FACULTAD DE INGENIERIA
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
DISEÑO DE UN TANQUE DE RESERVA Y ESTACIÓN DE BOMBEO PARA LA
PARROQUIA EL ROSARIO-CANTÓN EL EMPALME
PROFESOR:
Ing. Diego Idrovo.
INTEGRANTES:
Andrés Calle
Adrián Martínez
Christopher Orellana
MATERIA:
Abastecimiento de Agua Potable
Grupo N#3
FECHA DE ENTREGA:
8 de Enero de 2020
CUENCA – ECUADOR
ÍNDICE
DISEÑO TANQUE DE ALMACENAMIENTO. ........................................................................................ 4
1.
Antecedentes. ........................................................................................................................................ 4
2. Análisis Preliminar.................................................................................................................................... 4
2.1. Actividades diarias de la población. .................................................................................................. 4
2.2 Consumo y caudales. .......................................................................................................................... 6
2.2.1 Caudal Máximo Diario (QMD).................................................................................................... 6
2.2.2 Caudal Máximo Horario (QMH). ................................................................................................ 6
2.2.3 Caudal medio diario (qmd). ......................................................................................................... 6
3.
4.
Volumen del tanque. ............................................................................................................................. 7
a)
Compensación de las variaciones horarias. ....................................................................................... 7
b)
Emergencias para incendios. ........................................................................................................... 10
c)
Provisión de reserva para cubrir daños en interrupciones en la conducción. .................................. 10
Diseño del tanque ................................................................................................................................ 10
4.1 Prediseño ........................................................................................................................................... 11
5.
4.1.1
Cálculo del Diámetro del tanque ......................................................................................... 11
4.1.2
Altura de la cúpula .............................................................................................................. 11
4.1.3
Cálculo del espesor de las paredes. ..................................................................................... 12
4.1.4
Cálculo del espesor de la losa del techo (et) ....................................................................... 13
Accesorios complementarios del tanque de almacenamiento. ............................................................ 14
5.1
Tubería de llegada. ...................................................................................................................... 14
5.2
Tubería de salida. ........................................................................................................................ 14
5.3
Tubería de ventilación................................................................................................................. 14
5.4
Tubería de rebose. ....................................................................................................................... 14
5.5
Tubería de limpieza..................................................................................................................... 15
5.6
Caseta de válvulas. ...................................................................................................................... 15
ESTACIÓN DE BOMBEO ........................................................................................................................ 16
6.
Antecedentes. ...................................................................................................................................... 16
7.
Cálculos............................................................................................................................................... 16
8.
7.1
14 horas de bombeo. ................................................................................................................... 17
7.2
Sumergencia mínima de la tubería seleccionada. ....................................................................... 19
7.3
16 horas de bombeo .................................................................................................................... 20
Bibliografía. ........................................................................................................................................ 22
9.
Anexos ................................................................................................................................................ 23
Anexo1 .................................................................................................................................................... 23
Caudal medio diario. ........................................................................................................................... 23
Caudal máximo diario. ........................................................................................................................ 23
Caudal máximo horario....................................................................................................................... 23
Anexo 2 ................................................................................................................................................... 23
Anexo 3 ................................................................................................................................................... 25
Anexo 4. .................................................................................................................................................. 26
Anexo 5 ................................................................................................................................................... 27
Anexo 6 ................................................................................................................................................... 29
Anexo 7 .................................................................................................................................................. 30
Anexo 8 ................................................................................................................................................... 31
Acero en el tanque de reserva. ............................................................................................................ 31
10.
Planos .............................................................................................................................................. 32
DISEÑO TANQUE DE ALMACENAMIENTO.
1. Antecedentes.
Los tanques de almacenamiento juegan un papel básico para el diseño del sistema de distribución
de agua. Cumple 3 propósitos fundamentales:
● Compensar las variaciones de los consumos que se producen durante el día.
● Mantener las presiones de servicio en la red de distribución.
● Mantener almacenada cierta cantidad de agua para atender situaciones de emergencia,
como incendios o daños en la línea de conducción.
El presente trabajo muestra el diseño de un tanque de almacenamiento para la parroquia El Rosario
del cantón El Empalme cuya proyección poblacional para 50 años resulta ser de 12.402
habitantes.
2. Análisis Preliminar
2.1. Actividades diarias de la población.
Para la obtención de la curva de variaciones horarias del día de máximo consumo se necesita
conocer previamente la cantidad de agua que consumen los habitantes de la zona debida a distintas
actividades que realizan durante el día. De esta manera se ha establecido una tabla de consumo
que refleje un comportamiento general del uso del agua en la parroquia la cual se muestra a
continuación:
Actividades Diarias
Caudal Instantáneo mínimo
[lts/s]
Duración
[seg]
Frecuencia
Consumo
[lts/día/hab]
Ducha
0,2
240
1
48
Inodoro
0,1
6
3
1,8
Desayuno
0,7
indefinido
1
0,7
Lavar manos
0,1
4
2
0,8
Cepillar dientes
0,1
10
3
3
Máquina de lavar
ropa
40
indefinido
1
40
Limpieza de la casa
0,2
30
1
6
Almuerzo
0,7
indefinido
1
0,7
Hidratación
2
indefinido
3
6
Cena
0,7
indefinido
1
0,7
Lavar platos
0,2
60
3
36
Riego de Jardines
0,2
180
1
36
Consumo diario [Lts/hab/día]
179,7
Tabla. 1 Consumo de agua por actividades diarias
La tabla indica un consumo de 179.7 l/hab/día para actividades domésticas.
De igual manera se establece una tabla de consumo para la actividad comercial que en primera
instancia podría representar a la parroquia, mediante el software google earth y la herramienta
street view se contabilizó los locales comerciales en una hectárea y mediante correlación se estimó
el número total de locales comerciales para toda el área de estudio, siendo cantidades aproximadas
no reales.
Actividad
Unidad
Agua Necesaria
[lts/día]
Unidad
Cantidad de
Establecimientos
Dotación
Comercio
Ltr/m2/día
15
20
40
12000
Hospedaje
Ltr/ocupante/d
ía
150
5
3
2250
Mercados
L/puesto/día
200
10
1
2000
Restaurantes
Ltr/m2/día
50
30
15
22500
Dotación (Lts/día)
38750
Población
12402
Dotación (Lts/hab/dia)
3,1
Tabla. 2 Consumo de agua por actividades comerciales.
La tabla indica un consumo de 3.1 l/hab/día para actividades domésticas.
2.2 Consumo y caudales.
2.2.1 Caudal Máximo Diario (QMD).
Es el caudal medio consumido, en el día de máximo consumo en el año, y se obtiene multiplicando
el caudal promedio por un factor de mayoración K1, el mismo que tiene un valor de 1,2 dado que
es una parroquia rural pequeña.
2.2.2 Caudal Máximo Horario (QMH).
Es el caudal medio consumido, durante la hora de máximo consumo en el año, se obtiene
multiplicando el caudal promedio por un factor de mayoración K2, el mismo que tiene un valor
igual a 1.75 escogido de los valores recomendados en la literatura (1.41-1.75)
2.2.3 Caudal medio diario (qmd).
El caudal medio, como se indicó puede ser estimado ya sea como:
a) el resultado de una estimación de consumo percápita para la población, y
b) como el promedio de los consumos registrados y analizados.
Para el caso del presente trabajo se opta por el literal b
Los resultados se presentan en la siguiente tabla.
Dotación para la parroquia
[Lts/día/hab]
182,8
Caudal medio diario [lts/seg]
26.2
K1
1,2
Caudal máximo diario [lts/seg]
31,44
K2
1,75
Caudal máximo horario
[lts/seg]
55.02
Tabla. 3 Resultados.
3. Volumen del tanque.
El volumen del tanque está en función de varios factores a considerar:
a) Compensación de las variaciones horarias.
Se establece un consumo de agua horario, de acuerdo al comportamiento de la población, para la
construcción de una curva de variaciones horarias del día de máximo consumo. La tabla 4 indica
el consumo de la población durante las 24 horas del día.
Hora
Q(Lts/seg)
0
1
2,88
2
5,76
3
8,64
4
11,52
5
17,28
6
23,04
7
28,80
8
23,04
9
28,80
10
34,56
11
50,00
12
55,00
13
50,00
14
46,08
15
40,32
16
34,56
17
28,80
18
50,00
19
40,00
20
23,04
21
17,28
22
11,52
23
5,76
24
5,76
Tabla. 4 Consumo horario de agua
Estos datos permiten la construcción de la curva de variaciones horarias del día de máximo
consumo.
Curva de variaciones horarias del día de máximo
consumo El Rosario
60
Caudal(l/s)
50
40
30
20
10
0
0
5
10
15
20
25
30
Hora
Gráfica 1. Curva de variaciones horarias
La línea interpuntada roja pertenece al caudal medio diario calculado (qmd) de 26.77 l/s
A partir de la curva de variaciones horarias se obtiene la curva de consumos acumulados:
Curva de consumos acumulados
2500
Volumenes Acumulados (m3)
2000
1500
1000
500
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
Horas
Gráfica 2. Curva de consumos acumulados.
El volumen teórico obtenido a partir de la curva de consumos acumulados resulta ser de 589.206
m3 por lo que se adopta un valor de 600 m3. Los datos y cálculos se presentan en los anexos
correspondientes. (Ver Anexo 2).
b) Emergencias para incendios.
En redes de distribución se asignan gastos de incendios de 10, 16 o 32 lts/seg de acuerdo a la
importancia y densidad de la zona a servir. (Arocha.1977). Para el caso de la zona de estudio se
escoge un valor de 16 lts/seg principalmente por estar en la zona costera. Las normas asumen un
tiempo de duración de incendios entre 2 y 4 horas. Se escoge un tiempo de 2 horas pretendiéndose
una acción rápida del cuerpo de bomberos. El volumen se calcula como:
𝑉2 = 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 ∗ 𝑑𝑢𝑟𝑎𝑐𝑖ó𝑛 ∗ 3.6
Reserva para emergencia contra incendios
Duración
Actividad
Consumo [ltr/s]
[hr]
16
2
Apagar Incendio
V2
[m3]
115,2
Tabla. 5 Volumen contra incendios.
Como indica la tabla 5 el volumen necesario para incendio es de 115.2 m3
c) Provisión de reserva para cubrir daños en interrupciones en la conducción.
Ante la eventualidad de que en la línea de aducción puedan ocurrir daños que mantendrían una
situación de déficit en el suministro de agua mientras se realizan las reparaciones pertinentes. Para
el caso de este estudio se estima un periodo de interrupción de 1 hora considerando una actuación
eficiente de la entidad encargada en las reparaciones. El volumen se calcula como:
𝑉3 = 𝑞𝑚𝑑 ∗ 𝑑𝑢𝑟𝑎𝑐𝑖ó𝑛 ∗ 3.6
Interrupciones por daños en la
conducción
qmd
Duración[horas]
V3[m3]
26,77
1
96,366
Tabla. 6 Volumen para interrupciones por daños en la conducción.
El volumen total necesario para el tanque será entonces la suma de los 3 volúmenes antes
calculados resultando ser de 811.566 m3. Se toma por tanto un volumen para el diseño de 900 m3.
4. Diseño del tanque
El análisis de las paredes de los tanques se realiza teniendo en cuenta las metodologías basadas en
el comportamiento estructural de las losas, unidireccional o bidireccional, las cuales dependen de
las características geométricas y condiciones de borde en los apoyos del paño (empotrado,
simplemente apoyado o una combinación de estos) ante la acción de las cargas estáticas ejercidas
por la presión del agua, presión del suelo, cuando los tanques sean enterrados, y sobrecargas, que
pueden ser triangulares y/o uniformemente distribuidas.
4.1 Prediseño
Considerando las recomendaciones de diseño tenemos que:
Tabla. 7 Altura del tanque de acuerdo a su volumen
El volumen necesario de almacenamiento deberá ser de 900 m3, pero por cuestiones constructivas
se considera el diseño de dos tanques de 450 m3 cada uno. Como se muestra en la tabla 7 para un
volumen de almacenamiento de 450 m3 la altura recomendada es de 2.5-3.5m, se escogió 3.5m y
una altura de aire de 0.8m. La forma del tanque será cilíndrica con cúpula.
4.1.1 Cálculo del Diámetro del tanque
El diámetro se calcula despejando D de la siguiente formula:
𝑽𝒐𝒍 =
𝝅 ∗ 𝑫𝟐 ∗ 𝑯𝒍
𝟒
donde Hl es la altura del tanque. El diámetro obtenido es de 12.79m, se escoge 13m.
4.1.2 Altura de la cúpula
Se optó por diseñar el reservorio con una cúpula circular se tomarán las consideraciones indicadas
en el capítulo 19: Cáscaras y Losas Plegadas del ACI 318M-08 La altura de la cúpula se obtiene
mediante la expresión:
𝑓=
𝐷
6
siendo D el diámetro del tanque. La altura resulta ser de 2.17m.
Figure 1. Altura de la cúpula
4.1.3 Cálculo del espesor de las paredes.
Para el diseño se considera 3 criterios
1) Según Company:
𝑊𝑒 = 7 +
2 ∗ 𝐻𝑙
(𝑐𝑚)
100
remplazando se obtiene We = 14 cm
2) Por normativa:
𝑊𝑒 >
𝐻𝑙
12
remplazando se obtiene We > 34.4 cm
3) Considerando una junta libre de movimiento entre la pared y el fondo, se tiene que sólo en
la pared se producen esfuerzos de tracción. La presión sobre un elemento de pared situado
𝑘𝑔
a "h" metros por debajo del nivel de agua es de 𝛾𝑤 ∗ ℎ (𝑐𝑚2 ), y el esfuerzo de tracción de
las paredes de un anillo de altura elemental "h" a la profundidad "h" tal como se muestra
en la figura 2 es:
𝑇 =
100 ∗ 𝐻𝑙 ∗ 𝐷ℎ ∗ 𝑑𝑖
2
Analizando para un Dh =1.00m
Reemplazando en la fórmula se obtiene T =22750Kg.
La Tracción será máxima cuando el agua llega h =3.50m.
Reemplazando en la fórmula se obtiene Tmax =22750 Kg.
Asumiendo que la fuerza a tracción admisible del concreto es de 10% a 15% de su resistencia a
la compresión, es decir:
𝑇𝑐 = 𝑓 ′ 𝑐 ∗ 10% ∗ 1.00𝑚 ∗ 𝑊𝑒
e igualando a Tmax antes calculado:
22750 = 300 ∗ 10% ∗ 1.00𝑚 ∗ 𝑊𝑒
Despejando We se obtiene 𝑾𝒆 = 𝟗. 𝟐𝟗𝒄𝒎
Se escoge el valor de 34.4cm
Figure 2 Esfuerzos presentes en el tanque.
4.1.4 Cálculo del espesor de la losa del techo (et)
Se especifica un espesor mínimo para losas de 5 cm según la ACI 318; se adopta un espesor de
losa de techo de 7cm por razones constructivas y teniendo en cuenta las varillas de acero que
conformarán la losa.
Figure 3 Predimensionamienro del tanque.
5. Accesorios complementarios del tanque de almacenamiento.
5.1 Tubería de llegada.
El diámetro de la tubería de llegada o alimentación estará definido por la línea de aducción. Para
el caso de este proyecto el diámetro es de 160mm correspondiente a una tubería de PVC. Está
provisto de una válvula de compuerta de igual diámetro antes de la entrada al estanque conectada
a la tubería mediante uniones bridadas. Los datos de la válvula de compuerta se presentan en el
anexo 3
5.2 Tubería de salida.
El diámetro de la tubería de salida será el correspondiente al diámetro de la matriz de distribución,
debiendo estar provista de su respectiva válvula de compuerta. Para este caso el diámetro de
distribución es de 110mm
5.3 Tubería de ventilación.
El tanque de reserva tendrá un sistema de ventilación, dotado de protección para evitar el ingreso
de insectos y otros animales. Para ello se utilizarán tubos en “U” invertida, protegidos a la entrada
con rejillas o mallas metálicas y separadas del techo del estanque a no menos de 30cm. El diámetro
de la tubería será de 40mm. Se ha decidido colocar 4 tuberías de ventilación de acero.
Figure 4. Tubería de ventilación.
5.4 Tubería de rebose.
El tanque de almacenamiento deberá contar con una tubería de rebose, la misma que se conectará
con descarga libre a la tubería de limpieza o lavado y no se proveerá de válvula de compuerta,
permitiéndose la descarga en cualquier momento. El caudal de rebose lo controla esta tubería en
su punto de descarga. Si el tramo final de la tubería va sobre el terreno para descargar el descole,
este debe trabajar a tubo parcialmente lleno. La tubería de rebose se diseña de tal manera que la
capacidad del transporte sea igual o ligeramente mayor que el Caudal Máximo Horario
(Acueductos, teoría y diseño. Romero, Duque).
El diámetro de la tubería de rebose se determina mediante la ecuación de Manning:
𝑄=
2
1
∗ (𝑅ℎ )3 ∗ √𝑆 ∗ 𝐴
𝑛
siendo:
Q= Caudal máximo diario (0.055m3)
A= área de la tubería de rebose (
𝜋∗𝐷 2
4
)
Rh= Radio hidráulico (D/4)
S= pendiente (1%)
n= coeficiente de Manning del PVC (0.008)
Despejando el diámetro de la tubería de rebose se obtiene un valor de 200 mm. Es aconsejable que
el diámetro de la tubería de rebose no sea menor que el de llegada (Arocha, 1977) por lo que el
diámetro calculado se considera correcto.
Por seguridad se ha decidido construir una caja de rebose de hormigón de f’c = 140 kg/cm2 de
1.85x1.1m y 1.15m de altura con un espesor de 15cm. Referirse a los planos adjuntos.
5.5 Tubería de limpieza.
La tubería de limpieza deberá ser de un diámetro tal que facilite el vaciado del estanque en un
periodo que no exceda de 2 a 4 horas. La limpieza estará provista de una válvula de compuerta y
el fondo del tanque deberá contar con una pendiente no menor al 1%, hacia la salida.
El diámetro de la limpieza se calcula en base a la expresión para orificio sumergido con carga
variable (Manual de Hidráulica, Azevedo Netto):
𝑡=
2𝐴𝐻
𝐶𝐴𝑜 √2𝑔𝐻
siendo:
t= tiempo de vaciado (2.5 horas)
A= Área superficial (𝜋 ∗
𝐷2
4
𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒 𝐷 = 13𝑚)
Altura máxima del agua en el estanque. (3.5m)
Ao= Área de la tubería de limpieza.
g= aceleración de la gravedad.
C= coeficiente de descarga (0.6)
Despejando el área de la tubería de limpieza y su diámetro correspondiente resulta ser de 163mm.
Se opta por un diámetro de 160mm
5.6 Caseta de válvulas.
Se ha diseñado una caseta de ladrillo para la protección, mantenimiento y operación de las válvulas
de compuerta para la tubería de rebose y limpieza. La caseta cuenta con una ventana metálica para
la ventilación y su dimensionamiento se encuentra en los planos adjuntos.
ESTACIÓN DE BOMBEO
6. Antecedentes.
La bomba fue diseñada para suministrar agua a una comunidad de 9205 habitantes (Población de
El Rosario año 2010) con una dotación de 182.8lts/hab/día.
El agua se extraerá del tanque de reserva el cual se encuentra a una cota de 28.48msnm, y será
bombeada hasta una cota de 65.15msnm.
Datos
Parroquia El Rosario
9205
hab
182,8
lts/hab/día
Lugar
No. Habitantes
Dotación
28,48
29,38
65,15
1,2
1,75
5399,9
Cota de Extracción
Cota Bomba
Cota de la llegada
Coeficiente k1
Coeficiente k2
Longitud de tubería
msnm
msnm
msnm
m
Tabla. 8 Datos generales
7. Cálculos.
Las ecuaciones utilizadas para los respectivos cálculos se presentan en la siguiente tabla:
FACTOR
Caudal de bombeo
Diámetro Tubería impulsión
ECUACIÓN
Q b = QMD ∗
N
(E1)
D = 1.3λ1/4 Q1/2 (E2)
ℎ𝑓 =
Pérdidas
24
1.21957 ∗ 1010 ∗ 𝐿𝑄1.852
𝐶 4.87 𝐷1.852
(E3)
𝑃(𝐻𝑃) =
𝛾𝐻𝑄
76𝜀
Potencia de Bomba
(E4)
Velocidad
𝑚
𝑄
𝑣( ) =
(E5)
𝑠
𝐴
ESPECIFICACIÓN
N = horas de bombeo
λ: N/24
Q : Caudal en m3/s.
L: Longitud de bombeo (m)
Q: Caudal de bombeo (L/s)
C: Coeficiente de transporte
(PVC=140)
D: Diámetro (mm)
𝛾: peso específico del agua (1000
Kg/m3)
H: altura de bombeo (m)
Q: caudal de bombeo (L/s)
𝜀: rendimiento de la bomba (80%)
Q: caudal de bombeo (m3/s)
A: área de la tubería (m2)
Se recomienda una velocidad en
el rango de 1,0 a 3,0 m/s. (López
Cualla)
Carga neta de succión
disponible
NPSHd= Pa- Pv- Hman succión Pa: Presión barométrica
(E6)
Pv: Presión de vapor
Hman succión: Incluye pérdidas.
Carga neta de succión
NPSHd: Altura máxima
succión disponible.
NPSHr: Altura máxima
succión.
K= Coeficiente de perdida
V= velocidad (m/s)
g=gravedad (m/s2)
NPSHd<NPSHr (E7)
ℎ𝑙 = 𝑘
Perdidas locales
𝑣
2𝑔
(E8)
de
de
Tabla. 9 Ecuaciones.
7.1 14 horas de bombeo.
El caudal de bombeo se calculó para 14 horas a partir de la ecuación E1, con los datos de la tabla
8. El diámetro teórico recomendado para la tubería de impulsión y el volumen a ser impulsado por
la bomba, se obtiene a partir de E2 y E3. Sus resultados se muestran en la tabla 10 y 11.
Cálculos Preliminares
23,4
14
40,11
QMD
N
Caudal de Diseño Q b
l/s
horas
l/s
Tabla. 10 Cálculos preliminares
Diámetro teórico de la tubería
Tubería de Impulsión
Volumen Proporcionado por la Bomba
0,227
m
2021,76
m3
Tabla. 11 Volumen impulsado por la bomba.
Se realizó un análisis de costos de manera iterativa y comparativa con diferentes tuberías,
obteniendo como resultado la tubería más económica.
Selección de la tubería
Tramo Bomba-Tanque
Diámetro
[mm]
225
250
200
250
Espesor
[mm]
8,6
9,6
7,7
9,6
Diámetro
Interno[mm]
207,8
230,8
184,6
230,8
MARCA
Q [l/s]
40,11
40,11
40,11
40,11
L [m]
31,75
114,88
114,88
5368,15
hf [m]
0,20
0,43
1,27
19,97
Tipo
PVC
PVC
PVC
PVC
C
140
140
140
140
MASA
MASA
MASA
Huasheng
280
225
10,7
8,6
258,6
207,8
40,11
40,11
5285,02
5285,02
11,30
32,78
PVC
PVC
Huasheng
Huasheng
140
140
Tabla. 12 Selección de la tubería.
Se calcularon las perdidas locales y de fricción a lo largo de la longitud de las tuberías de succión
e impulsión con la ecuación E3 y E8. Las perdidas locales están especificadas en el anexo 5. Los
resultados se muestran en las tablas 13, 14, 15.
Operación
Succión
Impulsión
Diámetro
[mm]
225
250
Diámetro
Int [mm]
207,8
230,8
Velocidad
[m/s]
1,18
0,95
h Locales
[m]
0,78
17,36
hf [m]
h total
0,19
19,97
0,98
37,33
Tabla. 13 Primera alternativa.
Operación
Succión
Impulsión
Diámetro
[mm]
250
280
Diámetro
Interno[mm]
230,8
258,6
Velocidad
[m/s]
0,95
0,76
h Locales
[m]
0,517
11,018
hf [m] h Totales
0,43
11,30
0,94
22,32
Tabla. 14 Segunda alternativa.
Operación
Succión
Impulsión
Diámetro
[mm]
200
225
Diámetro
Interno[mm]
184,6
207,8
Velocidad
[m/s]
1,49
1,18
h Locales
[m]
1,26
26,42
hf [m] h Totales
1,27
32,78
2,534
59,21
Tabla. 15 Tercera alternativa.
Para la altura geométrica de succión se consideró que el tanque de reserva del cual se extrae el
agua está enterrado 0.5m por debajo de la cota del terreno y tiene una altura de agua 3.5m. Por lo
tanto, la altura geometría de succión es igual a la cota del eje de la bomba menos la cota del
reservorio menos los 3m de agua. Dando un resultado de 0.9m de altura de succión.
La carga de succión es la altura geométrica desde la cota de extracción de agua en el reservorio
hasta el eje de la bomba más las pérdidas totales de carga producidas a lo largo de este tramo.
Carga de Impulsión [mca]
Carga de Succión [mca]
Altura de Bombeo [mca]
73,11
1,88
74,99
Tabla. 16 Primera alternativa.
Carga de Impulsión [mca]
Carga de Succión [mca]
Altura de Bombeo [mca]
58,09
1,84
59,93
Tabla. 17 Segunda alternativa.
Carga de Impulsión [mca]
Carga de Succión{[mca]
Altura de Bombeo [mca]
Tabla. 18 Tercera alternativa.
94,98
3,43
98,41
Se consideró el precio de la energía de 0.089$/hora y, como se muestra en la tabla 12 la opción 1
de 225mm de diámetro externo para impulsión, es la opción más económica.
Diámetro
Interno [mm]
207,8
230,8
184,6
Q [l/s]
40,114
40,114
40,114
H [m]
74,99
59,93
98,41
Potencia
[HP]
54,22
48,67
69,26
Potencia
[KW]
39,85
35,77
50,9
Energía [KWH]
1598,55
1434,88
2041,81
Costo [$/día]
142,27
143,13
181,72
Eficiencia
0,73
0,65
0,75
Tabla. 19 Análisis de costos de las alternativas de tuberías.
7.2 Sumergencia mínima de la tubería seleccionada.
La tubería del agua entre el nivel mínimo y la unión de la rejilla, o la boca de entrada a la tubería,
debe ser igual o superior a los límites siguientes.
a) Para dar cumplimiento a requerimientos hidráulicos. Considerando la velocidad para el
caudal de bombeo requerido:
𝑣2
ΔH =
+ 0.2
2𝑔
b) Para impedir ingreso de aire, de acuerdo al diámetro de la tubería de succión.
ΔH = 2.5d + 0.10
Sumergencia mínima de DH (m)
a
b
0,2713
0,6195
0,6195
min
Tabla. 20 Sumergencia mínima de la tubería.
Se ha optado por escoger una bomba que trabaje durante 14 horas con una velocidad de 1 m/s y
requerimiento de potencia de 54.2 HP para bombeo de un caudal de 40.11 l/s a una altura superior
a 74.99m; además el diámetro de tubería para la línea de impulsión será de 225mm de clase 1MPa
de espesor 8.6mm. En la Grafica 4 se puede apreciar una bomba que cumple con las características
descritas.
Se trata de una bomba fabricada por la empresa Hidrostal, perteneciente a la serie de bombas de
Eje Libre ISO 2858 de código 65-250 que funciona a 3540 RPM. Como se puede observar, la
bomba requiere de un diámetro de 225mm y trabaja con una eficiencia de aproximadamente 74%.
El perfil de la bomba se muestra en el Anexo 4.
Por motivos de seguridad, se plantea el uso de dos bombas en paralelo de forma que, si una de las
dos se daña, la otra pueda funcionar en el sistema hasta que se realicen las reparaciones necesarias.
Gráfica 3 Curvas características de la bomba.
7.3 16 horas de bombeo
Se siguió el mismo procedimiento antes descrito, los resultados finales requeridos para la selección
de bomba se muestrean en la tabla 21.
Diámetro
[mm]
207,8
230,8
Q [l/s]
H [m]
Potencia
[KW]
30,84
24,74
Energía
[KW-H]
1082,484
868,374
COSTO
[$/día]
96,341
77,285
Eficiencia
66,3171821
54,66
Potencia
[HP]
41,96
33,66
35,100
35,100
184,6
35,100
84,4614302
51,33
37,72
1323,972
117,834
0,76
Tabla. 21 Bombeo 16 horas.
Dada la disponibilidad en los catálogos, se escogió una tubería de 200mm para impulsión.
Carga de Impulsión [mca]
Carga de Succión [mca]
Altura de Bombeo [mca]
81,60
2,86
84,46
Tabla. 22 Altura de bombeo de la tubería seleccionada.
0,74
0,75
Pa (mca)
10,33
pv
0,24
Perdidas
succión
2,86
NPSH
DISPONIBLE
7,23
Tabla. 23 Altura máxima de succión.
Sumergencia mínima de DH (m)
a
b
0,2546
0,6195
0,6195
min
Tabla. 24 Sumergencia mínima de DH
Se ha optado por escoger una bomba que trabaje durante 16 horas con una velocidad de 1 m/s y
requerimiento de potencia de 51.33 HP para bombeo de un caudal de 35.1 l/s a una altura superior
a 84.46m; además el diámetro de tubería para la línea de impulsión será de 200mm de clase 1MPa
de espesor 7.7mm. En la siguiente imagen se puede apreciar una bomba que cumple con las
características descritas:
Gráfica 4 Curvas características de la bomba.
Se trata de una bomba fabricada por la empresa Hidrostal, perteneciente a la serie de bombas de
Eje Libre ISO 2858 de código 65-200 que funciona a 3540 RPM. Como se puede observar, la
bomba requiere de un diámetro de 200mm y trabaja con una eficiencia de aproximadamente 76%.
8. Bibliografía.
-Arocha Ravelo, S. (1985). Abastecimientos de agua (2nd ed., pp. 165-179). Venezuela: Ediciones Vega.
-Válvulas y suministros Catalogo 2017/2018. (2017). Obtenido de https://www.vicalsa.com › uploads ›
2017/09 › Catalogo-VALSUM.
-Steel, E., & Bagaria Blanxart, J. (1981). Abastecimiento de agua y alcantarillado (2nd ed.). Barcelona:
Gustavo Gili.
- Corcho Romero, F., & Duque Serna, J. (2005). Acueductos teoría y diseño (3rd ed., pp. 366-367).
Medellín: Lorenza Correa Restrepo.
- Azevedo Netto, J., & Acosta Álvarez, G. (1976). Manual de hidráulica (2nd ed., pp. 71-72). México:
Edgard Blucher LTDA.
- Bombas centrífugas. (2015). Obtenido de https://www.hidrostal.com/
9. Anexos
Anexo1
Caudal medio diario.
𝑞𝑚𝑑 =
182.8 ∗ 12402
= 𝟐𝟔. 𝟐𝒍𝒕𝒔/𝒔
86400
Caudal máximo diario.
𝑄𝑀𝐷 = 26.2 ∗ 1.2 = 𝟑𝟏. 𝟒𝟒 𝒍𝒕𝒔/𝒔
Caudal máximo horario.
𝑄𝑀𝐻 = 31.44 ∗ 1.75 = 𝟓𝟓. 𝟎𝟐 𝒍𝒕𝒔/𝒔
Anexo 2
𝑞𝑚𝑑 =
ΔV
V. Tanque
96,366
85,998
350,526
31,104
192,732
161,628
426,156
62,208
289,098
226,89
491,418
41,472
103,68
385,464
281,784
546,312
17,28
62,208
165,888
481,83
315,942
580,47
6
23,04
82,944
248,832
578,196
329,364
593,892
7
28,80
103,68
352,512
674,562
322,05
586,578
8
23,04
82,944
435,456
770,928
335,472
600
9
28,80
103,68
539,136
867,294
328,158
592,686
10
34,56
124,416
663,552
963,66
300,108
564,636
11
50,00
180
843,552
1060,026
216,474
481,002
12
55,00
198
1041,552
1156,392
114,84
379,368
13
50,00
180
1221,552
1252,758
31,206
295,734
14
46,08
165,888
1387,44
1349,124
-38,316
226,212
15
40,32
145,152
1532,592
1445,49
-87,102
177,426
16
34,56
124,416
1657,008
1541,856
-115,152
149,376
17
28,80
103,68
1760,688
1638,222
-122,466
142,062
18
50,00
180
1940,688
1734,588
-206,1
58,428
19
40,00
144
2084,688
1830,954
-253,734
10,794
20
23,04
82,944
2167,632
1927,32
-240,312
24,216
21
17,28
62,208
2229,84
2023,686
-206,154
58,374
22
11,52
41,472
2271,312
2120,052
-151,26
113,268
23
5,76
20,736
2292,048
2216,418
-75,63
188,898
24
5,76
20,736
2312,784
2312,784
0
264,528
qmd
26,77
96,366
QMH
55
Hora
Q(Lts/seg)
V (m3)
Vacumulado
0
0
1
2,88
10,368
10,368
2
5,76
20,736
3
8,64
31,104
4
11,52
5
V teórico
0
𝑉𝑎𝑐𝑢𝑚𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜 ∗ 1000 2313.784 ∗ 1000
=
= 𝟐𝟔. 𝟕𝟕𝒍/𝒔
86400
86400
𝑉𝑡𝑒𝑜𝑟𝑖𝑐𝑜 =
𝑉𝑎𝑐𝑢𝑚𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜 ∗ #ℎ𝑜𝑟𝑎
24
∆𝑉 = 𝑉𝑡𝑒ó𝑟𝑖𝑐𝑜 − 𝑉𝑎𝑐𝑢𝑚𝑢𝑙𝑢𝑎𝑑𝑜
𝑉𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 = ∆𝑉 + 𝐷𝑖𝑓𝑒𝑟𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎
Déficit
Almacenamiento
-253,734
335,472
V. teórico
[m3]
589,206
V. tanque
[m3]
600
𝐷é𝑓𝑖𝑐𝑖𝑡 = 𝑉𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 ∆𝑉
𝐴𝑙𝑚𝑎𝑐𝑒𝑛𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 = 𝑉𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑚á𝑥𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 ∆𝑉
𝑉𝑡𝑒𝑜𝑟𝑖𝑐𝑜 = 𝐴𝑙𝑚𝑎𝑐𝑒𝑛𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 − 𝐷é𝑓𝑖𝑐𝑖𝑡 = 335.472 + 253.734 = 𝟓𝟖𝟗. 𝟐𝟎𝟔𝒎𝟑
𝑉𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 = 𝟔𝟎𝟎𝒎𝟑
𝐷𝑖𝑓𝑒𝑟𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 = 𝑉𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 − 𝐴𝑙𝑚𝑎𝑐𝑒𝑛𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜
Diferencia
[m3]
264,528
Anexo 3
Datos técnicos de la válvula de compuerta.
Anexo 4.
Bomba para 14 horas.
Bomba para 16 horas.
Anexo 5
Perdidas Locales
TRAMO POZO-BOMBA 1 (Alternativa 1)
OPERACIÓN
SUCCIÓN
IMPULSIÓN
LONGITUD DEL TRAMO [m]
ACCESORIOS
k
#
Pérdidas
54
Válvula de pie abierta con rejilla
1
1
0,0713
54
Codo 90°
0,9
4
0,2567
54
Unión
0,5
7
0,2496
54
Válvula de Compuerta
0,2
2
0,0285
54
Reducción
0,15
1
0,0107
54
Tee de 45°
0,4
1
0,0285
54
Codo de 45°
0,4
5
0,1426
54
5399,9
TUBERIA 150 mm
Unión
0,5
1
70
0,20
1,64
5399,9
Ampliación
0,3
4
0,0562
5399,9
Válvula de compuerta
1
13
0,6091
5399,9
Válvula Check
2,5
70
8,2
5399,9
codo 45
0,4
35
0,656
5399,9
Tee de 45°
0,4
1
0,0187
5399,9
Codo de 90
0,9
85
3,5846
5399,9
Válvula Flotadora
10
5
2,3429
5399,9
Boquilla
2,75
2
0,2577
5399,9
Tubería 200 mm
-
117
19,97
Perdidas Locales
TRAMO POZO-BOMBA 2 (Alternativa 2)
OPERACIÓN
SUCCIÓN
IMPULSIÓN
LONGITUD DEL TRAMO
[m]
ACCESORIOS
k
#
Pérdidas
54
Válvula de pie abierta con rejilla
1
1
0,0469
54
Codo 90°
0,9
4
0,1687
54
Unión
0,5
7
0,164
54
Válvula de Compuerta
0,2
2
0,0187
54
Reducción
0,15
1
0,007
54
Tee de 45°
0,4
1
0,0187
54
Codo de 45°
0,4
5
0,0937
54
5399,9
TUBERIA 150 mm
Unión
0,5
1
70
0,43
1,0406
5399,9
Ampliación
0,3
4
0,0357
5399,9
Válvula de compuerta
1
13
0,3865
5399,9
Válvula Check
2,5
70
5,2029
5399,9
codo 45
0,4
35
0,4162
5399,9
Tee de 45°
0,4
1
0,0119
5399,9
Codo de 90
0,9
85
2,2744
5399,9
Válvula Flotadora
10
5
1,4865
5399,9
Boquilla
2,75
2
0,1635
5399,9
Tubería 200 mm
-
117
11,30
Perdidas Locales
TRAMO POZO-BOMBA 3 (Alternativa 3)
OPERACIÓN
SUCCIÓN
IMPULSIÓN
LONGITUD DEL TRAMO
[m]
ACCESORIOS
k
#
Pérdidas
54
Válvula de pie abierta con rejilla
1
1
0,1145
54
Codo 90°
0,9
4
0,4122
54
Unión
0,5
7
0,4007
54
Válvula de Compuerta
0,2
2
0,0458
54
Reducción
0,15
1
0,0172
54
Tee de 45°
0,4
1
0,0458
54
Codo de 45°
0,4
5
0,229
54
5399,9
Tubería 150 mm
Unión
0,5
1
70
1,27
2,4958
5399,9
Ampliación
0,3
4
0,0856
5399,9
Válvula de compuerta
1
13
0,927
5399,9
Válvula Check
2,5
70
12,4789
5399,9
codo 45
0,4
35
0,9983
5399,9
Tee de 45°
0,4
1
0,0285
5399,9
Codo de 90
0,9
85
5,455
5399,9
Válvula Flotadora
10
5
3,5654
5399,9
Boquilla
2,75
2
0,3922
5399,9
Tubería 200 mm
-
117
32,78
Anexo 6
Sistema de Bombeo 14horas
120,00
100,00
80,00
Cota(m)
Terreno
Presión
dinamica_Succión
Preisión
dinamica_Impulsión
Altura de bombeo
60,00
Golpe de Ariete
40,00
20,00
0,00
0
1000
2000
3000
Absisa(m)
4000
5000
6000
Anexo 7
Sistema de Bombeo 16horas
120,00
100,00
80,00
Cota(m)
Terreno
Presión
dinamica_Succión
60,00
Presión
Dinamica_Impulsi
ón
Altura de
bombeo
40,00
20,00
0,00
0
1000
2000
3000
Absisa(m)
4000
5000
6000
Anexo 8
Acero en el tanque de reserva.
Acero horizontal
Datos
cm
β=
0,85
Kg/cm2
Ø=
0,9
Espesor
35
p min
0,003
Recubrimiento
4
f'c
300
kg/cm2
fy
4200
Kg/cm2
cm
Datos para el cálculo del acero horizontal.
M(Tn-m)
b (cm)
d(cm)
a (cm)
As (cm²)
As min
As diseño
Ø
Total
1,14924975
100
31
0,16195934
0,98332458
9,3
9,3
3/4”
11,4009183
Cálculo del acero requerido.
Disposición
Diámetro
Separación
3/4"
0,25
Disposición del acero.
Acero vertical
Diseño del tanque considerando unión de las paredes y el fondo como rígida
Diagrama de momentos.
Disposición final del acero
M(Tn-m)
11,08
b (cm)
100,00
d(cm)
31,00
a (cm)
1,60
As (cm²)
9,70
As min
9,30
p=As/bd
0,0031
Cálculo del acero vertical.
10. Planos
Ø
3/4 ''
Total
11,40
Disposición
Ø 3/4 @ 0,25
PROYECCION DUCTO DE
INGRESO AL RESERVORIO
ESCALERA MARINERA
TUBO Fº GALV Ø 1.1/2 CON
PELDAÑO DE Ø3/4" a 0.25m
TUBO DE VENT. Ø40mm ACERO
B
3
2
1
TUB. DE VENTILACION
1.00
.5
1.00
R8
TUB. DE VENTILACION
1.00
1.00
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
R 6.5
R6
.85
0.25
2.17
CAJA DE REBOSE
PROYECCION
ARTESA DE REBOSE
2.00
TUBO DE VENT. Ø40mm ACERO
1.10
0.8
A
5.30
6.537
2.80
CASETA DE VALVULAS
1.85
TUBO DE VENT. Ø40mm ACERO
A
0.80
3.5
CASETA DE VALVULAS
RESERVORIO PROYECTADO RP-01
0.25
2
1.00
3
0.25
V= 450 m³
1.00
0.80x2.10
2.70
1
PISO FROTACHADO e = 0.10
VEREDA
0.40
B
TUBO DE VENT. Ø40mm ACERO
.85
0.25
.85
0.25
0.65
1.55
1.30
2.85
0.25
1.00
0.25
1.00
PISO DE 2" DE CONCRETO f´c = 140 Kg/cm2 x 4 cm. + pulido 1:2x1 cm.
CIMENTACION f'c=175 Kg/cm2.
CORTE B - B
5.20
FALSO PISO DE 4" DE CONCRETO 1:10
ESC. 1/50
PLANTA DE RESERVORIO PROYECTADO
ESC. 1/50
TECHO RESERVORIO
TUBO DE VENT. Ø40mm ACERO
MALLA DE COBRE
CONTRA INSECTOS
PERNOS Ø 12 "
2 L 4"x3"x 14"
PLANCHA 14"
0.35
.15
2 ANCLAJES
1- 12"x 14
2 PLANCHAS
2- 12"x2- 12"x 14"
.10
DETALLE TUBO DE VENTILACION
.10
PERNO Ø 34 CON
HUECO Ø 38"
PARA CANDADO
DETALLE DE TAPA DE RESERVORIO
ESC 1/20
ESC. 1/20
TUB. DE VENTILACION
0.07
TUB. DE VENTILACION
.70
1.00
1.00
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
4 ALMOADILLAS
DE NEOPRENO
2.17
PLANCHA
PERNOS
DE EXPANSIÓN
0.8
TUBO
L 3"x3"x 14
PERNOS Ø 1 2"
PERNOS DE
EXPANSIÓN
L 3"x3x 14"
VENTANA METALICA
TUBO
L 3"x3"x 14"
0.20
6.787
0.40
RESERVORIO PROYECTADO RP-01
PLANTA
ELEVACIÓN
1.60
3.50 m
V= 450 m³
3.50
4 ALMOADILLAS
DE NEOPRENO
DETALLE DE ANCLAJE DE TUBERIA
LADRILLO
ESC. 1/20
2.40
2.65
2.70
3.50
CASETA DE VALVULAS
CANDADO
0.25
0.10
0.40
0.40
CIMENTACION f'c=210 Kg/cm2.
CORTE A - A
CIMENTACION f'c=175 Kg/cm2.
PLANCHA
ESTRIADA 14
ESC. 1/50
DETALLE DE ACCESO A RESERVORIO
ESC. 1/20
Universidad de Cuenca
Facultad de Ingeniería
PROYECTO:
"Tanque de reserva de agua potable para la parroquia El Rosario"
LAMINA:
PLANO:
TANQUE PROYECTADO DE 450 m3
1/3
INTEGRANTES:
CALLE, ORELLANA, MARTINEZ
PROVINCIA:
FECHA:
Parroquia
Guayas
El Rosario
Enero 03 del 2020
ESCALA:
INDICADA
TUB. DE VENTILACION
TUB. DE VENTILACION
18
5
4
19
SOPORTE DE TUBERIA
VER DETALLE
SOPORTE DE TUBERIA
VER DETALLE
.15
.25
6
RESERVORIO PROYECTADO
CASETA DE VALVULAS
RESERVORIO PROYECTADO
V= 450 m³
V= 450m³
DN 160 mm
CASETA DE VALVULAS
6
1
17
DADO DE
CONCRETO
2
3
18
16
DADO DE
CONCRETO
19
DADO DE
CONCRETO
4
DN 160 mm
PROTECCION CON MALLA
DE ALAMBRE GALVANIZADO
PARA EVITAR
INGRESO DE INSECTOS
DN 160mm
.20
.70
1.00
FALSO PISO DE 4" DE CONCRETO 1:10
SOLADO f'c=140 Kg/cm2.
CORTE B - B
PISO DE 2" DE CONCRETO
f´c = 140 Kg/cm2 x 4 cm. + pulido 1:2x1 cm.
ESC. 1/25
CIMENTACION f'c=175 Kg/cm2.
.10
19
CIMENTACION f'c=175 Kg/cm2.
.20
.15
CORTE A - A
ESC. 1/25
VIENE DE LA LINEA DE CONDUCCION
.15
.80
.15
.60
.15
AL TERRENO NATURAL
PROYECCION DUCTO DE
INGRESO AL RESERVORIO
ESCALERA MARINERA
TUBO Fº GALV Ø 1.1/2 CON
PELDAÑO DE Ø3/4" a 0.25m
CUADRO DE ACCESORIOS DE RESERVORIO
REJILLA METALICA
DADO DE
CONCRETO
DADO DE
CONCRETO
22
DN 160mm
B
A
5
AL TERRENO NATURAL
REBOSE Y LIMPIA
DN 160mm
2
19
18
1
3
17
B
A
16
VIENE DE LA LINEA DE CONDUCCION
Ø 160mm
TUBERIA DE LLENADO
DN 160 mm
19
DADO DE
CONCRETO
DADO DE
CONCRETO
12A
CONCRETO
17
CONCRETO
RESERVORIO PROYECTADO
V= 450 m³
NUMERO
DESCRIPCION
DN ( mm )
CANT.
1
2
VALVULA DE COMPUERTA
UNION BRIDA BRIDA
160
160
1.00
1.00
3
TEE
160x160
1.00
4
CODO
90ºx160
1.00
5
6
7
8
10
11
12
12A
14
16
16A
17
18
19
23
BRIDA DE ANCLAJE
CODO
VALVULA DE COMPUERTA
UNION FLEXIBLE BRIDA BRIDA
CODO
CANASTILLA DE BRONCE
BRIDA DE ANCLAJE
BRIDA DE ANCLAJE
CODO
UNION BRIDA-BRIDA
UNION BRIDA- BRIDA
VALVULA DE COMPUERTA
CODO
CODO
Brida de anclaje
160
45ºx160
110
110
45ºx110
110
110
160
90ºx110
110
160
160
160x160
160x160
110
1.00
1.00
1.00
2.00
2.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
2.00
1.00
1.00
2.00
1
Universidad de Cuenca
Facultad de Ingeniería
PROYECTO:
"Tanque de reserva de agua potable para la parroquia El Rosario"
LAMINA:
PLANO:
DETALLAMIENTO DE ACCESORIOS
2/3
INTEGRANTES:
PLANTA DE RESERVORIO PROYECTADO
ESC. 1/25
CALLE, ORELLANA, MARTINEZ
PROVINCIA:
FECHA:
Parroquia
Guayas
El Rosario
Enero 03 del 2020
ESCALA:
INDICADA
Ø1/4" @ 0.25
1.00
Ø1/4" @ 0.25
Ø 3/8"@ 0.20
1.00
Ø 3/8"@ 0.20
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
ZONA DE ENSANCHE GRADUAL
DE .07 a .35
TUB. DE VENTILACION
19
0.35
0.35
Ø 3/8" @ 0.22
6 Ø1/2"@ 0.25
6Ø1/2"@ 0.25
RESERVORIO PROYECTADO RP-01
V= 450 m³
Ø 3/4" @ 0.25
4 Ø3/4" @ 0.25
4 Ø3/4" @ 0.25
Ø 3/4" @ 0.25
Ø5/8" @ 0.17
Ø5/8" @ 0.17
1.00
1.00
2 Ø3/4" @ 0.20
2 Ø3/4" @ 0.20
ø 5/8" @ 0.18
RESERVORIO PROYECTADO
V= 450 m³
REFUERZO EN LOSA DE FONDO, MURO CIRCULAR Y CUPULA DEL
RESERVORIO APOYADO V = 450 m³
ESCALA 1/40
7
8
11
CUADRO DETALLAMIENTO DE ACERO
10
DN 110 mm
.20
23
DESCRIPCION
FALSO PISO DE 4" DE CONCRETO 1:10
SOLADO f'c=140 Kg/cm2.
CIMENTACION f'c=175 Kg/cm2.
CORTE C - C
DIAMETRO CANT.
TECHO
HORIZONTAL
3
TECHO
FLEXION
MURO
VERTICAL
MURO
HORIZONTAL
MURO
HORIZONTAL
FONDO
HORIZONTAL
5
8"
72
CIMIENTO
VERTICAL
5
8"
81
"
32
1
4"
26
3
4"
81
1/2"
12
8
ESC. 1/25
3
8
4"
CUADRO DE ACCESORIOS DE RESERVORIO
DADO DE
CONCRETO
22
DADO DE
CONCRETO
CONCRETO
12
10
11
TUBERIA DE DISTRIBUCION Ø 110 mm
RESERVORIO PROYECTADO
DN 110mm
V= 450 m³
8
C
CONCRETO
DADO DE
7
23
C
NUMERO
DESCRIPCION
DN ( mm )
CANT.
1
2
VALVULA DE COMPUERTA
UNION BRIDA BRIDA
160
160
1.00
1.00
3
TEE
160x160
1.00
4
CODO
90ºx160
1.00
5
6
7
8
10
11
12
12A
14
16
16A
17
18
19
23
BRIDA DE ANCLAJE
CODO
VALVULA DE COMPUERTA
UNION FLEXIBLE BRIDA BRIDA
CODO
CANASTILLA DE BRONCE
BRIDA DE ANCLAJE
BRIDA DE ANCLAJE
CODO
UNION BRIDA-BRIDA
UNION BRIDA- BRIDA
VALVULA DE COMPUERTA
CODO
CODO
Brida de anclaje
160
45ºx160
110
110
45ºx110
110
110
160
90ºx110
110
160
160
160x160
160x160
110
1.00
1.00
1.00
2.00
2.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
2.00
1.00
1.00
2.00
1
Universidad de Cuenca
Facultad de Ingeniería
PROYECTO:
"Tanque de reserva de agua potable para la parroquia El Rosario"
LAMINA:
PLANO:
DETALLAMIENTO DE SALIDA Y ACERO
3/3
INTEGRANTES:
CALLE, ORELLANA, MARTINEZ
PROVINCIA:
FECHA:
Parroquia
Guayas
El Rosario
Enero 03 del 2020
ESCALA:
INDICADA
