CONGRESO INTERNACIONAL DE DISTRIBUCION ELECTRICA CIDEL ARGENTINA 2014 SEGURIDAD ELÉCTRICA EN REDES PÚBLICAS DE DISTRIBUCIÓN EN BT Y ALUMBRADO ASOCIACIÓN ELECTROTÉCNICA ARGENTINA Ing. González Raúl A., Ing. Vinson Edgardo G. - AEA ARGENTINA E-mail: [email protected] Palabras Clave Seguridad eléctrica en redes públicas de BT. LABT y Alumbrado Público. Neutro de BT en redes de distribución pública. 1.- RESUMEN En el espacio público los esquemas de conexión a tierra (ECT) aplicados a sistemas de distribución son fundamentales en la seguridad de las personas. Las Reglamentaciones sobre Líneas aéreas y subterráneas de distribución de BT; Centros de transformación MT/BT (CT), y sobre Instalaciones de alumbrado público (AP), emitidas por la Asociación Electrotécnica Argentina (AEA) [1], establecen sus requisitos específicos para garantizar los niveles adecuados de seguridad ante situaciones de funcionamiento normal o de falla, controlando el riesgo ante contactos indirectos. Se analizan los aplicados a la puesta a tierra (PAT) del neutro de una red de distribución de BT con o sin AP, ante fallas, a efectos de apreciar su influencia en el control de la tensión de contacto indirecto. Se describen luego comprobaciones en campo, para verificar el sistema de PAT del neutro de BT y su seguimiento mediante técnicas de mantenimiento predictivo. Finalmente se evalúa, a través de un ejemplo en una zona urbana, el modo en que los requisitos de las distintas Reglamentaciones aplicados en conjunto se complementan para ampliar los niveles de seguridad eléctrica, reduciendo aún más las diferencias de potencial esperadas ante una falla. Propendiendo así a conformar un Sistema Global de Tierra. 2.- INTRODUCCIÓN Estas Reglamentaciones de la AEA consideran a la red de distribución pública de BT un ECT “TN”, con su neutro y masas eléctricas expuestas conectadas rígidamente a tierra. Necesario para disponer de suficiente protección frente a contactos indirectos, por desconexión automática de la alimentación mediante dispositivos que actúen por sobrecorriente. Por tal motivo, el neutro debe cumplir condiciones de conductor de protección (PEN), estableciéndose condiciones particulares sobre su PAT. En estas condiciones se destacan: verificar las tensiones de contacto ante fallas, conforme a la curva de “tensión de contacto-tiempo admisible”, basada en la norma IEC 60479-1 [2], controlar la transferencia de tensiones ante fallas en MT, cuando se prevea unificar la PAT de las masas eléctricas y del neutro de BT en un CT, establecer valores máximos de impedancia de PAT total del neutro de BT, en relación con la resistividad eléctrica del terreno. disponer de tomas de tierra de neutro distribuidas a lo largo de las redes de BT. De esta forma se garantiza la protección de las personas ante distintas situaciones operativas o de averías durante el servicio de las instalaciones. Con la extensión del ECT y los criterios de PAT aplicados a la distribución de energía eléctrica de BT, a otros servicios públicos distribuidos como el AP y todo uso público asociado en BT, se reduce aún más el riesgo y el nivel de exposición a tensiones de contacto indirectas. Se propende así a dar un carácter global a los sistemas de PAT asociados [3], debido a la concentración del uso eléctrico en zonas urbanas. Se desarrollan los siguientes aspectos: el concepto de tensión de contacto admisible, el control de la elevación del potencial del neutro y el perfil de la tensión de contacto ante distintos escenarios de falla, las características de diseño y construcción de las instalaciones de PAT, los criterios a aplicar en el mantenimiento predictivo, apropiados para controlar la permanencia de estas medidas, La expansión de la seguridad lograda y mantenida en distribución de BT, al resto de los servicios distribuidos y su sinergia. 3.- TENSIÓN DE CONTACTO ADMISIBLE Para la limitación de la tensión de contacto admisible, las distintas Reglamentaciones de la AEA indicadas, han adoptado la curva “tensión de contacto-tiempo admisible”, construida con las premisas siguientes: 1 curva de “corriente admisible-tiempo” C1, con probabilidad de fibrilación despreciable, resistencia del cuerpo humano, mojado y transpirado (salado), con probabilidad del 95% de ser superada, trayectoria de la corriente en el cuerpo humano, de mano izquierda a los dos pies, resistencia adicional de calzado, usado, mojado y con pie transpirado (salado). de neutro de BT y de las masas eléctricas pueden interconectarse o deben separarse, recomendando interconectarlos siempre que sea posible, atendiendo alguna de las dos condiciones siguientes: las instalaciones de BT están asociadas a un sistema global de tierra, durante la falla, en redes de distribución de BT con ECT “TN, la tensión de contacto de las masas eléctricas conectadas al neutro de BT no supera el límite admisible. La curva, aplicable a exposiciones de corta duración, es la siguiente: Si el sistema de distribución de BT estuviese puesto a tierra en un solo punto, la tensión de contacto de una masa eléctrica conectada al neutro será igual a la elevación del potencial de tierra. Al respecto, la PAT del neutro de BT en múltiples puntos produce dos efectos: Tensión de contacto (UC) reduce la impedancia de PAT total del neutro, reduce la tensión entre neutro y la tierra local, favoreciendo el cumplimiento de las condiciones para la unificación. La impedancia de PAT total del neutro (ver figura 3) para extensiones cortas de líneas de distribución resulta aproximadamente igual a la resistencia en paralelo de las puestas a tierra interconectadas. Para líneas de distribución de gran extensión, como el caso de conductores de neutro interconectados entre distintos centros de transformación en zonas urbanas, la impedancia se puede determinar mediante la expresión (con “n” cantidad de PAT/km): Tiempo de falla (s) Figura 1 -Tensión de contacto Uc en función del tiempo de duración de la corriente de falla tf En exposiciones de larga duración, se verificará en forma adicional, que la elevación del potencial del neutro respecto de tierra sea menor o igual a 50 V. Verificando además que toda masa eléctrica, perteneciente a la red de distribución de BT y puntos de conexión a los usuarios, al alcance del público en general, tenga su PAT local a efectos de reducir adicionalmente la tensión de contacto local. La variación típica de potencial es la siguiente Z Rpat n zn t (1) 120 Potencial (V) 100 80 Figura 3 -Circuito de neutro con PAT múltiple- Potencial superficie (V) Potencial contacto (V) 60 40 20 En relación al segundo efecto, según las normas mencionadas, la reducción de la tensión de contacto se representa mediante un factor F: 1,20 1,10 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 0 Uc U E Distancia (m) F (2) UE es la elevación del potencial de tierra respecto de una tierra que no pertenece al sistema de distribución y no está conectada a su neutro (“tierra alejada”). El factor de reducción F depende de la distribución de potenciales entre tierras consecutivas y por lo tanto de las características geométricas y de la estratificación del terreno. La situación se puede representar mediante resistencias: entre el punto del terreno donde se ubica una eventual persona, haciendo contacto con el neutro o con una masa eléctrica conectada a éste y las puestas a tierra del neutro a cada lado, y entre éstas y la tierra alejada, como se indica en la figura siguiente: Figura 2 -Variación típica del potencial de contacto y del terreno cercano a un electrodo vertical4. COMPORTAMIENTO DE LA INSTALACIÓN BAJO DISTINTOS ESCENARIOS DE FALLA 4.1 Falla a tierra de una fase de MT, en un centro de transformación MT/BT con tierras unificadas La Reglamentación AEA sobre Centros de transformación MT/BT, en consistencia con las normas IEC 61936-1 [4] y UNE-EN 50522 [5], indica las condiciones bajo las cuales los sistemas de tierra 2 asumiendo que las corrientes por los dispersores ubicados aguas arriba se drenan hacia la fuente, resulta aproximadamente igual a la caída de tensión en el conductor de neutro hasta la PAT más próxima, ubicada a una distancia Lpat U n t I cc1 zcn L p a t Esta corriente de corto circuito está limitada por la impedancia del lazo de falla (Zlf), compuesta por las impedancias de los conductores de fase (Zcf) y del neutro (Zcn) involucradas Figura 4 -Circuito de contacto entre neutro y tierra (neutro con PAT múltiple) Las normas citadas indican que el factor F vale 1 si el conductor neutro de BT tiene PAT sólo en el centro de transformación (CT), con puestas a tierra adicionales su valor típico es 2. Podrá ser mayor con más cantidad de dispersores adicionales, pudiendo llegar a 5 si la capa superior del terreno en que están dispuestos los dispersores es de baja resistividad. Por el contrario, será menor si la capa superior del terreno presenta una resistividad muy superior al estrato inferior, aunque en este caso aumenta la resistencia de vinculación del cuerpo humano con tierra, reduciendo la tensión captada por éste. I cc1 = En un sistema TN si ocurre una falla de “fase a neutro, o a masa eléctrica conectada a neutro”, fluye una corriente de cortocircuito por el neutro que provoca una caída de tensión importante en éste y tensiones de contacto en las masas eléctricas. Si el neutro estuviese puesto a tierra en un único punto, asumiendo una falla franca de corriente Icc1, la elevación del potencial de la masa eléctrica y el neutro respecto de tierra en el punto de falla será: zcn zcn zcf U0 U0 U0 = Z1f Zcf Z cn z cf zcn L f (5) Lf es la extensión de red entre fuente y punto de falla. Dado que la relación entre la impedancia del neutro y la de fase está acotada por la relación de sus secciones y materiales, la tensión resultante para la separación entre puestas a tierra (Lpat) disminuirá a mayor longitud de falla (Lf), pero aumentará su tiempo de permanencia. La corriente Icc1 a partir de un valor (Ia) mínimo provoca la actuación de la protección eléctrica. Para satisfacer la condición b) mencionada, se debe verificar que con la corriente de actuación (Ia) en 5 s el potencial Vn-t no supere los 50 V. Un antecedente de este requisito es la IEC 60364-4-41 [6]. 4.2 Falla de fase a masa eléctrica en un punto de la red de BT U nt I cc1 Z cn U 0 (4) Vnt I a zcn L pat 50V (6) Se aclara que la tensión de contacto UC resultará menor que el potencial Vn-t, dado que toda masa eléctrica al alcance de las personas debe tener una PAT local complementaria a las del neutro de red, que modifique el perfil de su potencial (ver figura 2). Como la corriente de actuación de la protección eléctrica en 5 s guarda relación directa con la capacidad de los conductores, por lo tanto con su sección y material, y la resistencia eléctrica guarda relación inversa con ésta, la longitud máxima admisible entre cada PAT del neutro de red (Lpa) para no sobrepasar el potencial neutro-tierra resultará muy próxima para conductores de línea (fase y neutro) de distintas secciones. Considerando una red aérea típica, con cable preensamblado, de secciones de línea 3x 95 mm2 +1x 50 mm2 en Al/AAl, corriente nominal 190 A y fusibles NH gL de 200 A, la corriente de actuación en 5 s es de 650 A, resultando (3) zcn y zcf son las impedancias que corresponden a los conductores de neutro y fase por unidad de longitud. Dado que para un sistema TN el neutro debe poseer una sección de al menos la mitad de la sección de fase, este potencial en un sistema de 3x 380/220 V podría ascender a 147 V. La Reglamentación AEA 95201 impone a este potencial ciertos requisitos de seguridad: a) que al tiempo de liberarse la falla, su evolución no supere la indicada en la relación “Tensión de contacto - Tiempo” [2], L pat b) que al tiempo máximo de liberar la falla (5 s), o en forma aún permanente, sea ≤ 50 V [4]. Uadm 50 V 0,1 km zcn I a 0,78 / km 650 A (7) En esta longitud de línea el potencial del neutro respecto de tierra evoluciona y no supera los 50 V, entre su PAT y el punto de falla. Si referimos a tierra este punto de falla, el potencial evolucionará a ambos lados al 50 % del potencial indicado, duplicando así la distancia necesaria entre puestas a tierra sobre el neutro de red. Con una única PAT en el origen del neutro en la alimentación, la condición a) se cumple únicamente para distancias muy cortas, dado que las protecciones de calibre adecuado a la capacidad del cable requerirán una corriente de cortocircuito relevante para actuar en solo 0,6 s. Al realizar la PAT del neutro en múltiples puntos, el potencial neutro-tierra en el punto de falla, 3 Por lo tanto ningún punto del neutro de red distará a más de 100 m de su PAT más cercana. Este parámetro de seguridad (50 V) se cumple bajo la siguiente relación de puestas a tierra 4.3 Falla desde el conductor de fase a tierra o a parte metálica ajena vinculada con tierra Rpat .total 50V Rmín (Uo 50)V donde Es la falla más probable en redes aéreas de BT, que produce corriente no detectable por los dispositivos estándar de protección por sobrecorriente. Esta corriente al retornar por la impedancia de PAT del neutro provoca una diferencia de potencial entre tierra y neutro. Como el sistema es TN, aparece tensión de contacto en las masas eléctricas y aumenta la tensión fase sana-tierra. El desplazamiento de la tensión del neutro respecto de tierra depende de la relación entre la resistencia de falla y la resistencia de PAT total. U n t Rp a t R p a t R f U 0 Rmín: Es el valor mínimo de resistencia eléctrica de contacto a tierra de cualquier parte conductiva extraña (por ejemplo: columnas o estructuras de alumbrado público, carteleria con o sin uso eléctrico, señalización, semáforos, etc.), no conectadas al neutro de la red de distribución, y a través de las cuales una falla entre fase y tierra pueda ocurrir. (8) U0: Es la tensión nominal del sistema, fase-tierra. El valor Rmín es el mínimo obtenido en base a un muestreo sobre toda la traza de la red de BT, no menor a una medición cada 400 m con jabalina de 2 m de longitud hincada al ras del suelo. Luego de medirla, se la entierra la jabalina a mayor profundidad y se la conecta al neutro. Estas jabalinas quedan con el valor de resistencia eléctrica medido, en función de la resistividad eléctrica del suelo. Determinado Rmín se calcula el valor teórico de Rpat total, suficiente para que el potencial del neutro respecto de “tierra alejada” no sea superior a 50 V. Para mantener acotado este perfil de potencial del neutro, se deben hincar las restantes jabalinas, también de 2 m, a 200 m de cada una de las ya instaladas y medidas. Estas nuevas jabalinas no deben superar los 40 Ω. Si lo superan se lo debe mejorar con jabalinas adicionales o anillos. Luego se mide el valor real de la Rpat total, desde Figura 5 -Tensión fase sana a tierra5.- PROPIEDADES DE LA PAT DEL NEUTRO BT 5.1 Red de distribución en BT Considerando las modalidades de falla en los sistemas de BT, sin perjuicio de los requisitos en relación a las de MT en el CT, para limitar la tensión de contacto consecuente las Reglamentaciones fijan una condición de seguridad al sistema de PAT del neutro, debiendo diseñarse de forma tal que: (9) Rpat total: Es el valor de la resistencia eléctrica de todas las puestas a tierra del neutro en paralelo, medido desde cualquier PAT del neutro. Asimismo, en función de éste desplazamiento se modifica la tensión de fase sana, que puede resultar igual a la compuesta si la resistencia de PAT fuese muy alta. En la gráfica siguiente se observa su valor en función de la relación de resistencias: el potencial permanente del neutro respecto a una “tierra alejada” no supere los 50 V. por las fallas de fase a neutro o a masa eléctrica, el neutro debe tener una PAT en el centro de transformación y complementariamente otras cada 200 m a lo largo de la red y en los puntos de división red o extremos de línea. Además debe verificarse que actúen las protecciones. por las fallas de fase a tierra o parte metálica ajena vinculada con tierra, la resistencia eléctrica total de todas las puestas a tierra del neutro debe ser tal que la sobretensión de las fases sanas no supere el valor máximo admitido por la aislación de los aparatos de consumo conectados a la red (250 V para aparatos de tensión nominal 220 V). la toma de tierra del centro de estrella del bobinado de BT del transformador de alimentación, cuando las tierras de protección y servicio son unificadas en el CT. la primer toma de tierra del neutro de la salida de red de BT desde el CT, cuando las tierras de protección y servicio no son unificadas. desde cualquier PAT del neutro, siendo la red del neutro totalmente interconectada. Si el valor real medido es menor o igual al teórico calculado, la condición queda cumplida. Si el valor real es mayor al teórico, se lo debe reducir, mejorando el valor de PAT del Rmín. determinado inicialmente. Mejorado este valor repetir el procedimiento de cálculo y verificarlo con una nueva medición de la Rpat total del neutro. Al neutro y conductores del ECT se los considera “conductores de protección” (PEN), por lo tanto además de su condicionamiento eléctrico deben cumplir los siguientes requisitos constructivos: 4 cada una de las tomas de tierra de la red de neutro, a fin de determinar un nuevo valor de Rmín. y lograr un nuevo valor teórico de Rpat total, como referencia del sistema. A fin de evitar esta situación conflictiva respecto a tiempos de ejecución y programación de la adecuación, ha de preverse que la condición inicial se base en un valor de Rpat total real menor al teórico, por ejemplo en un 50 %. Si el valor real es mayor al teórico, se ha perdido la condición de seguridad establecida inicialmente y se la debe establecer nuevamente. A fin de evitar acciones de robo o vandalismo sobre las tomas de tierra del neutro, se puede adoptar en estos puntos de la red el empleo de postación de H°A° de nuevo diseño (con toma de tierra interior normalizada), según norma IRAM [7]. En AP la toma de tierra se sugiere que sea interior a la columna. para el sistema de PAT se deben emplear conexiones irreversibles, o sea que no permitan su desarme o aflojamiento (sin ajuste por roscas). Compresión o soldadura exotérmica. las conexiones de los neutros deben ser fijas, con terminales a compresión de paleta cerrada y medios de ajuste anti aflojamiento. se fijan secciones mínimas para los conductores de neutro y de toma de tierra. se exigen condiciones de protección mecánica para las tomas de tierra exteriores. 5.2 Red de alumbrado público Si bien conceptualmente es igual a una red de distribución en BT, con los consumos puntuales del AP, cuando se establecen líneas dedicadas al AP se presentan ciertas particularidades, estableciendo la Reglamentación AEA 95703 las siguientes condiciones esenciales 7.- SEGURIDAD INTRÍNSECA Y SU EXPANSIÓN no puede aplicarse este método de seguridad pasiva, a líneas con menos de cinco puntos de alumbrado con PAT local, dada la incidencia mayor al 20 % sobre la Rpat total del neutro. las jabalinas de PAT local deben ser de Ac-Cu y longitud mínima 1,5 m. Siendo que la red de distribución de BT es la única fuente de suministro de energía eléctrica en el espacio público y que su neutro es a la vez un conductor de seguridad (PEN), podemos decir que la seguridad que brinda es intrínseca a su diseño. ¿Cómo influye en el nivel de seguridad general en el espacio público el conexionado extendido de su neutro a otros neutros de redes de servicios distribuidos? 6.- MANTENIMIENTO PREDICTIVO Este diseño de red de neutro múltiplemente puesto a tierra permite contar con un parámetro de control general e indirecto del estado de la seguridad eléctrica del sistema de distribución: la Rpat total del neutro. Basándose en la condición eléctrica y física de las puestas a tierra de la instalación, pero sin tener que medir sistemáticamente todas y cada una de las puestas a tierra del sistema. Las acciones de revisión se limitan a la medición del valor real de Rpat total del neutro, evaluando su condición, y la revisión ocular de cada PAT. A tal fin solo bastará realizar las siguientes mediciones Toda expansión de la red de neutro, bajo ECT “TN o TN-S”, como ser … puntos de Suministro y Medición de usuarios, bajo instalaciones de aislación Clase I, alumbrado Público con líneas dedicadas o no y empleo de columnas metálicas o de H°A°, señalización de tránsito automotor, hace disminuir sistemáticamente el valor de la Rpat total del neutro, reduce proporcionalmente el valor teórico del potencial del neutro respecto de “tierra alejada”, mejora la condición de seguridad inicial y al ser más estable la hace más perdurable en el tiempo. Sobre una PAT cualquiera del sistema de neutro, desconectada de su soporte, con telurímetro y dos jabalinas auxiliares. Sobre la misma PAT conectada a su soporte y neutro del sistema, con telurímetro sin jabalinas auxiliares, con dos toroides auxiliares, uno de inyección de corriente y otro de medición. 7.1 Ejemplo aplicación: Redes aéreas de BT y AP, técnicamente adaptadas Área de distribución urbana: 12 manzanas PAT en el CT: separada 40 Ω sobre el arranque del neutro de BT Salidas aéreas desde el CT: 4 líneas Si bien debe cumplirse que el valor de Rpat total medido sea menor al teórico necesario calculado, siempre se debe realizar la revisión ocular de todas y cada una de las tomas de tierra de la red de neutro, descartando desconexiones o daños a las mismas. PAT del neutro de red, cada 200 m: cantidad 12, con - toma de tierra de Ac-Cu, de sección 35 mm2 - jabalina de Ac-Cu, longitud 2 m - conector a compresión, de aleación cobre, Puntos de Suministro y Medición (PSM) con ECT “TN-S”: cantidad 102 (se considera solo el 25 % del total, los demás serán de material sintético cumpliendo los requisitos de aislación Clase II), con - acometida al PSM de Cu, de sección 4 mm2 “En las restantes puestas a tierra se debe constatar su existencia, no su valor de resistencia eléctrica” Si el valor real es igual al teórico, se debe realizar la revisión ocular indicada y la medición de todas y 5 - toma de tierra de Ac-Cu, de sección 5 mm2 Jabalina de Ac-Cu, de longitud 1,5 m Conexión soldada En un área urbana, interconectando todas las redes de neutro de todos los centros de transformación MT/BT de distribución, de todas las salidas de las líneas distribución de BT, de cada PSM con masas eléctricas expuestas al alcance de las personas (de aislación clase I) y de cada columna de AP (metálica o de H°A°) conectada bajo un ECT “TN-S” estricto, la seguridad ante contactos indirectos se torna más estable y efectiva en el largo plazo. AP asociado: Una columna en cruce de calle por cuadra, con ECT “TN-S”: cantidad 24; más 2 brazos sobre postes de línea de madera por cuadra, sin PAT (“TN-C”). Control por fotocélula individual. - acometida a columna de Cu, de sección 2,5 mm2 - Toma de tierra de Cu, de sección 6 mm 2 - Jabalina Ac-Cu, de longitud 1,5 m En el caso del alumbrado público, con la aplicación de éste ECT se pasa de un concepto de seguridad totalmente “Activo”, basado en la actuación de protecciones por corriente residual (interruptores diferenciales, que accionan sobre toda una línea dedicada) sometidos a acciones climáticas, de sobretensiones atmosféricas inducidas, de robo o vandalismo y sin un segundo nivel de seguridad pasivo (pudiendo presentarse tensiones de contacto elevadas), a otro “Activo y Pasivo” combinado, basado en la actuación efectiva de protecciones primarias (fusibles, sobre cada punto de alumbrado), con un segundo nivel de seguridad pasiva basado en la limitación de la tensión de neutro a “tierra alejada” impuesto por el sistema (50 V máximos) y la reducción de este potencial que brinda la PAT local, y un tercer nivel de seguridad pasivo, aún cuando desaparezca la PAT local del punto de alumbrado, dado por la limitación del potencial de neutro a “tierra alejada” impuesto por el sistema. Consideración de la resistividad eléctrica del suelo: El 25 % de las puestas a tierra con 100 Ωm, el resto con 400 Ωm. Teniendo en cuenta esta distribución en BT, sus PSM y el AP asociado, la condición de seguridad variará de la forma siguiente: a) Intrínseca, propia de la red de distribución de BT: Rmín. = 55 Ω Rpat total teórica = 16,18 Ω Rpat total real = 5,12 Ω (32 % de Rpat total teórica) VN/tierra alejada = 19 V Si la Rpat total teórica es igual a la Rpat potencial VN/tierra alejada es igual a 50 V. total real, el b) Intrínseca de red BT, más la debida a cada PSM: Rmín. = 55 Ω Rpat total teórica = 16,18 Ω Rpat total real = 1,25 Ω (8 % de Rpat total teórica) VN/tierra alejada = 5 V Es factible aplicar técnicas de Mantenimiento Predictivo, basado en la condición de la instalación, sin necesidad de realizar campañas de medición de valores de PAT individuales, que pueden requerir un orden de 800 mediciones por km 2, reduciéndose indirectamente los costos de mantenimiento de la red de BT y del alumbrado público. c) Intrínseca de red BT y PSM, más la debida al AP: Rmín. = 55 Ω Rpat total teórica = 16,18 Ω Rpat total real = 1,06 Ω (7 % de Rpat total teórica) VN/tierra alejada = 4 V 7.2 Experiencia de aplicación 9. REFERENCIAS En la ciudad de Salta, capital de la provincia de Salta ubicada en la región Noroeste de Argentina, se lleva a la práctica esta modalidad desde hace tres años. Primeramente se ha capacitado al personal de la empresa encargada de la explotación y el mantenimiento del alumbrado público. Luego se ha verificado y adecuado el alumbrado público existente, respetando el ECT “TN-S”. Se han establecido para cada línea dedicada al alumbrado, los valores de Rpat total de neutro. A la fecha ya se llevan dos años de aplicación del mantenimiento predictivo y de expansión de estos conceptos a los nuevos diseños de alumbrado. [1] - Reglamentaciones AEA: 95101 “Líneas Subterráneas Exteriores de Energía Telecomunicaciones” 2007 95201 “Líneas Aéreas Exteriores de BT” 2009 95401 “Centros de Transformación y Suministro en MT” 2006 95703 “Instalaciones Eléctricas de Alumbrado Público” 2009 [2] - Norma IEC 60479 – 1 “Effects of current on human beings and livestock”. 2005 [3] - Norma UNE-EN 50522 “Earthing of Power Installations exceeding 1 kV ac.” Anexo O. 2010 [4] - Norma IEC 61936-1 “Power Installations exceeding 1 kV ac.. Part 1 common rules”. 2014 8.- CONCLUSIÓN [5] - Norma UNE-EN 50522 “Earthing of Power Installations exceeding 1 kV ac.” . 2010 Se concluye en los siguientes conceptos La aplicación de los requisitos contenidos en estas Reglamentaciones de la AEA, proveen un adecuado nivel de seguridad frente a contactos eléctricos para los distintos escenarios de falla que puedan aparecer en cada una de las instalaciones. Su aplicación en forma conjunta propende a superarlos. [6] - Norma IEC 60364-4-41 “Protection for safety. Protection against electric shock”. 2005 [7] - Norma IRAM 1585 “Sistema constructivo de la toma de tierra en elementos de H°A° o pretensado para soporte de instalaciones aéreas” 2008 6
