MANUAL DE REFRIGERACION PASO A PASO

~ ElettronicaVeneta & • S .P.A. TERMOTRONICA © COPYRIGHT BY ELETTRONICA VENETA & INEL SPA C;RIIO-IS Rev;O . - I - I N DIe E * CAPITULO 1: * Introduccion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 2 * EI equipo de refrigeracion: organos . principales II 6 * El cicIo de refrigeracion................... II 7 * Las causas del mal funcionamiento vistas a II 15 traves del diagrama log. P-H . . . . . . . . . . . . . . . . * CAPITULO II * Cri terios para el proyecto . . . . . . . . . . . . . . . . . . II 27 * Influencia del ambiente exterior . . . . . . . . . . . . II 27 * Calculos de las cargas termicas . . . . . . . . . . . . . II 41 * Eleccion del diagrama de trabajo log. P-H .. . II 58 * Dimensionado y eleccion del compresor ...... . II 60 * Dimensionado y eleccion del motor electrico. II 68 * Dimensionadoy eleccion del evaporador ..... . II 69 * Dimensionado y eleccion del condensador .... . II 77 * Dimensionado y eleccion y verificacion de II 89 II 101 las tuberias . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . * Dimensionado y eleccion de la valvula de expansion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . - * II - Consideraciones sobre la capacidad de las veil vulas termostaticas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Pag. 105 * Medicion del sobrecalentamiento de una valvula termostatica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . " 115 refrigerantes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . " 120 * Propiedades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . " 120 * CAPITULO IV * Propriedades de los aceites lubricantes .. " 143 del mal funcionamiento y remedio oportuno .. " 148 * CAPITULO III * Caracterlsticas generales de los fluidos * CAPITULO V * Averiguacion e identificacion de las causas * CAPITULO VI * Precauciones para la seguridad en el trabajo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . * APENDICE * Apendice . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . " 157 " 159 GAP IT U L 0 I - 2 - INTRODUCCION No sin del moti vos, hombre las por la noticias referentes conservacion de al los interes alimentos se pierden en la noche de los tiempos. Podemos pensar que, aun en las epocas mas primitivas, siempre existio quien tuviera Es asi los que, el a elogiable sentido de la prevision. la constante preocupaci6n de procurarse alimentos, se agrego tambien la de conservarlos para los periodos menos favorables, sobre todo cuando se trataba de sustancias perecederas como las carnes, los pescados y la leche, es decir, los alimentos de origen animal. El primer cocci6n, y sistema utilizado luego la fue desecacion, naturalmente que se la remonta a 40 mil aftos atras. La salaz6n entre los romanos de la carne Egipcios preparaban 4000 y del aftos conservas pescado antes era conocida de combinando Cristo. Los el del uso calor, del humo, de la sal y de las especias, sistemas que los se utilizan actualmente. alimentos del calor Solian tambien proteger estival, conservandolos en aquellos pozos y grutas en los cuales se hubieran acumulado hielo y nieve durante el invierno. La importancia de la cadena del frio para la conservacion de los alimentos no fue muy clara, hasta - 3 - que en hal16 el ano en la el 1799, explorador n6rdico desembocadura perfectamente conservado del que Lena un mamu t muerto en dicho rio habia Pallas, lugar miles de anos atras. el Pero pasaje cientlficas de de conservacion descubrimiento, del de 1863, que r tecnicas se a tecnicas realizo s610 despues sancionado todos los • emplrlcas procesos por de Pasteur alteracion en de los alimentos se deben a la proliferacion de germenes y bacterias y no a procesos espontaneos de fermenta- ci6n 0 putrefacci6n (que son procesos incontrolables). En la fig. 1-1 se ilustra claramente el extraordinario desarrollo microbiano en la carne, en funci6n de la temperatura. Simult~neamente con los estudios de los mecanismos de desarrollo de las fermentaciones y de los procesos de putrefacci6n comenz6 a perfeccionarse la tecnica de producci6n del frio. El hielo artificial se produjo por primera vez en el ano 1890. En 1918 se fabrico el primer refrigerador automatico y en 1928 la primera unidad hermetica. Es decir que el problema practico de ] a conservacion de los alimentos por medio del frloha podido resol- verse de su recien en los utilizaci6n 61 timos a nivel sesenta anos domestico, ademas y, el sistema ha tenido importantes aplicaciones industriales. - En efecto, como un 4 - el uso del frio no s610 esta considerado medio de conservaci6n aparte, sino tambien como un medio de preconservaci6n vinculado con todas las industrias conserveras alimentarias. El refrigerador ofrece, en cualquier tiempo y circunstancia, alimento, la posibilidad al reparo de de conservar acciones espera de tratamientos definitivos. todo tipo corruptivas y de en .- 5 - Fig. 1-1 r""o GRADOS CENTIGRADOS 100 GRADOS FAHRENHEIT - 212 DESARROLLO MICROBIANO LA CARNE EN SUS DlVERSAS FASES 170 165 160 77 Mu~rte 74 71 66 de las triquinas (temperatura 6 0 crltlca) 150 140 138 130 58 54 En 12-24 horas las bacterias pue- I den multiplicarse 3000 veces. ~27 En 12-24 hor:as 700 veces En 12-24 horas 15 veces En 12-24 hora& el n~mero de bacterias puede duplicarse. 80 70 r- 21 ~16 I 10 4 r-- o ~j 40 32 -2 28 -10 14 -18 o -29 -20) -40 -40 -51 -73 U Muy cocida bien cocida a punta a la sangre azul Zona d~ peligro. Rapido aumento de bactena nOClvas qu~ pueden prQvocar contaminaci6n, perdldas del color y del poder nutritivo, ademAs de la toxicidad de la nutricion. Temperatura recomendada del local del matadero. No dejar que la carne natural 0 tratilda superi esta temperatura. . Almacenar a carne tratadil 0 SIn tratar a una temperatura 10 mas pr6 xima posible a ~sta. Punto de congelacion de la carne. Temperatura aproximi\di\ y llmit~ inf~rlor . para el creClmlento de los mlcroblos. Temperatura m~xima para elalmacenamiento de la carne congelada. Temperatura recomendada para una pida congelacion de la carne. r~- -60) Congelacion total del agua en la carne. -100 - 6 - EL EQUIPO DE REFRIGERACION ORGANOS PRINCIPALES La produccion de frio mediante sistemas mecanicos esta basada en leyes fisicas que regulan la evaporacion y la condensacion de un fluido. En la fig. 1-2 se encuentran dibujados los 6rganos principales de un equipo de refrigeraci6n. Estos son: 1 el compresor 2 el condensador 3 la valvula de expansi6n termostatica 4 el evaporador 5 disposi tivos de control y de seguridad; tablero electrico de alimentaci6n de la fuerza motriz. ' fig. 1-2 _ _ _ _ _ _-..4 3 2 OM - 7 - EL CICLO DE REFRIGERACION El cicIo se producen cicIo de de refrigeracion, en modo Carnot. si las reversible, Las transformaciones es operaciones el 'opuesto relativas a al este cicIo pueden esquematizarse de la siguiente manera: A Expansi6n adiabatica con enfriamiento del fluido B Absorci6n del calor a baja temperatura, isotermica. C Compresi6n adiabatica con calentamiento del fluido. D Cesi6n del El esta representado cicIo fig. calor 1-3 Y en comunmente el a al ta temperatura, en diagrama utilizado en el diagrama PV de log P-H los isotermica. de la fig. proyectos de la 1-5, equipos de refrigeracion, dado que en el pueden leerse directamente las magni tudes que intervienen en el cicIo. Vale la pena recordar que la entalpla de una sustancia representa su contenido termico a una presibn constante en 0, otras palabras, el sustancia puede absorber De tal modo, paralelo sustancia a en las el calor refrigerante que dicha ceder al ambiente exterior. 0 diagrama abscisas total log P-H, define cede 0 las cada segmento Kcal/Kg absorbe del que una ambiente cuando pasa de uno a otro extremo de dicho segmento. En la sigue para puede practica, el cicIo rigurosamente, dado establecer llegar a el maximo alcanzarse inverso que este de sirve rendimiento en Carnot no solamente posible condiciones se que ideales. - 8 - Por 10 tanto, laminaeion a la expansi6n A es reemplazada por la traves de una valvula, la eual proeeso irreversible. Fig. 1-3 p 3 B ~----------------------------~. V es un - Ademas, de en lugar realizar), dentro de de se la 9 - las isotermas adoptan curva las limite (tan isobaras, de los dificiles las cuales, vapores, llegan a coincidir con las primeras (vease la fig. 1-4). El rendimiento del al de Carnot, ciclo de por y esta refrigeracion es inverso razon, supera la unidad. Esto se explica puesto que no solo se produce transformacion de trabajo en calor, sino tambien transporte de calor desde Por esto, una temperatura baja a mas que de rendimiento, refrigerante una elevada. se habla de efecto potencia refrigerante y, en los paises 0 anglosajones, de COP (Coefficient of Performance). Mediante el analisis del ciclo de la fig. 1-5 trataremos ahora de obtener los datos principales de funcionamiento de cantidades un del equipo ciclo de se refrigeracion. refieren a 1 Kg Todas de las fluido que, en nuestro caso, es el freon 12. Avanzando desde 1-5), en el entre la la X zona = la sentido ordenada del 0 y X izquierda hacia la derecha de las la y liquido presiones llnea X = subenfriado; 0 de liquido la linea es decir, y X vapor; 1, del la vapor la de evaporacion. por y zona a ul timo, del una vapor constantes, encontraremos entre 1, la zona del vapor humedo a (fig. 0 la la linea de la mezcla derecha de sobrecalentado, temperatura superior a - 10 - 100 III 80 100 90 -+- 110 -. 120 llO 125 140 135 145 ENTROPIA JJr 20r-- ISr--- 50 4O/ 60 / V ./ ./ 70 0 / / "-IV 40 ~~ '~ 6 5 E J <§/ ~- 0 => o 1 z 1. 2 - f-- 8 V> / Vo .. . ..'" <n / ... 0.0 2.0 ::11- 1.4 1.0 II V <!r/ o.4f-o.J -; 5~ I I // 0.1 a 0.14 0.1 2....-. ·70 0 .10 Q.05 .... -10 1/ -/ 0.0 0.0 3 I ~ '" ~ eo ... ~ ~ ~ .:iII iii I I I I Y 100 90 no .. L~ I 125 120 + 0 I 0.2Q I .4 !l25 1 .2 1.0 135 a. a 0 .6 O.5 a. ~-s _6 0 .l ".00 a. 2 o.18 o.14 eI I- 100 l!:~l!s!!l0 130 2 .o 1. 8 _ 0.10 \5 ./: 0 -10 lO 3 0 .15 Y IS +t 0.-11 0.50 0.0 a OD6 4 ~ tz: 2 ~ V ·60 - Z "1 / , 'lO .50 / / 6 5 ~", i..\ I V I'" -3 1/1 '" _/0 /1lJ1 II 0.2 / ,II. lIS 01f _\.~\\\\\t. .£. V -~ :.- -10 OD£o ~~O I -40 0. 5 / 7 ~ I 1 -30 .1 "" Q. OD~ n -:11 / V II D -I .1. -1"1 /l~~)/ / 2til /. 1 4 .... / 14 1 2. 1a Q.02 ,;; / -:--"r't"sy~\\t. SO 2D 1II <1\(1.020 II N 30 . " , ~' . ' · :=to.01S - ~, ~ / 50 40 0. ~ooa ~o ;Z;~ ~~ o!O ClO' "/ / ~ .. 1lO~ ..... 7~ ~ ~ y /' /' V f=- 14 12 10 no no k- ~ kc.V< k9 )(·k) I 00 70 60 ~ ~ ~~ 00 12. 40r 160 80 ~o.2 70 'FREON'I' 6Ot-TEMPERATURA 'C SO~ 3 VOLUMfN m /k9 ISS 150 ---- - -1- - ::; S I ~g C:!I I 140 O. 12 ~ o.10 0 """"~ ~ IS) 145 "" ............... I 155 .oa 0 .or. 0 D5 0 .Il4 zz<n 0 D3 160 ENTROPIA Kcal/Kg Fig, 1-4; fig, 1-5 log P LlQUIDO VAPOR HUMEDO VAPOR SOBRECALENTADO o P1 --- --- A P1 B / H - 11 - Recordemos que tuida la por latente, la entalpia de un fluido esta constisuma siendo elevaci6n de del el la calor sensible primero, aqUE§l temperatura; y que el y del calor determina segundo, la aqu~l que debera suministrarse al fluido para hacerlo pasar del estado liquido al gaseoso y que el liquido restituye cuando cumple el pasaje inverso. Como punto · de adoptada OOC, en referencia modo confiriendo conduce a para la convencional al errores, liquido dado que el entalpia ha sido una temperatura valor se 100. trabaja de Esto no siempre en base a diferencias de entalpia y no en base a valores absolutos. En el diagrama log. P-H estan indicadas las siguientes transformaciones: P Constante (isobaricas) h Constante (isoentalpicas) t Constante (isot~rmicas) Vo Constante (isocoricas) S Constante (adiabaticas) X Constante ( curvas de raz6n constante) Observando la fig. 1-5 vemos que la cantidad q1 = h1 - h4 Kcal/Kg es el calor que un Kg de liquido extrae al ambiente desde el evaporador, despu~s presion P1 de haber pasado de a trav~s de la la presi6n P 2 valvula de a la laminaci6n. - 12 - La cantidad: representa el trabajo el f1uido de compresi6n pase de 1a necesario presi6n de para hacer evaporaci6n que Pia 1a presi6n de condensaci6n P . El tramo 2-2' correspon 2 de al sobrecalentamiento de compresi6n. Te6ricamente, esta transformaci6n entropia constante. describira la es adiabatica, En consecuencia, adiabatica que, sea, 0 el partiendo con una tramo 1-2 del punta 1 se encuentra en 2 con la isobara de condensacion. En el a cicIo las real 1a entropia dispersiones tuberias, a y a las a 10 largo la termicas perdidas perdidas por de aumenta. del Esto compresor presion frotamiento en que se de y las debe las valvulas se verifican del conducto que lleva hasta e1 condensador, como asi tambien, dentro de este ultimo. E1 valor es la cantidad de calor que el de enfriamiento fluido refrigerante (que puede ser aire cede 0 al agua) , fluido y est§. dada por la suma de q1 + q2' La transformacion de 3 a 4, en que el en ciclo de elciclo es decir, Carnot de es q una =h -h =0 443 adiabatica, mientras refrigeraci6n es una laminacion, una transformacion irreversible con aumento de 1a entropia. - 13 - Fig. 1-6 log P 2 pI! 1 p,' I - ----- -- - -L-~::::"-----~ . I I --r-;----- ----- --i I ! -----,-~ --'I---T---------I I I I I I I . i H Teniendo de en cuenta refrigeraci6n estas adquiere consideraciones, la forma el ciclo representada en la fig. 1-6. La diferencia h3-h3' es el subenfriamiento del liquido con un aumento del efecto refrigerante. La diferencia vapor que, h1-h5 es el sobrecalentamiento del de producirse en el interior del ambiente a enfriar, lleva a un aumento del efecto refrigerante. Si, por produce el contrario, entre el dicho ambiente y sobrecalentamiento el compresor, se provoca un aumento del volumen especifico del gas y, en conse- - cuencia, ultimo una 14 - disminuci6n y 6rgano un del aumento rendimiento de la de este temperatura al final de la compresi6n. Cuanto mayor mayor sera sea la el temperatura en casos extremos, rian a sobrecalentamiento de del compresion, vapor, la cual, puede alcanzar valores que llega- comprometer las propiedades del acei te lubricante. P" 1 - pI 1 es la caida de presion a 10 largo de la tuberia de alimentacion. la es a 10 caida largo de de presion 1a que tuberia se del produce l{quido, entre el condensador y la valvula termostatica. es la caida de presi6n a 10 largo del evaporador P o I _ P " 0 es la caida de presi6n a 10 largo de la tuberia de aspiraci6n. Los valores de estas caidas de presi6n en las tuberias del liquido, de la aspiraci6n y de la alimentaci6n deberan estar contenidos dentro de limites estrechos, pues de no ser asi, quedaria comprometido el mieNto del equipo, como veremos mas adelante. rendi- , - LAS CAUSAS DEL MAL 15 - FUNCIONAMIENTO VISTAS A TRAVES DEL DIAGRAMA LOG P-H Para localizar diarlos, el los defectos de un equipo tecnico debe usar la 16gica y instrumentos de los cual es dispone: 2 y reme- los pocos man6metros, 1 term6metro y el indicador de pasaje del liquido. Ademas, tiene que ser capaz de visualizar el comportamiento del refrigerante en cada parte de la instala- ci6n, ayudandose con el diagrama log A continuaci6n, P-H. detallamos algunos de los principales defectos de los equipos de refrigeraci6n. Efecto · de la falta de refrigerante Si la cantidad de refrigerante contenida en el sistema fuera escasa, no llegara a licuarse totalmente antes de pasar a traves de la valvula termosta.tica. Esto comporta tres consecuencias negativas: a) el calor en una extraido cantidad al ambiente equi valente a resulta la inferior indicada como perdida en la fig. 1-7; b) El vapor, al pasar a traves de la valvula, reduce su capacidad de intervencion. c) la valvula sufre un rapido desgaste a causa de la elevada velocidad del gas que la atraviesa. - 16 - Fig. 1':"7 log P I I I I I IL __ ....L.. _ _ _ _ _+-__--J '--.....--/ Perdida H Las cuales hacen que en el equipo se registre: * la formacion de vapor, visible en el indicador * la carda de la presion de aspiracion y de alimentacion * una disminucion de la cantidad de gotitas congeladas (escarcha) sobre los evaporadores * una temperatura mayor que la normal en la linea de alimentacion Efectos del aire en la instalaci6n En base a la ley de Dalton relativa al comportamiento - 17 - Fig. 1-8 log P -.--r B: I H A perdida por efecto del mayor trabajo B aumento de la presion de condensacion de las hace que mezclas la de gases, presion El refrigerante una temperatura total debera a y la de presencia alimentacion entonces una presion de aire aumente. condensarse mayores que a las debidas. El y compresor tendra que la temperatura de mas alta que la normal. la trabajar mas de 10 necesario linea de alimentacion sera - 18 - Fig. 1-9 log P H A = aumento de la temperatura C Disminucion de la temperatura del l:lquido y aumento del transporte de calor. Efecto del intercambio de calor entre la l:lnea del liquido y la linea de aspiracion. Dado que al abandonar su recorrido hasta el el evaporador compresor, y, durante el gas refrigerante aumenta de temperatura absorbiendo calor del ambiente exterior, es una buena norma que dicho aumento - 19 - sirva subenfriar para contacto llnea la De este modo se el llquido, llquida con la poniendo de en aspiracion. obtiene una ganancia del rendimien to refrigerante. Efecto de una presion de condensacion excesiva Si el condensador se encuentra la presion resulta sucio de condensacion en su subdimensionado, parte alimentacion aumentan interna y segun la un o externa, 0 temperatura valor si de equivalente al necesario como para disipar el calor transportado por el fluido. La el a el presion max. se de al tao presostato intervenir, aceite y la la eleva Si hasta el del interviene presostato temperatura culata que no llegara podria elevada compresor. En danar la fig. 1-10 se ilustran 2 tipos de perdidas: * la el perdida A representa el mayor trabajo que compresor realiza para aumentar la temperatura del fluido; * la perdida B de Kcal/Kg del la linea obedece a fluido, llquida antes una menor debido de a que cuando la to de condensacion fuera menor. disponibilidad llega 10 hasta haria si - 20 - log P - -.. .71 ~-T------------~~~/ I /1 1 1 I B I I4--+i H Fig. 1-10 - 21 - Fig. 1-11 l 09 P H Caida de pr~si6n excesiva en la linea del liquido Se verifica cuando existe una carga estatica considerable debida a una columna de liquido que sube tiene que liquido por verticalmente. La ser presion en suficiente encima del la como punto valvula para de de expansion mantener ebullicion. el liquido se evapora antes de el De llegar a otro modo, la valvula, - 22 - el con consiguiente mal funcionamiento de esta ultima y una disminucion del rendimiento frigoriflco. Por ejemplo, temperatura en de un equipo 38°C, una con freon presion 12, de con una condensacion de 9,298 ata y una caida de presion entre el condensador y la la valvula presion la y termostatica temperatura de de 0,89 Kg/cm equilibrio 2 del liquido seran respectivamente de: 9,298 - 0,89 8,408 Kg/cm 2 y Para a hacer esta que el presion, freon se 10 12 se debera mantenga llquido subenfriar segun el siguiente valor: Si esto no fuera posible, se producira una evaporacion parcial el punto del de llquido (correspondiente funcionamiento pasara de a A una disminucion del rendimiento frigorifico. GC6mo se puede cuantificar dicha perdida? y a B con - 23 - Casos de obstrucci6n del filtro log P I I I I L. I ..L -'--_ _ _ _ _---+~-J B H La perdida del tipo B se debe antes de llegar a las valvulas. al liquido evaporado - Caida de presion 24 - excesiva a 10 largo de la linea de aspiracion Da lugar debe ados al hecho acompanada de tipos de que un perdidas. de la caida aumento de La de prime ra presion volumen y, por se esta 10 log P Fig. 1-13 q'2 - q2 mayor necesaria energia para comprimir el gas entre las mismas presiones. V'a - Va tanto, perdida volumetrica. de una disminuci6n de la eficiencia a un aumento del ciclo. La segunda energia vapor perdida absorbida mas la debida. obedece por caliente a el compresor una para temperatura de la comprimir mayor que CAP I T U L O l l CRITERIOS PARAEL. PROYECTO - 27 - CRITERIOS PARA EL PROYECTO Aunque sino no se tenga solamente ver si necesario o el bien, diagrama representado las una solo 0 de los a un en modo variables que rige organos para discreto; la eleccion principales del pequeno. 0 bloques primer instalaci on; funcionamiento conocer la logica que dimensionado el su mal equipo, sea este grande En proyectar controlar trabaja es que de la enfoque deben fig. 2-1 racional tenerse en que cuenta esta expone durante el proyecto de una instalacion. A continuacion analizaremos los puntos principales de este diagrama. INFLUENCIA DEL AMBIENTE EXTERIOR Antes que destinado y el necesario es equipo y saber conocer el a que tipo cosa de esta producto la temperatura y humedad a las cuales debe conservarse. de nada Solo estos a valores conservarse el traves se mayor de una lograra tiempo sus cualidades organolepticas. que cuidadosa un posible eleccion producto sin pueda alterar - Ambiente exterior Temperatura externa Temperatura de condo o1 o3 = disp~rsionis traves de paredes as 28 - Fig. 2-1 a r\!novaciones de alre = motores, luces, Carga total de la camara personas,aescongelam~ento Amblente interior: can 0 tidad y tipo de produc _4 to; ~~--~ t\!~peraturas de evapor'..:a CIon 0 = carga diaria de la 4 camara Eleccion del diagrama de trabajo log. P-H Ejecucion - puesta a prueba r Instalacion electrica i Dispositivos de control y de seguridad i Eleccion de la valvula de expansion Dimensionado y eleccion del compresor Dimensionado y eleccion del evaporador Dimensionado y eleccion del condensador Dimensionado y eleccion las tuberias ~-----Ide Control de las caidas de presion Dimensionado de la cay de su aislamien to ~---~~mara - 29 - Estos en val ores las se cuales obtienen se de tablas encuentran experimentales tambien indicados otros elementos utiles para definir la carga termica de las camaras (vease la tabla 2-2). ni vel A de general, temperaturas es posible segun las distinguir cuales tres pueden clases agruparse los equipos de refrigeracion. Equipos * con una tempe ra tura de alrededor de OOC, para la conservaci6n de productos alimenticios durante un breve periodo de tiempo. * Equipos para la congelacion, con temperaturas que varian entre -30 y -40°C. * Equipos para una conservacion prolongada, con temperaturas que varian entre -20 y -30°C. El segundo es la del tipo el ambiente la y elemento eleccion de que del debe tenerse de sistema humedad relativa), ser (como a la cuenta refrigeracion condensador con relacion a exterior en y 10 que ofrece la temperatura presencia o ausencia de agua de enfriamiento y a su conveniencia economica. En base las temperaturas que P-H deben a est os de elementos correspondiente se entiende realizar. al determinarse y de condensaci~n indicarse en el evaporacion utilizarse, e podran gas elegido, el diagrama ciclo que PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS () 0 :J Producto ~ (l) 3 Ul '0 (l) (l) 'i 'i <: (ll () f-' . 0, :J (ll rt- s: 'i (ll <: 0 0 f-' . () (l) (l) f-' . 0.. 3 0,'0 (ll 0.. 'i -18 0 -18 0 -18 0 0 +4++7 +7 0 ...... 0 (ll 0.. f-' . <: (ll 6+12 2+3 8+12 3+4 6+12 1+2 2+3 1+2 8+10 1+3 (l) 'i 0 () f-' . :J >< rt- 85+90 90+95 85+90 90+95 80+85 90+95 90+95 85+90 85+90 90+95 :J '0 (l) ~ Verduras ~ (ll 3 (ll 0.. (l) Esparragos (cong) . Esparragos (frescos) Alcachofas (cong) Alcachofas (frescas) Zanahorias (cong) Zanahorias (frescas) Coliflores Jud1as frescas Judfas tiernas Lechuga ::r: s: 0 3 Ul (ll (l) 0.. 0 'i I meses semanas meses semanas meses semanas semanas semanas d:las semanas Calor especlfico antes del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor espedfico despues del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor latente de congelamiento Kcal/Kg Punto de conge lamiento °C 0,48 75 -1,2 0,45 67 -1,7 0,45 70 -1,4 0,94 1,5 0,87 0,86 0,93 0,82 0,91 0,96 Tbla 2-2 Calor de resp.!. racion Kcal/Kgx24h 1,2+3 -1 -1,2 -1,3 -0,5 (0 0 0,5 1,25 2 2,7 0,5+1,1 PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS 0 0 Producto t-'3 (1) ::s Ul '0 (1) (1) 3 '1 '1 0> 0> cT 0 s:: ...,. '1 0, 0> < ::s Q, (1) 0 0 t-'3 < ...,. 0> 3 0 -18 -0,5+0 +7++10 +11++13 -0,5+0 -18 -0,5+0 (1) ...,. 3 (1) Q, 0,'0 0 0> ::s '1 '0 (1) f--' 0 0 3 0> Ul Q, 0> (1) '1 < 0> 85+90 85+90 85+90 85+90 90+95 85+90 90+95 Q, x...,. ::s0 0> cT ...,. Q, 0 *' Verduras Guisantes (cong) Guisantes (frescos) Tomates (maduros) Tomates (verdes) Apia Espinaca (cang) Espinaca (frescal ::r: s:: 8+12 1+2 2-7 3+5 1+4 6+12 1+2 Calor especlfico antes del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor especlfico despues del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor latente de congelamiento Kcal/Kg Pun to de conge lamiento °C 0,42 59 -1 74 -0,5 -0,5 -1,3 -0,9 Calor de resp! .' raCl.on Kcal/Kgx24h (1) '1 I meses semanas dlas semanas meses meses semanas 0,79 0,95 0,95 0,95 2 0,48 0,94 TABLA 2-2 0,5±0,8 0,9+1,15 0,4+0,6 1+1,2 w f--' PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS () 0 =:l Producto >-3 (l) en 3 '0 '1 '1 OJ (l) <: (l) OJ ci' C ..,. '1 () g,OJ 0. (l) 0 0 Frutas ..,. <: >-3 OJ (l) ..,. 3 ::r: C 3 () g, '8 (l) 0. OJ 0. OJ 0. '0 (l) '1 0 () >< 0=:l ..,. 3 en '1 (l) ~ OJ ..,. ci' OJ <: 0. 0 OJ Calor especffico antes del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor especifico despues del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor latente de congelamiento Kcal/Kg Punto de congelamiento °C Calor de resp,! racion Kcal/Kgx24h (l) '1 I * +2++4,5 Sandlas 0++1 Naranjas Platanos +14++16 Cerezas (cong. ) -18 Cerezas (frescas) -1+0 Fresas . ( cong. ) -18 Fresas (fr escas) +9++10 Limones Mandarinas +4++7 Manzanas -1++3 ° 85+90 85+90 90 90 85+90 90 85+90 85+90 85+90 85+90 2+3 1+2 1+2 10+12 1+4 10+12 1+5 1+2 3+6 2+6 semanas meses semanas meses semanas -'. meses dlas meses semanas meses 0,97 0,90 0,80 0,45 68 -1,6 -2,2 -2,2 -3 , 3 0,48 72 -1,2 0,35+0,5 0,87 0,92 0,92 0,95 0,86 TABLA 2-2 0,10+0,25 2+6 -2,2 -2,2 -2 0J I\) 0,6+0,9 0,3+0,8 1+1,5 0,1+0,4 PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS Producto 0 0 o-'J <: o-'J '0 Cll "1 III ci' OJ 0 0. OJ 0. 0,'0 ::l 0 "1 0, III Cll f-' "1 0. OJ ci' '0 "1 0 Ul Cll "1 <: III 0 f-'. ::l Cll 3 C Cll 0 (') Cll f-' . <: OJ * Carnes Cordero (cong.) Cordero (fresco) Buey gordo (cong. ) Buey gordo (fresco) Tocino Cerdo (cong.) Cerdo (fresco) Aves (cong. ) Aves (fresco) :r: C 3 ::l -18 0++1 -15 -1++1 +7 -18 -1+0 -18 0 90 85+90 90+95 85+90 90+95 90+95 85+90 90+95 85+90 f-' . OJ >< 3 f-'. f-'. Cll 3 0. Cll 0 0 Calor espec:lfico antes del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor espec:lfico despues del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor latente de congelamiento Kcal/Kg Punto de congelamiento °C Calor de resp.!. racion Kcal/Kgx24h ::l Ul OJ Cll 0. "1 0 I 6+8 ··meses 1+2 semanas 6+9 meses 1+6 semanas 4+8 meses 4+6 meses 1+2 semanas 9+10 meses 1 semanas 0,30 47 -1,7 0,35 44 -2,2 0,38 36 -2,2 0,42 59 -2,8 0,67 0,60 0,52 0,60 0,79 TABLA 2-2 UJ UJ PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS 0 0 ::1 Producto >-'3 (J) 3 [IJ (J) '0 '1 '1 <: OJ (J) OJ cT C f-' . '1 0, OJ ::1 0 0. (J) 0 C1 ::c C 3 (J) 0. OJ 0. '1 (J) i-' OJ cT f-' . <: OJ <: >-'3 0 (J) OJ f-' . f-'. 3 g, 'g OJ '0 (J) 0 0 '1 0. 0 >< f-'. ::1 3 [IJ OJ (J) 0. '1 0 I Calor especifico antes del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor especifico despues del congelamiento Kcal/Kg x °C Calor latente de congelamiento Kcal/Kg Punto de conge lamiento °C 68 -1,7 Calor de resp! . ' raC1.on Kcal/Kgx24h ~ Pescado Pescado magro (cong. ) Pescado magro (fresco) Merluza (fresca) -18 -1+-0 0++1,7 85+19 85+90 90+95 3+4 meses 5+15 dlas 5+15 Mas 0,45 0,86 0,90 TABLA 2-2 W -2,2 .j::,. PROPIEDADES TERMICAS DE LOS PRODUCTOS CONSERVABLES EN CAMARAS FRlGORIFICAS Producto () t-,3 0 ::l (1) C 3 Ul (1) (1) 'i 'i 0> 0. 0> , 0. C 'i 'i 0. c+ 1-'. <: <: 0> () 1-'. c+ §,O> (1) Varios :r: 3 '0 ° CJ (1) (1) t-' 0> 0> * Cerveza Mantequilla ]juices Queso Helados Leehe Margarina Pan (eong.) Pieles (para eurtir) Huevos (frescos) +1,5++4,5 0++4,5 -18++10 -1++7 -26+-30 +0,5 +2 -18 -12+-18 -1+0 80+85 40+65 65+70 60+70 40+60 80+85 <: 0> t-,3 1-'. () (1) 1-'. 3 §, '8 III '0 'i 0 0. (1) () >< 0 ::l 3 Ul 0> (1) 0. 'i 0 I Calor espeeifieo antes del eongelamiento Keal/Kg x . °C Calor espeeifico despues del eongelamiento Keal/Kg x °C Calor latente de eongelamiento Keal/Kg Punto de eongelamiento °C Calor de resp.! ., raelon Keal/Kgx24h 1-'. 1+3 meses 1+2 meses 0,92 0,64 0,93 0,50+0,75 variable 6+9 meses 1 semanas 0,93 1 ana 0,32 varias semanas 1 ana .variable 0,73 6+9 meses TABLA 2-2 -2,2 -1 -2,2 1+1,4 0,39 0,34 50 30 -2,8 -0,5 -8 w U1 - 36 - Cuando usen se estos debera diagramas tenerse presente que: a) Cuando el compresor esta temperatura -dclrefrigerante a 7°C menor que la del al evaporador, mientras en movimiento, resulta aire de que ser de la 4 la camara proxima cuando el compresor esta detenido ambas temperaturas son iguales. b) La temperatura del refrigerante en un condensador de aire es de 17 a 19°C malor que la temperatura del aire de enfriamiento a la entrada. c) La temperatura del de agua es refrigerante en un condensador aproximadamente 11°C mayor que la temperatura del agua a la salida. En las figs. 3 ciclos indican 2-3, refrigeracion de las 2-4 Y 2-5 se encuentran ilustrados frigorlas/Kg donde en de flufdo tambi€m obtenidas se y el rendimiento de cada uno de los mismos. Nc5tese que en todos los ciclos se ha subenfriado el llquido hasta la temperatura ambiente, obteniendose un aumento del efecto diente de la las aumento variac ion de diferentes de evaporacion. refrigerante trabajo. los Ademas, rendimientos temperaturas de sin el corresponpuede observarse funcion de condensacion y en - 37 - Como veremos en los manuales de servicio que acompanan a los y de Trainer del Laboratorio Acondicionamient,o, notablemente inferior el a de Refrigeracion rendimiento los total rendimientos de es los ciclos de las figs. 2-3, 2-4, 2-5. Esto ocurre tambien del se porque tienen compresor, hierro del frotamiento en las motor que en el del rendimiento real total cuenta la resistencia mecanica perdidas electrico, fluido del circuito hidraulico, dores el condensador en el la y cobre en resistencia encuentra a el por largo 10 los consumos de los ventila- y del evaporador y los de la instalacion electrica. Haremos ver ademas, como obtener todos mediante el uso adecuado de 2 manometros, tro, 1 medidor de flujo y 1 vat!metro. estos datos 1 termome- - T 38 - 1 ENTALPIA EN KCAL/KG T Temperatura del aire de enfriamiento del condensador T Temperatura del aire ambiente 1 2 Q 1 Q 2 = h5 - h4 = h2 - hI COP 136 - 106 = 30 Kcal/Kg 145 136 = 30 9 9 Kcal/Kg 3,33 Fig. 2-3 - 39 - C\J E () ......... tlO :::.:: Z Czl <t: E-< ~ ~ 0 en (l:l <t: o. Z 0 H en Czl c:; 0.. o. 0 ENTALPIA EN KCAL/KG T1 = Temperatura del aire de enfriamiento del condensador T2 = Temperatura del aire ambiente =h - h 154 Q Q = h 2 2 - h 1 COP 136 - 106 = 30 145 - 139 = 30 6 Kcal/Kg 6 Kcal/Kg = 5 Fig. 2-4 - 40 - T2 = 35°C C\J E <..l "- 00 ::.: ;z; rzl <C E-< ::> ....:I o CfJ p:j <C ;z; o H CfJ rzl IX: 0.. h - h 2 h 4 5 h 1 ENTALPIA EN KCAL/KG Q = h 1 Q 2 = h 5 2 T1 = Temperatura T2 = Temperatura del aire ambiente = 132,5 - 106 - h - h 4 1 COP 146 del aire de enfriamiento del condensador = 26,5 Kcal/Kg - 135 = 11 26,5 11 = Kcal/Kg 2,41 Fig. 2-5 h 2 - 41 - Calculo de la termica Q 1 efectuarse es carga dispersion a traves de las paredes El segundo la carga para paso a termica que mantenerla a simul taneamente, debe una el de determinar extraerse de la temperatura realizar un camara constante control de y, suficiencia del aislamiento elegido. El calor disipado a traves de las paredes se calcula mediante la formula: en donde S frigorifica indicado expresado es en en en la m superficie 2 (T 2 exterior T 1) el grados centigrados; y horas. Normalmente, "t" de la sal to "t" se camara termico el pone tiempo igual a 1. K esta definido por: 1 K y 1 0\1 + 1 0(2 es el coeficiente de transmision total cia expresado en unidades termicas 0 transmitan- (Kcal/m 2 hOC). - 42 - Fig. 2-6 ESTRATO DE AIRE d... 1 ;,.; ' . . l1 ) . . . . ., . " .. REVOQUE A1 MAMPOSTERIA DE LADRILLOS . 7 1 l3~"""""""'/~~~ ~ l4 l5t=~================~~====~~====~======~==~ -.>.:.../ /.: ...... BARRERA DE VAPOR AISLAMIENTO REVOQUE CON PERNERVOMETAL ESTRATO DE AIRE d.... 2 J ..' ..... ... - 43 - Esta formula toma en consideracion todos los materiales que componen A exterior las 1; la de revoque 01.. 2 que umbral o pared, es mamposteria barreras el de la son los de de el revoque ladrillos macizos A3 los aislamientos 'A. 5 ; como asf" tambien vapor interior decir: coeficientes transmision del de conveccion, calor entre el aire y la pared. En la fig. ejemplo mientras 2-6 se encuentra dibujado un caracterlstico de pared que aislada en los espesores una camara la del para camara aislamiento frigorifica estan 2-7, tabla en frigorifica, indicados recomendados funcion del tipo para de material aislante y de la temperatura interior . La tabla 2-8 muestra los valores de A correspondientes a varios materiales de uso comun. Para efectuar umbral, el calculo normalmente se de los recurre coeficientes a la de siguiente formula: eX.. = 2,3 ~ Tp 2 - Tf Kcal/m h O C en donde Tp y Tf son respectivamente las temperaturas absolutas de la superficie de la pared y del fluido. TEMPERATURA DE LA CAMARA POLIESTIRENO EXPANDIDO DENSIDAD: 26/30 Kg/m 3 POLIURETANO 35/40 Kg/m 3 FOAM. GLASS CORCHO EXPANDIDO 80-100 Kg/m 3 144 Kg/m 3 ISOVER 12 14 Kg/m em em em em em + 3/6 8 6 10 12 8 - 5 3 12 10 14 15 11 - 15 -5 15 12 20 20 14 - 20 -15 18 14 22 28 18 - 30 -20 20 16 25 30 20 otras 25 20 30 35 25 ES2esor del aislamiento de una ecimara frigorlfiea en funei6n del tipo de material aislante y de la temperatura interior TABLA N. 2-7 3 ~ ~ CONDUCTIBILIDAD DE LAS SUSTANCIAS Metales KcaI/mh°C a 20°C Sustancias organicas KcaI/mh°C a 20°C Sustancias inorganicas KcaI/mh°C a 20°C A. .A. Liquidos Gases KcaI/mh°C a 20°C ::t A A.. Al 99% 173 asfalto 0,60 92 Al+8Cu 112 algodon 0,0155 38Al+10Zn+2Cu 126 celuloide 0,18 ebonita 0,15-0,05 330 fibras 0,325 yeso Cu con 0,63%P 90 fibras 0,108 Cu con 1,98%P 45 Carbon 0,15-3,60 negro humo 0,025 19,4 . grafito Mg 0,057~,162 eter (9°-15°) 0,109 Oit~~geno 4 , 3 2 \ 7 - e 7 Mg co 0,085 ?~~r~f~E~~ 0,104 T7~§g~ 0 0, 188 0,0233 58 lindleo 0,16 l<;tf}a.de vldrlO 0,03 benzol 0,0111 135 parafina 0,215 mica 0,64 0,0342 arena 0,33 glicerina ( 9°-15) porcelana 0,9-1,69 Pb Cu puro Constantana 29 60Cu, 40Ni Fe purb Mg Laton, 94 seda Pt puro 60 corcho amianto KcaI/mh°C a 20°C 0,058 "prens. 0,14-0,21 agua 0,515 aire 0,0205 1,8 agua a O°C 0,500 arg6n 0,014 ac~ite de 0,142 helio 0,122 1,10 ayeite de rlClno 0,153 QXr£~OO 0,0203 vidrio 0,36-0,90 ~I~~11eo 0,128 hidrogeno 0,118 baldos<;ts de magnesla 0,97-2,60 alGQQ.ol et111CO 0,152 "100°C 0,133 hielo a~Gilla clda a 2 88-° 0,52 ollva ~7-8 ) ° O,2~9;:"G,0369 TABLA 2-8 (5°) 0,120 0,229 acido acetiCo 0,169 Co 2 Co 0,0180 etileno 0,0142 ~ ~ CONDUCTIBILIDAD DE LAS SUSTANCIAS Metales Kcal/mh°C a 20°C Sustancias organicas A Hg 71 Ag 351 Ni Zn Kcal/mh°C a 20°C Sustancia inorganic as 0,042 cera de abejas 0,216 51 goma 0,163 96 poliuretano 0,017 poliestireno 0,0265 lana mineral 0,0265-0,04 L:lquidos cuarzo (respecto al eje) cemento ladrillos II 10,8 Kcal/mh°C a 20°C /1. A ~ lana Kcal/mh°C a 20°C Gases Kcal/mh°C a 20°C /\ C S2(9°-15°) 0,123 5 j7 0,25 0,0101-0,336 +:> (j) - Esta relacion regimen de forzada y, vale 47 - para conveccion el calculo natural. conociendo la de Para la velocidad · con c( un conveccion aire de~ en m/h, se podra aplicar la siguiente f6rmula: u 5 + 2 Kcal/mhoC 1.100 Veil i da para: u p~r < 1800 m/h 5 m/s ejemplo: si 3,5 m/s u 0( 12.600 1.100 = 5 + 2 16,4 Kcal/m hOC Vale la pena notar que la determinacion del coeficiente de umbral diffci 1 tales la densidad, los calores dimension el el P~r validas mas las este moti vo, alla formulas. dentro de los problema bastante depende velocidad conductibilidad, cuerpo termico un que la espec i ficos de es ya como la del estado sal to conveccion resolver, de variables, de que en cp la la contacto con superficies provoca de el muchas fluido, del cv, Y de viscosidad, forma el y fluido, intercambio pasaje 1a de y calor. se utilizan f6rtnulas experimentale s de limites cuales debera bastante estrechos, recurrirse a otras - Tarnbien que deben tenerse pueden surgir en 48 - presentes las las camaras dificultades frigorificas en las cuales no se haya previsto un adecuado aislamiento del piso. En los casos en que la temperatura de funcionarniento sea y particularmente de piso la barrera tenga una de baja, ademas vapor, camara de evita que sera del aislarniento necesario aire en que el comunicacion con el exterior. De este modo la humedad del se terreno, el pueda frlo, al congelar romper el piso en los casos mas graves, las bases de ci:mentacion. 0, - 49 - Rapido Un sistema sistema dispersion uso experimental muy de de las las 2 Kcal/m una camara rapido una pared tab las ya /24h en eficaz el para compuesta, es preparadas, que aislada material, y para funcion calcular la el que dan paredes corcho espesor hace cuales las poliuretano, del de las atraviesan con calculo del u de otro aislante y del saIto termico. Bastara 2 m entonces de para multiplicar superficie encontrar de las las 6 Kcal/24h este dato paredes de por la camara dispersion. de los Por ejemplo, supongase de tener que calcular la dispersion de una camara de de poliuretano 5 x 4 x 3 m aislada con una capa expandido de 10 cm de espesor y que deba trabajar con un salto termico de 30°C. En base a estos datos, de la tabla nO 2-9 se obtienen 2 162 Kcal/m /24h que, multiplicadas por los 94 2 de m super f"lCle d an: Q 1 Como puede en cuenta la pared. resultado = 162 x 94 = 15.228 Kcal/24h. observarse, los A que en este calculo no restantes los se fines elementos practicos obtiene es del casi que se tienen componen calculo, igual al el que toma en consideracion todos los elementos componentes de la pared. 2 CALCULO RAPIDO DE LAS INFILTRACIONES DE CALOR (Kcal/m /24h) TABLA N° 2-9 POLIURETANO EXPANDIDO ESPESOR DEL AISLAMIENTO EN CM. DIFERENCIA DE TEMPERATURA ENTRE EL AMBIENTE Y LA CAMARA 10 15 6 76 8 20 25 30 35 40 45 50 112,5 152 190 228 266 304 342 380 65 97,5 130 162,5 195 2275 260 292,5 325 10 54 81 108 135 162 189 216 243 270 12 94 66 88 112,5 132 156,5 176 198 220 15 36 54 72 90 108 126 144 162 180 18 30 45 60 75 90 105 120 135 150 20 26 39 52 65 78 91 104 117 130 (J1 NB. Para los otros tipos de aislamiento deb era aumentarse 0 disminuirse el espesor de la plancha en funcion de la relacion entre la conductibilidad del producto que se desea usar y la del poliuretano expandido. 0 - 51 - Calculo de la carga termica Q -=-23 2 Otra calor de las perdidas de que debe tenerse en cuenta, y que indicaremos como Q , es la provocada 2 por la necesidad que entra en de la tener camara que enfriar cuando se el aire introducen 0 se retiran las mercaderias. Como en los otros casos, en funcion de el exterior y del aire, el diferencia interior, de de temperatura la humedad entre relativa del numero de veces que se abre la puerta para entrar de la dicha perdida se encuentra esta salir de la camara, de las dimensiones 0 ultima y del numero de renovaciones de aire. Tambien en esta ocasion, en vez de efectuar una estimacion precisa de todas las variables intervinientes (calculo recurre a que tablas no deja de ser experimentales discutible), que permiten se una rapida y no menos valida determinacion. Tomando por precedente, un volumen del aire ejemplo que de una camara como la del caso trabaje a -10 0 y +32°C, que tenga 3 60 m y con una humedad relativa exterior del 60%, la cantidad de calor sera: 3 60 m x 11 renovaciones en ~4h x 27,3 Kcal/m 3 x x 0,6 (coef. para una estiba prolongada) = 10.694 Kcal/24h. - Toda cual sustancia va mas introducida, caliente pierde el equilibrio termico. los tipos de calor 53 - que la camara en la su calor hasta alcanzar Para las sustancias vegetales, que intervienen en el compu to son tres: a) el calor especlfico b) el calor latente c) el calor de respiracion. Este ultimo estando aun concierne vivos, a aquellos absorben vegetales oxigeno que, despidiendo anhidrido carbonico y calor. Para 2-2. los valores respecti vos, recurrir a la tab 1. a - 52 - Los datos han sido extraldos de las tab las 2-10 y 2-11. Otras perdidas que deben agregarse a las ya mencionadas, y por el por la de en las que encendido interior fuentes aguas de estas la son luces eventuales por las calor para las camaras ultimas, temperatura las las las calcule camaras, electricos que (tabla Ademas de provocadas motores abiertas exposicion se en trabajan 2-12) utilizadas para el tener cuando las personas , condensacion. la agregando, a de o presente de de de con las ventiladores, miento las de presencia los el indicaremos descargas debera de las mismas sea oscuro, gris al sol, traves 10°, segun 0 de tenerse la dispersion a exterior, por descongela- paredes respectivamente y que el color blanco. Calculo de la carga termica Q 4 Por ultimo, tendran productos que que a las cargas agregarse deben las termicas ya computadas, correspondientes protegerse y que a los indicaremos Carga termica = calor sensible + calor latente en Kcal/m TEMPERATURA DE LA CAMARA 3 , para el enfriamiento del aire de renovacion T. EXTERIOR 32° HUMEDAD RELATIVA 60% 3 50% 3 Kcal/m Kcal/m T. EXTERIOR 38° HUMEDAD Rl!:LATIVA 50% 3 Kcal/m 60% 3 Kcal/m +10 14,4 16,6 20,3 23,5 + 5 17,8 20,1 23,7 27,3 0 20,1 22,5 26,2 29,8 (J1 - 5 21,7 24,1 27,9 1,4 -10 24,9 27,3 31,2 34,9 -15 27,7 30,3 34,2 38,0 -20 30,3 32,8 36,9 40,6 -25 32,6 35,2 39,3 43,2 -30 34,5 37,2 41,4 45,4 TABLA 2-10 ~ - 55 - Cantidad en y 24 media h, a de causa renovaciones de la de ape rtu ra aire necesarias de las puertas de la infiltracion de aire en la camara frigor{fica TABLA 2-11 VOLUMEN DE LAS CAMARAS 3 EN m N° DE RENOVACIONES 5 40 10 35 15 25 20 21 ,,- : . 25 19 30 15 45 13 60 11 100 9 150 7 200 5 300 4 500 3 650 2,5 900 2 Para conservacion prolongada multiplicar el nO de renovaciones x 0.6 Para conservacion normal " " " x 1 Para conservacion breve " " " x 2 - 56 - Calor perdido en Kcal por persona/h, segun las diferentes temperaturas. TEMPERATURA DE LA CAMARA EN °C K6al/h x PERSONA 0 235 -5 260 -10 285 -15 310 -20 340 -25 365 TABLA 2-12 - 57 - Sumando todas las calorias obtenidas hasta ahora, o sea: Q infiltraciones de calor a traves de las paredes Q renovaciones de aire Q calor debido a las luces, las personas, etc ... Q calor debido a la carga de los productos a refri- 1 2 3 4 gerar, congelar conservar. 0 se haliara la carga total correspondiente a 24h Para obtener para la carga dimensionar vez de las divide los dividir por por que componentes las 16h hora, calorfas por 0 a reserva de potencia para Una las primeras precauciones de cuando se refrigeracion es detencion, los la potencia Si llegara 6 inspecciona y la de de fin casos de de que prueba controlar suministrada resultar un los se t-ener una emergencia. tomarse equipo d-e tiempos d-e para es en 24, deben insuficiente, servira equipo, por funcionamiento, frigor{fica a se del totales 18h, los luego ver si sufici-ente. habra que determinar si la diferencia se debe al funcionamiento defectuoso del equipo, al componentes del aislamiento subdimensionado 0 de a la carga excesiva. los - 58 - Eleccion del diagrama de trabajo log. P-H Una vez establecidos el protegerse mediante tipo de producto que debera el frlo el y tiempo medio de permanencia dentro de la camara, quedaran definidas la temperatura la y humedad relativa que esta ultima debera tener durante el regimen. Del mismo modo que tendra que y, ra quedara tener definida el en temperatura el evaporador por 10 tanto, el salto termico entre la temperatude la camara evaporacion la y (veanse se el exterior ambiente del gas temperatura las Analogamente figs. establece (es caliente del tipo de del 2-3, en llquido 2-4 funci6n ofrece para decir: aire de manantial, de acueducto, y llquido la Y de 2-5) . que 10 extraer en calor forzado, agua de torre de enfriamiento) intercambiador de que se dispone, la temperatura a la cual se producira la condensacion del gas. Luego la se cual pasa a debera la eleccion realizarse del teniendo refrigerante, en cuenta los siguientes parametros: * la que temperatura debe temperatura de ser a ebullicion sensiblemente la en el evaporador. cual el del mas llquido refrigerante, baja se que la evaporara - 59 - * La temperatura de final de compresion, que ser debe 10 mas baja comprometer la posible y duracion que tiene que, . ademas, del aceite no 0 del debe ser compresor. * El calor alto, (en latente combinado modo de de con vaporacion, un obtener volumen una que especlfico capacidad bajo volumetrica elevada y un alto rendimiento). Las tablas, de los los diagramas y los campos de aplicacion refrigerantes estan tratados en el tercer capitulo. Con el tipo de temperaturas de se en de trazara, refrigeracion refrigerante elegido evaporacion y el diagrama que se de y las condensaci6n entalpico, entiende con realizar. el cicIo (Veanse las figs. 2-3, 2-4 Y 2-5). En base presiones a dicho diagrama de ejercicio, las podran Kcal/Kg obtenerse de las refrigerante cedidas al evaporador, las Kcal/Kg que el condensador debe disipar y la energia, siempre en Kcal/Kg, que hay que suministrar al compresor. Con estos datos se procede al dimensionado y a la eleccion de los componentes del equipo de refrigeracion. - ELECClON DE LOS 60 - COMPONENTES DEL EQUlPO DE REFRlGE- RAClON DlMENSlONADO Y ELECCION DEL COMPRESOR Lo primero que compresor. forma la Este en que hay el el que calcular impulsar debe evaporador calor que a la entra es el el vapor misma en el tamano que velocidad evaporador del se con hace evaporar el liquido. Todo esto tiene que producirse de evaporaci6n escogida, bajo la presion a efectos de que la temperatura de la camara sea la prefijada. Tengase no presente que, si el compresor es pequeno, lograra bombear la cantidad de frigorlas necesarias, mientrasque, si es demasiado grande, malgasta- ra el exceso de energ!a en forma -potencia utilizada, bajo cos ~ Para escoger el compresor, de frotamiento- , etc ... debe procederse del siguiente modo: una vez definidas camara, se elegido y las estiman, dibujado Kcal/Kg .. que 1 Kg del Kcal/h en en base el necesarias al cicIo diagrama refrigerante log. para de la trabajo P-H, escogido las extrae del evaporador durante la evaporacion. El cociente entre estos dos valores permite determinar los Kg/h de refrigerante que tienen que evaporarse - -61 - en el evaporador y que el compresor debera bombear cuando el liquido se haya transformado en vapor. Tomemos p~r el caso ejemplo, de 1000 evaporcfndose refrigerador Kcal/h. y a absorbe 27 Kcal/Kg, el un el Dado que que . necesite, 1 Kg condensandose compresor de R12, a tendra que bombear vapor que se forma con: (1000 Kcal/h) 27 Kcal/Kg Ahora bien, a -20°C y 37 Kg/h de R12 1,41 atm, el vapor posee 3 un volumen especifico de 0,11 m /Kg. Por 37 tanto 10 x Kg/h este 0,11 m y una valor, cilindros el compresor el 3 4,1 m 3/ h de establecido el /Kg vez numero debera de revoluciones, bombear: vapor. numero Con de se calcula el diametro la cilindrada del compresor. En efecto: v en donde ~ D2 4 x S x N x R V es la cilindrada en cm 3 D, en cm; S, la carrera en cm; R, el numero de cilindros; N, el numero la carrera de del revoluciones piston. por Normalmente minuto S y D, - 62 - 10 tanto: v Antes en de D3 7t xNxR 4 definir el consideracion la compresor, diametro los compresores para los grandes, en eficiencia aumentando para cuenta el tendra el volumen los espacio en y en cuales nocivo tomarse volumetrica pequenos, en que del un 50-60% un 20-30% debera existente tenerse entre el piston y la camara, la inercia y el peso del vapor, el consiguiente calentamiento que sufre (10 cual las perdidas entre el el y gas impide cuando la carga ocasionadas piston y las aumento entra en completa por el camisas, de los de cilindros la camara), escape etc. El volumen de vapor valor asi obtenido permite calcular el diametro de los pistones y, consiguientemente, el tamano del compresor. El rendimiento de un compresor frigorifico alternativo esta influenciado por distintos factores, que se subdividen del siguiente modo: a) factores de proyecto: caracteristicas de cilindrada, las espacio muerto, valvulas de aspiracion y de alimentacion b) factores del de compresor, trabajo: presion velocidad de aspiracion de alimentacion (condensacion). rotacion de y presion - ·63 - Detengamonos en el del punto a), punto b), ya en . general, no que los pueden factores modificarse porque han sido fijados por el constructor. Velocidad de rotacion La velocidad seran de rotacion directamente y la potencia proporcionales a absQrbida la potencia frigorifica que se desea obtener. Evolucion de la capacidad frigorifica de un compresor en funcion de la temperatura de aspiracion la En las mayor cargas amplio al parte termicas durante comienzo el de que debe esta cantidad gas se aplicaciones normal cada la practicas, modo cantidad pequefia, de el y final, al de la momenta que calor produciendose temperatura hasta bastante Mientras esconsiderable, la aspirado, un ejercicio. ciclo hace de interviene las varian de , extraerse disminuci6n del de una presi6n en el cual (si aun no 10 hubiera hecho el term6stato de la camara) el pres6stato de baja presion. Con valores log. P-H), mientras al final el que permanece Ademas, de presion volumen el del constante, el de gas que reducidos (vease el diagrama del gas refrigerante aumenta, gas impulsado por disminuyendo el queda la compresion, en al el el compresor rendimiento. espacio reducirse muerto la presi6n - 64 - de aspiracion se expande, impidiendo con esto el llenado total de las camaras de compresion. Todo esto horario comporta menor, un rendimiento frigorifico una reduccion del consumo de energi'a y un mayor consumo especifico en CV x frig./h. Todo 10 dicho 2-13, en la cual, frigorifica, se la encuentra ilustrado en la fig. la curva a representa la capacidad curva b, la potencia absorb ida y la c, los consumos especificos en CV/1000 frigorias/ /h. Evolucion de la capacidad frigorifica de un compresor en funcion de la temperatura de condensacion Cuando la temperatura la disminuye capacidad la aumentando potencia condensacion de frigori'fica absorbida se del p~r eleva, compresor, este ultimo. Esto ocurre por tres razones: la primera, deduce del diagrama log. P-H, el indica una disminucion del efecto refrigerante cual del se li'quido al aumentar la temperatura del mismo. La segunda, se debe a una reduccion del rendimiento volumetrico, provocada por una mayor nueva expansion del gas tercera, tacion en el espacio muerto del cilindro. La se debe al aumento de la presi6n de alimenque se de condensacion. produce al elevarse la temperatura - "65 - ~ '"cr: ~8 -... ... .0 0 t:l . ~ 'cr:" > 0:: U o ... 0:: ..... ~ u t:l 0:: ..... a = capacidad frigorlfica b = t potencia absorbida por el compresor consumos especificos 6 0,90 5 0,80 4 12 x 103 0,70 J 2 0,50 0,40 oL-__~__.-__~__- r_ _- ,_ _~'-_ _. -_ _. -_ _' -_ _~O____~~O_____ -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 TEMPERATURA DE ASPIRACION Fig. 2-13 o +5 +10 - 66 - En consecuencia, el consumo espec{fico se incrementa. Todo 10 dicho se encuentra ilustrado en la fig. 2-14. Para impedir una caida de presion exce si va a consecuencia de la reduccion de la carga termica, y para evitar que el compresor trabaje inadecuadamente, arrancando y deteniendose con frecuencia, convendra: a) utilizar motores electricos de velocidad variable; desviar en la aspiracion parte de la alimentacion b) o del liquido; c) descargar uno 0 varios cilindros, alzando la valvula de aspiracion. Estos sistemas se usan en las grandes instalaciones. Otro interesante en la fig. en funcion elemento 2-13 de es la se verifica cuando la que enorme temperatura se puede observarse variac ion de del COP evaporacion, que pasa de temperaturas proximas a cero a temperatura muy bajas. Esta es una de las razones por las cuales se utilizan, a fin de obtener temperaturas muy bajas, los sistemas en cascada. N6tese los fig. que COP para son 2-13. mecanicas compresores notablemente Esto y los se debe electricas de de 1 inferiores a a los las CV 6 los de la mayores perdidas compresores pequenos respecto a los medios y, sobre todo,respecto grandes. menos, a los - 67 - Fig. 2-14 I ~ en ex: 0 - ....co:: ....co:: 0 0 0 tD ~ ~ en ....a::ex: o ....a::tD ...... > ~ U u ...... a= capacidad frigor~fica b= potencia absorbida por el compresor C = consumos especi:ficos 4.75 4.60 4 .45 4 . .30 0,69 0,64 0,55 4.15 0,49 0,37 TERPERATURA DE CONDENSACION - 68 - DlMENSIONADO Y ELECCION DEL MOTOR ELECTRICO En base al cicIo indicado en el diagrama log. P-H podra determinarse la cantidad de calor adicionada fluido al Como de se refrigerante sabe, fluido. que se esta cuando cantidad Multiplicandola pasan a hallaran traves las del calorias trarse al refrigerante, se por este se expresa comprime. en Kcal/Kg fluido los Kg de compresor en una totales que deben hora, suminis- en forma de trabajo mecanico, para hacerle cumplir el cicIo fijado. La potencia cuenta el las trabajo acei te, la obtenida perdidas desigualdad y de alimentacion, este de electrico, no del accionar la tiene en compresor, bomba de la puesta en marcha debida las las modo frotamiento para sobrecarga de la motor por empleado a del de presiones perdidas las de por perdidas aspiracion frotamiento magneticas, el factor de potencia, el par de arranque, etc. Por 10 tanto, mul tiplicandolo el valor por un hallado valor debera aumentarse comprendido entre 1,5 y 2. En nuestro caso: 13 Kcal/Kg x 38 Kg/h x 2/860 Kcal/KW x h 1,15 KW - 69 - Luego y se se recurre a busca el los catalogos de motocompresor los fabricantes que, por exceso, se encuentre mas pr6ximo al valor hallado. DlMENSIONADO Y ELECCION DEL EVAPORADOR La cantidad por caracterizado que se que calor de pasa de temperatura una un ambiente alta otro a encuentra a una temperatura mcfs baja depende de 5 variables, que son: * la superficie de intercambio * la diferencia de temperatura * el coeficiente de transmision total * el espesor del material que separa los dos ambientes * el tiempo. En la fig. se encuentra ilustrado el 2-15 correspondiente existentes a diferencias las entre interior el de temperatura el y diagrama exterior de un evaporador. En el caso el calor mas comun ambiente de un evaporador primero T1 pasa por a aire, trav8s de una capa de aire que circunda la superficie metalica, luego a traspasa interior, trav8s la del pelicula calentando metal de el del tubo aceite liquido que a y, por bai'ia una ultimo, la pared temperatura - 70 - T1 0(1 aire 12 c c -= c u co: a: 11 \ -J \ >- .... ..... 10 ~ z c a: .... c.l:I ..... a: ..... .... 9 ~ r--.. a: c C ..... => -J ..... -J ..... .... a: ..... z .... 8 7 ~ c a: => ..... c 6 ~ a: .... ~ .........-= .... c < ..... u z a: .... 5 ~ ........ ........ ........ ....... 4 .... ..... ..... c 3 60 70 HUMEDAD RElATIVA 80 % Fig. 2-15 90 100 - 71 - 6Tm 30 25 20 15 10 9 8 7 6 5 4 4 4 3 3 3 2 2 2 ABAca DE MEHNER Fig. 2-16 - T2 72 - Y haciendolo evaporar. (T - T ) es el saIto termico 1 2 cedente. Normalmente, ~T de la relacion pre- las casas fabricantes dan el coeficiente K para cada tipo de evaporador que producen. mente, en un evaporador ventilado, el Obvia- coeficiente K sera mucho mas grande que en un evaporador estatico no un cubierto de coeficiente escarcha, mayor el que cual, en a uno su vez, posee cubierto. Los valores indicativo son, respectivamente: K El saIto ya que de 40 2 5 Kcal/h/m /oC 7 ~T que se impone al circuito es importante, determina la humedad relati va en el la camara; eligiendoselo interior en funci6n del producto que se debe conservar. (Vease la fig. 2-16). La elecci6n del evaporador debe efectuarse considerando los 2 m de superficie necesarios para disipar las calorias de proyecto segun la formula: Q Una vez hallado el valor, se consul tan los catalogos de los fabricantes de evaporadores de la camara. que y se elige el tipo y el serviran para ' disipar el numero calor - 73 - Hemos notar D que T, como la hemos representa la diferencia existente entre tura de del evaporacion serpentin esta alcanza modo el y la las a liquido resulta errores, dado de la tempera- e n e l . interior temperatura condiciones calculo conduce del definida, ambiente cuando regimen. mas simple que las y De este v€loz, pero temperaturas del fluido y del aire de la camara, cuando estos atraviesan un evaporador, se comportan segun una evolucion logaritmica y no lineal. En el caso de equicorriente en el equi 0 de 0 los los intercambiadores en contracorriente, intercambiadores de placas como asl de en tambien doble tubo en en contracorriente, vale la ecuaci6n: Tm El significado se observa de los claramente puede deducirse tiene lugar en que los simbolos en el la de fig. mejor sistemas esta 2-17, ecuacion de intercambio en la cual termico contracorriente, pues en ellos se aprovecha un mayor saIto de temperatura. el En fluido efecto, caliente a la se salida encuentra del intercambiador, con el frio cuando - 74 - se halla a la temperatura minima. Tratandose de intercambiadores de calor mas complejos, como por la ser la los de parte tubos mul tiples de la camisa y determinacion de las logarftmicas modificar medias la es (con varios pasajes con flujos diferencias tan dificil, precedente ecuaci6n cruzados), de temperatura que se prefiere multiplicandola por un factor F de correcci6n. Es decir: DT en 6 donde Tm D.Tm x F es la relacion precedente, valida para un intercambiador de doble tubo en contracorriente con salida mas las de mismas los complejo; temperaturas fluidos que mientras se que de las tablas de la fig. el de entrada tienen en el factor F se y de proyecto obtiene 2-18. Ejemplo: hallar el valor de enfriado por un pasaje solo pasajes por aire, la por parte 6 T para un evaporador estatico de circulacion la parte de los tubos, de entre las siguientes temperaturas: T. T t. t 1 1 o o con natural, la camisa y que y 10 trabaje - 75 - ~ EQUICORRIENTE To LH2 Cl T1 to L To CONTRACORRIENTE ClT1 T Cl T2 to L To to Fig. 2-17 - 76 - salto termico a la salida = ° - (-7) salto termico a la entrada = +5 - = +7°C (-13)= +18°C usando el abaco de Mehner (tabla 2-16), se obtiene: Para F la determinacion recurrimos a la del fig. fac tor 2-19b) , de correcc ion calculando los valores P Y Z, Y con estos, F: t P F t. 1 -7 - - t. +5 - T. - -7 - 1 z - T. 0 1 t 0 1 T (-13) (-13) +6 +18 ° 5 +5 (-13) 0 t. 1 0,33 0,83 6 0,96 De donde: 6T m x Calculando el 12% un 11,6 x 0,96 F DT con la media ari tmetica se hallaria valor: respecto dimensionado 12,5 al que precedente. de la inferior a las necesidades. resul ta Esto superficie superior conduciria de del a evaporacion - 77 - En cambio, el valor eligiendo ODC y como 6 un temperatura 10 DC, T de la superficie a evaporacion resultara un 11% superior la camara de las necesidades. Vale en la un pena error aclarar del que segundo es menos tipo, grave sobre incurrir todo en el caso de funcionamiento a baja temperatura. DlMENSIONADO Y ELECCION DEL CONDENSADOR Aparte de las calorias frigorifica, el las compresor que el que condensador extrae debe cede al de la disipar fluido camara tambien durante el trabajo de compresion. Esto puede dibujado verse en claramente el diagrama en el log. cicIo P-H de de trabajo las figs. 2-3, 2-4 Y 2-5. Como ya hemos dicho de la superficie de las calorias del ya los modo que en este el de que cual puede el calculo no solo depende disiparse, sino tambien intercambio deben se produce realizarse intercambiadores cruzados, etc ... precedentemente, con con haces dicho el de intercambio, aire tubos -0 el 0 agua, flujos - 78 - Ademas, siempre y se observa en cuenta que en el las base cicIo al intercambio diferentes 3 termico fases trabajo, de debe en tener las cuales se transforma el fluido. En la es gas y primera hasta fase, sobrecalentado; vapor en liquido. condensacion; Por efectuarse en como curva la segunda, en tanto, 10 la la el saturacion, es liquido tercera, es s610 dimensionado existieran si de debera condensadores 3 distintos que luego quedaran reunidos en uno solo. Para aclarar el concepto hagamos un ejemplo: calcular la superficie de transmisi6n de un condensador a de razon un equipo de 60 refrigeracion de Kg/h de" R12 que enfriado y trabaje mediante agua en contracorriente. El de compresor Kg/em 1,4 el comprime 2 gas desde a una de 8 Kg/em 2 , una presion sObrecalentandolo hasta los 55°C. El se R12 que ha satura terminado a 35°C, de condensandose. condensarse es Una vez subenfriado hasta los 20°C. La temperatura del agua a la entrada es de 15°C, y de 25°C a la salida. De la freon tabla 12 0 del del vapor diagrama saturado, log. P-H del se los contenidos termicos del freon 12 son: llquido obtiene del que, - 79 - vapor sobrecalentado a 55°C 143,5 Kcal/Kg vapor saturado a 35°C 139,5 " liquido 108 liquido 105 " " El calor total que debe extraerse del freon 12 resultara entonces igual a: 143,5 - 105 = 38,5 Kcal/Kg de las cuales: en el I er enfriamiento: 143,5 - 139,5 4 Kcal/Kg 10,4%; en el 11° enfriamiento: 139,5 - 108 31,5 Kcal/Kg= 81,8%; en el III er enfriamiento: 108 - 105 3 Kcal/Kg 7,8%. Por 10 calor tanto, el durante agua el en primer contracorriente enfriamiento absorbera aumentando la temperatura en: 1,04°C; durante el segundo enfriamiento el aumento sera de 8,18°C, Y de 0,78°C durante el tercer enfriamiento. Esquematicamente, la situacion se ilustra en la fig. 2-18. sera como la que - 80 - Fig. 2-18 5SO 35° R12 39" I I 25° H2 O 1 I I I I 1 I 15.7SO I 20° 15° ~T 1 I 1 I I 1 1110 30 0 19.~1 I I 92CJo 100CJo 10% I er 50 I I 11° Iller s - 81 - En correspondencia con las 3 fases tenemos 3 diferentes saltos de temperatura, que pueden ' calcularse mediante la formula: 6Tm DTm 1 30 - 11,1 30 In 11,1 2 11,1 - 19,22 11,1 In 19,22 19 1,004 19°C -8.12 -0,547 14,8°C 19,22 - 5 19,22 In 5 En cada una de las fases se tiene que: . Q. S. l l i K. 6Tm. l l donde: Q Q Q 1 2 3 10,4% de 38,5 x 60 Kg/h 8,18% de 38,5 x 60 Kg/h 78% de 38,5 x 60 Kg/h. 1, 2, 3; - Para llegar a la 82 - solucion hara falta determinar los coeficientes de transmision K del tipo: 1 -X. 1 K tablas bien utilizando formulas practicas 0 por obtenidas, T e 1 mediante s 1 d... analogia, a partir de esta dada procesos semejantes al expuesto. La superficie transmision de por el producto existente entre la medida de la circunferencia y la longitud del tubo. Por 10 tanto, estableciendo el valor de dicha circunferencia, podra obtenerse la longitude Supongamos por un que doble el condensador tubo de mm con interior de diametro exterior 6 hierro de un 10 este que posea un espesor mm constituido con de un 2 diametro mm, y espesor un igual al anterior. Hacemos circular agua en el tubo interior y gas en el exterior. Al elegir tenerse poseer hasta el en el los valores cuenta gas para la de los velocidad arrastrar diametros mlnima consigo que el debera debe aceite compresor y para satisfacer las condiciones de aplicabilidad de las formulas que dan los coeficien tes de intercambio, las cuales son validas solo -83 - para valores del numero de Reynolds preestablecidos. El coeficiente el tubo de Schack, a entre el agua y de hierro 10 calculamos mediante ·la formula en la cual, y~ cp, ~ lineal intercambio de de ha la la dependencia de transformada sido temperatura y de 01...1 respecto en la el binomio velocidad del agua: 2 2900 x vO,85 x (1 + 0,014 t) Kcal/m h o C cf..1. (1) En donde V es la velocidad del agua en m/s; t es la media de la temperatura del agua entre la entrada y la salida. Para calcular el coeficiente de umbral bio termico entre el vapor oL e de intercam- sobrecalentado de freon 12 y el tubo de hierro, usaremos la formula empirica: O<e 20,9 x Cp O,77 x ",0,23 (2 ) A. valida para corrientes turbulentas de gases sobrecalen tados y un n~mero En esta formula, de Reynolds R mayor de 3000. el calor especifico, del freon diametro el (veanse del A, cp, tubo V, d son, respecti vamente, la conductibilidad, las a intercambio termico. tablas traves Y, del del dado la velocidad apendice) cual que el se A. y el produce del hierro - 84 - es de Kcal/m 58 2 (tabla hOC efectuando 2-8), los calculos se obtendra: K En modo ancUogo 98,8 Kcal/m se procede ~oC para el donde se produce la freon. Aplicando la formula (1), hallar el doble el para en agua coeficiente y el el hierro, intercambio lineal y entre la el de tramo de condensacion que sirve intercambio formula hierro de del para entre Nusselt, los y tubo vapores de freon en condensacion, se tiene: 4 3 2 . Kcal / m seg.oC (3 ) En donde: Qcond. es el calor de condensacion en Kcal/Kg; es el peso especifico, en ~ 3 ' a la temperatura m de condensacion; es la conductibilidad del gas, el Kcal/m hOC, a la temperatura de condensacion; 2. es la viscosidad dinamica del gas en Kgxseg/m ' h es la longitud del tubo en metros,descon06ida hasta el momento, y supuesta igual a 1. - 85 - Nc5tese que d- y A estan, como la viscosidad dinamica, referidos al segundo. Utilizando del los apEmdice datos para el del problema calculo de las - tablas y ~ yt, y s-e obtendra el coeficiente total de transmision: 2 1.030 Kcal/mhoC Para en el ccilculo donde de tambien K3 el relati vo freon se al tercer encuentra tramo, liquido, se usa la f6rmula (1) de Schack, obteniendose: 2 1.515 Kcal/m hOC Por 10 tanto, la superficie buscada sera: 2 0,26 m S en base a la cual se obtendra la longitud del intercambiador. Cuando tengan que calcularse otros tipos de condensadores deberan las vistas, en los diferentes formulas a las cuales podran encontrarse facilmente manuales enfriamiento aplicarse por especializados. aire transversal En el al R12, podra utilizarse la formula de Nusselt: caso de flujo de - 86 - 4 cl... 1,38 x = VT 2 Kcal/m hOC x f x valida para un haz de tubos embestidos transversalmente por la corriente de aire. En esta formula, el factor de correccion "f" dependera de la disposicion de alineados reciproca los 0 tubos (los cuales alternados), distancia como pueden asi existente tambien entre ya sea en el sentido de la corriente encontrarse 0 los de la mismos, perpendicular- mente a ella. f rectilineo (st/d)1,5 1,07 - 0,65 (sl/d)4 f alternado 0,286 0,874 + + 0,084 st/d (sl/d)2 st distancia entre los dos tubos, tranversal a la corriente; sl distancia entre los dos tubos, en el sentido de la corriente. Para efectuar el calculo de la diferencia de temperatura: LT m -87 - I..L. ' .0 .;:; I~ ;),9 u t 0.8 . ~ o u Q) 0. 7 "0 ..., ~Q - u '" ·1 5 I..L. . 'c. Z _':"_ I - _ 1'0 ~ 0.6 I ti ' .J .l I i I 1I11 'I J , --.J. \ \ . "" 1"( ..,..... ........ ~ , " ", . \ ~ \ : '\ r\. 'I.. '\.. " . \I ';t \ i \ ' ,I '\j \ ' \J. .1 ... , i \N ; \~ \ . . 1 \.,. J\~l . '" I ~ i\ : ~ i \ ' ; , Q) a) --.. ""'\J~'"""""",;..., ' c: o I :ll J .2 0 .4 P 0.5 0.6 =<to-til/<Ti-tll \ : \ \ : ;I : Ii \ 1 . : iI ! I 0.7 0.8 0.9 1-0 Condensador can dos pasajes par la parte de la camisa y dos veces un numero de pasajes par la parte de los tubas par I..L. c: .....0 u u 1.0 O~ I ''- 0.8 0 u Q) "0 '- i Z'40 30 I : I I L1 i 1 i '" 0.5 ~Q - I ' .1 0 0.1 I : i i j - To • I , I 0.6 j--Z - - -. u I..L. I I i 0.7 I I tI ~ t, '\. 04..\ i ..., 0 'l\.~ : ,,;-......,~ l"-..,.I '\.0.2 , \ ; \1 : 1\1'\. l2.0 115i\ : 10\08 06\ \ \ Q) b) , ." " :',.-...., ... -.......~~ N I i i ! : 0.2 O.l 0.4 '\ \i I' , ! 0 .5 1\ \ \ '\ 1\ I I 1\ ' I i 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 P = <to-til/CTi- Ii l Fig. 2-1 g I..L. c: .....0u u to 0.9 Q) '- c) '0 u Q) "0 '- ..., u '" 0 .,....... ~ 0.8 ::l .. 0.7 to - Ij I..L. 0. 5 0 " "' I 0.6 Z = Ti-i'o , II IJ I 0. 1 : I 0.2 ........ l' i 1 i . 1 I r--- ! r-..... i'.. ~ I i O.l r- -.....J ~ \H r\ \ \ \ '\ ,\ \ .,. '::~ ... , ... (; I ""'- , \ \ 1";V- 1\.. \ ..,. i \ .. ~ \ \ 1\ ' \ i\ \ \ \ ' i\ \ \1 i ~ I \ \ \ \ \ i ·... 1 I i : ! I I 0.4 0.5 0.6 0.7 0. a 0.9 \ .0 P = cto-lil/CTi-I;) Condensador can un solo pasaje par la parte de 1a camisa y un numero par de pasaj~s par la parte de los tubas - 88 - se usa en el que es agua. mas mismo ejemplo la aire el precedente, temperatura mayor Ademas, los a 6 de que dado complejos de procedimiento en (con tubos y pero el caso y de en el se trata de varios con uno en cuenta salida que del se usa intercambiadores pasajes por desarrollado teniendo entrada el que que por la parte de la parte la camisa) Tm se 10 debera mul tiplicar por el coeficiente de correccion F. superficie La las aletas, de la intercambio parte hallada descubierta de comprende los tubos, las curvas, etc ... Normalmente, ya el acoplados entrega las compresor por el y el condensador fabric ante el cual estan tambien tablas en las que constan las frigorlas , suministradas segun No queda diferentes las de trabajo. pues al evaporador y dimensionar que acoplar las tuberias condiciones esta unidad de empalme entre las partes. Para el aire y dimensionado flujo cruzado acondicionamiento. de los vease intercambiadores el manual general I por de -89 - DlMENSIONADO, ELECCION Y VERIFICACION DE LAS TUBERIAS Cuando se dimensionen tuberias que utilizan refrigerantes R12 doble R22,habra exigencia: velocidad a y la de suficiente 10 largo de asegurando que tener suministrar como para la superficie transmision del el condensador, y de limites calor la tolerables a condiciones de contener fin de la no en reduce consecuencia, una caida obliga al presion reduccion Para que de la del compresor a del linea funcionar negativamente y frigorifico. la a tener caida en dentro las distintos antes esta de la ultima y, Por otra parte, linea que y una disminucion liquida de coeficiente de aspiracion trabajar a una con un gas que presenta un volumen 10 y caudal de la las mismas, los evaporador. en superior, compensar la capacidad presion inferior especifico de la aceit.e perturbar de linea valvula, el evaporador de la una el Por ejemplo, en fluido buen funcionamiento presion al un elementos del circui to. la una interior de en de cuenta arrastrar contemporaneamente de en cual del caida se traduce rendimiento de presion alimentacion, el una mayor. sobre presion los en frigorifico. a 10 compresor rendimientos una Esto largo tendr~ influye volumetrico - 90 - El dimensionado se realiza usando los siguientes valores de velocidades: Velocidad a 10 largo de los tubos (en metros/seg.) R12 liquida . de aspiracion 0,4 - 0,5 7,5 - 9 vertical de impulsion 9 - 11,5 2,5 - 4 horizontal R22 7,5 - 10 0,5 - 0,6 9 - 11,5 Dividiendo las frigorias/h de refrigerante necesarias 3 (expresadas en m /h) por la velocidad, se determina la secci6n obtendra, de en los un tubos. modo El mas mismo simple, resultado usando se tablas como las representadas en las figs. 2-20 y 2-21. Por ejemplo, para una produccion de 3000 frigorias/h, con una temperatura de evaporac ion de -18 0 C Y una temperatura de condensaci6n de +37°C, se obtendra: un de tubo 7/8" de 3/8" para la para la linea de linea liquida, aspiracion y uno un tubo de 3/8" para la de impulsion. Se tratara de carga a ahora de verificar que las perdidas 10 largo de las tuberias sean suficiente- mente bajas como para no perturbar el buen funcionamiento del equipo. - 91 - Fig. 2-20 FRIGORIASLhI 8.., 0 0 or> 0 0 0 8 8.., ~ § 80 ~ "" TONS 01 0.2 / 20 40 60 10 20 / - ~ ~ / 1/ ./ I.( / ,03/1 / / V I/ / / /1/ II 1/1/ / V ',: 1/ ~ I/" / ~ I/" /If / 1/ V / / 1/ II 1/ I..... 'r. / I V I..... r ~~ ~: /. ~ 7 1/ / ..... / / 1/ I I' V V I/' 1/ / I L /,. <'Y" ./ / .J V ~ v , ./ / V VI/ / / v / / II L...o v ~~ / ,':'>' V L I t- 11"1/ / / I / 1/ y .L I ~ / :~~ I I ....... V / 1/ 1/ I / " 1/ / . / I/" / ~- / 1/ / I I / ..... I I I / / / I..... / 1/ ..... V / ~ ~i 1/ l/ I 1/ '/Ib '\ / /1 1/ 1/ } / L 12., /c I / / 1/ / ~ L :~~~I~ V / !.III / i' I/[)i If /If ":'bINE~"lt., IUtSCARIlJII I(,I ':~~~ 1/ Y' I B 1/ '/ ./. / / ./-. 'I\:J ./ [91/ L.;' / / I~ I -~L~':l!' V/ 1/ ~V 1/ ~ ~ 1/(/ 1/ f7 t7' IA V / t7 ~ (7' ~ V "'/ I()~ ~q / 1/ ..! !/ / ./ 1/ '~ / / 1/ / / 1/1/ 1/ 1// / V ~ 1/ / 1/ 1/ I/" 1/ / / I I V / L/ ~ / L 1/ ...<::i" / / 1/ ,J/ 1/ / ~ I}'" / ~ If 1/ 1/ 1 / ./ LI IE - l:Ol IlIA ./ " , .,.0 0 N 0 or> ,-,8 8.,. 8 N o~8 iii S! ~:~ ~ j • ~ § 2~ ~. CONDENSADOR 'IU III / ~ / 1/ II / /1/ :/ 1/ V I/' ~ /1/ ./ 1/ 40 60 1)0 1/ I 1/ II j I I J J I J o N VELOCIDAD PIES/min. 1,1. , , , , .,. ~ ~ 1/ 1/"/ L V ~ ' ~ / ./ / 0 8 8 8 I / / / Btu par hr. 1/ 10 § ~ ~ § ~~ Iill 1/ / 04 0.6 ~ 0 8 8.., , , ii' 9)" CONDENSADOR , - 92 - FRIGORIAS/h Fig. 2-21 8.., 0 0 <D 0 8 8.., ~ 0 0 • ~ § 80 N ~ 40 60 0 8 8.., ~ TONS 0. /' -7 II .I III II I:I JIJ " ~ ;; :;; :;: c ~ 5i 0 ~ .. 5 ~ cC :2 c ;; " ." ' / '/ ' A . / ; Y : 7 [ /. A/" j 0 ~ :; ~ c rf200 c .. VELOCIDAD PIES/min . • "' .1.0. 00 , I I , , 04 06 iii .0 20 .0 20 /' .-r c 2 g~ .& ~ c :2 0 :5 ~ 02 ./ CONDENSADOR V ./ - 93 - Perdidas de carga a 10 largo de la linea del liquido En cuanto evi tarse un respecta que valor la que se el llquido de linea caida de presion llegue a variacion saturaci6n supere pues una de una liquidb, de a 1°C. debe superar de Toda la vez sera necesario subenfriar equivalente cantidad modo, otro vaporizacion del mayor este valor, segun excedente, una la correspondiente temperatura de a parcial existira en la a el la riesgo tuberia antes de la valvula termostatica. En la tabla 2-23 se encuentran indicadas, de la presion, por encima Por su de las parte, calcular la las los temperaturas cuales datos caida de el de de liquido la tabla presion a en funcion saturaci6n se evapora. 2-22 permi ten largo 10 de una linea de longitud conocida. Caida x de presion m lineal de · los de por tubo) tubos y de (en frotamiento Kg/cm 2 x en funcion de las dimensiones las horarias, frigorias para el R12 Y el R22 A en las los perdidas tubas de por la la presion estatica; frotamiento lInea que liquida la eual, se debera verifican anadirse en el caso de subidas - 94 - CAIDA DE PRESION EN Kg/em 2 POR METRO LINEAL DE TUBO EN LAS TUBER lAS DE LA LINEA LIQUIDA, EN FUNCION DEL DIAMETRO Y DEL CAUDAL DIMENSION DE LOS TUBOS FG/H 1/4 3/8 750 0,008 1500 0,027 0,0025 3000 0,097 0,0082 1/2 5/8 4500 0,017 0,0023 6000 0,029 0,0037 9000 0,060 0,0076 0,0028 12000 0,103 0,012 0,0046 TABLA 2-22 3/4 0,0023 - 95 - de gran . , preslon: longitud, da lugar fuertes a 2 para el R12 la caida es de 0,129 Kg/cm para el R22 A estas tambien " " perdidas de " las debidas " 0,120 carga a las de x m de altura; " tendran curvas, caidas " " " que agregarse a los II sifones, a los grifos, a los filtros, a las valvulas, etc ... En base a la figura hemos 2-20 visto una produccion horaria de 3000 frigorias, de los tubos de la linea liquida que para el diametro resulta ser de 3/8". Si la evaporacion se produce a -30°C y la condensacion esta a a una presion de Kg/ cm 2 Esto 8,7 decrece La a en ultima la sal to equilibrio de significa que, correspondera condensacion si la de presion el liquido comenzara a evaporarse. maxima 10 temperatura largo caida de de la linea, instalacion, termico de presion es 1°C la presion minima antes que sin la 0,22 de puede aceptarse que intervenir tener que Kg/ cm corresponde 2 . la valvula Por de 10 a un tanto, expansion 2 tiene que ser de 8,5 Kg/cm . Si para alcanzar la evaporacion es necesario efectuar un recorrido de 5 m de longi tud y 2 m en vertical, - 96 - TEMPERATURAS DE SATURACION Valores eorrespondientes a las fluidos refrigerantes mas eomunes , 2 Presion absoluta Kg/em -60 -58 -56 -54 -52 -50 -48 -46 -44 -42 -40 -38 -36 -34 -32 -30 -28 -26 -24 -22 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 ° R12 R22 R502 0,2315 0,2595 0,2900 0,3236 0,3602 0,3999 0,4432 0,4900 0,5409 0,5958 0,6551 0,7189 0,7875 0,8610 0,9400 1,0245 1,1149 1,2109 1,3140 1,4227 1,5396 1,6627 1,7940 1,9321 2,0793 2,2342 2,3984 2,5712 2,7531 2,9439 3,1465 0,382 0,428 0,479 0,534 0,593 0,660 0,730 0,807 0,891 0,979 1,076 1,182 1,295 1,414 1,542 1,679 1,824 1,978 2,140 2,320 2,510 2,700 2,920 3,140 3,370 3,630 3,890 4,170 4,460 4,770 5,100 0,498 0,555 0,617 0,684 0,757 0,836 0,921 1,014 1,113 1,220 1,334 1,457 1,588 1,728 1,878 2,037 2,206 2,386 2,577 2,779 2,993 3,219 3,458 3,710 3,975 4,255 4,548 4,857 5,180 5,520 5,875 presiones Temperatura de saturacion absolutas 3,1465 3,3583 3,5804 3,8135 4,0582 4,3135 4,5828 4,8621 5,1550 5,4605 5,7786 6,1112 6,4584 6,8175 7,1933 7,5810 7,9897 8,4087 8,8475 9,2989 9,7707 10,2570 10,7630 11,2830 11,8280 12,3860 12,9790 13,5720 14,1910 14,8360 15,4810 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 los . ' PreS10n absoluta Kg/em 2 R12 °2 de R22 R502 5,440 5,820 5,820 6,180 6,570 6,990 7,420 7,870 0,340 8,830 9,350 9,890 10,450 11 ,030 11,630 12,260 12,920 13,600 14,300 15,020 15,790 16,580 17,390 18,230 19,100 20,000 20,930 21,886 22,879 23,905 24,969 5,875 6,247 6,636 7,043 7,468 7,911 8,373 8,885 9,357 9,879 10,420 10,990 11,570 12,180 12,820 13,470 14,860 15,590 16,350 17,140 17,950 18,790 19,660 20,560 21,490 22,460 23,450 24,480 25,550 26,650 TABLA 2-23 Nota: l{quido la temperatura vapor. y 2 1,33 Kg/em ). de saturaeion (Presion es manometriea 1a en eorrespondiente a una mezela de 2 Kg/em = presion absoluta menos LONGITUOES EQUIVALENTES Val t Oiamitro nomi na ,de la tuberla d Codo de 90 0 tP 0" 0mm Curva ancha Curva de angosta - Curva de 45 0 .. - - - - ... }J .... .... Curva ancha de 180 0 .A. ... ""~ ,",W - .... ~ .... Curva e 180 0 ~ngosta lizad ........... "" ... . ,0. . ..._ "" .... "" ... T de paso fred erlVaClOn T ., Sif6n CHJ lVr If ~ 0,40 0,20 0,45 0,65 0,10 0,60 a> ~ trB CBJ ]/8 10 2,00 0,28 1/1 12 2,50 0,35 0,50 0.25 0,53 0,15 0,25 0.10 0 , qs 5/8 16 2 , 10 0,38 0,55 0,21 0,60 0,85 0,28 0,80 1.10 3/4 18 3,00 0 ,42 0,60 0,30 0,61 0,95 0,32 0,90 I , In 1/8 22 3,50 0,49 0,70 0,35 0,71 1,10 0,38 1,00 1,40 I .1/8 28 4,00 0,56 0,80 0 , 45 0 , 92 1,30 0 , 45 I, lO 1,65 I . J/8 35 6 . 00 0 , 84 1,20 0,60 1, 15 I,eo 0,60 1.50 1,30 1 , 70 1 0,80 I .5/e 42 7,00 0,98 1,40 0,70 1,50 1 .1 0 0,80 1,10 2. I/e 54 1,50 1,10 1,50 0,75 1,65 7,40 0, qO 1, ,0 1, 10 7 ,5 / 8 65 9 ,50 1,30 1,90 0,95 1,10 3,00 1,10 3 , 70 3 , RO J .I /e eo 12,00 1,70 2,40 1,10 1 , 10 3,90 1,50 4 , 10 I, 3 .5/8 90 14,00 1,90 l,eo 1, 40 3 , 10 4,50 1,00 5,00 ~, , 10 so ...... :l> CD r- :l> N I N .c- to --.J lONGITUDES EQUIVAlETNES Val ores en metros para las principales componentes causantes de perdidas de carga localizadas Diamitro no- ViHvulSi de ~c1lvula elec Llave de mem ~al vula a es pV)Jla a 3s Valvula de FiItro mlna ,de la retenp!5n pIa ~;o~agnetIca brana.unio-- era d~ corrr erlca - e retenci6n ~es hidmador tuberla na unlones - e os ~asos nes a 180 0 pensacI~n - co~pe(lsac16n a 180 0 a 1 00 Integra re Ucl da 8 ~ ~ & oQm g ~ Fi ltro mecanico (atascam}ento normal Indicador de pasaje ~ a8w 0" 0mm 3/e 10 3,30 I, Ie 5,00 0,18 1,60 3,60 3,90 1/2 12 3,eo 1,10 5,50 - 0,20 1,90 4,20 4,eo 2,10 5/~ 16 4,30 2,40 6,10 0,05 0,24 2,10 4,eo 5 , 40 1 ,40 3/4 Ie 4,90 2,10 6,eo 0,06 0,25 2,40 5,40 6,00 1,10 1/8 22 5,80 3,10 0,06 0,16 1,80 6,40 7,10 3,10 1.1/8 28 7 20 4,00 0,08 0 , 35 3,30 8,00 9,.00 4,00 1.3/8 35 9 00 5,00 0,10 0,40 4,50 10,00 42 11,50 6,20 0, II 0,50 5,50 12,40 11 ,00 14,00 5,00 I. 5/8 2 .I/e 54 13 eo 7, 40 0,13 0 , 60 6,eo 14, 80 16,40 7, 40 1 , 5/ e fi5 17,00 9,10 - 0 , 15 0,70 7,60 le,20 20,00 9, 10 3 , 1/e 3,5 /e 80 19 00 25 00 11,00 - o 19 0,80 9,10 21,00 24,00 11,00 o 23 o 90 10 10 2e 60 30 00 14 30 90 14 . 30 - I ,eo 6,10 - con 4 curvas, 1 indicador, electromagnetica y resulta + ser + 3,60 + 1 2 grifos, (tabla 1,18 98 - 2-24) : 5 + 4 a los Kg/cm 0,220 reducir m 20 subenfriar prefijados. el 11quido, 0 0,0082 = 2 + 1,80+ 2 Kg/cm.= , valor superior Si no fuera posible sera distancias, las valvula (0,28) 0,164 + 2 m x 0,129 = 0,442 Kg/cm 2 1 la longi tud equi valente (3,30) 2 filtro, necesario bien, pasar entonces de 3/8" a 1/2"; tomando la precaucion de intercalar un separador de aceite en la a alimentacion, fin de evitar que el compresor llegue a trabajar en seco. Perdidas de carga a 10 largo de la linea de aspiraci6n En modo analogo la Ilnea del la caida evitando de curvas de el cuanto liquido, habra presion uso y a de ha que tratar dentro de secciones desviaciones realizado se para de contener valores minimos, demasiado frecuentes y pequenas, de largas distancias entre el evaporador y el compresor. La caida aspiracion de presion trae como a 10 largo de consecuencia la una linea de reducci6n de la capacidad frigorlfica del equipo. Su efecto es similar al obtenido cuando trabajar el compresor a una presion inferior. se hace - Diagrama a 10 para largo R12 y el el de R22 cAlculo la - 99 - de linea caida la de de aspiraci6n presion - en funcion del diametro y para el del caudal CAIDA DE PRESION - TEMPERATURA DE ASPIRACION -70C .0138 .0115 7 0069 7 ...... '"c: OJ .......... .002J .00al 0018 z o ..... U) c.. II .0007 .0005 .0002 / LI .1 / / / ~ V .2 .3 I .4 .!.J I II ) ~ I l7 I II I I I II II 7 II ~I I 'f 17 II J L ~ _CY 7 <0'1 ~ ~ :~ ~1 1A..:/1 1/ 2 .5 .6.7 .8.9 1 ~ It\/ I I J 1/ ?!v.;/ II / 7 I A-,. II 17 / ;; II " J;/ I II ttl'" r-~'7 V 1/ I I I A-. 'Y [J J o $ I ~ 17 V V I I V- / I II / V- ~ J I I J I II 1/ II ex: I ~ ~~j 1/ I .0010 J -~¢l II .0012 L.U L.U V II I .0016 0014 I II I $ I I J .D046 "7 -T 7 .0092 V J 4 5 10 TONS (1 TONS = 3000 FRIGORIAS/h) FACTOR DE CORRECCION x T # DE -7°C TEMPERATURA DE ASPIRACION FACTOR DE CORRECCION -40 - 35 -29 2.70 2.28 1.90 -23 -18 -12 -7 0 5 10 1.62 1. 38 1.18 1.00 .88 .75 .64 Fig. 2-25 - Una caida de disminucion presion del 100 - de 0,140 rendimiento Kg/m 2 provoca del volumetrico una equipo de aproximadamente el 8%. La fig. 2-25 permi te controlar, en func i6n de las frigorias/h y del diametro del tubo de aspiraci6n, que las dentro a perdidas de valores verificarse, diametro el por lineal aceptables. habra superior. rendimiento metro que por eleccion, ciclo, encuentren esto optar Esta del Si se crea no llegara un tubo que de favorece problemas en el retorno del aceite. Por 10 tanto, deberan tener diametros el posea una gas cuando haya tramos verticales, reducidos, velocidad a fin suficiente estos de como que para arrastrar el aceite hasta el compresor. Si la -7°C, temperatura de aspiracion es inferior a la caida de presion debera aumentarse mediante el factor de correccion, y viceversa. Para temperaturas mas bajas deberan adoptarse secciones mas grandes, dado que el volumen especifico del vapor es mayor. Ademas, tramos debera darse horizontales y, una cierta sobre todo, pendiente habra separadores de aceite en la alimentaci6n. a que los usar - 101 - Perdida de carga a 10 largo de la linea de alimentacion Cuando como el comprc:sor ocurre y el condensador normalmente, estan existen no juntos, problemas de control de las caidas de presion. Si por uno de el contrario, otro, llegaran valdran las a encontrarse consideraciones lejos analogas a las de las tuberias de aspiracion. DIMENSIONADO La Y ELECCION valvula de expansi·o n DE LA sirve VALVULA para DE EXPANSION inyectar dentro del evaporador la cantidad exacta de liquido refrigerante necesario para neutralizar la carga termica. Cuando las en caso los el son pequenas, perdidas de refrigeradores los acondicionadores el tubo capilar 0 como de ventanas, v~lvulas las por ejemplo domesticos, e;tc ... , se de usa termost~ticas. Estas pueden ser de tres tipos: * v~lvula las ella, de expansion cargas son la cantidad evaporador no autom~tica; constantes, de puede usada debido liquido variarse a inyectado en la carga termica que debe neutralizarse; cuando que en funci6n con el de - 102 - * valvula del termostatica, liquido en el que regula distribuidor la en inyeccion funcion de la carga termica; * valvula termostatica utilizada caidas la cuando de con en el presion valvula ecualizador evaporador sensibles; termostatica sobrecalentamientos externo; en normal subsisten este caso, trabajarla que excesivos con limitarlan el rendimiento de los evaporadores. Cada de valvula tendra cuidadosamente, tomando como de tipo condensacion Recuerdese que el que liquido y de base evaporacion con valvulas pasa por el dimensionarse que los del valores proyecto. subdimensionadas, evaporador no llega a ser suficiente y la presion en este ~ltimo disminuye notablemente; grandes el mientras dejan pasar congelamiento ~ltimo caso, que las del las mucho demasiado llquido, circuito valvulas valvulas se de provocando retorno. habren y En se este cierran continuamente. Ademas, la presion de aspiracion resultara normalmente mucho mas al ta de cuanto en realidad sea necesario para alcanzar la temperatura fijada en la camara. Es de muy importante presion, aumenta en ya base mantener que a la la constante capacidad diferencia la de diferencia la existente valvula entre - 103 - la alta y la baja presion. Si dicha diferencia es liquido; si es pequef'1a, les causas de caida grande, pasara circulara poco. de presion demasiado Las p'rincipa- entre la alta y la baja son: 1) compresion 2) linea valvulas del compresor ineficientes; 0 del liquido demasiado del llquido con de valvula larga con muchas 0 curvas; 3) 4) linea posicion la una seccion muy demasiado pequena; alta, con perdidas debidas a la carga estatica. La eleccion de las valvulas de expansion termostaticas debe realizarse en base a: * el fluido refrigerante utilizado; * las temperaturas de evaporacion y de condensacion; * la capacidad frigorifica requerida. Con estos valores las val vulas y se se entra elige en el tipo los catalogos que, por de exceso, mas se aproxime a los valores del calculo. Cuando se recordarse adopte que, una dado condensacion que la por aire temperatura debera del aire varia considerablemente entre el verano y el invierno, la valvula tendra que dimensionarse un 30% mas grande a fin de poder compensar las mayores ganancias en correspondencia con las disminuciones naturales - 104 - de la que temperatura la unidad ambiente. de Esto eondensaei6n en no el easo se en eneuentre dotada de dispositivos reguladores de presi6n. Veamos ahora brevemente el funeionamiento de una valvula de expansi6n termostatiea. Las fuerzas que aetuan sobre la membrana alojada en el interior de la valvula son: la presi6n del la presi6n del evaporador resorte la a y, eual en se agrega el exterior del l1quido de la membrana, presi6n la ejereida por el gas que se eneuentra en el bulbo. Supongamos que el refrigerante sea R12, que la valvula haya sido regulada para un sobreealentamiento de 4°C y que la temperatura de evaporaei6n sea 2 de -5°C con una presion de 2,69 Kg/em. La temperatura del la bulbo que Kg/em 2 sera entonees eorresponde , presion que una de: presi6n se del transmite gas a de 3,07 la membrana estar regulado de la valvula. De este modo, el resorte tendra que a una presion de: 3,07 - 2,69 = 2 0,38 Kg/em. En la tabla 2-23 se eneuentran indieados los valores de la presion en funeion de la temperatura. - Supongamos En este ahora caso, y luego el el cual se mientras que la se antes de encuentra el constante, termica evaporara alcanzar bulbo, la presion, permanecera carga primero gas, que 105 - se el el aumente. liquido punta en sObrecalentara; regulada por el compresor, en tanto que el resorte, por su parte, desarrollara siempre la misma fuerza. En estas del bulbo, hacia circunstancias prevalecera la presion la cua] empujara el vastago de la valvula abajo, permi tiendo una mayor entrada del liquido refrigerante en el evaporador y estableciendo aSl un nuevo equilibrio de fuerzas. En la fig. 2-26 puede observarse una valvula termostatica en condiciones tipicas de trabajo. Consideraciones sobre la capacidad de las valvulas termostaticas La capacidad de una valvula termostatica esta determinada por la suma de dos componentes: 1) el de del efecto Kcal que refrigerante, cada evaporador. Kg Como que de ya es la refrigerante se ha visto, cantidad absorbe depende del tipo de refrigerante utilizado y de la temperatura a la cual dicho refrigerante se evapora. - 106 - Fig. 2-26 p~r presion de apertura ejercida el bulbo Presion de cierre del resorte Presion de cierre del refrigerante en el evaporador P1 P3 =038Kg/cm 2 P2 P2 =-5 0 C (2,69 K /cml.) (269 K Icm 2 ) - 5°C P 1 = -1 0 C (3,07 Kg / em 2 ) ~ P 1 3,07 ..... t P 2 t = 3,69 P 3 = 0,38 P ~ r P 2 = 1 3,6 = :...;.;;>' 2,69 tP 3 ..::: = la valvula abre 0,38 - 107 - 2) El paso del liquido que atraviesa la valvula A su vez, este se encuentra condicionado por los siguientes factores: a) la caida de presion a traves de la valvula; b) la condici6n en la que se halla el refrigerante: totalmente liquido oparcialmente evaporado. c) el valor del subenfriamiento del liquido el d) registro sobrecalentamiento de de la de la valvula e) la temperatura de evaporaci6n del refrigerante y su influencia sobre el bulbo de la valvula f) el tipo de carga termostatica Analicemos brevemente la influencia de todos estos factores sobre la capacidad de la valvula. a) La caida de presion a traves de la valvula A igualdad de presion de condensacion la capacidad de la pun to, del valvula mas salto tiende a del cual, alIa de presi6n crecer hasta un cada ul terior provoca una cierto aumento disminuci6n de dicha capacidad. Este los hecho, valores que puede indicados 109, n02-26,se debe a observarse a traves de en la tabla de la pagina la cantidad de vapor que - 108 - se forma a la salida de la valvula, la cual se incrementa al disminuir la presion de aspiracion. Como puede verse en la tabla 2-26a, a una temperatura de condensacion evaporacion vapor, de de +20oC de OOC se y a una temperatura desarrollan 3 2,75 m /h de de mientras que a una temperatura de evaporaci6n -40°C, la cantidad de vapor producida es de 7,10 m 3 /h. Con las altas ca{das de presion el efecto refrigerante por Kg de disminuye, liquido que se ya que evapora aumenta para el porcentaje llevar la cantidad restante a la temperatura de evaporacion. b) La condici6n en la que se halla el refrigerante Si a rante la entrada de la valvula una parte del refrigese encuentra en estado de vapor, ya no contri- buira al intercambio termico en el evaporador. c) El valor del subenfriamiento del liquido El subenfriamiento capacidad este se de la del liquido valvula hace se reduce la cantidad evapora a traves de esta un mayor volumen termico en el evaporador. la pues de termostatica; modo disposicion aumentar de ultima, para el llquido quedando que a intercambio ~ ,§ ' 1"'4 () nl til t: § evaporacion en °C t <l> "0 I () . +10 +5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 -45 -50 +20 900 920 950 980 1000 920 830 720 640 570 480 410 330 +25 950 970 1000 1030 1050 960 870 750 670 600 500 430 350 +30 1000 1030 1060 1100 1110 ·1030 930 810 720 640 540 460 370 +35 1050 1080 1120 1150 1180 1080 980 850 750 670 570 480 390 +40 1100 1140 1180 1220 1240 1140 1030 890 790 700 600 500 410 +45 1170 1190 1230 1270 1300 1200 1080 930 830 740 630 530 430 +50 1240 1270 1310 1350 1380 1270 1160 1000 880 770 660 550 460 TAB. N. 2-26a CAPACIDAD MAXIMA EN ~E UNA VALVULA DE EXPANSION TERMOSTATICA A R12 I 5u:> - 110 - d) El registro de sobrecalentamiento de la valvula El sobrecalentamiento diferencia vapor y sobre de existente del el una entre la valvula es temperatura la del liquido a la salida de dicha valvula, lado de la baja presion, y que 10 posee el vapor en el bulbo de la misma. Puede subdividirse en dos partes: * el sobrecalentamiento parte necesaria estatico; para que es contrabalancear la la presion del resorte de la valvula; * el la sobrecalentamiento parte de necesaria v~lvula la de para apertura; provocar llevarla y a que la la es apertura capacidad nominal. Normalmente, dotadas de al registro se puede resorte, v~lvulas las tornillos de las aumentar variando de termostaticas regulacion mismas, 0 de mediante disminuir este modo la el estan destinados los cuales presion del sobrecalentamiento. Tomese como referencia la fig. 2-26b Y considerese la curva A. La capacidad nominal correspondiente al sobrecalentamiento indicado con C es Ai. Haciendo girar el tornillo de regulaci6n en - Fig. C ...J 111 - 2-26b - -- 0 ::::I > ...J C > CAPACIDAD NOMINAL A I I C ...J ..... o -+---0 CAPACIDAD B o I I I c o ..... u C Q.. C U I I I SOBRECAlENTAMIENTO A yB SOBRECALENTAMIENTO ESTATICO C Y0 SOBRECALENTAMIENTO EFECTIVO ...........- - 0 - -... el sentido horario, se E y F SOBRECALENTAMIENTO DE APERTURA produce una traslacion, y la curva A pasa a ocupar la posici6n B. Con el mismo sobrecalentamiento C, la de la valvula disminuye, trasladandose a B1. capacidad - 112 - e) La temperatura y su de influencia evaporaci6n sobre el del bulbo refrigerante de la valvula Observando el diagrama log. P-H de los refrigerantes puede constatarse que a iguales incrementos de temperatura no corresponden iguales incrementos de presion. para En las En efecto, altas temperaturas consecuencia, una misma estos ul timos son mayores a que las variac ion para las bajas de bajas. temperaturas, temperatura provoca una menor variacion del caudal. f) El tipo de carga termostatica La carga del liquido en el bulbo sensible puede efectuarse con: * el mismo refrigerante presente en el circui to. Esta carga se utiliza para valores de -29°C en adelante hacia arriba. * Un refrigerante compuesto por mezclas de fluidos, con el cual obtener la caracteristica deseada. Esta carga se utiliza para valores de -40°C en adelante hacia arriba. En la fig. 2-26c se indican las caracteristicas presion-temperatura de los dos tipos de carga. - 113 - .c Fig. 2-26c Puede notarse que en el caso en que el bulbo se carga con el mismo gas que el presente en la instalacion, al evaporador, disminuir la disminuye regulacion de la valvula. presion tambien en la el interior del capacidad de - El con mismo carga refrigerante reducida, temperatura de predeterminada completamente; temperatura 114 - del de este bulbo, o uno manera distinto, tal que el liquido modo, al la se pero a evapore aumentar valvula abrira (fig. 2-26d). Fig. 2-26d z o H Cf.l ~ 0:: Il. TEMPERATURA ya una no la se - 115 - * Un elemento como el sensible bioxido ados de substancias carbonio el y tales silicagel (silice gelatinosa). El silicagel el gas modo, en posee funci6n regula la la de capacidad su cantidad de absorber temperatura; de liquido de este que entra en el evaporador. Medici6n del sobrecalentamiento de una valvula termostatica * Se mide la temperatura de aspiraci6n en la posici6n del bulbo. * Se determina la presi6n de aspiraci6n en la posici6n del bulbo. * Mediante la tabla 2-23 se convierte dicha presi6n en temperatura. * Se restan diferencia las dos temperaturas representa el obtenidas. La sobrecalentamiento de la valvula termostatica respecto al evaporador. Si la valvula esta dotada de un ecualizador externo, la presion bulbo de podra aspiracion determinarse en las proximidades facilmente mediante del un manometro. Si la no 10 presion estuviera, de tendra aspiracion del que comenzarse compresor a la por cual - 116 - debera agregarse la caida de presion de la linea de aspiracion. En general, cada el valvula 10 valor da el del sobrecalentamiento fabricante, y oscila de entre los 5 Y los 7°C. En el caso en que dicho valor no se conozca recuerdese que, con la vez el la mejor sobrecalentamiento instalaci6n tension en mas variae·i 0n de del en marcha resorte en 0 un menos, temperatura y, grado dara en el sera el haciendo variar centigrado lugar bulbo a de la que, a la minima la valvula termostatica. Si se miento, al deseara efectuar el calculo del sobrecalenta- la presion de aspiracion debera determinarse comienzo del de la valvula, el bulbo. y evaporador, inmediatamente despues no en el punto en el que se halla - 117 - Dispositivos de control y de seguridad A continuacion, indicamos brevemente otros componentes utilizados cion. normalmente Para mayores en un detalles circui to de refrigera- recurrir a los manuales adjuntos de los Trainer. Dichos componentes ,son: * las electroval vulas: abrir se usan en donde se desee cerrar una linea por medio de un impulso 0 electrico piloteado por un termostato, un pres6stato 0 linea un pulsador liquida, normal. en la Se de instalan aspiracion 0 en la en la de descarga. * la valvula barostatica: la presion de de un valor sirve evaporacion descienda preestablecido. equipos centralizados para el con diferentes para temperaturas Se impedir por aplica que debajo en los servicio de camaras de evaporacion; para evitar la formacion de hielo en los refrigeradores de agua; en los deshumectadores de aire para instalaciones de aire comprimido; etc ... * el regulador de capacidad: cumple la funcion de reducir el rendimiento frigorifico del compresor cuando disminuye la carga termica, impidiendo - el excesivo 118 - decrecimiento aspiracion. Se derivacion, entre instala 10 la de la en una aspiracion presion tuberia la y de de linea impelente. * los el term6statos: de son accionar 0 reguladores detener la cuyo fin es instalaci6n en funci6n del valor de la temperatura deseada. * los con pres6statos: la presi6n son reguladores extraida en puntos accionados convenientes de la instalaci6n, que la protegen contra eventuales irregularidades de funcionamiento, interrum- piendo laalimentaci6n energetica del compresor. Ejecucion - ensayo del equipo Los procedimientos para la puesta en funcionamiento de un equipo, que comprenden el vaciado y la limpieza, el llenado el arranque, seguridad y con el las durante . el en manuales los gas, los control controles de los verificaciones regimen, de seran de preliminares, dispositivos la tratados servicio Refrigeraci6n y Acondicionamiento. de los de instalaci6n ampliamente Trainer de CAP I T UL 0 III - 120 - CARACTERISTICAS GENERALES DE LOS FLUIDOS REFRIGERANTES PROPIEDADES concepto El el de cuyo general todo de compuesto calor fluido f~cilmente quimico latente refrigerante vaporizaci6n de es licuable se utiliza sido usadas para producir frio. son Muchas las sustancias que han como fluidos refrigerantes; entre elIas, el el el anhidrido metano CH carbonico, el 4 anhidrido etano el butano C H , etc ... 4 10 Entre estas, la unica el que el amoniaco, posee sulfuroso, propano todavia C 3 HS ' notables aplicaciones gracias a sus caracterlsticas particularmente aptas para la tecnica frigorffica, es e1 amoniaco, no obstante este sea nocivo. Todas las otras sustancias han sido reemplazadas por los hidrocarburos halogenados. Estos hidrocarburos derivan del hidr6geno cloro y metano, han de side fluor, en el cual, substituidos segun el los atomos por esquema atomos de la de de fig. 3-1. AdemAs, al aumentar el numero de ~tomos se verifican las siguientes variaciones: de fluor - 121 - Fig. 3-1 CCl .. tetracloruro de carbono I \ / \/\ /\/\/\ /\/\/\/\ CH Cb cl oro formo C CLa F (R11) +Cl Un contenido creciente de clor~ eleva l~ temperatura de ebul!iciQn aum~ntando tambien 1a tOXlcidad (R22) CH3 Cl - CH2 Cl F - - CH Cl F2 - C Cl F3 (R13) CH4 --....... CH3 F - - . . CH2 F2 - -•• CHF3 - - - . C F4 metano ( R23) (R14) tetrafluormetano --------1•• + F Un ~ontenido creciente de fluor aumenta de to xicidad y 1a temperatu ra de ebulli~i6n, man= teniendo ina1t~r~da la estabilidad qUlmlca. La disminuci6n de los atomos de hidr6geno reduce la inflamabilidad del compuesto - 122 - disminuye * temperatura la de ebullicibn y el calor latente; * disminuye el grado de toxicidad; * aumenta la estabilidad termica y la compatibilidad con los materiales de construcci6n. fluidos Los pertenecientes grupo al fre6n son de reciente introducci6n. El fre6n 12 ha sido creado en el ano 1930, el fre6n 22 en 1936 y el fre6n 502 en 1961. empleados fluidos Los como refrigerantes deben tener las siguientes propiedades: * no deben ser venenosos ni t6xicos * " " " explosivos " " corrosivos * " " " inflamables * deben ser qUlmicamente estables * las perdidas tienen que ser facilmente localizables. Los 15 contenidos 0/00 maximos de para el R12 y de 25 La presencia humedad 0/00 deben ser de para el R22. de humedad por encima de estos valores provoca: * corrosi6n en el compresor, en la valvula, etc ... * modificaciones de las estructuras del aceite * disminuci6n con el del aislamiento consiguiente del peligro motor que electrico este ultimo - 123 - se queme. En la tabla 3-3 se encuentran ilustradas las caracterlsticas de mientras que los principales en la tabla fluidos refrigerantes, se 3-4 describen los campos de aplicacion. Cuando haya que elegir el para el cicIo tenerse en que se refrigerante mas apropiado entiende cuenta el realizar, siguiente deberan parametro del tiene ser fluido: * temperatura de sensiblemente ebullicion; baja mas que que la que temperatura a la cual se hace evaporar el liquido. Esto por dos motivos: * el equipo funciona con presion positiva, evit~ndose la entrada de aire en el mismo; * el volumen mas bajo especifico cuanto mayor vapor del sea la resulta diferencia ser entre la temperatura de evaporacion y la de ebullici6n. potencialidad La de un grupo de refrigeraci6n puede expresarse mediante la formula: P Kcal/h vc en donde: V c = volumen generado p~r 3 el compresor, en m /h; - 124 - diferencia hi entcHpica del fluido a la entrada y a la salida del evaporador,en Kcal/Kg; volumen especifico a entrada del mas sea Vf' la del vapor saturado compresor, en 3 m /Kg. Por tanto, 10 cuanto bajo mayor sera el rendimiento frigorifico. Temperatura de solidificacion baja Tiene que ser mas baja que la temperatura minima que puede alcanzarse en la maquina. Ejemplos tipicos de altas temperaturas de solidificacion son el freon 112, que se solidifica Y el freon 113, que 10 hace a -35°C. Temperatura de final de compresion baja Se obtiene mediante la formula: K - 1 T 1 (- en don de K ~ cv K a +26°C, - 125 - Es evidente que las relaciones de compresid'n grandes comportan al tas provocando y tempera turas de final solicitac~ones notables descomposicion del aceite, carbonosos depositos en con de compresion, en los estas v~lvulas las consiguientes ultimas, en los pistones y en el carter. Calor latente de vaporizacion elevado volumen y espec{fico bajo Otro elemento eleccion del que debera fluido con tenerse el establecido en el proyecto, cion del h (h 5 volumen 1 en ) cual realizar en el la cicIo es el calor · de vaporiza- Kcal/Kg, especlfico presente del modificado fluido a la por medio temperatura que este ultimo posee a la entrada del compresor. Esto el porque, primer a primera termino, vista, pareceria considerando .- solo ventajoso mas el uso de un fluido con un calor latente mas alto. Analizando cual la tabla en el la la condensacion en el compresor 3-2, evaporacion a +30 o C, con primera vista pareceria m~s efectuada y una que para se produce en donde a el temperatura el un de -15°C gas y entra +5°C, NH 3 fuera el ventajoso; pero en realidad no es asl. cicIo a fluido - 126 - TABLA 3-2 Calor latente - 15° + 30° Volumen especlfico vapor a +5° Capacidad volumetrica 3 Kcal/Kg m /Kg Kcal/m NH3 263 0,60 438,3 R11 37 0,66 56,1 R12 27,5 0,11 250 R 13 12 0,015 800 R22 38,75 0,10 387 Rl14 23,65 0,312 H O 2 537 Por 10 tanto, un factor 75,8 644 0,833 el calor determinante latente para 3 solo la no puede eleccion de ser un liquido refrigerante. N6tese ciclo que el R13, propuesto, no aun siendo puede presiones que se deben presiones se encuentran ventajoso adoptarse alcanzar proximas y a bajo la cual el vapor ya no se condensa. para el debido a las porque dichas la critica, - 127 - Bajo valor del calor especifico Las frigorias utiles extraer estan latente a dadas la cantidad Ia que por de de frigorias llquido diferencia la temperatura de Kg 1 que puede d.el ~ calor condensacion menos dieho Ilquido debe eonsumir para pasar de Ia temperatura de eondensacion a la de evaporaeion. Dado que esta eantidad es igual a: C (t e - t e ) eonvendra elegir fluidos con un C bajo. Alto valor de la temperatura critica Todo 10 trabajar del dieho en eual las anteriormente proximidades resulta imposible permite del evitar punta eondensar mas los de alIa vapores de un fluido. Caracteristicas de ealidad de los freon Para que una los absoluta fluidos seguridad respondan de a empleo la es necesario siguientes pautas de ealidad: contenido de humedad 10 contenido de gases no condensables 1,5% . en volumen iones cloro y oxido de hierro ausentes 0/00 en peso - 128 - Los fluidos pertenecientes al grupo freon se entregan en recipientes identificacion de color que del contenido. permi ten una inmediata Los colores de los recipientes son los siguientes: blanco freon 12 En los las paginas diagramas gerantes. 11 anaranjado 22 verde 502 rosa violaceo 113 verde claro 114 azul siguientes de los se encuentran principales indicados fluidos refri- TABLA N. :::;u;-;:-> -------~ H e. ~ » 0 Cll '0 III rt '0 1-'" 0 Dl 1-'" < Q) 1-'" 01 o.:O~ c1" Cll III 0. o '"'" '< III III n Cll ..... rt ~ '" () Cll c1" '1 ~ (0 ~ 5· .g ... c1" en III '0 3 en Cll "'1 0- III 1-'" :s ~ (1) Cll CfI ;l " '0 - '1 Cll en 1-", q-og 0 0. (0 ::0 CD < 1-'" W 0 M REFRIGERANTE M "I .... t"' 0 Z t"' 0 .... 0 :0 .... :a § 0 8 0 M en ~ 0 :z: ....» n 0 Ot"' 8 :0 0 "I .... .... n 0 0 t- :0 C 0 .... :0 .... 0 ....n W"l t"' C 0 :0 :z: ~ ~ 0» "l !il .... :a ........ 0 M "I "I M "I :z: » 0 :z: "l o t"' c :0 .... "I .... :0 !il :0 tIl .... t"' ~~ "I :a ~ ~ t-l » :0 "I en M Z .... 0 n ~ c t"' "l C :0 0 » :c l> .... n t"' 0 :0 0 t"' 0 :0 0 ~ ::: "I n » t"' 0 o :a O :0 0 :z: .... .... "l '" C t"' 0 :0 ~ ~ "I :z: » 0 :z: n ot"' :0 "' !il 0 '" 0 "l t"' C 0 :0 .... -;:; ~ :0 g; '" ~ ~ "I .... » "l :z: t"' o C 0 :0 :0 tIl .... :0 W 0 tIl 3: 0 ~ ~ "I .... » "l t"' o c 0 :0 :a :z: n .... t"' wo N ~ :0 (}1 0 W :a 0 .... 0 F6rmula quimica Temperatura de congelaci6n a la 2 presi6n normal (1 kg/cm abs) , ·C HO 2 C H Cl 2 5 80 0 -138,4 -75,5 2 CH Cl 3 NH3 CO -91,5 -77,9 -56,6 2 Cl C1 3 CFC1 3 3 Cl 4 C1 2 CFl12 CHF Cl 2 CF Br 3 CF Cl 3 -155 -160 -168 -181 n III -36,5 -111 -94 '1 ~ ..., C M -... M '< c1" CD ....'1, Temperatura de ebullici6n a la 2 presi6n normal (1 kg/cm abs),·C 100 en 12,5 -10 -24 -33,3 -78,5(3) +47,6 +23,65 +3,55 -29,8 -40,8 -45,6 -57 ,8 -81,05 c1" ..... o 88,7 III en ro n '" c1" W 0 <1>.. '1 n ..... ;l Cll 0 c :0 0 n » :c o ...... ~;l » N :a ;l en ..(}1. _ '<Ill III :0 n t"' 0 tIl C CD ~ III g- .... ....... .... n '1 o ;l C » c1" ;l '1 III c1" 0 ~~~~ ~ n » '"' e ~ fti'1 0 0" .... 3 3.3 - "l ~~~ '0 Temperatura cr{tica , ·C 365 55 157,2 143,1 132,4 31,35 214,1 198 145,7 112 96 90,1 67 28,9 '1 ..... 19,4 ;l n..... Presion critica, bares abso1utos 200,5 53,9 79 66,8 113 73,70 34,10 43,7 32,54 40 49,34 42,53 39,10 '0 III 38,80 1"3,075 ....CD en I-! 1:7 III \l) CD (0\ 0.0"30" (0 ~ CD '0 CD ~ n n c1" 1-". .... III CD 0 ..... ;l c1" CD .... III '"' C ~ '1 III 0. CD c1" en CD C .a CD g1-". ~ 0~ c1" ~ III 5-CD 2 _ 2 C I'-' Ill;l •• ...... III l> :0 Ill~~ n n n CD ;l c1" '1 III o :0 III 0 0 III c1" ..... o .... ;l 0 , 407 1,014 1,770 2,910 25,480 0,0905 0,256 0,842 2,185 3,610 4,140 6,485 15,150 20,920 Tension de vapor a + 25·C, bares absolutos 0,0315 1,580 3,920 5,650 10,00 64,200 0,445 1,060 2,240 6,500 10,520 12,08 16,670 35,500 ..... o en ~ C ..... 0o -- Calor latente de vaporizaci6n a la presion normal Kcal/Kg en '1 Cll 537 93 , 60 93,13 102,54 326,57 136,5(4) 35,07 43,51 32,78 39,47 55,92 42,48 28,38 35,47 ~ ..... ~.., 41,00 0, 0 '< .... 0,0041 •• c: ...... '1 0. CD Tensi6n de vapor a -10·C, bares absolutos '1 III :l Produccion frigor1fica volumetr ' ca a - 10· C, +25·C, +15·C 1,36 frig/m 3 c1" CD en 124 286 386 673,9 4300 25,8 66,93 1,400 1,187 1,271 1,270 1,312 1,300 1,075 1,124 -- 415,3 671 697 937,5 1630 1,138 1,190 1,133 1,135 1,150 B (6) (6) (6) N N A A A A A rt .... < III 0 c1" CD Rai6n K = fE Cv ( valor medio) 1,106 1,179 ;l ..... c1" g-CD 0. 0. CD CD en Poder de mezcla con los aceites N (5) F B N N B Tipo de compresor ~~.... E R A-R A-R A A C Toxicidad N F G F G F N B N N N N N N N F (7) N N C-R N N N N N N N ~ ~ oN n ..... .... 0 , III :l Inflamabilidad N B N B 1,124 (6) R A-R-C N <D -- J - AP L I C AC I 0 NE S PRODUCTO DE LOS 130 - REF R I G ERA N T E S CAMPOS DE APLICACION "FREON" 11 Triclorotrifluormetano - CCl F Pun to de e bullicion: +23,B .~ Normalmente utilizado como fluido refrigerante en los compresores centrifugos , para el acondicionamiento del aire a nivel comercial, industrial y en los grandes edificios; como asi tambien para el enfriamiento de las aguas y de las salmueras, sobre todo para el control de la temperatura en los procesos industriales. Usado como salmuera a una temperatura de hasta -lOO·C. Empleado tambien como sol vente para desengrasar y lavar (p. ej. en ciertos sistemas, despues del calcinamiento del motor) . "FREON" 12 El fluido refrigerante mas utilizado en los refrigeradores domesticos. Empleado tanto en la refrigeracion comercial como en la industrial; por ejemplo en los mostradores y escaparates para la venta de productos alimenticios y para helados; en los generadores de hielo; en los distribuidores de agua refrigerada; en los almacenes frigor:lficos, para temperaturas superiores a -15·C; en los transportes frigor1ficos por medio de camiones, ferrocarriles 0 containers. Usado para el acondicionamiento del aire, sobre todo en los automoviles y autocamiones. Empleados en todos los compresores: hermeticos y abiertos, alternativ~s, rotatorios, centrifugos y roscados. Diclorodifluormetano - CCl F 2 2 Punto de ebullicion: -29,B ·C "FREON" 13 Clorotrifluormetano - CClF Se 10 utiliza en aplicaciones de baja temperatura (hasta -SOOC) con sistemas en cascada; empleando el "FREON" 22 6 el 502 en el primer estadio. "FREON" 13Bl Bromotrifluormetano - CBrF Utilizado como fluido refrigerante, principal mente para temperaturas comprendidas entre -45°C y -60°C, en los compresores alternativos multiestadio y en los com pres ores centr:lfugos estudiados expresamente. Permite evitm'el empleo de sistemas en cascada. "FREON" 14 Tetrafluormetano - CF Es, entre los fluorcarburos, el refrigerante que posee la mas baja temperatura de ebullicion. Utilizado para temperaturas extremadamente bajas, de hasta -125°C, con el "FREON" 22 6 el 502 en el primer estadio y con el "FREON" 13 0 el 503 en el segundo. 3 Punto de ebullicion: -B1,4°C 3 Pun to de ebullicion: -57,BoC 4 Punto de ebullicion: l2B·C Clorodifluormetano - CHClF 2 Punto de ebullicion: -40,BoC Utilizado como fluido refrigerante en el acondicionamiento de aire para usa domestico, comercial e industrial, comprendidos los almacenes frigorificos y los establecimientos de congelamiento de productos alimenticios; para la refrigeracion y el acondicionamiento de aire a bordo de las naves y en las bombas de calor. las instalaciones necesarias para este fluido ocupan menos espacio que las que se realizan para el "FREON" 12. Empleado en a n;"t-I;n v 'los "FREON" 113 Triclorotrifluoretano - CCl FCClF 2 2 Punto de ebullicion: +47,6°C usado COillO fluido rsfrigerante para cl enfriarnie:1to de 19.2 agues y de las salmueras; como as! tambien en aplicaciones comerciales e industriales con com pres ores centrifugos. "FREON" 22 Empleado como fluido refrigerante en importantes aplicaciones industriales de acondicionamiento de aire y para el control de temperaturas en los procesos. Se 10 utiliza en compr"sores centrifugos multiestadio. tambien se 10 adopta para el acondicionamiento del aire con temperaturas ambientes elevadas y en los aviones. Concebido para los sistemas de refrigeracion y de acondicionamiento de aire. Estudiado "FREON" 500 Mezcla aceotropica de "FREON" 12 Y de para trabajar con 60 Hz pero utilizado con 50 Hz. Aumenta la capacidad del compresor de un 10 a un 15% respecto al "FREON" 12. R152a - CCI2F2/CH3CHF2 Punto de ebullicion : 33,5°C Es el fluido refrigerante mas utilizado en los mostradores frigor:lficos de exposicion de alimentos congelados y helados . Se 10 emplea tanto en los establecimientos de congelacion "FREON" 502 de producto alimenticios corQO en los almacenes frigor1ficos, con temperaturas del -orden iMezcla aceotr6pica con un 4B,B% en pe de los -35°C, reemplazando ventajosamente al amon:faco. Comparado con el "FREON" 22 posee so de "FREON" 22 Y un 51,2% en peso de una mayor capacidad refrigerante y una temperatura de descarga en la alimentacion menos "FREON" 115. elevada. Normalmente evita la necesidad del enfriamiento por agua. Usado en las bomb as FHCIF/CCIF CF de calor aire/aire para aplicaciones industriales, generalmente en compresores a 2 3 piston. Punto de ebullici6n: -45,6°C "FREON" 114 Diclorotetrafluoretano - CClF CCIF 2 2 Punto de ebullicio'n: +3,6°C - Su utilizaci6n es similar a la del "FREON" 13, pero posee una temperatura de ebullicion 'FREON" 503 alln ma's baja; ademas, a una temperatura de -B5°C, su capacidad refrigerante resulta ~ezcla aceotropica de "FREON" 13 Y de ser un 50% mayor. Se 10 emplea en el segundo estadio de los sistemas en cascada con "FREON" 23 CCIF/CHF dos 0 tres estadios, ya sea en investigaciones de tipo cientifico, en camaras de 3 prueba, en el temple de los metales, en los procesos farmaceuticos y otros. Punto de ebullicion: -BB,7°C - Son mezclas patentadas de refrigerantes "FREON" con un colorante rojo que permite indiv i dualizar visualmente las fugas. Sus puntos de ebullicion y sus propiedades termodinamicas son iguales que los de los refrigerantes "FREON" sin colorantes. No provo can efectos nocivQs ni en los compresores ni en los restantes componentes del sistema. Estas mezclas se utilizan especialmente para el acondicionamiento de aire, en el trasporte frigorifico, en los sistemas de usa industrial y para el congelamiento de productos alimenticios. Se emplean en los compresores a piston y roscados. Es un aceite muy estable y resistente a la oxidacion. produce poca espuma al ponerse en 'ZEPHRON" 150 marcha el compresor . Su optima solubilidad con los refrigerantes "FREON" permite un mejor ceite s intetico para la refrigeraeior retorno del 1:lquido, comparado con los aceites minerales. Se 10 emplea fundamentalmente ~iscQsidad : 32 cSt a 37,8°C con el "FREON"22, el 502, el 13, el 503; a bajas y medias temperaturas; en los compresores a.l"(;ernat1vos y en los roscados. 'FREON" 12 + "DITEL" 'FREON" 22 + "DITEL" 'FREON" 502 + "DITEL" TABLA 3-4 - 131 - DIAGRAMA DEL FREON 13 .f/t!fJ 4H q16 qK1 Qm I. 1/ QIIf tI~ 1 /1 tire tlf17 I II- ... q~ qo I fllS70 ' -1. " -l J I 'I ,/ ~ ..... - /' ( I~ , 'J V,' VV 'iY !7 V ~ V V I(- ; ~ ~'-":t: I"T' "1 ~ f:i~ ~If H ~ [A IJ- r-1L.-1~ ~ r.:J- .r ;. ..... VI-' V' 1.v~rJ.h.... -f.~ 95 W n r::..-t ::J1 105 ENTALPIA EN KCAL/KG Fig. 3-5 I r7l .II« 110 115 / II 125 f :-- (l1'1 q18 132 Fig. 3-6 ..... i~~~~~~i~I'~~~~~I' ~i~iri"-'I~~~~~~~~~~~~~~~ TALPIA PARA EL REFRIGE ~ .. 1=-unldades SI DIAGRAMA enPRESION - 3ENVol. espec., v en m /K .. PresiOn P en bar . ._.. Temperatura,T e~~oc Entrop.,s en kJ,/1. Kg K) f--~ Entalp.,h en kJ g _-::-c RANTE FREON 5Q2 -~- -~~ ~- --l---,-- ~ I -. II ENTALPIA EN KJ/KG I ~- • .1::.-+-:;:- ': ,-~ - ~ " 133 ...., :: :z -J &.oJ C C :.: c a: t.O C .... C -----_._------«.-- -------- -- -- -- 1 - - - - - - -- - -- --- - - -- ------..---- ---- - ----~- """"!"-.....,:!" '- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - ~- - --- - - - - - - - - - - - ' - ~ .05-- - - -- - - - ..... ....,I __.___ _._ _ _ ___ ___ __ .... ~ _ _ ..!. ___. ___ . ___ __ ___ Ol -- - -~-~~==~~= I.L. ~i! ~~~~~tl:> ~ ~ <>, ~ ~ t'-. .~/9~ Z N3 VlnlOS8V NOIS3Hd ......4 ~ i ----~ o 10 20 )0 IlIlIfi~lllllllilllllll"~~III1I~mllll~llllmlimllml!mllli rI, r[I I~I ~l l l l i 00 I "FREON -114" 4000 DICLOROTETRAFLUORETANO 3000 Temperatura en of Entropia en Btu/(lb) (oR) 3 Volumen en ft lIb 1000 II I lilli' '''''III 1400 ~ 1000 !! II II, 1 ' , I I I '" Im~~I~ II IIIIIII!III IIIII cons tan, I .~II~Willr~~illll~I~IIIIII~~ o· f 0' 800 600 soo .... ." +100 400 CJ:I w ,~~'~'~I~llli~II'~ii )00 I ex> 100 II 1100 140 100 BO : ,!IIM;'~' 1 1 1 1 1 1 1 1 ~i_I~' ,. """"1.1' II'''~ ~ 1II"~~r :: 111"11111" eJ111( ::~""'?' 4.0 -- 10 3.01111111111 )0 ::::iii~1 1 .0 14 - 135 - Fig. 3-9 DIAGRAMA DEL FREON 11 ~o kg,i:mZ ~O 2,0 ~S 1,(1 C\J ql e() 'c.!1 ::0:: t 0.6" 0. Z rz:I q~ < ~ ~ ...:l 41 0 tr.l c::l < Z qz 0 H tr.l rz:I q1S 0:: 0.. q1tJ qOll qtJ6' ., qfJIf ENTALPIA EN KCAL/KG - 136 - ., YlY.'f.o-;7/ 7'y.~"/. ')< "7 / / -'-L / / 1 Oil ". / I 7" / f I / ~ / / / --------7 unO / __ / ""7 . / / ./ 1 x. I r " 1"- ~ .- - _ .... ,~ !li'l.)o ,t:f!:F.... /<>- / -- f " G I J; II j / f"' / , 1,\ f-t: // ~fii ! ',\:,'''' ./ -... -~ I':.. l'l: ['\, .... -" ~" -'I.... """6, I'-.. '-<._ '" 1::. ~, ", ,.......... ----- ~ 1"- -', ~ " ~:"...;. ... "I-..,; ~ ,--- , . _f--- ! ! ! ; 1 " - -i f----- - ; i : I I ! i I : , I 1 ! :1 I : i I I " L" .\ 1Il\ . ! --'I " \. : I i , I ------------~~~----- .. I , ! ------------,---------------:---~ iii -,-------__r___--- 1------------ - - - - - - - - - 1i ~ ~f'r~H-~--~~++~ A ~llr~~~"~-~"~ .-~~~~ .. I r~t+___I+_4~=-J-l-I-tI ! 1 1 ! 1 Fig. 3-10 ~ +-H+-l4----I----jHP'td1-l TEMPERATURA EN °C IOO~ 20 iO I' 40 60 ~ :. ' " . .; . ! :. I ~ ! : :!Ii ; : : ~~ ~' I :::' 60 .iI ..!. .. ' .. ! . ~ I, ~ ;0 lao 200 2,20 . . . •. .: . . ,,,! . 10 ~ ~ 2: f>:.l 1 1~11_.~f~I - "+++ - f++ rl· · I_ ~ I;f. .....rI I . ?:~~-7=0~n-···.··· · l - r-l-rII -II · I · · I -'IR1 ! .. ...... I.. · ~- . : ~ fS::> ~ 0 CIl ~ j Z 0 H I CIl ~ .. - - - : -..•.. ... .... .... . . . .-... tl. If o,a 0,7 0,' ~~ ·"'?T 1" '4 Ii. fm~<."'I ;'I':'II".{j rr .. :' , '7 ' I . ' V: ' 1I HI tf,. 17 7" . ·· 1';>'·1, ' 1::<+ '. ;· i" . 1·: · ':1:: . .1 . :':" 1.. : . L ": 1': ':::1 ". I::" . 0,5 o,~ 0. 3 0,2 ~],~/;~~ - -/~r4C7"--~:- ~->-c----~-'-----__;_-- - I I I I I 1J-.LlJ 0,1 RELACION ENTRE LA TEMPERATURA Y LA PRESION DE LOS lIDROCARBUROS HALOGENADOS -,; ~ W -..J 138 Fig. 3-12 :~.g, ··. · ~ rf,;~f. ..~ ... .. # . .. I , ,o'+_+-+--.---t--+---i ,.; f--+__+__+-+----!--t /, , '.' .. '\.~- ~ .~ / ~~ . ,'... ! - , ~--+-~~~~-+-~ t~-r-+--~----r-T! ~ I-~+-'-,i;, .... .~. '-' cH,<-'-+ "'"=-+---4----+-_+__+--'--,,...-f---t .;: ~ " to ~;t>c..:.'r cu~~ftJ .. ~~ ~<:>- ~ .. o ( . ~-. ~~H_/ ! --~~--~L-~-r-+--,~~--~~--~--r_~_+__+_+___4--~+_~_+~·~~t · ~~--~+_C__+_+~--t_+_~_+-+--r_+-+_~_+-+--r_+-, ~ .. ENTALPIA EN KJ/KG 139 Fig. 3-13 -- . ' .,. ~ ~ " t-t-- '-- ~ f- r- F= t= r- -ENTALPi~[)~Ak~t~CU~REO uni ades SI 3 Vol.~spec.v en m /Kg PresIon P en bar Temper~tura, T en °C EntrYP1a,s en KJ~~Kg K Enta pIa,h en KJ 9 -. 12 ,-r--- ~~ ~.~ .. ~ . ~: ~ ~-l"t:" "'i"'<" . . . . .. . , ~ .- -.. # - D~ . . r- ~ I ~- .f'- 0" . . . ." . I . ,~ ~ ::.' C;;j.' .. - I . . - • <.. '"'" - <.. 5:,~ ff- -~ 0 '" ~J - ..... ~ ;1 ;:;, ........ . - . s . .- ...,. •• , 2 ·s • ... ENTALPIA EN KJ/KG ..... -+-- 110 1C 10 125 120 130 135 l00r-r- 140 145 150 155 160 100 80 70 60 50 40 . ~ ro .......c 60"FREON'12 5 0 - TEMPERATURA · c 40= VOLUME N mJ/kg }') ENTROPIA r- 18 14 12 1 10 8 _... ,,~o: ~~~ .....-rao ~~::::::::;'R'g. O'~I /;~~~~~/:v / I!O izSkS'.i~~~ '~'~~"? t.""" I ~O.O'S-~r'b~S¥~\\.t>.'\ . 1 . "/./ 1 1 V ./ 1 1150"/ / /40 / '1/ L /_ / - 10 kc.lI(kg)(·k) 60 I, ~;Jf:IOpQ 12.0 I I I I 20~ 0002 _0.0 2~ ~ / / / ./ ./ /' / / I 1/ / / / / 8 110 lL / / '" / I \. '\. J \. r\..A-1""" IS /J~, 40 / I'" . EO IV r/\ IV .4 .\ I\SCl V.l.- ....~\o.020 J".~I\/\ \ I'l.. .lIOD2~ .J[~:::I .......,~ Y 00 ..lo:: ..l,.. . , I 30 II II II2018 II J 14 112 10 8 6 5 6 5 E u 4 4 """ 3 3 1\1 .l< <X: 0- => -' 2.0 1.8 o (/) 1.4 CD <X: 1.2 z o ...... 1.0 (I"J 0.8 W 0:: 0... 0.6 0.5 0.4 OJ 0. 2 0.18 0.14 0.12 0 .10 0.08 0.08 1 120 + 0.06 OD5 0.04 125 0 130 135 140 145 ISO 15 5 160 ODJ "%j ..... . (JQ W I I-' :.. f-' ~ 0 CAP I T U L 0 IV PROPIEDADES DE LOS ACEITES LUBRICANTES - 143 - PROPIEDADES DE LOS ACEITES LUBRICANTES El acei te las cumple partes mezclado entra m6viles con en el debe simul taneamente las otra bajas del fluido contacto electrico, y la funci6n de lubricar y . refrigerar con tener las compresor. refrigerante los ser que que, va ademas, del mot'o r la capac idad de poder suportar al tas un y arrollamientos temperaturas de temperaturas parte, Dado buen de compresion evaporacion aislante y, electrico por y no danar las partes con las que se encuentra en contacto . Las caracteristicas un aceite generales lubricante destinado que a debe los poseer equipos de refrigeracion son las siguientes: * buenas cual idades pueden mejorarse Tiresil fosfato * Baja y de del los de tipo vis. test). usando definida evaporacion de acei tes varia entre lubricac ion, las adi tivos a cuales base de sustancias antiespuma. 0 viscosidad, peratura de en del funcion fluido compresor empleado. que 150 y se encuentran 800 S.U.V.T. de la tem- utilizado La viscosidad en el comercio (Saybolt Universal - 144 - * punto Bajo de partes que se las valvulas el serpentln para floculaci6n, solidifican evitar (ceras) termostaticas evaporador, del las puedan obstruir se 0 que depositen reduciendo en el coeficiente de intercambio termico. Por ejemplo, en los punto el para que funcionan floculacion debe funcionan -40°C, de los que equ~pos a ser a de dicho punto tiene que ser de -50°C. * Tiene que doselo de encontrarse conservar modo tal que en exento de recipientes su constante humedad, limpios debieny secos, dielectrica supere siempre los 20 KV/mm. Tengase orden en del cuenta 0,06% que vestigios llegan a de reducir agua del la rigidez decir, inerte dielectrica en un 50%. * Bajo contenido de cera * Buena quimica, estabilidad es a los materiales y al fluido refrigerante. * Buena estabilidad sitos carbonosos compresor, ni a los 140°C. termica. No en puntos los inflamarse a debe formar calientes temperaturas dep6del inferiores - Esta ultima cualidad la temperatura la de la gran de variacion es la culata 145 - muy importante, alimentacion, del al ya como aSl compresor, puede modificarse las que tambien sufrir una condiciones exteriores. En efecto, para que se produzca intercambio en un condensador por gas tiene que ser normalmente la aire, de termico temperatura 17 a 19 DC del superior a la del aire que atraviesa el condensador. Si la temperatura ambiente 10 DC, aumenta sucedera 10 mismo para el gas. Otra de las causas que puede provocar sobrepresi6n y, en consecuencia, sobretemperaturas, es la presencia de gases de las no condensables. mezc las es, por En la este ley caso, de la Dal ton, presi6n la suma de las presiones de los componentes. Como consecuencia, temperatura un aumento alimentaci6n la de produce se de la proporcional a inundando el reducci6n de la cantidad de gas no condensable. Si existe sobrecarga una condensador (con superficie que se encuentra sucio, reduccion del disipa fluido gas, consiguiente la la de o de calor), bien, si si 0 se enfriamiento; este ul timo veri fica todas una estas causas llevan a un repentino aumento de la temperatura - 146 - de alimentaci6n, que puede llegar a quemar el aceite, las culatas del compresor, el motor electrico, etc. Por esta instalando presion. razon, el se acostumbra pres6stato en el proteger lado de el equipo la alta CAP I T U L 0 V - 148 - AVERIGUACION E IDENTIFICACION DE LAS CAUSAS DEL MAL FUNCIONAMIENTO Y REMEDIOS OPORTUNOS La identificacion eliminacion para el de las representan correcto averias su y tempestiva condicion una funcionamiento del importante equipo y para su duraci6n operativa. En lineas de los averias generales defectos 0 puede afirmarse constructivos, denuncian desperfectos los que, aparte equipos sufren una varias por 0 de las siguientes causas: * la mala conduccion * un mantenimiento insuficiente * las reparaciones mal efectuadas. En las paginas siguientes de las principales causas indicamos de mal un esquema funcionamiento de un equipo de refrigeracion y los remedios posibles. 1) El compresor no arranca CAUSA REMEDIO Fusibles quemados Cambiarlos Motor Cambiarlos 0 compresores rotos Termostato roto 0 registrado muy alto Cambiarlo regularlo Presostato de alta o de baja abiertos Conectarlos nuevamente, descubrir por que se abrieron y eliminar la causa V~lvula Cambiar la bobina quemada 0 I-' solenoide cerrada Pres6stato del aceite abierto Conectarlo y controlar el nivel Termico del motor abierto Antes de conectarlo nuevamente, buscar la causa y eliminarla ~ <.0 2) Funcionamiento intermitente del compresor CAUSA REMEDIO a) Pres6stato de baja 0 de alta no regulado Control del registro 0 del capilar obstruido b) Carga de gas escasa Agregar gas c) Diferencial del term6stato demasiado reducido Aumentarlo d) Estrangulaci6n en la linea de alimentaci6n 0 de aspiraci6n, valvula termostat! ca con el capilar roto Eliminar la causa ° e) Insuficiente enfriamiento en el condensador Ventilador detenido condensador sucio, aire caliente que recircula f) Aire en la instalaci6n Vaciarla, eliminar el aire provocando vaclo y cargarla de nuevo. g) Carga excesiva de refrigerante Reducir la carga I-' (J1 o 3) Presi6n de alimentaci6n muy alta CAUSA REMEDIO a) Temperatura del aire de enfriamiento muy alta 0 insuficiencia de aire Aumentar el caudal b) Condensador sucio Limpiarlo c) Carga 4) Presi6n de alimentaci6n muy baja excesiva de gas Descargar la cantidad necesaria d) Tubos de alimentacion obturados parcial 0 total Control ar llave, fil tro y v~lvulas termost~ticas e) Aire en el sistema Eliminarlo a) Temperatura de condensaci6n muy baja Reducir la cantidad de aire en el condensador b) Tubos de aspiraci6n obturados Limpiarlos c) VAlvulas de aspiraci6n del compresor que no cierran hermeticamente Controlar los asientos y las v~lvulas; de ser necesario, cambiarlas. f-' (J1 f-' 5) Presion de aspiracion muy baja CAUSA REMEDIO d) Fajas el~sticas de los pistones consumidas Cambiarlas a) Carga escasa de gas Agregar b) Sobrecalentamiento excesivo Reparar la v&lvula termostatica c) Interrupci6n en la linea liquida Eliminarla t-l (J1 f\) a) Retorno del liquido 6) Compresor frio 7) Temperatura de la demasiado alta c~mara Controlar la carga de refrigerante y el registro de la valvula termost&tica a) Camara sobrecargada de mercancias b) Puerta de entrada dejada abierta por mucho tiempo c) Carga de la camara dispuesta mal, con obstruccion de la normal circulaci6n del aire Instruir al usuario CAUSA REMEDIO d) Aislamiento insuficiente Instruir al usuario e) Termostato roto 0 en la posicion errada Reemplazarlo 0 cambiarlo de posicion f) Aletas del evaporador bloqueadas por el hielo Descongel amiento insuficiente g) Falta de refrigerante Buscar las fugas, vaciar la instalaci6n, repararla y cargarla nuevamente I-' (Jl h) Circulaci6n de aire insuficiente i) 8) Temperatura de la camara demasiado baja P~rdida a trav~s de las hendiduras: entre la puerta y el marco; entre la puerta y el piso a) Term6stato mal regulado o roto. Redistribuir la carga 0 aumentar la circulaci6n con un nuevo ventilador Ajustar los elementos de cierre Repararlo 0 regularlo. w 9) Bloqueo del compresor CAUSA REMEDIO Valvulas rotas Cambiarlas Insuficiencia de aceite Agregar aceite - si aun no arrancara significa que est~ engranado y habr~ que cambiarlo Compresor sobrecalentado Por cualquier raz6n que sea defectuoso el compresor, habra que cambiarlo I--' (Jl ~ 10) Hielo en las l~minas del evaporador Congelamiento (reloj, term6stato 0 instalaci6n el~ctrica rotos) Buscar las causas y efectuar las reparaciones 11) El compresor funciona siempre a) Hielo en el evaporador Descongelar b) El bulbo del term6stato se encuentra en una posicion errada Colocar el bulbo en una posici6n en la cual sea sensible al frio Junta de la puerta de entrada que pierde Carnbiarla 12) Formaci6n veloz de hielo en el evaporador CAUSA 13) Gradual reducci6n de la capacidad refrigerante 14) El equipo funciona pero el evaporador calienta Ostrucci6n gradual del filtro deshidratador, del filtro de la v~lvula termostitica 0 del tubo capilar Humedad en el fluido refrigerante REMEDIO Limpiar 0 cambiar Instalar un deshidratador en la linea liquida ~ (Jl (Jl ~ , IJJ '" - 157 - PRECAUCIONES PARA LA SEGURIDAD EN EL TRABAJO a) Cuando gas, la se sospeche antes existe comenzar de habi taci6n que en donde el se una perdida de trabajo, ventilar supone dicha perdida se este verificando. b) Instalar las para manometros los presiones en el controlar sistema que correspondan al cicIo establecido. c) No mezclar 2 fluidos distintos en la misma instalacion. d) No usar llamas un equipo en perdidas; libres el cual en se las sospeche producirse puede proximidades la que de existen descomposicion del fluido que resulta ser venenosa. e) Colocarse durante modo los guantes las y anteojos, operaciones ojos y de la piel de especialmente carga. las este De manos quedaran protegidos en el caso de fugas imprevistas. f) Cargar la siempre baja el presi6n. refrigerante Si el liquido el compresor, este podria romperse g) La bombona de servicio del jamas 0 lade de entrara en quemarse. debe estar llena de liquido, ya que puede reventar. h) La bombona y fresco. debe almacenarse en un sitio seco - 158 - i) Usar las bombonas s610 para los refrigerantes que tengan la misma etiqueta. j) E1 amoniaco R717 y el anhidrido sulfuroso R764 son fuertes irritantes: no inspirar los gases; k) El aceite quemado contenido puede en ser muy un compresor acido: hermetico evi tar su contacto con la piel. 1) Si en un humedad, sistema podria equipo. de refrigeracion provocar MantEmganse notables siempre entrara danos secas todas al las partes de la instalacion. m) El aceite tambien debe conservarse permanen- temente seco. n) Muchos la refrigerantes cual, se son podria estar inodoros; trabajando razon en por lugares donde hay mucho gas disperso sin darse cuenta. ATENCION: donde no exista un minimo del 19% · de oxigeno en volumen se pierde el conocimiento. En los ambientes en los cuales se trabaje con gases refrigerantes usar, de seguridad, instrumentos la presencia de oxigeno. por razones que revelen APENDICE 160 TABLA F DE CONVERSION DE LAS TEMPERATURAS ·c 'r - 73 . 3 -67.8 -62.2 - 56 .7 -51. 1 -45.6 -45. 0 -100 -90 -44 . 4 -48 -43 . 9 -47 -80 -70 -60 -SO -49 -148 -130 -112 -94 -7 -58 . 0 -56.2 -43.3 -46 -54.4 -52 . 6 -SO.8 -42.8 -42 . 2 -45 -49.0 -44 -47.2 -41 . 7 -43 -42 -41 -45 . 4 -43 . 6 ~ ~.O --41.1 ~.6 -40.0 -39.4 -38.9 -41.8 - 31.7 -31.1 -39 -38 -37 -36 -35 -34 -33 -32 -31 -30 -29 -28 -27 -26 -25 -24 -16.6 -14 . 8 -13 . 0 -11.2 -9.4 -38 . 3 -37.8 -37 . 2 -36 . 7 -36.1 -35.6 -35.0 -34.4 -33.9 -33.3 -32 . 8 -32 . 2 -30 . 6 -23 -30.0 -29 . 4 -22 -21 -28 . 9 -20 -28.3 -27.8 -19 -18 -17 -16 -15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 - '£l.2 -2'6 . 7 -26.1 - 2 5.6 -25 . 0 -24.4 - 2 3.9 -23.3 -22.8 - 22. 2 - 21.7 -21.1 - 20. 6 - 2 0 .0 -19.4 - 18 . 9 -18 . 3 - 17.8 - 17. 2 - 16 .7 2 -38.2 ·c -16.1 -IS , 6 -15 . 0 -14 . 4 -13 .9 -13.3 - 12.8 -12 . 2 -11.7 -11 . 1 -10.6 -10 . 0 -9.4 -8 . 9 -8.3 -7 . 8 -7.2 -36 . 4 -34.6 -32.8 -5 . 6 -31.0 -29.2 -5.0 -4 . 4 -27.4 -25.6 -23.8 -22.0 -20.2 -18.4 -3.9 -7.6 -5.8 -4.0 -2 . 2 -0.4 1.4 3.2 5.0 6 .8 8.6 10.4 12.2 14.0 15 . 8 17 . 6 19 . 4 21.2 23 . 0 24 . 8 26 . 6 -6 . 1 - 3 .3 -2 . 8 2.2 -1.7 -1.1 -0 . 6 0 0.6 1.1 1.7 2.2 2 .8 3.3 3.9 4.4 5. 0 5 .6 6.1 6.7 7.2 1.8 8.3 8.9 9.4 10. 0 10 . 6 11.1 11.7 12 .2 12.8 28.' 30 . 2 32.0 13.3 13.9 33 .8 15. 0 35 .6 15 .6 14.4 . 'r ·c 3 37.4 39.2 16.1 5 6 7 41.0 42 . 8 17.2 17. 8 44 . 6 46 . 4 48.2 SO.O 51.8 53 . 6 55 . 4 57 . 2 59.0 60 . 8 62.6 64.4 66 . 2 68.0 IB . 3 18.9 19.4 20 . 0 20 . 6 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 SO 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 69.8 71.6 73.4 75.2 77 . 0 78 . 8 eo.6 82 •• 84.2 86 . 0 87 . 8 89 . 6 91.4 93.2 95.0 96 . 8 98.6 100.4 102 . 2 104.0 lOS . 8 107 . 6 109 . 4 111.2 113 . 0 114 . 8 116 . 6 118.4 120.2 122 . 0 123 . 8 125.6 127.4 129.2 131.0 132.8 134.6 136 . 4 138 .2 140. 0 16 . 1 21.1 21.7 22 .2 22.8 23.3 23 . 9 24.4 25 . 0 25.6 26.1 26 .7 27.2 27.8 28 . 3 28.9 29.4 30.0 30.6 31.1 31.7 32 . 2 32 . 8 33.3 33.9 34.4 35 . 0 35 . 6 36.1 36.7 37 . 2 37 . 8 38 . 3 38.9 39.4 40 .0 40 . 6 41.1 41.7 42 .2 42 . 8 43.3 43.9 44.4 45.0 45 . 6 46 . 1 46 .7 47. 2 4 7.8 'r ·c 61 62 63 64 141 . 8 143.6 145 . 4 147.2 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 77 77 78 79 eo 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 149. 0 SO .O SO . 6 lSO . 8 51.1 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 lOS 106 107 108 109 110 III 11 2 113 114 115 116 117 118 48.3 48.9 49.4 15~.6 51. 7 154 . 4 156.2 158 . 0 52 . 2 52 . 8 53 . 3 1~9.8 53 . 9 161.6 54 . ' 163 . 4 55 . 0 165 . 2 55 . 6 56 . 1 56.7 167 . 0 170.6 170 . 6 172 . 4 174.2 176 . 0 In.8 179 . 6 181.4 183 . 2 185. 0 186 . 8 188.6 190 . 4 192 . 2 19-C.O 195.8 197.6 199 . 4 201.2 203.0 204.8 206.6 208.4 21C.2 212 . 0 213.8 215.6 217.4 219.2 221.0 222.8 224 . 6 226.4 228 . 2 230 . 0 57.2 57.8 58 . 3 58 . 9 5 9.4 60.0 60.6 61.1 61.7 62.2 62 . 8 63 . 3 63.9 64 . ' 65.0 65.6 66.1 66 . 7 67. 2 67.8 68 . 3 68.9 69 . 4 70.0 70.6 71.1 71.1 72 . 2 72 . 8 73.3 73 . 9 74 . 4 75.0 233.6 75.6 76 .1 76 .7 235 . 4 237 . 2 239. 0 78 . 3 240.8 2 42.6 2 44 . 4 80 . 0 231.8 77. 2 77.8 78 . 9 7 9.4 TABLA A-1 'r 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 ISO 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 ·c 246 . 6 eo.6 248 . 0 249.8 251.6 253.4 255 . 2 81.1 81.7 257.0 258.8 260.6 262.4 264 . 2 266.0 267 . 8 82 . 2 82.8 83 . 3 63.9 84 . 4 85.0 85 . 6 86 . 1 86 . 7 87.2 269 . 6 87.8 271 . 4 88.3 88 . 9 273.2 275.0 276.8 278.6 280.4 89.4 90 . 0 90.6 282.2 284.0 285.8 91.1 91.7 92 . 2 92 . 8 287.6 93 . 3 289.4 93 . 9 291.2 293.0 94 . 4 294.8 296.6 298 . 4 300 . 2 95.6 96 . 1 96 . 7 302.0 303.8 305 . 6 307.4 309.2 311.0 312.8 314.6 316.4 318.2 320.0 321.8 323 . 6 325.4 327.2 329.0 330.8 332 . 6 95 . 0 97.2 97 . 8 98.3 98 . 9 99 . 4 100.0 100.6 101.1 101 . 7 102 . 2 102.8 103 . 3 103 . 9 104 . 4 105.0 105 . 6 106.1 106.7 107 . 2 334.4 107.8 336 . 2 108.3 108.9 109.4 110.0 110.6 338.0 339 . 8 341.6 343.4 347 . 0 111.1 111.7 348 . 8 345.2 11 2 .2 'r 177 178 179 leo 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 2 14 215 216 217 218 2 19 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 2 34 350.6 112.8 113 . 3 352.4 3504 . 2 113.9 356.0 114 . 4 357.8 359.6 115 . 0 US . 6 U6.1 116.7 361.4 363.2 365.0 366.8 368.6 370.4 372 . 2 374.0 375.8 :m .6 379.4 381.2 383.0 384.8 386.6 388 . 4 390. 2 392.0 393.8 395 . 6 397 . 4 399 . 2 401.0 402.8 404.6 406.4 408 . 2 410 . 0 411.8 413 . 6 415.4 417 . 2 419 . 0 420.8 422 . 6 424 . 4 426.2 428 . 0 429.8 431.6 433.4 435.2 437 . 0 438.8 440.6 442 . 4 444 . 2 446.0 447.8 449.6 451.4 453.2 ., ·c 117 . 2 117.8 118.3 118 . 9 ll9.4 120.0 120.6 121 127 132 138 143 149 154 160 166 171 177 182 188 193 199 204 210 216 221 227 232 238 243 249 254 260 266 271 277 282 288 293 299 304 310 316 321 327 332 343 349 354 360 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 260 270 2eo 290 300 310 320 330 455.0 456.8 458.6 460.4 462.2 464.0 465.8 467 . 6 469.4 471.2 473.0 474.6 476.6 478 . 4 480.2 482 500 518 536 554 572 590 608 626 340 644 350 360 370 380 390 400 410 420 662 680 698 716 734 752 770 788 806 824 842 860 878 896 914 932 950 968 986 1004 1022 1040 1058 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 650 660 670 680 1076 IOS4 1112 1130 1148 1166 1202 1220 1238 1256 TABLA A-2 PROPIEDADES DE ALGUNOS LIQUIDOS EN CONDICIONES DE SATURACION DENSIDAD 'f T, of °C -ibm ft 3 CALOR ESPECIFICO VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD A ({ ep Btu ibm OF ft DIFUSIBILIDAD 2 ,f.... -ft Btu hr-ft-OF seg N° DE PRANDTL 2 Pr h COEF. DE DILATAC. B, 1 oR AGUA (H O) 2 32 68 104 140 0 20 40 320 356 60 80 100 120 140 160 180 392 428 464 500 537 572 200 220 240 260 280 300 176 212 248 284 62,57 62,46 62,09 61,52 60,81 59,97 59,01 5'7,95 56,79 55,50 54,11 52,59 50,82 49,06 46,98 44,59 1,0074 1925 x 10 0,9988 0,9988 0,9994 1,0023 1,0070 1,015 1,023 1,037 1,055 1,076 1,101 1,136 1,182 1,244 1,368 1,083 0,708 0,514 0,392 0,316 0,266 0,230 0,204 0,186 0,172 0,161 0,154 0,148 0,145 0,145 -5 0,319 0,345 0,363 0,376 0,386 0,393 0,393 0,395 0,393 0,390 0,384 0,377 0,367 0,353 0,335 0,312 5,07 x 10 5,54 5,86 6,02 6,34 6,51 6,62 6,68 6,70 6,68 6,61 6,51 6,35 6,11 5,74 5,13 -3 13,6 7,02 4,34 3,02 2,22 1,74 1,446 1,241 1,099 1 , 004 0,937 0,891 0,871 0,874 0,910 1,019 010 x 10 -3 ~ (j) ~ TABLA A-3 PROPIEDADES DE ALGUNOS LIQUIDOS EN CONDICIONES DE SATURACION DENSIDAD f T, of °C Ibm - ft 3 CALOR ESPECIFICO cp Btu Ibm OF VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD A V2 Btu hr-ft-oF ft seg DIFUSIBILIDAD ~ ft h N° DE PRANDTL 2 COEF. DE DILATAC. CUBICA B, 1 Pr oR ANHIDRIDO CARBONICO (CO ) 2 -58 -40 - 22 -4 14 -50 -40 -30 -20 -10 Unidades SI 72,19 69,78 67,22 64,45 61,39 ~ m para conve rtir 1,601846 en unidades SI 1 x 10 multip11quense los val ores ta bulados por 0,44 0,45 0,47 0,49 0,52 J Kg K 4,184 3 x 10 0,128 x 10 0,127 0,126 0,124 0,122 2 m s 9,290304 -2 x 10 -5 0,0494 0,0584 0,0645 0,0665 0,0635 - W mK 1,729577 1,558 x 10 1,864 2,043 2,110 1,989 2 m -s 2,580640 -5 x 10 -3 2,96 2,46 2,22 2,12 2,20 f-> ~ I\) - 1 K 1,80 TABLA A-4 PROPIEDADES DE ALGUNOS LIQUIDOS EN CONDICIONES DE SATURACION DENSIDAD ? T, of °c -Ibm ft 3 CALOR ESPECIFICO ep But Ibm OF VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD « DIFUSIBILIDAD A 2 ft seg Btu hr-ft-OF :x ft h 2 N° DE PRANDTL Pr COEF. DE DILATAC. CUBICA B, 1 oR AMONIACO (NH ) 3 -58 -40 -22 -4 14 32 50 68 86 104 122 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 43,93 43,18 42,41 41,62 40,80 39,96 39,09 38,19 37,23 36,27 35,23 1,066 1,067 1,069 1,077 1,090 1,107 1,126 1,146 1,168 1,194 1,222 0,468 x 10 0,437 0,417 0,410 0,407 0,402 0,396 0,386 0,376 0,366 0,355 -5 0,316 0,316 0,317 0,316 0,314 0,312 0,307 0,301 0,293 0,285 0,275 6,75 x 10 6,88 6,98 7,05 7,07 7,05 6,98 6,88 6,75 6,59 6,41 -3 2,60 2,28 2,15 2,09 2,07 2,05 2,04 2,02 2,01 2,00 1,99 f-' (J) w -3 1,36 x 10 TABLA A-5 PROPIEDADES DE ALGUNOS LIQUIDOS EN CONDICIONES DE SATURACION DENSIDAD r T, of Ibm ft °C CALOR ESPECIFICO cp Btu Ibm of VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD ({ 'A 2 ft seg Btu hr-ft-oF DIFUSIBILIDAD ~X -ft 2 N° DE PRANDTL Pr h COEF. DE DILATAC. 1 oR DICLORODIFLUORMETANO (Freon - 12) (CC1 F ) 2 2 -58 -40 -22 -4 14 32 50 68 86 104 122 -50 -40 -30 -20 -10 ° 10 20 30 40 50 96,56 94,81 92,99 91,18 89,24 87,24 85,17 83,04 80,85 78,48 75,91 0,2090 0,2113 0,2139 0,2167 0,2198 0,2232 0,2267 0,2307 0,2349 0,2393 0,2440 0,334 x 10 0,300 0,272 0,253 0,238 0,230 0,219 0,213 0,209 0,206 0,204 -5 0,039 0,040 0,040 0,041 0,042 0,042 0,042 0,042 0,041 0,040 0,039 1,94 x 10 1,99 2,04 2,09 2,13 2,16 2,17 2,17 2,17 2,15 2,11 -3 6,2 5, ,4 4,8 4,4 4,0 3,8 3,6 3,5 3,5 3,5' 3,5 1,46 x 10 -3 t-> O'l ~ TABLA A-6 PROPIEDADES DEL DENSIDAD fl T of °C Ibm ft CALOR ESPECIFICO cp Btu Ibm OF AIRE A PRESION ATMOSFERICA VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD ~\ (( ft seg 2 DIFUSIBILIDAD c{ Btu ft hr-ft-oF h 2 N° DE PRANDTL Pr COEF. DE DILATAC. 1 oR AIRE -280 -190 -100 -10 80 170 260 350 440 530 620 710 800 890 980 1070 1160 1250 1340 1520 1700 1880 2060 -173 -123 -73 -23 27 77 127 177 227 277 327 377 427 477 527 577 627 677 727 827 927 1027 1127 0,2248 0,1478 0,1104 0,0882 0,0735 0,0623 1,0551 0,0489 0,0440 0,0401 0,0367 0,0339 0,0314 0,0294 0,0275 0,0259 0,0245 0,0236 0,0220 0,0200 0,0184 0,0169 0,0157 0,2452 0,2412 0,2403 0,2401 0,2402 0,2410 0,2422 0,2438 0,2459 0,2482 0,2520 0,2540 0,2568 0,2593 0,2622 0,2650 0,2678 0,2704 0,2727 0,2772 0,2815 0,2860 0,2900 0,4653 x 10 0,6910 0,8930 1,074 1,241 1,394 1,536 1,669 1,795 1,914 2,028 2,135 2,239 2,339 2,434 2,530 2,620 2,703 2,790 2,995 3,109 3,258 3,398 -5 2,070 x 10 4,675 8,062 10,22 16,88 22,38 27,88 31,06 40,80 47,73 55,26 62,98 71 ,31 79,56 88,58 97,68 106,9 116,5 126,8 147,8 169,0 192,8 216,4 -5 0,005342 0,007936 0,01045 0,01287 0,01516 0,01735 0,01944 0,02142 0,02333 0,02519 0,02692 0,02862 0,03022 0,03183 0,03339 0,03483 0,03628 0,03770 0,03901 0,04178 0,04410 0,04641 0,04880 0,09691 0,2226 0,3939 0,5100 0,8587 1,156 1,457 1,636 2,156 2,531 2,911 3,324 3,748 4,175 4,631 5,075 5 , 530 6 , 010 6,502 7,536 8,514 9,602 10,72 0,770 0,753 0,739 0,722 0,708 0,697 0,689 0,683 0,680 0,680 0,680 0,682 0,684 0,686 0,689 0,692 0,696 0,699 0,702 0,706 0,714 0,722 0,726 ~ (J) U1 TABLA A-7 PROPIEDADES DEL AIRE A PRESION ATMOSFERICA DENSIDAD ~ T, OF °C lbm ft CALOR ESPECIFICO cp VISCo CINEMATICA CONDUCTIVIDAD A (( 2 Btu Ibm OF ft seg Btu hr-ft-OF DIFUSIBILIDAD .'; ( ft 2 N° DE PRANDTL COEF. DE DILATAC. Pr 1 oR h A1RE 2420 2600 2780 2960 3140 3320 3500 3680 3680 4160 1327 1427 1527 1627 1727 1827 1927 2027 2127 2293 Unidades SI 0,0138 0,0130 0,0123 0,0116 0,0110 0,0105 0,0100 0,0096 0,0091 0,0087 !Sg 3 m para convertir en unida des SI multi pl{quense los valores tabu lados por Y 1,601846 1 x 10 0,2982 0,3028 0,3075 0,3128 0,3196 0,3278 0,3390 0,3541 0,3759 0,4031 J 3,668 3,792 3,915 4,029 4,168 4,301 4,398 4,513 4,611 4,750 265,8 291,7 318,3 347,1 378,8 409,9 439,8 470,1 506,9 546,0 ~ -m- Kg K ms 4,184 3 x 10 1,488164 2 s 9,290304 -2 x 10 0,05348 0,05550 0,05750 0,0591 0,0612 0,0632 0,0646 0,0663 0,0681 0,0709 W mK 1,729577 12,88 14,00 15,09 16,40 17,41 18,36 19,05 19,61 19,92 20,21 2 -ms 2,580640 x 10 -5 0,741 0,749 0,759 0,767 0,783 0,803 0,831 0,836 0,916 0,972 I-' O'l O'l TABLA N. A-a U N I DAD Sistema de medida internacional N. Grandeza Simbolo Dimension Sistema tecnico-rretrico de medida Nombre de la unidad Simbol0 internacio nal de la unidad 5 6 1 2 3 4 1 angulo 13 (1 ) radian rad 2 longitud 1 (L) metro m 3 4 superficie A, S,F V volumen (L2) (L3) metro cuadrado metro cubico 2 m 3 m Nombre de la unidad tiempo t (T) segundo s Sfmbol0 de la unidad Sistema tecnico-britanico de medida Factor de conversi6n 8 7 'J(' .. . centimetro cm 1 cm = 0,01 milImetro mm 1 mm = 0,01 centimetro cuadrado cm milimetro cuadrado onm eendmetro cubico .::m litro .- minuto Nombre de la unidad 9 grado -5 CETOP/RP 1 0 2 2 10 = -180 1 cm 1 mm 2 2 Simbolo de la unidad 10 Factor de conversion 12 11 grado . .. m pu1gada in 1 in = 0,0254 m m pie ft 1 ft = 0,3048 m pulgada cuadrada 2 in sq.in. 1 in rad 1 2 m = -:-a 10 1 2 m =6 -- 0 10 it = -180 2 rad =1 = 6,45 -- sq.in -4 2 m . 10 = -- 10 3 i cm 1 1 3 ~ nm 3 m - 106 = 0,001 ..nin. 1 m;j -1 min. =1 mm = 60 s pulgada cubica 3 in cu . in. = 16,39 galon gal 1 gal pie cubico ft minuto min 3 1 in 1 ft 3 3 1 min. =1 cu.in. = -6 3 m . 10 = 0,004546 = 0,02832 = 60 s 3 m 3 m TABLA N. A-9 CETOP/RP 1 UNlOAD Sistema de medida internaciona1 N. Grandeza S1mbo10 Dimensi6n Nombre de 1a unidad 1 2 3 4 5 Sistema tecnico-britanico de medida Sistema tecnico-metrico de medida Simbo10 internacional de la unidad Nombre de la unidad ~ {mbo10 de la unidad 7 6 Factor de conversi6n 8 Nombre de la unidad 10 9 pulgada cubica por minuto 6 caudal Q 3 1 (L T- ) metro cubico por segundo 3 -ms litr~ por minuto 1 -min , 1 mm 7 ve10cidad angular W 8 aceleracion angular 0( (T- 1 ) (T- 2 ) radian por segundo rad s radian por segundo radian por segundo cada segundo rad 2 radian por segundo cada segundo B -metro por minuto 11 3 in --min 6 . 10 4 3 m s - rad s -- rad 2 s Factor de conversion 12 ,3 1n 1- = min = 2,273 . 10 1 1 1- = 1 mm min 1_ = __ m min' Simbo10 de la unidad ga16n por minuto -6 1 g.p.m. = g.p.m. = 75,8 . 10 radian por segundo rad s radian por segundo cada segundo rad 2 s -6 -- -- m m 1 -.- = 1 - _l-.!!! m1n mm - 60 B -!!!... 9 velocidad v 1 (LT- ) mm metro par segundo -!!!... B centimetro par segundo ..£!!!.... B em s I- m = 0,01 - s pie par segundo 3 m s ft s ft m 1 - = 0,3040 - s s 3 m s A-lO TAELA N° CETOP/RP 1 U N I DAD Sistema de medida internacional N. Grandeza S{mbol0 Nombre de la unidad 2 3 aceleracion a, b 1 10 Sistema t~(:nico-m~trico frecuencia rot6rica (regimen) n 4 (LT 5 -2 metro POl' segundo cada segundo ) Simbol0 internacio nal de la unidad 6 m 2 s ~;{mbolo Nombre de la unidad Factor de conversi6n de la I:nidad 8 7 metro pOl' segundo cada segundo ~ s revoluciones POl' segundo _1_ s revoluciones POl' minuto U 1 1 • min - 60 mm m (M) kilogramo m -- kg m (ML -3 ) kilogramo POl' metro cubico 2 1 ~ m =1 = 9,80665 kg 3 m libramasa s r.p.m. 1 ft "2 = 0,3040 s m 2 s 1 r.p.m. = ~ GOs Ib 1 Ib = 0,4536 It! 4 m = 9,80665 2 4 m 4 m ~~ -- 2 12 = 1~ = 1 kgf . s 2 ~ ~ Factor de conversi6n 2 kgf . s m 2 2 4 m p de medida (exacto) ~~ densidad 11 revoluciones POl' minuto __1_ - 60s 2 ~~ 13 10 U -s tr 1 tr --- - 1 mm-60·s ...!!:.... 2 masa Simbol0 de la unidad pie al segundo cada segundo -- 2 min (T- 1 ) Nombre de la unidad 9 ~~ 12 t~cnico-britanico , ...!L 11 Sistema de medida Dimensi6n Ib 1. 3 1n = libra-masa POl' pulgada cubica ~ 3 m Ib -3 = = 27,68 . 10 3 in ~ 3 m (exacto) 14 cantidad de p (MLT -1 ) kilogrametro POl' segundo ~ s kilogramo POl' segundo k:) . s kgf . s movimiento 1 kp . s = 1 kgf . s = 1 Kg • g . s = = 9,81 ~ s Ib . ft 1---= s = libra-mas a POl' pie cada segundo Ib . ft ---s = 0,1383 ~ s I I I j ------ -- - '---- - -- ---- - ---------- --- TABLA N. A-ll UNlOAD Sistema de medida internacional N. Sfmbolo Grandeza 1 2 CETOP/RP 1 Sistema tecnico-metrico de medida Sistema- tecnico-britanico de ,medida Oimensi6n 3 Nombre de la unidad S!mbolo internaci£ na1 de la unidad Nombre de la unidad S{mbolo de la unidad 5 6 7 8 4 Factor de conversi6n Nombre de la unidad S£mbolo de la unidad Factor de conversion 10 11 12 9 I 15 momento de inercia a) fuerza I, J (ML2) F,P,K (MLT 16 b) peso kilogramo por metro cuadrado ~) -3 ) Newton 2 kg . m N G kilogramo por metro cuadrado kgLm.s kilogramofuerza kp j(Jl.f toneladafuerza Mp tf kpm . s 2 2 ~ 17 (ML- 3T- 2 ) peso specifieo Newton p~r metro cubico - N3 m kilogramofuerza por metro cubico 3 1 kpm • s 2 = 1 kgf . m '2s = 9,81 kg • m 1 kp = 1 kgf - 9 81 N 18 momento de fuerza M,T 2 (ML T- ) kilogramo-fuer metro za- 1~ Newton metro p~r 3 m ~sf 3 = 9,81 m ~ GO 2(0 bien PO ~ =4 momento de inercia 1 kpm = 9,81 libra-masa por pie cuadrado Ib . ft librafl erza Ibf -- libra-fuerza por pulgada cubica 2 Ibf -3 in kgf • m = N . m pulgada-lJbrafuerza I 1 Ib . f't = = 0,04214 kg . m2 1 Ibf = 4,45 N -- -- 3 m =1 2 Ibf 1. 3 1n = 271,4 = . 10 N 33 m in . Ibf 1 in . 1bf = = 0,113 N . m ft . Ibf 1 ft . Ibf N • m kilogramofuerza-centimetr~ ~) = = 1 ~3 = m kpm, kgf . m = 1 Mp = 1 tf = = 9,81. 102 N m 2 = 2 kpcm kgf . cm 1 kpcm 9,81 100 =1 kgf • m = N . m pielibra-fuerza = 1,358 N.m ! TABLA N. A-12 UNlOAD N. Gr~4~z~ {mbo10 Dimension Sistema de medida internacional CETOP/RP 1 Sistema tecnicc-metrico de medida Sistema tecnico-britanico de medida S!mbo10 Nombre de 1a unidad 1 2 3 4 5 internaci~ na1 de 1a unidad 6 Nombre de 1a unidad 7 SInbo10 de 1a ur.idad 8 ~ 2) 19 presi6n p (ML- 1 T- 2 ) N -2 m Newton por metro cuadrado 1) kilogramo-fuerza por ceildmetro cuadrado cm 2 -.!:zL c:m 2 ~ 20 modulo de comprensibi lidad K (ML -1 - 2 T ) Newton por metro cuadrado kilogramofuerza por cent{metro cuadrado N 2 m -- Poise 3) 21 22 viscosidad dinamica viscosidad cinematica 'Y),p. (ML- 1 T- 2 ) (L 2T- 1 ) Newtonsegundo por metro cuadrado metro cuadrado por segundo N . s --2 m cm 3 !£ em 2 P, Po 1) Se aconsej a e1 uso de 1a unidad "bar"; 1 bar = 10 2) 1kp/cm 2 = 1 kgf/cm2 = 0,981 bar 3) 1 Poise = 0,0102 kg x sec/m2 Stokes Centis tokes 6 N/m2 Nombre de 1a unidad S{mbo10 de 1a unidad 9 10 11 1 ~ = 1 ~ = 2 2 cm cm N 4= 9,81 . 10 2 m libra-fuerza par pu1gada cuadrada 1bf 2 in Factor de conversion I:> Ibf 1 - = 6895 N2 2 in m 1=~=1~ = 2 2 cm = 9,81 . 10 cm 4 -N 2 m N . s 1 P = 0,1 --2m 1ibra-f",erza par pu1gada cuadrada libra-fuerzasegundo por pie cuadrado 1bf -2 in 1bf . s -ft2 Ibf N 1 - = 58% 2 2 in m 1 ~ = 47,9 ~ ft2 centipoise cP cPo 2 _m_ s Factor de conversi6n St, Sk cSt, cSk N . s 1 cP = 0,001 --2m 2 1 m 1 St = 1 Sk = . 4 s 10 2 1 m 1 cSt = 1 cSk = . 104 s -pie cuadrado par segundo -- -- ft2 -s -- -2 2 ft 1 - = 0,0929 m s s -- 2 m -T/JILA N. A-13 CETOP/RP 1 UNlOAD N. Grandeza 51mbolo Dimension Sistema de medida internacional Sistema tecnico-britanico de medida Sistema t.icnico-metrico de medida Nombre de la unidad 51mbolo internacio nal de la unidad Nombre de la unidad S~mbolo 5 6 7 8 Nombre de la unidad Factor de conversi6n de la unidad Factor de conversi6n 51mbolo de la unidad ,1 23 24 2 trabajo energfa 3 A, E, 4 'II 'II 2 -2 (ML T ) 2 (ML T- 2 ) Julio Julio J J 10 9 kilogramofuerza-metro kpm, kgf . m 1 kpm =1 = 9,81 J kilogramofuerzs-centlmetro I:pcm kg)' . cm 1 kpcm = 1 = 0,0981 J kilogramofuerza-metro kpm, kgf . m 1 kpm =1 = 9,81 J kgf . m = pie-libra fuerza 12 11 ft . Ibf = 1,356 J 1 ft . Ibf = 1,356 J ft . Ibf s = 1,356 'II 1 ft . Ibf = kfg . cm -kgf . m = pie-libra fuerza - - ft . Ibf ~ 25 potencia P, N 2 3 (ML T- ) -Vatio grado Kelvin dinamica T, i 26 b) temperatura e B- - - ft . Ibf s 1 'II 1 PS caballovapor a) temperatura termo- pie-libra fuerza por segundo oK -- =1 ch PS = 75 ~= s ch = 75 .- = ~ s = 735,5 -- caballovapor britanico HP 1 HP = 745,7 'II 'II -- -- -- (8) -- -- grado Celsius -~ °C - OK = 0C + 273,15 grado Fahrenheit of OK =~ 9 (OF - 32) + + 273,15 I , TABLA N. , A-lit \ CETOP/RP ~ UNlOAD Sistema de medida internacional N. Grandeza S{mbolo Dimension Nombre de la unidad 2 1 27 3 Q.W calor a) calor especif{co c 4 5 2 -2 (ML T 2 -2 -1 (L T 8 ) Julio Julio por kilogramo Y grado S{mbolo internaci£ nal de la unidad 6 Sistema tecnico-metrico de medida Nombre de la unidad S{mbolo de la uni dad 7 A Factor de conversion 9 Kilocalodas Kcal 1 Kcal = 4187 J calorla cal 1 cal = 4,187 J Sistema tecnico-britanico de medida Nombre de la unidad S{mbolo de la unidad 10 11 Unidad termica britanica B.t.u. Factor de conversi6n 12 1 B.t . u. = 1055 J J __J_ Kg .oK -- -- -- -unidad termica britanica por libra masa y °Fahrenheit -B.t.u. IboF I 1 B.t.u. = 4187 _J_ IboF kg OK 28 b) calor espedfico c s (La -1 ) -- -- Kilocalor£a por kilogramofuerza y grado Celsius Kcel kp "C Kcal kgf °C kcal 1--- = kp °C kcal =1---= kgf °C = 4187 -- -- -- _J_ kg oK Los factores de conversi6n que aparecen en esta tabla esten aproximados a !O,5°ro. Valores mas precisos estan ubicsdos en las tab las ISO R 31, que contienen tambien unidades que aqui no se mencionan. - 174 - Tabla A-15 Factores de conversion para magnitudes simples para pasar de Btu (termoquimicas) a energfa Julio multiplicar por 1054,35026448 Calor{as (termoquimicas), cal Julio 4,184 Foot lbf Julio 1,3558179 Foot poundal Julio Kilovatio-hora, kWh Julio 0,042140110 6 3,60 x 10 Vatio-hora, Wh Julio fuerza newton Dinas 3600 1,00 x 10 -5 Kilogramos-fuerza, kgf newton 9,80665 Onzas-fuerza (avoirdupois) netwon 0,27801385 Libras-fuerza, lbf (avoirdupois) newton 4,44822161526 newton 0,1382549543 Poundal longitud o Angstrom,A metros 1,00 x 10 Pies, ft metros 0,3048 Pulgadas, in metros 0,0254 micrones, fum metros 1,00 x 10 milipulgadas metros 2,54 x 10 milIa (americana) metros yarda metros 1609,344 0,9144 -10 -6 -5 - 175 - Tabla A-I5 Factores de conversion para magnitudes simples (cont.) para pasar de a multiplicar por masa -3 gramos, g 2 kgf s m kilogramos 1,00 x 10 kilogramos 9,80665 Ibm (avoirdupois) kilogramos 0,45359237 onzas-masa (avoirdupois) kilogramos 0,028349523 toneladas (Iargas) kilogramos 1016,0469 toneladas (metricas) kilogramos 1000 toneladas (cortas, 2000 libras) kilogramos 907,18474 temperatura Celsius Kelvin K = Fahrenheit Celsius C = Fahrenheit Kelvin K = -9 Kelvin Celsius C = Rankine Kelvin K = -9 C + 273,15 -5 (F - 32) 9 5 (F + 459,67) K - 273,15 5 R - 176 - Tabla A-16 Factores de conversi6n para magnitudes compuestas para pasar de aceleraci6n 2 m/s 2 ft/seg in/seg multiplicar por a 2 m/s 2 0,3048 0,0254 densidad g/cm 3 Ibm/ft kg/m 3 slug/ft kg/m 3 kg/m 3 3 3 1000 16,018463 515,379 energla/area-tiempo 2 *Btu/ft hr *cal/cm w/cm 2 min. 2 Kca1/m W/m W/m W/m 2 h W/m 2 2 2 2 3,1524808 697,33333 10000 1,162222 Potencia Btu/seg 1054,3502644 calls 4,184 ft Ibf/seg 1,3558179 HP (550 ft Ibs/seg) 745,69987 HP (eltktrico) 746,00000 HP (metrico) 735,499 * Todos los terminos de la tabla A-2 expresados en Btu y en calor:las son los correspondientes val ores termoqu:lmicos. - 177 - FACTORES DE CONVERSION PARA MAGNITUDES COMPUESTAS Tabla A-16 (continuacion) para pasar de multiplicar por a Presion atmosfera, atm N/m bar N/m mm Hg (OOC) N/m cm H 0 (4°C) 2 dinas/cm kgf/cm Ibf/in 2 2 2 N/m N/m N/m N/m pascal, Pa N/m torr (OOC) N/m 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1,01325 x 10 5 1,00 x 10 5 133,322 98,0638 0,100 98066,5 6894,7572 1,00 133,322 Velocidad ft/seg m/s 0,3048 Km/h m/s 0,27777778 nudo (internacional) m/s 0,51444444 milla/h (americana) m/s 0,44704 Conductividad termica . 2 *Btu 1n/ft seg OF Btu/ft hr of *Kcalfin hr °c W/mK 518,87315 W/mK 1,7295771 W/mK 1,162222 * Todos los terminos de la tabla A-2 expresados en Btu y en calorias son los correspondientes valores termoquimicos. - 178 - FACTORES DE CONVERSION PARA MAGNITUDES COMPUESTAS (continuaci6n) Tabla A-16 a para pasar de muiti,Plicar por Coeficiente de conveccion *Btu/ft *Kcal/m 2 2 hr of 2 °c h 2 W/m K W/m K 5,6744652 1,162222 Viscosidad centipoise, cP N s/m centistokes, cSt m Is 2 2 1,00 x 10 2 2 ft Iseg m Is Ibm/ft seg N s/m Ibf seg/ft 2 N s/m N s/m poise poundal seg/ft 2 slug/ft seg stokes, St N s/m N s/m 1 , 00 x 10 -3 -6 0,09290304 2 2 2 2 2 2 m Is 1,4881639 47,880258 0,10 1,4881639 47,880258 1,00 x 10 -4 Volumen 3 -5 onzas fluidas (americanas) m 2,95735296 x 10 pies cubicos 3 m 0,0283168465 galones (~ngleses) 3 m 3 galones (americanos) m l i tros m pintas (americanas) m cuartos (americanos) m yardas cubicas m 3 3 3 3 -3 4,546087 x 10 -3 3, 78541178xlO -3 1,00 x 10 -4 4,73176473 x 10 -4 9,4635295 x 10 0,764554857 * Todos los terminos de la tabla A-2 expresados en Btu y en calor{as son los correspondientes valores termoqu1micos. , Technical Information' T-134a-S D U P 0 N T SUVA Thermodynamic Propertie~ of HFC-134a (1, 1, 1 ,2-tetrafluoroethane) Du Pont Product Names: SUVN~ 134a Refrigerant SUVA~ Cold-MP Refrigerant SUVA® Trans NC Refrigerant FORMACEL® Z-4 Blowing Agent DYMEL® 134a Aerosol Propellant DYMEL® 134a/P Aerosol Propellant <® PON)) Thermodynamic Properties of HFC-134a Refrigerant (1,1,1,2-tetrafluoroethane) 51 Units New tables of the thermodynamic properties of HFC-134a have been developed and are presented here. These tables are based on experimental data from the database at the National Institute of Standards and Technology (N1ST). Equations have been developed, based on the Modified Benedict-Webb-Rubin (MBWR) equation of state. which represent the data with accuracy and consistency throughout the entire range of temperature, pressure. and density. Physical Properties Chemical Formula CH2 FCFJ Molecular Weight 102.03 Boiling Point at One Atmosphere -26.06°C (-14.9°F) Critical Temperature 101.08°C 374.23 K (213 .9°F) (673 .6°R) Critical Pressure 4060.3 kPa (abs) (588.9 psia) Critical Density 515 .3 kg/m J Critical Volume 0.00194 mJlkg (32.17 Ib/f(3) (0.031 ft 3llb) Units and Factors t = temperature in °C T =temperature in K = °C + 273.15 P = pressure in kiloPascals absolute [kPa (abs)] Vf = volume of saturated liquid in m3/kg v" = volume of saturated vapor in m3/kg V =volume of superheated vapor in mJ/kg df = l/vf =density of saturated liquid in kg/m 3 d" = l/v" = density of saturated vapor in kg/m 3 h~ =enthalpy of saturated liquid in kJ/kg hfg = enthalpy of vaporization in kJ/kg h!! =enthalpy of saturated vapor in kJ/kg H =enthalpy of superheated vapor in kJ/kg Sf = entropy of saturated liquid in kJ/(kg) (K) S" =entropy of saturated vapor in kJ/(kg) (K) S entropy of superheated vapor in kJ/(kg) (K) Cp = heat capacity at constant pressure in kJ/(kg) (OC) Cv = heat capacity at constant volume in kJ/(kg) (0C) Vs = velocity of sound in m1sec = The gas constant, R = 8.314 J/(mole) (K) for HFC-134a, R =0.0815 kJ/kg • K One atmosphere = 101.325 kPa Reference point for enthalpy and entropy: h f = 200 kJ/kg at O°C sf = I kJ/kg • K at O°C Equations The Modified Benedict-Webb-Rubin (MBWR) equation of state was used to calculate the tables of thermodynamic properties. It was chosen as the preferred equation of state because it provided the mos~ accurate tit of the thermodynamic data over the entire range of temperatures and pressures presented in these tables. The data fit and calculation of constants for HFC-134a were performed for . Du Pont at the National Institute of Standards and Technology (NIST) under the supervision of Dr. Mark O. McLinden. The constants were calculated in SI units. For conversion of thermodynamic properties to Engineering (IIP) units, properties must be calculated in SI units and converted to IIP units. Conversion factors are provided for each property derived from the MBWR equation of state. 1. Equation of State (MBWR) 9 15 n=1 "=10 P = r arfV" + exp C-V/N2) r arfV 2n-17 where the temperature dependence of the 'Coefficients is given by: al =RT ro·5 + b3 + b4/T + bsrr2 a2 = b l T + b2 a3 = b6T + b7 + bg/T + bo/T2 a4 = blOT + b ll + blz/T as = b l 3 ao ? = b 14/T + b I5 /T- a7 =bl~ ? as = bl7/T + bls/Ta9 = b l o/T 2 alO = b2ofT 2 + b21 /T3 a I I = b2z /T 2 + b23~ a 12 = b24rr2 + b 25 /T3 al3 al4 rr = b2~Z + b27 2 = b2S /T + ' b2o/T~ rr al5 = bJofT Z + b31 1T3 + b32 where T is in K = °C + 273 . 15. V is in m 3 /mole. P is in kPa. and R = 8.314471 J/{mole) (K) MBWR coefficients for HFC-134a: b l = -6.545 523 5227 Properties calculated in SI units from the equation and constants listed above can be converted to liP units using the conversion factors shown below. Please note that in converting enthalpy and entropy from SI to liP units. a change in reference states must be included (from H =200 and S = I at O°C for SI units to H =0 and S = 0 at -40°C for lIP units) . In the conversion equation below. H (ref) and S (ref) are the saturated liquid enthalpy and entropy at -40°c. For HFC-134a. H (ref) = 148.4 kJlkg and S (ref) = 0.7967 kJlkg· K. P (psia) = P (kPa) ~ 0.14504 T (OF) = (T[°C] • 1.8) + 32 D (lb/ft3 ) = D (kg/m 3 ) • 0.062428 3 V (ft Ilb) = V (m 3Ikg) . 16.018 = [H (kJlkg) - H (ref)] ·0.43021 H (Btullb) S (Btullb· OR) = [S (kJlkg . K) - S (reO] ·0.23901 C p (Btullb . OF) = C p (kJlkg . K) • 0.2390 I C v (Btullb . OF) = C v (kJlkg • K) • 0.2390 I Vs (ft/sec) = Vs (m/sec)· 3.2808 E~2 b 2 = 5.889 375 1817 E+OO b3 = -1.376 178 8409 E+02 b4 = 2.269 3 16 8845 E+04 bs = -2.926 261 3296 E+06 b6 = -1.192 377 6190 E-04 b7 = -2.721 419 4543 E+OO 1.629 7.294 blO = -1.172 b ll = 8.686 b l :! = -3.066 bl3 = -2.566 b l4 = -2.438 b l5 = -3.160 b l6 = 3.432 b17 = -1.015 b l8 = 1.173 b l9 = -2.730 b20 = -6.633 b:!1 = -6.475 b:!:! = -3.729 bZ3 = 1.261 b24 = -6.474 b 25 = 1.236 b26 = -1.569 b 27 = -5 . 184 b28 = -8 .139 b 29 = 3.032 1.339 b30 b31 = -1.585 b 32 = 9.067 bs = b9 = = 525 3680 E+03 220 3182 E+05 451 9115 E-04 451 0013 E-OI 016 8246 E+02 404 7742 E-02 183 5971 E+OO 316 3961 E+02 165 1521 E-OI 436 8796 E-02 423 3787 E+OO 176 6113 E-02 850 2898 E+05 479 9101 E+07 521 9382 E+04 473 5899 E+09 220 0070 E+02 245 0399 E+05 919 6293 E+OO 893 2204 E+05 632 1392 E-02 516 8842 E+Ol 904 2297 E-04 619 2849 E-Ol 958 3743 E+OO 2. Martin-Hou Equation of State (fit from MBWR data) As previously stated. the thermodynamic properties presented in these tables are based on the MBWR equation of state. Coefficients for the Martin-Hou equation of state are presented below for the convenience of those who may have existing computer programs based on this equation of state. While not as accurate as the data from the MBWR equation of state. particularly in the superheated region, data calculated using these Martin-Hou coefficients should be sufficient for most engineering calculations. 5 P =RT/(V-b) +.L (Ai + BiT + C i exp (-kTrrc))/(V-b) 1=2 For SI units T and Tc are in K= °c + 273.15, V is in m 3lkg, and P is in kPa ·R = O.0815kJlkg' K b, Ai' B i , Ci, k are constants: A2 = -8.909485 E-02 A4 =1.778071 'E-05 Ideal Gas Heat Capacity Equation (at constant pressure): C; (J/mole • K) = cpt + cp2 T + cp3 T2 cpl = 1.94006 E+Ol cp3 = -1.29665 E-04 cp2 = 2.58531 E-Ol R = 8.314471 llmole· K MW = 102.03 . B2 = 4.408654 E-05 B4= -4.016976E--08 C 2 = -2.074834 E+OO C4 = ....:2~977911E-04 . " . A3 = -1.016882 E-03 .· As B3 .= 2.574527 E-06 · Bs = C 3. = 2.142829 E-02 b = 2 = -7.481440 E-08 3.755677 .E~ Cc: . k· 1.670285E-I0 o1.255922 .E-06 = - 4.59996~· . 1 3. Vapor Pressure for lIP units T and Te are in oR =of + 459.67, V is in ft 3llb, Jog lO PSa1 = A + Brr + C iog lO T + 0 T + E ([F-TJrn Jog lO (F-T) and P is in psia = R 0.1052 (psia)(ft3)llb • OR For SI units . b, Ai' 8 i , Ci , k are constants: A1 = -3.315708 E+OO A4 = T is in K = °c + 273.15 and P is in kPa 1.697907 E-O 1 A. B. C, D, E, F are constants: 9.115011 E-04 8~ = -2.131040 E-04 A 4.069889 E:+-Ol D = C2 = -7.721597 E+Ol C~ = -2.843653 E+OO B = -2.362540 E+03 E = 2.342564 E-Ol AJ = -6.061984 E-Ol A5 = -1.144381 E-02 C F = 81 = 83 = 8.526469 E-04 8 5 = 1.419396 E-05 C3 = 1.277414 E+Ol C5 = 1.921091 E-O 1 b= 6.016014 E-03 k = 4.599967 E+OO = = -1.306883 E+Ol 7.616005 E-03 3.761111 E+02 For UP units T is in OR = OF + 459.67 and P is in psia A. B. C. 0, E. F are constants: 4.325629 E+O 1 o = 4.231114 E-03 B = -4.293056 E+03 E = 2.342564 E-O 1 C = -1.306883 E+O 1 F = 6.770000 E+02 A = Ideal Gas Heat Capacity (at constant vapor): Cov = a + bT + cT2 + dT3 + frr2 For SI units 4. Density of the Saturated Liquid C~ = kl/kg· K T is in K = °C + 273.15 d r = Ar + Bf (1-T r) (1/3) + Er (1-T r) (4/3) + Cr(l-T r) (213) + Dr (1-T r) a., b. c, d, f are constants: . a = 3.154856 E+OO d = -3.754497 E-08 b = -1.656054 E-02 f =-3.023189 c = I For SI units I I E+04 4.353378 E-05 I For lIP units C~ I I = 8tullb • OR T is in OR = OF + 459.67 I a, b. c. d. f are constants: d = -1.538660 b = -2.198925 E-03 f = -2.341093 E+04 c = = in kglm3 A f , Bf' Cf' D f , E f are constants: Af = 5.281464 E+02 Df = -9.491172 E+02 = Cf = 7.551834 E+02 Ef = 5.935660 E+02 Be 1.028676 E+03 For UP units 7.540287 E-Ol a T r =TrrC' both in K ~ °C + 273.15 and ti. is "'"f E-09 T r =Trrc' both in OR =OF + 459.67 and d f is in Ib/fr> A f , 8 f • C f , Of' E f are constants: 3.211365 E-06 3 =-5.925145 Af = 3.297110 E+Ol Df 8f = 4.714456 E+Ol Ef = 3.705512 E+OI Cf = 6.421816 E+Ol E+Ol TABLE 1 HFC-134a Saturation Properties-Temperature Table TEMP. °C PRESSURE kPa (abs} VOLUME mJ/kg LIQUID VAPOR Vt Vg I VAPOR LIQUID ENTHALPY kJ/kg LATENT llv g ht htg Itg DENSITY i kg/m3 ! LIQUID llvt I I VAPOR T ENTROPY kJ/(kg)lK} LIQUID VAPOR Sj I TEMP. °C Sg I -100 -99 -96 -97 -96 -100 -99 -98 -97 -96 0.57 0.53 0.70 0.77 0.85 00006 00005 0.0006 0.0006 0.0006 25.0000 227273 20.4082 18.5185 16.9492 1580.5 1577.8 1575.0 1572.3 1569.5 0.040 0044 0.049 0.054 0059 77.3 784 79.6 80.7 81.9 259.9 259.4 258.8 258.2 257.7 337.2 337.8 338.4 339.0 339.6 0.4448 04514 0.4581 04646 04711 1.9460 1.9407 1.9356 1.9306 1.9257 -95 -94 -93 -92 -91 0.95 1.04 1 15 1.27 140 0.0006 0.0006 0.0006 0.0006 0.0006 15.3846 118889 12.6582 11 .6279 10.6383 15668 1564.1 1561.3 1558.6 1555.8 0.065 0.072 0.Q79 0.086 0.094 810 84 .2 85.3 86.5 87.6 257.1 256.6 256.0 2554 2549 340.1 340.7 341.3 341.9 342.5 04776 0.4841 04905 04968 05032 1.9209 1.9161 1.9115 1.9070 1.9025 -95 -94 -93 -92 -91 -90 -89 -88 -87 -86 153 1.66 1.84 2.02 2.20 0.0006 0.0006 0.0006 0.0006 0.0006 9.7087 8.9286 8.1967 7.5188 6.8966 15511 1550.4 1547.6 1544.9 1542.1 0.103 0.112 0.122 0.133 0.145 88.8 89.9 91.1 92.3 914 254.3 2518 253.2 252.7 252.1 343 .1 343.7 344.3 344 .9 345.5 0.5095 05158 0.5220 0.5282 0.5344 1.8982 1.8939 1.8898 1.8857 1.8817 -90 -89 -88 -87 -86 -85 -84 -83 -82 -81 2.41 2.63 2.86 111 139 0.0006 0.0007 00007 00007 0.0007 6.3291 5.8480 5.4054 4.9751 4.6083 15394 1536.7 1533.9 1531.2 1528.5 0.158 0.171 0185 0.201 0.217 94.6 95.7 96.9 98.0 99.2 251.6 251.0 250.5 249.9 249.4 346.2 346.8 347.4 348.0 348.6 0.5406 0.5467 0.5528 0.5589 05650 1.8778 1.8739 1.8702 1.8665 1.8629 -85 -84 -83 -82 -81 -80 -79 -78 -77 -76 168 199 4.33 4.69 507 00007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 4.2553 3.9526 16630 3.3898 11546 1525.7 1523.0 1520.2 1517.5 1514.8 0.235 0.253 0.273 0.295 0.317 100.4 101.5 102.7 103.9 105.0 248.8 248.3 2477 247.2 246.6 3492 349.8 350.4 351.1 351.7 0.5710 0.5770 0.5830 0.5890 0.5949 1.8594 1.8559 1.8525 1.8492 1.846 -80 -79 -78 -77 -76 -75 -74 -73 -71 548 5.92 6.39 6.89 7.42 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 2.9326 2.7248 2.5381 2.3541 2.2075 1512.0 1509.3 1506.5 1503.8 1501.0 0.341 0.367 0.394 0.423 0.453 106.2 107.4 108.6 109.7 110.9 246.1 245.5 245.0 2444 243.9 352.3 352.9 3535 354.2 354.8 06009 0.6068 0.6126 0.6185 0.6243 1.8428 1.8397 1.8366 1.8336 1.8307 -75 -74 - 73 - 72 -71 -70 -69 -68 -{J7 -66 7.98 858 9.22 9.89 10.61 0.0007 0.0007 00007 0.0007 0.0007 20576 1.9231 1.i386 1.6635 1.5773 1498.3 1495.5 1492.8 1490.0 1487.3 0.486 0.520 0.556 0.594 0.634 112.1 113.3 114.5 115.6 116.8 2413 242.8 242.2 241 .6 241.1 3554 356.0 356.6 357.3 357.9 0.6302 0.6360 0.5417 0.6475 0.6532 1.8279 1.8251 1.8223 1.8196 1.817 -70 -69 -68 -67 -66 -65 -64 -63 -62 -61 11.37 12.18 13.03 13.93 14.88 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 1.4771 1.3850 1.3004 1.2210 1.1481 1484.5 1481 .8 1479.0 1476.3 1473.5 0.677 0.722 0.769 0.819 0.871 118.0 119.2 1204 121.6 122.8 240.5 239.9 239.4 238.8 238.2 358.5 359.2 359.8 360.4 361 .0 0.6590 0.6647 06704 0.6760 0.6817 1.8144 1.8119 1.8095 1.8071 1.8047 -65 -64 -63 -62 -61 -60 -59 -58 -57 -56 15.89 16.95 1807 19.25 2049 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 1.0799 1.0163 0.9579 0.9025 0.8511 1470.7 1468.0 1465.2 1462.4 1459.6 0.926 0.984 1.044 1.108 1.175 124.0 125.2 1264 127.6 128.8 2377 237. I 236.5 236.0 235.4 361.7 362.3 362.9 363.6 364.2 0.6873 0.6929 0.6985 0.7041 0.7097 1.8024 1.8001 1.7979 1.7958 1.7937 -60 -59 -58 -57 -56 -55 -54 -53 -52 -51 21.80 23.17 2462 26.14 27.73 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.8032 0.7587 0.7168 0.6775 0.6410 1456.9 1454.1 1451.3 1448.5 1445.7 1.245 1.318 1.395 1.476 1.560 130.0 131.2 132.4 133.7 134.9 234.8 234.2 233.6 233.1 232.5 364.8 3654 366.1 366.7 367.3 0.7152 0.7208 0.7263 0.7318 0.7373 1.7916 1.7896 1.7876 1.7857 1.7838 -55 -54 -53 -52 -51 -50 -49 -48 -47 -46 29.41 31.16 33.00 34 .93 36.95 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.6068 0.5747 0.5447 0.5165 04902 1442.9 1440.1 1437.3 1434.5 1431.6 1.648 1.740 1.836 1.936 2.040 136.1 137.3 138.5 139.8 141.0 231.9 231.3 230.7 230.1 229.5 368.0 368.6 369.2 369.9 370.5 0.7428 0.7482 0.7537 0.7591 0.7645 1.7819 1.7801 1.7783 1.7766 1.7749 -50 -49 -48 -47 -46 -45 -44 -43 -42 -41 39.06 41.27 4358 45.99 48.51 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.4653 0.4419 0.4198 0.3992 0.3798 1428.8 1426.0 1423.2 1420.3 141 7.5 2.149 2.263 2.382 2.505 2.633 142.2 143.5 144.7 145.9 147.2 228.9 228.3 227.7 227.1 226.5 371.1 371.8 372.4 373.0 373.7 0.7699 0.7753 0.7806 0.7860 0.7913 1.7732 1.7716 1.77 1.7685 1.767 -45 -72 4 I -44 -43 -42 -41 TABLE 1 (continued) HFC-134a Saturation Properties-Temperature Table - TEMP. PRESSURE °C kPa (abs) LIQUID VI ENTHALPY kJ/kg DENSITY kg/ml VAPOR Vg ENTROPY kJt(kg)(K) TEMP. LIQUID Itvl VAPOR ltvg LIQUID hI LATENT hlg VAPOR hg LIQUID Sf VAPOR s9 °C -40 -39 -38 -37 -36 51.14 53.88 56.74 59.72 62 .83 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.3614 0.3441 03279 0.3125 0.2980 1414.6 1411.8 1408.9 1406.0 1403.1 2.767 2.906 3.050 3.200 3356 148.4 149.6 150.9 152.1 153.4 225.9 225.3 224.7 224.0 223.4 3743 374.9 375.5 376.2 376.8 0.7967 0.8020 0.8073 0.8126 0.8178 1.7655 1.7641 1.7627 1.7613 1.7599 -40 -39 -38 -37 -36 -35 -34 -33 -32 -31 6607 69.43 72.93 76.58 80.36 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.2843 0.2713 0.2590 0.2474 0.2365 1400.2 1397.4 1394.5 1391 .5 1388.6 3.518 3.686 3.861 4.042 4.229 154.6 155.9 157.1 158.4 159.7 222.8 222.2 221 .5 220.9 2203 377.4 . 378.1378.7 379.3 379.9 0.8231 0.8283 0.8336 0.8388 0.8440 1.7586 1.7573 1.7561 1.7548 1.7536 -35 -34 -33 -32 -31 -30 -29 - 28 -27 - 26 84.29 88.37 92.61 97 .02 101.58 0.0007 00007 0.0007 0.0007 0.0007 0.2260 0.2162 0.2069 0.1981 0.1896 1385.7 1382.8 13798 1376.9 1373.9 4.424 4.625 4.833 5.049 5.273 160.9 162.2 163.5 164.7 166.0 2196 2190 218.3 217.7 217.1 380.6 381 .2 381.8 382.4 383.1 0.8492 0.8544 0.8595 0.8647 0.8698 1.7525 1.7513 1.7502 1.7491 1.7481 -30 -29 -28 -27 -26 -25 -24 -23 -21 10632 111.22 116.31 121.57 127.02 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.18i7 0.1741 0.1669 0.1601 0.1536 1371 .0 1368.0 1365.0 1362.0 1359.0 5.504 5.743 5.991 6.247 6.511 167.3 168.6 169.8 171.1 172.4 216.4 215.7 215.1 214.4 213.7 383.7 384.3 384.9 385.5 386.2 0.8750 0.8801 0.8852 0.8903 0.8954 1.747 1.746 1.745 1.744 1.7431 -25 -24 -23 -22 -21 -20 -i9 -18 - 17 -16 132.67 138.50 144.54 150.78 157.23 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.0007 0.1474 0.1415 0.1359 0.1306 01255 13560 1353.0 1349.9 1346.9 1343.8 6.784 7066 7.357 7.658 7968 173.7 175.0 176.3 177.6 178.9 213.1 212.4 21 i.7 211.0 210.4 386.8 387.4 3880 3886 389.2 0.9005 0.9055 0.9106 0.9157 0.9207 1.7422 1.7413 1.7404 1.7395 1.7387 -20 -19 -18 -17 -16 -is - 14 -13 - i2 -11 163.90 170.78 177.89 185.22 192.79 0.0007 0.0007 0.0007 0.0008 0.0008 0.1207 0.1160 0.1116 0.1074 0.1034 1340.8 1337.7 1334.6 1331.5 1328.4 8.288 9.618 8.958 9.309 9.671 180.2 181 .5 182.8 184.1 185.4 209.7 209.0 208.3 207.6 206.9 389.8 390.4 391 .1 391.7 392.3 0.9257 0.9307 0.9357 0.9407 0.9457 1.7379 1.7371 1.7363 1.7356 1.7348 -i5 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 200.60 20865 216.95 225.50 234.32 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0996 0.0959 0.0924 0.0890 0.0858 1325.3 1322.1 1319.0 1315.8 1312.6 10.044 10.428 10.823 11 .231 11.650 186.7 188.0 189.3 190.7 192.0 206.2 205.4 204.7 204.0 203.3 392.9 393.5 394.1 394.7 395.3 0.9507 0.9557 0.9606 0.9656 0.9705 1.7341 1.7334 1.7327 1.7321 1.7314 -10 -9 243.39 252.74 262.36 272.26 282.45 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0828 0.0798 0.0770 00743 0.0718 1309.4 1306.2 1303.0 12998 1296.5 12.082 12.526 12.983 13.454 13.937 193.3 194.6 196.0 197.3 198.7 202.5 201.8 201 .1 200.3 199.6 395.9 396.4 3970 397.6 3982 0.9755 0.9804 0.9853 0.9902 0.9951 1.7308 1.7302 1.7295 1.729 1.7284 -5 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0693 0.0669 0.0646 0.0624 0.0604 1293.3 1290.0 1286.7 1283.4 1280.1 14.435 14.946 15.472 16013 16.569 200.0 201.3 202.7 204.0 205.4 1988 198.0 197.3 196.5 195.7 3988 3994 400.5 401 .1 1.0000 1.0049 1.0098 1.0146 1.0195 1.7278 1.7273 1.7267 1.7262 1.7257 0 1 2 3 4 292.93 303.70 314.77 326.16 337.85 5 5 7 8 9 349.87 362.21 374.88 38788 40123 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0583 0.0564 0.0546 0.0528 0.0511 1276.7 12714 1270.0 1266.6 1263.2 17140 17.726 18329 18.948 19.583 206.8 208.1 209.5 210.8 212.2 194.9 194.2 193.4 192.6 191 .8 401.7 402.3 402.9 403.4 404.0 1.0244 1.0292 1.0340 1.0389 10437 1.7252 1.7247 1.7242 1.7238 1.7233 5 6 7 8 9 iO 11 12 13 14 414.92 428.97 443.37 .158.1I 473.25 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0494 0.0478 00463 0.0448 0.0434 1259.8 1256.3 1252.9 i 249.4 12459 20236 20.906 21 .594 22.301 23.026 2116 215.0 216.4 217.7 219.1 190.9 190.1 189.3 188.5 1876 404.5 405.1 4056 406.2 406.8 1.0485 1.0533 1.0582 10630 1.0678 1.7229 1.7224 1722 1.7216 1.7212 10 11 12 13 14 is 16 17 18 19 488.78 504.68 520.98 53767 554 76 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0421 0.0408 0.0395 0.0383 00371 1242.3 1238.8 1235.2 1231 6 1228.0 23770 24.533 25.317 26121 26945 220.5 221 .9 2233 224.7 226.1 186.8 185.9 185.1 1842 1!l3.3 407.3 4079 ,1084 1.0726 10773 10821 10869 10917 1.7208 1 7204 1.72 1 7196 1 7192 15 16 17 18 i9 -22 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 - VOLUME mJ/kg 5 ~oo . o ~08 . 9 ::09.5 -a -7 -6 -4 -3 -2 -1 4 TABLE 1 (continued) HFC-134a Saturation Properties-Temperature Table TEMP. ·c VOLUME mJ/kg PRESSURE I kPa labs) unulD v, ENTHALPY kJ/kg OENSITY kglrnl VAPOR Vg LIQUID ltv, I ENTROPY kJ/(kg){K) VAPOR ltvg LIQUID h, LATENT h'g VAPOR hg UQUID Sf I TEMP. VAPOR 5g 20 21 22 23 24 572.25 590.16 608.49 627.25 646.44 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0360 0.0349 0.0338 0.0328 00318 12244 1220.7 1217.0 1213.3 1209.6 27.79i 28.659 29.549 30.462 31.399 227 .5 228.9 230.4 231.8 233.2 182.5 181 .6 180.7 179.8 178.9 410.0 410.5 4110 411 .6 412.1 10964 1.1012 1 1060 1.1107 1.1155 17189 17185 17182 17178 17175 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 666.06 686.13 70666 727.64 749.04 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 00008 00309 0.0300 0.0291 0.0283 0.0274 1205.9 1202.1 1198.3 1194.4 1190.6 32.359 33.344 K354 35.389 36.451 234 .6 236.1 237.5 238.9 240.4 178.0 176.1 175.2 174.2 412.6' 413.1 413.6 414.1 414 .6 1.1202 1.1250 1.1297 1.1345 1.1352 17171 17168 1.7165 17161 1.7158 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 771 .02 793.43 816.28 839.66 863.53 0.0008 0.0008 0.0008 0.0009 0.0009 0.0266 0.0259 0.0251 0.0244 0.0237 1186.7 1182.8 1178.8 1174.9 1170.8 37540 38.657 39.802 40.975 42.179 241.8 243.3 244.8 246.2 247.7 173.3 172.3 171 .3 170.3 169.3 415.1 415.6 416 .1 416.6 417 .0 1.1439 1.1487 1.1534 1.1581 1.1628 1.7155 1.7151 1.7148 1.7145 1.7142 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 887.91 912.80 938.20 964.14 990.60 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0230 0.0224 0.0218 0.0211 0.0205 1166.8 1162.7 1158.6 1154.5 1150.3 43.413 44.679 45.977 47.308 48.672 249.2 250.6 252.1 253.6 255.1 168.3 167.3 166.3 165.3 164.2 417.5 418.0 418.4 418.9 419.3 1.1676 1.1723 1.1770 1.1817 1.1864 1.7138 1.7135 1.7132 1.7129 1.7125 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 1017.61 1045.16 1073.26 1101.93 1131.16 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0200 0.0194 0.0189 0.0184 0.0178 1146.1 1141 .9 1137.6 1133.3 1128.9 50.072 51.508 52.980 54.490 56.040 256.6 258.1 259.6 261.1 262.7 163.2 162.1 161.0 159.9 158.8 419.8 420.2 420.6 421 .1 421 .5 1.1912 1.1959 1.2006 1.2053 1.2101 1.7122 17119 1.7115 1.7112 1.7108 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 1161.01 1191.41 1222.41 1253.95 1286.17 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0174 0.0169 0.0164 0.0160 0.0155 1124.5 1120.0 11 15.6 1111.0 1106.4 57.630 59.261 60.934 62.652 64.415 264.2 265.7 267.3 268.8 270.4 157.7 156.6 155.4 154.3 153.1 4219 422.3 422.7 423.1 423.5 1.2148 1.2195 1.2242 1.2290 1.2337 1.7105 1.7101 1.7097 1.7093 1.709 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 1319.00 1352.44 1386.52 1421.23 1456.58 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0151 0.0147 0.0143 0.0139 0.0135 1101.8 1097.1 1092.4 1087.6 1082.8 66.225 68.084 69.992 71.952 73.966 271.9 273.5 275.1 276.6 278.2 151.9 150.7 149.5 148.3 147.0 423.8 424.2 424.6 424 .9 425.3 1.2384 1.2432 1.2479 1.2527 1.2574 1.7086 1.7082 1.7077 1.7073 1.7069 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 1492.59 1529.26 1566.61 1604.63 1643.35 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0009 0.0132 0.0128 0.0124 0.0121 0.0118 1077.9 1072.9 1067.9 1062.8 1057.7 76.035 78.162 80.348 82.596 84.908 279.8 281.4 283.0 284.6 286.3 145.8 1445 143.2 141.9 1405 425.6 425.9 426.2 426.5 426.8 1.2622 1.2670 1.2717 1.2765 1.2813 1.7064 1.7059 1.7055 1.705 1.7044 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 1682.76 1722.88 176372 1805.28 1847.47 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0115 0.0111 0.0108 0.0105 0.0103 1052.5 1047.2 1041.8 1036.4 1030.9 87.287 89.735 92.255 94.851 97.526 287.9 289.5 291.2 292.9 294.5 139.2 137.8 136.4 135.0 133.6 427 .1 427.4 427.6 427.9 428.1 1.2861 1.2909 1.2957 1.3006 1.3054 1.7039 1.7033 1.7028 1.7021 1.7015 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 1890.54 1934.36 1978.94 2024.28 2070.42 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0100 0.0097 0.0094 0.0092 0.0089 1025.3 1019.6 1013.8 1008.0 1002.0 100.283 103.125 106.058 109.085 112.212 296.2 297.9 299.6 301.3 303.0 132.1 130.6 129.1 127.5 126.0 428.3 428.5 428.7 428.8 429.0 1.3102 1.3151 1.3200 1.3249 1.3298 1.7009 1.7002 1.6995 1.6987 1.6979 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 2117.34 2165.08 2213.63 2263.01 2313.23 0.0010 00010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0087 0.0084 0.0082 00079 0.0077 995.9 989.7 983.4 977.0 970.4 115.442 118.783 122.239 125.818 129.527 304.8 306.5 308.3 310.1 311 .8 124.4 122.7 121 .1 119.4 117.6 429.1 429.2 429.3 429.4 429.5 1.3347 1.3397 1.3446 1.3496 1.3547 1.6971 1.6963 1.6954 1.6945 1.6935 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 2364.31 2416.25 2469.08 2522.79 2577.42 0.0010 0.0010 0.0011 0.0011 0.0011 0.0075 0.0073 0.0071 0.0069 0.0067 963.7 956.9 949.9 942.7 935.4 133.373 137.366 141.514 145.830 150.324 313.7 315.5 317.3 319.2 321.0 115.8 114.0 112.2 110.3 108.3 429.5 429.5 429.5 429.4 429.3 1.3597 1.3648 1.3699 1.3750 1.3801 1.6924 1.6913 1.6902 1.689 1.6877 75 76 77 78 79 6 177.0 TABLE 1 (continued) HFC-134a Saturation Properties-Temperature Table TEMP. ·c PRESSURE kPa (abs) VOLUME mJ/kg LIQUID v, ENTHALPY kJ/kg DENSITY kg/nrl VAPOR UQUID Vg ltv, VAPOR ltvg ENTROPY kJ/(kg)(K) VAPOR h, LATENT h'g LIQUID hg TEMP. LIQUID Sf VAPOR ·c 5g 80 81 82 83 84 2632.97 2689.46 274690 2805.31 2864.70 0.0011 0.0011 0.0011 0.0011 0.0011 0.0065 0.0063 0.0061 0.0059 0.0057 927.8 920.1 912.1 903.9 895.5 155.010 159.904 165.022 170.383 176.010 322.9 324.9 326.8 328.8 330.7 106.3 104.2 102.1 99.9 97.7 429.2 429.1 428.9 428.7 428.4 1.3854 1.3906 1.3959 1.4012 1.4066 1.6863 1.6849 1.6834 1.6818 1.68 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 2925.11 2986.54 3049.01 3112.55 3177.10 0.0011 0.0011 0.0012 0.0012 0.0012 0.0055 0.0053 0.0051 0.0050 0.0048 886.7 8776 868.2 858.4 848.1 181.929 188.169 194.766 201.761 209.206 332.8 334.8 336.9 339.0 341.2 95.3 92.9 90.4 877 85.0 428.1 427.7 427.3 426.8 426.2 1.4121 14176 1.4232 1.4289 1.4347 1.6782 1.6762 1.6741 1.6719 1.6694 85 86 87 88 89 90 31 92 93 94 3242.87 3309.78 3377.85 3447.13 3517.65 0.0012 0.0012 00012 0.0012 0.0013 0.0046 0.0044 0.0043 0.0041 0.0039 837.3 826.0 814.0 801.1 787.4 217.162 225.706 234.936 244.978 256.005 343,4 345.7 348.0 353.0 82.1 79.1 75.3 725 58.9 425.5 424.8 423.9 422 .9 421 .8 14406 1.4466 1.4528 1.4592 1.4658 1.6668 1.6639 1.6607 1.6572 1.6533 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 358944 3662.57 3737.09 3813.08 3890.64 0.0013 0.0013 0.0014 0.0014 0.0015 0.0037 0.0035 0.0034 0.0032 0.0029 772.3 755.8 737.1 715.4 688.6 268.255 282.079 298.029 317 .065 341.133 355.6 358.4 361.3 364.6 368.4 64.9 60.5 55.7 50.0 43.2 420.5 418.9 417.0 414.6 411.5 1,4727 1.4799 1.4877 1,4963 1.5061 1.6489 1.6439 1.6381 1.6311 1.6221 95 96 97 98 99 100 101 3969.94 4051.35 0.0015 0.0018 0.0027 0.0022 651.4 566.4 375.503 457.594 373.2 383.0 33.8 13.0 407 .0 396.0 1.5187 1.5447 1.6092 1.5794 100 101 350A 7 TABLE 2 HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables = = v = Volume in m 3/kg H Enthalpy in kJ/kg S Entropy in kJ/(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec Cp Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)('C) Cp/Cv Heat Capacity Ratio (Dimensionless) = = = 10.00 kPa labs) TEMP PRESSURE "C V -6685 -66 BS 000067 1 66667 i! 5 E -65 -60 -55 H PRESSURE Cp/Cy = 20.00 kPa labs) TEMP S Cp 257 .; 06484 i 8192 : 1863 06695 1 5234 . 1477 938.7 1377 1 68067 1.72414 1 76676 ~5a E 3620 3,,54 :8252 1 8413 1.8572 06727 06816 06906 ' 1465 i 1434 i 1405 1383 139.9 141 4 0.87642 364.9 17989 -SO -45 - 40 -35 -30 1.80832 1.84843 1 89036 193050 1.97239 353.9 372 ~ 18730 1.8886 1.9040 1.9193 1.9345 0.6996 0.7087 07178 0.7269 0.7350 : .1378 1.1352 : 1328 : 1304 1 1283 142.9 144.4 145.9 147.4 148.9 089767 0.91912 0.93985 0.9606i 0.96232 3684 3720 375.6 379.2 382.9 1.8149 1.8306 18462 1.8617 18770 06990 0.7071 0.7154 07238 07323 0.7409 -25 -20 -15 -10 -5 2.01207 2 05339 209644 2.13675 2.17865 ! .9496 1.9646 1.9794 1.9941 2.0087 0.74 51 0.7541 0.7632 07722 0.7813 ' 1262 ' i242 ; 1223 1 I1B7 150.3 151.7 153.1 154.5 155.9 1.00301 1 02354 104493 1 06496 1.0B578 386.6 390.4 394.2 398.1 402.0 1.8921 1.9072 1.9221 1.9369 1.9516 0 10 15 20 2.21729 2.26244 2.30415 2.34192 2.38095 2.0233 2.0377 2.0520 2.0662 2.0B03 0.7902 07992 0.B081 0.8169 08257 1. 1170 1 1154 1.1139 l .i 124 1. 1109 157.2 158.6 159.9 161.2 162.6 1.10619 1 i2740 1.14811 1.16B22 1.18906 405.9 409.9 413.9 41B.0 4221 25 30 35 40 45 242718 2.46305 2.50627 2.54453 2.59067 426.5 430.7 2.0944 2.1083 2.1222 2.1360 2.1497 0.8345 08m 0.8518 0.8605 0.B690 ' 1095 1 1082 1.1 069 1.1056 1 104-4 163.9 165.1 166.4 167.7 168.9 1.20919 1.23001 1.25156 1.27226 1.29199 50 55 60 65 70 2.63158 2.67380 2.71003 2.75482 219330 u79 452.3 456.7 ~5i .2 2.1633 2.1768 2.1903 2.2037 2.2170 08775 0.8860 0.8943 0.9027 0.9110 1.1033 1.1 021 i.1010 i. l000 1.0989 170.2 171.4 172.7 173.9 175.1 75 80 85 283286 2.87356 2.91545 ~70 . 3 2.2302 2.2434 2.2565 09192 0.9273 0.9354 1 0979 1.0969 1.0960 176.3 177 .5 1787 5 TEMP PRESSURE mo j796 3e33 3870 390.7 39~.5 398.3 ~O2 . 2 ~O6 . 2 1 "14 1 ~ 18.2 ~10 ~22.3 ~34 . 9 ~39 .2 ~ 43. 5 ~558 474 .9 ~ 79. 6 z i 120~ SAT lI0 S"1 VA? 0.00068 o B7032 S H i28.3 3639 - - Cp/Cy Cp 0.7075 1 7945 - 12068 o 696B 1.513C ! 1':66 'C Ys 88n 140.3 - 1 1456 -65 -60 -55 1.1423 1 1392 1.1364 1 i337 11 31 1 142J 143.9 145.4 146.9 1484 -50 -45 -40 -35 -30 0.7495 0.7582 0.7669 07756 0.7843 1 1288 1.1265 149.8 1513 152.7 154 .1 155.5 -25 -20 -15 -10 -5 1.9661 1.9806 1.9950 20092 2.0234 07930 O.B017 0.8104 0.819i O.B277 1 l1B6 1.1169 1.1152 1.1136 1 1121 156.9 15aJ 159.6 161 .0 162.3 0 5 10 15 20 4263 430.5 434.7 439.0 443.3 2.0375 2.0514 20653 20791 2.0929 0.e363 0.B449 0.8534 08619 08704 1.1106 1.1092 1.1078 1.1065 1.1052 163.6 164.9 166.2 167.5 16B.7 25 30 35 40 45 1.31234 1.33333 1.35318 1.37363 1.39470 447.7 452.1 456.6 461 .1 465.6 2.1065 2.1200 2.1335 2.1469 2.1603 0.8788 0.8871 0.6954 0.9037 09119 1.1040 1.1028 1.1 017 1.1006 1.0995 170.0 171 .2 172.5 173.7 174.9 50 55 60 65 70 1.41443 1.43678 1.45560 470.2 474.8 479.5 2.1735 2.1 867 2.199B 0.9201 0.9282 09362 1.0984 1 0974 i .0965 176.1 177.3 178.5 75 80 85 - - 1 . 124~ 1.1224 1 1205 PRESSURE ,. 40.00 kPa labs) Cp/Cy V H S Cp -49.66 -49.66 -45 -40 -35 -30 -25 0.00069 0.59559 0.60901 0.62344 0.63735 0.65189 0.66578 135.5 358.2 3715 375.2 37B.8 382.6 386.3 0.7446 1.7B13 i.7961 1.81 18 18274 1.8428 18581 1.2205 0.7154 0.7224 0.7300 0.7379 0.7459 07541 1.5084 U468 1.1434 '.1401 11370 1.1341 1.1315 855.4 141 .8 143.3 144.8 146.4 147.9 149.4 -20 - 15 -10 -5 0.67981 0.69396 0.70771 0.72202 1.8732 1.8882 1.9031 1.9178 0.7623 0.7707 07790 0.7874 1. 1289 1.1266 1.1244 1.1223 0 5 10 15 20 0.73584 0.74963 0.76336 0.77760 0.79114 390.1 393.9 397.8 '01.7 405.7 409.7 413.7 417.8 ':21.9 1.9324 1.9470 1 9814 1.9757 1.9899 0.7959 0.8043 0.B128 0.8213 0.B297 25 30 35 40 45 0.80515 0.81900 0.83264 0.84602 0.85985 426.1 430.3 434 .6 438.9 443.2 2.0040 2.0180 2.0319 2.0457 20595 50 55 60 65 70 0.87413 0.88731 0.90171 0.91491 0.92851 447.6 452.0 456.5 4610 465.5 75 80 85 90 95 0.94251 0.95602 0.96993 0.98328 0.99701 100 105 110 1.01112 102459 V Vs SAT L10 SAT VAP -5639 -5639 140.) - 30.00 kPa labs) °C - V Vs 0.00070 0.45496 H TEMP 142.B 371 .4 Cp/Cy Cp S 0.7722 1.7725 i.2311 0.7301 15059 1.1475 831.3 142.8 -44 .57 -44.57 0.46490 0.47574 0.48662 0.49727 374.8 378.5 382.2 386.0 1.7871 18028 18183 1.8336 11440 1.1404 1.1372 1.1342 - 07364 0.7437 0.7511 0.7587 144.3 145.9 147.4 148.9 -45 -40 -35 -30 - 25 150.9 152.3 153.8 155.2 0.50787 0.51867 0.52910 0.53967 389.8 393.6 397.5 4015 1.8489 1.8639 1.8789 1.8937 0.7665 0.7745 0.7825 0.7906 1.1314 1.1288 1.1264 1.1241 150.4 151.9 153.4 154.8 -20 -15 -10 -5 1. 1203 1.1 184 1.1166 1.1149 11 132 156.6 158.0 159.3 160.7 162.0 0.55036 0.56085 0.57110 0.58173 0.59207 405.4 409.4 413.5 417.6 421.7 1.9083 1.9229 1.9374 19517 1.9659 0.7988 0.8070 0.8152 0.8235 0.8318 1.1219 1.1199 1.1180 1.1161 1.1 144 156.2 157.7 159.0 160.4 161 .8 0 5 10 15 20 0.8382 0.8466 0.8550 0.8634 0.8717 1.1117 1.1102 1.1087 1.1073 1.1060 163.4 164.7 166.0 167.3 168.5 0.60241 0.61312 0.62344 0.63371 0.64392 425.9 430.1 434.4 438.7 443.0 1.9801 1.9941 2.0081 2.0219 2.0357 0.8401 0.8484 0.8566 0.8649 08731 1.1128 1.1112 1.1097 1.1 082 1.1068 163.1 164.4 165.7 167.0 168.3 25 30 35 40 45 2 0731 2.0867 2.1002 2.1136 2.1270 0.8800 0.8883 0.8965 0.9047 0.9129 1.1 047 11035 1.1023 1.1 012 1.1 001 169.8 171.1 172.3 173.5 174.8 0.65445 0.66489 0.67522 0.68540 0.69589 447.4 451 .9 456.3 460.8 465.4 2.0494 2.0630 2.0765 2.0899 2.1033 0.8813 0.8895 0.8977 0.9058 0.9138 1.1055 1.1042 1.1030 1.1018 11006 169.6 170.9 172.1 173.4 174.6 50 55 60 65 70 470.1 474.7 479.4 484.1 488.B 2.1402 2.1534 2.1665 2.1796 2.1925 0.9210 0.9290 0.9370 0.9449 0.9528 1.0990 10979 10969 10960 1.0950 176.0 177.2 178.4 179.6 180.7 0.70621 0.71633 0.72674 0.73692 0.74738 470.0 474.6 479.3 484.0 488.7 2.11 65 2.1297 2.1429 2.1559 2.1689 0.9219 0.9299 0.9378 0.9457 0.9535 1.0995 10985 10974 1.0964 1.0954 175.8 177.0 178.2 179.4 180.6 75 80 85 90 95 493.6 498.4 2.2054 l.21 83 0.9607 0.9685 10941 1.0932 1819 183.1 0.75758 0.76805 0.77821 493.5 498.3 5032 2.1818 2.1947 2.2074 0.9613 0.9691 0.9768 1.0945 10936 10927 1818 183.0 184.1 100 105 110 - - - - - - 8 - - - - °C v, TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in Cp H = Enthalpy in kJlkg mJlkg S = Entropy in kJ/(kg)(K) =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) = SO.OO kPa labs I TEMP PRESSURE 'C V H -40.43 -40.43 -10 -35 - 30 - Z5 -20 0.00071 0.36914 147.9 374.0 0.7944 1.7661 0.36982 0.37864 0.38745 0.39604 0.40469 374.3 378.1 381.8 385.6 389.5 - 15 - 10 -5 0.41339 0.42194 0.43048 0 5 10 15 20 =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) S Cp V v, 1.5046 1.1 483 1.7675 1.7833 1.i990 1.8144 1.8297 1.2399 0.7424 0.7430 0.7495 0.7564 0.7635 0.7708 1.1 480 1.1440 1.1 404 1.1370 1.1 340 811 .8 143.6 143.7 145.3 146.9 148.5 150.0 393.3 397.3 401 .2 1.8449 1.8599 1.8748 0.7784 0.7860 0.7938 1. 1311 1.1294 1.1260 0.43898 0.44743 0.45579 0.46425 0.47259 405.2 409.2 413.3 417.4 421 .5 1.8895 1.9041 1.9186 1.9330 1.9473 0.8017 0.8097 0.8177 0.8257 0.8338 25 30 35 40 J5 0.48100 0.48948 0.49776 0.50607 0.51440 m.7 430.0 434.2 438.5 442.9 1.9614 1.9755 1.9895 2.0034 2.0172 50 55 60 65 70 0.52274 0.53107 0.53937 0.54765 0.55586 447.3 451.7 456.2 460.7 465.3 75 90 85 90 95 0.56402 0.57241 0.58072 0.58893 0.59737 :00 105 110 115 0.60533 0.61387 0.62189 TEMP = Velocity of Sound in rnlsec PRESSURE. 60.00 kPalabsl Cp/Cv - Vs Cp/Cv SAT LIO SAT YAP 0.00071 0.3 1114 - H 152.2 376.2 Cp 0.8130 1.7611 - - Cp/Cv 1.2476 0)533 -36.91 - 36.91 - 381 .5 385.3 389.2 1.1477 1.1436 1.1400 1.1366 144.8 146.4 148.0 149.6 -40 -35 -30 -25 -20 0.34317 . 0.35039 0.35753 393.0 397.0 400.9 1.8292 1.8443 1.8592 0.7823 0.7896 0.7971 1.1334 1.1306 1.1279 15.1.1 152.6 154.1 - 15 -10 -5 155.9 157.3 158.7 160.1 161.5 0.36470 0.37189 0.37893 0.38595 0.39308 404.9 409.0 413.1 417.2 421.3 1.8740 1.8887 1.9032 1.9176 1.9319 0.8047 0.8124 0.8202 0.8280 0.8359 1.1254 1.1230 1.1208 1.1188 1.1168 155.6 157.0 158.4 159.8 161.2 0 5 10 15 20 1.1139 1.1122 l.l1C6 1.1091 1. 1076 162.8 164.2 165.5 166.8 168.1 0.40000 0.40700 0.41408 0.42105 0.42808 425.5 429.8 434.1 438.4 442.7 1.9461 1.9602 1.9742 1.9881 2.0020 0.8439 0.8519 0.8599 0.8679 0.8759 1. 11 50 1.1132 1.1 116 1.1100 1.1085 162.6 163.9 165.3 166.6 167.9 25 30 35 0.8826 0.8907 0.8988 0.9068 0.9148 1.1 062 1.1 049 1.1036 1.1024 1. 1012 169.4 170.7 171 .9 173.2 174.4 0.43497 0.44189 0.44883 0.45579 0.46275 447.1 451.6 456.1 460.6 '465.1 2.0157 2.0293 2.0429 2.0563 2.0697 0.8839 0.8919 0.8999 0.9079 0.9158 1.1 070 1.1056 1.1043 1.1030 1.1018 159.2 170.5 171.8 173.0 174.3 50 55 60 65 70 2.0981 2.1113 2.1245 2.1375 2.1505 0.9228 0.9307 0.9386 0.9464 0.9543 1.1 001 1.0990 1.0979 10969 10959 175.7 176.9 178.1 179.3 180.5 0.46970 0.47642 0.48356 0.49020 0.49727 469.7 474.4 479.1 483.8 488.5 2.0830 2.0962 2.1094 2.1225 2.1355 0.9237 0.9316 0.9394 0.9472 0.9550 1. 1006 1.0995 1.0984 1.0973 1.0963 175.5 176.7 177.9 179.1 180.3 75 80 85 90 35 2. 1635 2.1763 2.1891 0.9620 0.9697 0.9774 1.0949 1.0940 10931 181 .7 182.8 184.0 0.50403 0.51099 0.51787 0.52466 493.3 498.2 503.0 507.9 2.1484 2.1613 2.1 741 2.1868 0.9627 0.9703 0.9780 0.9855 1.0953 1.0944 1.0934 1.0925 181.5 182.7 183.9 185.0 100 105 110 115 Cp/Cv v, Cp/Cv v, 1.5038 1.1504 1.1470 1.1430 11392 11359 1.1327 781 .0 144.6 1.5038 1.1515 1.1505 1.1460 1.1420 1.1383 1. 1349 768.3 145.0 145.4 147.1 148.7 150.3 151.9 -31 .09 -31 .09 151.5 153.0 154.5 1.1236 1. 1215 1. 1194 1.1 175 1.1156 0.8420 0.8501 0.8582 0.8664 0.8745 2.0309 2.0445 2.0580 2.0715 2.0848 469.9 474.5 479.2 483.9 488.6 493.4 498.3 503.1 - - - - PRESSURE = 70.00 kPa labsl - 795.3 144 2 0.7555 0.7618 0.7683 0.7752 377.7 - 1.5040 1.1493 ·C Y, 1.7672 1.7830 1.7986 1.8140 0.31397 0.32134 0.32873 0.33591 - TEMP S PRESSURE ,. SO.OO kPa labsl 'c V H S Cp -33.83 -33.83 - 30 - 25 -20 - 15 - 10 0.00072 0.26918 0.27412 0.28050 0.28678 0.29308 0.29931 156.1 378.2 381.1 385.0 388.8 392.7 396.7 0.8292 1.7571 1.7693 1.7850 1.8004 1.8158 1.8309 1.2544 0.7630 0.7673 0.7733 0.7797 0.7863 0.7932 V SATLIO SATVAP 145.9 147.6 149.1 150.7 152.2 0.00072 0.23747 0.23872 0.24438 0.24994 0.25549 0.26103 H 159.5 379.9 380.7 384.6 388.5 392.4 396.4 S 0.8435 1.7538 1.7572 1.7730 1.7886 1.8040 1.8192 Cp 1.2606 0.7718 0.7729 0.7783 0.7842 0.7904 0.7969 40 45 TEMP °C - 30 - 25 -20 -15 - 10 -5 0.30553 400.7 1.8459 0.8004 1.1298 153.8 0.26645 400.4 1.8343 0.8037 1.1318 153.4 -5 0 5 10 15 20 0.31172 0.31786 0.32394 0.33003 0.33613 404.7 408.8 412.9 417.0 42 1.2 1.8608 1.8755 1.8901 1.9045 1.9189 0.8077 0.8151 0.8227 0.8303 0.8380 1.1271 1.1246 1.1223 1.1 201 1.1180 155.2 156.7 158.1 159.6 161.0 027196 0.27732 0.28273 0.28810 0.29343 404.5 408.5 412.6 416.8 421 .0 1.8492 1.8640 1.8786 1.8931 1.9075 0.8107 0.8179 0.8252 0.8326 0.8402 1.1290 1.1263 1.1238 1.1215 1. 1193 154.9 156.4 157.8 159.3 160.7 0 5 10 15 20 25 30 35 JO l5 0.34211 0.34819 0.35423 0.36023 0.36630 ~25. 4 429.6 433.9 438.2 442.6 1.9331 19473 1.9613 1.9752 1.9890 0.8458 0.8537 0.8615 0.8694 0.8773 1.1161 1.1143 1.1125 1. 1109 1.1093 162.3 163.7 165.0 166.4 167.7 0.29878 0.30404 0.30941 0.31466 0.32000 425.2 429.4 .133.7 438.1 442.4 1.9218 1.9359 1.9500 1.9640 1.9778 0.8478 0.8555 0.8632 0.8709 0.8787 1.1172 1.1153 1.1135 1.111 8 1.1101 162.1 163.5 164.8 166.2 167.5 25 30 35 40 l5 2.0028 2.0164 2.0300 2.0435 2.0569 0.8852 0.8931 0.9010 0.9089 0.9168 1.1078 1.1063 1.1050 1.1 036 1.1024 169.0 170.3 1716 172.8 174.1 0.32520 0.33047 0.33568 0.34095 0.34614 446.9 451.3 455.8 460.3 464.9 1.9916 2.0053 2.0188 2.0323 2.0457 0.8865 0.8944 0.9022 0.9100 0.9178 1.1085 1.1071 1.1056 1.1 043 1 1030 168.8 170.1 171.4 172.7 173.9 0.9246 9324 0.9402 0.9480 0.9557 1.1012 1 1000 1.0989 1.0978 1.0967 175.3 176.6 177.8 179.0 180.2 0.35137 0.35663 0.36179 0.36697 0.37216 469.5 474.2 478.8 483.6 488.3 2.0591 2.0723 2.0855 2.0986 2.1116 0.9255 0.9333 0.9410 0.9487 0.9564 1.1017 11005 1.0994 10982 10972 175.2 176.4 177.6 178.9 180.1 0.9633 0.9710 0.9786 0.9861 0 9936 10957 10948 10938 10929 10920 181..1 182.6 1838 1849 186.1 0.37736 0.38256 0.38775 0.39293 IJ 39809 493.1 498.0 502.8 5078 512.7 2.1246 2.1375 2.1503 2.1630 2.1157 0.9640 0.9716 0.9792 0.9867 09941 1.0961 10951 1.0942 10932 10923 181 .3 182.5 183.6 1848 1860 50 55 50 65 70 0.38417 0.39017 0.39620 447.0 451.4 455.9 460.5 l65.0 75 80 95 90 95 0.40209 0.40800 0.41 391 0.41982 0.42589 469.6 474.3 478.9 483.7 488.4 2.0702 2.0834 2.0966 2.1097 2.1227 !OO 043178 0.43764 493.2 .198. 1 502.9 5078 51 2.H 2.1357 2.1485 2. 1613 2.1741 2.1867 105 , :0 ! 15 ;20 0.37230 0.37821 0 . ~4346 0.44944 ~ '15537 I) 9 SO 55 50 55 iO 75 80 95 90 95 100 105 110 115 120 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3lkg Cp H =Enthalpy in kJlkg = Heat Capacity at Constant Pressure 90.00 kPa labsl TEMP 'C PRESSURE V H S Cp -28.61 -28.61 0.00072 o21254 162.7 381.4 0.8564 17509 1.2662 0.7800 -25 -20 -15 -10 -5 0.21622 0.22129 0.22624 0.2312i 0.23613 384.3 388.2 392.1 396.1 400.2 1.7624 1.7780 1.7935 1.8088 1.8240 0 5 10 15 20 0.24102 0.24588 0.25069 0.25549 0.26028 404.2 408.3 412.4 416.6 25 30 35 40 45 0.26504 0.26976 0.27450 0.27925 0.28393 50 55 60 65 70 E = S Entropy in kJ/(kg)(K) Vs in kJ/(kg)(OC) Cp/Cv =Velocity of Sound in mlsec = Heat Capacity PRESSURE Cp/Cv vs 756.7 1454 0.7835 0.7888 0.7946 0.8007 0.8071 1.5041 11527 1 1492 1.1448 1.1408 1.1372 1 1339 ~20. 8 1.8389 1.8538 1.8684 1.8830 1.8974 0.8138 0.8207 0.8278 0.8350 0.8423 425.0 429.3 433.6 437.9 442.3 1.9117 1.9259 1.9400 1.9540 1.9679 0.28860 0.29334 0.29797 0.30266 0.30731 446.7 451.2 455.7 460.2 464 .8 75 80 85 90 95 0.31201 0.31666 0.32123 0.32595 0.33058 100 105 110 115 120 125 V 100.00 kPa labs) . H S Cp Cp/Cv vs TEMP 'C 0.00073 o19246 165.6 382.8 08681 i 7484 1.2715 0.7876 1.5046 1.1539 746 .2 145) - 26.34 -2634 146.6 148.3 149.9 151.5 153.0 0.19372 0.19829 0.20284 0.20734 0.21182 383.9 387.9 391.8 395.8 399.9 1.7527 U68S i.7840 1.7994 1.8146 0.7888 0.7935 0.7988 0.8045 0.8106 1.1525 1.1477 1.1434 1.1395 1.1359 146.1 147.8 149.5 151 .1 152.7 -25 -20 -15 -10 -5 1 1308 1.1279 1.1253 1.1229 1.1 206 154.5 156.0 157.5 159.0 160.4 0.21626 0.22065 0.22502 0.22941 0.23370 4040 408.1 412.2 416.4 420.6 1.8297 1.8445 1.8593 1.8739 1.8883 0.8169 0.8235 0.8304 0.8373 0.8445 1.1327 1.1296 1.1269 1.1243 1.1218 154.2 155.7 157.2 158.7 160.1 0 5 10 15 20 0.8498 0.8573 0.8649 0.8725 0.8802 1.1184 1. 1164 11145 11127 1.1110 161.8 163.2 164.6 165.9 167.3 0.23804 0.24231 0.24651 0.25088 0.25517 424.8 429.' 433.4 437.7 442.1 1.9027 1.9169 1.9310 1.9450 1.9589 0.8517 0.8591 0.8665 0.8741 0.BB16 1.1196 11175 1.1155 1.1136 1.1118 161.6 163.0 164.3 165.7 167.1 25 30 35 40 45 1.9816 1.9953 2.0089 2.0225 2.0359 0.8879 0.8956 0.9033 0.9110 0.9188 1.1093 1.1078 1.1063 1.1 049 11036 168.6 169.9 171.2 172.5 173.8 0.25940 0.26364 0.26788 0.27203 0.27624 446.6 451.0 455.5 460.1 464.7 1.9727 1.9864 2.0001 2.0136 2.0270 0.8892 0.8968 0.9045 0.9121 0.9198 1.1101 1.1085 1.1070 1.1055 1.1042 158.4 169.7 171 .0 172.3 173.6 50 55 60 65 70 469.4 474.0 478.7 483.5 488.2 2.0492 2.0625 2.0757 2.0888 2.1018 0.9265 0.9342 0.9418 0.9495 0.9571 1.1023 1.1010 1.0999 1.0987 1.0976 175.0 176.3 177.5 178.7 179.9 0.28043 0.28466 0.28885 0.29300 0.29718 469.3 473.9 478.6 483.4 488.1 2.0404 2.0537 2.0669 2.0800 2.0930 0.9274 0.9350 0.9427 0.9503 0.9578 1.1028 1.1016 1.1 004 1.0992 1.0981 174 .9 176.1 177.4 178.6 179.8 75 80 85 90 95 0.33523 0.33979 0.34447 0.34904 0.35361 493.0 497.9 502.8 5077 512.6 2.1148 2.1277 2.1405 2.1533 2.1659 0.9647 0.9722 0.9798 0.9872 0.9947 1.0966 1.0955 1.0946 1.0936 1.0927 181 .1 182.3 183.5 184.7 185.9 0.30139 0.30553 0.30969 0.31387 0.31797 492.9 497.8 502.7 5076 512.5 2.1060 2.1189 2.1318 2.1445 2.1572 0.9654 0.9729 0.9804 0.9878 0.9952 1.0970 1.0959 1.0949 1.0940 1.0930 181 .0 182.2 1814 184.6 185.8 100 105 110 115 120 0.35817 517.6 2.1786 1.0021 1.0918 187.0 0.32216 517.5 2.1698 1.0026 1.0921 186.9 125 = 101.325 kPa labs) TEMP PRESSURE ·C V H S Cp -26.06 -26.06 -25 -20 - 15 -10 -5 0.00073 0.1901 1 0.19106 0.19562 0.20012 0.20454 0.20894 165.9 383.0 383.9 387.8 391 .8 395.8 399.9 0.8696 1.7481 1.7515 1.7673 1.7829 1.7982 1.8135 0 5 10 15 20 0.21336 0.21768 0.22202 0.22630 0.23057 403.9 4080 412.2 416.3 420.5 25 30 35 40 45 0.23485 0.23906 0.24331 0.24759 0.25176 50 55 60 65 PRESSURE., 110.00 kPa labs) Cp/Cv v, 1.2722 0.7886 0.7895 0.7942 0.7994 0.8050 0.8110 1.5046 1.1540 1.1530 1.1481 1.1438 1.1398 1.1362 744.9 145.7 146.1 147.7 149.4 151.0 152.6 1.8285 1.8434 1.8581 1.8727 1.8872 0.8173 0.8239 0.8307 0.8377 0.8448 424.8 429.1 433.4 437.7 442.1 1.9015 1.9158 1.9299 1.9439 1.9578 0.8520 0.8594 0.8668 0.8743 0.8818 1.1329 1.1299 1.1271 1.1244 1.1220 1.1197 1.1176 1.1156 1.1137 1.1119 0.25595 0.26015 0.26427 0.26846 446.5 451 .0 455.5 460.1 1.9716 1.9853 1.9989 2.0125 0.8894 0.8970 0.9046 0.9123 70 75 80 85 90 0.27263 0.27678 0.28090 0.28506 0.28918 464.6 469.3 473.9 478.6 483.3 2.0259 2.0393 2.0526 2.0658 2.0789 95 100 105 110 115 0.29326 0.29735 0.30157 0.30562 0.30969 488.1 492.9 497.8 502.6 507.6 120 125 130 0.31377 0.31797 512.5 517.5 - SAT lIO SAT YAP z Ratio (Dimensionless) - V H TEMP Cp S ·C Cp/Cv v, 1.5051 1.1551 736.6 145.9 0.17953 0.18369 0.18783 0.19194 387.5 391 .5 395.6 399.6 1.7597 1.7754 1.7908 1.8061 0.7984 0.8031 0.8084 0.8141 1.1507 1.1461 1.1419 1.1381 147.4 149.0 150.7 152.3 -24.25 -24.25 - 25 -20 -15 -10 -5 154.2 155.7 157.2 158.6 160.1 0.19600 0.20004 0.20404 0.20803 0.21200 403.7 407.8 412.0 416.2 420.4 1.8212 18361 1.8509 1.8656 1.8801 0.8201 0.8264 0.8330 0.8397 0.8467 1.1 346 1.1314 1.1284 1.1257 1.1231 153.9 155.4 156.9 158.4 159.9 0 5 10 15 20 161.5 162.9 164.3 165.7 167.0 0.21598 0.21988 0.22376 0.22769 0.23154 424.6 428.9 433.2 437.6 442.0 1.8945 1.9087 1.9228 1.9369 1.9508 0.8538 0.8610 0.8683 0.8756 0.8831 1.1208 1.1186 1.1165 1.1145 1.1127 161 .3 162.7 164.1 165.5 166.9 25 30 35 40 45 1.1102 1.1086 1.1 071 1.1056 168.4 169.7 171.0 172.3 0.23546 0.23929 0.24313 0.24697 446.4 450.9 455.4 459.9 1.9646 1.9784 1.9920 2.0055 0.8905 0.8981 0.9056 0.9132 1.1109 1.1093 1.1077 1.1062 168.2 169.5 170.8 172.1 50 55 60 65 0.9199 0.9275 0.9352 0.9428 0.9504 1.1042 1.1 029 1.1016 1.1004 1.0992 173.6 174.8 176.1 177.3 178.6 0.25088 0.25465 0.25853 0.26233 0.26610 464.5 469.2 473.8 478.5 483.2 2.0190 2.0324 2.0457 2.0589 2.0720 0.9208 0.9283 0.9359 0.9435 0.9510 1.1 048 1.1 034 1.1 021 1.1009 1.0997 173.4 174.7 176.0 177.2 178.4 70 75 80 85 2.0919 2.1049 2.1178 2.1306 2.1434 0.9579 0.9655 0.9730 0.9804 0.9879 1.0981 1.0970 1.0960 1.0950 1.0940 179.8 181.0 182.2 183.4 184.6 0.26998 0.27375 0.27755 0.28129 0.28514 488.0 492.8 497.7 502.6 S07.5 2.0851 2.0981 2.1110 2.1238 2.1366 0.9586 0.9661 0.9735 0.9810 0.9884 1.0985 1.0974 1.0963 1.0953 1.0943 179.7 180.9 182.1 183.3 184.5 95 100 105 11 0 115 2.1561 2.1 687 0.9953 1.0026 1.0931 1.0922 185.7 186.9 0.28893 0.29265 0.29647 512.5 517.5 522.5 2.1493 2.1619 2.1745 0.9958 1.0031 10104 1.0934 1.0924 1.0915 185.6 186.8 188.0 120 125 130 - - - SAT lIO SAT YAP 0.00073 0.17593 - - 10 168.2 384.1 - 0.8788 1.7462 - 1.2765 0.7948 - - - 90 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in Cp m 3lkg H =.Enthalpy in kJlkg S =Entropy in kJ/(kg){K) Vs =Velocity of Sound in m/sec =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)("C) Cp/Cv =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) = 120.00 kP,labsl TEMP PRESSURE 'C V H S Cp - 22.29 -Z2.:9 a.COO73 ~ . 16207 : 70.7 385.4 18888 1.74.13 1.2912 0.8015 l.5058 : ;:63 -Zo O.i6385 0.1 6773 0.17156 0.17535 3872 3912 395.3 399.3 US 16 17674 17829 1.1983 a.8033 0.8075 0.9124 0.8177 1.1538 l i488 1 1443 1.1402 727.5 146.1 !!6.3 :48.6 150.3 151.9 0 5 :0 '5 0.17912 0.18285 0.18657 0.19022 0.19387 J03.5 .1Q76 411.7 415.9 J20.2 1.8134 18284 1.8432 1.8579 1.8725 0.8233 0.8294 0.83!!6 0.8422 0.8489 1.1355 1.1331 l.1300 1.1271 11245 25 30 35 0.19751 0.20113 0.20475 0.20833 0.21191 J24.4 J28.7 433.1 -l41.8 1.8869 1.9012 1.9153 1.9294 1.9434 0.8558 0.8628 0.8700 0.8772 0.8845 0.21552 0.21906 0.22262 0.22614 0.22967 446.3 450.7 455.3 459.8 464.4 1.9572 1.9710 19846 19982 Z.0117 95 0.23321 0.23669 0.24021 0.24372 0.24722 Ja9.0 473.7 478.4 483.1 4879 00 OS 10 is 20 0.25069 0.25419 0.25i67 0.26116 0.26462 125 130 0.26810 0.27152 - :5 - :0 -5 ,0 .!Q l5 50 55 50 55 70 75 30 35 30 TEMP 'C Cp Cp/Cv v, TEMP 'C -20.47 - 2QH 1 2850 0.S080 0.8083 0.8120 0.8164 0.8213 15065 1.1575 1.1 5iO 1.151 6 ! 1468 l.i425 719.1 146.3 146.4 148.2 149.9 151.5 -20 -is - iO -5 i53.5 :55.1 i56.6 15S.1 :59.6 0.16483 0.16829 0.17173' 0.17516 0.17857 403.2 407.3 4115 415.7 420.0 1.8062 1.8212 L8361 1.8509 1.8654 0.8266 0.9323 0.8383 0.8446 0.8511 1.1385 1.1349 1.1316 1.1286 1.1258 153.1 :54.7 156.3 157.8 159.3 0 5 10 15 20 1.1220 !. 1197 l.i175 1.1155 1.1135 161.0 :62.5 :63.9 165.3 166.6 0.18195 0.1 8529 0.18864 0.19198 0,19531 J24.2 J28.5 J32.9 437.3 441.7 1.8799 18942 1.9084 1.9225 19365 0.8578 0.8647 0.8717 0.8788 0.6860 1.1232 1.1208 1.1185 1.11 64 11144 160.8 162.2 163.6 165.0 166.4 25 30 35 !O J5 0.8919 0.8993 0.906a 0.9143 0.9218 1.1117 1.1100 1.1084 1. 1068 1.1054 · 168.0 169.3 i70.7 172.0 1733 0.19861 0.20190 0.20521 0.20846 0.21173 446.1 450.6 J55.1 0.8933 0.9008 0.9080 0.9154 0.9228 1.1125 1.1108 1.1 091 11075 4643 1.9504 1.9641 1.9778 i 9914 2.0049 1.1060 1678 169.1 170.5 171 .8 173.1 50 55 50 =5 70 2.0251 2.0384 2.0516 2.0647 2.0778 0.9293 0.9368 0.9443 0.9518 0.9593 1.1040 1.1025 1.1014 11 001 10989 1745 175.8 177.1 178.3 179.5 0.21501 0.21825 0.22148 0.22477 0.22800 Ja8.9 J73.6 478.3 483.0 487.8 2.0183 2.0316 2.0448 2.0580 2.0711 0.9302 0.9377 0.9451 0.9526 0.9600 11 045 1.1 032 1.1019 1.1006 10994 174.4 175.7 175.9 178.2 179,4 75 ao as 90 95 J92.7 4976 502.5 507.4 5124 2.0908 2.1037 2.1165 2.1293 2.1420 0.9667 0.9742 0.9816 0.9890 0.9963 1.0978 10967 1 0957 1 0947 10937 180.8 182.0 183.2 184.4 185.5 0.23116 0.23447 0.23764 0.24091 0.24414 492.6 J97 .5 502.4 5073 512.3 2.0841 2.0970 2.1098 2.1226 2.1353 0.9674 0.9748 0.9822 0.9895 0.9968 ;'0982 1.0971 1.0961 1.0950 10940 180.6 181.a 183.0 184.2 :85.4 1CO lG5 : 10 517.4 522.4 2.1547 2.1672 1.0036 10109 10928 10919 186.7 187.9 0.24728 0.25050 5173 522.3 2.1480 2.1606 1.0041 10114 1.0931 10922 196.6 1878 ' 25 130 v, 1.7530 1.7687 1.7842 1.2899 0.8142 . 0.8166 0.8205 0.8250 1.5072 11 587 1.i 545 1.1493 1.1447 711.2 146.4 147.7 149.5 151.2 402.9 407.1 411.3 J15.5 419.8 1.7995 1.8146 18295 1.8443 1.8589 0.8299 0.8353 0.8411 0.8471 0.8534 1.14Q5 1.1368 1.1333 1.1301 1.1272 424.1 428.4 432.7 J5 0.16858 0.17173 0.17486 0.17794 0.18106 441 5 1.8734 1.8877 1.9020 1.9161 19301 0.8599 0.8666 0.8735 0.8804 0.8875 :0 55 50 55 70 0.18413 0.18720 0.19026 0.19331 0.19635 446.0 450.5 455.0 J59.6 4642 1.9440 19578 1.9715 19851 19986 75 30 35 ?S ·00 :05 :' 0 · ;5 120 0.19936 0.20243 0.20547 0.20851 021146 468.8 J73.5 J78.2 J82.9 l877 02'450 0.21753 0.22051 0.22351 022650 125 '30 :35 022946 023245 023546 S Cp 175.3 3875 0.9068 1.7411 390.6 394.7 398.8 0.15258 0.15584 0.15906 0.16226 0.16543 -18.75 - 'a.75 -15 -iO -5 0.00074 0.14010 0.14263 0.14599 0.14930 0 5 10 :5 ZO 25 30 35 ~59.7 PRESSURE. lSO.00 kPlllbsl PRESSURE" 140.00 kPI (Ibsl Cp/Cv so S 0.8981 1.7426 1.7441 17600 1.7756 1.7910 m .4 SAT LlO SAT 'lAP H 173.1 386.5 3869 390.9 395.0 399.1 H .!Q V v, 0.00074 0.15026 iJ.i5060 0. 15423 0.15780 0.16i34 V - PRESSURE" 130.00 kPa labsl Cp/Cv V H S Cp Cp/Cv Y, i15 :20 TEMP 'C 0.00074 0.13123 0.13259 0.13576 0.13889 177.4 388.5 390.3 3944 398.5 0.9150 1.7397 1.7464 ;'7622 1.7778 1.2939 0.8201 0.8213 0.8247 0.8287 1.5081 1.1599 1.1574 1.1519 1.1470 703.7 146.5 147 .3 149.1 150.8 -17.12 -i712 152.8 154.4 156.0 157.5 i59.0 0.14196 0.14503 O.IJ806 0.15106 0.15404 402.7 .1Q6.9 Jl1.1 415.3 m6 1.7931 18083 18233 18381 1.8528 0.8333 0.8384 0.8438 0.8496 0.8557 11426 1.1386 1.1350 1 i31 6 11285 152.4 154.1 155.7 157 2 158.7 0 1.1245 1.1219 1.1196 1.1 174 11153 160.5 162.0 163.4 i64.8 !66.2 0.15701 0.15995 0.16289 0.16581 0.1 6869 423.9 J28.Z 432.5 436.9 4414 1 8673 1.8817 1.8959 19101 1.9241 0.8620 0.8685 0.8752 0.8820 0.8890 1.1257 1.1231 1.1206 1 :183 1.1162 '60.2 161.7 163.2 164.6 166.0 Z5 20 0.8946 0.9019 0.9091 0.9165 0.9238 1.1 134 1.1 115 1.1 098 1.1082 1.1066 167.6 168.9 170.3 171 5 ; 72.9 0.171 56 0.17449 0.17734 0.18018 0.18305 445.8 450.3 454.9 J59.4 464.0 1.9380 1.9518 1.9656 i 9792 1.9927 0.8960 0.9032 0.9103 09176 09249 1.1142 1.1123 1. 1105 11 088 I 1072 167.4 168.7 170.1 171 .4 172.9 :0 2.0120 2.0253 2.0386 2.0517 •.0648 0.9312 0.9386 0.9460 Q.9534 0.9607 1.1 051 1.l037 1 1024 1.1 01 1 ; 0998 1742 175.5 1768 1780 . 79.3 0.18587 0.1 8875 0.19157 0.19440 0.19720 468.7 J73.4 478.1 J82.8 ~87 6 2.0081 2.0195 2.0327 2.0459 2.0590 0.9322 0.9395 0.9468 0.9541 0.9615 11057 11 043 1.:029 11 016 1.1 003 174.1 175.3 176.6 177 9 179.1 75 30 492.5 J974 502.3 5072 5122 2.0778 2.Q908 2.1036 2.11 64 2.1291 0 9681 0.9755 09828 0.9901 0.9974 10987 : 0975 10964 10954 10944 ' 80.5 181.7 182.9 1841 :853 0.20000 0.20284 0.20563 0.20846 021124 492.4 ~97 3 502.2 5071 512.1 2.0720 2.0850 2.0978 2.1106 2.1234 0.9688 0.9761 09834 0.9907 09979 10991 10979 1.0968 10958 10947 ;aO.4 1816 182.8 184.0 185.2 5172 522.2 2.14 18 2.1 544 2 1669 ; 0046 i 0118 ! 0190 10934 : Q925 10916 ;A6.5 ' 877 'H8 ~ 021404 021 683 0 21%4 517 1 522.2 527 2 2.1360 2.1486 2 1511 10052 10123 10195 10937 10928 ; 0919 186 4 11:176 '88 7 ~37 . 1 ~273 SATLIO SATVAP 11 -~ 5 -:0 -~ . :Q :5 ,0 35 JO l5 55 50 55 70 gS . SO =5 co as 10 :5 ~G I ..!.: ' JC ~ 35 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in m 3/kg H = Enthalpy in kJ/kg S = Entropy in kJ/(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec Cp = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kgWC) Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) = 160.00 kP. labsl = 170.00 kP.I.bsl TEMP ·C PRESSURE V H S Cp -15.58 -15.58 -15 -10 -5 0.00074 0.12344 179.4 389.5 0.9228 1.7384 1.5089 1 1612 696.6 146.6 0.12379 0.12679 0.12975 390.0 394 .1 398.3 1.7402 1.7561 1.7717 1.2979 0.8258 0.8261 0.8289 0.8325 1.1605 1.1546 1.1494 146.9 148.6 150.4 0.11889 0.12170 393.8 398.0 1.7503 1.7660 0.8333 08364 1.1574 1.1518 148.2 150.0 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 0.13268 0.13556 0.13843 0.14126 0.14407 402.4 406.6 410.8 415.1 419.4 1.7872 1.8024 1.8174 1.8323 1.8470 0.8367 0.8415 0.8466 0.8522 0.8580 1.1447 1.1405 1.1367 1.1332 1.1299 152.1 153.7 155.3 156.9 158.5 0.12447 0.12721 0.1299'4 0.13263 0.13528 402.2 406.4 410.6 414 .9 419.2 1.7815 1.7968 1.8119 1.8268 18415 0.8402 0.8446 0.8495 0.8548 0.8604 1.1469 1.1424 1.1384 1.1347 1.1314 151.7 153.4 155.0 156.6 158.2 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 0.14686 0.14966 0.15242 0.15516 0.15790 423.7 428.0 432.4 436.8 441 .2 1.8616 1.8760 1.8903 1.9044 1.9185 0.8641 0.8705 0.8770 0.8837 0.8905 1.1270 1.1242 1.1217 1.1193 1. 1171 160.0 161.5 162.9 164.4 165.8 0.13793 0.14055 0.14316 014577 0.14835 423.5 427.8 432.2 436.6 441 1 1.8561 1.8706 1.8849 1.8991 1.9132 0.8663 0.8724 0.8788 0.8853 0.8920 1.1283 1.1254 1.1228 1.1203 1.1180 159.7 161 .2 162.7 164.1 165.6 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 0.16059 0.16329 0.16600 0.16869 0.17141 445.7 450.2 454.7 459.3 463.9 1.9324 1.9463 1.9600 1.9736 1.9872 0.8974 0.9044 0.9115 0.9187 0.9259 1.1150 1.1131 1.1112 1.1095 1.1079 167.2 168.6 169.9 171 .3 172.6 0.15092 0.15347 0.15603 0.15858 0.16108 445.5 450.0 454.6 459.2 463.8 1.9272 1.9410 1.9548 1.9684 1.9820 0.8988 0.9057 0.9127 0.9198 0.9269 1.1159 1.1139 1.1120 1.1102 1.1085 167.0 168.4 169.7 171.1 172.4 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 0.17406 0.17674 0.17940 0.18205 0.18471 468.6 473.2 478.0 482.7 487 .5 2.0006 2.0140 2.0272 2.0404 2.0535 0.9331 0.9404 0.9477 0.9549 0.9622 1.1063 1.1048 1.1034 1.1020 1. 1008 173.9 175.2 176.5 177.7 179.0 0.16364 0.16617 0.16863 0.17117 0.17367 468.4 473.1 477.9 482.6 487.4 1.9954 2.0088 20221 2.0353 2.0484 0.9341 0.9413 0.9485 0.9557 0.9630 1.1069 1.1054 1.1039 1.1025 1.1012 173.7 175.0 176.3 177.6 178.9 100 105 110 115 120 0.18734 0.19001 0.19260 0.19524 0.19790 492.3 497.2 502.1 507.0 512.0 2.0666 2.0795 2.0924 2.1052 2.1179 0.9695 0.9768 0.9840 0.9913 0.9985 180.2 181.5 182.7 183.9 185.1 0.17618 0.17867 0.18113 0.18362 0.18612 492.2 497.1 502.0 507.0 511.9 2.0614 2.0744 2.0873 2.1001 2.1128 0.9702 0.9774 0.9847 0.9919 0.9990 1.1000 1.0988 1.0976 1.0965 1.0954 180.1 181.3 182.6 183.8 185.0 125 0.20052 0.20313 0.20576 517.0 522.1 527.2 2.1306 2.1432 2.1557 1.0057 1.0128 1.0200 1.0995 1.0983 1.0972 1.0961 1.0951 1.0941 1.0931 1.0922 75 80 85 90 95 100 105 110 115 i20 186.3 187.5 188.6 0.18857 0.19106 0.19354 0.19600 516.9 522.0 527.1 532.2 2.1255 2.1381 2.1506 2.1631 1.0062 1.0133 1.0204 1.0275 1.0944 1.0934 1.0925 1.0915 186.2 187.4 188.5 189.7 125 i30 135 140 Cp/Cy y, 130 135 140 TEMP ·C - - - PRESSURE - Cp/Cy - V Y, SAT LlO SAT YAP 0.00075 o11655 181.3 3904 - - PRESSURE. 180.00 kPalabsl S H - Cp/Cy Cp 0.9302 1.7372 1.3017 0.8313 - - 1.5098 1.1624 - v, TEMP ·C 689.9 1467 -1411 -14 11 - PRESSURE. 190.00 kP.I.bsl V H S Cp 0.00075 0.11039 0.9372 1.7361 1.7448 1.7606 1.3053 0.8366 0.8377 0.8404 1.5107 1.1 637 1.1602 1.1543 683.4 146.8 147.8 149.6 V H S Cp Cp/Cv v. TEMP ·C -11 .37 -11 .37 -10 -5 0.00075 0.10484 0.10556 0.10812 184.9 392.0 393.2 397.4 0.9439 1.7351 1.7395 1.7554 1.3089 0.8418 0.8422 0.8444 1.5116 1.1649 1.1631 1.1569 677.3 146.9 147.4 149.2 151.3 153.0 154.7 156.3 157.9 0.11066 0.11315 0.1 1562 0.11805 0.12047 401.6 405.9 410.1 414.4 418.7 1.7710 1.7864 1.8016 1.8166 1.8314 0.8474 0.8510 0.8553 0.8600 0.8652 1.1514 1.1464 1.1420 1.1380 1.1343 151 .0 152.7 154.4 156.0 157.6 0 5 10 15 20 1.1296 1. 1266 1.1239 1.1213 1.1190 159.4 160.9 162.4 163.9 165.3 0.12287 0.12525 0.12760 0.12995 0.13229 423.1 427.5 431.9 436.3 440.7 1.8461 1.8606 1.8750 1.8893 1.9034 0.8706 0.8764 0.8824 0.8887 0.8951 1.1309 1.1278 1.1250 1.1223 1.1199 159.2 160.7 162.2 163.7 165.1 25 30 35 40 45 0.9003 0.9071 0.9140 0.9209 0.9280 1.1167 1.1147 1.1127 1.1109 1.1091 166.8 168.2 169.5 170.9 172.2 0.13461 0.13693 0.13922 0.14152 0.14380 445.2 449.8 454.3 458.9 463.5 1.9174 1.9313 1.9451 1.9588 1.9724 0.9017 0.9084 0.9152 0.9221 0.9290 1.1176 1.1155 1.1134 1.1115 1.1098 166.6 168.0 169.4 170.7 172.1 50 55 60 65 70 1.9905 20039 2.0172 2.0304 2.0435 0.9351 0.9422 0.9494 0.9565 0.9637 1.1075 1.1059 1.1044 1.1030 1. 1017 173.6 174.9 176.2 177.5 178.7 0.14607 0.14832 0.15060 0.15284 0.15509 468.2 472.9 477.6 482.4 487.2 1.9859 1.9993 2.0126 2.0258 2.0389 0.9360 0.9431 0.9502 0.9573 0.9645 1.1081 1.1065 1.1050 1.1035 1.1021 173.4 174.7 176.0 177.3 178.6 75 80 85 90 95 492.1 497.0 501.9 506.9 511 .8 2.0566 2.0696 2.0825 2.0953 2.1080 0.9709 0.9781 0.9853 0.9924 0.9996 1.1004 1.0992 1.0980 1.0969 1.0958 180.0 181 .2 182.4 183.7 184.9 0.15733 0.15957 0.16181 0.16404 0.16625 492.0 496.9 501.8 506.8 511.8 2.0520 2.0650 2.0779 2.0907 2.1034 0.9716 0.9788 0.9859 0.9930 1.0001 1.1008 1.0996 1.0984 1.0972 1.0961 179.8 181.1 182.3 183.6 184.8 100 105 110 115 120 516.9 521 .9 527.0 532.1 2.1207 2.1333 2.1458 2.1583 1.0067 1.0138 1.0209 1.0279 1.0947 1.0937 10928 10918 186.1 187.3 188.4 189.6 0.16849 0.17071 0.17292 0.17516 516.8 521.8 526.9 532.0 2.1161 2.1288 2.1413 2.1538 1.0072 1.0143 1.0214 10284 1.0951 1.0940 1.0931 1.0921 186.0 187.2 188.3 189.5 125 130 135 140 -12.71 -12.71 -10 -5 0.11186 0.11453 183.2 391 .2 393.5 397.7 0 5 10 15 20 0.11718 0.11979 0.12237 0.12494 0.12747 401.9 406.1 41 0.4 414.7 419.0 1.7761 1.7915 1.8066 1.8216 1.8364 0.8438 0.8478 0.8524 08574 0.8628 1.1491 1.1444 1.1402 1.1363 1.1328 25 30 35 40 45 0.12999 0.13247 0.13495 0.13742 0.13988 423.3 427.6 432.0 436.4 440.9 1.8510 1.8655 1.8798 1.8941 1.9082 0.8685 0.8744 0.8806 0.8870 0.8936 50 55 60 65 70 0.14231 0.14474 0.14717 0.14957 0.15195 445.4 449.9 454.5 459.0 463.7 1.9222 1.9360 1.9498 1.9635 1.9770 75 80 85 90 95 0.15434 0.15674 0.15911 0.16150 0.16385 468.3 473.0 477.7 482.5 487.3 100 105 110 115 120 0.16622 0.16858 0.17094 0.17328 0.17562 125 130 135 140 0.17797 0.18031 0.18265 0.18498 SAlLiO SAT YAP 12 TABLE 2 {continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m3fkg Cp H =Enthalpy in kJfkg S = Entropy in kJ/(kg)(K) =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)("C) Vs Cp/Cv = 200.00 kPa labs' = Velocity of Sound in rnIsec =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE" 210.00 kPalabsJ TtMP PRESSURE ·C V H S Cp Cp/Cv v, - .0.08 -10.08 0.00075 0.09985 186.6 392.8 0.9503 :.7342 1.3124 0.8468 1.5125 1.1661 671.3 1469 -10 -5 0.09989 0.10235 392.9 397.1 1.7344 1.7504 0.8468 0.8485 1.1660 1.1595 146.9 148.8 0.09713 396.8 1.7456 0.8527 1.1621 148.4 -5 0 0.10478 0.10717 0.10953 0.11186 0.11417 401.4 405.6 409.9 414.2 418.5 1.7661 1.78 15 1.7968 1.811 8 1.8267 0.8510 0.8543 0.8583 0.8627 0.8676 1.1537 1.1485 1.1438 1.i396 1.1358 150.6 152.3 154.0 155.7 157.3 0.09945 0.10175 0.10401 · 0.10626 0.10847 401.1 405.4 409.7 414.0 418.3 1.7613 1.7769 1.7922 1.8073 1.8222 0.8548 0.8577 0.8613 0.8654 ·0.8700 1.1560 1.1506 1.1457 1.1413 1.1373 150.2 152.0 153.7 155.4 157.0 0 5 10 15 20 422.9 427.3 431.7 436.1 440.6 1.8414 1.8560 1.8704 1.8847 1.8989 0.8729 0.8784 0.8843 0.8904 0.8967 1.1323 1.1291 1.1261 1.1234 1.1208 158.9 160.4 162.0 163.4 164.9 0.11067 0.11284 0.11501 0.11715 0.11927 422.7 427.1 431 .5 435.9 440.4 1.8370 1.8516 1.8660 1.8803 1.8945 0.8751 0.8805 0.8862 0.8921 0.8982 1.1336 1.1303 1.1272 1.1244 1.1218 158.6 160.2 161.7 163.2 1647 25 30 35 ~5 0.11647 0.11874 0.12099 0.12324 0.12547 50 55 60 65 70 0.12767 0.12989 0.13207 0.13425 0.13643 445.1 449.6 454.2 458.8 463.4 1.9129 1.9268 1.9406 1.9543 1.9679 0.9031 0.9097 0.9164 0.9232 0.9301 1.1185 1.1163 1.1142 1.1122 1.1104 166.3 167.8 169.2 170.5 171 .9 0.12139 0.12350 0.12560 0.12768 0.12975 444.9 449.5 454.0 458.6 463.3 1.9086 1.9225 1.9363 1.9501 1.9637 0.9046 0.9110 0.9176 0.9244 0.9312 1.1193 1.1171 1.1149 1.1129 1.1111 166.1 167.6 ' 69.0 170.4 171.7 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 0.13860 0.14075 0.14290 0.14505 0.14719 468.1 472.8 477.5 482.3 487.1 1.9814 1.9948 2.0082 2.0214 2.0345 0.9370 0.9440 0.9511 0.9581 0.9652 1.1087 1.1070 1.1055 1.1040 1.1026 173.2 174.6 175.9 177.2 178.4 0.13184 0.13390 0.13596 0.13799 0.14004 468.0 472.7 477.4 482.2 487.0 1.9772 1.9906 2.0040 2.0172 2.0304 0.9380 0.9450 0.9519 09589 0.9660 1.1093 1.1076 1.1060 1.1045 1.1031 173.1 174.4 175.7 177.0 178.3 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 0.14932 0.15145 0.15359 0.15571 0.15783 491 .9 496.8 501.7 506.7 511.7 2.0476 2.0606 2.0735 2.0864 2.0991 0.9723 0.9794 0.9865 0.9936 1.0007 1.1013 1.1000 10988 10976 10965 179.7 181.0 182.2 183.4 184.7 0.14209 0.14413 0.14616 0.14819 0.15020 491.8 . 496.7 501.6 506.6 511 .6 2.0434 2.0564 2.0694 2.0822 2.0950 0.9730 0.9801 0.9872 0.9942 1.0013 1.1017 1.1 004 1.0992 1.0980 1.0968 179.6 180.8 182.1 183.3 184.S 100 105 110 115 120 125 i30 i35 140 145 0.15995 0.16207 0.16418 0.16628 516.7 521.8 526.8 532.0 2.1118 2.1244 2.1370 2.1495 1.0078 1.0148 1.0218 1.0288 10954 1.0944 1.0934 10924 185.9 187.1 188.2 189.4 0.15223 0.15423 0.15623 0.15825 0.16028 516.6 521.7 526.8 531.9 537.1 2.1 077 2.1203 2.1329 2.1454 2.1578 1.0083 1.0153 1.0223 1.0293 10362 1.0957 1.0947 1.0937 1.0927 1.0917 185.8 187.0 188.1 189.3 190.5 125 130 135 140 145 Cp/Cv v, 5 10 15 20 25 30 35 ~O TtMP - -7 .64 - i.64 - - - SATUO SATVAP 0.00076 0.09117 H 189.8 394.3 S 0.9624 1.7325 0.00076 0.09531 - - H TEMP Cp S 188.2 393.6 - 0.9565 1.7333 - 1.3157 0.8517 - ·C Cp/Cv v, 1.5135 1.1674 665.6 - 1~ 7 .0 - PRESSURE. 230.00 kPllabs) PRESSURE " 220.00 kPalabsJ V 'C - V Cp 1.3190 0.8564 Cp/Cv 1.5144 1.1686 V v, 660.2 147.0 SATLIO SAT YAP 0.00076 0.08737 H 191.3 395.0 S 0.9681 1.7317 -8.84 -8.84 -10 4Q 45 TtMP Cp 1.3222 0.8611 1.5154 1.1699 'C 654.9 147.0 ..jj.49 ..jj.49 -5 0.09237 396.5 1.7410 0.8569 1.1649 148.0 0.08803 396.3 1.7365 08612 1.1677 147.6 -5 0 5 10 15 20 0.09462 0.09683 0.09901 0.1 0116 0.10330 400.8 405.1 409.4 413.8 418.1 1.7568 17724 1.7878 18029 1.8179 0.8585 0.8611 0.8643 0.8682 0.8725 1.1584 1.1527 1.1476 1.1430 1.1388 149.8 151.6 153.4 155.1 156.7 0.09020 0.09234 0.09444 0.09651 0.09856 400.6 404.9 409.2 413.6 417 .9 1.7524 1.7681 1.7835 1.7987 1.8137 0.8624 0.8645 0.8674 0.8709 0.8751 1.1609 1.1549 1.1495 1.1447 1.1404 149.5 151.3 153.0 154.8 156.4 0 5 10 15 20 25 30 35 40 ~5 0.10540 0.10749 0.10957 0.11162 0.11365 422.5 426.9 431.3 435.8 440.3 1.8327 1.8473 1.8618 1.8762 1.8904 0.8774 0.8825 0.8880 0.8938 0.8998 1.1350 1.1316 1.1284 1.1255 1.1228 158.3 159.9 161 .5 163.0 164.5 0.10059 0.10260 0.10459 0.10656 0.10853 422.3 426.7 431.2 435.6 440.1 1.8286 1.8433 1.8578 1.8721 1.8864 0.8796 0.8846 0.8900 0.8956 0.9014 1.1364 1.1329 1.1296 1.1265 1.1237 1'58.1 159.7 161 .2 162.7 164.2 25 30 35 40 45 50 55 SO 65 70 0.11569 0.11772 0.11970 0.12171 0.12370 444.8 449.3 453.9 458.5 463.2 1.9044 1.9184 1.9322 1.9460 1.9596 0.9060 0.9124 0.9189 0.9255 0.9322 1.1202 1.1179 1.1157 1.1136 1.1117 165.9 167.4 168.8 170.2 171 6 0.11047 0.11242 0.11435 0.11627 0.11818 444.6 449.2 453.8 458.4 463.0 1.9005 1.9145 1.9283 1.9421 1.9557 0.9075 0.9138 0.9202 0.9267 09333 1.1211 1.1187 1.1165 1.1144 1.1124 165.7 167.2 168.6 170.0 171,4 50 55 60 65 70 75 30 35 90 95 0.12569 0.12765 0.12962 0.13158 0.13355 ~67 . 8 J72.6 477.3 482.1 486.9 1.9732 1.9866 1.9999 2.0132 2.0264 0.9390 0.9459 0.9528 0.9598 0.9667 1.1 099 1.1082 1.1066 1.1 050 1.! 035 172.9 174.3 175.6 176.9 178.2 0.12008 0.12198 0.12387 0.12574 0.12763 467.7 47V 477.2 482.0 486.8 1.9693 1.9827 1.9961 2.0094 2.0225 0.9400 0.9468 0.9537 0.9606 0.9675 1.11 05 1.1088 1.1071 1.1 055 1.1040 172.7 174.1 175.4 176.7 1780 75 80 85 90 95 100 105 :1 0 11 5 120 0.13550 0.13746 0.13939 0.14132 0.14327 491.7 496.6 501.6 506.5 511 .5 2.0395 2.0525 20654 2.0782 2.0910 0.9737 0.9808 0.9878 0.9948 1.0018 1.1 022 1.1 008 10996 1.0983 1.0972 179.5 180.7 182.0 183.2 184.4 0.12950 0.13135 0.13323 0.13508 0.13693 491.6 496.5 501 .5 506.4 511.4 2.0356 2.0487 2.0616 2.0745 2.0872 0.9745 0.9814 0.9884 0.9954 1.0024 1.1 026 1.1012 1.1000 1.0987 1.0975 179.3 180.6 181 .8 183.1 184.3 100 105 110 115 120 125 130 i35 :40 :J5 0.14520 0.14712 0.14905 0.15099 'J 15288 516.5 521.6 526.7 531.8 5J7 0 2.1037 2.1164 2.1 289 2.1414 2.1538 1.0088 10158 1.0228 1.0297 10366 10961 10950 1.0940 10930 10920 185.7 186.9 188.0 189.2 190.4 0.13879 0.14063 0.14247 0.14430 0.14616 516.4 521.5 526.6 531.7 536.9 2.1000 2.1126 2.1252 2.1377 21501 1.0094 1.0163 1.0233 1.0302 1.0371 1.0964 1.0953 1.0943 1.0933 1.0923 185.5 186.8 188.0 189.1 1903 125 130 135 140 13 145 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in m 3/kg Cp H = Enthalpy in kJ/kg S = Entropy in kJ/(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kgWC) Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) = 240.00 kPa labs! TEMP PRESSURE "C V H S Cp - 5.3 7 -537 0.00076 0.08389 192.8 395.6 09736 i 73 10 i 3254 PRESSURE '" 250.00 kPa labs! Cp/C. 1 5164 1 171 i V " 649.7 1470 SAT lI0 SAT YAP H 194.3 396.3 0.00077 0.08067 Cp S 0.9790 1.7303 1.3285 08701 TEMP ·C epIC. v, 1.5174 11724 644 .8 147.0 -4.29 -4.29 -5 008405 396.0 1.7322 08656 0.8657 1.1 706 147.2 - - - -5 0 5 10 15 20 0.08615 0.08821 009024 0.09224 0.09422 400.3 404.6 409.0 4177 i 7482 i 7639 i .779( U947 1.8097 0.8663 0.8680 0.8705 0.8738 0.8776 1. 1634 1 157 i 1.1 515 1 1465 i.1420 149.1 150.9 152.7 1544 156.1 0.08241 0.08442 0.08638 0.08832 0.09023 400.0 404 .4 408.7 413.1 417.5 1.7441 1.7599 1.7754 1.7908 1.8059 0.8703 0.87 15 0.8737 0.8766 0.8802 1.1660 1.1 594 1.1535 1.1483 1.1436 148.7 150.6 152.4 154.1 155.8 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 0.09618 0.09812 0.10004 0.10194 0.10383 422.1 426.5 431 .0 435.4 439.9 1.8246 1.8393 1.8539 1.8683 1.8825 0.8820 0.8867 0.8919 0.8973 0.9030 1.1 379 1 1341 1.1307 1.1 276 1 1247 157.8 159.4 161.0 162.5 164.0 0.092 12 0.09399 0.09584 0.09768 0.09951 421.9 426.3 4308 435.3 4398 1.8208 1.8355 1.8501 1.8645 1.8788 0.8843 0.8889 0.8938 0.899 1 0.9047 1.1393 1.1355 1.1319 1.1287 1.1257 157.5 159.1 160.7 162.3 163.8 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 0.10571 0.10757 0.10942 0.11127 0.1131 i 444 .5 449.0 453.6 458.3 462.9 1.8967 1.9107 1.9245 1.9383 1.9520 0.9090 0.9151 0.9214 0.9278 0.9344 1 1220 1.1196 l.i 172 1.1151 1.1130 165.5 167.0 168.4 169.8 171 .2 0.10131 010310 0.10489 0.10668 0.10845 444.3 448.9 453.5 458.1 462.8 1.8930 1.9070 1.9209 1.9347 1.9484 0.9105 0.9165 09227 0.9290 0.9355 1.1230 1.1204 1.1180 1.1158 1.1137 165.3 166.8 168.2 169.6 171.0 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 0.11494 0.11675 011857 0.12038 0.12219 467 .6 472.3 477.1 481.9 486.7 1.9656 1.9790 1.9924 20057 2.0189 0.9410 0.9478 0.9546 0.9614 0.9683 1.11 11 1.1 093 1.1076 1.1 060 i.1045 172.6 173.9 175.3 176.6 177.9 0.11019 0.11197 0.11371 0.11545 0.11718 467.5 472.2 477.0 481 .8 486.6 1.9620 1.9755 1.9888 2.0021 2.0153 0.9421 0.9487 0.9554 0.9622 0.9690 1.1118 1.1099 1.1 082 1.1065 1.10SO 172.4 173.8 175.1 176.5 177.8 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 0.12398 0.12577 0.12755 O.12935 0.13111 491 .5 496.4 501.4 506.3 511.3 20320 2.0450 2.0579 2 0708 2.0836 0.9752 0.9821 0.9891 0.9960 1.0030 1. 1030 1.1017 1.1 004 1.0991 1.0979 179.2 180.5 181.7 1830 184.2 0.11891 0.12064 0.12235 0.12407 0.12579 491 .4 496.3 5013 506.2 511.2 2.0285 2.0415 2.0544 2.0673 2.0801 0.9759 0.9828 0.9897 0.9966 1.0035 1.1 035 1.1 021 1.1008 1.0995 1.0983 179.1 180.3 181.6 182.9 184.1 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 0.13291 0.13466 0.13646 0.13824 0.13998 516.4 521.4 526.5 531.7 536.8 2.0963 2.1090 2.1216 2.1341 2.1465 1.0099 1.0168 1.0237 1.0306 1.0375 1.0967 10956 1.0946 1.0936 1.0926 185.4 186.7 187.9 189.0 190.2 0.12750 0.12920 0.13092 0.13261 0.13432 516.3 521.3 526.4 531.6 536.8 2.0928 2.1055 2.1181 2.1306 2.1430 1.0104 1.0173 1.0242 1.0311 1.0379 1.0971 1.0960 1.0949 1.0938 1.0929 185.3 186.5 187.8 189.0 190.1 125 130 135 140 145 - 0.13600 542.0 2.1554 1.0448 1.0919 191 .3 150 - 150 TEMP 4i3.3 PRESSURE - - - - - = 260.00 kPa labs) ·C V -3.24 -3.24 0.00077 0.07769 195.7 396.9 0 5 10 15 20 0.07897 0.08091 0.08282 0.08469 0.08654 25 30 35 40 45 PRESSURE Cp/C. S Cp 1.3315 0.8745 0.8744 0.8752 0.8769 0.8795 0.8828 1.5184 1 1737 640.0 147.0 399.7 404.1 408.5 412.9 417.3 0.9841 1 7297 1.7401 1.7560 i .7716 1.7870 1.8021 1.1687 1.1617 1.1556 1.1501 1.1452 0.08837 0.09018 0.09197 0.09375 0.09550 421.7 426.1 430.6 435.1 439.6 1.8171 1.8319 1.8465 1.8610 1.8753 0.8867 0.8910 0.8958 0.9009 0.9063 50 55 60 65 70 0.09725 0.09899 0.10073 0.10243 0.10414 444 .2 448.7 453.4 458.0 462.7 1.8894 1.9035 1.9174 1.9312 1.9449 75 80 85 90 95 0.10583 0.10753 0.10921 0.11089 0.11256 467 .4 472. 1 476.8 481.6 486.5 100 105 110 115 120 0.11425 0.11590 0.11755 0.11922 0.12086 125 130 135 140 145 ISO H V " a - - 270.00 kP.I.bs) H S TEMP Cp Cp/C. " ·C 0.00077 0.07493 197.0 397.5 0.9891 1.7291 1.3345 0.8787 1.5194 1.1749 635.3 147.0 -2 .23 -2.23 148.3 150.2 152.0 153.8 155.5 0.07578 0.07766 0.07951 0.08133 0.08313 399.5 403.8 408.2 412 .6 417.1 1.7363 1.7522 1.7679 1.7833 1.7985 0.8785 0.8788 0.8802 0.8825 0.8855 1.1714 1.1641 1.1577 1.1520 1.1469 147.1 149.8 151.7 153.5 155.2 0 5 10 15 20 1.1408 1.1368 1.1331 1.1298 1.1267 157.2 158.9 160.5 162.0 163.6 0.08490 0.08666 0.08839 0.09011 0.09181 421.5 426.0 430.4 434.9 439.5 1.8135 1.8283 1.8430 1.8575 1.8718 0.8891 0.8932 0.8978 0.9027 0.9080 1.1423 1.1381 1.1344 1.1309 1.1277 156.9 158.6 160.2 161.8 163.4 25 30 35 40 45 0.9120 0.9179 0.9240 0.9302 0.9366 1.1239 1.1213 1.1188 1.1165 1.1144 165.1 166.6 168.0 169.5 170.9 0.09350 0.09517 0.09685 0.09851 0.10016 444 .0 448.6 453.2 457.9 462.5 1.8860 1.9001 1.9140 1.9279 1.9416 0.9135 0.9193 0.9253 0.9314 0.9377 1.1248 1.1221 1.1196 1.1173 1.1151 164.9 166.4 167.8 169.3 170.7 50 55 60 65 70 1.9585 1.9720 1.9854 1.9987 2.0119 0.9431 0.9497 0.9563 0.9630 0.9698 1.1124 1.11 05 1.1087 1.1071 1.1055 172.3 173.6 175.0 176.3 177.6 0.10180 0.10342 0.10505 0.10668 0.10830 467.2 472.0 476.7 481 .5 486.4 1.9552 1.9687 1.9821 1.9954 2.0087 0.9441 0.9S06 0.9572 0.9639 0.9706 1.1130 1.1111 1.1093 1.1076 1.1059 172.1 173.5 174.8 176.2 177.5 75 80 85 90 95 491.3 496.2 501.2 506.1 511 .2 2.0251 2.0381 2.0511 2.0640 2.0768 0.9766 0.9835 0.9903 0.9972 1.0041 1.1040 1.1025 1.1012 1.0999 1.0986 178.9 180.2 181.5 182.7 184.0 0.10990 0.11151 0.11311 0.11471 0.11629 491.2 496.1 501.1 506.1 511 .1 2.0218 2.0348 2.0478 2.0607 2.0735 0.9774 0.9842 0.9910 0.9978 1.0047 1.1044 1.1029 1.1016 1.1002 1.0990 178.8 180.1 181.4 182.6 183.9 100 105 110 115 120 0.12249 0.12416 0.12579 0.12744 0.12907 516.2 521.3 526.4 531.5 536.7 2.0895 2.1022 2.1147 2.1273 2.1397 1.0110 1.0178 1.0247 1.0315 1.0384 1.0974 1.0963 1.0952 1.0941 1.0931 185.2 186.4 187.7 188.9 190.0 0.11788 0.11946 0.12105 0.12264 0.12422 516.1 521.2 526.3 531.4 536.6 2.0863 2.0989 2.1115 2.1241 2.1365 1.0115 1.0183 1.0252 1.0320 1.0388 1.0978 1.0966 1.0955 1.0944 1.0934 185.1 186.3 187.6 188.8 190.0 125 130 135 140 145 0.13068 541.9 2.1521 1.0452 1.0922 191.2 0.12577 541.8 2.1489 1.0456 1.0924 191.1 150 SATLIO SAT yAP 14 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in m3lkg Cp H = Enthalpy in kJlkg S = Entropy in kJ/(kg)(K) =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kgWC) TEMP 'c PRESSURE 2 v, = Velocity of Sound in mlsec Cp/Cv Heat Capacity Ratio (Dimensionless) = PRESSURE," 290.00 kPa labst · 280.00 kPa labst Cp/Cv v, 630.8 147.0 0.8827 0.8826 0.8835 0.8854 0.8881 1.5204 1.1762 1.1741 1.1665 1.1598 1.1539 1.1486 147.5 149.5 151.3 153.2 154.9 0.07005 0.07183 0.07359 0.07531 0.07701 1.8100 1.8249 1.8396 1.8541 1.8685 0.8915 0.8954 0.8998 0.9045 0.9096 1.1438 1.1395 1.1356 1.1320 1.1288 156.7 158.3 160.0 161.6 163.1 462.4 1.8827 1.8968 1.9108 1.9246 1.9383 0.9150 0.9207 0.9266 0.9326 0.9388 1.1258 1.1230 1.1204 1.1180 1.1158 467.1 471 .8 476.6 481.4 486.3 1.9520 1.9655 1.9789 1.9922 2.0055 0.9451 0.9516 0.9581 0.9647 0.9714 0.10588 0.10743 0.10897 0.11052 0.11206 491.1 496.1 501.0 506.0 511.0 2.0186 2.0317 2.0447 2.0576 2.0704 135 140 145 0.11358 0.11511 0.11665 0.1 1818 0.11969 516.0 521.1 526.2 531.4 536.5 ISO 0.12121 541 .7 V H 5 10 15 20 o.ooon 0.Om5 0.07281 0.07464 0.07645 0.07822 0.07996 198.3 398.1 25 30 35 40 45 S Cp 399.2 403.6 408.0 412.4 416.9 0.9939 1.7285 1.7325 1.7485 1.7643 1.7797 1.7950 1.3374 0.8830 0.08168 0.08338 0.08506 0.08672 0.08837 421 .3 425.8 430.3 434.8 439.3 50 55 60 55 70 0.09001 0.09163 0.09325 0.09485 0.09645 443.9 448.5 453.1 is 80 85 90 95 0.09804 0.09962 0.10118 0.10275 0.10432 100 105 110 115 120 125 -1 .24 - 1.24 a 1:0 TEMP PRESSURE ~57.7 2 S TEMP Cp Cp/Cv 1.1770 1.1690 1.1620 1.1558 1.1503 0.8939 0.8976 0.9018 0.9064 0.9113 1.1454 1.1409 1.1369 1.1332 1.1298 156.4 158.1 159.7 161.3 162.9 25 30 1.8795 1.8936 1.9076 1.9215 1.9352 0.9166 0.9221 0.9279 0.9338 0.9399 1.1267 1.1239 1.1212 1.1187 1.1164 164.4 166.0 i674 168.9 170.3 50 55 50 65 70 ~86. 2 1.9489 1.9624 1.9758 1.9892 2.0024 0.9462 0.9525 0.9590 0.9656 0.9722 1.1143 1.1123 1.1104 1.1086 1.1069 171.8 173.1 174.5 175.9 177.2 75 aD 85 90 95 491 .0 496.0 500,9 505.9 510.9 2.0156 2.0286 2.0416 2.0546 2.0674 0.9788 0.9855 0.9923 0.9990 1.0058 1.1053 1.1 038 1.1024 1.1010 1.0997 178.5 179.8 181.1 182.4 183.7 100 105 110 115 120 0.10960 0.11107 0.11256 0.11404 0.11550 515.9 521.0 526.1 531 .3 536.5 2.0801 2.0928 2.1054 2.1180 2.1304 1.0126 1.0194 1.0262 1.0329 1.0397 1.0985 1.0973 1.0961 1.0950 1.0940 184.9 186.1 187.4 188.6 189.8 125 130 135 140 145 0.11697 541.7 2.1428 1,0464 1.0930 191.0 150 1.5214 1.1774 1.7289. 1.7449 1.7607 1.7763 1.7916 0.8870 0.8864 0.8869 0.8885 0.8909 0.oni67 0.08033 0.08196 0.08358 0.08517 421.1 425.6 430.1 434.6 ~39 . 1 1.8067 1.8216 1.8363 1.8508 1.8652 164.7 166.2 167.6 169.1 170.5 0.08676 0.08835 0.08990 0.09145 0.09301 443.7 448.3 452.9 457.6 462.3 1.1137 1.1117 1.1098 1.1081 1.1064 171 .9 173.3 174.7 176.0 177.3 0.09455 0.09606 0.09760 0.09911 0.10062 467.0 471.7 476.5 481 .3 0.9781 0.9848 0.9916 0.9984 1,0052 1.1049 1.1034 1.1020 1.1006 1.0993 178.7 180.0 181.2 182.5 183.8 0.10213 0.10363 0.10512 0.10663 0.10812 2.0831 2.0958 2.1084 2.1209 2.1334 1.0120 1.0189 1.0257 1.0325 1.0392 1.0981 1.0969 1.0958 1.0947 1.0937 185.0 186.2 187.5 188.7 189.9 2.1458 1.0460 1.0927 191.0 o.ooon 0.06995 PRESSURE," 310.00 kPa I_bst 300.00 kPa labst S Cp Cp/Cv v, 0.66 0.66 0.00077 0,06770 5 10 is 20 0.06921 0.07092 0.07260 0,07424 200.9 399.2 403.1 407.5 412.0 1.0032 1.7275 1.7415 1.7573 1.7729 1.7883 1.3431 0.8912 0.8902 0.8904 0.8915 0.8936 1.5225 1,1787 622.1 147,0 1.1715 1.1642 1.1578 1.1521 25 30 35 40 45 0.07587 0.07748 0.07906 0.08063 0.08219 420.9 425.4 434.4 439.0 1.8034 1.8183 1.8331 1.8477 1.8621 0.8964 0,8998 0.9038 0.9082 0.9130 50 55 50 65 70 0.08372 0.08525 0.08678 0.08829 0.08978 443,6 448.2 452.8 457.5 462.1 1.8764 1.8905 1.9045 1.9184 1.9322 75 80 85 90 95 100 .105 11 0 115 i20 0.09128 0.09276 0.09424 0.09571 0,09718 466.9 471 .6 125 130 135 140 145 'c -'3.28 -D.28 1.3403 0.8871 SATVAP v, 626.4 147.0 147 .1 149.1 151.0 1'.52.8 154.6 0.9986 1.7280 H :50 ' 55 S~TLlQ H 199.6 398.6 398.9 403.3 407.8 412.2 416.6 V °C V V H S 0 5 10 15 20 35 40 45 TEMP Cp v, 'C 617.9 146.9 148.3 150.3 152.2 154.0 1.57 1.57 148.7 150.7 152.5 154.3 0.00078 0.06559 0.06676 0.06842 0.07006 0.07166 202.1 399.7 402.8 407.3 411.7 416.2 1.0077 1.7270 1.7381 1.7540 1.7696 1.7850 0.8942 0.8938 0.8947 0.8964 1.5235 1.1800 1.1741 1.1665 1.1598 1.1538 1.1469 1.1423 1.1381 1.1343 1.1309 156.1 157,8 159.5 161.1 162.7 0.07325 0.07481 0.07635 0.07788 007939 420.7 425.2 429.7 434.3 438.8 1.8002 1.8152 1.8300 1.8446 1.8590 0.8989 0.9021 0.9059 0.9101 0.9147 1.1485 1.1438 1.1394 1,1355 1.1319 155.8 157.5 159,2 '60.8 162.4 25 30 35 40 45 0.9181 0.9236 0.9292 0.9350 0.9411 1.1277 1.1247 1.1220 1. 1195 1.11 71 164.2 165.8 167.3 168.7 170.2 0.08090 0.08239 0.08385 0.08532 0.08678 443.4 448.0 452.7 457.3 0.9197 0.9250 0.9305 0.9363 0.9422 1.1287 1.1256 1.1228 1.1203 1.1178 164.0 165.6 167.1 168.5 170.0 SO ~2 .0 1.8734 1.8875 1.9015 1.9154 1.9292 4812 486.1 1.9458 1.9594 1.9728 1.9862 1.9994 0.9472 0.9535 0.9599 0.9664 0.9730 1.1149 1.1129 1.1110 1.1091 1. 1074 171 .6 173.0 174.4 175.7 177.1 0.08821 0.08967 0.09111 0.09253 0.09395 466.7 471.5 476.3 481.1 486.0 1.9429 1.9565 1.9699 1.9833 1.9966 0.9483 0.9545 0.9608 0.9672 0.9737 1.1156 1.1135 1.111 5 1.1 097 1.1079 171 .4 172.8 174.2 175.6 176,9 75 ao 85 90 95 0.09863 0.10009 0.10153 0,10299 0.10444 490.9 495.9 500.8 505.8 510.8 2.0126 2.0257 2.0387 2.0516 2.0645 0.9796 0.9862 0.9929 0.9996 1,0064 1.1058 1.1 042 1.1028 1. 1014 1.1 001 178.4 179.7 181 ,0 182.3 183.5 0.09536 0.09678 0.09818 0.09958 0.10098 490.8 495.8 500.7 505.7 510.7 2.0097 2.0228 2.0359 2.0488 2.0616 0.9803 0.9869 0.9936 1.0003 10070 1.1 063 1.1 047 1.1032 1.1018 1. 1004 178.3 179.6 180.9 182.2 183.4 100 105 110 i15 120 0.10585 0.10730 0.10873 0.11017 0.11158 515.9 520.9 526.1 531.2 5364 2.0772 2.0899 2.1025 2.1151 2.1275 1.0131 1.0199 1.0Z66 1.0334 1.0401 1.0988 1.0976 1.0964 1.0953 10943 184.8 186.0 1873 188.5 189.7 0.10236 0.10376 0.10514 0.10654 0.10791 515.8 520.9 526.0 531.1 536.3 2.0744 2.0871 2.0997 2.1122 2.1247 1.0137 1.0204 10271 1.0338 10406 1.0991 1.0979 1.0967 1.0956 10945 184.7 185.9 187.2 188.4 189.6 125 130 135 190.9 i921 o 10929 f) 11067 541 5 5468 2.1371 2.1495 1.0472 10539 1.0935 ! 0925 190.8 192.0 iSO :55 0.11301 0.11442 ~16 . 4 ~29 . 9 ~76.4 5416 546.9 2.1399 2.1523 1.0468 10535 10932 10922 SATUQ SATVAP 15 1.3459 0.8952 Cp/Cv 5 10 15 20 55 50 55 70 1~0 145 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3fkg Cp H = Enthalpy in kJ/kg S = Entropy in kJ/(kg)(K) Vs =Velocity ot Sound in mlsec = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) TEMP 'C PRESSURE ~ PRESSURE = DO.OO kPa 'Ibsl 320.00 kPI 'Ibsl V H S Cp 2.46 2.46 0.00078 0.06361 203.3 400.2 5 10 15 20 0.06445 0.06608 0.06768 0.06924 402.5 407.0 411.5 416.0 1.0120 1.7265 1.7347 1.7507 1.7664 1.7819 25 30 35 40 45 0.07079 0.07231 0.07382 0.07530 0.07678 420.5 425.0 429.5 434.1 438.7 50 55 60 65 70 0.07824 0.07967 0.08112 0.08254 0.08396 75 80 85 90 95 Cp/Cv v, 1.3486 0.8991 1.5245 1.1813 0.8982 0.8974 0.8978 0.8992 i.1768 1.1688 1.1618 I 1557 613.8 146.9 148.0 149.9 151.9 153.7 1.7971 1.8121 1.8269 1.8416 1.8561 0.9015 0.9044 0.9080 0.9120 0.9165 1.1501 1.1452 11407 1.1367 1.1330 443.2 447 .9 452.5 457.2 461.9 1.8704 1.8846 1.8986 1.9126 1.9264 0.9213 0.9264 0.9319 0.9375 0.9433 0.08537 0.08676 0.08816 0.08953 0.09092 466.6 471 .4 476.2 481.0 485.9 1.9401 1.9536 1.9671 1.9805 1.9938 100 105 110 115 120 0.09229 0.09366 0.09504 0.09639 0.09775 490.7 495.7 500.6 505.6 510.6 125 130 135 140 145 0.09910 0.10046 0.10180 0.10316 0.10448 150 155 0.10582 0.10717 T~MP Cp Cp/Cv v, TEMP °C 1.0162 ;)260 1.3514 0.9030 1.5256 1 1825 609.8 146.9 3.33 3.33 0.06229 0.06388 0.06544 0.06697 402.2 406.8 411.3 415.8 1.7315 . 1.7475 1.7633 1.7788 0.9023 0.9010 0.9010 0.9021 1.1 795 1.1712 1.1639 1.1575 147.6 149.6 151.5 153.4 5 10 15 20 155.5 157.3 159.0 160.6 162.2 0.068'.8 0.06996 0.07143 0.07288 0.07432 420.3 424.8 429.3 433.9 438.5 1.7941 1.8091 1.8240 1.8387 18532 0.9040 0.9067 0.9101 0.9139 0.9182 1.1518 1.1467 1.1421 1.1379 1.1341 155.2 157.0 158.7 160.4 162.0 25 30 35 40 45 1.1296 1.1265 1.1237 1.1210 1.1186 163.8 165.3 166.9 168.4 169.8 0.07574 0.07715 0.07854 0.07993 0.08131 443.1 447.7 452.4 457.0 461.8 1.8675 1.8818 1.8958 1.9098 1.9236 0.9229 0.9279 0.9332 0.9387 0.9445 1.1306 1.1274 1.1245 1.1218 1.1193 163.6 165.1 166.7 168.2 169.6 50 55 60 65 70 0.9493 0.9555 0.9617 0.9681 0.9745 1.1163 1.1141 1.1121 1.1102 1.1084 171.3 172.7 174.1 175.4 176.8 0.08267 0.08403 008538 0.08675 0.08807 466.5 471.3 476.1 480.9 485.7 1.9373 1.9509 1.9644 1.9778 1.9910 0.9504 0.9565 0.9627 0.9690 0.9753 1.1169 1.1147 1.1127 1.1107 1.1089 171.1 172.5 173.9 175.3 176.7 75 80 85 90 95 2.0070 2.0201 2.0331 2.0460 2.0589 0.9811 0.9876 0.9942 1.0009 1.0075 1.1 067 1.1051 1.1036 1.1022 1.1008 178.1 179.5 180.8 182.0 183.3 0.08941 0.09074 0.09208 0.09339 0.09471 490.6 . 495.6 500.5 505.5 510.5 2.0042 2.0174 2.0304 2.0433 20562 0.9818 0.9883 0.9949 1.0015 1.0081 1.1072 1.1056 1.1040 1.1026 1.1012 178.0 179.3 180.6 181 .9 183.2 100 105 110 115 120 515.7 520.8 525.9 531 .0 536.2 2.0716 2.0843 2.0970 2.1095 2.1220 1.0142 1.0209 1.0276 1.0343 1.0410 1.0995 1.0983 1.0971 1.0959 1.0948 184.6 185.8 187.1 188.3 189.5 0.09603 0.09735 0.09864 0.09995 0.10126 515.6 520.7 525.8 531.0 536.2 2.0690 2.0817 2.0943 2.1069 2.1194 1.0148 1.0214 1.0281 1.0348 1.0414 1.0998 1.0986 1.0974 1.0962 1.0951 184.5 185.7 187.0 188.2 189.4 125 130 135 140 145 541 .5 546.7 2.1344 2.1468 1.0477 10543 1.0938 1.0928 190.7 191.9 0.10255 0.10384 541.4 5466 2.1318 2.1441 1.0481 1.0547 1.0940 1.0930 190.6 191.8 150 155 Cp/Cv v, 1.5276 1.1851 602.1 146.8 SAlLiO SAT VAP PRESSURE,. 350.00 kPa'lbsl PRESSURE" 340.00 kPI (Ibsl S Cp 5 10 15 20 0.00078 0.05998 0.06024 0.06180 0.06333 0.06483 205.6 4012 402.0 406.5 411.0 415.5 1.0204 1.7256 1.7283 1.7444 1.7602 1.7758 25 30 35 40 45 0.06630 0.06776 0.06919 0.07060 0.07200 420.1 424.6 429.2 433.7 438.3 50 55 60 65 70 0.07339 0.07476 0.07612 0.07747 0.07880 75 80 85 90 95 Cp/Cv v, 1.3541 0.9069 0.9064 0.9047 0.9043 0.9050 1.5266 1.1838 1.1823 1.1736 1.1660 1.1594 605.9 146.8 147.2 149.2 151.2 153.1 1.7911 1.8062 1.8211 1.8358 1.8504 0.9066 0.9091 0.9122 0.9158 0.9200 1.1535 1.1482 1.1434 1.1391 1.1352 442.9 447.6 452.2 456.9 461.6 1.8648 1.8790 1.8931 1.9070 1.9209 0.9245 0.9294 0.9346 0.9400 0.9456 0.08013 0.08146 0.08280 0.08410 0.08540 466.4 471.1 475.9 480.8 485.6 1.9346 1.9482 1.9617 1.9751 1.9884 100 105 110 115 120 0.08669 0.08800 0.08929 0.09058 0.09184 490.5 495.5 500.4 505.4 510.4 125 130 135 140 145 0.09314 0.09440 0.09568 0.09696 0.09822 150 155 160 0.09948 0.10074 - S 204 .5 400.7 H 4.18 4.18 H 0.00078 0.06174 V 'C V V Cp S H TEMP °C 0.05985 0.06134 0.06281 406.2 410.8 415.3 1.7414 1.7572 1.7729 0.9084 0.9076 0.9079 1.1761 1.1682 1.1613 148.9 150.9 152.8 5.01 5.01 5 10 15 20 154.9 156.7 158.4 160.1 161.8 0.06425 0.06567 0.06706 0.06845 0.06981 419.9 424.4 429.0 433.6 438.2 1.7882 1.8034 1.8183 1.8330 1.8476 0.9093 0.9115 0.9143 0.9178 0.9217 1.1552 1.1497 1.1448 1.1403 1.1353 154.6 156.4 158.2 159.9 161.5 25 30 35 40 45 1.1316 1.1284 1.1254 1.1226 1.1200 163.4 164.9 166.5 168.0 169.5 0.07116 0.07250 0.07383 0.07515 0.07645 442.8 447.4 452.1 456.8 461.5 1.8620 1.8763 1.8904 1.9044 19182 0.9261 0.9309 0.9359 0.9412 0.9468 1.1327 1.1293 1.1262 1.1234 1.1207 163.1 164.7 166.3 167.8 169.3 50 55 60 65 70 0.9515 0.9575 0.9636 0.9698 0.9761 1.1176 1.1153 1.1132 1.1113 1.1094 170.9 172.3 173.8 175.1 176.5 0.07775 0.07904 0.08033 0.08161 0.08287 466.2 471 .0 475.8 480.7 485.5 1.9320 1.9456 1.9591 1.9725 1.9858 0.9525 0.9585 0.9645 0.9707 0.9770 1.1183 1.1160 1.1138 1.1118 1.1099 170.7 172.2 173.6 175.0 176.4 75 80 85 90 95 2.0016 2.0147 2.0278 2.0407 2.0536 0.9826 0.9890 0.9955 1.0021 1.0087 1.1077 1.1 060 1.1044 1.1030 1.1015 177.9 179.2 180.5 181.8 183.1 0.08414 0.08541 0.08666 0.08790 0.08916 490.4 495.4 500.3 505.3 510.4 1.9991 2.0122 2.0252 2.0382 2.0511 0.9833 0.9897 0.9962 1.0027 1.0093 1.1081 1.1065 1.1049 1.1034 1.1019 177.7 179.1 180.4 181.7 183.0 100 105 110 115 120 515.5 520.6 525.7 530.9 536.1 2.0664 2.0791 2.0917 2.1043 2.1168 1.0153 1.0220 1.0286 1.0352 1.0419 1.1002 1.0989 1.0977 1.0965 1.0954 184.4 185.6 186.9 188.1 189.3 0.09041 0.09165 0.09289 0.09413 0.09536 515.4 520.5 525.6 530.8 536.0 2.0639 2.0766 2.0892 2.1018 2.1143 1.0159 1.0225 1.0291 1.0357 1.0423 1.1006 1.0993 1.0980 1.0968 1.0957 184.3 185.5 186.8 188.0 189.2 125 130 135 140 145 541.3 546.6 2.1292 2.1416 1.0485 10551 1.0943 1.0933 190.5 191.7 0.09658 0.09781 0.09904 541 .2 546.5 551.8 2.1267 2.1391 2.1514 1.0489 1.0555 1.0621 1.0946 1.0935 1.0925 190.4 191 .6 192.8 150 155 160 - - - - SATLIO SAl VAP 0.00078 005832 - - 16 206.8 401.7 - 1.0244 1.7252 - 1.3567 0.9106 - - - TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables H =Enthalpy in kJfI<g S = Entropy in kJ/(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec v =Volume in m3f1<g Cp = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) TEMP 'C Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE = 360.00 kPa ~absl V PRESSURE" 370.00 kPa ~absl TEMP °C H S Cp Cp/Cv 209.0 402.6 j05.7 410.3 414.9 1.0322 1.7244 i.7354 1.7514 . 1..7672 13619 0.9181 0.9160 0.9143 0.9140 1.5297 1.1 877 1.1812 1.1727 1.1652 5947 146.7 148.5 150.5 152.5 0.00079 0.05526 0.05625 0.05769 0.05909 148.1 150.2 152.1 6.62 6.62 10 15 20 H S Cp Cp/Cv v. 1.0283 1.7248 1.3593 0.9144 598.3 146.7 0.9122 0.9109 0.9109 1.5287 1.1864 1.1786 1.1704 1.1632 V ~ATLlQ Y. 5.92 5.82 10 15 20 0.00078 0.05675 0.05800 Q.05946 0.06090 207.9 402.2 406.0 410.5 ~15 . 1 1.7384 1.7543 1.7700 25 30 35 40 .15 0.06231 0.06370 0.06507 0.06641 0.06775 419.7 424.2 428.8 433.4 438.0 1.7854 1.8006 1.8156 1.8303 1.8449 0.9120 0.9139 0.9165 0.9198 0.9235 1.1569 1.1512 1.1462 1.14 16 1.1375 154.3 156.2 157.9 159.6 161.3 0.06047 0.06184 0.06317 0.06449 0.06580 419.4 424.0 428.6 433.2 437.8 1.7826 1.7979 1.8129 1.8m 1.8423 0.9147 0.9163 0.9187 0.9217 0.9253 1.1586 1.1528 1.1476 1.1429 1.1386 154.0 155.9 157.7 159.4 161.1 25 30 35 40 45 50 iO 0.06907 0.07037 0.07167 0.07296 0.07423 442.6 447.3 451.9 456.6 461.4 1.8594 1.8736 1.8878 1.9018 1.9156 0.9278 0.9324 0.9373 0.9425 0.9480 1.1337 1.1302 1.1271 1.1242 1.1215 162.9 164.5 166.1 167.6 169.1 0.06708 0.06836 0.06962 0.07088 0.07213 442.5 447.1 451.8 456.5 461.2 1.8568 1.8711 1.8852 1.8992 1.9131 0.9294 0.9339 0.9387 0.9438 0.9491 1.1347 1.1312 i.1279 1.1250 1.1222 162.7 164.3 165.9 167.4 168.9 50 55 60 65 70 75 90 85 90 35 0.07551 0.07676 0.07800 0.07925 0.08050 466.1 470.9 4757 480.6 485.4 1.9294 1.9430 1.9566 1.9700 1.9833 0.9536 0.9595 0.9654 0.9716 0.9778 1.1189 1.1166 1.1144 1.1124 1.1104 170.6 172.0 173.4 174.9 176.2 0.07336 0.07459 0.07582 0.07702 0.07824 466.0 470.8 475.6 480.4 485.3 1.9269 1.9406 1.9541 1.9675 1.9809 0.9547 0.9605 0.9664 0.9724 0.9786 1.1196 1.1172 1.1150 1.1129 1.11 09 170.4 171 .9 173.3 174.7 176.1 75 80 85 90 95 100 105 110 115 i20 0.08173 0.08295 0.08418 008540 0.08663 490.3 J95.3 500.2 505.2 510.3 1.9966 2.0097 2.0228 2.0357 2.0486 0.9841 0.9904 0.9969 1.0034 1.0099 1.1086 1.1069 1.1053 1.1038 1.1023 177.6 178.9 180.3 181.6 182.9 0.07945 0.08065 0.08184 0.08304 0.08420 490.2 495.2 500.1 505.1 510.2 1.9941 2.0073 2.0203 2.0333 2.0462 0.9848 0.9912 0.9975 1.0040 1.0105 1.1091 1.1074 1.1057 1.1 042 1.1027 177.5 178.8 180.1 181.5 182.8 100 105 11 0 115 120 125 135 140 145 0.08783 0.08904 0.09024 0.09146 0.09264 515.3 520.4 525.6 530.7 535.9 2.0614 2.0741 2.0868 2.0994 2.1119 1.0164 1.0230 1.0296 1.0362 1.0428 1.1009 1.0996 1.0983 1.0971 1.0960 184.2 185.4 1867 187.9 189.1 0.08540 0.08657 0.08776 0.08891 0.09009 515.3 520.4 525.5 5307 535.9 2.0590 2.0718 2.0844 2.0970 2.1095 1.0170 1.0235 1.0301 1.0366 1.0432 1.1013 1.0999 1.0986 1.0974 1.0963 184.0 185.3 186.6 187 .8 189.0 125 130 135 140 145 150 155 :60 0.09385 0.09504 0.09623 541 .2 546.4 5517 2.1243 2.1367 2.1490 1.0493 1.0559 1.0625 1.0949 1.0938 1.0928 190.3 191 .6 192.7 0.09126 0.09241 0.09358 541 .1 546.4 5517 2.1219 2.1343 2.1466 1.0498 1.0563 1.0628 1.0951 1.0941 1.0930 190.3 191 .5 192.7 150 155 160 v. S Cp Cp/Cv v. 55 60 55 ~30 TEMP PRESSURE " 390.00 kPa ~absl PRESSURE ,. 380.00 kPI ~absl V H S Cp Cp/Cv 7.4 7.4 10 15 ZO 0.00079 0.05384 0.05459 0.05600 005738 210.0 403.1 1.0360 17240 1.7325 1.7486 1.7644 1.5308 1.1890 1.1838 1.1750 1.1672 591.1 146.6 405.5 410.1 414.6 1.3645 0.9218 0.9200 0.9178 0.9170 25 30 35 JO 45 0.05874 0.06007 0.06138 0.06267 0.06395 419.2 423.8 428.4 433.0 437.7 1.7799 1.7952 1.8102 1.8251 1.8397 0.9174 0.9188 0.9209 0.9238 0.9272 50 55 50 55 70 0.06521 0.06645 0.06769 0.06892 0.07014 442.3 447.0 451.7 456.4 461.1 1.8542 1.8686 1.8827 1.8968 1.9107 75 gO a5 90 95 100 :05 11 0 115 120 125 130 i35 140 145 0.07135 0.07254 0.07374 0.07492 0.07611 465.9 470.7 475.5 .180.3 .185.2 0.07729 0.07846 0.07962 0.08078 0.08193 150 155 160 'C ~ATVAP V ~ATLlQ H TEMP °C 147.8 149.8 151.8 0.00079 0.05250 0.05302 0.05440 0.05576 211.1 403.5 405.2 409.8 414.4 1.0397 1.7237 1.7297 1.7459 1.7617 1.3670 0.9254 0.9240 0.9213 0.9201 1.5318 1.1903 1.1865 1. 1773 1.1693 587.6 146.6 147.4 149.5 151.5 8.16 8.16 10 15 20 1.1604 1.1544 1.1490 1.1441 1.1398 ' 153.7 155.6 1574 159.1 160.8 0.05708 0.05839 0.05968 0.06094 0.06219 419.0 423.6 428.2 432.8 437.5 1.7773 1.7926 18077 1.8225 1.8372 0.9202 0.9213 0.9232 0.9258 0.9290 1.1622 1.1560 1.1504 1.1454 1.1409 153.4 155.3 157.1 158.9 160.6 25 30 35 0.9311 0.9354 0.9401 0.9451 0.9503 1.1358 1.1321 1.1288 1.1268 1.1229 162.5 164.1 165.7 167.2 168.8 0.06342 0.06465 0.06586 0.06706 0.06825 442.1 446.8 451.5 456.2 461.0 1.8517 1.8661 1.8803 1.8944 1.9083 0.9328 0.9369 0.9415 0.9464 0.9515 1.1368 1.1331 1.1297 1.1266 1.1237 162.3 163.9 165.5 167.0 168.6 50 55 60 65 70 1.9245 1.9381 1.9517 1.9652 1.9785 0.9558 0.9615 0.9673 0.9733 0.9794 1.1203 1.1179 1.1156 1.1135 1. 1115 170.2 171.7 173.1 1746 176.0 0.06942 0.07061 0.07177 0.07293 0.07407 465.7 470.5 475.4 480.2 485.1 1.9221 1.9358 1.9494 1.9628 1.9762 0.9569 0.9625 0.9683 0.9742 0.9802 1.121 0 1.1185 1.1162 1.1140 1.1120 170.1 171 .5 173.0 174.4 175.8 75 80 85 90 95 490.1 495.1 500.1 505.1 510.1 1.9918 2.0049 20180 2.0310 2.0439 0.9856 0.9919 0.9982 1.0046 10111 1.1096 1. 1078 1.1061 1.1046 1. 1031 177.3 178.7 180.0 181.3 182.6 0.07523 0.07637 0.07750 007865 0.07978 490.0 495.0 500.0 505.0 510.0 1.9894 2.0026 2.0157 2.0287 2.0416 0.9864 0.9926 0.9989 1.0053 1 0117 1.1101 1.1083 1.1066 1.1050 1.1034 177.2 178.6 179.9 181 .2 182.5 100 105 110 115 120 0.08308 0.08423 0.08538 0.08653 0.08767 515.2 520.3 525.4 530.6 535.8 2.0567 2.0694 2.0821 2.0947 2. :072 1.0175 1.0241 1.0306 1.0371 10437 !I 016 1 1003 1.0990 10977 10966 183.9 185.2 186.5 1877 1890 0.08089 0.08202 0.08314 0.08425 008536 515.1 520.2 525.3 530.5 535.7 2.0544 2.0672 2.0798 2.0924 2.1049 10181 1.0246 1.0311 1 0376 10441 1.1020 l .iOO6 1.0993 1.0980 1.0968 183.8 185.1 186.4 187.6 188.9 125 130 135 140 145 0.08881 0.08994 G09107 :41 0 ;.16.3 :51 5 2.1196 2.1320 2. 1443 10502 10567 10632 10954 10943 10933 190.2 i9 1 J 192.5 0.08648 1)08757 Il 08868 540.9 546.2 5515 2.1174 2.1298 Z. !J71 10506 10571 ! 0636 1.0957 1.0946 10935 190.1 191.3 !92.5 '50 155 !60 !sATVAP 17 ~O 45 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3/kg Cp H = Enthalpy in kJ/kg = Heat Capacity at Constant Pressure in TEMP 'C PRESSURE S =Entropy in kJ/(kg)(K) Vs Cp/Cv kJ/(kgWC) = 400.00 kPa labs) =Velocity of Sound in mlsec = Heat Capacity PRESSURE Cp/Cy Ratio (Dimensionless) = 425.00 kPa labs) H V Cp/Cy Cp S TEMP ·C V H S Cp 8.91 9.91 0 00079 0 051 22 212.1 4039 1.0433 1.7234 :.3695 C9290 1.5329 1 1916 584. I 146.5 10 15 20 0.05152 0.05288 0.05421 404.9 409.6 414.2 1.7269 17432 1.7590 0.9281 09249 0.9233 1 1893 1.1 797 1 171 : 147.0 149.1 151 .2 0.04939 0 05067 408.9 413.6 17366 l.7526 - 0.9341 0.9314 1.1859 1 1768 148.3 150.4 10.72 10 72 10 15 20 25 30 35 40 45 0.05552 005680 0.05806 0.05930 0.06052 4188 423. 4 428.0 432.7 437.3 17747 1.7900 1.8051 1.8201 18348 0.9230 09238 0.9254 0.9278 09309 1.1 641 1 1576 1.1 51 9 1 1467 1 1421 1531 155.0 156.9 158.6 160.4 0.05192 0.05314 0.05434 0.05553 0.05669 418.3 422.9 42 7.6 432.2 436.9 1.7683 1.7838 17990 1.8140 1.8288 0.9302 0.9302 0.9312 0.9331 0.9356 1.1688 1.1618 1.1556 1.1501 1.1451 152.4 1543 156.2 158.0 159.8 25 30 35 40 45 50 442.0 446.7 45 14 456.1 460.8 1 8493 1.8637 1.8779 1.8920 1.9059 0.9345 0.9385 0.9429 0.9477 0.9527 1.1 379 1.1341 1. 1306 1.1274 1.1 244 162.0 163.7 165.3 166.9 168.4 0.05785 0.05899 0.06010 0.06123 0.06233 441.6 446.3 451.0 455.7 460.5 1.8434 1.8579 1.8722 1.8863 1.9003 0.9388 0.9424 0.9465 0.9510 0.9558 1.1407 1.1366 1.1329 1.1 295 1.1264 161.5 163.2 1648 166.4 167.9 50 70 0.06172 0.06293 0.06411 0.06529 0.06645 75 80 85 90 95 0.06761 0.06876 0.06989 0.07102 0.07215 465.6 470 A 475.3 480.1 485.0 1 9198 1.9335 1.947 1 1.9605 1.9739 0.9580 0.9635 0.9692 0.9751 0.9810 1 1217 i.11 92 1 1168 1.1146 1 1125 169.9 171 .4 172.8 1743 175.7 0.06343 0.06452 0.06559 0.06668 0.06774 465.3 470.1 475.0 479.8 484.7 1.9142 1.9279 1.9415 1.9550 1.9684 0.9608 0.9661 0.9716 0.9773 0.9831 1.1235 1.1208 1.1 183 1.1160 1.1138 169.5 17 1.0 1724 173.9 175.3 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 0.07328 0.07440 0.07551 0.07661 0.07772 489.9 494.9 499.9 504.9 5099 1.9872 20004 2.0134 2.0264 2.0394 0.9871 0.9933 0.9996 1.0059 1.0123 1.1 106 1.1 087 1.1 070 1.1054 1.1038 177. 1 178A 179.8 181.1 182.4 0.06880 0.06986 0.07092 0.07196 0.07300 489.7 494.6 499.6 504.6 509.7 1.9817 1.9949 2.0081 2.0211 2.0340 0.9891 0.9951 1.0013 1.0075 1.0138 1.1118 1.1099 1.1081 1.1064 1.1048 176.7 178.1 179.5 180.8 182.1 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 0.07881 0.07991 0.08101 0.08210 0.08318 515.0 520.1 525.2 530 A 535.6 2.0522 2.0649 2.0776 2.0902 2.1028 1.0187 1.0251 1.0316 1.0381 1.0445 1.1023 1.1 009 1.0996 1.0983 1.0971 183.7 185.0 186.3 187.5 188.8 007404 0.07508 0.07611 0.07714 0.07817 514.8 519.9 525.0 530.2 535.4 2.0469 2.0596 2.0723 2.0849 2.0975 1.0201 1.0264 1.0328 1.0393 1.0457 1.1033 1.1 018 1.1004 1.0991 1.0979 183.4 184.7 186.0 187.3 188.5 125 . 130 135 140 145 150 155 160 165 0.08426 0.08535 0.08642 540.9 546.1 5514 2.1 152 2. 1276 2.1399 1.0510 10575 1.0640 1.0960 1.0949 10938 190.0 191.2 192.4 - 0.07920 0.08021 0.08123 0.08224 540.7 546.0 551.3 556.6 2.1099 2.1223 2.1347 2.1469 1.0521 1 0585 1.0650 1.0714 10967 10955 10944 1.0934 189.8 191.0 192.2 193.4 150 155 160 165 55 60 65 TEMP 'C - PRESSURE - - - - Ys SAT UO SAT VAP PRESSURE Cp/Cy H S Cp 1245 12.45 15 20 0.00080 0.04564 0.04628 0.04751 21 7.0 405.9 408.3 413.0 10603 1.7218 1.7302 l.7464 1.3818 0.9465 0.9437 0.9399 15382 1.1982 1.1925 1.1825 567.8 146.2 147.4 149.5 25 30 35 40 45 0.0487 1 0.04989 0.05104 0.05217 0.05329 417.7 422 .4 427.1 4318 436.5 1.7623 1.7779 1.7932 1.8083 1.8232 0.9377 0.9369 0.9372 0.9384 0.9405 1.1738 1.1662 1.1595 1.1536 1.1482 50 55 50 65 70 0.05439 0.05548 0.05655 0.05761 0.05867 441 .2 445.9 450.6 455A 460.2 1.8379 18524 1 8667 1.8809 1.8949 0.9432 0.9464 0.9502 0.9543 0.9589 75 80 85 90 95 0.05971 0.06075 0.06178 0.06279 0.06381 465.0 469.8 474.7 479.6 484.5 1.9088 1.9226 1.9363 1.9498 1.9632 100 105 11 0 115 120 0.06482 006583 0.06683 0.06782 0.06882 489.4 494.4 499.4 504.4 509.5 125 130 135 140 145 0.06979 0.07078 0.07176 0.07274 0.07371 150 155 160 165 0.07468 0.07565 0.07662 0.07757 - - = 450.00 kPa labs) V 214.6 404 .9 0.00080 0.04827 V Y. z 1 0520 1.7226 - 1.3757 0.9378 - 1.5355 1 1949 - VS 575.8 1464 - 415.00 kPa labsl H S 55 60 65 70 TEMP Cp Cp/Cy Vs ac 0.00080 0.04327 0.04349 0.04468 219.3 406.8 407.7 412.4 10683 1.7211 1.7241 1.7404 1.3878 0.9549 0.9538 0.9487 15409 1.2015 1.1994 1.1884 560.1 146.0 146.4 148.7 14.11 14.11 15 20 1516 153.6 155.5 157.4 159.2 0.04584 0.04697 0.04808 0.04917 0.05024 41 7. 2 421 9 426.6 431.3 436.0 1.7565 1.7722 1.7876 18028 1.8177 0.9454 0.9438 0.9433 0.9439 0.9454 1.1790 1.1708 1.1635 1.1572 1.1515 150.8 152.9 154.8 156.7 158.6 25 30 35 40 45 1.1435 1.1391 1.1352 1.1316 1.1 283 160.9 162.6 164.3 165.9 167.5 0.05130 0.05234 0.05336 0.05438 0.05539 440.8 445.5 450.3 455.0 459.8 1.8325 18471 18615 1.8757 1.8898 0.9477 0.9505 0.9539 0.9578 0.9620 1.1464 1.1 418 1.1376 1.1 338 1.1303 160A 162.1 163.8 165.4 167.0 50 55 60 65 70 0.9637 0.9688 0.9741 0.9796 0.9852 1.1253 1.1225 1.1199 1.1174 1.1152 169.0 170.6 172.1 173.5 175.0 0.05639 0.05737 0.05836 0.05934 0.06030 464.7 469.5 474.4 479.3 484.2 1.9038 1.9176 1.9313 1.9448 1.9583 0.9666 0.9714 0.9765 0.9819 0.9874 1.1271 1.1242 1.1 214 1.1189 1.1165 168.6 170.1 171.7 173.1 174.6 75 80 85 90 95 1.9766 1.9898 2.0029 2.0160 2.0289 0.9910 0.9970 1.0030 1.0091 1.0153 1.1130 1.1111 1.1092 1. 1074 1.1057 176.4 177.8 179.2 180.5 181.9 0.06126 0.06221 0.06317 0.0641 1 0.06506 489.2 494.1 499.1 504.2 509.3 1.9717 1.9849 1.9981 2.0111 2.0241 0.9930 0.9988 1.0047 1.0107 1.0168 1.1143 1.1122 1.1103 1.1085 1.1067 176.0 177.5 178.8 180.2 181.6 100 105 110 115 120 514.6 519.7 524.8 530.0 535.2 2.0418 2.0546 2.0673 2.0799 2.0925 1.0215 1.0278 1.0341 1.0405 1.0468 1.1042 1.1027 1.1013 1.0999 1.0986 183.2 184.5 185.8 187.0 188.3 0.06600 0.06694 0.06787 0.06880 0.06972 514.3 519.5 524.6 529.8 535.1 2.0370 2.0498 2.0625 2.0752 2.0877 1.0230 1.0291 1.0354 1.0417 1.0480 1.1051 1.1036 1.1021 1.1007 1.0994 182.9 184.2 185.5 186.8 188.1 125 130 135 140 145 540.5 545.8 551.1 556.4 2.1050 2.1174 2.1297 2.1420 1.0532 10596 1.0659 1.0723 1.0974 10962 1.0951 1.0940 189.6 190.8 192.0 193.2 0.07065 0.07157 0.07249 0.07341 540.3 545.6 550.9 5563 2.1002 2.1127 2.1250 2.1373 1.0543 1.0606 1.0669 1.0732 1.0981 . 1.0969 1.0957 1.0946 189.3 190.6 191.8 193.0 150 155 160 165 SATUQ SAT VAP 18 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in Cp m 3fkg H = Enthalpy in kJlkg S = Entropy in kJf(kg)(K) =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) TEMP 'C Vs Cp/Cv PRESSURE: 500.00 kPa labsl = Velocity of Sound in mlsec =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE V H S Cp 0.00081 0.04114 221.5 407.7 1.3937 0.9633 = 525.00 kPa labsl V CplCv v. 552.8 145.8 SATUG SATVAP H Cp S 1.3995 0.9715 0.9674 1.5463 1.2083 1.2013 545.7 145.6 17.24 17.24 20 0.04213 411 .8 0.9578 1.5436 12049 1.1947 147.8 0.00081 0.03920 0.03982 146.9 20 25 30 35 !O 45 0.04325 0.04434 0.04541 0.04646 0.04749 416 .6 421.3 426 .1 430.8 435.6 1.7508 1.7667 1.7822 1.7975 1.8125 0.9535 0.9509 0.9496 0.9496 0.9505 1.1844 1.1755 1.1 677 1.1609 1.1548 150.0 152.1 154.1 156.1 158.0 0.04090 0.04196 0.04300 0.04401 0.04501' 416.0 420.8 425.6 430.4 435.2 1.7454 1.7613 . 17770 1.7924 1.8075 0.9618 0.9582 0.9562 · 0.9554 0.9558 1.1901 1.1804 1.1721 1.1 647 1.1582 149.2 151.4 153.4 155.4 157.3 25 30 j5 40 45 50 55 60 ii5 70 0.04851 0.04951 0.05050 0.05147 0.05244 440.4 445.1 449.9 454.7 459.5 1.8274 1.8420 1.8565 1.8708 1.8849 0.9523 0.9547 0.9577 0.9512 0.9652 1.1493 1.1444 1.1400 1.1360 1.1323 159.8 161 .5 163.3 164.9 166.6 0.04599 0.04695 0.04790 0.04884 0.04976 439.9 444.7 449.5 454.3 459.2 1.8224 1.8371 1.8517 1.8660 1.8802 0.9570 0.9590 0.9616 0.9648 0.96a5 1.1524 1.1472 1.1425 1.1383 1.1344 159.2 161 .0 162.7 164.5 166.1 SO 55 60 ii5 70 75 80 85 90 95 0.05339 0.05434 0.05528 0.05621 0.05713 464.3 469.2 474.1 479.0 483.9 1.8989 1.9128 1.9265 1.9401 1.9536 0.9695 0.9741 0.9791 0.9842 0.9895 1.1290 1.1259 1.1230 1.1204 1.1179 168.2 169.7 171.3 172.8 174.2 0.05068 0.05159 0.05250 0.05338 0.05428 464.0 468.9 473.8 483.7 1.8942 1.9081 1.9219 1.9355 1.9491 0.9725 09769 0.9816 0.9866 0.9917 1.1309 1.1276 1.1246 1.1219 1.1193 167 .7 169.3 170.9 172.4 173.9 75 80 85 90 95 100 105 11 0 115 120 0.05806 0.05898 0.05989 0.06078 0.06169 488.9 493 .9 498.9 503.9 509.0 1.9670 1.9803 1.9934 2.0065 2.0195 0.9950 1.0007 1.0065 1.0124 10183 1.1156 1.1134 1.1114 1.1095 11077 175.7 177.1 178.5 179.9 181.3 0.05516 0.05603 0.05691 0.05777 0.05864 488.6 493.6 498.7 503.7 508.8 1.9625 1.9758 1.9890 2.0021 2.0151 0.9971 1.0026 1.0083 1.0140 1.0199 1.1169 1.1147 1.1126 1.1106 1.1087 175.4 176.8 178.2 179.6 181 .0 laO 105 110 115 120 125 130 135 140 145 0.06258 0.06348 0.06437 0.06526 0.06613 514.1 519.3 524.4 529.6 534.9 2.0324 2.0452 2.0580 2.0707 2.0832 1.0244 1.0305 10367 1.0429 1.0491 1.1060 1.1044 1.1 029 1.1015 1.1001 182.6 184.0 185.3 186.6 187.8 0.05950 0.06035 0.06120 0.06205 0.06289 513.9 519.1 524.2 529.4 534.7 2.0281 2.0409 2.0536 2.0663 2.0789 10259 1.0319 1.0380 10441 1.0503 1 1070 1.1053 1.1038 1.1 023 11 009 182.4 183.7 185.0 186.3 1875 125 130 135 !40 ,45 i50 i55 160 165 170 0.06702 0.06790 0.06877 0.06964 0.07052 540.1 545.4 550.7 556.1 561 .5 2.0957 2.1082 2.1 205 2.1328 2.1450 10554 1.0616 1.0679 1.0742 1.0804 1.0988 1.0975 1.0964 1.0952 1.0941 189.1 190.4 191.6 192.8 194.0 0.06373 0.06457 0.06541 0.06624 0.06707 539.9 545.2 550.6 555.9 561.3 2.0914 2.1039 2.1163 2.1286 2.1408 1.0565 1.0627 1.0689 1.0751 10813 1.0995 1.0982 1.0970 1.0958 1.0947 188.9 190.2 191.4 192.6 193.9 150 Cp/Cv v. TEMP 'C :872 18.72 PRESSURE a PRESSURE 550.00 kPa labsl V H S Cp 0.00081 0.03743 225.7 .109.3 1.0904 1.7193 1.4052 0.9795 1.5490 1.2117 V 538.8 145.4 SATUG SATVAP 000082 0.03581 1.0833 1.7199 v. 1.0759 1.7205 1.7347 15.71 15.71 223.6 408.5 411 .2 TEMP 'C CplCv ~78. 7 s 575.00 kPa labsl 227.7 410.1 20 ~34 . 3 25 30 ;5 !O 45 J39.1 443.9 448.8 453.6 458.5 1.8131 1.8279 1.8426 1.8570 1.8713 0.9668 0.9678 0.9696 0.9721 0.9751 1.1588 1.1530 1.1477 1.1430 1.1387 158.0 159.9 161.7 163.5 165.2 SO 55 SO 65 iO 0.04597 0.04681 004765 0.04847 0.04930 . 463.4 468.3 478.1 .183.1 1.8854 1.8994 1.9133 1.9270 1.9406 0.9786 0.9825 0.9868 0.9914 0.9962 1.1 348 1.1313 1.1280 1.1250 1.1222 166.9 168.5 170.1 171.6 173.2 75 gO 35 90 35 175.0 176.5 177.9 179.3 180.7 0.05011 0.05092 0.05172 0.05253 005332 488.1 493.1 498.2 503.2 508.3 1.9540 1.9674 1.9806 1.9938 2.0069 1.0012 10065 1.0119 1.0174 10231 1.1196 1.1171 1.1149 1.1128 1.1108 174.7 176.1 177.6 179.0 180.4 :00 ' 05 ; 10 ' 15 i20 1.1079 1.1062 1.1046 i.1031 1 1016 182.1 183.4 :848 186.1 187.4 0.05412 0.05490 005568 0.05647 0.05724 513.5 518.6 523.8 529.0 5343 2.0198 2.0327 2.0455 2.0582 2.0708 10288 10347 10406 10466 10526 1.1089 1.1071 11055 1.1039 1 1024 181.8 183.2 184.5 185.8 :872 125 ' 30 135 1 0576 10637 10699 1076i 10822 1.1002 10989 10977 1.0965 : 0953 188.7 1899 1912 192.4 ' 93 7 0.05801 :J05879 005956 0.06032 11 061119 539.6 5449 5502 555.6 ':61.0 2.0834 2.0958 2.W82 2.1206 2. iJ28 : 0587 10648 : 0709 10770 . OH31 1 1010 1.0996 10983 10971 10959 l R84 189.7 i910 1922 Ig35 ' 50 : 55 - .- J OG1 H5 ':664 Z 145(] . G8g3 1094B :947 1.2083 146.0 420.3 425.1 429.9 J347 1.1961 1.1856 1.1766 1.1 687 1.1617 148.4 150.6 152.7 i54.8 156.7 0.03681 0.03781 0.03879 0.03974 0.04068 414.8 419.7 4246 429.4 50 55 60 55 70 004369 0.04462 0.04554 0.04644 004733 439.5 444.3 449.2 454.0 458.8 1.8177 1.8324 1.8470 1.8614 1.8757 0.9618 0.9633 0.9656 0.9684 0.9718 1.1556 1.1501 1.1451 1.1406 1.1366 158.6 160.5 162.2 164.0 165.6 0.04159 0.04249 0.04338 0.04425 0.04511 is 80 85 90 95 0.04822 0.04909 0.04996 0.05082 0.05167 463.7 468 .6 473 .5 483.4 1.8898 1.9037 1.9175 1.9312 1 9447 0.9755 0.9797 0.9842 0.9889 0.9939 1.1328 1.1294 1.1263 11234 1.1207 1673 168.9 170.5 172.0 173.5 00 05 10 15 20 0.05252 0.05336 0.05419 0.05503 0.05585 488.4 493.4 J98.4 503.5 508.6 1.9582 1.9715 1.9847 1.9979 2.0109 0.9991 10045 1.0100 L0157 10215 1.1182 1.1159 1.1137 1.1117 1 1097 125 130 135 140 145 0.05668 0.05749 0.05832 0.05913 0.05994 513.7 518.8 5240 529.2 534.5 2.0239 2.0367 2.0495 2.0622 2.0748 1.0273 1.0333 1.0393 1.0453 1.051 4 : 50 0.06074 0.06155 0.06235 0.06315 006395 539.8 545.1 5504 5558 551 2 2.0873 2.0998 2.1122 2.1245 2.1367 - 20.15 20.i5 - 0.9774 0.9705 0.9658 0.9629 0.9614 0.9611 - 532.2 145.2 147 .5 149.8 152.0 154.1 i56.1 1.7236 1.7401 1.7562 1.7720 1.7874 1.8027 - - 1.5518 1.21 52 1.2023 1.1910 1.1813 1.1728 1.1654 410.6 ~15 . 4 i 75 1.4109 0.9875 TEMP 'C v. 0.9796 0.9737 0.9699 0.9676 0.9666 - 0.03771 0.03877 0.03980 0.04080 0.04178 0.04274 :60 i65 170 1.0972 1.7188 CplCv ~55 !60 165 'iO 1.7349 1.7512 1.7671 1.7827 1.7980 - 20 155 Cp S H 25 30 35 40 .15 ~7 8 . 4 1.72~1 - ~73.2 - - 1 ~0 1 ~5 'SU ' 55 . :0 . :, TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables H =Enthalpy in kJ/kg S =Entropy in kJ/(kg)(K) Vs =Velocity of Sound in mlsec = v Volume in mJ/kg Cp = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)("C) TEMP 'C Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE : 600.00 kPa labs) V H PRESSURE: 625.00 kPllabs) S Cp Cp/Cv v, Cp S Cp/Cv TEMP 'C v, 2316 411 5 1 1102 1 7179 14221 10033 1.5573 1.2223 519.5 144.7 2288 2288 146.7 1490 151.3 153.4 1555 003336 0.03432 0.03525 0.03615 0.03703 413.6 418.6 423.5 428.4 433.3 i.7250 1.74151.7577 1.7735 1.7890 0.9988 0.99().1 0.9845 0.9805 0.9781 1.2159 1.2026 1.1913 11816 1.1731 145.8 148.2 150.5 152.7 154.8 25 30 35 40 45 I 1622 1.1560 11505 1.1455 1.1410 157.4 159.3 161.2 163.0 164.7 0.03790 0.03874 0.03957 0.04040 0.04121 438.2 443 .1 448.0 452 .9 457 .8 1.8042 1.8192 18340 18486 18630 0.9771 0.9771 0.9780 0.9797 0.9820 1.1657 1.1 591 1.1532 11480 1.1432 156.8 158.8 160.6 162.5 164.2 50 55 60 65 70 0.9818 0.9854 0.9895 0.9938 0.9985 1.1369 11 331 11297 1.1265 1.1236 166.4 1681 169.7 171 .3 172.8 0.04200 0.04279 0.04357 0.04434 0.04511 462.7 467.7 472.6 477.6 482.6 1.8772 1.8913 19052 191 90 19327 0.9850 0.9884 0.9922 0.9963 10008 1 1389 1.1350 1.1314 1.1282 1.1251 166.0 167.6 169.3 170.9 172.4 75 80 85 90 95 19500 19634 19767 19899 2.0030 1.0033 10084 1.0137 10191 10247 1 1209 1.1 184 11161 1.1139 1.1118 174 .3 175.8 i77.3 178.7 180.1 0.04587 0.04663 0.04738 0.04812 0.04886 487 .6 492.6 497.7 502.8 507.9 19462 19596 1.9729 19861 19992 10055 10104 1.0155 10208 1.0263 11223 1.1197 I. I 173 1.1150 11129 174.0 175.5 177.0 178.4 179.8 100 105 110 115 120 513.3 518.4 523.6 528.8 534.1 20159 2.0288 2.0417 2.0544 2.0670 1.0303 1.0361 1.0419 1.0478 1.0538 1.1099 1.1081 1.1063 11047 1.1032 181.5 182.9 184.3 185.6 186.9 0.04959 0.05033 0.05105 0.05177 0.05250 513.0 518.2 523.4 528.6 533.9 2.0122 2.0251 2.0380 2.0507 2.0633 1.0318 1.0375 1.0433 10491 10SSO 1.1109 11072 11055 1.1040 181.3 182.6 184.0 185.4 186.7 125 130 i35 140 145 0.05552 0.05626 0.05700 0.05774 0.05848 539.4 544.7 550.0 555.4 560.8 2.0796 2.0921 2.1045 2.1168 2.1291 1.0598 1.0658 10719 10780 10840 1.1017 1.1003 10990 10977 10965 188.2 189.5 190.8 192.0 193.3 539.2 544.5 549.9 555.2 560.7 2.0759 2.0884 2.1008 2.1132 2.1255 1.0609 1.0669 1.0729 1.0789 1.0850 1.1024 1.1010 10997 1.0984 10971 188.0 189.3 190.6 191 .8 193.1 150 155 160 16S 170 0.05921 566.3 2.1413 1.0901 10954 194.5 0.05321 0.05393 0.05465 0.05536 0.05607 0.05678 566.1 2.1377 1.0910 1.0959 194.3 175 0.00082 0.03432 2297 4108 1.1038 1 7183 14165 0.9954 1.5545 1 2187 S25.8 1450 25 30 35 40 45 0.03502 0.03600 0.03695 0.03787 0.03878 414 .2 419 .2 424 . I 428.9 433 .8 17299 1.7463 1.7623 17780 1.7934 0.9890 0.9819 0.9771 0.9740 0.9723 12090 1.1967 1.1862 1.1771 1 1692 50 55 60 65 70 0.03967 0.04054 0.04140 0.04224 0.04308 438.7 443.5 448.4 453.3 458.1 18086 18235 18382 1.8527 18671 09718 0.9724 09738 0.9759 0.9786 75 80 85 90 95 004390 004472 0.04552 0.04633 0.04712 463.0 468.0 472.9 477.9 482.8 18813 18953 19092 19229 1 9365 100 105 110 1IS 120 0.04790 004868 0.04945 0.05023 0.05100 487 .8 492 .9 497 .9 503.0 508.1 125 130 i 35 140 145 0.05175 0.05252 0.05327 0.05402 0.05477 ISO 155 160 165 170 175 'c H 0.00082 0.03295 21 54 21 54 TEMP V SAT UO SAT YAP PRESSURE: 650.00 kPa labs) V H 1.1 090 PRESSURE. 675.00 kPalabs) S Cp Cp/Cv v, V H Cp/Cv Cp S 1.1224 1.7170 1.5630 1.2295 507.6 144.2 25.45 25.45 513.5 144.5 1.0091 0.9993 0.9922 0.9873 0.9841 1.5601 1.2259 12233 1.2089 1.1967 1.1862 1.1772 144.9 147.4 149.8 152.0 154.2 0.03133 0.03222 0.03308 0.03392 417.4 422.5 427 .4 432.4 1.7323 1.7487 1.7648 1.7805 1.0086 1.0002 0.9943 0.9903 1.2154 1.2022 1.1910 1.1814 146.6 149.0 151.3 153.5 25 30 35 40 45 1.8000 1.8151 1 8300 1.8446 18591 0.9824 0.9819 0.9823 0.9836 09856 1.1693 1.1623 11561 1.1505 1.1456 156.2 158.2 160.1 162.0 163.8 0.03474 0.03555 0.03633 0.03711 0.03787 437.4 442.3 447 .2 452.2 457 .1 1.7959 1.81 I I 1.8260 1.8407 1.8552 0.9879 0.9868 0.9867 0.9876 0.9892 1.1730 1.1656 1.1590 1.1532 1.1479 155.6 157 .6 159.6 161.5 163.3 50 55 60 65 70 462.4 467 .3 472.3 477.3 482.3 1.8733 1.8874 1.9014 1.9152 1.9289 0.9882 0.9913 0.9949 0.9988 1.0031 1.1411 1.1370 1.1332 1.1298 1.1266 165.5 167.2 168.9 170.5 172.1 0.03862 0.03937 0.04010 0.04083 0.04155 462.1 467 .0 472.0 477.0 482.0 18695 1.8837 18977 1.9116 1.9253 0.9915 0.9944 0.9977 1.0014 1.0054 1.1432 1.1389 1.1350 1.1314 1.1282 165.1 166.8 168.5 170.1 171.7 75 80 85 90 95 0.04399 0.04472 0.04545 0.04617 0.04688 487.3 492.4 497.4 502.5 507.7 1.9425 1.9559 1.9693 1.9825 19956 1.0076 1.0124 1.0174 1.0226 1.0279 1.1237 1.1210 1.1 185 1.1 161 1.1 I 39 173.6 175.1 176.6 178. I 179.6 0.04226 . 0.04296 0.04367 0.04437 0.04505 487 .0 492.1 497.2 502.3 507.4 19389 1.9523 1.9657 1.9789 1.9921 1.0098 1.0144 1.0193 1.0243 1.0296 1.1251 1.1223 1.1 197 1.1 173 1.1150 173.3 174.8 176.3 177.8 179.3 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 0.04760 0.04830 0.04900 0.04970 0.05040 512.8 518.0 523.2 528.4 533.7 2.0086 2.0215 2.0344 2.0471 2.0598 1.0334 1.0389 1.0446 1.0504 1.0562 1.1119 1.1099 1.1 081 1.1 064 1.1047 181.0 182.4 183.8 185.1 186.5 0.04574 0.04642 0.04711 0.04778 0.04845 512.6 517.8 523 .0 528.2 533.5 2.0051 2.0181 2.0309 2.0437 2.0564 10349 1.0404 1.0460 10516 1.0574 1.1 I 29 1.1109 1.1090 1.1072 1.1055 180.7 182.1 183.5 184.9 186.2 125 130 i35 140 145 150 155 160 165 170 0.05109 0.05178 0.05247 0.05316 0.05384 539.0 544.3 549.7 555.1 560.5 2.0724 2.0849 2.0973 2.1097 2.1220 1.0620 1.0680 1.0739 1.0799 1.0859 1.1032 1.1017 1.1 003 1.0990 1.0977 187.8 189.1 190.4 191.6 192.9 0.04913 0.04979 0.05046 0.05112 0.05178 538.8 544.2 549.5 554.9 560.3 2.0690 2.0815 2.0940 2.1063 2."86 1.0632 1.0690 1.0749 1.0809 1.0868 1.1039 1.1024 1.1010 1.0996 1.0983 187.6 188.9 190.2 191 .5 192.7 ISO 155 160 165 170 175 180 0.05453 0.05520 565.9 571 .4 2.1342 2.1464 1.0919 1.0979 1.0965 1.0954 194.2 195.4 0.05244 0.05310 565.8 571.2 2.1309 2.1430 1.0928 1.0987 1.0971 10959 194.0 195.2 175 180 24 .18 2418 0.00083 0.03167 233.5 412.2 1.1 I 63 1.7174 1.4276 1.0111 25 30 35 40 45 0.03183 0.03277 0.03367 0.03456 0.03542 413.0 418.0 423.0 428.0 432.9 1.7202 1.7369 1.7532 1.7691 1.7847 50 55 60 65 70 0.03626 0.03708 0.03789 0.03869 0.03948 437.8 442.7 447 .6 452.5 457.5 75 80 85 90 95 0.04025 0.04102 0.04177 0.04252 0.04326 100 105 110 115 120 SAT UO SAT YAP 0.00083 0.03049 - 20 235.3 412.8 - - 1.4331 1.0188 TEMP 'C v, - - - TABLE 2 (continued) HFC- 134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in mJlkg Cp H =Enthalpy in kJlkg S =Entropy in kJ/(kg)(K) =Velocity of Sound in mlsec =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) Cp/Cv =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) TEMP Vs PRESSURE,. 725.00 kPa labsl PRESSURE" 700.00 kPa labsl V 'C V H S Cp Cp/Cv v. 26.68 26.68 0.00083 0.02939 237.0 413.5 1.1282 i.7166 1.4385 10265 501.8 144.0 30 35 40 45 0.02999 0.03086 0.03171 0.03253 ~16.8 421.9 426.9 431.9 1.7278 1.7444 1.7606 17764 1.0182 1.0085 10015 0.9967 1.5658 12332 1.2223 1.2081 11960 1.1857 50 55 50 65 70 0.03333 0.03412 0.03488 0.03564 0.03638 436.9 441 .9 446.8 451.8 456.7 1.7919 1.8071 1.8221 1.8369 1.8515 0.9935 0.9918 0.9913 0.9917 0.9929 75 80 85 90 95 100 105 110 11 5 120 0.03711 0.03784 0.03855 0.03925 0.03995 0.04064 0.04133 0.04201 004269 0.04336 461.7 466.7 471.7 476.7 481.7 1.8658 1.8801 1.8941 1.9080 1.9217 486.8 491.9 496.9 502.1 507.2 125 130 135 140 145 0.04402 0.04468 0.04535 0.04600 0.04665 150 155 160 165 170 175 180 TEMP ·C 496.2 143.7 27.88 27.88 1.2295 1.2142 1.2013 1.1903 144.9 147.4 149.9 152.2 30 35 40 45 1.7880 1.8033 1.8184 1.8332 18478 1.0283 1.0172 1.0090 1.0033 • 0.9994 0.9970 0.9959 0.9959 0.9967 1.1807 1.1724 1.i651 1.1587 1.1529 50 55 60 65 70 461 .4 466.4 471.4 476.4 481.5 1.8623 1.8765 1.8906 1.9045 1.9183 0.9983 1.0006 1.0033 1.0066 1.0103 1.1477 1.1430 1.1387 1.1349 11313 154.4 156.5 158.5 160.4 162.3 164.1 165.9 167.6 169.3 171 .0 0.03914 0.03981 0.04047 0.04112 0.04177 4865 491.6 496.7 501 .8 507.0 1.9320 1.9455 1.9589 1.9722 1.9854 1.0143 1.0186 1.0231 1.0279 1.0329 1.1280 1.1250 1.1222 1.1196 1.1172 172.6 174.1 175.7 177.2 178.7 75 80 85 90 95 100 105 11 0 115 120 180.4 181.8 183.2 184.6 186.0 0.04243 0.04307 004371 0.04434 0.04497 512.2 517.4 . 522.6 527.8 533.1 1.9985 2.0115 2.0244 2.0372 2.0499 1.0380 1.0433 1.0487 1.0542 1.0598 1.1149 1. 1128 1.1108 1.1089 1.1 071 180.1 181.6 183.0 184.4 185.8 125 130 135 140 145 1.1047 1.1032 1.1 017 1.1003 10990 187.3 188.7 190.0 191.3 192.5 0.04560 0.04622 0.04685 0.04747 0.04809 538.4 543.8 549.2 554.6 560.0 2.0625 2.0751 2.0875 2.0999 2.1122 1.0655 1.0712 1.0770 1.0828 1.0887 1.1055 1. 1039 1.1024 1.1009 1.0996 187.1 188.4 189.8 191.1 192.3 150 155 160 165 170 1.0977 1.0965 193.8 195.0 0.04871 0.04932 565.4 570.9 2.1245 2.1367 1.0945 1.1 004 1.0983 1.0970 193.6 194.9 175 180 145.7 148.2 150.6 152.8 416.2 421.4 426.4 431.5 1.7234 1.7401 · 17564 1. 7724' 155.0 157.0 159.0 160.9 162.8 0.03202 0.03279 0.03353 0.03427 0.03500 436.5 441.4 446.4 451 .4 456.4 0.9949 0.9974 1.0005 1.0040 1.0078 1.1768 1.1689 1.1620 1.1 559 1.1504 1.1454 1.1409 1.1369 1.1331 1.1297 164.6 166.3 168.0 169.7 171 .3 0.03571 0.03641 0.03711 0.03779 0.03847 1.9354 1.9489 1.9622 1.9755 1.9887 1.0120 1.0165 1.021 2 1.0261 1.0312 1.1266 1.1 236 1.1209 1.1184 1.11 61 172.9 174.5 176.0 177.5 179.0 512.4 517.6 522.8 528.0 533.3 2.0018 2.0147 2.0276 2.0404 2.0531 1.0365 1.0419 1.0473 1.0529 1.0586 1.1139 1.1118 1.1099 1.1081 1.1063 0.04730 0.04795 0.04859 0.04923 0.04987 538.6 544.0 549.3 554.7 5602 2.0657 2.0782 2.0907 2.1031 2.1154 1.0643 1.0701 1.0760 1.0818 1.0877 0.05051 0.05114 565.6 571 .1 2.1276 2.1398 1.0936 1.0996 PRESSURE. 800.00 kPa labsl CplCv 1.4494 1.0417 1.5716 1.0388 10262 10168 1.0100 1.2372 1.2206 1.2067 1.1950 490.8 143.5 144.0 146.6 149.1 151 .5 Vs H TEMP Cp S ·C Cp/Cv v. 1.5775 1.2485 480.2 142.9 0.02626 0.02705 0.02782 419.6 424.8 430.0 1.7278 1.7445 1.7608 10453 10332 1.0243 1.2344 1.2184 1.2049 145.0 147.6 150.1 31.29 31.29 30 35 40 45 153.7 155.9 157.9 159.9 161.8 1J.02856 0.02928 0.02998 0.03067 0.03135 435.1 445.2 450.3 455.3 1.7767 1.7923 1.8076 1.8226 1.8374 1.0178 1.0133 1.0105 1.0089 1.0085 1.1935 1.1836 1.1750 1.1674 1.1607 152.4 154.7 156.8 158.8 160.8 50 55 60 65 70 1.1500 1.1451 1.1406 1.1366 1.1 329 163.7 165.5 167.2 168.9 170.6 0.03202 0.03267 0.03331 0.03395 0.03457 460.4 465.4 470.5 475.5 480.6 1.8520 1.8664 1.8806 1.8947 1.9086 1.0090 1.0103 1.0122 1.0147 1.0177 1.1548 1.1494 1.1446 1.1402 1.1362 162.7 164.6 166.4 168.1 169.8 1.01 65 1.0207 10251 1.0297 1.0346 1.1295 1.1 264 1.1235 1.1208 1.1183 172.2 173.8 175.4 176.9 178.4 0.03520 0.03581 0.03642 0.03703 0.03763 485.7 490.8 495.9 501.1 506.3 1.9223 1.9360 1.9494 1.9628 1.9761 1.0212 1.0250 1.0291 1.0334 1.0380 1.1325 1.1292 1.1261 1.1232 1.1205 171.5 173.1 174.7 176.3 177.8 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 1.9953 2.0083 2.0212 2.0341 2.0468 1.0396 1.0448 1.0501 1.0555 10611 1.11 60 1. 1138 1.111 7 1.1 098 1.1 080 179.9 181.3 182.7 184.1 185.5 0.03822 0.03881 0.03940 0.03998 0.04056 511 .5 516.7 522.0 527.2 532.5 1.9892 2.0023 2.0152 2.0281 2.0408 1.0428 1.0478 1.0529 1.0582 1.0836 1.1181 1.1157 1 11 36 1.1115 1.1096 179.3 180.8 182.2 183.6 185.0 i25 130 135 140 145 538.3 543.6 549.0 554.4 559.8 2.0594 2.0720 2.0845 2.0969 2.1092 10667 1.0723 1.0780 1.0838 1.0896 1.1062 1.1046 1.1031 1.1016 1 i002 186.9 188.2 189.5 190.9 :92.1 0.04114 0.04171 0.04229 0.04285 0.04342 537.9 543.2 548.6 554.0 559.5 2.0535 2.0661 2.0786 2.0910 2.1034 1.0690 1.0745 1.0801 1.0856 10915 1.1 078 1.1061 1 :045 11029 1 1015 186.4 187.8 189.1 190.5 1918 150 155 160 165 170 565.3 570.8 2.1215 2.1336 10954 1 1013 10989 10976 193.4 194 7 0.04398 0.04455 004511 565.0 570.5 ~76 0 2.1157 2.1279 2.1400 1.0972 1 1030 1 1087 11001 10988 : 0975 193.1 194 J 195.6 i 75 :80 185 55 60 65 iO 0.03079 0.03154 0.03227 0.03299 0.03370 436.0 441 .0 446.0 451.0 456.0 1.7842 1.7996 1.8147 1.8296 1.8443 1.0053 1.0023 1.0006 1.0001 1.0005 1.1848 1.1760 1.1 683 1.1615 1.1554 75 80 85 90 95 0.03439 0.03508 0.03576 0.03643 0.03708 461.0 466.1 471 .1 476.1 481 .2 1.8588 1.8731 1.8872 1.9012 1.9150 1.0018 1 0037 1 0063 1.0093 1.0127 100 105 110 115 120 0.03774 0.03839 0.03903 0.03966 0.04030 486.2 491 .3 496.4 501.6 506.7 1.9287 1.9422 1.9557 1.9690 1.9822 125 130 :35 i40 145 0.04093 0.04155 0.04217 0.04279 0.04340 511.9 5171 522.4 527.6 532.9 150 155 150 165 170 0.04401 0.04462 0.04523 0.04583 0.04643 175 180 185 0.04703 0.04762 - V S Cp 415.6 420.8 425.9 431 .0 SO SATLIO SATVAP PRESSURE " 750.00 kPa labsl H °C VS 1.5687 12370 1.1339 1.7162 V Cp/Cv 1.4440 10341 238.8 414.1 1.1394 1.7158 1.7191 1.7360 1.7524 1.7684 30 35 40 45 TEMP Cp S 0.00084 0.02836 0.02874 0.02960 0.03043 0.03123 0.00084 0.02740 0.02757 0.02841 0.02923 0.03002 29.04 29.04 H 240.5 414.6 - - - 12408 - SATUO SAT VAP 0.00085 0.02565 - - 21 243.7 415.7 - ~0 . 2 1.1500 1.7150 - 1.4602 1.0569 - - - TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3/kg Cp H =Enthalpy in kJ/kg S =Entropy in kJ/(kg)(K) =Velocity of Sound in mlsec =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) Cp/Cv =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) Vs = !SO.OO kPa labs) = 900.00 kPa labs) TEMP PRESSURE ·C V H S Cp 33.44 33.44 0.00085 0.02410 1.1 602 1 7143 14710 10720 1.5836 1 2564 470.1 142.4 35 40 45 0.02435 0.02512 0.02586 246.9 416.8 418.4 423.7 429.0 1.7198 1.7368 1.7534 1.0663 1.0510 1.0395 1.2498 1.2312 1.2157 143.3 146.0 148.6 002340 0.02412 1.7293 . 1.7462 1.0702 1.0559 - 422.6 427 .9 1.2453 1.2275 144.4 147.2 35 40 45 50 55 60 65 70 0.02658 0.02728 0.02796 0.02862 0.02927 434.1 439.3 444.4 449.5 454 .6 1.7695 1.7853 18008 1.8159 1.8309 1.0311 10250 1.0208 1.0181 1.0167 ~2027 1.1 916 1.1820 1.1737 1.1663 151.1 153.4 155.6 157.8 159.8 0.02482 0.02550 0.02016 0.02680 0.02743 433.2 438.4 443.5 448.7 453.8 1.7625 1.7785 1.7942 1.8095 1.8246 1.0452 1.0373 1.0316 1.0278 1.0253 1.2128 1.2003 1.1896 1.1803 11722 149.7 152.2 154.5 156.7 158.8 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 0.02991 0.03053 0.03115 0.03176 0.03236 459.7 464.7 469.8 474 .9 ~80 . 0 1.8456 1.8601 1.8744 1.8885 1.9025 1.0164 1.0170 1.01 84 1.0204 1.0229 L1599 1.1539 1.1487 1.1439 1 1396 161.9 163.7 165.5 167.3 169.1 0.02803 0.02864 0.02923 0.02981 0.03039 458.9 464.1 469.2 474.3 479.4 1.8394 1.8540 1.8684 1.8826 1 8967 1.0242 1.0240 1.0247 1.0261 1.0282 1.1650 1.1586 1.1529 1 1478 1.1431 160.8 162.8 164.7 166.5 168.3 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 0.03295 0.03353 0.03412 0.03469 0.03526 485.1 490.3 495.4 500.6 505.8 1.9163 1.9300 1.9435 1.9569 1.9703 1.0259 1.0293 10331 1.0372 1.0415 1.1357 1.1321 1.1288 1.1257 1.1229 170.8 172.4 174.1 175.6 177.2 0.03096 0.03151 0.03207 0.03262 0.03316 484.6 489.8 494 .9 500.1 505.3 1.9106 1.9243 1.9379 1.9514 1.9647 10308 10338 1.0373 1.0410 1.0451 1.1389 1.1351 1.1315 1.1282 1.1252 1701 171.7 173.4 175.0 . 176.6 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 0.03582 0.03639 0.03695 0.03750 0.03805 511.0 516.3 521 .5 526.8 532.2 1.9834 1.9965 2.0095 2.0224 20352 1.1202 1.1178 1.1155 1.1133 1.1113 178.7 180.2 181.7 183.1 184.6 0.03370 0.03423 0.03477 0.03530 0.03582 510.6 515.8 521.1 526.4 531.8 1.9779 1.9911 2.0041 2.0170 2.0298 1.0494 1.0540 1.0587 1.0636 1.0687 1.1224 1.1198 1.1174 1.1151 1.1130 178.2 179.7 181.2 182.7 184.1 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 0.03860 0.03914 0.03969 0.04023 0.04076 537.5 542,9 548.3 553.7 559.1 2.0479 2.0605 2.0731 2.0855 2.0979 10461 1.0509 1.0558 1.0609 1.0661 1.0714 1.0768 1.0823 1,0878 1.0934 1.1094 1.1076 1.1059 1.1043 1.1028 186.0 1874 188.7 190.1 191.4 0.03634 0,03686 0.03737 0.03789 0.03840 537.1 542.5 547.9 553.3 558.8 2.0426 2.0552 2.0678 2.0803 2.0927 1.0738 1.0791 1.0844 1.0898 1.0953 1.111 0 1.1 091 1,1073 1.1056 1.1040 185.5 186.9 188.3 189.7 191.0 lSO 155 160 165 170 175 180 185 190 0.04130 0.04183 0.04236 564.6 570.1 575.7 2.1102 2.1224 2.1346 1.0990 1.1047 1.1104 1.1013 1.0999 1.0986 192.7 194,0 195.3 0.03890 0,03941 0,03992 0,04042 564.3 569.8 575.4 580,9 2.1050 2,1172 2,1294 2.1415 1.1009 1,1064 1.1120 1.1177 1.1025 i.1011 1.0997 1.0984 192.3 193.6 194.9 196.2 175 180 185 190 TEMP - - - PRESSURE - Cp/Cv - V v. SAT lIO SAT VAP 0.00086 002271 249.9 417) - - PRESSURE • 950.00 kPalabs) S H - TEMP Cp 1.1699 1 7137 Cp/Cv 1.4818 1.0872 - - 1.5897 1.2646 - v, °C 460. ~ 141 8 PRESSURE. 1000.00 kPalabs) °C V H S Cp 37.46 37.46 40 45 252.8 418.6 421.4 426,8 1.1792 i.7130 1.7220 1.7391 1.4926 1,1024 50 55 60 65 70 0.00086 0.02147 0,02184 0.02256 0,02324 0,02390 0.02454 0.02516 0.02577 432.2 437.4 442.7 447.9 453.1 75 80 85 90 95 0,02636 0.02694 0.02751 0.02807 0.02862 100 105 110 115 120 Cp/Cv v. 1.0913 1.0736 1,5960 1.2730 1.2609 1.2404 451.1 141.2 142.8 145.7 1.7558 1.7720 1.7878 1.8033 1.8185 1.0604 1.0504 1.0431 1.0379 1,0344 1.2236 1.2095 1.1976 1.1873 1.1783 458.2 463.4 468.5 473.7 478.9 1.8334 1.8481 1.8626 1.8769 1.8911 1.0323 1.0313 1.0313 1.0321 1.0337 0.02917 0.02971 0.03023 0.03076 0.03128 484,0 489.2 494.4 499.6 504.9 1.9050 1.9188 1.9325 1.9460 1.9594 125 130 135 140 145 0.03180 0.03231 0,03282 0.03333 0.03383 510.1 515.4 520.7 526.0 531.4 lSO 155 160 165 170 0.03432 0.03482 0.03531 0.03580 0.03629 175 180 185 190 0.03677 0.03725 0.03774 0.03821 V H S 35.49 3549 TEMP Cp Cp/Cv v, °C 0.02044 0.02114 255.6 419.5 420.2 425.7 1.1881 1.7124 1.7147 1.7322 1.5035 1.1177 1.1144 1,0928 1.6025 1.2817 1.2782 1.2546 442.1 140.6 141 .0 144.1 39.35 39,35 40 45 148.3 150.9 153.3 155.6 157.8 0.02181 0.02246 0.02308 0.02368 0.02427 431.2 436,5 441.8 447.1 452.3 1.7491 1.7655 1.7816 1.7972 1.8126 1.0766 1.0644 1.0552 1.0485 1.0438 1.2354 1.2195 1.2061 1.1947 1.1848 146.9 149.6 152.1 154.4 156.7 50 55 60 65 70 1.1705 1.1635 1.1573 1.1518 1.1468 159.9 161.9 163.8 165.7 167,5 0.02485 0.02541 0.02596 0.02650 0.02703 457.5 462.7 467.9 473.1 478.3 1.8277 1.8425 1.8571 1.8715 1.8857 1.0406 1.0388 1.0381 1.0383 1.0393 1.1762 1.1687 1.1619 1,1559 1.1506 158.9 160.9 162.9 164.9 166.8 75 80 85 90 95 1.0358 1.0384 1.0415 1.0450 1.0488 1.1422 1.1381 1.1343 1.1309 1.1277 0.02756 0.02807 0.02859 0.02909 0.02959 483.5 488.7 493.9 499.1 504.4 1.8997 1.9136 1.9273 1.9409 1.9543 1.0409 1.0432 1.0459 1.0490 1.0525 1.1457 1.1413 1.1372 1.1335 1.1301 16B.6 170.4 172.1 173.8 175.4 100 105 110 115 120 1.9727 1.9858 1.9989 2.0119 2.0247 10528 1.0572 1.0617 1.0664 1.0713 1.1247 1.1219 1.1194 1.1170 1.1147 169.3 171.1 172.7 174.4 176.0 177,6 179.1 180.7 182.2 183.6 0.03008 0.03058 0.03106 0.03155 0.03203 509.7 515.0 520.3 525.6 531.0 1.9676 1.9809 1.9940 2.0070 2.0198 1.0563 1.0604 1.0647 10692 1.0739 1.1270 1.1241 1.1214 1.1189 1.1165 177.0 178.6 180.1 181.7 183.1 125 130 135 140 145 536.7 542.1 547.5 553.0 558.5 2.0375 2.0S02 2.0628 2.0753 2.0877 1.0763 1.0814 1.0866 1.0919 1.0973 1.1126 1.1107 1.1088 1.1070 1.1054 185.1 186.5 187.9 189.3 190.6 0.032SO 0.03298 0.03345 0.03392 0.03438 536.3 541.8 547.2 552.6 558.1 2.0326 2.0453 2.0579 2.0705 2.0829 1.0787 1.0837 1.0888 10940 1.0993 1.1143 1.1122 1.1 103 1.1084 1.1067 184.6 186.0 187.5 188.9 190.2 ISO 155 160 165 170 564.0 569.5 575.0 580.6 2.1000 2.1123 2.1245 2,1366 1.1027 1.1082 1.1137 1.1193 1.1038 1.1023 1.1009 1.0995 192.0 193.3 194.6 195.9 0.03485 0.03531 0.03577 0.03623 563.6 569.2 574.7 580.3 2.0953 2.1076 2.1 198 2.1319 1.1046 1.1100 1.1154 1.1209 1.1050 1.1 035 1.1 020 1.1006 191.6 192.9 194.2 195.6 175 180 185 190 SATUO SAT VAP 22 0,00087 0.02034 TABLE 2 (continu.ed) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in mJ/kg H = Enthalpy in kJlkg S = Entropy in kJ/(kg}(K) Vs = Velocity of Sound in m/sec Cp = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)(OC) CplCv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) TEMP ·C PRESSURE • 1100.00 kP. Ilbs} V H S Cp Cp/Cv 42.93 42.93 45 0.00088 0.01839 0.01867 261 .0 421.0 423.4 1.2050 1.7112 1.7186 1.6158 1.3000 1.2876 50 55 50 65 70 0.01932 0.01995 0.02054 0.02112 0.02168 75 80 85 0.02223 0.02275 0.02327 0.02378 0.02428 0.02477 0.02525 0.02573 0.02620 0.02666 0.02713 0.02758 0.02803 0.02848 0.02892 0.02936 0.02980 0.03023 0.03067 0.03110 0.03152 0.03194 0.03237 0.03279 0.03321 429.0 434.5 440.0 445.4 450.7 456.0 461.3 466.6 471 .8 477.1 1.7362 1.7531 1.7696 1.7856 1.8013 1.8166 1.8317 1.8465 1.8611 1.8755 1.8897 1.9037 1.9175 1.9312 1.9447 1.5256 1.1488 1.1368 1.1131 1.0952 1.0817 1.0716 1.0640 1.0586 1.0548 1.0525 1.0513 1.0511 1.0517 1.0530 1.0549 1.0573 1.0602 1.0634 10670 1.0709 1.0750 1.0793 1.0838 1.0885 1.0933 1.0982 1.1033 1.1084 1.1136 1.1188 1.1241 1.1295 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 i40 145 150 155 160 165 170 i75 180 185 190 195 - 200 TEMP 482.3 487.6 492.9 498.1 503.4 508.7 514.1 519.4 524.8 530.2 535.6 541 .0 546.5 551.9 557.4 563.0 568.5 574.1 579.7 585.3 1.9582 1.9715 1.9846 1.9977 2.0106 2.0235 2.0363 2.0489 2.0615 2.0740 2.0864 2.0987 2.1110 2.1231 2.1353 - - - H S Cp 49.42 49.42 0.00091 0.01534 0.01542 0.01602 0.01660 0.01714 0.01767 271.0 423.6 424.3 430.3 436.1 441 .8 447.3 1.2357 1.7088 1.7110 1.7292 1.7468 1.7637 1.7801 1.5714 1.2137 1.2088 1.1731 1.1466 1.1266 1.1114 1.7961 1.8117 1.8270 1.8420 1.8568 1.8713 1.8856 1.8997 1.9136 1.9274 1.0998 1.0911 1.0847 10801 1.0770 1.0751 1.0743 1.0743 1.0752 1.0766 75 80 85 90 95 100 :05 110 115 120 0.01817 0.01865 0.01912 001959 0.02003 452.9 458.4 463.8 469.2 474.6 0.02047 0.02091 0.02133 0.02175 0.02216 125 130 135 140 145 0.02257 0.02297 0.02336 0.02375 0.02414 480.0 485.3 490.7 496.1 501.5 506.9 512.3 517.7 523.1 ;28.5 1.9410 1.9545 1.9678 1.9810 . 1.9941 150 155 i60 165 170 0.02453 0.02491 0.02529 0.02566 0.02604 0.02641 0.02677 0.02714 0.02751 0.02787 534.0 539.5 545.0 550.5 556.1 2.0071 2.0200 2.0328 2.0455 2.0581 561.6 567.2 572.8 578.5 584.1 2.0706 2.0830 2.0953 2.1075 2.1197 1.0786 10810 1.0839 1.0871 1.0906 1.0944 1.0984 1.1027 1.1070 1.1116 1.1162 1. 1210 1.1259 1.1308 1.1359 0.02823 589.8 2.1318 1.1409 200 205 V 424.9 139.4 140.8 143.9 146.8 149.5 152.1 154.5 SAT lI0 SAT VAP - - - H S Cp CplC. v, TEMP ·C 0.00089 0.01674 266.2 422.4 1.2208 1.7100 1.5481 1.1807 1.6300 1.3195 408.8 138.1 46.28 46.28 0.01722 0.01783 0.01842 0.01897 0.01951 426.8 432.5 438.1 443.6 449.1 454.5 459.8 465.2 470.5 475.8 481.2 486.5 491.8 497.1 502.5 507.8 513.2 518.5 523.9 529.4 534.8 540.2 545.7 551.2 556.8 1.1563 1.1310 1.1119 1.0974 1.0864 1.0782 1.0722 1.0679 1.0652 1.0636 1.2951 1.2685 1.2471 1.2296 1.2149 1.2025 1.1918 1.1825 1.1743 1.1671 1.1607 1.1549 1.1497 1.1450 1.1407 590.4 2.1393 140.7 143.9 146.9 149.7 152.3 154.8 1571 159.3 161.5 163.6 165.6 167.5 169.4 171 .2 173.0 174.7 176.4 178.0 179.6 181.2 182.8 184.3 185.8 187.2 188.7 190.1 191.5 192.9 194.2 195.6 196.9 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 562.3 567.9 573.5 579.1 584.7 1.72351.7411 1.7580 1.7745 1.7905 1.8062 1.8215 1.8365 1.8513 1.8659 1.8802 1.8944 1.9083 1.9221 1.9358 1.9493 1.9627 1.9760 1.9891 2.0021 2.0150 2.0279 2.0406 2.0532 2.0657 2.0782 2.0906 2.1029 2.1151 2.1272 lS6.8 159.1 161 .2 163.2 165.2 167.1 168.9 170.7 172.5 174.2 175.9 i77.5 179.1 180.6 182.2 183.7 185.2 186.6 188.0 189.5 190.8 192.2 193.6 194.9 196.2 0.02003 0.02054 0.02103 0.02151 0.02199 0.02245 0.02290 0.02335 0.02379 0.02423 - 0.03070 - = 1200.00 kPa Ilbs} 0.02466 0.02508 0.02550 0.02592 0.02633 0.02675 0.02715 0.02756 0.02796 0.02836 0.02875 0.02915 0.02954 0.02993 0.03032 1.0630 1.0633 1.0644 1.0660 1.0682 1.0708 1.0739 1.0773 1.0810 1.0849 1.0890 1.0934 1.0979 1.1026 1.1074 1.1123 1.1173 1.1223 1.1275 1.1326 1.1379 1.1368 1.1331 1.1298 1.1267 1.1239 1.1212 1.1187 1.1164 1.1142 1. 1122 1.1102 1.1084 1.1067 1.1050 1.1035 1.1020 PRESSURE. 1400.00 kPI labs} V 175 180 185 190 195 PRESSURE PRESSURE '" 1300.00 kPI Ilbs} 'c 50 55 50 65 70 1.2623 1.2419 1.2251 1.2110 1.1990 1.1 887 1.1797 1.1718 1.1648 1.1585 1.1529 1.1479 1.1 433 1.1 391 1.1353 1.1318 1.1285 1.1255 1. 1227 1.1201 1.1177 1.1154 1.1133 1.1113 1.1094 1.1076 1.1059 1.1043 1.1028 1.1013 ., - V CplC. v, 1.6449 1.3405 1.3358 1.3005 1.2730 1.2510 1.2330 1.2179 1.2052 1.1942 1.1847 1. 1763 393.5 136.9 137.3 140.9 144.1 147.1 150.0 SATlIO SATVAP H Cp S 1.6608 1.3631 378.9 135.5 1.0880 1.0859 1.0849 10847 1.0854 150.4 153.0 155.6 158.0 160.2 162.4 164.6 166.6 168.6 170.5 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 19332 1.9467 1.9602 1.9734 1.9866 1.0866 1.0885 1.0908 10935 1.0966 1.1475 1.1430 . 1.1390 1.1352 1.1318 172.3 174.1 175.9 177.6 179.3 125 130 135 140 145 533.2 538.7 544.2 549.8 555.4 1.9997 2.0126 2.0255 2.0382 2.0508 1.1000 1.1036 1.1075 1.1116 1.1159 1.1286 1.1257 1.1229 1.1203 1.1179 180.9 182.5 184.1 185.6 187.1 150 155 160 165 170 0.02440 0.02475 0.02509 0.02543 0.02577 561.0 566.6 572.2 577.9 583.5 2.0634 2.0758 2.0882 2.1005 2.1127 1.1203 1.1249 1.1295 1.1343 1.1391 1.1157 1.1136 1.1116 1.1097 1.1079 188.6 190.1 191 .5 192.9 1943 175 180 185 190 195 0.02611 0.02645 589.3 595.0 2.1248 2.1369 1.1440 11490 1.1062 11046 195.7 197.0 200 205 1.2498 1.7076 - 1.5954 1.2482 - 1.1239 1.1119 1.1029 1.0962 1.0913 0.01878 0.01919 0.01960 0.01999 0.02038 1.8628 1.8772 1.8915 1.9055 1.9194 173.5 175.3 177.0 178.6 180.2 0.02077 0.02115 0.02153 0.02189 0.02226 505.9 511.3 516.8 522.2 5277 181.8 183.4 184.9 186.4 187.9 0.02263 0.02299 0.02334 0.02370 0.02405 1.1129 11110 1.1091 1. 1073 1.1057 189.4 190.8 192.2 193.6 194.9 11041 196.3 427.9 434.0 439.8 445.6 152.6 155.1 157.5 159.8 161.9 164.0 166.0 168.0 169.9 171.7 001656 0.01703 0.01749 0.01793 0.01836 23 v, 137.6 141 .2 144.5 147.5 - 0.01445 0.01502 0.01556 0.01607 - TEMP ·C CplCv 1.3399 1.3039 1.2760 1.2537 1.2354 1.2201 1.2071 1.1960 1.1863 1.1779 1.1704 1.1637 1.1577 1.1524 - 275.7 424.7 451.2 456.8 462.3 467.8 473.3 478.8 464.2 489.6 495.0 500.5 - 200 52.39 52.39 45 55 60 65 iO 0.00092 0.01413 1.7174 1.7357 1.7531 1.7700 1.7864 1.8023 1.8179 1.8331 1.8481 1.1690 1.1624 1.1565 1.1512 1. 1464 1.1420 1.1380 1.1343 1.1309 1.1278 1.1249 1.1221 1.1196 1.1172 1.1150 175 180 185 190 195 1.2239 1.1872 1.1600 1.1395 - - TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in m 3fkg Cp H = Enthalpy in kJlkg S = Entropy in kJf(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec = Heat Capacity at Constant Pressure in kJf(kg)("C) CpfCv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) TEMP cC PRESSURE : 1500.00 kPI fabs) PRESSURE V H S Cp Cp/Cv v, 55.2 55.2 0.00093 0.01308 12632 17063 1.6205 12844 1.6778 L3876 365.0 134.2 60 65 70 0.01363 001417 0.01468 280.1 425.7 431.7 437.8 443.7 1.7246 1.7427 1.7601 ;2358 1.1 989 1 1715 1.3416 1.3056 1.2776 138.0 141.7 145.0 75 80 85 90 95 0.01516 0.01562 0.01606 0.01649 0.01690 449.5 455.2 460.9 466.4 472.0 17769 17932 1.8090 1.8245 18397 1.1507 1.1349 1.1228 1.1136 1.1067 12552 1.2368 1.2214 1.2084 1.1972 100 105 110 115 ,20 0.01731 0.01770 0.01809 0.01847 0.01885 477.5 483.0 488.5 494.0 499.4 1.8546 1.8692 18837 1.8978 19119 1.1016 10982 1.0959 10948 10945 125 130 135 140 145 0.01921 -0.01958 0.01993 0.02028 0.02063 504.9 . ...5JO.4 515.9 521.4 526.9 1.9257 1.B.194 1.9529 1.9663 1.9795 150 155 160 165 170 0.02098 0.02132 0.02166 0.02199 0.02233 532.4 537.9 543.5 549.1 554.7 175 180 185 190 195 0.02265 0.02298 0.02331 0.02363 0.02395 0.02427 0.02459 0.02491 200 205 210 TEMP °C V = 1600.00 kPa fibs) H Cp Cp/Cv v, TEMP 'C 12759 17050 1.6468 1.3227 16959 1 4142 3516 132.8 57 .88 5788 0.01239 0.01294 0.01344 284.5 4265 429.3 435.6 441.7 1.7134 1.7323 1.7503 12953 1.2448 12083 1.3888 1.3412 13056 134.7 138.7 142.3 60 65 70 148.0 150.9 153.6 1561 158.5 0.01392 0.01437 0.01480 0.01522 0.01562 447.7 453.6 459.3 465.0 470.6 1.7675 1.7842 1 8004 1.8162 18316 1.1 811 1.1604 1.1447 1.1325 1.1233 1.2779 12556 12373 1.2220 12090 145.6 148.7 151 .5 154.2 156.8 . 75 80 85 90 95 1.1875 1. 1790 1.1714 1.1647 1.1587 160.8 163.0 165.2 167.2 169.2 001602 0.01640 0.01677 0.01714 0.01750 476.2 481 .8 487.4 492.9 498.4 1.8467 1.8616 18761 1.8905 19046 1.1163 11112 1.1077 1.1054 1 1042 1.1978 1.1881 1.1796 11721 1.1653 159.2 1615 163.7 165.9 167.9 100 105 110 115 ;20 1.0950 1.0962 1.0979 11001 1.1027 1.1532 1.1483 1 1438 1.1397 1.1360 1711 173.0 174.8 176.6 178.3 0.01785 0.01820 0.01854 0.01887 0.0192 1 503.9 509.5 515.0 520.5 5260 1.9186 1.9323 19460 19594 1.9728 1.1593 1.1539 1.1489 1.1444 1.1403 169.9 171 .8 173.7 175.5 177.3 125 130 135 140 145 1.9926 2.0056 2.0185 2.0313 2.0440 1.1 057 1.1090 1.1125 1.1163 1.1203 1.1325 1. 1293 1.1263 1.1235 1.1209 180.0 181.6 183.2 184.8 186.3 0.01954 0.01986 0.02018 0.02050 0.02082 531 .6 537.2 542.7 548.3 554.0 1.9860 1.9990 2.0120 2.0248 2.0376 1.1038 1.1042 1.1053 1.1 069 1.1090 1.1115 1.1144 1.1176 1.1211 1.1248 1.1365 1.1330 1.1298 1.1268 1.1240 179.0 180.7 182.4 184.0 185.5 150 155 160 165 170 560.3 565.9 571.6 577.2 582.9 2.0566 2.0691 2.0815 2.0939 2.1061 1.1244 1.1288 1.1332 1.1378 1.1425 1.1185 1.1162 1.1141 1.1121 1.1102 187.9 189.3 190.8 192.3 193.7 0.02113 0.02144 0.02175 0.02206 0.02236 559.6 565.2 570.9 576.6 582.3 2.0502 2.0627 2.0752 2.0876 2.0998 1.1287 1.1328 1.1370 1.1414 1.1458 1.1214 1.1190 1.1167 1.1145 1.1125 187.1 188.6 190.1 191 .6 193.1 175 180 185 190 195 588.7 594.4 600.2 2.1183 2.1303 2.1424 1.1472 1.1520 1.1569 1.1084 1.1067 1.1050 195.1 196.5 197.8 0.02267 0.02297 0.02327 588.1 593.8 599.6 2.1121 2.1242 2.1362 1.1504 1.1551 1.1598 1.1106 1.1 088 1. 1070 194.5 195.9 197.3 200 205 .210 Cp/Cv v, SAT lIO SAT YAP PRESSURE,. 1700.00 kPI fibs) 0.00094 001215 PRESSURE ,. 1800.00 kPI fabs) V H S Cp 60.43 60.43 0.00095 0.01132 288.6 427.2 65 70 0.01183 0.01234 433.3 439.7 1.2882 1.7037 1.7217 1.7405 75 80 85 90 95 0.01281 0.01326 0.01369 0.01410 0.01449 445.8 451.8 457.7 463.5 469.3 100 105 110 115 120 001487 0.01525 0.01561 0.01596 0.01631 125 130 135 140 145 Cp/Cv v, 1.6746 1.3635 1.3004 1.2514 1.7155 1.4432 338.6 131 .4 1.3851 1.3390 1.7583 1.7754 1.7920 1.8081 1.8238 1.2158 1.1891 1.1687 1.1532 1.1412 474.9 480.6 486.2 491 .8 497.4 1.8391 1.8541 1.8689 1.8834 1.8976 0.01665 0.01698 0.01730 0.01763 0.01795 502.9 508.5 514.1 519.6 525.2 150 155 160 165 170 0.01826 0.01857 0.01888 0.01918 0.01949 175 180 185 V H S Cp TEMP °C 1.7040 14072 1.3696 1.3029 1.7366 1.4749 326.1 130.0 52.87 62.87 430.8 437.4 1.2999 1.7022 1.7110 1.7306 1.4408 1.3794 132.1 136.5 65 70 0.01182 0.01227 0.01269 0.01309 0.01348 443.8 450.0 456.1 462.0 467.8 1.7491 1.7667 1.7837 1.8001 1.8161 1.2559 1.2215 1.1957 1.1760 1.1607 1.3352 1.3016 1.2752 1.2538 1.2361 140.5 144.0 147.3 150.3 153.2 75 80 85 90 95 157.5 159.9 162.3 164.5 166.6 0.01386 0.01422 0.01457 0.01491 0.01524 4736 479.3 485.0 490.7 496.3 1.8317 1.8469 1.8618 1.8765 1.8909 1.1491 1.1401 1.1334 1.1284 1.1249 1.2213 1.2087 1.1978 1.1882 1.1798 155.8 158.4 160.8 163.1 165.3 100 105 110 115 120 1.1657 1.1597 1.1542 1.1493 1.1448 168.7 170.7 172.6 174.5 176.3 0.01557 0.01589 0.01621 0.01652 0.01682 501 .9 507.5 513.1 518.7 524.3 1.9051 1.9191 1.9329 1.9466 1.9601 1.1226 1.1214 1.1210 1.1213 1.1223 1.1724 1.1657 1.1598 1.1544 1.1495 167.4 169.5 171.5 173.4 175.3 125 130 135 140 145 1.1176 1.1201 1.1229 1.1260 1.1294 1.1407 1.1369 1.1334 1.1302 1.1272 178.1 179.8 181.5 183.1 184.8 0.01713 0.01742 0.01772 0.01801 0.01830 530.0 535.6 541.2 546.9 552.5 1.9734 1.9866 1.9997 2.0127 2.0256 1.1239 1.1259 1.1283 1.1310 1.1341 1.1450 1.1409 1.1371 1.1 336 1.1304 177.1 178.9 180.6 182.3 184.0 150 155 160 165 170 2.0441 2.0567 2.0692 2.0816 2.0939 1.1330 1.136B 1.140B 1.1450 1.1493 1.1244 1.1218 1.1193 1.1170 1.1149 186.4 187.9 189.4 190.9 192.4 0.01B59 0.01B87 0.01915 0.01943 0.01971 558.2 563.9 569.6 575.4 581.1 2.03B3 2.0509 2.0635 2.0759 2.0883 1.1374 1.1410 1.1447 1.1487 1.1528 1.1274 1.1246 1.1220 1.1196 1.1173 185.6 187.2 188.7 190.3 191.8 175 180 185 190 195 2.1062 2.1183 2.1304 2.1424 1.1537 1.1582 1.1628 11674 1.1128 1.1109 1.1091 1:1073 193.9 195.3 196.7 198.1 O.Ol99B 0.02026 0.02053 0.02080 586.9 592.7 59B.5 604.3 2.1005 2.1127 2.1248 2.1369 1.1570 1.1613 1.1658 1.1703 1.1151 1.1130 1.1111 1.1 093 193.3 194.7 196.2 197.6 200 205 210 215 SAT lIO 292.6 427 .8 135.5 139.5 0.00096 0.01058 0.01082 0.01134 1.3042 1.2770 1.2551 1.2371 1.2219 143.1 146.4 149.5 152.3 155.0 1.1321 1.1252 1.1202 1.1166 1.1143 1.2091 1.1980 1.1884 1.1799 1.1724 1.9117 1.9256 1.9393 1.9529 1.9663 1.1 130 1.1126 1.1130 1.1140 1.1156 530.8 536.4 542.0 547.6 553.2 1.9796 1.9927 2.0057 2.0186 2.0314 195 0.01978 0.02008 0.02037 0.02066 0.02096 558.9 564.6 570.3 576.0 581.7 200 205 210 215 0.02124 0.02153 0.02182 0.02210 587.5 593.3 599.1 604.9 190 S SATVAP 24 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v = Volume in mJlkg H = Enthalpy in kJlkg S = Entropy in kJ/(kg)(K) Vs = Velocity of Sound in mlsec Cp = Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kg)("C) Cp/Cv = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) TEMP PRESSURE .. 1900.00 kPa labs) PRESSURE" 2000.00 kPa labs) ·C V H S Cp 65.22 65.22 70 0.00098 0.00991 0.01043 296.6 428.3 435.1 1.31 13 1.7007 1.7205 1.7353 1.4544 1.3658 1.7594 1.5098 1.4297 314.0 128.6 133.3 75 80 85 90 95 0.01092 0.01137 0.01179 0.01219 0.01257 441.7 448.1 454.3 460.4 466.4 1.7398 1.7580 1.7755 1.7923 1.8086 1.3032 1.2587 1.2259 1.2011 1.1821 1.3722 1.3301 1.2980 1.2725 1.2518 100 105 110 115 120 0.01294 0.01329 0.01364 0.01397 0.01429 472.2 478.0 483.8 489.5 495.2 1.8244 1.8399 1.8550 1.8698 1.8844 1.1674 1.1561 1.1475 1.1409 1.1 361 125 130 i35 140 1.8987 1.9129 1.9268 1.9405 1.9541 1.i327 1.1305 1.1293 1.1 290 1.1293 1.9676 1.9808 1.9940 2.0070 2.0199 ~ 45 0.01461 0.01492 0.01523 0.01553 0.01582 150 155 160 165 170 0.01611 0.01640 0.01668 0.01696 0.01724 500.9 506.5 512.2 517.8 523.5 529.1 534.8 540.5 546. I 551.8 175 180 :85 190 195 0.01752 0.01779 0.01806 0.01832 0.01859 557.5 563.2 569.0 574.7 5BO.5 2.0327 2.0454 2.0580 2.0705 2.0829 1.1303 1.1319 1.1338 1.1362 1.1389 1.1419 1.1452 1.1487 1.1524 1.1563 200 205 210 215 220 0.01885 0.01911 0.01937 0.01963 0.01989 586.3 592.1 597.9 603.8 609.7 2.0952 2.1074 2.1195 2.1316 2.1436 1.1604 1.1645 1.1 688 1.1732 1.1776 TEMP 'C Cp/Cv V Y. H S 1.7844 1.5484 1.4943 302.2 127.2 129.9 67.47 67 .47 70 137.7 141 .5 145.0 148.3 151.3 0.01009 0.D1055 0.01097 0.01137 0.01175. 439.5 440.1 452.5 458.8 464.8 1.7303 1.7493 1.7673 1.7845 I.B011 1.3600 1.3019 1.2601 1,.2291 1.2055 1.4173 1.3638 1.3242 1.2936 1.2692 134.7 138.9 142.7 146.2 149.3 1.2346 1.2202 1.2078 1.1 971 1.1 877 154.1 156.7 159.3 161.7 164.0 0.01211 0.01246 0.01279 0.01312 0.01344 470.8 476.7 482.6 488.4 494.1 1.8173 1.8330 1.8483 1.8633 1.8781 1.1874 1.1733 1.1625 1.1542 1.1479 1.2493 1.2327 1.2186 1.2066 1.1961 152.3 155.1 157.7 160.2 162.6 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 1.1 795 1.1721 1.1 656 1.1 597 1.1 543 1.1495 1.1450 11410 1.1372 1.1337 166.2 168.3 170.4 172.4 174.3 0.01374 0.01405 0.01434 0.01463 0.01492 499.8 505.5 511 .2 516.9 522.6 1.8925 1.9068 1.9208 1.9347 1.9483 1.1433 1.1401 1.1380 1.1369 1.1366 164.9 167.1 169.2 171.3 173.3 125 130 135 140 145 176.2 178.0 179.8 181.5 183.2 0.01520 0.01547 0.01575 0.01602 0.01629 528.3 534.0 539.7 545.4 551.1 1.9619 1.9752 1.9884 2.0015 2.0145 1.1370 1.1380 1.1395 1.1415 1.1439 1.1869 1.1789 1.1717 1.1652 1.1594 1.1541 1.1493 1.1449 1.1409 1.1372 175.2 177.1 178.9 180.7 182.4 ISO ISS 160 165 170 1.1305 1.1275 11248 1.1221 1. 1197 1.1174 1.1 152 1.1 132 1.1113 1.1095 184.8 186.5 188.1 189.6 191.2 0.01655 0.01681 0.01707 0.01733 0.01758 .556.8 562.6 568.3 574.1 579.9 2.0274 2.0401 2.0527 2.0653 2.0777 1.1466 1.1496 1.1528 1.1563 1.1599 184.1 185.7 187.4 189.0 190.5 175 180 185 190 195 192.7 194.1 195.6 197.0 198.4 0.01784 0.01809 0.01834 0.01858 0.01883 585.7 591.5 597.4 603.2 609.1 2.0900 2.1023 2.1145 2.1265 2.1386 1.1638 1.1678 1.1719 1.1761 1. 1804 1.1337 1.1305 1.1276 1.1248 1.1222 1.1 198 1.1175 1.1153 1.1133 1.1114 192.1 193.6 195.0 196.5 197.9 200 205 210 215 220 Cp/Cv v. 1.9120 1.7530 257.6 121.2 PRESSURE. 2400.00 kPa labs) Cp Cp/Cv V Y. 436.7 444.3 451.4 458.2 1.7122 1.7336 1.7533 1.7718 1.5873 1.4637 1.3841 1.3286 1.5944 1.4851 1.4137 1.3630 126.8 132.3 136.9 141.0 148.6 151.7 154.6 157.3 159.9 0.00945 0.00978 0.01010 0.01041 0.01070 464.7 471 .1 477.3 483.4 489.5 1.7894 1.8064 1.8227 1.8386 1.8541 1.2882 1.2579 1.2346 1.2166 1.2026 1.3250 1.2954 1.2715 1.2519 1.2355 144.8 148.2 151.3 154.3 157.1 100 105 110 1IS 120 1.2032 1.1934 1.1847 1.1770 1.1701 162.4 164.7 167.0 169.1 171.2 0.01098 0.01126 0.01153 0.01179 0.01205 495.5 501.4 507.3 513.2 519.0 1.8692 1.8841 1.8986 1.9129 1.9270 1.1917 1.1832 1.1767 1.1719 1.1684 1.2215 1.2095 1.1990 1.1898 1.1817 159.7 162.3 164.7 167.0 169.2 125 130 135 140 145 1.151 0 1.1509 1.1515 1.1526 1.1541 1.1639 1.1583 1.1532 1.1485 1.1443 173.3 175.2 177.1 179.0 lBO.8 0.01230 0.01255 0.01279 0.01303 0.01326 524.9 530.7 536.5 542.3 548.1 1.9408 1.9545 1.9680 1.9814 1.9946 1.1660 1.1646 1.1641 1.1642 1.1649 1.1744 1.1679 1.1620 1.1567 1.1518 171.3 173.4 175.4 177.3 179.2 150 155 160 165 170 2.0172 2.0300 2.0428 2.0554 2.0679 1.1561 1.1585 1.1612 1.1642 1.1 674 1.1 404 1.1367 1.1 334 1.1302 1.1273 182.6 184.3 186.0 187.6 189.3 0.01349 0.01372 0.01395 0.01417 0.01440 554.0 559.8 565.7 571 .5 577.4 2.0077 2.0206 2.0335 2.0462 2.0588 1.1662 1.1679 1.1699 1.1723 1.1751 1.1473 1.1432 1.1394 1.1359 1.1327 181.1 182.9 184.6 186.3 188.0 175 lBO 185 190 195 2.0803 2.0927 2.1049 2.1170 2.1291 2.1411 1. 1708 1.1744 1.1781 1.1820 1. 1861 1. 1246 1.1 221 1 1197 1 11 7J 1 1153 I 1133 190.8 192.4 193.9 195.4 196.9 198.4 0.01462 0.01483 0,01505 0.01526 0.01548 583.3 589.2 595.1 601.0 6070 612.9 618.9 2.0713 2.0837 2.0960 2.1082 2.1203 1.1780 1.1812 1.1 846 1.1882 1.1919 1. 1957 1. 1996 1.1296 1.1268 1.1241 1.1216 1.1193 1.1 171 1.1150 i89.6 191 .2 192.8 194.4 195.9 197.4 198.9 200 205 210 215 220 225 230 0.01067 0.01100 0.01133 0.01164 0.01195 467.9 474.0 480.0 485.9 4918 1.8033 1.8195 1.8354 1.8508 1.8658 1.2329 1.2121 1.1959 1.1834 1.1737 1.2831 1.2612 1.2429 1.2276 1.2145 1 ~5 0.01224 0.01253 0.01281 0.01308 001335 4977 503.5 509.3 515.1 520.8 1.8806 1.8951 1.9094 1.9235 1.9374 1.1662 1. 1606 1.1565 1.1 537 1. 1519 i50 155 160 i65 170 0.01362 0.01388 0.01413 0.01439 0.01464 526.6 532.3 538.1 543.9 549.6 1.9510 1.9646 1.9779 1.991 2 2.0042 175 180 185 190 195 0.01488 001513 0.01537 0.01561 0.01585 555.4 561.2 567.0 572.8 578.6 200 0.01608 0.01631 0.01654 001677 0.01700 584.5 590.3 596.2 602.1 608.0 6140 125 130 135 140 20S 210 215 220 225 230 0.01723 - - ·C 000782 0.00829 0.00870 0.00909 434.5 441 .8 448.7 455.3 461.6 0.00860 0.00909 0.00953 0.00993 0.01031 TEMP Cp S H 75.69 75.69 75 80 85 90 95 279.5 124.2 128.1 133.3 137.7 141.7 145.3 m .3 ·C 1.7690 1.5055 1.4452 1.8417 1.6389 1.5466 1.4531 1.3903 1.3449 1.3103 307.8 v. 1.3223 1.6991 1.7101 1.8446 1.6230 1.5190 1.4143 1.3450 1.2961 1.2601 0.00102 0.00825 Cp/Cv 300.4 428.8 432.5 1.3433 1.6956 1.7105 1.7313 1.7507 1.7690 1.7865 71.72 71 .72 75 80 85 90 95 100 i05 il0 lIS 120 TEMP Cp S 0.00099 0.00931 0.00959 SATUQ SATVAP PRESSURE • 2200.00 kPa labs) V H - 1 1902 - - SATUQ SATVAP 0.00104 0.00735 - 0.01569 001590 - 2S 314.9 429.5 - 1.3632 1.6917 - 2.1324 2.1443 1.9351 1.7675 - - - TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3lkg Cp H =Enthalpy in kJ/kg S =Entropy in kJ/(kg)(K) =Heat Capacity at Constant Pressure in kJ/(kgWC) TEMP Vs = Velocity of Sound in mlsec Cp/Cv PRESSURE: 2600.00 kPlllbs) =Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE", 2BOO.00 kPlllb,) ·c V H S Cp 79.41 7941 0.00107 000657 1.3823 1.6872 2.0468 1.9511 80 85 90 95 000718 0.00763 0.00803 321 .8 429.3 430.4 439.2 447.1 454 .4 1.6904 1.7151 1.7369 1.7569 100 105 110 115 120 0.00839 0.00873 0.00905 0.00935 0.00964 461.3 468.0 474.5 480.8 487.0 125 130 135 140 145 0.00992 0.01018 0.01044 0.01069 0.01094 150 155 160 165 170 TEMP ·C Cp/Cv v, 236.5 118.2 1.9044 16459 1.5063 1.4179 2.0008 1.9009 1.8601 1.6339 1.5114 14330 119.2 126.1 131.7 136.5 0.00614 0.00666 0.00709 433.0 442.1 450.2 1.6941 1.7193 1.7413 1.9759 1.6913 1.5403 1.9096 1.6622 1.5307 118.8 125.8 131.5 80 85 90 95 1.7756 1.7933 1.8103 1.8268 1.8427 i .3571 1.3131 i .2801 1.2549 1.2354 1.3781 1.3373 1.3055 1.2803 1.2595 140.7 144.5 148.0 151.2 154.2 0.00747 0.00782 0.00814 0.00844 0.00872 457.6 464.7 471 .4 478.0 484.5 1.7614 1.7802 1.7980 1.8150 1.8315 1.4459 1.3812 1.3345 1.2996 1.2729 1.4477 1.3897 1.3469 1.3137 1.2873 136.4 140.7 144.5 148.1 151.3 100 105 110 115 120 493.2 499.2 505.2 511 .2 517.2 1.8582 1.8734 1.8882 1.9027 1.9170 1.2201 1.2081 1.1988 1.1916 1.1861 1.2422 1.2275 1.2149 1.2039 1.1943 157.1 159.8 162.3 164.8 167.1 0.00899 0.00925 0.00951 0.00975 0.00999 490.8 497.0 503.1 509.2 515.3 1.8474 1.8630 1.8781 1.8929 1.9075 1.2521 1.2359 1.2231 1.2131 1.2053 1.2657 1.2477 1.2324 1.2193 1.2080 154.4 157.3 160.0 162.6 165.1 125 130 135 140 145 0.01118 0.01142 0.01165 0.01187 0.01210 523.1 529.0 534.9 540.8 546.6 1.9311 1.9450 1.9587 1.9722 1.9855 1.1821 1.1793 1.1775 1.1765 1.1763 1.1858 1.1782 1.1714 1.1653 1.1597 169.4 171 .5 173.6 175.7 177.6 0.01022 0.01045 0.01067 0.01088 0.01110 521.3 527.3 533.2 539.2 545.1 1.9218 1.9358 1.9497 1.9634 1.9769 1.1994 1.1949 1.1917 1. 1895 1.1882 1.1981 1.1893 1.1814 1.1744 1.1681 167.4 169.7 171.9 174.0 176.1 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 0.01232 0.01253 0.01275 0.01296 0.01317 552.5 558.4 564.3 570.2 576.1 1.9987 2.0118 2.0247 2.0375 2.0502 1.1767 1.1776 1.1790 1.1808 . 1.1830 1.1547 1.1500 1.1458 1.1418 1.1382 179.6 181 .4 183.2 185.0 186.7 0.01131 0.01151 0.01172 0.01192 0.01212 551.1 557.0 562.9 568.9 574.8 1.9902 2.0034 2.0164 2.0293 2.0421 1.1877 1.1878 1.1885 1.1897 1.1913 1.1624 1.1572 1.1524 1.1480 1.1440 178.1 180.0 181.9 183.7 185.5 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 0.01338 0.01358 0.01379 0.01399 0.01419 582.0 588.0 593.9 599.9 605.9 2.0628 2.0753 2.0876 2.0999 2.1121 1.1855 1.1883 1.1912 1.1944 1.1978 1.1 348 1.1317 1.1288 1.1260 1.1234 188.4 190.1 191.7 193.3 194.9 0.01232 0.01251 0.01270 0.01289 0.01308 580.8 586.8 592.8 598.8 6048 2.0547 2.0673 20798 2.0921 2.1044 1.1932 1.1955 1.1981 1.2009 1.2039 1.1402 1.1367 1.1335 1.1305 1.1277 187.3 189.0 190.6 192.3 193.9 200 205 210 215 220 225 230 235 0.01439 0.01458 611.9 617.9 2.1242 2.1362 1.2014 1.2050 1.1210 1.1187 196.4 197.9 0.01327 0.01346 0.01364 610.8 616.8 622.9 2.1165 2.1286 2.1406 1.2071 1.2105 1.2140 1.1250 1.1225 1.1202 195.5 197.0 198.6 225 230 235 CplCv v, TEMP ·C 0. 006~ - - - - - V S 328.6 428.7 - 1.4007 1.6819 Cp Cp/Cv v, 2.1903 2.1936 2.1171 2.0991 216.0 115.2 - - - - PRESSURE "' 3200.00 kPI Ilbs) PRESSURE. 3000.00 kPlllbs) H S Cp 0.00114 0.00528 0.00575 0.00624 335.3 427.6 436.1 445.3 1.4188 1.6758 1.6992 1.7245 2.3843 2.5300 2.0156 1.7214 2.2770 2.3769 1.9317 1.6778 195.8 112.1 119.1 126.1 0.00665 453.5 ·lI01.1 468.2 475.1 481.8 1.7466 0.00733 0.00764 0.00792 l.7855 1.8034 1.8204 1.5654 1.11676 1.4007 1.3523 1.3161 1.5427 1.4573 1.3977 1.3537 1.3197 125 130 135 140 145 0.00819 0.00845 0.00869 0.00893 0.00916 488.3 494.7 501.0 507.2 513.3 1.8369 1.8528 1.8683 1.8835 1.8983 1.2884 1.2669 1.2500 1.2366 1.2262 150 155 160 165 170 0.00939 0.00960 0.00982 0.01003 0.01023 519.4 525.5 531 .6 537.6 543.6 1.9128 1.9271 1.9411 1.9549 1.9686 175 180 185 190 195 0.01043 0.01063 0.01083 0.01102 0.01121 549.6 555.6 561.6 567.6 573.6 200 205 210 215 220 0.01139 0.01158 0.01176 0.01194 0.01212 225 230 235 240 0.01230 0.01248 0.01265 0.01283 ll00701 0.00111 0.00589 - - V 86.22 8622 90 95 100 105' 110 115 120 SAT lI0 SAT YAP H V H S Cp Cp/Cv v, 82.91 82.91 TEMP ·C 0.00118 0.00472 0.00482 0.00544 342.0 426.0 427.9 439.5 1.4367 1.6685 1.6737 1.7056 2.6657 3.0280 2.8017 2.0237 2.5126 2.7912 2.5961 1.9273 175.9 109.1 110.6 119.9 89.35 89.35 90 95 131.7 136.6 140.9 144.8 148.4 0.00589 0.00628 0.00662 0.00692 0.00721 448.8 457.1 464.7 472.0 478.9 1.7307 1.7527 1.7728 1.7916 1.8094 1.7365 1.5813 1.4831 1.4156 1.3667 1.6809 1.5473 1.4619 1.4022 1.3579 126.7 132.3 137.2 141.4 145.3 100 105 110 115 120 1.2926 1.2704 1.2520 1.2363 1.2229 151.7 154.7 157.6 160.4 163.0 0.00748 0.00773 0.00798 0.00821 0.00844 485.7 492.2 498.7 505.1 511.3 1.3299 1.3017 1.2797 1.2624 1.2487 1.3236 1.2962 1.2738 1.2551 1.2393 148.9 152.2 155.3 158.2 160.9 125 130 135 140 145 1.2179 1.2116 1.2068 1.2032 1.2007 1.2113 1.2011 1.1921 1.1841 1.1770 165.5 167.9 170.2 172.4 174.5 0.00865 0.00887 0.00907 0.00927 0.00947 517.5 523.7 529.8 535.9 542.0 1.8264 1.8428 1.8587 1.8742 1.8893 1.9041 1.9186 1.9328 1.9468 1.9606 1.2379 1.2294 1.2228 1.2177 1.2140 1.2257 1.2139 1.2036 1.1944 1.1863 163.5 166.0 168.4 170.7 173.0 150 155 160 165 170 1.9820 1.9953 2.0085 2.0215 2.0344 1.1992 1.1984 1.1983 1.1988 1.1998 1.1705 1.1646 1.1593 1.1544 1.1499 176.6 178.6 180.5 182.4 184.3 0.00967 0.00986 0.01004 0.01023 0.01041 548.1 554.1 560.2 566.2 572.3 1.9742 1.9876 2.0009 2.0140 2.0270 1.2113 1.2095 1.2086 1.2083 1.2086 1.1790 1.1724 1.1665 1.1611 1.1561 175.1 177.2 179.2 181 .2 183.1 175 180 185 190 125 579.6 585.6 591.6 597.6 603.7 2.0471 2.0598 2.0723 2.0847 2.0970 1.2012 1.2030 1.2051 1.2075 1.2102 1.1458 1.1420 1.1384 1.1351 1.1320 186.1 187.8 189.6 191.3 192.9 0.01059 0.01077 0.01094 0.01111 0.01129 578.3 584.4 590.4 596.5 602.6 2.0398 2.0526 2.0652 2.0776 2.0900 1.2094 1.2107 1.2123 1.2143 1.2166 1.1515 1.1473 1.1434 1.1398 1.1365 184.9 186.7 188.5 190.2 191.9 200 205 210 215 220 609.7 615.8 621.9 628.0 2.1092 2.1214 2.1334 2.1454 1.2130 1.2161 1.2194 1.2227 1.1291 1.1264 1.1239 1.1215 194.5 196.1 197.7 199.2 0.01146 0.01162 0.01179 0.01196 608.6 614.8 620.9 627.0 2.1023 2.1145 2.1266 2.1386 1.2191 1.2218 1.2248 1.2279 1.1333 1.1304 1.1276 1.1251 193.6 195.2 196.8 198.4 225 230 235 240 r7667 SAlllQ SAT YAP 26 TABLE 2 (continued) HFC-134a Superheated Vapor-Constant Pressure Tables v =Volume in m 3fkg Cp H =Enthalpy in kJfkg = Heat Capacity at Constant Pressure in TEMP PRESSURE °C V H S Cp 0.00123 0.00420 0.00463 348.8 423.6 432.0 0.00518 0.00561 0.00597 0.00629 0.00658 0.00685 0.00710 0.00734 0.00757 0.00779 0.00801 0.00821 0.00842 0.00861 0.00880 0.00899 0.00917 0.00935 0.00953 0.00971 0.00988 0.01 005 0.01022 0.01038 om055 0.01071 0.01087 0.01103 0.01119 0.01134 14434 14548 1.6596 1.6825 1.7132 1.7379 1.7597 1.7796 1.7983 1.8160 1.8329 1.8493 1.8651 1.8805 3.1183 3.8377 2.6656 2.0061 1.7383 1.5889 1.4930 1.4263 1.8956 1.9103 1.9247 1.9389 1.9529 1.9667 1.9802 1.9936 2.0068 2.0199 2.0328 2.0457 2.0583 2.0709 2.0834 t0957 2.1080 2.1201 2.1322 2.1441 1.2595 1.2485 1.2399 1.2331 1.2279 1.2240 1.2211 1.2192 1.2181 1.2177 1.2179 1.2186 1.2197 1.2212 1.2231 1.2253 1.2277 1.2303 1.2331 1.2361 92.32 92.32 95 100 105 11 0 11 5 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 - 250 TEMP 'c a = S Entropy in kJ/(kg)(K) Vs kJ/(kg)(OC) Cp/Cv 3400.00 kPa (absl 452.7 461.0 468.7 475.9 482.9 489.7 496.4 502.9 509.3 515.6 521.9 528.1 534.3 540.4 546.6 552.7 558.8 564.9 571.0 577.1 583.1 589.2 595.3 601.5 607.6 613.7 619.8 626.0 632.2 - - H 97.83 97.83 iOO 105 110 115 120 0.00139 0.00319 0.00374 0.00438 0.00482 0.00517 0.00549 125 :30 i35 140 145 0.00577 0.00602 0.00626 0.00649 0.00671 364.0 415.1 427.0 441.5 452.1 461.1 469.4 477.1 484.4 491 .4 498.3 505.0 150 : 55 160 ' 65 170 0.00691 0.00711 0.00731 0.00749 0.00767 511 .6 518.1 524.5 530.9 537.2 i75 180 185 190 195 0.00785 0.00802 0.00819 0.00836 0.00852 543.5 549.7 555.9 562. 1 568.3 200 205 21 0 215 220 0.00868 0.00884 000900 0.00915 0.00930 225 230 235 240 245 0.00945 0.00960 0.00975 0.00989 0.01004 574.5 580.7 586.9 593.0 599.2 605.4 611.6 617.8 6240 6302 250 0.01018 536.5 S 1.4947 1.6324 1.6645 1.7031 1.7309 1.7543 1.7754 = Heat Capacity Ratio (Dimensionless) PRESSURE" 3600.00 kPa (absl 1.37n 1.3411 1.31 28 1.Z908 1.2733 - V Cp/Cv v. 2.8961 3.4671 2.4643 156.1 106.0 112.6 1.9016 1.6732 1.5452 1.4622 1.4035 L3596 L3255 1.Z982 1.2758 1.2571 1.2413 1.2276 1.2158 1.2054 1.1962 1.1880 1.1 806 1.1 740 1.1 680 1.1625 1.1575 1.1529 1.1486 1.1447 1. 1410 121.2 127.8 133.3 138.0 142.2 146.1 149.6 152.9 156.0 158.9 ' 161.6 164.2 166.7 169.1 171 .4 1.1376 1.1345 1.1315 1.1287 1.1261 SATUQ SATVAP 0.00130 0.00370 U948 1.8131 1.8306 1.8473 1.8634 1.8791 1.8944 1.9093 1.9239 1.9382 6.3049 9.3686 3.8743 2.3563 1.9265 1.7135 1.5848 1.4986 1.4371 1.3915 1.3566 1.3295 1.3080 1.2910 1.2775 1.2666 1.2580 1.9523 1.9661 1.9798 1.9932 2.0065 2.0197 2.0326 2.0455 2.0582 2.0708 1.2512 1.2459 1.2419 1.2390 L2369 1.2357 1.2351 1.2351 1.2357 1.2366 2.0833 2.0957 2.1079 2.1201 2.1322 2.1441 1.2380 12397 1.2416 1.2439 1.2463 12490 5.6279 8.0817 3.4563 2.1772 1.8153 1.6356 1.5261 1.4737 1.6483 3.9821 5.3756 - 16924 1.7216 1.7458 . 1.7672 1.7870 1.8055 1.8230 1.8399 1.8561 1.8719 2.5079 1.9711 1.7296 i.5896 1.4978 1.4333 L3859 1.3499 1.3220 1.3001 192.7 194.4 196.0 197.6 199.2 0.00925 0.00941 0.00957 0.00973 0.00989 0.01005 0.01020 0.01035 0.01050 0.01065 436.6 447.6 456.8 465.1 472.8 480.1 487.1 494.0 500.6 507.2 513.6 520.0 526.3 532.6 538.8 545.0 551.2 557.4 563.5 569.7 575.8 581.9 588.1 594.2 600.3 606.5 612.7 618.8 625.0 631.4 1.8873 1.9022 1.9169 1.9313 1.9454 1.9594 1.9731 1.9866 1.9999 2.0131 2.0261 2.0390 2.0518 2.0644 20770 2.0894 2.1017 2.1139 2.1260 2.1380 - 0.01080 6374 2.1500 173.6 175.8 177.9 179.9 181.9 183.8 185.7 187.5 189.3 191.0 CplCv TEMP Cp S 356.0 420.3 - PRESSURE Cp H 0.00449 0.00498 0.00537 0.00571 0.00601 0.0062e' 0.00654 0.00678 0.00700 0.00722 0.00743 0.00763 0.00783 0.00802 0.00821 0.00839 0.00857 0,00874 0.00891 0.00908 PRESSURE" 3800.00 kPa (absl V =Velocity of Sound in m/sec V v. 0.00158 0.00254 a - v, 3.6345 4.7521 136.2 102.8 1.2828 1.2690 1.Z581 1.Z494 1.2425 1.2373 1.2333 12303 1.2284 1.2272 1.2267 1.2267 1.2273 1.2284 1.2298 1.2316 1.2336 12359 1.2385 1.2412 115.0 122.9 129.2 134.5 139.1 143.2 147.0 150.5 153.8 156.8 159.7 162.4 165.0 167.5 169.9 172.2 174.4 1766 178.7 180.7 182.7 184.6 186.5 188.3 190.1 191.8 193.5 195.2 196.8 198.4 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 1.2441 1.1269 200.0 250 4000.00 kPa fabsl H 375.6 404.4 TEMP Cp/Cv Cp S 1.5250 1.6022 28.1470 42.1018 24.2211 35.2394 1.4519 1.3979 1.3569 1.3245 1.2982 1.2766 1.2583 1.2428 1.2293 1.2176 1.2073 1.1982 1.1900 1.1827 1.1760 157.8 160.7 163.4 166.0 168.4 170.8 173.1 175.3 177.5 179.6 0.00845 0.00664 0.00683 0.00702 0.00719 509.5 516.2 522.7 529.2 535.6 0.00737 0.00753 0.00770 0.00786 0.00802 541 .9 548.2 554.5 560.8 567.0 U840 1.8031 1.8212 1.8385 1.8550 1.8710 1.8866 1.9018 1.9166 1.9311 1.9454 1.9594 1.9732 1.9867 2.0001 1.1700 1.1645 1.1594 1.1548 1.1505 181.6 183.5 185.5 187.3 189.1 0.00817 0.00833 0.00848 0.00863 0.00877 573.2 579.4 585.7 591 .9 598.1 2.0134 2.0265 2.0394 2.0522 20649 1.2450 1.2438 12432 12431 1.2436 1.l765 1.1705 1.1 650 1.1 600 1.1554 1.1465 1.1428 1.1394 1.1362 1.1331 190.9 192.7 194.4 196.1 197.7 0.00892 0.00906 0.00920 0.00934 000948 604.3 610.5 616.8 623.0 629.3 2.0774 2.0898 2.1022 2.1144 2.1265 1.2445 1.2458 12475 12494 12515 1.1 303 199.3 0.00962 635.5 Z.:386 12539 - 27 - - - - 0.00376 0.00429 0.00468 0.00501 433.7 446.7 456.8 465.7 1.6804 1.7143 1.7406 U634 0.00530 0.00556 0.00580 0.00603 0.00624 473.8 481.5 488.8 495.9 502.8 95.15 95.15 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 ,45 2.3168 1.8620 1.6572 1.5377 1.4586 1.4019 1.3592 L3258 1.2989 1.2767 1.2582 1.2424 1.2288 1.2170 1.2066 1.1 974 1.1 892 1.1818 1.1752 1.1691 1.1 636 1.1586 1.1540 1.1 497 1.1 457 1.1420 1.1386 1.1354 1.1 324 1.1296 116.1 99.5 107.3 117.6 124.9 130.8 135.9 140.4 144.4 148.1 151.6 154.8 SATUQ SAT VAP ·C Cp/Cv - - 3.1309 2.2216 1.8780 1.6927 1.5762 1.4963 i.4384 13950 1.3615 2.8151 2.0540 1.7663 1.6106 1.5117 1.4429 1.3921 1.3530 1.3219 1.3354 13146 1.2981 l.2849 1.2743 1.2658 1.2591 1.2539 1.2499 12470 1.2965 1.2755 12577 1.2424 1.2293 1.2 177 1.2076 1.1 985 1.1904 1 1831 °C v, 95.7 95.0 - 111 .6 120.4 127.1 132.7 137.5 141.8 145.8 i 49.4 152.8 155.9 ~ 58.9 161.7 164.4 ~ 6i .0 100.37 100.37 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 169.4 171.8 174.1 176.3 ~ 78.4 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 1.1511 1.1 471 1.1434 1.1 400 1.1368 i80.5 182.5 184.5 186.4 188.3 190.1 191.9 193.6 195.3 197.0 1 1337 !98.6 250 225 230 235 240 245 For Sales Information: For Technical Information: Du Pont Chemicals Customer Service Center. 8-15305 Wilmington. DE 19898/U.S.A. (302) 774-2099 1-800-441-9442 Fluorochemicals Laboratory Wilmington , DE/U.S.A. (302) 999-3129 1-800-582-5606 Europe Pacific Du Pont de Nemours International SA 2 Chemin du Pavilion P.O. Box 50 CH-1218 Le Grand-Saconnex Geneva, Switzerland 41-22-717-5111 Du Pont Australia P.O. Box 930 North Sydney, NSW 2060 Australia 61-2-923-6165 Canada Du Pont Canada, Inc. P.O. Box 2200, Streetsville Mississauga, Ontario L5M 2H3 (416) 821-3300 Japan Mitsui Du Pont Fluorochemicals Company, Ltd. Mitsui Seimei Building 2-3, 1-Chome Ohtemachi Chiyoda-Ku, Tokyo 100 Japan 81-3-3216-8451 Asia Mexico Du Pont. SA de C.v. Homero 206 Col. Chapultepec Morales C.P. 11570 Mexico, D.F. 52-5-250-8000 South America Du Pont do Brasil SA Alameda Itapicuru, 506 Alphaville 06400 Barueri Sao Paulo, Brazil 55-11-421-8509 Du Pont Argentina S.A. Casilia Correo 1888 Correo Central 1000 Buenos Aires, Argentina 54-1-311-8167 Du Pont Taiwan P.O. Box 81-777 Taipei, Taiwan 886-2-514-4400 Du Pont Asia Pacific Limited P. O. Box TST 98851 Tsim Sha Tsui Kowloon, Hong Kong 852-734-5345 Du Pont Thailand P.O. Box 2398 Bangkok 10501, Thailand 66-2-238-4361 Du Pont China Ltd. Room 1704, Union Bldg. 100 Yanan Rd . East Shanghai, PR China 200 002 Phone: 86-21-328-3738 Telex: 33448 DCLSH CN Fax: 86-21-320-2304 Du Pont Korea Ltd. C.P.O. Box 5972 Seoul, Korea 82-2-721-5114 Du Pont Singapore Pte . Ltd. 1 Maritime Square #07 01 World Trade Centre Singapore 0409 65-273-2244 Du Pont Far East. Philippines 5th Floor, Solid Bank Building 777 Paseo de Roxas Makati, Metro Manila Philippines 63-2-818-9911 Du Pont Far East Inc. 7A Murray's Gate Road Alwarpet Madras, 600 018 India 91-44-454-029 Du Pont Far East Inc.Pakistan 9 Khayaban-E-Shaheen Defence Phase 5 Karachi, Pakistan 92-21-533-350 Du Pont Far East Inc. P.O . Box 2553/Jkt Jakarta 10001 Indonesia 62-21-517-800 Du Pont Far East Inc. P.O. Box 12396 50776 Kuala Lumpur, Malaysia Phone: 60-3-232-3522 Telex: (784) 30391 DUFE M Fax: 60-3-238-7250 The information contained herein is based on technical data and tests which we believe to be reliable and is intended for use by persons having technical skill, at their own discretion and risk. Since conditions of use are outside of Du Pont's control, we can assume no liability for results obtained or damages incurred through the application of the data presented. C[U potID H-4nS2 1193 Printed in U .S.A. 232448A Montreal Protocol HCFC Phaseout Schedule Developed Countries January 1,1996: Consumption freeze capped at 2.8% of the ozone depletion potential ofthe CFCs plus the HCFCs consumed by a country in 1989 January 1, 2004: Cap reduced by 35% of above January 1, 2010: Cap reduced by 65% January 1, 2015: Cap reduced by 90% January 1, 2020: Cap reduced by 99.5% January 1, 2030: Cap reduced by 100% Consumption of HCFCs in Developed Countries 2004 "100% =2.8% of CFCs In 1989 plus 100% of HCFCs In 1989 ..... Service only . Developing Countries January 1, 2016: Consumption freeze at 2015 levels January 1, 2040: Consumption phaseout Consumption of HCFCs in Developing Countries c ~ E ~ ~ :: C u ,. .. c. HCFC Regulations The descriptions below indicate the Alliance's best understanding of current country-specific regulations on HCFCs. Should corrections be required, please [email protected]. Quick Links: Montreal Protocol Rules • European Union Regs Argentina • Australia • Austria • Belgium • Brazil • Canada Colombia • Denmark • Finland • France • Germany • Greece Iceland • Ireland • Israel • Italy • Japan • Korea • Mexico • Netherlands New Zealand • Norway • Portugal • South Africa Spain· Sweden Switzerland • Taiwan • United Kingdom • United States Article 2 Parties Australia = CAP 50% [3.1 % of CFC 1988 + total Ban all HCFC in disposables Maximum of 250 ODP tons in 1998. HCFC1~ Austria European Union Regulation Use of HCFCs is prohibited: solvent, production of foamed plastiC refrigerant after 1 January 2002, (except in equipment produced before that date). . Belgium European Union Regulation Canada Cap as Montreal Protocol. No manufacture, sell or import a container that contains 2 kg or less. Exceptions: a. b. c. d. e. f. g. h. i. j. k. I. mold release agent spinnerette lubricant document preservation spray fire extinguishing equipment for non-residential wasp and hornet spray foam insulation product lubricant, coating or cleaning fluid for commercial use on electronic equipment or aircraft maintenance refrigerant 412A refrigerant 509A pest control product registered before January 1,1999 animal or human health care product laboratory or for analysis use HCFC Regulations NO roam manuracture or Impon except roam inSUlation No industrial cleaning or any solvent product that contains HCFC141b From January 1, 2010 no manufacture, use, sell, offer for sale or import HCFC-141b, HCFC-142b or HCFC-22. From January 1, 2015, no manufacture, use, sell, offer for sale or import any HCFC except for exportation or for use as a refrigerant before January 1, 2020. HCFC-123 is exempted until January 1, 2030 January 1, 2020, no manufacture or import any product that contains HCFC Denmark All uses of HCFCs are banned except: rigid XPS and P/U insulating foam in existing household, commercial and industrial heat transfer systems in research, development and laboratories until 1 January 2002. Alliance Comments on HFC Regulations European Union New European Union Regulations (as of August 2000) Finland Use prohibition in: 1. Rigid insulating foam or eqUipment containing such foams 2. Integral-skin foam for safety applications 3. Refrigerants in equipment to be installed or manufactured from the 31 st . of December 1999 4. Solvents France European Union Regulation Recovery of refrigerant Degassing to atmosphere is fortJidden Collection of used refrigerant Owners: good maintenance of equipment; maintenance once a year; maintenance companies must be registered. Germany Ban on aerosols containing HCFC-22 Ban on HCFC-22 as solvents Ban on manufacture of foams containing HCFC-22 for packaging and tableware and poured-in-place foam Ban on insulating material and foams containing HCFC-22 Ban on HCFC-22 in new refrigeration and air conditioning equipment Phase out of other HCFCs from 1 January 2005. HCFC Regulations Greece European Union Regulation Iceland HCFC licences Ireland European Union Regulation Israel Montreal Protocol ~ltalY Production, use, sale, import and export of HCFCs banned 31 December 2008. Ban use, import and production of HCFCs with ODP>0.065 For fire-fighting applications, ban products with a GWP>3400, ODP>0.065 and atmospheric lifetime of greater than 42 years. Japan Montreal Protocol Netherlands European Union Regulation Production, trade, import and export of all products containing HCFCs banned from 1/1/2015 Refrigeration equipment leak tight Maintenance and selVicing by certified mechanics New Zealand HCFC cap 50% Montreal Protocol. Phase out by 1/1/2015. Norway Consumption/production of HCFCs reduced 35% by 1 January 2001,60% by 1 January 2007, 80% by 1 January 2010,95% by 1 January 2013 and phase out by 1 January 2015. Portugal European Union Regulation Spain European Union Regulation Sales prohibition of all refrigerators with HCFC as refrigerant or in the insulation. HCFC Regulations ~ ----II _I ., . tian manufacture Of Hl;~l;S. Prohibit use of HCFCs rigid foam insulation. Prohibit use of HCFCs in new refrigeration, heating or other climate units Prohibit use of HCFC for refilling existing refrigeration, heating or other climate units from 1 January 2002. Maximum refrigerant charge limited to 20 kg for high T, 33kg for low T direct expansion systems. Switzerland General ban on HCFCs United Kingdom European Union Regulation Ban on HCFC refrigerants in non-refillable containers. Venting prohibited United States 1/1/2003 HCFC-141b Ban on production and consumption 111/2010 HCFC-221142b Freeze on production and consumption Ban on virgin unless used as a feedstock or refrigerant in appliance manufactured prior to 1 January 2010. 1/1/2015 All other HCFCs Freeze on production and consumption. Ban on all other virgin HCFCs used as a feedstock or refrigerant in appliance manufactured prior to 1 January 2020. 1/1/2020 HCFC-221HCFC-142b Ban on production and consumption 1/1/2030 All other HCFCs Ban on production, consumption Extensive use controls based on a "non essential" use ban and the use of the Significant New Alternatives Programme (SNAP). See also HCFC Proposed Allocation Rule. Article 5 Countries (Developing Countries) Argentina Montreal Protocol Brazil Montreal Protocol Colombia HCFC Regulations Montreal Protocol Korea Montreal Protocol Mexico 2016: Freeze at 2015 consumption 2040: 100% elimination South Africa Montreal Protocol Taiwan System of quotas renewed every year Copyright e2001 The Alliance for Responsible Atmospheric Policy E-mail info@araporg. Maintained by [email protected]. Jan 11, 2002.

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