Subido por dantes morales

# Lowe

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```Lowe-Karafiath method
The Lowe-Karafiath (L-K) method is essentially the same as the Corps of
Engineers method, except that it uses another variation on the assumed interslice
force function. The L-K method uses the average of the slice top (ground surface)
and the base inclination. Figure 3-25 shows a case analyzed using the L-K
method, and Figure 3-26 shows the corresponding computed interslice forc&eacute;
function. The function is a reflection of the ground surface slope and the slice
base inclination. Note that where the slice base is horizontal, the function is
around 0.25, which is the average of the surface slope (0.5) and the base
inclination (0.0).
We can check the resultant direction by looking at the slice forces. Figure 3-27
shows the forces for Slice 6. The ratio of shear to normal on the side of the slice
is about 0.62, confirming that the direction of the resultant is parallel to inclination
of the slope. In Summary, the Lowe-Karafiath method:
Considers both interslice shear and normal forces,
Satisfies overall horizontal force equilibrium, but not moment equilibrium, and
Uses interslice force functions related to the ground surface slope and slip
surface inclination.
The Janbu Generalized method is actually similar to the Corps of Engineers and
Lowe-Karafiath methods. All these methods consider both interslice shear and
normal forces, but satisfy only force equilibrium. The Janbu Generalized method
just uses a different technique to relate the interslice shear forces to the normal
forces.
The Lowe &amp; Karafiath method (1960) and the Corps of Engineers (COE) method
(1968) generally gave values of factor of safety which were too high
(unconservative) for homogeneous slopes. The Corps of Engineers method
generally gave values which were higher (less conservative) than the Lowe &amp;
Karafiath (LK) method.
M&eacute;todo de Lowey Karafiath
El m&eacute;todo de Lowe y Karafiath (1960) es pr&aacute;cticamente id&eacute;ntico al del
cuerpo de ingenieros con la excepci&oacute;n las direcciones de las fuerzas entre
part&iacute;culas var&iacute;an de borde a borde en cada dovela. Su resultado es menos
preciso que los que satisfacen resultado es menos preciso que los que
satisfacen equilibrio completo y al igual que el m&eacute;todo del cuerpo de
ingenieros es muy sensitivo a la inclinaci&oacute;n supuesta de las fuerzas entre
part&iacute;culas. Si se var&iacute;a el &aacute;ngulo de estas fuerzas se var&iacute;a substancialmente
el a substancialmente el factor de seguridad.
Para determinar si una ladera o talud es estable bajo las condiciones que
prevalecen en un determinado sitio, generalmente se utiliza el t&eacute;rmino factor de
seguridad, el valor aceptable del mismo se selecciona tomando en cuenta las
consecuencias o riesgos que podr&iacute;a causar el deslizamiento. En laderas y
taludes suele adoptarse valores que oscilan entre 1.2 y 1.5 o incluso superiores,
dependiendo de la confianza que se tenga en los datos geot&eacute;cnicos a utilizar en
el an&aacute;lisis, as&iacute; como en la
informaci&oacute;n disponible sobre los factores
En t&eacute;rminos generales el factor de seguridad se puede definir como el cociente
entre la resistencia al corte en la superficie de deslizamiento y el esfuerzo
requerido para mantener el equilibrio estricto de la masa deslizante como se
muestra en la ecuaci&oacute;n 1.1.
Otra forma de expresar esta definici&oacute;n es: &quot;el factor por el que la resistencia a
cortante del suelo tendr&iacute;a que ser dividida para que el talud est&eacute; en un estado de
equilibrio l&iacute;mite o de inminente falla”. Lowe (1976) se&ntilde;al&oacute; que es l&oacute;gico definir el
factor de seguridad en funci&oacute;n de la resistencia cortante, por ser precisamente
la resistencia al corte, el par&aacute;metro que involucra mayor grado de incertidumbre
en el an&aacute;lisis de la estabilidad.
Sin embargo, algunos autores definen en factor de seguridad en funci&oacute;n del
equilibrio de momentos resistentes y actuantes en la masa de suelo o roca en
inminente falla, o incluso de la altura del talud o ladera (Winterkorn, 1987).
Wright (1973) y Tavenas (1980), demostraron que el factor de seguridad real
var&iacute;a en cada punto a lo largo de la superficie de rotura, mientras que en la
mayor&iacute;a de los an&aacute;lisis de equilibrio se supone que es constante. Sin embrago,
Chugh (1986) comprob&oacute; que para fines pr&aacute;cticos es aceptable asumir el valor
medio para dicho factor de seguridad, a lo largo de la curva de rotura.
Limit equilibrium method is done by comparing the previously developed
methods: Ordinary /Fellenius, simplified Bishop method, Janbu simplified
method, Spencer Method, Morgenstern-Prince method, Lowe-Karafiath Method.
Both LEM and FEM analysis are performed using computer program.
Comparison of the results of the Safety factor of the methods mentioned above
will then be compared again with the real landslide case on the field. Expected
outcomes of this research are: a) Obtain tolerance Safety Factor difference value
with the above methods on various conditions of sliding, b) Obtain the method
that are suitable with the conditions of sliding
```