FINAL DE TRATA MELLO

República de Panamá
Universidad Tecnológica de
Panamá
Facultad de Ingeniería Civil
Profesor: Luis Muñoz
Estudiantes:
Richard Ruiz
José Saavedra
Planta Potabilizadora
CONSORCIO AGUA PARA
BUENOS AIRES
Raissa Tello
Fecha de entrega: 28-6-2019
INTRODUCCION
El tratamiento de aguas residuales es una operación clave en la industria de procesos. Ya sea
para cumplir con normas ambientales o para evitar impactos negativos en los cuerpos de agua
cercanos, es conveniente que todo ingeniero conozca los fundamentos del tratamiento de
aguas residuales, y las tecnologías existentes para alcanzar las metas de tratamiento
requeridas.
El agua se constituye en un líquido vital ya que es necesario e indispensable para la
supervivencia de los seres humanos y es un factor clave para las actividades cotidianas,
domésticas, industriales, ganaderas y agrícolas. En el país con el aumento de las
urbanizaciones se determina que tanto el uso como degradación de este recurso ha ido en
aumento y se le ha sumado, el bajo perfil en cuanto al interés por tratar las aguas residuales;
que tienen un alto impacto nocivo en los cuerpos de agua del país y que ocasionan problemas
en la calidad de vida de la población.
Esta problemática ha ido en aumento ya que los sectores doméstico, industrial e incluso
agrícola realizan las descargas residuales sin tratamiento a los cuerpos de agua cercanos no
importando las cargas de químicos, colorantes, materia orgánica u otro contaminante que
estas tengan.
De ahí la inquietud parte la necesidad de diseñar y realizar plantas de tratamiento de aguas
residuales. En la presente asignación se dimensiona una planta de tratamiento de aguas
residuales con un tratamiento. También tocamos el sistema de pre-tratamiento donde se
encuentran las rejillas, desarenador, los filtros, floculadores y la desinfección que en este
caso tocaremos lo que es la cloración.
INDICE
Diseño de Planta de Tratamiento de agua potable ______________________________ 4
Diseño de canaleta parshall ________________________________________________ 4
Rejillas: ______________________________________________________________________ 7

Cálculos para el diseño de la Rejilla _________________________________________________ 8
Tirante de agua en el canal de entrada _________________________________________________ 8
Ancho del Canal de entrada __________________________________________________________ 8
Velocidad del agua en el canal de entrada ______________________________________________ 8
Área Sumergida de las Rejillas ________________________________________________________ 9
Número de Barras _________________________________________________________________ 9
Tirante de la rejilla Sumergida ________________________________________________________ 9
Área Transversal __________________________________________________________________ 10
Velocidad _______________________________________________________________________ 10
Ancho del Canal __________________________________________________________________ 10
Tirante de agua en Canal ___________________________________________________________ 10
Altura de rejilla mínima ____________________________________________________________ 11
Radio Hidráulico __________________________________________________________________ 11
Pendiente del Canal _______________________________________________________________ 11
Pérdida de Carga permitida: ________________________________________________________ 11
DESARENADOR ______________________________________________________________ 16


Algunos criterios de diseño para el desarenador _______________________________________
Cálculo del diámetro de las partículas a sedimentar ____________________________________
Cálculo de velocidad de flujo ________________________________________________________
Ancho de la cámara (ASUMIDO) _____________________________________________________
Altura de la Cámara de Sedimentación ________________________________________________
Cálculo de la velocidad de Sedimentación _____________________________________________
Tiempo de Retención ______________________________________________________________
Longitud de la Cámara _____________________________________________________________
Transición de Entrada ______________________________________________________________
Dimensionamiento Final ___________________________________________________________
16
17
17
18
18
19
20
20
21
22
Diseño de Filtros _________________________________________________________ 23
Proceso de Filtración __________________________________________________________ 24
Pérdidas durante el proceso de filtración _________________________________________ 24
Proceso de Lavado ____________________________________________________________ 27
Pérdidas durante el proceso de retrolavado _______________________________________ 27
Planos de Filtro ______________________________________________________________ 30
Cloración ___________________________________________________________________ 32
Floculador __________________________________________________________________ 36

|Floculador ____________________________________________________________________ 37
CONCLUSIÓN ______________________________________________________________ 44
Diseño de Planta de Tratamiento de agua potable
La planta de tratamiento va a procesar el gua cruda del Rio Cobre para la demanda de agua
potable a las comunidades anteriormente dichas, este sistema contará con un sistema de
rejillas para solidos con tamaños considerables.
Diseño de canaleta parshall
Para el diseño de la canaleta parshall ya existen unas tablas ya calculadas
para entrar a esas tablas, para esto se debe tener el caudal a utilizar y el caudal
máximo.
𝑄𝑑 = 2659227.6
𝑔𝑎𝑙
𝑑𝑖𝑎
𝑄𝑚𝑎𝑥 = 0.11661
𝑚3
𝑠
𝑸𝒎𝒂𝒙 = 𝟏𝟏𝟔. 𝟔𝟏
𝒍
𝒔
Ya con el caudal calculado entramos a la tabla 5.1 – “Elementos de Diseño
de Acueductos y Alcantarillados”
Ancho de la Garganta para un Q max= 139.92.02 l/s
W= 9”
Sist. Métrico = 0.229 m
Tabla 5.2 – “Elementos de Diseño de Acueductos y Alcantarillados”
Coeficientes de la ecuación de calibración
W = 9”
n = 1.530
K = .519
𝑄 = 𝐾𝐻 𝑛
0.11661 = 0.519 ∗ 𝐻1.530
𝐻 = 0.380 𝑚 (Altura aguas arriba)
Descarga libre
𝑊 < 0.3 𝑚
𝐻𝑏
< 60%
𝐻𝑎
𝐻𝑏 = 0.60 ∗ (0.380𝑚)
𝐻𝑏 = 0.228 𝑚
Corrección de Caudal = 1*(17) = 17
Caudal Corregido
𝑄 = 118.94
𝑙𝑡
𝑠
Figura del Canal Parshall
Los valores de la canaleta parshall en la siguiente tabla están en mm.
W(plg)
W(mm)
A
B
C
D
E
F
G
K
1’
304.8
914 1343 610 845 914 610 941 76
N
X
Y
229 51
76
Rejillas:
Las aguas provenientes de la toma algunas veces traen hojas, peces, sedimentos, frutas,
ramas e incluso gravillas. Estos elementos se separan pasando las aguas a través de rejillas,
hechas con varillas de hierro paralelas. El propósito fundamental de los dispositivos de
cribado es proteger a las bombas y otros equipos electromecánicos y prevenir el
atascamiento de válvulas. Por este motivo la primera operación que se lleva a cabo es el
cribado. El emparrillado de las rejillas, que es su estructura funcional, está inclinado con
respecto al piso del canal donde se instalan y puede ser de dos tipos generales de limpieza
manual y de limpieza mecánica.
Al acumularse el material retenido por las barras, se produce un aumento en el nivel del
agua en el canal de llegada las rejillas deben limpiarse cuando se llega al nivel máximo
definido. La acumulación excesiva de material retenido es inconveniente porque ocasiona
que las partículas de menor tamaño que la separación entre barras no puedan pasar a
través de ellas. Aunque normalmente el flujo en el canal debe ser suave, se recomienda que
el agua tenga una velocidad de al menos 0.5 m/s para detener los materiales que se procura,
dejando pasar las partículas pequeñas, sin embargo, durante la época de lluvia la velocidad
se incrementa en estas condiciones se recomienda que la velocidad máxima sea de 2.0 m/s.
Cuando no es posible estar dentro del ámbito de velocidad sugerido debido al ancho
requerido, es recomendable diseñar dos canales con la finalidad de dividir el caudal y, en
consecuencia, disminuir la velocidad de flujo en tiempo de lluvia.
En el diseño de rejas se considera el caudal y los tirantes, después del emparrillado, los
cuales dependen de la cantidad de material retenido, que puede evaluarse mediante el
porcentaje del emparrillado que obstaculizan.
 Cálculos para el diseño de la Rejilla
Tirante de agua en el canal de entrada
Se utilizará la ecuación de Manning para el dimensionamiento el tirante de agua en el
canal:
Despejando la Yn tenemos que el tirante es:
𝑦=(
2⁄
3
2
∗𝑄∗𝑛
2∗
1
𝑆2
3/8
)
Reemplazando los valores, nos queda:
𝑦=(
2
2⁄
3
∗ 0.117 𝑚3/𝑠 ∗ 0.013
)
1
2 ∗ 0.012
3/8
𝒚 = 𝟎. 𝟒𝟓𝟏𝟗 𝒎 = 𝟎. 𝟒𝟓𝟐𝒎
Ancho del Canal de entrada
Si establecemos que y = 2H, es decir que el ancho es dos veces el alto.
𝑊 = 2 ∗ (𝑦)
Si sustituimos en nuestra ecuación inicial, tendremos que:
𝑊 = 2 ∗ (0.452 𝑚)
𝑾 = 𝟎. 𝟗𝟎𝟒𝒎
Velocidad del agua en el canal de entrada
Procederemos a calcular la velocidad aguas arriba, la cual es la velocidad en la rejilla con
las dimensiones de esta sin marco obtenidas, en el canal de entrada.
𝑄𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜
𝑉=
𝐴𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 𝑑𝑒 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎
𝑄𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜
𝑉=
𝑇𝑖𝑟𝑎𝑛𝑡𝑒 ∗ 𝐴𝑛𝑐ℎ𝑜
Reemplazando los valores correspondientes de las variables, obtenemos que la velocidad
del agua en el canal de entrada es:
𝑚3
0.117 𝑠
𝑉=
0.452 𝑚 ∗ 0.904𝑚
𝒎
𝑽 = 𝟎. 𝟐𝟖
𝒔
Área Sumergida de las Rejillas
El área Sumergida de las rejillas se obtiene de dividir el caudal medio entre la velocidad de
flujo a través de la rejilla, así:
𝑄𝑚
𝐴=
𝑉
Reemplazando los valores de Caudal y Velocidad, nos queda que el área es:
0.117 𝑚3/𝑠
𝐴=
0.6 𝑚/𝑠
𝑨𝒔𝒖𝒎𝒆𝒓𝒈𝒊𝒅𝒂 = 𝟎. 𝟏𝟗𝟓 𝒎𝟐
Número de Barras
# 𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 =
𝐴𝑛𝑐ℎ𝑜 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 − 𝑒𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎𝑠 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
𝑒𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎𝑠 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
Reemplazando los valores, tenemos que necesitaremos:
0.904 𝑚 − 0.05 𝑚
# 𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 =
0.05 𝑚
# 𝑩𝒂𝒓𝒓𝒂𝒔 = 𝟏𝟖 𝒃𝒂𝒓𝒓𝒂𝒔
Tirante de la rejilla Sumergida
El tirante de la rejilla sumergida lo calculamos con la siguiente ecuación:
𝐴𝑠𝑢𝑚𝑒𝑟𝑔𝑖𝑑𝑎
𝑦=
𝑡𝑎𝑚𝑎ñ𝑜 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
𝑒𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
)∗(
((1 + #𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 ) ∗ (
))
+
((#
))
𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
1000
1000
Reemplazamos los valores correspondientes de las variables y obtenemos:
0.195 𝑚2
𝑦=
12.70 𝑚𝑚
50 𝑚𝑚
((1 + 18) ∗ ( 1000 )) + ((18) ∗ ( 1000 ))
𝒚 = 𝟎. 𝟏𝟕 𝒎
Área Transversal
Para obtener el área transversal necesitaremos multiplicar el tirante sumergido por el ancho,
así:
(𝐸𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 ∗ #𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠)
𝐴𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠 = 𝑇𝑖𝑟𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑆𝑢𝑚𝑒𝑟𝑔𝑖𝑑𝑜 ∗ (
)
1000
Reemplazando, obtenemos que:
(50 𝑚𝑚 ∗ 18)
𝐴𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠 = 0.20 𝑚 ∗ (
)
1000
𝑨𝒕𝒓𝒂𝒏𝒔 = 𝟎. 𝟏𝟖𝒎𝟐
Velocidad
La velocidad la obtenemos de dividir el caudal medio entre el área transversal
𝑄𝑀𝐷
𝑉=
𝐴𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠
0.116𝑚3/𝑠
𝑉=
0.18𝑚2
𝑽 = 𝟎. 𝟔𝟒𝒎/𝒔
Ancho del Canal
Para el cálculo del ancho del canal, trabajaremos con la siguiente ecuación:
# 𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 ∗ 𝑇𝑎𝑚𝑎ñ𝑜 𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 (#𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 + 1) ∗ 𝑒𝑠𝑝𝑎𝑐𝑖𝑎𝑑𝑜
𝑊𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 =
+
1000
1000
Reemplazado los valores, obtenemos:
18 ∗ 12.70 𝑚𝑚 (18 + 1) ∗ 50 𝑚𝑚
𝑊𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 =
+
1000
1000
Por lo tanto:
𝑾𝒄𝒂𝒏𝒂𝒍 = 𝟏. 𝟏𝟖 𝒎 = 𝟏. 𝟐𝒎
Tirante de agua en Canal
Despejando de la ecuación del área ( A= y*w), obtendremos que el tirante en el canal es:
𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 =
𝐴𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠
𝑊𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙
Donde:
0.18 𝑚
= 0.225 𝑚
1.2 𝑚
𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 = 𝟎. 𝟏𝟓 𝒎
𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 =
Altura de rejilla mínima
Conociendo el tirante de agua en el canal y el valor del sobre borde, podemos obtener la
altura de la rejilla:
ℎ𝑚𝑖𝑛 = 𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 + 𝑆𝑜𝑏𝑟𝑒 𝐵𝑜𝑟𝑑𝑒
Donde:
ℎ𝑚𝑖𝑛 = 0.15 𝑚 + 0.30 𝑚
𝒉𝒎𝒊𝒏 = 𝟎. 𝟒𝟓 𝒎
Radio Hidráulico
Lo podemos conocer con la siguiente ecuación:
𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 ∗ 𝑊𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙
𝑅𝐻 =
2 ∗ 𝑡𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙 + 𝑊𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙
0.15 ∗ 1.2
𝑅𝐻 =
2 ∗ 0.15 + 1.2
Finalmente obtenemos que;
𝑹𝑯 = 𝟎. 𝟏𝟐𝒎
Pendiente del Canal
Se utilizará la ecuación de Manning para conocer la pendiente en el canal:
𝑆=(
𝑉 ∗ 𝑛 𝑚𝑎𝑛𝑖𝑛𝑔 2
)
𝑅𝐻 2/3
Donde,
0.64 𝑚/𝑠 ∗ 0.013 2
𝑆=(
)
0.12 𝑚2/3
𝑺 = 𝟎. 𝟏𝟐%
Pérdida de Carga permitida:
Para obtener la pérdida en la rejilla necesitamos una serie de parámetros que hemos
definido anterior mente y son los que detallamos a continuación:
β, Factor de forma de las barras de la rejilla, y como nuestra rejilla es rectangular, β es 2.42
s es el espesor de las barras, el cual es conocido y es ½ in equivalente a 1.27cm
b es la separación de las barras, de 50 mm
V es la velocidad de aproximación, la cual es conocida y es 0.64 m/s
𝜃 es el ángulo de inclinación de la reja con respecto a la horizontal y es 30°
𝑠 1.33 𝑉 2
ℎ𝑓 = β ( )
𝑠𝑒𝑛 𝜃
𝑏
2𝑔
12.70 𝑚𝑚 4/3 (0.64 𝑚/𝑠)2
ℎ𝑓 = 2.42 (
)
𝑚 𝑠𝑒𝑛 30°
50 𝑚𝑚
2 ∗ 9.81 2
𝑠
Finalmente; Las Pérdidas de Carga por Fricción debido al paso de las aguas a través de las
Rejillas suelen estar por debajo de los 5 cm y para nuestro diseño será:
𝒉𝒇 = 𝟎, 𝟎𝟎𝟒𝟏 𝒎 < 𝟎. 𝟎𝟓 𝒎
𝑶𝒌!
 TABLA DE RESULTADOS
F.D.M
Qmax
REJILLAS
10072.06737 m3/d
2,661,040.20 gpd
1.25
12590.08422 m3/d
Velocidad del flujo a través de las rejillas
ángulo de inclinación
Factor de forma - Rejilla rectangular (Cf)
Factor de forma - Rejilla circular
Espaciado entre rejillas
Gravedad
Manning (n)
Pendiente del canal de entrada
Tirante del agua del canal
Ancho del canal
0.6
30
2.42
1.79
40
9.81
0.013
0.01%
0.451935896
0.903871792
Q medio
Tirante de agua en el canal
Ancho del canal
mm
m2/s
%
m
m
0.46
0.91
0.116574854 m3/s
0.278487467 m/s
Área sumergida rejillas
0.194291423
12.7
37
50
18
0.170
0.200
Area Transversal
0.180
V
Ancho del Canal
0.648
1.179
1.200
0.150
0.300
0.450
Tirante de Agua en Canal
Sobre Borde
Altura de Rejilla Minimo
RH
Pendiente del Canal
hf
0.14571857 m3/s
m/s
°
Q medio
V
Tamaño de barras
Espaciado de las barras
# Barras
Tirante Sumergida Rejillas
Usar
0.11657485 m^3/s
Qdm*22820
116.61 L/s
m
mm
mm
mm
0.50 plg
1 1/2 plg
2 plg
m
m
m2
m /s
m
m
m
m
0.120
0.001203056
0.004
m
DISEÑO DE CANAL RECTANGULAR A MAXIMA EFICIENCIA HIDRAULICA
Q medio
F. D. M.
Q máx
QD
10,072.07
m3/d
0.117
m3/s
2,661,040
gpd
117
L/s
1.2
3,193,248
12,086.48
m3/d
0.140
m3/s
gpd
0.140
Pend (S) =
0.140
1
m3/s
%o
n=
0.013
H°C°
Qd =
Empleamos la ecuación de Manning:
𝟓
𝟏
Qi = 𝒏 ∗ 𝑺
𝟎,𝟓
∗
𝑨𝟑
𝟐
𝑷𝟑
Diseñamos a máxima eficiencia hidráulica para canal rectangular
Resultado:
Y= 0.314 m
Constructivamente:
Y= 0.4 m
m3/s
Ahora calculo la base en función del tirante normal
B = 0.80 m
Área Hidráulica:
A = b*y
A = 0.8 * 0.4
A = 0.32 m2
Velocidad en el canal:
V = Q/A
= 0.14 /0.32
V = 0.44 m/s
Verificación del Numero de Froud
N = V/(g*y)
N= (0.44) / (9.81*0.314)
N = 0.14 adm
DESARENADOR
Los desarenadores son obras hidráulicas que sirven para separar (decantar) y
remover (evacuar) después, el material sólido que lleva el agua de la fuente o toma.
El material sólido que se transporta ocasiona perjuicios a la planta:
• Una gran parte del material sólido va depositándose en el fondo de canales
disminuyendo su sección Esto aumenta el costo anual de mantenimiento y produce
molestas interrupciones
• Las partículas arrastradas por el agua pasa a los procesos subsecuentes
entorpeciendo la labor de potabilización e interfiriendo con el funcionamiento de la
maquinaria. Esto significa una disminución del rendimiento y a veces exige
reposiciones frecuentes y costosas
• Las partículas entorpecen y retrasan los procesos de remoción de contaminantes.
 Algunos criterios de diseño para el desarenador
•El periodo de operación es de 24 horas por día
•Debe existir una transición en la unión del canal o tubería de llegada al desarenador
para asegurar la uniformidad de la velocidad en la zona de entrada. Como esta
transición tiene mucha influencia en la eficiencia del sistema, el ángulo de
divergencia debe ser suave, no mayor de 12°30´
•La llegada del flujo de agua a la zona de transición no debe proyectarse en curva
pues produce velocidades altas en los lados de la cámara
•La sedimentación de arena fina (d<0.01 cm) se efectúa en forma más eficiente en
régimen laminar con valores de número de Reynolds menores de uno.
 Cálculo del diámetro de las partículas a sedimentar
Arena muy
gruesa
Arena Gruesa
Arena mediana
Arena Fina
Arena muy fina
Limo
Arcilla
DATOS:
d
Q
n
P
1
0.5
0.25
0.1
0.05
0
<
@
@
@
@
@
@
@
1.5 mm
116.61 L/s
0.013
2 %
2
1
0.5
0.25
0.1
0.05
0.002
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
Diámetro de la Partícula
Caudal de Diseño
Rugosidad de Manning
pendiente Entrada y Salida del canal
Cálculo de velocidad de flujo
La velocidad en un desarenador se considera lenta cuando está comprendida entre 0,10 a
0,60 m/s. La elección puede ser arbitraria o puede realizarse o utilizando la fórmula de
Camp.
𝑽𝒅 = 𝒂√𝒅
Diámetro d
(mm)
d < 0,1 mm
0.1 mm< d < 1
mm
d > 1mm
Donde:
Vd
d
a
a
51
44
36
44.09
1.5
36
velocidad de escurrimiento cm/s
diámetro mm.
constante en función al diámetro
Ancho de la cámara (ASUMIDO)
B=
0.6 m
Altura de la Cámara de Sedimentación
La altura de la cámara de sedimentación la podemos calcular con la siguiente formula:
𝑄𝑑
𝐻=
𝑉𝑑 ∗ 𝐵
𝑚3
0.11661 𝑠
𝐻=
𝑐𝑚
44.09
𝑠
100 𝑐𝑚 ∗ 0.60 𝑚
𝐻 = 0.4408𝑚
Redondeamos y nos queda una altura de cámara de 0.50 m.
𝐻
Luego se debe verificar la relación de 𝐵
0.8 ≤
𝐻
≤ 1.0
𝐵
𝐻
= 0.83 < 1.0 𝐶𝑈𝑀𝑃𝐿𝐸
𝐵
Verificando el tipo de flujo: Número de Reynolds
𝑉=
𝑄
𝐴
𝑉 = 0.16195
𝑅𝑒 =
𝑉 ∗ 𝑅ℎ
𝑣
Donde:
V= 0.16195 m/s (Velocidad)
𝐴
Rh = 𝑃 = (Radio Hidráulico)
(0.60 ∗ 1.20)
𝑅ℎ =
= 0.300 𝑚
((2 ∗ 0.60) + 1.20)
𝑚
𝑠
v= 1.01 E-06 N·s/m² (Viscosidad del flujo a 20 °C)
𝑅𝑒 =
0.16195 ∗ 0.300
0.000001011
𝑅𝑒 = 48103,9604 𝑭𝒍𝒖𝒋𝒐 𝑻𝒖𝒓𝒃𝒖𝒍𝒆𝒏𝒕𝒐
Tipos de Flujo
Re < 2000
2000 < Re < 4000
Re > 4000
Laminar
Transición
Turbulento
Tabla No 4. Tipo de flujo según el número Reynolds
Cálculo de la velocidad de Sedimentación
Flujo Laminar
Velocidad de Sedimentación según Diámetro de la Partícula
D (mm)
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
0.5
0.55
0.6
0.7
0.8
1
2
3
5
Vs (cm/s)
0.178
0.692
1.56
2.16
2.7
3.24
3.78
4.32
4.86
5.4
5.94
6.48
7.32
8.07
9.44
15.29
19.25
24.9
D=
1.5 mm diametro de la particula
Interpolacion
D mm
1
2
3
1
1.5
2
Vs =
Vs=
Vs (cm/s)
9.44
Vs
15.29
12.365 cm/s
0.124 m/s
Flujo Turbulento
Para un flujo turbulento la velocidad de sedimentación se calcula mediante la
siguiente formula:
𝑉𝑠 = √(𝛾𝑠 − 1) ∗
𝛾𝑠
g
d
c
4∗𝑔∗𝐷
3∗𝑐
peso específico de las partículas (g/cm3)
aceleración de la gravedad (m/s2)
diámetro de las partículas (cm)
coeficiente de resistencia de los granos
2.625
9.81
0.150
0.500
El peso específico de las partículas esta entre 2.60 y 2.65 utilizaremos el promedio para el
cálculo de la velocidad de sedimentación.
𝑉𝑠 = √(2.625 − 1) ∗
4 ∗ 9.81 ∗ 0.150
3 ∗ 0.500
Vs=
2.525 cm/s
Vs=
0.025 m/s
Tiempo de Retención
𝑇𝑠 =
𝐻
𝑉𝑠
𝑇𝑠 = 4.04 𝑠 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝐿𝑎𝑚𝑖𝑛𝑎𝑟
𝑇𝑠 = 19.80 𝑠 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑇𝑢𝑟𝑏𝑢𝑙𝑒𝑛𝑡𝑜
𝑇𝑠 = 𝑒𝑠 𝑒𝑙 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑞𝑢𝑒 𝑑𝑒𝑚𝑜𝑟𝑎 𝑙𝑎 𝑝𝑎𝑟𝑡𝑖𝑐𝑢𝑙𝑎 𝑒𝑛 𝑐𝑎𝑒𝑟 𝑎 𝑙𝑎 𝑠𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑑𝑒𝑙 𝑓𝑜𝑛𝑑𝑜
Longitud de la Cámara
Para calcular la longitud de la cámara utilizaremos la siguiente formula:
𝐿 = 𝑘 ∗ 𝑉𝑑 ∗ 𝑇𝑠
Donde k es un coeficiente de seguridad usado en desarenadores de bajas velocidades para
tomar en cuenta los efectos de la turbulencia y depende de la velocidad de escurrimiento de
acuerdo con la siguiente tabla:
Velocidad de
escurrimiento (m/s)
0.2
0.3
0.5
K
1.25
1.5
2
Interpolacion
Vd
k
0.3
1.5
0.44
k
0.5
2
1
2
3
k=
1.8523
cm/s
Flujo Laminar
𝐿 = 𝑘 ∗ 𝑉𝑑 ∗ 𝑇𝑠
𝑐𝑚
1.8523 ∗ 44.09 𝑠 ∗ 4.04 𝑠
𝐿=
100
L = 3.30 m y redondeamos a 4.00 m por motivos constructivos.
Flujo Turbulento
𝑐𝑚
1.8523 ∗ 44.09 𝑠 ∗ 19.80 𝑠
𝐿=
100
L = 16.17 m y redondeamos a 17.00 m por motivos constructivos.
Transición de Entrada
𝐿𝑡 =
𝑇2 − 𝑇1
2 ∗ 𝑇𝐴𝑁(12.5°)
𝐿𝑡 =
0.60 − 1.20
2 ∗ 𝑇𝐴𝑁(12.5°)
Lt = −1.35m y utilizamos 1.00 m por motivos constructivos
Lt = longitud de transición (m)
T2= (0.60) espejo de agua en la cámara de sedimentación (m)
T1= (1.20) espejo de agua en el canal de entrada (m)
Dimensionamiento Final
Transición de entrada y salida
Canal de Ingreso
Diseño de Filtros
Eliminar las partículas que no se pudieron eliminar en la sedimentación es trabajo del filtro.
La operación de estos se realiza mediante la maniobra de válvulas que permiten operar el
filtro dependiendo de la cantidad de agua disponible. Variará dependiendo de la demanda
de la caja de almacenamiento que dispongamos. La decisión de lavar el filtro dependerá de
la carrera que le damos y de las mismas condiciones que se estén presentando en el
momento. La mayoría de los filtros utilizados en el tratamiento de aguas utiliza el mismo
mecanismo de operación. Algunas de las partículas removidas son arcillas, limos,
microorganismos, substancias orgánicas, incluyendo algas, precipitados de aluminio, fierro,
manganeso.
Proceso de Filtración
Caudal de Diseño de la Planta
Qd
Número de Filtros
N
2.661
mgd
10071.915
m3 / d
7.0
4.0
Ancho
A
4.00
m
Largo
L
4.00
m
Área de Filtro
Área
16.000
m2
Rata Promedio de Filtración
Rf
89.928
m3 / m2 / día
Caudal Promedio de un (1) Filtro
(Q) en función de la Tasa de Filtración (T)
K = Au/86400
1.852E-04
Para T = Tp
89.928
m3 / m2 / día
0.017
m3 / s
1438.845
m3 / día
Q
Pérdidas durante el proceso de filtración
a.- Pérdida entre el canal común y el filtro (Hfa)
Orificio
Diámetro de Orificio

24
plg
Área
A
0.292
m2
Coeficiente de Caudal para Orificio
Cd
0.60
Gravedad
g
9.81
Hf Orificio
m / s2
4.5E-4 m
Válvula de Mariposa
K
K
0.24
Velocidad
V
0.057
m/s
Tipo de Entrada de Borda
K
K
Hf Válvula Mariposa
Hf
Hfa
Hf
1.00
2.06E-04
m
2.06E-04
m
6.56E-04
2.35E-03
m
m
b.- Pérdida en el Lecho Filtrante
Arena
Espesor de Lecho Filtrante
h
0.25
m
Tamaño Efectivo
E
0.50
mm
Coeficiente de Uniformidad
Cd
1.50
Peso Específico

2.50
g / cm3
Porosidad
42
%
Dureza Mohr
7
Hfbl = 0.245
0.245
= 1.20E-03 *T
0.108
Antracita
Espesor de lecho Filtrante
h
0.50
m
Tamaño Efectivo
E
1.00
mm
Coeficiente de Uniformidad
Cd
1.50
Peso Específico

1.50
g / cm3
Porosidad
45
%
Dureza Mohs
3
Hfb2
0.047
m
= 2.30E-04 *T
0.21
m
Hfb = Hfbl + Hfb2
0.129
m
(Hfb = 1.43E-03 *T)
0.
m
c.- Pérdida en el Lecho de Sustentación
Se utilizará Grava graduada
Hfc
0.024
(Hfc = 1.15E-04 *T)
0.012
d.- Pérdida en el Fondo Falso
Se utilizará un fondo falso de hormigón armado con boquillas
Separación entre boquillas (so)
0.200
Separación de pared a centro de boquilla (sp)
0.100
Número de boquillas a lo ancho (NvLc) = Lb/so
20
Número de boquillas a lo ancho (NvLl) = LI/so
20
Número de boquillas por filtro (Nov) = NvLc*NvLl
400
Boquillas por metro cuadrado (Nv) = Nov/Au
25.000
Número de orificios por boquillas (AV)
8
Número de orificios por filtro (Nof) = Nov*Av
3,200
Diámetro de orificio (Diao)
3/8
plg
Área de orificio (Ao)
7.13E-05
m2
Hfd=((K/Nof)^2/(2*(cv)^2*(Ao)^2*g))*T^2 = 0.004 (m)
7.55E-04
m
(Hfd = 9.34E-08 *T^2)
7.55E-04
m
m2
e.- Pérdida en el Orificio y Válvula de Mariposa de Salida
Orificio
Diámetro de Orificio

24
plg
Área
A
0.292
m2
Cd
Cd
0.600
Gravedad
g
9.810
m / s2
4.61E-04
m
Hf
Hf
4.61E-04
m
Válvula de Mariposa
K
K
0.240
Velocidad
V
0.057
0.057
Entrada de Borda
K
K
1.000
Hf
2.06E-04
((kol+ko2)*K^2/((Are2)^2*2*g))*T^2
2.06E-04
m
Hf
6.67E-04
m
(Hfe = 2.90E-7*T^2)
2.35E-03
f. Pérdida en Vertederos Comunes de Salida
N Vert
L Vert
2.000
2
m
0.063
0.096
Resumen de las pérdidas durante la filtración (Hft)
m
m
Hf
Hft
0.155
m
Tasa Declinante
Caudal de Diseño
Qd
2.661
Número de Filtros
N
7
Tasa Promedio de Filtración
Tp
89.928
m3 / m2 / día
Altura Disponible
Hd
0.900
m
Nivel de Vertedero (REF)
0.000
m
Nivel Mínimo de Agua (N1)
0.780
m
Nivel Máximo de Agua (N2)
0.900
m
Variación de Nivel (H1)
0.120
m
Tasa Máxima Teórica (TMAX)
359.000
m / m2 / día
Relación: T(1)/TM
1.510
Relación: TMAX/TM
3.992
mgd
3
Valores de Tasa de Filtración
m3 / m2 / día
Pérdida de carga (m)
T(1)
T(2)
T(3)
T(4)
T(5)
T(6)
T(7)
T(8)
309
271
229
198
171
147
127
110
H F(1)=0.78
HF(2)=0.69
HF(3)=0.59
HF(4)=0.51
HF(5)=0.45
HF(6)=0.39
HF(7)=0.34
HF(8)=0.30
Proceso de Lavado
2.661
mgd
10 071.915
m3 / día
N
A
L
7
4.000
4.000
m
m
Área
16.000
m2
0.437
0.500
m / min
m / min
Tasa
720.000
m3 / m2 / día
K
1.852E-04
Qd
Qd
Número de Filtros
Ancho
Largo
Área
Velocidad de Lavado Máxima
Velocidad de Lavado
Velocidad de Diseño
Q
0.133
m3 / s
11520.00
m3 / día
Pérdidas durante el proceso de retrolavado
a.- Pérdida en el orificio y válvula de mariposa de entrada (Hfa)
Orificio
Diámetro de Orificio (Dial)
24
plg
Área (Arel) = PI()*((Dial)*2,54/100)^2/4
0.292
cd
0.600
g
9.810
m / s2
Hfal = Q^2/(2*(cv)^2*(Arel)^2*g)
(K^2/(2*(cv)^2*(Arel)^2*g))*TI^2
0.030
0.030
m
m2
Válvula de Mariposa
Velocidad (Vel l) = Q/Arel
0.457
kol
0.240
Hfa2 = kol*(Vell)^2/(2*g)
0.003
Hfa = Hfal + Hfa2
0.032
b.- Pérdida en el Lecho Filtrante (Hfb)
Arena = 0.90*L
0.225
Antracita = 0.40*L
0.200
Hfb = Hfbl + Hfb2
0.425
c.- Pérdida en el Lecho de Sustentación (Hfc)
Se utilizará Grava Graduada
Hfc = VI*L/3 = 0.75*0.50/3
0.083
m/s
m
m
m
m
d.- Pérdida en el Fondo Falso (Hfd)
Se utilizará un fondo falso de hormigón armado con boquillas
Separación entre boquillas (so)
0.20
Separación de pared a centro de boquilla (sp)
0.10
Número de boquillas a lo ancho (NvLc) = Lb/so
20
Número de boquillas a lo ancho (NvLl) = LI/so
20
Número de boquillas por filtro (Nov) = NvLc*NvLc
400
Boquillas por metro cuadrado (Nv) = Nov/Au
25
Número de orificios por boquillas (AV)
8
Número de orificios por filtro (Nof) = Nov*Av
3,200
Diámetro de orificio (Diao)
3/8
m
m
m
plg
Área de orificio (Ao) = PIQ*(Diao/100)^2/4
0.0001
m2
Hfd=(Q/Nof)^2/(2*(cv)^2*(Ao)^2*g)
0.048
m
e.- Pérdida en vertedero de salida (Hfe)
Número de Canaletas por Filtro (NCF)
2
Longitud de Canaletas (LCan) = LI
4.00
Longitud de vertedero (Lv) = NCF*LCan*2
16.000
Hfe = (K/(1.838*Lv))^(2/3)*TI^(2/3)
0.027
f.- Pérdida en vertederos comunes a la salida (Hff)
Número de Vertederos (NVer)
2
Longitud de vertedero (LVer)
2.00
Hff=(((QD/86400)-Q)/(1.838*NVer*LVer))^(2/3)
0.035
m
m
m
m
m
Resumen de las pérdidas durante el retrolavado
Hft = Hfa+Hfb+Hfc+Hfd
0.589
m
Diferencia de crestas de salida de agua filtrada y salida de retrolavado
Hft+Hfe-Hff
0.581
m
Planos de Filtro
Cloración
En todo el mundo, el mecanismo de desinfección más aplicado en los sistemas de
abastecimiento de agua es el que emplea el cloro y sus compuestos derivados como agentes
desinfectantes. Fue introducido masivamente a principios del siglo XX y constituyó una
revolución tecnológica, que complementó el proceso de filtración que ya era conocido y
utilizado para el tratamiento del agua La cloración incrementó en 50 % la esperanza de vida
de los países desarrollados.
Aunque el cloro y sus derivados no son los desinfectantes perfectos, muestran las siguientes
características que los hacen sumamente valiosos
•Tienen una acción germicida de amplio espectro
•Muestran una buena persistencia en los sistemas de distribución de agua, pues presentan
propiedades residuales que pueden medirse fácilmente y vigilarse en las redes después que el
agua ha sido tratada o entregada a los usuarios
•El equipo para la dosificación es sencillo, confiable y de bajo costo. Además, para las pequeñas
comunidades hay dosificadores de “tecnología apropiada” que son fáciles de usar por los
operadores locales
• El cloro y sus derivados se consiguen fácilmente, aun en lugares remotos
de los países en desarrollo
•Es económico y eficaz en relación con sus costos.
Cloro Liquido
Dosis
Tiempo de
Minima
Almacenamiento(meses) (mg/l)
3a6
Datos
DM (Dosis Maxima)
Dm (Dosis Minima)
T (tiempo)
T (tiempo)
Q(Caudal)
Q(Caudal)
C(Concentracion)
Peso del Cilindro
Ac (A. Cilindro)
D (Dosis Promedio)
W (Peso de Cloro
Requerido en el periodo
de almacenamiento)
3
1
90
7776000
0.117
117
3500
67
0.071
mg/L
mg/L
dias
s
m^3/s
l/s
mg/L
kg
m^2
2 mg/L
1819.584 kg
Dosis
Maxima
(mg/l)
1
Concentracion de
la Solucion (mg/l)
3
3500
N(Cantidad de Cilindros)
Area Total de ocupada
por los Cilindros
Q (Caudal minimo de
agua requerida para la
operación del eyector)
W (Capacidad requerida
del equipo)
W max (Clorador
Tamaños Comerciales)
Wmin (Capacidad
minima Del Clorador)
28 Cilindros
2.485 m^2
0.000100286 m^3/s
1263.6 g/hr
388.8888889 mg/s
19.44444444 g/hr
Area de la Tuberia
v
A tuberia
Diametro de la Tuberia
Utilizar
0.9
0.000111429
0.011911142
0.889
1
m/s
m^2
m
plg
plg
f
L
Ho
0.03
5 m
0.243805533 m
Coeficiente de
Perdidas Menores
Hm
0.183715596 m
Carga dinamica total
H
Ht
30 m
30.42752113 m
Potencia de la Bomba
Peso específico del agua
Eficiencia
Potencia
1000 kg/m^3
0.85
0.034583051 Hp
Volumen del
tanque de
contacto de
cloración
T (tiempo)
Volumen
25 min
175.5 m^3
Floculador
Se acostumbra a clasificar los floculadores en mecánicos e hidráulicos Una clasificación más amplia
podría ser realizada en base a la expresión CGT, que representa el mejor proceso. De acuerdo a
esa expresión, una determinada floculación se logra manteniendo una dada concentración de
flóculos o aplicando un gradiente de velocidad al agua, o a través de una combinación de ambos
De este modo se clasifica a los floculadores en
• Floculadores de contacto de sólidos o en manto de lodos
•Floculadores de potencia o de disipación de energía (mecánica o neumática)
DATOS
QD
N
N0
Qpor FLOCULADOR
g
peso especifica gama
TEMPERATURA
VISCOSIDAD
Rugosidad (n)
2.661
4
4
2514.645
9.81
997
25
9.34E-05
0.013
Mgd
m3/dia
m/s^2
kg/m^3
Kg-seg/m^2
10058.58 m^3/dia
 |Floculador
Ancho del Floculador:
Longitud Total de la Sección:
Altura Promedio del Agua en el Floculador:
Volumen Disponible del Floculador:
Tiempo Hidráulico de Retención:
Espaciado de Tabiques en m:
Espesor de Tabiques m:
Separación de Tabiques
Area entre Tabiques:
Ancho de Giros:
Largo de Tabiques:
Longitud de Traslape Vertical Tabiques:
Porcentaje de Traslape:
Velocidad de Flujo entre Tabiques:
Longitud de Recorrido del Flujo
Espaciado inicial de tabiques
Número de Tabiques:
Largo Total de la Sección:
Pérdida de Carga en los Giros (180°):
Perímetro Mojado de la Sección:
Radio Hidráulico de la Sección:
Pérdida de Carga en los Tramos Rectos:
Pérdida de Carga Total de la Sección:
Tiempo Hidráulico de Retención Real:
Longitud Real de Recorrido de Flujo
Pendiente del Fondo:
Gradiente de Velocidad:
a
L
H
V
th
Espt
tb
At
ag
Ltab
Vt
Lc
Espt
Nt
LTotal
Hf180°
PM
Rh
Hf
HfT
th REAL
Lc REAL
S
G
asumido
asumido
asumido
asumido
asumido
12
3
1
36
20.6152359
0.5
0.1
0.6
0.5
0.75
11.25
10.5
87.5
0.05820938
72
0.5
5
3
0.00207237
2.5
0.2
0.00057566
0.00264803
17.3941053
60.75
4.3589E-05
5.20426247
m
m
m
m^3
min
m
m
m
m^2
m
m
m
%
m/s
m
m
m
m
m
m
m
m
min
m
seg-1
Floculador Hidráulico Horizontal
Caudal
Q
117
L/s
2.661040
mgd
Número de Secciones
N
3
unidades
Longitud del Floculador
L
12
m
G1
50
s-1
G2
35
s-1
G3
25
s-1
G4
15
s-1
Tiempo de Floculación
t
21
min
Temperatura
T
24
ºC
1,000
Coeficiente de Fricción

f
Gradientes
0.30

Volumen por cada
Profundidad de Agua
Ancho Total del Floculador
Usando Cámaras Iguales
Ancho Total del Floculador
Sección Nº 1
21
min
V=Qt
146.88
m3
h
1.00
m
W
12.24
m
21.00
m
N
3
unidades
W
7
m
G
50
s-1

g
1.14E-03
Pa s
9.801
m / s2
t/N
7
min
24
Tabiques
e
0.50
m
e
0.45
m
Hf Primera Sección
hf
0.12
m
Velocidad del Flujo
v
0.23
m/s
0.1
<v<
0.30
d
1.5e
Gravedad
Asumir t homogéneo para cada
Sección

Separación entre Tabiques
Valor Mínimo Recomendado
Separación Pared Tabique
G
Sección Nº 2
0.75
m
35
s-1

g
1.14E-03
Pa s
9.801
m / s2
t/N
7
min
19
Tabiques
e
0.63
m
e
0.45
m
Hf Segunda Sección
hf
0.06
m
Velocidad del Flujo
v
0.18
m/s
0.1
<v<
0.30
d
1.5e
Gravedad
Asumir t homogeneo para cada
Sección

Separación entre Tabiques
Valor Mínimo Recomendado
Separación Pared Tabique
G
Sección Nº 3
0.95
m
25
s-1

g
1.14E-03
Pa s
9.801
m / s2
t/N
7
min
15
Tabiques
e
0.80
m
e
0.45
m
Hf Segunda Sección
hf
0.03
m
Velocidad del Flujo
v
0.15
m/s
0.1
<v<
0.30
d
1.5e
Gravedad
Asumir t homogeneo para cada
Sección

Separación entre Tabiques
Valor Mínimo Recomendado
Separación Pared Tabique
1.20
hft
0.21
m
DISEÑO DE SEDIMENTADOR CONVENCIONAL
Un Sedimentador o Decantador es un dispositivo usado para separar, por gravedad,
las partículas en suspensión en una masa de agua. El proceso de sedimentación
puede ser benéfico, cuando se piensa en el tratamiento del agua, o perjudicial,
cuando se piensa en la reducción del volumen útil de los embalses, o en la reducción
de la capacidad de un canal de riego o drenaje. La sedimentación es un proceso
que forma parte de la potabilización del agua y de la depuración de aguas
residuales.
Potabilización del agua
En la potabilización del agua, el proceso de sedimentación está gobernado por la ley
de Stokes, que indica que las partículas sedimentan más fácilmente cuanto mayor
es su diámetro, su peso específico comparado con el del líquido, y cuanto menor es
la viscosidad del mismo. Por ello, cuando se quiere favorecer la sedimentación se
trata de aumentar el diámetro de las partículas, haciendo que se agreguen unas a
otras, proceso denominado coagulación y floculación.
Tratamiento de las aguas residuales
En el tratamiento de las aguas residuales, este proceso se realiza para retirar la
materia sólida fina, orgánica o no, de las aguas residuales, aquí el agua pasa por
un dispositivo de sedimentación donde se depositan los materiales para su posterior
eliminación, el proceso de sedimentación puede reducir de un 20 a un 40 %
la DBO51 y de un 40 a un 60 % los sólidos en suspensión.
CALCULOS PARA EL DISEÑO DEL SEDIMENTADOR CONVENCIONAL
Caudal de Diseño: 117 𝑙/𝑠
Número de Sedimentadores (N): 5
Caudal por sedimentador:
𝑄𝑑
𝑁
= 23.4
𝐿
𝑠𝑒𝑔
Utilizando placas planas de 2.40m * 1.20m * 0.01m y área útil de sedimentación de
tasa alta de 4m * 2.35m se tiene:
𝐶𝑠 =
𝑄 0.0234 ∗ 86400
=
= 172.06
𝐴
4 ∗ 2.35
𝑉𝑜 =
𝑄
0.0234 ∗ 86400
𝑚
𝑚
=
= 198.68
= 0.14
𝐴 ∗ 𝑠𝑒𝑛𝜃
5 ∗ 2.35 ∗ 𝑠𝑒𝑛60
𝑑í𝑎
𝑚𝑖𝑛
Utilizando una separación entre placas de 6cm, la longitud relativa de sedimentación
es:
1 120
=
= 20
𝑑
6
𝐿=
Viscosidad cinemática (υ): 1.011x10-6
𝐿′ =
0.013 ∗ 𝑉𝑜 ∗ 𝑑 0.013 ∗ 0.14 ∗ 0.06
=
= 1.80
𝜐
60 ∗ 1.011𝑥10−6
L’<L  Lc = L – L’ = 20 – 1.80 = 18.2
Velocidad critica de asentamiento o carga superficial de sedimentación
Vsc =
𝑆𝑐 ∗ 𝑉𝑜
1 ∗ 307.8
=
= 20.04
𝑆𝑒𝑛𝜃 + 𝐿𝑐 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜃 𝑠𝑒𝑛60 + 18.10 ∗ 𝑐𝑜𝑠60
Cumple para flósculos de alambre 14-30
Numero de Reynolds
Nre =
Vo ∗ d
198.68 ∗ 0.06
=
= 136.47
𝜐
86400 ∗ 1.011𝑥10−6
Tiempo de retención en la celda
t=
1.2
1.2
=
= 8.57 𝑚𝑖𝑛
𝑉𝑜 0.14
Tiempo de retención en el tanque de sedimentación
t=
𝑉 5 ∗ 2.35 ∗ 3.30
=
= 27.62 𝑚𝑖𝑛
𝑄
0.0234 ∗ 60
El número de placas planas será
M=
𝐿𝑠∗𝑠𝑒𝑛𝜃+𝑑
𝑑+𝑒
=
5∗𝑠𝑒𝑛60 +0.06
0.06+0.01
= 𝟔𝟑
CONCLUSIÓN
Si bien el tratamiento de aguas es un área tradicional de la Ingeniería, está siempre vigente.
Las normativas ambientales estrictas, la presión social, y en muchos casos la escasez de
agua de una región, obligan a incrementar cada vez más los niveles de tratamiento para
efluentes industriales y municipales. Es importante a la hora de diseñar cada uno de estos
elementos contemplemos las necesidades de cada caso a tratar, el ambiente y ecosistema en
el que está situada la cuenca de interés.
Los ingenieros en ejercicio disponen de un amplio conjunto de tecnologías para alcanzar las
metas de tratamiento requeridas para cada aplicación particular. El estudio y conocimiento
de estas tecnologías es fundamental para tomar decisiones acertadas en cada proceso. Estos
diseños nos acercan a tratar el agua con más eficiencia.
Un sistema de tratamiento de aguas residuales para que sea sostenible y apropiado tiene que
tener una mínima utilización de recursos, incluyendo la disponibilidad del espacio, y
generación de residuos, ser de bajo coste y al mismo tiempo tiene que ser aceptado
positivamente por la población a la que sirve.
Al realizarse el proyecto propuesto, se alcanzará un gran beneficio para el ecosistema y un
aporte valioso para el desarrollo de la población por la importancia que tiene la depuración
de las aguas residuales domésticas.
Por ultimo podemos mencionar que, todos los elementos de una planta de tratamiento antes
estudiado y diseñados tienen su función específica y el conjunto de todos ellos logran el
funcionamiento efectivo de la misma. Siempre y cuando todos estén diseñados en función
del mismo caudal de diseño.