NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© 318 del 2008, el factor fue incrementado a 0.60 basándose en los análisis de confiabilidad y en estudios estadísticos de las propiedades del concreto,C.9.10 así como en la calibración de prácticas anteriores. C.9.4 — Resistencia de diseño para el refuerzo Los valores de f y y f yt usados en los cálculos de diseño no deben exceder de 550 MPa, excepto para aceros de preesforzado y para los refuerzos transversales en espiral en C.10.9.3 y C.21.1.5.4. CR9.4 — Resistencia de diseño para el refuerzo Además del límite superior de 550 MPa para la resistencia a la fluencia del refuerzo no preesforzado, existen limitaciones sobre la resistencia a la fluencia en otras secciones de este Título C del Reglamento NSR-10. En C.11.4.2, C.11.5.3.4, C.11.6.6, y C.18.9.3.2 el máximo valor de fy o de fyt que se puede utilizar para el diseño del refuerzo para cortante y torsión es de 420 MPa, excepto que puede usarse un fy o un f yt de hasta 550 MPa para refuerzo de cortante que cumpla con los requisitos de NTC 2310 (ASTM A497M). En C.19.3.2 y C.21.1.5.2: la máxima resistencia a la fluencia, fy , especificada es de 420 MPa para cascarones, losas plegadas, pórticos especiales resistentes a momento y muros estructurales especiales. Las disposiciones para las deflexiones de C.9.5 y las limitaciones en la distribución del refuerzo de flexión de C.10.6 se vuelven más críticas en la medida que aumenta fy . C.9.5 — Control de deflexiones CR9.5 — Control de deflexiones C.9.5.1 — Los elementos de concreto reforzado sometidos a flexión deben diseñarse para que tengan una rigidez adecuada con el fin de limitar cualquier deflexión que pudiese afectar adversamente la resistencia o el funcionamiento de la estructura. CR9.5.1 — Las disposiciones de C.9.5 únicamente se ocupan de las deflexiones que puedan ocurrir al nivel de carga de servicio. Cuando se calculen deflexiones a largo plazo, únicamente debe considerarse la carga muerta y la porción de la carga viva que actúan en forma permanente. Se dan dos métodos para controlar las deflexiones.C.9.13 Para vigas no preesforzadas y losas en una dirección, y para elementos compuestos se deben seguir las disposiciones de altura o espesor total mínimo, según la tabla C.9.5(a) y satisfacer los requisitos del Título C del Reglamento NSR-10 para elementos que no soporten ni estén ligados a muros divisorios u otros elementos susceptibles de sufrir daños debido a grandes deflexiones. Para elementos no preesforzados en dos direcciones la altura mínima requerida en C.9.5.3.1, C.9.5.3.2 y C.9.5.3.3 satisface los requisitos del Título C del Reglamento NSR-10. Para elementos no preesforzados que no cumplan con estos requisitos de altura o espesor mínimo o que soporten o estén ligados a muros divisorios, u otros elementos susceptibles de sufrir daños debido a deflexiones grandes y para todos los elementos de concreto preesforzado a flexión, las deflexiones deben calcularse mediante los procedimientos descritos o referidos en las secciones apropiadas del Título C del Reglamento NSR-10 y deben limitarse a los valores de la C-128 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© tabla C.9.5(b). C.9.5.2 — Elementos reforzados en una dirección (no preesforzados) CR9.5.2 — Elementos reforzados en una dirección (no preesforzados) C.9.5.2.1 — Las alturas o espesores mínimos establecidos en la tabla C.9.5(a) deben aplicarse a los elementos en una dirección que no soporten o estén ligados a particiones u otro tipo de elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes, a menos que el cálculo de las deflexiones indique que se puede utilizar un espesor menor sin causar efectos adversos. CR9.5.2.1 — Las alturas o espesores mínimos de la tabla C.9.5(a) son aplicables para vigas y losas no preesforzadas en una dirección (véase C.9.5.2) y para elementos compuestos (véase C.9.5.5). Los valores de altura o espesor mínimo solamente se aplican a elementos que no soportan ni están ligados a muros divisorios u otros elementos susceptibles de ser dañados por las deflexiones. TABLA C.9.5(a) — Alturas o espesores mínimos de vigas no preesforzadas o losas reforzadas en una dirección a menos que se calculen las deflexiones Espesor mínimo, h Los valores de altura o espesor mínimo deben modificarse si se utilizan concretos que no sean de peso normal y refuerzo con una resistencia a la fluencia diferente de 420 MPa. Las notas de la tabla son esenciales para elementos de concreto reforzado construidos con concreto estructural liviano o con refuerzo que tenga una resistencia a la fluencia especificada, fy , distinta de 420 MPa. Si se dan ambas condiciones, deben Con un Ambos En voladizo Extremo Extremos continuo continuos Elementos que NO soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes. Simplemente apoyados Elementos Losas A A A A macizas en 20 24 28 10 una dirección Vigas o losas A A A A nervadas en 16 18.5 21 8 una dirección NOTAS: Los valores dados en esta tabla se deben usar directamente en elementos de concreto de peso normal y refuerzo grado 420 MPa. Para otras condiciones, los valores deben modificarse como sigue: (a) Para concreto liviano estructural con densidad w c dentro del rango 3 de 1 440 a 1 840 kg/m , los valores de la tabla deben multiplicarse por (1, 65 − 0.0003w c ) , pero no menos de 1.09. (b) Para fy distinto de 420 MPa, los valores de esta tabla deben multiplicarse por ( 0.4 + fy 700 ) ,. aplicarse las dos correcciones (a) y (b) indicadas al pié de la tabla. La modificación para concreto liviano de la nota (a) se basa en el estudio de los resultados y análisis de la referencia C.9.14. No se dan correcciones para concreto con w c mayor a 1840 kg/m3, puesto que el factor de corrección debe estar próximo a la unidad en este rango. La modificación para fy en la nota (b) es aproximada, pero debe producir resultados conservadores para los tipos de elementos considerados en la tabla, para cuantías típicas de refuerzo y para valores de fy entre 280 y 550 MPa. La Tabla C.9.5(a) es apropiada únicamente cuando se utilizan particiones livianas (véase B.3.4 del Título B de la NSR-10). Cuando se utilizan particiones y muros divisorios de mampostería (véase B.3.4 del Título B de la NSR-10) se recomienda utilizar la Tabla CR.9.5 siguiente: TABLA CR.9.5 — Alturas o espesores mínimos recomendados para vigas no preesforzadas o losas reforzadas en una dirección que soporten muros divisorios y particiones frágiles susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes, a menos que se calculen las deflexiones Espesor mínimo, h Con un Ambos En voladizo Extremo Extremos continuo continuos Elementos que soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes. Simplemente apoyados Elementos Losas macizas A A A en una 14 16 19 dirección Vigas o losas A A A nervadas en 11 12 14 una dirección La Notas son las mismas de la Tabla C.9.5(a) del Reglamento.: A 7 A 5 La Tabla CR.9.5 se determinó para impedir que se supere la deflexión que causaría una fisura diagonal en un muro de C-129 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© mampostería de bloque de arcilla de perforación horizontal, frecuentemente empleado en el país en edificio de apartamentos y oficinas. Las alturas y espesores mínimos se calcularon para una deflexión vertical relativa entre extremos del muro en su apoyo de 0.20% de la longitud del muro estando un extremo colocado en el apoyo del elemento de concreto y el otro extremo del muro en el centro de la luz del elemento de concreto. Esta deflexión vertical relativa corresponde a una deflexión de A 500 , lo cual correlaciona adecuadamente con los valores dados más adelante en la Tabla C.9.5(b) para precisamente esta situación. C.9.5.2.2 — Cuando se calculen las deflexiones, aquéllas que ocurran inmediatamente con la aplicación de la carga deben calcularse mediante los métodos o fórmulas usuales para deflexiones elásticas, tomando en consideración los efectos de la fisuración y del refuerzo en la rigidez del elemento. C.9.5.2.3 — A menos que los valores de rigidez se obtengan mediante un análisis más completo, las deflexiones inmediatas deben calcularse usando el módulo de elasticidad del concreto, Ec , que se especifica en C.8.5.1 (para concreto de peso normal o liviano) y el momento de inercia efectivo, I e , que se indica a continuación, pero sin tomarlo mayor que l g . 3 ⎡ ⎛ M ⎞3 ⎤ ⎛M ⎞ I e = ⎜ cr ⎟ I g + ⎢1 − ⎜ cr ⎟ ⎥ I cr ⎢ ⎝ Ma ⎠ ⎥ ⎝ Ma ⎠ ⎣ ⎦ CR9.5.2.2 — Para el cálculo de las deflexiones inmediatas de elementos prismáticos no fisurados pueden utilizarse los métodos o fórmulas usuales para las deflexiones elásticas, con un valor constante de Ec I g en toda la longitud de la viga. Sin embargo, si el elemento está fisurado en una o más secciones, o si su altura varía a lo largo del vano, resulta necesario realizar un cálculo más exacto. CR9.5.2.3 — El procedimiento para obtener el momento de inercia efectivo, descrito en el Título C del Reglamento NSR-10 y en la referencia C.9.15, se seleccionó considerando que es suficientemente preciso para emplearse en el control de deflexiones.C.9.16,C.9.18. El momento de inercia efectivo I e se desarrolló para proporcionar una transición entre los límites superior e inferior de I g e I cr , como función de la relación M cr M a . En la mayoría de los casos prácticos, I e será menor que I g . (C.9-8) donde M cr = fr I g yt (C.9-9) y para concreto de peso normal, fr = 0.62λ fc′ (C.9-10) C.9.5.2.4 — Para elementos continuos se permite tomar I e como el promedio de los valores obtenidos de la ecuación (C.9-8) para las secciones críticas de momento positivo y negativo. Para elementos prismáticos, se permite tomar I e como el valor obtenido de la ecuación (C.9-8) en el centro de la luz para tramos simples y continuos, y en el punto de apoyo para voladizos. CR9.5.2.4 — Para elementos continuos, el procedimiento del Título C del Reglamento NSR-10 sugiere el promedio simple de valores de I e para las secciones de momento positivo y negativo. El empleo de las propiedades de la sección en el centro del vano para elementos prismáticos continuos, es considerado satisfactorio en cálculos aproximados, principalmente porque la rigidez al centro de la luz (incluyendo el efecto del agrietamiento) tiene efecto dominante sobre las deflexiones como lo muestra el Comité ACI 435C.9.19,C.9.20 y la SP-43.C.9.13 C.9.5.2.5 — A menos que los valores se obtengan mediante un análisis más completo, la deflexión adicional a largo plazo, resultante del flujo plástico y retracción de elementos en flexión (concreto normal o liviano), debe CR9.5.2.5 — La retracción y el flujo plástico debido a las cargas sostenidas en el tiempo provocan mayores “deflexiones de largo plazo” a las que ocurren cuando las cargas se aplican por primera vez en la estructura. Estas deflexiones están C-130 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© determinarse multiplicando la deflexión inmediata causada por la carga permanente por el factor λ Δ afectadas por: la temperatura, la humedad, las condiciones de curado, la edad en el momento de la carga, la cantidad de refuerzo de compresión, y la magnitud de la carga sostenida. La expresión dada en esta sección se considera satisfactoria para usarse con los procedimientos del Título C del Reglamento NSR-10 para calcular deflexiones inmediatas, y con los límites dados en la tabla C.9.5(b). La deflexión calculada de acuerdo con esta sección es la deflexión adicional a largo plazo, debida a la carga permanente y a la porción de la carga viva sostenida durante un período suficiente para provocar deflexiones significativas en el tiempo. λΔ = ξ 1 + 50ρ′ (C.9-11) donde ρ′ es el valor en la mitad de la luz para tramos simples y continuos y en el punto de apoyo para voladizos. Puede tomarse ξ , el factor dependiente del tiempo para cargas sostenidas, igual a: 5 años o más....................................................................2.0 12 meses ..........................................................................1.4 6 meses.............................................................................1.2 3 meses.............................................................................1.0 La ecuación (C.9-11) se desarrolló en la referencia C.9.21. En la ecuación (C.9-11) el multiplicador de ξ toma en cuenta el efecto del refuerzo de compresión para reducir las deflexiones a largo plazo. ξ =2.0 representa un factor nominal dependiente del tiempo para 5 años de duración de la carga. Para períodos de carga de menos de 5 años puede emplearse la curva en la figura CR9.5.2.5 para calcular valores de ξ Cuando se desea considerar por separado flujo plástico y retracción, pueden aplicarse las ecuaciones aproximadas que se proporcionan en las referencias C.9.15, C.9.16, C.9.21 y C.9.22. Fig. CR9.5.2.5 — Factores para las deflexiones a largo plazo C.9.5.2.6 — La deflexión calculada de acuerdo con C.9.5.2.2 a C.9.5.2.5 no debe exceder los límites establecidos en la tabla C.9.5(b). CR9.5.2.6 — Debe observarse que las limitaciones dadas en esta tabla se relacionan únicamente con elementos no estructurales apoyados o ligados. Para aquellas estructuras en las que los elementos estructurales son susceptibles de ser afectados por las deflexiones de los elementos a los que están ligados, de tal manera que afecten adversamente la resistencia de la estructura, estas deflexiones y las fuerzas resultantes deben considerarse explícitamente en el análisis y el diseño de las estructuras, como lo dispone C.9.5.1. (Véase la Referencia C.9.18) Cuando se calculen las deflexiones a largo plazo, puede restarse la parte de la deflexión que ocurre antes de unir los elementos no estructurales. Al hacer esta corrección puede emplearse la curva de la figura. CR9.5.2.5 para elementos de dimensiones y formas usuales. C-131 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© valor de α fm igual a 0.2. fy ⎞ ⎛ A n ⎜ 0.8 + ⎟ 1400 ⎠ ⎝ h= 36 + 5β ( αfm − 0.2 ) (C.9-12) pero no menor que 125 mm. (c) Para αfm mayor que 2.0, h no debe ser menor que: fy ⎞ ⎛ A n ⎜ 0.8 + ⎟ 1400 ⎠ h= ⎝ 36 + 9β (C.9-13) y no menor que 90 mm. (d) En bordes discontinuos debe disponerse una viga de borde que tenga una relación de rigidez αf no menor de 0.80, o bien aumentar el espesor mínimo requerido por las ecuaciones (C.9-12) ó (C.9-13), por lo menos un 10 por ciento en el panel que tenga un borde discontinuo. TABLA C.9.5(c) — Espesores mínimos de losas sin vigas interiores* Sin ábacos ‡ fy , MPa † 280 420 520 Paneles exteriores Sin Con vigas de vigas de borde borde§ An 33 An 30 An 28 An 36 An 33 An 31 Con ábacos ‡ Paneles interiores An 36 An 33 An 31 * Para construcción en dos direcciones, Paneles exteriores Sin Con vigas de vigas de borde borde§ An 36 An 33 An 31 An , An 40 An 36 An 34 Paneles interiores An 40 An 36 An 34 es la luz libre en la dirección larga, medida entre caras de los apoyos en losas sin vigas y entre caras de las vigas, para losas con vigas u otros apoyos en otros casos. †Para f y entre los valores dados en la tabla, el espesor mínimo debe obtenerse por interpolación lineal. ‡ Ábaco, como se define en C.13.2.5. § Losas con vigas entre las columnas a lo largo de los bordes exteriores. El valor de α f para la viga de borde no debe ser menor que 0.8. El término A n en (b) y (c) corresponde a la luz libre en la dirección larga medida cara a cara de las vigas. El término β en (b) y (c) corresponde a la relación de la luz libre en la dirección larga a la luz libre en la dirección corta de la losa. C.9.5.3.4 — Puede utilizarse espesores de losas menores que los mínimos requeridos en C.9.5.3.1, C.9.5.3.2 y C.9.5.3.3 cuando las deflexiones calculadas no exceden los límites de la tabla C.9.5(b). Las deflexiones deben calcularse tomando en cuenta el CR9.5.3.4 — El cálculo de deflexiones en losas es complejo, aun suponiendo un comportamiento lineal elástico. Para el cálculo de las deflexiones inmediatas, puede usarse los valores de Ec e I e especificados en C.9.5.2.3C.9.18. Sin C-133 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© tamaño y la forma del panel, las condiciones de apoyo y la naturaleza de las restricciones en los bordes de la losa. El módulo de elasticidad del concreto, Ec , debe ser el especificado en C.8.5.1. El momento de inercia efectivo, I e , debe ser el obtenido por medio de la ecuación (C.9-8); se permite emplear otros valores si los resultados del cálculo de la deflexión concuerdan razonablemente con los resultados de ensayos de alcance apropiado. La deflexión adicional a largo plazo debe calcularse de acuerdo con C.9.5.2.5. embargo, pueden usarse otros valores para la rigidez Ec I e si resultan en predicciones de deflexiones que concuerden razonablemente los resultados de ensayos significativos. C.9.5.4 — Elementos de concreto preesforzado CR9.5.4 — Elementos de concreto preesforzado Dado que la información disponible sobre deflexiones a largo plazo en losas es muy limitada como para justificar un procedimiento más elaborado, se permite usar los factores dados en C.9.5.2.5 para calcular las deflexiones adicionales de largo plazo. El Título C del Reglamento NSR-10 requiere que la deflexión de cualquier elemento de concreto preesforzado sujeto a flexión se calcule y se compare con los valores admisibles dados en la tabla C.9.5(b). C.9.5.4.1 — Para elementos a flexión diseñados de acuerdo con el Capítulo C.18, las deflexiones inmediatas deben ser calculadas por los métodos o fórmulas usuales para deflexiones elásticas, y se permite utilizar el momento de inercia de la sección total de concreto, I g , para los elementos a flexión Clase U, como se define en C.18.3.3. C.9.5.4.2 — Para los elementos en flexión Clase C y Clase T, como se definen en C.18.3.3, los cálculos de deflexión deben basarse en un análisis de la sección agrietada transformada. Se permite que los cálculos se basen en una relación momento-deflexión bilineal o en un momento efectivo de inercia, I e , como lo define la ecuación (C.9-8). CR9.5.4.1 — Las deflexiones inmediatas de elementos de concreto preesforzado Clase U pueden calcularse por los métodos o fórmulas usuales para deflexiones elásticas, utilizando el momento de inercia de la sección total de concreto (sin fisurar) y el módulo de elasticidad del concreto especificado en C.8.5.1. CR9.5.4.2 — Los elementos preesforzados a flexión Clase C y Clase T se encuentran definidos en C.18.3.3. La referencia C.9.23 proporciona información sobre los cálculos de deflexión usando una relación momento-deflexión bilineal y usando un momento efectivo de inercia. La Referencia C.9.24 proporciona información adicional sobre la deflexión de elementos de concreto preesforzado agrietados. La Referencia C.9.25 demuestra que el método basado en I e puede ser empleado para calcular las deflexiones de los elementos preesforzados Clase T cargados más allá de la carga de agrietamiento. Para este caso, el momento de agrietamiento debe considerar el efecto de preesforzado. En la referencia C.9.25 también se presenta un método para predecir el efecto del acero de tracción no preesforzado en la reducción de la deflexión por flujo plástico, y en forma aproximada en las referencias C.9.18 y C.9.26. C.9.5.4.3 — La deflexión adicional a largo plazo en elementos de concreto preesforzado debe calcularse teniendo en cuenta los esfuerzos en el concreto y en el acero bajo carga permanente, e incluyendo los efectos del flujo plástico y la retracción del concreto, así como la relajación del acero. CR9.5.4.3 — El cálculo de las deflexiones a largo plazo de elementos de concreto preesforzado sometidos a flexión es complicado. Los cálculos deben tener en consideración no sólo el incremento de las deflexiones debido a los esfuerzos por flexión, sino también las deflexiones adicionales a largo plazo que son el resultado del acortamiento dependiente del tiempo del elemento sujeto a flexión. El concreto preesforzado se acorta más con el tiempo que otros elementos no preesforzados semejantes. Esto se debe a la precompresión en la losa o la viga, la cual produce flujo plástico axial. Este flujo plástico, junto con la retracción del concreto, tiene como resultado un acortamiento significativo de los elementos sometidos a flexión que continúa durante C-134 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© varios años después de la construcción y debe tomarse en consideración en el diseño. El acortamiento tiende a reducir los esfuerzos en el refuerzo preesforzado, disminuyendo de esta manera la precompresión en el elemento y, en consecuencia, produciendo incrementos en las deflexiones a largo plazo. Otro factor que puede influir en las deflexiones a largo plazo de elementos preesforzados sometidos a flexión, es el concreto o albañilería adyacente no preesforzada en la misma dirección del elemento preesforzado. Esto puede ocurrir en losas que no se preesfuerzan en la misma dirección de la viga preesforzada adyacente o un sistema de losas no preesforzadas. Puesto que el elemento preesforzado tiende a tener mayor retracción y mayor flujo plástico que el concreto adyacente no preesforzado, la estructura tenderá a lograr una compatibilidad de los efectos de acortamiento. Esto da como resultado una reducción de la precompresión en el elemento preesforzado, pues el concreto adyacente absorbe la compresión. La reducción en la precompresión del elemento preesforzado puede ocurrir a lo largo de un período de años, y da lugar a deflexiones adicionales a largo plazo y a un aumento de esfuerzos en el elemento preesforzado. Se puede utilizar cualquier método adecuado para calcular las deflexiones a largo plazo de elementos preesforzados, siempre y cuando se tomen en consideración todos los efectos. Se puede obtener información en las Referencias C.9.18, C.9.27, C.9.28, y C.9.29. C.9.5.4.4 — La deflexión calculada de acuerdo con C.9.5.4.1 ó C.9.5.4.2, y C.9.5.4.3 no debe exceder los límites establecidos en la tabla C.9.5(b). C.9.5.5 — Elementos compuestos CR9.5.5 — Elementos compuestos C.9.5.5.1 — Elementos apuntalados Si los elementos compuestos sometidos a flexión se apoyan durante su construcción de tal forma que después de retirar los apoyos temporales la carga muerta es soportada por la sección compuesta total, el elemento compuesto se puede considerar equivalente a un elemento construido monolíticamente para el cálculo de la deflexión. En elementos no preesforzados, la parte del elemento en compresión determina si se usan los valores de la tabla C.9.5(a) para concreto de peso normal o liviano. Si se calcula la deflexión, debe tenerse en cuenta la curvatura que resulta de la retracción diferencial de los componentes prefabricados y construidos en obra, y los efectos del flujo plástico a lo largo el eje del elemento de concreto preesforzado. C.9.5.5.2 — Elementos sin apuntalar Dado que se han hecho pocas pruebas para estudiar las deflexiones inmediatas y a largo plazo de elementos compuestos, las reglas dadas en C.9.5.5.1 y C.9.5.5.2 se basan en el criterio del Comité ACI 318 y en experiencia. Si cualquier parte de un elemento compuesto es preesforzada, o si el elemento se preesfuerza después de que se han construido los componentes, las disposiciones de C.9.5.4 aplican y deben calcularse las deflexiones. Para elementos compuestos no preesforzados las deflexiones deben calcularse y compararse con los valores límite de la tabla C.9.5(b) sólo cuando la altura del elemento o de la parte prefabricada del elemento sea menor que la altura mínima dada en la tabla C.9.5(a). En elementos sin apuntalar, la altura correspondiente depende de si la deflexión se considera antes o después de lograr una acción compuesta afectiva. (En el Capítulo C.17 se establece que no debe hacerse distinción entre elementos apuntalados y sin apuntalar. Esto se refiere a cálculos de resistencia y no a deflexiones). Si el espesor de un elemento prefabricado no preesforzado sujeto a flexión cumple con los requisitos de la tabla C.9.5(a), no se requiere calcular la deflexión. Si el espesor de un elemento compuesto no preesforzado cumple con los requisitos de la tabla C.9.5(a), no se C-135 NSR-10 – Capítulo C.9 – Requisitos de resistencia y funcionamiento REGLAMENTO COMENTARIO© necesita calcular la deflexión que ocurre después de que el elemento se vuelve compuesto; sin embargo, la deflexión a largo plazo del elemento prefabricado debe investigarse en función de la magnitud y duración de la carga antes del inicio efectivo de la acción compuesta. C.9.5.5.3 — La deflexión calculada de acuerdo con los requisitos de C.9.5.5.1 ó C.9.5.5.2 no debe exceder de los límites establecidos en la tabla C.9.5(b). █ C-136
