02Estudiohidrogeologico

LURGINTZA INGENIERIA GEOLOGICA, S.L.
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INALTERADAS, ENSAYOS Y PRUEBAS IN SITU DE SUELOS, CODIGO 10009ST00 (BOPV nº230, 30/11/00; BOE 01/05/01)
Indice general
1. INTRODUCCION. ........................................................................................................................ 3
2. OBJETIVOS................................................................................................................................. 4
3. ESTRUCTURA DEL ESTUDIO. .................................................................................................. 5
4. LABORES DE INVESTIGACION. ............................................................................................... 6
4.1. CALICATAS....................................................................................................................... 6
4.2. SONDEOS MECANICOS DE TESTIFICACION. .............................................................. 7
4.3. ENSAYOS DE PERMEABILIDAD..................................................................................... 8
4.3.1. Ensayos de permeabilidad tipo Gilg-Gavard........................................................ 10
4.3.2. Ensayos de permeabilidad tipo Lugeon. .............................................................. 14
4.3.3. Ensayos de permeabilidad tipo Slug test. ............................................................ 15
4.3.4. Ensayos de permeabilidad informe de Euskontrol (septiembre-1998). ............... 20
4.4. PIEZOMETROS DE CONTROL. .................................................................................... 22
4.4.1. Instalación de los piezómetros de control. ........................................................... 23
4.4.2. Entubación............................................................................................................ 23
4.4.3. Macizo filtrante y sellado. ..................................................................................... 25
4.5. ENSAYOS DE LABORATORIO. ..................................................................................... 25
5. HIDROLOGIA. ........................................................................................................................... 28
5.1. CLIMATOLOGIA. ............................................................................................................ 28
5.2. HIDROLOGIA SUPERFICIAL ......................................................................................... 29
5.2.1. Descripción hidrológica. ....................................................................................... 29
5.2.2. Inventario de puntos de agua. .............................................................................. 30
5.3. CALIDAD HIDROQUIMICA DE LAS AGUAS. ................................................................ 32
5.3.1. Río Ego................................................................................................................. 32
5.3.2. Rio Deba............................................................................................................... 34
5.4. CALCULO HIDROLOGICO DE CAUDALES MAXIMOS. ............................................... 35
5.4.1. Cuenca exterior al vertedero drenada por canal perimetral................................. 35
5.4.2. Cuenca interior al drenaje perimetral (vaso de vertido). ...................................... 37
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6. HIDROGEOLOGIA. ................................................................................................................... 38
6.1. INTRODUCCION. ........................................................................................................... 38
6.2. DESCRIPCION HIDROGEOLOGICA. ............................................................................ 38
6.3. DEFINICION DE UNIDADES HIDROGEOLOGICAS. .................................................... 39
6.4. CARACTERISTICAS HIDROGEOLOGICAS DE LAS UNIDADES. ............................... 41
6.4.1. UNIDAD 1: Calizas arenosas con lutitas calcáreas o margas. ............................ 41
6.4.2. UNIDAD 2: Rellenos antropogénicos. .................................................................. 42
6.5. CARACTERISTICAS GEOMETRICAS........................................................................... 43
6.6. NIVEL PIEZOMETRICO.................................................................................................. 43
6.6.1. Niveles freáticos. .................................................................................................. 43
6.6.2. Nivel piezométrico. ............................................................................................... 44
6.7. VULNERABILIDAD FRENTE A LA CONTAMINACION. ................................................ 44
6.8. MODELO HIDROGEOLOGICO CONCEPTUAL ............................................................ 45
6.9. SOLUCION DE IMPERMEABILIZACION DEL VASO. ................................................... 48
6.9.1. Justificación de la solución de impermeabilización en cumplimiento con el
RD1481/2001.................................................................................................................. 49
6.10. SOLUCION DE SELLADO. ........................................................................................... 51
Anexos
ANEXO 1.- ESQUEMA PIEZOMETROS DE CONTROL.
ANEXO 2.- CALCULOS DEL COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD.
ANEXO 3.- INFORME DE ENSAYOS DE PERMEABILIDAD DE EUSKONTROL.
Planos
PLANO 1.- SITUACION ESTACION METEOROLOGICA DE AIXOLA,
PLANO 2.- INVENTARIO DE PUNTOS DE AGUA, E: 1/ 15.000
PLANO 3.- MAPA DE CUENCAS HIDROLOGICAS, E: 1/ 15.000
PLANO 4.- MAPA HIDROGEOLOGICO, E: 1/ 15.000
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1. INTRODUCCION.
El vertedero controlado de residuos no peligrosos de Iruatxieta está ubicado en el
límite meridional del T.M. de Mallabia, en una vaguada tallada entre dos laderas al este
del monte Arietzu y concretamente en el paraje conocido localmente como Iruatxieta. El
acceso a las instalaciones será el mismo, aunque mejorado, que el que se utiliza en la
actualidad para el vertedero existente: desde la carretera nacional 634 y en el alto de
Areitio se toma el cruce que existe a la altura del restaurante Hesparru en dirección
Berriz. A unos 500 metros del cruce mentado nos encontramos con las instalaciones del
vertedero, estando situada la puerta de entrada a mano izquierda. (Ver Plano nº 1 del
Proyecto: Situación).
Se trata de una zona de vaguada de orientación Norte y un desnivel máximo entre
cabecera y pie de unos 85 metros que se desarrolla en la ladera Sur del valle del arroyo
Artua, entre las cotas +200 y +115, aproximadamente. En esta vaguada se asienta el
vertedero de residuos de construcción inertes de Betearte, que lleva en funcionamiento
desde 1995.
La superficie total reservada a la nueva instalación es de unas 10 ha aproximadamente,
coincidiendo las cotas máxima y mínima con las que en la actualidad limitan el vertedero
de residuos inertes, en funcionamiento en la actualidad en ese mismo lugar.
Se han previsto tres (3) fases de vertido con una subdivisión a su vez de la fase 1 (1a y
1b) hasta la colmatación de la vaguada. (Plan de rellenos del Proyecto constructivo,
marzo de 2.004).
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2. OBJETIVOS.
El presente estudio constituye el Anexo de Hidrogeología del Proyecto constructivo del
Vertedero controlado de residuos no peligrosos de Iruatxieta, realizado para
BETEARTE por la empresa Lurgintza Ingeniería Geológica, s.l.
Sintéticamente, los objetivos de este estudio son los siguientes:
• Describir las labores y ensayos de investigación hidrogeológica realizados.
• Establecer las características hidrológicas e hidrogeológicas de las rocas y
suelos de cara a efectuar las recomendaciones oportunas sobre los movimientos
de tierras y obras de infraestructura previstas.
• Realizar los cálculos hidrológicos e hidrogeológicos necesarios para la correcta
definición de los sistemas de impermeabilización y drenaje del vertedero.
• Definir las características hidrogeológicas del emplazamiento en concordancia
con lo establecido en el R.D. 1481/ 2001, de 27 de diciembre, por el que se
regula la eliminación de residuos mediante depósito en vertedero, y
especialmente en lo que respecta al valor del coeficiente de permeabilidad K de
los materiales afectados por la futura instalación.
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3. ESTRUCTURA DEL ESTUDIO.
El presente informe está estructurado en varios capítulos que abarcan las distintas
facetas que debe abordar el estudio hidrogeológico del terreno de cara a la instalación
del nuevo vertedero. Estas son:
◊ En los capítulos 1, 2 y 3 se realiza la introducción, se comentan los
objetivos y estructura del estudio.
◊ El capítulo 4 realiza la descripción de los ensayos y labores de investigación
realizadas: sondeos, calicatas, ensayos de permeabilidad y ensayos de
laboratorio.
◊ El capítulo 5 estudia la hidrología superficial, realiza los cálculos
correspondientes al caudal máximo de avenida, e incluyendo referencias
climatológicas y de calidad de las aguas.
◊ El capítulo 6 constituye el estudio hidrogeológico, describe las
características hidrogeológicas de los materiales, sus parámetros
hidrodinámicos, entre los que está el coeficiente de permeabilidad k, y define
las soluciones de impermeabilización y sellado.
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4. LABORES DE INVESTIGACION.
Los trabajos de investigación se han desarrollado en dos fases:
a. Realización de la campaña de trabajos de campo, consistente en:
◊
◊
◊
◊
Reconocimiento geológico de la zona de estudio.
Realización de trece (13) calicatas mediante retroexcavadora.
Realización de tres (3) sondeos de testificación continua.
Realización de veinticinco (25) ensayos de permeabilidad in situ.
b. Análisis de la información obtenida y elaboración del Informe
hidrogeológico.
Describimos a continuación el alcance y los resultados de los trabajos efectuados.
4.1. CALICATAS
Se han realizado trece (13) calicatas mediante retroexcavadora en los emplazamientos
indicados en el plano nº1: Situación de las labores de investigación, E: 1/ 1.500, del presente
anexo.
Para la ejecución de la excavación de las catas, se han empleado dos tipos de máquinas,
las cinco primeras se efectuaron con una retroexcavadora tipo Caterpillar 215C LC,
propiedad del actual vertedero, y en las restantes se empleó una máquina más potente y
moderna, tipo Fiat-Hitachi EX215, con el fin de conocer la profundidad máxima de
excavación de las laderas. Las características generales de las calicatas se sintetizan en la
siguiente tabla.
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CALICATA
COTA (m)
APROX.
PROFUNDIDAD
FINAL (m)
COTA DE ROCA
(m)
(gr. IV ó inf.)
NIVEL
FREATICO
(m)
C-1
+200.1
4.10
No aparece
No
C-2
+199.8
4.60
No aparece
No
C-3
+142
3.80
0.10
No
C-4
+154
3.80
0.40
No
C-5
+152
2.30
0.60
No
C-6
+171
4.90
0.60
No
C-7
+160
2.70
0.30
No
C-8
+185
3.60
0.40
No
C-9
+199
3.00
0.50
No
C-10
+167
2.20
0.20
No
C-11
+173
2.00
0.60
No
C-12
+141
3.30
1.00
No
C-13
+123
3.80
2.90
No
Tabla 1: Relación y características de las calicatas realizadas
Los informes de testificación de las calicatas así como el registro fotográfico de las mismas
se recogen en el Anexo nº1 Registro de calicatas, del anexo de Geología-Geotecnia del
Proyecto constructivo:.
4.2. SONDEOS MECANICOS DE TESTIFICACION.
Se han realizado tres (3) sondeos de testificación continua en los emplazamientos
indicados en el Plano nº1 del presente anexo: Situación de las labores de investigación.
Los sondeos se han realizado a rotación, con batería de 101 mm de diámetro en
emboquillaje y batería de 86 mm en avance de sondeo. Se ha perforado en seco con
batería simple tipo “B” en rellenos y materiales no consolidados, soportando las paredes
de la perforación mediante entubación metálica recuperable de 98 mm. de diámetro. A
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partir de cota de roca se ha perforado con batería doble, tipo “T”, corona de diamante. La
refrigeración se ha efectuado exclusivamente con agua, no utilizándose lodos de
perforación o polímeros. Una vez finalizados los sondeos se ha instalado tubería
piezométrica de PVC-U de alta calidad, ranurado mecánicamente, con packer de grava
silícea, sello de bentonita y tapa accionable roscada. El diámetro útil interior es de 50
mm.
Se ha empleado una sonda FRASTE, modelo ML, dotada de movimiento propio sobre
carro de orugas de goma, y equipada con bomba de agua independiente, y penetrómetro
DPSH automático para ejecución de ensayos SPT y toma de muestras inalteradas.
Las características del sondeo efectuado se resumen en el cuadro siguiente:
SONDEO
COTA BOCA (m)
APROX.
LONGITUD
(m)
PROF. ROCA (m)
NIVEL
(gr. IV ó inf.)
FREATICO (m)
SM-1
+200.5
25.00
10.00
12.75
SM-2
+120.5
21.00
3.20
4.00
SM-3
+161.5
22.00
2.00
15.00
Tabla 2: Características de los sondeos mecánicos.
4.3. ENSAYOS DE PERMEABILIDAD.
Los ensayos de permeabilidad llevados a cabo en la vaguada han sido efectuados en los
tres sondeos realizados.
Para caracterizar la permeabilidad del macizo rocoso se han realizado varios tipos de
ensayos, como son los de tipo Lugeon, tipo Gilg-Gavard y tipo Slug Test.
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La relación de ensayos efectuados en la vaguada queda sintetizada en la siguiente tabla:
SONDEO
TRAMO (m)
TIPO DE ENSAYO
SM-1
16.20-17.75
Lugeón
SM-1
18.00-20.00
Lugeón
SM-1
20.00-22.00
Lugeón
SM-1
23.00-25.00
Lugeón
SM-1
15.00-20.00 (in)
Slug test
SM-1
20.00-23.00 (in)
Slug test
SM-1
20.00-25.00 (in)
Slug test
SM-2
8.80-11.80
Lugeón
SM-2
12.00-14.90
Lugeón
SM-2
15.00-18.00
Lugeón
SM-2
18.00-21.00
Lugeón
SM-3
0.00-5.00
Gilg-Gavard
SM-3
19.00-22.00 (in)
Slug test
SM-3
19.00-22.00 (out)
Slug test
SM-3
20.00-22.00 (in)
Slug test
SM-3
20.00-22.00 (out)
Slug test
SM-3
20.50-22.00 (in)
Slug test
SM-3
20.50-22.00 (out)
Slug test
SM-3
8.00-11.00
Lugeón
SM-3
11.00-14.00
Lugeón
SM-3
14.00-15.50
Lugeón
SM-3
15.50-17.00
Lugeón
SM-3
17.50-19.00
Lugeón
SM-3
19.00-20.50
Lugeón
SM-3
20.50-22.00
Lugeón
Tabla 3: Relación de ensayos de permeabilidad realizados en sondeo.
Los detalles de estos ensayos, así como los distintos aspectos hidrogeológicos que se
han tenido en consideración, se describen en el Informe Hidrogeológico.
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4.3.1. Ensayos de permeabilidad tipo Gilg-Gavard.
Se conoce como ensayo Gilg-Gavard Lefranc al que se realiza en el interior de un
sondeo, parcialmente entubado, mediante la adición de agua por gravedad. Se mide el
caudal admitido por un tramo final del sondeo en el que la entubación ha sido retirada.
Asimismo, habitualmente se han distinguido entre los ensayos realizados a caudal
constante y los efectuados por medición del descenso de la lámina de agua.
En el presente estudio denominaremos ensayo Gilg-Gavard o Lefranc a un ensayo de
permeabilidad del terreno, en condiciones atmosféricas, que se realiza en avance de
sondeo, y en el que se ensaya un tramo de la perforación tras retirar parcialmente la
tubería de revestimiento. Para efectuar el ensayo se llena la tubería de agua hasta la
boca. Este ensayo coincide con el descrito por Jiménez Salas, y es el que se solicita
bajo esta denominación en la mayor parte de los pliegos de condiciones para estudios
geológico-geotécnicos. En nuestro caso concreto el tipo de ensayo ejecutado es el de
medición del descenso de la lámina de agua.
El ensayo Lefranc o Gilg-Gavard es un ensayo atmosférico. La presión del agua en el
tramo de sondeo ensayado corresponde exclusivamente a la altura de la columna de
agua en el interior de la entubación por encima de la cota del nivel freático. Por lo
general es un ensayo que se efectúa en suelos, roca alterada o roca muy fisurada,
materiales en los que a priori se espera una permeabilidad relativamente alta.
El rango de permeabilidades que puede medirse en el ensayo a nivel o presión variable
se sitúa entre 10-6 y 10-9 m/s.
Equipo necesario.
•
Medidor del nivel de agua en el interior del taladro (acústico o mediante
cualquier medio que garantice una precisión superior a 1 cm).
•
Obturadores (sólo en caso de ensayos realizados a sondeo finalizado en el
que se pretenda aislar un tramo).
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Preparación del sondeo a ensayar.
•
Se limpia el fondo de la perforación y se retira la batería. La retirada debe
hacerse de forma cuidadosa evitando maniobras rápidas que originan un
sifonamiento del fondo de la perforación y el consiguiente arrastre de finos
hacia la misma.
•
Se mide el nivel freático comprobando que está estabilizado.
•
Se extrae la entubación en un tramo determinado, puede ser de 1 a 3 m,
para dejar una cámara en el fondo del sondeo formada por la perforación sin
entubar. Las dimensiones de esta cámara estarán determinadas por la
previsible permeabilidad del terreno y por la estabilidad de las paredes del
sondeo.
•
En caso de terrenos de escasa estabilidad puede utilizarse un tramo final de
entubación ranurada, siempre que el ranurado supere el 15% de la
superficie total, o bien rellenarse la cámara con gravas gruesas bien
calibradas (3 a 5 cm. de diámetro), que se introducen previamente a la
retirada de la entubación.
Ejecución en campo.
•
Una vez preparado el sondeo como se ha descrito, se llena la entubación
con agua hasta alcanzar la boca de la misma, controlando que se haya
evacuado todo el aire contenido en la perforación.
•
Debe verificarse, asimismo, que la entrada de agua en el terreno se realiza
exclusivamente a través de las paredes de la cámara que se ensaya,
comprobando que no existe filtración de agua entre la entubación y las
paredes del pozo en la boca del sondeo, lo que indicaría una deficiente
obturación. Debe medirse la diferencia de cotas entre la lámina de agua y el
nivel freático al inicio del ensayo.
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•
Se controla el descenso de la lámina libre de agua a intervalos de tiempo
iguales, normalmente uno o dos minutos. El descenso normal en medios de
baja permeabilidad es de unos pocos centímetros por hora. El ensayo debe
efectuarse hasta que el nivel del agua en el sondeo alcanza el nivel inicial
previo al ensayo y se comprueba su estabilización. Si la velocidad de
estabilización es muy rápida (>50% de recuperación del nivel inicial en
menos de 1 minuto) en ensayo no es adecuado para las características del
terreno.
Interpretación.
•
El principio hidráulico de los ensayos de permeabilidad tipo Lugeon y
Lefranc es el mismo y se sintetiza en la fórmula siguiente:
K= m (Q/H)
donde,
(Q) es el caudal aportado al ensayo
(H) es la altura de la columna de agua o presión equivalente
(m) una variable que depende de las características geométricas de la
cámara ensayada.
Sin embargo, sobre esta base los distintos autores han desarrollado
fórmulas de diferente complejidad al incluir factores de corrección o
parámetros que pretenden un mayor acercamiento del modelo al
comportamiento real del terreno.
•
Los métodos de cálculo que reflejan la bibliografía al uso son varios y no
siempre conducen a los mismos resultados numéricos. En este estudio
Nosotros proponemos las fórmulas de Jimenez-Salas (1.981), y las de
Custodio y Llamas (1.983)
a) Jimenez-Salas
k=
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H
de 2 ln(2l / d )
. ln 1
8lt
H2
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de= diámetro interior de la entubación
d= diámetro interior de la cámara ensayada
l= longitud de la cámara ensayada
H1 y H2= alturas respectivas del nivel freático hasta el centro de la cámara
ensayada al inicio y final del intervalo de tiempo
t= intervalo de tiempo
b) Custodio y Llamas
d 2 ∆h
K = 1.308
A.hm ∆t
d= diámetro del sondeo (m)
∆h= descenso del nivel en m. durante el intervalo de tiempo ∆t en minutos
hm= altura media del nivel del agua en el intervalo de tiempo ∆t
A= a(1.032l + 30d) en metros
l= longitud de la cámara ensayada
Si l≥ 6m. a= 1
Si l< 6 m. a= 0.481+0.178l+ 0.014l2
Para el caso de un sondeo abierto únicamente por su fondo, con radio r:
k=
r∆h
8hm ∆t
Los resultados se trasladan a una gráfica tiempo/descenso. El valor de la permeabilidad
K en m/s se calcula para cada tramo de descenso y se toma el valor promedio como
representativo de la formación estudiada. El cálculo se realiza con facilidad mediante
una hoja electrónica.
Resultados obtenidos.
SONDEO
SM-3
ENSAYO
LEF-1
TRAMO
OBTURADOR/
K media
(m)
TIPO DE ENSAYO
(m/s)
0.00-5.00
En avance
1.29 x 10-6 m/s
Tabla 4: Resultado del ensayo Gilg-Gavard a caudal variable.
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4.3.2. Ensayos de permeabilidad tipo Lugeon.
El ensayo Lugeon consiste en inyectar agua a presión en un tramo aislado de sondeo
cerrado por uno o dos obturadores, y medir la cantidad de agua admitida por el terreno. Es
un ensayo que nació como un método de medir la permeabilidad del terreno para
proyectos de presas. Posteriormente se ha utilizado con gran profusión para determinar la
permeabilidad de las rocas consolidadas en todo tipo de estudios.
Este ensayo se realiza en avance o tras finalizar el sondeo. En primer lugar se determina
sobre la testificación el tramo a ensayar. Una vez emplazados los obturadores se inicia la
inyección de agua midiendo con un caudalímetro el volumen de agua inyectada. La medida
se realiza durante un periodo de 5 a 10 minutos partiendo de una presión mínima (0.5
kg/cm2 usualmente) e incrementando la presión en cada escalón hasta un valor máximo
que ha de evitar alcanzar la fracturación hidráulica de la roca. A partir de éste se realiza el
mismo proceso disminuyendo en cada escalón la presión hasta llegar a la inicial.
Como norma no debe utilizarse el manómetro de la bomba de agua, sino que se intercalará
un manómetro en la tubería. La obturación debe ser perfecta, y deberá desecharse
cualquier ensayo en el que aparezca filtración de agua hacia la boca del sondeo.
Los resultados permiten calcular el coeficiente de permeabilidad K de la roca en m/s a
partir de la unidad de inyectabilidad denominada lugeón –en honor a Maurice Lugeon-,
que vale 1 l/min/m bajo una presión de 10 kg/cm2.
El ámbito de aplicación de este ensayo es el de las rocas o terrenos consolidados de
permeabilidad media a baja (10-6 < K < 10-9 m/s). Al resultado numérico del ensayo se le
acompaña la gráfica presión/caudal, que suele proporcionar información muy valiosa
acerca del comportamiento de la roca durante el tiempo de inyección.
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La interpretación de los ensayos y el cálculo de la permeabilidad K en el tramo ensayado
se ha realizado en base al método propuesto por Custodio y Llamas (Hidrología
subterránea, 1985) basado en las referencias bibliográficas de Cambefort (1962) y Borelli y
Pavlin (1965).
Resultados obtenidos.
SONDEO
ENSAYO
TRAMO
K
OBTURADOR
(m)
(m/s)
SM-1
LUG-1
16.20-17.75
Mecánico sencillo
1.80 x 10-6
SM-1
LUG-2
18.00-20.00
Mecánico sencillo
2.63 x 10-6
SM-1
LUG-3
20.00-22.00
Mecánico sencillo
6.68 x 10-7
SM-1
LUG-4
23.00-25.00
Mecánico sencillo
3.95 x 10-8
SM-2
LUG-1
8.80-11.80
Mecánico sencillo
1.90 x 10-6
SM-2
LUG-2
12.00-14.90
Mecánico sencillo
7.05 x 10-7
SM-2
LUG-3
15.00-18.00
Mecánico sencillo
2.26 x 10-6
SM-2
LUG-4
18.00-21.00
Mecánico sencillo
5.92 x 10-7
SM-3
LUG-1
8.00-11.00
Mecánico sencillo
4.66 x 10-7
SM-3
LUG-2
11.00-14.00
Mecánico sencillo
8.41 x 10-7
SM-3
LUG-3
14.00-15.50
Mecánico sencillo
2.69 x 10-7
SM-3
LUG-4
15.50-17.00
Mecánico sencillo
2.72 x 10-6
SM-3
LUG-5
17.50-19.00
Mecánico sencillo
4.31 x 10-6
SM-3
LUG-6
19.00-20.50
Mecánico sencillo
1.31 x 10-7
SM-3
LUG-7
20.50-22.00
Mecánico sencillo
8.97 x 10-8
Tabla 5: Cuadro de resultados de los ensayos de permeabilidad tipo Lugeon.
4.3.3. Ensayos de permeabilidad tipo Slug test.
Para la evaluación más precisa de las permeabilidades de los rangos establecidos por
los ensayos lugeon, se han realizado ensayos denominados Slug Test (Cooper et al.,
1.967).
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Estos ensayos consisten en aislar un tramo de sondeo, modificar instantáneamente la
presión hidráulica en la zona de ensayo, y controlar la evolución en el tiempo después de
esta variación, positiva o negativa, de la carga de agua inicial.
En el Slug test la cámara ensayada está abierta y en condiciones atmosféricas,
observándose la recuperación de los valores de hidronivel hasta restablecer los
parámetros iniciales (t<0). La captación de los datos se realiza mediante un sensor
específico (transductor de presión), y la información se transmite directamente a una
unidad de adquisición de datos (datalogger) mediante cableado específico. Desde allí, se
graba y procesa en ordenador portátil.
Datalogger y ordenador portátil para volcado y procesamiento de datos.
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La variación instantánea de la carga hidráulica se ha realizado mediante la introducción
de un cilindro macizo de PVC (slug) de volumen conocido. Se ha dispuesto de dos
cilindros con longitudes de 1 y 2 m.
Cilindro macizo de PVC (“slug of water”) de 2m de longitud y 35 mm de diámetro.
Una vez introducido el cilindro, el volumen de agua desplazada asciende por el interior
de la entubación, motivando un incremento del nivel piezométrico y, por tanto, un
incremento de presión en la cámara ensayada. La medición de la variación de la presión
en función al tiempo se realiza mediante el transductor de presión.
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La cámara de ensayo del slug-test se ha aislado en el fondo del sondeo mediante un
obturador de tipo hidráulico tarado a una presión >20 kg/cm2. A cota inferior al obturador,
dentro de la cámara, se sitúa el transductor de presión y se efectúan mediciones hasta
comprobar que el nivel freático se mantiene estable. Se origina entonces una brusca
variación del nivel introduciendo el cilindro de PVC (slug of water), y se efectúan
medidas a intervalos regulares, cada 5 s durante los 2 primeros minutos y después cada
15 s hasta comprobar la estabilización de la carga en la cámara (recuperación >90%).
Bomba hidráulica de tarado del obturador a presión >20 kg/cm2.
Las fotografías de las páginas siguientes muestran la disposición de los dispositivos en
los ensayos slug-test realizados.
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Dispositivo equipado con tubería DN50 listo para el ensayo.
Detalle del cabezal (mordaza) de sujeción de la entubación.
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La interpretación de estos ensayos es muy compleja mediante la definición de una curva
descensos/tiempo, y la comparación de esta con un conjunto de curvas-patrón.
Nuestra interpretación de los ensayos se ha apoyado informáticamente en un software
específico desarrollado por el US Geological Service, basado en el cálculo propuesto por
Bouwer & Rice (1.976).
Los resultados obtenidos se sintetizan en el siguiente cuadro:
SONDEO
ENSAYO
TIPO
TRAMO
K
(m)
(m/s)
SM-1
SLG-1
in
15.00-20.00
2.55 x 10-6
SM-1
SLG-2
in
20.00-25.00
2.22 x 10-6
SM-1
SLG-3
in
20.00-23.00
6.06 x 10-7
SM-3
SLG-1
in
19.00-22.00
4.12 x 10-6
SM-3
SLG-2
out
19.00-22.00
5.37 x 10-6
SM-3
SLG-3
in
20.00-22.00
3.04 x 10-6
SM-3
SLG-4
out
20.00-22.00
2.95 x 10-6
SM-3
SLG-5
in
20.50-22.00
8.93 x 10-7
SM-3
SLG-6
out
20.50-22.00
4.77 x 10-7
Tabla 6: Cuadro de resultados de los ensayos Slug Test.
4.3.4. Ensayos de permeabilidad informe de Euskontrol (septiembre-1998).
BETEARTE S.L. solicitó a Euskontrol la realización de un (1) sondeo mecánico y ensayos
de permeabilidad a requerimiento del Departamento de Medio Ambiente de Gobierno
Vasco, a fecha septiembre de 1.998.
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Este informe constituye el anexo 3 del presente estudio.
Los resultados obtenidos en ensayos Lefranc fueron:
SONDEO
ENSAYO
TRAMO
K
(m)
(m/s)
S-1
1
0.00-2.05
6,78 x 10-8 m/s
S-1
2
2.00-3.40
6,20 x 10-8 m/s
Tabla 7: Resultados de los ensayo Gilg-Gavard (Informe de Euskontrol).
Los resultados obtenidos en los ensayos Lugeon fueron, según interpretación del
informe de Euskontrol:
SONDEO
ENSAYO
TRAMO
K
OBTURADOR
(m)
(m/s)
S-1
LUG-1
5.50-8.50
Mecánico
---
S-1
LUG-2
6.50-9.50
Mecánico
1.16 x 10-6
S-1
LUG-3
7.50-10.50
Mecánico
5.50 x 10-9
S-1
LUG-3’
7.50-10.50
Neumático
5.00 x 10-9
S-1
LUG-4
12.00-15.00
Neumático
3.63 x 10-9
S-1
LUG-5
6.20-15.00
Neumático
9.83 x 10-9
Tabla 8: Cuadro de resultados de los ensayos de permeabilidad tipo Lugeon.
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4.4. PIEZOMETROS DE CONTROL.
Se han instalado tres (3) piezómetros de control de aguas subterráneas en el desarrollo de
la investigación.
Sintéticamente, las especificaciones técnicas constructivas de los piezómetros se reflejan
en el siguiente cuadro:
Calidad de tubería
constructiva
Tubería piezométrica ciega PVC-U, DN-50, grosor de pared
3,5 mm, unión rosca estanca, instalada en sondeo, calidad
PREUSSAG.
(ciega y filtro)
Tubería piezométrica filtro PVC-U, DN-50, grosor de pared 3,5
mm, unión rosca estanca, instalada en sondeo, calidad
PREUSSAG.
Sellado y empaque
M.l. de relleno anular con packer de grava silícea seleccionada
3- 5 mm, y sellado mediante pellets de cemento-bentonita
COMPACTONIT.
Cierre y protección
Ud. de boca y tapa a rosca de PVC con cierre instalada en
sondeo.
Recibido con dado de hormigón.
Elementos aux. de
construcción
Ud. de tapón de fondo, rosca estanca, calidad polipropileno.
Ud. de centrador de PVC de diám. variable instalada en
sondeo.
Tabla 9: Síntesis constructiva de los piezómetros de control instalados.
Las fotografías de los piezómetros así como la testificación de los sondeos figuran en los
Anexos del presente informe.
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4.4.1. Instalación de los piezómetros de control.
Los taladros resultantes tras la perforación de los sondeos de testificación se han
utilizado para la instalación de piezómetros de control de 2”, tipo DN50 (50 mm de diám.
int. asegurado y 60 mm de diám. ext.) con packer de grava silícea en los tramos
ranurados y sellados mediante pellets de bentonita.
El emboquille, perteneciente a los suelos y roca meteorizada se ha mantenido revestido
con camisa recuperable de 98 mm de diámetro para su sujeción hasta la instalación de
la tubería piezométrica y el macizo filtrante.
4.4.2. Entubación.
Finalizadas las labores de desarrollo, se introdujo la tubería piezométrica. La tubería
utilizada ha sido de la firma PREUSSAG Engineering S.A., en la calidad denominada
PVC-U. Los tramos de tubería utilizada han sido de 1 m y 2 m en función de las
necesidades, tanto en los tubos ciegos como los de filtro.
Las uniones entre tramos son roscadas con junta estanca. Los tramos ranurados están
situados en las partes finales y más profundas de los sondeos, con una longitud de 5.00
m en los tres piezómetros. Los ciegos, situados en los tramos superiores y más
superficiales, tienen entre 16.00 m y 20.00 m.
El tipo de tubo ciego utilizado ha sido DN50. El cuadro siguiente describe sus
características:
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SBF-K Tubo ciego de PVC-U tipo DN50
Diámetro exterior tubo
60 mm
Diámetro int. útil asegurado
50 mm
Espesor de pared
4 mm
Longitud del tramo
1-2 m
Enchufe
Sí
Tipo de rosca
Whitworth
Diámetro ext. enchufe
66 mm.
Resistencia a la compresión
30 bar
Resistencia a la tracción
800 kp
Peso por metro lineal
1 kg/m
El tramo de filtro tiene 5.00 m y sus características se expresan en el siguiente cuadro:
SBF-K Tubo filtro de PVC-U tipo DN50
Diámetro exterior tubo
60 mm
Diámetro int. útil asegurado
50 mm
Espesor de pared
4 mm.
Longitud del tramo
1-2 m
Enchufe
Sí
Tipo de rosca
Whitworth
Diámetro enchufe
66 mm
Apertura ranuración del filtro
1,0 mm.
Resistencia a la tracción
250 kg.
Así mismo, se han instalado dos centradores de polipropileno en cada uno de los
piezómetros instalados, uno en el tramo de filtro y otro en el tramo ciego. Los centradores
colocados disponen de tres aletas recortables dispuestas a 120º, con el fin de adaptarlas al
diámetro del taladro efectuado.
El piezómetro finaliza con un tapón de fondo, también en calidad polipropileno.
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4.4.3. Macizo filtrante y sellado.
El empaque o macizo filtrante se ha instalado desde la boca del sondeo por gravedad. El
material utilizado ha sido grava silícea redondeada, limpia y seleccionada, de 2 a 6 mm
de diámetro. Se comprobó la cota de techo del packer para asegurar al menos 5.50 m de
tramo ranurado con grava silícea, mediante la introducción en el espacio anular de una
cinta métrica lastrada.
El sellado del espacio anular por encima del empaque de grava se ha realizado con
bentonita en granulos o pellets de la firma PREUSSAG, calidad COMPACTONIT TT
5/15.
El último metro hasta la boca del sondeo se ha sellado mediante lechada de cemento
hidrófugo. La boca del sondeo se ha rematado con la instalación de una tapa de PVC de
cierre accionable cimentada en un dado de hormigón.
Las características y esquema de los piezómetros instalados figuran en el Anexo 3.
4.5. ENSAYOS DE LABORATORIO.
Se ha realizado una selección de las muestras obtenidas en suelos y rocas (ver Estudio
Geológico-Geotécnico) para someterlas a una campaña de ensayos de laboratorio con el
fin de caracterizar los materiales presentes en la vaguada desde el punto de vista
geológico, geotécnico e hidrogeológico.
Las muestras se han remitido a Laboratorio Acreditado de Ensayos CASSA (Control
Asturiano de Estructuras, S.A.), ubicado en la parcela 47 del Parque Tecnológico de
Llanera, Asturias.
Los resultados obtenidos se sintetizan en el siguiente cuadro:
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3
Tipo
Hum
%
Den. gr/cm
Ap.
Ap.
Seca
Total
Granulom.
T-200
T-4
Arena
%
%
%
Sed.
Limo Arcilla
%
%
Límites
Den.
máx.
3
kg/cm
Hum.
ópt.
%
Mat.
orgán.
%
Explor.
Mtra.
Prof.
(m)
SM-2
MI-1
0.40-1.00
INALT.
23.30
1.54
1.90
94.70
1.00
4.30
1.73
SM-2
MI-2
2.40-3.00
INALT.
22.20
1.67
2.04
97.40
0.00
2.60
1.40
C-2
MA-1
3.40
BOLSA
56.00
24.00
20.00
33.00
23.00
36.00
22.70
13.30
C-3
MS-1
1.00-1.50
SACO
13.00
78.00
9.00
4.30
4.70
43.80
25.90
17.90
1.74
18.70
0.32
C-5
MS-1
0.40-0.90
SACO
45.00
39.00
16.00
24.70
20.30
49.00
31.70
17.30
1.72
20.50
0.00
C-6
MS-1
1.50-2.00
SACO
29.00
67.00
4.00
17.70
11.30
49.00
25.10
23.90
0.00
C-8
MS-1
0.80-1.30
SACO
10.00
88.00
2.00
4.80
5.20
50.90
26.90
24.00
0.70
C-11
MS-1
0.50-1.00
SACO
30.20
66.00
3.80
15.80
14.40
50.10
27.40
22.70
0.88
WL
Tabla 10: Relación de ensayos de laboratorio.
WP
IP
CS
2
kg/cm
0.32
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La mayor parte de las muestras tiene una granulometría adecuada para constituir
barrera geológica artificial de permeabilidad igual o menor a 10-9 m/s, teniendo como
referente el cumplimiento de las siguientes recomendaciones:
•
Porcentaje de finos (< 0.080 mm) >30 % que pasa (en peso), determinado
mediante la norma UNE 103101:1995.
•
Porcentaje de arcillas (< 0.002 mm) > 10 % a > 20 % que pasa (en peso),
determinado mediante la norma UNE 103102:1995.
•
Porcentaje de grava (> 2 mm) < 40 % que pasa (en peso), determinado
mediante la norma UNE 103101:1995.
•
Tamaño máximo de las partículas: 25 a 50 mm, determinado mediante la
norma UNE 103101:1995.
•
Índice de plasticidad entre 10 y 30 %, obtenido como la diferencia entre el
límite líquido y el límite plástico determinados respectivamente mediante las
normas UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993.
Unicamente sería necesario realizar una selección granulométrica de las muestras con
mayores porcentajes de material grueso (señaladas en rojo), o proceder a un
machaqueo hasta obtener el ratio deseable. Destacar que los índices de plasticidad
están en todos los casos dentro del ratio aconsejable.
El contenido en materia orgánica tampoco supera en ningún caso el 1 % (en peso) de la
muestra analizada, determinado mediante la norma UNE-7368:1997.
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5. HIDROLOGIA.
5.1. CLIMATOLOGIA.
Nuestro enclave geográfico pertenece a la cuenca del río Deba, situado en la región
climática de la Vertiente Atlántica Norte. El clima de la cuenca del Deba es el
característico de las cuencas pertenecientes a la cornisa cantábrica, es decir, inviernos
suaves y veranos frescos, aire húmedo, precipitaciones frecuentes y abundante
nubosidad, lo que se conoce como clima marítimo templado.
Por lo general las máximas precipitaciones se producen en noviembre y diciembre, y las
mínimas en julio.
Desde el punto de vista térmico, se puede decir que existe una cierta homogeneidad y
suavidad de las temperaturas, distinguiéndose varias zonas en forma de bandas
sensiblemente paralelas a la costa. Los inviernos son más duros hacia el interior y los
veranos más frescos hacia la costa.
Se han establecido los parámetros climatológicos medios anuales a partir de los datos
registrados en la Estación Meteorológica G0D3 de Aixola, siendo ésta la más próxima a
la zona estudiada, apenas a 4 km de distancia (ver plano nº 1: Situación estación
meteorológica de Aixola).
Según información del Servicio Vasco de Meteorología de Gobierno Vasco, los únicos
datos que han sufrido un tratamiento específico que garantiza un elevado grado de
fiabilidad de los mismos son los correspondientes a los dos últimos años (2001 y 2002),
quedando pendiente de depuración las series de datos de años anteriores. Por este
motivo, dada la falta de rigor de series anteriores, hemos optado por exponer los datos
que se atribuyen a este limitado periodo de tiempo.
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•
Precipitación. De manera automática se establece en 1.177 mm/año,
siendo noviembre el mes más pluvioso con 164,05 mm. y septiembre el mes
que menos con 68,3 mm de media.
La medición manual de la precipitación mensual acumulada se establece en
1.249 mm/año.
•
Temperatura. La temperatura media anual está en 11,95 ºC, siendo
diciembre el mes más frío con 6,4 ºC y agosto el más cálido con 17,65 ºC.
•
Humedad relativa. Es del 86,05 %. Los valores de humedad relativa están
repartidos de forma homogénea a lo largo del año, siendo escasas las
puntas por exceso o defecto respecto a la media.
•
Velocidad del viento. Al carecer la estación meteorológica de Aixola de
anemómetro, este dato ha sido obtenido de la estación de Arrasate, situada a
250 m sobre el nivel del mar y a escasos kilómetros de nuestra zona. En esta
estación la velocidad fue de 7,35 km/h, siendo enero y marzo los meses más
ventosos y septiembre el menos ventoso.
5.2. HIDROLOGIA SUPERFICIAL
5.2.1. Descripción hidrológica.
La totalidad del ámbito del vertedero pertenece a la cuenca del arroyo Artua, afluente del
río Ego y este a su vez del Deba. La incorporación de las aguas de este arroyo al río Ego
se realiza al sur de la localidad de Ermua, y la del río Ego al Deba sucede a medio
camino entre las localidades de Eibar y Elgoibar para, finalmente, desaguar en el mar
Cantábrico a unos tres kilómetros al Este de Mutriku.
El emplazamiento del vertedero se sitúa en cabecera de la cuenca, prácticamente entre
sus dos divisorias, por lo que el área hidrológica exterior al vertedero es muy limitada
(poco más de 2 has).
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Originariamente, por el eje longitudinal de la vaguada del actual vertedero discurría un
arroyo de carácter temporal, el Iruatxieta, producto de la jerarquización de la escorrentía
superficial de las laderas de dicha vaguada.
En la actualidad, el caudal de este curso de agua se encuentra desviado mediante una
tubería subterránea que circula por la ladera noroeste según Proyecto aprobado por la
Dirección de Aguas titulado “Autorización de desvío del arrroyo Iruatxieta para
construcción de escombrera”, del año 1.995.
Este dren se ejecutó con anterioridad a la explotación del actual vertedero para evitar la
afección de los lixiviados a las aguas limpias.
El balance hídrico de la zona indica que existe un déficit de agua en los meses de
estiaje, por lo que el cauce discurre prácticamente seco aguas abajo del vertedero entre
los meses de Julio a Septiembre, excepto en momentos puntuales en que se producen
precipitaciones ocasionales de entidad suficiente. Las observaciones llevadas a cabo
durante las visitas a la zona de estudio a lo largo de la época de realización del estudio
(Abril-Noviembre) corroboran este hecho.
5.2.2. Inventario de puntos de agua.
Se ha realizado un inventario de puntos de agua a dos escalas de trabajo.
El primer inventario, sobre cartografía a escala 1/15.000, refleja los puntos de agua de
entidad a nivel regional (cauces permanentes, manantiales con cierto aprovechamiento
de sus aguas, captaciones superficiales).
El segundo inventario se centra en la vaguada de estudio y sus inmediaciones.
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5.2.2.1. Inventario regional.
Se han inventariado y reflejado en cartografía escala 1/15.000 los puntos de agua
inventariados por EVE en el “Estudio hidrogeológico para la mejora de abastecimiento de
agua potable al T.M. de Zaldibar”. Desde el punto de vista del aprovechamiento de los
recursos hídricos del dominio, éste puede considerarse intensivo en lo que al porcentaje
de recursos captados se refiere.
Los puntos de agua más próximos a la futura instalación son: el manantial de Ariatxu;
San Trokas, a cota +390 (UTM x=536850, y=4781450), y la captación superficial
denominada como Santrokaz; Akirresakona, a cota + 310 (UTM x=536920,
y=4781150). Ambos se encuentran fuera de la divisoria hidrológica de la vaguada que
nos ocupa. (Ver plano nº2: Inventario de Puntos de Agua).
Además de los recursos descritos, señalaremos por su proximidad otras tres puntos de
agua correspondientes a dos captaciones superficiales denominadas Lasuen-1 y
Lasuen-2 y a un manantial llamado Zaldoegi-1, todos ellos situados al suroeste del
vertedero (observar situación en plano nº2 : Inventario de Puntos de agua). Ambas
captaciones están situadas aguas arriba del desagüe del arroyo Iruatxieta.
Por último, reseñar que no existe ningún punto de agua con aprovechamiento en la
misma cuenca hidrológica de la futura instalación.
5.2.2.2. Ambito del vertedero.
A excepción del propio cauce o arroyo principal de la vaguada donde se ubicará el
vertedero, no se han observado puntos de agua de cierta entidad en el entorno del
emplazamiento.
A continuación, pasamos a describirlo:
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Arroyo Iruatxieta.
Es el cauce principal de la vaguada. Nace a cota aproximada + 220 m.s.n.m., y es
desviado perimetralmente por la ladera noroeste de la vaguada mediante tuberia de
PVC, según Proyecto de desvío “Autorización de desvío del arrroyo Iruatxieta para
construcción de escombrera”, de fecha año 1.995.
En la parte baja del vertedero sus aguas se incorporan a cota +116 con el arroyo Artua,
afluente del Ego.
Se trata de un flujo propio del curso alto de un arroyo de montaña, con aguas limpias y
baja mineralización (Conductividad entre 220-390 µS/cm).
5.3. CALIDAD HIDROQUIMICA DE LAS AGUAS.
En este apartado se describe la calidad hidroquímica de las aguas de los ríos receptores
de la cuenca de Iruatxieta, ríos Ego y Deba.
El río Deba recibe por su izquierda a la altura de Maltzaga al río Ego, curso muy
degradado, que tras nacer en Trabakua a una cota aproximada de +430 m y atravesar
Mallabia y Ermua, se adentra en Gipuzkoa por Eibar, donde hace las veces de colector
de aguas residuales (industriales y urbanas).
5.3.1. Río Ego.
La calidad físico-química de las aguas del río Ego queda caracterizada por la estación
de muestreo DEG-068 situada en Eibar. Los contaminantes microbiológicos superan
con creces los límites establecidos.
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Los valores de nitrógeno total y los coliformes fecales son muy fluctuantes, pero en el
caso de los coliformes, se sitúa siempre por encima del límite establecido (2000
UFC/100ml) por la Directiva de Abastecimiento (75/440/CEE). En cuanto a los cianuros,
en los últimos 6 años las concentraciones han disminuido notablemente, aunque se
siguen alcanzando niveles superiores al establecido por la Directiva de Abastecimiento
(50 µg/l). En ocasiones el cromo ha llegado a estar muy por encima de los 50 µg/l
establecidos por la Directiva de Abastecimiento (superiores a 100 µg/l). Tanto la DBO5
como la DQO presentan valores muy fluctuantes, con máximos realmente elevados. La
DBO5 supera en la mayoría de los casos el límite establecido por la Directiva de
Abastecimiento (5 mg/l), pasando de 30 mg/l en varias ocasiones. También la DQO
presenta valores elevados superando en la mayoría de los casos los 50 mg/l frente a los
30 mg/l establecidos por la Directiva de Abastecimiento. La estación DEG-068 ha llegado
a alcanzar valores que superan los 350 mg/l de DQO, lo que hace que sus aguas sean
de muy mala calidad.
La siguiente tabla tomada de la “Red de Vigilancia de la Calidad de las Aguas y del
Estado Ambiental de los Ríos de la CAPV, 2001”, recoge la evolución de la calidad
química de las aguas del Ego a su paso por Eibar. Como se puede apreciar, se ha
mantenido deficiente durante los últimos años.
Año
Directiva (1)
75/440/CEE
Directiva (2)
76/160/CEE
Indice Calidad
General ICG
1993
A4
No Apto
48 (Inadmisible)
1994
A4
No Apto
1995
A4
No Apto
1996
A4
No Apto
1997
A4
No Apto
1998
A4
No Apto
1999
A4
No Apto
2000
A4
No Apto
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Indice de Prati
Contaminación
salina actual
7,26;
Contaminación
Contaminación
8,12; Fuerte
----43 (Inadmisible)
contaminación
9,52; Fuerte
Débil
37 (Inadmisible)
contaminación
8,75; Fuerte
Contaminación
43 (Inadmisible)
contaminación
6,17;
Contaminación
40 (Inadmisible)
Contaminación
8,80; Fuerte
Contaminación
39 (Inadmisible)
contaminación
5,61;
Contaminación
44 (Inadmisible)
contaminación
4,30;
Contaminación
45 (Inadmisible)
Contaminación
(1) Para uso en abastecimiento.
(2) Para uso de baño.
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En lo que a calidad biológica se refiere, el diagnóstico de este tramo del río no puede
ser otro que el de hipereutrofía (‘Clase E1’), al estar situado aguas abajo del vertido del
colector de aguas residuales de Ermua-Eibar, y la calidad calidad ecológica
considerada es mala.
5.3.2. Rio Deba.
La cuenca del Deba es la que se conserva en peor estado de la CAPV. Presenta
problemas muy severos en cuanto a contaminación por metales pesados, lo cual le
confiere un carácter singular en la red fluvial vasca. A ello hay que sumar la
contaminación por vertidos fecales, aún muy importante debido a la ausencia de
infraestructuras de depuración en la cuenca.
Existe contaminación mixta de origen doméstico-industrial, con presencia habitual de
niveles de cianuros así como otros tóxicos que aparecen de forma puntual como el
aluminio y el manganeso.
En una cuenca hidrográfica tan grande son numerosos los tramos alterados,
generalmente debido a la ocupación de márgenes por la construcción de áreas
industriales, o cuando el río atraviesa un casco urbano. En estos casos, con el fin de
utilizar el máximo suelo posible y defender estas márgenes frente a las avenidas, se han
venido canalizando dichos tramos, bien mediante muros de hormigón, o bien, más
recientemente, mediante escolleras de piedra. Los tramos no canalizados presentan
vegetación fruto de la degradación progresiva de las comunidades vegetales naturales; y
es frecuente observar especies introducidas (principalmente plátanos) como sustitución
de las especies típicas de ribera.
Por otra parte, son numerosas las minicentrales hidroeléctricas en la cuenca, cuya
actividad impacta fuertemente el desarrollo de la vida piscícola cuando no respetan un
mínimo caudal ecológico en el río, lo que suele ocurrir con frecuencia durante la época
de estiaje.
En definitiva, la calidad ecológica de las aguas del Deba desde su paso en las
inmediaciones de Eibar hasta el final de su recorrido, es Mala.
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5.4. CALCULO HIDROLOGICO DE CAUDALES MAXIMOS.
La metodología seguida es la propuesta por el M.O.P.T. en la Norma de la Dirección
General de Carreteras (M.O.P.U. (Mayo, 1987): “CALCULO HIDROMETEROLOGICO
DE CAUDALES MAXIMOS EN PEQUEÑAS CUENCAS NATURALES”), revisada y
ampliada por el Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas en 1.993 en su
publicación CEDEX (1.993): “RECOMENDACIONES PARA EL CALCULO
HIDROMETEROLOGICO DE AVENIDAS”.
El cálculo del caudal máximo de avenida se ha realizado en base a los datos de
precipitación descritos en la tabla “Máxima intensidad de precipitación It” de las Normas
Técnicas BAT para carreteras de Bizkaia, por lo tanto, para un período de retorno de 100
años, en cumplimiento del borrador del Desarrollo Técnico del Real Decreto 1481/2001,
donde establece que los periodos de retorno considerados para el cálculo
hidrometeorológico en vertedero de residuos no peligrosos han de ser superiores a 50
años.
La máxima precipitación en 24 horas será:
Pd = 120 mm/día
5.4.1. Cuenca exterior al vertedero drenada por canal perimetral.
a) Valores propios de la localización geográfica del emplazamiento.
Superficie de la
cuenca de recepción
A = 0.02115 km2
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Longitud
Pendiente
L = 0.500 km
J = 0.17
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b) Cálculo de la intensidad.
I1 /Id = 9
Tc = 0.3 (L / J1/4)0.76 = 0,248 h
(I / Id)= 18,6
Pd = 120 mm/día
Id = 120 / 24 h. = 5 mm/ h
I = (I / Id) x Id
I = 93 mm/h
c) Cálculo coeficiente de escorrentía.
Po = 14
Po (corregido) = 1.8 x 14 = 25.2
C = (Pd-Po) (Pd +23Po) / (Pd + 11Po)2
C = 0,42
d) Cálculo caudal máximo de avenida.
Q = C.I.A / 3
Q = 0,28 m3/s
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5.4.2. Cuenca interior al drenaje perimetral (vaso de vertido).
a) Valores propios de la localización geográfica del emplazamiento.
Superficie del vaso de
vertidos
A = 0.091 km2
Longitud
Pendiente
L = 0.5 km
J = 0.17
b) Cálculo de la intensidad.
I1 /Id = 9
Tc = 0.3 (L / J1/4)0.76 = 0,248 h
(I / Id)= 18,6
Pd = 120 mm/día
Id = 120 / 24 h. = 5 mm/ h
I = (I / Id) x Id
I = 93 mm/h
c) Cálculo coeficiente de escorrentía.
Po = 4
Po (corregido) = 1.8 x 4 = 7.2
C = (Pd-Po) (Pd +23Po) / (Pd + 11Po)2
C = 0,81
d) Cálculo caudal máximo de avenida.
Q = C.I.A / 3
Q = 2,29 m3/s
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6. HIDROGEOLOGIA.
6.1. INTRODUCCION.
Desde un punto de vista hidrogeológico regional, la zona de estudio está enclavada en la
cabecera del cierre perisinclinal del Dominio Hidrogeológico del Sinclinal de Oiz (EVE,
1996). Este dominio está definido por los materiales terciarios que ocupan el núcleo del
Sinclinorio de Bizkaia con una extensión de 44 km2 de unidades y sectores con recursos
subterráneos potenciales estimados en 22 Hm3/año, y otros 149 km2 que ocupan el resto
del dominio.
Los materiales que conforman el dominio pertenecen al Terciario (Paleoceno y Eoceno),
excepto rellenos y recubrimientos cuaternarios.
El área de estudio está compuesta por materiales flyschoides de edad Eoceno Inferior,
constituidos por lutitas calcáreas o margas y calizas arenosas o limolíticas que integran
el denominado Flysch calcáreo.
El funcionamiento hidrogeológico en medios de baja permeabilidad ha de contemplarse
desde un punto de vista muy diferente al de los estudios hidrogeológicos clásicos
orientados a la captación de agua subterránea, sino por el contrario, estudiar y deducir el
comportamiento de los flujos subterráneos en el interior de materiales que tienen una
conductividad hidráulica muy baja y, por tanto, caudales muy pequeños y tiempos de
residencia elevados.
6.2. DESCRIPCION HIDROGEOLOGICA.
El área de Iruatxieta se encuentra en la cabecera del cierre perisinclinal del Dominio
Hidrogeológico del Sinclinal de Oiz (EVE, 1996). Este dominio está definido por
materiales terciarios en series litológicas detríticas de carácter flyschoide. La estratigrafía
del área es compleja, con frecuentes cambios laterales de facies característicos del
medio deposicional.
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En la vaguada de estudio esta serie se concreta en una alternancia de calizas arenosas
o limolíticas, y lutitas calcáreas o margas, a los que se les atribuye una
permeabilidad baja (EVE, 1996). La porosidad primaria de los materiales detríticos es
escasa, siendo los procesos de meteorización a favor de fracturas preexistentes los que
otorgan al medio, una permeabilidad secundaria que localmente puede ser relevante.
Todos los materiales que conforman la cuenca hidrogeológica de estudio pertenecen al
Eoceno Inferior, excepto los rellenos antropogénicos, que poseen potencias elevadas
(>50 m) y ocupan buena parte de la extensión de la vaguada.
El modelo de funcionamiento hidrogeológico de la zona corresponde a un área de baja
permeabilidad donde predomina fundamentalmente la escorrentía superficial, con
desarrollo de arroyos de morfología fluvial juvenil. La infiltración es un mecanismo poco
importante y sólo se produce a favor de algunos niveles permeables o en sectores
fuertemente deformados y/o fracturados, que en absoluto son representativos del ámbito
litológico general.
6.3. DEFINICION DE UNIDADES HIDROGEOLOGICAS.
Se ha establecido una clasificación hidrogeológica de los materiales presentes en el
área, desde el punto de vista de la permeabilidad, capacidad de almacenamiento, y
transmisividad del agua subterránea.
Es importante señalar que lo que a nivel geológico constituye una única unidad, a nivel
hidrogeológico puede constituir dos o más unidades hidrogeológicas, ya que entran en
juego factores topográficos, geomorfológicos, tectónicos y litológicos que pueden dividir
o compartimentar la continuidad de un material, y por tanto modificar su comportamiento
hidrodinámico.
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También se han tenido en cuenta criterios de escala de trabajo, las características y uso
de la instalación y la extensión del emplazamiento estudiado, admitiendo como unidades
hidrogeológicas materiales o niveles que a una escala mayor no se hubiesen
individualizado.
A cada unidad hidrogeológica diferenciada se le ha asignado una permeabilidad
determinada, considerándose que este valor es representativo del mismo, aunque en
determinadas ocasiones concurran factores puntuales, tales como fallas o cambios de
composición litológica, que la modifiquen. Se han tomado como escala de trabajo los
criterios de permeabilidad los propuestos por el EVE (1.996): "Mapa Hidrogeológico del
País Vasco", E: 1/100.000.
Basándonos en estos criterios, se han diferenciado dos (2) unidades hidrogeológicas.
Estas son:
nº
1
2
UNIDAD
Flysch de
calizas
arenosas y
margas
Rellenos
MATERIALES
Alternancia centimétricodecimétrico de calizas
arenosas y lutitas
calcáreas o margas.
Residuos de construcción
inertes y materiales de
excavación.
PERMEABILIDAD
TIPO
Baja
Fracturación
Alta
Porosidad
Tabla 11: Unidades hidrogeológicas diferenciadas.
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6.4. CARACTERISTICAS HIDROGEOLOGICAS DE LAS UNIDADES.
6.4.1. UNIDAD 1: Calizas arenosas con lutitas calcáreas o margas.
LITOLOGIA. Se trata de un potente nivel de calizas arenosas o limolíticas
alternando con lutitas calcáreas o margas, que ocupan la totalidad de la vaguada
donde se sitúa el vaso de vertido.
La cubierta de suelos aunque variable en puntos concretos, en general no
supera el medio metro de potencia. Está constituida por arcillas bastante
arenosas con algo de grava y cantos. La erosionabilidad de este material origina
una morfología de profundas vaguadas que, como en el caso que nos ocupa,
han sido elegidas como emplazamientos para vertederos, rellenos controlados y
escombreras.
PERMEABILIDAD. Se considera que tiene una permeabilidad secundaria por
fracturación, con niveles de permeabilidad baja en roca fracturada y meteorizada
y baja-muy baja en roca sana gr.<III. De forma global, la unidad es de
permeabilidad baja, con un valor del coeficiente K de 10-7 m/s.
En sondeo se aprecia que, como criterio general, la permeabilidad tiene una
relación directa con la fracturación ya que disminuye en profundidad a medida
que desciende el porcentaje de fracturas y aumenta el RQD.
TRANSMISIVIDAD Y COEFICIENTE DE ALMACENAMIENTO. El coeficiente
de almacenamiento es muy bajo ya que sólo se beneficia de las juntas abiertas
de la roca. La transmisividad es también baja y la circulación del agua lenta,
por lo que su estancia dentro del macizo rocoso se prolongará produciendo
fenómenos de disolución-oxidación y posterior precipitación de pátinas de
óxidos. La transmisividad
hipodérmica a nivel del contacto suelo-roca
meteorizada es comparativamente mucho mayor.
RECARGA. La recarga de esta unidad se produce en toda la extensión de la
cuenca hidrogeológica.
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Precipitación directa y escorrentía superficial. La mayoría de la
precipitación discurre por escorrentía superficial desde las cotas
superiores de la cuenca hidrológica hacia el fondo de vaguada. Una
pequeña parte se infiltra a nivel de suelos, circulando en el contacto
suelo - roca y/o por el nivel de roca meteorizada. La infiltración hacia el
interior del macizo rocoso sólo se produce cuando intercepta alguna
discontinuidad abierta con suficiente desarrollo.
DESCARGA. La descarga principal se producirá hacia el eje de vaguada a
través del contacto suelo-roca y nivel de roca meteorizada. A escala regional,
estos materiales serán drenados por el río Artua y materiales encajantes del
sinclinorio con mayor permeabilidad.
6.4.2. UNIDAD 2: Rellenos antropogénicos.
LITOLOGIA. Depósitos no consolidados formados por la acumulación de
residuos inertes procedentes de la explotación del vertedero. Se trata de
materiales sueltos de granulometría muy heterogénea: escombros, tierras de
excavación, plásticos, escorias, etc, en matriz de texturas muy distintas,
arcillosa, limosa y arenosa.
PERMEABILIDAD. Los rellenos son materiales antropogénicos con
permeabilidad por porosidad. De forma general, la unidad es de permeabilidad
media, con un valor medio del coeficiente K de 10-5 m/s.
TRANSMISIVIDAD Y COEFICIENTE DE ALMACENAMIENTO. El coeficiente
de almacenamiento es bajo, escasa regulación. La transmisividad es alta
debido a la heterogeneidad del material, con bloques y partículas gruesas que
propician la existencia de macrohuecos y vías preferenciales de flujo.
RECARGA. Al estar diseñada una red perimetral completa que recoje y deriva
las aguas de la cuenca exterior al vertedero, la recarga se produce
fundamentalmente por la precipitación directa sobre el cuerpo del vertedero.
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DESCARGA. En fase de explotación y vida del vertedero, la descarga se
produce a través de la red de drenaje de lixivados hacia los pozos de bombeo, a
cota +130.
Posteriormente a la clausura, la descarga se producirá fundamentalmente a
través de la red de drenaje y evacuación de pluviales.
6.5. CARACTERISTICAS GEOMETRICAS.
Debido a las características flyschoides de los materiales que componen el sustrato de la
vaguada, la continuidad lateral de las unidades será escasa y, por tanto, también será
habitual la compartimentación y heterogeneidad de estas unidades a nivel de detalle.
Será frecuente, por tanto, que esta unidad presente anomalías puntuales producidas por
niveles con un cierto carácter productivo (barras de arenisca entre niveles carbonatados)
o el confinamiento de ciertos volúmenes de agua subterránea por sellado a techo y muro
con estratos impermeables (calcarenitas entre niveles de lutitas).
6.6. NIVEL PIEZOMETRICO.
6.6.1. Niveles freáticos.
Son los niveles de agua medidos en sondeo. Estos son:
SM-1
SM-2
SM-3
PROF.
(m)
25.00
20.85
22.00
14/07/03
17/07/03
28/07/03
23/09/04
25/09/03
10/10/03
7,00 m
-----
11,65 m
-----
12,75 m
4,00 m
---
----9,40 m
----11,60 m
----15,00 m
Tabla 12: Niveles freáticos en los sondeos realizados.
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6.6.2. Nivel piezométrico.
El nivel piezométricos de la vaguada de Iruatxieta es propio de medios de baja
permeabilidad por fisuración. El agua que refleja cada piezómetro es la suma de
pequeños aportes de las juntas abiertas que se encuentran en zona saturada. La
superficie piezométrica es un plano virtual, que no implica necesariamente la presencia
de agua en el seno de la roca si el taladro no intercepta zonas de flujo.
Según nos aproximamos a las zonas cercanas al eje de vaguada hemos observado la
existencia de flujo vertical en sentido ascendente. Este movimiento del agua dentro del
seno de la roca se ha testificado en el sondeo situado en la zona más alejadas del eje de
la vaguada (SM-3).
6.7. VULNERABILIDAD FRENTE A LA CONTAMINACION.
Según la clasificación de la vulnerabilidad de los materiales frente a la contaminación
realizada por IHOBE en la Guía Metodológica para la Investigación de la Contaminación
del Suelo1, los materiales de las Unidades hidrogeológicas que nos ocupan están
clasificadas como formaciones detríticas de grano fino de tipo 4, cuyas características y
tipificación se sintetizan en la tabla 4.7.1.
UNIDAD
MATERIALES
VELOCIDAD DE
HIDROG.
PROPAGACIÓN
Unidad 1 Calizas
arenosas y
margas
Muy baja a baja
PERSISTENCIA
VULNERABILIDAD
Muy alta
Muy baja a baja
Tabla 13: Vulnerabilidad de los materiales frente a la contaminación, IHOBE (1.994).
1
IHOBE, 1994: “Guía Metodológica de Análisis de Riesgos”. Propuesta de Plan Director para la
Protección del Suelo de la CAPV.
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Es necesario apuntar que el concepto vulnerabilidad en hidrogeología se basa
fundamentalmente en la permeabilidad y la velocidad de propagación o transmisividad
del material. De cualquier forma, la vulnerabilidad potencial del emplazamiento
dependerá en conjunto de los siguientes aspectos:
1.- La vulnerabilidad y permeabilidad de los materiales sobre los que se asienta
el vertedero.
2.- El volumen, tipo de vertido y carga contaminante.
3.- Su disposición sobre el terreno.
4.- Las medidas de drenaje e impermeabilización adoptadas.
Es necesario resaltar la importancia de la zona no saturada en relación con la
vulnerabilidad de los materiales. Dado que el vehículo fundamental en la migración de
los contaminantes en el sustrato es el agua, la zona no saturada puede considerarse
como una última barrera frente a la migración de contaminantes hacia las aguas
subterráneas.
6.8. MODELO HIDROGEOLOGICO CONCEPTUAL
El modelo hidrogeológico de la vaguada donde se asienta el vertedero es el
característico de medios de baja permeabilidad con relieve muy acusado, donde se
generan fuertes gradientes hidráulicos que aumentan hacia el fondo de vaguada.
La permeabilidad de las litologías presentes en el vaso es baja o muy baja y, de forma
general, de tipo secundario por fisuración. Esto se traduce en una formación
hidrogeológicamente heterogénea y compartimentada, con extensas áreas de materiales
prácticamente impermeables interestratificadas con otras zonas de permeabilidad baja
cuyo grado de meteorización y/o fracturación permite que pequeños flujos de agua
penetren y circulen por el subsuelo a favor de juntas abiertas en el macizo rocoso.
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La transmisividad de estos materiales también es baja, por lo que el movimiento del
agua en el seno de la roca es lento, con tiempos de residencia largos.
En este modelo de flujos, el agua de precipitación que logra percolar a través de los
suelos, circula mayoritariamente de forma hipodérmica por el contacto suelo-roca, hasta
que encuentra una salida al exterior. Durante este proceso, la recarga hacia el seno del
macizo rocoso, en términos de caudales relativos, es minoritaria.
La superficie piezométrica de la vaguada es teórica, ya que sólo se encuentra agua
cuando se intercepta alguna zona fracturada o con juntas abiertas en zona saturada. De
esta forma, a la hora de describir o representar la superficie piezométrica en planos,
realmente trazaremos una superficie virtual, que no implica necesariamente la presencia
de agua en el seno de la roca.
La escorrentía superficial es un mecanismo hidrológico poco importante en cuanto a los
caudales de agua que origina, debido a la pequeña superficie de la cuenca hidrológica
de recepción (2,1 has), y que será desviada perimetralmente mediante una red de
drenaje perimetral completa.
Otro aspecto llamativo es la existencia de flujo vertical en sentido ascendente dentro de
los piezómetros situados en las zonas bajas, próximas al eje de la vaguada. Este
movimiento ascendente del agua en el macizo rocoso revela que la superficie
piezométrica no es única, sino que dependerá de la profundidad a la que tomemos la
superficie de referencia, según lo cual podríamos trazar en una sección distintas líneas
equipotenciales curvas con cierta componente horizontal tanto más acusada cuanto más
próximos al barranco nos encontremos.
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Esquema de la red de flujo en un relieve acusado drenado por un arroyo de carácter temporal. En
las proximidades del río se generan flujos con componentes verticales de velocidad, lo que se
traduce en que la superficie piezométrica varía con la profundidad en el fondo del vaso.
Así, el nivel observado en los piezómetros cambiará con la profundidad del sondeo en
función de qué línea equipotencial se intercepte, generándose flujos en sentido vertical
dentro del taladro hasta que se restablezca el equilibrio.
El fondo de vaguada, es una línea de drenaje que tiende a recargarse con los aportes de
los materiales encajantes. Incluso no existiendo caudal en el arroyo (agua libre), la línea
del antiguo cauce funciona como drenaje al que convergen los flujos procedentes de las
laderas del vaso.
Debido a la gran potencia y baja permeabilidad de los materiales, y que el fondo del
cubeto constituye un área de descarga siendo el sentido de las líneas de flujo
subterráneo ascendente, se minimiza el riesgo de una hipotética infiltración de
contaminantes en el subsuelo.
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6.9. SOLUCION DE IMPERMEABILIZACION DEL VASO.
En base al modelo hidrogeológico del futuro vaso de vertido y a la permeabilidad media
de los materiales que constituyen la barrera geológica natural, se ha diseñado una
solución de impermeabilización que aúna los criterios recogidos en el Anexo 1 del RD
1481/2001 con los aspectos prácticos de ejecución en obra.
Se propondrá una selección y compactación de las tierras utilizadas en la capa de
regularización previa al apoyo de los geosintéticos. Se exigirá que el contenido en
materia orgánica de estos materiales no supere el 1 % en peso, que el porcentaje de
finos (< 0.080 mm) sea superior al 30 % en peso, que el porcentaje de grava (> 2 mm)
sea inferior al 40 % en peso, y que el tamaño máximo de las partículas sea de 50 mm.
En la puesta en obra se exigirá la extensión por tongadas de 0.20 m de espesor máximo,
compactándose hasta alcanzar una densidad mínima del 95% del ensayo Próctor
modificado.
Expresamos sintéticamente las soluciones tipo de referencia en los siguientes cuadros:
Solución A: Impermeabilización de fondo del vaso (superficies 5% de pendiente).
-----
Residuos
Capa de filtro
2.5 mm
Capa de drenaje
500 mm
Revestimiento
artificial
impermeable
9.5 mm
Barrera geológica
artificial
Capa de
regularización
2.0 mm
7.0 mm
500 mm
Geotextil filtro.
Tejido; 250 gr/m2
Material granular limpio y seleccionado 20-40 mm
K> 10-2 m/s
Geotextil antipunzonamiento.
No tejido; 1.200 gr/m2
Geosintético PEAD
Geocompuesto de bentonita sódica,
tipo Bentofix® B-4000 o similar
Tierras compactadas, según especificaciones y
criterios expuestos
Tabla 14: Impermeabilización de fondo del vaso (superficies 5% de pendiente).
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INALTERADAS, ENSAYOS Y PRUEBAS IN SITU DE SUELOS, CODIGO 10009ST00 (BOPV nº230, 30/11/00; BOE 01/05/01)
Solución B: Impermeabilización de taludes (laterales del vaso).
-----
Residuos
Capa de filtro
2.5 mm
Capa de drenaje
5.1 mm
Revestimiento
artificial
impermeable
Barrera geológica
artificial
2.0 mm
7.0 mm
Geotextil filtro.
Tejido; 250 gr/m2
Geored drenante de PEAD,
tipo Secudrän XX8® o similar
Geosintético PEAD
Geocompuesto de bentonita sódica,
tipo Bentofix® B-4000 o similar.
Tabla 15: Impermeabilización de taludes (laterales del vaso).
6.9.1. Justificación de la solución de impermeabilización en cumplimiento con el
RD 1481/2001.
En estricto cumplimiento de los requisitos exigidos por el RD 1481/2001 respecto a la
protección del suelo y las aguas, se ha diseñado una solución de impermeabilización de
del vaso de vertido como la combinación de la barrera geológica con un revestimiento
artificial estanco bajo la masa de residuos (Punto 3, Anexo I).
La barrera geológica natural no alcanza la permeabilidad exigida para los vertederos de
residuos no peligrosos, esto es, K≤ 1x10-9 m/s, en un espesor ≥ 1 m, entendiéndose que
ese metro ha de estar inmediatamente por debajo del revestimiento artificial
impermeable.
No obstante, para una adecuada evaluación del sustrato geológico natural debemos
atender al concepto de permeabilidad equivalente.
A partir de los resultados de los ensayos de permeabilidad y del estudio geológico
realizado podemos afirmar que la formación geológica sobre la que se apoya el
vertedero tiene una K media ≤ 1x10-7 m/s y una potencia superior a 100 m.
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Trasladando estos parámetros de permeabilidad y espesor a términos de permeabilidad
equivalente, el sustrato geológico natural sería equivalente a 1 m de litología con una
permeabilidad K≤ 1x10-9 m/s.
Naturalmente, la heterogeneidad y anisotropía propia de los materiales geológicos sobre
los que se apoyará el vertedero no permiten asegurar la ausencia de fisuras o fallos de
impermeabilización en un paquete de 100 m de espesor.
Por tanto, nuestra solución de impermeabilización se acoge, tal y como especifica el
Punto 3, Anexo I del RD 1481, a que la barrera geológica natural podrá complementarse
con una barrera geológica artificial de 0,50 m de espesor.
Esta barrera geológica artificial estará constituida por un geocompuesto de
bentonita sódica y 0,50 m de tierras seleccionadas granulométricamente y
compactadas según los criterios expuestos en el punto 6.9.
El geocompuesto bentonítico
características técnicas:
deberá
cumplir,
como
mínimo,
las
siguientes
Geotextil superior a la bentonita: no tejido de PP 300 g/m²
(50 cm de bentonita impregnando los bordes)
Dos (2) láminas de geotextil por debajo de la bentonita:
uno tejido de PP 100 g/m²
otro no tejido de PP 250 g/m²
Bentonita:
4.700 g/m² bentonita de sodio natural
Espesor (seca):
7 mm
Valor de K:
≤5 x 10-11 m/s (según ASTM-5887)
En íntimo contacto con el geocompuesto bentonítico se dispondrá el revestimiento
artificial impermeable de PEAD de 2 mm de espesor.
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6.10. SOLUCION DE SELLADO.
El Real Decreto 1481/2001 no especifica ninguna disposición respecto a cómo debe ser
la solución mínima para el sellado de un vertedero de residuos no peligrosos. Sin
embargo, la Directiva 31/99 de la CEE y el desarrollo Técnico del RD 1481/2001 sí que
proponen soluciones de referencia en función del tipo de vertedero a clausurar.
En base a estas normativas y los requerimientos de la instalación, se proponen las
siguientes soluciones de referencia para el sellado superior:
Solución A: Sellado talud frontal, con pendiente equivalente a 1/3 (V/H).
Cobertura
1000 mm
Capa de drenaje
12-18 mm
Barrera
impermeable
Capa de
regularización
0,20 m: Cubierta edáfica.
0,80 m: Tierras limpias.
Geocompuesto drenante con núcleo de PEAD,
tipo Secudrän® WD601
2.0 mm
Geosintético PEAD
9.5 mm
Geotextil antipunzonamiento.
No tejido; 1.200 gr/m2
Caballones de tierras compactadas, s/ planos de
detalle Proyecto constructivo
variable
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Residuos
Tabla 16: Sellado talud frontal, con pendiente equivalente a 1/3 (V/H).
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Solución B: Plataforma superior a cota +198 (4% de pendiente).
1000 mm
Cobertura
Capa de drenaje
2.5 mm
300 mm
Barrera
impermeable
Capa de
regularización
Residuos
0,20 m: Cubierta edáfica.
0,80 m: Tierras limpias.
Geotextil filtro.
Tejido; 250 gr/m2
Grava caliza 20-40 mm, con K> 10-2 m/s
9.5 mm
Geotextil antipunzonamiento.
No tejido; 1.200 gr/m2
2.0 mm
Geosintético PEAD
500 mm
Tierras compactadas, según se especifica en los
criterios expuestos en el punto 7.6.
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Tabla 17: Plataforma superior a cota +198 (4% de pendiente).
Bilbao, marzo de 2.004
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