Pag.138 FIGURA 7.3 Unidad de comminutor Cursos1 de Infilco Degremont. Cía. * Ya sea un humo Parshall o un vertedero proporcional ubicado en el extremo aguas abajo del chamher. En la figura 7.5. Los cubos de arena convevor mecánicos. cual son accionados por cadena puede ser visto. En la figura 7.6. el canal de Parshall. cual es Básicamente una sección de venturi de canal abierto. se muestra en el extremo aguas abajo de la cámara. En la figura 7.7. el vertedero proporcional se muestra en la parte inferior Corriente y de la cámara. La figura 7.8 muestra los detalles del Parshall. canal artificial. y la Figura 7.9 muestra los detalles de la proporción. A pesar de que se utilizan ambos tipos de controles, el canal Parshall se usa más ampliamente Principalmente porque 4 tiene menos pérdida de carga que la presa proporcional. El parshall El humo o la presa proporcional probablemente se usará como un dispositivo de medición de flujo. también. desde en operación de planta. Es útil conocer el caudal de la planta. Pag.139 FIGURA 7.4 Instalación de comuminutor Cortesía de Chicago Pump Company. Además, los registros de medición permiten determinar el flujo per cápita para futuras expansiones de plantas. En las cámaras de asentamiento de velocidad horizontal, un con- La velocidad horizontal constante se mantiene en todas las descargas mediante una selección adecuada de la geometría de la sección transversal de la cámara para ambos tipos de flujo descendente dispositivos de control. La velocidad horizontal debe ser adecuada para mantenerla orgánica. sólidos en suspensión, mientras que no son suficientes para desgastar el grano sedimentado a lo largo del. Pag. 140 FIGURA 7.5 Dos cámaras de asentamiento de grano de velocidad horizontal. Las secciones transversales del canal son transportadoras trapezoidales y de grano. Los cubos se montan en cadenas accionadas por ruedas dentadas y motor electrico. Los cubos de transporte sumergidos rastrillan el setil. arenilla hacia el extremo del equipo ascendente, donde se eleva verticalmente: y Deposiciones imto depositadas. La vista es hacia el final del equipo. Cortesía de Envrex. Cía. FIGURA 7.6 Una cámara de ajuste de grano de velocidad horizontal con una sección de control de canal Parshail. FIGURA 7.7 una cámara de centrado de velocidad horizontal mika sección de control de vertedero FIGURA 7.8 El canal parshall Para las cuencas en línea, aproximadamente del 10 al 20% de la DBO: ingresar es Srabilizado en la cuenca (era, 19742). En un tratamiento de aguas residuales exisbng En la planta, el uso de la ecualización fow ha aumentado la eliminación de suspendidos. Sólidos en las unidades de fraguado primario del 23 al 47% (Era, 19743). También el El rendimiento del tratamiento biológico se beneficia significativamente de la ecualización. porque las descargas de choque se minimizan y el caudal se mantiene estable Estado, que es beneficioso para unidades biológicas y clarificadores finales. En un ner Planta de lodos activados que emplea ecualización de flujo lateral fino y multimedia. fltiration as tertian), se informa que el efluente final tiene un 90Ds dess than 4mg / (y sotids suspendidos Jess than Smg / f (Era, 19743). volumen requerido * ns la profundidad del agua de fuctuación representada en la Figura 7.18 puede se determinará utilizando un hidrograma de la tasa de flujo por hora a lo largo del día. como se muestra en la Figura 7.19. Se determina la tasa de producción de aves. y en el hidrograma se dibuja una línea horizontal que representa la tasa de fósforo. El área entre la línea horizontal que representa el flujo promedio y la curva que representa la hora de cómo exceder el promedio representa el volumen requerido para la profundidad del agua de fuctuatine una vez que las conversiones apropiadas de la unidad tienen hecho Los detalles para el diseño de las cuencas de ecualización dow se dan en Publicaciones apropiadas (Era. 19743, 1974b). Se diseñará una cuenca de ecualización de flujo de o-line para un tratamiento de vastewater. planta de tratamiento. A partir de registros de planos, se ha realizado una compilación a través de tasa de flujo promedio versus hora del día como se muestra en la Tabla 7.3. Determinar El volumen fluctuante requerido para la cuenca. En la Figura 7.20 se muestra una gráfica de la frecuencia horaria frente a la hora. Desde el datos anteriores El flujo promedio por hora para el día es de 1765 gpm. Trazando el Flujo promedio en la Figura 7.20 y determinación del área por encima del promedio el flujo da el volumen requerido de fuctuacion Volumen de conductividad = 298.000 gal. Cuenca de Ecualización de Flujo Se diseñará una cuenca de ecualización de flujo en línea para un tratamiento de visión, planta de tratamiento. A partir de registros de planta, se ha realizado una compilación que da la velocidad de flujo promedio versus hora del día como se muestra en la Tabla 7.3. Determinar El volumen requerido para la cuenca. En la Figura 7.20 se muestra una gráfica de la tasa de cambio por hora en función de la hora. Desde el dara se muestra en la tabla 7.3. ¿El flujo promedio por hora para el día es 668? £ pm. Piotting the averago Cómo en Figurs 7.20 ¿Cómo determinar el arca? volumen como fluctuando Volumen fluctuante = 1,140,000 litros. La igualación de la calidad consiste en utilizar una cuenca de ecualización de nivel constante. Delante de la planta de tratamiento de aguas residuales municipal o industrial para humedecer. La variación en la concentración de sollozo. Sólidos suspendidos. y así. a lo largo del día, por lo general, las cuencas de igualación de calidad se emplean La variación en la concentración orgánica de muestras compuestas de 4 horas. Supera 4: 1 durante un día (era. 19744). El uso de la igualación de la calidad no solo aumentará el rendimiento de una planta existente, pero ako dará Mejor tratamiento por una planta propuesta. Los tanques de ecualización son similares a los uno que se muestra en la Figura 7.13, excepto que las aguas residuales están en un nivel constante. Debe proporcionarse aireación para mantener los sólidos suspendidos en suspensión y para Mantener condiciones zerobias en la cuenca. El régimen de flujo en nivel constante. Las cuencas de ecualización están completamente mezcladas bajas. Frecuentemente. Las aguas residuales industriales pueden ser ácidas o básicas y pueden requerir Neutralización previa a tratamientos posteriores o liberación a muntcipal. alcantarillado sanitario. [f el tratamiento de Jownstream es un proceso diológico. las aguas residuales deben tener un pH entre 6,5 y 9,0 para evitar inibi A veces es posible mezclar un flujo de residuos ácidos con un residuos básicos Stream y luego usar una cuenca de ecualización de nivel constante como tanque de mevtralización. Las aguas residuales ácidas pueden ser neutralizadas por el paso a través de la piedra caliza Camas, por la adición de cal apagada. CaOH) .. soda cáustica. NaOH, o soda ceniza. Na: CO). Las camas de piedra caliza pueden ser del tipo upowow o downfow: sin embargo. el upiiow dpe es el más común. Camas de piedra caliza deben mot ser utilizado si el contenido de ácido sulfúrico es superior al 0,6%, debido a que el CaSO, Los productos producidos se depositarán sobre la piedra caliza triturada y, como resultado. La neutralización efectiva cesará. Aso. ión metálico »como Al”? y Fe ". Si está presente en cantidades suficientes. Forma precipitados de hidróxido que lo harán. Cubrir la piedra caliza triturada y reducir la neutralización. Las camas de arriba son las Más común porque los productos de la reacción. tales como CO ;. son eliminado más eficazmente que en camas bajas. A escala de laboratorio o piloto Los estudios deben realizarse antes de utilizar las camas de piedra caliza. Aguas residuales acídicas puede neutralizarse con cal apagada, Ca (OH) ;. y usualmente dos o tres los recipientes de agitsted se usan en serie, como se muestra en la Figura 7.21. Cada recipiente Tiene un sensor de pH que controla la velocidad de alimentación de cal apagada. Desde cal apagada es menos costoso que otras bases o cenizas de soda, es el más cormonamente Químico usado para la neutralización ácida. Soda cáustica, NaOH, o ceniza de soda, NaxCO), se puede utilizar de manera similar. Las aguas residuales alcalinas se pueden neutralizar con un ácido minera fuerte, tal como H¿SO, o HCl, o con CO ». Por lo general, si una fuente de CO, no es disponible. la neururrización se realiza con HSO, porque es más barato que el HC]. La reacción con ácidos minerales es rápida. y se utilizan vasos agratados. Con sensores de pH controlados por la tasa de alimentación del ácido. Neutralización de alcalinos. residuos con CO: habitual »consiste en burbujear CO, de un perforado Rejilla de tubería en el fondo del tanque de neutralización. creando así carbomic ácido, H: CO ,. Que reacciona con las sustancias alcalinas. Frecuentemente. gas combustible Está disponible como fuente de CO-. lo que hace que el proceso de modernización sea más económico. Pag.142 parte inferior de la cámara. Tanto la investigación como la práctica han demostrado que una gama de 0.75 a 1.25 fi: sec (0.23 a 0.38m's) y un valor de diseño de 1.0ft seg. (0.30 m / s) se utilizan comúnmente. T. R. Camp (1942) mostró que el ideal. El área de la sección transversal de la cámara es una parábola si se usa un humo Parshall como el seccion de control Dado que una sección parabólica sería difícil de construir, en la práctica se utiliza una combinación de áreas rectangulares y trapezoidales para aproximar una parábola como se muestra en la Figura 7.10. El campamento también mostró que El área ideal de la sección transversal de la cámara es un rectángulo si un vertedero proporcional es utilizado como la sección de control. Una ecuación de descarga comúnmente utilizada para humos con libre Ñow - tha: es. no hay efectos de remanso – es Q = descarga. f'ú sec (m? s) C = 3.1 para unidades USCS y 2.26 para unidades SI: W = ancho de la garganta. pies (m) H, = profundidad aguas arriba. pies (m) Libros de texto como Chow (1959) y francés (1985) dan dimensiones estándar para los parshall. La ecuación (7.3) es para un humo que fluye libremente, es decir. uno sin efectos de remanso, y la descarga es una función de la corriente arriba cabeza, h. Si un canal no es libre y tiene efectos de remanso. la La descarga es una función de la diferencia entre el flujo ascendente y descendente. cabezas de corriente. S.S,. Para anchos de garganta de menos de 12 pulg. (300 mm). gratis el flujo ocurre si Ho: H, es 0.60 o menos. Para anchos de garganta mayores a 12 pulg. (300 mm), el flujo libre ocurre si H, / H, es 0.70 o menos. La ecuacion de descarga para un vertedero proporcional es Q = Ckh, (7.4) _ dónde Q = descarga. ft 's (m? / s) C = 7.82 para unidades USCS y 3.32 para unidades SI k == coeficiente de vertedero h, = cabeza, pies (m) La cabeza. A. suele ser de unos 31m. (/ Smm) mayor que A ,. Para el provertedero porcional. Una vez () yh, se han determinado, el vertedero es suficiente. k. Puede determinarse a partir de estos equanomas. Los valores z e y. se muestra en la Figura ? 9. están relacionados por k 1. y 05) dónde 1 * distancia horizontal desde el eje v fi (m) de = wesr cocfíiciem 4 = distancia vertical. fi (m) Una vez que el área de la sección transversal ha sido diseñada. la longitud teórica de la cámara debe ser determinado. El diseño de la arena de cuarzo particie es 02 mm de diámetro. Tiene unas tumbas específicas de 2.65. y la velocidad de servidumbre se ha encontrado que 10 es 0.0689 pies: seg (21 mm4). Partículas de arena AM 0.2 mm in Diámetro o mayor se eliminan. La figura 7.11 muestra la crítica! trayectoria de La pieza de arena de diseño mm es una cámara de grano borizontal-velocirs. dí el diseño la partícula entra en el jus: nelow 1la parte superior de la superficie del agua, el tiempo requerido para Me conformo con el boom a la salida de la cámara. . rh. "Mi 045 dónde Y, + = velocidad de sedimentación 4 e tiempo de fraguado La distancia horizontal que recorre la parcela es la de cámara teórica: longitud. dónde L = longitud teórica de la cámara V = velocidad horizontal la desiga. Se utiliza una parte de 1,2 a 1,5 veces la intensidad teórica para igualar Fuera el bulbo como la entrada de la cámara. Por ejemplo, si A = 2.0ft (0.61 m), luego y «(2.0 pies) + (0.0689 ft.sec) = 2910c (1 = 0.61 m + 0.021 ms) = 295). Por lo tanto, L = (1.0ft / secK (29 s) = 9 (L = 0.30 x 295 = 8,70). Tf la longitud actaal es 1,35 veces la longitud teórica. entonces longitud real L = (1.35298t) = 39.2 pies (L = 1.35 x 8,0m = 11.8m). Para facilitar la construcción. Las secciones transversales rectangulares suelen tener una profundidad. de LO vo 1.5 mmes el ancho. Para las secciones de cuervos parabólicos, la profundidad es por lo general 0.60 a 1.5 veces el ancho superior. El volumen proporcionado para el almacenamiento de gr En el fondo de una cámara se encuentra de 6 a 12 ia. (150 a 300 mm), dependiendo Sobre el tamaño de la cámara y el equipamiento disponible. Frecuentemente. grano de cámaras de grano de velocidad horizontal se lava en dispositivos especiales para liberarlo de cualquier actividad orgánica que pueda haber sido recogido. Todas las partículas orgánicas extraídas de 3 lavados operan son Se advierte sobre el flujo de aguas residuales aguas abajo de las cámaras. El fow El régimen en cámaras de arenilla de velocidad horizontal se acerca al tapón. Gris Chember wich e Parshall Flame Una planta municipal de tratamiento de aguas residuales tiene un promedio de Gow de 4,50 millones. Galloas 3 dav (MGD). y dos cámaras gr de velocidad horizontal con 3 Parshall fume ace para ser diseñado. Una cámara ts 10 se operará como 3 colocarse. El pico de fow es 2.34 veces el promedio de fow, o (2.34X4.50) = 10.53MGD o 16.3 pies '' / ec. El humo de Parshall tiene un ancho de garganta de 6 pulgadas. La velocidad horizontal es de 1.0 f / seg. y la velocidad del seriling es de 0.0689 pies / seg. Las pérdidas de cuentas desde el extremo de la cámara de arenilla hasta la entrada de la Los humos de Parshall son negiligibles debido a la baja velocidad. Determinar: 1. La cabeza o el bume, fi. 2. La sección transversal parabólica y la sección transversal de diseño. 3. El tiempo de asentamiento. segundo. 4. La longitud teórica de la cámara, ft. PS La longitud de la cámara de desiga si la longitud del diseño es 1.35 veces la Longitud teórica y es un incremento de lin. La ecuación de descarga para un 6-in. el humo es Un plan del humo con un 6-in. ancho de la garganta es drama (no se muestra) de acuerdo así las dimensiones estándar dadas por Chow (1959) y Freach (1965). y el chamoci widib en el barco mbe es 1.08%. Así, la velocidad en M, es (16.31.08 x 3.98) = 3.79 ftisec. Escritura de la ecuación de energía de Bernculli. entre la superficie del agua en el extremo aguas abajo de la gri: cámaras y El punto donde se mide H, da. Vv Ho n = El o dt, + h, (entrada 0 e Algunos) o o y y CR + 398 «AC BRE - 00Rter] 2% 2% o 0.00 pies + h = 0.2h + 3.98N + 0.00h Así, h = 4.208 El área transversal está dada por y .2 Av o 16.3 ft'1sec A To ”16.31P El ancho superior para una perabola es ”= D2 2h o 3 163fP “5 en Por una cabeza. H ,, 08 0.50ft, la descarga es Q = (.05) 0.5 '? m 0,725 tr mec La velocidad en H, es (C-.725) 11.08 x 0.5) = 1.34 pies seg. Rewriin; Bermoulia La ecuación de energía como antes da h = 0.51 pies. La sección transversal: área de la wasewater ia the chambes is unos más anuncios El ancho superior es correos "Ga 20 De una manera similar. Se asumen otras cabezas. y la Q, h. A y valores w Se determina y se muestran en la tabla 7.1. Los valores de profundidad. A. y el Los valores de ancho superior, w, se trazan. y 3 curva suave se dibuja como se muestra en Figura 7.12. Para seleccionar la sección transversal de diseño. el ancho de la Se debe conocer el canal para los cubos de coaveyor. Un fabricante de repre- Se contacta con el sentativo y se obtienen varios wmdrhs, que. en este rango ae 15. 18, 21. y Dia, después de cada uno de estos valores, el valor de 21ia, (1 9in.) Ts seleccionado porque la sección transversal de diseño se adapta mejor a la cámara. La sección transversal del diseño se muestra en la Figura 7.12 mediante ases sólidos. Cuando el Se elige la sección transversal de disiga. las laderas laterales deben ser de descanso permanente (45 o mayor), y las arcas arriba y abajo ¡deben estar bien parabólicas equilibrado. El ancho superior se realiza con un incremento de 1 pulg. El tiempo de fraguado es givea por s. UNA v Para una velocidad de fraguado de diseño cf 0.0689 fr / seg y una profundidad, h, de 4.20h, la úme es 420 Bajo: "e 61.09ec La longitud teórica de la cámara es L=V Fer a 1.0 ft / »ec velocidad horizontal. la longitud teórica 5 L- (Leose = 61.0. sec - = La longitud de la cámara de diseño es E = (1.35X61.011) = 2. 4f o S2fi-Si. Grill Chamber vih e Pershall Flame Una planta de tratamiento de residuos municipales tiene un arco promedio de 0.197 m5. y dos cámaras de velocidad horizontal con una cámara Parshall deben ser diseñado. Un chambez debe ser operado como un modo de espera. El pico del arco es 2.34 veces el promedio. o (2.34) (0,197) = 0,461 m? s. El humo tiene garganta ancho de 150 hombres. la velocidad horizontal ++ 0.30 m / s, y la velocidad de serilado es de 21 m / s. La cuenta Josses desde el extremo de la cámara de arena hasta la entrada. de los humos de Parshall son despreciables debido a la velocidad del dom. Determinar. 1. La cabeza sobre el humo. metro. 2. La sección transversal de parabolis y la sección transversal de diseño. 3. El tiempo de fraguado. PS 4 4. La longitud de la cámara ticórica, m. $ 5. La longitud de la cámara de diseño si la longitud del diseño es 1.35 veces la Longitud teórica. La ecuación de descarga para un humo de 150 mm es | pag.148 Pag. 149 Se dibuja un plano del canal con un ancho de garganta de 150 mm (no se muestra) De acuerdo con las dimensiones estándar dadas por Chow (1959) y francés. (1985), y el ancho del canal en el tubo del flotador es de 330 mm. Así la velocidad. en H, es 0.461 / (0.330 x 1.23) = 1.14m: s. Escribiendo la ecuación de energía de Bernoulli. entre la superficie del agua en el extremo aguas abajo de la cámara de arena y El punto donde se mide H, da. CAPÍTULO 7 Operaciones y procesos preliminares de la unidad. La velocidad en H, es (0.0197) / (0.330 x 0.15) = 0.398 m / s. Reescritura La ecuación de energía de Bernoulli como antes da h = 0.153m. El corte transversal área de las aguas residuales en la cámara es 0.0197 m? / S> A = 030mí 0.0657 m El ancho superior es 3 0.0657 m? Mm 04m De una manera similar. se asumen otros encabezados y los valores OQ, h, A yw se determinan y se muestran en la Tabla 7.1. Los valores de profundidad, h, y arriba. valores de ancho, w. se trazan, y se dibuja una curva suave como se muestra en Figura 7.12. Para seleccionar la sección transversal de diseño, el ancho de la Se debe conocer el canal para los cubos del transportador. El representante de un fabricante Se contacta con el representante y se obtienen varios anchos que, en este rango, Son 380, 460. 530. Y 610mm. Después de probar cada uno de estos, el valor de Se seleccionó 530 mm porque la sección transversal de diseño se ajusta mejor a la cámara. La sección transversal del diseño se muestra en la Figura 7.12 mediante líneas continuas. Cuando el Se elige la sección transversal de diseño. las pendientes laterales deben ser relativamente empinadas (45 " o mayor), y las áreas por encima y por debajo de la parábola deben estar bien equilibrado. El tiempo de sedimentación viene dado por pk .=y Para una velocidad de asentamiento de diseño de 21 mm / s (0,021 m / s) y una profundidad, h. de 1.30m. la hora es CAPÍTULO 7 Operaciones y procesos preliminares de la unidad. La velocidad en H, es (0.0197) / (0.330 x 0.15) = 0.398 m / s. Reescritura La ecuación de energía de Bernoulli como antes da h = 0.153m. El corte transversal área de las aguas residuales en la cámara es 0.0197 m? / S> A = 030mí 0.0657 m El ancho superior es 3 0.0657 m? Mm 04m De una manera similar. se asumen otros encabezados y los valores OQ, h, A yw se determinan y se muestran en la Tabla 7.1. Los valores de profundidad, h, y arriba. valores de ancho, w. se trazan, y se dibuja una curva suave como se muestra en Figura 7.12. Para seleccionar la sección transversal de diseño, el ancho de la Se debe conocer el canal para los cubos del transportador. El representante de un fabricante Se contacta con el representante y se obtienen varios anchos que, en este rango, Son 380, 460. 530. Y 610mm. Después de probar cada uno de estos, el valor de Se seleccionó 530 mm porque la sección transversal de diseño se ajusta mejor a la cámara. La sección transversal del diseño se muestra en la Figura 7.12 mediante líneas continuas. Cuando el Se elige la sección transversal de diseño. las pendientes laterales deben ser relativamente empinadas (45 " o mayor), y las áreas por encima y por debajo de la parábola deben estar bien equilibrado. El tiempo de sedimentación viene dado por pk .=y Para una velocidad de asentamiento de diseño de 21 mm / s (0,021 m / s) y una profundidad, h. de 1.30m. la hora es ¡2h . = - Y; Para una velocidad de ajuste de diseño de 21 mm / s (0.021 m / s) y una profundidad, h. de 1.30 m. la hora es 1.30m _ — _— "02m LOS: La longitud teórica es L=Vl Para una velocidad horizontal de 0.30 m / s. la longitud teórica es L = Emos) = 18.6m La longitud de la cámara de diseño es L = (1.351 (18.6m) = '25 .1m ' El diseño de una cámara de sedimentación de grano de velocidad horizontal con un proporcional; el vertedero es similar al diseño de una cámara que utiliza un canal Parshall excepto para | dr * erminar el área de la sección transversal. La descarga se divide por el hori- Tratamiento de aguas residuales 151 Velocidad zontal de 1.0 ft.sec (0.30 m.s) para obtener el área de la sección transversal. por El vertedero proporcional. La sección transversal ideal de la cámara es un rectángulo. Una vez la relación de profundidad a ancho deseada y el ancho del transportador disponible Los cubos son conocidos. Se determinan las dimensiones de la sección transversal de la cámara. Dando así la cabeza. kh Como se menciono antes. A es normalmente alrededor de 3 en. (75 mm) mayor que h ,. Desde Q = Ck / h ,. el coeficiente de vertedero, k. puede ser determinado. y como x = k / (2v Y). los valores de x y y pueden ser determinados Para hacer la placa de vertedero. La longitud de la cámara. £. se determina en el igual que para una cámara con un canal de Parshall. La arenilla generalmente se elimina con rastrillos mecánicos y se desecha temporalmente. en recipientes. Si se utilizan cámaras de velocidad horizontal. al menos dos son previsto. Uno de los cuales se limpia mecánicamente, y uno sirve como modo de espera. Es deseable tener todas las cámaras limpiadas mecánicamente. Las cámaras de arena aireada pueden ser rectangulares, como se muestra en las Figuras 7.13 y 7,14, cuadrado. como se muestra en la figura 7.15. o circular. Los tanques rectangulares son. Usualmente para plantas de tratamiento de tamaño mediano a grande. mientras que la plaza y los tanques redondos son usualmente para plantas de tratamiento de tamaño pequeño a mediano. En cámaras de grano aireado rectangular. como se muestra en las figuras 7.13 y 7.14, el flujo tiene un rollo espiral o helicoidal debido al flujo que ingresa en un extremo de El tanque y debido al aire que sube a los difusores a lo largo de una pared. los Las partículas suspendidas tienen dos o tres rodillos helicoidales en el flujo máximo. a medida que pasan a través de la longitud del tanque. La velocidad de balanceo gobierna el tamaño de la Partículas de una gravedad específica dada que serán eliminadas. Si la velocidad es demasiado Las partículas orgánicas bajas se eliminarán junto con la arena. La tasa de aire es ajustable, y una vez que esté correctamente ajustado, casi el 100% del grano será Se retira y se lava bien. En la cámara de arena aireada que se muestra en Figura 7.13. el grano sedimentado se elimina mediante cubos de cadena que rastrilla la arena hasta el extremo corriente arriba del tanque, donde se levanta verticaliv y depositado en un recipiente de almacenamiento. En la cámara de arena aireada mostrada en Figura 7.14, las aguas residuales que entran se introducen en la parte superior de la cámara. de modo que quede en ¿hc dirección del roli. El gr que se mueve a lo largo del tanque. el fondo se acumula en la tolva y se retira mediante cubos rascadores en un extremo del tanque. Desde allí se eleva mediante cubos, transportadores de tornillo, Pag 154 Cucharas, elevadores de aire. o bombas de chorro. El tiempo de entrega se basa en el pico fowrate rangos de 2 a £ hombre. y suele ser de 3 min. Criterios de diseño típicos para las cámaras de grano de serraje rectangular se muestran en la Tabla 7.2. en una plaza Cámara de arenilla. como se muestra en la Figura 7.15, el Ñow entra cerca de una esquina del tanque e imparte flou rotacional a los contenidos. Al mismo tiempo. El flujo de aire difuso: crea un rodillo vertical. y el gnt se establece mientras que el Las partículas orgánicas permanecen en suspensión y dejan w: h el líquido. los el fondo está cerrado y termina en una tolva o sumidero. donde el gr bb Se retiran mediante elevadores de aire o medios mecánicos. El tiempo de detención se basa. En el caudal máximo y ts de 1 10 5min. 3mun siendo típico. A determinar las pérdidas de cabeza a través de un tanque. Expansión m depih causó bi en debe ser considerada. Esto suele ser de aproximadamente 3 pulgadas (75 mm). El régimen de flujo 0 Las cámaras remorales de arena aireada cuadradas o redondas están completamente mezcladas. y. En cámaras de eliminación de grano rectangular. Es como el enchufe disperso disperso. Las cámaras de eliminación de arenilla difusa son muy populares. porque los tanques son compactos El grano es más limpio. y el oxígeno disuelto impartido a la Aguas residuales crestes condiciones aeróbicas. Ejemplo 7.4. Una planta de sellado de vitrinas municipales tiene un flujo promedio de 1018 MGD. y se diseñarán dos cámaras de gnt acraled. Las unidades duales son para De Proporciona flexibilidad en la operación. ya que uno podría ser usado si el Otros requieren mantenimiento temporal. Durante la sesión normal, tanto. Pag. 155 El pico de flujo es de 2,29 veces el promedio de fow. El ancho del tanque es de 1.5. veces la profundidad, y la longitud ts 1.0 toma el ancho. Determinar: 1. Las dimensiones teóricas de los tanques. En pies, si el tiempo de detención. 5 jmin. 2. El arco total de ais en t0 / min, ¡£ 3.2 ein por pie de longitud del tanque es de ser proporcionado. SOLUCIÓN El arco de pesk es (2.9K10.8) = 23.7 MGD. o 38.2 pies seg. El tanque total volumen es YV = Q donde Y = volumen del tanque, Q = Bowrate. Y í = detención tiempo. Así. > y = [ES 1 seg ma ! o, para cada tanque, el volumen es (ÓS76N1,2) = 3438 (1. Desde el leogíh. £. ia 4 veces el ancho. W. y la profundidad. D. es W / 2.5. es decir, sigue tar (4WXW) IW: 1.5) = 343840 o W = 10,9: L = (10.9K3) = 3.61)! D »(10.9011.5) 1736 El arco total de aire es fOlmio = (3.210 1min- £ 0 443.64) = 140 fP / min ——_ — __ DIAMPLE 1.4 51 Cámara Acretod Gris Una planta de tratamiento de aguas residuales municipales tiene un arco promedio de 0.4003m% A, y se diseñarán dos cámaras de arenilla aireada. Unidades duales ase ser Previsto para la operación de Bexibilire. ya que uno podría ser usado si el . Otros requieren mantenimiento temporal. Durante la operación normal, ambos Se utilizarían unas bers. La cámara de intercambio debe ser una laca rectangular con espiral. rollo de arco. El arco máximo es 2.29 veces el flujo promedio. El ancho del tanque es de 1.5. veces la profundidad, y la longitud es 4.0 veces el ancho. Determinar: 1. Las dimensiones teóricas de los tanques, en metros, si la detención. el tiempo es 3mio. 2. El arco de aire total io m '/ min, i £ 0.3m' / min por metro de longitud del tanque es ! ser provisto. Pag.156 SOLUCIÓN - El pico de flujo es (2.29 (0.473) = 1.03 m? / S. El volumen total del tanque es vV = Qr donde Y = volumen del tanque, Q = tasa de flujo. y +; = tiempo de detención. Así. [1083 m% N (e: 2 t- (2) ny =) 194.94 mi os, por cada tamb. el volumen es (194.94) (1/2) = 97.47m. Desde la longitud. L. es 4 veces el ancho, W, y el depeh, D, es W / 15. sigue thar (4 WXWNW / 1.5) = 94,47 9 o W «“ * 3280 33m | : Le (3344) y 132m D = (331.5) = 22m] El aire total bajo: s m'min = (0.3m'-mio- (132m) = 3.96m'mm Cámaras de grano cuadrado. como se muestra en la Figura 7.16. tambien se usan y reo Las unidades son usuales proporcionadas por Mexibuiry en operación. Las velocidades horizontales Lo que estos a un flujo máximo es de 1.0 ft ec (0.30 m / s), y esto resulta en un menor velocidades en las filas más bajas; así. Algunos sólidos orgánicos se eliminan con el grú. El grano se rastrilla 10 un sumidero. y allí se mueve hacia arriba en una pendiente por los rastrillos. A medida que los sólidos son barridos hasta la pendiente. gran parte de los sólidos orgánicos Se separan por lavado y ow a la cuenca. y por 1hr método. una : se produce un grano más limpio. El régimen de fos en los depósitos de remoxal de arena cuadrada E enchufe disperso fo. La arenilla que se reparte en una planta que consiste en alcantarillas sacitarias separadas será 0.5 10 27 pies? Pes milon galones (4 10 200 m 'por millón de metros cúbicos) tratados (Mescalí A Eddy. Inc .. 1991). Un valor típico es 3 pies 'por milioe gallos (15m 'por milbones de metros cúbicos). El grano eliminado en una planta de Trestmem es Por lo general, se eliminan mediante enterramiento o relleno sanitario. Ecualicación del arado La ecualización del flujo para dar una tasa de flujo relativamente constante a las aguas residuales La planta de tratamiento es una, aplicable a los wistewaters tanto municipales como industriales. Aunque la siguiente discusión está dirigida hacia los residuos municipales. plantas de tratamiento. Los principios empleados son también aplicables a los indusiris. Plantas de tratamiento de agua maste. El uso de las bases de ecualización de fow después de ensayos preliminares (que 5. cribado y eliminación de arenilla) proporciona una tasa de flujo relativamente constante al - ¡Sebeequen! Operaciones de tratamiento añ procesos: por lo tanto, se da el grado. Pag.157 ! Tratamiento ol. La ecualización no solo amortigua la variación diaria en Sowrace, pero también amortigua la variación en la concentración de $ 00 +. Sólidos suspendidos. y así. durante todo el día. Flujo equizanon puede . Mejorar significativamente el rendimiento de una planta existente. y en el caso de El diseño de 4 nuevas plantas reducirá el tamaño requerido de la dowstream , instalaciones de tratamiento. La ecualización es factible para flujos de clima seco en , alcantarillas samitary y en ocasiones por tormenta infiltración de fows. El regimen de la cerda En la igualación de besins se mezcla completamente el arco. Las cuencas de ecualización, como se muestra en la Figura 7.17, pueden estar en línea Instalaciones o instalaciones de dientes laterales. Para la cuenca de igualaciones en línea, como se muestra en . En la figura 7.17 (a), se bombea todo el arco de aguas residuales a relativamente constante. | Tasa a las instalaciones de tratamiento de aguas residuales de downseam. En la línea lateral : cuenca ecualizadora. como se muestra en la Figura 7.17 (b), el Arco durante el día que supera el promedio de los sobrevuelos por hora a la cuenca de igualación, y cuando el Sowrate infwed se convierte en menor que el FVW promedio. la Las aguas residuales se bombean desde la cuenca para los tratamientos posteriores. los El sistema de inclinación proporciona mayor amortiguación de la concentración de 100 s. : sólidos suspendidos, y así sucesivamente, que se logran en el sistema de dientes laterales. los : la igualación de besia tendrá un nivel de agua de ductuatisg, como se muestra en la Figura '7.18, y se debe proporcionar una clasificación para guardar los sólidos en suspensión y amd Maiataia condicioos aerobicos. Por lo general, ue fncresting volumen es de 10 a El 25% del promedio diario de arco de tejido seco se puede determinar a partir de un hidrograma de flujo del iofucnat Dow a la planta, como se muestra en la Figura 7.19. Aunque las cuencas pueden construirse con lados y fondos de tierra, erosiano es eliminado. Pag.158 Para la base en línea. aproximadamente 10 a 20% de la 00D. entrar es Estabilizado en la cuenca (EPA, 19748). En un tratamiento de aguas residuales existente ! planta, el uso de la ecualización de arco ha aumentado la eliminación de suspendido los sólidos en la sección primaria se emiten a partir del 23 10 47% (EPA, 1974a). Además, el rendimiento del tratamiento biológico se beneficia significativamente de la ecualización, Debido a que las cargas de choque se minimizan y el caudal se mantiene estable Estado, que es beneficioso para unidades biológicas y clarificadores finales. En un nuevo Placas de fangos activados que emplean ecualización de flujo de línea lateral y multimedia La filtración como tratamiento terciario, el etfluente final se informa que tiene un cuerpo menos de 4mgX y sólidos suspendidos menos de 5mpg / f (Era. 19742). los volumen requerido para la profundidad del agua de Ructuación representada en la Figura 7.18 puede
