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INCREMENTO CAPACIDAD DE TRANSPORTE OLEODUCTO 36”
MORICHAL - PTO
MEMORIA DE CÁLCULO PARA FUNDACIONES
CIVIL
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DESCRIPCIÓN
ELAB.
POR
REVISADO POR
APROBADO POR
DITECH
PDVSA
DITECH
PDVSA
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EMISION PARA APROBACION
O.F./J.R.
C.P.
A.L.R
F.A.
A.L.R.
E.A.
A
01/03/12
EMISIÓN ORIGINAL
O.F./J.R.
C.P.
A.L.R
F.A.
A.L.R.
E.A.
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ORINOCO
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
ÍNDICE
1
OBJETIVO DEL DOCUMENTO ...................................................................................... 4
2
ALCANCE ....................................................................................................................... 4
3
UBICACIÓN GEOGRÁFICA ........................................................................................... 4
4
NORMAS, LEYES Y REFERENCIAS APLICABLES ...................................................... 5
4.1
COVENIN-MINDUR ........................................................................................................ 5
4.2
Petróleos de Venezuela S. A. (PDVSA) .......................................................................... 5
4.3
Códigos Internacionales para el Análisis y Diseño de Estructuras ................................. 6
4.4
Documentos de Referencia............................................................................................. 6
5
CARACTERISTICAS DEL SITIO .................................................................................... 7
5.1
Acción del Viento ............................................................................................................ 7
5.2
Sismicidad....................................................................................................................... 8
5.3
Suelos ............................................................................................................................. 8
6
CARACTERÍSTICAS Y CALIDAD DE LOS MATERIALES ............................................. 9
6.1
Concreto ......................................................................................................................... 9
6.2
Cemento ......................................................................................................................... 9
6.3
Acero de Refuerzo .......................................................................................................... 9
6.4
Pernos de Anclaje ......................................................................................................... 10
7
CRITERIOS Y BASES DE DISEÑO.............................................................................. 10
7.1
Generalidades ............................................................................................................... 10
7.2
Criterios Específicos Para Fundaciones de Equipos .................................................... 10
7.3
Criterios Específicos Para Fundaciones de Recipientes Verticales (Sistema de Espuma
V-2301) .................................................................................................................................... 10
7.4
Criterios Específicos Para Fundaciones de Soportes de Tuberías ............................... 12
7.5
Criterios Específicos Para Fundaciones de Soportes de Bandejas Eléctricas .............. 12
7.6
Estabilidad al Volcamiento y Deslizamiento .................................................................. 12
7.7
Área de Contacto .......................................................................................................... 13
7.8
Pernos de Anclaje ......................................................................................................... 13
8
ANEXOS ....................................................................................................................... 14
ANEXO 1 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE BOMBAS ..................................................... 15
ANEXO 2 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE TRANSFORMADORES ............................... 25
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ANEXO 3 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN DEL SISTEMA DE ESPUMA S.C.I......................... 50
ANEXO 4– CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES METÁLICOS DE TUBERÍAS64
ANEXO 5– CÁLCULO DE SOPORTES DE CONCRETO PARA TUBERÍAS (DURMIENTES)65
ANEXO 6– CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES DE BANDEJAS DE
ELECTRICIDAD ...................................................................................................................... 66
ANEXO 7– CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA ESTRUCTURA DE RESGUARDO DE CAJA
CONEXIONES ......................................................................................................................... 67
ANEXO 8 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA PLATAFORMAS TIPO 1 ......................... 68
ANEXO 9 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA PLATAFORMAS TIPO 2 ......................... 69
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AD001001-ER2D3-CD01001 ANEXO 5.doc
AD001001-ER2D3-CD0100 ANEXO 6.pdf
AD001001-ER2D3-CD01001 ANEXO 8.pdf
AD001001-ER2D3-CD01001 ANEXO 9.pdf
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1
OBJETIVO DEL DOCUMENTO
Presentar los cálculos correspondientes al diseño de las fundaciones de los equipos y estructuras,
necesarios para la implantación de la Estación de Rebombeo EPM-1 dentro del alcance del proyecto:
“Incremento Capacidad de Transporte Oleoducto de 36” Morichal - PTO”.
2
ALCANCE
El presente documento contiene los análisis y diseños de las fundaciones, así como las
especificaciones de los pernos para anclaje de equipos y estructuras metálicas (específicamente en el
caso de soportes metálicos para tuberías y bandejas de electricidad) que se requieren para de la
estación de rebombeo EPM-1, correspondiente al proyecto “Incremento Capacidad de Transporte
Oleoducto de 36” Morichal - PTO”. Los productos derivados de los análisis y diseños estructurales que
se muestran en este documento comprenden una Ingeniería de Detalle que busca satisfacer los
siguientes requerimientos:
3

Fundaciones para Bombas.

Fundaciones para Transformadores.

Fundación para Tanque de Espuma S.C.I.

Fundaciones para Soportes de Tuberías.

Fundaciones para Soportes de Bandejas de Electricidad.

Fundación para Caja de Conexiones de Resguardo.
UBICACIÓN GEOGRÁFICA
La estación EPM-1 estará ubicada en el campo Morichal pertenece al Municipio Maturín del Estado
Monagas.
La estación EPM-1 tendrá las siguientes coordenadas UTM, referidos en el Datum LA CANOA:
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Tabla 1 - Coordenadas Geográficas
PLANTA / ESTACIÓN
NORTE
ESTE
EPM-1
977.145,00
488.840,00
Los datos de la Tabla 1, fueron tomados del levantamiento topográfico entregado por PDVSA.
4
NORMAS, LEYES Y REFERENCIAS APLICABLES
El diseño será realizado en total conformidad con la última revisión (Aprobada) de las normas
nacionales e internacionales, así como Guías de Diseño y Documentos de Referencia que se indican
a continuación:
4.1
COVENIN-MINDUR
- 2002-1988
Criterios y Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones.
- 2003-89
Acciones del Viento sobre las Construcciones.
- 1753-2006
Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural.
- 1618-1998
Estructuras de Acero para Edificaciones. Método de los Estados Límites.
4.2
Petróleos de Venezuela S. A. (PDVSA)
Especificaciones y Procedimientos de Ingeniería:
- A-251:
Diseño de Concreto Bajo Tierra.
- A-261:
Criterios y Acciones Mínimas para el Diseño de Estructuras Industriales.
- JA-221:
Diseño Sismorresistente de Instalaciones Industriales.
- JA-222:
Diseño Sismorresistente de Recipientes y Estructuras.
- JA-251:
Estructura de Concreto Reforzado-Diseño.
- JA-252:
Diseño de Fundaciones
- JB-251:
Diseño de Estructuras de Acero.
- L-STC-002:
Procedimiento de Diseño de Fundaciones.
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- L-STC-005:
Fundaciones de Recipientes Verticales.
- A-211:
Concreto, Materiales y Construcción.
- A-213:
Bonding and Grouting.
Guías de Ingeniería de Diseño:
- 0602.1.414:
Fundaciones para Bombas.
- 0602.1.585:
Diseño de Pórticos para Soporte de Tuberías.
- 90615.1.003:
Diseño de Secciones de Concreto Armado.
- 90615.1.007:
Fundaciones para Recipientes Verticales.
- 90615.1.012:
Cargas de Viento Sobre Recipientes Verticales Autosoportables.
- 90615.1.013:
Cargas Sísmicas en Recipientes Verticales, Chimeneas y Torres.
- 0602.1.014:
Fundaciones Octogonales.
- 0602.2.012:
Anchor Bolt Standards.
- 0602.2.416:
Fundaciones para Recipientes Verticales Losa Octogonal.
- 0602.2.426:
Durmiente de Concreto para Tuberia Tipo T y Tipo N.
4.3
Códigos Internacionales para el Análisis y Diseño de Estructuras
- ANSI A14.3:
American National Standard for Ladders, Fixed, Safety Requirements.
- ANSI A58.1:
Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures.
- ACI-318-02:
Building Code Requirement for Reinforced Concrete.
- LRFD:
Load & Resistance Factor Design.
- UBC:
Uniform Building Code – 1997.
- ASCE:
American Society of Civil Engineers. Minimum Design Loads for Buildings
and Other Structures. ASCE 7-98.
4.4
Documentos de Referencia
- AD001001-ERID3-CD00001
Bases y Criterios de Diseño.
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- AD001001-ER2D3-MP01001
Plano de Implantación de Equipos.
- AD001001-ER2D3-MD17004
Hojas de Datos de Bombas Booster (EPM-1). Mecánica
Equipos.
- AD001001-ER2D3-MD17002
Hoja de datos Sistema de Espuma S.C.I. V-2301 (EPM-1).
- Información suministrada por la Disciplina de Electricidad, donde se específica las
características del transformador de la planta de rebombeo.
Las normas antes citadas deberán estar en concordancia con las leyes venezolanas vigentes.
Como nivel mínimo de exigencia se considerará el requerimiento establecido por las Normas
PDVSA en su última revisión, o en su defecto aquella norma que supere su nivel de requerimiento.
5
CARACTERISTICAS DEL SITIO
Las características del sitio relacionadas a las condiciones ambientales, sismicidad y de geomorfología
de acuerdo a su ubicación geográfica, que son de interés y aportan datos necesarios para el análisis
estructural son los siguientes:
5.1
Acción del Viento
La acción del viento será determinada de acuerdo a la norma venezolana COVENIN 2003-89
“Acciones del Viento Sobre las Construcciones”, considerando los siguientes parámetros:
- Velocidad Básica del Viento correspondiente al tiempo patron de recorrido de viento medidas a
10 m sobre un terreno Tipo de exposición C, y asociados a un periodo de retorno de 50 años
(Ver Tabla y Figura 5.1) V = 90 km /h.
- Tipo de Exposición: C.
- Dirección predominante: variable.
- Clasificación según el uso: Grupo B.
- Factor de importancia eólica: α= 1,00.
La acción mínima del viento en condiciones de servicios para los sistemas resistentes al viento no
será menor de 0,288 kN/m² (30 kg /m²), aplicada al área proyectada de la construcción sobre un
plano vertical que sea perpendicular a la acción del viento (Ver 6.2.2.1 COVENIN 2003:89).
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5.2
Sismicidad
De acuerdo con la ubicación geográfica del sitio, características de la estación y condiciones
asumidas del suelo (Ver en el punto 5.3 de este documento) se determinan los parámetros para el
cálculo y diseño sismorresistente, de acuerdo con la Norma PDVSA JA-221 “Diseño
Sismorresistente de Instalaciones Industriales”, los valores de diseño son los siguientes:
- Grado de riesgo B (de acuerdo a información suministrada por la Disciplina Procesos).
- Probabilidad Anual de Excedencia de los Movimientos del Terreno P1=0.001
- Forma Espectral S2 y Factor de importancia φ = 1.00 (Asumiendo un Suelo firme/medio denso,
de acuerdo con el punto 5.3 de este documento)
- De acuerdo con el Mapa Amenaza Sísmica (FIG. 6.1, PDVSA JA-221) a* = 44 cm/seg2
- De acuerdo con el Mapa Amenaza Sísmica (FIG. 6.21, PDVSA JA-221) 
4.4
- Ao = 0,216
5.3
Suelos
Debido a que no se posee un estudio de suelos para la estación EPM-1, los parámetros
geomecánicos representativos del suelo aplicables para el diseño estructural de la estación EPM1, se considerarán iguales a los de la Estación MOR-ERO, tomados de las Bases y Criterios de
Diseño N° B015332215DC11601 desarrollado por la Consultora DIT-HARRIS S.A. los cuales
están basados en el “Informe de Suelos para el Proyecto de Disposición de Crudos Pesados en la
Estación MOR-ERO, Morichal, Edo. Monagas” elaborado por F Y L SERVICIOS C.A. (Abril de
2001).
- Arena fina limosa de densidad suelta (capa superior de espesor 4,00m).
- Capacidad admisible del suelo: 2,00 kg/cm2 (esta resistencia del suelo se obtiene removiendo
el suelo hasta una profundidad de 4,00m y compactando el material excavado hasta obtener el
95% de ensayo Proctor Modificado).
- Nivel freático: se descarta su presencia en los primeros 10 m de profundidad.
- Densidad seca de las arenas existentes: 1,50 Ton/m3
- Angulo de fricción: 30°
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- Profundidad de Desplante 1,5 m
Es necesaria e imprescindible, la realización de un estudio de suelos en la estación de
bombeo y sala eléctrica de la estación EPM-1, antes de la construcción del proyecto; con la
finalidad de constatar que los parámetros de sismo y suelos considerados en el diseño,
son más exigentes que los parámetros resultantes del estudio de suelo, de lo contrario se
deberá ajustar el diseño y/o rediseñar.
6
CARACTERÍSTICAS Y CALIDAD DE LOS MATERIALES
6.1
Concreto
El Peso Específico del Concreto Armado se considerará igual a Wc = 2500 kg/m3.
- Resistencia minima a la Compresión a los 28 días, fc =250 kg/cm²
- Modulo de Elasticidad, Ec = 15000
f c´
- Relación de Poisson, μ = 0,20
6.2
Cemento
El cemento a ser usado será del tipo Portland ASTM C150 Tipo I.
6.3
Acero de Refuerzo
El acero que sirve de refuerzo al concreto armado deberá cumplir con los requerimientos del
código ASTM A-615 grado 60 (COVENIN 316).
El Peso Específico del Acero se considerará igual a Ws = 7850 kg/m3.
- Límite Elástico Nominal, Fy= 4200 Kg/cm2.
- Alargamiento Nominal en 20 mm: 12%
- Relación de Poisson, μ = 0,30
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6.4
Pernos de Anclaje
Los pernos para anclajes de estructuras y equipos se ajustarán a las especificaciones ASTM-A307
“Specification for Low-Carbon Steel Externally and Internally Threaded Standard Fasteners”.
Serán galvanizados según ASTM A153.
7
CRITERIOS Y BASES DE DISEÑO
7.1
Generalidades
En lo que respecta a las Fundaciones de Bombas, Transformadores, Recipientes Verticales,
Soportes de Tuberías, Soportes de Bandejas de Electricidad y Caja de Conexiones de Resguardo,
se han diseñado fundaciones poco profundas (Fundaciones Directas). Una vez establecidas las
condiciones del suelo por medio de un estudio de suelos, así como la información que pueda estar
faltante por parte de los fabricantes de los equipos, se deberá validar cada uno de los diseños ya
determinados con dichos resultados e información.
7.2
Criterios Específicos Para Fundaciones de Equipos
La Disciplina Mecánica suministrará los pesos del equipo vacío, lleno y en operación.
Esta
información se especifica en el documento “Hojas de Datos de Equipos” a ser generada por la
Disciplina Mecánica.
Los valores mínimos de la relación de estabilidad al volcamiento y al deslizamiento serán de 1,5 y
1,8 para el montaje del equipo y para el resto de las condiciones respectivamente, según lo
especificado en la Norma PDVSA Nº L-STC-002, Punto 10, párrafo c, como recomendaciones
generales para fundaciones.
Los asentamientos esperados deberán ser compatibles con los esfuerzos admisibles en las
conexiones de las tuberías.
7.3
Criterios Específicos Para Fundaciones de Recipientes Verticales (Sistema
de Espuma V-2301)
El procedimiento para el análisis y diseño de fundaciones para recipientes verticales, está basado
en fórmulas y curvas pertinentes desarrolladas exclusivamente para estructuras en refinerías,
calculando la presión del suelo para un círculo circunscrito en el caso de las zapatas octogonales.
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Los pedestales deberán ser dimensionados para cumplir con las distancias mínimas al borde
requerida para el anclaje de los pernos.
Para seleccionar la geometría de las zapatas de recipientes verticales, se considerarán los
siguientes criterios:
Diámetro de la zapata > 2,10 m se usará sección octogonal.
Diámetro de la zapata < 2,10 m se usará sección cuadrada.
El espesor mínimo de las zapatas será de 30 cm.
En los casos de requerirse zapatas octogonales, el diámetro de la zapata se calculará mediante la
siguiente expresión:
D= 2,6
Donde:
- M = Momento de volcamiento en la base de la fundación (kg x m)
-
Rs = Resistencia del suelo (kg/cm²)
- D = Diámetro de la zapata (m)
El dimensionamiento de los pedestales de concreto, para soporte de recipientes verticales, se
hará en incrementos de 25mm (1”), de acuerdo al siguiente criterio:
La dimensión cara a cara del pedestal será el mayor valor entre:
- Diámetro del círculo de pernos + 203 mm.
- Diámetro del círculo de pernos + 5 veces el diámetro de los pernos.
- Diámetro del círculo de pernos + diámetro de la camisa del pernos + 152 mm.
Para fundaciones de recipientes verticales, la geometría del pedestal estará definida por su
tamaño: para pedestales menores de 1,25 m se usarán sección cuadrada y mayores o iguales a
1,25 m deberá ser de sección octogonal.
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7.4
Criterios Específicos Para Fundaciones de Soportes de Tuberías
El calculo y diseño de las fundaciones para Soportes de Tuberías comprende las siguientes
etapas:
1-Para el cálculo de las Fundaciones de Soportes Metálicos de Tuberías, se tomaron las
reacciones resultantes (combinadas en condición de servicio) del análisis estructural del soporte
metálico (Modelo Estructural Staad.pro) y se aplican directamente sobre la Fundación. Mientras
que para los soportes Tipo Durmientes se aplican las cargas de las tuberías y del soporte
directamente sobre las fundaciones (combinadas en condición de servicio). Las cargas aplicadas
en el caso de soportes de tuberías corresponden generalmente a: cargas permanentes, cargas en
operación, acción del viento, acción del sismo y esfuerzos por dilatación (fricción entre la tubería y
el soporte).
2-Para ambos casos se deben revisar los factores de seguridad contra el deslizamiento y
volcamiento (Consistentemente con lo expuesto en la Norma PDVSA Nº L-STC-002) así como la
revisión de las presiones máximas y mínimas que se ejercen sobre el terreno de implantación,
respecto a la capacidad resistente del terreno.
3-Se debe verificar la capacidad resistente de la sección del pedestal, así como en la zapata
(Axial, Corte, Flexión). De acuerdo con las solicitaciones resultantes de las combinaciones
mayoranas y el área de acero (longitudinal y/o transversal) requerida respecto a las áreas de
acero mínimas por norma (COVENIN 1753:2006).
7.5
Criterios Específicos Para Fundaciones de Soportes de Bandejas Eléctricas
Para el cálculo de las Fundaciones de los Soportes de Bandejas de Electricidad se aplican
criterios muy similares a los de soportes de tuberías, expuestos en el punto anterior de este
documento. Con la excepción de que la carga permanente total es igual a la carga de operación
(Estructura + Bandejas + Cables Instalados) y no se considera importante los esfuerzos laterales
por dilatación, solamente en los casos de viento y sismo.
7.6
Estabilidad al Volcamiento y Deslizamiento
Para verificar la estabilidad de la fundación al volcamiento y deslizamiento se trabajarán con las
cargas actuantes de servicio.
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Se define el factor de seguridad de volcamiento como la relación del momento resistente al
momento del volcamiento, tomado en una arista de la base de la fundación.
Para el deslizamiento, consiste en la relación de la fuerza resistente al movimiento (generalmente
por fricción), a la sumatoria de fuerzas horizontales que solicita a la fundación.
El mínimo factor de seguridad por volcamiento para la fundación debe ser 1,8 y por deslizamiento
1,5.
No se tomará en cuenta la resistencia pasiva del suelo en las verificaciones de estabilidad, pero si
debe considerarse el peso del relleno que gravita sobre la fundación (siempre que se este seguro
de que el mismo se encuentra permanentemente).
Para cálculos de estabilidad con cargas últimas, las fuerzas resistentes se mayoran como carga
permanente (muerta) o variable (viva) según el caso.
7.7
Área de Contacto
En el caso de fundaciones directas, el área de contacto de la fundación con el suelo no será
menor del 75% del área total de ésta en ninguna situación.
7.8
Pernos de Anclaje
El uso de pernos de anclaje tiene por finalidad absorber aquellas fuerzas que produzcan efectos
de deslizamiento. Dichos pernos serán chequeados por fuerza cortante.
Los pernos de anclaje se diseñarán bajo la condición: Peso Vacío más efecto de Viento o Sismo.
Los pernos se determinarán en base a las siguientes fórmulas:
Fuerza Cortante Máxima en la Base
Fuerza Cortante =
Número de Pernos de Anclaje
Tensión =
4M
W
N * DB - N
Donde:
- M= Momento Máximo del Volcamiento en la Base del Recipiente.
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- N= Número de Pernos.
- DB= Distancia entre Pernos.
- W= Peso Vacío del Recipiente.
En general, en fundaciones deberán seguir las recomendaciones dadas en el estudio geotécnico a ser
realizado en el área donde va a ser desarrollado el Proyecto. El mismo es parte integral de estos
criterios.
8
ANEXOS
ANEXO 1 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE BOMBAS.
ANEXO 2 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE TRANSFORMADORES.
ANEXO 3 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN DEL SISTEMA DE ESPUMA SCI.
ANEXO 4 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES METÁLICOS DE TUBERIAS.
ANEXO 5 – CÁLCULO DE SOPORTES DE CONCRETO PARA TUBERÍAS (DURMIENTES)
ANEXO 6 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES DE BANDEJAS DE ELECTRICIDAD.
ANEXO 7 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA ESTRUCTURA DE RESGUARDO DE CAJA
CONEXIONES.
ANEXO 8 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA PASARELAS.
ANEXO 9 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA PLATAFORMAS TIPO 1.
ANEXO 10 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA PLATAFORMAS TIPO 2.
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
ANEXO 1 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE BOMBAS
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
2.-Que el peso de la fundación sea al menos tres (3) veces mayor al peso total
del Equipo en Operación W ET.
Peso de la Fundación W F



 

WF  1,52  0,42 *  * 2,63  1,52 * 0,45 * 2500
WF  12840.59kg  3 * WET  3 * 4.142.5  12427.50kg
OK Cumple
3.-Que la presión en el suelo bajo la fundación sea menor a la resistencia
admisible del suelo σadm= 1,0 kg/cm2.
σ adm 
WF  WET (12427.50  4142.5)kg

 0,74kg/cm 2  2,0kg/cm 2 OK Cumple
2
Area
(150cm)
Conclusión: La fundación y sus dimensiones se consideran satisfactorias para
el soporte del equipo Bombas Booster (verticales) P-3101/P-3102/P-3103/P3104/P-3105.
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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INFORMACIÓN SUMINISTRADA POR LA DISCIPLINA MECÁNICA (EQUIPOS)
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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CIVIL
AD001001
CLIENT
0
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TAG NO.
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36”
MORICHAL - PTO
PROJECT
LOCATION
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
2 /7
SERVICE
CRUDO MEREY
ESTACION EPM-1
1
APPLICABLE TO:
2
FOR
3
SITE
4
NO. REQ.
5
MANUFACTURER
APPLICABLE NTL / INT NTL STANDARD:
EPM-1
5
PUMP SIZE
17EMC
6
LIQUID CHARACTERISTICS
7
Units
8
LIQUID TYPE OR NAME:
9
VAPOR PRESSURE:
10
RELATIVE DENSITY:
Maximum a 150°F
Minumum
psia
API 610 11th Ed.
UNIT
P-3101/02/03/04/05
SERVICE
CRUDO
TYPE
CENTRÍFUGA VERTICAL
No. STAGES
MODEL
VIC 17EMC
SERIAL No.
Note:
SERVICE:
l IF INTERMITTENT NO. OF STARTS:
4.53
only to the property
PUMPS OPERATE IN:
0.93
listed
CORROSION DUE TO: (6.12.1.9)
SPECIFIC HEAT: Btu/(lbm-°F)
VISCOSITY:
EROSION DUE TO: (6.12.1.9)
cP
106.7
H2S CONCENTRATION (ppm): (6.12.1.12)
OPERATING CONDITIONS (6.1.2)
Units
CHLORIDE CONCENTRATION (ppm):
Maximum
Rated
NPSHa Datum:
Normal
Minumum
PARTICULATE SIZE (DIA IN MICRONS)
C.L. Impeller
PUMPING TEMPERATURE:
PARTICULATE CONCENTRATION (ppm)
°F
150.0
150.0
3500.0
FLOW:
gpm
3850.0
DISCHARGE PRESSURE: (6.3.2)
psig
80.0
80.0
SUCTION PRESSURE:
psig
14.84
-2.30
DIFFERENTIAL PRESSURE:
psi
65.2
82.3
ft
213.2
201.2
DIFFERENTIAL HEAD:
NPSHA:
HYDRAULIC POWER:
2
Max and min values refer
CRUDO MEREY
REVISION
PDVSA
NOTE
1261-01-002-SP-0910-02
ft
27.8
25.0
HP
174.9
168.0
SITE AND UTILITY DATA
LOCATION:
COOLING WATER:
VENEZUELA
MOUNTED AT:
EDO MONAGAS
EPM-1
ELECTRIC AREA CLASSIFICATION:
GROUP
1
2
ELEVATION (MSL):
ft
MORICHAL
INLET
TROPICALISATION REQD
TEMP °F
6.1.22
PRESS. Psig
ZONE
TEMP CLASS
RETURN
DESIGN
MAX
MIN
SOURCE
SITE DATA:
COOLING WATER CHLORIDE CONCENTRATION:
BAROMETER:
in Hg
RANGE OF AMBIENT TEMPS: MIN / MAX
/
°F
RELATIVE HUMIDITY: MIN / MAX
/
%
INSTRUMENT AIR:
MAX
psig
ppm
MIN
psig
STEAM
DRIVERS
UNUSUAL CONDITIONS:
TEMP °F
UTILITY CONDITIONS:
PRESS. psig
HEATING
MAX
MIN
ELECTRICITY:
DRIVERS
HEATING
CONTROL
SHUTDOWN
MAX
MIN
4160
VOLTAGE
PHASE
3
HERTZ
60
PERFORMANCE
PROPOSAL CURVE NO.
E6417EEPC0-2
DRIVER (7.1.5)
RPM
GEAR
As Tested Curve No.
IMPELLER DIA. : RATED
RATED POWER
MAX
300
12.12
HP
MIN
10.89
EFFICIENCY
75
RATED CURVE BEP FLOW (at rated impeller dia)
MIN FLOW:
ELECT
DRIVER TYPE
1800
THERMAL
gpm
STABLE
in
VARIABLE SPEED REQUIRED
(%)
SOURCE OF VARIABLE SPEED
gpm
OTHER
gpm
MANUFACTURER
NO
PREFERRED OPERATING REGION (6.1.11)
to
gpm
NAMEPLATE POWER
ALLOWABLE OPERATING REGION
to
gpm
NOMINAL RPM
MAX HEAD @ RATED IMPELLER
ft
RETED LOAD RPM
MAX POWER @RATED IMPELLER (6.8.9)
HP
FRAME OR MODEL
VIC 17EMC
NPSH3 AT RATED FLOW:
ft
ORIENTATION
VERTICAL
CL PUMP TO U/S BASEPLATE
ft
LUBE
ft
BEARING TYPE:
NPSH MARGIN AT RATED FLOW:
SPECIFIC SPEED (6.1.9)
gpm, rpm, ft
SUCTION SPECIFIC SPEED LIMIT
SUCTION SPECIFIC SPEED
HP
1780
RADIAL
/
THRUST
/
STARTING METHOD
gpm, rpm, ft
MAX. ALLOW. SOUND PRESS. LEVEL REQD (6.1.14)
(dBA)
EST. MAX. SOUND PRESS. LEVEL
(dBA)
SEE DRIVER DATA SHEET
MAX. SOUND POWER LEVEL REQD (6.1.14)
EST. MAX. SOUND POWER LEVEL
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
AD001001
NOTE
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36” MORICHAL
- PTO
LOCATION
3 /7
SERVICE
CRUDO MEREY
SITE AND UTILITY DATA
API PUMP TYPE:
[Based on API 610 definitions]
CASING MOUNTING:
3
4
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
ESTACION EPM-1
1
2
PAGE
TAG NO.
PDVSA
PROJECT
0
REVISION
CLIENT
1261-01-002-SP-0910-02
CASING TYPE: (6.3.10)
NOZZLE CONNECTIONS: (6.5.5)
5
OH3 BACKPULLOUT LIFTING DEVICE REQD. (9.1.2.6)
Size
Facing
Rating
Position
CASE PRESSURE RATING:
6
SUCTION
20
RF
150#
MAWP: (6.3.6)
psig
@
°F
7
DISCHARGE
16
RF
150#
HYDROTEST:
psig
@
°F
8
PRESSURE CASING AUX. CONNECTIONS: (6.4.3.2)
No.
9
10
Size
Type
Facing
Rating
Posn.
HYDROTEST OH PUMP AS ASSEMBLY
BALANCE/LEAK OFF
SUCTION PRESS. REGIONS DESIGNED FOR MAWP
DRAIN
ROTATION: (VIEWED FROM COUPLING END)
VENT
l IMPELLER INDIVIDUALLY SECURED:
PRESSURE GAGE
l BOLT OH 3/4/5 PUMP TO PAD / FOUNDATION:
l PROVIDE SOLEPLATE FOR OH 3/4/5 PUMPS
TEMP. GAGE
WARM-UP LINE
ROTOR:
SHAFT FLEXIBILITY INDEX (SFI) (9.1.1.3)
DRAIN VALVE SUPPLIED BY
FIRST CRITICAL SPEED WET (MULTI STAGE PUMPS ONLY)
DRAINS MANIFOLDED
COMPONENT BALANCE TO ISO 1940 G1.0
VENT VALVE SUPPLIED BY
SHRINK FIT - LIMITED MOVEMENT IMPELLERS (9.2.2.3)
VENTS MANIFOLDED
THREADED CONS FOR PIPELINE SERVICE & < 50°C (6.4.3.2)
COUPLING: (7.2.3) (7.2.13.f)
SPECIAL FITTINGS FOR TRANSITIONING (6.4.3.3)
MANUFACTURER
CYLINDRICAL THREADS REQUIRED (6.4.3.8)
MODEL
GUSSET SUPPORT REQUIRED
RATING (POWER / 100 RPM)
MACHINED AND STUDDED CONNECTIONS (6.4.3.12)
SPACER LENGTH
VS 6 DRAIN
SERVICE FACTOR
DRAIN TO SKID EDGE
RIGID
in
COUPLING WITH HYDRAULIC FIT (7.2.10)
MATERIAL (6.12.1.1)
COUPLING BALANCED TO ISO 1940-1 G6.3 (7.2.3)
S-6
APPENDIX H CLASS
COUPLING WITH PROPRIETARY CLAMPING DEVICE (7.2.11)
200
MIN DESIGN METAL TEMP (6.12.4.1)
°F
COUPLING IN COMPLIANCE WITH (7.2.4)
REDUCED-HARDNESS MATERIALS REQD (6.12.1.12.1)
COUPLING GUARD STANDARD PER (7.2.13.a)
APPLICABLE HARDNESS STANDARD (6.12.1.12.3)
WINDOW ON COUPLING GUARD
BARREL:
CASE:
BASEPLATE
DIFFUSERS:
IMPELLER:
API BASEPLATE NUMBER:
IMPELLER WEAR RING:
BASEPLATE CONSTRUCTION (7.3.14)
CASE WEAR RING:
BASEPLATE DRAINAGE (7.3.1)
SHAFT:
MOUNTING:
BOWL (IF VS-TYPE)
NON-GROUT CONSTRUCTION: (7.3.13)
INSPECTION CLASS
12
VERTICAL LEVELING SCREWS:
BEARING AND LUBRICATION (6.10.1.1)
LONGITUDINAL DRIVER POSITIONING SCREWS:
BEARING (TYPE / NUMBER): (6.11.4)
SUPPLIED WITH:
RADIAL
/
THRUST
/
l GROUT AND VENT HOLES
l DRAIN CONNECTIONS
MOUNTING PADS SIZED FOR BASEPLATE LEVELING (7.3.5)
REVIEW AND APPROVE THRUST BEARING SIZE: (9.2.5.2.4)
MOUNTING PADS TO BE MACHINED (7.3.6)
LUBRICATION: (6.10.2.2) (6.11.3) (9.6.1)
PROVIDE SPACER PLATE UNDER ALL EQUIPMENT FEET
PRESSURE LUBE SYSTEM TO ISO 10438 -
(9.2.6.5)
OTHER
ISO 10438 DATA SHEETS ATTACHED
PRESSURIZED LUBE OIL SYSTEM MTD ON PUMP BASEPLATE
LOCATION OF PRESSURIZED LUBE OIL SYSTEM MOUNTED ON
REMARKS:
BASEPLATE:
INTERCONNECTING PIPING PROVIDED BY
OIL VISC. ISO GRADE
VG
CONSTANT LEVEL OILER:
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
AD001001
PAGE
TAG NO.
PDVSA
PROJECT
NOTE
0
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36” MORICHAL
- PTO
LOCATION
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
4 /7
SERVICE
CRUDO MEREY
ESTACION EPM-1
INSTRUMENTATION
1
2
SEE ATTACHED API-670 DATA SHEET
3
ACCELEROMETER (7.4.2.1)
4
NUMBER OF ACCELEROMETERS
5
MOUNTING LOCATION OF ACCELEROMETERS
6
REVISION
CLIENT
1261-01-002-SP-0910-02
SEAL SUPPORT SYSTEM MOUNTING
SEAL SUPPORT SYSTEM MOUNTED ON PUMP BASEPLATE (7.5.1.4)
IDENTIFY LOCATION ON BASEPLATE
INTERCONNECTING PIPPING BY
7
PROVISION FOR MTG ONLY (6.10.2.10)
8
NUMBER OF ACCELEROMETERS
9
MOUNTING LOCATION OF ACCELEROMETERS
10
MECHANICAL SEAL (6.8.1)
SEE ATTACHED ISO 21049/API682 DATA SHEET
ADDITIONAL CENTRAL FLUSH PORT (6.8.9)
FLAT SURFACE REQUIRED (6.10.2.11)
HEATING JACKET REQD (6.8.11)
NUMBER OF ACCELEROMETERS
HEATING AND COOLING (6.1.17)
MOUNTING LOCATION OF ACCELEROMETERS
COOLING REQD
VIBRATION PROBES (7.4.2.2)
PROVISION FOR VIB. PROBES
COOLING WATER PIPING PLAN
COOLING WATER PIPING
NUMBER PER RADIAL BEARING
NUMBER PER AXIAL BEARING
FITTING
COOLING WATER PIPING MATERIALS
COOLING WATER REQUIREMENTS:
MONITORS AND CABLES SUPPLIED BY (7.4.2.4)
TEMPERATURE (7.4.2.3
gpm
HEAT EXCHANGER
gpm
TOTAL COOLING WATER
PROVISIONS FOR TEMP PROBES
HEATING MEDIUM
RADIAL BEARING TEMP.
OTHER
NUMBER PER RADIAL BEARING
BEARING HOUSING
gpm
HEATING PIPING
THRUST BEARING TEMP.
PIPING & APPURTENANCES
NUMBER PER THRUST BEARING ACTIVE SIDE
NUMBER PER THRUST BEARING INACTIVE SIDE
MANIFOLD PIPING FOR PURCHASER CONNECTIONS (7.5.1.6)
TEMP. GAUGES (WITH THERMOWELLS) (9.1.3.6)
VENT
PRESSURE GAUGE TYPE
DRAIN
REMARKS
COOLING WATER
TAG ALL ORIFICES (7.5.2.4)
SOCKET WELD CONN ON SEAL GLAND (7.5.28)
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
AD001001
NOTE
PAGE
TAG NO.
PDVSA
PROJECT
0
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36” MORICHAL
- PTO
LOCATION
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
5 /7
SERVICE
ESTACION EPM-1
CRUDO MEREY
SURFACE PREPARATION AND PAINT
1
2
MANUFACTURER'S STANDARD
3
OTHER (SEE BELOW)
4
SPECIFICATION NO.
REVISION
CLIENT
1261-01-002-SP-0910-02
TEST
NACE
SHOP INSPECTION (8.1.1)
X
PERFORMANCE CURVE
AD001001-ER2D3-MD16004 / O-201
& DATA APPROVAL PRIOR TO SHIPMENT.
5
X
TEST WITH SUBSTITUTE SEAL (8.3.3.2.b)
6
PUMP:
7
PUMPSURFACE PREPARATION
8
9
X
MATERIAL CERTIFICATION REQUIRED
CASING
X
(6.12.1.8) IMPELLER
X
PRIMER
SHAFT
X
FINISH COAT
OTHER
10
CASTING REPAIR WELD PROCEDURE APPR REQD
X
11
BASEPLATE:
(6.12.2.5) (6.12.3.1)
12
BASEPLATE SURFACE PREPARATION
INSPECTION REQUIRED FOR CONNECTION WELDS (6.12.3.4.d)
13
PRIMER
14
FINISH COAT
15
DETAILS OF LIFTING DEVICES
(6.12.3.4.e) MAG PARTICLE
X
RADIOGRAPHY
LIQUID PENETRANT
16
X
ULTRASONIC
17
SHIPMENT: (8.4.1)
18
EXPORT BOXING REQUIRED
MAG PARTICLE
19
OUTDOOR STORAGE MORE THAN 6 MONTHS
RADIOGRAPHY
INSPECTION REQUIRED FOR CASTINGS
20
LIQUID PENETRANT
21
SPARE ROTOR ASSEMBLY PACKAGED FOR:
22
ROTOR STORAGE ORIENTATION (9.2.8.2)
HARDNESS TEST REQUIRED (8.2.2.7)
23
SHIPPING & STORAGE CONTAINER FOR VERT STORAGE (9.2.8.3)
ADDNL SUBSURFACE EXAMINATION (6.12.1.5) (8.2.1.3)
24
N2 PURGE (9.2.8.4)
X
X
ULTRASONIC
FOR
25
METHOD
26
SPARE PARTS
27
START-UP
X
28
NORMAL MAINTENANCE
X
PMI TESTING REQUIRED (8.2.2.8)
WEIGHTS (lb)
ITEM NO.
PUMP
DRIVER
6,708.1
2,425.0
GEAR
COMPONENTS TO BE TESTED
RESIDUAL UNBALANCE TEST (J.4.1.2)
BASE
TOTAL
NOTIFICATION OF SUCCESSFUL SHOP
9,133.1
PERFORMANCE TEST (8.1.1.c) (8.3.3.5)
X
BASEPLATE TEST (7.3.21)
X
HYDROSTATIC
X
HYDROSTATIC TEST OF BOWLS & COLUMN (9.3.13.2)
OTHER PURCHASER REQUIREMENTS
PERFORMANCE TEST
X
TEST IN COMPLIANCE WITH (8.3.3.2)
X
TEST DATA POINTS TO (8.3.3.3)
X
TEST TOLERANCES TO (8.3.3.4)
X
NPSH (8.3.4.3.1) (8.3.4.3.4)
X
NPSH-1ST STG ONLY (8.3.4.3.2)
X
NPSH TESTING TO HI 1.6 OR ISO 9906 (8.3.4.3.3)
X
TORSIONAL ANALYSIS / REPORT (6.9.2.10)
TEST NPSHA LIMITED TO 110% SITE NPSHA (8.3.3.6)
X
PROGRESS REPORTS
RETEST ON SEAL LEAKAGE (8.3.3.2.d)
OUTLINE OF PROC. FOR OPTIONAL TESTS (10.2.5)
RETEST REQUIRED AFTER FINAL HEAD ADJ (8.3.3.7.b)
ADDITIONAL DATA REQUIRING 20 YEARS RETENTION (8.2.1.1)
COMPLETE UNIT TEST (8.3.4.4.1)
X
COORDINATION MEETING REQUIRED (10.1.3)
MAXIMUM DISCHARGE PRESSURE TO INCLUDE
MAX RELATIVE DENSITY
OPERATION TO TRIP SPEED
MAX DIA. IMPELLERS AND / OR NO. OF STAGES
X
CONNECTING DESIGN APPROVAL (9.2.1.4)
X
SOUND LEVEL TEST (8.3.4.5)
X
LATERAL ANALYSIS REQUIRED (9.1.3.4) (9.2.4.1.3)
CLEANLINESS PRIOR TO FINAL ASSEMBLY (8.2.2.6)
X
MODAL ANALYSIS REQUIRED (9.3.9.2)
LOCATION OF CLEANLINESS INSPECTION
X
DYNAMIC BALANCE ROTOR (6.9.4.4)
NOZZLE LOAD TEST
INSTALLATION LIST IN PROPOSAL (10.2.3.l)
CHECK FOR CO-PLANAR MOUNTING PAD SURFACES
VFD STEADY STATE DAMPED RESPONSE ANALYSIS (6.9.2.3)
MECHANICAL RUN TEST UNTIL OIL TEMP STABLE
4 HR. MECH RUN AFTER OIL TEMP STABLE (8.3.4.2.1)
TRANSIENT TORSIONAL RESPONSE (6.9.2.4)
4 HR. MECH RUN TEST (8.3.4.2.2)
BEARING LIFE CALCULATIONS REQUIRED (6.10.1.6)
BRG HSG RESONANCE TEST (8.3.4.7)
IGNITION HAZARD ASSMT TO EN 13463-1 (7.2.13.e)
STRUCTURAL RESONANCE TEST (9.3.9.2)
CASING RETIREMENT THICKNESS DRAWING (10.3.2.3)
REMOVE / INSPECT HYDRODYNAMIC BEARING AFTER TEST (9.2.7.5)
FLANGES RQD IN PLACE OF SKT WELD UNIONS (7.5.2.8)
INCLUDE PLOTTED VIBRATION SPECTRA (6.9.3.3)
AUXILIARY EQUIPMENT TEST (8.3.4.6)
CONNECTION BOLTING (7.5.1.7)
EQUIPMENT TO BE INCLUDED IN AUXILLIARY TESTS
CADMIUM PLATED BOLTS PROHIBITED
VENDOR TO KEEP REPAIR AND HT RCDS (8.2.1.1.c)
LOCATION OF AUXILLIARY EQUIPMENT TEST
VENDOR SUBMIT TEST PROCEDURES (8.3.1.1)
SUBMIT INSPECTION CHECK LIST (8.1.5)
IMPACT TEST (6.12.4.3)
PER EN 13445
PER ASME SECTION VIII
REMOVE CASING AFTER TEST
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
AD001001
NOTE
LOCATION
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36” MORICHAL
- PTO
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
6 /7
SERVICE
ESTACION EPM-1
CRUDO MEREY
PRESSURE VESSEL DESIGN CODE REFERENCES
1
2
PAGE
TAG NO.
PDVSA
PROJECT
0
REVISION
CLIENT
1261-01-002-SP-0910-02
THESE REFERENCES MUST BE LISTED BY THE MANUFACTURER
3
CASTING FACTORS USED IN DESIGN (TABLE 3)
4
SOURCE OF MATERIALS PROPERTIES
5
WELDING AND REPAIRS
6
7
THESE REFERENCE MUST BE LISTED BY THE PURCHASER. (DEFAULT TO TABLE 10 IF NO PURCHASER PREFERENCE IS STATED)
8
ALTERNATE WELDING CODES AND STANDARDS
9
WELDING REQUIREMENTS (APPLICABLE CODE OR STANDARD)
10
WELDER / OPERATOR QUALIFICATION
11
WELDING PROCEDURE QUALIFICATION
12
NON-PRESSURE RETAINING STRUCTURAL WELDING SUCH AS BASEPLATES OR SUPPORTS
13
MAGNETIC PARTICLE OR LIQUID PENETRANT EXAMINATION OF PLATE EDGES
14
POSTWELD HEAT TREATMENT
15
POSTWELD HEAT TREATMENT OF CASING FABRICATION WELDS
16
MATERIAL INSPECTION
17
18
THESE REFERENCES MUST BE LISTED BY THE PURCHASER
19
ALTERNATIVE MATERIAL INSPECTIONS AND ACCEPTANCE CRITERIA (SEE TABLE 14) (8.2.2.5)
20
TYPE OF INSPECTION
21
RADIOGRAPHY
22
ULTRASONIC INSPECTION
23
MAGNETIC PARTICLE INSPECTION
24
LIQUID PENETRANT INSPECTION
25
VISUAL INSPECTION (ALL SURFACES)
DEFAULT TO TABLE 14
METHOD
FOR FABRICATIONS
FOR CASTINGS
26
27
REMARKS:
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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CIVIL
AD001001
NOTE
INCREMENTO CAPACIDAD DE
TRANSPORTE OLEODUCTO 36” MORICHAL
- PTO
LOCATION
API 610 11th Ed. / ISO 13709
CENTRIFUGAL PUMP
DATA SHEET
(US UNITS)
P-3101/ P-3102/ P-3103/ P-3104/ P3105
7 /7
SERVICE
ESTACION EPM-1
CRUDO MEREY
PRESSURE VESSEL DESIGN CODE REFERENCES
1
2
PAGE
TAG NO.
PDVSA
PROJECT
0
REVISION
CLIENT
1261-01-002-SP-0910-02
Unidades en Pulgadas
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
Nota 1: Informacion de modelo y marca de uso referencial
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
ANEXO 2 – CÁLCULO DE FUNDACIONES DE TRANSFORMADORES
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
HOJA DE CALCULO
OBJETIVO: FUNDACIÓN TRANSFORMADOR 350 KVA
TAG:
Área:
CLIENTE:
PDVSA
FECHA
Unit:
POR:
O. FERRERO
HOJA:
Febrero 24, 2012
DE:
Nº DE PROYECTO
1261-01
ÍNDICE DE CONTENIDOS
1.-
GENERAL
2.-
MODELO DE LA FUNDACIÓN
3.-
DATOS DE DISEÑO
4.-
CALCULO DE FUERZAS SÍSMICAS Y DE VIENTO
5.-
COMBINACIONES DE CARGAS EN SERVICIO- ESTABILIDAD Y VERIFICACIÓN DE CAPACIDAD DE SOPORTE
6.-
CALCULO DE DIMENSIONES DE LA FUNDACIÓN
7.-
VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD
8.-
CALCULO DE PRESIÓN ACTUANTE EN EL SUELO
9.-
CALCULO DE ACERO DE REFUERZO DE LA FUNDACIÓN
10.-
CÓMPUTOS MÉTRICOS
11.-
HOJA DE DATOS SUMINISTRADA POR DISCIPLINA ELECTRICIDAD
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
1.-
GENERAL
1.1
ALCANCE
El alcance de estos cálculos es evaluar las cargas, realizar el análisis estructural y verificación de la estabilidad
para el diseño de la fundación del equipo:
Transformador de 350 KVA
1.2
DOCUMENTOS DE REFERENCIA
1.2.1
Especificaciones del Proyecto:
AD001001-ERID3-CD00001
1.2.2
Normas PDVSA:
JA-221
JA-222
Bases y Criterios de Diseño Civil
Diseño Sismorresistente de Instalaciones industriales
Diseño Sismorresistente de Recipientes y Estructuras
1.2.3
Manuales de Ingeniería de Diseño PDVSA
L-STC-002
Procedimiento de Diseño de Fundaciones
90615.1.013
Seismic Analysis for Vessels and Columns
1.2.4
Normas Internacionales
ACI 318-02 / 318R-02 Building Code Requirements for Structural Concrete (318-02) and Comentary (318R-02)
1.2.5
Estudio de Suelo
No existe estudio para dicha estacion (EPM-1). Se acordo con el Cliente asumir los parámetros y recomendaciones
de acuerdo con el informe de suelospara el proyecto de disposicion de crudos pesados en la estacion MOR ERO, Morichal.
Tomado de las Bases y Criterios de Diseño del Proyecto B015332215DC11601.
1.3
SISTEMA DE MEDICIÓN
Longitud
Área
Volumen
Fuerza
Masa
Peso Especifico
Presión
Temperatura
1.4
m , mm
m2 , mm2
m3 , mm3
kg , t
kg
kg/m3
kg/m² , kg/cm²
°C
SÍMBOLOS DE CARGA
Carga permanente
Carga Viva
Cargas del Equipo:
Peso Vacío
Peso de Operación
Peso de Prueba
Cargas de Tuberías:
Peso Vacío
Peso de Operación
Peso de Prueba
Carga de Impacto
Carga de Viento
Carga de Sismo Horizontal
Carga de Sismo Vertical
Carga de Vibración
Fuerza de deslizamiento Térmico
Fuerza de Mantenimiento (Extracción del haz de tubos)
Presión del Suelo
Presión debido a Líquidos
Presión por Explosión
DL
L
E
O
T
P(E)
P(O)
P(T)
I
W
EQh
EQv
VL
TF
TB
SP
LP
BP
(componentes long y trans. Wx y Wy)
(componentes long y trans. EQhx y EQhy)
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
1.5
MATERIALES
1.5.1
Concreto
Resistencia mínima a la compresión, a los 28 días:
f’c =
250
kg/cm²
: Fundaciones
1.5.2
Acero de Refuerzo:
Barras ASTM A615 4200
kg/cm2
Malla Electrosoldada calidad ASTM A185, fy= 70000 psi = 4921 kg/cm 2
diámetro de las barras de acero a usar en el proyecto :
No. 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 14 & 18.
Nota: Las Barras Nos. 9, 10, 14 y 18 no son diámetros comerciales, se requiere una orden para su manufactura.
1.5.3
Pernos de Anclaje
Fu = 4220 kg/cm² (60 ksi); Fy = 2251 kg/cm² (32 ksi)
2
-- Esfuerzo de tensión permitido: Ft = 1393 kg/cm (138 MPA) ≈ 0.33 x Fu en el area de Acero del perno.
-- El área de acero de los pernos de anclaje deberá ser calculada según la formula:
As = 0.7854 x ( D - (0.9743 / n) )2
Donde:
As :Área de Acero (pulg²)
D : Diámetro nominal del perno (pulg.)
n : numero de roscas por pulgada
-- El corte permitido "Fv" no deberá exceder 0.17 x Fu (para pernos donde la rosca este incluida en el plano del corte). Fv = 717 kg/cm².
1.5.4
Planchas de Acero Embebido:
Planchas de Acero y Pletinas calidad ASTM A36
1.6
VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD DE LA FUNDACIÓN
1.6.1
Fundaciones Superficiales
Factor de seguridad contra el volcamiento durante la condición de vacío:
Factor de seguridad contra el volcamiento durante condiciones de Operación y Prueba:
Factor de Seguridad contra el deslizamiento ante sismos o Vientos:
Presión admisible del suelo:
Rs =
1.7
1.50
1.80
1.50
2.00
kg/cm²
PLANOS DE REFERENCIA
Plano Civil Nº
Titulo
AD001001-ER2D3-CP12001
PLANO IMPLANTACION
Plano Civil Nº
Titulo
1.8
HOJA DE DATOS MECÁNICOS / PLANOS DE REFERENCIA DEL FABRICANTE
Plano Nº
Titulo
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CIVIL
2.-
MODELO DE FUNDACIÓN
C.G.
Hp
hp (incluido el grout)
Ft
hf
ELEVACIÓN
Lf
Y
X
Df
PLANTA
EJES
COORDENADOS
Fy
NOTA:
Fuerza Vertical:
Z (+) HACIA ABAJO
Z (-) HACIA ARRIBA
y
Myy
Mxx
Fx
x
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CIVIL
3.- DATOS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO
Transformador 350 KVA
3.1 DATOS DEL EQUIPO:
Altura del equipo:
Peso vacío (Incluyendo el relleno de concreto)
Peso de Operación (Incluyendo el relleno de concreto)
He =
E(E) =
E(O) =
1.500 m =
2448.52 kg =
2641.52 kg =
=
=
P th =
1.020 m
0.700 m
0.00 mm
4.92 pies
5398.01 lbs
5823.49 lbs
3.2 Dimensiones del patín:
Longitud del patín (DIR-X)
Ancho del patín (DIR-Y)
Espesor de la plancha
3.3 Información de Pernos de Anclaje:
Localización extrema:
Dirección Longitudinal
Dirección Transversal
Lb(x) =
Lb(y) =
Diámetro de la camisa del perno o dimensión de la caja de anclaje
Tipo de perno
Diámetro del perno
Numero de pernos
Distancia al borde de concreto
Altura desde el tope del bloque de fund. Hasta el punto alto de pavimento
Altura desde el centro de gravedad del equipo hasta el tope del bloque de fundación
W=
=
Bd =
Bn =
G (MIN) =
hp =
Hp =
0.920 m
0.600 m
0.00
A
19.00
4
114.00
(De acuerdo al plano típico de pernos de anclaje.)
0.18 m
0.900 m
3.4 Características de los Materiales:
Resistencia a la compresión del concreto a los 28 días (f'c)
Peso Unitario del Concreto
Esfuerzo de Cedencia del acero (fy)
3.5 Datos Básicos de la Fundación:
Altura de la fundación (desde el HPP hasta el tope del grout) =
Profundidad mínima embebida de la fundación =
Recubrimiento mínimo del concreto (parte inferior de la fundación)=
Recubrimiento mínimo del concreto (parte lateral)=
Espesor del grout=
mm
(De acuerdo al plano típico de pernos de anclaje.)
mm
250 kg/cm2
2500 kg/m3
4200 kg/cm2
hp =
hf =
0.18
0.15
0.075
0.075
0.025
m
m
m
m
m
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
4.-
CALCULO DE FUERZAS SÍSMICAS Y DE VIENTO
4.1
CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO (W)
De acuerdo al criterio de diseño, la carga de Viento será calculada de acuerdo a COVENIN 2003-89.
Velocidad Básica del viento (altura estándar de 10 m sobre el terreno)
Tipo de Exposición del terreno
(V)=
90.00 Kph
C
=
55.92 mph
La Fuerza del Viento deberá ser calculada en base a la siguiente formula: F = qz x Gh x Cf x Af
Donde
F = Magnitud del empuje o succión que el viento produce sobre la superficie Af (kg)
qz = Presión dinámica ejercida por el viento de "velocidad básica"(V) (kg/m²)
qz = 0,00485 x Kz x a x V²
Kz = 2,58 x (4,50 / zg) 2 / b para z < 4,50 m
Kz = 2,58 x (z / zg) 2 / b para z > 4,50 m
De la tabla 6.2.3 COVENIN 2003 de acuerdo al tipo de exposición del terreno, se tiene:
zg =
270
m
7
b=
z = Valores de altura > 4,50 m
De la Tabla 4.1.2 COVENIN 2003 para Grupo:
B
se tiene:
1
(factor de importancia eolica)
a
Gh = Factor de respuesta ante ráfagas tomado de la Tabla 6.2.4 de COVENIN 2003-89
Gh = 0,65 + 3,65 dh
dh = 2,35 x k 1/2 / ( h / 9 ) 1 / b
De la Tabla 6.2.4.1 de COVENIN 2003-89 con el tipo de exposición de la superficie, se tiene:
k=
0.005
h = 4,50 m para valores de altura < 4,50 m
h = Valores de altura > 4,50 m
Cf = Valor tomado de la tabla 6.2.5.7 de COVENIN 2003 (paginas 40).
Relación altura/Ancho <3
Cf =
1.3000
Donde : Ae = Área efectiva
A = Área Total
Af = Área expuesta al viento (m²)
Af (trans) =
Af (long) =
m2
m2
3.66
2.30
Corte y Momento en el tope de la fdn, dirección transversal (y):
z
qz
Kz
(m)
(kg/m²)
hasta 1,50
0.80
31.46
Af (trans)
(m²)
3.66
Corte y Momento en el tope de la fdn, dirección longitudinal (x):
z
qz
Kz
(m)
(kg/m²)
hasta 1,50
0.80
31.46
Af (long)
(m²)
2.30
Gh
1.32
Gh
1.32
Fy
(kg)
197.55
197.55
Localización de la Fuerza "F" (Hp)
Fx
(kg)
123.88
123.88
Localización de la Fuerza "F" (Hp)
(m)
0.900
(m)
0.900
Mx
(kg m)
177.80
177.80
My
(kg m)
111.49
111.49
Resumen de Fuerzas debido a cargas de Viento:
CARGAS DE VIENTO
Corte
(kg)
Fy
Fx
Momento
(kg-m)
197.55
123.88
Mx
My
111.49
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
CALCULO DE FUERZAS SÍSMICAS (EQ)
4.2
Por especificación del proyecto, las cargas debido a Sismo para fundaciones de equipos serán calculadas de acuerdo a PDVSA JA-221
Selección del Método de Análisis
De acuerdo a PDVSA JA-221 aparte 9.3.1, éstas fundaciones clasifican como "Sistemas Rígidos".
Método de análisis deberá ser:
ESTÁTICO
Fuerza sísmica:
La fuerza sísmica debe ser calculada de acuerdo a PDVSA JA-221 como el producto de la masa por la máxima aceleración del terreno (Ao)
Esta Fuerza es:
V
=
(W/g) (Ao . g)
Donde:
V = Fuerza Sísmica
Ao = Máxima aceleración del terreno, obtenida de la Ec.6.3 de PDVSA JA-221
W = Peso Total del Equipo
g = Aceleración de gravedad
Ao =
V (vacío) =
0.216
529
Kg
V (operación) =
571
Kg
RESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO
Resumen de Fuerzas debido a Cargas Sísmicas (vacío)
SISMO HORIZONTAL
EQh(y) = EQh(x)
Corte
Momento
(kg)
(kg m)
529
476
SISMO
VERTICAL EQv
Fuerza Vertical
(kg)
370
Resumen de Fuerzas debido a Cargas Sísmicas (Operación)
SISMO HORIZONTAL
EQh(y) = EQh(x)
Corte
Momento
(Kg.)
(Kg. m)
571
514
SISMO
VERTICAL EQv
Fuerza Vertical
(Kg.)
399
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CIVIL
5.-
CARGAS Y COMBINACIONES PARA VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD Y CAPACIDAD DE SOPORTE DEL SUELO
5.1
CARGA DE DATOS PARA EL DISEÑO DE LA FUNDACIÓN
CASO DE CARGA
E
VACÍO
VACIO:OTROS EQUIPOS
O
OPERACIÓN
OPERACIÓN:OTROS EQUIPOS
T
PRUEBA
LL
CARGA VIVA
DL
CARGA PERMANENTE
WX
VIENTO
WY
VIENTO:OTROS EQUIPOS
EQex
SISMO HOR.(E)
SISMO: OTROS EQUIPOS. DIR-X (E)
EQey
SISMO HOR. (E)
SISMO: OTROS EQUIP. DIR-Y (E)
Eqez
SISMO VERT. (E)
SISMO: OTROS EQUIP.DIR-Z (E)
EQx
SISMO HOR. (O)
SISMO: OTROS EQUIP. DIR-X (O)
EQy
SISMO HOR. (O)
SISMO: OTROS EQUIP. Y-DIR (O)
SISMO VERT. (O)
EQz
SISMO: OTROS EQUIP. DIR-Z (O)
VERTICAL (Fz: Kg.)
2448.52
Fx (Kg.)
Fy (Kg.)
My (Kg.-m)
Mx (Kg.-m)
2641.52
177.80
123.88
197.55
FUERZAS SÍSMICAS EN CONDICIÓN DE VACÍO
528.88
111.49
475.99
475.99
528.88
370.22
FUERZAS SÍSMICAS EN CONDICIÓN DE OPERACIÓN
570.57
513.51
513.51
570.57
399.40
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CIVIL
COMBINACIONES DE CARGA - ESFUERZOS PERMISIBLES
5.2
DESCRIPCIÓN
COMB. No
6001
6002
DL + E
DL + E + LL
6003
6004
6005
6006
6007
6008
6009
6010
(DL + E) + LL + WX
(DL + E) + LL - WX
(DL + E) + LL + WY
(DL + E) + LL - WY
0,6 (DL + E) + WX
0,6 (DL + E) - WX
0,6 (DL + E) + WY
0,6 (DL + E) - WY
6011
6012
6013
6014
6015
6016
6017
6018
6019
6020
6021
6022
6023
6024
6025
6026
6027
6028
6029
6030
6031
6032
6033
6034
6035
6036
6037
6038
6039
6040
6041
6042
6043
6044
6045
6046
6047
6048
6049
6050
6051
6052
6053
6054
6055
6056
6057
6058
(DL + E) + LL + ( 1,0 EQeX + 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 1,0 EQeX + 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 1,0 EQeX - 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 1,0 EQeX - 0,3 EQeY – 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-1,0 EQeX + 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-1,0 EQeX + 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-1,0 EQeX - 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-1,0 EQeX - 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX + 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX + 1,0 EQeY – 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX – 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX – 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX + 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX + 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX – 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX – 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX + 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX + 0,3 EQeY – 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX - 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + ( 0,3 EQeX - 0,3 EQeY – 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX + 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX + 0,3 EQeY – 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX - 0,3 EQeY+ 1,0 EQeZ) / 1,40
(DL + E) + LL + (-0,3 EQeX - 0,3 EQeY – 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 1,0 EQeX + 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 1,0 EQeX + 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 1,0 EQeX - 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 1,0 EQeX - 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-1,0 EQeX + 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-1,0 EQeX + 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-1,0 EQeX - 0,3 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-1,0 EQeX - 0,3 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX + 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX + 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX - 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX - 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX + 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX + 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX - 1,0 EQeY + 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX - 1,0 EQeY - 0,3 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX + 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX + 0,3 EQeY - 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX - 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + ( 0,3 EQeX - 0,3 EQeY - 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX + 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX + 0,3 EQeY - 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX - 0,3 EQeY + 1,0 EQeZ) / 1,40
0,6 (DL + E) + (-0,3 EQeX - 0,3 EQeY - 1,0 EQeZ) / 1,40
6059
6060
DL + O
DL + O + LL
6061
6062
6063
6064
6065
6066
6067
6068
(DL + O ) + LL + WX
(DL + O ) + LL - WX
(DL + O ) + LL + WY
(DL + O ) + LL - WY
0,6 (DL + O ) + WX
0,6 (DL + O ) - WX
0,6 (DL + O ) + WY
0,6 (DL + O ) - WY
ESFUERZOS PERMISIBLES
VERTICAL(Fz: kg)
Fx (kg)
VACÍO
2448.52
0.00
2448.52
0.00
VACÍO + VIENTO
2448.52
123.88
2448.52
-123.88
2448.52
0.00
2448.52
0.00
1469.11
123.88
1469.11
-123.88
1469.11
0.00
1469.11
0.00
VACÍO + SISMO
2527.85
377.77
2369.19
377.77
2527.85
377.77
2369.19
377.77
2527.85
-377.77
2369.19
-377.77
2527.85
-377.77
2369.19
-377.77
2527.85
113.33
2369.19
113.33
2527.85
113.33
2369.19
113.33
2527.85
-113.33
2369.19
-113.33
2527.85
-113.33
2369.19
-113.33
2712.96
113.33
2184.08
113.33
2712.96
113.33
2184.08
113.33
2712.96
-113.33
2184.08
-113.33
2712.96
-113.33
2184.08
-113.33
1548.44
377.77
1389.78
377.77
1548.44
377.77
1389.78
377.77
1548.44
-377.77
1389.78
-377.77
1548.44
-377.77
1389.78
-377.77
1548.44
113.33
1389.78
113.33
1548.44
113.33
1389.78
113.33
1548.44
-113.33
1389.78
-113.33
1548.44
-113.33
1389.78
-113.33
1733.55
113.33
1204.67
113.33
1733.55
113.33
1204.67
113.33
1733.55
-113.33
1204.67
-113.33
1733.55
-113.33
1204.67
-113.33
OPERACIÓN
2641.52
0.00
2641.52
0.00
OPERACIÓN + VIENTO
2641.52
123.88
2641.52
-123.88
2641.52
0.00
2641.52
0.00
1584.91
123.88
1584.91
-123.88
1584.91
0.00
1584.91
0.00
Fy (kg)
My (kg-m)
Mx (kg-m)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
197.55
-197.55
0.00
0.00
197.55
-197.55
0.00
0.00
111.49
-111.49
0.00
0.00
111.49
-111.49
177.80
-177.80
0.00
0.00
177.80
-177.80
0.00
0.00
113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
113.33
-113.33
-113.33
377.77
377.77
-377.77
-377.77
377.77
377.77
-377.77
-377.77
113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
113.33
-113.33
-113.33
377.77
377.77
-377.77
-377.77
377.77
377.77
-377.77
-377.77
113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
113.33
-113.33
-113.33
339.99
339.99
339.99
339.99
-339.99
-339.99
-339.99
-339.99
102.00
102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
-102.00
-102.00
339.99
339.99
339.99
339.99
-339.99
-339.99
-339.99
-339.99
102.00
102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
339.99
339.99
-339.99
-339.99
339.99
339.99
-339.99
-339.99
102.00
102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
339.99
339.99
-339.99
-339.99
339.99
339.99
-339.99
-339.99
102.00
102.00
-102.00
-102.00
102.00
102.00
-102.00
-102.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
197.55
-197.55
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0.00
197.55
-197.55
0.00
0.00
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-111.49
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111.49
-111.49
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-177.80
0.00
0.00
177.80
-177.80
0.00
0.00
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
Revisión
0
Página
ESTUDIOS Y PROYECTOS DITECH, S.A.
1261-01-002-CN-1700-01
Fecha
07/03/12
34 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
6069
6070
6071
6072
6073
6074
6075
6076
6077
6078
6079
6080
6081
6082
6083
6084
6085
6086
6087
6088
6089
6090
6091
6092
6093
6094
6095
6096
6097
6098
6099
6100
6101
6102
6103
6104
6105
6106
6107
6108
6109
6110
6111
6112
6113
6114
6115
6116
6117
(DL+O) + LL + ( 1,0 EQX + 0,3 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 1,0 EQX + 0,3 EQ - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 1,0 EQX - 0,3 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
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(DL+O) + LL + (-1,0 EQX + 0,3 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
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(DL+O) + LL + (-1,0 EQX - 0,3 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX + 1,0 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX + 1,0 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX - 1,0 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX - 1,0 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + (-0,3 EQX + 1,0 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + (-0,3 EQX + 1,0 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + (-0,3 EQX - 1,0 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + (-0,3 EQX - 1,0 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX + 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX + 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
(DL+O) + LL + ( 0,3 EQX - 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
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(DL+O) + LL + (-0,3 EQX - 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 1,0 EQX + 0,3 EQY + 0,3 EQZ ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 1,0 EQX + 0,3 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
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0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX - 1,0 EQY + 0,3 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX - 1,0 EQY - 0,3 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 0,3 EQX + 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 0,3 EQX + 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 0,3 EQX - 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + ( 0,3 EQX - 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX + 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX + 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX - 0,3 EQY + 1,0 EQZ) / 1,40
0,6 (DL + O) + (-0,3 EQX - 0,3 EQY - 1,0 EQZ) / 1,40
0,83 (DL + E + T + LL)
OPERACIÓN + SISMO
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2727.11
2555.93
2926.80
2356.24
2926.80
2356.24
2926.80
2356.24
2926.80
2356.24
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1670.50
1499.33
1870.20
1299.63
1870.20
1299.63
1870.20
1299.63
1870.20
1299.63
PRUEBA
2032.27
407.55
407.55
407.55
407.55
-407.55
-407.55
-407.55
-407.55
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
407.55
407.55
407.55
407.55
-407.55
-407.55
-407.55
-407.55
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
407.55
407.55
-407.55
-407.55
407.55
407.55
-407.55
-407.55
122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
407.55
407.55
-407.55
-407.55
407.55
407.55
-407.55
-407.55
122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
122.26
-122.26
-122.26
366.79
366.79
366.79
366.79
-366.79
-366.79
-366.79
-366.79
110.04
110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
-110.04
-110.04
366.79
366.79
366.79
366.79
-366.79
-366.79
-366.79
-366.79
110.04
110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
366.79
366.79
-366.79
-366.79
366.79
366.79
-366.79
-366.79
110.04
110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
366.79
366.79
-366.79
-366.79
366.79
366.79
-366.79
-366.79
110.04
110.04
-110.04
-110.04
110.04
110.04
-110.04
-110.04
0.00
0.00
0.00
0.00
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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0
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Fecha
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35 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
6.-
CALCULO DE DIMENSIONES DE LA FUNDACIÓN
Datos de Diseño de la Fundación
Peso Unitario del Suelo (acorde a los Criterios de Diseño)
Peso Unitario del Concreto (acorde a los Criterios de Diseño)
Ws =
Wc =
F=
Rs =
Coeficiente de fricción suelo-concreto (acorde a los Criterios de Diseño)
Máxima Presión del Suelo
1500.00 kg/m3
2500.00 kg/m3
0.30
 tan f
2.00 kg/cm²
asumiendo
f =30°
Dimensiones en Planta (Lf y Df) :
Para determinar las dimensiones de la fundación deben ser consideradas las siguientes condiciones:
1. Lb(x) ó Lb(y) + 2 x distancia mínima entre el borde de la plancha deslizante y el borde de la fundación :
2. Lb(x) ó Lb(y) + 2 x distancia mínima entre el perno de anclaje y el borde de la fundación :
3. Lb(x) ó Lb(y) + 2 x distancia mínima entre el perno de anclaje y el acero de refuerzo vertical + 2 x recubrimiento de concreto:
distancia mínima entre el borde de la plancha deslizante y el borde de la fundación :
distancia mínima entre el perno de anclaje y el borde de la fundación :
distancia mínima entre el perno de anclaje y el acero de refuerzo vertical:
Condiciones
Longitud (Df)
Ancho (Lf)
Longitud (mm) =
Ancho (mm) =
1
1120
800
2
1148
828
50.00 mm
114.00 mm
50 mm
3
1170
850
1170 mm
850 mm
redondeado =
redondeado =
Df =
Lf =
2600
1800
mm
mm
Altura (Ft) :
Para perno de anclaje ( f 3/4" ) Tipo "A"
Longitud Total=
Proyección del perno de anclaje=
Longitud embebida del perno=
Distancia mínima entre el perno de anclaje y el acero de refuerzo horizontal =
510
90
395
50
La altura de la fundación deberá ser la mayor de las siguientes dimensiones:
1.Long. Embebida del perno + recubrimiento de concreto (parte inferior) + diámetro del acero
inferior de refuerzo + Distancia mínima entre el perno de anclaje y el acero de refuerzo horizontal
2. Altura de la Fundación mas profundidad mínima de empotramiento =
520 mm
325 mm
Ft =
520 mm
redondeado
mm
mm
mm
mm
Ft =
550
mm
Calculo del peso de la fundación
Peso de la Fundación
WT =
6435 kg
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
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07/03/12
36 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
7.-
VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD
Verificación de la Estabilidad contra el Volcamiento
Mestab-x = ( Fz + WT x factor de mayoracion de la combinación correspondiente ) x Lf / 2
Mestab-y = ( Fz + WT x factor de mayoracion de la combinación correspondiente ) x Df / 2
Mvolc-x = Fy x Ft + Mx
Mvolc-y = Fx x Ft + My
FS - alrededor X = Mestab-x / Mvolc-x
FS - alrededor Y = Mestab-y / Mvolc-y
Comb.
No.
Mestab-x
(kg-ml)
Mvol-x
(kg-ml)
6001
6002
7995.17
7995.17
0.00
0.00
6003
6004
6005
6006
6007
6008
6009
6010
7995.17
7995.17
7995.17
7995.17
4797.10
4797.10
4797.10
4797.10
177.80
-177.80
108.66
-108.66
177.80
-177.80
108.66
-108.66
6011
6012
6013
6014
6015
6016
6017
6018
6019
6020
6021
6022
6023
6024
6025
6026
6027
6028
6029
6030
6031
6032
6033
6034
6035
6036
6037
6038
6039
6040
6041
6042
6043
6044
6045
6046
6047
6048
6049
6050
6051
6052
6053
6054
6055
6056
6057
6058
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8066.57
7923.77
8233.16
7757.17
8233.16
7757.17
8233.16
7757.17
8233.16
7757.17
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
4868.50
4725.70
5035.10
4559.10
5035.10
4559.10
5035.10
4559.10
5035.10
4559.10
164.33
164.33
-164.33
-164.33
164.33
164.33
-164.33
-164.33
547.77
547.77
-547.77
-547.77
547.77
547.77
-547.77
-547.77
164.33
164.33
-164.33
-164.33
164.33
164.33
-164.33
-164.33
164.33
164.33
-164.33
-164.33
164.33
164.33
-164.33
-164.33
547.77
547.77
-547.77
-547.77
547.77
547.77
-547.77
-547.77
164.33
164.33
-164.33
-164.33
164.33
164.33
-164.33
-164.33
Mestab-y
Mvol-y
FS - alrededor de X FS - alrededor de Y
(kg-ml)
(kg-ml)
VACÍO
11548.58
0.00
N.A.
N.A.
11548.58
0.00
N.A.
N.A.
VACÍO + VIENTO
11548.58
68.13
44.97
169.50
11548.58
-68.13
44.97
169.50
11548.58
111.49
73.58
103.58
11548.58
-111.49
73.58
103.58
6929.15
68.13
26.98
101.70
6929.15
-68.13
26.98
101.70
6929.15
111.49
44.15
62.15
6929.15
-111.49
44.15
62.15
VACÍO + SISMO
11651.71
547.77
49.09
21.27
11445.44
547.77
48.22
20.89
11651.71
547.77
49.09
21.27
11445.44
547.77
48.22
20.89
11651.71
-547.77
49.09
21.27
11445.44
-547.77
48.22
20.89
11651.71
-547.77
49.09
21.27
11445.44
-547.77
48.22
20.89
11651.71
164.33
14.73
70.90
11445.44
164.33
14.47
69.65
11651.71
164.33
14.73
70.90
11445.44
164.33
14.47
69.65
11651.71
-164.33
14.73
70.90
11445.44
-164.33
14.47
69.65
11651.71
-164.33
14.73
70.90
11445.44
-164.33
14.47
69.65
11892.35
164.33
50.10
72.37
11204.80
164.33
47.20
68.18
11892.35
164.33
50.10
72.37
11204.80
164.33
47.20
68.18
11892.35
-164.33
50.10
72.37
11204.80
-164.33
47.20
68.18
11892.35
-164.33
50.10
72.37
11204.80
-164.33
47.20
68.18
7032.28
547.77
29.63
12.84
6826.01
547.77
28.76
12.46
7032.28
547.77
29.63
12.84
6826.01
547.77
28.76
12.46
7032.28
-547.77
29.63
12.84
6826.01
-547.77
28.76
12.46
7032.28
-547.77
29.63
12.84
6826.01
-547.77
28.76
12.46
7032.28
164.33
8.89
42.79
6826.01
164.33
8.63
41.54
7032.28
164.33
8.89
42.79
6826.01
164.33
8.63
41.54
7032.28
-164.33
8.89
42.79
6826.01
-164.33
8.63
41.54
7032.28
-164.33
8.89
42.79
6826.01
-164.33
8.63
41.54
7272.92
164.33
30.64
44.26
6585.37
164.33
27.74
40.07
7272.92
164.33
30.64
44.26
6585.37
164.33
27.74
40.07
7272.92
-164.33
30.64
44.26
6585.37
-164.33
27.74
40.07
7272.92
-164.33
30.64
44.26
6585.37
-164.33
27.74
40.07
Verificacion
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
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0
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37 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
6059
6060
8168.87
8168.87
0.00
0.00
6061
6062
6063
6064
6065
6066
6067
6068
8168.87
8168.87
8168.87
8168.87
4901.32
4901.32
4901.32
4901.32
177.80
-177.80
108.66
-108.66
177.80
-177.80
108.66
-108.66
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8245.89
8091.84
8425.62
7912.11
8425.62
7912.11
8425.62
7912.11
8425.62
7912.11
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
4978.35
4824.29
5158.08
4644.57
5158.08
4644.57
5158.08
4644.57
5158.08
4644.57
177.28
177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
590.95
590.95
-590.95
-590.95
590.95
590.95
-590.95
-590.95
177.28
177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
590.95
590.95
-590.95
-590.95
590.95
590.95
-590.95
-590.95
177.28
177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
109
6635.99
0.00
OPERACIÓN
11799.48
11799.48
OPERACIÓN + VIENTO
11799.48
11799.48
11799.48
11799.48
7079.69
7079.69
7079.69
7079.69
OPERACIÓN + SISMO
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
11910.74
11688.22
12170.35
11428.61
12170.35
11428.61
12170.35
11428.61
12170.35
11428.61
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7190.95
6968.42
7450.56
6708.82
7450.56
6708.82
7450.56
6708.82
7450.56
6708.82
PRUEBA
8916.08
0.00
0.00
N.A.
N.A.
N.A.
N.A.
OK
OK
68.13
-68.13
111.49
-111.49
68.13
-68.13
111.49
-111.49
45.94
45.94
75.18
75.18
27.57
27.57
45.11
45.11
173.19
173.19
105.84
105.84
103.91
103.91
63.50
63.50
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
590.95
590.95
590.95
590.95
-590.95
-590.95
-590.95
-590.95
177.28
177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
-177.28
-177.28
590.95
590.95
590.95
590.95
-590.95
-590.95
-590.95
-590.95
177.28
177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
-177.28
-177.28
177.28
177.28
177.28
177.28
-177.28
-177.28
-177.28
-177.28
46.51
45.64
46.51
45.64
46.51
45.64
46.51
45.64
13.95
13.69
13.95
13.69
13.95
13.69
13.95
13.69
47.53
44.63
47.53
44.63
47.53
44.63
47.53
44.63
28.08
27.21
28.08
27.21
28.08
27.21
28.08
27.21
8.42
8.16
8.42
8.16
8.42
8.16
8.42
8.16
29.10
26.20
29.10
26.20
29.10
26.20
29.10
26.20
20.16
19.78
20.16
19.78
20.16
19.78
20.16
19.78
67.18
65.93
67.18
65.93
67.18
65.93
67.18
65.93
68.65
64.47
68.65
64.47
68.65
64.47
68.65
64.47
12.17
11.79
12.17
11.79
12.17
11.79
12.17
11.79
40.56
39.31
40.56
39.31
40.56
39.31
40.56
39.31
42.03
37.84
42.03
37.84
42.03
37.84
42.03
37.84
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
0.00
N.A.
N.A.
OK
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
Revisión
0
Página
ESTUDIOS Y PROYECTOS DITECH, S.A.
1261-01-002-CN-1700-01
Fecha
07/03/12
38 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
Verificacion de la Estabilidad contra el Deslizamiento
Festab = ( Fz + WT x factor de mayoración de la comb. correspondiente)* F
Fdesliz-x = Fx
Fdesliz-y = Fy
Comb.
No.
Festab
(kg)
6001
6002
2665.06
2665.06
6003
6004
6005
6006
6007
6008
6009
6010
2665.06
2665.06
2665.06
2665.06
1599.03
1599.03
1599.03
1599.03
6011
6012
6013
6014
6015
6016
6017
6018
6019
6020
6021
6022
6023
6024
6025
6026
6027
6028
6029
6030
6031
6032
6033
6034
6035
6036
6037
6038
6039
6040
6041
6042
6043
6044
6045
6046
6047
6048
6049
6050
6051
6052
6053
6054
6055
6056
6057
6058
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2688.86
2641.26
2744.39
2585.72
2744.39
2585.72
2744.39
2585.72
2744.39
2585.72
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1622.83
1575.23
1678.37
1519.70
1678.37
1519.70
1678.37
1519.70
1678.37
1519.70
6059
6060
2722.96
2722.96
Fdesliz-x
(kg)
Fdesliz-y
(kg)
VACÍO
0.00
0.00
0.00
0.00
VACÍO + VIENTO
123.88
0.00
-123.88
0.00
0.00
197.55
0.00
-197.55
123.88
0.00
-123.88
0.00
0.00
197.55
0.00
-197.55
VACÍO + SISMO
377.77
113.33
377.77
113.33
377.77
-113.33
377.77
-113.33
-377.77
113.33
-377.77
113.33
-377.77
-113.33
-377.77
-113.33
113.33
377.77
113.33
377.77
113.33
-377.77
113.33
-377.77
-113.33
377.77
-113.33
377.77
-113.33
-377.77
-113.33
-377.77
113.33
113.33
113.33
113.33
113.33
-113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
-113.33
113.33
-113.33
-113.33
-113.33
-113.33
377.77
113.33
377.77
113.33
377.77
-113.33
377.77
-113.33
-377.77
113.33
-377.77
113.33
-377.77
-113.33
-377.77
-113.33
113.33
377.77
113.33
377.77
113.33
-377.77
113.33
-377.77
-113.33
377.77
-113.33
377.77
-113.33
-377.77
-113.33
-377.77
113.33
113.33
113.33
113.33
113.33
-113.33
113.33
-113.33
-113.33
113.33
-113.33
113.33
-113.33
-113.33
-113.33
-113.33
OPERACIÓN
0.00
0.00
0.00
0.00
FS-X = Festab / Fslid-x
FS-Y = Festab / Fslid-y
FS-X
FS-Y
Verificación
N.A.
N.A.
N.A.
N.A.
OK
OK
21.51
21.51
N.A.
N.A.
12.91
12.91
N.A.
N.A.
N.A.
N.A.
13.49
13.49
N.A.
N.A.
8.09
8.09
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
7.12
6.99
7.12
6.99
7.12
6.99
7.12
6.99
23.73
23.31
23.73
23.31
23.73
23.31
23.73
23.31
24.22
22.82
24.22
22.82
24.22
22.82
24.22
22.82
4.30
4.17
4.30
4.17
4.30
4.17
4.30
4.17
14.32
13.90
14.32
13.90
14.32
13.90
14.32
13.90
14.81
13.41
14.81
13.41
14.81
13.41
14.81
13.41
23.73
23.31
23.73
23.31
23.73
23.31
23.73
23.31
7.12
6.99
7.12
6.99
7.12
6.99
7.12
6.99
24.22
22.82
24.22
22.82
24.22
22.82
24.22
22.82
14.32
13.90
14.32
13.90
14.32
13.90
14.32
13.90
4.30
4.17
4.30
4.17
4.30
4.17
4.30
4.17
14.81
13.41
14.81
13.41
14.81
13.41
14.81
13.41
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
N.A.
N.A.
N.A.
N.A.
OK
OK
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
Revisión
0
Página
ESTUDIOS Y PROYECTOS DITECH, S.A.
1261-01-002-CN-1700-01
Fecha
07/03/12
39 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
6061
6062
6063
6064
6065
6066
6067
6068
2722.96
2722.96
2722.96
2722.96
1633.77
1633.77
1633.77
1633.77
6069
6070
6071
6072
6073
6074
6075
6076
6077
6078
6079
6080
6081
6082
6083
6084
6085
6086
6087
6088
6089
6090
6091
6092
6093
6094
6095
6096
6097
6098
6099
6100
6101
6102
6103
6104
6105
6106
6107
6108
6109
6110
6111
6112
6113
6114
6115
6116
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2748.63
2697.28
2808.54
2637.37
2808.54
2637.37
2808.54
2637.37
2808.54
2637.37
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1659.45
1608.10
1719.36
1548.19
1719.36
1548.19
1719.36
1548.19
1719.36
1548.19
6117
2212.00
OPERACIÓN + VIENTO
123.88
0.00
-123.88
0.00
0.00
197.55
0.00
-197.55
123.88
0.00
-123.88
0.00
0.00
197.55
0.00
-197.55
OPERACIÓN + SISMO
407.55
122.26
407.55
122.26
407.55
-122.26
407.55
-122.26
-407.55
122.26
-407.55
122.26
-407.55
-122.26
-407.55
-122.26
122.26
407.55
122.26
407.55
122.26
-407.55
122.26
-407.55
-122.26
407.55
-122.26
407.55
-122.26
-407.55
-122.26
-407.55
122.26
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
-122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
407.55
122.26
407.55
122.26
407.55
-122.26
407.55
-122.26
-407.55
122.26
-407.55
122.26
-407.55
-122.26
-407.55
-122.26
122.26
407.55
122.26
407.55
122.26
-407.55
122.26
-407.55
-122.26
407.55
-122.26
407.55
-122.26
-407.55
-122.26
-407.55
122.26
122.26
122.26
122.26
122.26
-122.26
122.26
-122.26
-122.26
122.26
-122.26
122.26
-122.26
-122.26
-122.26
-122.26
PRUEBA
0.00
0.00
21.98
21.98
N.A.
N.A.
13.19
13.19
N.A.
N.A.
N.A.
N.A.
13.78
13.78
N.A.
N.A.
8.27
8.27
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
6.74
6.62
6.74
6.62
6.74
6.62
6.74
6.62
22.48
22.06
22.48
22.06
22.48
22.06
22.48
22.06
22.97
21.57
22.97
21.57
22.97
21.57
22.97
21.57
4.07
3.95
4.07
3.95
4.07
3.95
4.07
3.95
13.57
13.15
13.57
13.15
13.57
13.15
13.57
13.15
14.06
12.66
14.06
12.66
14.06
12.66
14.06
12.66
22.48
22.06
22.48
22.06
22.48
22.06
22.48
22.06
6.74
6.62
6.74
6.62
6.74
6.62
6.74
6.62
22.97
21.57
22.97
21.57
22.97
21.57
22.97
21.57
13.57
13.15
13.57
13.15
13.57
13.15
13.57
13.15
4.07
3.95
4.07
3.95
4.07
3.95
4.07
3.95
14.06
12.66
14.06
12.66
14.06
12.66
14.06
12.66
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
N.A.
N.A.
OK
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
Revisión
0
Página
ESTUDIOS Y PROYECTOS DITECH, S.A.
1261-01-002-CN-1700-01
Fecha
07/03/12
40 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
8.-
CALCULO DE LA PRESIÓN DEL SUELO-ESFUERZOS PERMISIBLES
Calculo de la presión máxima del suelo
Los Momentos y las Fuerzas deberán actuar con respecto a la parte inferior de la zapata
Mxf = Mx + Fy x Ft
ex = Myf / Fzf
Myf = My + Fx x Ft
ey = Mxf / Fzf
Fzf = Fz + WT x factor de impacto de acuerdo a la combinación
Df / 6 =
0.43
mm
Lf / 6 =
0.30
mm
A = Df x Lf =
46800
cm2
a) La siguiente formula solo aplica si las excentricidades "ex" y "ey" son < Df / 6 y Lf / 6 respectivamente:
s(act) = Fzf / A x ( 1 ± 6 x ex / Df ± 6 x ey / Lf )
s1 = Fzf / A x ( 1 + 6 x ex / Df + 6 x ey / Lf )
s2 = Fzf / A x ( 1 - 6 x ex / Df + 6 x ey / Lf )
s3 = Fzf / A x ( 1 - 6 x ex / Df - 6 x ey / Lf )
s4 = Fzf / A x ( 1 + 6 x ex / Df - 6 x ey / Lf )
Comb.
No.
Fzf / A
(kg/cm²)
ex
(m)
6001
6002
0.19
0.19
0.00
0.00
6003
6004
6005
6006
6007
6008
6009
6010
0.19
0.19
0.19
0.19
0.11
0.11
0.11
0.11
0.008
-0.01
0.01
-0.01
0.01
-0.01
0.02
-0.02
6011
6012
6013
6014
6015
6016
6017
6018
6019
6020
6021
6022
6023
6024
6025
6026
6027
6028
6029
6030
6031
6032
6033
6034
6035
6036
6037
6038
6039
6040
6041
6042
6043
6044
6045
6046
6047
6048
6049
6050
6051
6052
6053
6054
6055
6056
6057
6058
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.19
0.20
0.18
0.20
0.18
0.20
0.18
0.20
0.18
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.06
0.06
0.06
0.06
-0.06
-0.06
-0.06
-0.06
0.02
0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
-0.02
-0.02
0.10
0.10
0.10
0.10
-0.10
-0.10
-0.10
-0.10
0.03
0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
Verificación
ex < Df/6
VACÍO
OK
OK
VACÍO + VIENTO
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
VACÍO + SISMO
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
ey
(m)
Verificación
ey < Lf/6
s(max)
(kg/cm²)
0.00
0.00
OK
OK
0.19
0.19
0.02
-0.02
0.01
-0.01
0.03
-0.03
0.02
-0.02
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
0.21
0.21
0.20
0.20
0.13
0.13
0.13
0.13
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.06
0.06
-0.06
-0.06
0.06
0.06
-0.06
-0.06
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.10
0.10
-0.10
-0.10
0.10
0.10
-0.10
-0.10
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
0.23
0.23
0.23
0.23
0.23
0.23
0.23
0.23
0.24
0.24
0.24
0.24
0.24
0.24
0.24
0.24
0.22
0.20
0.22
0.20
0.22
0.20
0.22
0.20
0.15
0.15
0.15
0.15
0.15
0.15
0.15
0.15
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.14
0.13
0.14
0.13
0.14
0.13
0.14
0.13
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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0
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Fecha
07/03/12
41 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
6059
6060
0.19
0.19
0.00
0.00
6061
6062
6063
6064
6065
6066
6067
6068
0.19
0.19
0.19
0.19
0.12
0.12
0.12
0.12
0.01
-0.01
0.01
-0.01
0.01
-0.01
0.02
-0.02
6069
6070
6071
6072
6073
6074
6075
6076
6077
6078
6079
6080
6081
6082
6083
6084
6085
6086
6087
6088
6089
6090
6091
6092
6093
6094
6095
6096
6097
6098
6099
6100
6101
6102
6103
6104
6105
6106
6107
6108
6109
6110
6111
6112
6113
6114
6115
6116
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.20
0.19
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.12
0.11
0.06
0.07
0.06
0.07
-0.06
-0.07
-0.06
-0.07
0.02
0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
-0.02
-0.02
0.11
0.11
0.11
0.11
-0.11
-0.11
-0.11
-0.11
0.03
0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
6117
0.16
0.00
Verificación contra la máxima presión de soporte del suelo
2.00
Rs(permitida) =
kg/cm² :
OPERACION
OK
OK
OPERACION + VIENTO
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OPERACION + SISMO
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
PRUEBA
OK
0.00
0.00
OK
OK
0.19
0.19
0.02
-0.02
0.01
-0.01
0.03
-0.03
0.02
-0.02
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
0.21
0.21
0.21
0.21
0.13
0.13
0.13
0.13
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.06
0.07
-0.06
-0.07
0.06
0.07
-0.06
-0.07
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.02
0.02
-0.02
-0.02
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.11
0.11
-0.11
-0.11
0.11
0.11
-0.11
-0.11
0.03
0.03
-0.03
-0.03
0.03
0.03
-0.03
-0.03
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
OK
0.24
0.23
0.24
0.23
0.24
0.23
0.24
0.23
0.25
0.24
0.25
0.24
0.25
0.24
0.25
0.24
0.22
0.21
0.22
0.21
0.22
0.21
0.22
0.21
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.16
0.17
0.17
0.17
0.17
0.17
0.17
0.17
0.17
0.14
0.13
0.14
0.13
0.14
0.13
0.14
0.13
0.00
smax)
OK
0.25
0.16
kg/cm²
Rs(act) < Rs(permitida): OK
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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Fecha
07/03/12
42 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
9.-
CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO (MÍNIMO) PARA LA FUNDACIÓN
9.1
REFUERZO LONGITUDINAL
Resumen de Datos
Zapata
Ancho
Largo
Espesor de la zapata - Espesor del grout
Peso de la Zapata
Recubrimiento de Concreto
Lf =
Df =
=
WT =
rc =
1.80
2.60
0.525
6435
75
m
m
m
kg
mm
0.150
0.525 m
0.37
Concreto pobre
ELEVACIÓN
y
Lf = 1.80 m
x
Df = 2.60 m
PLANTA
De acuerdo al ACI 318, capitulo 7, el acero de refuerzo a usar debe ser:
As (min.) = r (min.) x b x d
r(min.) =
b=
h=
As (min.) =
As (seleccionado) =
0.0018
100.00 cm
55.00 cm
9.90 cm² / m
4.95 cm² / m parte inferior en cada dirección
4.95 cm² / m en el tope en cada dirección
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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Fecha
07/03/12
43 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
Separación (cm)
P
A
R
T
E
I
N
F
E
R
I
O
R
E
N
E
L
T
O
P
E
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
25
30
1/2"
18.43
16.13
14.33
12.90
11.73
10.75
9.92
9.21
8.60
8.06
7.59
7.17
6.79
6.45
5.16
-
5/8"
28.56
24.99
22.21
19.99
18.17
16.66
15.38
14.28
13.33
12.49
11.76
11.11
10.52
10.00
8.00
6.66
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
25
30
18.43
16.13
14.33
12.90
11.73
10.75
9.92
9.21
8.60
8.06
7.59
7.17
6.79
6.45
5.16
-
28.56
24.99
22.21
19.99
18.17
16.66
15.38
14.28
13.33
12.49
11.76
11.11
10.52
10.00
8.00
6.66
SELECCIÓN DEL ACERO DE REFUERZO
3/4"
7/8"
1"
40.57
55.29
72.81
35.50
48.38
63.71
31.56
43.00
56.63
28.40
38.70
50.97
25.82
35.18
46.34
23.67
32.25
42.48
21.85
29.77
39.21
20.29
27.64
36.41
18.93
25.80
33.98
17.75
24.19
31.86
16.71
22.76
29.98
15.78
21.50
28.32
14.95
20.37
26.83
14.20
19.35
25.49
11.36
15.48
20.39
9.47
12.90
16.99
40.57
35.50
31.56
28.40
25.82
23.67
21.85
20.29
18.93
17.75
16.71
15.78
14.95
14.20
11.36
9.47
55.29
48.38
43.00
38.70
35.18
32.25
29.77
27.64
25.80
24.19
22.76
21.50
20.37
19.35
15.48
12.90
72.81
63.71
56.63
50.97
46.34
42.48
39.21
36.41
33.98
31.86
29.98
28.32
26.83
25.49
20.39
16.99
1-1/8"
92.17
80.65
71.69
64.52
58.65
53.77
49.63
46.09
43.01
40.33
37.95
35.84
33.96
32.26
25.81
21.51
1-3/8"
143.79
125.81
111.83
100.65
91.50
83.88
77.42
71.89
67.10
62.91
59.21
55.92
52.97
50.33
40.26
33.55
92.17
80.65
71.69
64.52
58.65
53.77
49.63
46.09
43.01
40.33
37.95
35.84
33.96
32.26
25.81
21.51
143.79
125.81
111.83
100.65
91.50
83.88
77.42
71.89
67.10
62.91
59.21
55.92
52.97
50.33
32.78
27.31
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
Revisión
0
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ESTUDIOS Y PROYECTOS DITECH, S.A.
1261-01-002-CN-1700-01
Fecha
07/03/12
44 de 69
MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
Refuerzo principal - en la parte inferior
Separación entre cabillas (dirección-Y ) (cm) =
12.5
Separación entre cabillas ( dirección-X ) (cm) =
12.5
DIRECCIÓN-Y
diámetro
cantidad
3/8"
15
DIRECCIÓN-X
diámetro
cantidad
3/8"
21
Refuerzo por Temperatura-en el tope
Separación entre cabillas (dirección-Y ) (cm) =
12.5
Separación entre cabillas ( dirección-X ) (cm) =
12.5
DIRECCIÓN-Y
diámetro
cantidad
3/8"
15
DIRECCIÓN-X
diámetro
cantidad
3/8"
21
Nota: El refuerzo lateral deberá usarse cuando el espacio entre las barras horizontales sea mayor o igual a 12 pulgadas (30,48 cm)
Distancia entre cabillas =
41 cm
Distancia max entre cabillas horizontales =
30 cm
41
DIÁMETRO
3/8"
>
30
REQUIERE REFUERZO LATERAL
REFUERZO LATERAL
CANTIDAD (CADA CARA)
2
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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CIVIL
10.-
CÓMPUTOS MÉTRICOS
ÍTEM
DESCRIPCIÓN
UNIDAD
CONCRETO POBRE
m3
CONCRETO PARA FUNDACIÓN
m3
ENCOFRADO PARA FUNDACIÓN
m2
ACERO DE REFUERZO
kg
GROUT 25 mm DE ESPESOR
m3
CANTIDAD
0.26
2.46
-
0.11700
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
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11.-
HOJA DE DATOS SUMINISTRADA POR DISCIPLINA ELECTRICIDAD
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ANEXO 3 – CÁLCULO DE FUNDACIÓN DEL SISTEMA DE ESPUMA S.C.I.
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Proyecto: INCREMENTO CAPACIDAD DE TRANSPORTE OLEODUCTO
DE 36”, MORICHAL - PTO
Cliente:
PDVSA
Especialidad:
ESTRUCTURAS
Equipo: Tanque de
espuma del SCI en
EPM-1
Hoja de Cálculo de Fundación para Recipientes Verticales
Elaborado:O.Ferrero
Revisado:
A. Leal
FUNDACION DIRECTA
Fecha:
Mar-12
EQUIPO VERTICAL
Emisión:
A
Página: 1 / 9
ANALISIS DE CARGAS EN EQUIPOS VERTICALES
(SEGUN NORMAS PDVSA: L-STC-005 y 90615.1.007)
1.- DATOS DEL EQUIPO
Peso Vacio del Recipiente [Pv] x 1,10 =
1,307.0 kg
Peso Operacion del Recipiente [Pop] x 1,10 =
4,062.0 kg
El peso vacío y de operación se debe incrementar en un
10% para considerar otros accesorios.
Peso prueba Hidrostatica [Ptest]: Pv + Peso Plat. &
Esc. + Densidad Agua x Capacidad:
4,330.0 kg
Diametro Exterior Equipo [d]: fInterno + Esp. Paredes = 1.250 m
Altura del Equipo [h]:
2.09 m
Espesor de la pared Equipo [teq]:
0.950 cm
2.- ANALISIS DE FUERZAS DE VIENTO
(Ref. PDVSA No.90615.1.012)
Velocidad básica del viento (V)
V
Altura del equipo (h)
h
Tipo de exposicion
exposición
Factor multiplicador de carga por viento (FMCV)
Relación de esbeltez
h/d
Factor de rugosidad del terreno
n
Altura de referencia a 10 metros
ho
Coeficiente de forma
Cs
Coeficientes de amortiguamiento
B
Factor de respuesta a rafagas
G
Factor de corrección por altura
Kh
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
90
2.09
C
1.30
1.68
7
900
0.50
0.01
1.35
1.00
km/h =
pies
55.92 mph
COVENIN 2003-89 - 5.2
Articulo 3.2.1 PDVSA L-STC-005
según Tabla IV PDVSA 90615.1.012
según Tabla IV PDVSA 90615.1.012
segun tabla 8.1 PDVSA 90615.1.012
según tabla 8.2 PDVSA 90615.1.012
según tabla 8.2 PDVSA 90615.1.012
ARTICULO 5,3 PDVSA 90615.1.012
pies
PRESION EFECTIVA
Segun tabla III y V = 95 mph (lb/pie2)
qefect entre 0-30 pies (0-9,10 m)
26.0
qefect entre 30-50 pies (9,10-15,20 m)
32.0
qefect entre 50-100 pies (15,20-30,50 m)
41.0
qefect entre 100-200 pies (30,50-60,96 m)
47.5
qefect entre 200-300 pies (60,96-91,44 m)
53.5
qefect entre 300-400 pies (91,44-121,90 m)
57.5
qefect entre 400-500 pies (121,90-152,40 m)
60.5
qefect entre 500-600 pies (152,40-182,88 m)
63.5
qefect entre 600-700 pies (182,88-213,36 m)
66.0
qefect entre 700-800 pies (213,36-243,84 m)
68.5
FUERZAS DE VIENTO
Diametro Equipo (m)
F1 entre 0-30 pies (0-9,10 m):
1.25
F2 entre 30-50 pies (9,10-15,20 m):
0
F3 entre 50-100 pies (15,20-30,50 m):
0
F4 entre 100-200 pies (30,50-60,96 m):
0
F5 entre 200-300 pies (60,96-91,44 m) :
0
F6 entre 300-400 pies (91,44-121,90 m):
0
F7 entre 400-500 pies (121,90-152,40 m):
0
F8 entre 500-600 pies (152,40-182,88 m):
0
F9 entre 600-700 pies (182,88-213,36 m):
0
F10 entre 700-800 pies (213,36-243,84 m):
0
Ajuste para V viento (mph)55.92
=
8
lb/pie2 39.70 kg/m2
10
lb/pie2 48.86 kg/m2
13
lb/pie2 62.60 kg/m2
15
lb/pie2 72.53 kg/m2
17
lb/pie2 81.69 kg/m2
18
lb/pie2 87.80 kg/m2
19
lb/pie2 92.38 kg/m2
20
lb/pie2 96.96 kg/m2
21
lb/pie2 100.78 kg/m2
21
lb/pie2 104.60 kg/m2
F (kg)
85.07
0
0
0
0
0
0
0
0
0
FAV (si el
valor es
menor a 50,
colocar 50 de
lo contrario
colocar el
valor
indicado en
la tabla
anexa)
F= (d x h x Cs x FAV) x FMCV
SOLICITACIONES DE DISEÑO DEBIDO A FUERZAS DE VIENTO
CORTE EN LA BASE = ∑ F
85.07 kg
MOMENTO EN LA BASE = F x (h/2)
89.07 kg-m
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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3.- ANALISIS SISMICO
(Ref PDVSA JA-221 / JA-222)
3.1 - DATOS (PDVSA JA-221)
Valores que definen el espectro (Tabla 6.1 JA-221)
Zona Sismica
4
Grado de riesgo segun tabla 4.1 y Criterios de Diseño:
B
[a*] Segun figura 6.1
[] Segun figura 6.2:
Suelo tipo: S2
b= 2.60
44
To = 0.20 s
T* = 0.80 s
4.4
[t] Vida util:
20
Prob.Excedencia Anual segun tabla 4.1 [p1]:
años
Factor corrección perfil suelo (Tabla 5.1 JA-221)
j 1.00
0.0010
3.2 - DATOS (PDVSA JA-222)
Coef. de Amortiguamiento según tabla 6.1 [e]:
0.03
Factor de Ductilidad según tabla 8.1 [D]:
2
3.3 - PARAMETROS SISMICOS (PDVSA JA-221)
Aceleración máxima del terreno
a =
Aceleracion máxima relativa
Factor de amplificación espectral
Ao =
b* =
Periodo característico espectro diseño
T
+
=
2
211.46 cm/seg
0.216
Tabla 4,1 COVENIN 1756-2001
3.03
0.20 seg.
3.4 - ESPECTRO DE DISEÑO PARA LAS COMPONENTES HORIZONTALES
T (s)
Ad elastico
Ad diseño
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.500
0.600
0.700
0.800
0.900
1.000
1.500
1.750
2.000
0.216
0.325
0.434
0.543
0.652
0.652
0.652
0.652
0.652
0.652
0.652
0.652
0.652
0.594
0.546
0.394
0.349
0.313
0.216
0.252
0.283
0.307
0.326
0.326
0.326
0.326
0.326
0.326
0.326
0.326
0.326
0.297
0.273
0.197
0.174
0.157
d
Fn
Wn
Fn -1
Wn - 1
Fi+1
W i+1
Fi
Wi
Z
hi
X
Y
VALORES CALCULADOS PARA Tcal (ver punto 3.5)
Tcal (s)
Ad elastico
Ad diseño
0.009
0.236
0.222
MODELO MATEMATICO
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3.5 - CALCULO DEL PERIODO FUNDAMENTAL (SEGUN RAYLEIGH)1
N min =
N =
Número mínimo de masas a considerar para el análisis :
Número de masas seleccionado :
Separación máxima (2d) [m]
Peso por Ml en condición vacío (Wv = Pv/h) [kg/m]
Peso por Ml en condición operación (W = Pop/h) [kg/m]
hi
JUNTA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
(m)
0.00
0.29
0.57
0.63
0.84
1.05
1.26
1.47
1.68
1.88
2.09
0.00
0.00
0.00
0.00
TOTALES:
1.- Fórmula de RAYLEIGH
2.500
292.86
2,555.82
Ii (2)
wi
fi
(kg)
(kg)
0.00
83.46
83.46
148.75
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
0.00
0.00
0.00
0.00
4,062.00
2
10
0.0
58.6
117.1
230.0
1,103.6
1,379.5
1,655.4
1,931.3
2,207.2
2,483.1
2,759.0
0.0
0.0
0.0
0.0
ui
4
wi*ui²
fi*ui
(cm) (kg-cm²)(kg-cm)
(m )
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0071
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0002
0.0005
0.0012
0.0026
0.0049
0.0086
0.0143
0.0143
0.0143
0.0000
0.0000
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.04
0.11
0.00
0.00
0.00
0.00
0.17
0.0
0.0
0.0
0.0
0.2
0.7
2.1
5.0
10.8
21.4
39.4
0.0
0.0
0.0
0.0
79.59
T = 2  [S W i ui2 / (g S fi ui)]1/2
2.- Inercia de la sección del recipiente en la junta " i ": Ii =  (Dext4-Dint4)/64
PERIODO FUNDAMENTAL ESTIMADO:
Tcal =
0.009
s
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3.6 - DETERMINACION DE LA ORDENADA DEL ESPECTRO
Ad
T (s)
0.009
0.222
OPCION 1
Si tomamos como coeficiente sísmico Ad = b*Ao/(2D - 1)½
To<T<T*
0.38
OPCION 2
OPCION SELECCIONADA PARA EL CALCULO DE "Ad"
Ordenada del espectro de diseño seleccionada
Ad =
Cortante Total en la base del equipo
Vo = Ad * W =
2
0.377
1,529.57
Si tomamos en cuenta el período estimado del equipo :
DISTRIBUCION VERTICAL DE FUERZAS SISMICAS
hi
wi
wi*hi
JUNTA
(m)
(kg)
(kg-m)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
0.00
0.29
0.57
0.63
0.84
1.05
1.26
1.47
1.68
1.88
2.09
0.00
0.00
0.00
0.00
TOTALES:
0.00
83.46
83.46
148.75
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
535.19
0.00
0.00
0.00
0.00
4,062.00
0
24
48
93
448
560
672
784
897
1009
1121
0
0
0
0
5656
kg
Fi
Mi
Ii
Ucal
(kg)
(kg-m)
(cm)
0
6
13
25
121
152
182
212
242
273
303
0
0
0
0
1530
0
2
7
16
102
159
228
311
406
514
635
0
0
0
0
2379
(m4)
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SOLICITACIONES DE DISEÑO DEBIDO A FUERZAS SISMICAS
CORTE EN LA BASE:
1,529.57
kg
MOMENTO EN LA BASE:
2,379.44
kg-m
3.7 - COMPONENTES DE SOLICITACIONES SISMICAS
FUERZAS DE DISEÑO
JUNTA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
TOTALES:
Fx
(Fi)
kg
0
6
13
25
121
152
182
212
242
273
303
0
0
0
0
1530
Fy
(0.3*Fi)
kg
0
2
4
8
36
45
55
64
73
82
91
0
0
0
0
459
Fz
(0.7*Fi)
kg
0
5
9
18
85
106
127
148
170
191
212
0
0
0
0
1071
Mx
(Fy*hi)
kg-m
0
1
2
5
30
48
69
93
122
154
190
0
0
0
0
714
My
(Fx*hi)
kg-m
0
2
7
16
102
159
228
311
406
514
635
0
0
0
0
2379
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3.8 - COMBINACIONES DE CARGAS SISMICAS SOBRE FUNDACIONES
(Considerando tres componentes del sismo actuando simultaneamente)
COMB 1:
COMB 2:
Fx + 0.3Fy + 0.3Fz
Fx + 0.3Fy - 0.3Fz
COMB 3:
COMB 4:
0.3Fx + 0.3Fy + Fz
0.3Fx + 0.3Fy - Fz
COMBINACION
Fx (kg)
Fy (kg)
Fz (kg)
Mx (kg-m)
My (kg-m)
1
1,529.6
458.9
321.2
713.8
2,379.4
2
1,529.6
458.9
-321.2
713.8
2,379.4
3
458.9
458.9
1,070.7
214.1
713.8
4
458.9
458.9
-1,070.7
214.1
713.8
3.8.1- RESULTANTE VECTORIAL DE LAS ACCIONES SISMICAS
COMBINACION
CASO
V (kg)
M (kg-m)
COMB. 1/2
SISMO 1
1,596.9
2,484.2
Fz (kg)
321.2
COMB. 3/4
SISMO 2
648.9
745.3
1,070.7
V (kg)
M (kg-m)
Fz (kg)
3.8.2- RESUMEN DE COMBINACIONES DE CARGAS
3.8.2.1 - EN SERVICIO1
CASO
1
Oper. + Sismo1
1,054.0
1,639.6
4,274.0
2
Oper. + Sismo2
428.3
491.9
4,768.7
3
Prueba Hidros.
0.0
0.0
4,330.0
4
W vacio + viento
85.1
89.1
1,307.0
3.8.2.2- ULTIMO
V (kg)
M (kg-m)
Fz (kg)
1
CASO
Oper. + Sismo1
1,596.9
2,484.2
6,008.0
2
Oper. + Sismo2
648.9
745.3
6,757.5
3
Prueba Hidros.
0.0
0.0
6,062.0
4
W vacio + viento
119.1
124.7
1,829.8
NOTA:
1.- Para obtener las solicitaciones sísmicas en estado de servicio se utilizó un factor de desmayoración de 0,66
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
Proyecto: INCREMENTO CAPACIDAD DE TRANSPORTE
OLEODUCTO DE 36”, MORICHAL - PTO
Cliente:
PDVSA
Especialidad:
ESTRUCTURAS
Elaborado: O.Ferrero
Equipo: Tanque de Revisado:
espuma del SCI en
Fecha:
EPM-1
Hoja de Cálculo de Fundación para Recipientes Verticales
Emisión:
A. Leal
FUNDACION DIRECTA
Mar-12
EQUIPO VERTICAL
A
Página: 6 / 9
1.- RESUMEN DE CARGAS DE SERVICIO SOBRE LA FUNDACION
Caso
1
2
3
4
Oper. + Sismo1
Oper. + Sismo2
Pru. Hidrostat.
Vacio + viento
P [kg]
V [kg]
M [kg-m]
4,274.0
4,768.7
4,330.0
1,307.0
1,054.0
428.3
0.0
85.1
1,639.6
491.9
0.0
89.1
2.- PREDIMENSIONADO DE LA FUNDACION
2.1- PERNOS DE ANCLAJE
Diametro del Circulo de Pernos
Diametro de los Pernos de Anclaje
Cantidad de Pernos de Anclaje
B.C.D. =
fp =
Np =
1.34
4/7
4
m
plg
und
2.2- GEOMETRIA
Distancia entre el tope del pedestal y el terreno
H1 =
Distancia entre el tope de la zapata y el terreno
H2 =
Espesor de la zapata (min.0,30 m)
H3 =
Diametro mínimo pedestal
Dp min =
Diametro pedestal (seleccionado)
Dp =
Diametro preliminar zapata
Dz prel =
Diametro zapata (seleccionado)
Dz =
Peso unitario húmedo del suelo
h =
Peso unitario del concreto
c =
Angulo de friccion del suelo
fs =
Capacidad admisible del suelo
ss=
0.30
0.45
0.40
1.54
1.60
1.90
2.30
1,500.00
m
m
m
m
m
m
m
kg/m3
2,500.00
30.00
2.00
3
octogonal (PDVSA L-STC-005)
kg/m
grados
kg/cm2
Nota: Debido a que el diámetro del
pedestal es mayor a 1,25 m debera
ser octogonal (PDVSA L-STC-005)
Nota: Debido a que el diámetro de la
zapata es mayor a 2.1 m debera ser
3.- ANALISIS DE LA FUNDACION
3.1- PESO PROPIO DE LA FUNDACION
Concreto en zapata
Concreto en pedestal
W zap =
W ped =
Total =
4,380.12
3,974.40
8,354.52
kg
kg
kg
Peso de suelo
Volumen de concreto
W suelo =
V concreto =
1,525.80
3.34
kg
m3
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
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3.2- CHEQUEO DE PRESION DEL SUELO
e (max) =
Excentricidad máxima adimisible
0.38
m
"si ecalculo < emax = B/6" existe compresión
en toda la base
Caso
carga
1
2
3
4
PT [kg]
PT/A [kg/cm2]
14,154.31
14,648.98
14,210.32
11,187.32
0.27
0.28
0.27
0.21
M/S [kg/cm2] s1 [kg/cm2]
0.14
0.05
0.00
0.01
0.41
0.33
0.27
0.22
s2 [kg/cm2]
e [m]
0.13
0.23
0.27
0.20
0.20
0.07
0.00
0.02
OK PRESION SOBRE EL SUELO
OK. e < emax
OK NO EXISTE TRACCION
3.3- CHEQUEO DE FACTORES DE SEGURIDAD
3.3.1- VOLCAMIENTO
Caso
carga
1
2
3
4
Mvolc [kg-m]
Mestab [kg-m]
F.S.V
2,851.64
984.42
0.00
186.90
16,277.46
16,846.32
16,341.86
12,865.41
5.71
17.11
No Aplica
68.84
V [kg]
Vres [kg]
F.S.D
1,053.96
428.30
0.00
85.07
5,151.75
5,331.79
5,172.13
4,071.85
4.89
12.45
No Aplica
47.87
OK Fsd>1,5
0.075
250
4,200.00
m
kg/cm2
kg/cm2
OK Fsv>1,5
3.3.2- DESLIZAMIENTO
Caso
carga
1
2
3
4
4.- DISEÑO DE LA FUNDACION
Recubrimiento
Resistencia del concreto
Resistencia del acero
r=
f'c =
Fy =
4.1.- DISEÑO DE LA ZAPATA
CARGAS ULTIMAS
Caso carga
1
2
3
4
Caso
carga
1
2
3
4
P [kg]
M [kg-m]
V [kg]
6,008.01
6,757.50
6,062.00
1,829.80
2,484.21
745.26
0.00
124.69
1,596.91
648.94
0.00
119.10
PT [kg]
PT/A [kg/cm2]
M/S [kg/cm2]
s1kg/cm2
s2kg/cm2
19,840.45
20,589.94
19,894.44
15,662.24
0.38
0.39
0.38
0.30
0.21
0.07
0.00
0.01
0.59
0.46
0.38
0.31
0.16
0.32
0.38
0.28
Oper. + Sismo1
Oper. + Sismo2
Pru. Hidrostat.
Vacio + viento
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CIVIL
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4.1.1- VERIFICACION POR CORTE
Caso
carga
1
2
3
4
sikg/cm2
Vu [kg]
0.51
0.44
0.38
0.30
2,317
1,896
1,587
1,294
Lvolado =
0.422 m
fVc = 23,149.8 kg
OK CUMPLE Vu < Vc
4.1.2- VERIFICACION POR PUNZONADO
Perimetro =
V res = f Vc =
V actuante =
291.18 cm
135 t
6 t
OK CUMPLE Vu < Vc
4.1.3- DISEÑO DEL REFUERZO
Caso
carga
1
Mu [kg-m]
As [cm2/m]
Asmin =
7.20
cm2
501
0.41
"USAR BARRAS DIAMETRO 5/8" CADA 20 cm C-C y además se
2
404
0.33
cumple con el articulo 6.4.6. PDVSA L-STC-005"
3
335
0.27
4
274
0.22
4.2.- DISEÑO DEL PEDESTAL:
N (Cant. minima barras) =
N (Cant. barras a utilizar) =
8
16
Caso
carga
1
Pu [kg]
Mu [kg-m]
6,008.01
3,681.90
313.99
0.15
2
6,757.50
1,231.97
-191.64
No hay Tension
3
6,062.00
0.00
-378.88
No hay Tension
4
1,829.80
214.02
-74.28
No hay Tension
Acero minimo (PDVSA L-STC-005) =
Tu [kg]
As (cm2)
16 barras verticales#4, con ligaduras #4 @ 30 cm minimo"en el caso de usar
Acero de refuerzo en tope de pedestal = No requiere Malla en Tope
fundación octogonal"
5.- CHEQUEO DE PERNOS DE ANCLAJE
Calidad pernos:
ASTM A- 307
Caso
carga
P [kg]
M [kg-m]
Corte [kg]
Tension [kg]
Condición
1
4,274.0
1,639.6
263.5
159.6
Tension
2
4,768.7
491.9
107.1
-823.7
No hay Tension
3
4,330.0
0.0
0.0
-1,082.5
No hay Tension
4
1,307.0
89.1
21.3
-260.0
No hay Tension
OK PERNO CUMPLE
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CIVIL
Proyecto: INCREMENTO CAPACIDAD DE TRANSPORTE
OLEODUCTO DE 36”, MORICHAL - PTO
Cliente:
PDVSA
Especialidad:
ESTRUCTURAS
Equipo: Tanque de
espuma del SCI en
EPM-1
Elaborado:O.Ferrero
Revisado: A. Leal
Fecha:
Hoja de Cálculo de Fundación para Recipientes Verticales Emisión:
FUNDACIÓN DIRECTA
Mar-12
A
Página: 9 / 9
4 pernos 0.5625 pulg DIA., ASTM A - 307
PLANTA
1.600
1.335
0.663
0.953
2.300
Circulo de pernos
No requiere Malla en Tope
Pero se colocara el mínimo
Piso acabado
0.30
16 barras
verticales#4, con
ligaduras #4 @ 30
cm minimo
0.45
0.40
Concreto Pobre e=0,05m
ELEVACIÓN
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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INFORMACIÓN SUMINISTRADA POR LA DISCIPLINA MECÁNICA (EQUIPOS)
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ANEXO 4– CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES METÁLICOS DE TUBERÍAS
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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ANEXO 5– CÁLCULO DE SOPORTES DE CONCRETO PARA TUBERÍAS (DURMIENTES)
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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ANEXO 6– CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA SOPORTES DE BANDEJAS DE
ELECTRICIDAD
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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ANEXO 7– CÁLCULO DE FUNDACIÓN PARA ESTRUCTURA DE RESGUARDO DE CAJA
CONEXIONES
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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CIVIL
ANEXO 8 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA PLATAFORMAS TIPO 1
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
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MEMORIA DE CÁLCULO DE FUNDACIONES
CIVIL
ANEXO 9 – CÁLCULO DE FUNDACIONES PARA PLATAFORMAS TIPO 2
GERENCIA DE INFRAESTRUCTURA FAJA
PETROLÍFERA DEL ORINOCO
AD001001-ER2D3-CD01001
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