ESTRUCTURES ARQUITECTÒNIQUES II Examen Final Data: 14/01/2002 SOLUCIÓ 1. Contesta a les següents preguntes relatives a la definició de les dades de les dues estructures dibuixades, per tal de calcular-les amb el programa Wineva. 2 1 4 3 2 1 5 4 3 5 BIGA CONTÍNUA PÒRTIC 6 7 1.1. Posa una creu en la definició correcte del tipus de nus Tipus de nus Fix, encastat Només gira, articulació Es mou en l’eix Y i gira Es mou però no gira Només es mou en l’eix Y Només es mou en l’eix X Es mou en l’eix X i gira Lliure 1 X Nusos del PÒRTIC 2 3 4 5 6 X X X X (0,5p) 7 X Nusos de la BIGA 1 2 3 4 5 X X X X X (0,5p) 1.2. Posa una creu en la definició correcte del tipus de barra Tipus de barra Rígida Articulada dreta Articulada esquerra Biarticulada Voladís dreta Voladís esquerra X Barres del PÒRTIC Barres de la BIGA 1-2 3-4 4-5 1-4 2-5 4-6 5-7 1-2 2-3 3-4 4-5 X X X X X X X X X X X 1.3. Posa una creu en la definició correcte de la secció de les barres del pòrtic: (0,5p) Dades: - Les bigues són IPE-270 - Els pilars són HEB-200 - Els pilars 1-4 i 4-6, estan disposats de manera que l’eix Y de la secció coincideix amb el pla del pòrtic. - Els pilars 2-5 i 5-7, estan disposats de manera que l’eix X de la secció coincideix amb el pla del pòrtic. Definició de la secció IPE-MAX 270 IPE-MIN 270 HEB-MAX 200 HEB-MIN 200 1-2 X Barres del PÒRTIC 3-4 4-5 1-4 2-5 4-6 X X X X X 5-7 X 2. Calcula els moments finals en extrem de barra de la biga contínua dibuixada. 2,7 T (2,5p) 1T 3T 1,4 T/m 1 4m Dades: 4 3 2 2m 3m 3m 6m 1m La secció de la biga és un IPE-220 d’acer A-42 Com que una biga contínua és una estructura hiperestàtica, la resoldrem utilitzant el mètode matricial de les deformacions. El número de incògnites són 2: El gir del nus 2 (θ2) i el gir del nus 3 (θ3). L’equació matricial d’equilibri de la biga contínua tindrà el següent format: M2 = M3 23 K 12 GG + K GG K 23 GG ' 23 θ K GG ' x 2 23 34 θ3 K GG + K GG Càlcul del vector d’accions equivalents sobre els nusos de l’estructura: El vector d’accions equivalents està format pels esforços que reben els nusos per l’efecte de les accions aplicades sobre l’estructura i suposant impedits els moviments incògnita. 2,7 T 1T 3T 1,4 T/m 1 m 21 m 32 m 23 2 1,4 T/m 2 m 21 4m m12 = 0 m 21 = 2m 1,4 ⋅ 6 2 2,7 ⋅ 2 ⋅ 4 ⋅ (6 + 4 ) + = 6,3 + 3 = 9,3 mT 8 2 ⋅ 62 3T 1,4 T/m 2 3 m 23 m23 = −m32 = m 32 3m 1,4 ⋅ 6 2 3 ⋅ 6 + = 4,2 + 2,25 = 6,45 mT 12 8 3m m 43 = −m 4 − vol = 1,7 mT 4 3 m 43 m 34 m34 = 1,4 ⋅ 6 2 1,7 − = 6,3 − 0,85 = 5,45 mT 8 2 6m 1T m 4 − vol = 1 ⋅ 1 + 1,4 ⋅ 1 ⋅ 0,5 = 1 + 0,7 = 1,7 mT 4 m 4-vol 1m Moment equivalent en el nus 2: Moment equivalent en el nus 3: M2 = −(m 21 + m 23 ) = −(− 9,3 + 6,45 ) = +2,85 mT M3 = −(m 32 + m34 ) = −(− 6,45 + 5,45 ) = +1 mT m 4-vol m 43 Càlcul dels moments d’encastament perfecte: 2,7 T 1 m 34 3 4 Càlcul de les rigideses de les barres: Com que totes les barres tenen la mateixa secció, treballarem en funció de E· I Les barres 1-2 i 3-4 tenen un extrem articulat, per tant: 34 K12 GG = K GG = 3 ⋅E ⋅I 3 = ⋅ E ⋅ I = 0,5 ⋅ E ⋅ I L 6 34 K 12 GG '= K GG ' = 0 La barra 23 té els dos extrems encastats, per tant: 23 K GG = 4 ⋅E ⋅I 4 = ⋅ E ⋅ I = 0,6 ⋅ E ⋅ I L 6 23 K GG '= 23 K GG 0,6 = ⋅ E ⋅ I = 0,3 ⋅ E ⋅ I 2 2 Equació matricial d’equilibri de la biga contínua: 1,16 0,3 θ 2 + 2,85 ⋅ 1 = E ⋅I⋅ + 0,3 1,16 θ3 Resolució del sistema d’equacions: Multiplicant la segona equació per (-3,5) i sumant-la a la primera obtindrem el gir del nus 3. + 2,85 = 1,16 ⋅ θ' 2 +0,3 ⋅ θ' 3 − 3,5 = −1,16 ⋅ θ' 2 −4,083 ⋅ θ' 3 − 0,65 = 0 ⋅ θ' 2 −3,75 ⋅ θ' 3 0,65 = 0,173 3,75 1 − 1,16 ⋅ θ' 1 − 1,16 ⋅ 0,173 3 θ' = = +2,393 2 = 0,3 0,3 0,173 E ⋅I 2,393 θ2 = + E ⋅I θ' 3 = θ3 = + Càlcul dels moments finals en extrem de barra: M12 = 0 M21 = m 21 + K 12 GG ⋅ θ 2 = −9,3 + 0,5 ⋅ (+ 2,393 ) = −8,103 mT 23 23 M23 = m 23 + K GG ⋅ θ 2 + K GG '⋅ θ3 = +6,45 + 0,6 ⋅ (+ 2,393 ) + 0,3 ⋅ (+ 0,173 ) = +8,103 mT 23 23 M32 = m32 + K GG ⋅ θ3 + K GG '⋅ θ 2 = −6,45 + 0,6 ⋅ (+ 0,173 ) + 0,3 ⋅ (+ 2,393 ) = −5,537 mT M34 = m34 + K 34 GG ⋅ θ3 = +5,45 + 0,5 ⋅ (+ 0,173 ) = +5,537 mT M43 = −1,7 mT M4 − vol = +1,7 mT Resultat: (poseu signes d’estructures) M12 = 0 mT. M23 = + 8,103 M21 = - 8,103 mT. M32 = - 5,537 mT. M34 = + 5,537 mT. M4-vol = + 1,7 mT. M43 = - 1,7 mT. mT. 3. La biga contínua dibuixada ha estat calculada mitjançant el mètode matricial simplificat, amb el que s’han obtingut els següents moments finals en extrem de barra (signes d’estructures): 1,2 T 2,7 T M12 = 0 M21 = - 7,325 mT M23 = + 7,325 mT M32 = - 1,9 mT M3-vol = + 1,9 mT 1,4 T/m 1 2 6m 3 2m 4m 1m (1,0p) 3.1. Calcula les reaccions en els recolzaments de la biga contínua. Càlcul de l’esforç tallant en els extrems de les barres: 1,2 T 2,7 T 1,4 T/m 1 2 1,4 T/m 2 7,325 mT 6m 2m T12 3 T21 3 1,9 mT 7,325 mT 1,9 mT 4m 1m T23 T32 T3-vol 1,4 ⋅ 6 7,325 − = 4,2 − 1,221 = 2,979 T 2 6 1,4 ⋅ 6 7,325 + = 4,2 + 1,221 = 5,421 T T21 = 2 6 1,4 ⋅ 6 2,7 ⋅ 4 7,325 − 1,9 + + = 4,2 + 1,8 + 0,904 = 6,904 T T23 = 2 6 6 1,4 ⋅ 6 2,7 ⋅ 2 7,325 − 1,9 + − = 4,2 + 0,9 − 0,904 = 4,196 T T32 = 2 6 6 T3 −vol = 1,2 + 1,4 ⋅ 1 = 1,2 + 1,4 = 2,6 T T12 = Càlcul de les reaccions de la biga: R1 = T12 = 2,979 T R 2 = T21 + T23 = 5,421 + 6,904 = 12,325 T R 3 = T32 + T3 − vol = 4,196 + 2,6 = 6,796 T Resultat: R1 = 2,979 T. R2 = 12,325 T. R3 = 6,796 3.2. Calcula el moment flector màxim positiu del tram 2-3 de la biga contínua. 1,4 T/m 3 1,9 mT 7,325 mT 2m 6,904 T 4m 4,196 T La posició exacte d’aquesta secció és: 4,196 − 1,4 ⋅ x = 0 x= 4,196 = 2,997 m 1,4 El moment flector màxim positiu és: + Mmàx = 4,196 ⋅ 2,997 − 1,9 − 1,4 ⋅ Resultat: (1,0p) L’esforç tallant nul es produeix en una secció entre el punt d’aplicació de la càrrega puntual i el recolzament 3. 2,7 T 2 T. 2,997 2 = 12,575 − 1,9 − 6,287 = 4,388 mT 2 Moment Flector Màxim Positiu del tram 2-3 Mmàx = 4,388 mT Secció on es produeix: x = 2,997 m. de l’extrem 3 Examen Final ESTRUCTURES ARQUITECTÒNIQUES II Cognoms Data: 14/01/2002 Nom Grup 4. A partir del llistat de dades i de resultats adjunt, obtinguts després de processar un pòrtic amb el programa Wineva, respon a les següents preguntes: 1T (0,5p) 4.1. Completa el croquis del pòrtic afegint: a) Numeració dels nusos b) Numeració de les barres c) Cotes d) Càrregues aplicades e) 2,6 T/m 1 1 1T 2 2 5 3 6 3m 2,6 T/m 4 3 Condicions de contorn (moviments 4 5 6 Impedits dels nusos) Nusos: 1 Barres: 1 7 8 7 8 1,5 m 4,5 m 5m (0,5p) 4.2. Tenint en compte el llistat de dades, com estan disposats els pilars? (posa una creu en la resposta correcta) L’eix X de la secció coincideix amb el pla del pòrtic L’eix Y de la secció coincideix amb el pla del pòrtic X (1,0p) 4.3. Calcula l’esveltesa mecànica del pilar 7 en el pla del pòrtic. Dades: En el pla del pòrtic l’estructura no té requadres arriostrats Grau d’encastament dels nusos superior i inferior del pilar 7: 5790 11,58 500 = = 0,352 k sup = 5790 3831 3831 11,58 + 8,513 + 12,77 + + 500 450 300 k inf = 1 A la taula 3.2.4.4.B trobarem el coeficient β: kinf 1 ksup 0,3 0,4 1,31 1,22 Interpolant, per ksup = 0,352 L P = 4,5 ⋅ 1,27 = 5,715 m Resultat: Longitud de Pandeig LP = 5,715 ⇒ β = 1,27 λ= 571,5 = 74,61 7,66 m. Esveltesa mecànica del pilar 7 λ = 74,61 4.4. Calcula l’esveltesa mecànica del pilar 7 en el pla perpendicular al pòrtic (0,5p) Dades: En el pla perpendicular al pòrtic l’estructura sí té requadres arriostrats. En aquest pla, el pilar es considera articulat en el seu extrem superior i encastat en el seu extrem inferior. Grau d’encastament dels nusos superior i inferior del pilar 7: Ksup = 0 (articulat) Kinf = 1 (encastat) A la taula 3.2.4.4.A trobarem el coeficient β: β = 0,7 LP = 4,5 ⋅ 0,7 = 3,15 m Resultat: Longitud de Pandeig LP = 3,15 m. λ= 315 = 68,93 4,57 Esveltesa mecànica del pilar 7 λ = 68,93 4.5. Comprova el dimensionat del pilar 7 i respon a les qüestions relatives a la comprovació (1,0p) realitzada. Dades: El material és acer A-42 amb límit elàstic garantit Coeficient de majoració de les accions: γ = 1,5 Comprovació de resistència: La secció més desfavorable és l’extrem inferior del pilar: N∗ = 24,466 ⋅ 1,5 = 36,699 T M∗ = 0,63 ⋅ 1,5 = 0,945 mT σ ∗màx = 36699 0,945 ⋅ 10 5 + = 562,01 + 221,83 = 783,84 Kp / cm 2 < 2600 Kp / cm 2 65,3 426 Comprovació a pandeig: Com que l’estructura és traslacional en el pla del pòrtic, comprovarem la secció de moment flector màxim, en lloc de la secció de tensió màxima dintre del 40% central de la longitud de la barra. Atenent a les condicions de pandeig del pilar 7, descrites en les dues preguntes anteriors, l’esveltesa més gran es produeix en el pla del pòrtic: λ = 74,61 Per aquesta esveltesa, a la taula de coeficients omega trobem: ω = 1,41 36699 0,945 ⋅ 10 5 ⋅ 1,41 + = 792,43 + 221,83 = 1014,26 Kp / cm 2 < 2600 Kp / cm 2 65,3 426 NOTA: Els resultats expressats en aquest exercici poden variar en funció de quina sigui la secció del pilar comprovada a pandeig. Resultat: La tensió màxima de càlcul en el pilar 7 és: 1014,26 Kp/cm2 - aquesta tensió correspon a la comprovació de: Pandeig - amb un esforç axial de: 24,466 T (característic) - i amb un moment flector de: 0,63 mT (característic) El predimensionat és correcte? Si; Es prodria reduir la secció σ∗màx = 4.6. Per comprovar el dimensionat de les bigues del pòrtic, ¿quina o quines barres cal comprovar? (comprovació de tensions) Barra 4 2 Secció Nus 5 Nus 2 Moment Flector (mT) 6,917 (màx.) 6,747 Esforç Tallan (T) 7,297 7,369 (màx) (0,5p) DADES EXERCICI 4. Examen final 14 de gener 2002. pàgina 1 DADES GENERALS DE L’ESTRUCTURA DADES DELS NUSOS Nus 1 2 3 4 5 6 7 8 Coord.X m. 0.000 1.500 6.500 0.000 1.500 6.500 1.500 6.500 Coord.Y m. 7.500 7.500 7.500 4.500 4.500 4.500 0.000 0.000 Tipus 000 000 000 000 000 000 111 111 (Lliure) (Lliure) (Lliure) (Lliure) (Lliure) (Lliure) (Fix, encastat) (Fix, encastat) DADES DE LES BARRES Barra 1 2 3 4 5 6 7 8 Nusos 1-2 1 2 2 3 4 5 5 6 5 2 6 3 7 5 8 6 Tipus 20-Voladís esquerra 00-Rígida 20-Voladís esquerra 00-Rígida 00-Rígida 00-Rígida 00-Rígida 00-Rígida DADES DELS MATERIALS Longitud m 1.500 5.000 1.500 5.000 3.000 3.000 4.500 4.500 Àrea m² 0.00459 0.00459 0.00459 0.00459 0.00653 0.00653 0.00653 0.00653 Inèrcia m4 Mat. Codi 0.000057900 1 IPE-MAX*270#1 0.000057900 1 IPE-MAX*270#1 0.000057900 1 IPE-MAX*270#1 0.000057900 1 IPE-MAX*270#1 0.000038310 1 HEB-MAX*180#1 0.000038310 1 HEB-MAX*180#1 0.000038310 1 HEB-MAX*180#1 0.000038310 1 HEB-MAX*180#1 Mòdul d’elasticitat del material 1 = 21,000,000 T/m² Coeficient de dilatació del material 1 = 0.000012 Acer A-42 HIPÒTESI NÚMERO 1 ACCIONS EN ELS NUSOS Nus 1 4 Fx T. 0.000 0.000 Fy T. 1.000 1.000 Mz mT. 0.000 0.000 Dx m. 0.0000 0.0000 Dy m. 0.0000 0.0000 Gz m. 0.0000 0.0000 ACCIONS EN LES BARRES Barra Tipus 1 UNIFORME TOTAL (3) fins a la barra 4 UNIFORME TOTAL (3) A 2.600 B 0.000 C 0.000 D 0.000 E 0.000 2.600 0.000 0.000 0.000 0.000 RESULTATS Barra 1 2 3 4 5 6 7 8 0 mT. 0.000 -6.747 0.000 -6.917 2.019 -1.938 0.630 -0.110 Moments 1/6 2/6 3/6 4/6 5/6 mT. mT. mT. mT. mT. -0.331 -0.825 -1.481 -2.300 -3.281 -1.509 1.923 3.550 3.371 1.387 -0.331 -0.825 -1.481 -2.300 -3.281 -1.739 1.634 3.201 2.963 0.919 1.296 0.572 -0.151 -0.875 -1.599 -1.214 -0.491 0.233 0.956 1.680 0.446 0.262 0.078 -0.105 -0.289 0.073 0.257 0.441 0.625 0.808 L mT. -4.425 -2.403 -4.425 -2.930 -2.322 2.403 -0.473 0.992 Axials Axial Axial/àrea T. kp/cm² 0.000 0.0 -1.447 -31.5 0.000 0.0 1.202 26.2 -12.269 -187.9 -5.631 -86.2 -24.466 -374.7 -11.334 -173.6 DADES EXERCICI 4. Barra 1 2 3 4 5 6 7 8 Nus 1 2 3 4 5 6 7 8 0 T. 1.000 -7.369 1.000 -7.297 1.447 -1.447 0.245 -0.245 1/6 T. 1.650 -5.202 1.650 -5.131 1.447 -1.447 0.245 -0.245 Examen final 14 de gener 2002. 2/6 T. 2.300 -3.035 2.300 -2.964 1.447 -1.447 0.245 -0.245 Tallants 3/6 4/6 5/6 L T. T. T. T. 2.950 3.600 4.250 4.900 -0.869 1.298 3.465 5.631 2.950 3.600 4.250 4.900 -0.797 1.369 3.536 5.703 1.447 1.447 1.447 1.447 -1.447 -1.447 -1.447 -1.447 0.245 0.245 0.245 0.245 -0.245 -0.245 -0.245 -0.245 Desplaçaments dx dy gir mm. mm. Radians -7.81 -3.16 0.0020 -7.81 -1.07 -0.0001 -7.89 -0.50 0.0033 -3.30 -3.74 0.0026 -3.30 -0.80 0.0004 -3.24 -0.37 0.0025 0.00 0.00 0.0000 0.00 0.00 0.0000 Nus 1 2 3 4 5 6 7 8 TOTALS pàgina 2 Fletxes fletxa mm. fl/L -0.37 1/4045 5.64 1/886 -0.37 1/4045 4.75 1/1053 -0.21 1/14163 0.33 1/9221 0.25 1/18242 1.39 1/3244 Reaccions Fx Fy T. T. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.245 24.466 -0.245 11.334 0.000 35.800 Fz mT. 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.630 0.110 -0.519