ii. estructura

II. E S T R U C T U R A
1. Memoria de cálculo
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ESTRUCTURA
MEMORIA DE CÁLCULO
1.- INTRODUCCIÓN
La descripción geométrica de la estructura figura en los planos adjuntos a esta
memoria y, deberá ser construida y controlada siguiendo lo que en ellos se
indica y las normas expuestas en la Instrucción Española de Hormigón
Estructural EHE y el CTE. Tanto la interpretación de planos como las normas de
ejecución de la estructura quedan supeditadas en última instancia a las
directrices y órdenes que durante la construcción de la misma imparta la
Dirección Facultativa de la obra.
Como puede observarse en los planos de la estructura, en general, no figuran
cotas o figuran en número escaso; ello no significa que no se hayan respetado
distancias en el análisis de la misma, todo lo grafiado responde a la escala de
los planos de arquitectura que han servido de base para el dimensionamiento
de la obra y cálculo de los elementos de la estructura, ya que se calcan de los
mismos o se utilizan ficheros DXF.
Los planos de estructura exigen necesariamente planos de replanteo
estrictamente arquitectónicos y, son estos últimos los que fijarán la geometría
precisa de la obra. Queda a juicio de la Dirección Facultativa de la obra, si las
variaciones que existiesen entre ambos por dilataciones del papel u otras
causas, son admisibles o deben ser reconsideradas en el análisis de la
estructura.
Lo expuesto debe ser así, para evitar errores graves que se generan en la
construcción de la obra al contemplarse más de un plano de cotas.
2.- JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA
2.1.- ESTRUCTURA
La solución estructural adoptada se compone de forjados unidireccionales de
viga plana con viguetas armadas en el caso de la zona de ampliación del bar
y de losas armadas en la zona de gradas.
2.2.- CIMENTACIÓN
Según los datos geotécnicos de los que se dispone la Tensión Admisible es de
0.20 N/mm2 y el terreno es de características homogéneas, por lo que se ha
optado por una cimentación superficial según se dispone en los planos.
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ESTRUCTURA
3.- DIMENSIONADO
3.1.- RELACIÓN DE NORMAS QUE AFECTAN AL PROYECTO DE LA ESTRUCTURA
Los elementos de Hormigón Armado se han dimensionado siguiendo los
criterios que establece la vigente Instrucción de Hormigón Estructural EHE.
Para los Forjados Unidireccionales se ha seguido lo que establece la Instrucción
para el Proyecto y la Ejecución de Forjados Unidireccionales EFHE.
Los elementos metálicos, de Acero Laminado o Acero Conformado, se han
dimensionado de acuerdo a la norma CTE DB-SE-A.
Finalmente para el dimensionado de las fábricas de ladrillo se han seguido las
directrices del CTE DB-SE-F.
Para la determinación de las diferentes acciones que afectan a la estructura
se han seguido las normas CTE DB-SE-AE, NCSE-02 (para la determinación de
acciones sísmicas) y el CTE DB-SE-AE (para la determinación de las acciones de
viento).
3.2.- MÉTODOS DE CÁLCULO
3.2.1.- HORMIGÓN ARMADO
Para la obtención de las solicitaciones se han considerado los principios de la
Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y
Elasticidad.
El método de cálculo aplicado es el de los Estados Límites, en el que se
pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos
coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las
resistencias de los materiales.
En los estados límites se comprueban los correspondientes a : equilibrio,
agotamiento o rotura, adherencia y fatiga (si procede).
En los estados límites de utilización se comprueba: deformaciones (flechas),
figuración y vibraciones (si procede).
Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las
combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración
correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad y las hipótesis
básicas definidas en la norma.
La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado
estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir,
admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de
superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los
materiales y la estructura.
Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de
los elementos de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los
diagramas envolventes para cada esfuerzo.
Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las
combinaciones definidas.
3.2.2.- ACERO LAMINADO Y CONFORMADO
Se dimensionan los elementos metálicos de acuerdo con el CTE DB-SE-A,
determinándose las tensiones y deformaciones, así como la estabilidad, de
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ESTRUCTURA
acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de
Materiales.
Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente
plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma.
Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo
por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las
indicaciones de la norma.
3.2.3.- ELEMENTOS RESISTENTES DE FÁBRICA DE LADRILLO
Para el cálculo y comprobación de tensiones de las fábricas de ladrillo se
tendrá en cuenta lo indicado en el CTE DB-SE-F.
El cálculo de solicitaciones se hará de acuerdo a los principios de la Mecánica
Racional y la Resistencia de Materiales.
Se efectúan las comprobaciones de estabilidad del conjunto de las paredes
portantes frente a acciones horizontales.
3.3.- CÁLCULOS POR ORDENADOR
Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos
estructurales, se ha dispuesto de un programa informático de ordenador.
(VER ANEJO de cálculo cype)
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4.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES EMPLEADOS
4.1.- HORMIGÓN ARMADO
4.1.1.- HORMIGÓN. TIPIFICACIÓN SEGÚN EHE
Elementos de Hormigón Armado
Soportes
Toda la Cimentaci
(Comprimi
obra
ón
dos)
Resistencia Característica a
los 28 días: fck (N/mm2)
Tipo de cemento (RC-03)
Cantidad máxima/mínima
de cemento (kp/m3)
25
25
25
25
25
20
20
20
20
Blanda
Blanda
Blanda
Blanda
3a5
6a9
6a9
6a9
400/300
IIa
Consistencia del hormigón
Asiento Cono de Abrams
(cm)
Sistema de compactación
Vibrad
o
4.1.2.- ACERO EN BARRAS Y MALLAS. DESIGNACIÓN SEGÚN EHE
ACERO EN BARRAS
Toda la obra
Designación
Límite Elástico (N/mm2)
B 500 S
500
ACERO EN MALLAS
Toda la obra
Designación
Límite Elástico (kp/cm2)
Otros
II-Z-35
Tamaño máximo del árido
(mm)
Tipo de ambiente
(agresividad)
Forjados
(Flectad
os)
B 500 T
500
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ESTRUCTURA
4.2.- ACERO LAMINADO Y CONFORMADO
4.2.1.- CLASE Y DESIGNACIÓN. LÍMITE ELÁSTICO
ACERO LAMINADO
Toda la obra
Acero en Clase y Designación
Perfiles
Límite Elástico (N/mm2)
S275
Acero en Clase y Designación
Chapas
Límite Elástico (N/mm2)
S275
275
275
ACERO CONFORMADO
Toda la obra
Acero en Clase y Designación
Perfiles
Límite Elástico (N/mm2)
S235
Acero en Clase y Designación
Placas y
Límite Elástico (N/mm2)
Paneles
S235
235
235
4.2.2.- TIPOS DE UNIONES ENTRE LOS ELEMENTOS
Toda la obra
Soldaduras
Tornillos Ordinarios
Tornillos Calibrados
Sistema y
Designació Tornillo de Alta Resist.
n
Roblones
Pernos o Tornillos de
Anclaje
X
4.6
4.6
10.9
B 500 S
4.3.- ELEMENTOS RESISTENTES DE FÁBRICA DE LADRILLO
4.3.1.- TIPOLOGÍA
Para soportar la meseta de la grada y la cubierta del bar que nace en
Cimentación y llega hasta Planta cubierta se han dispuesto paredes de un pié
(25 cm de espesor).
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4.3.2.- CARACTERÍSTICAS Y COMPOSICIÓN DE LA FÁBRICA. RESISTENCIA DE
CÁLCULO
Las paredes de fábrica están compuestas por ladrillo perforado de resistencia
característica fck = 100 Kg/cm2 , con una resistencia de cálculo del conjunto fd
= 20 Kg/cm2 . (Según CTE DB-SE-F).
4.3.3.- TIPOS Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES COMPONENTES: PIEZAS DE
FÁBRICA Y MORTERO
Los ladrillos perforados serán de dimensiones 29 x 25 x 6 cm, con un espesor de
juntas de 1 cm . La fábrica se realizará con mortero M-7.5.
4.4.- ENSAYOS A REALIZAR
HORMIGÓN ARMADO: De acuerdo a los niveles de control previstos, se
realizarán los ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón, según se
indica en la EHE, Capítulo XV, Artículo 82 y siguientes.
FORJADOS UNIDIRECCIONALES: De acuerdo a los niveles de control previstos,
se realizarán los ensayos pertinentes según el Capítulo VII de la norma EFHE.
ACEROS ESTRUCTURALES: Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo
indicado en el CTE DB-SE-A.
FÁBRICA DE LADRILLO: Se seguirán las condiciones de ejecución del CTE DB-SEF.
4.5.- ASIENTOS ADMISIBLES Y LÍMITES DE DEFORMACIÓN
Asientos admisibles de la cimentación. Según el CTE DB-SE-C.
Límites de deformación de la estructura. El cálculo de deformaciones es un cálculo
de estados límites de utilización con las cargas de servicio, coeficiente de
mayoración de acciones =1, y de minoración de resistencias =1.
Hormigón armado. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados,
vigas y forjados, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas
como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo
indicado en la norma.
Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso
constructivo, como las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de
acuerdo a unas condiciones habituales de la práctica constructiva en la
edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los
coeficientes de fluencia pertinentes para la determinación de la flecha activa,
suma de las flechas instantáneas más las diferidas producidas con
posterioridad a la construcción de las tabiquerías.
En los elementos de hormigón armado se establecen los siguientes límites:
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ESTRUCTURA
•
•
•
Flecha instantánea debido a la sobrecarga: L/350
Flecha total a plazo infinito: L/300
Flecha activa: L/400 o 1cm
5.- COEFICIENTES DE CÁLCULO
5.1.- ACCIONES
5.1.1.- ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
A. Nivel de Control previsto
Hormig
ón
Armad
o
Acero
Laminado
y
Conforma
do
Normal
Normal
1.5
1.6
1.35
1.5
B. Coeficiente de Mayoración
de las acciones desfavorables
Permanentes
Variables
5.1.2.- ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
Toda la
obra
A. Nivel de Control previsto
Normal
B. Coeficiente de Mayoración
de las acciones desfavorables
Permanentes
Variables
1
0
5.2.- MATERIALES
HORMIGÓN
Toda la
obra
Nivel de Control Previsto
Estadístico
Coeficiente de Minoración
1.5
Resistencia de cálculo del
hormigón: fcd (N/mm2)
16.66
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ESTRUCTURA
ACERO EN BARRAS
Toda la
obra
Nivel de Control Previsto
Coeficiente de Minoración
Resistencia de cálculo del acero
(barras): fyd (N/mm2)
Normal
1.15
434.78
ACEROS LAMINADOS
Toda la
obra
Nivel de Control Previsto
Normal
Coeficiente de Minoración
DB-SE-A*
Resistencia de cálculo del acero
(barras): fyd (N/mm2)
275
ACEROS CONFORMADOS
Toda la
obra
Nivel de Control Previsto
Normal
Coeficiente de Minoración
DB-SE-A*
Resistencia de cálculo del acero
(barras): fyd (N/mm2)
235
* Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes
valores:
a) γM0 = 1,0 5 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material
b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad
c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o
sección, y a la resistencia de los medios de unión
5.3.- NIVELES DE CONTROL
5.3.1.- MATERIALES
HORMIGÓN ARMADO: Para el hormigón se realizará un control
estadístico y para el acero un control a nivel normal, según recoge la
EHE.
ACERO LAMINADO Y ACERO CONFORMADO: Se realizarán los ensayos
de recepción tal y como recoge el CTE DB-SE-A.
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ESTRUCTURA
FORJADOS UNIDIRECCIONALES: Se realizarán los ensayos pertinentes,
con un nivel normal, según el Capítulo VII de la norma EFHE.
FÁBRICA DE LADRILLO: Se seguirán los ensayos que contemplan el CTE
DB-SE-F.
5.3.2.- EJECUCIÓN
Será la Dirección Facultativa de la obra la que dé instrucciones precisas
para proceder a la ejecución de la obra. Sin embargo es conveniente,
que salvo órdenes en contra, se sigan las vigentes normativas para
cada una de las tipologías estructurales.
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ESTRUCTURA
2.- ACCIONES DE VIENTO
2.1.- ALTURA DE CORONACIÓN DEL EDIFICIO
Variable entre 3 y 15 m.
2.2.- SITUACIÓN DEL EDIFICIO
IV Zona urbana, industrial o forestal.
2.3.- PRESIÓN DINÁMICA DEL VIENTO
0.52 KN/m2
2.4.- ZONA EÓLICA (NTE)
Zona Eólica C: Velocidad básica 29m/seg.
3.- ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS
De acuerdo al CTE DB-SE-AE en función de las dimensiones totales del edificio,
no es necesario tener en cuenta en el cálculo este tipo de acciones.
4.- ACCIONES SÍSMICAS
De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, por el uso y
la situación del edificio, en el término municipal de Agramunt. Por tanto no se
consideran las acciones sísmicas.
5.- TERRENO DE CIMENTACIÓN
Dentro de las características del terreno, faltará corroborar
geotécnico, los datos que se definen son los siguientes:
por el estudio
Tensión admisible del terreno para cimentación: 0.20 N/mm2
Datos para el cálculo de los muros:
Peso específico del terreno: 18 KN/m3
Cohesión:
0 KN/m2
Ángulo de rozamiento:
30º
6.- COMBINACIONES DE ACCIONES
6.1.- HORMIGÓN ARMADO
Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en
función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es
favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se
realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:
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ESTRUCTURA
Acciones persistentes o transitorias:
Acciones extraordinarias:
Acciones accidentales :
6.2.- ACERO LAMINADO Y CONFORMADO
Los coeficientes de ponderación y las combinaciones utilizadas, son las
indicadas en las tablas 4.1 y 4.2 CTE- DB-SE.
6.3.- ELEMENTOS RESISTENTES DE FÁBRICA DE LADRILLO
Los coeficientes de ponderación y las combinaciones utilizadas, son las
indicadas en las tablas 4.1 y 4.2 del CTE DB-SE.
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ESTRUCTURA
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ESTRUCTURA
ANEJO II. CÁLCULOS POR ORDENADOR
1.- PROGRAMAS UTILIZADOS
1.1.- NOMBRE DEL PROGRAMA
CYPECAD
1.2.- VERSIÓN Y FECHA
Versión 2009.
1.3.- AUTOR DEL PROGRAMA
Cype Ingenieros, S.A.
2.- TIPO DE ANÁLISIS EFECTUADO POR EL PROGRAMA
2.1.- DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA A RESOLVER
CYPECAD ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de
estructuras de hormigón armado y metálicas diseñado con forjados
unidireccionales, reticulares y losas macizas para edificios sometidos a
acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados pueden ser de
hormigón y metálicas. Los soportes pueden ser pilares de hormigón armado,
metálicos, pantallas de hormigón armado, muros de hormigón armado con o
sin empujes horizontales y muros de fábrica. La cimentación puede ser fija (por
zapatas o encepados) o flotante (mediante vigas y losas de cimentación).
Con él se pueden obtener la salida gráfica de planos de dimensiones y
armado de las plantas, vigas, pilares, pantallas y muros por plotter, impresora y
ficheros DXF, así como listado de datos y resultados del cálculo.
2.2.- DESCRIPCIÓN DEL ANÁLISIS EFECTUADO POR EL PROGRAMA
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D,
por métodos matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen
la estructura: pilares, pantallas H.A., muros, vigas y forjados.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos,
considerando 6 grados de libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad
del plano de cada planta, para simular el comportamiento rígido del forjado,
impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo (diafragma
rígido). Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3
grados de libertad).
La consideración de diafragma rígido para cada zona independiente de una
planta se mantiene aunque se introduzcan vigas y no forjados en la planta.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará
cada una de éstas como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de
esa zona, y no se tendrá en cuenta en su conjunto. Por tanto, las plantas se
comportarán como planos indeformables independientes. Un pilar no
conectado se considera zona independiente.
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ESTRUCTURA
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto
cuando se consideran acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea
el análisis modal espectral), y se supone un comportamiento lineal de los
materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de
desplazamientos y esfuerzos.
3.- DISCRETIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA
La estructura se discretiza en elementos tipo barra, emparrillados de barras y
nudos, y elementos finitos triangulares de la siguiente manera:
1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo
en arranque de cimentación o en otro elemento, como una viga o
forjado, y en la intersección de cada planta, siendo su eje el de la
sección transversal. Se consideran las excentricidades debidas a la
variación de dimensiones en altura. La longitud de la barra es la
altura o distancia libre a cara de otros elementos.
2. Vigas: Se definen en planta fijando nudos en la intersección con las
caras de soportes (pilares, pantallas o muros), así como en los puntos
de corte con elementos de forjado o con otras vigas. Así se crean
nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las
puntas de voladizos y extremos libres o en contacto con otros
elementos de los forjados. Por tanto, una viga entre dos pilares está
formada por varias barras consecutivas, cuyos nudos son las
intersecciones con las barras de forjados. Siempre poseen tres grados
de libertad, manteniendo la hipótesis de diafragma rígido entre todos
los elementos que se encuentren en contacto. Por ejemplo, una viga
continua que se apoya en varios pilares, aunque no tenga forjado,
conserva la hipótesis de diafragma rígido. Pueden ser de hormigón
armado o metálicas en perfiles seleccionados de biblioteca.
3. Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en
los paños huecos entre vigas o muros, y que crean nudos en las
intersecciones de borde y eje correspondientes de la viga que
intersectan. Se puede definir doble y triple vigueta, que se representa
por una única barra con alma de mayor ancho. La geometría de la
sección en T a la que se asimila cada vigueta se define en la
correspondiente ficha de datos del forjado.
4. Losas macizas: La discretización de los paños de losa maciza se
realiza en mallas de elementos tipo barra de tamaño máximo de 25
cm y se efectúa una condensación estática (método exacto) de
todos los grados de libertad. Se tiene en cuenta la deformación por
cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera
la rigidez a torsión de los elementos.
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5. Pantallas H.A.: Son elementos verticales de sección transversal
cualquiera, formada por rectángulos múltiples entre cada planta, y
definidas por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada
lado es constante en altura, pudiendo disminuirse su espesor. En una
pared (o pantalla) una de las dimensiones transversales de cada lado
debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se
verifica esta condición no es adecuada su discretización como
elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar como
elemento lineal. Tanto vigas como forjados se unen a las paredes a lo
largo de sus lados en cualquier posición y dirección, mediante una
viga que tiene como ancho el espesor del tramo y canto constante
de 25 cm. No coinciden los nodos con los nudos de la viga.
6. Muros de hormigón armado y muros de sótano: Son elementos
verticales de sección transversal cualquiera, formada por rectángulos
entre cada planta, y definidas por un nivel inicial y un nivel final. La
dimensión de cada lado puede ser diferente en cada planta,
pudiendo disminuirse su espesor en cada planta. En una pared (o
muro) una de las dimensiones transversales de cada lado debe ser
mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta
condición, no es adecuada su discretización como elemento finito, y
realmente se puede considerar un pilar, u otro elemento en función
de sus dimensiones. Tanto vigas como forjados y pilares se unen a las
paredes del muro a lo largo de sus lados en cualquier posición y
dirección.
Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los triángulos.
La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina
gruesa tridimensional, que considera la deformación por cortante.
Están formados por seis nodos, en los vértices y en los puntos medios
de los lados con seis grados de libertad cada uno y su forma es
triangular, realizándose un mallado del muro en función de las
dimensiones, geometría, huecos, generándose un mallado con
refinamiento en zonas críticas que reduce el tamaño de los
elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.
3.1.- CONSIDERACIÓN DEL TAMAÑO DE LOS NUDOS
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales rígidos de dimensión finita
en la intersección de pilares y vigas cuyos nudos asociados son los definidos en
las intersecciones de los elementos de los forjados en los bordes de las vigas y
de todos ellos en las caras de los pilares.
Dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones,
supuesta la deformación plana, se puede resolver la matriz de rigidez general y
las asociadas y obtener los desplazamientos y los esfuerzos en todos los
elementos.
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3.2.- REDONDEO DE LAS LEYES DE ESFUERZOS EN APOYOS
Como en general la reacción en el soporte es excéntrica, ya que
normalmente se transmite axil y momento al soporte, se adopta la
consideración del tamaño de los nudos mediante la introducción de
elementos rígidos entre el eje del soporte y el final de la viga.
Dentro del soporte se supone una respuesta lineal como reacción de las
cargas transmitidas por el dintel y las aplicadas en el nudo, transmitidas por el
resto de la estructura.
Las leyes de esfuerzos son de la siguiente forma:
Dentro del soporte se considera que el canto de las vigas aumenta de forma
lineal, de acuerdo a una pendiente 1:3, hasta el eje del soporte, por lo que la
consideración conjunta del tamaño de los nudos, redondeo parabólico de la
ley de momentos y aumento de canto dentro del soporte, conduce a una
economía de la armadura longitudinal por flexión en las vigas, ya que el
máximo de cuantías se produce entre la cara y el eje del soporte, siendo lo
más habitual en la cara, dependiendo de la geometría introducida.
En el caso de una viga que apoya en un soporte alargado tipo pantalla o
muro, las leyes de momentos se prolongarán en el soporte a partir de la cara
de apoyo en una longitud de un canto, dimensionando las armaduras hasta
tal longitud, no prolongándose más allá de donde son necesarias. Aunque la
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viga sea de mayor ancho que el apoyo, la viga y su armadura se interrumpen
una vez que ha penetrado un canto en la pantalla o muro.
4.- MÉTODO DE COMPROBACIÓN DE PANDEO
Para el cálculo a pandeo se exponen a continuación los principios básicos
utilizados por el programa.
Se define un coeficiente de pandeo por planta y otro por pilar en cabeza y
pie, que se multiplican, obteniendo el coeficiente de cálculo definido.
Observe el siguiente caso, analizando los valores del coeficiente de pandeo
en un pilar, que al estar sin coacciones en varias plantas consecutivas, podría
pandear en toda su altura:
Cuando un pilar está desconectado en ambas direcciones y en varias plantas
consecutivas, se dimensiona el pilar en cada tramo o planta, por lo que a
efectos de esbeltez, y para el cálculo de la longitud de pandeo lo , el
programa tomará el máximo valor de
de todos los tramos consecutivos
desconectados, multiplicado por la longitud total = suma de todas las
longitudes.
α = MAX (α1,α 2,α 3,α 4...)
l=
∑l
i
= (l1 + l2 + l3 + l 4 ...)
Luego lo = α · l (tanto en la dirección X como Y local del pilar, con su valor
correspondiente).
Cuando un pilar esté desconectado en una única dirección en varias plantas
consecutivas, el programa tomará para cada tramo, en cada planta i, lo i =
α i · l i, no conociendo el hecho de la desconexión. Por tanto, si deseamos
hacerla efectiva, en la dirección donde está desconectado, debemos
conseguir el valor de cada αi, de forma que sea α el valor correspondiente
para el tramo exento completo l.
n
αi =
∑I
j =l
li
j
⋅α
En el ejemplo, para α 3 =
l1 + l2 + l3 + l 4
⋅α
l3
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Por tanto, cuando el programa calcula la longitud de pandeo de la planta 3,
calculará:
l1 + l2 + l3 + l 4
⋅ α ⋅ l3 = (l1 + l2 + l3 + l 4 ) ⋅ α = α ⋅ l
l3
l o3 = α 3 ⋅ l 3 =
que coincide con lo indicado para el tramo completo desconectado, aunque
realice el cálculo en cada planta, lo cual es correcto, pero siempre lo hará
con longitud α · l.
La altura que se considera a efectos de cálculo a pandeo es la altura libre del
pilar, es decir, la altura de la planta menos la altura de la viga o forjado de
mayor canto que acomete al pilar.
El valor final de α de un pilar es el producto del α de la planta por el α del
tramo.
Consideración de Efectos de 2º Orden. De forma potestativa se puede
considerar, cuando se define hipótesis de Viento o Sismo, el cálculo de la
amplificación de esfuerzos producidos por la actuación de dichas cargas
horizontales.
El método está basado en el efecto P-delta debido a los desplazamientos
producidos por las acciones horizontales, abordando de forma sencilla los
efectos de segundo orden a partir de un cálculo de primer orden, y un
comportamiento lineal de los materiales, con unas características mecánicas
calculadas con las secciones brutas de los materiales y su módulo de
elasticidad secante.
Bajo la acción horizontal, en cada planta i, actúa una fuerza H i, la estructura
se deforma, y se producen unos desplazamientos Δij a nivel de cada pilar. En
cada pilar j, y a nivel de cada planta, actúa una carga de valor Pij para cada
hipótesis gravitatoria, transmitida por el forjado al pilar j en la planta i .
Se define un momento volcador M H debido a la acción horizontal Hi, a la cota
zi respecto a la cota 0.00 o nivel sin desplazamientos horizontales, en cada
dirección de actuación del mismo:
MH =
∑H ⋅ z
i
i
De la misma forma se define un momento por efecto P-delta, M P , debido a
las cargas transmitidas por los forjados a los pilares Pij, para cada una de las
hipótesis gravitatorias (k) definidas, por los desplazamientos debidos a la
acción horizontal Δi.
MpΔk =
∑ ∑ PΔ
ij
i
j
i
0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
siendo k: para cada hipótesis gravitatoria (peso propio, sobrecarga...)
Si se calcula el coeficiente CK =
MPΔK
para cada hipótesis gravitatoria y para
MHK
cada dirección de la acción horizontal, se puede obtener un coeficiente
amplificador del coeficiente de mayoración de las hipótesis debidas a las
acciones horizontales para todas las combinaciones en las que actúan dichas
acciones horizontales. Este valor se denomina γz y se calcula como:
γz =
1
1 − Σ γ fqi ⋅ Ci + Σ γ fqi ⋅ C j
(
)
siendo
γ fgi : coeficiente de mayoración de cargas permanentes de la hipótesis i
γ fqj : coeficiente de mayoración de cargas variables de la hipótesis j
γz:
coeficiente de estabilidad global
Para el cálculo de los desplazamientos debidos a cada hipótesis de acciones
horizontales, hay que recordar que se hace un cálculo en primer orden, con
las secciones brutas de los elementos. Si se está calculando los esfuerzos para
el dimensionado en estados límites últimos, parecería lógico que el cálculo de
los desplazamientos en rigor se deberían calcular con las secciones fisuradas y
homogeneizadas, lo cual resulta muy laborioso, dado que eso supone la nolinealidad de los materiales, geometría y estados de carga, lo que lo hace
inabordable desde el punto de vista práctico con los medios normales
disponibles para el cálculo. Por tanto, se debe establecer una simplificación
consistente en suponer una reducción de las rigideces de las secciones, lo que
supone un aumento de los desplazamientos, ya que son inversamente
proporcionales. Este dato se introduce en el programa como “Factor
multiplicador de los desplazamientos” para tener en cuenta esa reducción de
rigidez.
En este punto no existe un criterio único, dejando a juicio del proyectista el
valor que considere oportuno en función del tipo de estructura, grado de
fisuración estimado, otros elementos rigidizantes, núcleos, escaleras, etc., que
en la realidad pueden incluso reducir los desplazamientos calculados.
Se aconseja utilizar los siguientes valores:
Coeficiente multiplicador de los desplazamientos = 2
Límite para el coeficiente de estabilidad global = 1.5
Si se supera este límite de estabilidad global la estructura será muy deformable
y poco estable en esa dirección.
Se puede estudiar para Viento y/o sismo, y es siempre aconsejable su cálculo,
como método alternativo de cálculo de los efectos de segundo orden, sobre
todo para estructuras traslacionales, o levemente traslacionales como son la
mayoría de los edificios.
0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
5.- OPCIONES DE CÁLCULO
5.1.- ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO
Se puede definir una amplia serie de parámetros estructurales de gran
importancia en la obtención de esfuerzos y dimensionado de elementos. Dada
la gran cantidad de opciones disponibles, citaremos a continuación las más
significativas.
Para la obtención de los términos de la matriz de rigidez se consideran todos
los elementos de hormigón en su sección bruta.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un
comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer
orden, de cara a la obtención de desplazamientos y esfuerzos.
5.2.- REDISTRIBUCIONES CONSIDERADAS
Coeficientes de Redistribución de Negativos. Se utiliza una redistribución de
momentos negativos de un 15% en vigas (que da unos resultados
generalmente aceptados y óptimos) y un 25% en viguetas (lo que equivale a
igualar aproximadamente los momentos negativos y positivos). Esta
redistribución se aplica después del cálculo.
La consideración de una cierta redistribución de momentos flectores supone
un armado más caro pero más seguro y más constructivo. Sin embargo, una
redistribución excesiva produce unas flechas y una fisuración incompatibles
con la tabiquería.
5.3.- COEFICIENTE DE EMPOTRAMIENTO EN ÚLTIMA PLANTA
Coeficiente de Empotramiento en última planta. De forma opcional se pueden
redistribuir los momentos negativos en la unión de la cabeza del último tramo
de pilar con extremo de viga; dicho valor estará comprendido entre 0
(articulado) y 1 (empotramiento). El valor adoptado para este cálculo es 0.3.
5.4.- RIGIDEZ A TORSIÓN DE LOS DISTINTOS TIPOS DE ELEMENTOS
No se considera la rigidez a torsión en placa , excepto un porcentaje del 20%
en vigas y zunchos de borde entre pilares en Forjados Reticulares.
5.5.- RIGIDEZ A AXIL DE LOS PILARES
La consideración del acortamiento frente a esfuerzo axil en pilares produce un
acortamiento mayor en pilares intermedios del pórtico, con lo que se reduce el
negativo en jácenas sobre estos pilares. Ahora bien, este acortamiento en la
realidad se produce sólo en parte, sobretodo en las plantas superiores, ya que
la viga se construye cuando el pilar ha sufrido ya la mayor parte del
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
acortamiento. Es, por tanto, una buena práctica considerar que el pilar tiene
una rigidez a axil de 2 veces la real.
Considerar que los pilares no se acortan en absoluto no responde al
comportamiento real de las estructuras, pero si se desea esta consideración se
puede utilizar un factor grande para la rigidez a axil.
Se considera el acortamiento por esfuerzo axil en pilares afectado por un
coeficiente de rigidez a axil variable entre 1 y 99,99 para poder simular el
efecto del proceso constructivo de la estructura y su influencia en los esfuerzos
y desplazamientos finales.
5.6.- MOMENTOS MÍNIMOS
Para vigas se considera que se ha de colocar una armadura mínima capaz de
resistir un momento pl2/32 en negativos, y un momento pl2/20 en positivos.
Análogamente se definen para forjados unidireccionales unos momentos
mínimos por paños de viguetas y para placas aligeradas. El valor de 1 / 2 del
momento isostático (=pl2/16 para carga uniforme) es razonable para positivos
y negativos.
Las envolventes de momentos quedan desplazadas, de forma que cumplan
con dichos momentos mínimos, aplicándose posteriormente la redistribución
de negativos considerada.
5.7.- OTRAS OPCIONES
5.7.1.- RECUBRIMIENTOS MECÁNICOS EN LOS DISTINTOS TIPOS DE ELEMENTOS
PILARES:
VIGAS:
FORJADOS:
Superior/Inferior:
Superior:
4,5 cm
4,5 cm
4 cm
Lateral:
Inferior:
6 cm
4 cm
0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
5.7.2.- COEFICIENTES DE FLUENCIA-FLECHA ACTIVA EN VIGAS
Los coeficientes que se han considerado en el cálculo son los siguientes:
5.7.3.- CUANTÍAS MÍNIMAS DE ARMADURA CONSIDERADAS
PILARES: La cuantía mecánica mínima a cumplir, según el Artículo 42.3.3 de la
EHE, será : As fyd ≥ 0.1 Nd.
La cuantía geométrica a cumplir para acero B500S, según el Artículo 42.3.5 de
la EHE, será : 4‰ de la sección total de hormigón.
VIGAS: Como elemento a flexión cumplirán una cuantía mecánica mínima,
según el Artículo 42.3.2 de la EHE, de : As fyd ≥ 0.04 Ac fcd.
La cuantía geométrica a cumplir para acero B500S, según el Artículo 42.3.5 de
la EHE, será: 2.8 ‰ de la sección total de hormigón, para la cara de tracción,
disponiendo un 30% de la misma en la cara opuesta.
LOSAS MACIZAS: Como elemento a flexión cumplirán una cuantía mecánica
mínima, según el Artículo 42.3.2 de la EHE, de : As fyd ≥ 0.04 Ac fcd.
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
La cuantía geométrica a cumplir para acero B500S, según el Artículo 42.3.5 de
la EHE, será: 1.8 ‰ de la sección total de hormigón, para cada una de las
armaduras, longitudinal y transversal repartida en las dos caras.
5.8.- ESTRUCTURAS DE ACERO LAMINADO
5.8.1.- PANDEO LATERAL
Se considera de acuerdo al CTE DB-SE-A.
5.8.2.- ABOLLADURA DEL ALMA
Se considera de acuerdo al CTE DB-SE-A.
2. Estructura Sala de Tecnificación y Bar
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ESTRUCTURA
MODELO 3D AMPLIACIÓN BAR Y SALA DE TECNIFICACIÓN
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
1
0808
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ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
MEMORIA DE COMPROBACIÓN
ÍNDICE
1.- DATOS GENERALES...........................................................................................................................................
2.- COMPROBACIONES.........................................................................................................................................
2.1.- Forjado 1 ..............................................................................................................................................
2.1.1.- Elementos de hormigón armado ..............................................................................................
2.1.2.- Elementos metálicos....................................................................................................................
1.- DATOS GENERALES
y Norma de hormigón: CTE DB SI 6 - Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.
y Norma de acero: CTE DB SI 6 - Anejo D: Resistencia al fuego de los elementos de acero.
y Referencias:
- R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su
capacidad portante, expresado en minutos.
- F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.
- am: distancia equivalente al eje de las armaduras (CTE DB SI 6 - Anejo C - Fórmula C.1).
- amín: distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural.
- Rev. mín. nec.: espesor de revestimiento mínimo necesario.
- Aprov.: aprovechamiento máximo del perfil metálico bajo las combinaciones de fuego.
y Comprobaciones:
Generales:
- Distancia equivalente al eje: am amín (se indica el espesor de revestimiento necesario para cumplir esta
condición cuando resulte necesario).
Particulares:
- Se han realizado las comprobaciones particulares para aquellos elementos estructurales en los que la norma
así lo exige.
Datos por grupos
Grupo
R. req.
F. Comp.
Forjado 1
R 60
-
Revestimiento de elementos de hormigón
Inferior (forjados y vigas)
Pilares y muros
Sin revestimiento ignífugo
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
Revestimiento de elementos metálicos
Vigas
Pilares
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
2.- COMPROBACIONES
2.1.- Forjado 1
2.1.1.- Elementos de hormigón armado
Forjado 1 - Vigas R 60
Pórtico
Tramo
Dimensiones
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
2
B3-P1
300x290
54
20
Cumple
13
P1-B4
300x290
49
20
Cumple
Estado
2.1.2.- Elementos metálicos
Forjado 1 - Pilares R 60
Refs.
Temperatura
perfil
Perfil
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
Aprov.
(°C)
P1
Notas:
(1)
HEB-140, Perfil simple
Estado
(mm)
668.5
24.91%
1.0
Cumple
Pintura intumescente
Forjado 1 - Vigas R 60
Pórtico
Tramo
Temperatura
perfil
Perfil
Aprov.
(°C)
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
Estado
(mm)
3
B16-B24
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
4
B15-B23
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
5
B14-B22
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
6
B13-B21
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
7
B12-B20
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
8
B11-B19
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
9
B10-B18
CF-60x2.0, Perfil
simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
10
B9-B17
CF-60x2.0, Perfil simple(2)
N.P.
N.P.
N.P.
Cumple
Notas:
Pintura intumescente
No se realiza la comprobación por estar totalmente embebido en el forjado
N.P.: No procede.
(1)
(2)
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
004-09
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
1.1.- Medición
Referencia: P1
B 500 S, Ys=1.15
Nombre de armado
Total
Ø12
Parrilla inferior - Armado X
Longitud (m)
Peso (kg)
2x0.84
2x0.75
1.68
1.49
Parrilla inferior - Armado Y
Longitud (m)
Peso (kg)
2x0.84
2x0.75
1.68
1.49
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
3.36
2.98
2.98
Total con mermas
(10.00%)
Longitud (m)
Peso (kg)
3.70
3.28
3.28
Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
B 500 S, Ys=1.15 (kg)
Hormigón (m³)
Elemento
Ø12
HA-25, Yc=1.5
Limpieza
Referencia: P1
3.28
0.17
0.04
Totales
3.28
0.17
0.04
2.- LISTADO DE ZAPATAS CORRIDAS
2.1.- Medición
Referencia: M1
B 500 S, Ys=1.15
Nombre de armado
Total
Ø12
Armadura inferior - Transversal
Longitud (m)
Peso (kg)
48x0.94
48x0.83
45.12
40.06
Armadura inferior - Longitudinal
Longitud (m)
Peso (kg)
4x13.87
4x12.31
55.48
49.26
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
100.60
89.32
89.32
Total con mermas
(10.00%)
Longitud (m)
Peso (kg)
110.66
98.25
98.25
Referencia: M2
B 500 S, Ys=1.15
Nombre de armado
Total
Ø12
Armadura inferior - Transversal
Longitud (m)
Peso (kg)
14x0.94
14x0.83
13.16
11.68
Armadura inferior - Longitudinal
Longitud (m)
Peso (kg)
4x3.66
4x3.25
14.64
13.00
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
27.80
24.68
24.68
Longitud (m)
Peso (kg)
30.58
27.15
27.15
Total con mermas
(10.00%)
Referencia: M3
Nombre de armado
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
B 500 S, Ys=1.15
Total
Ø12
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
004-09
Armadura inferior - Transversal
Longitud (m)
Peso (kg)
24x0.94
24x0.83
22.56
20.03
Armadura inferior - Longitudinal
Longitud (m)
Peso (kg)
4x6.70
4x5.95
26.80
23.79
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
49.36
43.82
43.82
Total con mermas
(10.00%)
Longitud (m)
Peso (kg)
54.30
48.20
48.20
Referencia: M4
B 500 S, Ys=1.15
Nombre de armado
Total
Ø12
Armadura inferior - Transversal
Longitud (m)
Peso (kg)
33x0.94
33x0.83
31.02
27.54
Armadura inferior - Longitudinal
Longitud (m)
Peso (kg)
4x9.58
4x8.51
38.32
34.02
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
69.34
61.56
61.56
Longitud (m)
Peso (kg)
76.27
67.72
67.72
Total con mermas
(10.00%)
Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
B 500 S, Ys=1.15 (kg)
Hormigón (m³)
Elemento
Ø12
HA-25, Yc=1.5
Limpieza
Referencia: M1
98.25
4.19
1.05
Referencia: M2
27.15
0.85
0.28
Referencia: M3
48.20
1.53
0.51
67.72
2.90
0.73
241.32
9.47
2.57
Referencia: M4
Totales
3.- LISTADO DE VIGAS DE ATADO
3.1.- Medición
Referencia: [M4 (5.19, 0.56) - M1 (5.19, 7.61)]
B 500 S, Ys=1.15
Nombre de armado
Ø8
Total
Ø12
Armado viga - Armado inferior
Longitud (m)
Peso (kg)
2x7.35
2x6.53
14.70
13.05
Armado viga - Armado superior
Longitud (m)
Peso (kg)
2x7.35
2x6.53
14.70
13.05
Armado viga - Estribo
Longitud (m)
Peso (kg)
22x1.41
22x0.56
Totales
Longitud (m)
Peso (kg)
31.02
12.24
29.40
26.10
38.34
Total con mermas
(10.00%)
Longitud (m)
Peso (kg)
34.12
13.46
32.34
28.71
42.17
31.02
12.24
Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
B 500 S, Ys=1.15 (kg)
Hormigón (m³)
Elemento
HA-25, Yc=1.5
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
Ø8
Ø12
Total
Limpieza
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
004-09
Referencia: [M4 (5.19, 0.56) - M1 (5.19, 7.61)]
13.46
28.71
42.17
1.01
0.25
Totales
13.46
28.71
42.17
1.01
0.25
4.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE
4.1.- Medición
4.1.1.- Medición de pernos de placas de anclaje
Longitud m Peso kp
Pilares
Pernos
Acero
P1
4Ø10 mm L=34 cm
B 500 S, Ys = 1.15 (corrugado)
4 x 0.34
Totales
Totales m
Totales kp
4 x 0.21
1.36
0.84
1.36
0.84
4.1.2.- Medición de placas de anclaje
Pilares
Acero Peso kp
P1
S275
Totales kp
1 x 4.42
4.42
Totales
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
4.42
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
CUANTÍAS DE OBRA
* Las superficies se miden en proyección horizontal.
* No se miden: Elementos de cimentación, Zapatas corridas y Vigas de atado.
Cimentación - Superficie total: 25.66 m2
Superficie (m2)
Elemento
Laminado (Kg)
Vigas
25.66
Encofrado lateral
25.39
Placas de anclaje
Pernos (Kg)
4
1
Total
51.05
4
1
Índices (por m2)
1.989
0.16
0.04
Forjado 1 - Superficie total: 102.00 m2
Elemento
Superficie (m2)
Forjados
Vigas
86.97
15.01
Encofrado lateral
12.75
Volumen (m3)
Barras (Kg)
9.79
3.19
Laminado (Kg)
Conformado (Kg)
4248
652
Muros de bloques de hormigón
268
97
Pilares metálicos
88
Total
114.73
12.98
749
4336
268
Índices (por m2)
1.125
0.127
7.34
42.51
2.63
Total obra - Superficie total: 127.66 m2
Elemento
Superficie (m2)
Forjados
Volumen (m3)
86.97
9.79
Vigas
40.67
3.19
Encofrado lateral
38.14
Muros de bloques de hormigón
Barras (Kg)
Laminado (Kg)
Conformado (Kg)
Pernos (Kg)
4248
652
268
97
Pilares metálicos
88
Placas de anclaje
4
1
Total
165.78
12.98
749
4340
268
1
Índices (por m2)
1.299
0.102
5.87
34.00
2.10
0.01
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
LISTADO DE DATOS DE LA OBRA
1. Datos generales de la estructura
Proyecto: 004-09
Clave: 004-09
2. Datos geométricos de grupos y plantas
Grupo Nombre del grupo
Planta Nombre planta
1 Forjado 1
Altura
1 Forjado 1
0 Cimentación
3.30
Cota
2.80
-0.50
3. Losas y elementos de cimentación
-Tensión admisible en situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Tensión admisible en situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
4. Listado de paños
Tipos de forjados considerados
Nombre Descripción
METAL FORJADO DE VIGUETAS METÁLICAS
Serie de perfiles: IPN
Intereje: 100 cm
CHAPA ALIGERADA
Peso propio: 0.15 Tn/m² + viguetas
5. Normas consideradas
Hormigón: EHE-08-CTE
Aceros conformados: CTE DB-SE A
Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A
Forjados de viguetas: EHE-08
6. Acciones consideradas
6.1. Gravitatorias
Nombre del grupo
S.C.U (Tn/m²)
Cargas muertas (Tn/m²)
Forjado 1
0.15
0.15
Cimentación
0.00
0.00
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AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
6.2. Viento
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00
-X:1.00
+Y: 1.00
-Y:1.00
CTE DB SE-AE
Código Técnico de la Edificación.
Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
Zona eólica: C
Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos
La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la
superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del
Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de
aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado.:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función
del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.
cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.4 del apartado 3.3.4, en función de la
esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento.
Viento X
qb (Tn/m²)
0.05
Viento Y
esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
0.20
0.70
-0.30
0.37
0.70
-0.35
Anchos de banda
Ancho de banda Y Ancho de banda X
Plantas
En todas las plantas
7.50
14.00
6.3. Sismo
Sin acción de sismo
6.4. Hipótesis de carga
Automáticas Carga permanente
Sobrecarga de uso
Viento +X exc.+
Viento +X exc.Viento -X exc.+
Viento -X exc.Viento +Y exc.+
Viento +Y exc.Viento -Y exc.+
Viento -Y exc.-
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
6.5. Fuego
Datos por grupos
Grupo
R. req.
F. Comp.
Forjado 1
R 60
-
Revestimiento de elementos de hormigón
Inferior (forjados y vigas)
Pilares y muros
Sin revestimiento ignífugo
Revestimiento de elementos metálicos
Vigas
Pilares
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
7. Estados límite
E.L.U. de rotura. Hormigón
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Acero conformado
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terreno
Acciones características
Desplazamientos
Acciones características
8. Situaciones de proyecto
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los
siguientes criterios:
ƒ Con coeficientes de combinación
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
ƒ Sin coeficientes de combinación
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki
i≥1
Donde:
Gk Acción permanente
Qk Acción variable
G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
Q,1
Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
Q,i
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
(i
1)
p,1
Coeficiente de combinación de la acción variable principal
a,i
Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
(i
1)
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
8.1. Coeficientes parciales de seguridad ( ) y coeficientes de combinación ( )
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
ƒ E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
a)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el
0 % de los de la otra.
ƒ E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.60
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
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a)
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el
0 % de los de la otra.
ƒ E.L.U. de rotura. Acero conformado: CTE DB-SE A
ƒ E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
0.80
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
a)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el
0 % de los de la otra.
Situación 3: Accidental de incendio
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.70
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.50
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.20
0.00
a)
Sismo (A)
ƒ Tensiones sobre el terreno
ƒ Desplazamientos
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
1.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
9. Materiales utilizados
9.1. Hormigones
Elemento
Hormigón
Plantas
Fck
(kp/cm²)
c
Forjados
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
Cimentación
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
Pilares y pantallas
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
Muros
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
9.2. Aceros por elemento y posición
9.2.1. Aceros en barras
Elemento
Pilares y pantallas
Vigas
Forjados
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
Posición
Acero
Fyk
(kp/cm²)
s
Barras(Verticales)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Estribos(Horizontales)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Negativos(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Positivos(inferior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Montaje(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Piel(lateral)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Estribos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Punzonamiento
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Negativos(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Positivos(inferior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Nervios negativos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Nervios positivos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
Elementos de cimentación
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Vigas centradoras y de atado
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
9.2.2. Aceros en perfiles
Tipo acero
Acero
Lim. elástico Módulo de elasticidad
(kp/cm²)
(kp/cm²)
Aceros conformados
S235
2396
2099898
Aceros laminados
S275
2803
2100000
Acero de pernos
B 500 S, Ys = 1.15 (corrugado)
5097
2100000
9.3. Muros de bloques de hormigón
Acero barras verticales B 500 S, Ys=1.15
Acero barras horizontales B 500 S, Tipo Celosía
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3. Estructura gradas
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ESTRUCTURA
MODELO 3D GRADAS
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AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
1
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ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
MEMORIA DE COMPROBACIÓN
ÍNDICE
1.- DATOS GENERALES...........................................................................................................................................
2.- COMPROBACIONES.........................................................................................................................................
2.1.- Forjado 1 ..............................................................................................................................................
2.1.1.- Elementos de hormigón armado ..............................................................................................
2.1.2.- Elementos metálicos....................................................................................................................
2.2.- Forjado 2 ..............................................................................................................................................
2.2.1.- Elementos de hormigón armado ..............................................................................................
2.2.2.- Elementos metálicos....................................................................................................................
2.3.- Forjado 3 ..............................................................................................................................................
2.3.1.- Elementos de hormigón armado ..............................................................................................
2.3.2.- Elementos metálicos....................................................................................................................
2.4.- Forjado 4 ..............................................................................................................................................
2.4.1.- Elementos de hormigón armado ..............................................................................................
2.4.2.- Elementos metálicos....................................................................................................................
1.- DATOS GENERALES
y Norma de hormigón: CTE DB SI 6 - Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.
y Norma de acero: CTE DB SI 6 - Anejo D: Resistencia al fuego de los elementos de acero.
y Referencias:
- R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su
capacidad portante, expresado en minutos.
- F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.
- am: distancia equivalente al eje de las armaduras (CTE DB SI 6 - Anejo C - Fórmula C.1).
- amín: distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural.
- Rev. mín. nec.: espesor de revestimiento mínimo necesario.
- Aprov.: aprovechamiento máximo del perfil metálico bajo las combinaciones de fuego.
y Comprobaciones:
Generales:
- Distancia equivalente al eje: am amín (se indica el espesor de revestimiento necesario para cumplir esta
condición cuando resulte necesario).
Particulares:
- Se han realizado las comprobaciones particulares para aquellos elementos estructurales en los que la norma
así lo exige.
Datos por grupos
Revestimiento de elementos de hormigón
Inferior (forjados y vigas)
Pilares y muros
Revestimiento de elementos metálicos
Vigas
Pilares
Grupo
R. req.
F. Comp.
Forjado 4
R 30
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
Forjado 3
R 30
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
Forjado 2
R 30
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
Forjado 1
R 30
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento
Pintura intumescente Pintura intumescente
ignífugo
2.- COMPROBACIONES
2.1.- Forjado 1
2.1.1.- Elementos de hormigón armado
Forjado 1 - Vigas R 30
Pórtico
Tramo
Dimensiones
(mm)
(mm)
am
(mm)
amín
Estado
1
B56->
2
<-B58
300x600
300x600
300x600
48
48
48
10
10
10
Cumple
Cumple
Cumple
2
B55-B56
300x200
45
10
Cumple
3
B57-B58
300x200
45
10
Cumple
Forjado 1 - Losas macizas R 30
Canto
Paño
L1
(mm)
(mm)
am
(mm)
amín
Estado
200
35
10
Cumple
2.1.2.- Elementos metálicos
Forjado 1 - Pilares R 30
Refs.
Perfil
Temperatura
perfil
Aprov.
(°C)
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
Estado
(mm)
P2
HEB-140, Perfil simple
650.0
43.87%
0.4
Cumple
P3
HEB-140, Perfil simple
650.0
52.88%
0.4
Cumple
P4
HEB-140, Perfil simple
650.0
50.91%
0.4
Cumple
P5
HEB-140, Perfil simple
650.0
53.87%
0.4
Cumple
P6
HEB-140, Perfil simple
650.0
43.51%
0.4
Cumple
Notas:
(1)
Pintura intumescente
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ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
2.2.- Forjado 2
2.2.1.- Elementos de hormigón armado
Forjado 2 - Vigas R 30
Tramo
Dimensiones
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
B27->
2
300x600
300x600
48
48
10
10
Cumple
Cumple
3
<-B28
300x600
300x600
48
48
10
10
Cumple
Cumple
2
B43-B27
300x200
45
10
Cumple
3
B44-B28
300x200
45
10
Cumple
Pórtico
1
Estado
Forjado 2 - Losas macizas R 30
Canto
Paño
L1
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
200
35
10
Estado
Cumple
2.2.2.- Elementos metálicos
Forjado 2 - Pilares R 30
Refs.
Temperatura
perfil
Perfil
Aprov.
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
(°C)
Estado
(mm)
P2
HEB-140, Perfil simple
650.0
50.77%
0.4
Cumple
P3
HEB-140, Perfil simple
650.0
50.48%
0.4
Cumple
P4
HEB-140, Perfil simple
650.0
48.50%
0.4
Cumple
P5
HEB-140, Perfil simple
650.0
52.23%
0.4
Cumple
P6
HEB-140, Perfil simple
650.0
48.05%
0.4
Cumple
Notas:
(1)
Pintura intumescente
2.3.- Forjado 3
2.3.1.- Elementos de hormigón armado
Forjado 3 - Vigas R 30
Tramo
Dimensiones
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
P2-P3
P3-P4
300x200
300x200
45
45
10
10
Cumple
Cumple
P4-P5
P5-P6
300x200
300x200
45
45
10
10
Cumple
Cumple
2
B25-P2
300x200
45
10
Cumple
3
B26-P6
300x200
45
10
Cumple
Pórtico
1
Estado
Forjado 3 - Losas macizas R 30
Paño
L1
Canto
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
200
35
10
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
Estado
Cumple
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
Página 3
0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
2.3.2.- Elementos metálicos
Forjado 3 - Pilares R 30
Refs.
Temperatura
perfil
Perfil
Aprov.
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
(°C)
Estado
(mm)
P2
HEB-140, Perfil simple
650.0
60.05%
0.4
Cumple
P3
HEB-140, Perfil simple
650.0
48.10%
0.4
Cumple
P4
HEB-140, Perfil simple
650.0
46.97%
0.4
Cumple
P5
HEB-140, Perfil simple
650.0
53.57%
0.4
Cumple
P6
HEB-140, Perfil simple
650.0
56.38%
0.4
Cumple
Notas:
(1)
Pintura intumescente
2.4.- Forjado 4
2.4.1.- Elementos de hormigón armado
Forjado 4 - Losas macizas R 30
Canto
Paño
L1, L2, L3 y L4
(mm)
am
amín
(mm)
(mm)
110
35
10
Estado
Cumple
2.4.2.- Elementos metálicos
Forjado 4 - Pilares R 30
Refs.
Temperatura
perfil
Perfil
Aprov.
(°C)
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
Estado
(mm)
P2
HEB-140, Perfil simple
650.0
93.69%
0.4
Cumple
P3
HEB-140, Perfil simple
650.0
97.34%
0.4
Cumple
P4
HEB-140, Perfil simple
650.0
94.17%
0.4
Cumple
P5
HEB-140, Perfil simple
650.0
95.13%
0.4
Cumple
P6
HEB-140, Perfil simple
650.0
92.33%
0.4
Cumple
Notas:
(1)
Pintura intumescente
Forjado 4 - Vigas R 30
Pórtico
Tramo
Temperatura
perfil
Perfil
Aprov.
(°C)
1
2
3
Rev. mín. nec.
Pint. intumescente(1)
Estado
(mm)
B27-B28
B28-B33
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
14.76%
7.63%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
B33-B34
B34-B32
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
8.98%
12.83%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
B25-B26
B26-B30
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
670.5
670.5
12.31%
11.74%
0.4
0.4
Cumple
Cumple
B30-B31
B31-B29
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
670.5
670.5
11.89%
11.18%
0.4
0.4
Cumple
Cumple
B27-P2
HEB-100, Perfil simple
695.5
84.97%
0.2
Cumple
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Fecha:08/01/09
004-09
P2-B25
HEB-100, Perfil simple
695.5
34.25%
0.2
Cumple
4
B28-P3
P3-B26
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
79.03%
16.14%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
5
B33-P4
P4-B30
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
95.32%
44.99%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
6
B34-P5
P5-B31
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
77.95%
49.46%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
7
B32-P6
P6-B29
HEB-100, Perfil simple
HEB-100, Perfil simple
695.5
695.5
83.93%
34.52%
0.2
0.2
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
Pintura intumescente
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
CUANTÍAS DE OBRA
* Las superficies se miden en proyección horizontal.
* La medición de la armadura base de losas es aproximada.
Cimentación - Superficie total: 54.10 m2
Superficie (m2)
Elemento
Forjados
Volumen (m3)
53.81
Barras (Kg)
Laminado (Kg)
Pernos (Kg)
21.52
*Arm. base losas
960
Vigas
0.04
Encofrado lateral
15.02
Placas de anclaje
26
4
Total
68.87
21.52
960
26
4
Índices (por m2)
1.273
0.398
17.74
0.48
0.07
Forjado 1 - Superficie total: 20.01 m2
Superficie (m2)
Elemento
Forjados
Volumen (m3)
10.92
Barras (Kg)
2.18
*Arm. base losas
258
Vigas
8.99
Encofrado lateral
3.37
180
17.36
Pilares (Sup. Encofrado)
0.00
Total
37.27
5.55
438
Índices (por m2)
1.863
0.277
21.89
Forjado 2 - Superficie total: 17.90 m2
Elemento
Superficie (m2)
Forjados
Volumen (m3)
8.89
Barras (Kg)
1.78
*Arm. base losas
210
Vigas
8.91
Encofrado lateral
2.53
181
14.46
Pilares (Sup. Encofrado)
0.00
Total
32.26
4.31
391
Índices (por m2)
1.802
0.241
21.84
Forjado 3 - Superficie total: 19.36 m2
Superficie (m2)
Elemento
Forjados
Volumen (m3)
10.39
2.08
Vigas
8.87
0.98
Encofrado lateral
3.37
Barras (Kg)
*Arm. base losas
Laminado (Kg)
246
114
Pilares metálicos
203
Total
22.63
3.06
360
203
Índices (por m2)
1.169
0.158
18.60
10.49
Forjado 4 - Superficie total: 28.51 m2
Elemento
Superficie (m2)
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
Volumen (m3)
Barras (Kg)
Laminado (Kg)
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Nombre Obra: 004-09
Fecha:08/01/09
Forjados
24.76
2.81
*Arm. base losas
586
Vigas
3.65
771
Pilares metálicos
370
Total
28.41
2.81
586
1141
Índices (por m2)
0.996
0.099
20.55
40.02
Total obra - Superficie total: 139.88 m2
Superficie (m2)
Elemento
Volumen (m3)
Losas de cimentación
53.81
21.52
Losas macizas
54.96
8.85
Vigas
30.46
6.88
Encofrado lateral
50.21
Barras (Kg)
*Arm. base losas
Laminado (Kg)
Pernos (Kg)
2260
475
Pilares metálicos
771
573
Placas de anclaje
26
4
Total
189.44
37.25
2735
1370
4
Índices (por m2)
1.354
0.266
19.55
9.79
0.03
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA.
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
LISTADO DE DATOS DE LA OBRA
Versión: 2009.1
Número de licencia: 75407
1. Datos generales de la estructura
Proyecto: 004-09
Clave: 004-09
2. Datos geométricos de grupos y plantas
Grupo Nombre del grupo
Planta Nombre planta
Altura
Cota
4 Forjado 4
4 Forjado 4
2.10
2.90
3 Forjado 3
3 Forjado 3
0.40
0.80
2 Forjado 2
2 Forjado 2
0.40
0.40
1 Forjado 1
1 Forjado 1
0.40
0 Cimentación
0.00
-0.40
3. Losas y elementos de cimentación
Losas cimentación Canto (cm)
Todas
Módulo balasto (Tn/m³)
40
Tensión admisible
en situaciones
persistentes
(kp/cm²)
4000.00
Tensión admisible
en situaciones
accidentales
(kp/cm²)
2.00
2.00
4. Normas consideradas
Hormigón: EHE-08-CTE
Aceros conformados: CTE DB-SE A
Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A
Fuego (Hormigón): CTE DB SI 6 - Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.
Fuego (Acero): CTE DB SI 6 - Anejo D: Resistencia al fuego de los elementos de acero.
5. Estados límite
E.L.U. de rotura. Hormigón
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE
Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terreno
Acciones características
Desplazamientos
Acciones características
6. Situaciones de proyecto
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los
siguientes criterios:
ƒ Con coeficientes de combinación
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
∑γ
j ≥1
Gj
Fecha:08/01/09
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
ƒ Sin coeficientes de combinación
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki
i≥1
Donde:
Gk Acción permanente
Qk Acción variable
G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
Q,1
Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
Q,i
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
p,1
Coeficiente de combinación de la acción variable principal
a,i
Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
(i
(i
1)
1)
6.1. Coeficientes parciales de seguridad ( ) y coeficientes de combinación ( )
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
ƒ E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
a)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el
0 % de los de la otra.
ƒ E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.60
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
a)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el
0 % de los de la otra.
ƒ E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
0.80
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
a)
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.60
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
a)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los
resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 0 % de los de la otra.
Situación 3: Accidental de incendio
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA
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0808
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMPO DE FUTBOL E INSTALACIÓN DE CÉSPED ARTIFICIAL
ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación ( )
Principal (
p)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.70
0.60
Viento (Q)
0.00
1.00
0.50
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.20
0.00
a)
Sismo (A)
ƒ Tensiones sobre el terreno
ƒ Desplazamientos
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
1.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
7. Materiales utilizados
7.1. Hormigones
Elemento
Hormigón
Forjados
HA-25, Yc=1.5
Plantas
Todas
Fck
(kp/cm²)
255
c
1.50
Cimentación
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
Pilares y pantallas
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
Muros
HA-25, Yc=1.5
Todas
255
1.50
7.2. Aceros por elemento y posición
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA
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0808
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ESTRUCTURA
Proyecto: 004-09
Fecha:08/01/09
7.2.1. Aceros en barras
Elemento
Posición
Pilares y pantallas
Vigas
Forjados
Acero
Fyk
(kp/cm²)
s
Barras(Verticales)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Estribos(Horizontales)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Negativos(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Positivos(inferior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Montaje(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Piel(lateral)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Estribos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Punzonamiento
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Negativos(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Positivos(inferior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Nervios negativos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Nervios positivos
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Losas de cimentación Punzonamiento
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Negativos(superior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
Positivos(inferior)
B 500 S, Ys=1.15
5097
1.15
7.2.2. Aceros en perfiles
Tipo acero
Aceros conformados
Acero
Lim. elástico Módulo de elasticidad
(kp/cm²)
(kp/cm²)
S235
2396
2099898
Aceros laminados
S275
2803
2100000
Acero de pernos
B 500 S, Ys = 1.15 (corrugado)
5097
2100000
SÒNIA PINTÓ GRAU. ARQUITECTA. 49096/2
AV. DEL SEGRE, 7 8º E 25007 LLEIDA
Página 5