DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL

DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO
FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS
BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
PROYECTO JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
Calle 80 A Sur – Carrera 18 A
Ciudad Bolívar, Bogotá
ESTUDIO DE SUELOS
RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN
ES 07 741
Bogotá, D.C. enero de 2007
AREAS LTDA Calle 29 No. 6-58 oficina 401 Telefax:2875025, Bogotá, D.C. Colombia
012-07
Bogotá, D.C. 22 de enero de 2007
Señor:
Arq. Néstor Medina
La Ciudad
Ref.: Proyecto Jardín Social Los Urapanes
Apreciado Arquitecto:
Nos complace hacerle entrega del informe ES07-741 en el que se recogen los resultados de las
Estudio de Suelos para la construcción de la cimentación del Jardín Social Los Urapanes, que se
desarrollará en un predio localizado en el sector de Ciudad Bolívar, calle 80 A Sur con la Carrera
18 A.
En el sitio hemos encontrado suelos limo arenosos que cubren en manto rocoso de Areniscas. Por
sus características se trata de materiales de consistencia firme a muy firme, que brindan
inmejorables condiciones de apoyo. De acuerdo con esto, se sugiere cimentar las columnas de la
construcción mediante un sistema de zapatas apoyadas sobre los suelos competentes colocados a
escasa profundidad.
En el documento anexo, se presentan todos los detalles de las investigaciones con las
recomendaciones tendientes al buen desarrollo de las obras de cimentación.
Cordialmente
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
M. P. 7603 CND
AREAS LTDA Calle 29 No. 6-58 oficina 401 Telefax:2875025, Bogotá, D.C. Colombia
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CONTENIDO
Carta Remisoria
1. OBJETO .................................................................................................................................. 1
2. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ........................................................................................ 1
3. INVESTIGACIÓN DE LOS SUELOS ................................................................................... 2
3.1
Exploración de Campo .................................................................................................... 2
3.2
Ensayos de Laboratorio ................................................................................................... 3
4. CONDICIONES DE LOS SUELOS ....................................................................................... 4
4.1
Marco Geológico General ............................................................................................... 4
4.1.1
Estratigrafía ............................................................................................................. 4
4.1.2
Geología Estructural ................................................................................................ 6
4.2
Secuencia Estratigráfica Local ........................................................................................ 7
4.3
Propiedades Físicas y Geomecánicas .............................................................................. 8
4.4
Nivel Freático .................................................................................................................. 9
4.5
Expansividad y Retracción .............................................................................................. 9
5. CONSIDERACIONES SOBRE ESTABILIDAD ................................................................ 11
5.1
Generalidades ................................................................................................................ 11
5.2
Evaluación de Estabilidad ............................................................................................. 12
5.3
Cortes Proyectados ........................................................................................................ 14
5.4
Recomendaciones para los Cortes ................................................................................. 16
6. CONCLUSIONES................................................................................................................. 16
7. RECOMENDACIONES ....................................................................................................... 17
7.1
Adecuación del Terreno de Construcción ..................................................................... 17
7.2
Cimentación................................................................................................................... 19
7.3
Estructuras de Contención ............................................................................................. 20
7.4
Placa de Piso.................................................................................................................. 21
7.5
Parámetros para Diseño Sismo Resistente .................................................................... 22
7.6
Otras Recomendaciones ................................................................................................ 22
8. LIMITACIONES................................................................................................................... 23
Lista de Tablas
Tabla 1–Resumen de Actividades ................................................................................................... 4
Tabla 2–Secuencia Estratigráfica .................................................................................................... 8
Tabla 3–Resumen de Propiedades de Básicas................................................................................. 9
Tabla 4–Presión de Expansión más Probable................................................................................ 11
Tabla 5–Ángulo de Fricción .......................................................................................................... 11
Tabla 6–Coeficiente de Seguridad................................................................................................. 14
Tabla 7–Factor de Estabilidad de Cortes....................................................................................... 15
Tabla 8–Factor de Seguridad para diferentes inclinaciones del Talud.......................................... 15
Tabla 9–Espesores de Capa Vegetal y Relleno Mixto .................................................................. 18
ANEXOS
A-Ilustraciones
B-Exploración de Campo y Laboratorio
C-Memoria de Cálculo
D -Bibliografía
E -Registro Fotográfico
F-Documentos para Licencia de Construcción
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PROYECTO JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
ESTUDIO DE SUELOS
1. OBJETO
El propósito de este informe es presentar los resultados de las exploraciones de campo,
investigaciones de laboratorio, análisis de ingeniería, así como las recomendaciones de
cimentación y constructivas para el diseño y la construcción del Jardín Social Los Urapanes que
se desarrollará en un lote ubicado en el sector de Ciudad Bolívar de esta ciudad (ver Figura 1).
El informe se ha desarrollado siguiendo la normativa legal vigente, particularmente en lo que
tiene que ver con las Normas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-98 (Ley 400 de
1997, Decreto 33 de 1998) y la Microzonificación Sísmica de Bogotá (Decreto 193 de 9 de junio
de 2006).
2. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
El terreno escogido para la construcción presentan una topografía inclinada con una diferencia de
nivel, entre sus linderos sur y norte, cercana a los 14.0 m en una longitud aproximada de 75.0 m;
en el sentido transversal, WÆE, el lote desciende 4.0 m en una longitud media de 25.0 m. Las
circunstancias topográficas no son constantes en todo el lote, sino que presentan variaciones
locales que atenúan o incrementan la pendiente general. En la Figura 2 se presentan las secciones
topográficas que ilustran la condición real del lote.
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
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El globo de terreno tiene forma trapezoidal con 19.0 m y 28.0 m de lados menores, y 60.0 m de
longitud promedio en el sentido largo; el área bruta es cercana a los 1450 m2. Sus linderos son:
por el norte con un área libre; por el oriente, con un colegio actualmente en construcción; por el
sur, con un carreteable proyección de la calle 80 A sur (sin pavimentar en este tramo); y por el
occidente, con la carrera 18 A (peatonal) que lo separa de casas construidas en uno y dos pisos de
altura.
Según los datos disponibles del proyecto, se requieren 1200 m2 de área construida para el cabal
funcionamiento de las distintas dependencias del Jardín Social. Para lograr esta exigencia, la
estructura deberá tener alturas de dos o incluso tres pisos, con lo cual se llega a la superficie
solicitada, dejando los espacios necesarios para las áreas libres.
El sistema constructivo será el tradicional de pórticos en concreto reforzado, que según con el
tipo de construcción prevista, puede tener espaciamientos típicos entre columnas de 6.0 m o 7.0
m. De acuerdo con una valoración estructural preliminar se estima que se tendrán cargas
máximas a nivel de cimentación del orden de las 80 toneladas para un caso crítico de dos placas
aéreas y cubierta.
En los parágrafos que siguen se describen los detalles de las exploraciones de campo y
laboratorio, así como las Conclusiones y Recomendaciones basadas en las investigaciones y
análisis realizados.
3. INVESTIGACIÓN DE LOS SUELOS
3.1
Exploración de Campo
Con el propósito de conocer los suelos presentes en el lote del proyecto, se programaron y
ejecutaron nueve (9) perforaciones por percusión y rotación. La profundidad alcanzada en estos
sondeos ha sido limitada por la presencia de roca densa de base. La localización de estos pozos se
presenta en la Figura 3.
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
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El equipo de perforación está constituido por un varillaje metálico que se va acoplando según
progresa la exploración; la hinca de tubos de acero permite a la cuchara instalada en la punta,
atravesar los diferentes estratos a la vez que se mide su resistencia y se recuperan las muestras
para inspección visual y ensayos de laboratorio.
En cada una de las perforaciones, se realizaron las siguientes tareas:
Columna Estratigráfica: Mediante inspección visual, posteriormente corroborada con los ensayos de
laboratorio, se obtuvo la columna estratigráfica detallada.
Resistencia in-situ: En cada una de las perforaciones se hizo el ensayo de penetración estándar (SPT)
que consiste en medir el número de golpes necesario para hincar 12" pulgadas un toma muestras
estándar de 2", accionado por un martillo de 140 lbs en caída libre de 30". A manera de comparación
se realizó también, el ensayo de penetración dinámica DPL que consiste el conteo del número de
golpes necesario para hincar 0.1 m una punta metálica por medio de una maza de 30 lb en caída libre
de 0.5 m.
Posición del Nivel Freático: En cada uno de los pozos se registró el nivel de aguas libres al iniciar y
al terminar la perforación.
Muestreo: Se tomaron muestras de cada una de las perforaciones en número suficiente para permitir
la realización de un adecuado programa de laboratorio.
3.2
Ensayos de Laboratorio
Los ensayos in-situ se han complementado con los ensayos de laboratorio consistentes básicamente
en la determinación de las propiedades índices. Tanto los registros de perforación como los
resultados de las pruebas de laboratorio se incluyen en el anexo de éste informe.
En la Tabla 1 se presenta un resumen de las actividades realizadas en el proceso de elaboración del
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presente informe.
Tabla 1–Resumen de Actividades
Investigación de Campo
Perforación
Profundidad, m
B-1
2.3
B-2
2.0
B-3
3.0
B-4
2.0
B-5
3.0
B-6
2.6
B-7
2.2
B-8
1.6
B-9
3.0
Total exploración
21.7
Ensayos de Laboratorio
Ensayo
Cantidad
Humedad Natural
30
Gravedad Específica
10
Límites de Atterberg
7
Peso Unitario
Granulometría
5
Expansión Libre en Probeta
10
4.
CONDICIONES DE LOS SUELOS
4.1
Marco Geológico General
4.1.1 Estratigrafía
Las rocas que afloran en el área comprenden edades entre el Cretácico superior hasta el
Cuaternario, depositadas en ambientes lagunares marinos someros, transicionales y continentales
principalmente; durante el levantamiento de la cordillera oriental, estas rocas fueron dobladas y
falladas así como cubiertas por depósitos lacustres, fluvioglaciales, aluvionales y coluvionales del
Cuaternario. Corresponden a secuencias de rocas sedimentarias compuestas por areniscas,
limonitas
y
arcillolitas
y
sedimentos
de
origen
coluvial,
aluvial
y
fluvioglaciar.
Estratigráficamente, las unidades existentes en la zona de estudio son (ver Figura 4):
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Formación Arenisca Dura (Campaniano-Santoniano). En el sector de Panamá y
Terreros, se extrae de esta unidad recebos y triturados; esta constituida por bancos gruesos
de arenisca cuarzosa compacta, bien consolidadas, de color blanco grisáceo, amarillo por
meteorización y bien seleccionada; presenta intercalaciones de arcillolitas y limonitas
silíceas; su espesor se estima entre 300 m y 460 m.
Formación Plaeners (Maestrichtiano,Ksgp). Es la principal fuente de recebo en la
Sabana de Bogotá, esta formada por capas delgadas de hasta 20 cm de arcillolitas y
limonitas siliceas que fracturan en romboedros, su estratificación es planar paralela
continua a ondulosa paralela continua; ocasionalmente presenta intercalaciones de
arcillolitas y areniscas finas, su espesor es de 160 m aproximadamente.
Formación Arenisca de Labor (Maestrichtiano,Ksgl). Se explota para recebos y arenas;
esta conformada por bancos gruesos de arenisca y arenisca cuarzosa de color blanco a
amarillo por meteorización, grano medio, matriz arcillosa; esta intercalada por arcillolitas
silíceas, su espesor es de 170 m o 180 m.
Formación Arenisca Tierna (Maestrichtiano,Ksgt). Consta de bancos gruesos de
arenisca cuarzosa friable blanca y amarilla por meteorización; su estratificación es planar
paralela continua grano medio a grueso, matriz arcillosa y con selección regular; 110 m de
espesor.
Formación Guaduas (Maestrichtiano-Paleoceno, Ktg). Constituye el flanco occidental
del sinclinal Usme-Tunjuelito; se ha definido como una secuencia de arcillolitas
abigarradas, hacia su parte inferior y media se encuentra intercaladas capas de areniscas
cuarzosas y mantos de carbón. El espesor de esta unidad es de 600 m a 1000 m.
Formación Cacho (Paleoceno Superior, Tpc). Se encuentra aflorando en el flanco
oriental del Sinclinal de Usme. Litológicamente está constituida por areniscas de grano
grueso a conglomeráticas de color rojizo. Presenta un espesor de 100 m a 120 m. Su
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morfología es ondulada a escarpada con pendientes topográficas de 15º y 45º.
Formación Bogotá (Paleoceno Superior, Tpb). Se encuentra aflorando en los flancos del
sinclinal de Usme. Su parte inferior esta conformada por arcillolitas con variaciones
locales a limonitas y areniscas finas de colores gris, blanco y rojizo. Presenta
estratificación planar paralelo continuo y discontinuo, planar no paralelo continuo.
Presenta una matriz arcillosa localmente ricas en óxidos de hierro que le confieren su
particular rojizo. Esta unidad presenta un espesor variable entre 800 m y 2000 m.
Formación Regadera (Eoceno Medio, Ter). Aflora en los flancos del Sinclinal de Usme.
Esta constituida por bancos gruesos de areniscas de color blanco a pardo amarillo, con
estratificación planar paralela y no paralela continua, grano grueso a conglomerático;
presenta algunos niveles de óxidos de hierro- Su espesor es de 400 m a 600 m. Su
morfología es de laderas abruptas con pendientes topográficas moderadas a fuertes.
Formación Usme (Eoceno Superior a Oligoceno Inferior, Tmu). Está compuesto por
arcillolitas y limonitas de colores grises a amarillos, intercaladas con capas de arenisca
fina, en bancos de 4 m a 20 m, con intercalaciones menores de arenisca gris claro. Su
espesor se estima en 150 m. Muestra una morfología ondulada de laderas rectilíneas de
pendientes bajas.
4.1.2 Geología Estructural
El tren estructural general de la Sabana de Bogotá es de dirección NNE, conformado por una
serie de anticlinales estrechos y sinclinales amplios, algunas veces con inversiones en sus flancos
limitados por fallas inversas.
Tectónicamente la Sabana de Bogotá se ha dividido en tres grandes bloques (Caro et. al., 1996):
el primero al norte de la falla de Usaquén, un intermedio limitado por las fallas de Usaquén y San
Cristóbal y un tercero al sur de la falla de San Cristóbal-Facatativa.
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Sinclinal Usme-Tunjuelito. Es la principal estructura; es muy amplia y asimétrica con
orientación preferencial N-NE a S-SW que se cierra hacia el norte bajo los sedimentos
cuaternarios de la Sabana. Su longitud aproximada es de 40 km con una amplitud de 6
km. Se encuentra limitado al oriente por la falla de Bogotá y al occidente por la falla del
Mochuelo y el anticlinal Cheba-Quiba; esta afectado además por las fallas menores de
Mochuelo y Hierbabuena. Sus flancos están constituidos por las formaciones Bogotá y
Regadera, su núcleo por la formación Usme y por depósitos fluvioglaciales; esta
estructura es limitada al norte por la falla de San Cristóbal-Facatativa. Esta controlando el
valle del Río Tunjuelito y sus afluentes.
Falla Mochuelo. Es una falla inversa, con bloque occidental levantado. Limita el flanco
occidental del sinclinal de Usme, pone en contacto al grupo Gadalupe con las formaciones
Guaduas y Bogotá; en el sector Mochuelo Bajo y San Joaquín da origen a inversiones de
los niveles arenosos del Bogotá Inferior; tiene dirección NE y plano de inclinación al
occidente, su salto se estima en 1000 m. Representa morfológicamente, de manera
regional, el limite entre la región montañosa estructural plegada y las unidades
morfológicas agradacionales al borde de la zona plana del valle del río Tunjuelito.
Falla del Tunjuelito. es una estructura inversa de dirección general NNE y buzamiento al
oeste; esta falla, junto con la falla de Bogotá prácticamente delimita el sinclinal UsmeTunjuelito. La inclinación del plano de falla, contrasta con el buzamiento de los planos del
la falla del bloque Norte.
4.2
Secuencia Estratigráfica Local
En el lote del proyecto se detectó una secuencia bastante homogénea, en donde las principales
variaciones corresponden al espesor de los estratos. Se trata de una secuencia limo arenosa que
descansa sobre un manto denso de arenisca; en superficie se registró un relleno mixto y una capa
vegetal. Una sección estratigráfica se presenta en la Figura 5.Los detalles de cada una de las
capas definidas se presentan en la Tabla 2.
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Tabla 2–Secuencia Estratigráfica
ESTRATO
I
II
III
IV
V
4.3
MATIRZ
DESCRICPCIÓN
RELLENO MIXTO Escombros en matriz limo arenosa,
eventualmente recebo (B-9). Color
carmelito amarillento
Ausente en B-2, B-3 y B-5
CAPA VEGETAL Limo arenosa con gravillas finas y medias.
Color carmelita con vetas habanas y
oxidadas
LIMO
Arenoso con arcilla y eventuales
bloquecitos de arenisca. Color carmelito con
vetas negras
Ausente en el B-3 y B-5
ARENA
Limosa con gravillas y gravas. Color
Habana amarillenta
Ausente en el B-2
ARENISCA
Bloques y cantos. Color gris habano y
amarillento
ESPESOR
0.3 m
0.3 m a 0.7 m
(B-2)
0.3 m a 0.4 m
(B-4)
0.4 m a 1.7 m
(B-3)
1.0 m
Propiedades Físicas y Geomecánicas
Los parámetros de resistencia y humedad se ilustran en la Figura 6. Los suelos son de densidad
media a alta, con valores que varían entre 10 golpes/10cm y 30 golpes/10cm, en las capas limosas
más superficiales; en la arena subyacente y la arenisca de base, la resistencia asciende hasta el
rechazo, con registros de penetración estándar que exceden, generalmente, los 50 golpes/pie. Se
aparta de la tendencia descrita, la capa de arena registrada en el B-5 en la que los registros de
penetración presentan valores que oscilan entre 10 golpes/10cm y 20 golpes/10cm.
El contenido de humedad natural, presenta porcentajes bajos que oscilan entre 10 y 15% en los
mantos más superficiales, y entre 5 y 10% en los estratos granulares de base. Los límites de
Atterberg, presentan por lo general, límites plásticos muy cercanos, incluso superiores, al
contenido de humedad, lo que indica un estado semi-sólido cercano a la condición no plástica.
Las muestras representadas en la Carta de Plasticidad de Casagrande se presentan en la Figura 7.
Como se aprecia se trata de suelos de bajo límite líquido colocados sobre la línea A y clasificados
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como CL, eventualmente ML, condición típica de las matrices inorgánicas de baja plasticidad.
La distribución granulométrica general se ha representado en la Figura 8. La composición, con
variaciones puntuales, puede resumirse en 60% de arenas, 35% de gravas y 25% finos.
En la Tabla 3 se presenta un resumen numérico sobre las propiedades básicas de los suelos
encontrados.
Tabla 3–Resumen de Propiedades de Básicas
Perf.
Prof.
Límite
Líquido
Límite
Plástico
Índice de
Plasticidad
Humedad
Natural
Gravedad
Específica
LL %
LP %
IP %
B-3
B-8
B-7
B-9
B-1
B-4
B-6
B-3
B-4
B-7
B-2
B-5
Z, m
0.5
0.5
1.0
1.0
1.1
1.1
1.4
1.5
1.5
1.5
1.6
1.8
24.2
34.5
30.9
20.8
27.7
19.5
14.5
17.9
16.4
11.6
15.1
12.6
9.7
16.7
14.6
9.3
12.6
6.9
ω%
10.2
12.8
14.6
16.2
12.9
11.0
10.2
7.9
5.3
6.7
13.4
9.8
Gs
2.67
2.68
2.63
2.77
2.59
2.66
2.64
2.59
2.63
2.68
2.62
2.68
4.4
34.0
13.6
20.4
Distribución Granulométrica
% Grava
1
% Arena
67
% Finos
32
16
13
15
76
47
72
8
40
13
23
53
24
Nivel Freático
No se registró agua libre en ninguna de las perforaciones realizadas. La topografía local, así como
la presencia de materiales granulares a escasa profundidad, facilitan la evacuación de las
eventuales aguas de infiltración, actuando como drenajes naturales.
4.5
Expansividad y Retracción
Expansividad es el aumento de volumen por absorción de agua, y retracción la disminución
volumétrica por eliminación de agua. El cambio de volumen esta condicionado, además de los
factores geológicos, por los siguientes:
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-
Variaciones climáticas: de ellas depende la presencia de agua para producir la expansión, o
la evaporación para inducir la retracción.
-
Vegetación: puede cambiar localmente el contenido de humedad del suelo con las
consiguientes variaciones volumétricas. La vegetación y sus raíces pueden ser los agentes
que desencadenen el fenómeno.
-
Cambios Hidrológicos: relacionados con las acciones climáticas o las variaciones del nivel
freático debidas a la explotación de acuíferos o construcción de embalses.
Dado que la expansividad y la retracción se relacionan con el contenido arcilloso del depósito, su
valoración atiende criterios de evaluación de las arcillas para determinar su grado de acción.
Primeramente se analiza la posición de las muestras dentro de la Carta de Plasticidad: a este respecto
se anota la baja plasticidad que determina una posición en la parte media alta del rango formado por
las líneas A y U, que sin embargo, y dado el bajo límite líquido no se deben caracterizan como
materiales expansivos.
Se calcula luego la humedad de equilibrio, de acuerdo con la formulación de Weston, D.J. Los
resultados obtenidos presentan una curva de humedades naturales, generalmente por debajo de la
humedad de equilibrio aunque muy cercana a esta.
La expansión libre en probeta indica una expansividad baja con valores mínimos de 5% y máximos
del 20%.
Finalmente y para establecer de manera numérica el efecto de un cambio volumétrico en los suelos,
se ha calculado la presión de expansión más probable que se generarían en el evento de alcanzar su
humedad de equilibrio.
Los resultados se reproducen en la Tabla 4, junto con la clasificación de las arcillas dependiendo del
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grado de expansividad.
Tabla 4–Presión de Expansión más Probable
Prof., m
0.5
0.9
1.0
1.1
1.2
1.4
1.6
ω%
12.8
14.6
16.2
12.9
11.0
19.5
13.4
LL%
ω/LL
24.2
34.5
30.9
20.8
27.7
19.5
34.0
0.5
0.4
0.5
0.6
0.4
1.0
0.3
ELP %
5
10
20
20
10
10
15
Presión de
expansión probable
Kg/cm2
kPa
0.20
19
0.28
27
0.21
20
0.17
16
0.27
26
0.09
8
0.30
29
5.
CONSIDERACIONES SOBRE ESTABILIDAD
5.1
Generalidades
Grado de Expansividad
I-BAJA
I-BAJA A MEDIA
I-BAJA
I-BAJA
I-BAJA A MEDIA
I-BAJA
I-BAJA A MEDIA
La inspección del área del proyecto insinúa una pendiente estable, aún en los casos más críticos,
lo cual sugiere un ángulo de fricción igual o superior al ángulo de la pendiente natural del
terreno. A partir de diversa correlaciones que involucran el valor de la penetración estándar SPT,
se obtienen ángulos de fricción:
Tabla 5–Ángulo de Fricción
N golpes/pie
1
2
3
4
5
10
15
20
25
30
35
40
50
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
φº
19
21
23
24
25
29
32
35
37
39
41
43
47
29
29
29
30
30
31
32
34
35
36
37
39
41
11
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Según este criterio, para los suelos más superficiales el ángulo de fricción supera los 20º y para la
capa densa de base será cercano a los 40º, confirmando en ambos casos las primeras
apreciaciones.
Otros factores que determinan la estabilidad del área son:
·
No se observan síntomas de inestabilidad ni fenómenos de erosión; no se apreciaron
grietas de tracción o fisuras en superficie, de la misma manera no existen cárcavas que
evidencien trabajos de explotación de materiales.
·
No existen surcos o caminos que revelen la presencia de cursos de agua en temporadas
invernales
·
Las construcciones existentes en la zona son estables, en general son casas de dos y tres
pisos de altura en mampostería y pórticos de concreto; la más moderna corresponde al
colegio, actualmente en construcción, que limita al lote del proyecto por el oriente.
·
Las vías aledañas se encuentran parcialmente pavimentadas; la carrera 18 A (peatonal) en
el tramo que linda con el lote presenta un afirmado, al igual que la calle 80 A sur.
·
Existe una red de alcantarillado, que aunque presenta algunas deficiencias de
mantenimiento garantiza la captación de las aguas lluvias.
5.2
Evaluación de Estabilidad
Ahora con el propósito de evaluar de forma el grado de estabilidad de la ladera, se consideran los
siguientes aspectos:
- Características geológicas y geomecánicas de los materiales (suelos y rocas)
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- Datos disponibles del talud y su entorno (geometría, hidrología)
En este sentido se tiene:
·
El terreno presenta una pendiente longitudinal que lo lleva de la cota 2686msnm en el
costado sur hasta la cota 2672msnm en el costado norte en una distancia de 65 m (ψ=12º);
en el sentido transversal la pendiente llega a los 10º.
·
La estratigrafía encontrada corresponde a dos capas básicas: una de suelos (limos, arenas,
capa vegetal, relleno mixto) colocados sobre una base rocosa densa (areniscas duras).
Dentro de este análisis se considera un espesor de la capa superficial de 2.0 m
Para determinar el equilibrio de la masa potencialmente inestable, se han comparado las fuerzas
que tienden al movimiento con las fuerzas que resisten el mismo, a lo largo de una superficie de
rotura.
F=
Fuerzas estabilizadoras
Fuerzas desestabilizadoras
Las fuerzas desestabilizadoras:
- Componente del peso actuando en la dirección del plano de rotura
- Resultante de las presiones intersticiales que actúan sobre la superficie de falla
- Fuerzas externas contrarias a la estabilidad
Las fuerzas estabilizadoras:
- Resistencia al esfuerzo cortante, debida a la cohesión y el ángulo de fricción
- Componente del peso actuando normal a la superficie de rotura
- Fuerzas externas actuando a favor de la estabilidad
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Para el análisis particular, se ha establecido un espesor de la capa deslizante de 2.0 m colocada
sobre la capa densa de arenisca. El valor de la cohesión en la interfase se afecta por las
discontinuidades que presenta la roca.
Para las condiciones encontradas, y un ángulo de fricción de 35º, se obtienen los siguientes
resultados:
Tabla 6–Coeficiente de Seguridad
Cohesión, t/m2
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
F
3.3
4.0
4.7
5.4
6.1
6.8
7.5
Para una cohesión de 2t/m2, con un ángulo de fricción variable, se obtiene un coeficiente de
seguridad que varía entre 3.6 y 6.1. Cuando se introduce un hipotético nivel freático el factor de
seguridad se reduce hasta un 3.2; finalmente se considera una fuerza hidrostática constante, caso
en el cual el factor de seguridad se reduce hasta 2.3 para una altura de agua de 1.0 m. Se
concluye, que el terreno es estable, aún cuando se le induzcan fuerzas adicionales contrarias a la
estabilidad. Los cálculos respectivos se presentan en el anexo de este informe.
5.3
Cortes Proyectados
Para la conformación del terreno habrá necesidad de realizar cortes y rellenos; los primeros
determinan la necesidad de obtener un ángulo del talud que garantice su estabilidad.
En primer lugar se hace el análisis del factor de estabilidad de los cortes de acuerdo con los
diagramas de Taylor.
Los resultados se incluyen en la siguiente tabla
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14
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Tabla 7–Factor de Estabilidad de Cortes
Z
0.0-0.5
0.5-2.0
2.0-3.0
γ
1.7
1.7
1.7
γh
0.85
3.40
5.10
c
2
2
2
Nc
0.425
1.700
2.550
El factor de estabilidad Nc crece con la profundidad, pero en todo caso se mantiene lejos del
límite de plastificación y más aún del límite de falla de los taludes.
Ahora se analiza el coeficiente de seguridad del Talud de acuerdo con los ábacos de Hoek y Bray.
Se calcula el factor de seguridad actual, el factor de seguridad para un corte vertical y el factor de
seguridad para un corte a 60º (1.0h:1.5v) y también para 75º; en este análisis involucra un
eventual nivel freático. Los resultados se presentan en la Tabla 8.
Tabla 8–Factor de Seguridad para diferentes inclinaciones del Talud
Altura del talud: H=3.0 m
Cohesión, c’=2.0 t/m2
Rozamiento interno, φ’=15+(20·N)1/2=15+(20·5)1/2=25º
Peso unitario ponderado, γ’=1.7 t/m3
c'
c'
Inclinación del Talud, ψº
γ '·H ·tan φ '
γ '·H ·F
10-20 (condición actual)
0.84
0.10
60 (con pendiente)
0.17
75 (con pendiente)
0.21
90 (corte vertical)
0.40
Factor de Seguridad
FS
3.9
2.3
1.9
1.0
El factor de seguridad disminuye hasta una condición mínima de 1.0 para un corte vertical;
cuando se induce una pendiente de 60º (1.0h:1.5v) el factor de seguridad se mantiene
razonablemente en 2.3.
Se concluye que a pesar de la relativamente buena condición de los materiales, no se deben
realizar cortes verticales sin tener previstos elementos de contención temporales. Si bien los
factores de seguridad son satisfactorios, la inestabilidad puede provenir de fenómenos externos
como la erosión y la infiltración de aguas.
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15
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5.4
Recomendaciones para los Cortes
·
Realizar los cortes programados tallando sus caras a una pendiente 1.0h:1.5v.
·
Remover los eventuales cantos adheridos a la matriz principal
·
Eliminar el remanente mediante trincheras alternas de no más de 4.0 m de longitud, y
solamente cuando se vaya a iniciar la construcción del muro de contención.
·
Tener previstos varas, limatones y planchones que sirvan de apuntalamiento temporal en
caso de movimientos del talud.
·
De la misma forma contar con telas de polietileno que protejan las caras del talud de los
cambios atmosféricos; no se descarta la utilización de lloraderos que alivien eventuales
presiones por aguas infiltradas.
·
Hacer un seguimiento a las vías, principalmente del costado sur-occidental, de manera que
se tenga control sobre la estabilidad del entorno.
·
El material de la excavación podrá utilizarse como material de nivelación en las zonas
verdes; no se utilizará en el área que será ocupada por la casa.
6.
CONCLUSIONES
El terreno estudiado es una franja estrecha con orientación N-S, que presenta desniveles
longitudinales y transversales. El lote se encuentra enmarcado por vías destapadas y
construcciones pequeñas, así como por una nueva edificación de uso educativo que se erige en el
costado oriental.
El lote con pendiente general de 12º, aparece estable y no presenta signos erosivos activos. No se
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registran tampoco cursos de agua vallados ni chucuas que puedan insinuar condiciones
inundables.
La zona del proyecto se caracteriza por una secuencia estratigráfica en la que predominan los
bloques de areniscas, cubiertos superficialmente por arenas y limos productos de la meteorización
de las rocas, y por una capa vegetal y un relleno mixto detectados en la mayor parte del lote.
Los suelos son de densidad media a alta, particularmente en la roca de base. Se trata de materiales
de bajo contenido de humedad y plasticidad baja con un bajo a nulo potencial expansivo de las
partículas finas. Son suelos de baja deformabilidad en los que la capacidad admisible se ve
afectada solamente por las discontinuidades del macizo rocoso.
No se registraron aguas libres sub-superficiales.
Se han calculado capacidades admisibles de 25 t/m2 para deformaciones cercanas a los 2 cm, de
acuerdo con esto se recomienda cimentar las columnas de la construcción mediante zapatas
apoyadas sobre el manto granular registrado a poca profundidad.
Las obras de adecuación del terreno prevén cortes y rellenos; el análisis de estabilidad para estos
efectos sugiere realizar cortes por etapas de manera que se mantenga el equilibrio actual.
De la misma menara redundará en el equilibrio general, la pavimentación de las vías circundantes
por parte de las entidades competentes, así como el mantenimiento de los sistemas de recolección
de aguas.
7.
RECOMENDACIONES
7.1
Adecuación del Terreno de Construcción
La superficie irregular actual deberá tratarse atendiendo dos criterios básicos: el primero la
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17
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remoción del material más superficial, relleno mixto y capa vegetal que cubre la totalidad del
lote; el segundo, garantizar los niveles arquitectónicos. Lo anterior quiere decir que el descapote
será de 0.6 m en promedio.
Para tener un acercamiento sobre los volúmenes por remover, en la siguiente tabla, se presentan
los espesores de material de relleno y capa vegetal encontrados en cada punto del lote.
Tabla 9–Espesores de Capa Vegetal y Relleno Mixto
Perforación
B-1
B-2
B-3
B-4
B-5
B-6
B-7
B-8
B-9
Espesores, m
Relleno Mixto
0.3
0.3
0.6
0.3
0.3
0.3
0.4
Capa Vegetal
0.3
0.7
0.3
0.4
0.5
0.3
0.4
0.2
Total
0.6
0.7
0.3
0.7
0.6
0.8
0.6
0.7
0.6
Como ya se ha mencionado, las bloques de arenisca aparecen muy superficialmente, incluso
sobresalen de la rasante actual. Esto implica que, eventualmente, habrá que hacer uso de
explosiones controladas para eliminar estos obstáculos y lograr los niveles pre-establecidos.
Obviamente, esta labor será ejecutada por personal calificado.
La conformación de las terrazas implicará cortes y rellenos, dada la topografía del lote que
presenta pendientes en los sentidos longitudinal y transversal.
Los cortes podrán realizarse con pendientes generosas (75º) incluso verticales (90º), salvo que se
trate de taludes de altura considerable (h>1.5m), caso en el cual el talud se acostará a unos 60º.
En cualquier caso el desarrollo de las obras de contención deberá ir ligado al proceso de
conformación de las terrazas de manera que se recupere el equilibrio de forma oportuna.
La nivelación de la subrasante deberá realizarse con material seleccionado, recebo B200, o una
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18
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mezcla de este con los limos arenosos y arenas provenientes de la excavación local; este material
deberá ser colocado en capas y compactado debidamente, hasta alcanzar el nivel de subrasante
requerido. Las proporciones para la mezcla serán iguales, en ningún caso el porcentaje de
material de préstamo podrá exceder al del recebo.
Sobre la superficie nivelada se colocará una capa de recebo de 0.2 m de espesor mínimo de
manera que se logre una transición adecuada entre subrasante y placa de contrapiso.
Una vez lograda una superficie homogénea se procederá a las labores de construcción de la
cimentación propiamente dichas.
7.2
Cimentación
La cimentación se resolverá mediante un sistema de zapatas, de acuerdo con las siguientes
recomendaciones específicas:
1. Las columnas de la construcción se apoyará sobre un sistema de zapatas de tal manera que el
esfuerzo de contacto no sea superior a
qa = 25 t/m2
2. El nivel de cimentación estará dado por la profundidad de aparición de los materiales densos; de
acuerdo con esto se puede establecer un nivel de cimentación, en relación con la superficie actual
del terreno de
Df ≈ 1.0 m
3. El estrato de cimentación será la Arena limosa (Estrato IV) y/o la Arenisca dura (Estrato V).
4. El módulo de reacción de la subrasante, a nivel de cimentación, estará dado por
Ks=1750/B (t/m3) en donde B es el ancho del cimiento.
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19
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5. Los asentamientos esperados para esta solución serán del orden de los
ρ≈2 cm.
6. Cuando se haga necesario excavar más allá de la profundidad preestablecida, el nivel de
cimentación será recuperado mediante la colocación de concreto ciclópeo cuya sección será la
misma de la zapata correspondiente.
7. La zapata será construida sobre una superficie limpia, libre de material indeseable (rellenos
sueltos, capa vegetal, materia orgánica, etc.), a la que se le habrá hecho una preparación en
concreto pobre de limpieza de 0.05 m de espesor.
8. Para evitar sobre esfuerzos entre cimientos contiguos, se recomienda un ángulo máximo de 45º,
medidos con la horizontal, entre cimientos vecinos.
9. Las zapatas serán amarradas por una red de vigas de rigidez, calculadas dentro del contexto del
cálculo estructural y sísmico, para transportar al menos un 5% de la carga de la columna
inmediata.
10. Los rellenos necesarios sobre la cimientos, o en sus cercanías, deberán realizarse en material
seleccionado, tipo recebo, debidamente compactado.
7.3
Estructuras de Contención
Las estructuras de contención necesarias serán muros convencionales diseñados conforme a las
siguientes recomendaciones:
i.
Deberán diseñarse para una presión de tierras del tipo activa, dada por:
P
= KA γ Z
Donde,
P
= Presión a la profundidad Z
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20
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ii.
KA
= 0.30
γ
= 1.80 ton/m3
En aquellos puntos donde eventualmente el muro quede apuntalado en su parte superior,
la carga de diseño será rectangular y vendrá dada por:
P
= 0.65 KA γ H
Donde,
iii.
P
= Presión rectangular uniforme
KA
= 0.30
γ
= 1.80 ton/m3
H
= Altura del muro
El muro de contención, donde esté constreñido, deberá diseñarse para una presión de
tierras en reposo, dada por
P
= Ko γ Z
Donde,
P
= Presión a la profundidad Z
Ko
= Presión de tierras en reposo
= 1-sen φ = 0.58
γ
iv.
= 1.80 ton/m3
Los muros contarán con drenes y filtros que alivien la presión generada, por eventuales
niveles de agua. Estas estructuras se cimentarán sobre su propia zapata, colocada a la
profundidad resultante del proyecto arquitectónico y en todo caso al menos 0.5 m por
debajo del terreno circundante.
7.4
Placa de Piso
o
La placa contará con juntas machihembradas y dilataciones que permitan el libre
movimiento entre placas.
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21
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o
La losa de contra-piso será en concreto fundida en tablero de ajedrez o tiras longitudinales
con junta machihembrada y dilataciones que permitan el libre movimiento entre placas.
o
El espesor mínimo de esta placa será de 0.10 m; se sugiere que el refuerzo de la placa sea
el de temperatura, sin embargo el Ing. Estructural será quien finalmente determine la
cuantía del mismo. La losa estará apoyada sobre un banco de recebo B200 tipo 2
compactado al 90% del ensayo de la densidad máxima obtenida de un ensayo de Proctor
Estándar. El espesor del relleno compacto será de al menos 0.30 m.
7.5
Parámetros para Diseño Sismo Resistente
o
Las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-98 (Ley 400
de 1997, Decreto 33 del 9 de enero de 1998), la ciudad de Bogotá se emplaza sobre una
zona de Amenaza Sísmica Intermedia; en el mismo documento, el depósito de suelos
encontrado corresponde al Perfil S1.
o
Según el Mapa de Microzonificación Sísmica de Bogotá (Decreto 193 de 8 de junio de
2006), el sitio del proyecto se encuentra en la Zona 1.
7.6
Otras Recomendaciones
·
Alrededor de las edificaciones construir un andén en concreto, de un ancho mínimo de 1.0 m
que evitará las infiltraciones nocivas en las cercanías de los cimientos extremos.
·
En las partes altas del lote, se construirán cunetas de concreto, que capten y conduzcan las
aguas lluvias a la red correspondiente, red a la que deberá hacerse una limpieza y
programar su mantenimiento, de manera que se avale la correcta evacuación de las aguas
lluvias.
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22
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·
Los materiales para rellenos deberán cumplir con los siguientes requisitos:
Granulometría
TAMIZ
Porcentaje que Pasa
3"
100
No. 10
20 → 70
No. 40
10 → 50
No. 200
5 → 25
Límites en Fracción Tamiz #40
Límite Líquido
< 35%
Índice de Plasticidad
< 10%
Compactación
Capas sueltas
Densidad Máxima, γmáz
PROCTOR
≤ 0.20 m
95 %
Modificado
La calidad del material colocado se controlará realizando ensayos de densidad in-situ, a
razón de un ensayo por cada 200 m2 de área compactada.
8.
LIMITACIONES
Los valores de diseño y las recomendaciones aquí contenidas, están basadas en las exploraciones
de campo y laboratorio. En caso de presentarse alguna diferencia que pueda alterar el normal
desarrollo de los trabajos, esta deberá ser consultada al Ingeniero de Suelos para su consideración
y análisis.
Bogotá, D.C. enero de 2007
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
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ANEXO A - ILUSTRACIONES
◦
Figura 1 – Localización General
◦
Figura 2 – Topografía Local
◦
Figura 3 – Localización de Perforaciones
◦
Figura 4 – Geología Regional
◦
Figura 5 – Sección Estratigráfica
◦
Figura 6 – Resistencia, Humedad y Límites vs Profundidad
◦
Figura 7 – Carta de Plasticidad
◦
Figura 8 – Distribución Granulométrica
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ANEXO B – INVESTIGACIÓN DE LOS SUELOS
◦
Registros de Perforación
◦
Mediciones de Resistencia in-situ
◦
Resultados de los Ensayos de Laboratorio
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
domingo, 21 de enero de 2007
MEDICIONES DE RESISTENCIA IN-SITU
Remold.
kg/cm2
Veleta
Inaletrado
kg/cm2
penetración
N10
NSPT
golpes/pie
golpes/10cm
Perf.
Prof., m
B-1
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
22
40
50
50
50
40
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
10
10
16
21
32
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
6
11
20
33
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
B-2
B-3
Remold.
kg/cm2
Veleta
Inaletrado
kg/cm2
penetración
NSPT
N10
golpes/pie
golpes/10cm
Perf.
Prof., m
B-3
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3,0
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
B-4
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
12
20
26
12
22
26
30
50
50
50
50
50
50
50
50
B-5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
44
40
22
18
23
17
13
10
9
11
17
14
21
28
35
50
50
25
27
21
50
50
50
1/2
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
domingo, 21 de enero de 2007
MEDICIONES DE RESISTENCIA IN-SITU
Remold.
kg/cm2
Veleta
Inaletrado
kg/cm2
penetración
N10
NSPT
golpes/pie
golpes/10cm
Perf.
Prof., m
B-5
2,9
3,0
50
50
B-6
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
12
14
16
20
40
56
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
B-7
0,5
1,0
1,5
2,0
12
22
27
50
B-8
0,5
1,0
1,5
15
30
50
B-9
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
18
14
40
37
50
50
Perf.
Prof., m
Remold.
kg/cm2
Veleta
Inaletrado
kg/cm2
penetración
NSPT
N10
golpes/pie
golpes/10cm
2/2
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localizacón:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
ENSAYOS DE LABORATORIO
Laboratorista:
jg sepulveda
Ref.: 741
Fecha: domingo, 21 de enero de 2007
CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL
NORMA NTC 1495
Perforación
Ensayo No.
Profundidad <m>
Peso del
Peso del
frasco + suelo frasco + suelo
húmedo
seco
Peso del
agua
Peso del
frasco
Peso del
suelo seco
Contenido de
humedad
<%>
inicial
final
<gr>
<gr>
<gr>
<gr>
<gr>
B-1
1
0,5
0,6
20,19
19,21
0,98
5,00
14,21
6,90
2
1,0
1,1
23,48
21,38
2,10
5,16
16,22
12,95
3
1,8
1,9
22,66
21,42
1,24
5,91
15,51
7,99
B-2
4
0,4
0,5
24,77
22,21
2,56
6,24
15,97
16,03
5
1,5
1,6
24,09
21,83
2,26
5,01
16,82
13,44
B-3
6
0,5
0,6
25,00
23,22
1,78
5,82
17,40
10,22
7
1,5
1,6
23,31
21,95
1,36
4,75
17,20
7,91
8
2,5
2,6
20,72
19,74
0,98
5,24
14,50
6,76
B-4
9
0,6
0,7
24,98
24,18
0,80
6,95
17,23
4,64
10
1,0
1,1
21,37
19,76
1,61
5,10
14,66
10,98
11
1,5
1,6
23,51
22,64
0,87
6,30
16,34
5,32
B-5
12
0,4
0,5
26,29
24,37
1,92
6,23
18,14
10,58
13
1,8
1,9
19,35
18,11
1,24
5,50
12,61
9,83
14
2,6
2,7
17,82
17,24
0,58
6,54
10,70
5,42
B-6
15
0,6
0,7
25,07
22,69
2,38
5,13
17,56
13,55
16
1,3
1,4
17,27
16,25
1,02
6,27
9,98
10,22
17
2,3
2,4
20,63
20,00
0,63
5,00
15,00
4,20
Página 1 de 2
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localizacón:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
ENSAYOS DE LABORATORIO
Laboratorista:
jg sepulveda
Ref.: 741
Fecha: domingo, 21 de enero de 2007
CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL
NORMA NTC 1495
Perforación
Ensayo No.
Profundidad <m>
Peso del
Peso del
frasco + suelo frasco + suelo
húmedo
seco
Peso del
agua
Peso del
frasco
Peso del
suelo seco
Contenido de
humedad
inicial
final
<gr>
<gr>
<gr>
<gr>
<gr>
<%>
B-7
18
0,4
0,5
30,00
26,23
3,77
5,42
20,81
18,12
19
0,9
1,0
24,65
22,41
2,24
7,03
15,38
14,56
20
1,4
1,5
20,52
19,73
0,79
7,86
11,87
6,66
21
1,9
2,0
21,69
20,92
0,77
6,10
14,82
5,20
B-8
22
0,4
0,5
23,95
21,87
2,08
5,58
16,29
12,77
23
0,9
1,0
16,90
16,37
0,53
5,15
11,22
4,72
24
1,4
1,5
15,98
15,35
0,63
4,75
10,60
5,94
B-9
25
0,4
0,5
19,03
17,48
1,55
6,78
10,70
14,49
26
0,9
1,0
20,80
18,52
2,28
4,47
14,05
16,23
27
1,4
1,5
24,05
21,81
2,24
5,85
15,96
14,04
28
1,9
2,0
21,01
19,78
1,23
4,56
15,22
8,08
29
2,4
2,5
17,03
16,25
0,78
5,64
10,61
7,35
30
2,9
3,0
23,15
22,42
0,73
4,67
17,75
4,11
Página 2 de 2
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista:
jg sepulveda
Ref.: 741
domingo, 21 de enero de 2007
GRAVEDAD ESPECÍFICA
NORMA NTC1975
PERFORACIÓN:
B-1
B-2
MUESTRA:
M-2
M-2
PROFUNDIDAD INCIAL (m):
1,00
1,50
PROFUNDIDAD FINAL (m):
1,10
1,60
2,59
1002
Gravedad Específica Promedio Gs
Ensayo No.
Método de Remoción del Aire
Peso Pic+agua+suelo (Wbws)
Temperatura °C
Peso Pic+agua (Wbw)
Picnómetro
2,62
2002
1
2
3
4
calor
calor
calor
calor
156,40
155,80
155,40
155,30
19
21
21
21
136,25
135,58
136,90
136,79
8
9
11
12
Peso Pic+suelo seco
69,30
68,90
66,20
66,30
Peso Picnómetro
36,50
36,00
36,31
36,32
Peso del Suelo Seco=Ws
32,80
32,90
29,89
29,98
Ww=Ws+Wbw-Wbws
12,65
12,68
11,39
11,47
Gs=Ws/Ww
2,59
2,59
2,62
2,61
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
PERFORACIÓN:
B-3
B-3
MUESTRA:
M-1
M-2
PROFUNDIDAD INCIAL (m):
0,50
1,50
PROFUNDIDAD FINAL (m):
0,60
1,60
2,67
3001
Gravedad Específica Promedio Gs
Ensayo No.
Método de Remoción del Aire
Peso Pic+agua+suelo (Wbws)
Temperatura °C
Peso Pic+agua (Wbw)
Picnómetro
2,59
3002
5
6
7
8
calor
calor
calor
calor
154,57
154,13
152,89
152,53
19
19
19
20
140,89
142,11
141,43
140,14
1
7
3
4
Peso Pic+suelo seco
61,85
56,78
60,09
59,76
Peso Picnómetro
40,00
37,55
41,40
39,65
Peso del Suelo Seco=Ws
21,85
19,23
18,69
20,11
Ww=Ws+Wbw-Wbws
8,17
7,21
7,23
7,72
Gs=Ws/Ww
2,67
2,67
2,59
2,60
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Página 1 de 1
INGENIEROS CONSULTORES
Calle 93. No. 15-51 of 301 Telefax: 618 52 15
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localizacón:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
jg sepulveda
Laboratorista:
741
domingo, 21 de enero de 2007
GRANULOMETRIA
MALLA
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
MALLA
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
B-3
M-1
0,5
447,8
447,8
W suelo
retenido
gr
3001
gr
gr
gr
% retenido
parcial
0,0%
0,0%
0,0%
0,2%
0,8%
0,5%
0,9%
32,5%
20,2%
12,6%
0,9
3,5
2,3
4,2
145,6
90,3
56,5
B-4
M-3
1,5
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
% que pasa
MALLA
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
99,8%
99,0%
98,5%
97,6%
65,1%
44,9%
32,3%
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
B-3
M-2
1,5
500,3
500,3
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
3002
gr
gr
gr
W suelo
retenido
gr
% retenido
parcial
% que pasa
100,0%
100,0%
100,0%
97,5%
93,2%
90,4%
84,2%
74,2%
64,7%
51,4%
31,3%
15,3%
7,5%
0,0%
2,5%
4,3%
2,8%
6,3%
10,0%
9,5%
13,3%
20,1%
16,0%
7,8%
12,4
21,7
13,8
31,3
50,1
47,3
66,4
100,8
80,1
38,9
4003
100%
90%
680,6
680,6
W suelo
retenido
gr
33,9
39,4
11,1
3,0
3,1
10,5
4,7
6,6
125,8
103,1
68,8
gr
gr
gr
80%
70%
% retenido
parcial
5,0%
5,8%
1,6%
0,4%
0,5%
1,5%
0,7%
1,0%
18,5%
15,1%
10,1%
60%
% que pasa
100,0%
100,0%
95,0%
89,2%
87,6%
87,2%
86,7%
85,2%
84,5%
83,5%
65,0%
49,9%
39,8%
50%
40%
30%
20%
10%
100
10
1
0,1
Abertura de la malla, mm
B-3_0,5m
B-3_1,5m
B-4_1,5m
0%
0,01
Porcentaje que pasa
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
INGENIEROS CONSULTORES
Calle 93. No. 15-51 of 301 Telefax: 618 52 15
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localizacón:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista:
jg sepulveda
741
domingo, 21 de enero de 2007
GRANULOMETRIA
MALLA
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
MALLA
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
B-5
M-2
1,8
578,8
578,8
W suelo
retenido
gr
5002
gr
gr
gr
% retenido
parcial
25,9
38,6
40,4
27,8
33,6
29,9
26,8
85,8
63,9
65,7
4,5%
6,7%
7,0%
4,8%
5,8%
5,2%
4,6%
14,8%
11,0%
11,4%
B-4
M-3
1,5
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
% que pasa
MALLA
100,0%
100,0%
100,0%
95,5%
88,9%
81,9%
77,1%
71,3%
66,1%
61,5%
46,6%
35,6%
24,3%
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
No. 4
No.10
No.30
No.40
No.50
No.100
No.200
B-3
M-2
1,5
500,3
500,3
ABERTURA
mm
50,800
38,100
25,400
19,050
12,700
9,525
4,750
2,000
0,600
0,420
0,300
0,149
0,074
3002
gr
gr
gr
W suelo
retenido
gr
% retenido
parcial
5,1
6,3
17,1
19,9
23,9
40,8
47,7
44,1
78,8
67,9
84,4
% que pasa
100,0%
100,0%
99,0%
97,7%
94,3%
90,3%
85,5%
77,4%
67,9%
59,0%
43,3%
29,7%
12,9%
1,0%
1,3%
3,4%
4,0%
4,8%
8,2%
9,5%
8,8%
15,8%
13,6%
16,9%
4003
100%
90%
680,6
680,6
W suelo
retenido
gr
33,9
39,4
11,1
3,0
3,1
10,5
4,7
6,6
125,8
103,1
68,8
gr
gr
gr
80%
70%
% retenido
parcial
5,0%
5,8%
1,6%
0,4%
0,5%
1,5%
0,7%
1,0%
18,5%
15,1%
10,1%
60%
% que pasa
100,0%
100,0%
95,0%
89,2%
87,6%
87,2%
86,7%
85,2%
84,5%
83,5%
65,0%
49,9%
39,8%
50%
40%
30%
20%
10%
100
10
1
0,1
Abertura de la malla, mm
B-5_1,8m
B-3_1,5m
0%
0,01
Porcentaje que pasa
Perforación
Muestra
Prof (i)
Prof (f)
W total (muestra+recipiente)
W recipiente
W muestra
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista
Ref.: 741
jg sepulveda
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
B-1
PERFORACION:
LABORATORISTA:
jg sepulveda
domingo, 21 de enero de 2007
MUESTRA:
M-2
FECHA:
PROFUNDIDAD (m):
1,00
OBSERVACIONES:
PROFUNDIDAD (m):
1,10
1002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
24,99
20,16
16,09
19,13
20,38
20,63
Peso de suelo seco + lata, gr
21,67
17,47
13,99
16,27
18,98
19,14
Peso de lata, gr
Peso de suelo seco, gr
Peso de agua, gr
4,88
4,60
4,39
4,01
7,01
6,12
16,79
12,87
9,60
12,26
11,97
13,02
3,32
2,69
2,10
2,86
1,40
1,49
Contenido de humedad, %
19,77
20,90
21,88
23,33
11,70
11,44
Número de golpes, N
31
26
19
15
RESULTADOS
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
contenido de humedad, %
24
23
Indice de Flujo, F i
-4,9
Límite Líquido, LL (%)
20,8
Límite Plástico, LP (%)
11,6
Indice de Plasticidad, IP (%)
22
12,9
Humedad de Equilibrio, ωeq (%)
13,4
Indice de Liquidez, IL
21
20,8
0,1
Saturación, S (%)
-4
Gravedad Específica, Gs
20
2,59
Peso Unitario Total, γ (gr/cm )
-0,39
Peso Unitario Seco, γd (gr/cm3)
-0,34
3
19
15
20
10
25
30
40
50
60
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
3
80
100
número de golpes, N
9,3
Humedad Natural, ω (%)
Relación de Vacíos, e
0,79
-8,59
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,2
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,3
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
6,85
Diámetro, cm
4,12
0
CL
2
0
25
50
75
100
13,33
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
91,25
Peso, gr
-35,22
γ, gr/cm
-0,39
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Cliente:
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
jg sepulveda
Laboratorista
Ref.: 741
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
PERFORACION:
B-2
LABORATORISTA:
jg sepulveda
MUESTRA:
M-2
FECHA:
domingo, 21 de enero de 2007
PROFUNDIDAD (m):
1,50
PROFUNDIDAD (m):
1,60
OBSERVACIONES:
2002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
15,16
18,89
14,07
22,93
20,74
16,07
Peso de suelo seco + lata, gr
12,77
15,56
11,44
17,54
18,85
14,77
Peso de lata, gr
4,70
5,97
4,37
4,06
5,10
5,11
Peso de suelo seco, gr
8,07
9,59
7,07
13,48
13,75
9,66
Peso de agua, gr
2,39
3,33
2,63
5,39
1,89
1,30
Contenido de humedad, %
29,62
34,72
37,20
39,99
13,75
13,46
Número de golpes, N
34
26
20
14
RESULTADOS
contenido de humedad, %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
40
Indice de Flujo, F i
39
Límite Líquido, LL (%)
34,0
38
Límite Plástico, LP (%)
13,6
37
Indice de Plasticidad, IP (%)
20,4
36
Humedad Natural, ω (%)
13,4
Humedad de Equilibrio,ωeq (%)
19,6
35
34,0
34
-11,8
Indice de Liquidez, IL
0,0
33
Saturación, S (%)
81
32
Gravedad Específica, Gs
31
Peso Unitario Total,γ (gr/cm )
2,07
30
Peso Unitario Seco,γd (gr/cm )
1,83
29
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
2,13
Relación de Vacíos, e
0,43
2,62
3
3
15
20
10
25
30
40
50
60
3
80
100
número de golpes, N
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,3
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,4
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
6,65
Diámetro, cm
4,14
0
CL
2
0
25
50
75
100
13,44
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
89,39
Peso, gr
185,27
γ, gr/cm
2,07
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista
Ref.: 741
jg sepulveda
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
B-4
PERFORACION:
LABORATORISTA:
jg sepulveda
domingo, 21 de enero de 2007
MUESTRA:
M-2
FECHA:
PROFUNDIDAD (m):
1,00
OBSERVACIONES:
PROFUNDIDAD (m):
1,10
4002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
19,42
15,47
18,84
20,03
16,96
18,44
Peso de suelo seco + lata, gr
16,63
13,24
15,30
16,10
15,37
16,50
Peso de lata, gr
Peso de suelo seco, gr
Peso de agua, gr
5,44
4,80
4,01
5,34
4,68
3,87
11,19
8,44
11,29
10,76
10,69
12,63
2,79
2,23
3,54
3,93
1,59
1,94
Contenido de humedad, %
24,93
26,42
31,36
36,52
14,87
15,36
Número de golpes, N
33
28
17
11
RESULTADOS
contenido de humedad, %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
37
36
Indice de Flujo, F i
-10,3
Límite Líquido, LL (%)
27,7
35
34
33
32
31
30
29
28
Límite Plástico, LP (%)
15,1
Indice de Plasticidad, IP (%)
12,6
Humedad Natural, ω (%)
11,0
Humedad de Equilibrio, ωeq (%)
16,6
Indice de Liquidez, IL
-0,3
Saturación, S (%)
27,7
27
26
25
24
#¡DIV/0!
Gravedad Específica, Gs
2,66
Peso Unitario Total, γ (gr/cm )
0,00
Peso Unitario Seco, γd (gr/cm3)
0,00
3
15
20
10
25
30
40
50
60
80
100
número de golpes, N
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
#¡DIV/0!
Relación de Vacíos, e
#¡DIV/0!
3
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,3
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,4
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
5,94
Diámetro, cm
4,31
0
CL
2
0
25
50
75
100
14,57
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
86,51
Peso, gr
0,00
γ, gr/cm
0,00
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista
Ref.: 741
jg sepulveda
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
B-6
PERFORACION:
LABORATORISTA:
jg sepulveda
domingo, 21 de enero de 2007
MUESTRA:
M-2
FECHA:
PROFUNDIDAD (m):
1,30
OBSERVACIONES:
PROFUNDIDAD (m):
1,40
6002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
15,06
14,51
18,77
19,25
15,42
17,50
Peso de suelo seco + lata, gr
13,70
12,88
16,33
16,36
14,35
16,02
Peso de lata, gr
5,08
3,92
4,94
5,28
5,44
4,77
Peso de suelo seco, gr
8,62
8,96
11,39
11,08
8,91
11,25
Peso de agua, gr
1,36
1,63
2,44
2,89
1,07
1,48
Contenido de humedad, %
15,78
18,19
21,42
26,08
12,01
13,16
Número de golpes, N
36
31
18
15
RESULTADOS
contenido de humedad, %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
27
Indice de Flujo, F i
26
Límite Líquido, LL (%)
19,5
25
Límite Plástico, LP (%)
12,6
24
Indice de Plasticidad, IP (%)
23
Humedad Natural, ω (%)
10,2
Humedad de Equilibrio, ωeq (%)
12,8
Indice de Liquidez, IL
-0,3
22
21
20
19,5
19
-13,1
Saturación, S (%)
6,9
#¡DIV/0!
18
Gravedad Específica, Gs
2,64
17
Peso Unitario Total, γ (gr/cm )
0,00
16
Peso Unitario Seco, γd (gr/cm3)
0,00
15
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
#¡DIV/0!
Relación de Vacíos, e
#¡DIV/0!
3
15
20
10
25
30
40
50
60
3
80
100
número de golpes, N
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,2
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,3
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
6,47
Diámetro, cm
4,38
0
CL-ML
2
0
25
50
75
100
15,06
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
97,39
Peso, gr
0,00
γ, gr/cm
0,00
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista
Ref.: 741
jg sepulveda
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
B-7
PERFORACION:
LABORATORISTA:
jg sepulveda
domingo, 21 de enero de 2007
MUESTRA:
M-2
FECHA:
PROFUNDIDAD (m):
0,90
OBSERVACIONES:
PROFUNDIDAD (m):
1,00
7002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
18,18
16,59
23,41
21,53
15,66
16,75
Peso de suelo seco + lata, gr
14,80
13,32
18,29
16,68
14,00
14,85
Peso de lata, gr
Peso de suelo seco, gr
Peso de agua, gr
4,48
3,91
4,15
4,91
4,41
4,52
10,32
9,41
14,14
11,77
9,59
10,33
3,38
3,27
5,12
4,85
1,66
1,90
Contenido de humedad, %
32,75
34,75
36,21
41,21
17,31
18,39
Número de golpes, N
34
25
16
11
RESULTADOS
contenido de humedad, %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
42
Indice de Flujo, F i
-7,2
41
Límite Líquido, LL (%)
34,5
Límite Plástico, LP (%)
17,9
Indice de Plasticidad, IP (%)
16,7
Humedad Natural, ω (%)
14,6
Humedad de Equilibrio, ωeq (%)
19,8
Indice de Liquidez, IL
-0,2
40
39
38
37
36
Saturación, S (%)
35
#¡DIV/0!
Gravedad Específica, Gs
34,5
2,63
34
Peso Unitario Total, γ (gr/cm )
0,00
33
Peso Unitario Seco, γd (gr/cm3)
0,00
32
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
#¡DIV/0!
Relación de Vacíos, e
#¡DIV/0!
3
15
20
10
25
30
40
50
60
3
80
100
número de golpes, N
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,3
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,4
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
6,55
Diámetro, cm
3,78
0
CL
2
0
25
50
75
100
11,23
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
73,61
Peso, gr
0,00
γ, gr/cm
0,00
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Cliente:
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
jg sepulveda
Laboratorista
Ref.: 741
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
PERFORACION:
B-8
LABORATORISTA:
jg sepulveda
MUESTRA:
M-1
FECHA:
domingo, 21 de enero de 2007
PROFUNDIDAD (m):
0,40
PROFUNDIDAD (m):
0,50
OBSERVACIONES:
8001
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
17,01
19,43
18,34
16,99
17,35
14,68
Peso de suelo seco + lata, gr
14,77
16,48
15,29
14,29
15,87
13,40
4,76
4,10
4,03
5,11
5,69
4,54
10,01
12,38
11,26
9,18
10,18
8,86
2,24
2,95
3,05
2,70
1,48
1,28
Contenido de humedad, %
22,38
23,83
27,09
29,41
14,54
14,45
Número de golpes, N
33
26
17
11
Peso de lata, gr
Peso de suelo seco, gr
Peso de agua, gr
RESULTADOS
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
contenido de humedad, %
30
29
Indice de Flujo, F i
-6,5
Límite Líquido, LL (%)
24,2
Límite Plástico, LP (%)
14,5
28
Indice de Plasticidad, IP (%)
27
Humedad Natural, ω (%)
12,8
Humedad de Equilibrio,ωeq (%)
15,0
Indice de Liquidez, IL
-0,2
26
25
9,7
Saturación, S (%)
24,2
24
#¡DIV/0!
Gravedad Específica, Gs
2,68
Peso Unitario Total,γ (gr/cm )
0,00
Peso Unitario Seco,γd (gr/cm )
0,00
3
23
3
22
15
20
10
25
30
40
50
60
80
100
número de golpes, N
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
#¡DIV/0!
Relación de Vacíos, e
#¡DIV/0!
3
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,2
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,3
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
5,98
Diámetro, cm
3,60
0
CL
2
0
25
50
75
100
10,17
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
60,79
Peso, gr
0,00
γ, gr/cm
0,00
3
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE LABORATORIO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista
Ref.: 741
jg sepulveda
21-ene-07
DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG
B-9
PERFORACION:
LABORATORISTA:
jg sepulveda
domingo, 21 de enero de 2007
MUESTRA:
M-2
FECHA:
PROFUNDIDAD (m):
0,90
OBSERVACIONES:
PROFUNDIDAD (m):
1,00
9002
Límite Líquido, LL
Límite Plástico, LP
Lata No.
1
2
3
4
5
6
Peso de suelo húmedo + lata, gr
17,56
17,63
19,23
21,48
16,40
15,26
Peso de suelo seco + lata, gr
15,18
14,76
15,71
16,69
14,97
13,81
Peso de lata, gr
6,81
5,49
5,41
4,00
5,59
5,52
Peso de suelo seco, gr
8,37
9,27
10,30
12,69
9,38
8,29
Peso de agua, gr
2,38
2,87
3,52
4,79
1,43
1,45
Contenido de humedad, %
28,43
30,96
34,17
37,75
15,25
17,49
Número de golpes, N
33
26
17
11
RESULTADOS
contenido de humedad, %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
38
Indice de Flujo, F i
-8,6
37
Límite Líquido, LL (%)
30,9
Límite Plástico, LP (%)
16,4
Indice de Plasticidad, IP (%)
14,6
Humedad Natural, ω (%)
16,2
Humedad de Equilibrio, ωeq (%)
18,1
36
35
34
33
Indice de Liquidez, IL
32
0,0
Saturación, S (%)
31
30,9
#¡DIV/0!
Gravedad Específica, Gs
2,77
30
Peso Unitario Total, γ (gr/cm )
0,00
29
Peso Unitario Seco, γd (gr/cm3)
0,00
28
Peso Unitario Sat, γs (gr/cm )
#¡DIV/0!
Relación de Vacíos, e
#¡DIV/0!
3
15
20
10
25
30
40
50
60
3
80
100
número de golpes, N
Coeficiente de Compresión, Cc*
0,3
Coeficiente de Recompresión, Cr*
0,0
0,4
IP %
80
60
Clasificación
40
Peso Unitario, γ
20
Altura, cm
6,80
Diámetro, cm
4,09
0
CL
2
0
25
50
75
100
13,16
Area, cm
3
LL %
741-Arq. Néstor Medina-Jardin Infantil Los Urapanes-Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Volumen, cm
89,50
Peso, gr
0,00
γ, gr/cm
0,00
3
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localizacón:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Laboratorista:
jg sepulveda
Ref.: 741
Fecha: martes, 23 de enero de 2007
EXPANSIÓN LIBRE EN PROBETA
Perforación
1
2
3
4
5
6
7
B-8
B-1
B-1
B-1
B-9
B-14
B-14
Profundidad
0,50
1,00
1,00
1,10
1,10
1,40
1,60
Peso de la
Muestra
gr
10,94
10,13
9,72
8,21
11,75
10,42
10,81
Lectura inicial
Lectura 1
Lectura 2
Lectura 3
Lectura 4
Lectura 5
cm
cm
cm
cm
cm
cm
10
10
10
10
10
10
10
10
11
10
10
10
10
10
10
10
11
10
10
10
10,5
10,5
10
12
11
10,5
11
11
10,5
12
12
10,5
11
11,5
12
11
11,5
Expansión
Libre
%
5
10
20
20
5
10
15
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
ANEXO C – MEMORIA DE CÁLCULO
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Cliente:
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Memoria de Cálculo
Condiciones iniciales del lote
Longitud
ancho mín
ancho máx
Diferencia nivel
pendiente longitudinal
pendiente transversal
Construcción Considerada
60 m
19 m
28 m
14
12º
10º
20º
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Cliente:
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Memoria de Cálculo
Altura de la torre
2 a 3 pisos
Luces Típicas
6,0 m a 7,0 m
Cargas Máximas
80 ton
Profundidad de Cimenta
1 m
Altura de Cortes
3 m
Altura de rellenos
1,5 m
Condiciones de los Suelos
Estratigrafía
Capa
Espesor
Prof (i)
Prof (f)
Relleno/CV
0,60 m
0,00 m
0,60 m
Limo
0,40 m
0,60 m
1,00 m
Arena
1,00 m
1,00 m
2,00 m
Limo
2,00 m
2,00 m
4,00 m
Propiedades Físicas
Perf.
B-8
B-7
B-9
B-1
B-4
B-6
B-2
Prof., m
0.5
1.0
1.0
1.1
1.1
1.4
1.6
LL %
24.2
34.5
30.9
20.8
27.7
19.5
34.0
LP %
14.5
17.9
16.4
11.6
15.1
12.6
13.6
IP %
9.7
16.7
14.6
9.3
12.6
6.9
20.4
w%
12.8
14.6
16.2
12.9
11.0
10.2
13.4
Gs
2.68
2.63
2.77
2.59
2.66
2.64
2.62
Evaluación de Estabilidad
Hipotesis
1, se considera una capa deslizable de 2,0 m colocada sobre la arenisca densa
Fuerzas resistentes: la debida a la cohesión en el plano del deslizamiento y la fuerza debida al rozamiebnto en el mismo plano
Las fuerzas actuantes serán: la fuerza debida A la presión del agua y la componente del peso que tiende al deslizamiento
Se introduce un hipotetico nivel freático
Se consideran grietas de tracción con agua (fuerzas hidróstaticas)
cA + (W cos α − U ) tan φ
Wsen α
φ
35
35
35
35
35
35
35
35
actor de Seguridad, F
c
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
10
8
6
4
2
0
A
1
1
1
1
1
1
1
1
α
12
12
12
12
12
12
12
12
W
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
W cos α
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
W sen α
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
8
Factor de Seguridad, F
F=
6
4
2
0
Tan φ
0,7002075
0,7002075
0,7002075
0,7002075
0,7002075
0,7002075
0,7002075
0,7002075
U
0
0
0
0
0
0
0
0
F
3,2942175
4,0015313
4,7088452
5,4161591
6,123473
6,8307868
7,5381007
8,2454146
Cliente:
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Factor de Segur
Factor de Segu
Memoria de Cálculo
6
4
2
0
4
2
0
0
1
2
3
4
0
10
20
30
ángulo de fricción
cohesión, c (t/m2)
φ
10
12
14
16
18
20
21
22
23
24
25
30
35
A
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
α
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
W
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
3,4
W cos α
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
3,3257018
W sen α
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
0,7068997
Tan φ
0,176327
0,2125566
0,249328
0,2867454
0,3249197
0,3639702
0,383864
0,4040262
0,4244748
0,4452287
0,4663077
0,5773503
0,7002075
U
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
F
3,6588087
3,8292555
4,0022515
4,1782865
4,3578825
4,5416008
4,6351938
4,7300494
4,8262525
4,9238918
5,0230605
5,545475
6,123473
c
2
2
2
2
φ
25
25
25
25
A
1
1
1
1
α
16
16
16
16
W
3,4
3,4
3,4
3,4
W cos α
3,2682898
3,2682898
3,2682898
3,2682898
W sen α
0,937167
0,937167
0,937167
0,937167
Tan φ
0,4663077
0,4663077
0,4663077
0,4663077
U
0,25
0,5
0,75
1
F
3,6359065
3,5115136
3,3871207
3,2627278
W cos α
3,2682898
3,2682898
3,2682898
3,2682898
W sen α
0,937167
0,937167
0,937167
0,937167
Tan φ
0,4663077
0,4663077
0,4663077
0,5773503
hz
Factor de Seguridad,
F
c
2
2
2
2
cA + (W cosα − U − Vsenα ) tan φ
Wsen α + V cosα
φ
25
25
25
30
α
16
16
16
16
A
1
1
1
1
W
3,4
3,4
3,4
3,4
3,7
3,6
3,5
3,4
3,3
3,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
Factor de Seguridad,
F
c
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
F=
40
0,5
1
1,5
2
U
0,25
0,5
0,75
1
V
0,125
0,5
1,125
2
F
3,2075152
2,275789
1,5009016
1,046029
4
3
2
1
0
0
0,5
1
1,5
2
nivel freático
nivel freátoc+fuerza hidrostatica constante
Determinación de la Capacidad Admisible
Apatir de N10 (penetración dinámica)
Rd
Resistencia Dinámica
M
Masa de Maza
H
Altura caida de Maza
0
10
50
-
2,5
Cliente:
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Memoria de Cálculo
A
Secc de la Punta
e
Penetración de golpeo
n
No. De barras
P
Peso de una barra
Profundidad de aplicación
N10
N barras
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
1 5,0670748
3
1 m
Penetració Penetració
n de
n Dinámica
2,00
30
1,00
61
0,67
92
0,50
123
0,40
154
0,33
185
0,29
215
0,25
246
0,22
277
0,20
308
Estática
22
45
69
92
115
138
161
184
207
231
Módulo de
Elásticidad
55
112
172
230
287
345
402
460
517
577
Su=qu/2
kg/cm2
0,59
1,22
1,86
2,48
3,11
3,73
4,35
4,97
5,59
6,24
kg/cm2
0,30
0,61
0,93
1,24
1,55
1,86
2,17
2,48
2,79
3,12
qo=6,25*Su
kg/cm2
1,85
3,79
5,81
7,75
9,69
11,63
13,56
15,50
17,44
19,46
qa=qo/3
kg/cm2
0,62
1,26
1,94
2,58
3,23
3,88
4,52
5,17
5,81
6,49
ton/m2
6,18
12,64
19,38
25,83
32,29
38,75
45,21
51,67
58,13
64,86
Apartir de N SPT
N SPT
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
qu=N/8
0,6
1,3
1,9
2,5
3,1
3,8
4,4
5,0
5,6
6,3
Su=qu/2
0,3
0,6
0,9
1,3
1,6
1,9
2,2
2,5
2,8
3,1
qo=Nsu
2,8
5,6
8,4
11,3
14,1
16,9
19,7
22,5
25,3
28,1
qa=qo/3
0,9
1,9
2,8
3,8
4,7
5,6
6,6
7,5
8,4
9,4
s/PECK
qa=0,22 N
1,1
2,2
3,3
4,4
5,5
6,6
7,7
8,8
9,9
11,0
La capacidad en suelos granulares densos suele ser muy elevada, como en el caso presente,
dando lugar a que las presiones admisbles de trabajo se limiten por la generación de los
asentamientos de la estructura, más que por seguridad frente a la capacidad última
Estimativo de Asentamientos
ancho del cimiento
largo del cimiento
altura
Adecuación
Profundidad de Cimentación
1,8
1,8
0,5
0,0
1,0
m
m
m
m
m
Zona de influencia en función del ancho B
1
1
100
Z (m)
48
100
18
32
0,7506
z=0,9979 B
Zi (zona de influencia bajo el cimiento)
L/B=
y = 0,9979x0,7506
10
1
1
10
B(m)
100
1,55
1
m
Cliente:
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Memoria de Cálculo
1
1
10
100
B(m)
δ=
asentamiento esperado
q'= presión efectiva
B= ancho del cimiento
Ic= factor de compresibilidad
δ = f f f r q´' B 0.7 I c
ff=(1,25L/B)/(L/B+0,25) ==1,0
γ
z
1,00
1,50
3,05
σ'vo
1,70
2,00
2,00
Carga en la Columna
Peso del Cimiento
1,70
2,70
5,80
80
3,564
0
83,564
3,24
Peso de la Pilastra
Carga Total en el Apoyo
Área de contacto
ton
ton
ton
ton
m2
ff
fr
q'=
N (promedio)
N (corregido)
Esfuerzo de Contacto
254 kN/m2
Alivio por excavación
25 t/m2
17 kN/m2
B
1,00
1
243 kN/m2
20
15
0,7
1,51
1,4
Ic=(1,7)/(N
δ=
)
0,0384
14 mm
21 mm
Parámetros de Expansividad
Humedad de Equilibrio
Formulación (Weston, D.J.)
Weq=0,47LL+3,6
Prof.
0,50
0,90
1,00
1,10
1,20
1,40
1,60
HUMEDAD
HUMEDAD
LIQUIDO
NATURAL
EQUILIBRIO
(%)
(%)
(%)
24,20
34,50
30,90
20,80
27,70
19,50
34,00
12,80
14,60
16,20
12,90
11,00
19,50
13,40
Expansión Libre
en Probeta
14,97
19,82
18,12
13,38
16,62
12,77
19,58
5
10
20
20
10
10
15
Humedad, %
Peso
5
Unitario
1,70
1,70
1,70
1,70
1,70
1,70
1,70
Profundidad, m
LIMITE
10
15
20
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
NATURAL
EQUILIBRIO
Presión de Expansión:
Formulación (David&Komornik):
Log Pex=-1,868+2,08 wl+0,665γd-2,69wn
Prof.
LIMITE
HUMEDAD
LIQUIDO
NATURAL
TOTAL
PESO UNITARIO
SECO
(%)
(%)
Kg/m3
Kg/m3
PRESION DE EXPANSIÓN
LOG(PEC)
25
LOG(PEC)
clasificación
EXP
EXP
(kPa)
(Kg/cm2)
Cliente:
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
Ingeniero Civil M Sc
ENSAYOS DE CAMPO
Arq. Néstor Medina
Proyecto:
Jardin Infantil Los Urapanes
Localización:
Calle 80 A Sur - Carrera 18 A
Perforador:
l cobos/r alvárez/r pineda
Ref.: 741
lunes, 29 de enero de 2007
Memoria de Cálculo
0,50
0,90
1,00
1,10
1,20
1,40
1,60
24,2
34,5
30,9
20,8
27,7
19,5
34
0
0
0,2
Profundidad, m
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
0,1
0,2
12,8
14,6
16,2
12,9
11
19,5
13,4
1700
1700
1700
1700
1700
1700
1700
1507,1
1483,4
1463,0
1505,8
1531,5
1422,6
1499,1
Presión
de Expansión,
0,3
0,4
0,5
0,6kg/cm2
0,7
0,5289
0,4232
0,5243
0,6202
0,3971
1,0000
0,3941
0,8
-0,7067
-0,5567
-0,6882
-0,7810
-0,5693
-1,0409
-0,5243
0,9
1
19
27
20
16
26
8
29
0,20
0,28
0,21
0,17
0,27
0,09
0,30
i-baja
i-baja a media
i-baja
i-baja
i-baja a media
i-baja
i-baja a media
i
ii
iii
iv
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
ANEXO D – BIBLIOGRAFÍA
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
BIBLIOGRAFÍA
MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA DE SANTAFÉ DE BOGOTÁ
Ingeominas-Uniandes
Bogotá 1997
MAPA DE MICROZONIFICACIÓN SISMICA DE BOGOTA
DECRETO 193 DE 9 DE JUNIO DE 2006
Alcaldía Mayor de Bogotá, 2006
NORMAS COLOMBIANAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE
NSR-98
Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica, AIS
Bogotá 1998
INGENIERÍA GEOLÓGICA
Luís I. González de Vallejo
Prentice Hall, Madrid España 2002
PROPIEDADES GEOFISICAS DE LOS SUELOS
Joseph E. Bowles.
McGraw Hill, Edición en español
ESTUDIO BÁSICO PARA LA CONFORMACIÓN DE UN PARQUE MINERO INDUSTRIAL
DE BARRIOS EN EL DISTRITO CAPITAL
Ingeominas 1996
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
ANEXO E – REGISTRO FOTOGRÁFICO
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
Vista Del sector
medio-alto del
lote, desde la calle
80 A sur; se
aprecia a la izq.
Carrera 18 A y al
derecha el colegio
en construcción
Una vista desde el
centro del lote que
permite un
acercamiento al
colegio que se
construye en el
costado occidental
También se
distinguen en esta
foto, bloques de
arenisca que
sobresalen de la
superficie.
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
En el fondo
asentamientos
urbanos de Ciudad
Bolívar, en lo que
es el lindero norte
del lote
Panoramica del
lindero oriental del
lote; en primer
plano
afloramientos
rocosos, la carrera
18 A y en el fondo
las construcciones
de la zona
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
Obsérvese el
tamaño del bloque
de Arenisca que
sobresale en el lote
Arriba, lindero sur
del lote (calle 80 A
sur); a la derecha
parte de la carrera
18 A
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
DEPARTAMENTO ADMINISTRATIVO DE BIENESTAR SOCIAL DEL DISTRITO – FONADE
SOCIEDAD COLOMBIANA DE ARQUITECTOS BOGOTÁ D.C. Y CUNDINAMARCA
ANEXO F – DOCUMENTOS PARA LICENCIA DE CONSTRUCCIÓN
ES07-741 JARDIN SOCIAL LOS URAPANES
013-07
Bogotá, D.C. 22 de enero de 2007
Señores
DEPARTAMENTO ADMNISTRATIVO DE PLANEACIÓN DISTRITAL
La Ciudad
Ref.: Proyecto Jardín Social Los Urapanes
Apreciados Señores
Nos permitimos certificar que el Estudio de Suelos ES07-741 realizado para la construcción del
Jardín Social Los Urapanes, que se desarrollará en un predio localizado en el sector de Ciudad
Bolívar, calle 80 A Sir con la Carrera 18 A, se ha elaborado de acuerdo con las normales legales
vigentes:
-
Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-98
Ley 400 de 1997, Decreto 33 del 9 de enero de 1998
-
Mapa de Microzonificación Sísmica de Bogotá
Decreto 193 de 8 de junio de 2006
Cordialmente
AUGUSTO ESPINOSA SILVA
M. P. 7603 CND
AREAS LTDA Calle 29 No. 6-58 oficina 401 Telefax:2875025, Bogotá, D.C. Colombia