DOCUMENTO Nº 1, MEMORIA 1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA

ESTE PROYECTO CONTIENE LOS SIGUIENTES DOCUMENTOS:
DOCUMENTO Nº 1, MEMORIA
1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA
pág. 1 a 25
25 páginas.
1.2 CÁLCULOS
pág. 26 a 164
139 páginas.
1.3 ANEJOS
pág. 165 a 222
58 páginas.
2.1 LISTA DE PLANOS
pág. 1 a 2
2páginas.
2.2 PLANOS
pág. 3 a 4
2 páginas.
DOCUMENTO Nº 2, PLANOS
DOCUMENTO Nº 3, PLIEGO DE CONDICIONES
3.1 GENERALES
pág. 1 a 6
6 páginas.
3.2 TÉCNICAS
pág. 7 a 32
26 páginas.
DOCUMENTO Nº 4, PRESUPUESTO
4.1 MEDICIONES
pág. 1 a 15
15 páginas.
4.2 PRECIOS UNITARIOS
pág. 16 a 32
17 páginas.
4.3 SUMAS PARCIALES
pág. 33 a 53
21 páginas.
4.4 PRESUPUESTO GENERAL
pág. 54 a 55
2 páginas.
Autorizada la entrega del proyecto del alumno:
SANTIAGO ANDRADA MAMAJÓN
EL DIRECTOR DEL PROYECTO:
JAVIER MARTÍN SERRANO.
Fdo.: ……………………
Fecha: ……/ ……/ ……
Vº Bº del Coordinador de Proyectos:
JOSÉ IGNACIO LINARES HURTADO.
Fdo.: ……………………
Fecha: ……/ ……/ ……
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (ICAI)
INGENIERO INDUSTRIAL
PROYECTO FIN DE CARRERA
CLIMATIZACIÓN DE UN PABELLÓN
FERIAL SITUADO EN CÁCERES.
AUTOR:
ANDRADA MAMAJÓN, SANTIAGO
MADRID, junio de 2007.
CLIMATIZACIÓN DE UN PABELLÓN FERIAL SITUADO EN
CÁCERES.
Autor: Andrada Mamajón, Santiago.
Director: Martín Serrano, Javier.
Entidad Colaboradora: ICAI- Universidad Pontificia Comillas.
RESUMEN DEL PROYECTO
El siguiente proyecto establece las condiciones técnicas y legales necesarias a las que debe
ajustarse la instalación de climatización de un pabellón ferial. El objetivo que se pretende
con dicha instalación es el de hacer frente a las condiciones climáticas más desfavorables
que existan tanto en verano como en invierno y a los constantes cambios climáticos que se
dan en la actualidad, todo ello respetando el estilo arquitectónico del mismo.
Además, se han realizado estudios para que la instalación alcance su cometido de la manera
más eficiente energéticamente, mediante el uso de técnicas y soluciones tan innovadoras
como el free cooling y como la utilización de recuperadores entálpicos en tareas de
ventilación.
El pabellón está destinado para acoger convenciones, ferias especializadas y exposiciones.
Cuenta con más de 45.000 m², de los cuales se acondicionarán unos 36.000 m². La
diferencia entre ambas superficies se justifica porque sólo se pueden climatizar las zonas
habilitadas para una ocupación constante, no siendo objeto de estudio las escaleras y otras
dependencias. El edificio consta de cuatro niveles: la planta baja y la planta primera, donde
se sitúan las salas de exposición que ocupan unos 14.000 m² cada una. Alrededor de estas
se van situando las cafeterías, los vestíbulos, aseos, despachos, almacenes, etc. que, además
se distribuyen por otros dos niveles intermedios más, la entreplanta y la planta segunda.
El cálculo de cargas térmicas de las zonas susceptibles de climatización se ha llevado a
cabo considerando: las normativas legales fundamentales en instalaciones de climatización
(RITE y el nuevo CTE), el análisis de los planos de arquitectura, los datos de los
coeficientes de transmisión térmica de los materiales constructivos, el uso de las distintas
partes del edificio y, sobre todo, las condiciones climatológicas que existen en la ciudad de
Cáceres. Todo esto para mantener unas condiciones de confort y bienestar dentro de nuestro
pabellón de 24 ºC en verano y 22 ºC en invierno, ambos con una humedad relativa del 50%.
Con el uso del manual de climatización Carrier se ha realizado el cálculo de cargas
térmicas, tanto para verano como para invierno. En el caso de verano se han buscado las
condiciones más desfavorables para los distintos módulos de nuestro edificio, comprobando
según unas hipótesis, cuál era la más desfavorable. Las hipótesis mencionadas consisten en
obtener fecha y hora de aportaciones debidas a radiación a través de cristales, por
diferencias de temperaturas con el exterior y, en caso de las cubiertas, cuando la radiación y
la inercia térmica de los cerramientos son máximas.
La elección de los diferentes sistemas de climatización utilizados viene condicionada por
las necesidades calculadas en forma de caudales y las cargas a vencer. Debido a la gran
variedad de módulos del edificio se han proyectado diferentes tipos de instalaciones:
utilización de climatizadores con zonas con gran demanda de caudal, uso de fancoils para
zonas que necesitan gran independencia de funcionamiento como despachos, uso de
unidades autónomas para habitaciones de cuadros eléctricos, utilización de suelo radiante
para zonas con grandes volúmenes donde el aire caliente no sería efectivo, etc. Para poder
alimentar a los climatizadores y fancoils se necesitan cuatro grupos frigoríficos de
condensación por aire, para agua fría, de unos 1600 kw. de potencia frigorífica y dos
calderas con quemadores presurizados de gasóleo/gas de unos 2500 kw., para la producción
de agua caliente. Estos equipos se situarán en zonas habilitadas para ello en la primera
planta. Destacar las grandes potencias requeridas, debido a las grandes superficies
climatizadas.
En zonas como vestíbulos, salas de exposiciones y caferías se han utilizado climatizadores
de diferentes caudales en los cuales se ha estudiado detenidamente el sistema de ahorro de
energía usando free cooling. El free cooling consiste en utilizar el aire exterior para
acondicionar nuestro edificio, cuando sea posible, sin gasto energético en su tratamiento.
Los fancoils de cuatro tubos garantizan la alimentación de agua fría y caliente de forma
separada para que exista una gran independencia entre los distintos despachos. Se ha
aconsejado el uso de recuperadores entálpicos en estas instalaciones, pues ayudarían a
reducir el gasto energético de tratamiento del aire exterior en verano en un 65 % y un 57 %
en invierno en las condiciones más desfavorables.
La conducción del aire se ha estudiado utilizando las indicaciones del manual de
climatización Carrier, usando para el cálculo una combinación entre los métodos de pérdida
de carga constante y velocidad constante, apropiado para el reparto de caudales en grandes
superficies. Se han utilizado conductos circulares para la mayoría de las distribuciones,
excepto para algunas zonas donde se han utilizado rectangulares por haber falso techo.
La elección de los elementos de distribución de aire se ha basado en razones técnicas, pero
también en cuestiones estéticas. Se han proyectado en algunos vestíbulos toberas de largo
alcance que, además de tener un impacto estético positivo, ayudan al reparto eficaz del aire
en la habitación.
Igualmente, los sistemas de tuberías se han dimensionado con el citado manual, limitando
las velocidades y pérdidas de carga según la normativa. Se han utilizado bombas para la
recirculación del agua, se han elegido las válvulas, vasos de expansión, codos y otros
componentes necesarios para cada uno de los circuitos que componen la instalación.
En pliegos se incluye información detallada sobre las consideraciones que deben cumplir
los elementos de la instalación. Para la selección de estos se han tenido que consultar
catálogos reales con especificaciones técnicas y con precios que han ayudado a realizar el
presupuesto que sería aplicable en la realización de la instalación.
Quedan así definidos todos los rasgos más característicos de este proyecto de climatización,
quedando representada en los planos la distribución de los distintos equipos y sus
componentes, los cuales hacen que la ejecución del proyecto ascienda a 2.733.390,75 €
(dos millones, setecientos treinta y tres mil, trescientos noventa con setenta y cinco euros).
Madrid, 7 de Junio de 2007.
Santiago Andrada Mamajón.
AUTOR
D. Javier Martín Serrano.
DIRECTOR DE PROYECTO
AIR CONDITIONING OF AN EXHIBITION HALL PLACED IN
CÁCERES.
Author: Andrada Mamajón, Santiago.
Director: Martín Serrano, Javier.
Collaborating organization: ICAI- Universidad Pontificia Comillas.
PROJECT SUMMARY
Next project establish the technical and legal conditions that the installation of an air
conditioning system for a stand building in Cáceres must satisfy. Its aim is to face the
unfavourable climatic conditions, in summer and winter, and the constant changes of
weather, all this, without damaging its architectural design.
Furthermore, several studies have been made about an energy efficient system with the
innovative application of free cooling and the use of air-to-air latent heat exchangers in
ventilation. The building is used for events, specialized fairs and exhibitions. The total
surface amounts to 45.000 m², and only 36.000 m² have been taken into account in our
system. The building is made up of two main storeys: the ground floor and the first storey
and around it, two new ones called mezzanines and the second floor, where we can find the
snack bars, the lobbies, toilets, offices, etc.
The calculations of the heat load for all the areas which were going to be air conditioned
were made taking into consideration all the legal regulations (RITE and the new CTE), the
analysis of the architectural plans, the thermal transmission coefficients of the materials
used in the construction, the use to which the building is going to be put and, specially, the
climatological conditions that exists in Cáceres. In this way, we try to obtain a comfortable
temperature of 24 ºC in summer and 22 ºC in winter, in both cases with 50 % relative
humidity.
The calculation of heat load has been carried out with the aid of Carrier´s air conditioning
manual. In the case of summer, the most unfavourable conditions in the different units of
our building have been sought. These conditions have been checked with three hypothesis:
to become the date where the radiation across the windows is the highest, to obtain it by the
differences between temperatures inside and outside and, in case of rooms with a roof,
when the combination of radiation and thermal inertia are the highest.
Given the results of the flow rate and the heat load we try to restrain, many different
systems have been selected: industrial air conditioning units for places that requires a high
flow rate, fan-coils when we need independence between rooms, self-governing units for
electric panel board rooms, the use of floor radiant heating in rooms with very high volume
where heat air could not be useful, etc. Four refrigerating groups of 1600 kw. using air
condensation for the production of cold water and two boilers with pressurized combustion
chamber of 2500 kw. for heat production are needed to distribute the water between fancoils and air conditioning units.
In such as lobbies, exhibition rooms and snack bars, where different flow rate are needed,
an energy saving technique has been developed: Free cooling. Where possible we use the
outside air for conditioning our room, as it does not require the use of additional energy.
Fan-coils with four pipes satisfy the cold and heat water distribution in a separate way,
because we need independence between offices. It is advisable to use air-to-air latent heat
exchangers, because they reduce the energy investment in air treatment by 65 % in summer
and 57 % in winter.
The systems of air conduction have been dimensioned according to the indications stated in
Carrier´s air conditioning manual, using for their calculation a combination between the
constant pressure and the reduction of flow speed methods, suitable for distributing the air
in huge volumes. The conduits will be circular, but rectangular in places where false ceiling
exists.
Air distribution systems have been dimensioned in accordance with both, the technical and
aesthetic criteria. In some lobbies, high distance nozzles that are aesthetically pleasing
impression and make an efficient distribution of air have been chosen.
In the same way, the pipelines systems have been selected in accordance with the
indications of the above mentioned manual, limiting the speeds and the losses of load
according to the legal specifications. We will install pumps capable of transporting the total
amount of water and an auxiliary one for safety reasons. Valves, glasses of expansion,
elbows and other components that are necessaries for each pipelines system have been
chosen.
In the annexed documents the considerations for the selection of all components can be
found. Real catalogues with technical specifications and prices which have been useful for
elaborating the budget must be used.
Therefore, this report contains the main steps and features of this air conditioning Project of
air conditioning, the distribution of the different equipments and its components being
specified in the plans.
The total value of carrying out of the project is € 2.733.390,75 (two million seven hundred
and thirty-three thousands, three hundred ninety with seventy-five euros).
Madrid, June 7, 2007.
Santiago Andrada Mamajón.
AUTHOR
D. Javier Martín Serrano.
PROJECT DIRECTOR
DOCUMENTO Nº 1, MEMORIA
ÍNDICE GENERAL
1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA………………….......................................................2
1.2 CÁLCULOS. …………………….…………….....................................................26
1.3 ANEJOS. . …………………….…………….......................................................165
1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA.
1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA
ÍNDICE GENERAL
1.1.1 OBJETO, OBJETIVOS Y CONTENIDO DEL PROYECTO………………..5
1.1.2 DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO……………………………………………….6
1.1.3 DATOS DE PARTIDA…………………………………………………………..8
1.1.3.1 CONDICIONES CLIMÁTICAS INTERIORES…………………….8
1.1.3.2 CONDICIONES CLIMÁTICAS EXTERIORES…………………….9
1.1.3.3 COMPOSICIÓN DE LOS CERRAMIENTOS………………………9
1.1.3.4 CONDICIONES DE USO…………………………………………….10
1.1.3.4.1 OCUPACIÓN. …...………………………………………….10
1.1.3.4.2 ILUMINACIÓN. ……………………………...…………….10
1.1.3.4.3 EQUIPOS. ……………..…………………………………….11
1.1.4 ESTIMACIÓN DE CARGAS EN VERANO, INVIERNO
Y CAUDAL DE VENTILACIÓN. …………………………………………………..11
1.1.5 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN…………………..13
1.1.5.1 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE SISTEMAS……………………13
1.1.5.2 CONFIGURACIÓN DE LAS INSTALACIONES………………….15
1.1.5.2.1 CLIMATIZACIÓN………………………………………….15
1.1.5.2.1.1 CENTRAL FRIGORÍFICA………………………16
1.1.5.2.1.2 CENTRAL CALORÍFICA………………………..16
1.1.5.2.1.3 CLIMATIZADORES…...…………………………17
1.1.5.2.1.4 FAN COILS………………………………………..18
1.1.5.2.1.5 UNIDADES AUTÓNOMAS……………………...18
1.1.5.2.2 DEMÁS ELEMENTOS QUE COMPONEN LA
INSTALACIÓN………………………………………………………..19
1.1.5.2.3 CONDUCTOS Y TUBERÍAS………………………………19
1.1.5.2.3.1 RED DE CONDUCTOS DE AIRE……………….19
1.1.5.2.3.2 RED DE TUBERÍAS DE AGUA…………………20
1.1.5.3 VENTILACIÓN CON RECUPERADORES ENTÁLPICO..22
1.1.6 NORMATIVA DE APLICACIÓN…………………………………………….23
1.1.7 BIBLIOGRAFÍA………………………………………………………………..24
1.1.8 IMPORTE, FECHA Y FIRMA………………………………………………25
1.1.1 OBJETO, OBJETIVOS Y CONTENIDO DEL PROYECTO.
En este proyecto se ha intentado buscar soluciones factibles a la necesidad de
climatización de un pabellón ferial situado en la ciudad de Cáceres. Éste, que es el
objeto principal del proyecto, se ha desarrollado según lo establecido en las condiciones
técnicas y legales que deben cumplir los proyectos de climatización.
Lo estudiado comprende estudios para la refrigeración, calefacción y ventilación
de las dependencias que lo necesiten todos los días del año.
El sistema desarrollado contempla unas instalaciones que deben ser eficaces con
los objetivos marcados, que son: el ahorro de energía y la óptima selección de materiales
para conseguir un ahorro económico. Además se intentará respetar en todo momento el
estilo arquitectónico, armonizando en todo momento la simplicidad de uso y
mantenimiento por el bien del perfil estético.
Por todo esto, se deberá ajustar al Apéndice 07.1 del Reglamento de
Instalaciones Térmicas de los Edificios, cumplimentando todos los capítulos de la RITE,
simplificando su ajuste al tipo de instalación del que se tiene en este proyecto.
Quedan fuera de este proyecto el suministro de agua a los diferentes aparatos
centrales, no siendo así desde las centrales frigorífica y calorífica hasta los diferentes
aparatos de acondicionamiento. Fuera quedan también estudios sobre el abastecimiento
de electricidad, gas y sobre el control de funcionamiento de toda la instalación.
Si se quisiesen abordad temas más técnicas sobre reglamentación, se pueden
encontrar en los pliegos de condiciones correspondientes, en los catálogos de los
aparatos elegidos y, sobre todo en el punto 1.2 de Cálculos de este proyecto.
1.1.2 DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.
El pabellón, que será dedicado para actividades feriales y expositivas, está
situado en la ciudad de Cáceres.
Se concibe con dos niveles básicos para la anterior actividad coronando el
edificio con una altura de 28 m. No obstante, a los alrededores de estas dos grandes
salas de exposición se encuentran entre medias pisos que sirven para las actividades de
restauración, servicios y complementarias para la actividad de nuestro pabellón, tal y
como se puede ver en esta imagen:
Planta
segunda
Planta
primera
Entreplanta
Planta
Primera
La superficie útil de este pabellón alcanza los 45.000 m², de los cuales se han
acondicionado 36.000 m². Estos datos lo sitúan como un de los pabellones más grandes
destinados para este fin de España.
Un dato a destacar es que se tiene una sala para las unidades de tratamiento
térmico acondicionada para tal fin, así pues debe contar con unas condiciones óptimas
de ventilación para el perfecto funcionamiento de los climatizadores y demás sistemas.
Se muestra a continuación la distribución de las plantas donde se desarrollará la
instalación, no se incluyen plantas como la cubierta ni la segunda planta, donde sólo hay
un despacho.
•
En la planta baja encontramos:
Taquillas,
Acreditación,Guardarropas
Aseos
Vestíbulos
Almacenes
Sala de Exposiciones
Almacenes
Cafetería y
Cocina
•
Aseo
En la Entreplanta:
Vestíbulo
Despachos
Aseo
Cafetería y
Cocina
•
En la planta primera:
Acreditación,Guardarropas
Vestíbulo
Aseos
Sala de
UTA´s
Sala de Exposiciones
Almacenes
Almacén
Cafetería y
Cocina
Para tener una visión de cómo es el edificio desde su entrada principal, se
incluye la siguiente imagen:
1.1.3 DATOS DE PARTIDA.
1.1.3.1 CONDICIONES CLIMÁTICAS INTERIORES.
Las condiciones interiores buscadas, que se deben dar en la instalación para
conseguir el confort y bienestar de los usuarios de la misma, son las siguientes:
Verano
Ts(ºC)
24
HR(%)
50
Invierno
HR(%)
H(gr/kg.aire)
Ts(ºC)
9,5
22
50
Tabla 1: Condiciones climáticas interiores.
H(gr/kg.aire)
8,3
1.1.3.2 CONDICIONES CLIMÁTICAS EXTERIORES
Las condiciones exteriores a considerar son las correspondientes a la ciudad
de Cáceres. En la Tabla 2 podemos ver las condiciones de Cáceres a las 15 h del mes de
Julio.
Los datos han sido obtenidos de la norma UNE 100001:2001.
CÁCERES
Temperatura seca verano (Tdb)
38
Humedad relativa verano (HR)
37
Variación diurna
14
Temperatura seca invierno (Tdb)
-1
Días-grado acumulados
1003
Vientos dominantes
NO
Altitud
459
Latitud
39º 29'
Tabla 2: Condiciones climáticas exteriores.
Las condiciones exteriores varían con respecto a las tomadas como referencia el
15 de Julio dependiendo del criterio que tomemos para detectar cual será el mes y la
hora más desfavorable. En el apartado de cálculos se detallan las condiciones tomadas
para cada módulo del edificio.
1.1.3.3 COMPOSICIÓN DE LOS CERRAMIENTOS.
Los coeficientes de transmisión térmica de los materiales utilizados para la
construcción del edificio son las siguientes:
K = coeficiente de transmisión térmica en kcal / (h.m².ºC).
SITUACIÓN
K(Kcal/h.m2.ºC
Muros exteriores
0,61
Pladur (16 cm.)
0,8
Forjado (espacio no calefactado)
0,7
Vidrio interior
3,4
Vidrio exterior
2,6
Cubierta pabellones
0,27
Cubierta vestíbulos
0,5
Tabla 3: Coeficientes de transmisión de cerramientos.
1.1.3.4 CONDICIONES DE USO.
1.1.3.4.1 OCUPACIÓN.
El cuerpo humano, en función de su metabolismo, genera calor en su interior
y lo cede al aire ambiente por radiación, convección y evaporación desde su
superficie. La cantidad de calor disipado depende de la temperatura ambiente y del
grado de actividad de la persona. Las aportaciones caloríficas, procedentes de la
ocupación se dividen en dos grupos:
•
Sensibles: por incremento de temperatura entre el cuerpo humano y el
exterior, a humedad específica constante.
•
Latentes: consiste en aumentar la humedad absoluta de ambiente debido
al vapor desprendido por el cuerpo humano a temperatura constante.
Las aportaciones que se tendrán en cuenta variarán dependiendo de qué lugar se
considere, ya que cada zona puede tener un tránsito de personas con un nivel de
actividad diferente.
1.1.3.4.2 ILUMINACIÓN
El alumbrado constituye una fuente de calor sensible que convierte la energía
eléctrica en luz y en un calor que se emite por radiación, convección y conducción.
Además, en el caso de los tubos fluorescentes existe una aportación debida a la
reactancia, que se estima en un 25% del calor aportado por el tubo.
Se ha considerado considera un aporte energético por parte del alumbrado
existente de 20 Kcal/h.m2. y en los pabellones de 30 Kcal/h.m2..
1.1.3.4.3 EQUIPOS.
Los equipos también aportan calor a combatir, se ha tomado un coeficiente de 25
Kcal/h.m2 en los pabellones, 15 Kcal/h.m2 en las zonas como los despachos y unos
coeficientes menores en zonas donde no suele haber uso de equipos, por si se utilizasen
de manera esporádica.
1.1.4 ESTIMACIÓN DE CARGAS EN VERANO, INVIERNO
Y CAUDAL DE VENTILACIÓN.
Para la estimación de las cargas hay que distinguir entre cargas exteriores e
interiores:
•
Se define como carga exterior tanto al aporte de calor proveniente del
exterior en el caso de clima cálido como al aporte de frío (pérdida de calor)
en el caso de clima invernal. Las cargas exteriores que se tienen en cuenta
son transmisión y radiación, despreciando la infiltración por tratarse de un
edificio cuyo exterior está totalmente acristalado y considerando además que
se creará una sobrepresión en cada una de las zonas del edificio de tal manera
que el aire exterior nunca entre en ellas.
La transmisión es un fenómeno que se produce por existir un
gradiente térmico entre las caras de los muros, techos o suelos y que genera un
flujo térmico de la zona más cálida a la más fría. Este fenómeno puede darse
tanto en verano como en invierno invirtiendo en cada estación el sentido del flujo
térmico.
La radiación consiste en un incremento de temperatura que se
experimenta en el local debido a la incidencia de los rayos de sol a través de las
superficies acristaladas. Este factor depende, a su vez, de otros parámetros como
la altitud, la temperatura del punto de rocío, la existencia o no de marco en las
ventanas, el tipo y color del vidrio, etc., que pueden aumentar o amortiguar
la cantidad de calor aportada. Este tipo de cargas se considera solo en verano.
•
Se define como carga interior al aporte de calor generado en el interior del
edificio, teniendo únicamente sentido hablar de cargas interiores en verano ya
que en invierno el aporte de calor es favorable a nuestra instalación.
Las cargas interiores que se tienen en cuenta son ocupación, iluminación y
equipos utilizados, que son la mayoría de elementos que generan calor en el
interior del espacio acondicionado.
Las cargas de los diferentes módulos se han obtenido comparando entre sí las
situaciones más desfavorables de tres opciones diferentes consideradas.
Es necesario aportar un caudal exterior que permita la renovación del que se
utiliza para acondicionar la habitación y para suprimir los malos olores debidos
a los ocupantes. La tasa de renovación necesaria varía, principalmente, con el número
de ocupantes. Entre los criterios de diseño se ha tenido en cuenta la RITE 02.2.2: Calidad
del aire interior y ventilación. Se muestra una tabla con los resultados obtenidos en
cálculos más detallados del apartado 1.2.3 de la sección de cálculos de esta memoria.
1.1.5 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN.
El sistema de climatización adoptado para el edificio se ha elegido en función
de las características constructivas y de la utilización del mismo, lo cual requiere
reunir los siguientes requisitos principales:
•
Previsión de simplicidad en futuro mantenimiento.
•
Adecuados niveles de ventilación y acústicos.
•
Sistemas modulares en tratamiento, control y maniobra.
•
Capacidad de respuesta rápida ante puestas en marcha y acciones solares.
1.1.5.1 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE SISTEMAS.
Por tratarse de un pabellón ferial que puede estar gestionado por una empresa
privada, el sistema elegido se diseña considerando el ahorro energético como factor
determinante, para lo cual se prevé lo siguiente:
•
Producción centralizada de agua caliente para calefacción.
•
Producción centralizada de agua fría.
•
Los equipos de producción se situarán en la cubierta del edificio.
•
Climatizadores repartidos por el edificio, especialmente en la sala de UTA´s
situada en la primera planta, lado sur.
•
Utilización de fancoils a cuatro vías en pequeños despachos
independientes.
•
Reducción en lo posible de pérdidas de carga en red de conductos y tuberías,
para ello se ha optimizado el trazado de ambos y la elección de las dimensiones
idóneas.
En la determinación de las energías primarias para la producción de frío, la
utilización de la energía eléctrica, aplicada a grupos frigoríficos, resulta ser la
solución más idónea para un edificio de las características y tamaño del que nos
ocupa. Se selecciona, por tanto, una central frigorífica formada por cuatro
unidades enfriadoras de agua de condensación por aire. Esta solución elimina la
problemática que conllevaría la utilización de una única unidad enfriadora ya que en
caso de avería o mantenimiento nos permite una explotación parcial del grupo.
La central frigorífica suministra a un colector donde se separa en varios
circuitos independientes correspondientes al conjunto de los climatizadores y otro al de
los fancoils.
En cuanto a la producción de calor, la solución adoptada es la utilización de
una central calorífica compuesta por dos calderas de iguales características
alimentadas por combustible gaseoso y energía eléctrica. La utilización de dos
calderas en lugar de una es por razones similares a las descritas en el grupo
frigorífico.
Cada grupo (de frío o calor) lleva asociado sus correspondientes bombas de
circulación de agua, disponiéndose siempre una bomba de reserva en paralelo para
cada circuito, cuya entrada en funcionamiento es automática en caso de avería.
Se considera que este sistema, así proyectado, se ajusta a los criterios de
diseño y selección indicados en los correspondientes apartados de la ITE 02.4 del
Reglamento RITE.
La distribución de circuitos hidráulicos se realiza, a partir del grupo
correspondiente situados en la planta segunda desde los platinillos previstos para el
reparto de conductos y tuberías.
La distribución de agua se realiza, en todo momento, a caudal constante y
temperaturas variables, según demanda y circuitos. Ambos grupos incorporarían sus
propios controles.
1.1.5.2 CONFIGURACIÓN DE LAS INSTALACIONES.
Para la elección de los tipos de instalaciones para el acondicionamiento de
nuestro pabellón se han tenido en cuenta las características de los locales a climatizar,
las consideraciones anteriores y las necesidades que cada uno tiene, con esto se ha
intentado satisfacer las premisas del punto l.1.5. A continuación se muestran las
selecciones de los diferentes elementos que componen la instalación, todo ello
fundamentado con los cálculos realizados en el punto 1.2 de Cálculos.
1.1.5.2.1 CLIMATIZACIÓN.
La instalación está formada por los siguientes equipos de producción directa de
calor o frío, ayudados por diferentes tipos de aparamenta para que se lleve a cabo la
distribución y el control:
•
Una central frigorífica formada por cuatro enfriadoras de agua por condensación
por aire.
•
Una central calorífica formada por dos calderas de combustión a presión de gran
potencia.
•
Diecisiete climatizadores para las zonas de más extensión, de los cuales tenemos
ocho modelos diferentes para diferentes prestaciones de caudal.
•
Doce fancoils que irán destinados a su instalación en zonas como despachos y
acreditaciones.
•
Diez unidades autónomas que se situarán en los cuadros eléctricos y en los
Racks, tal y como se contempla en la reglamentación oportuna.
•
Además de estos equipos principales, no son menos importantes todos los
ventiladores, bombas, conductos, tuberías y demás elementos que componen la
instalación de nuestro pabellón ferial.
1.1.5.2.1.1 CENTRAL FRIGORÍFICA.
Se han elegido con los datos obtenidos de los cálculos cuatro grupos frigoríficos
de la marca CARRIER modelo 30XA-252 1702, de condensación por aire con
ventiladores axiales y compresor de tornillo. Gas frigorífico R134a. Completamente
instalada. Potencia térmica 1605 Kw. Dimensiones: 8380x2297x2253. Peso en pleno
funcionamiento: 7560 Kg. Las características completas de estos equipos se encuentra
en los anexos. Se sitúan en la segunda planta, tienen un espacio al aire libre que se
dibuja por una abertura en la cubierta, donde también hay espacio para poder instalar los
paneles solares de producción de agua caliente sanitaria, en consecución con las nuevas
reglamentaciones de la edificación.
1.1.5.2.1.2 CENTRAL CALORÍFICA.
Dos calderas se utilizarán para la producción de agua caliente, gran potencia,
para quemadores presurizados gasóleo/gas. Marca BUDERUS modelo LOGANO S 825
L. Completamente instalada. Potencia útil: 2500 kW. Rendimiento del 94 %, de hogar
concéntrico con grandes superficies de transmisión. Para más detalles, en los anexos. Se
sitúan en la segunda planta, están protegidas de la intemperie por la cubierta.
1.1.5.2.1.3 CLIMATIZADORES.
El estudio de los climatizadores ha sido el más arduo, puesto que con ellos
climatizamos gran parte de los espacios de nuestro pabellón ferial, además, se ha optado
por un estudio detallado de la utilización del freecooling, que consiste en un sistema de
compuertas en el mismo que sirve para dejar entrar de exterior el aire que no necesite
ser tratado térmicamente para no realizar un gasto adicional para la climatización.
Después de obtener todas las variables de selección, hubo que elegir un modelo
que constituyese los diferentes componentes que cumpliesen con lo dicho. Así pues se
han elegido ocho tipos de climatizadores, con referencia fundamental el caudal de
ventilación de cada uno. Una descripción somera de las características sería:
Climatizadores de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo NORMABLOC
NB-23, NB-35, NB-42, NB-62, NB-11, NB-35 (de caudal diferente al anterior), NB-62
(de caudal diferente al anterior) y NB-29 compuestos de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación, sección de filtros
de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling.
Caudal de impulsión: 20648 m3/h, 29414 m3/h, 39364 m3/h, 62736 m3/h, 11531 m3/h,
35754 m3/h, 60866 m3/h y 28422 m3/h. respectivamente. Se sitúan en la primera planta
la mayoría de ellos y en la planta baja, para abastecer a algunas zonas como las
cafeterías.
1.1.5.2.1.4 FANCOILS.
Como se ha dicho anteriormente, el uso de fancoils viene limitado para despacho
y zonas de acreditación. Puesto que se busca una gran independencia entre unos
módulos y otros, se opta por la instalación de fancoils a cuatro tubos, que son regulados
independientemente por los sistemas de refrigeración y calefacción centralizados.
Los modelos seleccionados son: Fancoil marca AIRWELL. Modelos 4021,
5021, 6021, 7021 y 8021 Capacidad de refrigeración a media velocidad de 2570 W,
3360 W, 3850 W, 5320 W. y 7000 W., respectivamente. Cada fancoil va instalado con
una configuración de conductos que sirven para que la habitación quede totalmente
ventilada y no exista problemas con la presión de los caudales que entran del exterior.
La configuración del sistema de conductos viene representada en el apartado de
Cálculos.
1.1.5.2.1.5 UNIDADES AUTÓNOMAS.
Su situación se restringe a los cuadros eléctricos y los Racks. Se intalan diez
unidades autónomas de la marca CARRIER, modelo Niceday-ion 35, condensadora
exterior tipo sólo frío 38BC-012G. Potencia frigorífica 3,43 KW. Todas se han elegido
iguales, para cumplir con una carga de unas 3000Kcal./h. Hay que tener la precaución
de que no exista mucha distancia entre la unidad exterior y la interior, ya que deben ser
comunicadas por tuberías con refrigerante y este tienen unas limitaciones de
transferencia de calor.
1.1.5.2.2 DEMÁS ELEMENTOS QUE COMPONEN LA INSTALACIÓN.
Debemos incluir las bombas, elegidas según la pérdida de carga de los circuitos
más desfavorables. Los ventiladores, que siguen un procedimiento parecido, pero con
aire. Los colectores de impulsión y retorno. Los vasos de expansión. Todos los
elementos de difusión y distribución del aire. Las válvulas, según las tuberías. Los
termómetros. Los manómetros.
Todos estos elementos están suficientemente detallados en el apartado de
cálculos, en los anejos y en el presupuesto de la instalación.
1.1.5.2.3 CONDUCTOS Y TUBERÍAS.
1.1.5.2.3.1 RED DE CONDUCTOS DE AIRE.
El trazado de conductos de la instalación se extiende desde los climatizadores
hasta la zona a climatizar. La instalación consta de dos redes diferenciadas de
conductos:
•
Impulsión: lleva el aire en unas condiciones de humedad y temperatura
determinadas desde el climatizador hasta las zonas a climatizar.
•
Retorno: transporta el aire viciado desde los locales hasta el exterior.
Se ha procurado que el tendido de conductos sea lo más sencillo y simétrico
posible, para obtener un correcto equilibrado. Los elementos terminales se situarán en
puntos adecuados para proporcionar una correcta distribución del aire y de acuerdo
con las características y el uso que se va realizar de los locales a climatizar,
se cuidará el aspecto estético y el nivel de ruido (velocidad de impulsión adecuada).
Los conductos se han calculado con una mezcla entre el método de presión
constante y velocidad constante, mucho más detallado en el apartado de cálculos. El
proceso de cálculo en sí, consiste en dimensionar los conductos de manera que no se
sobrepasen unos límites de pérdida de carga y velocidad del aire en los conductos. De
esta manera, se ve cómo se va reduciendo la sección a medida que avanzamos hasta
el final del recorrido del aire.
El trazado de los conductos, tanto de impulsión como de retorno se ha
diseñado de acuerdo a lo especificado en:
RITE 02.9
Conductos y accesorios
RITE 02.9.1 Generalidades
RITE 02.9.2 Plenums
RITE 02.9.6 Unidades terminales
RITE 02.10 Aislamiento térmico
RITE 04.4
Conductos y accesorios
1.1.5.2.3.2 RED DE TUBERÍAS DE AGUA.
El trazado de tuberías está compuesto por dos tipos de circuitos cerrados, tanto
para el de calor como el de frío. Podemos denominar circuito secundario a aquel que
sirve para abastecer a todos los consumos, mientras que el primario es aquel que va desde
los colectores hasta los grupos frigoríficos o caloríficos.
Para dimensionar las tuberías se hallará el caudal que circula por cada tramo
conociendo los caudales de agua máximos que necesitan cada uno de los elementos
que requieren agua, con los que obtendremos el caudal necesario para el
funcionamiento de la instalación.
Tras esto, se procede a la elección del diámetro de cada tramo de tubería,
teniendo en cuenta que el fluido en las tuberías no debe sobrepasar una velocidad de
2 m/s y una pérdida de carga de 30 mm.c.a. por unidad de longitud, como se ha
comentado anteriormente, se obtiene la velocidad y la pérdida de carga en cada tramo.
La instalación dispondrá de vasos de expansión (debido al incremento de
temperatura sufrido por el agua a su paso por la caldera y la enfriadora), bridas de
desmontaje, válvulas que aíslen los diferentes elementos del resto del sistema y
tapones de vaciado en los lugares oportunos, de manera que el desmontaje de los
grupos frigoríficos, climatizadores o bombas sea fácil y no haya que vaciar todo el
sistema para ello. Además, se instalarán también termómetros a la entrada y salida de
la batería, y manómetros en la impulsión y aspiración de las bombas. Muchos de estos
elementos no se han incluido en el presupuesto, ya que requerirían un análisis con todo
detalle de elementos con precios mucho más pequeños en comparación con los
elementos y equipos incluidos en él. La red de tuberías se ha diseñado de acuerdo a lo
especificado en la siguiente normativa:
e ITE 02.8
Tuberías y accesorios
e ITE 02.8.1
Generalidades
e ITE 02.8.2
Alimentación
e ITE 02.8.3
Vaciado
e ITE 02.8.4
Expansión
e ITE 02.8.5
Dilatación
e ITE 04.8.6
Golpe de ariete
e ITE 04.8.7
Filtración
El circuito de agua, descrito anteriormente, está dotado de aislamientos
exteriores en todo su recorrido, con el objeto de evitar pérdidas de energía térmica.
La distribución de agua hasta los distintos elementos se realizará mediante
tubos de acero soldados DIN 2440, debidamente aislado.
Los circuitos de agua se aislarán según IT.IC. por medio de coquilla
elastómera con recubrimientos epoxi o similar.
Todos los circuitos de agua llevarán intercalados sus correspondientes filtros.
En el circuito de agua deben situarse dos vasos de expansión, uno para el circuito
frigorífico y otro para el de calor, con el objeto de evitar que el aumento de volumen
que experimenta el agua dañe la instalación.
Las características de todos estos elementos se encuentran en los anejos y
pliegos de condiciones.
1.1.5.3 VENTILACIÓN CON RECUPERADORES ENTÁLPICOS.
Se ha desarrollado en el apartado de cálculos un estudio de utilización de
recuperadores entálpicos en la ventilación de zonas con fancoils, donde debe haber un
sistema de ventilación proyectado que sea eficiente energéticamente.
Se ha llegado a la conclusión que con el uso de estos aparatos, que constan de un
par de ventiladores y de la matriz intercambiadora de calor latente, se puede reducir más
del 65 % en verano y un 56 % en invierno de la energía que sería necesaria suministrarle
al fancoil para que tratase la masa de aire que llega del exterior.
Se presentan datos sobre estos aparatos que instan a su instalación en las zonas
citadas.
1.1.6 NORMATIVA DE APLICACIÓN.
Todas las normas UNE y todas aquellas CEE a las que se hace referencia en las
RITE y que se citan a continuación:
•
UNE 60601:2000 Instalación de calderas de gas para calefacción y/o agua
caliente de P.útil>70kW.
•
UNE 60601/1M: 2001 Instalación de calderas de gas.
•
UNE 74105-1/2/3/4:1992 Acústica.
•
UNE 100000:1995 Climatización. Terminología.
•
UNE 100000/1M: 1997 Climatización. Terminología.
•
UNE 100001:2001 Climatización. Condiciones climáticas para proyectos.
•
UNE 100002:1988 Climatización. Grados-día base 15 ºC.
•
UNE 100011:1991 Climatización. La ventilación para una calidad aceptable del
aire en climatización de locales.
•
UNE 100014:1991 Climatización. Condiciones exteriores de cálculo.
•
UNE 100030:2001
IN
Climatización.
Prevención
de
la
legionela
en
instalaciones de edificios.
•
UNE 100152:1988 IN Climatización. Soporte de tuberías.
•
UNE 100171:1992 Climatización. Aislamiento térmico.
Asimismo, serán de aplicación las normas UNE de obligado cumplimiento
para los materiales que puedan ser objeto de ellas y las prescripciones particulares
que tengan dictadas los Organismos Competentes (Dirección de Industria,
Ayuntamiento, Empresas Municipales de Aguas, etc.).
•
Normas DIN para tuberías y accesorios.
•
Normas ANSI de tuberías.
•
Normas API de tuberías.
1.1.7 BIBLIOGRAFÍA.
•
[CARR03] Manual de aire acondicionado, Autor: Carrier. Editorial:
MARCOMBO, S.A. [2003].
•
[MIRA94] Enciclopedia de la climatización, AIRE ACONDICIONADO
Autor: Ángel Luis Miranda. Editorial EDICIONES CEAC.
•
[LLOR94] Enciclopedia de la climatización, CALEFACCIÓN. Autor: Martín
LLorens. Editorial EDICIONES CEAC.
•
[BUQU06] Manual práctico de refrigeración tomos I,II. Autor: Francesc
Buqué. Editorial: A. Madrid Vicente.
•
[CABE94] Las bases del frío. Autor: Francis Cabeza. Editorial A. Madrid
Vicente.
Catálogo de enfriadoras CARRIER
Catálogo de Fancoils WESPER.
Catálogo de Climatizadores KOOLAIR.
Catálogo de Electrobombas EBARA.
Catálogo de Calderas BUDERUS.
Catálogo de Cortinas de aire MET-MANN.
Catálogo de tubos de suelo radiante UPONOR.
Catálogo de unidades autónomas CARRIER.
Catálogo de elementos de difusión TROX.
1.1.8 IMPORTE, FECHA Y FIRMA
El valor total de los componentes fundamentales necesarios para la instalación
de climatización de un pabellón ferial situado en Cáceres, según precio de venta al
público:
EUROS
2.733.390,75 €
Madrid, Junio 2007.
1.2 CÁLCULOS.
1.2 CÁLCULOS.
ÍNDICE GENERAL.
1.2.1 CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS……………………………………….30
1.2.1.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO DE CARGAS………………..30
1.2.1.2 PRESENTACIÓN DEL MÓDULO DESCRIPTIVO………………33
1.2.1.3 CÁLCULO DE CARGAS EN VERANO……………………………36
1.2.1.3.1 DATOS DE PARTIDA……………………………………...36
1.2.1.3.2 CONDICIONES MÁS DESFAVORABLES………………39
1.2.1.3.3 RADIACIÓN SOLAR………………………………………44
1.2.1.3.4 TRANSMISIÓN……………………………………………..48
1.2.1.3.5 OCUPACIÓN………………………………………………..58
1.2.1.3.6 ILUMINACIÓN……………………………………………..60
1.2.1.3.7 EQUIPOS…………………………………………………….61
1.2.1.3.8 INFILTRACIÓN…………………………………………….62
1.2.1.3.9 CARGAS EN VERANO SEGÚN OPCIONES……………62
1.2.1.4 CÁLCULO DE PÉRDIDAS EN INVIERNO……………………….66
1.2.1.4.1 CONDICIONES MÁS DESFAVORABLES………………66
1.2.1.4.2 TRANSMISIÓN……………………………………………..67
1.2.1.4.3 INFILTRACIÓN. …………………………………………..72
1.2.1.4.4 TABLA RESUMEN DE PÉRDIDAS EN INVIERNO…...72
1.2.1.5 RESUMEN CARGAS VERANO E INVIERNO……………………73
1.2.2 CÁLCULO DEL CAUDAL DE VENTILACIÓN…………………………….75
1.2.2.1 TABLA RESUMEN DE CAUDALES DE VENTILACIÓN……….76
1.2.3 RESUMEN CARGAS VERANO, INVIERNO Y C.VENTILACIÓN………79
1.2.4 PRESELECCIÓN DE EQUIPOS Y SISTEMAS……………………………..81
1.2.4.1 PRESELECCIÓN DE CORTINAS DE AIRE………………………81
1.2.4.2 PRESELECCIÓN DE UNIDADES AUTÓNOMAS………………..82
1.2.4.3 PRESELECCIÓN DE VENTILACIÓN……………………………..83
1.2.4.4 PRESELECCIÓN DE LOS CLIMATIZADORES…………………84
1.2.4.4.1 CÁLCULOS EN VERANO…………………………………84
1.2.4.4.1.1 ESTUDIOS DEL FREE COOLING……………..91
1.2.4.4.2 CÁLCULOS EN INVIERNO………………………………96
1.2.4.4.1.1 ESTUDIOS DE LA HUMECTACIÓN.………….98
1.2.4.4.3 TABLA RESUMEN CARACTERÍSTICAS
GENERALES……………………………………….………………..100
1.2.4.5 PRESELECCIÓN DE LOS FANCOILS………….………………..100
1.2.4.5.1 CONFIGURACIÓN EN DESPACHOS…….…………….100
1.2.4.5.2 TABLA DE PRESELECCIÓN……………………………102
1.2.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS……………………………………………….103
1.2.5.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO……………………………….103
1.2.5.2 ELECCIÓN ELEMENTOS IMPULSIÓN Y RETORNO………...104
1.2.5.2.1 TABLAS RECUENTO ELEMENTOS IMP. Y RET……111
1.2.5.3 CASO DETALLADO DIMENSIONAMIENTO Y P.CARGA…...112
1.2.5.4 TABLAS DIMENSIONAMIENTO Y PÉRDIDA DE CARGA…..114
1.2.5.5 TABLAS RESUMEN TIPOS DE CONDUCTOS…………………129
1.2.5.6 SELECCIÓN DE VENTILADORES………………………………131
1.2.6 CÁLCULO DE TUBERÍAS…………………………………………………..132
1.2.6.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO……………………………….133
1.2.6.2 TABLAS DE DIMENSIONAMIENTO
Y PÉRDIDA DE CARGA. ………………………………………………….133
1.2.6.3 SELECCIÓN DE BOMBAS………………………………………...141
1.2.7 SELECCIÓN DE EQUIPOS Y SISTEMAS…………………………………142
1.2.7.1 SELECCIÓN DE CLIMATIZADORES…………………………...142
1.2.7.2 SELECCIÓN DE FANCOILS……………………………………...146
1.2.7.3 SELECCIÓN DE UNIDADES AUTÓNOMAS……………………147
1.2.7.4 SELECCIÓN DEL SUELO RADIANTE…………………………..148
1.2.7.5 SELECCIÓN DE CORTINAS DE AIRE…………………………..149
1.2.7.6 SELECCIÓN DE GRUPOS FRIGORÍFICOS…………………….149
1.2.7.7 SELECCIÓN DE CALDERAS……………………………………..150
1.2.8 EFICIENCIA ENERGÉTICA EN VENTILACIÓN.
RECUPERADORES ENTÁLPICOS………………………………………………152
1.2.9 CONSIDERACIONES FINALES…………………………………………….164
1.2.1 CALCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
Para el cálculo del conjunto de cargas del edificio se han utilizado las tablas de
cálculo del programa informático Excel. A continuación se detallan los cálculos
realizados y los resultados de estos.
1.2.1.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO DE CARGAS.
El pabellón está formado por cuatro niveles sujetos a estudio: planta baja,
entreplanta, planta primera y planta segunda. En el punto 1.1.2 se destaca más
descriptivamente cada planta.
Se han distinguido bien las zonas a acondicionar, ya que en todo el
pabellón existen zonas que no se climatizarán, tales como escaleras y algunas zonas que
no son objetos de estudio en este proyecto. Estas zonas no se han acondicionado
siguiendo las normativas vigentes.
Los módulos considerados con su designación, superficie y orientación
son presentados a continuación:
•
La planta baja:
ENTRADAS
CUADROS
ELÉCTR.
Y
PLANTA BAJA +0,00m
Designación
Tipo
Orientación Área (m2)
Entrada 1
Oeste
83,71
B.E1
Entrada 2
Oeste
79,47
B.E2
Entrada 3
Interior
97,11
B.E3
Entrada 4
Norte
79,43
B.E4
Entrada 5
Este
98,81
B.E5
Entrada 6
Sur
49,86
B.E6
Entrada 7
Sur
75,92
B.E7
Cuadro elect.
Oeste
19,83
B.CE1
Cuadro elect.
Interior
24,76
B.CE2
Rack 1
Interior
15,25
B.RACK1
Rack 2
Interior
12,49
B.RACK2
RACKS
Rack 3
Interior
19,55
B.RACK3
Rack 4
Interior
4,11
B.RACK4
Rack 5
Sur
15,84
B.RACK5
Almacén 1 Oeste-Norte
97,33
B.A1
Almacén 2
Norte
54,55
B.A2
Almacén 3
Este
63,82
ALMACENES
B.A3
Almacén 4
Este
131,2
B.A4
Disponible 1
Norte
54,55
Y
B.D1
Disponible 2
Norte
35,5
DISPONIBLES
B.D2
Disponible 3
Interior
59,52
B.D3
Vestíbulo 1
Sur
1476,53
B.V1
Vestíbulo 2
Sur
1161,97
B.V2
VESTÍBULOS
Vestíbulo 3
Oeste
569,54
B.V3
Taquillas
Oeste
17,56
B.V3.T
Información
Oeste
7,53
B.V3.I
Pabellón
Interior
13985,46
PABELLÓN
B.P
Aseos 1
Interior
48,4
B.As1
ASEOS
Aseos 2
Este
227,07
B.As2
Cafetería
Este
250,51
CAFETERÍA
B.C
Cocina
Interior
64,9
Y COCINA
B.Co
Guardarropa
Interior
75,22
GUARDARROPA
B.G
Acreditación
Interior
63,21
ACREDITACIÓN
B.Acre
Tabla 4: Distribución módulos planta baja.
•
La entreplanta:
ENTREPLANTA +6,50m
Designación
Tipo
Orientación Área (m2)
Vest. a despachos Interior
305,1
VESTÍBULOS E.V3
Despacho 1
Interior
66,93
E.D1
Despacho 2
Interior
34,83
E.D2
Despacho 3
Interior
67,79
E.D3
Despacho 4
Interior
33,91
E.D4
Despacho 5
Interior
68,57
E.D5
DESPACHOS
Despacho 6
Interior
34,18
E.D6
Despacho 7
Interior
68,53
E.D7
Despacho 8
Interior
34,28
E.D8
Despacho 9
Interior
51,29
E.D9
Despacho 10
Interior
66,43
E.D10
Cafetería
Este
662,11
CAFETERÍA E.C
Cocina
Este
34,84
Y COCINA
E.Co
Rack 1
Interior
12,3
E.RACK1
Rack 2
Interior
17,64
RACKS
E.RACK2
Rack 3
Interior
19,68
E.RACK3
Aseos 1
Oeste
61,79
E.As1
ASEOS
Aseos 2
Este
103,4
E.As2
Tabla 5: Distribución módulos entreplanta
•
La planta primera:
PRIMERA PLANTA +12,50m
Área
Tipo
Orientación
(m2)
Vestíbulo
Interior
418,74
P.V3
p.primera
VESTÍBULOS
Información
Interior
11,26
P.V3.I
Acreditación
Interior
30,74
P.V3.A
Guardarropas
Interior
98,7
GUARDARROPAS P.G
Pabellón
Interior
13178,47
PABELLÓN
P.P
Aseos 1
Interior
72,54
P.AS1
Aseos 2
Oeste-Norte
180,74
P.AS2
ASEOS
Aseos 3
Norte
153,26
P.AS3
Aseos 4
Este
138,51
P.AS4
Cafetería
Este
526,34
CAFETERÍA
P.C
Cocina
Interior
26,03
Y COCINA
P.Co
Rack 1
Interior
23,86
P.RACK1
Rack 2
Interior
14,28
RACKS
P.RACK2
Rack 3
Interior
6,97
P.RACK3
Rack 4
Interior
9,21
P.RACK4
Almacén 1
Este
132,84
P.A1
ALMACENES
Almacén 2
Este
120,2
P.A2
Almacén 3
Interior
76,24
P.A3
Tabla 6: Distribución módulos planta primera.
Designación
•
La segunda planta:
SEGUNDA PLANTA +16,50
Designación
Tipo
Orientación
Despacho jefe pab. Interior
DESPACHOS S.D
Tabla 7: Distribución módulos planta segunda.
Área
(m2)
26,8
Los metros totales a acondicionar son 36.153 m2. Las áreas de cada módulo se
han tomado gracias a la herramienta informática de Autocad con los planos del
pabellón.
Destacar que los módulos en color carne, son los que serán objeto de estudio para hacer
cálculo de cargas, tanto en verano como en invierno. Los que se presentan en color
verde claro, no necesitarán este estudio, ya sea porque sólo requieren ventilación o
porque se sabe de antemano, según el tipo de aparato a colocar, la carga sensible que,
como norma, se establece (caso de racks y cuadros eléctricos).
1.2.1.2 PRESENTACIÓN DEL MÓDULO DESCRIPTIVO.
Durante todo el proyecto, en los apartados de cálculo se utilizará un módulo para
ver un desarrollo más descriptivo e ilustrativo de los cálculos en él. En nuestro caso,
cogeremos para tal fin el vestíbulo de entrada principal, que está situado al Oeste. Este
vestíbulo se extiende sobre las tres primeras plantas (baja, entreplanta y primera), en las
tablas anteriores se puede ver que se han denominado: B.V3, B.V3.I, B.V3.T, E.V3,
P.V3, P.V3.I y P.V3.A. Destacar que en B.V3 se han incorporado, a la hora de
simplificación de cálculos, los módulos B.V3.I y B.V3.T, puesto que se utilizará el
mismo climatizador para todos. Lo mismo ocurre con P.V3, P.V3.I y P.V3.A.
Se ha elegido este módulo por ser uno de los más completos tanto en cálculo de
cargas como también por la necesidad, vista su complejidad, de una descripción mayor
que los demás módulos.
No obstante, se seguirán presentando los cálculos un poco más simplificados de
los demás módulos y serán presentados en tablas.
Aquí podemos ver cómo es la configuración estructural del mismo:
•
Vestíbulo B.V3, B.V3.I y B.V3.T:
Ilustración 1: Vestíbulo B.V3.
•
Vestíbulo E.V3:
Ilustración 2: Vestíbulo E.V3.
•
Vestíbulo P.V3, P.V3.I y P.V3.A:
Ilustración 3: Vestíbulo P.V3.
La configuración que se tendría, vista esquemáticamente por un corte
transversal, sería:
P.V3
E.V3
Entrada al
vestíbulo
B.V3
Ilustración4: Distribución en planta vestíbulo formado por B.V3, E.V3 Y P.V3.
Para la obtención de las cargas de verano en este módulo, se distribuirá de la
siguiente manera:
•
Radiación: Se le atribuye a B.V3.
•
Transmisión: - A través de cristales: B.V3.
- A través de particiones: B.V3, E.V3 y P.V3.
- A través de muros exteriores: Cubierta: B.V3 y P.V3.
Forjado: B.V3.
•
Ocupación: B.V3, E.V3 y P.V3.
•
Iluminación: Se le atribuye a B.V3, E.V3 y P.V3.
•
Equipos: Se le atribuye a B.V3, E.V3 y P.V3.
1.2.1.3 CALCULO DE CARGAS EN VERANO.
1.2.1.3.1 DATOS DE PARTIDA.
Las condiciones exteriores a considerar son las correspondientes a la ciudad de
Cáceres. En la Tabla 5 podemos ver las condiciones de Cáceres a las 15 h del mes de
Julio.
Los datos han sido obtenidos de la norma UNE 100001:2001.
CÁCERES
Temperatura seca verano (Tdb)
38
Humedad relativa verano (HR)
37
Variación diurna
14
Temperatura seca invierno (Tdb)
-1
Días-grado acumulados
1003
Vientos dominantes
NO
Altitud(m)
459
Latitud
39º 29'
Tabla 8: Variables climáticas de Cáceres .
Las condiciones exteriores varían con respecto a las tomadas como referencia el
15 de Julio dependiendo del criterio que tomemos para detectar cual será el mes y la
hora más desfavorable. En el apartado siguiente, el 1.2.1.3.2, se detallan las condiciones
tomadas para cada módulo del edificio.
•
CÁLCULO DE COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN TÉRMICA:
- Muros exteriores:
Coeficiente de transmisión:
- Chapa acero: λ = 50 Kcal/h.m.ºC
- Lana de roca (5 cm): λ = 0,035 Kcal/h.m.ºC
- Chapa acero: λ = 50 Kcal/h.m.ºC
K = (0.2 +
0.01
0.05 -1
+
) = 0,61 kcal/h.m2.ºC.
50
0.035
Color medio.
Densidad: 300 Kgr./m2.
- Pladur (16cm):
Coeficiente de transmisión:
K = 0,8 kcal/h.m2.ºC.
-Forjado en contacto con espacio no calefactado:
Coeficiente de transmisión:
K = 0,7 kcal/h.m2.ºC
- Vidrio interior:
Coeficiente de transmisión:
K = 3,4 kcal/m2.h.ºC
factor solar = 0,73
- Vidrio exterior:
Climalit Parsol gris 6/6
Coeficiente de transmisión:
K = 2,6kcal/m2.h.ºC
factor solar = 0,49
- Cubierta de pabellones:
Coeficiente de transmisión:
- Lana de roca, alta densidad (8 cm): λ = 0,033
Kcal/h.m.ºC
- Lana de roca, baja densidad (4 cm): λ = 0,036
Kcal/h.m.ºC
K = 0,27 kcal/h.m2.ºC.
Color medio.
Densidad: 200 Kgr./m2.
- Cubierta de vestíbulos:
Coeficiente de transmisión:
- Losa hormigón: λ = 1,4 Kcal/h.m.ºC
- Hormigón aligerado (9 cm): λ = 0,47 Kcal/h.m.ºC
- Poliestireno extruído (4 cm): λ = 0,028
Kcal/h.m.ºC
- Hormigón armado (8 cm): λ = 1,4 Kcal/h.m.ºC
K = 0,5kcal/h.m2.ºC.
Color medio.
Densidad: 100 Kgr./m2.
1.2.1.3.3 CONDICIONES MÁS DESFAVORABLES.
Para realizar el cálculo de cargas en verano, se debe escoger en cada módulo
cuál es el mes y la hora más desfavorable del año en cuanto a aportaciones de calor se
refiere. En este estudio, se han tenido en cuenta tres hipótesis para determinar lo dicho.
La primera hipótesis, denominada Zonas, es estimar cuales son las cargas que
se dan en los módulos según la máxima radiación que puede entrar por las ventanas.
La segunda hipótesis, denominada Adicional, se tiene más en cuenta la
importancia de la transferencia de calor debido a la diferencia de temperaturas entre el
interior y el exterior del local. Si miramos las tablas de la norma UNE 100001:2001,
vemos que la máxima temperatura en el exterior en verano son las 15h. del mes de Julio.
La tercera y última hipótesis, denominada Cubierta, se ha tenido en cuenta sólo
para módulos con cubierta. Dependiendo de la hora y el mes considerado, puede haber
más aportación en una cubierta, se aúna la radiación y la capacidad de almacenar calor
de los cerramientos con la diferencia de temperaturas comentada anteriormente. Se ha
probado con las 17h. del mes de Julio.
Vemos pues que las condiciones climáticas que se expresan a continuación,
variarán dependiendo de la hipótesis considerada.
Cáceres. 15h. Julio
38
Ts(ºC)
25,5
Th(ºC)
20,5
Tpr(ªC)
HR(%)
37
15,5
H(gr/kg.aire)
Tabla 9: Variables climáticas de Cáceres a las 15h. de Julio .
Para la primera opción, ha de hacerse una consideración de la radiación por
zonas, ya que no es lo mismo un módulo que se sitúe en el Este con otro que esté en el
Sur.
Así pues, se presenta en las siguientes tablas las condiciones climáticas
exteriores para cada orientación:
Orientación
Mes
Hora(h) Aport.solar(Kcal/m2)
Julio
15
87
Norte
Septiembre
12
379
Sur
Julio
8
444
Este
Julio
16
444
Oeste
Junio
12
642
Interior cubier
Tabla 10: Condiciones exteriores según orientación por zonas.
Para estas fechas, existe una variación de las condiciones exteriores dependiendo
de la hora y el mes considerado. Como referencia se toma las 15h. del mes de Julio,
estas condiciones se corregirán de la siguiente manera:
Orientación
Temperaturas Según Hora Según Mes
∆Ts
0
0
Norte
∆Tv
0
0
∆Ts
-2,9
-2,3
Sur
∆Tv
-0,5
-0,5
∆Ts
-9
0
Este
∆Tv
-2,4
0
∆Ts
-0,5
0
Oeste
∆Tv
0
0
∆Ts
-3
-0,5
Interior cubierta
∆Tv
-0,5
0
Tabla 11: Correcciones condiciones exteriores por zonas.
Podemos ver un ejemplo de cómo se obtienen las variables a la hora y mes
deseadas con el módulo que más vamos a detallar. Este módulo tiene una orientación
Este, por lo tanto, las condiciones se obtendrían de la siguiente manera:
•
Temperatura seca:
Ts (8 h Julio) = Ts (15 h Julio) – 9 + 0 = 38º C – 9º C = 29º C
•
Temperatura húmeda:
Th (8 h Julio) = Th (15 h Julio) – 2,4 + 0 = 25,5º C – 2,4º C = 23,1º C
Con el diagrama psicrométrico se obtiene el resto de variables necesarias para
nuestros cálculos a estas temperaturas finales.
Ahora para todas las orientaciones, se presentan los resultados:
Norte
15h. Julio
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
38
25,5
20,5
HR(%)
37
15,5
H(gr/kg.aire)
Tabla 12: Condiciones finales orientación Norte
Sur
12h. Septiembre
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
32,8
24,5
21
HR(%)
52
16,2
H(gr/kg.aire)
Tabla 13: Condiciones finales orientación Sur.
Este
8h. Julio
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
HR(%)
29
23,1
20,5
62
15,6
H(gr/kg.aire)
Tabla 14: Condiciones finales orientación Este.
Oeste
16h. Julio
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
37,5
25,5
21
HR(%)
39
15,9
H(gr/kg.aire)
Tabla 15: Condiciones finales orientación Oeste.
Interior cubierta
12h. Junio
34,5
Ts(ºC)
25
Th(ºC)
20,2
Tpr(ªC)
HR(%)
36
15
H(gr/kg.aire)
Tabla 16: Condiciones finales orientación Interior Cubierta.
Para la segunda opción, en la que calculamos las cargas para las 15h. del mes
de Julio, que es donde mayor diferencia de temperaturas podemos encontrar entre el
exterior y el interior de nuestro edificio. Tenemos las siguientes variaciones:
Orientación
Mes
Hora(h)
Aport.solar(Kcal/m2)
Julio
15
87
Adicional
Tabla 17: Condiciones exteriores según máxima dif. temperatura.
La corrección en las temperaturas seca y húmeda dependiendo del mes y la hora
son:
Según
Orientación Temperaturas Hora
Según Mes
∆Ts
0
0
Adicional
∆Tv
0
0
Tabla 18: Correcciones en las temperaturas según máxima dif. de temperaturas.
Y así quedan las condiciones climáticas externas:
Adicional
15h. Julio
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
38
25,5
20,5
HR(%)
37
15,5
H(gr/kg.aire)
Tabla 19: Condiciones exteriores finales según máxima dif. de temperaturas.
Vemos que no hay variación en temperaturas con esta consideración, pues son
las mismas que las mencionadas como exteriores en la tabla 9.
Por último, la tercera opción. Las condiciones climáticas se calculan según las
17h. del mes de Julio, sólo habrá variación si tenemos en cuenta la hora.
Orientación
Mes
Hora(h)
Aport.solar(Kcal/m2)
Julio
17
198
Cubierta
Tabla 20: Condiciones exteriores según Cubierta.
Según
Orientación Temperaturas Hora
Según Mes
∆Ts
-1,2
0
Cubierta
∆Tv
-2,5
0
Tabla 21: Correcciones en temperaturas según Cubierta.
Cubierta
17h. Julio
Ts(ºC)
Th(ºC)
Tpr(ªC)
36,8
23
16,8
HR(%)
30
12
H(gr/kg.aire)
Tabla 22: Condiciones exteriores finales según Cubierta.
En los cálculos de las cargas de verano e invierno se utilizarán las tablas de
propiedades para los cálculos según estas tres hipótesis explicadas. Se realizarán todos
los cálculos de carga sensible para las tres opciones comentadas y en cada módulo. Una
vez realizado esto, se eligirá en cada módulo la situación más desfavorable, y será a esa
fecha la que se necesitará mayor demanda energética. Estos cálculos nos ayudarán a
seleccionar una instalación sobredimensionada para algunos puntos de funcionamiento,
pero que cubra también las situaciones de mayor demanda.
1.2.1.3.3 RADIACIÓN SOLAR.
El incremento de temperatura que experimenta un local debido a la incidencia de
los rayos de sol a través de las superficies acristaladas, es una de las cargas que hay que
tener en cuenta en nuestras tres hipótesis para el cálculo de las cargas. Estas radiaciones
dependen de la orientación. Los valores de la aportación solar a través de vidrio sencillo
se recogen en la tabla 7, tabla 14 y tabla 17 y se obtienen del manual Carrier
[CARR03].
Estos valores quedan modificados por un factor de corrección que es función de
las características del cristal, la altitud y la temperatura del punto de rocío de la
localidad elegida, en nuestro caso, Cáceres. Estos factores se encuentran en el manual
Carrier [CARR03].
La partición estudiada tiene un lateral acristalado orientado al Este con una
superficie total de 43,2 m2 y las características siguientes:
•
Sin marco metálico: 1,17
•
Altitud media de Cáceres: 459 m.
•
Punto de rocío: Tpr = 21 ºC
•
Factor solar del vidrio: 0,49.
Con lo que el factor de corrección queda:
f = 1,17 ⋅ (1 +
0, 7 459
14 (21 − 19,5)
⋅
) ⋅ (1 −
⋅
) ⋅ 0, 49 = 0,56
100 300
100
10
La potencia total aportada a nuestro módulo resulta de:
q Rad .B.V 3 = qRs ⋅ A ⋅ f = 444 ⋅130, 4 ⋅ 0,56 = 32843, 68
Kcal.
h.
En este módulo, encontramos también la taquilla con cristalera al exterior, así
pues, de la misma manera, obtendremos una aportación, que siguiendo los pasos
anteriores, quedaría:
q Rad . B.V 3.T = 7455,31
Kcal.
h.
Este sería el cálculo para la primera opción, la opción en que predomina la
radiación solar. Si se tuviera en cuenta las otras opciones, vemos en las tablas que se
presentan a continuación que los resultados varían sensiblemente.
PLANTA BAJA
Primera opción (Zonas):
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
Acristal
(m2)
0
0
130,4
29,6
0
0
72,93
0
ENTREPLANTA
•
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
0
0
0
0
0
0
0
0
Módulo Orientación
Ap.solar
(Kcal/m2)
379
379
444
444
444
0
444
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Tpr(ºC) fact. Vidrio Cs. Rad.(Kcal/h)
21
21
21
21
21
0
23,1
0
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0
0
32843,68
7455,31
0
0
17817,16
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0
0
0
0
0
0
0
0
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
0
0
0
124,74
0
0
0
0
60
0
0
0
444
0
0
0
0
444
0
0
0
23,1
0
0
0
0
23,1
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0
0
0
30474,59
0
0
0
0
14658,29
S.D
Interior
0
0
0
0,49
0
Tabla 23: Cálculo cargas radiación en opción Zonas.
Segunda opción (Adicional):
PLANTA BAJA
Módulo Orientación
ENTREPLANTA
•
P.PRIMERA
P.SEGUNDA P.PRIMERA
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Acristal A.sol.adic
fact. Vidrio Cs. Rad.(Kcal/h)
(m2)
(Kcal/m2)
0
70
0,49
0
0
70
0,49
0
130,4
390
0,49
29055,45
29,6
390
0,49
6595,41
0
390
0,49
0
0
0
0,49
0
72,93
35
0,49
1458,34
0
0
0,49
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
124,74
0
0
0
0
60
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
35
0
0
0
0
35
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2494,36
0
0
0
0
1199,79
P.SEGUNDA
S.D
Interior
0
0
0,49
0
Tabla 24: Cálculo cargas radiación en opción Adicional.
Tercera opción (sólo para módulos con cubierta):
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módulo Orientación
P.SEGUNDA P.PRIMERA
•
Acristal A.sol.cub
fact. Vidrio Cs. Rad.(Kcal/h)
(m2) (Kcal/m2)
0
27
0,49
0
0
27
0,49
0
130,4
436
0,49
34188,99
29,6
436
0,49
7760,69
0
436
0,49
0
0
0
0,49
0
72,93
27
0,49
1184,11
0
0
0,49
0
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
124,74
0
0
0
0
60
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
27
0
0
0
0
27
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2025,31
0
0
0
0
974,18
S.D
Interior
0
0
0,49
0
Tabla 25: Cálculo cargas radiación en opción Cubierta.
1.2.1.3.4 TRANSMISIÓN.
El incremento de temperatura que experimenta un local debido al gradiente
térmico existente con el exterior es:
qtransmisión = K ⋅ A ⋅ ∆T
El ∆T de la ecuación se refiere al incremento de temperatura positivo entre el
exterior y el interior de la habitación. Esto es cierto para el caso del cristal o particiones,
no siéndolo para el caso de muros o cubiertas, por tener estas lo denominado “memoria
térmica”.
•
Transmisión a través de los cristales:
A continuación se presenta la transmisión a través del vidrio, esta vez con
todas las opciones juntas, aunque seguimos desarrollando el vestíbulo de nuestro
edificio por separado:
qT .crist .B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 2, 6 ⋅130, 4 ⋅ (37,5 − 24) = 4577, 04
Kcal.
h.
Este sería el resultado del B.V3, el del B.V3.T, con el mismo procedimiento
sería:
qT .crist .B.V 3.T = 1038,96
Kcal.
h.
Se presenta el cálculo de todos los módulos a estudiar con las tres
opciones juntas:
PLANTA BAJA
ENTREPLANTA
P.SEGUNDA P.PRIMERA
Módulo
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
S.D
•
Kcrist.
(Kcal/m2*h*ºC)
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
Calc.zonas Calc.adicional Calc.cubiertas
Acrist Ts.ext Cs.T.Crist
Cs.T.Crist
Cs.T.Crist
(m2)
(ºC)
(Kcal/h)
(Kcal/h)
(Kcal/h)
0
32,8
0
0
0
0
32,8
0
0
0
130,4 37,5
4577,04
4746,56
4339,71
29,6
37,5
1038,96
1077,44
985,09
0
37,5
0
0
0
0
0
0
0
0
72,93
29
948,09
2654,65
2427,11
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
124,74
29
1621,62
4540,54
4151,35
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
60
29
780
2184
1996,8
2,6
0
0
0
0
Tabla 26: Cálculo cargas verano transmisión a través de cristales.
0
Transmisión a través de las particiones:
Como muchas veces no se tienen por qué climatizar todos los módulos de los
edificios si no son necesarios, existen paredes de nuestra habitación que están en
contacto con una superficie no climatizada. Para la transmisión de calor que se da, se
podría considerar que el salto de temperaturas sería la mitad que el que hubiese si esa
pared diese al exterior. En este caso, se ha tomado la hipótesis de considerar que la
temperatura de esas salas no acondicionadas en verano fuese de 30 ºC, ya que la
aproximación comentada anteriormente tiene un fundamente empírico, pero no
corresponde a ningún tipo teoría demostrada.
Si se considera el vestíbulo, tendrémos la siguiente ecuación para el cálculo:
qtransmisión = K ⋅ A ⋅ ∆T
Pero aquí debemos diferenciar los distintos tipos de superficie de
transmisión para el módulo B.V3:
qtrans.Suelo.B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0, 7 ⋅ 569,54 ⋅ (30 − 24) = 2392, 07
Kcal.
h.
qtrans.Muro.B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0, 61⋅162, 435 ⋅ (30 − 24) = 594,51
Kcal.
h.
qtrans.Pladur .B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0,8 ⋅ 293, 47 ⋅ (30 − 24) = 1408, 68
Kcal.
h.
Si se suman todas las aportaciones, se tiene:
qtrans. part .B.V 3 = 2392, 07 + 594,51 + 1408, 68 = 4395, 26
Kcal.
h.
Se hace lo mismo para los demás módulos del vestíbulo:
qtrans.Suelo.B.V 3.T = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0, 7 ⋅17,56 ⋅ (30 − 24) = 73, 75
qtrans. part .B.V 3.T = 73, 75
Kcal.
h.
Kcal.
h.
qtrans.Suelo.B.V 3.I = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0, 7 ⋅ 7,53 ⋅ (30 − 24) = 31,53
Kcal.
h.
qtrans. part .B.V 3.I = 31,53
Kcal.
h.
qtrans.Muro.E .V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0, 61⋅146, 22 ⋅ (30 − 24) = 535,17
qtrans.Pladur .E .V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0,8 ⋅112,5 ⋅ (30 − 24) = 540
qtrans. part .E .V 3 = 535,17 + 540 = 1075,17
Kcal.
h.
Kcal.
h.
Kcal.
h.
qtrans.Pladur .P.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆T = 0,8 ⋅ 358, 05 ⋅ (30 − 24) = 1718, 64
qtrans. part .P.V 3 = 1718, 64
Kcal.
h.
Kcal.
h.
Estos valores corresponden a las tres opciones, ya que en este caso, el salto de
temperaturas existente en todos los módulos en todas las opciones es el mismo.
Se presentan los demás cálculos en la siguiente tabla:
Módulo
B.V1
PLANTA BAJA
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
Tipo
Suelo
Pladur
Suelo
Pladur
Suelo
Muro
Pladur
Suelo
Pladur
Suelo
Pladur
Suelo
Pladur
Kpart
Apart.
Cs.part.tipos
(Kcal/m2*h)
(m2)
Ts.ext(Cº)
(Kcal/h)
0,7
1470,53
30
6176,23
0,8
386,75
30
1856,4
0,7
1161,97
30
4880,27
0,8
1902,75
30
9133,2
0,7
569,54
30
2392,07
0,61
162,435
30
594,51
0,8
293,475
30
1408,68
0,7
17,56
30
73,75
0,8
0
30
0
0,7
7,53
30
31,63
0,8
0
30
0
0,7
13985,46
30
58738,93
0,8
4416,75
30
21200,4
Cs.T.part
(Kcal/h)
8032,63
14013,47
4395,26
73,75
31,63
91126,79
B.C
B.Acre
ENTREPLANTA
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
P.SEGUNDA
P.PRIMERA
E.C
•
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
Vidrio
Suelo
Pladur
Suelo
Pladur
Muro
Pladur
Techo
Techo
Techo
Suelo
Techo
Techo
Pladur
Pladur
Pladur
Pladur
Techo
Pladur
Suelo
Pladur
Techo
Pladur
Pladur
Pladur
Pladur
Techo
Pladur
Muro
3,4
0,7
0,8
0,7
0,8
0,61
0,8
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,8
0,7
0,8
0,7
0,8
0,7
0,8
0,8
0,8
0,8
0,7
0,8
0,61
548,405
250,51
300,3
63,21
45,5
146,22
112,5
48,75
34,83
33,91
33,9
33,9
68,57
0
0
0
0
66,43
69,72
325,71
236,22
193,12
358,05
0
0
6403,05
284,48
48
54
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
11187,46
1052,14
1441,44
265,48
218,4
535,17
540
204,75
146,29
142,42
142,38
142,38
287,99
0
0
0
0
279,01
334,66
1367,98
1133,86
811,1
1718,64
0
0
30734,64
1194,82
230,4
197,64
2493,58
483,88
1075,17
238,88
170,67
166,16
284,76
335,99
0
0
0
0
613,67
3312,94
1718,64
0
0
35857,08
1622,86
S.D
Pladur
0,8
19,5
30
93,6
Tabla 27: Cálculo cargas verano transmisión a través de particiones.
109,2
Transmisión a través de los cerramientos exteriores:
El cálculo de la aportación calorífica correspondiente a los cerramientos
exteriores es diferente a lo visto en particiones y cristales, aquí existe lo que
denominábamos “memoria térmica”, que consiste en la influencia que ha podido tener
la incidencia de la radiación solar en los materiales considerados. Estos materiales han
podido absorber y conservar cierto calor, por lo que la consideración de la diferencia de
temperatura entre interior y exterior del habitáculo no es apropiada para este caso. Por
tanto, para el caso de muros y cubiertas se aplicará un ∆Teq que se obtiene de la
siguiente fórmula (obtenida del manual Carrier [CARR03]:
∆Teq = a + ∆Tes + b ⋅
Rs
⋅ (∆Tem − ∆Tes )
Rm
Donde cada uno de los coeficientes, aplicándola al módulo B.V3, tiene el
siguiente valor(se tomará sólo este módulo como descripción del procedimiento y la
primera opción y orientación oeste con muro):
•
a: Corrección (tabla 20-A).
a = 4,4
•
∆Tes: Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para
una pared en sombra ( Tabla 19).
∆Tes= 5,5 ºC
•
b: Coeficiente que tiene en cuenta el color de la cara exterior del muro.
b = 0,78
•
Rs: Máxima insolación correspondiente al mes y a la latitud supuestos, a
través de una superficie vertical u horizontal acristalada para la orientación considerada
(tabla 6).
Rs = 444 (Kcal/m2*h)
•
Rm: Máxima insolación correspondiente al mes de Julio y a 40º de
latitud norte a través de una superficie vertical u horizontal acristalada para la
orientación elegida (tabla 15).
Rm= = 444 (Kcal/m2*h)
•
∆tem: Diferencia equivalente a la hora considerada para la pared soleada
(tabla 19).
∆tem = 14,4 ºC
Por lo tanto, al final tenemos una diferencia de temperatura equivalente de:
∆Teq = 4, 4 + 5,5 + 0, 78 ⋅
444
⋅ (14, 4 − 5,5) = 16,8º C
444
Vamos a comprobar que esta diferencia de temperaturas es distinta a la simple
resta de temp. Interior con la exterior en la que ese resultado es el siguiente:
∆T = 37,5 − 24 = 13,5º C
Se observa cómo la primera es mayor, pues se ha tenido en cuenta que durante el
día, hasta las 16h. de la tarde del mes de Julio, a ese muro le ha estado dando el sol, con
lo cual, tiene cierto calor almacenado.
Se incluye ahora estos cálculos en una tabla para cada una de las opciones,
orientaciones y tipo de cerramiento necesarios para el cálculo de la transferencia que
existe a través de los cerramientos:
hora/
mes
Sur
Este
12h./
9
12h./
9
8h./7
16h./
7
Oeste
16h./
7
12h./
6
Inter.Cub.
12h./
6
Adic. sur
15h./
Peso
Colo
(Kg/m2
r
)
a
b
Muro
Techovest.
Techovest.
Techopab.
medi
300 o
medi
100 o
medi
300 o
medi
300 o
medi
100 o
medi
100 o
medi
200 o
2,
4
2,
4
4,
4
4,
4
4,
4
4
0,7
8
0,7
8
0,7
8
0,7
8
0,7
8
0,7
8
0,7
8
Muro
300 medi
4,
0,7
Tipo
Muro
Tech-vest.
Muro
4
Rm
Rs
(Kcal (Kcal
/
/
m2*h m2*h
)
)
∆Te
s
(ºC)
∆Te
m
(ºC)
∆Teq
.
(ºC)
187
379
0
6,7
13
187
379
3,3
8,9
14,6
444
444
-2,2
0
3,9
444
444
5,5
14,4
16,8
444
444
7,8
22,8
23,9
631
642
3,3
8,9
11,7
631
642
1,1
8,9
11,3
187
187
4,4
13,9
16,2
7
o
4
8
15h./ Techo
medi
4, 0,7
7
vest.
100 o
4
8
187
187
7,2
20
15h./
medi
4, 0,7
Adic. este
7
Muro
300 o
4
8
444
444
4,4
7,2
15h./
medi
4, 0,7
7
4
8
Muro
300 o
444
444
4,4 10,6
Adic.
oeste
15h./ Techo
medi
4, 0,7
7
vest.
100 o
4
8
444
444
7,2
20
15h./ Techomedi
4, 0,7
7
vest.
100 o
4
8
631
631
7,2
20
Adic. cub.
15h./ Techomedi
4, 0,7
7
pab.
4
8
200 o
631
631
5,5 18,3
17h./
medi
4, 0,7
7
Muro
300 o
4
8
187
187
6,1 12,8
Cub. sur
17h./ Techomedi
4, 0,7
7
vest.
4
8
100 o
187
187
7,2 23,9
17h./
medi
4, 0,7
7
Muro
300 o
4
8
444
444
6,1 18,9
Cub.
oeste
17h./ Techomedi
4, 0,7
7
vest.
100 o
4
8
444
444
7,2 23,9
17h./ Techomedi
4, 0,7
Cub. inter.
7
pab.
4
8
200 o
631
631
7,2 22,2
17h./ Techomedi
4, 0,7
Cub. inter.
7
vest.
100 o
4
8
631
631
7,2 23,9
Tabla 28: Cálculo del incremento de temperatura equivalente para cerramientos.
21,6
11
13,6
21,6
21,6
19,9
15,7
24,6
20,5
24,6
23,3
24,6
Comentar que para a, ∆Tes y b no influye la orientación, pero hay que tener en
cuenta si es un muro o techo, para mirar en la tabla 19 o tabla 20 del manual de Carrier
[CARR03], respectivamente.
Para hallar Rm, se debe tener en cuenta la orientación y para los cerramientos
que son techo (con tabla 20), he supuesto que está soleado y no está rociado ni cubierto
de agua.
Si tenemos en cuenta nuestro vestíbulo, especialmente el B.V3, podemos ver
que la aportación de los muros exteriores sería:
qtrans. part .Muro.B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆Teq = 0, 61⋅1218 ⋅16,8 = 10842,38
Kcal.
h.
qtrans. part .Cubierta.B.V 3 = K ⋅ A ⋅ ∆Teq = 0,5 ⋅145, 21⋅ 23,9 = 1735, 26
qtrans. part .B.V 3 = 10842,38 + 1735, 26 = 12577, 64
Kcal.
h.
Kcal.
h.
Esto debe realizarse para los demás componentes del vestíbulo, con lo que
sacaríamos un resultado conjunto. Este resultado y los de los demás módulos se pueden
ver representados en las siguientes tablas, una para cada opción considerada:
•
Primera opción, según Zonas:
Módulo Orientación
P.PRIM
ERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
Sur
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Kext.
Aext
∆Teq Cs.ext. Cs.T.Ext.
(Kcal/m2*h)
(m2)
(ºC) (Kcal/h) (Kcal/h)
0,61
318,5
13
2525,71 2525,71
0,61
677,25
13
5370,59 13852,97
0,5
1161,97 14,6 8482,38
0,61
1218
16,8 10842,38 12577,64
0,5
145,21 23,9 1735,26
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
47,775
3,9
113,66
113,66
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
0
0
0
0
0,61
94,5
3,9
224,82
224,82
0,5
449,48 11,7 2629,46 2629,46
0,5
0
0
0
0
0,5
0
0
0
0
P.SEGUNDA
P.P
P.C
•
Interior
Este
Segunda opción, Adicional:
PLANTA BAJA
B.V1
B.V2
ENTREPLANTA
13178,47 11,3 40207,51 40207,51
99,6
3,9
236,95
236,95
Interior
0,5
26,8
11,7 156,78
S.D
156,78
Tabla 29: Cálculo cargas verano por cerramientos exteriores según Zonas.
Módulo Orientación
P.SEGUNDA P.PRIMERA
0,27
0,61
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
Sur
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Kext.
Aext
(Kcal/m2*h)
(m2)
0,61
318,5
0,61
677,25
0,5
1161,97
0,61
1218
0,5
145,21
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
47,775
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
94,5
0,5
449,48
0,5
0
0,5
0
0,27
13178,47
0,61
99,6
∆Teq
(ºC)
16,2
16,2
21,6
13,6
21,6
0
0
0
11
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
11
21,6
0
0
19,9
11
Cs.ext.
(Kcal/h)
3147,42
6692,58
12549,28
8777,17
1568,27
0
0
0
320,57
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
634,1
4854,38
0
0
70807,92
668,32
Cs.T.Ext.
(Kcal/h)
3147,42
19241,86
10345,44
0
0
0
320,57
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
634,1
4854,38
0
0
70807,92
668,32
Interior
0,5
26,8
21,6 289,44
S.D
289,44
Tabla 30: Cálculo cargas verano por cerramientos exteriores según Adicional
•
Tercera opción, según Cubierta:
Módulo Orientación
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
Sur
Sur
Sur
Oeste
Oeste
Oeste
Oeste
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Interior
Interior
Interior
Interior
Este
Kext.
Aext
(Kcal/m2*h)
(m2)
0,61
318,5
0,61
677,25
0,5
1161,97
0,61
1218
0,5
145,21
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
47,775
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
0
0,61
94,5
0,5
449,48
0,5
0
0,5
0
0,27
13178,47
0,61
99,6
∆Teq
(ºC)
0
15,7
24,6
20,5
24,6
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
24,6
0
0
23,3
0
Cs.ext.
(Kcal/h)
0
6486,02
14292,23
13230,29
1786,08
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5528,6
0
0
82905,75
0
Cs.T.Ext.
(Kcal/h)
0
20778,25
15016,37
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5528,6
0
0
82905,75
0
Interior
0,5
26,8
24,6 329,64
S.D
329,64
Tabla 31: Cálculo cargas verano por cerramientos exteriores según Cubierta.
1.2.1.3.5 OCUPACIÓN.
Se describen ahora las aportaciones de las distintas cargas interiores para el
cálculo en verano. Comenzamos por la ocupación.
La cantidad de calor disipado depende de la temperatura ambiente y del grado de
actividad de la persona, distinguiendo entre dos grupos de cargas:
•
Sensibles: Se da por el incremento de la temperatura entre el cuerpo
humano y el exterior, a humedad específica constante.
•
Latentes: Consiste en aumentar la humedad absoluta del ambiente debido
al vapor desprendido por el cuerpo humano a temperatura constante. Los valores de
estas cargas se obtienen del manual Carrier [CARR03]( Tabla48).
A continuación se muestra en forma de tablas los cálculos de las cargas creadas
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
por la ocupación de los distintos módulos:
Coef.
Asuelo
Ganc. Cs Gananc. Cl Cs.Ocup.
Módulo (person/m2) (m2) Nºpersonas (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
0,15
1476,53
221
61
52
B.V1
13481
0,15
1161,97
174
61
52
B.V2
10614
0,15
569,54
85
61
52
B.V3
5185
0,3
17,56
5
58
30
B.V3.T
290
0,3
7,53
2
58
30
B.V3.I
116
0,2
13985,46
2797
61
52
B.P
170617
0,3
250,51
75
71
68
B.C
5325
0,3
63,21
19
61
52
B.Acre
1159
0,15
305,1
46
61
52
E.V3
2806
0,05
66,93
3
61
52
E.D1
183
0,05
34,83
2
61
52
E.D2
122
0,05
67,79
3
61
52
E.D3
183
0,05
33,91
2
61
52
E.D4
122
0,05
68,57
3
61
52
E.D5
183
0,05
34,18
2
61
52
E.D6
122
0,05
68,53
3
61
52
E.D7
183
0,05
34,28
2
61
52
E.D8
122
0,05
51,29
3
61
52
E.D9
183
0,05
66,43
3
61
52
E.D10
183
0,3
662,11
199
71
68
E.C
14129
0,15
418,74
63
61
52
P.V3
3843
0,3
11,26
3
58
30
P.V3.I
174
0,1
30,74
3
58
30
P.V3.A
174
0,2
13178,47
2636
61
52
P.P
160796
0,25
526,34
132
71
68
P.C
9372
S.D
0,1
26,8
3
61
52
Tabla 32: Cálculo cargas verano debido a Ocupación.
183
Cl.Ocup.
(Kcal/h)
11492
9048
4420
150
60
145444
5100
988
2392
156
104
156
104
156
104
156
104
156
156
13532
3276
90
90
137072
8976
156
1.2.1.3.6 ILUMINACIÓN.
Para obtener la carga aportada por la iluminación se ha considerado que en la
mayoría de las zonas habría una potencia instalada de 20 Kcal/m², sólo varía en algunos
lugares como en los pabellones principales: B.P y P.P. Aquí se ha considerado una
potencia instalada de 30 Kcal/m², ya que dependiendo del tipo de feria que haya, se
podrán colocar en los stands más iluminación que ayuden a este aporte. Se presentan los
resultados en los diferentes módulos:
Gananc. Ilum. Asuelo Cs.Ilum
(Kcal/m2)
(m2) (Kcal/h)
20
1476,53 29530,6
B.V1
20
1161,97 23239,4
B.V2
20
569,54 11390,8
B.V3
20
17,56
B.V3.T
351,2
20
7,53
B.V3.I
150,6
30
13985,46419563,8
B.P
20
250,51 5010,2
B.C
20
63,21 1264,2
B.Acre
20
305,1
E.V3
6102
20
66,93 1338,6
E.D1
20
34,83
E.D2
696,6
20
67,79 1355,8
E.D3
20
33,91
E.D4
678,2
20
68,57 1371,4
E.D5
20
34,18
E.D6
683,6
20
68,53 1370,6
E.D7
20
34,28
E.D8
685,6
20
51,29 1025,8
E.D9
20
66,43 1328,6
E.D10
20
662,11 13242,2
E.C
20
418,74 8374,8
P.V3
20
11,26
P.V3.I
225,2
20
30,74
P.V3.A
614,8
30
13178,47395354,1
P.P
20
526,34 10526,8
P.C
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módulo
20
26,8
S.D
536
Tabla 33: Cálculo cargas verano debido a iluminación.
1.2.1.3.7 EQUIPOS.
Los aparatos eléctricos, como pueden ser los ordenadores en los despachos,
elementos de muestra en funcionamiento en las salas de exposición como pueden ser los
motores nos dan un aporte de calor que también hay que considerar, para ello se han
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
tomado diferentes factores dependiendo del lugar considerado:
Gan. Equip. Asuelo Cs.Equip
(m2)
(Kcal/h)
Módulo (Kcal/m2)
6
1476,53 8859,18
B.V1
6
1161,97 6971,82
B.V2
6
569,54 3417,24
B.V3
15
17,56
B.V3.T
263,4
15
7,53
B.V3.I
112,95
25
13985,46 349636,5
B.P
15
250,51 3757,65
B.C
15
63,21
B.Acre
948,15
6
305,1
E.V3
1830,6
15
66,93 1003,95
E.D1
15
34,83
E.D2
522,45
15
67,79 1016,85
E.D3
15
33,91
E.D4
508,65
15
68,57 1028,55
E.D5
15
34,18
E.D6
512,7
15
68,53 1027,95
E.D7
15
34,28
E.D8
514,2
15
51,29
E.D9
769,35
15
66,43
E.D10
996,45
15
662,11 9931,65
E.C
6
418,74 2512,44
P.V3
15
11,26
P.V3.I
168,9
15
30,74
P.V3.A
461,1
25
13178,47329461,75
P.P
15
526,34 7895,1
P.C
15
26,8
S.D
402
Tabla 34: Cálculos carga verano debido a Equipos
1.2.1.3.8 INFILTRACIÓN.
Se considera que los módulos acondicionados se han sobrepresionado para
combatir este tipo de aporte en la carga. Además se han seleccionado para las entradas
cortinas de aire con la que sobreponerse a esto.
1.2.1.3.9 CARGAS EN VERANO SEGÚN OPCIONES.
Se presentan ahora las tablas que reúnen las cargas antes mencionadas y para
cada opción. Las columnas que están de color gris, ocre y azul claro se presentan así
para diferenciar con posterioridad cual de las aportaciones es la mayor en cada módulo
y elegir así la situación más desfavorable.
•
Opción Zonas:
Cs. Cs.T.Cris Cs.T.par Cs.T.Ext Cs.Ocup
Cs.Ilum Cs.Equip
t
.
.
Rad.
t
(Kcal/h) (Kcal/h)
(Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
0
0
8032,63 2525,71 13481 29530,6 8859,18
B.V1
14013,4 13852,9
0
0
7
7
10614 23239,4 6971,82
B.V2
32843,6
12577,6
8
4577,04 4395,26
4
5185 11390,8 3417,24
B.V3
0
290
351,2
263,4
B.V3.T 7455,31 1038,96 73,75
0
0
31,63
0
116
150,6 112,95
B.V3.I
91126,7
419563,
0
0
9
0
170617
8
349636,5
B.P
17817,1
6
948,09 2493,58 113,66 5325 5010,2 3757,65
B.C
0
0
483,88
0
1159 1264,2 948,15
B.Acre
0
0
1075,17
0
2806
6102
1830,6
E.V3
0
0
238,88
0
183
1338,6 1003,95
E.D1
0
0
170,67
0
122
696,6 522,45
E.D2
0
0
166,16
0
183
1355,8 1016,85
E.D3
0
0
284,76
0
122
678,2 508,65
E.D4
0
0
335,99
0
183
1371,4 1028,55
E.D5
0
0
0
0
122
683,6
512,7
E.D6
0
0
0
0
183
1370,6 1027,95
E.D7
0
0
0
0
122
685,6
514,2
E.D8
0
0
0
0
183
1025,8 769,35
E.D9
0
0
613,67
0
183
1328,6 996,45
E.D10
E.C 30474,5 1621,62 3312,94 224,82 14129 13242,2 9931,65
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módul
o
Cl.tot
Cs.tot
(Kcal/h
(Kcal/h)
)
62429,12 11492
68691,66
9048
74386,66 4420
9472,62
150
411,18
60
1030944,0
9
145444
35465,34 5100
3855,23
988
11813,77 2392
2764,43
156
1511,72
104
2721,81
156
1593,61
104
2918,94
156
1318,3
104
2581,55
156
1321,8
104
1978,15
156
3121,72
156
72936,82 13532
P.SEGUNDA
P.PRIMERA
9
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
0
0
0
0
0
0
P.P
0
P.C
0
14658,2
9
S.D
0
780
1718,64 2629,46 3843 8374,8 2512,44 19078,34 3276
0
0
174
225,2
168,9
568,1
90
0
0
174
614,8
461,1
1249,9
90
35857,0 40207,5
395354, 329461,7
8
1
160796
1
5
961676,44 137072
1622,86 236,95
9372
10526,8 7895,1
0
109,2 156,78
183
536
402
Tabla 35: Resumen cargas verano opción Zonas.
45092
8976
1386,98
156
Además de esta tabla, se ha hecho una pequeña reseña de las proporciones que
representan cada una de las aportaciones al total en la opción Zonas. Vemos que aquí la
radiación desempeña un papel importante, ya que esta opción considera las máximas
radiaciones solares durante todo el año. Siguen siendo considerables las cargas
aportadas en particiones puesto que nuestro edificio se compone en gran parte por zonas
que no van a ir climatizadas, ya sea las escaleras u otras dependencias que por el
reglamento no se pueden acondicionar.
Cargas externas. Zonas
Trans.cerr.
ext.
21%
Radiación
29%
Trans.crist
3%
Trans.part.
47%
Ilustración 4: Gráfico proporciones de cargas externas en opción Zonas.
•
Opción Adicional:
Cs.T.
Cs.T.
Cs.
Cs. Rad.
Cs.T.Ext.
Cs.Ilum Cs.Equip
Cs.tot
Cl.tot
Crist
part
Ocup.
(Kcal/h)
(Kcal/h)
(Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
(Kcal/h) (Kcal/h)
(Kcal/h)
0
0
8032,63 3147,42 13481 29530,6 8859,18 63050,83 11492
B.V1
0
0
14013,4719241,86 10614 23239,4 6971,82 74080,55 9048
B.V2
B.V3 29055,454746,56 4395,26 10345,44 5185 11390,8 3417,24 68535,75 4420
0
290
351,2
263,4
B.V3.T 6595,41 1077,44 73,75
8651,2
150
0
0
31,63
0
116
150,6
112,95
B.V3.I
411,18
60
0
0
91126,79
0
170617 419563,8 349636,5 1030944,09 145444
B.P
B.C 1458,34 2654,65 2493,58 320,57 5325 5010,2 3757,65 21019,99 5100
0
0
483,88
0
1159 1264,2 948,15
B.Acre
3855,23
988
0
0
1075,17
0
2806
6102
1830,6
E.V3
11813,77 2392
0
0
238,88
0
183
1338,6 1003,95
E.D1
2764,43
156
0
0
170,67
0
122
696,6
522,45
E.D2
1511,72
104
0
0
166,16
0
183
1355,8 1016,85
E.D3
2721,81
156
0
0
284,76
0
122
678,2
508,65
E.D4
1593,61
104
0
0
335,99
0
183
1371,4 1028,55
E.D5
2918,94
156
0
0
0
0
122
683,6
512,7
E.D6
1318,3
104
0
0
0
0
183
1370,6 1027,95
E.D7
2581,55
156
0
0
0
0
122
685,6
514,2
E.D8
1321,8
104
0
0
0
0
183
1025,8 769,35
E.D9
1978,15
156
0
0
613,67
0
183
1328,6 996,45
E.D10
3121,72
156
E.C 2494,36 4540,54 3312,94 634,1 14129 13242,2 9931,65 48284,79 13532
0
0
1718,64 4854,38 3843 8374,8 2512,44 21303,26 3276
P.V3
0
0
0
0
174
225,2
168,9
P.V3.I
568,1
90
0
0
0
0
174
614,8
461,1
P.V3.A
1249,9
90
0
0
35857,0870807,92 160796 395354,1329461,75 992276,85 137072
P.P
P.C 1199,79 2184 1622,86 668,32 9372 10526,8 7895,1
33468,87 8976
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módulo
S.D
0
0
109,2 289,44
183
536
402
Tabla 36: Resumen cargas verano opción Adicional.
1519,64
156
Se presenta aquí un gráfico que esclarece cómo se ha tenido en cuenta en este
apartado la máxima diferencia de temperaturas entre el interior y el exterior, ya que
como se puede ver, la aportación de los cerramientos exteriores sube considerablemente
y la de la radiación a través de cristales baja sensiblemente.
Cargas externas.15h/7
Radiación
12%
Trans.cerr.
ext. 33%
Trans.crist
5%
Trans.part.
50%
Ilustración 5: Gráfico de aportaciones de cargas externas en opción Adicional.
•
Cs. Rad. Cs.T.Crist Cs.T.part Cs.T.Ext. Cs.Ocup. Cs.Ilum Cs.Equip
(Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
0
0
8032,63
0
13481 29530,6 8859,18
B.V1
0
0
14013,47 20778,25 10614 23239,4 6971,82
B.V2
B.V3 34188,99 4339,71 4395,26 15016,37 5185 11390,8 3417,24
73,75
0
290
351,2
263,4
B.V3.T 7760,69 985,09
0
0
31,63
0
116
150,6
112,95
B.V3.I
0
0
91126,79
0
170617 419563,8 349636,5
B.P
0
5325
5010,2 3757,65
B.C 1184,11 2427,11 2493,58
0
0
483,88
0
1159
1264,2 948,15
B.Acre
0
0
1075,17
0
2806
6102
1830,6
E.V3
0
0
238,88
0
183
1338,6 1003,95
E.D1
0
0
170,67
0
122
696,6
522,45
E.D2
0
0
166,16
0
183
1355,8 1016,85
E.D3
0
0
284,76
0
122
678,2
508,65
E.D4
0
0
335,99
0
183
1371,4 1028,55
E.D5
0
0
0
0
122
683,6
512,7
E.D6
0
0
0
0
183
1370,6 1027,95
E.D7
0
0
0
0
122
685,6
514,2
E.D8
0
0
0
0
183
1025,8 769,35
E.D9
0
0
613,67
0
183
1328,6 996,45
E.D10
0
14129 13242,2 9931,65
E.C 2025,31 4151,35 3312,94
0
0
1718,64 5528,6
3843
8374,8 2512,44
P.V3
0
0
0
0
174
225,2
168,9
P.V3.I
0
0
0
0
174
614,8
461,1
P.V3.A
PLANTA BAJA
Módulo
P.PRIM
ERA
ENTREPLANTA
Opción Cubierta:
Cs.tot
Cl.tot
(Kcal/h) (Kcal/h)
59903,41 11492
75616,94 9048
77933,37 4420
9724,13
150
411,18
60
1030944,09 145444
20197,65 5100
3855,23
988
11813,77 2392
2764,43
156
1511,72
104
2721,81
156
1593,61
104
2918,94
156
1318,3
104
2581,55
156
1321,8
104
1978,15
156
3121,72
156
46792,45 13532
21977,48 3276
568,1
90
1249,9
90
P.SEGUNDA
P.P
P.C
0
974,18
S.D
0
0
35857,08 82905,75 160796 395354,1329461,75 1004374,68 137072
1996,8 1622,86
0
9372 10526,8 7895,1
32387,74 8976
0
109,2
329,64
183
536
402
Tabla 37: Resumen cargas verano opción Cubierta.
1559,84
156
En esta opción, que queda restrigida para zonas con cubierta, vemos que la
transmisión a través de los cerramientos exteriores es considerable.
Cargas externas. Cubierta
Radiación
13%
Trans.cerr
.ext.
36%
Trans.cris
t
4%
Trans.part
.
47%
Ilustración 6: Gráfico de aportaciones de cargas externas en opción Cubierta.
1.2.1.4 CALCULO DE PÉRDIDAS EN INVIERNO.
1.2.1.4.1 CONDICIONES MÁS DESFAVORABLES.
Las condiciones más desfavorables suponen que el edificio está sin ocupación y
sin aporte de calor por iluminación, equipos y demás elementos que favorecen la
calefacción en el complejo. En este punto no es necesario diferenciar por opciones ya
que aquí no tiene sentido ver si mi habitación tendrá más radiación que otra, ya que esta
radiación representa un aporte de energía que nos ayuda a contrarrestar el frío que puede
haber en las distintas dependencias. Se ha supuesto que las condiciones exteriores de
temperatura seca es de -1ºC, por la mañana y un día nublado.
1.2.1.4.2 TRANSMISIÓN.
Un local experimenta una diferencia de temperatura debido al gradiente térmico
existente entre el interior y el exterior, se cumple la ecuación:
q = f v ⋅ K ⋅ S ⋅ ∆T
El factor de viento fv, depende de la orientación del cerramiento y se obtiene del
manual Carrier [CARR03]. Según la orientación se tiene un factor de viento.
Factores de viento para invierno
Material
Orientación Fv
Pared
N
1,2
Cristal
N
1,35
Pared
O
1,1
Cristal
O
1,2
Pared
E
1,15
Cristal
E
1,25
Pared & Cristal
S
1
Cubierta
1
Tabla 38: Factores de viento.
Se tendrá en cuenta para el desarrollo de la explicación el módulo de referencia
B.V3. Vemos que la diferencia de temperaturas entre el interior y el exterior es:
∆T = Tint − Text = 22 − (−1) = 23º C
Se deberá considerar la transmisión a través de los cristales, particiones y muros
exteriores:
•
Transmisión a través de Cristales:
En nuestro vestíbulo B.V3, encontramos que hay una superficie de cristal de
130,4 m². Así pues nos quedaría:
qCrist = f v ⋅ KCrist ⋅ SCrist ⋅ ∆T
qCrist = 9357,5 Kcal / h.
Presentando a los demás módulos en forma de tabla, tenemos:
Kcrist.
Acrist Ts.ext.
Pcrist
Orientación Fv
(Kcal/m2*h*ºC) (m2) (ºC)
(Kcal/h)
2,6
0
-1
Sur
0
B.V1
0
2,6
0
-1
Sur
0
B.V2
0
2,6
130,4 -1
Oeste
1,2 9357,5
B.V3
2,6
29,6
-1
Oeste
1,2 2124,1
B.V3.T
2,6
0
-1
Oeste
0
B.V3.I
0
2,6
0
-1
Interior
0
B.P
0
2,6
72,93 -1
Este
1,25 5451,52
B.C
2,6
0
-1
Interior
0
B.Acre
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.V3
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D1
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D2
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D3
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D4
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D5
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D6
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D7
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D8
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D9
0
2,6
0
-1
Interior
0
E.D10
0
2,6
124,74 -1
Este
1,25 9324,32
E.C
2,6
0
-1
Interior
0
P.V3
0
2,6
0
-1
Interior
0
P.V3.I
0
2,6
0
-1
Interior
0
P.V3.A
0
2,6
0
-1
Interior
0
P.P
0
2,6
60
-1
Este
1,25 4485
P.C
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módulo
2,6
0
-1
Interior
0
S.D
0
Tabla 39: Cálculo cargas invierno transmisión a través de cristales.
•
Transmisión a través de Particiones:
Para realizar estos cálculos de cargas se ha tenido en cuenta como hipótesis que
los sitios no acondicionados se mantienen en invierno a unos 15 ºC. Si destacamos el
módulo B.V3 más detalladamente quedaría con la aportación de tres particiones, la que
se da a través del suelo, del muro y del pladur. Destacar que cada uno tiene su
coeficiente de transferencia, siendo 0,7, 0,61 y 0,8 respectivamente.
q Part = f v ⋅ K Part ⋅ S Part ⋅ ∆T
q part .Suelo = 2790, 75 Kcal / h.
q part .Muro = 693, 6 Kcal / h.
q part .Pladur = 1643, 46 Kcal / h.
Y como suma de todos ellos:
q part .TOT .B.V 3 = 5127,81Kcal / h.
PLANTA BAJA
Se presenta ahora la tabla con los demás módulos:
Kpart
Apart Ts.ext. Ppart.tipos Ppart
Módulo Tipo (Kcal/m2*h) (m2)
(ºC)
(Kcal/h) (Kcal/h)
Suelo
0,7
1470,53 15
7205,6
9371,4
B.V1
Pladur
0,8
386,75
15
2165,8
Suelo
0,7
1161,97 15
5693,65 16349,05
B.V2
Pladur
0,8
1902,75 15
10655,4
Suelo
0,7
569,54
15
2790,75 5127,81
B.V3 Muro
0,61
162,435 15
693,6
0,8
293,475 15
1643,46
Pladur
Suelo
0,7
17,56
15
86,04
86,04
B.V3.T
Pladur
0,8
0
15
0
Suelo
0,7
7,53
15
36,9
36,9
B.V3.I
Pladur
0,8
0
15
0
Suelo
0,7
13985,46 15
68528,75 106314,59
B.P Pladur
0,8
4416,75 15
24733,8
Vidrio
3,4
548,405 15
13052,04
Suelo
0,7
250,51
15
1227,5
2909,18
B.C
Pladur
0,8
300,3
15
1681,68
Suelo
0,7
63,21
15
309,73
564,53
B.Acre
Pladur
0,8
45,5
15
254,8
Muro
Pladur
E.D1 Techo
E.D2 Techo
E.D3 Techo
Suelo
E.D4
Techo
E.D5 Techo
E.D6 Pladur
E.D7 Pladur
E.D8 Pladur
E.D9 Pladur
Techo
E.D10
Pladur
Suelo
E.C Pladur
Techo
P.V3 Pladur
P.V3.I Pladur
P.V3.A Pladur
P.P Pladur
Techo
P.C Pladur
Muro
P.SEGUNDA
P.PRIMERA
ENTREPLANTA
E.V3
0,61
0,8
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,8
0,7
0,8
0,7
0,8
0,7
0,8
0,8
0,8
0,8
0,7
0,8
0,61
146,22
112,5
48,75
34,83
33,91
33,9
33,9
68,57
0
0
0
0
66,43
69,72
325,71
236,22
193,12
358,05
0
0
6403,05
284,48
48
54
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
624,36
1254,36
630
238,88
238,88
170,67
170,67
166,16
166,16
166,11
332,22
166,11
335,99
335,99
0
0
0
0
0
0
0
0
325,51
715,94
390,43
1595,98
3865,1
1322,83
946,29
2005,08 2005,08
0
0
0
0
35857,08 35857,08
1393,95 1893,33
268,8
230,58
S.D
Pladur
0,8
19,5
15
109,2
109,2
Tabla 40: Cálculo cargas invierno transmisión a través de particiones.
•
Transmisión a través de los muros exteriores:
En este tipo de transmisión ya no tenemos que tener en cuenta la memoria
térmica que se tuvo en el cálculo de cargas en verano.
El cálculo se hace de la misma manera que el punto anterior, se destaca
igualmente nuestro vestíbulo como ejemplo y el posterior cálculo para los demás
módulos:
qM .ext = f v ⋅ K M .ext ⋅ S M .ext ⋅ ∆T
q M .ext .Muro = 18797,39 Kcal / h.
q M .ext .Cub = 1836,91Kcal / h.
q M .ext .TOT . B.V 3 = 20634,3Kcal / h.
Pext.part Pext
Kext
Aext Ts.ext.
Orientación Fv
(Kcal/h) (Kcal/h)
(Kcal/m2*h) (m2)
(ºC)
0,61
318,5
-1
Sur
1 4468,56 4468,56
B.V1 Muro
0,61
677,25
-1
Sur
1 9501,82 9501,82
B.V2 Muro
0,61
1218
-1
Oeste
1,1 18797,39 20634,3
B.V3 Muro
Cub.vestíb.
0,5
145,21
-1
Oeste
1,1 1836,91
0,61
0
-1
Oeste
1,1
0
B.V3.T Muro
0
0,61
0
-1
Oeste
1,1
0
B.V3.I Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
B.P Muro
0
0,61
47,775
-1
Este
1,15 770,83 770,83
B.C Muro
0,61
0
-1
Interior
0
0
B.Acre Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.V3 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D1 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D2 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D3 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D4 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D5 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D6 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D7 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D8 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D9 Muro
0
0,61
0
-1
Interior
0
0
E.D10 Muro
0
0,61
94,5
-1
Este
1,15 1524,71 1524,71
E.C Muro
0,5
449,48
-1
Oeste
1,1 5685,92 5685,92
P.V3 Cub.vestíb.
0,5
0
-1
Interior
0
0
P.V3.I Cub.vestíb.
0
0,5
0
-1
Interior
0
0
P.V3.A Cub.vestíb.
0
0,27
13178,47 -1
Interior
1 81838,3 81838,3
P.P Muro
0,61
99,6
-1
Este
1,15 1607
P.C Cub.pabell.
1607
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
Módulo
Tipo
0,5
26,8
-1
Interior
1
308,2
S.D Muro
308,2
Tabla 41: Cálculo cargas invierno transmisión a través de muros exteriores.
1.2.1.4.3 INFILTRACIÓN.
Se considera que los módulos acondicionados se han sobrepresionado para
combatir este tipo de aporte en la carga. Además se han seleccionado para las entradas
cortinas de aire con la que sobreponerse a esto.
P.SEGUNDA P.PRIMERA
ENTREPLANTA
PLANTA BAJA
1.2.1.4.4 TABLA RESUMEN DE PERDIDAS EN INVIERNO.
Pcrist
Ppart
Pext.
Ptot
Módulo (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
0
9371,4 4468,56 13839,96
B.V1
0
16349,05 9501,82 25850,87
B.V2
B.V3 9357,5 5127,81 20634,3 35119,61
0
B.V3.T 2124,1 86,04
2210,14
0
36,9
0
B.V3.I
36,9
0
106314,59
0
B.P
106314,59
B.C 5451,52 2909,18 770,83 9131,53
0
564,53
0
B.Acre
564,53
0
1254,36
0
E.V3
1254,36
0
238,88
0
E.D1
238,88
0
170,67
0
E.D2
170,67
0
166,16
0
E.D3
166,16
0
332,22
0
E.D4
332,22
0
335,99
0
E.D5
335,99
0
0
0
E.D6
0
0
0
0
E.D7
0
0
0
0
E.D8
0
0
0
0
E.D9
0
0
715,94
0
E.D10
715,94
E.C 9324,32 3865,1 1524,71 14714,13
0
2005,08 5685,92 7691
P.V3
0
0
0
P.V3.I
0
0
0
0
P.V3.A
0
0
35857,08 81838,3117695,38
P.P
4485 1893,33 1607 7985,33
P.C
0
109,2
308,2
S.D
417,4
Tabla 42: Resumen pérdidas en invierno.
Se muestra en el gráfico siguiente que la mayor parte de las pérdidas viene por
las particiones, ya que nuestro edificio presenta bastantes dependencias que no se
climatizan, tales como escaleras, escaleras de emergencia, almacenes, etc. Las escaleras
no se pueden climatizar para cumplir con los reglamentos.
Cargas invierno.
Cristales
9%
Cerr.ext.
37%
Particiones
54%
Ilustración 7: Gráfico cargas invierno.
1.2.1.5 RESUMEN CARGAS VERANO E INVIERNO.
Después de todos los apartados de cálculo anteriores, llegamos al resumen de
cargas, tanto de invierno como de verano, de aquellos módulos que se climatizarán.
Cuando se habla de climatizar, se habla de combatir estas cargas utilizando los aparatos
apropiados, no se incluyen aquí los módulos que sólo tendrán ventilación o sólo
extracción. En la tabla que se presenta a continuación, ya se han contrastado las fechas
más desfavorables para los diferentes módulos. Se presentan además sus cargas sensible
con colores para diferenciarlos de los demás y saber a qué tipo de opción pertenecen.
PLANTA BAJA
ENTREPLANTA
P.SEGUNDA P.PRIMERA
Módulo
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
B.P
B.C
B.Acre
E.V3
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
E.D8
E.D9
E.D10
E.C
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
P.P
P.C
S.D
Hora/mes
15h./7
17h./7
16h.7
16h.7
16h.7
15h./7
8h./7
15h./7
16h.7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
15h./7
8h./7
17h./7
15h./7
15h./7
17h./7
8h./7
Cs.tot(Kcal/h
)
63050,83
75616,94
77933,37
9724,13
411,18
1030944,09
35465,34
3855,23
11813,77
2764,43
1511,72
2721,81
1593,61
2918,94
1318,3
2581,55
1321,8
1978,15
3121,72
72936,82
21977,48
568,1
1249,9
1004374,68
45092
Cl.tot(Kcal/h)
11492
9048
4420
150
60
145444
5100
988
2392
156
104
156
104
156
104
156
104
156
156
13532
3276
90
90
137072
8976
17h./7
1559,84
156
Tabla 43: Resumen cargas invierno y verano.
Ptot(Kcal/h)
13839,96
25850,87
35119,61
2210,14
36,9
106314,59
9131,53
564,53
1254,36
238,88
170,67
166,16
332,22
335,99
0
0
0
0
715,94
14714,13
7691
0
0
117695,38
7985,33
417,4
En el siguiente gráfico, vemos claramente cómo las cargas que tenemos en
verano son muy superiores a las que se dan en verano. La proporción de cargas
sensibles también es superior a la latente, puesto que la única aportación a esta carga la
pueden hacer las personas con la humedad que desprenden por su actividad dentro del
edificio. Es destacable que sólo un 11% de la potencia total a desarrollar sea en
invierno. A raíz de esto, se pensó en no utilizar equipos para acondicionar el edificio en
invierno, pero no se quiso desproveer al edificio de la posibilidad de calentar las zonas
que serían transitadas por los visitantes de nuestro pabellón antes de la apertura de
puertas.
Proporción cargas verano-invierno
Pot.invier
no
11%
Cl.verano
11%
Cs.verano
78%
Ilustración 8: Gráfico de proporciones de cargas de verano e invierno.
1.2.2 CÁLCULO DEL CAUDAL DE VENTILACIÓN.
Para realizar los cálculos de los caudales de ventilación se ha utilizado la norma
UNE- 1000011:1991, de los cuales, destacamos en la siguiente tabla los que más nos
conciernen:
Caudales ventilación(m3/h)
Por personaPor m2 Otros
7,2
Almacenes
90 m3/
Aseos públicos
inodoro
54
54
Cafeterías
28,8
7,2
Cocinas
28,8
14,4
Pabellones
36
54
Vestibulos
36
3,6
Oficinas
Tabla 44: Extracción de la norma UNE-1000011:1991 los caudales de ventilación.
Destacar que los datos de caudales en esta norma venían en l/h y por una simple
conversión se han representado en m3/h, ya que así se pueden usar de manera directa
para realizar los cálculos.
Si se tiene en cuenta el vestíbulo B.V3:
qvent . B.V 3 = Cvent ⋅ SupB.V 3
qvent . B.V 3 = 54 ⋅ 569,54 = 30755,16m3 / h.
En este caso, para el vestíbulo B.V3 se ha tomado un coeficiente de ventilación
que se utilizaría en un pabellón, puesto que su gran superficie hace que se le pueda
considerar como tal.
1.2.2.1 TABLA RESUMEN DE CAUDALES DE VENTILACIÓN.
Se ha solido utilizar la tabla 41 para el cálculo de caudales, pero hay algunos
módulos que por sus características especiales no pueden ser considerados como lo que
son. Este es el caso de los vestíbulos B.V1 y B.V2. que se han tenido en cuenta como
almacenes.
Más puntos a resaltar serían: En las cocinas no se ha tenido en cuenta el
coeficiente de ventilación de la tabla 41, se han tomado una ventilación de 20
renovaciones/h. Esto quiere decir que todo el volumen de la cocina en aire debe
renovarse 20 veces en una hora. Otra variación a sido considerar las salas de
acreditación y despachos con 0,4 renovaciones/h. En los aseos se ha considerado que
habría una proporción de 0,2 inodoros/m2.
PLANTA BAJA +0,00m
Área
Cvent Caud.vent.
Módulo
Tipo
Orientación
Consider.
(m2)
(m3/m2*h) (m3/h)
C.elect.
Oeste
19,83 Almacén
7,2
B.CE1
142,78
C.elect.
Interior
24,76 Almacén
7,2
B.CE2
178,27
Interior
15,25 Almacén
7,2
B.RACK1 Rack 1
109,8
CUADROS
ELÉCTRICOS Y B.RACK2 Rack 2
Interior
12,49 Almacén
7,2
89,93
RACKS
Interior
19,55 Almacén
7,2
B.RACK3 Rack 3
140,76
Interior
4,11
Almacén
7,2
B.RACK4 Rack 4
29,59
Sur
15,84 Almacén
7,2
B.RACK5 Rack 5
114,05
Almacén 1 Oeste-Norte 97,33 Almacén
7,2
B.A1
700,78
Almacén 2
Norte
54,55 Almacén
7,2
B.A2
392,76
Almacén 3
Este
63,82 Almacén
7,2
B.A3
459,5
ALMACENES Y
Almacén 5
Este
131,2 Almacén
7,2
B.A4
944,64
DISPONIBLES
Norte
54,55 Almacén
7,2
B.D1 Disponible 1
392,76
Norte
35,5
Almacén
7,2
B.D2 Disponible 2
255,6
59,52 Almacén
7,2
B.D3 Disponible 3 Interior
428,54
Sur
1476,53 Almacén
7,2
B.V1 Vestíbulo 1
10631,02
Sur
1161,97 Almacén
7,2
B.V2 Vestíbulo 2
8366,18
VESTÍBULOS
Oeste
569,54 Pabellón
54
B.V3 Vestíbulo 3
30755,16
Taquillas
Oeste
17,56
Oficina
3,6
B.V3.T
63,22
Oeste
7,53
Oficina
3,6
B.V3.I Información
27,11
Pabellón
Interior 13985,46 Pabellón
14,4
PABELLÓN
B.P
201390,62
Aseos 1
Interior
48,4
Aseo*
90
B.As1
871,2
ASEOS
Aseos 2
Este
227,07
Aseo*
90
B.As2
4087,26
Cafetería
Este
250,51 Cafetería
54
CAFETERÍA Y
B.C
2705,51
COCINA
Cocina
Interior
64,9
Cocina
7,2
B.Co
8437
75,22 Almacén
7,2
GUARDARROPA B.G Guardarropa Interior
541,58
63,21
Oficina
3,6
ACREDITACIÓN B.Acre Acreditación Interior
164,35
Tabla 45: Caudales ventilación Planta Baja.
ENTREPLANTA +6,50m
Área
Cvent Caud.vent.
Módulo
Tipo
Orientación
Consideración
(m2)
(m3/m2*h) (m3/h)
VESTÍBULOS E.V3 Vest. a despach Interior
305,1
Vestíbulo
54
16475,4
Despacho 1
Interior
66,93
Oficina
3,6
E.D1
160,63
Despacho 2
Interior
34,83
Oficina
3,6
E.D2
83,59
Despacho 3
Interior
67,79
Oficina
3,6
E.D3
162,7
Despacho 4
Interior
33,91
Oficina
3,6
E.D4
81,38
Despacho 5
Interior
68,57
Oficina
3,6
E.D5
164,57
DESPACHOS
Despacho 6
Interior
34,18
Oficina
3,6
E.D6
82,03
Despacho 7
Interior
68,53
Oficina
3,6
E.D7
164,47
Despacho 8
Interior
34,28
Oficina
3,6
E.D8
82,27
Despacho 9
Interior
51,29
Oficina
3,6
E.D9
123,1
Interior
66,43
Oficina
3,6
E.D10 Despacho 10
159,43
CAFETERÍA
Y COCINA
RACKS
ASEOS
E.C
E.Co
E.RACK1
E.RACK2
E.RACK3
E.As1
E.As2
VESTÍBULOS
GUARDARROPAS
PABELLÓN
ASEOS
CAFETERÍA Y
COCINA
RACKS
ALMACENES
Cafetería
Este
662,11 Cafetería
Cocina
Este
34,84
Cocina
Rack 1
Interior
12,3
Almacén
Rack 2
Interior
17,64
Almacén
Rack 3
Interior
19,68
Almacén
Aseos 1
Oeste
61,79
Aseo*
Aseos 2
Este
103,4
Aseo*
Tabla 46: Caudales ventilación Entreplanta.
54
7,2
7,2
7,2
7,2
90
90
35753,94
4180,8
1476
2116,8
2361,6
1112,22
1861,2
PRIMERA PLANTA +12,50m
Área
Cvent Caud.vent.
Módulo
Tipo
Orientac.
Considerac.
(m2)
(m3/m2*h) (m3/h)
Vestíbulo
Interior
418,74 Vestíbulo
54
P.V3
22611,96
11,26
Oficina
3,6
P.V3.I Información Interior
40,54
Acredit.
Interior
30,74
Oficina
3,6
P.V3.A
110,66
Guardarr.
Interior
98,7
Almacén
P.G
Pabellón
Interior 13178,47 Pabellón
P.P
Aseos 1
Interior
72,54
Aseo*
P.AS1
Aseos 2 Oeste-Norte 180,74
Aseo*
P.AS2
Aseos 3
Norte
153,26
Aseo*
P.AS3
Aseos 4
Este
138,51
Aseo*
P.AS4
Cafetería
Este
526,34
Cafetería
P.C
Cocina
Interior
26,03
Cocina
P.Co
Interior
23,86
Almacén
P.RACK1 Rack1
Interior
14,28
Almacén
P.RACK2 Rack2
Interior
6,97
Almacén
P.RACK3 Rack3
Interior
9,21
Almacén
P.RACK4 Rack4
Este
132,84
Almacén
P.A1 Almacén 1
Este
120,2
Almacén
P.A2 Almacén 2
76,24
Almacén
P.A3 Almacén 3 Interior
Tabla 47: Caudales ventilación Planta Primera.
7,2
14,4
90
90
90
90
54
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
710,64
189769,97
1305,72
3253,32
2758,68
2493,18
28422,36
2082,4
1908,8
1142,4
557,6
736,8
956,45
865,44
548,93
SEGUNDA PLANTA +16,50
Cvent
Área
Caud.vent.(m3/h)
Consideración
Módulo Tipo Orientación
(m3/m2*h)
(m2)
Oficina
3,6
DESPACHOS S.D Desp. jefe Interior 26,8
64,32
Tabla 48: Caudales ventilación Planta Segunda.
1.2.3 RESUMEN CARGAS VERANO, INVIERNO Y C.VENTILACIÓN.
Módulo
B.E1
B.E2
B.E3
ENTRADAS
B.E4
B.E5
B.E6
B.E7
B.CE1
B.CE2
B.RACK1
CUADROS
ELÉCTRICOS Y B.RACK2
RACKS
B.RACK3
B.RACK4
B.RACK5
B.A1
B.A2
B.A3
ALMACENES Y
B.A4
DISPONIBLES
B.D1
B.D2
B.D3
B.V1
B.V2
VESTÍBULOS
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
PABELLÓN
B.P
B.As1
ASEOS
B.As2
B.C
CAFETERÍA Y
COCINA
B.Co
GUARDARROPA
ACREDITACIÓN
B.G
PLANTA BAJA +0,00m
Cs.tot(Kcal/h) Cl.tot(Kcal/h) Ptot(Kcal/h) Caud.vent.(m3/h)
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
2850
0
0
0
0
0
0
700,78
0
0
0
392,76
0
0
0
459,5
0
0
0
944,64
0
0
0
392,76
0
0
0
255,6
0
0
0
428,54
63050,83
11492
13839,96
10631,02
75616,94
9048
25850,87
8366,18
77933,37
4420
35119,61
30755,16
9724,13
150
2210,14
63,22
411,18
60
36,9
27,11
1030944,09
145444
106314,59
201390,62
0
0
0
871,2
0
0
0
4087,26
35465,34
5100
9131,53
2705,51
0
0
0
8437
0
0
0
541,58
3855,23
988
564,53
164,35
B.Acre
Tabla 49: Cargas verano, invierno y caudal de ventilación en Planta Primera.
ENTREPLANTA +6,50m
Módulo Cs.tot(Kcal/h) Cl.tot(Kcal/h) Ptot(Kcal/h) Caud.vent.(m3/h)
VESTÍBULOS
11813,77
2392
1254,36
16475,4
E.V3
2764,43
156
238,88
160,63
E.D1
1511,72
104
170,67
83,59
E.D2
2721,81
156
166,16
162,7
E.D3
1593,61
104
332,22
81,38
E.D4
2918,94
156
335,99
164,57
E.D5
DESPACHOS
1318,3
104
0
82,03
E.D6
2581,55
156
0
164,47
E.D7
1321,8
104
0
82,27
E.D8
1978,15
156
0
123,1
E.D9
3121,72
156
715,94
159,43
E.D10
72936,82
13532
14714,13
35753,94
CAFETERÍA Y
E.C
COCINA
0
0
0
4180,8
E.Co
2850
0
0
1476
E.RACK1
RACKS
2850
0
0
2116,8
E.RACK2
2850
0
0
2361,6
E.RACK3
0
0
0
1112,22
E.As1
ASEOS
0
0
0
1861,2
E.As2
Tabla 50: Cargas verano, invierno y caudal de ventilación en Entreplanta.
VESTÍBULOS
GUARDARROPAS
PRIMERA PLANTA +12,50m
Módulo Cs.tot(Kcal/h) Cl.tot(Kcal/h) Ptot(Kcal/h) Caud.vent.(m3/h)
21977,48
3276
7691
22611,96
P.V3
568,1
90
0
40,54
P.V3.I
1249,9
90
0
110,66
P.V3.A
0
0
0
710,64
P.G
1004374,68
137072
117695,38
189769,97
P.P
0
0
0
1305,72
P.As1
0
0
0
3253,32
P.As2
ASEOS
0
0
0
2758,68
P.As3
0
0
0
2493,18
P.As4
45092
8976
7985,33
28422,36
CAFETERÍA Y
P.C
COCINA
0
0
0
2082,4
P.Co
2850
0
0
1908,8
P.RACK1
2850
0
0
1142,4
P.RACK2
RACKS
2850
0
0
557,6
P.RACK3
2850
0
0
736,8
P.RACK4
0
0
0
956,45
P.A1
ALMACENES
0
0
0
865,44
P.A2
0
0
0
548,93
P.A3
Tabla 51: Cargas verano, invierno y caudal de ventilación en Primera Planta.
PABELLÓN
SEGUNDA PLANTA +16,50
Módulo Cs.tot(Kcal/h) Cl.tot(Kcal/h) Ptot(Kcal/h) Caud.vent.(m3/h)
1559,84
156
417,4
64,32
DESPACHOS
S.D
Tabla 52: Cargas verano, invierno y caudal de ventilación en Segunda Planta.
1.2.4 PRESELECCIÓN DE EQUIPOS Y SISTEMAS.
Una vez ya obtenidas las cargas tanto en invierno como en verano para todos los
módulos y los caudales de ventilación, se está en disposición para hacer una
preselección de los equipos y sistemas que se utilizarán en la climatización del edificio.
Para cada zona existe un tipo de máquina más apropiada para combatir sus cargas.
1.2.4.1 PRESELECCIÓN DE CORTINAS DE AIRE.
La necesidad de combatir la infiltración hacen muy útiles la utilización de
cortinas de aire en las entradas situadas en la planta baja del edificio. Hay incluso la
posibilidad de que estén calefactadas por resistencias para su uso en invierno, pero se ha
considerado que como las entradas están debidamente aisladas por dos fases de puertas
y que la ocupación en ese lugar es momentánea, sólo tendrán ventilación.
Se presenta una tabla con las unidades y su respectiva colocación en los
módulos:
Cortinas de Aire
Unidad
Módulo
B.E1
CA.E1
B.E2
CA.E2
B.E3
CA.E3
B.E4
CA.E4
B.E5
CA.E5
B.E6
CA.E6
B.E7
CA.E7
Tabla 53: Preselección de cortinas de aire.
1.2.4.2 PRESELECCIÓN DE UNIDADES AUTÓNOMAS.
Se van a utilizar unidades autónomas en los cuadros eléctricos y racks debido a
su gran dispersión dentro del edificio y su imposibilidad de conexión con conductos de
los climatizadores y dificultad de conexión entre sí con los fancoils. La ventaja de estos
aparatos reside en su autonomía de funcionamiento y la necesidad de poca obra para su
instalación. Hay que prevenir que la unidad interior no esté muy separada de la unidad
de condensación exterior porque se podría perder eficiencia en su funcionamiento,
debido a las pérdidas que habría en las tuberías de refrigerante hasta el sitio a
acondicionar. Se podrían elegir unos aparatos que tuviesen su unidad externa en la
azotea del edificio, llamados roof-top o simplemente que estuviesen en los laterales de
nuestro pabellón. Si se eligiese esta forma, deberían estar tapados por una protección
para no destruir la estética exterior del pabellón.
Se presenta la tabla de preselección de las unidades autónomas con la
consideración de cargas a batir de 2850 Kcal/h. que son unos 3000 W. que es como se
deben acondicionar por el reglamento este tipo de dependencias:
Unidades Autónomas
Unidad
Módulo
Cs.tot(Kcal/h)
B.CE1
2850
AT.1
B.CE2
2850
AT.2
B.RACK1
2850
AT.3
B.RACK2
2850
AT.4
B.RACK3
2850
AT.5
B.RACK4
2850
AT.6
B.RACK5
2850
AT.7
E.RACK1
2850
AT.8
E.RACK2
2850
AT.9
E.RACK3
2850
AT.10
Tabla 54: Preselección de unidades autónomas.
1.2.4.3 PRESELECCIÓN DE VENTILACIÓN.
Existen zonas que no van acondicionadas, simplemente ventiladas. Se ve que
hay zonas que precisan sólo de extracción, como los aseos. Pero hay otras, como los
almacenes, que necesitan impulsión y extracción de aire exterior que se renueva
mediante el uso de ventiladores.
Ventilación (Impulsión y extracción)
Unidad Módulo
Caud.vent.(m3/h)
B.A1
701
V.1
B.A2
393
V.2
B.A3
460
V.3
B.A4
945
V.4
B.D1
393
V.6
B.D2
256
V.7
B.D3
429
V.8
B.G
542
V.9
P.G
711
V.10
P.A1
956
V.11
P.A2
865
V.12
P.A3
549
V.13
Tabla 55: Preselección de ventilación, impulsión y extracción.
Ventilación ( Extracción)
Unidad Módulo
Caud.extr.(m3/h)
B.As1
871
E.1
B.As2
4087
E.2
E.As1
1112
E.3
E.As2
1861
E.4
P.As1
1306
E.5
P.As2
3253
E.6
P.As3
2759
E.7
P.As4
2493
E.8
Tabla 56: Preselección de ventilación, extracción.
El caso de las cocinas es un caso especial, ya que se podrán unir en su necesidad
de ventilación a otros módulos como los comedores o cafeterías (asociados a los
climatizadores de éstos), no obstante, se pone su demanda de caudal de ventilación
necesaria. La extracción se llevará a cabo mediante los extractores de los fuegos, de ello
se encargará el arquitecto que diseñe la cocina.
Ventilación (Cocinas)
Unidad Módulo
Caud.vent.(m3/h)
V.Co1
B.Co
8437
V.Co2
E.Co
4181
V.Co3
P.Co
2082
Tabla 57: Preselección de ventilación, cocinas.
1.2.4.4 PRESELECCIÓN DE LOS CLIMATIZADORES.
Para explicar el procedimiento de cálculo de las necesidades del edificio donde
se pondrán climatizadores, se explica en los siguientes apartados de manera más
detallada el vestíbulo que tenemos como referencia, el B.V3. Tras la explicación de
manera descriptiva, se presentarán en forma de tabla para los demás módulos.
El resumen de cargas a combatir para los módulos en los que se utilizan
climatizadores es:
Unidad
AC-1
AC-2
AC-3
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
Módulo
B.V1
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
E.V3
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
B.P
B.C
E.C
P.P
P.C
Climatizadores
Cs.tot(Kcal/h)
Cl.tot(Kcal/h) Ptot(Kcal/h)
63050,83
11492
13839,96
75616,94
9048
25850,87
77933,37
4420
35119,61
9724,13
150
2210,14
411,18
60
36,9
11813,77
2392
1254,36
21977,48
3276
7691
568,1
90
0
1249,9
90
0
1030944,09
145444
106314,59
35465,34
5100
9131,53
72936,82
13532
14714,13
1004374,68
137072
117695,38
45092
8976
7985,33
Tabla 58: Cargas de módulos con climatizador.
Caud.vent.(m3/h)
10631,02
8366,18
30755,16
63,22
27,11
16475,4
22611,96
40,54
110,66
201390,62
2705,51
35753,94
189769,97
28422,36
1.2.4.4.1 CÁLCULOS EN VERANO.
Se busca conocer el caudal de impulsión (Qi), el caudal de retorno (Qr) y la
potencia frigorífica del climatizador para el funcionamiento en verano. También se
realizarán los cálculos del caudal de agua fría y las condiciones de esta para llevar a
cabo el intercambio de energía en el climatizador. No olvidaremos tampoco ver cuál
puede ser las condiciones de mezcla del aire que retorna de la habitación ni calcular los
caudales que llevarán a cabo el free coling.
Lo primero que haremos será obtener las cargas sensibles, latente y el caudal de
ventilación que deberán hacer frente cada climatizador:
Unidad
AC-1
AC-2
AC-3
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
Hora/mes
15h./7
17h./7
Módulo
Cs(Kcal/h)
Cl(Kcal/h)
B.V1
63050,83
11492
B.V2
75616,94
9048
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
16h/7
123677,93
10478
E.V3
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
15h./7
B.P
1030944,09
145444
8h./7
B.C
35465,34
5100
8h./7
E.C
72936,82
13532
17h./7
P.P
1004374,68
137072
8h./7
P.C
45092
8976
Tabla 59: Cargas y ventilación para cada climatizador.
Qv(m3/h)
10631,02
8366,18
70084,05
201390,62
8437
35753,94
189769,97
28422,36
Destacar de esta tabla 56 que el caudal de ventilación del AC-5 se ha variado
por posteriores cálculos que se comentarán más adelante, en la sección.1.2.4.4.1.1
estudios del free cooling.
En nuestra unidad AC-3, tenemos como datos iniciales la Cs= 123677,93
Kcal/h., la Cl= 10478 Kcal/h., el Qv= 70084 m3/h. y el punto del diagrama
psicrométrico que me define totalmente las condiciones exteriores para ese módulo en
verano a las 16 horas del mes de Julio: Ts.ext= 37,5 ºC y Hext.= 15,9 gr./Kgr.
Se buscan las condiciones del punto de impulsión (i), que son las condiciones a
las que se impulsa el aire en el espacio a climatizar. Pero para obtener este punto,
necesitamos hacer la distinción de que la máquina que tenemos es real y no tiene un
rendimiento del 100 %, así pues se ha tomado un factor de by-pass de 0,05. Con la
carga sensible y la latente podemos sacar el Factor de Carga Sensible, que tiene la
siguiente fórmula:
FCS =
Cs
= 0,92
Cs + Cl
Con este factor se obtiene un punto del diagrama psicrométrico, mediante la
recta de carga, la cual pasa por el punto de condiciones estándar, por el punto de factor
de calor sensible para cortar en la línea de saturación (HR= 100%). Este último punto
determinará las condiciones del punto de impulsión, pero no olvidemos que este punto
es como si nuestra máquina fuese ideal.
Para obtener el punto ideal de impulsión (1), se realiza un procedimiento
similar al anterior, pero utilizando la recta de carga efectiva, que en lugar de unir el
punto de condiciones estándar con el punto de factor de calor sensible, lo hace con el
punto de factor de calor sensible efectivo.
El factor de calor sensible efectivo se obtiene con los calores latente y sensible
efectivos, que son modificaciones en los valores obtenidos inicialmente y en los que se
incluye el aporte del aire que no pasaría por la batería de frío, utilizando el factor de bypass:
FCSE =
Cse
= 0,84
Cse + Cle
Los términos destacados anteriormente, se sacan de la siguiente manera:
Cse = Cs + Qv ⋅ FB ⋅ 0,3 ⋅ (Text − Tint ) =
123677,93 + 70084, 05 ⋅ 0, 05 ⋅ 0,3 ⋅ (37,5 − 24) = 137869,95Kcal / h.
Cse = 137869,95Kcal / h.
Cle = Cl + Qv ⋅ FB ⋅ 0, 7 ⋅ ( H ext − H int ) = 10478 + 70084, 05 ⋅ 0, 05 ⋅ 0, 7 ⋅ (15,9 − 9,5) = 26176,83Kcal / h.
Cle = 26176,83Kcal / h.
Con esta nueva recta de carga sensible efectiva, la dibujamos en el diagrama
psicrométrico y donde corte con la curva de humedad relativa 100 %, obtenemos el
punto 1 de impulsión ideal:
T1(ºC)
H1(gr./Kgr)
12
9
Tabla 60: Punto de impulsión ideal. Punto 1 del módulo de referencia.
Con este punto, ya podemos hallar el caudal de impulsión por dos caminos
diferentes:
⋅ (1 − FB) ⋅ 0,3 ⋅ (Th − T )
Cse = Qi
1
Despejo la Qi:
=
Qi
Cse
137869,95
=
= 78727m3 / h.
(1 − FB) ⋅ 0,3 ⋅ (Th − T1 ) (1 − 0, 05) ⋅ 0,3 ⋅ (24 − 12)
Si lo hago con las humedades absolutas:
⋅ (1 − FB) ⋅ 0, 7 ⋅ ( Hh − H )
Cle = Qi
1
Despejo la Qi:
=
Qi
Cle
26176,83
=
= 40313m3 / h.
(1 − FB) ⋅ 0, 7 ⋅ ( Hh − H1 ) (1 − 0, 05) ⋅ 0, 7 ⋅ (9,5 − 9)
Con los dos caminos deberíamos obtener aproximadamente lo mismo, la
variación que existe en el número puede ser debida a la imprecisión en la obtención de
las medidas de temperaturas y humedades en el diagrama psicrométrico. Teóricamente,
si todo el procedimiento se hiciese de manera perfecta, deberían ser muy parecidos. A la
hora de elegir el caudal de impulsión nos quedamos con el mayor, puesto que si mi
punto i real tiene mayor temperatura y humedad que el teórico, con el Qi tendremos que
combatir la misma Cs y la misma Cl.
Para obtener ahora el punto i real, hacemos un balance de caudales:
Qr = Qi − Qv
Qr = 78727 − 70084, 05 = 8643m3 / h.
Hacemos un balance de energía para obtener las características del punto de
mezcla en la batería de frío. Sacaremos con ello la temperatura de mezcla y la
humedad absoluta de mezcla:
Qi ⋅ Tm = Qr ⋅ Th + Qv ⋅ Text
Despejamos y tenemos la temperatura de mezcla:
Tm = 36º C .
Hacemos lo mismo con las humedades:
Qi ⋅ Hm = Qr ⋅ Hh + Qv ⋅ Hext
Hm = 15, 2º C
Tm(ºC)
Hm(gr./Kgr)
36
15,2
Tabla 61: Punto de mezcla del módulo de referencia.
Si ahora nos vamos al diagrama psicrométrico y representamos la recta que une
el punto de mezcla obtenido con el punto 1 que está sobre la curva de humedad relativa
100 %, obtenemos el deseado punto i real:
Ti(ºC)
Hi(gr./Kgr)
14
9,4
Tabla 62: Punto i real del módulo de referencia.
Si queremos obtener ahora la potencia frigorífica necesaria para conseguir esas
condiciones de impulsión podemos hacerlo de dos maneras, ambas válidas.
La primera opción, lo que pasa por toda la máquina:
Pfrig . = Qi ⋅ 0,3 ⋅ (Tm − Ti ) + Qi ⋅ 0, 7 ⋅ ( Hm − Hi )
Pfrig . = 78727 ⋅ 0,3 ⋅ (36 − 14) + 78727 ⋅ 0, 7 ⋅ (15, 2 − 9, 4)
Pfrig . = 839230 Kcal / h.
La segunda opción, lo que pasa por el intercambiador de calor:
Pfrig . = Qi ⋅ (1 − FB ) ⋅ 0,3 ⋅ (Tm − T 1) + Qi ⋅ (1 − FB ) ⋅ 0, 7 ⋅ ( Hm − H1 )
Pfrig . = 78727 ⋅ (1 − 0, 05) ⋅ 0,3 ⋅ (36 − 12) + 78727 ⋅ (1 − 0, 05) ⋅ 0, 7 ⋅ (15, 2 − 9)
Pfrig . = 863084 Kcal / h.
Ante estos dos resultados se tomaría el de mayor valor para tener una mayor
seguridad a la hora de seleccionar el equipo apropiado.
Presentamos ahora los cálculos para los demás climatizadores en forma de tabla:
Unidad
AC-1
AC-2
AC-3
Text.(ºC) Hext.(gr./Kgr)
38
15,5
36,8
12
37,5
15,9
FCS
0,85
0,89
Cse(Kcal/h)
65283,34
77223,25
Cle(Kcal/h)
13724,51
9780,04
FCSE
0,83
0,89
0,92
137869,95
26176,83
0,84
38
29
29
36,8
29
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
15,5
0,88
1073236,12
187736,03
15,6
0,87
36098,12
6901,3
15,6
0,84
75618,37
21165,47
12
0,88
1040810,51
153676,87
15,6
0,83
47223,68
15044,17
Tabla 63: Cálculos factor carga sensible eficiente.
Unidad
AC-1
AC-2
T1(ºC)
11,5
12,5
H1(gr./Kgr)
8,5
9
Qi.t(m3/h)
18325
23562
Qi.h(m3/h)
20638
29414
Qi(m3/h)
20638
29414
AC-3
12
9
40313
78727
78727
0,85
0,84
0,78
0,87
0,76
11,7
8,6
306158
313678
313678
AC-4
11,5
8,6
10133
11531
11531
AC-5
16,6
8,6
0
0
35754
AC-6
12
8,7
304331
288866
304331
AC-7
18,2
8,7
0
0
28422
AC-8
Tabla 64: Cálculo de punto de impulsión ideal y caudal de impulsión.
Unidad Qr(m3/h) Tm(ºC)Hm(gr./Kgr) Ti(ºC) Hi(gr./Kgr)
AC-1
AC-2
10007
21048
31,2
27,6
12,6
10,2
13,6
12,5
9
9
AC-3
8643
36
15,2
14
9,4
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
Pot.frigo1 Pot.frigo2 Pot.frigo Pot.frigo
(Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h) (KW)
172142 160976 172142
200
150056 157953 157953
184
863084
839230
863084
1004
112287
33
13,4
13
8,9
2905442 2870154 2905442
3094
27,7
14
12,7
9
94646
92248
94646
0
29
15,6
18
9
292790 283172 292790
114561
32
11,1
13,5
8,9
2220399 2157707 2220399
0
29
15,6
18,2
9,2
217897 219418 219418
Tabla 65: Cálculo de punto de impulsión, de mezcla y pot. frigorífica.
3378
110
340
2582
255
Hay que destacar que para hallar los puntos de impulsión y mezcla se han
utilizado diagramas psicrométricos que se encuentran en los anexos, uno para cada
climatizador.
1.2.4.4.1.1 ESTUDIOS DEL FREECOOLING.
La técnica del freecooling es una técnica últimamente muy utilizada para el
ahorro de energía en la climatización de los edificios. Consiste en utilizar el aire exterior
de esos días de verano con una temperatura más baja comparado con los demás días.
Por el uso de esta técnica, que se basa en un sistema de compuertas del climatizador,
podemos utilizar el frío que hay en el exterior para meterlo al interior de nuestro
edificio.
Para realizar este estudio, se debe tener en cuenta cómo es la configuración de
los módulos que un mismo climatizador va a climatizar. Será más ilustrativo si esta vez
estudiamos un módulo como puede ser el vestíbulo sujeto a estudio y, además, una
cafetería con su respectiva cocina.
•
Comenzamos por el vestíbulo:
El vestíbulo está compuesto por varios módulos, pero los agrupamos todos
porque van con un solo climatizador que es el AC-3. Para hacer un balance de caudales,
debemos ver cuánto aire se estima que se vaya por infiltración. Esto lo hacemos
multiplicando 0,3 por el volumen total de nuestra dependencia. En este caso, el
resultado es 3851 m3/h. Con este dato y sabiendo que el Qi es 78727 m3/h., obtenemos
el caudal Qr, caudal de retorno, que es 74876 m3/h. Estos datos, en principio, no tienen
nada que ver con el freecooling, pero van a influenciar en éste.
Para calcularnos los caudales máximos y mínimos que serán el aporte de aire
exterior (Qae), debemos ver cuanto caudal podríamos utilizar directamente para
impulsarlo al interior si nuestro aire exterior cumpliese las condiciones idóneas. En este
caso, el uso de freecooling conllevaría a decir que todo el caudal de impulsión entrase
del exterior, esto es: Qae.máx= 78727 m3/h. Si tomamos este valor como referencia,
podríamos decir ahora que el caudal de paso sería cero, porque no se renovaría nada de
la habitación y, entonces, el caudal de aire de expulsión también sería máximo: Qexp.
Máx= 74876 m3/h.
La otra manera que tendría nuestro climatizador de trabajar sería, su uso normal,
utilizando algo de caudal de nuestra habitación, un caudal de paso de Qpaso= 8643
m3/h. Con esto, hacemos que la entrada de aire del exterior se reduzca Qae.min=
70084 m3/h. Con esto, tendríamos un caudal Qexp.min= 66233 m3/h.
Vemos una imagen en la que se ve cómo quedaría nuestro estudio:
Qi= 78727 m3/h.
B.V3/B.V3.I/B.V3.T
E.V3
P.V3/P.V3.A/P.V3.I
Qae.min= 70084 m3/
Qae.max= 78727 m3/
Qpaso=8643 m3/h.
Qext.min= 66233 m3/
Qext.max= 74876 m3
Qinf.= 3851 m3/h.
Qr= 74876 m3/h.
Ilustración 9: Configuración caudales y freecooling de la unidad AC-3.
•
Seguimos por una cafetería más cocina:
Este caso es uno de los más complicados, ya que con el aire que se ha impulsado
a la cafetería o comedor, se hace que pase también por la cocina, que está contigua al
comedor. Se ha elegido el comedor y la cocina de la planta baja, juntos forman un
módulo que será acondicionado por un solo climatizador, el AC-5.
Lo que queremos es que no se vayan los olores de la comida al exterior de la
cocina, para ello, lo que tenemos que hacer es que exista una pequeña subpresión, que
vendrá provocada por el extractor de los fuegos. Además, tendremos que sobrepresionar
ligeramente el comedor. Así pues, se ha tenido en cuenta que el caudal de infiltración
del comedor, que en nuestro caso es de Qinf.= 488 m3/h. Está fijado que el caudal que
sacan los extractores de la cocina es Qc.ext.= 8437 m3/h. Aquí se debe tener en cuenta
que los cálculos realizados en apartados anteriores sobre el caudal de ventilación y de
impulsión están condicionados por esta nueva configuración, así pues, el caudal de
ventilación inicial del comedor eran 2706 m3/h., pero como debemos suministrar al
menos un caudal de ventilación que sea mayor o igual al de extracción de la cocina, se
variaron los cálculos de los caudales de impulsión necesario en la tabla 56 y por tanto,
en las demás.
No sólo debemos vigilar que el caudal de ventilación sea mayor que el de
extracción de la cocina, sino que también que el caudal de impulsión sea mayor que el
de extracción de la cocina.
A continuación se presenta una imagen los diferentes caudales, una vez tomadas
en cuenta las consideraciones anteriores:
Qi= 11531 m3/h.
Qc.imp= 7949 m3/h.
Qae.min= 8437 m3/h.
Qae.max.= 11531 m3/h
Comedor
Qpaso= 3094 m3/h.
Qext.min=0 m3/h.
Qext.max=3094 m3/h
Qinf.= 488 m3/h.
Cocina
Qr= 3094 m3/h
Qc.ext= 8437 m3/h.
Ilustración 10: Configuración de caudales y freecooling de unidad AC-5.
•
Consideraciones sobre los demás climatizadores:
Si nos fijamos en el AC-2, que está formado por el módulo B.V2, tenemos una
altura de habitación de unos 21 metros, esto quiere decir que el aire caliente va a tener
muchas dificultades para que se creen una situación de bienestar en los lugares
transitados. Así pues, se ha hecho el estudio de colocar suelo radiante para “ayudar ” a
ese aporte calórico que quizás el aire caliente no pueda cumplir con total eficiencia. Así
pues, se ha estimado que se colocará la mitad de la carga térmica como suelo radiante.
Esto influirá en los cálculos de caudales de nuestros climatizadores que se presentan de
manera más específica en la tabla siguiente.
Otra consideración importante a tener en cuenta es que se puede dar la situación
en que el caudal de ventilación necesario sea mayor que el caudal de impulsión
calculado. Esto es totalmente factible. Además, si hiciésemos balance de caudales,
veríamos que el caudal de retorno nos sale negativo.
La solución a este problema, como se ha podido llevar a cabo en el climatizador
AC-6 y en el AC-8, se basa en hacer una regulación entre el caudal de impulsión y la
temperatura a la que se impulsa. Como es necesario que aumente el caudal de
impulsión, deberemos incrementar la temperatura de impulsión para cumplir con las
exigencias que se necesitan para conseguir las condiciones de bienestar dentro de
nuestro módulo. A este tipo de instalación se le denomina “todo aire exterior”.
El método seguido para la resolución de este caso es: primero ajustamos el
caudal de impulsión con el de ventilación. Lo siguiente es sacar de las siguientes
ecuaciones la temperatura y la humedad del punto 1 de impulsión ideal:
⋅ (1 − FB) ⋅ 0,3 ⋅ (Th − T )
Cse = Qi
1
T1 = 16, 6º C
⋅ (1 − FB) ⋅ 0, 7 ⋅ ( Hh − H )
Cle = Qi
1
H1 = 8, 6 gr./ Kgr.h.
Si ahora nos vamos al diagrama psicrométrico y unimos el punto del aire
exterior, que en este caso coincide con el de mezcla con el punto 1 obtenido ( que está
sobre la línea de saturación del aire) y donde nos corta con la recta de carga sensible,
encontramos nuestro punto real de impulsión i. Ahora la configuración de nuestro
módulo AC-6 ó AC-8 es la misma que la explicada con el comedor y la cocina del AC5.
Ahora se muestra la tabla con todos los valores del estudio de freecooling. El
color verde simboliza aquel funcionamiento que utiliza el freecooling, el anaranjado es
el uso sin freecooling y las bandas azules que se han puesto a las unidades AC-6 y AC-8
son para indicar que son un tipo de instalación “todo aire exterior”.
AC-1
AC-2
Qi
(m3/h)
20638
29414
Qinf
(m3/h)
2879
7320
AC-3
78727
3851
74876
66233
74876
8643
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
313678
11531
35754
304331
28422
27272
8437
4181
61280
2082
286406 201391
313678
174119
3094
8437
11531
0
31573
35754
35754
31573
243051 189770
304331
128490
26340
28422
28422
26340
Tabla 66: Estudio del freecooling.
286406
3094
31573
243051
26340
112287
3094
0
114561
0
Unidad
Qr
Q.AEmin Q.AEmax Q.EXP.min Q.EXP.max
(m3/h)
(m3/h)
(m3/h)
(m3/h)
(m3/h)
17759
10631
20638
7752
17759
22094
8366
29414
1046
22094
70084
78727
Qpaso
(m3/h)
10007
21048
1.2.4.4.2 CÁLCULOS EN INVIERNO.
Se desea conocer los puntos de impulsión, el de mezcla y la potencia calorífica
necesaria a realizar.
Nos centramos en nuestro módulo descriptivo para explicar el proceso de
cálculo.
El caudal que se sacó de los cálculos en verano es el mismo que habrá en el
equipo de invierno. Con esto y con la siguiente ecuación:
⋅ 0,3 ⋅ (Ti − Th)
P = Qi
Sacamos la Ti= 24ºC.
Si hacemos un balance de energías, podremos sacar las condiciones del punto de
mezcla:
Qi ⋅ Tm = Qr ⋅ Th + Qv ⋅ Text
Tm = 1,5º C
Qi ⋅ Hm = Qr ⋅ Hh + Qv ⋅ Hext
Hm = 3,8º C
Y si queremos sacar la potencia calorífica necesaria, podremos utilizar para ello
dos formas:
•
Contabilizar las pérdidas que se tienen dentro de la habitación más las
pérdidas que vienen por meter aire del exterior al interior que hay que acondicionar.
Pot.calorif . = P + Qv ⋅ 0,3 ⋅ (Th − Text )
Pot.calorif . = 529892 Kcal / h.
•
Ver la potencia que tenemos que hacer para calentar el aire desde el
punto de mezcla hasta el punto de impulsión.
Pot.calorif . = Qi ⋅ 0,3 ⋅ (Ti − Tm)
Pot.calorif . = 531407 Kcal / h.
Nos quedamos con mayor de los dos.
AC-1
AC-2
Qi
Ptot
Ti
(m3/h) (Kcal/h) (ºC)
20638 13839,96 24,2
29414 12925,435 23,5
Tm
(ºC)
10,2
15,5
AC-3
78727 46312,01
1,5
3,8
529892
531407
618
7,2
5,1
1495910 1496244 1496244
1740
Unidad
24
AC-4 313678 106314,59 23,1
Hm
Pot.calo1 Pot.calo2
(gr./Kgr) (Kcal/h) (Kcal/h)
5,7
87194
86680
6,9
70652
70594
531407
Pot.calo Pot.calo
(Kcal/h) (KW)
87194
101
70652
82
AC-5 11531 9131,53
AC-6 35754 14714,13
AC-7 304331 117695,38
AC-8 28422 7985,33
24,6
5,2
4,6
67347
67110
67347
23,4
-1
3,2
261416 261719 261719
23,3
7,7
5,2
1427108 1424269 1427108
22,9
-1
3,3
204100 203786 204100
Tabla 67: Cálculo climatizadores invierno.
78
304
1659
237
Destacar que en la Ptot. Tomada en el AC-2, se ha cogido la mitad de la total, ya
que la otra mitad no la supliremos con aire, sino con el suelo radiante.
1.2.4.4.1.1 ESTUDIOS DE LA HUMECTACIÓN.
Cuando se utilizan aparatos para llevar el aire de menos temperatura a más,
existe un proceso de deshumidificación inevitable, que se puede ver en la traslación a
través de una horizontal en el diagrama psicrométrico. Por tanto, debemos ver, con el
incremento de temperatura que hemos obtenido, a cuanta humedad relativa nos hemos
situado. Si la humedad en la que nos encontramos está fuera de un rango de +/- 20 %
con respecto al 50 % de humedad relativa, deberemos utilizar humidificadores en
nuestros climatizadores.
En el caso de nuestro vestíbulo descriptivo, desde el punto de mezcla M, que se
sitúa con una temperatura Tm= 1,5 ºC y una humedad Hm= 3,9 gr./Kgr., nos
encontramos una vez calentado en el punto de temperatura deseada (22 ºC) con una
humedad del 23 %, esto indica que nos pasamos de los órdenes descritos y deberíamos
añadir más agua a nuestro sistema.
La manera de calcular cuanta agua necesitamos es:
Podemos ver el agua que aportan las personas debido al calor latente que
producen, esto se hace:
⋅ 0, 7 ⋅ ( Hh "− H )
Cle = Qi
1
Hh " = 4,3 gr./ Kgr.aire
Con esta aportación, nos situamos en una humedad relativa del 26%, la
cual no es suficiente todavía para cumplir con los límites. Debemos entonces calcular
cuánta agua es necesaria aportar de más:
⋅1, 2 ⋅ ( Hh "− H )
m vap = Qi
1
m vap = 377890 gr./ h.
Ese sería el aporte de agua necesario teniendo en cuenta el agua que
aportan las personas, pero si no lo tenemos en cuenta nos quedaría:
⋅1, 2 ⋅ ( Hh − H )
m vap = Qi
1
m vap = 425126 gr./ h.
Estos últimos resultados se pueden observar en la última fila de la
siguiente tabla, donde se consideran todos los climatizadores:
AC-1
AC-2
Tm
(ºC)
10,2
15,5
Hm
(gr./Kgr)
5,7
6,9
HR'
(%)
36
42
AC-3
1,5
3,8
23
AC-4
AC-5
AC-6
AC-7
AC-8
7,2
5,2
-1
7,7
-1
5,1
4,6
3,2
5,2
3,3
Unidad
Hh
Cle
H''
(gr./kgr) (Kcal/h) (gr/Kgr)
8,3
13724,51
6,7
8,3
9780,04
7,4
8,3
26176,83
4,3
HR''
(%)
40
45
26
31
8,3
187736,03
6
36
29
8,3
6901,3
5,5
33
21
8,3
21165,47
4
24
32
8,3
153676,87 5,9
37
19
8,3
15044,17
4,1
26
Tabla 68: Climatizadores invierno humectación.
Agua
(gr/h.)
39625
31767
Agua
(gr/h.)
64391
49416
377890 425126
865751
38744
184491
876473
143247
1204524
51198
218814
1132111
170532
En esa tabla 65 se ha resaltado en color ocre los climatizadores que deben llevar
incorporados un humectador en el caudal de impulsión. En verde se ha representado el
agua necesaria sin tener en cuenta la aportación de las personas en la humedad y en
color anaranjado sí se ha tenido en cuenta.
1.2.4.4.3 TABLA RESUMEN CARACTERÍSTICAS GENERALES.
VERANO
INVIERNO
Qi
Qr
Ti
Tm
Pot.frigo
Ti
Tm
Pot.calo
Unidad Módulo
(m3/h) (m3/h) (ºC) (ºC)
(Kcal/h)
(ºC) (ºC)
(Kcal/h)
24,2 10,2
AC-1
B.V1
20638 17759 13,6 31,2
172142
87194
23,5 15,5
AC-2
B.V2
29414 22094 12,5 27,6
157953
70652
36
24
1,5
B.V3
49608 47182 14
5887
14
36
24
1,5
B.V3.T
6190
249
14
36
24
1,5
B.V3.I
262
AC-3
863084
531407
7152
14
36
24
1,5
E.V3
7520
13305
14
36
24
1,5
P.V3
13990
344
14
36
24
1,5
P.V3.I
362
757
14
36
24
1,5
P.V3.A
796
33
23,1 7,2
AC-4
B.P
313678 286406 13
2905442
1496244
3094 12,7 27,7
24,6 5,2
AC-5
B.C
11531
94646
67347
29
23,4 -1
AC-6
E.C
35754 31573 18
292790
261719
23,3 7,7
AC-7
P.P
304331 243051 13,5 32
2220399
1427108
-1
22,9 -1
AC-8
P.C
28422 26340 18,2
219418
204100
Tabla 69: Características generales de climatizadores.
1.2.4.5 PRESELECCIÓN DE LOS FANCOILS.
1.2.4.5.1 CONFIGURACIÓN EN DESPACHOS.
Se ha estudiado la utilización de fancoils en los despachos situados en la
entreplanta, así como en la acreditación de la planta baja y el único despacho que existe
en la segunda planta.
La elección de este sistema para estas dependencias es lógica, ya que lo que
perseguimos conseguir es el acondicionamiento de éstos sin que pierdan independencia
en su control, ya que por poder haber diferentes condiciones de ocupación y uso en los
despachos, requieren de gran flexibilidad.
Los fancoils que se han elegido son a cuatro tubos, esto quiere decir que llegan
dos tubos de impulsión al mismo, uno de agua caliente y otro de agua fría y existen
otros dos para el retorno.
Las unidades colocadas en el falso techo de los despachos serán alimentadas sus
intercambiadores de calor con agua procedente del grupo frigorífico, para el caso del
agua fría y de la caldera, para el caso del agua caliente.
La configuración de los conductos de aire que debe haber en la instalación de
estos fancoils debe ser la que se presenta en la siguiente ilustración:
Aire ext.
Fancoil
Impulsión
Extracción
Mezcla
Ilustración 11: Configuración de conductos en fancoils de despachos.
Como podemos observar, en la parte superior llegan los conductos de impulsión
de aire exterior, esto es, aire de ventilación. Los conductos llevan el aire hasta la entrada
del fancoil, pero sin llegar a conectarlo. Además, por una rejilla llega caudal de retorno.
Ambos caudales, el de impulsión y el de retorno se mezclan a la entrada del fancoil.
Una vez que este aire es tratado convenientemente por el fancoil, lo impulsa a través de
unos cortos conductos de impulsión.
Como estamos metiendo más aire en la habitación del que había, tendremos que
poner una rejilla de extracción con su respectivo conducto hasta el exterior.
Lo que en ese dibujo faltaría sería la conexión de las tuberías de agua fría y agua
caliente que llegan al aparato.
1.2.4.5.2 TABLA DE PRESELECCIÓN.
Para la preselección de los fancoils, se presenta de forma esquemática en forma
de tabla las características de las cargas a combatir en los diferentes despachos y salas
con fancoils.
Comentar que se ha tenido en cuenta para obtener la carga sensible y latente de
los fancoils la potencia necesaria a realizar para combatir la carga que lleva la
aportación de aire exterior a la temperatura que exista en esas condiciones.
Cs.tot = Cs + Qv ⋅ 0,3 ⋅ (Text − Tint )
Cl.tot = Cl + Qv ⋅ 0, 7 ⋅ ( H ext − H int )
Unidad Módulo
FC.Acre B.Acre
FC.1
E.D1
FC.2
E.D2
FC.3
E.D3
FC.4
E.D4
FC.5
E.D5
FC.6
E.D6
FC.7
E.D7
FC.8
E.D8
FC.9
E.D9
FC.10
E.D10
FC.S.D
S.D
Fancoils con aire primario
Cs.tot(Kcal/h)
Cl.tot(Kcal/h)
Ptot(Kcal/h)
4544
1677
1253
3441
832
915
1865
457
523
3406
841
851
1934
444
672
3612
849
1029
1663
448
344
3270
845
689
1666
448
344
2495
673
517
3790
824
1384
1806
268
663
Tabla 70: Preselección de fancoils.
Caud.vent.(m3/h)
164
161
84
163
81
165
82
164
82
123
159
64
1.2.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS.
Mediante la red de conductos transportamos el aire del exterior al interior de las
zonas ventiladas y de los climatizadores a las zonas acondicionadas. Posteriormente
tendremos unos conductos que harán la distribución del aire en la habitación con la
ayuda de los elementos de impulsión y retorno.
Los tipos de conductos que se utilizarán en este proyecto son de forma circular y
rectangular.
Un tema importante a tener en cuenta es el aislamiento, que pueden ser mediante
fibra de vidrio, lana de roca, etc. Estos aislantes recubren al conducto que está formado
por chapa. La necesidad de aislamiento se considera en conductos de impulsión y los de
retorno que pasen por zonas no acondicionadas. Normalmente, estos tubos se recubren
para su mejora estética de una ficha chapa de aluminio de espesor 0,6 mm.
1.2.5.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO.
El procedimiento elegido para el cálculo del dimensionamiento de los conductos
y para obtener la pérdida de carga en los conductos para la posterior elección de
ventiladores combina dos métodos: el método de rozamiento constante y el método
de reducción de velocidad. La combinación de ambos métodos se consigue
dimensionando los conductos según la velocidad del aire, sin que sobrepase los 7 m/s.,
en aquellos que tengamos mucho caudal ( suele rondar por los 5000 m3/h.) y con la
pérdida de carga para caudales más pequeños. Así pues, fijando uno u otro, se obtienen
unas pérdidas de carga y velocidades diferentes que condicionan el tamaño de mis
conductos. En los siguientes puntos se desarrolla de forma práctica la explicación de
esta combinación de métodos.
1.2.5.2 ELECCIÓN ELEMENTOS IMPULSIÓN Y RETORNO.
Una vez realizado todos los cálculos sobre los caudales máximos que deberán ir
a cada módulo, es necesario realizar la elección de los elementos de impulsión y retorno
que distribuirán el aire en el interior de las distintas dependencias.
La distribución del aire deberá garantizar una impulsión homogénea en la
habitación para evitar la superposición de venas de caudales, que formaría un molesto
“chorro” si éste llegase a las inmediaciones de los ocupantes de nuestro pabellón.
Para la elección se ha tenido en cuenta la limitación del nivel sonoro en cada
zona, la velocidad de impulsión y el alcance que tiene la vena de impulsión de aire. Este
estudio se ha realizado tomando los catálogos de TROX y haciendo un estudio sobre
las variables citadas anteriormente.
Cada zona tiene unas consideraciones diferentes y vamos a ir comentándolas:
•
Zonas con ventilación (impulsión y extracción):
La mayoría de las zonas o módulos que suelen llevar ventilación ( tanto
impulsión como extracción), suelen ser los almacenes, disponibles y guardarropas. En
estos lugares, la instalación se reducirá a comunicar el aire exterior con el interior de las
dependencias mediante ventiladores, no obstante, para su distribución dentro de la
habitación sí que se necesitan elementos de impulsión.
En este primer caso, se ha intentado reducir el número de rejillas tanto de
impulsión como de extracción para disminuir el uso de conducto en la instalación y,
además, reducir el impacto de la instalación en la estética del edificio.
El criterio fundamental perseguido para la elección ha sido no superar los 30 dB
de potencia sonora.
Con la casilla elemento, se ha hecho una elección del tipo de rejilla y mediante
las dimensiones L (largo) y H (altura) en milímetros queda totalmente definida nuestra
rejilla.
Se muestran los resultados obtenidos para cada módulo estudiado:
Módulo
Caudal
(m3/h)
B.A1
701
B.A2
393
B.A3
460
B.A4
945
B.D1
393
B.D2
256
B.D3
429
B.G
542
P.G
711
P.A1
956
P.A2
865
P.A3
549
•
Caud.unit L
H
dB
(m3/h) (mm) (mm)
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
800
425 225 30
Retorno Rejilla AH-AF 1
800
325 325 30
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
400
225 225 28
Retorno Rejilla AH-AF 1
400
425 165 28
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
500
425 165 29
Retorno Rejilla AH-AF 1
500
325 225 28
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
1000
425 325 27
Retorno Rejilla AH-AF 1
1000
425 425 27
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
400
225 225 28
Retorno Rejilla AH-AF 1
400
425 165 28
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
300
325 125 27
Retorno Rejilla AH-AF 1
300
225 225 25
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
500
425 165 29
Retorno Rejilla AH-AF 1
500
325 225 28
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
600
325 225 29
Retorno Rejilla AH-AF 1
600
425 225 28
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
800
425 225 30
Retorno Rejilla AH-AF 1
800
325 325 30
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
1000
425 325 27
Retorno Rejilla AH-AF 1
1000
425 425 27
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
1000
425 325 27
Retorno Rejilla AH-AF 1
1000
425 425 27
ImpulsiónRejilla AH-AF 1
600
325 225 29
Retorno Rejilla AH-AF 1
600
425 225 28
Tabla 71: Elección elementos ventilación.
Tipo
Elemento
Uds.
Alc Veff
∆P(Pa)
(m) (m/s)
13,6 5,1
20
10
9,6 5,1
20
10
10,7 5
19
10
13,9 4,2
14
7
9,6 5,1
20
10
8,2 4,9
19
8
10,7 5
19
10
11,6 4,9
19
9
13,6 5,1
20
10
13,9 4,2
14
7
13,9 4,2
14
7
11,6 4,9
19
9
Zonas con sólo extracción:
Las zonas que sólo tienen extracción son los aseos situados en las tres plantas.
Con esto se persigue que no salgan olores al exterior de las instalaciones. Podría existir
un problema: que al realizar sólo extracción, las puertas de acceso a los baños podrían
no llegar a cerrarse como consecuencia directa de la subpresión en el interior. Este
problema se ha intentado solucionar con la instalación de pequeñas rejillas en las
puertas que facilitan la infiltración del caudal que se extrae.
Se presenta en una tabla los datos:
Módulo
B.As1
B.As2
E.As1
E.As2
P.As1
P.As2
P.As3
P.As4
Caud.unit L
H
Caud.extr.
Tipo Elemento Uds.
(m3/h) (mm) (mm)
(m3/h)
871
Retorno Rejilla AE 1
1000
425 425
4087 Retorno Rejilla AE 2
2200
1025 425
1112 Retorno Rejilla AE 1
1200
625 325
1861 Retorno Rejilla AE 1
2000
1225 325
1306 Retorno Rejilla AE 1
1400
1025 225
3253 Retorno Rejilla AE 2
1800
1025 325
2759 Retorno Rejilla AE 2
1400
1025 225
2493 Retorno Rejilla AE 2
1400
1025 225
Tabla 72: Elección elementos extracción.
•
dB
27
29
28
29
30
30
30
30
Alc Veff
∆P(Pa)
(m) (m/s)
7
5
7
5
8
6
8
8
Zonas con sólo extracción:
En estas zonas, aunque se les denomine así, realmente lo que se hace es la
impulsión, puesto que al ser cocinas, la extracción la realizan los extractores de los
fuegos que deben ser instalados por el arquitecto.
El caudal de impulsión tomado, es el caudal de extracción de la cocina menos el
caudal de infiltración del comedor.
Alc Veff
Caud.unit L
H
Caudal
∆P(Pa)
dB
Tipo Elemento Uds.
(m) (m/s)
(m3/h) (mm) (mm)
(m3/h)
4
2000
25
17,4 3,3
8
B.Co 7949 Impulsión Rejilla AE
1025 225
2
1500
28
16,3 3,9
12
E.Co 2989 Impulsión Rejilla AE
1025 225
1
1500
28
16,3 3,9
12
P.Co 1450 Impulsión Rejilla AE
1025 225
Tabla 73: Elementos impulsión en zonas con sólo extracción.
Módulo
•
Zonas con fancoils:
En la zona con fancoils, debemos observar la configuración de instalación de los
fancoils que se muestran en la ilustración 11, en donde se tienen tres tipos elementos de
elementos de distribución del aire. Para la impulsión del mismo se utiliza unos difusores
lineales de una vía, con el que se intenta dar una respuesta estética en el interior de los
despachos. Se tienen también las rejillas de mezcla, que ya se comentaron su función en
el punto 1.2.4.5.1. Las rejillas de extracción también se han elegido, como se puede ver
en la siguiente tabla, al igual que los demás elementos, intentando no sobrepasar los 30
dB de sonido:
Módulo
B.Acre
E.D1
E.D2
E.D3
E.D4
E.D5
E.D6
E.D7
Caudal
Caud.unit L
H
Elemento
Uds.
(m3/h)
(m3/h) (mm) (mm)
Impulsión 228 Dif.lineal-1via
3
75
Extracción 164 Rejilla AH-HF
1
200
225
125
Mezcla
64 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 241 Dif.lineal-1via
4
75
Extracción 161 Rejilla AH-HF
1
200
225
125
Mezcla
80 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 125 Dif.lineal-1via
2
75
Extracción 84 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Mezcla
41 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 244 Dif.lineal-1via
4
75
Extracción 163 Rejilla AH-HF
1
200
225
125
Mezcla
81 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 122 Dif.lineal-1via
2
75
Extracción 81 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Mezcla
41 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 247 Dif.lineal-1via
4
75
Extracción 165 Rejilla AH-HF
1
200
225
125
Mezcla
82 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 123 Dif.lineal-1via
2
75
Extracción 82 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Mezcla
41 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Impulsión 247 Dif.lineal-1via
4
75
Extracción 164 Rejilla AH-HF
1
200
225
125
Mezcla
83 Rejilla AH-HF
1
100
225
75
Tipo
dB
26
28
28
26
28
28
26
28
28
26
28
28
26
28
28
26
28
28
26
28
28
26
28
28
Veff
∆P(Pa)
(m/s)
0,56
13
13
17
0,56
13
13
17
0,56
13
17
17
0,56
13
13
17
0,56
13
17
17
0,56
13
13
17
0,56
13
17
17
0,56
13
13
17
Impulsión 123 Dif.lineal-1via
2
75
26
0,56
E.D8 Extracción 82 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Mezcla
41 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Impulsión 185 Dif.lineal-1via
3
75
26
0,56
E.D9 Extracción 123 Rejilla AH-HF
1
200
28
225
125
Mezcla
62 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Impulsión 239 Dif.lineal-1via
4
75
26
0,56
E.D10 Extracción 159 Rejilla AH-HF
1
200
28
225
125
Mezcla
80 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Impulsión 96 Dif.lineal-1via
2
60
20
0,34
S.D Extracción 64 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Mezcla
32 Rejilla AH-HF
1
100
28
225
75
Tabla 74: Elección elementos impulsión y retorno en configuración de fancoils.
•
13
17
17
13
13
17
13
13
17
6
17
17
Zonas con climatizadores:
En este último punto, se deben tener muchas más consideraciones en mente que
las propias técnicas, ya que por exigencias de los arquitectos, se deben cumplir unas
expectativas estéticas que hacen que el estudio de los elementos de distribución del aire
sea una tarea que requiere más detenimiento.
Con el AC-1, se ha pensado sólo utilizar difusores rotacionales para la
impulsión, ya que es un espacio que no tiene una gran altura y éstos se podrían colocar a
la vista con sus conductos circulares o sobre el falso techo.
En el AC-2 se tuvo que estudiar la posibilidad de utilizar toberas de impulsión a
lo largo de toda la pared. Esta consideración fue necesaria para crear un flujo de aire en
la zona habitable del espacio, puesto que la altura de este vestíbulo supera los veinte
metros. La elección de este tipo de toberas no es tarea fácil, en este tipo de elección, se
deben tener en cuenta además de las variables anteriormente citadas, un estudio
pormenorizado de la dirección de los flujos de aire tanto en verano como en invierno.
Todos estos estudios se pueden hacer tomando como referencia los catálogos incluidos
en los anexos de toberas de la marca Trox. Para el retorno, se han puesto las rejillas en
la misma pared que las toberas para contribuir con el flujo de aire aclimatado por la
habitación. Vemos una imagen de cómo sería:
Tobera
Impulsión
Flujo aire
Rejilla
Retorno
Ilustración 11: Elementos distribución aire en AC-2.
En el AC-3 se ha dividido el caudal total a impulsar y retornar en las tres
plantas, ya que lo que buscamos es una distribución homogénea de la impulsión y el
retorno, a pesar de que los climatizadores utilizados sean los mismos. En la primera
separación realizada, la que se da en B.V3, B.V3.T y B.V3.I, contará con toberas
situadas en la pared de la barandilla del entrepiso, así como con difusores lineales
colocados a una altura por encima de la cristalera del hall de entrada, a unos 6 metros.
Esto contribuirá también para que no se produzca condensación en los cristales en
invierno. Las rejillas de retorno irán situadas en la parte inferior de este vestíbulo. En la
entreplanta se ha elegido para la impulsión difusores rotacionales que se situarán de
manera homogénea en el techo de este vestíbulo. Y, por último, en la planta primera
irán en la pared de su barandilla situadas toberas a lo largo de la misma, también se
usarán unos difusores rotacionales en el techo de esta planta.
La distribución en el AC-4, se hará exclusivamente con difusores rotacionales
organizados homogéneamente. Se utilizarán ramales con difusores rotacionales
motorizados. El retorno se hará mediante rejillas situadas en una columna ficticia que
recubre a la estructural. Lo mismo ocurre con el AC-7, aunque la cantidad y la
distribución del retorno varía.
En el AC-5, se ha elegido para la impulsión difusores rotacionales y al ser un
conjunto de comedor y cocina, se ha situado entre ambos rejillas de retorno a la cocina,
para la impulsión a la misma. Pasa lo mismo con el AC-6, aunque aquí se añaden
difusores lineales que se ponen encima de la cristalera para combatir la condensación en
los cristales. Idem en el AC-8.
Presentamos la tabla con los detalles:
Unidad Módulo
AC-1
B.V1
AC-2
B.V2
B.V3
B.V3.T
B.V3.I
AC-3
E.V3
P.V3
P.V3.I
P.V3.A
AC-4
B.P
AC-5
B.C
Tipo
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Retorno
Impulsión
Caudal
Caud.unit L
H
Alc Veff ∆P
Elemento
Uds.
dB
(m3/h)
(m3/h) (mm) (mm) (m) (m/s) (Pa)
20638 Dif.rot.VDL800
8
2700 1600 1600 38 9
32
17759
Rejilla AE
4
5000 1025 325 39
9
29414
Tob.DUE-S
13
2350
450 450 40 20 1 50
22094
Rejilla AE
6
3750 1025 225 40
12
Tob.DUE-S
50
1000
450 450 20 10 1 15
49608
Dif.lineal-4vias 40
300
35
21
47182
Rejilla AE
6
8000 1225 525 35
6
6190
5887
262
249
7520 Dif.rot.VDW875 7
1140
825 825 35
23
7152
Rejilla AE
1
8000 1225 525 35
6
13990 Dif.rot.VDW875 14
1140
825 825 35
23
13305
Rejilla AE
2
8000 1225 525 35
6
362
344
796
757
313678 Dif.rot.VDL800 90
3500 1600 1600 45 9
60
286406
Rejilla AE
24
12000 1225 525 45
13
11531 Dif.rotac.VDW875 10
720
625 625 35
24
Retorno
3094
Retorno cocina 7949
AC-6
E.C
AC-7
P.P
AC-8
P.C
Rejilla AR
5
700
425 225 35
Rejilla AE
1
8000 1125 525 35
Dif.rotac.VDW875 22
1140
825 825 35
Impulsión
35754
Dif.lineal-4vias 35
325
35
Retorno
31573
Rejilla AE
4
8000 1225 525 35
Retorno cocina 2989
Rejilla AE
1
3000
525 425 34
Impulsión 304331 Dif.rotac.VDL800 90
3500 1600 1600 45 9
Retorno
243051
Rejilla AE
21
12000 1225 525 45
Dif.rotac.VDW875 10
1140
825 825 35
Impulsión
28422
Dif.lineal-4vias 50
325
35
Retorno
26340
Rejilla AE
4
8000 1225 525 35
Retorno cocina 1450
Rejilla AE
1
1600
325 325 35
Tabla 75: Elementos distribución del aire en climatizadores.
1.2.5.2.1 TABLAS RECUENTO ELEMENTOS IMP. Y RET.
Rejillas AH-AF
Rejillas AE
L(mm)
425
425
425
425
325
325
325
225
225
225
1225
1225
1125
H(mm)
425
325
225
165
325
225
125
225
125
75
525
325
525
1025
425
1025
325
1025
225
525
425
325
325
Tabla 76: Recuento rejillas.
Dif.lineales Metros(m)
36
1 vía
125
4 vías
Tabla 77: Recuento difusores lineales.
Uds.
3
3
4
4
2
5
1
3
7
17
44
1
4
2
2
33
4
1
32
6
23
17
6
8
60
13
23
17
6
12
Dif.rotacionales
Uds.
Caudal
3500
180
VDL 800
2700
8
1140
53
VDW 875
720
10
Tabla 78: Recuento difusores rotacionales.
Tipo
Toberas
Caudal
Uds.
2350
13
DUE-S
1000
50
Tabla 79: Recuento toberas.
Tipo
1.2.5.3 CASO DETALLADO DIMENSIONAMIENTO Y P.CARGA.
Es necesario que en el proyecto se haga un estudio exhaustivo de los conductos
que se utilizarán para la distribución del aire de las fuentes hasta las diferentes
dependencias del pabellón. No obstante, no es menos importante la necesidad de hacer
cálculos sobre las pérdida de carga que tendrá el aire por el paso en los conductos hasta
su liberación. Con estos cálculos nos podremos aproximar a elegir o seleccionar los
ventiladores que moverán los caudales de aire.
Para representar el método citado en el punto 1.2.5.1, se ha estudiado de forma
detallada cómo sería la pérdida de carga que habría en un ramal del P.P, tanto de
impulsión como de retorno. Se ha cogido sólo el ramal que tendría más pérdida de carga
para poder elegir un ventilador apropiado.
Un detalle a destacar en estas tablas sería la disminución de la pérdida de carga
por metro cuadrado de conducto que existe con el incremento de la velocidad del aire
por el mismo. Esto se ha obtenido utilizando la tabla que relaciona la velocidad del aire
en los conductos, el diámetro de espesor del conducto, el caudal de aire en m3/h. y la
pérdida de carga por metro cuadrado (ver anejos).
Con el cálculo de cargas, se ha obtenido un resultado de la pérdida de carga en
los conductos y se ha utilizado, para ver la pérdida de carga a vencer por los
ventiladores, un factor de sistema del 50 % por el incremento de accesorios que por la
instalación se podrían colocar o por posibles modificaciones en la trazada de los
conductos.
Es necesario comentar que para las extracciones de las salas de exposiciones se
ha realizado la extracción del aire de la habitación situando las rejillas junto a las
columnas de la sala, formando así unas columnas artificiales que ayudan a no destruir
la estética de la misma y a una mejor distribución de las corrientes de aire en el interior
del volumen.
Otras cuestiones a comentar son:
La utilización de colectores de aire para una distribución del aire según
necesidades en los climatizadores de las zonas B.P y P.P. Así, si existe un problema en
algún climatizador, seguirán trabajando los otros para que en la habitación se satisfagan
las necesidades de frío o calor.
Q
V
Ps Diam. Long.
L.equ.accs. Leq.tot
Tramo (m3/h) (m/s) (mm.c.a) (cm) (m) Nº accs
(m)
(m)
0_1 60858 7
0,025 170 78
8
1,5
90
1_2 54096 7 0,0275 160 12
0
1,5
12
2_3 47334 7
0,03
0
1,5
12
150 12
3_4 40572 7 0,0325 140 12
0
1,5
12
4_5 33810 7 0,0375 130 12
0
1,5
12
5_6 27048 7
0,04
0
1,5
12
110 12
6_7 20286 7
0,05
0
1,5
12
100 12
7_8 13524 7
0,06
12
0
1,5
12
80
8_9 6762 7
0,1
12
0
1,5
12
55
1_a 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
1_b 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
2_c 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
2_d 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
3_e 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
3_f 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
4_g 3381 6,5
0,12
4
1
1,5
5,5
45
Roz. Tot
(mm.c.a)
2,25
0,33
0,36
0,39
0,45
0,48
0,6
0,72
1,2
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
P.E
(mm.c.a)
2,25
0,33
0,36
0,39
0,45
0,48
0,6
0,72
1,2
4_h
5_i
5_j
6_k
6_l
7_m
7_n
8_o
8_p
9_q
9_r
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
P.Carga rejilla
0,66
6
P.E.D(mm.c.a) 13,44 20,16
Tabla 80: Dimensionamiento y pérdida de carga impulsión, caso detallado.
Y para los conductos de retorno:
Q
V
Ps Diam. Long.
L.equ.accs. Leq.tot
(m)
(m)
Tramo (m3/h) (m/s) (mm.c.a) (cm) (m) Nº accs.
0_1 46295 7
0,03
10
1,5
172,5
150 157,5
1_2 23147 7
0,045 110 30
2
1,5
33
Roz. Tot
P.E
(mm.c.a) (mm.c.a)
5,175
5,175
1,485
1,485
P.Carga rejilla 1,3
P.E.D(mm.c.a) 7,96 11,94
Tabla 81: Dimensionamiento y pérdida de carga retorno, caso detallado.
1.2.5.4 TABLAS DIMENSIONAMIENTO Y PÉRDIDA DE CARGA.
En el ejemplo anterior citado, se ha desarrollado de manera muy detallada el
cálculo de pérdida de carga y dimensionamiento. Aquí, para el cálculo general, se ha
seguido el siguiente procedimiento:
Se han considerado los tramos, indicados en los planos adjuntos, de cada todos
los conductos que hacen el reparto del aire hacia los difusores y en todos los módulos
considerados. Los módulos citados pueden ser de ventilación o de climatización. Al
principio de las tablas se ha intentado abordar la ventilación, hay que prestar atención a
las distintas dependencias que van unidas. Se ha continuado con el dimensionamiento
de las zonas que son suministradas por los climatizadores.
En la tabla se ha seguido un orden lógico, que es ver para impulsión y retorno
cuáles pueden ser las dimensiones de los conductos (normalmente circulares, menos en
determinados sitios como en las cocinas B.C, E.C y P.P. y despachos, ya que se deberán
pasar por el falso techo. Las dimensiones se han obtenido mediante la tabla que
relaciona caudal, con pérdida de carga, con dimensiones circulares del conducto y con
velocidad del aire a través de estos. Se ha considerado una pérdida de carga constante de
0,12 mm.c.a, con ello se ha sacado el tamaño que tiene que tener el conducto. Con ello
ya tenemos el dimensionamiento.
Para el cálculo de carga, hemos contabilizado los metros lineales que tiene cada
tramo. El número de accesorios que tiene, que suelen ser típicamente los codos, se
conversan en metros lineales con un factor de 5 metros por accesorio. Con esto, se
hallan los metros lineales de cada tramo, al cual le aplicamos la pérdida de carga citada
y con ello obtenemos una pérdida de carga en los conductos. No obstante, se ha
multiplicado la pérdida de carga calculada por un factor de 1,1, que es el factor de
seguridad y se han añadido las pérdidas que se dan en la salida del aire por los
difusores, rejillas, etc.
El factor de 1,1 es un factor de seguridad, ya que es posible que para la
instalación se tengan que modificar los recorridos de algunos tramos, por ello, se
incrementa sensiblemente esta pérdida de carga posible más desfavorable.
Se ha calculado la pérdida de carga de todos los tramos, pero sólo debemos
escoger la pérdida más grande para cada módulo, ya sea de impulsión o de retorno.
Los tramos se han designado en los planos adjuntos del edificio en planta.
La tabla a continuación contiene todos los módulos que requieren uso de
conductos para su acondicionamiento:
Q
Diam. Long.
Leq.tot Roz. Tot P.E.D P.E.D tot
Tipo Tramo (m3/h) (cm)
(m) Nº accs. (m) (mm.c.a) (mm.c.a) (mm.c.a)
0_1 1094
22
6
2
16
1,92
Imp.
5,544
7,544
1_2
393
13
21
1
26
3,12
B.A1+B.D1
0_1 1094
22
15
2
25
3
Ret.
4,092
6,092
1_2
393
13
6
0
6
0,72
Imp. 0_1
0,792
2,792
256
11
6
0
6
0,72
B.D2
Ret.
0,66
2,66
256
11
0
1
5
0,6
0_1
853
19
4,5
0
4,5
0,54
Imp.
3,828
5,828
1_2
393
13
19,5
1
24,5
2,94
B.A2+B.A3
0_1
853
19
4,5
0
4,5
0,54
Ret.
3,234
5,234
1_2
393
13
10
2
20
2,4
Imp. 0_1
1,188
3,188
945
22
9
0
9
1,08
B.A4
Ret.
0,66
2,66
945
22
0
1
5
0,6
Imp. 0_1
2,64
4,64
429
14,5
15
1
20
2,4
B.D3
Ret.
0,792
2,792
0_1
429
14,5
6
0
6
0,72
Imp. 0_1
4,884
6,884
542
17,5
27
2
37
4,44
B.G
Ret.
2,64
4,64
0_1
542
17,5
15
1
20
2,4
P.G
Imp. 0_1
4,224
6,224
711
19
27
1
32
3,84
0_1 2017
32
12
0
12
1,44
P.G+P.As1 Ret.
1,848
3,848
1_2 1306
26
2
0
2
0,24
Imp. 0_1
1,914
3,914
956
22
4,5
2
14,5
1,74
P.A1
Ret.
1,914
3,914
0_1
956
22
4,5
2
14,5
1,74
0_1 1414
26
3
0
3
0,36
Imp.
3,96
5,96
1_2
865
19
27
0
27
3,24
P.A2+P.A3
0_1 1414
27
0
1
5
0,6
Ret.
5,874
7,874
1_2
865
19
34,5
1
39,5
4,74
B.As1
Ret.
6,4614 8,4614
0_1
871
19
2
0
2
0,24
0_1 4087
47
1,5
1
6,5
0,78
B.As2
Ret.
3,894
5,894
1_2 2043
32
18
1
23
2,76
Tabla 82: Dimensionamiento y cálculo pérdida carga ventilación, sección cuadrada.
Módulo
Q Diam.
(m3/h) (cm)
E.As1+ Imp. 0_1 2223 32
1_2 1982 31
E.D1+
2_3 1854 20
E.D2
3_4 1610 28
E.D3
4_5 1488 26
E.D4
5_6 1164 24
E.D5
6_7 917
21
E.D6
7_8 794
19
E.D7
8_9 547 16,5
E.D8
9_10 424
14
E.D9
10_11
239
11
E.D10
5_5´ 96
5
S.D
Módulo Tipo Tramo
L
(cm)
100
100
30
80
65
50
36
26
18
15
10
10
H Long.
Leq.tot Roz. Tot P.E.D P.E.D tot
Nº accs.
(cm) (m)
(m) (mm.c.a) (mm.c.a) (mm.c.a)
14,322 16,322
15 13,5
1
18,5
2,22
15 7,5
0
7,5
0,9
15 12
0
12
1,44
15
3
0
3
0,36
15 7,5
0
7,5
0,9
15
9
0
9
1,08
15 4,5
0
4,5
0,54
15 15
0
15
1,8
15 4,5
0
4,5
0,54
15
6
0
6
0,72
15 21
0
21
2,52
15
7
3
22
2,64
B.Acre
5_5" 228
11
10 15
3
2
13
1,56
0_1 2604 36 170 15
6
0
6
0,72
1_2 1492 26
60 15
6
0
6
0,72
2_3 1331 25
54 15
9
1
14
1,68
3_4 1247 24
50 15 7,5
0
7,5
0,9
4_5 1084 22,5 40 15 16,5
0
16,5
1,98
5_6 1003 22
40 15
3
0
3
0,36
6_7 775
19
26 15
3
0
3
0,36
12,936 14,936
Ret.
7_8 610
17
19 15 12
0
12
1,44
8_9 528
17
19 15
3
0
3
0,36
9_10 364
14
14 15 15
0
15
1,8
10_11 282 11,5 10 15
9
0
9
1,08
11_12 159
7
10 15
3
0
3
0,36
6_6 164
8
10 15
7
3
22
2,64
6_6" 64
4
10 15
3
2
13
1,56
Tabla 83: Dimensionamiento y cálculo pérdida carga ventilación, sección circular.
Módulo
Tipo
Tramo
E.As2
Ret.
P.As2
Ret.
P.As3
Ret.
P.As4
Ret.
B.Co
E.Co
P.Co
Imp.
Imp.
Imp.
0_1
0_1
1_2
0_1
1_2
0_1
1_2
0_1
0_1
0_1
0_1
1_2
2_3
3_4
1_a
1_b
2_c
2_d
3_e
3_f
4_g
4_h
0_1
1_2
2_3
3_4
Imp.
B.V1
Ret.
Q
Diam Long. Nº Leq.tot
(m3/) (cm) (m) accs.
(m)
1861
20
3253
40
1626
28
2759
36
1379
25
2493
35
1246
25
7949
61
2989 39,5
1450
27
20638 100
15480 81
10320 70
5160
50
2580
35
2580
35
2580
35
2580
35
2580
35
2580
35
2580
35
2580
35
17759 84
13320 79
8880
63
4440
46
3
7,5
12
4,5
15
3
12
0
0
0
31,5
12
12
12
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
24
12
12
12
1
0
0
0
1
1
1
1
1
1
4
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3
0
0
0
8
7,5
12
4,5
20
8
17
5
5
5
51,5
12
12
12
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
39
12
12
12
Roz.tot
(mm.
c.a)
0,96
0,9
1,44
0,54
2,4
0,96
2,04
0,6
0,6
0,6
6,18
1,44
1,44
1,44
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
4,68
1,44
1,44
1,44
P.E.D
P.E.Dtot
(mm.
(mm.c.a)
c.a)
1,056
3,056
2,574
4,574
3,234
5,234
3,3
5,3
0,66
0,66
0,66
2,66
2,66
2,66
12,54
14,54
9,9
11,9
0_1
1_2
2_3
3_4
4_5
5_6
Imp.
6_7
7_8
8_9
B.V2
9_10
10_11
11_12
12_13
0_1
1_2
2_3
Ret.
3_4
4_5
5_6
B.V3
Imp.
0_1
B.V3.T Ramal A
1_2
B.V3.I 40m.d.lin.
2_3
E.V3
25 tob.
3_4
P.V3
7dif.rot.
4_5
P.V3.I
5_6
P.V3.A
1_2´
2´_3´
3´_4´
4´_5´
5´_6´
6´_7´
7´_8´
8´_9´
9´_10´
10´_11´
11´_12´
12´_13´
13´_14´
14´_15´
15´_16´
16´_17´
17´_18´
18´_19´
19´_20´
20´_21´
21´_22´
22´_23´
23´_24´
29414 115
27151 105
24889 105
22626 100
20363 100
18101 86
15838 80
13576 75
11313 70
9050
64
6788
54
4525
45
2263
34
22094 100
18412 86
14729 77
11047 70
7365
55
3682
40
38050 130
11452 70
11452 70
8589
63
5726
52
2863
36
19078 88
18315 86
17551 84
16788 82
16025 82
15262 80
14499 79
13736 79
12973 76
12210 76
11447 72
10683 72
9920
68
9157
68
8394
64
7631
56
6868
55
6105
52
5342 50,5
4579
46
3815
43
3052
40
2289
34
33
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
40,5
1,5
1,5
54
1,5
1,5
31,5
6
10
10
10
10
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
4
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
6
0
0
4
0
0
6
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
53
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
70,5
1,5
1,5
74
1,5
1,5
61,5
11
10
10
10
10
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
6,36
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
8,46
0,18
0,18
8,88
0,18
0,18
7,38
1,32
1,2
1,2
1,2
1,2
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
14,124
16,124
19,866
21,866
16,982
14,85
11,418
24´_25´
25´_26´
1"_2"
2"_3"
3"_4"
2"_a
2"_b
3"_c
3"_d
4"_e
4"_f
4"_g
0_1
Ramal B
25 tob.
1_2´
14dif.rot. 2´_3´
3´_4´
4´_5´
5´_6´
6´_7´
7´_8´
8´_9´
9´_10´
10´_11´
11´_12´
12´_13´
13´_14´
14´_15´
15´_16´
16´_17´
17´_18´
18´_19´
19´_20´
20´_21´
21´_22´
22´_23´
23´_24´
24´_25´
25´_26´
1_2
2_3
3_4
4_5
5_6
6_7
7_8
2_a
2_b
3_c
3_d
1526
27
763
19,5
7520
56
5371
51
3223
42
1074
23
1074
23
1074
23
1074
23
1074
23
1074
23
1074
23
34226 125
19078 88
18315 86
17551 84
16788 82
16025 82
15262 80
14499 79
13736 79
12973 76
12210 76
11447 72
10683 72
9920
68
9157
68
8394
64
7631
56
6868
55
6105
52
5342 50,5
4579
46
3815
43
3052
40
2289
34
1526
27
763
19,5
15148 80
12984 76
10820 72
8656
65
6492
53
4328
45
2164
33
1082
23
1082
23
1082
23
1082
23
1
1
9
6
6
3
3
3
3
3
3
6
34,5
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
16,5
3
3
3
3
3
3
4,5
4,5
4,5
4,5
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5
0
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0
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0
0
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0
0
0
3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
1
14
6
6
3
3
3
3
3
3
6
59,5
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
31,5
3
3
3
3
3
3
4,5
4,5
4,5
4,5
0,12
0,12
1,68
0,72
0,72
0,36
0,36
0,36
0,36
0,36
0,36
0,72
7,14
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
0,12
3,78
0,36
0,36
0,36
0,36
0,36
0,36
0,54
0,54
0,54
0,54
12,342
11,154
14,982
4_e
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
4_f
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
5_g
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
5_h
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
6_i
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
6_j
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
7_k
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
7_l
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
8_m
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
8_n
1082
23
4,5
0
4,5
0,54
0_1
53318 155 48,5
6
78,5
9,42
Ret.
1_2
44432 140
1
0
1
0,12
Ramal A
6rejillas
2_3
35545 125
1
0
1
0,12
11,022
3_4
26659 110
1
0
1
0,12
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0
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Ramal B 0´_1´ 20457 98
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3rejillas
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1
0
1
0,12
2´_3´
7152
60
6
0
6
0,72
Tabla 84: Dimensionamiento y cálculo pérdida carga vent. y clim., sección circular.
B.P
Imp.
Ramal A
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3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
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44
44
44
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44
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44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
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12
12
12
12
12
12
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0,48
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Ramal B
Ramal C
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9_r
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5_j
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6_l
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41824
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27882
20912
13941
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3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
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3485
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3485
3485
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44
44
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44
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12
12
12
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Ramal D
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3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
62735
55765
48794
41824
34853
27882
20912
13941
6971
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
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44
44
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155
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12
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12
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0,48
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0,48
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0,48
0,48
0,48
0,48
20,262
22,638
Ret.
Ramal A
Ramal B
Ramal C
Ramal D
Ramal E
P.P
Imp.
Ramal A
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5_j
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1_a
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3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
3485
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35801
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11933
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35801
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0,5
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1,44
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0,48
0,48
0,48
0,48
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Ramal B
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5_j
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8_o
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3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
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3381
3381
3381
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27052
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45
45
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4
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4
4
4
4
4
4
4
66,5
12
12
12
12
12
12
12
12
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
42,5
12
12
12
12
12
12
12
12
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0
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4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
101,5
12
12
12
12
12
12
12
12
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
77,5
12
12
12
12
12
12
12
12
4
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
12,18
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48 26,598
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
23,43
9,3
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
0,48
Ramal D
Ramal E
1_b
2_c
2_d
3_e
3_f
4_g
4_h
5_i
5_j
6_k
6_l
7_m
7_n
8_o
8_p
9_q
9_r
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1_2
2_3
3_4
4_5
5_6
6_7
7_8
8_9
1_a
1_b
2_c
2_d
3_e
3_f
4_g
4_h
5_i
5_j
6_k
6_l
7_m
7_n
8_o
8_p
9_q
9_r
0_1
1_2
2_3
3_4
4_5
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
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54104
47341
40578
33815
27052
20289
13526
6763
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
3381
60866
54104
47341
40578
33815
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
165
160
145
135
130
110
96
80
56
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
165
160
145
135
130
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
18,5
12
12
12
12
12
12
12
12
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4
4
4
4
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4
4
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4
4
4
4
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4
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4
36,5
12
12
12
12
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4
4
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4
4
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4
4
4
4
4
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4
53,5
12
12
12
12
12
12
12
12
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
71,5
12
12
12
12
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
6,42
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
8,58
1,44
1,44
1,44
1,44
20,262
22,638
5_6
27052
110
12
0
12
1,44
6_7
20289
96
12
0
12
1,44
7_8
13526
80
12
0
12
1,44
8_9
6763
56
12
0
12
1,44
1_a
3381
45
4
0
4
0,48
1_b
3381
45
4
0
4
0,48
2_c
3381
45
4
0
4
0,48
2_d
3381
45
4
0
4
0,48
3_e
3381
45
4
0
4
0,48
3_f
3381
45
4
0
4
0,48
4_g
3381
45
4
0
4
0,48
4_h
3381
45
4
0
4
0,48
5_i
3381
45
4
0
4
0,48
5_j
3381
45
4
0
4
0,48
6_k
3381
45
4
0
4
0,48
6_l
3381
45
4
0
4
0,48
7_m
3381
45
4
0
4
0,48
7_n
3381
45
4
0
4
0,48
8_o
3381
45
4
0
4
0,48
8_p
3381
45
4
0
4
0,48
9_q
3381
45
4
0
4
0,48
9_r
3381
45
4
0
4
0,48
0_1
46295
145
119
7
154
18,48
Ret.
1_2
34721
130
0,5
0
0,5
0,06
Ramal A
20,526
2_3
23148
105
0,5
0
0,5
0,06
3_4
11574
72
0,5
0
0,5
0,06
0_1
46295
145
169
9
214
25,68
Ramal B
1_2
34721
130
0,5
0
0,5
0,06
34,056
2_3
23148
105
33
2
43
5,16
3_4
11574
72
0,5
0
0,5
0,06
0_1
46295
145
149
7
184
22,08
Ramal C
1_2
34721
130
0,5
0
0,5
0,06
30,096 44,372
2_3
23148
105
33
2
43
5,16
3_4
11574
72
0,5
0
0,5
0,06
0_1
46295
145
232
9
277
33,24
Ramal D
1_2
34721
130
0,5
0
0,5
0,06
42,372
2_3
23148
105
33
2
43
5,16
3_4
11574
72
0,5
0
0,5
0,06
0_1
46295
145
182
7
217
26,04
Ramal E
1_2
34721
130
0,5
0
0,5
0,06
28,842
2_3
23148
105
0,5
0
0,5
0,06
3_4
11574
72
0,5
0
0,5
0,06
Tabla 85: Dimensionamiento y cálculo pérdida carga clim., sección circular.
Mód.
B.C
E.C
Tipo
Tram
0_1
1_2
2_3
3_4
4_5
1_a
1_b
Imp.
2_c
2_d
3_e
3_f
4_g
4_h
5_i
5_j
0_1
1_2
Ret.
2_3
3_4
4_5
0_1
Imp.
Ramal A 1_2
Dif.rotac. 2_3
3_4
4_5
5_6
6_7
7_8
8_9
9_10
10_11
11_12
2_a
2_b
3_c
3_d
4_e
4_f
5_g
5_h
6_i
6_j
7_k
Q
(m3/
h)
11531
9225
6919
4612
2306
1153
1153
1153
1153
1153
1153
1153
1153
1153
1153
3094
2475
1856
1237
618
35754
24379
22162
19946
17730
15513
13297
11081
8865
6649
4432
2216
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
Diam. L
H Long. Nº
(cm) (cm) (cm) (m) acc
72
68
58
46
34
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
39
35
29
24
17
125
105
98
94
90
82
74
72
68
54
46
34
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
100
80
55
36
22
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
260
240
150
100
100
250
200
180
160
150
120
100
100
80
55
36
22
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
52,5
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
63
3
3
3
3
63,5
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
2
0
0
0
0
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0
0
0
0
0
0
0
Roz.
P.E.D P.E.Dtot
Leq.
tot
(mm.
(mm.
tot
(mm.
c.a)
c.a)
(m)
c.a)
62,5 7,5
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
12,23
3
0,36 10,23
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
73 8,76
3
0,36
13,22
3
0,36 11,22
3
0,36
3
0,36
78,5 9,42 15,51 20,414
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
3
0,36
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
P.C
7_l
8_m
8_n
9_o
9_p
10_q
10_r
11_s
11_t
12_u
12_v
Ramal B 1_2
35 Dif.lin 2_3
3_4
4_5
5_6
0_1
Ret.
1_2
4 Rej.
2_3
3_4
0_1
Imp.
Ramal A 1_2
2_3
Dif.rot.
3_4
4_5
5_6
2_a
2_b
3_c
3_d
4_e
4_f
5_g
5_h
6_i
6_j
Ramal B 1_2
50 Dif.lin 2_3
3_4
4_5
5_6
6_7
7_8
8_9
0_1
Ret.
1_2
4 Rej.
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
1108
11375
11375
8125
4875
1625
31573
23680
15786
7893
28422
12172
9737
7303
4869
2434
1217
1217
1217
1217
1217
1217
1217
1217
1217
1217
16250
16250
13000
13000
9750
6500
4875
1625
26340
19755
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
72
72
64
48
28
40
105
80
60
110
76
70
60
50
35
24
24
24
24
24
24
24
24
24
24
84
84
78
78
68
56
48
29
110
94
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
100
100
80
38
14
270
200
120
60
210
105
90
65
42
21
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
150
150
110
110
80
50
38
15
210
160
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
16
10
10
10
10
69,5
9
9
9
42
12
7,5
4,5
4,5
4,5
1,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
9
10
8
10
10
5
10
5
46,5
6
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
4
0
0
0
3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
1
0
0
0
0
1
0
3
0
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
6
0,72
21 2,52
10
1,2
10
1,2 18,414
10
1,2
10
1,2
89,5 10,74
9
1,08
15,378
9
1,08
9
1,08
57 6,84
12 1,44
7,5
0,9
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
1,5 0,18
4,5 0,54
12,474
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
4,5 0,54
14 1,68
15
1,8
8
0,96
10
1,2
18,348
10
1,2
5
0,6
15
1,8
5
0,6
61,5 7,38 9,702
6
0,72
17,378
20,348
11,702
2_3 13170 72
100 70
3
0
3
0,36
3_4
6585
58
52
70
3
0
3
0,36
Tabla 86: Dimensionamiento y cálculo pérdida carga clim., sección rectangular.
1.2.5.5 TABLAS RESUMEN TIPOS DE CONDUCTOS.
Si queremos realizar un presupuesto final, se tiene que contabilizar la cantidad
de conductos de cada tipo se necesita en el caso de los conductos circulares. Con los
conductos rectangulares la elección se hace por metros cuadrados de chapa necesaria,
aún así se han contabilizado para llegar a este resultado.
Se presentan las dos tablas, una con los conductos rectangulares y el cálculo
total de chapa, y la otra con los conductos circulares. En ambas se ha marcado en color
azul aquellos conductos que se destinarán a ventilación y por ello, no precisan aislante.
L(cm)
170
100
80
65
60
54
50
40
36
30
26
19
18
15
14
10
250
210
200
180
160
150
H(cm)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
70
70
70
70
70
70
RECTANGULARES
Long.(m)
Superficie(m2)
6
22,2
21
48,3
3
5,7
7,5
12
6
9
9
12,42
16,5
21,45
19,5
21,45
4,5
4,59
12
10,8
18
14,76
15
10,2
4,5
2,97
6
3,6
15
8,7
53
26,5
63,5
406,4
88,5
495,6
12
64,8
3
15
9
41,4
12
52,8
120
110
105
100
90
80
65
60
55
52
50
42
38
36
27
26
24
22
21
15
14
10
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
12
18
12
87,5
7,5
26
4,5
9
6
3
5
4,5
20
6
69,5
63
3
6
4,5
8
10
210
45,6
64,8
42
297,5
24
78
12,15
23,4
15
7,32
12
10,08
43,2
12,72
134,83
120,96
5,64
11,04
8,19
13,6
16,8
336
2645,47
Tabla 87: Resumen conductos rectangulares.
Diam.(cm)
205
195
180
165
160
155
147
145
142
140
135
130
125
115
110
105
100
98
96
95
CIRCULARES
Long.(m) Diam.(cm)
149
64
0,5
63
0,5
61
497,5
60
60
58
108,5
56
33
55
971
54
702
53
61
52
62,5
51
154
50,5
35,5
50
33
47
121
46
109
45
81
44
133
43
60
42
60
40
Long.(m)
6,5
22
0
6
60
71
3,5
4,5
3
12
6
2
12
1,5
14
367,5
360
2
6
11
88
86
84
82
81
80
79
77
76
75
72
70
68
66
65
2
8
27
4
12
144
16
1,5
7
4,5
9,5
86,5
4
2,5
4
39,5
0
36
14,5
35
63
34
6,5
33
3
32
30
28
12
27
2
26
5
25
27
23
87
22
39
20
3
19,5
2
19
99,5
17,5
42
14,5
21
13
56,5
11
6
Tabla 88: Tabla resumen conductos circulares.
1.2.5.6 SELECCIÓN DE VENTILADORES.
Con los datos obtenidos sobre pérdida de carga y caudal a transportar, nos
limitamos ahora a seleccionar el ventilador que se adecue a estos datos. Para ello se han
utilizado los catálogos de ventiladores de la marca S&P.
A la hora de elegirlos, se ha atendido a cuadrar con las gráficas de pérdida de
carga y caudales el punto que define a nuestro ventilador. A veces se ha jugado con las
opciones de Alta velocidad o Baja velocidad, que serán ajustables en el momento de
realizar la instalación. Debido a la necesidad de que estos ajusten se lleven a cabo, se
han escogido dos tipos de ventiladores ( los cuales tenemos diferentes modelos con
caudales y pérdida de carga diferente) que se ajustan a nuestras exigencias, que son: las
cajas centrífugas de ventilación CENTRIBOX CVB-CVT y helicocentrífugos para
conductos circulares MIXVENT-TD.
En la siguiente tabla se muestra la elección realizada, pudiéndose corroborar con
los catálogos mencionados:
Módulo
B.A1+B.D1
B.D2
B.A2+B.A3
B.A4
B.D3
B.G
P.G
P.G+P.As1
P.A1
P.A2+P.A3
B.As1
B.As2
E.As1+B.Acre+Despachos
E.As2
P.As2
P.As3
P.As4
B.Co
E.Co
P.Co
Tipo
Q(m3/h) P.E.D tot(mm.c.a)
Imp.
1094
7,6
Ret.
1094
6,1
Imp.
256
2,8
Ret.
256
2,7
Imp.
853
5,9
Ret.
853
5,3
Imp.
845
3,2
Ret.
845
2,7
Imp.
429
4,7
Ret.
429
2,8
Imp.
542
6,9
Ret.
542
4,7
Imp.
711
6,3
Ret.
2017
3,8
Imp.
956
4
Ret.
956
4
Imp.
1414
6
Ret.
1414
7,9
Ret.
871
8,5
Ret.
4087
5,9
Imp.
2223
16,3
Ret.
2604
14,9
Ret.
1861
3,1
Ret.
3253
4,6
Ret.
2759
5,3
Ret.
2493
5,3
Imp.
7949
2,7
Imp.
2989
2,7
Imp.
1450
2,7
Tabla 89: Selección de ventiladores.
MODELO
S&P TD 2000/315
S&P TD 2000/315
S&P TD 350/125
S&P TD 350/125
S&P TD 800/200N
S&P TD 800/200N
S&P TD 800/200
S&P TD 800/200
S&P TD 500/150
S&P TD 500/150
S&P TD 800/200N
S&P TD 500/150
S&P TD 500/150
S&P CVB-240/240 1/6
S&P TD 1000/250
S&P TD 1000/250
S&P twin 1300
S&P twin 1300
S&P TD 800/200N
S&P CVB-270/270 1/2
S&P CVB-240/240 1/3
S&P CVB-240/240 1/3
S&P twin 500
S&P CVB-270/200 1/3
S&P CVB-240/240 1/3
S&P CVB-240/240 1/3
S&P CVB-320/240 1,5
S&P CVB-240/240 1/6
S&P CVB-180/180 1/10
1.2.6 CÁLCULO DE TUBERÍAS.
Las tuberías desempeñan un papel fundamental en las instalaciones de
climatización, ya que de algún sitio se debe sacar el frío (ausencia de calor) o el calor
que se necesite en las diferentes condiciones de nuestro pabellón.
El fluido que vamos a utilizar como refrigerante será el agua, ya que tiene una
capacidad de transferir calor bastante grande y además, para largas distancias de
tuberías, no provocan muchas pérdidas de carga ni pérdidas de calor.
La alimentación con agua desde las calderas y los grupos enfriadores hasta los
climatizadores y los fancoils es una tarea que se desempeña gracias a las bombas de
impulsión. Estas bombas vencen la pérdida de carga del circuito de agua, haciendo
posible su transporte.
Como en los conductos, aquí también es necesaria una buena planificación del
aislamiento a utilizar. Normalmente se utilizan coquillas Armaflex y varía su estructura
dependiendo de si las tuberías son de agua caliente o fría, por ello se utilizan los
modelos SH y AF respectivamente. Opcionalmente se puede recubrir la tubería más el
aislante con una fina capa de aluminio para mejorar el acabado, tal y como pasaba en
los conductos.
1.2.6.1 PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO.
Lo primero que se ha hecho es dibujar cómo quedaría en el diagrama en planta
de nuestro pabellón la instalación de agua. Una vez hecho esto, hemos podido concretar
los tramos de tuberías que son necesarios para llevar el agua a los distintos dispositivos.
Distinguir que hay dos tipos de circuitos, el primario y el secundario. El
primario es el circuito que integra desde un colector de agua hasta las calderas o el
grupo frigorífico y se impulsa el agua posteriormente hasta otro colector de agua del que
succionará el circuito secundario. Ambos colectores están separados físicamente, pero
unidos mediante una tubería que se compone de una válvula antiretorno para que el
flujo sólo vaya en un solo sentido. En este primer circuito encontramos una bomba para
cada caldera o grupo frigorífico y su reserva correspondiente.
En el segundo circuito nos encontramos ya con la distribución a los distintos
dispositivos. Para ello se ha utilizado otra hilera de bombas con sus bombas de reserva.
La distribución, muy simplificada, se puede ver en la siguiente imagen:
Consumo
(circuito
secundario)
Grupo frigor.
o
Caldera
Ilustración 12: Tuberías. Circuito primario y circuito secundario.
La consideración tenida para el dimensionamiento de conductos ha sido la de
dimensionar al 100 % de la necesidad el circuito secundario, ya que de manera
individual se pueden dar situaciones en las que un módulo esté en su situación más
desfavorable. No es así con el circuito primario, que como restricción de operación del
grupo frigorífico, se ha limitado al 80 % de la necesidad máxima conjunta de frío. Así
pues, por el circuito primario estará permanentemente circulando ese flujo, del cual el
circuito primario se aprovechará según su necesidad.
Seguimos con el procedimiento: una vez visto lo que tiene que ir por cada tramo,
utilizamos la tabla adjunta en los anexos de cálculo tuberías agua fría a 10º C según
el diagrama de moody y ecuaciones anexas para tuberías de acero DIN 2440 y
2448. Metiendo en esta tabla el caudal por la tubería, obtenemos la velocidad, los
mm.c.a que existe como pérdida de carga por metro lineal y las dimensiones en
pulgadas. Destacar que para que se cumpla con la normativa, se debe limitar la
velocidad del agua en 2 m/s y una pérdida de carga lineal de 20 mm.c.a por metro lineal.
Si ya tenemos elegida la tubería, pasamos a calcular la pérdida de carga.
Debemos contabilizar los metros lineales que hay para cada tramo y ver el número de
accesorios que existirá (codos y válvulas). La conversión de pérdida de carga de
accesorios en metros lineales se ha hecho mediante la utilización de un coeficiente de
1,5 metros por codo y unos 30 metros por válvula. Se han tomado estos valores después
de estudiar la variación de valores en la tabla adjunta en el anexo de Pérdida de carga
en las válvulas y codos expresadas en longitud equivalente de tubo (m).
Con la longitud total y la pérdida existente en cada tramo de tubería obtenemos
la pérdida de carga que habría en este tramo, pero debemos incluir para el camino más
desfavorable el recorrido de impulsión y de retorno y, además, los distintos dispositivos
que incorporarán una nueva pérdida de carga.
No todos los tramos tienen los mismos accesorios ni dispositivos. En lo que
sigue, se presenta una tabla con las principales pérdidas de carga que tienen los distintos
dispositivos utilizados:
Concepto
P.carga(mm.ca)
G.Frigor.
7000
Caldera
1000
Climat.frio
3000
Climat.calor
1000
Valv.autom.climat.frio
3000
Valv.autom.climat.calor
1000
Fancoil frío
1000
Fancoil calor
500
Valv.control fancoil frío
1000
Valv.control fancoil calor
500
Accionador bomba
3000
Tabla 90: Pérdida de carga en dispositivos.
Por último, las columnas de caudales (l/h.) que se incluyen en las tablas han sido
calculadas según la siguiente fórmula:
Qagua. fría =
Pot. frig
Pot.calorif .
. ó Qagua.caliente =
.
∆T
∆T
Donde el incremento de temperatura que existe en el agua fría es de 5 ºC (de 7ºC
pasamos a 12ºC) y en el agua caliente de 10 ºC (de 60 ºC a 50 ºC).
Destacar que los colectores comentados anteriormente que sirven de fuente para
el circuito secundario, se debe dimensionar según la tubería más grande que llega a él.
Por tanto, podría tener un diámetro de 18 o 20 “, ya que la más grande que llega a él es
de 16”.
Además de la valvulería utilizada, habrá que emplear depósitos de expansión
acoplados a estos colectores, en el circuito de agua fría, y delante de las calderas en el
de agua caliente.
Otros dispositivos a emplear son los termómetros, que se situarán en los
colectores y en las salidas de caudal hacia los circuitos secundarios. Se sitúan también
en la salida y entrada de las baterías de calor y frío de los fancoils.
Los manómetros ser emplean para llevar un control visual de la presión, sobre
todo en los colectores, se usan también en las bombas, pero son manómetros
diferenciales.
1.2.6.2 TABLAS DE DIMENSIONAMIENTO Y PÉRDIDA DE CARGA.
El proceso descrito en el punto 1.2.6.1 se lleva a cabo ahora en forma de tablas.
En las columnas de P.carga, se han distinguido con letra en negrita aquellas partes de
los tramos que hay que contabilizar para obtener la pérdida de carga más desfavorable,
tanto para impulsión como para retorno.
AGUA FRÍA.
•
Circuito secundario:
Caudal V
Ps
Diam. Long
Long.eq.tot P.carga
Codos Válv.
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
(m)
(mm.ca)
0_1
8420 0,66
9
2 1/2 80
8
1
122
1098
1_2
7565 0,97
25
2
6
0
0
6
150
2_3
7101 0,89
22
2
12
0
0
12
264
3_4
6252 0,8
17
2
3
0
0
3
51
4_5
5776 0,72
15
2
6
0
0
6
90
5_6
3225 0,4
5
2
10
0
0
10
50
6_7
2803 0,77
28
1 1/4 4,5
0
0
4,5
126
7_8
1980 0,54
14
1 1/4 16
0
0
16
224
8_9
1557 0,43
9
1 1/4 4
0
0
4
36
1_FC.1
855 0,27
4
1 1/4 0,5
0
1
30,5
122
FANCOILS 2_FC.2
464 0,38
13
3/4" 0,5
0
1
30,5
396,5
3_FC.3
849 0,27
4
1 1/4 0,5
0
1
30,5
122
4_FC.4
476 0,38
13
3/4" 0,5
0
1
30,5
396,5
5_FC.5
892 0,27
4
1 1/4 9
0
1
39
156
5_FC.Acre 1244 0,8
25
1"
7
2
1
40
1000
5_FC.S.D 415 0,38
13
3/4"
7
2
1
40
520
6_FC.6
422 0,38
13
3/4" 0,5
0
1
30,5
396,5
7_FC.7
823 0,27
4
1 1/4 0,5
0
1
30,5
122
8_FC.8
423 0,38
13
3/4" 0,5
0
1
30,5
396,5
9_FC.9
634 0,49
23
3/4" 0,5
0
1
30,5
701,5
9_FC.10 923 0,27
4
1 1/4 0,5
0
1
30,5
122
0_1
581090 1,88
9
14
55
7
1
95,5
859,5
1_2
464872 1,74
9
12
5
0
0
5
45
2_3
348654 1,92
13
10
5
0
0
5
65
3_4
232436 1,98
18
8
5
0
0
5
90
B.P
1_AC-4.1 116218 1,7
20
6
0,5
0
1
30,5
610
2_AC-4.2 116218 1,7
20
6
0,5
0
1
30,5
610
3_AC-4.3 116218 1,7
20
6
0,5
0
1
30,5
610
4_AC-4.4 116218 1,7
20
6
0,5
0
1
30,5
610
5_AC-4.5 116218 1,7
20
6
0,5
0
1
30,5
610
P.P
0_1
444080 1,54
7
12
50
7
1
90,5
633,5
1_2
355264 1,92
13
10
5
0
0
5
65
Ramal
Tramo
2_3
266448 1,47
8
10
5
0
0
5
40
3_4
177632 1,49
11
8
5
0
0
5
55
1_AC-7.1 88816 1,32
12
6
0,5
0
1
30,5
366
2_AC-7.2 88816 1,32
12
6
0,5
0
1
30,5
366
3_AC-7.3 88816 1,32
12
6
0,5
0
1
30,5
366
4_AC-7.4 88816 1,32
12
6
0,5
0
1
30,5
366
5_AC-7.5 88816 1,32
12
6
0,5
0
1
30,5
366
0_1
238635 1,27
6
10
55
7
1
95,5
573
1_2
207044 1,15
5
10
18
1
0
19,5
97,5
2_3
172616 1,43
10
8
24
2
0
27
270
Vestíbulos 1_B.V2 31591 1,02
12
4
0,5
0
1
30,5
366
2_B.V1 34428 1,14
15
4
0,5
0
1
30,5
457,5
3_B.V3.1 86308 1,83
29
5
0,5
0
1
30,5
884,5
3_B.V3.2 86308 1,83
29
5
0,5
0
1
30,5
884,5
0_1
121371 1,79
22
6
118
9
1
161,5
3553
1_2
62813 1,32
15
5
12
2
0
15
225
Cafeterías 1_E.C 58558 1,23
13
5
0,5
0
1
30,5
396,5
2_P.C 43884 1,41
22
4
0,5
0
1
30,5
671
2_B.C 18929 1,05
18
3
13
1
1
44,5
801
Tabla 91: Cálculo tuberías agua fría, circuito secundario, dimensionamiento y pérdida de carga.
P.Carg.imp
P.carga
P.carga
(mm.c.a) imp.ret.(mm.c.a) tot.(mm.c.a)
2653
5306
10306
Fancoils
1669,5
3339
12339
B.P
1159,5
2319
11319
P.P
1825
3650
12650
Vestíbulos
4579
9158
18158
Cafeterías
Tabla 92: Resultados tuberías agua fría circuito secundario.
Ramal
•
Circuito primario:
IMPULSIÓN
Caudal V
Ps
Diam. Long
Long.eq.tot
Ramal Tramo
CodosVálvulas
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
(m)
8
10
7
2
1
40
G.F1 0_1 268578 1,47
8
10
15
3
1
49,5
G.F2 0_1 268578 1,47
8
10
18
3
1
52,5
G.F3 0_1 268578 1,47
8
10
24
3
1
58,5
G.F4 0_1 268578 1,47
RETORNO
Caudal V
Ps
Diam. Long
Long.eq.tot
Ramal Tramo
CodosVálvulas
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
(m)
8
10
12
2
1
45
G.F1 0_1 268578 1,47
8
10
10
2
1
43
G.F2 0_1 268578 1,47
8
10
8
2
1
41
G.F3 0_1 268578 1,47
8
10
6
2
1
39
G.F4 0_1 268578 1,47
Tabla 93: Cálculos tuberías agua fría circuito primario impulsión y retorno.
P.carga
(mm.ca)
320
396
420
468
P.carga
(mm.ca)
360
344
328
312
P.Carg.imp
P.carga
P.carga
(mm.c.a) imp.ret.(mm.c.a) tot.(mm.c.a)
320
680
10680
G.F1
396
740
10740
G.F2
420
748
10748
G.F3
468
780
10780
G.F4
Tabla 94: Resultados tuberías agua fría circuito primario.
Ramal
AGUA CALIENTE.
•
Circuito secundario:
Caudal V
Ps
Diam. Long
Long.eq.tot P.carga
Codos Válvulas
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
(m)
(mm.ca)
0_1
917 0,44
14
1
95
8
1
137
1918
1_2
825 0,41
12
1
6
0
0
6
72
2_3
773 0,37
10
1
12
0
0
12
120
3_4
688 0,52
26
3/4"
3
0
0
3
78
4_5
621 0,48
22
3/4"
6
0
0
6
132
5_6
327 0,46
30
1/2" 10
0
0
10
300
6_7
293 0,4
24
1/2" 4,5
0
0
4,5
108
7_8
224 0,31
15
1/2" 16
0
0
16
240
8_9
190 0,28
11
1/2"
4
0
0
4
44
1_FC.1
92 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
52 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
FANCOILS 2_FC.2
3_FC.3
85 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
4_FC.4
67 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
5_FC.5
103 0,24
13
3/8
9
0
1
39
507
5_FC.Acre 125 0,29
18
3/8
7
2
1
40
720
5_FC.S.D 66 0,23
12
3/8
7
2
1
40
480
6_FC.6
34 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
7_FC.7
69 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
8_FC.8
34 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
9_FC.9
52 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
9_FC.10 138 0,23
12
3/8 0,5
0
1
30,5
366
0_1
149625 1,27
8
8
40
4
1
76
608
1_2
89775 1,32
12
6
5
0
0
5
60
2_3
59850 1,27
14
5
5
0
0
5
70
1_4
59850 1,27
14
5
5
0
0
5
70
B.P
1_AC-4.1 29925 0,97
11
4
0,5
0
1
30,5
335,5
2_AC-4.2 29925 0,97
11
4
0,5
0
1
30,5
335,5
3_AC-4.3 29925 0,97
11
4
0,5
0
1
30,5
335,5
4_AC-4.4 29925 0,97
11
4
0,5
0
1
30,5
335,5
5_AC-4.5 29925 0,97
11
4
0,5
0
1
30,5
335,5
Ramal
Tramo
0_1
142710 1,19
7
8
25
4
1
61
427
1_2
57084 1,23
13
5
5
0
0
5
65
1_3
85626 1,25
11
6
5
0
0
5
55
3_4
57084 1,23
13
5
5
0
0
5
65
P.P
1_AC-7.1 28542 0,93
10
4
0,5
0
1
30,5
305
2_AC-7.2 28542 0,93
10
4
0,5
0
1
30,5
305
3_AC-7.3 28542 0,93
10
4
0,5
0
1
30,5
305
4_AC-7.4 28542 0,93
10
4
0,5
0
1
30,5
305
5_AC-7.5 28542 0,93
10
4
0,5
0
1
30,5
305
0_1
68924 1,44
18
5
55
9
1
98,5
1773
1_2
61859 1,32
15
5
15
1
0
16,5
247,5
2_3
53140 1,18
12
5
24
2
0
27
324
Vestíbulos 1_B.V2 7065 0,91
23
2
0,5
0
1
30,5
701,5
2_B.V1 8719 0,86
9
2 1/2 0,5
0
1
30,5
274,5
3_B.V3.1 26570 0,88
9
4
0,5
0
1
30,5
274,5
3_B.V3.2 26570 0,88
9
4
15
1
1
46,5
418,5
0_1
53290 1,88
12
5
100
7
1
140,5
1686
1_2
27145 0,88
9
4
5
1
0
6,5
58,5
Cafeterías 1_E.C 26172 0,88
9
4
1
0
1
31
279
2_P.C 20410 1,13
20
3
1
0
1
31
620
2_B.C
6735 0,87
21
2
13
1
1
44,5
934,5
Suelo
Suelo
11
1
84
9
1
127,5
radiante radiante 800 0,39
1402,5
Tabla 95: Cálculo tuberías agua caliente, circuito secundario, dimensionamiento y p.carga.
P.Carg.imp
P.carga
P.carga
Ramal
(mm.c.a) imp.ret.(mm.c.a) tot.(mm.c.a)
3378
6756
10756
Fancoils
1143,5
2287
7287
B.P
917
1834
6834
P.P
2763
5526
10526
Vestíbulos
2679
5358
10358
Cafeterías
1402,5
2805
6009
Suelo radiante
Tabla 96: Resultados agua caliente circuito secundario.
•
Circuito primario:
IMPULSIÓN
Long.eq.tot
Caudal V
Ps
Diam. Long
CodosVálvulas
Ramal Tramo
(m)
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
15
8
12
1
1
43,5
Cald.1 0_1 211954 1,75
15
8
16
2
1
49
Cald.2 0_1 211954 1,75
RETORNO
Caudal V
Ps
Diam. Long
Long.eq.tot
Ramal Tramo
CodosVálvulas
(l/h) (m/s) (mm.c.a/ml) (pulg.) (m)
(m)
15
8
20
3
1
54,5
Cald.1 0_1 211954 1,75
15
8
15
2
1
48
Cald.2 0_1 211954 1,75
Tabla 97: Cálculos tuberías agua caliente, circuito primario.
P.carga
(mm.ca)
652,5
735
P.carga
(mm.ca)
817,5
720
P.Carg.imp
P.carga
P.carga
(mm.c.a) imp.ret.(mm.c.a) tot.(mm.c.a)
652,5
1470
5470
Cald.1
735
1455
5455
Cald.2
Tabla 98: Resultados tuberías agua caliente, circuito primario.
Ramal
1.2.6.3 SELECCIÓN DE BOMBAS.
Una vez que se tienen los caudales que tendrán que ir a cada dispositivo
colocado, con su pérdida de carga, estamos en disposición de elegir las bombas
pertinentes.
Esta elección se hace intentando ajustar en unas curvas donde se relacionan las
dos variables mencionadas con un nivel de eficiencia que va cambiando
porcentualmente. Además, cada línea que se ve, corresponde con diferentes diámetros
del impulsor (en mm.).
La marca de las bombas tipo ENR, electrobombas centrífugas, son de la
compañía EBARA, se pueden consultar los catálogos en los anejos adjuntos.
AGUA FRÍA.
Caudal Caudal P.carga
Motor Diam.impuls
MODELO
(l/h)
(m3/h)
(m. c.a)
(r.p.m)
(mm.)
8420
8,42
10,3
1450
175
FANCOILS
32-160B
581090
581,09
12,4
1450
256
B.P
200-250
Secundario
444080
444,08
11,32
1450
205
P.P
150-200
12,65
1450
235
Vestíbulos 238635 238,635
125-250
18,16
1450
245
Cafeterías 121371 121,371
100-250
268578 268,578
10,68
1450
225
G.F1
125-250
268578 268,578
10,74
1450
226
G.F2
125-250
Primario
268578
268,578
10,75
1450
227
G.F3
125-250
268578 268,578
10,78
1450
228
125-250
G.F4
Tabla 99: Selección modelos de bombas, circuitos agua fría.
Tipo circuito
Ramal
AGUA CALIENTE.
Caudal Caudal P.carga
Motor Diam.impuls
MODELO
(l/h)
(m3/h) (m. c.a)
(r.p.m)
(mm.)
917
0,917
10,75
1450
168
FANCOILS
32-160A
149625 149,625
7,29
1450
170
B.P
100-160
142710 142,71
6,83
1450
170
P.P
100-160
Secundario
68924 68,924
10,53
1450
200
Vestíbulos
65-200
53290
53,29
10,36
1450
190
Cafeterías
65-200
800
0,8
6
1450
130
Suelo radiante
32-125
211954 211,954
5,47
1450
183
G.F1
100-160
Primario
211954 211,954
5,45
1450
183
G.F2
100-160
Tabla 100: Selección modelos de bombas, circuitos agua caliente.
Tipo circuito
Ramal
1.2.7 SELECCIÓN DE EQUIPOS Y SISTEMAS.
1.2.7.1 SELECCIÓN DE CLIMATIZADORES.
La selección de los climatizadores es uno de los puntos en los que más detalles
se necesitan a la hora de elegir uno en concreto. Esto es así porque los climatizadores no
se fabrican en serie, se montan con los componentes necesarios que el cliente pida.
En nuestro pabellón, debido a las grandes superficies a climatizar con las que
cuenta, se utilizarán ocho tipos de climatizadores diferentes y, en total, serán unos
diecisiete. Los cuales serán colocados catorce de ellos en la sala de UTA´s que se
encuentra en la planta primera, la cual está provista de láminas-rejillas que separan esta
dependencia del exterior para que no exista problemas con la succión del aire
necesitado. Los otros tres climatizadores se han colocado, debido a la cercanía con sus
zonas a climatizar en algunos almacenes contiguos donde se ha acondicionado su
instalación de manera pertinente. Estos climatizadores son los que abastecen de aire a
los diferentes comedores con sus respectivas cocinas.
En las tablas que se presentan a continuación, no se han aclarado las
características totales de los ventiladores puesto que eso lo debe elegir el fabricante del
climatizador según los componentes que incluya dentro de estos. Así se le ha mandado
al fabricante toda la información:
AC-1
Unidad
Total
Caudal
17759
17759
(m3/h)
Velocid.
(r.p.m)
Vent.
P.E.D
Retorno
11,9
11,9
(mm.c.a)
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Potencia
(Kcal/h)
87194
87194
Caud.aire
20648
20648
(m3/h)
Batería
Temp.entrada/
Calor
salida aire(ºC) 10,2/ 24,210,2/ 24,2
Caud.agua
8719,4 8719,4
(l/h)
Temp.entrada/
60/50
60/50
salida agua(ºC)
Pot.sensible/
172142 172142
Total(Kcal/h)
Caud.aire
20648
20648
(m3/h)
Temp.entrada aire
Batería
31,2/ 21,731,2/ 21,7
Ts/Th (ºC)
Frío
Temp.salida aire
13,6/ 12,513,6/ 12,5
Ts/Th (ºC)
Caud.agua
34428,4 34428,4
(l/h)
Temp.entrada/
7_/12
7_/12
salida agua(ºC)
Caudal
20648
20648
(m3/h)
Velocid.
(r.p.m)
Vent.
P.E.D
Impulsión
14,4
14,4
(mm.c.a)
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Sección
Caud.
10631
10631
free-cooling
AE min,
Caud.
20648
20648
AE max
Caud
7752
7752
Exp.min
Caud
17759
17759
Total
AC-2
Unidad
AC-3
Total Unidad
22094
22094
74876
37438
21,866
21,866
13,022
13,022
70652
70652
531407 265703,5
29414
29414
78727
39363,5
15,5/ 23,5 15,5/ 23,5 1,5/ 24
1,5/ 24
7065,2
7065,2
53140,7 26570,35
60/50
60/50
157953
157953
863084 431542
20648
20648
78727
60/50
60/50
39363,5
27,6/ 18,8 27,6/ 18,8 36/ 24,5 36/ 24,5
12,5/ 12,5 12,5/ 12,5 14/ 13,5 14/ 13,5
31590,6
31590,6 172616,8 86308,4
7_/12
7_/12
7_/12
7_/12
29414
29414
78727
39363,5
16,2
16,2
17
17
8366
8366
70084
35042
29414
29414
78727
39363,5
1046
1046
66233
33116,5
74876
74876
74876
37438
Módulo
filtración
Número ud.s
Exp.max
Caud
Paso
Prefiltro
Filtro
10007
10007
21048
21048
8643
EU-4
EU-4
EU-4
EU-4
EU-4
EU-8
EU-8
EU-8
EU-8
EU-8
1
1
2
Tabla 101: Características climatizadores AC-1, AC-2 y AC-3.
Total
AC-4
Unidad
AC-5
Total
Unidad
Caudal
286406 57281,2
3094
3094
(m3/h)
Velocid.
(r.p.m)
Vent.
P.E.D
Retorno
44,372 44,372
13,22
13,22
(mm.c.a)
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Potencia
1496244 299248,8 67347
67347
(Kcal/h)
Caud.aire
(m3/h)
313678 62735,6
11531
11531
Batería
Temp.entrada/
Calor
salida aire(ºC) 7,2/ 23,1 7,2/ 23,1 5,2/ 24,6 5,2/ 24,6
Caud.agua
149624,4 29924,88 6734,7 6734,7
(l/h)
Temp.entrada/
60/50
60/50
60/50
salida agua(ºC)
60/50
Pot.sensible/
2905442 581088,4 94646
94646
Total(Kcal/h)
Caud.aire
(m3/h)
313678 62735,6
11531
11531
Temp.entrada aire
Batería
33/ 23
33/ 23 27,7/ 21,527,7/ 21,5
Ts/Th (ºC)
Frío
Temp.salida aire
13/ 12,7 13/ 12,7 12,7/ 12,712,7/ 12,7
Ts/Th (ºC)
Caud.agua
581088,4116217,68 18929,2 18929,2
(l/h)
Temp.entrada/
7_/12
7_/12
7_/12
7_/12
salida agua(ºC)
Caudal
(m3/h)
313678 62735,6
11531
11531
Velocid.
(r.p.m)
Vent.
P.E.D
Impulsión
(mm.c.a)
31
31
13,5
13,5
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Sección
Caud.
free-cooling
AE min,
201391 40278,2
8437
8437
4321,5
EU-4
EU-8
AC-6
Total
Unidad
31573
31573
17,378
17,378
261719
261719
35754
35754
-1/ 23,4
-1/23,4
26171,9
26171,9
60/50
60/50
292790
292790
35754
35754
29/ 23
29/ 23
18/ 14,5
18/ 14,5
58558
58558
7_/12
7_/12
35754
35754
20,5
20,5
35754
35754
Módulo
filtración
Número ud.s
Caud.
AE max
Caud
Exp.min
Caud
Exp.max
Caud
Paso
Prefiltro
Filtro
313678
62735,6
11531
11531
35754
35754
174119
34823,8
0
0
31573
31573
286406
57281,2
3094
3094
31573
31573
112287 22457,4
3094
3094
0
EU-4
EU-4
EU-4
EU-4
EU-4
EU-8
EU-8
EU-8
EU-8
EU-8
5
1
1
Tabla 102: Características climatizadores AC-4, AC-5 y AC-6.
0
EU-4
EU-8
AC-7
Vent.
Retorno
Batería
Calor
Batería
Frío
Vent.
Impulsión
Caudal
(m3/h)
Velocid.
(r.p.m)
P.E.D
(mm.c.a)
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Potencia
(Kcal/h)
Caud.aire
(m3/h)
Temp.entrada/
salida aire(ºC)
Caud.agua
(l/h)
Temp.entrada/
salida agua(ºC)
Pot.sensible/
Total(Kcal/h)
Caud.aire
(m3/h)
Temp.entrada
aire
Ts/Th (ºC)
Temp.salida aire
Ts/Th (ºC)
Caud.agua
(l/h)
Temp.entrada/
salida agua(ºC)
Caudal
(m3/h)
Velocid.
AC-8
Total
Unidad
Total
Unidad
243051
48610,2
26340
26340
44,372
8,8744
11,702
11,702
1427108
285421,6
204100
204100
304331
60866,2
28422
28422
7,7/ 23,3
7,7/ 23,3
-1/22,9
-1/22,9
142710,8
28542,16
20410
20410
60/50
60/50
60/50
60/50
2220399
444079,8
219418
219418
304331
60866,2
28422
28422
32/ 21
32/ 21
29/ 23,2
29/ 23,2
13,5/ 12,7
13,5/ 12,7
18,2/ 14,7
18,2/ 14,7
444079,8
88815,96
43883,6
43883,6
7_/12
7_/12
7_/12
7_/12
304331
60866,2
28422
28422
Sección
free-cooling
Módulo
filtración
Número ud.s
(r.p.m)
P.E.D
(mm.c.a)
Motor:
CV/r.p.m
Tipo
Caud.
AE min,
Caud.
AE max
Caud
Exp.min
Caud
Exp.max
Caud
Paso
Prefiltro
Filtro
31
6,2
20,5
20,5
189770
37954
28422
28422
304331
60866,2
28422
28422
128490
25698
26340
26340
243051
48610,2
26340
26340
22912,2
0
114561
EU-4
EU-4
EU-4
EU-8
EU-8
EU-8
5
1
Tabla 103: Características climatizadores AC-7 y AC-8.
0
EU-4
EU-8
1.2.7.2 SELECCIÓN DE FANCOILS.
Con la evaluación previa realizada en el punto 1.2.4.5 y sabiendo que se
escogerán fancoils de cuatro tubos, se han elegido finalmente estos.
Se han seleccionados unos fancoils de la marca AIRWELL. El criterio de
selección ha sido mediante las cargas sensibles en las tablas que se presentan en el
catálogo de Airwell, en el anexo. La carga de invierno será mucho más grande, porque
los intercambiadores con agua caliente tienen un rendimiento mucho mayor.
La tabla, la cual aparecen en color carne las características reales de los
dispositivos, para la selección sería:
Verano
Carga local
Fancoil
Invierno
Fancoil
Caud.
Caud.
Caud.
Sensible Latente Total
Sensible Total
Carga tot. Total
prim.
agua
agua
(Kcal/h) (Kcal/h) (Kcal/h)
(W)
(W)
(Kcal/h) (W)
(m3/h)
(l/h)
(l/h)
1677 6221 228
1253 12300 125
FC.Acre B.Acre 4544
5810 7000 1244
3441
832
4273 241
915
FC.1
E.D1
4365 5320 855
9288 92
1865
457
2322 125
523
FC.2
E.D2
2195 2570 464
4635 52
3406
841
4247 244
851
FC.3
E.D3
4365 5320 849
9288 85
1934
444
2378 122
672
FC.4
E.D4
2865 3360 476
6000 67
3612
849
4461 247
1029
FC.5
E.D5
4365 5320 892
9288 103
1663
448
2111 123
344
FC.6
E.D6
2195 2570 422
4635 34
3270
845
4115 247
689
FC.7
E.D7
4365 5320 823
9288 69
1666
448
2114 123
344
FC.8
E.D8
2195 2570 423
4635 34
2495
673
3168 185
517
FC.9
E.D9
3360 3850 634
7170 52
824
4614 239
1384 12300 138
FC.10 E.D10 3790
5810 7000 923
1806
268
2074
96
663
FC.S.D S.D
2195 2570 415
4635 66
Tabla 104: Tabla selección fancoils.
Unidad Módulo
Y la tabla resumen con los distintos modelos de fancoils:
Unidad
Módulo
MODELO
NVC-8021
FC.Acre
B.Acre
NVC-7021
FC.1
E.D1
NVC-4021
FC.2
E.D2
NVC-7021
FC.3
E.D3
NVC-5021
FC.4
E.D4
NVC-7021
FC.5
E.D5
NVC-4021
FC.6
E.D6
NVC-7021
FC.7
E.D7
NVC-4021
FC.8
E.D8
NVC-6021
FC.9
E.D9
NVC-8021
FC.10
E.D10
NVC-4021
FC.S.D
S.D
Tabla 105: Modelos de fancoils.
1.2.7.3 SELECCIÓN DE UNIDADES AUTÓNOMAS.
Después de la preselección realizada en el punto 1.2.4.2 únicamente se debe
hacer una selección según potencias frigoríficas a desarrollar, aunque hay que elegir dos
componentes: El split o parte que va en el interior de la habitación y la unidad
condensadora que va en el exterior.
La marca que se ha elegido para tal fin es CARRIER.
Unidad
Módulo
AT.1
AT.2
AT.3
AT.4
AT.5
AT.6
AT.7
AT.8
AT.9
AT.10
B.CE1
B.CE2
B.RACK1
B.RACK2
B.RACK3
B.RACK4
B.RACK5
E.RACK1
E.RACK2
E.RACK3
Cs.tot
Modelo
Unid.exterior
(Kcal/h)
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
2850
Niceday on 35Solo frío 38BC-012G
Tabla 106: Modelos de Unidades Autónomas.
Pot.frigorif
(Kcal/h)
2950
2950
2950
2950
2950
2950
2950
2950
2950
2950
1.2.7.4 SELECCIÓN DEL SUELO RADIANTE.
La selección del suelo radiante se ha llevado a cabo mediante el manual técnico
de la marca UPONOR. El estudio consiste en contabilizar los metros de tubo con los
que constará la instalación. El tipo de tubo es el wirsbo-evalpex de 25 mm. de
diámetro. El cálculo de la cantidad de caudal necesario para satisfacer la potencia de
12.925 Kcal/h. es:
Pot.calorif . = m ⋅ Cp ⋅ (Timp − Tret )
Los litros obtenidos han sido de 800 l/h., los cuales crean una pérdida de carga
de 0,89 mm.c.a. En total, la instalación requiere una bomba que impulse agua para
combatir una pérdida de casi 6 metros de agua. Estos datos se han calculado y se
representan al final de la tabla 86.
Los metros que debemos instalar de tubo han sido obtenidos haciendo un cálculo
rápido. El vestíbulo B.V2 tiene unas dimensiones de 60 m de largo y 15 m. de ancho, si
ponemos cada 50 cm un tubo, deberemos poner 120 filas de 15m. lo que nos da 1800
metros, pero si tenemos en cuenta que debe retornar el agua que ha dejado su calor,
serán 3600 metros los necesarios.
1.2.7.5 SELECCIÓN DE CORTINAS DE AIRE.
Según lo dicho en el punto 1.2.4.1 sobre las cortinas de aire, se han elegido de la
marca MET MANN. Los cálculos se han realizado con una estimación del posible
caudal que se iría por las puertas de 300 m3/h./m2. Así pues:
Unidad
CA.E1
CA.E2
CA.E3
CA.E4
CA.E5
CA.E6
CA.E7
Módulo Long.puerta(m)Qinf(m3/h)
Modelo
10,5
9450
WIN G1500E
B.E1
9
8100
WIN G2500E
B.E2
4,5
4050
WIN G2500E
B.E3
7,5
6750
WIN G1500E
B.E4
4,5
4050
WIN G2500E
B.E5
6
5400
WIN G2000E
B.E6
10,5
9450
WIN G1500E
B.E7
Tabla 107: Modelos de cortinas de aire.
Uds.
3
2
1
2
1
1
3
Q(m3/h)
3700
4625
4625
3700
4625
5550
3700
1.2.7.6 SELECCIÓN DE GRUPOS FRIGORÍFICOS.
Sumando todas las potencias de las diferentes zonas a las que tiene que llegar
agua fría y multiplicando por un factor de 0,8 obtenemos la potencia frigorífica total a
desarrollar por estos sistemas. Este factor del 0,8 se llama coeficiente de simultaneidad
térmica y tiene en cuenta que probablemente no todos los módulos del pabellón estén a
la vez en sus condiciones térmicas más desfavorables.
Con la potencia total, se ha obtenido la cantidad de caudal total que debe circular
por los circuitos primarios mediante la ecuación:
Qagua. fría =
Pot. frig
.
∆T
Como la potencia total es de 6246 kW, se han escogido 4 grupos frigoríficos
de 1600 kW de modelo de CARRIER 30X-1702. El agua total que se ha obtenido
aplicando la fórmula anterior es de 1.074.312 l/h., con esto, a cada grupo frigorífico le
llega 268.578 l/h.
En la tabla siguiente se muestran los cálculos:
Zonas
Módulos
Potencias(W)
B.Acre
12300
E.D1
9288
E.D2
4635
E.D3
9288
E.D4
6000
E.D5
9288
Despachos
E.D6
4635
E.D7
9288
E.D8
4635
E.D9
7170
E.D10
12300
S.D
4635
AC-4.1
347964
AC-4.2
347964
B.P
AC-4.3
347964
AC-4.4
347964
AC-4.5
347964
AC-7.1
331886
AC-7.2
331886
P.P
AC-7.3
331886
AC-7.4
331886
AC-7.5
331886
AC-1
101388
AC-2
82153
Vestíbulos
AC-3.1
308958
AC-3.2
308958
AC-5
78310
Cafeterías
AC-6
304324
AC-8
237326
Suelo radiante Suelo radiant.
15029
TOTAL
4929158
Tabla 108: Suma potencias para potencia total de g.frigoríficos.
Pot.(kW)
Pot.*0,8 (kW) Agua total(l/h)
7807
6246
1074312
Tabla 109: Resultados selección g.frigoríficos.
1.2.7.7 SELECCIÓN DE CALDERAS.
Sumando todas las potencias de las diferentes zonas a las que tiene que llegar
agua fría, obtenemos la potencia frigorífica total a desarrollar por las calderas. Con la
potencia total, se ha obtenido la cantidad de caudal total que debe circular por los
circuitos primarios mediante la ecuación:
Qagua.caliente =
Pot.calorif .
.
∆T
Como la potencia total es de 4929 kW, se han escogido 2 calderas de 2500 kW
de modelo de BUDERUS LOGANO S 825 L. El agua total que se ha obtenido
aplicando la fórmula anterior es de 423.908 l/h., con esto, a cada grupo frigorífico le
llega 211.954 l/h.
En la tabla siguiente se muestran los cálculos:
Zonas
Módulos
Potencias(W)
B.Acre
12300
E.D1
9288
E.D2
4635
E.D3
9288
E.D4
6000
E.D5
9288
Despachos
E.D6
4635
E.D7
9288
E.D8
4635
E.D9
7170
E.D10
12300
S.D
4635
AC-4.1
347964
AC-4.2
347964
B.P
AC-4.3
347964
AC-4.4
347964
AC-4.5
347964
AC-7.1
331886
AC-7.2
331886
P.P
AC-7.3
331886
AC-7.4
331886
AC-7.5
331886
AC-1
101388
AC-2
82153
Vestíbulos
AC-3.1
308958
AC-3.2
308958
AC-5
78310
Cafeterías
AC-6
304324
AC-8
237326
Suelo radiante Suelo radiant.
15029
TOTAL
4929158
Tabla 110: Suma potencias para potencia total de calderas.
Pot.(kW) Agua total(l/h)
423908
4929
Tabla 111: Resultados selección calderas.
1.2.8 EFICIENCIA ENERGÉTICA EN VENTILACIÓN.
RECUPERADORES ENTÁLPICOS.
Cuando se proyecta una instalación de aire acondicionado, uno de los puntos
más importantes para garantizar las condiciones óptimas de bienestar en una habitación
es que el aire debe ser lo más puro posible. Para ello se hace necesario renovarlo
constantemente con aire exterior. Esta función la cumplen los ventiladores, que se
encargan de introducir aire del exterior al interior de la habitación y sacar el aire viciado
al exterior.
Si en el proyecto se van a utilizar unidades de tipo fancoils, es necesario instalar
un dispositivo para tratar el aire y modificarlo térmicamente. Se presenta entonces un
problema: estamos metiendo aire exterior a la habitación que necesita una
transformación para que cumpla las exigencias de temperatura y humedad que existen o
queremos que existan en nuestro habitáculo. Si no se utiliza nada para realizar esta
transformación de manera eficiente, tendrá que aumentar considerablemente la potencia
a realizar por el mismo fancoil, y por tanto, conlleva un aumento de la inversión inicial
en el aparato y en su posterior consumo de energía eléctrica.
Además, según dice en la instrucción técnica ITC, en su punto 04, se obliga la
instalación de dispositivos de recuperación de energía del aire de extracción en
subsistemas donde el caudal de aire exceda de 14.400 m3/h. Esta recuperación de
energía debe ser superior al 40 % de rendimiento, en las condiciones más extremas de
diseño.
Aunque con la instalación que se va a poner como ejemplo no sería necesario la
instalación de un sistema que garantice lo arriba mencionado, se va a analizar la
solución del problema igualmente, para ver que la solución más apropiada en esta
situación, y mucho más aconsejada en caudales mayores, es el uso de recuperadores
entálpicos.
Un recuperador entálpico es un intercambiador de calor aire-aire formado por
una aleación resistente a la corrosión revestida de un absorbente inorgánico, lo cual hace
posible que se realice el intercambio energético entre los dos tipos de aire con los que
disponemos.
La característica principal de estos tipos de intercambiadores de calor es que
además de intercambiar el calor sensible (a lo que estamos acostumbrados), también
intercambia el calor latente. Esto supone que a parte de variar las temperaturas de los
dos tipos de aire, también puede haber una variación el la cantidad de agua que estos
contienen, esto es, en su humedad.
No sólo tiene esa característica, sino que también existe un filtrado del aire. Este
filtrado se basa en la captura del CO2, para que en el aire exista sólo un 1,8 % y la
captura del NH3, para que sólo se pueda encontrar en él un 2,9 %.
Otra característica importante de este intercambiador es que la matriz de
recuperación no tiene partes móviles y, por tanto, la insonoridad es otra de sus
cualidades, ya que sólo contiene dos ventiladores centrífugos que no son excesivamente
ruidosos.
Físicamente está formado por una carcasa que aloja un par de ventiladores y la
matriz principal que realiza el intercambio entre los dos fluidos. Existen dos entradas,
una del aire exterior que fluirá hasta el interior y otra para poder extraer el aire del
interior de la habitación, con sus correspondientes salidas.
Su configuración sería la siguiente:
La principal razón por la que se utilizan es por su eficiencia energética, este
factor es el que se va a intentar demostrar en los puntos siguientes.
Se utilizará como ejemplo práctico las condiciones que existirían en una
habitación interior situada en la localidad de Cáceres. Se intentará hallar el rendimiento
entálpico que existiría con el uso de un recuperador entálpico, tanto en verano como en
invierno, y su comparación con un recuperador sensible de calor convencional.
•
EN VERANO:
Las condiciones exteriores del aire más desfavorables en verano en la ciudad de
Cáceres son:
CÁCERES
15h. Julio
Ts(ºC)
38
Th(ºC)
25,5
Tpr(ºC)
20,5
HR(%)
37
H(gr/kg.aire)
15,5
Tabla 112: Condiciones exteriores aire en verano.
Si entramos en el diagrama psicrométrico, obtenemos una entalpía de hext=18,7
Kcal/kg. de aire.
Las condiciones perseguidas de bienestar dentro de la habitación son:
INTERIOR
Ts(ºC)
HR(%)
H(gr/kg.aire)
24
50
9,5
Tabla 113: Condiciones interiores de bienestar en verano.
Si entramos en el diagrama psicrométrico, obtenemos una entalpía de hint=11,5
Kcal/kg. de aire.
A.-Con ventilación convencional:
Si no se tuviese ningún tipo de intercambiador de calor aire-aire, si sacamos aire
del interior de la habitación con una entalpía de 11,5 Kcal/kg., tendremos que introducir
aire de fuera y enfriarlo con el fancoil hasta que se llegue a los 11,5 Kcal/kg. que
existen en el interior. Como nuestro aire exterior tiene una entalpía mayor, la diferencia
de ambas entalpías es lo que tendremos que enfriar con nuestro fancoil:
ha _ enfriar = 18, 7 − 11,5 = 7, 2 Kcal / kg.
Con este sistema de ventilación directa, no se trataría ni la humedad del aire
entrante ni su temperatura.
B.- Con Recuperador Sensible de Calor:
Aquí se trata el aire de entrada térmicamente antes de la llegada al fancoil, pero
no se puede modificar su humedad absoluta.
Se sabe experimentalmente que su rendimiento sensible asciende al 78%, por
tanto, sacaremos las condiciones del aire que tendría en el punto antes de entrar al
fancoil, a la salida del recuperador, para su tratamiento térmico final:
Se hace la hipótesis de que el aire trabaja como gas ideal. Nos fijamos en el aire
que se toma del exterior:
η s = 0, 78 =
∆Tsalida ∆Tsalida
=
∆Tmáx. (38 − 24)
∆Tsalida = 10,92º C.
Por lo tanto, el punto de entrada antes del fancoil tendría la siguiente
temperatura:
Text. post = 27, 08º C.
Y sabiendo que no varía su humedad absoluta nos da una entalpía de:
hext . post = 16, 2 Kcal / kg.
Que tendría una humedad relativa del 70 %.
Ahora, si nos fijamos en cuánto habrá que enfriar nos quedaría:
ha _ enfriar = 16, 2 − 11,5 = 4, 7 Kcal / kg.
Por último, si queremos sacar el rendimiento entálpico que se tendría con este
procedimiento, tenemos que comparar lo que sería necesario enfriar si no existiese
ningún dispositivo de intercambio de calor con el uso de un intercambiador de calor
sensible:
ηentálpico =
7, 2 − 4, 7
⋅100 = 34, 72%
7, 2
Obtendríamos un rendimiento mediocre que no podría cumplir la norma ITC
citada en el apartado 1. El peligro de este tipo de intercambiadores es que son muy
proclives a crear condensación, ya que nuestro punto antes del fancoil tiene una
humedad relativa del 70 % y lo que se hará en verano será enfriar, por lo tanto, existe un
riesgo de condensación muy grande. Si existe condensación hay una probabilidad
grande de que a unas temperaturas constantes el agua condensada sirva como cultivo de
bacterias que se podría propagar al interior de nuestro habitáculo. Una solución al
problema de la condensación sería poder eliminar el agua extraída del aire con un tipo
de recuperador rotativo que elimine la condensación. Esta solución es ideal para zonas
con una humedad extrema que necesita ser evacuada, tal como piscinas climatizadas.
B.- Con Recuperador Entálpico:
Además de poder transferir el calor sensible, también puede variar el latente
antes de la llegada al fancoil. Se considera experimentalmente que suelen tener un
rendimiento sensible del 73% y que la cantidad de humedad que pueden transferir de un
tipo de aire a otro se estima en un 54% para las condiciones de verano. Con estos datos,
obtendremos el rendimiento entálpico de la misma manera que en el punto anterior:
Se hace la hipótesis de que el aire trabaja como gas ideal. Nos fijamos en el aire
que se toma del exterior:
η s = 0, 73 =
∆Tsalida ∆Tsalida
=
∆Tmáx. (38 − 24)
∆Tsalida = 10, 22º C.
Por lo tanto, el punto de entrada antes del fancoil, y salida del tendría la
siguiente temperatura:
Text. post = 27, 78º C.
Sabiendo que la cantidad de humedad que puede transferir de un aire a otro es
del 54%:
ηcaptación _ humedad = 0,54 =
∆Habsorbida 15,5 − Hext. post
=
∆Hmáx.
(15,5 − 9,5)
H ext . post = 12, 26 gr.agua / kg.aire.
Con la temperatura y la humedad absoluta, sacamos con el diagrama
psicrométrico:
hext . post = 14 Kcal / kg.
Que tendría una humedad relativa del 52 %.
Ahora, si nos fijamos en cuánto habrá que enfriar nos quedaría:
ha _ enfriar = 14 − 11,5 = 2,5Kcal / kg.
Por último, si queremos sacar el rendimiento entálpico que se tendría con este
procedimiento, tenemos que comparar lo que sería necesario enfriar si no existiese
ningún dispositivo de intercambio de calor con el uso de un recuperador entálpico:
ηentálpico =
7, 2 − 2,5
⋅100 = 65, 27%
7, 2
Vemos que la mejora es sustancial. Además de poder cumplir con la
reglamentación, podemos solucionar el tema de la condensación variando la humedad
de entrada de mi aire.
•
EN INVIERNO:
Las condiciones exteriores en invierno en la ciudad de Cáceres son:
CÁCERES
Ts(ºC)
-1
Th(ºC)
-1,2
Tpr(ºC)
-2
HR(%)
90
H(gr/kg.aire)
3,25
Tabla 114: Condiciones exteriores aire en invierno.
Si entramos en el diagrama psicrométrico, obtenemos una entalpía de hext=1,5
Kcal/kg. de aire.
Las condiciones perseguidas de bienestar dentro de la habitación son:
INTERIOR
Ts(ºC)
HR(%)
H(gr/kg.aire)
22
50
8,3
Tabla 115: Condiciones aire de bienestar en invierno.
Si entramos en el diagrama psicrométrico, obtenemos una entalpía de 10,5
Kcal/kg. de aire.
A.-Con ventilación convencional:
Si no se tuviese ningún tipo de intercambiador de calor aire-aire, si sacamos aire
del interior de la habitación con una entalpía de 10,5 Kcal/kg., tendremos que introducir
aire de fuera y calentarlo hasta que se llegue a los 10,5 Kcal/kg. que existen en el
interior. Como nuestro aire exterior tiene una entalpía menor, la diferencia de ambas
entalpías es lo que tendremos que calentar con nuestro fancoil:
ha _ enfriar = 10,5 − 1,5 = 9 Kcal / kg.
Con este sistema de ventilación directa, no se trataría ni la humedad del aire
entrante ni su temperatura.
B.- Con Recuperador Sensible de Calor:
Aquí se trata el aire de entrada térmicamente, pero no se puede modificar su
humedad absoluta.
Se sabe experimentalmente que su rendimiento sensible asciende al 78%, tal y
como ocurría en verano, así pues, sacaremos las condiciones del aire que tendría en el
punto antes de entrar al fancoil para su tratamiento térmico final:
Se hace la hipótesis de que el aire trabaja como gas ideal. Nos fijamos en el aire
que se toma del exterior:
η s = 0, 78 =
∆Tsalida ∆Tsalida
=
∆Tmáx. (22 − (−1))
∆Tsalida = 17,94º C.
Por lo tanto, el punto de entrada antes del fancoil tendría la siguiente
temperatura:
Text. post = 16,94º C.
Y sabiendo que no varía su humedad absoluta nos da una entalpía de:
hext . post = 6, 2 Kcal / kg.
Que tendría una humedad relativa del 29 %.
Ahora, si nos fijamos en cuánto habrá que calentar nos quedaría:
ha _ enfriar = 10,5 − 6, 2 = 4,3Kcal / kg.
Por último, si queremos sacar el rendimiento entálpico que se tendría con este
procedimiento, tenemos que comparar lo que sería necesario enfriar si no existiese
ningún dispositivo de intercambio de calor con el uso de un intercambiador de calor
sensible:
ηentálpico =
9 − 4, 2
⋅100 = 52, 22%
9
Obtendríamos un rendimiento mayor que en verano que sí cumpliría la norma
ITC citada en el apartado 1.
B.- Con Recuperador Entálpico:
Además de poder transferir el calor sensible, también puede variar el latente. Se
considera experimentalmente que suelen tener un rendimiento sensible del 73% y que la
cantidad de humedad que pueden transferir de un tipo de aire a otro se estima en un
23% para las condiciones de invierno. Con estos datos, obtendremos el rendimiento
entálpico:
Se hace la hipótesis de que el aire trabaja como gas ideal. Nos fijamos en el aire
que se toma del exterior:
η s = 0, 73 =
∆Tsalida ∆Tsalida
=
∆Tmáx. (22 − (−1))
∆Tsalida = 10, 22º C.
Por lo tanto, el punto de entrada antes del fancoil tendría la siguiente
temperatura:
Text. post = 15, 79º C.
Sabiendo que la cantidad de humedad que puede transferir de un aire a otro es
del 23%:
ηcaptación _ humedad = 0,54 =
∆Habsorbida Hext. post − 3, 25
=
∆Hmáx.
(8,3 − 3, 25)
H ext . post = 4, 42 gr.agua / kg.aire.
Con la temperatura y la humedad absoluta, sacamos con el diagrama
psicrométrico:
hext . post = 6, 6 Kcal / kg.
Que tendría una humedad relativa del 40 %.
Ahora, si nos fijamos en cuánto habrá que enfriar nos quedaría:
ha _ enfriar = 10,5 − 6, 6 = 3,9 Kcal / kg.
Por último, si queremos sacar el rendimiento entálpico que se tendría con este
procedimiento, tenemos que comparar lo que sería necesario calentar si no existiese
ningún dispositivo de intercambio de calor con el uso de un recuperador entálpico:
ηentálpico =
9 − 3,9
⋅100 = 56, 67%
3,9
Vemos que en invierno el rendimiento es peor, pero se puede cumplir con la
reglamentación.
La mejor elección para la eficiencia energética sería la del recuperador
entálpico.
Nos encontramos con la habitación citada anteriormente, la B.Acre., donde se ha
elegido como forma de climatización un fancoil de techo. El despacho tiene 63,21 m2 y
el caudal de ventilación que necesita es de 164 m3/h. Para hallar este dato se ha tenido
en cuenta la norma UNE 100011:1991 teniendo en consideración la actividad que
existirá en ella.
Utilizando la expresión:
qaire _ ventilación = m ⋅ ρ aire ⋅ ∆h
Se ha obtenido la carga que aportaría el aire exterior si tuviésemos ventilación
convencional, opción A de apartados anteriores. Esta expresión conllevaría al aumento
de la necesidad de refrigeración o calefacción debido al incremento de la carga en el
interior del habitáculo.
Se tiene entonces, con la configuración A, que se deberían combatir las
siguientes cargas:
C.sensible= 4544 Kcal/h.
C.latente= 1677 Kcal/h.
P.invierno= 1253 Kcal/h.
La carga de más que introduciría el aire exterior, incluida en la tabla anterior,
sería:
C.sensible= 689 Kcal/h.
C.latente= 679 Kcal/h.
P.invierno= 689 Kcal/h.
El ahorro por utilizar la configuración C, el recuperador entálpico, vendría de
aplicar los rendimientos entálpicos obtenidos en el apartado 3, lo que me quedaría por
aportar con el fancoil sería:
Csensible = 689(1 − 0, 6527) = 238Kcal / h.
Csensible = 679(1 − 0, 6527) = 235 Kcal / h.
Pinvierno = 687(1 − 0,5667) = 298Kcal / h.
Con lo que nos quedaría al final como cargas a combatir por el fancoil:
C.sensible= 4093 Kcal/h.
C.latente= 1223 Kcal/h.
P.invierno= 862 Kcal/h.
Los fancoils se eligen según su carga sensible. En Watios deberíamos haber
aportado con la configuración A 5283 W., mientras que con la C, 4759 W. Existe una
diferencia de 524 W. El consumo de este aparato estaría en unos 92W. eléctricos, lo que
haría todavía que se tuviese un funcionamiento económico, ya que en W. eléctricos esos
524 W caloríficos podrían equivaler aproximadamente a unos 174 W. eléctricos. Este es
el ahorro energético del que hablábamos.
Así pues, la instalación de un recuperador entálpico es favorable
económicamente en la inversión inicial de la instalación y en su posterior
funcionamiento.
1.2.9 CONSIDERACIONES FINALES.
No han sido objeto de este proyecto realizar el estudio del sistema eléctrico de
alimentación de la instalación del pabellón, así como el control de todos los sistemas
mediante el análisis de todas las variables de actuación del sistema.
1.3 ANEJOS.
1.3 ANEJOS.
ÍNDICE GENERAL.
ANEJO I.- TABLAS, ÁBACOS, DIAGRAMAS Y GRÁFICOS…………………167
ANEJO II.- CATÁLOGOS………………………………………………………….182
•
Catálogo climatizadores Koolclima………………………………………...183
•
Catálogo enfriadoras Carrier……………………………………………….197
•
Catálogo calderas Buderus. ………………………………………………...200
•
Catálogo fancoils Airwell……………………………………………………202
•
Catálogo unidades autónomas Carrier……………………………………..203
•
Catálogo de cortinas de aire Met-mann……………………………………204
•
Catálogo de electrobombas Ebara……………………………………….…205
•
Catálogo de tubos de suelo radiante Uponor………………………………208
•
Catálogo de ventiladores S&P………………………………………………210
•
Catálogo de elementos de difusión TROX………………………………….215
ANEJO I.- TABLAS, ÁBACOS, DIAGRAMAS Y GRÁFICOS.
ANEJO II.- CATÁLOGOS.
•
Catálogo climatizadores Koolclima.
Más detalle con el AC-1 y presentación de características con los demás:
•
Catálogo enfriadoras Carrier.
•
Catálogo calderas Buderus.
•
Catálogo fancoils Airwell.
•
Catálogo unidades autónomas Carrier.
•
Catálogo de cortinas de aire Met-mann.
•
Catálogo de electrobombas Ebara.
•
Catálogo de tubos de suelo radiante Uponor.
•
Catálogo de ventiladores S&P.
•
Catálogo de elementos de difusión TROX.
DOCUMENTO Nº 2, PLANOS
ÍNDICE GENERAL
2.1 LISTA DE PLANOS……………………………………………………………….2
2.2 PLANOS…………………………………………………………………………….4
2.1 LISTA DE PLANOS.
2.1 LISTA DE PLANOS.
PLANO Nº 1.- ALZADOS EXTERIORES.
PLANO Nº 2.- PLANTA BAJA.
PLANO Nº 3.- ENTREPLANTA.
PLANO Nº 4.- PLANTA PRIMERA.
PLANO Nº 5.-PLANTA SEGUNDA.
PLANO Nº 6.- CUBIERTA.
2.2 PLANOS.
DOCUMENTO Nº 3, PLIEGO DE CONDICIONES
ÍNDICE GENERAL
3.1 PLIEGO DE CONDICIONES
GENERALES…………………………………………………………………………….2
3.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS………………………………………..7
3.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.
3.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.
ÍNDICE GENERAL.
3.1.1 LEGISLACIÓN RELATIVA A INSTALACIONES
DE EQUIPOS Y SISTEMAS………………………………………………….4
3.1.2 NORMATIVA APLICABLE………………………………………….…5
3.1.3 FINALIDAD DEL PLIEGO DE CONDICIONES……………………..6
3.1.1 LEGISLACIÓN RELATIVA A INSTALACIONES DE EQUIPOS Y
SISTEMAS.
La instalación a realizar se debe ajustar a los siguientes reglamentos y
normativas:
•
Real Decreto 1751/1998 de 31 de julio. Reglamento de Instalaciones Térmicas en
los
edificios
con
sus
respectivas
ITE.
Normas
UNE
de
referencia.
Reglamento e Instrucciones Técnicas de las Instalaciones de Calefacción,
Climatización y Agua Caliente Sanitaria.
•
Real Decreto 2429/2003 de 6 de marzo. Código Técnico de la Edificación CTECT-03, sobre condiciones térmicas en los edificios.
•
Real Decreto 1244/1979 de 4 de abril. Reglamentos de Aparatos a Presión.
•
Orden de 31 de mayo de 1985. Instrucción Técnica Complementaria MIE-AP12, relativa a calderas de agua caliente.
•
Código Técnico de la Edificación CTE-CA-03, sobre condiciones acústicas en
los edificios.
•
Código Técnico de la Edificación CTE-CPI-03, sobre condiciones de protección
contra incendios en los edificios.
•
Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo.
•
Ordenanzas municipales y de la Comunidad Autónoma de Extremadura.
3.1.2 NORMATIVA APLICABLE
Todas las normas UNE y todas aquellas CEE a las que se hace referencia en
las RITE y que se citan a continuación:
•
UNE 9100:1988 Calderas de vapor. Válvulas de seguridad. UNE 60601:2000
Instalación de calderas de gas para calefacción y/o agua caliente de
Pútil>70kW.
•
UNE 60601/1M: 2001 Instalación de calderas de gas.
•
UNE 74105-1/2/3/4:1992 Acústica.
•
UNE 100000:1995 Climatización. Terminología.
•
UNE 100000/1M: 1997 Climatización. Terminología.
•
UNE 100001:2001 Climatización. Condiciones climáticas para proyectos.
•
UNE 100002:1988 Climatización. Grados-día base 15 ºC.
•
UNE 100011:1991 Climatización. La ventilación para una calidad aceptable
del aire en climatización de locales.
•
UNE 100014:1991 Climatización. Condiciones exteriores de cálculo.
•
UNE
100030:2001
IN
Climatización. Prevención
de
la
legionela
instalaciones de edificios.
•
UNE 100152:1988 IN Climatización. Soporte de tuberías.
•
UNE 100171:1992 Climatización. Aislamiento térmico.
Asimismo, serán de aplicación las normas UNE de obligado cumplimiento
para los materiales que puedan ser objeto de ellas y las prescripciones particulares que
tengan dictadas los Organismos Competentes (Dirección de Industria, Ayuntamiento,
Empresas Municipales de Aguas, etc.).
en
•
Normas DIN para tuberías y accesorios.
•
Normas ANSI de tuberías.
•
Normas API de tuberías.
3.1.3 FINALIDAD DEL PLIEGO DE CONDICIONES.
La finalidad del presente Pliego de Condiciones Técnicas consiste en la
determinación y definición de los conceptos que se indican a continuación.
1. Alcance de los trabajos a realizar por el Instalador y, por lo tanto, plenamente
incluidos en su Oferta.
2. Materiales complementarios para el perfecto acabado de la instalación, no
relacionados explícitamente, ni en el Documento de medición y presupuesto, ni
en los planos, pero que por su lógica aplicación quedan incluidos,
plenamente, en el suministro del Instalador.
3. Calidades, procedimientos y formas de instalación de los diferentes equipos,
dispositivos y, en general, elementos primarios y auxiliares.
4. Pruebas y ensayos parciales a realizar durante el transcurso de los montajes.
Pruebas y ensayos finales, tanto provisionales, como definitivos, a realizar
durante las correspondientes recepciones.
5.
Las garantías exigidas en los materiales, en su montaje y en su funcionamiento
conjunto.
3.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS.
3.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS.
ÍNDICE GENERAL
3.2.1 GENERALIDADES…………………………………………………………9
3.2.2 MONTAJE………………………………………………………………….18
3.2.3 PRUEBAS, PUESTA EN MARCHA Y RECEPCIÓN…………………...23
3.2.4 MANTENIMIENTO……………………………………………………….28
3.2.1 GENERALIDADES
ITE 04.1 GENERALIDADES
Los materiales, elementos y equipos que se utilicen en las instalaciones objeto de
este reglamento deben cumplir las prescripciones que se indican en esta instrucción
técnica complementaria.
No obstante, considerando que todos ellos entran en el ámbito de aplicación
del Real Decreto 1630/1992 de 29 de diciembre por el que se dictan disposiciones
para la libre circulación de productos de construcción, en aplicación de la Directiva
del Consejo 89/106/CEE, las prescripciones de estas instrucciones para tales
materiales, elementos y equipos serán aplicables únicamente mientras no estén
disponibles y publicadas las correspondientes especificaciones técnicas europeas
armonizadas, que hayan sido elaboradas.
Todos los materiales, equipos y aparatos no tendrán en ninguna de sus partes
deformaciones, fisuras ni señales de haber sido sometidos a malos tratos antes o
durante la instalación.
Toda la información que acompaña a los equipos deberá expresarse al menos
en castellano y en unidades del Sistema Internacional S.I.
ITE 04.2 TUBERÍAS Y ACCESORIOS.
Las tuberías y sus accesorios cumplirán los requisitos de las normas UNE
correspondientes, en relación con el uso al que vayan a ser destinadas.
ITE 04.3 VÁLVULAS.
Todo tipo
de
válvuladeberá cumplir los requisitos de
las
normas
correspondientes. El fabricante deberá suministrar la pérdida de presión a obturador
abierto (o el CV) y la hermeticidad a obturador cerrado a presión diferencial máxima.
La presión nominal mínima de todo tipo de válvula y accesorio deberá
ser igual o mayor que PN 6, salvo casos especiales (p.e., válvulas de pie).
ITE 04.4 CONDUCTOS Y ACCESORIOS.
Los conductos estarán formados por materiales que tengan la suficiente
resistencia para soportar los esfuerzos debidos a su peso, al movimiento del aire, a los
propios de su manipulación, así como a las vibraciones que pueden producirse como
consecuencia de su trabajo. Los conductos no podrán contener materiales sueltos, las
superficies internas serán lisas y no contaminarán el aire que circula por ellas en las
condiciones de trabajo.
Las canalizaciones de aire y accesorios cumplirán lo establecido en las normas
UNE que les sean de aplicación. También cumplirán lo establecido en la normativa de
protección contra incendios que les sea aplicable.
En particular, los conductos de chapa metálica cumplirán las prescripciones de
UNE 100101, UNE 100102 y UNE 100103, los conductos de fibra de vidrio
cumplirán las prescripciones de la UNE 100105.
ITE 04.6 MATERIALES AISLANTES TÉRMICOS.
Los
aislamiento
materiales
aislantes
térmicos
empleados
para
de conducciones, aparatos y equipos, así como los materiales para
la formación de barreras anti-vapor, cumplirán lo especificado en UNE 100171 y
demás normativa que le sea de aplicación.
ITE 04.7 UNIDADES DE TRATAMIENTO Y UNIDADES TERMINALES.
Los materiales con los que estén construidas las unidades de tratamiento de
aire y las unidades terminales, cumplirán las prescripciones establecidas para los
conductos en el apartado ITE 04.4, que les sean aplicables.
Las instalaciones eléctricas de las unidades de tratamiento de aire tendrán la
condición de locales húmedos a los efectos de la reglamentación de baja tensión.
ITE 04.8 FILTROS PARA AIRE.
La eficacia de los filtros para aire se ensayará según indicado en la norma
UNE EN 779.
ITE 04.9 CALDERAS.
ITE 04.9.1 CONDICIONES GENERALES.
Los generadores de calor cumplirán con el Real Decreto 275/1995, de 24 de
febrero por el que se dictan normas de aplicación de la Directiva del Consejo
92/42/CEE relativa a los requisitos mínimos de rendimiento para las calderas nuevas de
agua caliente alimentadas con combustibles líquidos o gaseosos y válida para
calderas de una potencia nominal comprendida entre 4 a 400 kW. Las calderas
de potencia superior a 400 kW tendrán un rendimiento igual o superior al exigido para
las calderas de 400 kW.
Quedan excluidas de este cumplimiento las calderas alimentadas por
combustibles sólidos, líquidos o gaseosos cuyas características o especificaciones
difieran de las de los combustibles comúnmente comercializados y su naturaleza
corresponda a recuperaciones de efluentes, subproductos o residuos cuya combustión
no se vea afectada por limitaciones relativas al impacto ambiental (p,e.: gases
residuales, biogases, biomasa, etc.).
Las calderas de gas se atendrán en todo caso a la reglamentación vigente, a lo
establecido en esta instrucción técnica complementaria y particularmente al Real
Decreto 1428/1992 de 27 de noviembre por el que se aprueban las disposiciones de
aplicación de la Directiva 901396/CEE sobre aparatos de gas.
ITE 04.9.2 DOCUMENTACIÓN.
El fabricante de la caldera deberá suministrar la documentación exigible por
otras reglamentaciones aplicables y además, como mínimo, los siguientes datos:
1. Información sobre potencia y rendimiento requerida por el Real Decreto
275/1995, de 24 de febrero por el que se dictan medidas de aplicación de la
Directiva del Consejo 92142/CEE.
2. Condiciones de utilización de la caldera y condiciones nominales de salida del
fluido portador.
3. Características del fluido portador.
4. Capacidad óptima de combustibles del hogar en las calderas de carbón.
5. Contenido de fluido portador de la caldera.
6. Caudal mínimo de fluido portador que debe pasar por la caldera.
7. Dimensiones exteriores máximas de la caldera y cotas de situación de los
elementos que se han de unir a otras partes de la instalación (salida de humos,
salida y entrada del fluido portador etc.).
8. Dimensiones de la bancada.
9. Pesos en transporte y en funcionamiento.
10. Instrucciones de instalación, limpieza y mantenimiento
11. Curvas de potencia-tiro necesario en la caja de humos para las condiciones
citadas en el Real Decreto 27511995, por el que se dictan medidas de
aplicación de la Directiva del Consejo 92142/CEE
ITE 04.9.3 ACCESORIOS.
Independientemente de las exigencias determinadas por el Reglamento de Aparatos
a Presión u otros que le afecten, con toda caldera deberán incluirse:
1. Utensilios necesarios para limpieza y conducción, si procede
2. Aparatos de medida (manómetros y termómetros).
Los termómetros medirán la temperatura del fluido portador en un lugar
próximo a la salida por medio de un bulbo que, con su correspondiente vaina de
protección, penetre en el interior de la caldera. No se admiten los termómetros de
contacto.
Los aparatos de medida irán situados en lugar visible y fácilmente accesible
para su entretenimiento y recambio, con las escalas adecuadas a la instalación.
ITE 04.9.4 PRESIÓN DE PRUEBA.
Las calderas estarán sometidas a la reglamentación vigente en materia de
aparatos a presión.
ITE 04.10 QUEMADORES.
ITE 04.10.1 CONDICIONES GENERALES.
Los quemadores dispondrán de una etiqueta de identificación energética en la
que se especifiquen, con caracteres indelebles, los siguientes datos:
1. Nombre del fabricante e importador en su caso.
2. Marca, modelo y tipo de quemador.
3. Tipo de combustible.
4. Valores límites del gasto horario.
5. Potencias nominales para los valores anteriores del gasto.
6. Presión de alimentación del combustible del quemador.
7. Tensión de alimentación.
8. Potencia del motor eléctrico y, en su caso, potencia de la resistencia eléctrica.
9. Nivel máximo de potencia acústica ponderado A, LWA, en decibelios,
determinado según UNE 74105.
10. Dimensiones y peso.
11. Todas las piezas y uniones del quemador serán perfectamente estancas.
ITE 04.10.2 DOCUMENTACIÓN.
El suministrador aportará la documentación siguiente:
1. Dimensiones y características generales.
2. Características técnicas de cada uno de los elementos del quemador.
3. Esquema eléctrico y conexionado.
4. Instrucciones de montaje.
5. Instrucciones de puesta en marcha, regulación y mantenimiento.
ITE 04.11 EQUIPOS DE PRODUCCIÓN DE FRÍO.
ITE 04.11.1 CONDICIONES GENERALES Y DOCUMENTACIÓN.
Los equipos de producción de frío deberán cumplir lo que a este respecto
especifique el Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas, el
Reglamento de Aparatos a Presión y este Reglamento.
Los fabricantes o distribuidores de estos equipos deberán aportar la siguiente
documentación, sin perjuicio de otra fijada por la correspondiente Comunidad
Autónoma:
1. Potencia frigorífica útil total para diferentes condiciones de funcionamiento,
incluso con las potencias nominales absorbidas en cada caso.
2. Coeficiente de eficiencia energética para
diferentes condiciones
de
funcionamiento y, para plantas enfriadoras de agua, incluso a cargas parciales.
3.
Limites extremos de funcionamiento admitidos.
4. Tipo y características de la regulación de capacidad.
5. Clase y cantidad de refrigerante.
6. Presiones máximas de trabajo en las líneas de alta y baja presión de
refrigerante.
7. Exigencias de la alimentación eléctrica y situación de la caja de conexión.
8. Caudal del fluido secundario en el evaporador, pérdida de carga y otras
características del circuito secundario.
9. Caudal del fluido de enfriamiento del condensador, pérdida de carga y otras
características del circuito.
10. Exigencias y recomendaciones de instalación: espacios de mantenimiento,
situación y dimensión de acometidas etc.
11. Instrucciones de funcionamiento y mantenimiento.
12. Dimensiones máximas del equipo.
13. Nivel máximo de potencia acústica ponderado A, LWA, en decibelios,
determinado según UNE 74105.
14. Pesos en transporte y en funcionamiento.
ITE 04.11.2 EQUIPOS AUTÓNOMOS.
Los equipos autónomos, compactos o por elementos, deberán cumplir la
legislación para baja tensión que les sea aplicable.
Los fabricantes o distribuidores deberán aportar, además de la documentación
expresada en ITE 04.11.1 y de otra fijada por la correspondiente Comunidad
Autónoma, los siguientes datos:
•
En todo tipo de unidades:
1. Caudal de aire para diferentes valores de la presión estática exterior.
2. Diámetro y situación de las conexiones de drenaje.
3. Características identificativas de la batería de calefacción, si existe y, en
su caso, diámetro y situación de la acometida y tipo de fluido calefactor.
•
En unidades con condensador enfriado por agua:
1. Diámetro y situación de las acometidas de agua al condensador
•
En unidades con condensador enfriado por aire:
1. Temperatura máxima y mínima del aire exterior permitida en el condensador
2. Características de ventilador(es) y motor(es)
ITE 04.11.3 EQUIPOS CENTRALES.
Los equipos centrales incluirán en su documentación además de lo indicado en
ITE 0,4.11.1 y de otra fijada por la correspondiente Comunidad Autónoma, los
siguientes datos:
1.
Temperaturas máxima y mínima de condensación admisibles.
2.
Diámetros de las conexiones al evaporador y condensador remotos, en su caso.
3. En unidades de condensación por agua: presión máxima de trabajo en el
condensador y diámetro y situación de las acometidas del agua.
4. En unidades de condensación por aire: características de ventilador(es) y
motor(es).
5. En unidades de absorción: fluido portador de calor y consumo.
ITE 04.13 EMISORES DE CALOR.
Los emisores de calor, como radiadores, convectores etc., cumplirán lo
dispuesto en la reglamentación específica.
3.2.2 MONTAJE.
ITE 05 – MONTAJE.
ITE 05.1 – GENERALIDADES.
El montaje de las instalaciones sujetas a este Reglamento deberá ser
efectuado por una empresa instaladora registrada de acuerdo a lo desarrollado en la
instrucción técnica ITE 11. Las normas que se desarrollan en esta instrucción técnica
han de entenderse como la exigencia de que los trabajos de montaje, pruebas y
limpieza se realicen correctamente de forma que:
1. La instalación, a su entrega, cumpla con los requisitos que señala el capítulo
segundo del RITE.
2. La ejecución de las tareas parciales interfiera lo menos posible con el trabajo de
otros oficios.
Es responsabilidad de la empresa instaladora el cumplimiento de la buena
práctica desarrollada en este epígrafe, cuya observancia escapa normalmente a las
especificaciones del proyecto de instalación.
ITE 05.1.1 – PROYECTO.
La empresa instaladora seguirá estrictamente los criterios expuestos en los
documentos del proyecto de instalación.
ITE 05.1.2 – PLANOS Y ESQUEMAS DE INSTALACIÓN.
La empresa instaladora deberá efectuar dibujos detallados de equipos,
aparatos, etc., que indiquen claramente dimensiones, espacios libres, situación de
conexiones, peso y cuanta información sea necesaria para su correcta evaluación. Los
planos de detalle podrán ser sustituidos por folletos o catálogos del fabricante del
equipo o aparato.
ITE 05.1.3 – ACOPIO DE MATERIALES
La empresa instaladora irá almacenando en lugar establecido de antemano
todos los materiales necesarios para ejecutar la obra, de forma escalonada según
necesidades.
Los materiales procederán de fábrica convenientemente embalados con el
objeto de protegerlos contra los elementos climatológicos, golpes y malos tratos
durante el transporte, así como durante su permanencia en el
lugar
de
almacenamiento.
Cuando el transporte se realice por mar, los materiales llevarán un embalaje
especial, así como las protecciones necesarias para evitar la posibilidad de corrosión
marina.
Los embalajes de componentes pesados o voluminosos dispondrán de los
convenientes refuerzos de protección y elementos de enganche que faciliten las
operaciones de carga y descarga, con la debida seguridad y corrección.
Externamente al embalaje y en lugar visible se colocarán etiquetas que
indiquen
inequívocamente
el
material
contenido
en
su
interior.
A la llegada a obra se comprobará que las características técnicas de todos los
materiales corresponden con las especificadas en proyecto.
ITE 05.1.4 – REPLANTEO.
Antes de comenzar los trabajos de montaje la empresa instaladora deberá
efectuar el replanteo de todos y cada uno de los elementos de la instalación. El
replanteo deberá contar con la aprobación del director de la instalación.
ITE 05.1.5 – COOPERACIÓN CON OTROS CONTRATISTAS.
La empresa instaladora deberá cooperar plenamente con los otros
contratistas, entregando toda la documentación necesaria a fin de que los trabajos
transcurran sin interferencias ni retrasos.
ITE 05.1.6 – PROTECCIÓN.
Durante el almacenamiento en la obra y una vez instalados, se deberán
proteger todos los materiales de desperfectos y daños, así como de la humedad.
Las aberturas de conexión de todos los aparatos y equipos deberán estar
convenientemente protegidas durante el transporte, almacenamiento y montaje, hasta
que no se proceda a su unión.
Las protecciones deberán tener forma y resistencia adecuada para evitar la
entrada de cuerpos extraños y suciedades, así como los daños mecánicos que puedan
sufrir las superficies de acoplamiento de bridas, roscas, manguitos, etc.
Si es de temer la oxidación de las superficies mencionadas, éstas deberán
recubrirse con pinturas antioxidantes, grasas o aceites que deberán ser eliminados en el
momento del acoplamiento.
Especial cuidado se tendrá hacia los materiales frágiles y delicados, como
materiales aislantes, aparatos de control y medida, etc., que deberán quedar
especialmente protegidos.
ITE 05.1.7 – LIMPIEZA.
Durante el curso del montaje de las instalaciones se deberán evacuar de la
obra todos los materiales sobrantes de trabajos efectuados con anterioridad como
embalajes, retales de tuberías, conductos y materiales aislantes, etc.
Asimismo, al final de la obra, se deberán limpiar perfectamente de
cualquier suciedad, todas las unidades terminales, equipos de sala de máquinas,
instrumentos de medida y control, cuadros eléctricos, etc., dejándolos en perfecto
estado.
ITE 05.1.8 – RUIDOS Y VIBRACIONES.
Toda instalación debe funcionar, bajo cualquier condición de carga, sin
producir ruidos o vibraciones que puedan considerarse inaceptables o que rebasen los
niveles máximos establecidos en este reglamento.
Las correcciones que deban introducirse en los equipos para reducir su
ruido o vibración, deben adecuarse a las recomendaciones del fabricante de los
equipos y no deben reducir las necesidades mínimas específicas en proyecto.
ITE 05.1.9 – ACCESIBILIDAD.
Los elementos de medida, control, protección y maniobra se deben instalar en
lugares visibles y fácilmente accesibles, sin necesidad de desmontar ninguna parte de la
instalación, particularmente cuando cumpla funciones de seguridad.
Los equipos que necesiten operaciones periódicas de mantenimiento deben
situarse en emplazamientos que permitan la plena accesibilidad de todas sus partes,
ateniéndose a los requerimientos mínimos más exigentes entre los marcados por la
reglamentación vigente y las recomendaciones del fabricante.
Para aquellos equipos dotados de válvulas, compuertas, unidades terminales,
elementos de control, etc. que, por alguna razón, deban quedar ocultos, se preverá un
sistema de acceso fácil por medio.
ITE 05.1.10 – SEÑALIZACIÓN
Las conducciones de la instalación deben estar señalizadas con franjas,
anillos y flechas dispuestas sobre la superficie exterior de las mismas o de su
aislamiento térmico, en el caso de que lo tengan, de acuerdo con lo indicado en
UNE100100.
En la sala de máquinas se dispondrá el código de colores, junto al esquema de
principio de la instalación.
ITE 05.1.11 – IDENTIFICACIÓN DE EQUIPOS.
Al final de la obra los aparatos, equipos y cuadros eléctricos que no vengan
reglamentariamente identificados con placa de fábrica, deben marcarse mediante una
chapa de identificación, sobre la cual se indicará el nombre y las características
técnicas del elemento.
En los cuadros eléctricos los bornes de salida deben tener un número de
identificación que se corresponderá al indicado en el esquema de mando y potencia.
La información contenida en las placas debe escribirse en lengua castellana por
lo menos y con caracteres indelebles y claros, de altura no menor de 5 cm.
3.2.3 PRUEBAS, PUESTA EN MARCHA Y RECEPCIÓN.
ITE 06 - PRUEBAS, PUESTA EN MARCHA Y RECEPCIÓN
ITE 06.1 – GENERALIDADES
La empresa instaladora dispondrá de los medios humanos y materiales
necesarios para efectuar las pruebas parciales y finales de la instalación.
Las pruebas parciales estarán precedidas por una comprobación de los
materiales en el momento de su recepción en obra.
Una vez que la instalación se encuentre totalmente terminada de acuerdo
con las especificaciones del proyecto y haya sido ajustada y equilibrada conforme a lo
indicado en UNE 100010, deben realizarse como mínimo las pruebas finales del
conjunto de la instalación que se indican a continuación, independientemente de
aquellas otras que considere necesarias el director de obra.
Todas las pruebas se efectuarán en presencia del director de obra o persona
en quien delegue, quien deberá dar su conformidad tanto al procedimiento seguido
como a los resultados.
ITE 06.2.1. REDES DE TUBERÍAS
Las redes de distribución de agua deben ser limpiadas internamente antes de
efectuar las pruebas hidrostáticas y la puesta en funcionamiento, para eliminar polvo,
cascarillas, aceites y cualquier otro material extraño.
Las tuberías, accesorios y válvulas deben ser examinados antes de su
instalación y, cuando sea necesario, limpiados.
Las redes de distribución de fluidos portadores deben ser limpiadas
interiormente antes de su llenado definitivo para la puesta en funcionamiento para
eliminar polvo, cascarillas, aceites y cualquier otro material extraño.
Durante el montaje se evitará la introducción de materias extrañas dentro de las
tuberías, los aparatos y los equipos protegiendo sus aberturas con tapones
adecuados.
Una vez completada la instalación de una red, ésta se llenará con una
solución acuosa de un producto detergente, con dispersantes orgánicos compatibles
con los materiales empleados en el circuito, cuya concentración será establecida por el
fabricante.
A continuación, se pondrán en funcionamiento las bombas y se dejará
circular el agua durante dos horas, por lo menos. Posteriormente, se vaciará
totalmente la red y se enjuagará con agua procedente del dispositivo de alimentación.
En el caso de redes cerradas, destinadas a la circulación de fluidos con
temperatura de funcionamiento menor que 100 °C, se medirá el pH del agua del
circuito.
Si el pH resultara menor que 7,5 se repetirá la operación de limpieza y
enjuague tantas veces como sea necesario. A
funcionamiento
la
instalación
con
continuación
sus
aparatos
se
de
pondrá
en
tratamiento.
Los filtros de malla metálica puestos para protección de las bombas se
dejarán en su sitio por lo menos durante una semana de funcionamiento, hasta que se
compruebe que ha sido completada la eliminación de las partículas más finas que
puede retener el tamiz de la malla. Sin embargo, los filtros para protección de válvulas
automáticas, contadores etc. se dejarán en su sitio.
Sustituido por Real Decreto 1218/2002 artículo único, punto dos por:
Los filtros de malla metálica puestos para protección de las bombas se
podrán retirar cuando se compruebe que ha sido completada la eliminación de las
partículas más finas que puede retener el tamiz de la malla.
Sin embargo, los filtros para protección de las válvulas automáticas,
contadores, etc. Se dejarán permanentemente en su sitio.
ITE 06.2.2 – REDES DE CONDUCTOS
La limpieza interior de las redes de distribución de aire se efectuará una vez
completado el montaje de la red y de la unidad de tratamiento de aire, pero antes de
conectar las unidades terminales y montar los elementos de acabado y los muebles.
Se pondrán en marcha los ventiladores hasta que el aire a la salida de las
aberturas parezca a simple vista no contener polvo.
ITE 06.4 – COMPROBACIÓN DE LA EJECUCIÓN.
Independientemente de los controles de recepción y de las pruebas parciales
realizados durante la ejecución, se comprobará la correcta ejecución del montaje y la
limpieza y cuidado en el buen acabado de la instalación.
Se realizará una comprobación del funcionamiento de cada motor eléctrico y de
su consumo de energía en las condiciones reales de trabajo, así como de todos los
cambiadores de calor, climatizadores, calderas, máquinas frigoríficas y demás equipos en
los que se efectúe una transferencia de energía térmica, anotando las condiciones de
funcionamiento.
ITE 06.4 – PRUEBAS.
ITE 06.4.4 – PRUEBAS DE CIRCUITOS FRIGORÍFICOS.
Los circuitos frigoríficos de las instalaciones centralizadas de climatización
realizados en obra serán sometidos a las pruebas de estanqueidad especificadas en la
instrucción MI.IF.010 del Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones
Frigoríficas.
No debe ser sometida a una prueba de estanqueidad la instalación de
unidades por elementos cuando se realice con líneas precargadas suministradas por el
fabricante del equipo que entregará el correspondiente certificado de pruebas.
ITE 06.4.5 – OTRAS PRUEBAS
Por último se comprobará que la instalación cumple con las exigencias de
calidad, confortabilidad, seguridad y ahorro de energía de estas instrucciones técnicas.
Particularmente se comprobará el buen funcionamiento de la regulación automática
del sistema.
ITE 06.5 – PUESTA EN MARCHA Y RECEPCIÓN.
ITE 06.5.1 – CERTIFICADO DE LA INSTALACIÓN.
Para la puesta en funcionamiento de la instalación es necesaria la
autorización del organismo territorial competente, para lo que se deberá presentar ante el
mismo un certificado suscrito por el director de la instalación, cuando sea
preceptiva la presentación de proyecto y por un instalador que posea carnet, de la
empresa que ha realizado el montaje.
El certificado de instalación tendrá como mínimo el contenido que se señala en el
modelo que se indica en el apéndice de esta instrucción técnica. En el certificado se
expresará que la instalación ha sido ejecutada de acuerdo con el proyecto
presentado y registrado por el organismo territorial competente y que cumple con los
requisitos exigidos en este reglamento y sus instrucciones técnicas. Se harán constar
también los resultados de las pruebas a que hubiese lugar.
ITE 06.5.2 – RECEPCIÓN PROVISIONAL
Una vez realizadas las pruebas finales con resultados satisfactorios en
presencia del director de obra, se procederá al acto de recepción provisional de la
instalación, con el que se dará por finalizado el montaje de la instalación. En el
momento de la recepción provisional la empresa instaladora deberá entregar al
director de obra la documentación siguiente:
1. Una copia de los planos de la instalación realmente ejecutada en la que figuren
como mínimo el esquema de principio, el esquema de control y seguridad, el
esquema eléctrico, los planos de la sala de máquinas y los planos de plantas,
donde debe indicarse el recorrido de las conducciones de distribución de todos
los fluidos y la situación de las unidades terminales.
2. Una memoria descriptiva de la instalación realmente ejecutada en la que se
incluyan las bases de proyecto y los criterios adoptados para su desarrollo.
3. Una relación de los materiales y los equipos empleados en la que se indique el
fabricante, la marca, el modelo y las características de funcionamiento, junto
con catálogos y con la correspondiente documentación de origen y garantía.
4. Los manuales con las instrucciones
de
manejo,
funcionamiento
y
mantenimiento, junto con la lista de repuestos recomendados.
5. Un documento en el que se recopilen los resultados de las pruebas realizadas.
6. El certificado de la instalación firmado.
El director de obra entregará los mencionados documentos, una vez
comprobado su contenido y firmado el certificado, al titular de la instalación, quien lo
presentará a registro en el organismo territorial competente.
En cuanto a la documentación de la instalación se estará además a lo
dispuesto en la Ley General de la Defensa de los Consumidores y Usuarios y
disposiciones que la desarrollan.
ITE 06.5.3 – RECEPCIÓN DEFINITIVA Y GARANTÍA
Transcurrido el plazo de garantía, que será de un año si en el contrato no se
estipula otro de mayor duración, la recepción provisional se transformará en recepción
definitiva, salvo que por parte del titular haya sido cursada alguna reclamación antes
de finalizar el periodo de garantía.
Si durante el periodo de garantía se produjesen averías o defectos de
funcionamiento, éstos deberán ser subsanados gratuitamente por la empresa
instaladora, salvo que se demuestre que las averías han sido producidas por falta de
mantenimiento o uso incorrecto de la instalación.
3.2.4 MANTENIMIENTO.
ITE 08 – MANTENIMIENTO.
ITE 08.1 – NORMAS DE MANTENIMIENTO.
ITE 08.1.1 – GENERALIDADES.
Para mantener las características funcionales de las instalaciones y su
seguridad y conseguir la máxima eficiencia de sus equipos, es preciso realizar las
tareas de mantenimiento preventivo y correctivo que se incluyeren en la presente
instrucción técnica.
ITE 08.1.2 – OBLIGATORIEDAD DEL MANTENIMIENTO.
Toda instalación con potencia instalada superior a 100 kW térmicos queda
sujeta a lo especificado en la presente instrucción técnica.
Desde el momento en que se realiza la recepción provisional de la
instalación, el titular de ésta debe realizar las funciones de mantenimiento, sin que
éstas puedan ser sustituidas por la garantía de la empresa instaladora.
El mantenimiento será efectuado por empresas mantenedoras o por
mantenedores debidamente autorizados por la correspondiente Comunidad Autónoma.
Las instalaciones cuya potencia térmica sea menor que 100 kW deben ser
mantenidas de acuerdo con las instrucciones del fabricante de los equipos
competentes.
ITE 08.1.3 – OPERACIONES DE MANTENIMIENTO
Las comprobaciones que como mínimo deben realizarse y su periodicidad son
las indicadas en las tablas que siguen, donde se emplea esta simbología:
SÍMBOLO
SIGNIFICADO
m
Una vez al mes para potencia térmica entre 100 y 1.000 Kw.
Una vez cada 15 días para potencia térmica mayor que 1.000 kW
M
2:00 AM
A
una vez al mes
Dos veces por temporada (año) una al inicio de la misma
Una vez al año
Tabla 116: Simbolización de periodicidad de operaciones de mantenimiento.
OPERACIÓN
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
PERIODICIDAD
Temperatura del fluido exterior en entrada y salida del evaporador.
Temperatura del fluido exterior en entrada y salida del condensador.
Pérdida de presión en el evaporador.
Pérdida de presión en el condensador.
Temperatura y presión del evaporador.
Temperatura y presión del condensador.
Potencia absorbida.
m
m
m
m
m
m
m
Tabla 117: Periodicidad de operaciones de mantenimiento I.
En aquellas instalaciones que dispongan de un sistema de gestión
inteligente las medidas indicadas en las tablas 8 y 9 podrán efectuarse desde el puesto
de control central.
OPERACIÓN
1. Limpieza de los evaporadores
2. Limpieza de los condensadores
3. Comprobación de niveles de refrigerante y aceite
en equipos frigoríficos
4. Comprobación tarado de elementos de seguridad
5. Revisión y limpieza de filtros de aire
6. Revisión de baterías de intercambio térmico
PERIODICIDAD
A
A
m
M
M
A
7. Revisión y limpieza de unidades de impulsión
y retorno de aire
8. Revisión equipos autónomos
9. Revisión del sistema de control automático
A
2:00 AM
2ª
Tabla 118: Periodicidad de operaciones de mantenimiento II.
ITE 08.1.4 – REGISTRO DE LAS OPERACIONES DE MANTENIMIENTO.
El mantenedor deberá llevar un registro de las operaciones de mantenimiento, en
el que se reflejen los resultados de las tareas realizadas.
El registro podrá realizarse en un libro u hojas de trabajo o mediante
mecanizado. En cualquiera de los casos se numerarán correlativamente las
operaciones de mantenimiento de la instalación, debido figurar la siguiente
información, como mínimo:
1. El titular de la instalación y la ubicación de ésta.
2. El titular del mantenimiento.
3. El número de orden de la operación de la instalación.
4. La fecha de ejecución.
5. Las operaciones realizadas y el personal que las realizó.
6. La lista de materiales sustituidos o repuestos cuando se hayan efectuado
operaciones de este tipo.
7. Las observaciones que se crean oportunas.
El registro de las operaciones de mantenimiento de cada instalación se hará
por duplicado y se entregará una copia al titular de la instalación. Tales documentos
deben guardarse al menos durante tres años, contados a partir de la fecha de ejecución
de la correspondiente operación de mantenimiento.
ITE 08.2 – INSPECCIONES
La Comunidad Autónoma correspondiente dispondrá cuantas inspecciones
sean necesarias con el fin de comprobar y vigilar el cumplimiento de este reglamento,
especialmente serán inspeccionados periódicamente los equipos de calefacción de una
potencia nominal superior a 15 kW, con objeto de mejorar sus condiciones de
funcionamiento y de limitar sus emisiones de dióxido de carbono.
Las instalaciones serán revisadas por personal facultativo de los servicios
de los organismos territoriales competentes o por las entidades en que ellos deleguen
en el ejercicio de sus competencias, cuando éstos juzguen oportuna o necesaria una
inspección, por propia iniciativa, disposición gubernativa, denuncia de terceros o
resultados desfavorables apreciados en el registro de las
operaciones
de
mantenimiento.
El personal facultativo ordenará su inmediata reparación y podrá, cuando lo
juzgue oportuno, precintar la instalación dando cuenta de ello a la empresa
suministradora de energía para que suspenda los suministros, que no deben ser
reanudados hasta que medie autorización de los servicios del organismo territorial
competente.
Los titulares de las instalaciones pueden solicitar en todo momento,
justificando la necesidad y previo dictamen de la empresa de mantenimiento o del
mantenedor autorizado, cuando
sea
procedente,
que
sus
instalaciones
sean
reconocidas por los servicios de la correspondiente Comunidad Autónoma para que
sea expedido en el oportuno dictamen.
DOCUMENTO Nº 4, PRESUPUESTO.
ÍNDICE GENERAL.
4.1 MEDICIONES……………………………………………………………………...2
4.2 PRECIOS UNITARIOS…………………………………………………………..16
4.3 SUMAS PARCIALES…………………………………………………………….33
4.4 PRESUPUESTO GENERAL…………………………………………………….54
4.1 MEDICIONES.
Desig
1
1.1
2
2.1
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
DESCRIPCIÓN
Uds.
Med
ida
4
ud.
2
ud.
1
ud.
1
ud.
1
ud.
1
ud.
1
ud.
CENTRAL FRIGORÍFICA
Grupo frigorífico CARRIER modelo 30XA-252 1702, de condensación
por aire con ventiladores axiales y compresor de tornillo. Gas
frigorífico R134a. Completamente instalada. Potencia térmica 1605
Kw. Dimensiones: 8380x2297x2253. Peso en pleno funcionamiento:
7560 Kg.
CENTRAL CALORÍFICA
Caldera para producción de agua caliente de acero, gran potencia, para
quemadores presurizados a 6 bar. gasóleo/gas. Marca BUDERUS
modelo LOGANO S 825 L. Completamente instalada. Potencia útil:
2500 kW.
CLIMATIZADORES
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-23 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 20648 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-35 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 29414 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-42 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 39364 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-62compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 62736 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-11 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
3.6
3.7
3.8
4
4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
5
5.1
6
6.1
6.2
6.3
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 11531 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-35 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 35754 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-62 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 60866 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR Modelo
NORMABLOC NB-29 compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con compuertas de regulación,
sección de filtros de alta eficacia, sección de baterías de calefacción y
refrigeración, sección de ventiladores de impulsión centrífugos de
doble aspiración con palas regulables con las características adjuntadas
en los anejos. Con sistema de regulación de freecooling. Caudal de
impulsión: 28422 m3/h
1
ud.
1
ud.
1
ud.
4
ud.
1
ud.
1
ud.
4
ud.
2
ud.
10
ud.
8
ud.
1
ud.
4
ud.
FANCOILS
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 4021. Capacidad de refrigeración a
media velocidad de 2570 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 5021. Capacidad de refrigeración a
media velocidad de 3360 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 6021. Capacidad de refrigeración a
media velocidad de 3850 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 7021. Capacidad de refrigeración a
media velocidad de 5320 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 8021. Capacidad de refrigeración a
media velocidad de 7000 W.
UNIDADES AUTÓNOMAS
Unidad autónoma de la marca CARRIER, modelo Niceday ion 35,
condensadora exterior tipo sólo frio 38BC-012G. Potencia frigorífica
3,43 KW.
CORTINAS DE AIRE
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo G1500E. Caudal de
impulsión de 3700 m3/h. Dimensiones: 1500x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo G2000E. Caudal de
impulsión de 5550 m3/h. Dimensiones: 2000x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo G2500E. Caudal de
impulsión de 4625 m3/h. Dimensiones: 2500x460x260.
7
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
7.6
7.7
7.8
7.9
7.10
7.11
7.12
7.13
7.14
7.15
7.16
7.17
ELEMENTOS DISTRIBUCIÓN AIRE
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 165mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y retorno con
lamas horizontales fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 75mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1225 mm. H: 525mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1225 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1125 mm. H: 525mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1025 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1025 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 1025 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
3
ud.
3
ud.
4
ud.
4
ud.
2
ud.
5
ud.
1
ud.
3
ud.
7
ud.
17
ud.
44
ud.
1
ud.
4
ud.
2
ud.
2
ud.
33
ud.
4
ud.
7.18
7.19
7.20
7.21
7.22
7.23
7.24
7.25
7.26
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5
fijación invisible. Dimensiones: L: 525 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno formada por el
marco frontal con lamas horizontales de retícula fija. sujeción con
fijación invisible. Dimensiones: L: 325 mm. H: 325mm.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-1, de la marca TROX.
Difusores lineales con 1 vía en perfil de aluminio extruido, con
deflectores que permiten adaptar la orientación de la vena a cualquier
situación.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-4 de la marca TROX.
Difusores lineales con 4 vías en perfil de aluminio extruido, con
deflectores que permiten adaptar la orientación de la vena a cualquier
situación.
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la marca TROX. Difusor
rotacional con palas direccionables para zonas con gran altura.
Posibilidad de redireccionamiento mediante motor autónomo. Caudal
máximo: 3500 m3/h (según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la marca TROX. Difusor
rotacional con palas direccionables para zonas con gran altura.
Posibilidad de redireccionamiento mediante motor autónomo. Caudal
máximo: 2700 m3/h (según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la marca TROX. Difusor
rotacional de sección cuadrada con palas fijas para pequeñas alturas..
Caudal máximo: 1140 m3/h (según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la marca TROX. Difusor
rotacional de sección cuadrada con palas fijas para pequeñas alturas..
Caudal máximo: 1140 m3/h (según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la marca TROX. Con
posibilidad de posicionamiento en un ángulo de +30 º. Tamaño
450.Alcance: 20m. Caudal: 2350 m3/h.
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la marca TROX. Con
posibilidad de posicionamiento en un ángulo de +30 º. Tamaño 450.
Alcance: 10m. Caudal: 2350 m3/h.
1
ud.
36
m.
125
m.
180
ud.
8
ud.
53
ud.
10
ud.
13
ud.
50
ud.
CONDUCTOS
Conducto circular diámetro 2050 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 149
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1950 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 0,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1800 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 0,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1650 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 497,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1600 mm construido en plancha de acero
60
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
m.
m.
m.
m.
m.
8.6
8.7
8.8
8.9
8.10
8.11
8.12
8.13
8.14
8.15
8.16
8.17
8.18
8.19
8.20
8.21
8.22
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1500 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 108,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1470 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 33
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1450 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 971
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1420 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 702
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1400 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 61
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1350 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 62,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1300 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 154
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1250 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 35,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1150 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 33
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1100 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 121
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1050 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 109
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1000 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 81
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 980 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 133
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 960 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 60
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 950 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 60
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 880 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
2
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 860 mm construido en plancha de acero
8
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
8.23
8.24
8.25
8.26
8.27
8.28
8.29
8.30
8.31
8.32
8.33
8.34
8.35
8.36
8.37
8.38
8.39
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 840 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 820 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 810 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 800 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 790 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 770 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 760 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 750 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 720 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 700 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 680 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 660 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 650 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 640 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 630 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 610 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 600 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
27
m.
4
m.
12
m.
144
m.
16
m.
1,5
m.
7
m.
4,5
m.
9,5
m.
86,5
m.
4
m.
2,5
m.
4
m.
6,5
m.
22
m.
0
m.
6
m.
8.40
8.41
8.42
8.43
8.44
8.45
8.46
8.47
8.48
8.49
8.50
8.51
8.52
8.53
8.54
8.55
8.56
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 580 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 60
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 560 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 71
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 550 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 3,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 540 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 4,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 530 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
3
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 520 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 12
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 510 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
6
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 505 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
2
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 500 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 12
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 470 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 1,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 460 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 14
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 450 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 367,5
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 440 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 360
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 430 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
2
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 420 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
6
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 400 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de 11
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 395 mm construido en plancha de acero
0
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
8.57
8.58
8.59
8.60
8.61
8.62
8.63
8.64
8.65
8.66
8.67
8.68
8.69
8.70
8.71
8.72
8.73
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 360 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 350 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 340 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 330 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 320 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 280 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 270 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 260 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 250 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 230 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 220 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 200 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 195 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 190 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 175 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 145 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 130 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
14,5
m.
63
m.
6,5
m.
3
m.
30
m.
12
m.
2
m.
5
m.
27
m.
87
m.
39
m.
3
m.
2
m.
99,5
m.
42
m.
21
m.
56,5
m.
8.74
8.75
9
9.1
10
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 110 mm construido en plancha de acero
galvanizado según norma UNE 100102:1988, con parte proporcional de
6
piezas esenciales, cuelgues y pasamuros.
M2. de conductos en chapa galvanizada montados y construidos según
UNE100-101/84, UNE 102/85 y UNE-103/84 con sus correspondientes
gatillos, soportes, acoplamientos, aletas deflectoras en codos y en
2646
general cualquier elemento necesario tal como soportes, tornillería,
mástil, refuerzos, etc. para el correcto montaje, acabado y
funcionamiento de los canales de aire.
m.
m2.
AISLAMIENTO DE CONDUCTOS
m2 de aislamiento de conductos en lana de fibra de vidrio ISOAIR de
20 mm. de espesor con recubrimiento de papel aluminio reforzado,
pegado a la fibra desde origen con adhesivos resistentes al calor y
enmallados con tela metálica hexagonal para todos los conductos de
impulsión de aire climatizado, así como para todos los conductos de
retorno que discurren por platinillos y zonas no climatizadas
20350
m2.
2
ud.
2
ud.
4
ud.
2
ud.
4
ud.
2
ud.
2
ud.
1
ud.
2
ud.
1
ud.
4
ud.
1
ud.
VENTILADORES
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 2000/315 de la
10.1 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 350/125 de la
10.2 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 800/200N de la
10.3 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 800/200 de la
10.4 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 500/150 de la
10.5 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD 1000/250 de la
10.6 marca S&P. Se pueden montar dentro de los conductos sin ocupar
espacio.
Combinación de ventiladores de hélice helicocentrífuga formando el
10.7 modelo TWIN 1300 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de los
conductos sin ocupar espacio.
Combinación de ventiladores de hélice helicocentrífuga formando el
10.8 modelo TWIN 500 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de los
conductos sin ocupar espacio.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-240/240 1/6
10.9
de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-270/270 1/2
10.10
de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-240/240 1/3
10.11
de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-320/240 1,5
10.12
de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-180/180
1
1/10 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB-270/200 1/3
1
10.14
de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
11
TUBERÍAS
Tubería acero de clase negra de 14" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
55
11.1
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 12" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.2
55
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 10" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
188
11.3
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 8" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.4
162
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 6" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
133
11.5
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 5" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
227,5
11.6
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 4" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.7
28
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
14
11.8
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.9
50,5
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
204
11.10
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 11/4" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
35,5
11.11
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/4" de diámetro, i/ p.p. de piezas
11.12
18,5
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
10.13
ud.
ud.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1/2" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.13
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/8" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.14
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2 1/2" de diámetro, i/ p.p. de piezas
especiales (injertos, codos, tes, manguitos, pasamuros, reducciones,
11.15
etc.), accesorios de cuelgue y fijación, protegida con dos manos de
pintura antioxidante en todo su recorrido.
12
COQUILLAS
12.1 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 14".
12.2 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 12".
12.3 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 10".
12.4 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 8".
12.5 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 6".
12.6 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 5".
12.7 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 4".
12.8 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 3".
12.9 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 2".
12.10 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 1".
12.11 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de11/4
12.12 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 3/4".
12.13 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 1/2".
12.14 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 3/8".
12.15 Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 2 1/2".
13
13.1
14
14.1
14.2
14.3
34,5
m.
26,5
m.
80,5
m.
55
55
188
162
133
227,5
28
14
50,5
204
35,5
18,5
34,5
26,5
80,5
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
m.
4
ud.
6
ud.
4
ud.
10
ud.
COLECTORES
Colector de impulsión o retorno, tanto para agua fría o caliente,
construido a base de acero negro estirado según DIN 2448 de 16'' de
diámetro, aislado exteriormente con manta de espuma elastomérica de
36 mm. de espesor, con barrera de vapor, acabado con pintura y
señalización según normas DIN.
VÁLVULAS
Válvula esfera PN-16 DN 14": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 12": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 10": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
14.4
14.5
14.6
14.7
14.8
14.9
14.10
14.11
14.12
14.13
14.14
14.15
15
15.1
15.2
15.3
15.4
15.5
Válvula esfera PN-16 DN 8": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 6": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 5": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 4": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 11/4": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/4": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1/2": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/8": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2 1/2": válvula para conexión con bridas,
equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de legalización de
la instalación.
8
ud.
14
ud.
16
ud.
18
ud.
2
ud.
4
ud.
6
ud.
10
ud.
20
ud.
6
ud.
4
ud.
6
ud.
1
ud.
1
ud.
4
ud.
1
ud.
5
ud.
BOMBAS
Electrobomba centrífuga modelo 32-160B, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-160A, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-160, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 200-250, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 125-250, marca EBARA.
15.6
15.7
15.8
15.9
16
16.1
17
17.1
17.2
18
18.1
19
19.1
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 65-200, marca EBARA. Normalizada
según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón y de una
entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-125, marca EBARA. Normalizada
según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón y de una
entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 150-200, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-250, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba horizontal de un
escalón y de una entrada. Rodete radial cerrado.
2
ud.
1
ud.
1
ud.
1
ud.
3600
m.
1
ud.
1
ud.
58
ud.
32
ud.
SUELO RADIANTE (sólo tubos).
Tubo del modelo WIRSBO-EVALPEX de 25mm. de diámetro.
VASOS DE EXPANSIÓN
Vaso de expansión de frío de 500 l. construido en acero pintado
exteriormente, equipado con membrana elástica re-cambiable de
separación entre agua y nitrógeno, previsto para una presión máxima de
trabajo de 10 kg/cm2, incluido válvula de seguridad y manómetro, i/
p.p. de legalización de la instalación.
Vaso de expansión de calor de 1000 l. construido en acero pintado
exteriormente, equipado con membrana elástica recambiable de
separación entre agua y nitrógeno, previsto para una presión máxima de
trabajo de 10 kg/cm2, incluido válvula de seguridad y manómetro, i/
p.p. de legalización de la instalación.
TERMÓMETROS
Termómetro de capilla angulares, LEY o similar, escala 0 - 50°C
cumpliendo normativa.
MANÓMETROS
Manómetro de 0-6 Kg/cm2 con esfera de 100 mm. de diámetro, rosca
1/2" equipados con llaves de esfera y amortiguador de vibraciones, i/
p.p. de legalización
de la instalación.
Tabla 119: Presupuesto: Mediciones.
4.2 PRECIOS UNITARIOS.
Design
1
1.1
2
2.1
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
DESCRIPCIÓN
CENTRAL FRIGORÍFICA
Grupo frigorífico CARRIER modelo 30XA-252 1702, de
condensación por aire con ventiladores axiales y compresor
de tornillo. Gas frigorífico R134a. Completamente
instalada. Potencia térmica 1605 Kw. Dimensiones:
8380x2297x2253. Peso en pleno funcionamiento: 7560 Kg.
Medida
€/ud.
ud.
278600
ud.
32800
ud.
9.366,44
ud.
12.100,80
ud.
19.956,90
ud.
27.984,78
ud.
4.938,09
CENTRAL CALORÍFICA
Caldera para producción de agua caliente de acero, gran
potencia, para quemadores presurizados a 6 bar.
gasóleo/gas. Marca BUDERUS modelo LOGANO S 825
L. Completamente instalada. Potencia útil: 2500 kW.
CLIMATIZADORES
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-23 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 20648 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-35 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 29414 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-42 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 39364 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-62compuesto de las siguientes
secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 62736 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
3.6
3.7
3.8
4
4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
5
5.1
Modelo NORMABLOC NB-11 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 11531 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-35 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 35754 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-62 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 60866 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca KOOLAIR
Modelo NORMABLOC NB-29 compuesto de las
siguientes secciones: Secciones de entrada y mezcla de aire
con compuertas de regulación, sección de filtros de alta
eficacia, sección de baterías de calefacción y refrigeración,
sección de ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las características
adjuntadas en los anejos. Con sistema de regulación de
freecooling. Caudal de impulsión: 28422 m3/h
ud.
14.522,44
ud.
26.573,75
ud.
12.153,27
ud.
591
ud.
630
ud.
648
ud.
745
ud.
1099
ud.
990
FANCOILS
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 4021. Capacidad de
refrigeración a media velocidad de 2570 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 5021. Capacidad de
refrigeración a media velocidad de 3360 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 6021. Capacidad de
refrigeración a media velocidad de 3850 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 7021. Capacidad de
refrigeración a media velocidad de 5320 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 8021. Capacidad de
refrigeración a media velocidad de 7000 W.
UNIDADES AUTÓNOMAS
Unidad autónoma de la marca CARRIER, modelo Niceday
ion 35, condensadora exterior tipo sólo frio 38BC-012G.
Potencia frigorífica 3,43 KW.
6
6.1
6.2
6.3
7
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
7.6
7.7
7.8
7.9
7.10
7.11
7.12
7.13
CORTINAS DE AIRE
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo
G1500E. Caudal de impulsión de 3700 m3/h. Dimensiones:
1500x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo
G2000E. Caudal de impulsión de 5550 m3/h. Dimensiones:
2000x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN. Modelo
G2500E. Caudal de impulsión de 4625 m3/h. Dimensiones:
2500x460x260.
ud.
3295
ud.
4120
ud.
5085
ELEMENTOS DISTRIBUCIÓN AIRE
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 425 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 425 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 425 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 425 mm. H: 165mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 325 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 325 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 325 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 225 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 225 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para impulsión y
retorno con lamas horizontales fijas y sujeción mediante
fijación oculta. Dimensiones: L: 225 mm. H: 75mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1225 mm. H: 525mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1225 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
ud.
41,32
ud.
36,51
ud.
32,73
ud.
23,92
ud.
31,45
ud.
25,8
ud.
20,77
ud.
21,75
ud.
16
ud.
16
ud.
109,26
ud.
82,25
ud.
70,21
7.14
7.15
7.16
7.17
7.18
7.19
7.20
7.21
7.22
7.23
7.24
7.25
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1125 mm. H: 525mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1025 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1025 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 1025 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 525 mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para retorno
formada por el marco frontal con lamas horizontales de
retícula fija. sujeción con fijación invisible. Dimensiones:
L: 325 mm. H: 325mm.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-1, de la marca
TROX. Difusores lineales con 1 vía en perfil de aluminio
extruido, con deflectores que permiten adaptar la
orientación de la vena a cualquier situación.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-4 de la marca
TROX. Difusores lineales con 4 vías en perfil de aluminio
extruido, con deflectores que permiten adaptar la
orientación de la vena a cualquier situación.
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la marca TROX.
Difusor rotacional con palas direccionables para zonas con
gran altura. Posibilidad de redireccionamiento mediante
motor autónomo. Caudal máximo: 3500 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de instalación).
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la marca TROX.
Difusor rotacional con palas direccionables para zonas con
gran altura. Posibilidad de redireccionamiento mediante
motor autónomo. Caudal máximo: 2700 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la marca TROX.
Difusor rotacional de sección cuadrada con palas fijas para
pequeñas alturas.. Caudal máximo: 1140 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la marca TROX.
Difusor rotacional de sección cuadrada con palas fijas para
pequeñas alturas.. Caudal máximo: 1140 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de instalación).
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la marca
TROX. Con posibilidad de posicionamiento en un ángulo
ud.
76,36
ud.
69,4
ud.
62,3
ud.
34,33
ud.
20,93
m.
53,83
m.
164,29
ud.
145,77
ud.
145,77
ud.
150,85
ud.
150,85
ud.
118,58
7.26
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5
8.6
8.7
8.8
8.9
8.10
8.11
8.12
de +30 º. Tamaño 450.Alcance: 20m. Caudal: 2350 m3/h.
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la marca
TROX. Con posibilidad de posicionamiento en un ángulo
de +30 º. Tamaño 450. Alcance: 10m. Caudal: 2350 m3/h.
ud.
118,58
m.
250,33
m.
242,22
m.
233,55
m.
225,66
m.
220,16
m.
198,96
m.
186,25
m.
172,69
m.
162,88
m.
154,36
m.
149,54
m.
142,55
CONDUCTOS
Conducto circular diámetro 2050 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1950 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1800 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1650 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1600 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1500 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1470 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1450 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1420 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1400 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1350 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1300 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
8.13
8.14
8.15
8.16
8.17
8.18
8.19
8.20
8.21
8.22
8.23
8.24
8.25
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1250 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1150 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1100 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1050 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 1000 mm construido en
plancha de acero galvanizado según norma UNE
100102:1988, con parte proporcional de piezas esenciales,
cuelgues y pasamuros.
Conducto circular diámetro 980 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 960 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 950 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 880 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 860 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 840 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 820 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 810 mm construido en plancha
m.
133,36
m.
127,91
m.
117,12
m.
106,11
m.
106,11
m.
100,59
m.
100,59
m.
100,59
m.
95,12
m.
89,63
m.
89,63
m.
84,04
m.
84,04
8.26
8.27
8.28
8.29
8.30
8.31
8.32
8.33
8.34
8.35
8.36
8.37
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 800 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 790 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 770 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 760 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 750 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 720 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 700 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 680 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 660 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 650 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 640 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 630 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
m.
84,04
m.
78,58
m.
78,58
m.
78,58
m.
78,58
m.
73,03
m.
73,03
m.
67,6
m.
67,6
m.
67,6
m.
67,6
m.
62,74
8.38
8.39
8.40
8.41
8.42
8.43
8.44
8.45
8.46
8.47
8.48
8.49
8.50
Conducto circular diámetro 610 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 600 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 580 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 560 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 550 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 540 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 530 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 520 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 510 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 505 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 500 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 470 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 460 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
m.
62,74
m.
62,74
m.
56,94
m.
56,94
m.
56,94
m.
56,94
m.
56,94
m.
51,7
m.
51,7
m.
51,7
m.
51,7
m.
46,5
m.
46,5
8.51
8.52
8.53
8.54
8.55
8.56
8.57
8.58
8.59
8.60
8.61
8.62
8.63
pasamuros.
Conducto circular diámetro 450 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 440 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 430 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 420 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 400 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 395 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 360 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 350 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 340 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 330 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 320 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 280 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 270 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
m.
46,5
m.
46,5
m.
41,33
m.
41,33
m.
41,33
m.
41,33
m.
36,18
m.
36,18
m.
36,18
m.
31,07
m.
31,07
m.
28,48
m.
28,49
8.64
8.65
8.66
8.67
8.68
8.69
8.70
8.71
8.72
8.73
8.74
8.75
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 260 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 250 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 230 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 220 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 200 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 195 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 190 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 175 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 145 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 130 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 110 mm construido en plancha
de acero galvanizado según norma UNE 100102:1988, con
parte proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
M2. de conductos en chapa galvanizada montados y
construidos según UNE100-101/84, UNE 102/85 y UNE103/84 con sus correspondientes gatillos, soportes,
acoplamientos, aletas deflectoras en codos y en general
cualquier elemento necesario tal como soportes, tornillería,
m.
25,92
m.
25,92
m.
23,4
m.
23,4
m.
20,9
m.
20,9
m.
20,9
m.
12,92
m.
11,12
m.
10,07
m.
9,4
m2.
20,79
mástil, refuerzos, etc. para el correcto montaje, acabado y
funcionamiento de los canales de aire.
9
9.1
10
10.1
10.2
10.3
10.4
10.5
10.6
10.7
10.8
10.9
10.10
10.11
10.12
10.13
AISLAMIENTO DE CONDUCTOS
m2 de aislamiento de conductos en lana de fibra de vidrio
ISOAIR de 20 mm. de espesor con recubrimiento de papel
aluminio reforzado, pegado a la fibra desde origen con
adhesivos resistentes al calor y enmallados con tela
metálica hexagonal para todos los conductos de impulsión
de aire climatizado, así como para todos los conductos de
retorno que discurren por platinillos y zonas no
climatizadas
m2.
14,9
ud.
1031
ud.
1308,4
ud.
1030,22
ud.
1129,51
ud.
856,68
ud.
1069,94
ud.
1762
ud.
1162,62
ud.
337
ud.
397,47
ud.
342,77
ud.
490,07
ud.
296,97
VENTILADORES
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
2000/315 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de
los conductos sin ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
350/125 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de los
conductos sin ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
800/200N de la marca S&P. Se pueden montar dentro de
los conductos sin ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
800/200 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de los
conductos sin ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
500/150 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de los
conductos sin ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del modelo TD
1000/250 de la marca S&P. Se pueden montar dentro de
los conductos sin ocupar espacio.
Combinación de ventiladores de hélice helicocentrífuga
formando el modelo TWIN 1300 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin ocupar espacio.
Combinación de ventiladores de hélice helicocentrífuga
formando el modelo TWIN 500 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin ocupar espacio.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB240/240 1/6 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de
baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB270/270 1/2 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de
baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB240/240 1/3 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de
baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB320/240 1,5 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de
baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB180/180 1/10 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos
10.14
11
11.1
11.2
11.3
11.4
11.5
11.6
11.7
11.8
11.9
11.10
de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo CENTRIBOX CVB270/200 1/3 de la marca S&P. Ventiladores centrífugos de
baja presión.
ud.
406,99
m.
160,7
m.
132,3
m.
102,3
m.
84,7
m.
70,03
m.
54,66
m.
42,45
m.
29,95
m.
18,65
m.
10,56
TUBERÍAS
Tubería acero de clase negra de 14" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 12" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 10" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 8" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 6" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 5" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 4" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1" de diámetro, i/ p.p. de
11.11
11.12
11.13
11.14
11.15
12
12.1
12.2
12.3
12.4
12.5
12.6
12.7
12.8
12.9
12.10
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 11/4" de diámetro, i/ p.p.
de piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/4" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1/2" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/8" de diámetro, i/ p.p. de
piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2 1/2" de diámetro, i/ p.p.
de piezas especiales (injertos, codos, tes, manguitos,
pasamuros, reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura antioxidante
en todo su recorrido.
m.
12,48
m.
7,49
m.
8,64
m.
8,54
m.
23,86
m.
16,45
m.
12,65
m.
9,81
m.
7,9
m.
8,77
m.
6,69
m.
6,3
m.
4,6
m.
3,54
m.
2,62
COQUILLAS
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
14".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
12".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
10".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
8".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
6".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
5".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
4".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
3".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
2".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
1".
12.11
12.12
12.13
12.14
12.15
13
13.1
14
14.1
14.2
14.3
14.4
14.5
14.6
14.7
14.8
14.9
14.10
14.11
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías
de11/4
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
3/4".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
1/2".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de
3/8".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para tuberías de 2
1/2".
m.
3,28
m.
1,62
m.
1,55
m.
1,48
m.
3,79
ud.
240,3
ud.
1250
ud.
986,68
ud.
673,28
ud.
435,74
ud.
282,02
ud.
216,56
ud.
157,1
ud.
129,69
ud.
69,04
ud.
25,22
ud.
36,49
COLECTORES
Colector de impulsión o retorno, tanto para agua fría o
caliente, construido a base de acero negro estirado según
DIN 2448 de 16'' de diámetro, aislado exteriormente con
manta de espuma elastomérica de 36 mm. de espesor, con
barrera de vapor, acabado con pintura y señalización según
normas DIN.
VÁLVULAS
Válvula esfera PN-16 DN 14": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 12": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 10": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 8": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 6": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 5": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 4": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 11/4": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
14.12
14.13
14.14
14.15
15
15.1
15.2
15.3
15.4
15.5
15.6
15.7
15.8
15.9
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/4": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1/2": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/8": válvula para conexión con
bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p.
de legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2 1/2": válvula para conexión
con bridas, equipadas con contrabridas, juntas y tornillos, i/
p.p. de legalización de la instalación.
ud.
18,83
ud.
14,15
ud.
12,99
ud.
95,97
ud.
1464
ud.
1455
ud.
2602
ud.
5676
ud.
3833
ud.
2274
ud.
1448
ud.
3963
ud.
3280
BOMBAS
Electrobomba centrífuga modelo 32-160B, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-160A, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-160, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 200-250, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 125-250, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 65-200, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-125, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 150-200, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-250, marca EBARA.
Normalizada según EN 733 (DIN 25255). Bomba
horizontal de un escalón y de una entrada. Rodete radial
cerrado.
16
16.1
17
17.1
17.2
18
18.1
19
19.1
SUELO RADIANTE (sólo tubos).
Tubo del modelo WIRSBO-EVALPEX de 25mm. de
diámetro.
m.
12,03
ud.
777
ud.
6970
ud.
45,3
ud.
55,6
VASOS DE EXPANSIÓN
Vaso de expansión de frío de 500 l. construido en acero
pintado exteriormente, equipado con membrana elástica
recambiable de
separación entre agua y nitrógeno, previsto para una
presión máxima de trabajo de 10 kg/cm2, incluido válvula
de seguridad y manómetro, i/ p.p. de legalización de la
instalación.
Vaso de expansión de calor de 1000 l. construido en acero
pintado exteriormente, equipado con membrana elástica
recambiable de
separación entre agua y nitrógeno, previsto para una
presión máxima de trabajo de 10 kg/cm2, incluido válvula
de seguridad y manómetro, i/ p.p. de legalización de la
instalación.
TERMÓMETROS
Termómetro de capilla angulares, LEY o similar, escala 0 50°C cumpliendo normativa.
MANÓMETROS
Manómetro de 0-6 Kg/cm2 con esfera de 100 mm. de
diámetro, rosca 1/2" equipados con llaves de esfera y
amortiguador de vibraciones, i/ p.p. de legalización
de la instalación.
Tabla 120: Presupuesto: Precios unitarios.
4.3 SUMAS PARCIALES.
Desig
1
1.1
2
2.1
3
3.1
3.2
3.3
DESCRIPCIÓN
Uds. Me
CENTRAL FRIGORÍFICA
Grupo frigorífico CARRIER modelo 30XA252 1702, de condensación por aire con
ventiladores axiales y compresor de tornillo.
Gas frigorífico R134a. Completamente
instalada. Potencia térmica 1605 Kw.
Dimensiones: 8380x2297x2253. Peso en pleno
funcionamiento: 7560 Kg.
€/ud.
€
278600
1114400
ud.
32800
65600
1
ud.
9.366,44
9366,44
1
ud.
12.100,80
12100,8
1
ud.
19.956,90
19956,9
4
ud.
CENTRAL CALORÍFICA
Caldera para producción de agua caliente de
acero, gran potencia, para quemadores
presurizados a 6 bar. gasóleo/gas. Marca
BUDERUS modelo LOGANO S 825 L.
Completamente instalada. Potencia útil: 2500
kW.
2
CLIMATIZADORES
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-23
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 20648 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-35
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 29414 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-42
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
3.4
3.5
3.6
3.7
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 39364 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB62compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 62736 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-11
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 11531 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-35
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 35754 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-62
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
1
ud.
27.984,78
27984,78
1
ud.
4.938,09
4938,09
1
ud.
14.522,44
14522,44
1
ud.
26.573,75
26573,75
3.8
4
4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
5
5.1
6
6.1
6.2
6.3
7
7.1
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 60866 m3/h
Climatizador de caudal constante Marca
KOOLAIR Modelo NORMABLOC NB-29
compuesto de las siguientes secciones:
Secciones de entrada y mezcla de aire con
compuertas de regulación, sección de filtros de
alta eficacia, sección de baterías de
calefacción y refrigeración, sección de
ventiladores de impulsión centrífugos de doble
aspiración con palas regulables con las
características adjuntadas en los anejos. Con
sistema de regulación de freecooling. Caudal
de impulsión: 28422 m3/h
1
ud.
12.153,27
12153,27
4
ud.
591
2364
1
ud.
630
630
1
ud.
648
648
4
ud.
745
2980
2
ud.
1099
2198
ud.
990
9900
8
ud.
3295
26360
1
ud.
4120
4120
4
ud.
5085
20340
FANCOILS
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 4021.
Capacidad de refrigeración a media velocidad
de 2570 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 5021.
Capacidad de refrigeración a media velocidad
de 3360 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 6021.
Capacidad de refrigeración a media velocidad
de 3850 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 7021.
Capacidad de refrigeración a media velocidad
de 5320 W.
Fancoil marca AIRWELL. Modelo 8021.
Capacidad de refrigeración a media velocidad
de 7000 W.
UNIDADES AUTÓNOMAS
Unidad autónoma de la marca CARRIER,
modelo Niceday ion 35, condensadora exterior
tipo sólo frio 38BC-012G. Potencia frigorífica
3,43 KW.
10
CORTINAS DE AIRE
Cortina de aire de la marca MET MANN.
Modelo G1500E. Caudal de impulsión de
3700 m3/h. Dimensiones: 1500x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN.
Modelo G2000E. Caudal de impulsión de
5550 m3/h. Dimensiones: 2000x460x260.
Cortina de aire de la marca MET MANN.
Modelo G2500E. Caudal de impulsión de
4625 m3/h. Dimensiones: 2500x460x260.
ELEMENTOS DISTRIBUCIÓN AIRE
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 425mm.
3
ud.
41,32
123,96
7.2
7.3
7.4
7.5
7.6
7.7
7.8
7.9
7.10
7.11
7.12
7.13
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 425 mm. H: 165mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 325 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 125mm.
Rejillas tipo AH, marca TROX. Rejilla para
impulsión y retorno con lamas horizontales
fijas y sujeción mediante fijación oculta.
Dimensiones: L: 225 mm. H: 75mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1225
mm. H: 525mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1225
mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1125
mm. H: 525mm.
3
ud.
36,51
109,53
4
ud.
32,73
130,92
4
ud.
23,92
95,68
2
ud.
31,45
62,9
5
ud.
25,8
129
1
ud.
20,77
20,77
3
ud.
21,75
65,25
7
ud.
16
112
17
ud.
16
272
44
ud.
109,26
4807,44
1
ud.
82,25
82,25
4
ud.
70,21
280,84
7.14
7.15
7.16
7.17
7.18
7.19
7.20
7.21
7.22
7.23
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1025
mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1025
mm. H: 325mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 1025
mm. H: 225mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 525
mm. H: 425mm.
Rejillas tipo AE, marca TROX. Rejilla para
retorno formada por el marco frontal con
lamas horizontales de retícula fija. sujeción
con fijación invisible. Dimensiones: L: 325
mm. H: 325mm.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-1, de
la marca TROX. Difusores lineales con 1 vía
en perfil de aluminio extruido, con deflectores
que permiten adaptar la orientación de la vena
a cualquier situación.
Difusor de ranura lineal del tipo VSD35-4 de
la marca TROX. Difusores lineales con 4 vías
en perfil de aluminio extruido, con deflectores
que permiten adaptar la orientación de la vena
a cualquier situación.
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la
marca TROX. Difusor rotacional con palas
direccionables para zonas con gran altura.
Posibilidad de redireccionamiento mediante
motor autónomo. Caudal máximo: 3500 m3/h
(según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDL 800 de la
marca TROX. Difusor rotacional con palas
direccionables para zonas con gran altura.
Posibilidad de redireccionamiento mediante
motor autónomo. Caudal máximo: 2700 m3/h
(según limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la
marca TROX. Difusor rotacional de sección
2
ud.
76,36
152,72
2
ud.
69,4
138,8
33
ud.
62,3
2055,9
4
ud.
34,33
137,32
1
ud.
20,93
20,93
36
m.
53,83
1937,88
125
m.
164,29
20536,25
180
ud.
145,77
26238,6
8
ud.
145,77
1166,16
53
ud.
150,85
7995,05
7.24
7.25
7.26
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5
8.6
cuadrada con palas fijas para pequeñas
alturas.. Caudal máximo: 1140 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Difusor rotacional del tipo VDW 875 de la
marca TROX. Difusor rotacional de sección
cuadrada con palas fijas para pequeñas
alturas.. Caudal máximo: 1140 m3/h (según
limitaciones de sonido en lugar de
instalación).
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la
marca TROX. Con posibilidad de
posicionamiento en un ángulo de +30 º.
Tamaño 450.Alcance: 20m. Caudal: 2350
m3/h.
Tobera de largo alcance serie DUE-S-R de la
marca TROX. Con posibilidad de
posicionamiento en un ángulo de +30 º.
Tamaño 450. Alcance: 10m. Caudal: 2350
m3/h.
10
ud.
150,85
1508,5
13
ud.
118,58
1541,54
50
ud.
118,58
5929
149
m.
250,33
37299,17
0,5
m.
242,22
121,11
0,5
m.
233,55
116,775
497,5
m.
225,66
112265,8
5
60
m.
220,16
13209,6
108,5
m.
198,96
21587,16
CONDUCTOS
Conducto circular diámetro 2050 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1950 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1800 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1650 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1600 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1500 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
8.7
8.8
8.9
8.10
8.11
8.12
8.13
8.14
8.15
8.16
8.17
Conducto circular diámetro 1470 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1450 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1420 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1400 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1350 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1300 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1250 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1150 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1100 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1050 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 1000 mm
33
m.
186,25
6146,25
971
m.
172,69
167681,9
9
702
m.
162,88
114341,7
6
61
m.
154,36
9415,96
62,5
m.
149,54
9346,25
154
m.
142,55
21952,7
35,5
m.
133,36
4734,28
33
m.
127,91
4221,03
121
m.
117,12
14171,52
109
m.
106,11
11565,99
81
m.
106,11
8594,91
8.18
8.19
8.20
8.21
8.22
8.23
8.24
8.25
8.26
8.27
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 980 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 960 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 950 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 880 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 860 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 840 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 820 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 810 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 800 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 790 mm
construido en plancha de acero galvanizado
133
m.
100,59
13378,47
60
m.
100,59
6035,4
60
m.
100,59
6035,4
2
m.
95,12
190,24
8
m.
89,63
717,04
27
m.
89,63
2420,01
4
m.
84,04
336,16
12
m.
84,04
1008,48
144
m.
84,04
12101,76
16
m.
78,58
1257,28
8.28
8.29
8.30
8.31
8.32
8.33
8.34
8.35
8.36
8.37
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 770 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 760 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 750 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 720 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 700 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 680 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 660 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 650 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 640 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 630 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
1,5
m.
78,58
117,87
7
m.
78,58
550,06
4,5
m.
78,58
353,61
9,5
m.
73,03
693,785
86,5
m.
73,03
6317,095
4
m.
67,6
270,4
2,5
m.
67,6
169
4
m.
67,6
270,4
6,5
m.
67,6
439,4
22
m.
62,74
1380,28
8.38
8.39
8.40
8.41
8.42
8.43
8.44
8.45
8.46
8.47
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 610 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 600 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 580 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 560 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 550 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 540 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 530 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 520 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 510 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 505 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
0
m.
62,74
0
6
m.
62,74
376,44
60
m.
56,94
3416,4
71
m.
56,94
4042,74
3,5
m.
56,94
199,29
4,5
m.
56,94
256,23
3
m.
56,94
170,82
12
m.
51,7
620,4
6
m.
51,7
310,2
2
m.
51,7
103,4
8.48
8.49
8.50
8.51
8.52
8.53
8.54
8.55
8.56
8.57
pasamuros.
Conducto circular diámetro 500 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 470 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 460 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 450 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 440 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 430 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 420 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 400 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 395 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 360 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
12
m.
51,7
620,4
1,5
m.
46,5
69,75
14
m.
46,5
651
367,5
m.
46,5
17088,75
360
m.
46,5
16740
2
m.
41,33
82,66
6
m.
41,33
247,98
11
m.
41,33
454,63
0
m.
41,33
0
14,5
m.
36,18
524,61
8.58
8.59
8.60
8.61
8.62
8.63
8.64
8.65
8.66
8.67
8.68
Conducto circular diámetro 350 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 340 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 330 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 320 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 280 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 270 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 260 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 250 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 230 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 220 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 200 mm
63
m.
36,18
2279,34
6,5
m.
36,18
235,17
3
m.
31,07
93,21
30
m.
31,07
932,1
12
m.
28,48
341,76
2
m.
28,49
56,98
5
m.
25,92
129,6
27
m.
25,92
699,84
87
m.
23,4
2035,8
39
m.
23,4
912,6
3
m.
20,9
62,7
8.69
8.70
8.71
8.72
8.73
8.74
8.75
9
9.1
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 195 mm
construido en plancha de acero galvanizado
2
m.
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 190 mm
construido en plancha de acero galvanizado
según norma UNE 100102:1988, con parte
99,5 m.
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 175 mm
construido en plancha de acero galvanizado
42
m.
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 145 mm
construido en plancha de acero galvanizado
21
m.
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 130 mm
construido en plancha de acero galvanizado
56,5 m.
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
Conducto circular diámetro 110 mm
construido en plancha de acero galvanizado
6
m.
según norma UNE 100102:1988, con parte
proporcional de piezas esenciales, cuelgues y
pasamuros.
M2. de conductos en chapa galvanizada
montados y construidos según UNE100101/84, UNE 102/85 y UNE-103/84 con sus
correspondientes gatillos, soportes,
2646 m2.
acoplamientos, aletas deflectoras en codos y
en general cualquier elemento necesario tal
como soportes, tornillería, mástil, refuerzos,
etc. para el correcto montaje, acabado y
funcionamiento de los canales de aire.
AISLAMIENTO DE CONDUCTOS
m2 de aislamiento de conductos en lana de
fibra de vidrio ISOAIR de 20 mm. de espesor
con recubrimiento de papel aluminio
2035
m2.
reforzado, pegado a la fibra desde origen con
0
adhesivos resistentes al calor y enmallados
con tela metálica hexagonal para todos los
conductos de impulsión de aire climatizado,
20,9
41,8
20,9
2079,55
12,92
542,64
11,12
233,52
10,07
568,955
9,4
56,4
20,79
55010,34
14,9
303215
así como para todos los conductos de retorno
que discurren por platinillos y zonas no
climatizadas
10
10.1
10.2
10.3
10.4
10.5
10.6
10.7
10.8
10.9
10.10
10.11
10.12
10.13
VENTILADORES
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 2000/315 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 350/125 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 800/200N de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 800/200 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 500/150 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Ventilador de hélice helicocentrífuga del
modelo TD 1000/250 de la marca S&P. Se
pueden montar dentro de los conductos sin
ocupar espacio.
Combinación de ventiladores de hélice
helicocentrífuga formando el modelo TWIN
1300 de la marca S&P. Se pueden montar
dentro de los conductos sin ocupar espacio.
Combinación de ventiladores de hélice
helicocentrífuga formando el modelo TWIN
500 de la marca S&P. Se pueden montar
dentro de los conductos sin ocupar espacio.
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-240/240 1/6 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-270/270 1/2 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-240/240 1/3 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-320/240 1,5 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-180/180 1/10 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
2
ud.
1031
2062
2
ud.
1308,4
2616,8
4
ud.
1030,22
4120,88
2
ud.
1129,51
2259,02
4
ud.
856,68
3426,72
2
ud.
1069,94
2139,88
2
ud.
1762
3524
1
ud.
1162,62
1162,62
2
ud.
337
674
1
ud.
397,47
397,47
4
ud.
342,77
1371,08
1
ud.
490,07
490,07
1
ud.
296,97
296,97
10.14
11
11.1
11.2
11.3
11.4
11.5
11.6
11.7
11.8
Caja centrífuga de ventilación modelo
CENTRIBOX CVB-270/200 1/3 de la marca
S&P. Ventiladores centrífugos de baja presión.
1
ud.
406,99
406,99
55
m.
160,7
8838,5
55
m.
132,3
7276,5
188
m.
102,3
19232,4
162
m.
84,7
13721,4
133
m.
70,03
9313,99
227,5
m.
54,66
12435,15
28
m.
42,45
1188,6
14
m.
29,95
419,3
TUBERÍAS
Tubería acero de clase negra de 14" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 12" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 10" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 8" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 6" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 5" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 4" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
11.9
11.10
11.11
11.12
11.13
11.14
11.15
12
12.1
12.2
12.3
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 11/4" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/4" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 1/2" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 3/8" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
Tubería acero de clase negra de 2 1/2" de
diámetro, i/ p.p. de piezas especiales (injertos,
codos, tes, manguitos, pasamuros,
reducciones, etc.), accesorios de cuelgue y
fijación, protegida con dos manos de pintura
antioxidante en todo su recorrido.
50,5
m.
18,65
941,825
204
m.
10,56
2154,24
35,5
m.
12,48
443,04
18,5
m.
7,49
138,565
34,5
m.
8,64
298,08
26,5
m.
8,54
226,31
80,5
m.
23,86
1920,73
55
m.
16,45
904,75
55
m.
12,65
695,75
188
m.
9,81
1844,28
COQUILLAS
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 14".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 12".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 10".
12.4
12.5
12.6
12.7
12.8
12.9
12.10
12.11
12.12
12.13
12.14
12.15
13
13.1
14
14.1
14.2
14.3
14.4
14.5
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 8".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 6".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 5".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 4".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 3".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 2".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 1".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de11/4
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 3/4".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 1/2".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 3/8".
Aislamiento de coquilla Armaflex AF-M para
tuberías de 2 1/2".
162
m.
7,9
1279,8
133
m.
8,77
1166,41
227,5
m.
6,69
1521,975
28
m.
6,3
176,4
14
m.
4,6
64,4
50,5
m.
3,54
178,77
204
m.
2,62
534,48
35,5
m.
3,28
116,44
18,5
m.
1,62
29,97
34,5
m.
1,55
53,475
26,5
m.
1,48
39,22
80,5
m.
3,79
305,095
4
ud.
240,3
961,2
6
ud.
1250
7500
4
ud.
986,68
3946,72
10
ud.
673,28
6732,8
8
ud.
435,74
3485,92
14
ud.
282,02
3948,28
COLECTORES
Colector de impulsión o retorno, tanto para
agua fría o caliente, construido a base de
acero negro estirado según DIN 2448 de 16''
de diámetro, aislado exteriormente con manta
de espuma elastomérica de 36 mm. de espesor,
con barrera de vapor, acabado con pintura y
señalización según normas DIN.
VÁLVULAS
Válvula esfera PN-16 DN 14": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 12": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 10": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 8": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 6": válvula para
14.6
14.7
14.8
14.9
14.10
14.11
14.12
14.13
14.14
14.15
15
15.1
15.2
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 5": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 4": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 11/4": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/4": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 1/2": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 3/8": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
Válvula esfera PN-16 DN 2 1/2": válvula para
conexión con bridas, equipadas con
contrabridas, juntas y tornillos, i/ p.p. de
legalización de la instalación.
16
ud.
216,56
3464,96
18
ud.
157,1
2827,8
2
ud.
129,69
259,38
4
ud.
69,04
276,16
6
ud.
25,22
151,32
10
ud.
36,49
364,9
20
ud.
18,83
376,6
6
ud.
14,15
84,9
4
ud.
12,99
51,96
6
ud.
95,97
575,82
1
ud.
1464
1464
1
ud.
1455
1455
BOMBAS
Electrobomba centrífuga modelo 32-160B,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-160A,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
15.3
15.4
15.5
15.6
15.7
15.8
15.9
16
16.1
17
17.1
17.2
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-160,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 200-250,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 125-250,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 65-200,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 32-125,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 150-200,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
Electrobomba centrífuga modelo 100-250,
marca EBARA. Normalizada según EN 733
(DIN 25255). Bomba horizontal de un escalón
y de una entrada. Rodete radial cerrado.
4
ud.
2602
10408
1
ud.
5676
5676
5
ud.
3833
19165
2
ud.
2274
4548
1
ud.
1448
1448
1
ud.
3963
3963
1
ud.
3280
3280
12,03
43308
SUELO RADIANTE (sólo tubos).
Tubo del modelo WIRSBO-EVALPEX de
25mm. de diámetro.
3600
m.
VASOS DE EXPANSIÓN
Vaso de expansión de frío de 500 l. construido
en acero pintado exteriormente, equipado con
membrana elástica recambiable de
separación entre agua y nitrógeno, previsto
para una presión máxima de trabajo de 10
kg/cm2, incluido válvula de seguridad y
manómetro, i/ p.p. de legalización de la
instalación.
Vaso de expansión de calor de 1000 l.
construido en acero pintado exteriormente,
equipado con membrana elástica recambiable
de
separación entre agua y nitrógeno, previsto
para una presión máxima de trabajo de 10
kg/cm2, incluido válvula de seguridad y
manómetro, i/ p.p. de legalización de la
instalación.
1
ud.
777
777
1
ud.
6970
6970
18
18.1
19
19.1
TERMÓMETROS
Termómetro de capilla angulares, LEY o
similar, escala 0 - 50°C cumpliendo
normativa.
58
ud.
45,3
2627,4
ud.
55,6
1779,2
MANÓMETROS
Manómetro de 0-6 Kg/cm2 con esfera de 100
mm. de diámetro, rosca 1/2" equipados con
llaves de esfera y amortiguador de
vibraciones, i/ p.p. de legalización
de la instalación.
32
Tabla 121: Presupuesto: Sumas parciales.
4.4 PRESUPUESTO GENERAL.
PRESUPUESTO GENERAL
Descripción
€
1114400
CENTRAL FRIGORÍFICA
65600
CENTRAL CALORÍFICA
127596,47
CLIMATIZADORES
8820
FANCOILS
9900
UNIDADES AUTÓNOMAS
50820
CORTINAS DE AIRE
ELEMENTOS DISTRIBUCIÓN
75651,19
AIRE
723102,45
CONDUCTOS
AISLAMIENTO DE
303215
CONDUCTOS
24948,5
VENTILADORES
78548,63
TUBERÍAS
8911,21
COQUILLAS
961,2
COLECTORES
VÁLVULAS
34047,52
BOMBAS
51407
SUELO RADIANTE (sólo tubos).
43308
VASOS DE EXPANSIÓN
7747
TERMÓMETROS
2627,4
MANÓMETROS
1779,2
TOTAL= 2.733.390,75 €
El valor total de los componentes fundamentales necesarios, según precio de
venta al público, para la ejecución del proyecto asciende a 2.733.390,75 € (dos millones,
setecientos treinta y tres mil, trescientos noventa con setenta y cinco euros).