FT-BIO-004

FT-BIO-004
FICHAS TÉCNICAS DE PROCESOS UNITARIOS
DE PLANTAS DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES LÍQUIDOS
DE LA INDUSTRIA TEXTIL
BIODISCOS
SERIE: TRATAMIENTOS SECUNDARIOS TÍTULO
BIODISCOS (FT-BIO-004)
Fecha de elaboración
Mayo 2015
Revisión vigente
BIODISCOS
BIODISCOS (FT-BIO-004)
Fecha
Mayo de 2015
Autores
Alfredo Jácome Burgos
Joaquín Suárez López
Pablo Ures Rodríguez
FT-BIO-004 BIODISCOS
FT-BIO-004
ÍNDICE
1.- INTRODUCCIÓN
2.- DESCRIPCIÓN
3.- DISEÑO
3.1.- Criterios generales
3.2.- Parámetros de diseño
3.3.- Dimensionamiento de tratamiento secundario
3.4.- Rendimiento
3.5.- Producción de lodos
4.- DECANTACIÓN SECUNDARIA
5.- CONDICIONES TÉCNICAS PARTICULARES
6.- ESPECIFICACIONES EN EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES DE LA INDUSTRIA TEXTIL
7.- PARÁMETROS Y ESTRATEGIAS DE CONTROL
8.- PROBLEMAS DE EXPLOTACIÓN
BIBLIOGRAFÍA
ANEXO 1.- ESTIMACIÓN DE SUPERFICIES NECESARIAS
ANEXO 2.- DESCRIPCIÓN GRÁFICA DE UNIDADES DE PROCESO
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1.- INTRODUCCIÓN
El reactor de biodiscos forma parte de los llamados procesos biopelícula. En estos reactores, el material soporte de la
biopelícula consiste en un lote de discos separados una cierta distancia uniforme y acoplados a un eje horizontal que
gira accionado por un motor. De forma general, el eje queda instalado sobre la superficie libre del agua. De modo que,
el movimiento rotatorio hace que los discos se sumerjan intermitentemente en el agua residual.
Esta ficha tecnológica tiene como objetivo general establecer los criterios de dimensionamiento del proceso de
biodiscos para la eliminación de la materia orgánica de las aguas residuales.
decantador
primario
decantador
secundario
afluente
efluente
a tratamiento
de fangos
Figura 1.- Esquema de un sistema convencional de biodiscos (Adaptada de WEF-ASCE 1992)
2.- DESCRIPCIÓN
Los discos sobre los que se desarrolla la biopelícula van acoplados a uno o varios ejes horizontales que serán accionados
por motores de velocidad variable. En general, el eje queda instalado sobre el nivel de la superficie libre del agua, de
modo que la superficie sumergida de los discos suele ser de un 40 % del total. Cada reactor suele disponer de varios
lotes de discos dispuestos en serie. En general, cada lote de discos constituye una etapa. El reactor podrá quedar
conformado de una o más etapas.
Normalmente, el tanque de reacción se cubre para eludir las inclemencias meteorológicas, así como para minimizar o
mejorar el posible impacto visual.
La biopelícula utiliza como sustrato la materia orgánica del agua residual (DBO, DQO) y/o el nitrógeno (proceso de
nitrificación conjunta o terciaria), mientras que el aporte de oxígeno necesario para la actividad metabólica de los
microorganismos se garantiza mediante la rotación de los discos.
La elevada cinética del proceso se debe a la gran concentración de biomasa que puede mantenerse sobre la superficie
de los discos, del orden de unos 200 g (peso seco)/m2, que posee un efecto metabólico similar al producido por una
concentración de 4.000 a 6.000 mg/L de SSLM en un sistema de biomasa en suspensión.
La configuración de los discos es propia de cada fabricante. El diseño de los discos siempre intenta maximizar el área
superficial, y mejorar tanto la aireación como la mezcla del agua en el reactor. Los discos se fabrican mayoritariamente
con espuma de poliestireno, cloruro de polivinilo y polietileno.
Como en cualquier proceso biopelícula, el diseño debe evitar el atascamiento del relleno. De modo que, si se dispone
de varias etapas, la separación de los discos puede ser variable etapa a etapa. En las primeras etapas los discos se colocan
más separados, mientras que en las etapas intermedias y finales se instalan más próximos ya que la biopelícula alcanzará
un menor espesor.
En régimen estacionario el exceso de biopelícula es eliminado por arrastre continuo debido al cortante producido por
el giro de los discos. El exceso de biomasa será retenido y eliminado en el decantador secundario.
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Cuando se trata de pequeños caudales se puede emplear sistemas de biodiscos compactos que ya incorporan el
decantador secundario en su fabricación, similares al mostrado en la siguiente figura:
1ª etapa
alimentación
2ª etapa
motor
vertedor
descarga
efluente
pala de
fangos
entrada al
decantador
descarga
de fangos
motor de
la pala
decantador
secundario
Figura 2.- Sistema de biodiscos compacto para pequeños caudales con decantador secundario integrado
(Adaptada de Iwai yKitao 1994)
3.- DISEÑO
3.1.- Criterios generales
Los criterios de diseño se han establecido para una temperatura mínima de 12 ºC.
Por otra parte, para prevenir los efectos de las cargas punta el volumen específico de diseño debería ser mayor o igual
a 5 L de tanque por m2 de disco. Con la aplicación de este criterio se garantiza un TRH mínimo necesario. Sin embargo,
el volumen específico máximo se limita a 9 L/m2 para minimizar las zonas muertas en el reactor.
La velocidad tangencial periférica estándar es de 10 - 20 m/min, lo que corresponde a entre 3 y 6 rpm para discos de 1
m de diámetro, y de 1 a 2 rpm para diámetro de 3 m. Aprovechando que el motor será de velocidad variable, la velocidad
de giro debería ajustarse proporcionalmente a la carga orgánica de las aguas residuales.
3.2.- Parámetros de diseño
3.2.1.- Carga superficial, BA
La carga contaminante superficial es el parámetro clave de diseño. Se expresa en gramos de contaminante aplicados al
día por metro cuadrado de biodisco.
Otros parámetros de diseño complementarios son la carga hidráulica (expresada en m3/d/m2 o simplemente m/d) y el
tiempo de retención hidráulica.
3.2.2.- Cálculo de la superficie necesaria de discos
La superficie mínima necesaria de biodiscos para la oxidación de materia orgánica se obtiene mediante:
ADBO 
Qmedio L0
B A, DBO
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Donde:
ADBO
BA,DBO
Qmedio
L0
= superficie de contacto de biodiscos para oxidación orgánica (m2)
= carga orgánica superficial aplicada (g DBO5/m2/d)
= caudal diario medio total de tratamiento (m3/d)
= concentración media de DBO5 afluente sin recirculación (mg/L)
Por otra parte, la carga hidráulica resulta de:
3.3.- Criterios de dimensionamiento de tratamiento secundario
En este caso, el reactor puede emplear de 2 a 4 etapas de biodiscos:
En 1ª etapa
BA,SDBO <= 12 g/(m2·d)
BA,TDBO <= 24 g/(m2·d)
Tabla 1.- Criterios para sistemas de biodiscos de 2 etapas
Global
BA,SDBO <= 4 g/(m2·d)
BA,TDBO <= 8 g/(m2·d)
Siendo, TDBO = DBO5 total; y SDBO = DBO5 soluble. A falta de datos, la ratio SDBO/TDBO en el afluente de la primera
etapa del proceso de biodiscos se considerará igual a 0,50.
Tabla 2.- Criterios para sistemas de biodiscos de 3 o 4 etapas
En 1ª etapa
Global
BA,SDBO <= 12 g/(m2·d)
BA,SDBO <= 5 g/(m2·d)
BA,TDBO <= 24 g/(m2·d)
BA,TDBO <= 10 g/(m2·d)
En el caso de plantas pequeñas, entre 10 y 200 m3/d, debido a las puntas de caudal y de carga, se recomienda
reducir linealmente la carga global aplicada de TDBO de 8, o en su caso 10, g/(m2·d) hasta 4 g/(m2·d).
En cualquier caso, también se verificará que la carga hidráulica no sea superior a 0.25 m/d, y que el TRH no sea inferior
a 0.7 horas.
3.4.- Rendimiento
El grado de rendimiento dependerá de la carga orgánica aplicada. En el caso de aguas residuales urbanas, si las cargas
globales están en un rango de 6 a 12 g TDBO/m2/d, se consiguen reducciones del 80 al 90 % de la DBO5.
La calidad esperada en el efluente será:

Secundario: 15 a 30 mg/L de DBO5

Con nitrificación conjunta:
o DBO5 = 7 a 15 mg/L
o N-NH4+ = 2 mg/L

Nitrificación terciaria: 2 mg/L de N-NH4+.
Para predecir el rendimiento de eliminación de DBO5 se puede usar el modelo de orden 2 propuesto por Brenner –
Opatken (U.S. EPA 1985):
Sn 

1  1  4 kt S n  1
2 kt
Donde:
Sn = DBO5 soluble en la etapa n(mg/L)
k = constante de orden 2 (L/mg/h)
t = tiempo de retención hidráulica en la etapa n (h)
Sn‐1 = DBO5 soluble afluente a la etapa n (mg/L)

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La constante cinética, k, tiene un valor de 0.083 L/mg/h obtenido a partir de registros de campos de nueve RBCs a
escala industrial de varias etapas.
El modelo se basa en DBO soluble, la cual no es afectada por una decantación primaria. Sin embargo, no toda la
DBO en suspensión es eliminada en un decantador primario, y por lo tanto puede ser atrapada por la biopelícula e
hidrolizada. De modo que, la DBO soluble afluente se vería incrementada por un factor de hidrólisis, que ha sido
considerado en el valor de la constante experimental.
3.5.- Producción de lodos
A efectos de dimensionamiento, la producción específica de lodos no será inferior a 0.75 kg SS/kg DBO5,.
4.- DECANTACIÓN SECUNDARIA
Para el proceso de clarificación se utilizarán decantadores estáticos, que podrán ser rectangulares o circulares. En
biodiscos la concentración de SS a la salida del reactor no suele superar 150 mg/L, siendo aplicable la teoría de
sedimentación de partículas floculentas. Este factor es un elemento muy diferenciador respecto al proceso de
biomasa en suspensión.
4.1.- Variables de diseño

Velocidad ascensional o carga hidráulica superficial: se basa en el caudal que realmente atraviesa la
unidad, es decir, aquel que sale por el vertedero superficial de salida (caudal efluente).
V ASC 
Q
A
Donde:
VASC = velocidad ascensional (m/h)
Q = caudal efluente (m3/h)
A = superficie horizontal de decantación (m2)

Tiempo de retención hidráulica:
TRH 
Ah
V

Q
Q
Donde:
TRH = tiempo de retención hidráulica (horas)
h = calado bajo vertedero (m)
V = volumen útil de decantación (m3)
Q = Qmax (m3/h)

Carga hidráulica sobre vertedero: corresponde al caudal efluente por metro lineal de longitud de vertedero
de salida.
CH V 
Q
LV
Donde:
CHV = carga hidráulica sobre vertedero (m3/h/m)
LV = longitud de vertedero (m)
Q = Qmax (m3/h)
4.2.- Resumen de valores de diseño
En la tabla siguiente se presenta un resumen de los valores típicos de los parámetros de diseño.
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Tabla 5.- Valores de diseño para decantación secundaria de biodiscos
Parámetro
Velocidad ascensional (m/h)
Valor
< 0.6 (Qmediol)
< 1.5 (Qmáximo)
Carga hidráulica máxima sobre vertedero (m3/h/m)
Tiempo de retención hidráulica (h)
< 10 (a Qmáximo)
> 1 (Qmáximo)
Concentración del fango (%)
1%
Calado mínimo bajo vertedero (m)
 3.0
Cuando el diámetro unitario de decantador sea  5 metros se recomienda emplear decantadores sin rasquetas de
forma tronco-cónica, también llamados de flujo vertical. En estos decantadores la superficie horizontal efectiva se
establece en el punto medio de la altura existente entre la cota de entrada de agua a la unidad (es decir, saliendo
de la campana deflectora) y la cota del nivel libre del agua (ver figura siguiente).
Para facilitar la sedimentación real del lodo, la pendiente de la pared de la zona cónica responderá a un ángulo de
inclinación mayor o igual que 60º.
h ent/2
Superficie horizontal efectiva
hent
h ent/2
Entrada
htot
60º
Figura 3.- Esquema de un decantador tronco-cónico (Adaptada de DWA 2000)
5.- CONDICIONES TÉCNICAS PARTICULARES
Cuando se trate de poblaciones muy pequeñas, hasta 20 m3/d, se puede emplear sistemas compactos, siempre que
cumplan con los criterios de dimensionamiento antes establecidos.
Todos los sistemas de biodiscos requieren un tratamiento previo del agua residual. Siempre es recomendable que el
grado mínimo del pretratamiento sea el de un tratamiento primario (por ejemplo, decantación). No obstante, para
caudales de hasta 100 m3/d puede ser suficiente un pretratamiento riguroso basado en desbaste de gruesos (20 mm),
tamizado de finos (6 mm) y desarenado - desengrasado.
La superficie de los discos puede ser lisa o corrugada. El espesor de disco depende del material de fabricación, siendo
de 2 a 25 mm (en general < 10 mm).
En cualquier etapa, a partir de cargas orgánicas de 20 g DBO5 total/m2/d, la separación entre discos será al menos de 20
mm. Si la carga orgánica es menor de 20 g DBO5 total/m2/d, la separación mínima entre discos recomendada será de 15
mm.
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La distancia de separación adecuada entre el borde de los discos y las paredes del tanque es de un 10 % del diámetro
del disco.
En cuanto al diseño del decantador secundario se observarán los siguientes aspectos:






El vertedero de recogida de agua decantada deberá ser de acero inoxidable 304L, sujeto a perfiles con
tornillería del mismo material.
En cualquier caso, se dispondrá de deflector para prevenir el escape de flotantes en el decantador
secundario.
Las espumas y demás flotantes retirados no se retornarán jamás a cabecera de planta o al pozo de
bombeo.
Todos los pasamuros y tramos que vayan a quedar definitivamente embutidos en soleras o cimentaciones
serán de acero inoxidable 304L.
El cálculo estructural deberá contemplar el vaciado del decantador.
Desde el decantador secundario el agua tratada se trasladará por gravedad hasta la obra de desagüe al
medio, que dispondrá de una arqueta para anular la formación de espumas, y una válvula anti-retorno,
para evitar cualquier flujo inverso.
6.- ESPECIFICACIONES EN EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE LA INDUSTRIA
TEXTIL
En el sector del textil se dispone de un cierto número de estudios a escala piloto y de laboratorio, con el objetivo
de evaluar la eficacia del proceso de biodiscos en la eliminación de DQO y color. Es destacable, que en varios casos
se usan biopelículas mixtas conformadas por bacterias y hongos, estos últimos sobre todo para la reducción del
color. En los párrafos siguientes se recoge una reseña cronológica de aplicaciones de biodiscos en el sector textil.
También, en un sub-apartado se recogen experiencias con aguas residuales de otros sectores industriales.
Axelsson et al. (2006) realizaron la aplicación experimental de la tecnología de biodiscos para la decoloración de
agua residual textil contaminada básicamente por 2 colorantes o tintes en particular: rojo reactivo 2 y azul reactivo
4. Con un TRH de 3 días, observaron una reducción del 96% en la absorbancia molecular de luz a 538 nm cuando
la concentración de cada tinte en el agua problema fue de 50 y de 100 mg/L. Con una concentración por tinte de
200 mg/L, la reducción en absorbancia de luz a 538 nm (sensible al rojo reactivo 2) fue de 81%. Los correspondientes
valores de reducción a 595 nm (sensible al azul reactivo 4) fueron de 94 y 80%, respectivamente. Los biodiscos
fueron cultivados con el hongo Bjerkandera sp. Strain BOL 13.
Pakshirajan et al. (2009) emplearon un proceso de biodiscos para eliminar el colorante “azul turquesa 86” de un
agua residual del textil. Con un TRH de 2 días alcanzaron una reducción del 92% de la absorbancia molecular de
luz a 540 nm.
Goyal et al. (2010) a escala piloto evaluaron la tratabilidad del agua residual de una industria textil del algodón con
un proceso de biodiscos de 4 etapas. El objetivo era eliminar color y DQO. Con un TRH de 12 horas, los porcentajes
de reducción máximos alcanzados fueron de 905% y 953% de color y DQO, respectivamente. También
observaron que las dos primeras etapas del proceso fueron responsables del 755% de la reducción total de color
y DQO. Finalmente, la biocenosis, sobre todo en la 2ª y 3ª etapa, estuvo conformada por un consorcio de bacterias
y hongos.
Sima et al. (2012) realizaron un estudio experimental para la decoloración de agua residual textil empleando un
proceso de biodiscos cultivado con el hongo Irpex lacteus. Se trataba de eliminar el colorante azul brillante de
remazol reactivo (RBBR, por sus siglas en inglés). Con un TRH de 8 horas se reduce un 95% de la absorbancia a 592
nm producida por el color del tinte RBBR.
Karthikeyan et al. (2014) presentaron resultados a escala de laboratorio que sugieren que es posible tratar con
eficacia el agua residual textil empleando un proceso de biodiscos cultivado con el hongo P. chrysosporium. El
material de los discos fue de espuma de poliuretano. Este proceso eliminó un 55% del color, y también un 63% y
un 48% de fenol y DQO, respectivamente.
6.1. - En industria de otro sector
Guimarães et al. (2005) utilizaron un proceso de biodiscos para la decoloración de las aguas residuales de una
industria azucarera. Los biodiscos fueron sembrados con el hongo Phanerochaete chrysosporium. Con un TRH de
3 días, las reducciones (en porcentaje) observadas para color, fenol y DQO fueron 55, 63 y 48%, respectivamente.
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7.- PARÁMETROS Y ESTRATEGIAS DE CONTROL
7.1.- Control de la aireación
Un punto de gran importancia a controlar en los reactores biológicos es la concentración de oxígeno disuelto (OD).
En el caso de los biodiscos el control del OD es crucial en la primera etapa del proceso, que es la que soporta la
mayor carga orgánica oxidable. Para realizar esta medida se usará una sonda de OD fija o portátil. Para la eficaz
oxidación de materia orgánica es aceptable un rango de OD entre 3 y 4 ppm. En las plantas de mayor tamaño la
aireación suele estar automatizada. La automatización del control del OD puede permitir regular la velocidad de
giro de los discos, lo cual sirve para ahorrar energía.
7.2.- Control de la decantación y purga
En el caso de más de una línea de decantación, habrá que asegurar que el agua tratada que sale del reactor o
reactores se reparte por igual entre todos los decantadores secundarios.
Asimismo, se ha de evitar que el fango decantado permanezca mucho tiempo en el decantador. Para ello hay que
controlar los tiempos del bombeo de purga de fangos. En general, se hará una purga cada hora.
Una instalación aunque funcione adecuadamente producirá una cierta cantidad de biopelícula desprendida y/o
flóculos de bajo peso o densidad que flotarán en la superficie del decantador. Un deflector de flotantes evitará que
salgan del decantador junto con el agua tratada.
7.3.- Comprobaciones diarias en el reactor y en el decantador
Las tareas a controlar y realizar son:

Observar el aspecto del agua en reactores y decantadores.

Adecuado mantenimiento y lubricación de la unidad de aireación.

Cepillado de los vertederos de salida de agua decantada.

Retirada de las grasas y otros materiales flotantes, como trozos de goma y plástico.
8.- PROBLEMAS DE EXPLOTACIÓN
El principal problema de explotación de un proceso de biodiscos tiene que ver con el déficit de OD que se puede
producir sobre todo en la primera etapa. La primera etapa recibe la mayor carga orgánica, o en su caso de amonio, y por
lo tanto queda expuesta a un problema de falta de aireación. Sin embargo, si el diseño es conservador, es decir, si se
limita la carga aplicada en primera etapa, este problema no se daría.
En todo caso, el diseño del proceso debe considerar ciertas flexibilidades de explotación con el fin de mejorar el
funcionamiento y mantenimiento. Cabe destacar (WEF-ASCE, 1992):














Posible aireación suplementaria en sistemas de accionamiento por motor para hacer frente a mayores cargas
orgánicas de una etapa.
Medios para eliminar el crecimiento excesivo de biopelícula tales como: aditivos químicos, lavado por agua o aire
(arrastre), control de la velocidad de giro, cambio de la velocidad de giro, alternancia de la alimentación.
Velocidad de giro variable en 1ª y 2ª etapa.
Líneas de tratamiento múltiples.
Deflectores portátiles entre todas las etapas.
Control de caudal afluente a cada unidad o línea.
Sistemas de distribución de flujos controlables, tales como alimentación escalonada.
Control y medida de caudal de aire a cada eje en sistemas de accionamiento neumático y aireación suplementaria.
Recirculación del efluente secundario.
Equipo de medidores de OD en primeras etapas.
Accesibilidad a ejes, medio soporte y otros equipos mecánicos que necesitan inspección, mantenimiento y
reemplazo o posible eliminación periódica.
Sistema de vaciados del reactor (necesario).
Celdas de carga para pesar el conjunto de cada eje (necesario).
Cuando los RBC, se instalan en edificios: ventilación (además de las necesidades de oxígeno del RBC), control de
humedad, calefacción y medidas para extraer y reemplazar ejes y medio soporte.
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BIBLIOGRAFÍA
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Virginia.
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ANEXO 1
ESTIMACIÓN DE SUPERFICIES NECESARIAS
1.- SUPERFICIE NECESARIA PARA REACTOR BIOLÓGICO
En la siguiente tabla se presenta la demanda de superficie para un reactor biológico de biodiscos para diferentes
tamaños de la industria textil expresado en términos del caudal medio de tratamiento. Se considera que habrá un
tanque de homogenización de caudales y concentraciones.
La principal hipótesis de trabajo es que el TRH para el tratamiento de ARI textiles mínimo debe ser de 8 horas. El
resto de criterios (dimensiones de ejes, volumen específico, etc.) se detallan abajo.
a.- Criterios de diseño
Referencia
Adoptado
8 - 48
8
Volumen específico (L/m2)
4-9
4
Longitud de eje (m)
<7.2
7.2
TRH (horas)
Diámetro de discos (m)
Área de discos por eje (m2)
<3.6
3.6
9200 - 9400
9300
b.- Cálculos preliminares
Anchura por etapa (m)
8.00
Largo por etapa (m)
4.00
Tabla 1.- Superficie necesaria de terreno para biodiscos en
función del caudal
Nº
Q
Superficie
líneas Nº ejes/línea
Volumen
(m3/d)
(m2)
(m3)
400
128
1
4
133.33
800
256
2
4
266.67
2000
576
6
3
666.67
2.- SUPERFICIE NECESARIA PARA LA DECANTACIÓN SECUNDARIA
Para estimar la superficie necesaria de decantación se emplearán los siguientes criterios de diseño:
Velocidad ascensional a Qmedio (VASC) = 0.6 m/h
Calado mínimo = 3.00 m
Los resultados se presentan en la siguiente tabla:
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Tabla 2.- Superficie necesaria para la decantación secundaria en función del caudal a tratar
Caudal
(m3/d)
Superficie
(m2)
400
28
800
56
2000
139
Finalmente, la superficie necesaria mínima para el “tratamiento secundario” se obtiene de sumar la superficie de
reactor más la de decantación. Los resultados se presentan en la siguiente tabla:
Tabla 3.- Superficie total mínima necesaria de tratamiento secundario (reactor + decantación)
Caudal
Superficie total
(m3/d)
(m2)
400
156
800
312
2000
715
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ANEXO 2
DESCRIPCIÓN GRÁFICA DE UNIDADES DE
PROCESO
Figura 1.Tipología de discos en láminas de polietileno de 1 cm de espesor, huecas o con canalillos que se llenan de agua, de
modo que, cuando el disco emerge el agua sale de su interior y entra aire (Foto de los autores)
Figura 2.Biodiscos de 3 etapas para servir a 750 habitantes (aprox. 150 m3/d) (A Baña – Coruña). La línea incluye desbaste de
gruesos, tamiz rotatorio y desarenado como pretratamiento. Son discos de 3 m de diámetro en polietileno de alta
densidad. El agua escurre por fuera y, a través de canalillos, por “dentro” de los discos que tienen forma octogonal
(detalle en la fig. 1 anterior). (Foto de los autores)
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Figura 3.Aspecto de dos biopelículas. Izda.: Primer disco de la 1ª etapa de un sistema poco cargado (DBO afluente = 120 mg/L,
muestra simple). Dcha.: Último disco de la 2ª etapa-final de un sistema de biodiscos sobrecargado (DBO afluente a
1ª etapa = 230 mg/L; DBO efluente decantado = 80 mg/L; muestras simples). Ambos sistemas llevan un
pretratamiento del agua residual basado en tamiz y desarenado. (Foto de los autores)
Figura 4.Sistema de biodiscos para un caudal de 100 m3/d. Los biodiscos llevan cubierta exterior. El sistema se complementa con
decantación secundaria y desinfección mediante radiación UV. (Foto de los autores)
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Figura 5
Sistema de biodiscos con la cubierta integrada. El sistema no da problemas de malos olores ni ruidos, de tal forma que
se puede instalar muy próximo a zonas pobladas y/o viviendas. (Cortesía de Fullgas)
Figura 6.Transporte de unidades compactas, para caudal de 45 m3/d (de www.biodisk.ca).
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Figura 7.Transporte en el caso de grandes unidades, para caudales importantes (from www.biodisk.ca).
Figura 8.Instalación industrial con tratamiento de aguas residuales mediante biodiscos (Photo by Jason Emerson, http: //
www. eaglenewsonline. com /news/2011/nov/15/).