taller de hidraulica 1 233

TALLER DE HIDRAULICA
1. ¿QUE ES EL EFECTO DE CORIOLIS?
Un objeto, al desplazarse sobre cualquier sistema que rota, sufre una aceleración
adicional producida por una "fuerza" perpendicular al movimiento; esta fuerza causa una
desviación en el recorrido de los objetos que se desplazan sobre la superficie terrestre,
dando lugar a una trayectoria curva en el desplazamiento de estos. Esta desviación se da
a la derecha en el hemisferio norte y a la izquierda, en el sur. Esta "fuerza" es la Fuerza
de Coriolis. Ella "se siente" pero en realidad NO es una FUERZA REAL ya que no
efectúa trabajo.
Este efecto consiste en la existencia de una aceleración relativa del cuerpo en dicho
sistema en rotación. Esta aceleración es siempre perpendicular al eje de rotación del
sistema y a la velocidad del cuerpo. El efecto Coriolis hace que un objeto que se mueve
sobre el radio de un disco en rotación tienda a acelerarse con respecto a ese disco según
si el movimiento es hacia el eje de giro o alejándose de éste. Por el mismo principio, en el
caso de una esfera en rotación, el movimiento de un objeto sobre los meridianos también
presenta este efecto, ya que dicho movimiento reduce o incrementa la distancia respecto
al eje de giro de la esfera.
Este efecto tiene su origen en la diferencia de velocidad que existe entre el ecuador y los
polos. En el ecuador, la distancia a recorrer en un movimiento de rotación es mayor que
en los polos, lo cual provoca una diferencia entre la velocidad de rotación en ambos
lugares. Un objeto que se desplace desde el ecuador hacia uno de los polos se desviará
(o más bien parecerá desviarse debido a la diferente rotación del planeta bajo él).
El efecto Coriolis influye sobre todo lo que se mueve sobre la faz de la Tierra: la
atmósfera, las corrientes oceánicas, las aeronaves, las corrientes que fluyen, y aun sobre
un automóvil que corre a lo largo de un camino. Cabe resaltar, que el efecto Coriolis no
provoca que los desagües giren en un sentido diferente en cada hemisferio. Este efecto
sencillamente no se produce ya que el actúa sobre fuerzas mucho más grandes que un
simple desagüe, tales como las mencionadas anteriormente (un huracán, corriente
oceánica, etc.).El sentido en el que gira el agua en nuestras bañeras, lavabos y desagües
depende de otros factores ajenos al efecto Coriolis tales como: vibraciones sísmicas,
movimiento del aire en la zona, las corrientes creadas al retirar el tapón, las olas, forma y
dirección del desagüe, el efecto Coanda, etc. Por otro lado también es importante
mencionar que los cuerpos que recorren distancias pequeñas y que se mueven muy
rápido no "sienten" el efecto de esta fuerza. Si así lo fuera sería muy difícil jugar al
básquet o al fútbol
1.1 ¿EN QUE ECUACIÓN SE EMPLEA?
El coeficiente de Coriolis se emplea en los cálculos que intervengan la energíay se utiliza
en la ecuación del teorema de Bernoulli, pues en este teorema se identifican los cambios
de energía en una sección de un tubo de flujo utilizando como unidad de magnitud la
energía por unidad de peso.La energía por unidad de peso viene dada por eltrinomio de
Bernoulli:
Donde:
z: es la altura del cauce respecto al plano horizontal de referencia.
y: es el calado.
α: es el coeficiente de Coriolis que tiene en cuenta la distribución transversal de
velocidades
v: es la velocidad del fluido.
1.2 ¿A QUE ES IGUAL Y CUAL ES EL VALOR QUE TOMA GENERALMENTE?
Como resultado de la distribución no uniforme de velocidades en una sección de canal, la
altura de velocidad de un flujo en canales abiertos es por lo general mayor que el valor
calculado de acuerdo con la expresión V^2/2g donde V es la velocidad media. Cuando se
utiliza el principio de energía en cálculos, la altura de la velocidad real puede expresarse
como α(V^2 / 2g).
El coeficiente de Coriolis α que aparece en la expresión de la energía cinética, representa
la relación que existe, para una sección dada, entre la energía real y la que se obtendría
considerando una distribución uniforme de velocidades. Su valor se calcula con la
siguiente ecuación:
Dónde:
Vh: Componente vertical de la velocidad a una profundidad h
dA: Diferencial de área correspondiente a la velocidad
V:= Velocidad media
A: Área total.
Obsérvese que representa la relación que existe, para una sección dada, entre la energíar
eal y la que se obtendría considerando una distribución uniforme de velocidades.
El uso del coeficiente de Coriolis, depende de la exactitud con que se estén haciendo los
cálculos, generalmente el valor que se toma de este coeficiente es α = 1 ya que, en
canales de sección transversal de tamaño regular y alineamientos casi rectos el efecto de
la distribución no uniforme de la velocidad sobre el cálculo de la carga de velocidad y la
cantidad de movimientos es pequeño; además el valor de este coeficiente cuando se trata
de un fujo de tipo turbulento toma un valor de 1 y en Hidráulica setrabaja generalmente en
régimen turbulento.
1.3 ¿DENTRO DE QUE VALORES VARIA?
El coeficiente de Coriolis tiene, en general, valores superiores a la unidad y es mayor
tanto menos uniforme sea la distribución de velocidades en la sección de escurrimiento.
Para régimen laminar es posible deducir que α= 2, sin embargo en régimen turbulento se
tiene α=1.Como en Hidráulica setrabaja generalmente en régimen turbulento, este término
no se verá afectado.
Por otra parte, los ensayos experimentales muestran que el coeficiente de Coriolis α varía
entre 1.03 y 1.36 para los canales prismáticos (canales con sección transversal y
pendiente del fondo constante).
1.4 ¿DE QUE VALOR DEPENDE SU VARIACION?
La variación de coeficiente de coriolis depende en primera instancia del tipo de flujo que
se esté presentado en el sistema de tuberías analizado, una de las formas de determinar
el tipo de flujo es a través del cálculo del número de Reynolds.
Las pruebas realizadas por Stanton y Panell (1914) han demostrado que la razón de la
velocidad promedia a la máxima en una tubería de acción transversal circular, varía con el
número de Reynolds, como se muestra en la tabla siguiente:
Como la velocidad de flujo de agua en las tuberías es siempre de índole turbulento
(R>10000), se puede decir en general que la velocidad promedio del agua en una
Tubería es aproximadamente el 80% de la velocidad máxima.
Los experimentos realizados por Bazin y otros, indican que para el agua que fluye con
movimiento turbulento en una tubería recta, el coeficiente de Coriolis tiene un valor
aproximado de 1,06 y que para flujo laminar tiene un valor de 2,0.
Por otra parte los valores del coeficiente de Coriolis dependen del tipo de curvade
distribución de velocidades, específicamente de la relación que existe entre la velocidad
máxima y la media tal como se expresa en las siguientes ecuaciones:
Siendo
Según estudios hechos por Kolupaila se pueden considerar los siguientes valores
aproximados de α y β presentados en la siguiente tabla:
1.5 ¿POR QUÉ APARECE EL CONCEPTO DE EFECTO DE CORIOLIS EN
HIDRAULICA?
El teorema de Bernoulli fue establecido para una línea de corriente. La ecuación
estableceque la suma de Bernoulli es constante a lo largo de la línea. Esto significa que
cada línea de corriente tiene un valor propio para la suma de Bernoulli.
Para cada línea de corriente, en una sección determinada, el valor de la velocidad es Vy
la energía cinética correspondiente es
V2
.
2g
Pero, al ingeniero no le interesa trabajarcon
líneas de corriente aisladas, sino con la totalidad del escurrimiento.
Consideremos un flujo paralelo. En el flujo paralelo hay una distribución hidrostática
P
depresiones y por lo tanto la suma γ + Z, o sea la cota piezométrica, es idéntica para
todaslas líneas de corriente y la variación que hay entre la suma de Bernoulli para las
diferenteslíneas de corriente se debe al gradiente de velocidades.
Para extender el teorema de Bernoulli a toda la sección transversal, habría que tomar
V2
elpromedio de los valores de2g . Como esto es difícil de hacer en la práctica, pues
setendría queconsiderar un número infinito, o muy grande, de filetes, se busca una
equivalencia, o una aproximación, mediante el cálculo de la energía que corresponde a
lavelocidad media.En estas condiciones es evidentemente que esto no es exacto, pues lo
que se tiene no es una velocidad única y si una distribución de velocidades.
Y es ahí donde el coeficiente de coriolis aparece en hidráulica, ya que la energía para
toda la sección transversal, obtenido con la velocidad media, debe corregirse a través de
este coeficiente de la siguiente manera:
P1
αV12
P2
αV22
+ Z1 +
=
+ Z2 +
+ ΔH (m)
γ
2g
γ
2g
1.6 ¿CUÁNDO Y PORQUE AUMENTA EL VALOR DEL COEFICIENTE DE
CORIOLIS?
El coeficiente de Coriolis aumenta cuando se da el flujo laminar, gracias al fuerte
gradiente de velocidades, dando como resultado así valores grandes de este coeficiente.
Se demuestra fácilmente que en una tubería con escurrimiento laminar:
2. ¿QUE ES EL COEFICIENTE DE BOUSSINESQ?
El coeficiente de Boussinesq
, también llamado el coeficiente de momentum, está
presente en la ecuación de movimiento para tomar en cuenta las distribuciones de
velocidad no uniformes en las secciones transversales. Su nombre se debe en honor a
quien lo propuso por primera vez.
El valor de la cantidad de movimiento obtenido para toda la sección transversal a partir
de la velocidad media, debe corregirse mediante el coeficiente de Boussinesq.
2.1 ¿EN QUE ECUACION SE EMPLEA?
El coeficiente de Boussinesq, se expresa en la ecuación de un fluido que pasa a través
de una sección de canal por unidad de tiempo, que se expresa como
w Q /g, donde
es el coeficiente de momentum, w es el peso unitario del agua, q es el caudal, v es la
velocidad.
2.2 ¿A QUE ES IGUAL?
En muchos casos se justifica considerar: β = 1, siendo un valor límite utilizado
generalmente en secciones transversales de alineación casi recta y tamaño regular;
en este caso la distribución de la velocidad será estrictamente uniforme.
El valor de β se determina mediante la siguiente ecuación:
Dónde:
Vh =Componente vertical de la velocidad a una profundidad h
dA = Diferencial de área correspondiente a la velocidad Vh
V = Velocidad media
A = Área total
δ = densidad del fluido
Q = caudal
2.3 ¿DENTRO DE QUE VALORES VARIA?
Se ha encontrado que el valor de β para canales prismáticos aproximadamente
rectos varía desde 1.01 hasta 1.12.
2.4 ¿DE QUE VALORES DEPENDE SU VARIACION?
La variación de los valores del coeficiente de Boussinesq, depende en gran medida
del tipo de canal en el cual se este trabajando, así:
Para canales de sección combinada (doble trapecio, trapecio más rectángulo, etc.), el
valor de β depende de la forma de la sección expresada a través de los parámetros de
w, n y £ y de la distribución de velocidades en función de n.
Para
canales
trapezoidales
el
valor
de
β, está influenciado además de la
distribución de velocidades, por la relación entre el ancho en el fondo B y el ancho
superficial B1.
Para canales triangulares y rectangulares el valor β es independiente del tamaño de la
sección. Su valor es una función exclusiva de la distribución de velocidades.
3. ¿CUALES SON LAS DESVENTAJAS DE LOS VERTEDEROS COMO
AFORADORES?

Necesidad de saltos grandes de aguas, con la consiguientes perdida de altura, lo
que hace que su empleo en terrenos nivelados sea casi impracticable.

Acumulación de grava, arena y limos aguas arriba del vertedero, lo que resta
exactitud a las mediciones y obliga a una continua limpieza y mantención.

Una distinción más importante es entre dispositivos estándar y no estándar. Un
vertedero o aforador estándar es el que se construye e instala siguiendo
especificaciones uniformes y cuando el caudal puede obtenerse directamente de
la profundidad de la corriente mediante el empleo de diagramas o tablas de aforo,
es decir, cuando el aforador ha sido previamente calibrado. Un vertedero o
aforador no estándar es el que necesita ser calibrado individualmente después de
la instalación mediante el empleo del método velocidad/superficie como cuando se
establece el aforo de una corriente. Existe un conjunto tan amplio de dispositivos
estándar que es preferible evitar las estructuras no normalizadas salvo para hacer
cálculos aislados de los caudales de la corriente utilizando el método
velocidad/superficie en un puente o un vado o una alcantarilla.

La mayor parte de los vertederos están concebidos para una descarga libre sobre
la sección crítica con el fin de que el caudal sea proporcional a la profundidad de la
corriente en el vertedero, pero algunos vertederos pueden funcionar en una
situación denominada sumergida o ahogada, en el que el nivel de aguas abajo
interfiere con la corriente sobre el vertedero. Algunos tipos de vertederos se
pueden corregir mediante la sumersión parcial, pero esto constituye una
complicación poco conveniente que requiere medidas adicionales y más cálculos,
por lo que se la debe evitar siempre que sea posible. Otra variación que también
es preferible evitar, es la del vertedero sin contracción, que es un vertedero
instalado en un canal del mismo ancho que la sección crítica.
4. PRESENTE LAS CONSIDERACIONES DE LOS AFORADORES TIPO
CANALETA COMO LOS AFORADORES SI CUELLO Y EL AFORADOR
CALLOFFET. PRESENTE FIGURAS CON CORTES DE LOS AFORADORES
ANTERIORES Y UN EJERCICIO DE CADA UNO.
Aforador sin cuello
El aforador "sin cuello," es un nombre que se ha adaptado del original en ingles
"CutthroatFlume." A pesar de que varios expertos no consideran el aparato digno
de confianza como un medidor de agua, hay otros que dicen que si da buenos
resultados. Se da a continuación una breve descripción de ello y su uso para
medir el agua en los canales abiertos. Ha resultado de una serie de trabajos de
G.V. Skogerboe, M.C. Hyatt, R.K. Anderson, y K.O. Eggleston. El aforador ofrece
unas ventajas sobre el Parshall, tales como una fácil construcción e instalación
con mayor economía.
El aforador sin cuello tiene la forma que se muestra en la figura 5.16 y consiste de
la sección de entrada convergente, la garganta de ancho, "W," y la sección de
salida divergente. El fondo del aforador es plano en contraste con el aforador
Parshall. La descarga o caudal se obtiene midiendo las profundidades de flujo, o
carga, aguas arriba, Ha , y aguas abajo, Hb, de la garganta. Estas cargas se
pueden medir con escalas en las posiciones indicadas en la figura o bien con
pozos tranquilizadores.
La descarga en el aforador sin cuello bajo condiciones de flujo libre depende
únicamente por la carga aguas arriba, Ha . Se calcula por la ecuación:
(5.10)
donde:
Q = descarga o caudal en m3 /s
Ha = Carga en m
n = exponente del flujo libre
C = coeficiente del flujo libre
La relación entre la longitud del aforador (L) , la sumersión transitoria (St) y los
Coeficientes y Exponentes para el calculo de la descarga de Condiciones de Flujo
libre y Sumergido son mostrados en la tabla 5.4.
Tabla 5.4. Parámetros para aforadores sin cuello
L (Metros)
St(%)
Flujo (n)
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.7
60.7
62.0
63.0
64.2
65.3
66.4
68.5
70.5
72.0
73.8
75.5
77.0
78.4
79.5
80.5
2.080
1.989
1.932
1.880
1.843
1.810
1.756
1.712
1.675
1.646
1.620
1.600
1.579
1.568
1.562
Libre(K)
6.15
5.17
4.63
4.18
3.89
3.60
3.22
2.93
2.72
2.53
2.40
2.30
2.22
2.15
2.13
Flujo(ns)
1.675
1.600
1.550
1.513
1.483
1.456
1.427
1.407
1.393
1.386
1.381
1.378
1.381
1.386
1.390
Sumergido(Ks)
3.50
2.90
2.60
2.35
2.15
2.00
1.75
1.56
1.45
1.32
1.24
1.18
1.12
1.08
1.06
Figura 5.16. Planta del aforador sin cuello
El valor del exponente n depende de la longitud, L, del aforador. El valor del
coeficiente de flujo libre, C, depende de la longitud y el ancho de la garganta, W.
El valor de esta se da por:
C = KH l.025
El valor de K depende de la longitud del aforador. El cuadro da valores de estos
factores.
Para determinar el caudal cuando el aforador funciona bajo condiciones de flujo
sumergido, tiene que medirse la profundidad aguas arriba, H a y aguas abajo, Hb,
Con estas condiciones el caudal se determina por:
Donde:
Q = descarga en m /seg.
Ha = profundidad aguas arriba en m
Hb = profundidad aguas abajo en m
n = exponente de flujo libre
nS = exponente de flujo sumergido
S = la sumersión Hb/Ha en forma decimal
CS = coeficiente de flujo sumergido – KS W
1.025
Los valores de KS y NS se pueden tomar de la tabla 5.4. También en el cuadro
aparece un St, que es la sumersión transitoria o sea el límite de sumersión entre el
flujo libre y el flujo sumergido.
Ejemplo:
La determinación del caudal en un aforador sin cuello se muestra por medio de los
siguientes ejemplos:
1. W = 20 cm, L = 180 cm
Ha = 0.25 m, Hb = 0.10 m
Entonces
De la tabla el valor de St = 73.7%, y como S es menor que St hay flujo libre en el
aforador
y
se
pueden
usar
las
ecuaciones
para
obtener
la
descarga.
C = KW 1.025
y por lo tanto C = 2.53 (0.20) 1.025 = 0.486
De la tabla 5.4 el valor del exponente n es 1.65 y el caudal se calcula por la
ecuación:
2. W= < 10 cm" >10 cm, L = < 90 cm" >90 cm
Ha= < 30 cm" >30 cm Hb= < 27 cm" >27 cm
La sumersión
De la tabla St= 65.3% Como S es mayor que St tenemos flujo sumergido y se
calcula la descarga por medio de la ecuación:
De la tabla 5.4 el valor de KS = 2.15, n = 1.843 y nS= 1.483 entonces C = 2.15
(.10)1.025=0.203
Cabe mencionar que el colog S = - log S ó en nuestro caso el colog (0.9) = 0.0458
Aforador ballofet
Consideraciones de diseño del aforador tipo Balloffet:
Esta canaleta pertenece a los aforadores de flujo crítico. Este aforador se
caracteriza por tener paredes paralelas y fondo plano, por lo cual se hace
extremadamente fácil su construcción, a la vez posee características de
solidez y resistencia a las condiciones de campo. Además, si se presenta
escurrimiento critico en la garganta, no se ve afectada por problemas de
sedimentación.
Su estructura es sencilla, y en el caso de instalarla en un canal rectangular
ya construido resulta económica.
 Esta canaleta pertenece a los aforadores de flujo crítico. En su
diseño es necesario considerar que las paredes sean paralelas y
fondo plano, para que su construcción sea extremadamente fácil.
 Deber ser solido y presentar resistencia a las condiciones de campo.
 En caso de que se presente un escurrimiento critico en la garganta,
no se ve afectada por problemas de sedimentación.
 En caso de ser instalada en un canal rectangular ya construido
resulta económica.
Ejercicio:
Se da: Un canal, revestido de cemento, que transporta normalmente un
caudal de 1,27 m3/s, con una profundidad de 0,84 m. El caudal mínimo
que se va a medir es de unos 0,14 m3/s, y el máximo, de unos 1,56 m3/s.
Los cajeros del canal tienen una relación de pendiente de 1,25: 1 *, SU
solera, una anchura de 0,61 m y SU profundidad total es de 1,07 m. Se
pide: Elegir un dispositivo canalizado de medida, a cielo abierto, para medir
caudales comprendidos entre los límites que se señalan en los datos, y tal
que, cuando el canal vaya lleno (1,56 m3/s), produzca la menor pérdida de
carga posible.
Cálculo: Mediante cálculos hidráulicos, basados en la fórmula de
Manning,
En la que:
v = velocidad media de la corriente, en metros/segundo,
n = coeficiente de rozamiento de Manning,
R = radio hidráulico (área de la sección del agua/perímetro mojado),
Sb = pendiente de la solera del canal.
Para n=0,014 y Sb=0,0005, a la profundidad normal dada para el
agua de 0,84m corresponde aproximadamente 1,274m^3/s, lo que
nos da una idea aceptable del calado del agua en el canal de cola
para otros caudales. La curva resultante se muestra a continuación:
Figura 1.
La función exponencial que relaciona la profundidad normal del agua en el
canal de cola y2, en metros y el caudal Q en metros cúbicos/ segundo,
para el mismo canal, puede expresarse, aproximadamente, por la ecuación:
El coeficiente de rozamiento, n, dependerá de la naturaleza de la solera y
de los cajeros del canal. En los proyectos muy conservadores este
coeficiente de fricción deberá tomarse en sus valores más altos para
estimar los calados de las aguas de cola. Afín de mantener una pérdida de
carga muy baja para el caudal de diseño se aconseja utilizar aforadores
anchos y poco profundos. Además una transición gradual, aguas abajo,
influye significativamente en el límite modular, especialmente si se trata de
un aforador con resalto. Para las diferentes relaciones de expansión del
tramo de transición de aguas abajo, se puede utilizar los valores
aproximados del límite modular.
Dependiendo de la disponibilidad de altura de carga, se recomienda que al
aforador o vertedero se le dote ya sea de una transición brusca (0,1), ya
sea de 6:1, si la transición 6:1 hiciese demasiado larga la obra, se
recomienda truncar esta transición en lugar de construir otra menos
gradual. En el ejercicio la altura de carga está limitada, por lo que se elige
una relación de expansión, aguas debajo de la garganta trapezoidal; 6:1 y,
en consecuencia se puede utilizar 0,85 como límite modular.
Ahora se halla por aproximaciones sucesivas, una forma de la sección de
control y una altura del resalto tales que, para cualquier caudal que se
mida, se cumpla que: Altura del resalto ≥ profundidad del agua de 3 cola, lo
que, aplicado a nuestro ejercicio, resulta ser;
Las paredes de la sección de control tienen la misma pendiente que los
cajeros de canal revestido (1,25:1) y así, la anchura de la solera de la
sección de control, bc, aumentará al incrementar la altura del umbral,
p1=p2.
Tras varios ensayos se llega a elegir un aforador cuya altura de resalto es
de 0,457m, para el cual, se han representado las curvas de Q con respecto
a h1 y de Q con respecto a (h1 + p2) de la figura anteriormente mostrada.
La línea de trazos p2 + 0,85h1, permanece, para cualquier caudal, por
encima de la curva correspondiente al canal de cola (Q respecto a y2); de
este modo, el aforador elegido puede medir todos los caudales sin
interferencias del nivel de aguas abajo, en función de Q con respecto a h1.
La pérdida de carga del aforador, para el caudal de diseño (Q=1,274m^3/s),
puede también obtenerse de la figura anterior, y es igual a (h1 + p2) – y2=
0,92 – 0,84= 0,08m.
La figura 1 muestra que para caudales menores, la perdida de carga en el
aforador aumenta. Por ejemp1o; para el caudal mínimo que ha de medirse
(Q = 0,14 m3/s), su valor es de 0,59 - 0,27 = 0,32 m.
Este aumento de la pérdida de carga para caudales menores, solamente se
produce Si la curva de Q con respecto a h, del aforador o del vertedero, en
la Figura 1 tiene una pendiente igual o menor que la curva de Q con
respecto a y2, del canal de cola. Si la curva de Q con respecto a h, del
vertedero tuviese una pendiente mayor (por utilizar, por ejemplo, una
sección de control rectangular), o si la curva de Q con respecto a y2 fuese
menos pendiente (como es el caso de medidores que vierten a un embalse
o a un canal relativamente ancho), la perdida de carga se reduciría al
disminuir el calado del curso de agua. Esto conduce, frecuentemente, a una
sumergencia total del aforador para caudales pequeños mientras que, para
el máximo caudal, funciona correctamente.
Por lo tanto, se recomienda verificar el límite modular de los aforadores
para ambos regímenes del caudal previsto, máximo y mínimo. Si el caudal
máximo a medir fuese menor que el antes utilizado de 1,27m^3/s, por
ejemplo, Q= 0,90m^3/s, la línea del 0,85% de sumergencia queda bastante
por encima de la curva de Q con respecto a y2. Para Q= 0,90m^3/s existe
un resguardo de 0,06m, lo que indica que el vertedero de la figura 1, es
demasiado alto y, en consecuencia, excesivamente costoso. El resalto
puede bajarse algunos centímetros, lo que reduce la longitud y la anchura
de la obra y aumenta el margen de resguardo aguas arriba del umbral.
Otra opción más económica puede ser la de suprimir la transición de aguas
abajo, (utilizando una relación de expansión de 0:1).
El límite modular del aforador se reduce así a 0,75. En este caso la curva
de trazos de sumergencia de la Figura se dibujaría más abajo, si bien
quedaría siempre por encima de la curva de Q con respecto a yz para el
caudal máximo medido.
TALLER DE HIDRAULICA
KAREN RUIZ RIVERA
MARIO SALAS ESCOBAR
ANTONIO GOMEZ CERRA
ESTEBAN PEREZ BOTIA
ING. LUIS DIAZ PERALTA
ASIGNATURA: HIDRAULICA
UNIVERSIDAD DE SUCRE
FACULTAD DE INGENIERIA
INGENIERIA CIVIL
SINCELEJO – SUCRE
2012