ultimoINFORME MAGIC TELESCOPE _3

INFORME SOBRE LA IDONEIDAD ESTRUCTURAL DE FORJADO DE CUBIERTA DEL
MAGIC TELESCOPE – CASA DE CONTROL, EN EL ROQUE DE LOS MUCHACHOS
PARA APOYAR EL ALLSKY-DOME DE 2,30M DE DIÁMETRO, DE 650KG,
INSTRUMENTO DE 150KG Y PLATAFORMA DE APOYO EN CASO DE SER
NECESARIA.
AUTOR DEL ENCARGO:
INSTITUT DE FÍSICA D´ALTES - MAGIC TELESCOPE.
ARQUITECTO:
GABRIEL HENRIQUEZ PÉREZ SLP .
SITUACIÓN:
ROQUE DE LOS MUCHACHOS - GARAFÍA.
FECHA:
MAYO DE 2016 .
1.-AUTOR DEL ENCARGO.
D. Ramón Miquel con NIF: 38499828J, en representación del Institut de Física d´Altes Energies
(IFAE) con CIF-Q5856257J, y domicilio en Ed Cn-Campus UAB-Bellaterra-08193, tfno.: 931641654,
fax: 935811938; Municipio Bellaterra, Provincia Barcelona; con fecha 20 de Abril de 2016.
2.-SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO.
La instalación de ALLSKY-DOME de 2,3m, se pretende ejecutar sobre la cubierta del MAGIC
TELESCOPE casa de Control, en el Observatorio del Roque de Los Muchachos, en la Villa de
Garafía, isla de La Palma.
3.-OBJETO DEL ENCARGO.
El objeto del informe es analizar la idoneidad estructural de forjado de cubierta del Magic
Telescope - casa control, en el Roque de los Muchachos para apoyar el ALLSKY-DOME de 2,30m
de 650kg, instrumento de 150KG y plataforma de apoyo en caso de ser necesaria.SUPERFICIE
APROXIMADA 6.7 m²
El informe, cuenta con el proyecto del edificio existente, sobre el que se pretende la actuación,
con los antecedentes colegiales, siguientes: número de visado 57050 de 24 de Julio de 2007, del
arquitecto D. José María Garrido Alberto.
3.1.- Características técnicas ALLSKY DOME:
Según ficha técnica aportada por IFAE.
ALLSKY-DOME DE 2,30m:
650kg
Instrumento de telescopio:
150kg
Plataforma de apoyo:
2,3m x 3,35m: 7,70 m² -1m2 hueco pie de telescopio : 6,7m2
4.-ANTECEDENTES.
4.1.-Proyecto original:
El actual MAGIC TELESCOPE- Casa de Control, se construyó en base a :
Proyecto: MAGIC TELESCOPE - CASA DE CONTROL.
Promotor: INSTITUTO DE FISICA DE ALTAS ENERGÍAS (IFAE).
Arquitecto: D.José María Garrido Albelo.
Domicilio: Avenida de Canarias n-16.-384 Los Realejos.-S/C de Tenerife.
Número de visado colegial demarcación de Tenerife- Gomera-Hierro: 57050
Fecha de visado: 24 de Julio 2002.
La superficie total construida es de 204,40m2 y útil de 159,15m2
El presupuesto de ejecución material fue de 108.899,17 €
La superficie ocupada por la edificación es de 408m2
Coordenadas:
Longitud 17,7ª W
Latitud 28,8 ªN
Altitud 2.225m (s.n.m)
Programa de necesidades.
Planta baja: Garajes, Talleres, Salas, Oficio-cocina, Aseo. -Superficie construida: 159,45m²
Planta Alta: Sala de trabajo, Dormitorio.44.- Superficie construida: 95m²
5.-SISTEMA CONSTRUCTIVO.
5.1.-CIMENTACIÓN.
Se ha proyectado una losa de cimentación continúa.
5.2.-ESTRUCTURA (según memoria pag. 8)
Muros de carga en fábrica de hormigón vibrado de 20 x 25 x 50, unidos con mortero de cemento
y arena, sobre losa de cimentación, con pilares de hormigón armado de 20x 20 cm embebidos en
la fábrica en esquinas y uniones con y zunchos en coronación para apoyo de forjados.
Los forjados son unidireccionales, compuestos por viguetas semiresistentes de hormigón
armado y capa de compresión de hormigón con armadura de reparto, aligerado mediante
bloques de hormigón vibrado.
La cubierta abovedada de la planta alta se proyecta en losa maciza de hormigón armada.
5.3.-CUBIERTA.
5.3.1.-Características generales.
Estanquidad del recubrimiento para pendientes iguales o inferiores al 10%
Resistencia presión y succión del viento.
Juntas de dilatación y evacuación del agua sin interferencias.
Refuerzos impermeabilización en los puntos de discontinuidad
Protección de los materiales, de la agresión ambiental
5.3.2.-Características particulares.
Azotea plana compuesta por faldón para formación de pendientes de atezado de picón volcánico
y cemento, mortero de enrase, impermeabilización con lámina asfáltica autoprotegida,
aislamiento térmico y tendido de árido del lugar.
La cubierta abovedada de la planta alta se remata con capa de aislamiento térmico, membrana
de mortero armada con malla galvanizada y capa exterior de impermeabilización compuesta por
pintura de clorocaucho armada con malla de fibra. Sobre última mano se tenderá árido fino del
lugar, a fin de obtener una mimetización de la cubierta.
6.-MEMORIA DE ESTRUCTURA.
El proyecto se ha ejecutado según la memoria:
6.1.- NORMATIVA APLICABLE:
- EHE-INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL
- EF-96-INSTRUCCIÓN PARA EL PROYECTO Y LA EJECUCIÓN DE FORJADOS UNIDIRECCIONALES
DE HORMIGÓN ARMADO Y PRETENSADO.
- NBE-AE 88-ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN.
- NORMA NCSE-94 DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE.
6.2.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO. Valores adoptados en Proyecto según informe
geotécnico.
COMPOSICIÓN: limos arenosos.
PRESIÓN ADMISIBLE: 2 kg/cm2
ASIENTO ADMISIBLE: 50mm
6.3.-CARACTERÍSTICAS DE LA CIMENTACIÓN
Se ha proyectado un sistema de cimentación superficial formado por placa continúa de
hormigón armado. Se dispondrá una capa de hormigón de limpieza de 10cm de espesor para
mejora y nivelación del terreno.
6.4.-CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA.
Sistema estructural portante de muros de carga en fábrica resistente de bloques de hormigón
vibrado, sobre los que apoyan forjados unidireccionales.
6.5.-FABRICA RESISTENTE
La fábrica resistente se ejecutará con bloques huecos de hormigón vibrado de 20x20x50cm.El
apoyo de los forjados sobre la fabrica se realizará mediante una correa de hormigón armado, de
igual ancho que el espesor del muro, disponiéndose así mismo esta correa en coronación de
aquellos muros de arriostramiento que no soporten forjados.
En la base del muro se dispondrá un zócalo de hormigón armado, de altura no inferior a 30cm,
dotado de barrera antihumedad.
En las soluciones de esquina encuentro con otros muros se dispondrá una pilastra de hormigón
armado embebida en la fábrica.
Los huecos se formarán mediante dintel de hormigón armado.
6.6.-FORJADOS.
Forjados unidireccionales de viguetas prefabricadas de hormigón armadas, con piezas de
entrevigado aligerantes de hormigón vibrado, armaduras colocadas en obras en negativos de
nervios y capa de compresión y hormigón vertido en obra en relleno de nervios y formación de
losa superior (capa de compresión).
Las deformaciones calculadas deberán cumplir las condiciones siguientes:
La flecha total a plazo infinito no excederá del menor de los valores L/250 y L/500+1cm
Para forjados que sustentan tabiques muy rígidos o muros de cerramiento de fábrica. La flecha
activa no excederá al menor de los valores L/500 y L/ 1000+0,5cm.
6.7.-ZANCAS Y LOSAS DE HORMIGÓN.
Las escaleras se formarán mediante losa-zanca de hormigón armado, maciza, hormigonada “in
situ”.
Las losas serán de hormigón armado, macizas y hormigonadas “in situ”
7.-ACCIONES PREVISTAS SOBRE LA ESTRUCTURA.
7.1.-ACCIONES GRAVITATORIAS (NBE-AE-88).
Hemos tomada de la memoria del proyecto página 12, los datos referidos a la zona donde se
pretende ubicar el ALLSKY-DOME-2,3m, es decir a la cubierta plana existente.
Plantas de cubiertas
Cargas peso propio:
300kg/m²
Carga permanente:
205kg/m²
Total:
505kg/m²
Sobrecargas
Uso:
150 kg/m²
Nieve:
50kg/m²
Total:
200kg/m²
Cerramientos
Muros de bloques huecos hormigón 20cm espesor: 250kg/m²
7.2.-ACCIÓN DEL VIENTO.(NBE-AE/88).
Altura del edifico 0-10m
Situación topográfica NORMAL.
Presión Dinámica 50kg/m²
Coeficiente eólico 0,80
Sobrecarga de viento 40kg/m².- S: 0,8 x 50kg/m2:40kg/m²
7.3.-ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS.
Distancia entre juntas de dilatación:
No es necesaria la interposición de juntas de dilatación.
Acción térmica considerada:
No se consideran
Acción reológica considerada:
No se consideran
7.4.-ACCIONES SISMICAS (NCSE-94):
A) prescripciones de índole general:
Clasificación de la construcción (Art.1.2.2): de Normal importancia.
Aceleración sísmica básica (Ab)/ Coef. Contribución (k) (Art.2.1):
Aceleración sísmica de cálculo (ac) (Art.2.2):
Ab/G: 0,04g/K:1,00
Ac. 0,0464 menor que 0,06g
Al no ser obligatoria la aplicación de la norma, no se procede al cálculo de la estructura para
acciones sísmicas.
B) Se procede al zunchado de toda la estructura en ambos sentidos, tanto en cimientos como
forjados.
Se proyecta con disposición simétrica de masas.
7.5.-CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES.
Cementos: tipo: CEM II/ A-P 32,5R, CEM IV /A 32,5R
Denominación: HA-25/P/20/IIIa, HA-25/P/40/IIIa
Resistencia característica 25 N/mm2, 250 kg/cm2.
Consistencia Plástica
Asiento con de Abrams 3-5cm, +1cm.
Tamaño máx árido: pilares, vigas, forjados 20m y Zapatas 40mm
AMBIENTE IIIa
Contenido mínimo de cemento /m3 hormigón: 300kg/m³
Relación max agua/cemento: 0,50
Recubrimiento mínimo: general-35mm
Prefabricados y láminas: 30mm
Dosificación
Grava
Arena
Cemento
Agua
1
1290kg
645kg
300kg
180l
2
1400kg
700kg
300kg
140l
ACEROS
Elementos
Designación
Límite elástico (fy)
Barras corrugadas
B 400S
mayor o igual a 400N/mm2
Mallas electrosoldadas
B 500T
mayor o igual 500N/mm2
8.-FABRICA RESISTENTE
Resistencia de cálculo a compresión
Bloque-resistencia a compresión: 60kg/m²
Mortero: Tipo: M-40 b
Resistencia compresión: 40kg/cm²
Dosificación: 1/6
Consistencia con de Abrams: 12 cm
Dinteles/correas/Pilastras: Hormigón: H-175
Acero: -400N
NIVELES DE CONTROL Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD. (EHE Cap IV).
Persistente o Transitoria Hormigón: 1,5, Acero: 1,15
CONTROL DE MATERIALES
Hormigón: probetas
Aceros: probetas
9.- CONTROL DE EJECUCIÓN
NIVEL
Coeficiente de mayoración de acciones Acción permanente: 1,5
Acción Permanente de valor no constante: 1,6
Acción variable: 1,6
10.-CÁLCULO.
El cálculo de la estructura se ha realizado mediante el programa de CYPECAD Espacial, de Cype
ingenieros.
11.-PLANOS ESTADO ACTUAL Y PROPUESTA DE INTERVENCIÓN . (En rojo Zona de Actuación)
Ilustración 1. Planta Baja actual - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 2. Planta Baja actual - Zona en rojo zona de actuación. Detalle
Leyenda de la imagen:
1.
Hueco a realizar en el forjado superior de la cubierta, para la instalación del pie del
Telescopio e instrumento, independiente de la estructura existente. También la cimentación
del pie del telescopio debe ser independiente, de la cimentación del edificio existente.
2.
Ámbito zona de carga, de nueva losa de hormigón armado proyectada para el apoyo de la
cúpula ALLSKY-DOME 2,3m de espesor 20 cm y peso 3,35m x 2.30m x 0.20m x 2.500KG/m³=
3.852,50 kg.
A los que hay que deducir el peso del hueco central 1m x 1m x 0,20m x 2.500KG/m³= 500kg.
Resultado 3.852,50 - 500= 3.352,50 kg, si lo repartimos como carga uniforme, sobre una
superficie de 3,35m x 2.30m= 7,70 m²
Luego 3.352,50 kg / (7,70-1) m²= 500,37kg/m².
Carga lineal sobre el muro de carga 500,37Kg/m² x1,67m= 835,63kg/ml.
Carga lineal mayorada 1,6 igual 1336,99 kg/ml.
Ilustración 3. Planta Alta actual - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 4. Planta Alta de Cubierta - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 5. Alzados Actuales - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 6. Alzados Actuales - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 7. Secciones Actuales - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 8. Esquema de cimentación actual - Zona en rojo zona de actuación.
Ilustración 9. Esquema de Estructura Actual - Zona en rojo zona de actuación.
12.-CUMPLIMIENTO
CTE.CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN.
PROYECTO DE INSTALACIÓN DEL ALLSKY-DOME 2,3M SOBRE CUBIERTA DEL EDIFICIO
EXISTENTE, DEL MAGIC TELESCOPE.
Para la posible ubicación del telescopio hemos diseñado las siguientes alternativas:
A) Sobre la cubierta plana directamente apoyado en el forjado, mediante losa de HA de 20cm,
dejando hueco para el pie del telescopio e instrumento.
Esta solución requiere recalcular el forjado de vigueta y bovedilla actualmente ejecutado, con la
nueva sobrecarga de uso y cargas permanentes:
1- Peso cúpula: 650kg.
2- Peso instrumento.150kg.-No contribuye a la sobrecarga puesto que es independiente, pero
hay que reformar la cimentación.
3- Peso losa: 2,3 x 3,35 x 0,2 x 2500kg/m³: 3852,5 kg
Hay que deducir el hueco central para el paso del pie del telescopio 1 x 1 x 0,2 x 2500kg/m²:
500kg
Luego: 3852,5 kg-500kg: 3352,5kg, que si los repartimos uniformemente sobre el forjado con una
superficie de 2,3 x 3,35- 1x 1: 6,70 m2 de carga nueva, sobre una zona puntual del forjado:
3352,5kg/ 6,70m²: 500 kg/m²
4.- Luego si añadimos el peso de la cúpula 650kg+3352,5kg: 4002,5kg de forma puntual.
Pero la realidad constructiva es una carga repartida: 500kg/m² + 650kg/6,70m²: 97 kg/m2
Total: 597 kg/m² en una zona puntual del forjado.
Esta carga de 597 kg/m² es mayor que los 200 kg/m² de sobrecarga del proyecto (150kg/m2
uso+50kg/m2 nieve).- NO CUMPLE.
Esta solución, además lleva un refuerzo en el centro del forjado con brochales, para el pie del
telescopio, independiente estructuralmente del resto de estructura.
La carga de la losa proyectada descansa sobre el forjado y a su vez sobre las dos paredes de
carga de bloque, que habría que recrecer.
La sobrecarga de nieve estimada en el proyecto original es de 50kg/m², según la norma AE-88,
pero al menos la realidad del Roque deberíamos estimar 150 kg/m².
Si esto es así sería 597 kg/m² + 100kg/m²(150kg-50kg): 697kg/m² de sobrecarga nueva que
supera la sobrecarga de uso de 200kg/m²del proyecto original (aunque la carga de la cubierta es
300kg/m2 de peso propio y 205kg/m2 de carga permanente).Podríamos suponer que estos 205kg/m2 de carga permanente se pueden contemplar para
soportar la nueva sobrecarga de 697kg/m2; pero aún así los 697kg/m2 es mayor que los
205kg/m2carga permanente +200kg/m2 sobrecarga de uso del proyecto original.
Respecto al viento, la cúpula según memoria de instalación del ALLSKY-Dome 2,3m, está
diseñada para vientos de 250km/hora, estando anclada mediante perfiles de acero a la losa base
HA., apoyada directamente al terreno.
La solución de apoyar la losa sobre el forjado, hace que el volumen total expuesto al viento sea
mayor, y por tanto sus acciones del viento aumentan, y provocarían acciones horizontales y de
succión sobre los anclajes a la losa, superiores a los 40kg/m2 originales según memoria de
proyecto arquitectónico del edificio existente, aunque constructivamente se pueden resolver.
Por tanto descartamos esta solución : no cumple a carga y desaconsejable a viento.
La otra variante A1 sería apoyar directamente sobre los muros portantes de carga y no sobre el
forjado. Esta sería viable, dimensionando la losa, y dejando una cámara de aire con el forjado
actual, para evitar anclajes o solapes que pudieran dañar la impermeabilización, pero
descabezando los muros para anclar y apoyar la nueva losa.
Si analizamos la carga lineal sobre los muros tendríamos
q: Q-697kg/m² nueva sobrecarga + 705kg/m² concarga y sobrecarga original: 1402kg/m2 x
1,67m: 2341 kg/ml
O lo que es lo mismo: 2341 kg/ 100 cm x 20 cm: 1,17kg/cm²de carga, menor que la resistencia
de los 40kg/cm² del bloque hueco hormigón vibrado de 20cm. CUMPLE.
Constructivamente es aconsejable que estos muros de carga, según planos vemos que tienen
pilaretes de HA con vinculación a los muros, aparecen dos, uno en cada pared, sería conveniente
al menos dos más uno en cada pared , pero para no romper los muros actuales; introduciendo
dos pilaretes, se propone poner cuatro pilares exentos nuevos de 25x25 adosados a la paredes,
y estos soportan la losa del ALLSKY-Dome, transmitiendo directamente la carga a la losa de
cimentación sin perjuicio que se pueda apoyar en los muros también, así los esfuerzos
horizontales y de succión de la cúpula con el viento quedaría mejor arriostrados, y vinculados a
una estructura independiente.
Respecto a la carga lineal transmitida a la losa de cimentación en el borde, la losa es de h: 35cm
con vigas de resalte en los bordes.- Le viene ahora una carga de 2,34 Tn/ml.-CUMPLE, a
comprobar según análisis cualitativo, con el programa Cypecad. Se adjunta
B) Otra alternativa sería con estructura metálica, si es viable la anterior, ésta con más razón; es
menos peso. Pudiéndose aliviar la carga, utilizando un sistema de perfiles metálicos
separados 1m, sobre el que apoya la cúpula y su estructura metálica. El hueco para el
instrumento también habría que hacerlo.
Las dos soluciones Ay B, son viables técnicamente, pero supone un costo económico, más barata
la segunda.
Aunque procedimentalmente, para ambas hay que tramitar una calificación territorial.
C) Lo que hace en conclusión, quizás una tercera alternativa, donde el telescopio se instala
directamente en el suelo, aunque también lleve una calificación territorial, pero es más
barata económicamente, que las dos primeras al no existir obras de refuerzo y
acondicionamiento sobre el edificio existente.
13. DB-SE Seguridad Estructural CTE.
La idoneidad estructural del forjado de cubierta y la estructura portante del actual edificio, para
soportar la sobrecarga nueva, debido a la instalación pretendida, se ha procedido a analizar y
describir la estructura, según el proyecto ejecutado, para poder proceder a la evaluación
estructural según el DB-SE Seguridad Estructural, Anejo D Evaluación estructural de edificios
existentes .
Primero se han aplicado los criterios básicos de dicho Anejo D, mediante un ANÁLISIS
CUANTITATIVO: antes expuesto (información, ensayos, estimaciones..); y también mediante
ANÁLISIS CUALITATIVO, utilizando el programa informático CYPECAD 2016, adaptado al CTE.,
que a continuación detallamos:
ANÁLISIS CUALITATIVO apartado D.6 Evaluación cualitativa : Utilizando CYPECAD 2016
Hemos analizado la variante creemos, más eficaz técnicamente, considerando la
Alternativa A1, variante losa maciza de HA., apoyada en cuatro pilares.
Se adjunta cálculo.
Ejecución de una losa de hormigón armado independiente
Se propone la ejecución de una losa maciza de hormigón armado de 20 cm de canto, sobre la
que descansa la cúpula ALLSKY-DOME más el instrumento de observación dejando hueco
para el pie del telescopio, apoyada en cuatro pilares de 25x25 cm2 (armados con
4d12+ed8/15) independientes de la estructura actual anclados a la losa de cimentación
existente de 35 cm de canto. Para ello se realizarán cuatro huecos en el forjado de cubierta
actual que permitan la ejecución de los mismos.
Con esta propuesta se consigue simplificar la ejecución de la misma.
Se ha tenido en cuenta la posibilidad de existencia de una sobrecarga de 100 kg/ m2, como
acceso al espacio de la cúpula para su mantenimiento y, al mismo tiempo, una carga
permanente de 250 kg/m2. El resultado de multiplicar el total de dichas cargas por la
superficie neta de apoyo da como resultado un total de cargas gravitatorias de (2.3 x 3.351m2): 6,7 m2 * 0.35 Tn/m2 = 2,35 ton = 2350 kg +peso propio de la losa HA 2,3x 3,35 x 0,2 x
2500kg/m2 (el programa lo considera automáticamente) luego serían :
2350kg+2500kg.En total: 4850 kg.
Si añadimos el peso de la cúpula 650kg, nos darían 5500 kg, y sumando el peso del
instrumento 150 kg si el pie lo apoyamos en la losa existente, la carga que llega a la losa
serían unos 5650 kg.
Hemos redondeado para el cálculo a unos 8400kg y, por tanto, muy del lado de la
seguridad.
Se ha modelizado el edificio existente completo teniendo en cuenta las condiciones de la
ampliación según la alternativa indicada y se han calculado bajo la situación pésima de cargas
gravitatorias, viento y sismo los siguientes valores:
• Tensiones en el terreno bajo la losa de cimentación
Se comprueba en la gráfica que la tensión sobre el terreno en la hipótesis pésima no supera el
valor 0.29 kg/cm2, inferior al que se estimó como tensión admisible en el proyecto original de 2
kg/cm2. (La tensión máxima en la hipótesis pésima de esta alternativa es casi diez veces menor a
la admisible).
•
Cuantías de acero en la losa de cimentación
Se comprueba que la cuantía de acero existente en la losa de cimentación es suficiente para el
anclaje de los cuatro pilares de 25x25 cm2 que soportan la losa y la cúpula ALLSKY-DOME más el
instrumento de observación según la alternativa indicada.
El armado base actual es de 1 diámetro de 12 cada 25 cm (superior e inferiormente) y el armado
necesario – por cuantía mínima – es de 1 diámetro de 12 cada 30 cm. Por lo tanto, la armadura
existente es suficiente.
No es necesario colocar armadura de punzonamiento en el arranque de los pilares.
•
Desplazamientos verticales en la losa de cimentación
En los resultados gráficos que indican los desplazamientos verticales se observa que los mismos
tienen un valor muy pequeño, del orden de 0,2 mm , es decir, los asientos de la losa en la
hipótesis pésima son, en cualquier caso, menores que 1 milímetro.
•
Desplazamientos verticales en la losa de apoyo de la cúpula
En los resultados gráficos que indican los desplazamientos verticales se observa que los mismos
tienen un valor muy pequeño, del orden de 0,4 mm , es decir, teniendo en cuenta cargas
superiores a las reales , las deformaciones son menores que 1 milímetro.
En el documento ANEXO se adjunta la memoria de cálculo correspondiente a esta propuesta.
ANEXO
ÍNDICE
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA
25
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
25
3.- NORMAS CONSIDERADAS
25
4.- ACCIONES CONSIDERADAS
25
4.1.- Gravitatorias
25
4.2.- Viento
25
4.3.- Sismo
4.3.1.- Datos generales de sismo
26
26
4.4.- Hipótesis de carga
27
4.5.- Empujes en muros
28
4.6.- Listado de cargas
28
5.- ESTADOS LÍMITE
28
6.- SITUACIONES DE PROYECTO
28
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γγ) y coeficientes de combinación
(ψ
ψ)
29
6.2.- Combinaciones
30
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
33
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
33
8.1.- Pilares
33
8.2.- Muros
34
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE
PANDEO PARA CADA PLANTA
39
10.- LISTADO DE PAÑOS
39
11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
39
12.- MATERIALES UTILIZADOS
39
12.1.- Hormigones
12.2.- Aceros por elemento y posición
40
40
12.2.1.- Aceros en barras
40
12.2.2.- Aceros en perfiles
40
12.3.- Muros de fábrica
40
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA
Versión: 2016
Número de licencia: 114142
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
Proyecto: MAGIC TELESCOPE
Clave: MAGIC TELESCOPE
3.- NORMAS CONSIDERADAS
Hormigón: EHE-98
Aceros conformados: CTE DB SE-A
Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A
Forjados de viguetas: EFHE
4.- ACCIONES CONSIDERADAS
4.1.- Gravitatorias
S.C.U
(t/m²)
Cargas muertas
(t/m²)
Forjado 2
0.10
0.25
Forjado 1
0.10
0.25
Cimentación
0.20
0.25
Planta
4.2.- Viento
CTE DB SE-AE
Código Técnico de la Edificación.
Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
Zona eólica: C
Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos
La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección
perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión,
conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la
geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el
terreno del punto considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo
D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto
considerado.
cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en
función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento.
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
25
Viento X
Viento Y
qb
esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
(t/m²)
0.053
0.17
0.70
-0.30
0.17
0.70
-0.30
Ce (Coef. exposición)
Viento X
(t/m²)
Viento Y
(t/m²)
Forjado 2
2.18
0.115
0.115
Forjado 1
2.09
0.111
0.111
Presión estática
Planta
Anchos de banda
Plantas
Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
20.00
20.00
En todas las plantas
Se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Valor para multiplicar los desplazamientos 1.50
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00
-X:1.00
+Y: 1.00
-Y:1.00
Cargas de viento
Viento X
(t)
Viento Y
(t)
Forjado 2
0.577
0.577
Forjado 1
3.885
3.885
Planta
Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las
fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de
±5% de la dimensión máxima del edificio.
4.3.- Sismo
Norma utilizada: NCSE-02
Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02
Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2)
4.3.1.- Datos generales de sismo
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
26
Caracterización del emplazamiento
ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1)
K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1)
ab : 0.040 g
K : 1.00
Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II
Sistema estructural
Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja
Ω: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1)
Ω : 5.00 %
Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal
Parámetros de cálculo
Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma
Fracción de sobrecarga de uso
: 0.50
Fracción de sobrecarga de nieve
: 0.50
Se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Valor para multiplicar los desplazamientos 1.50
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
Direcciones de análisis
Acción sísmica según X
Acción sísmica según Y
Proyección en planta de la obra
4.4.- Hipótesis de carga
Automáticas Peso propio
Cargas muertas
Sobrecarga de uso
Sismo X
Sismo Y
Viento +X exc.+
Viento +X exc.Viento -X exc.+
Viento -X exc.Viento +Y exc.+
Viento +Y exc.Viento -Y exc.+
Viento -Y exc.-
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27
4.5.- Empujes en muros
4.6.- Listado de cargas
Cargas especiales introducidas (en t, t/m y t/m²)
Grupo
Hipótesis
Tipo Valor
Coordenadas
0
Cargas muertas Lineal 2.50 ( 9.20, 6.14) ( 9.20, 7.04)
1
Cargas muertas Lineal 2.50 ( 3.98, 5.91) ( 3.98, 8.01)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 14.41, 9.55) ( 15.32, 9.42)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 15.53, 9.27) ( 16.37, 8.84)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 14.02, 9.42) ( 13.57, 8.66)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 13.50, 8.40) ( 13.72, 7.30)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 13.94, 7.04) ( 14.95, 6.73)
Cargas muertas Lineal 2.00 ( 15.40, 6.79) ( 15.97, 6.95)
5.- ESTADOS LÍMITE
E.L.U. de rotura. Hormigón
EHE
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Control de la ejecución: Normal
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTO
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de
acuerdo con los siguientes criterios:
- Situaciones persistentes o transitorias
- Con coeficientes de combinación
∑γ
Gj
j ≥1
Gkj + γ PPk + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
- Sin coeficientes de combinación
∑γ
Gj
j ≥1
Gkj + γPPk + ∑ γ QiQki
i≥1
- Situaciones sísmicas
- Con coeficientes de combinación
∑γ
Gj
j ≥1
Gkj + γ PPk + γ AE A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
- Sin coeficientes de combinación
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γPPk + γ AE A E + ∑ γ QiQki
i ≥1
- Donde:
Gk Acción permanente
Pk
Acción de pretensado
Qk Acción variable
AE Acción sísmica
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28
γG
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
γP
Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado
γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
γAE Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica
ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γγ) y coeficientes de
combinación (ψ
ψ)
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-98
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-98
Persistente o transitoria con una sola acción variable (Q)
Coeficientes parciales de seguridad
(γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.500
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.600
1.000
0.000
Viento (Q)
0.000
1.600
1.000
0.000
Persistente o transitoria con dos o más acciones variables (Q)
Coeficientes parciales de seguridad
(γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.500
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.600
0.900
0.900
Viento (Q)
0.000
1.600
0.900
0.900
Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Carga permanente (G)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable
Desfavorable
Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
0.800
0.800
Viento (Q)
0.000
1.000
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
1.000
0.300(1)
Notas:
(1)
Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los
resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
Tensiones sobre el terreno
Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
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29
Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
-1.000
1.000
Viento (Q)
Sismo (E)
Desplazamientos
Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
-1.000
1.000
Viento (Q)
Sismo (E)
6.2.- Combinaciones
Nombres de las hipótesis
PP
Peso propio
CM
Cargas muertas
Qa
Sobrecarga de uso
V(+X exc.+) Viento +X exc.+
V(+X exc.-) Viento +X exc.V(-X exc.+) Viento -X exc.+
V(-X exc.-)
Viento -X exc.-
V(+Y exc.+) Viento +Y exc.+
V(+Y exc.-) Viento +Y exc.V(-Y exc.+) Viento -Y exc.+
V(-Y exc.-)
Viento -Y exc.-
SX
Sismo X
SY
Sismo Y
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30
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Comb
.
PP
CM
Qa
V(+X
exc.+)
V(+X exc.)
V(-X
exc.+)
V(-X exc.)
V(+Y
exc.+)
V(+Y exc.)
V(-Y
exc.+)
V(-Y exc.)
1
1.00 1.00
0
0
2
1.50 1.50
0
0
3
1.00 1.00 1.60
0
0
0
4
1.50 1.50 1.60
0
0
0
5
1.00 1.00
0
0
1.600
6
1.50 1.50
0
0
1.600
7
1.00 1.00
0
0
1.600
8
1.50 1.50
0
0
1.600
9
1.00 1.00
0
0
1.600
10
1.50 1.50
0
0
1.600
11
1.00 1.00
0
0
1.600
12
1.50 1.50
0
0
1.600
13
1.00 1.00
0
0
1.600
14
1.50 1.50
0
0
1.600
15
1.00 1.00
0
0
1.600
16
1.50 1.50
0
0
1.600
17
1.00 1.00
0
0
1.600
18
1.50 1.50
0
0
1.600
19
1.00 1.00
0
0
1.600
20
1.50 1.50
0
0
1.600
21
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
22
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
23
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
24
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
25
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
26
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
27
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
28
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
29
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
30
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
31
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
32
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
33
1.00 1.00 1.44
0
0
0
SX
SY
1.440
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
31
Comb
.
PP
CM
Qa
V(+X
exc.+)
V(+X exc.)
V(-X
exc.+)
V(-X exc.)
V(+Y
exc.+)
V(+Y exc.)
V(-Y
exc.+)
V(-Y exc.)
SX
SY
34
1.50 1.50 1.44
0
0
0
35
1.00 1.00 1.44
0
0
0
1.440
36
1.50 1.50 1.44
0
0
0
1.440
37
1.00 1.00
0
0
0.300 1.000
38
1.00 1.00 0.80
0
0
0
0.300 1.000
39
1.00 1.00
0
0
0.300
1.000
40
1.00 1.00 0.80
0
0
0
0.300
1.000
41
1.00 1.00
0
0
1.000 0.300
42
1.00 1.00 0.80
0
0
0
1.000 0.300
43
1.00 1.00
0
0
0.300
1.000
44
1.00 1.00 0.80
0
0
0
0.300
1.000
45
1.00 1.00
0
0
0.300 1.000
46
1.00 1.00 0.80
0
0
0
0.300 1.000
47
1.00 1.00
0
0
1.000
0.300
48
1.00 1.00 0.80
0
0
0
1.000
0.300
49
1.00 1.00
0
0
1.000 0.300
50
1.00 1.00 0.80
0
0
0
1.000 0.300
51
1.00 1.00
0
0
1.000
0.300
52
1.00 1.00 0.80
0
0
0
1.000
0.300
SX
SY
1.440
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Comb
.
PP
CM
Qa
V(+X
exc.+)
V(+X exc.)
V(-X
exc.+)
V(-X exc.)
V(+Y
exc.+)
1
1.00 1.00
0
0
2
1.00 1.00 1.00
0
0
0
3
1.00 1.00
0
0
1.000
4
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
5
1.00 1.00
0
0
1.000
6
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
7
1.00 1.00
0
0
1.000
8
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
9
1.00 1.00
0
0
1.000
10
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
11
1.00 1.00
0
0
1.000
12
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
V(+Y exc.)
V(-Y
exc.+)
V(-Y exc.)
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32
Comb
.
PP
CM
Qa
V(+X
exc.+)
V(+X exc.)
V(-X
exc.+)
V(-X exc.)
V(+Y
exc.+)
V(+Y exc.)
V(-Y
exc.+)
V(-Y exc.)
SX
SY
13
1.00 1.00
0
0
1.000
14
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
15
1.00 1.00
0
0
1.000
16
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
17
1.00 1.00
0
0
1.000
18
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
19
1.00 1.00
0
0
1.000
20
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
21
1.00 1.00
0
0
1.000
22
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
23
1.00 1.00
0
0
1.000
24
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
25
1.00 1.00
0
0
1.000
26
1.00 1.00 1.00
0
0
0
1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota
2 Forjado 2
2 Forjado 2
0.50 3.50
1 Forjado 1
1 Forjado 1
3.00 3.00
0 Cimentación
0.00
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y
MUROS
8.1.- Pilares
GI: grupo inicial
GF: grupo final
Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales
Datos de los pilares
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior
Ang.
Punto fijo
25
( 13.58, 14.02)
0-2
Sin vinculación exterior 60.0 Mitad superior
26
( 15.22, 12.97)
0-2
Sin vinculación exterior 60.0
27
( 15.01, 16.21)
0-2
Sin vinculación exterior 60.0 Mitad derecha
28
( 16.64, 15.18)
0-2
Sin vinculación exterior 60.0 Mitad derecha
P1
( 1.88, 2.21)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. der.
P2
( 1.88, 4.96)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P3
( 1.88, 7.91)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P4
( 3.88, 7.91)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. izq.
P5
( 6.75, 7.91)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P6
( 9.07, 7.91)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
Centro
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33
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF
Vinculación exterior
Ang.
Punto fijo
P7
( 10.88, 7.91)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P8
( 4.08, 5.81)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P9
( 7.47, 5.81)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P10
( 10.88, 5.81)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P11
( 4.08, 2.01)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P12
( 7.47, 2.01)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P13
( 10.88, 2.01)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. der.
P14
( 10.68, 1.53)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0
Esq. inf. izq.
P15
( 15.88, 1.71)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. izq.
P16
( 15.88, 7.05)
0-1
Sin vinculación exterior 0.0 Esq. sup. izq.
P17
( 16.25, 8.15)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. izq.
P18
( 13.13, 10.34)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der.
P19
( 10.08, 12.25)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der.
P20
( 11.75, 14.92)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der.
P21
( 13.41, 17.59)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. sup. der.
P22
( 19.69, 13.67)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der.
P23
( 16.64, 15.58)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der.
P24
( 14.86, 12.73)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. izq.
P25
( 18.03, 10.99)
0-1
Sin vinculación exterior 60.0 Esq. inf. der.
8.2.- Muros
- Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas.
- Las dimensiones están expresadas en metros.
Referenci
a
Tipo muro
GIGF
Datos geométricos del muro
Vértices
Inicial
Final
Plant
Dimensiones
a
Izquierda+Derecha=Tot
al
M7
Muro de
fábrica
0-1
( 1.78, 8.01) ( 3.98, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M8
Muro de
fábrica
0-1
( 3.98, 8.01) ( 6.64, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M9
Muro de
fábrica
0-1
( 6.64, 8.01) ( 8.97, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M10
Muro de
fábrica
0-1
( 8.97, 8.01) ( 10.78, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M11
Muro de
fábrica
0-1
( 1.78, 2.11) ( 1.78, 5.06)
1
0.1+0.1=0.2
M12
Muro de
fábrica
0-1
( 1.78, 5.06) ( 1.78, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M13
Muro de
fábrica
0-1
( 1.78, 2.11) ( 3.98, 2.11)
1
0.1+0.1=0.2
M14
Muro de
fábrica
0-1
( 3.98, 2.11) ( 7.37, 2.11)
1
0.1+0.1=0.2
M15
Muro de
fábrica
0-1
( 7.37, 2.11) ( 10.78, 2.11)
1
0.1+0.1=0.2
M16
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 1.64) ( 10.78, 2.11)
1
0.1+0.1=0.2
M17
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 1.64) ( 15.98, 1.61)
1
0.1+0.1=0.2
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
34
Referenci
a
Tipo muro
GIGF
Vértices
Inicial
Final
Plant
Dimensiones
a
Izquierda+Derecha=Tot
al
M18
Muro de
fábrica
0-1
( 15.98, 1.61) ( 15.98, 6.95)
1
0.1+0.1=0.2
M19
Muro de
fábrica
0-1
( 16.21, 8.29) ( 17.89,
10.96)
1
0.1+0.1=0.2
M20
Muro de
fábrica
0-1
( 17.89, 10.96) ( 19.56,
13.63)
1
0.1+0.1=0.2
M21
Muro de
fábrica
0-1
( 13.45, 17.45) ( 14.85,
16.58)
1
0.1+0.1=0.2
M22
Muro de
fábrica
0-1
( 16.50, 15.54) ( 19.56,
13.63)
1
0.1+0.1=0.2
M23
Muro de
fábrica
0-1
( 10.12, 12.11) ( 11.78,
14.78)
1
0.1+0.1=0.2
M24
Muro de
fábrica
0-1
( 11.78, 14.78) ( 13.45,
17.45)
1
0.1+0.1=0.2
M25
Muro de
fábrica
0-1
( 10.12, 12.11) ( 13.17,
10.20)
1
0.1+0.1=0.2
M26
Muro de
fábrica
0-1
( 13.17, 10.20) ( 16.21,
8.29)
1
0.1+0.1=0.2
M27
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 2.11) ( 10.78, 5.91)
1
0.1+0.1=0.2
M28
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 5.91) ( 10.78, 8.01)
1
0.1+0.1=0.2
M29
Muro de
fábrica
0-1
( 15.98, 6.95) ( 15.98, 8.26)
1
0.1+0.1=0.2
M30
Muro de
fábrica
0-1
( 9.30, 10.19) ( 10.12,
12.11)
1
0.1+0.1=0.2
M31
Muro de
fábrica
0-1
( 8.97, 8.01) ( 9.30, 10.19)
1
0.1+0.1=0.2
M32
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 8.01) ( 11.01, 9.55)
1
0.1+0.1=0.2
M33
Muro de
fábrica
0-1
( 11.01, 9.55) ( 11.76,
11.08)
1
0.1+0.1=0.2
M34
Muro de
fábrica
0-1
( 3.98, 5.91) ( 7.37, 5.91)
1
0.1+0.1=0.2
M35
Muro de
fábrica
0-1
( 7.37, 5.91) ( 10.78, 5.91)
1
0.1+0.1=0.2
M36
Muro de
fábrica
0-1
( 3.98, 2.11) ( 3.98, 5.91)
1
0.1+0.1=0.2
M37
Muro de
fábrica
0-1
( 11.78, 14.78) ( 14.83,
12.87)
1
0.1+0.1=0.2
M38
Muro de
fábrica
0-1
( 14.83, 12.87) ( 17.89,
10.96)
1
0.1+0.1=0.2
M39
Muro de
fábrica
0-1
( 10.78, 7.25) ( 15.98, 7.25)
1
0.1+0.1=0.2
M40
Muro de
fábrica
0-1
Referencia
M7
( 14.85, 16.58) ( 16.50,
1
15.54)
Empujes y zapata del muro
Empujes
Zapata del muro
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
0.1+0.1=0.2
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
35
Referencia
Empujes
Zapata del muro
M8
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M9
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M10
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M11
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M12
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M13
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M14
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M15
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M16
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M17
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
36
Referencia
Empujes
Zapata del muro
M18
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M19
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M20
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M21
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M22
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M23
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M24
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M25
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M26
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M27
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
37
Referencia
Empujes
Zapata del muro
M28
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M29
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M30
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M31
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M32
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M33
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M34
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M35
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M36
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M37
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
38
Referencia
Empujes
Zapata del muro
M38
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M39
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M40
Empuje izquierdo:
Sin empujes
Empuje derecho:
Sin empujes
Viga de cimentación: 0.200 x 0.350
Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 canto:0.35
Tensiones admisibles
-Situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²
-Situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²
Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y
COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA
Pilar
P1, P2, P3, P4,
P6, P7, P8, P9,
P11, P12, P13,
P15, P16, P17,
P19, P20, P21,
P23, P24, P25
Planta
P5,
P10,
P14,
P18,
P22,
Dimensiones Coeficiente de empotramiento Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axil
(cm)
Cabeza
Pie
X
Y
1
25, 26, 27, 28
20x20
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
2
25x25
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
1
25x25
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
10.- LISTADO DE PAÑOS
Tipos de forjados considerados
Nombre
25+5
Descripción
FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN
Canto de bovedilla: 25 cm
Espesor capa compresión: 5 cm
Intereje: 72 cm
Bovedilla: De hormigón
Ancho del nervio: 12 cm
Volumen de hormigón: 0.106 m³/m²
Peso propio: 0.371 t/m²
Incremento del ancho del nervio: 3 cm
Comprobación de flecha: Como vigueta armada
11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
Losas cimentación Canto (cm) Módulo balasto (t/m³) Tensión admisible Tensión admisible
en situaciones
en situaciones
persistentes
accidentales
(kp/cm²)
(kp/cm²)
Todas
35
10000.00
2.00
3.00
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12.- MATERIALES UTILIZADOS
12.1.- Hormigones
Hormigón
fck
(kp/cm²)
γc
HA-25, Control Estadístico
255
1.30 a 1.50
Elemento
Todos
Tamaño máximo del árido
Ec
(mm)
(kp/cm²)
15
277920
12.2.- Aceros por elemento y posición
12.2.1.- Aceros en barras
Elemento
Todos
Acero
B 400 S, Control Normal
fyk
(kp/cm²)
γs
4077
1.00 a 1.15
12.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero
Límite elástico Módulo de elasticidad
(kp/cm²)
(kp/cm²)
Acero conformado
S235
2396
2140673
Acero laminado
S275
2803
2140673
12.3.- Muros de fábrica
Módulo de cortadura (G): 4000 kp/cm²
Módulo de elasticidad (E): 10000 kp/cm²
Peso específico: 1.50 t/m³
Tensión de cálculo en compresión: 20.0 kp/cm²
Tensión de cálculo en tracción: 2.0 kp/cm²
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S/C de La Palma 18 de Mayo de 2016.
El Arquitecto.
Gabriel Henríquez Pérez col: 1037
14.-CONCLUSIÓN:
CTE; DB-SE Seguridad estructural Anejo D, apartado D./ Resultados de la evaluación.
1. De los resultados de la evaluación se documentarán en un informe que incluirá los trabajos
efectuados, que traten al menos los siguientes aspectos:
a) objetivos de la evaluación.
b) descripción del edifico. Y de sus elementos estructurales, síntomas y lesiones.
c) recopilación de información y adquisición de datos.
d) documentación recopilada y analizada
e) objetivos y planificación
f) realización de inspecciones, catas y ensayos.
g) resultados.
h) análisis.
i) verificación.
j) diagnóstico.
k) opciones de intervención.
l) recomendaciones.
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EVALUACIÓN:
1.-Se deduce que la el forjado actualmente existente en la cubierta del Magic Telescope -casa de
Control, no cumple con los parámetros de seguridad estructural, para la alternataiva A, con
sobrecarga de uso pretendida y cargas muertas de las instalaciones del ALLSKY, debido a que el
forjado ejecutado en su día no fue diseñado para ello, con carga total de 705kg/m2.-Se podría
hacer una prueba de carga, pero creemos que los coeficientes de seguridad no se cumplirían.
2.-Como alternativa hemos valorado la B, la posibilidad de en lugar de apoyar la estructura
nueva sobre el forjado directamente, podría diseñarse un conjunto de vigas metálicas paralelas
que apoyaran en los muros de carga portantes de bloque hueco de hormigón vibrado con
pilaretes de 20 cm de HA.; de manera que los muros laterales soportarían directamente la carga
lineal transmitida sobre sus cabezas, a la pared y ésta a la cimentación.
La estimación de acciones y cargas así considerada, transmitida por ml sobre los muros sería
menor de 2,3 T/ml( lo hemos visto anteriormente), cumpliendo, el muro existente.
La carga por ml en cimentación sería la transmitida, más el peso de la pared (625kg/ml: 250kg/m²
x 2,5m), todo ello 2,3 t/ml +0,6T/ml: 3T/ml menor de 8T/ml (deducidos de una pared de carga
con bloques de resistencia de 60kg/cm², con coeficiente de minoración de 1,5 nos da 40kg/cm²,
por tanto sabemos que con un bloque de esta resistencia, equivale ml:
Resistencia a compresión minorado por 1,5; son 40Kg/cm²: 80.000kg/ 2000cm² (100cmx 20cm)
Luego sabemos que una pared de carga de éste tipo, puede resistir unos 8T/ml, mayor del 3 T/ml
que les llega con la nueva carga, que la actual cimentación ejecutada como losa de HA de 35cm, y
los nervios de borde soporta perfectamente con los coeficientes de seguridad de la EHE-2008.
El problema básico a resolver sería, si fuesen vigas metálicas apoyadas en los muros, el anclaje o
apoyo de las vigas en los muros, ya que estos estaría sometidos a acciones en los mismo, debido
a que la nueva estructura con 2,3m metros de diámetro, con nieve y hielo, y viento de 250
km/hora, provocaría acciones horizontales de empuje y de levantamiento a succión en ellos,
aparte de posibles movimientos de vuelco de la cúpula sobre los muros.
Frente a la anterior, proponemos la solución de losa HA., Alternativa A1, el peso propio
compensa esto y forma una estructura rígida en unión de losa y cuatro pilares de HA.,
independientes del edificio original, anclados a la cimentación original también de losa.
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3.-La otra alternativa sería descartar las dos anteriores, porque materializarlas llevaría costes
económicos adicionales de refuerzo, que podríamos evitar con una tercera, que sería ejecutar
una cimentación aislada de losa armada o plataforma, apoyada directamente en el terreno,
quizás de trámite más largo, en el tiempo por las autorizaciones, pero más segura y barata.
La alternativa más viable en cuánto a sencillez técnica, y económica es la tercera.
Lo que tengo a bien informar, para que surta los efectos oportunos; expido el presente informe
en S/C de La Palma, a 18 de Mayo de 2016.
NOMBRE
El Arquitecto.
HENRIQUE
Z PEREZ
Gabriel Henríquez Pérez.
GABRIEL
EMERIO NIF
42164369X
Firmado digitalmente
por NOMBRE
HENRIQUEZ PEREZ
GABRIEL EMERIO - NIF
42164369X
Nombre de
reconocimiento (DN):
c=ES, o=FNMT,
ou=FNMT Clase 2 CA,
ou=703006315,
cn=NOMBRE
HENRIQUEZ PEREZ
GABRIEL EMERIO - NIF
42164369X
Fecha: 2016.06.07
18:01:25 +01'00'
GABRIEL HENRÍQUEZ PÉREZ SLP - ARQUITECTO.COL:10320. CIF:B 38581724. C/VIRGEN DE LA LUZ 47.-S/C DE LA PALMA. CP: 38700.TFNO-FAX: 922416410. [email protected]
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