Universidad de San Carlos de Guatemala

Universidad de San Carlos de Guatemala
Facultad de Ingeniería
Escuela de Ingeniería Civil
DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN,
CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA
ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA
LUIS FERNANDO TREJO GARCÍA
Asesorado por el: Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga Ochaeta
Guatemala, febrero de 2006
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA
DECANO
Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos
VOCAL I
VOCAL II
Lic. Amahán Sánchez Álvarez
VOCAL III
Ing. Julio David García Celada
VOCAL IV
Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz
VOCAL V
Br. Elisa Yazminda Vides Leiva
SECRETARIA
Inga. Marcia Ivonne Véliz Vargas
TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO
DECANO
Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos
EXAMINADOR
Inga. Christa Classon de Pinto
EXAMINADOR
Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga Ochaeta
EXAMINADOR
Ing. Oswaldo Romeo Escobar Alvarez
SECRETARIA
Inga. Marcia Ivonne Véliz Vargas
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN,
CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA
ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA.
TRABAJO DE GRADUACIÓN
PRESENTADO A LA JUNTA DIRECTIVA DE LA
FACULTAD DE INGENIERÍA
POR
LUIS FERNANDO TREJO GARCÍA
ASESORADO POR EL ING. MANUEL ALFREDO ARRIVILLAGA OCHAETA
AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
GUATEMALA, FEBRERO DE 2006
HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR
Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la Universidad de San
Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación
titulado:
DISEÑO DE UNA ESCUELA DE 4 AULAS EN EL CASERÍO EL TABLÓN,
CANTÓN SAN ANTONIO Y DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO EN LA
ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA,
tema que me fue asignado por la Dirección de Escuela de Ingeniería Civil, con
fecha 31 de agosto de 2005
Luis Fernando Trejo García
AGRADECIMIENTOS A:
Dios:
por su bendición en todo momento de mí
vida y por brindarme la oportunidad de
alcanzar ésta meta.
Mis Padres:
por el esfuerzo y el apoyo incondicional,
con el fin de proporcionarme el recurso
para alcanzar mis metas.
Ing. Manuel Alfredo Arrivillaga:
por su colaboración desinteresada en la
asesoría para el desarrollo de éste
proyecto.
A C T O Q U E D E D I C O A:
MIS PADRES:
Marvin Estuardo Trejo Salazar
Marleni Elizabeth García de Trejo
Con todo el amor, mil gracias por su apoyo, este
Triunfo es de ustedes.
MIS HERMANOS:
Marvin Estuardo
José Carlos
Que mi logro sea un ejemplo y sirva como una fuente
De inspiración, para poder alcanzar sus metas.
MIS ABUELOS:
Amanda Salazar de Trejo
Livio Josué Trejo Pineda (Q.E.P.D.)
Margoth Mendizábal de García (Q.E.P.D.)
Yeri Homero García Salguero (Q.E.P.D.)
Gracias por sus sabios consejos.
MIS VISABUELAS:
Laura Villanueva de Mendizábal
Hercilia Pineda de Trejo (Q.E.P.D.)
Con mucho cariño y respeto.
JUANY CERNA:
Con amor, gracias por estar a mi lado siempre y
Apoyarme a concluir mi sueño.
MIS TÍOS Y PRIMOS:
Familia Trejo Salazar
Familia García Mendizábal.
MIS AMIGOS:
A todos en general, que Dios los bendiga.
LA FACULTAD DE INGENIERÍA:
Por brindarme la oportunidad de educarme en sus aulas.
LA UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS
ÍNDICE GENERAL
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
LISTA DE SÍMBOLOS
GLOSARIO
RESUMEN
OBJETIVOS
INTRODUCCIÓN
V
VII
IX
XIII
XV
XVII
1. FASE DE INVESTIGACIÓN
1.1
Monografía de la cabecera del municipio de Jutiapa
1
1.1.1.1 Antecedentes históricos
1
1.1.1.2 Localización y ubicación
2
1.1.1.3 Extensión y colindancias
2
1.1.1.4 Vías de comunicación
2
1.1.1.5 Población
3
1.1.1.6 Actividades económicas
3
1.1.1.7 Clima
3
2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL
2.1. Diseño de una escuela en el caserío El Tablón, Jutiapa.
5
2.1.1. Descripción del proyecto
5
2.1.2. Tipo de estructura a utilizar
7
2.1.3. Cargas
7
2.1.3.1. Carga viva
8
2.1.3.2. Carga muerta
8
2.1.3.3. Carga de sismo
8
2.1.4. Elementos de la mampostería reforzada
8
2.1.5. Sistema constructivo
10
2.1.6. Diseño del techo
11
2.1.7. Diseño de los muros
15
2.1.8. Diseño de columnas
20
I
2.1.9
2.2
Diseño del cimiento corrido
21
2.1.10. Diseño de zapatas
24
2.1.11. Presupuesto (Tabla I).
28
2.1.12. Cronograma de actividades (Tabla II)
35
Diseño de drenaje para la aldea El Barreal, Jutiapa.
36
2.2.1. Descripción del proyecto
36
2.2.2. Levantamiento topográfico
36
2.2.3. Topografía
36
2.2.4. Planimetría
38
2.2.5. Altimetría
39
2.2.6. Diseño de drenaje sanitario
40
2.2.6.1. Condiciones generales
40
2.2.6.2. Período de diseño
41
2.2.6.3. Tipo de drenaje a utilizar
42
2.2.6.4.
42
Fórmulas para el cálculo hidráulico
2.2.6.5. Pendiente de los ramales
45
2.2.6.6. Determinación del caudal sanitario
46
2.2.6.7. Datos de diseño
54
2.2.6.8. Diseño del drenaje sanitario del tramo pv 11 -- pv 15
55
2.2.7. Componentes de la red
59
2.2.7.1.
Ramales
59
2.2.7.2.
Pozos de visita
60
2.2.7.3.
Descargas
62
2.2.7.4.
Diámetros
66
2.2.8. Aspectos constructivos
67
2.2.8.1.
Replanteo y marcación del sistema
67
2.2.8.2.
Excavación de zanja
67
2.2.8.3.
Colocación de tubería
69
2.2.8.4.
Construcción de pozos de visita
69
2.2.8.5.
Conexión domiciliar
70
II
2.2.8.6.
2.2.8.7.
Prueba de la tubería
72
Relleno y compactación
72
2.2.9. Diseño hidráulico (Tabla V)
73
2.2.10. Presupuesto (Tabla VI)
91
2.2.11.
94
Evaluación socio-económica
2.2.11.1. V.P.N. (valor presente neto)
94
2.2.11.2. T.I.R. (tasa interna de retorno)
96
3. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL
3.1. Marco legal
99
3.2. Impactos ambientales
100
3.3. Plan de gestión ambiental
102
3.4. Medidas de mitigación
103
3.4.1. En construcción
103
3.4.2. En operación
104
3.5. Riesgos y vulnerabilidad
104
CONCLUSIONES
109
RECOMENDACIONES
111
BIBLIOGRAFÍA
113
ANEXOS
III
IV
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
FIGURAS
1. Detalle de costanera
12
2. Detalle de viga
13
3. Detalle de zapata
25
4. Área de chequeo a corte simple
26
5. Área de chequeo de punzonamiento
27
6. Planos generales del diseño de una escuela en Caserío El Tablón
127
7. Planos generales del diseño de alcantarillado sanitario de la
Aldea El Barreal.
129
TABLAS
I.
Presupuesto de Escuela del Caserío el Tablón
28
II.
Cronograma de actividades de Escuela Caserío el Tablón
35
III.
Coeficientes de rugosidad para distintas clases de tubería
54
IV.
Ancho libre de zanja según profundidad y diámetro de tubería
68
V.
Diseño Hidráulico (drenaje sanitario)
73
VI.
Presupuesto de Alcantarillado Sanitario
91
VII
Libreta Topográfica
116
V
VI
LISTA DE SÍMBOLOS
r
Tasa de crecimiento de la población, expresado en %
v
Velocidad del flujo en la tubería expresada en m/s
V
Velocidad a sección llena de la tubería expresada en m/s
D
Diámetro de la tubería expresada en metros
a
Área que ocupa el tirante en la tubería expresada en m2
A
Área de la tubería (en caso a/A) expresada en m2
A
Área del terreno (en caso Q=CIA) expresada en Ha
q
Caudal de diseño expresado en m3/s
Q
Caudal a sección llena en tuberías expresada en m3/s
v/V
Relación de velocidad de fluidos / velocidad a sección llena
d/D
Relación de profundidad de flujo / profundidad a sección llena
a/A
Relación de área de flujo / área a sección llena
q/Q
Relación de caudal / caudal a sección llena
m/s
Metros por segundo
m2
Metros al cuadrado
3
m /s
Metros cúbicos por segundo
I
Intensidad de lluvia
C
Coeficiente de escorrentía superficial
mm/h
Milímetros por hora
FH
Factor de Harmond
P
Población
n
Coeficiente de rugosidad
R
Radio
S
Pendiente
Rh
Radio hidráulico
Min
Mínima
Máx
Máxima
VII
P.V.C.
Material fabricado a base de cloruro de polivinilo
Est
Estación
P.O.
Punto observado
Dist
Distancia
L/hab./día
Litros por habitante por día
Hab
Habitantes
S%
Pendiente en porcentaje
P.V.
Pozo de visita
qdis
Caudal de diseño
P.U.
Precio unitario
INFOM
Instituto de Fomento Municipal
m3
Metros cúbicos
Cant
Cantidad
U
Unidad
VIII
GLOSARIO
Aguas negras
El agua que se ha utilizado en actividades domésticas,
comerciales o industriales.
Candela
Fuente donde se reciben las aguas negras provenientes del
interior de la vivienda y que conduce éstas mismas, al colector
del sistema de drenaje.
Caudal de
Suma de los caudales que se utilizarán para diseñar un
Diseño
tramo de alcantarillado.
Conexión
Tubería
que
conduce
las
aguas
domiciliar
interior de la vivienda, hasta la candela.
negras
desde
el
Fórmula de
Fórmula para determinar la velocidad de un flujo en un
Manning
canal abierto; esta fórmula se relaciona con la rugosidad del
material con que está construido el canal, la pendiente y
el radio hidráulico de la sección.
Pozo de visita
Estructura subterránea que sirve para cambiar de dirección,
pendiente, diámetro, y para iniciar un tramo de tubería.
Dotación
Estimación de la cantidad de agua que se consume en
promedio por habitante diariamente.
IX
T.I.R.
Es la tasa de descuento que hace que el valor presente de
una oportunidad de inversión sea igual a cero, o sea el interés
que hace que los costos sean equivalentes a los ingresos. Es
la tasa interna de retorno.
V.P.N.
Es el valor presente neto. Se basa en la creencia de que el
valor del dinero se ve afectado por el tiempo en que se recibe.
Densidad de
Relación existente entre el número de viviendas por unidad de
Vivienda
área
Mortero
Es una mezcla con materiales aglomerantes utilizada para unir
las unidades de mampostería.
Concreto
Es el material utilizado para fundir el refuerzo de la
mampostería, logrando que este trabaje eficientemente
Carga Viva
Es la carga que deberá soportar la estructura debido al uso u
ocupación de la misma.
Carga Muerta
Comprende todas las cargas de elementos permanentes de la
construcción, incluyendo la estructura en sí, pisos, vidrieras,
rellenos, tabiques fijos, equipo permanente fijo anclado.
Carga de Sismo
Estas cargas son las que se conocen con el nombre de cargas
laterales;
son
puramente
dinámicas.
Una
de
las
características de estas cargas es que su aplicación es en un
corto período de tiempo.
X
Cocode
Consejo Comunal de Desarrollo.
Mampostería
Es la resistencia que ejerce el mortero, la mano de obra y el
Block; que también se les dice materiales mampuestos.
XI
XII
RESUMEN
Para el presente trabajo de graduación se tiene dos proyectos que son a
beneficio de las comunidades pertenecientes al Municipio de Jutiapa, para poder
determinarlo se tuvo que realizar un estudio previo, que nos diagnosticó sobre las
necesidades de infraestructura y servicios básicos de las aldeas que conforman
dicho municipio.
Como resultado de esta investigación se determinó que, se deberá atender
lo siguiente:
Se desarrolló el diseño del sistema de alcantarillado sanitario para la aldea El
Barreal del municipio de Jutiapa, Jutiapa; para el efecto, primero se procedió al
levantamiento topográfico. Con la información de campo se procedió al diseño
hidráulico, para lo cual, fueron consideradas las normas generales para el diseño
de redes de alcantarillado sanitario y otros parámetros, como período de diseño,
caudal de diseño, tipo de tubería a utilizar, comprobación de las relaciones
hidráulicas d/D, q/Q y v/V. Posteriormente, se elaboró el juego de planos y el
presupuesto del mismo.
El caserío el Tablón, cantón San Antonio, tiene como prioridad máxima, la
construcción de una escuela de cuatro aulas con su respectivo módulo de letrinas.
Para lo cual se hizo el estudio técnico correspondiente que incluye el diseño del
techo de estructura metálica, diseño de muros con sus respectivas soleras
hidrófugas, intermedias y la final;
también se realizó el diseño de columnas,
diseño de cimiento corrido y el diseño de las zapatas. Dentro de lo concerniente al
trabajo técnico se tomó en cuenta lo que son los espacios que le corresponden a
los alumnos dentro de un aula según el Ministerio de Educación; luego se procedió
a dibujar los planos y posteriormente realizar el presupuesto.
XIII
XIV
OBJETIVOS
General
Diseñar el drenaje sanitario en la Aldea El Barreal y una escuela en el
Caserío el Tablón, Cantón San Antonio, del Municipio de Jutiapa,
Departamento de Jutiapa.
Específicos
1. Realizar una investigación que dé como resultado, cuáles son las
necesidades de servicios básicos e infraestructura del área rural del
Municipio de Jutiapa, Jutiapa.
2. Capacitar a los miembros del comité de la aldea El Barreal, sobre
aspectos de mantenimiento y operación del sistema de alcantarillado
sanitario.
3. Proveer a los vecinos del caserío El Tablón, una escuela que les permita
obtener cierto desarrollo a nivel educativo, para que los estudiantes puedan
recibir clases en mejores condiciones y el aprendizaje se facilite.
XV
XVI
INTRODUCCIÓN
El presente trabajo de graduación, contiene el diseño de dos proyectos
elaborados mediante el Ejercicio Profesional Supervisado (E.P.S.) de la Facultad
de Ingeniería. Los proyectos consisten en el diseño del sistema de alcantarillado
sanitario para la aldea El Barreal y el diseño de una escuela de cuatro aulas puras
en el caserío El Tablón, Cantón San Antonio, del Municipio de Jutiapa, Jutiapa.
Para conocer las deficiencias
de las comunidades fue necesario una
investigación y coordinación tanto de las autoridades municipales, como de los
miembros del consejo comunal de desarrollo (COCODE), para determinar las
necesidades de infraestructura y servicios básicos de las comunidades ya
mencionadas.
En el caso del proyecto de drenaje sanitario ha sido necesario realizar el
diseño, puesto que la aldea de El Barreal no a contado nunca con el servicio; esto
a llevado a tomar medidas a la población tales como tener que evacuar sus aguas
servidas hacia la calle, todo esto ha venido a crear un ambiente antihigiénico, lo
cual se va a evitar con el proyecto que realizará la Municipalidad y le dará mejores
condiciones de vida a los habitantes evitando alteraciones de los sistemas
ambientales.
En el caso de el diseño de la escuela en el caserío el Tablón, Cantón San
Antonio; se ha venido a optar por la misma puesto que no existe un lugar donde
los alumnos puedan recibir sus clases, sin ruidos, en un ambiente protegido, con
techo sin tener que recibir todas las inclemencias del tiempo; también así elevar el
nivel educativo y propiciar el desarrollo en dicha comunidad.
XVII
XVIII
1. FASE DE INVESTIGACIÓN
1.1.
Monografía de la cabecera del municipio de Jutiapa
1.1.1. Antecedentes históricos
Durante el período hispánico se le conoció como San Cristóbal Jutiapa.
Se le dio la categoría de Villa en 1847 y de Ciudad por decreto gubernativo No.
219 del 15 de septiembre de 1878, ratificado el 6 de septiembre de 1921.
La cabecera departamental está localizada en una meseta muy plana
que se extiende en su mayor longitud de Este a Oeste, siendo de Norte a Sur
bastante estrecha, principalmente en el centro, que es donde se encuentra el
parque, la iglesia parroquial, los edificios públicos y los principales centros
comerciales. Esta cabecera se encuentra limitada por barrancos tanto por el
norte como por el sur, por lo que puede decirse que no tiene más que dos
entradas, la del Este y la del Oeste.
Fuentes y Guzmán escribió en su Recordación Florida por el año de
1690, lo relativo al corregimiento de Chiquimula de la Sierra, dentro del cual
Jutiapa era cabecera de curato.
Con el nombre de Jutiapa o San Cristóbal Jutiapa de esa época, y
conforme lo publicado por el Archivo General de Centro América, aparece
perteneciente al curato epónimo, en el Estado de Curatos del Arzobispado de
Guatemala.
1
1.1.2. Localización y ubicación
El municipio de Jutiapa se encuentra situado en la parte Noroeste del
departamento, en la Región IV o Región Sur-Oriental. Se localiza en la latitud
14° 16' 58" y en la longitud 89° 53' 33". La dista ncia de esta cabecera municipal
a la Ciudad Capital es de 124 kilómetros.
1.1.3. Extensión y colindancias
El municipio de Jutiapa cuenta con una extensión territorial
de 620
kilómetros cuadrados. Limita al Norte con los municipios de Monjas (Jalapa) y
El Progreso y Santa Catarina Mita (Jutiapa); al Sur con los municipios de
Comapa y Jalpatagua (Jutiapa); al Este con los municipios de Asunción Mita,
Yupiltepeque y el Adelanto (Jutiapa); y al Oeste con los municipios de Quezada
y Jalpatagua (Jutiapa) y Casillas (Santa Rosa).
1.1.4. Vías de comunicación
Entre sus principales vías de comunicación se encuentra la carretera
Interamericana CA-1 que por el oeste proviene de Cuilapa, Santa Rosa, y unos
7 kilómetros y medio al noroeste enlaza con la ruta nacional 2 o (CA-2), la cual
hacia el norte conduce a la cabecera municipal de El Progreso (Jutiapa). Del
citado entronque por la CA-2, 20 kilómetros al este se llega a Asunción Mita y
20 kilómetros hacia el sur se llega a la aldea San Cristóbal Frontera, con El
Salvador. De Jutiapa por la ruta nacional 23, a 21 kilómetros hacia el sureste
se llega a Jerez, también en la frontera con El Salvador. Además hay rutas
2
departamentales y veredas que comunican con los poblados rurales y
municipios vecinos.
1.1.5. Población
Según datos proporcionados por el INE el Municipio de Jutiapa tiene un
total de 98,205 habitantes.
1.1.6. Actividades económicas
En la agricultura, destaca en este municipio la producción agrícola de
caña de azúcar, maíz, frijol, tabaco, papa, maicillo y lenteja.
La crianza de ganado vacuno, constituye una de las principales ramas de
la economía de Jutiapa, de donde obtienen diferentes productos, como los
elaborados del cuero, y los lácteos.
Algunos de sus habitantes se dedican a la elaboración de cerámica
tradicional, sombreros y trenzas de palma, y cerería.
1.1.7. Clima
El municipio de Jutiapa se encuentra a una altura de 905.96 metros
sobre el nivel del mar,
por lo que generalmente su clima va de cálido a
templado. La temperatura máxima que se registra es de 28 grados y la mínima
de 15 grados. Su clima es muy cálido y seco en la costa y los valles bajos, pero
también es frecuente encontrar lagunas y lagunetas en el territorio.
3
4
2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL
2.1. Diseño de una escuela en el Caserío El Tablón, Jutiapa.
2.1.1. Descripción del proyecto
Se va ha realizar un diseño de 4 aulas puras en dicha aldea, tomando en
cuenta el factor económico, puesto que, se cuenta con poco aporte de la
comunidad. Las medidas serán de 8 metros de largo por 7 metros de ancho; la
estructura es mampostería de block con una cubierta de lámina de zinc y
costaneras de metal, llevará su cimiento corrido y zapatas; también sus
columnas y soleras hidrófuga, intermedia y final. El piso de las aulas será de
granito, puertas de metal con sus respectivas ventanas y también se agregará
un módulo de letrinas. Se va a tomar en cuenta para la construcción de dichas
aulas que las medidas a tomar por alumno son de 1.25 a 1.50 metros
cuadrados por cada uno que es el espacio que debe tener el estudiante según
el Ministerio de Educación.
El lugar donde se construirá la escuela tiene 25 metros de largo por 20
metros de ancho que da como resultado 500 metros cuadrados de terreno. No
se realizó la topografía en el lugar, puesto que, no era necesario ya que el
terreno es bastante plano. También se tomó en cuenta que el lugar donde
estará ubicada la misma será un lugar donde está alejado de ruidos, malos
olores, etc.
Se tomará en cuenta otro aspecto muy importante, el cual es la ventilación,
puesto que en el horario de clases los alumnos llenan el aire con anhídrido
5
carbónico, lo cual roba el oxígeno. La dirección de los vientos en Guatemala es
de Norte a Sur y viceversa, por eso el área de ventilación está orientada en
este sentido para proveer una ventilación cruzada; el área de ventilación es el
50% del área de la ventana.
Existe otro tipo de aspectos que tomamos es cuenta a la hora de diseñar
una escuela, puesto que se debe considerar lo siguiente: la capacidad de
alumnos por aula, el área por alumno, la superficie por nivel, la forma, el confort,
etc.
1.- Capacidad de alumnos por aula
El número de alumnos recomendable para desarrollar actividades en este
tipo de locales educativos es de 30 óptimo y 40 máximo para el nivel primario.
2.- Área por alumno
La superficie por alumno en las aulas teóricas será dependiendo del nivel
educativo, en este caso que es primario, la cantidad mínima es de 1.25 y el
máximo es de 1.50 metros cuadrados por cada uno.
3.- Superficie por nivel
El área mínima a utilizar es de 50 metros cuadrados, y para el máximo es
de 60 metros cuadrados; tomando en cuenta que el nivel es primario.
6
4.- La forma
La manera más recomendable de realizar las aulas de nivel educativo, es
que tengan ya sea la forma cuadrada o rectangular.
5.- El confort
Esto encierra varios temas dentro de los cuales tomaremos en cuenta en lo
visual, que el estudiante que esté en la última fila no esté a una distancia mayor
de 8 metros del pizarrón. También la iluminación debe ser uniforme. También
el aislamiento acústico es recomendable, para evitar la distracción de los
alumnos.
2.1.2. Tipo de estructura a utilizar
El tipo de estructura más recomendable a utilizar es el de mampostería de
block, con techo de estructura metálica y lamina de zinc con sus respectivas
columnas, soleras, cimiento corrido y zapatas. Es una manera muy confiable y
segura de diseñar y construir, se reducen los costos y obtenemos una
edificación de calidad.
En el caso del presente proyecto utilizaremos esta
opción, para reducir costos y obtener un beneficio con la construcción de la
escuela, para poder tener un lugar donde impartir la educación.
2.1.3. Cargas
Las fuerzas principales que actúan en un edificio son: las cargas vivas,
cargas muertas, cargas de sismo, etc.
7
2.1.3.4. Carga viva
Es la carga que deberá soportar la estructura debido al uso u ocupación de
la estructura. Los agentes que producen estas cargas no están rígidamente
sujetos a la estructura. Estos incluyen pero no están limitados a: los ocupantes
en sí, el mobiliario y su contenido así como el equipo no fijo. La carga viva a
aplicar en el presente proyecto será de 97.80 Kg./m^2.
2.1.3.5. Carga muerta
Las
cargas
muertas
comprenden
todas
las
cargas
de
elementos
permanentes de la construcción incluyendo la estructura en sí, pisos, rellenos,
cielos, vidrieras, tabiques fijos, equipo permanente rígidamente anclado. Las
fuerzas netas de pre-esfuerzo también se consideran cargas muertas.
2.1.3.6. Carga de sismo
Estas cargas son las que se conocen con el nombre de cargas laterales;
éstas son puramente dinámicas. Una de las características de estas cargas
es que su aplicación es en un corto período de tiempo.
2.1.4.
Elementos de la mampostería reforzada
Los materiales principales usados en el sistema de mampostería reforzada
son: las unidades de mampostería, mortero, concreto y acero de refuerzo.
Estos materiales son unidos para formar un material homogéneo.
1.- Unidades de mampostería: son ladrillos o block de concreto, con una
resistencia media en el caso de los primeros si es tubular 53.87 kg/cm 2 y si
8
es tayuyo tiene una resistencia de 31.21 kg/cm 2 ; en el caso de utilizarse
block, tiene una resistencia de 43.47 kg/cm 2 (consultado en la tesis del Ing.
Jorge Mario Morales Gonzáles del año 1,975 y la del Ing. Jaime Fernando
Pérez Morales del año 1,985). Cuya función básica será soportar esfuerzos
de compresión. La resistencia varía según la magnitud del proyecto. La
presentación de las unidades de mampostería varía según la fábrica que
construya las unidades, con características propias de textura, resistencia y
tamaño.
2.- Mortero: es una mezcla con materiales aglomerantes, utilizada para unir
las unidades de mampostería; sus cualidades son las siguientes: sirve de
apoyo para las unidades de mampostería, le brinda a las unidades de
mampostería la nivelación y el lugar apropiado, transmite fuerzas de
compresión, permite alguna deformación y elasticidad entre las unidades de
mampostería. El mortero está constituido por cemento, arena y cal.
3.- Concreto: es el material utilizado para fundir el refuerzo de la
mampostería, logrando que éste trabaje eficientemente, la mampostería en
compresión y el acero en tensión.
El concreto está formado por arena,
cemento, agua y piedrín. Estos materiales son mezclados hasta obtener
una mezcla homogénea.
Es importante conocer la función que tiene cada elemento que conforma los
muros de mampostería reforzada, para una mejor aplicación y aprovechamiento
de este sistema constructivo.
9
2.1.5. Sistema constructivo
Cimentación
La cimentación será a base de concreto armado, la cual estará
conformada por dos tipos de estructuras, las cuales serán las Zapatas y luego
el cimiento corrido, estos dos tipos de estructuras se detallarán en la parte de
análisis y diseño estructural.
Muros
El proceso constructivo que se utilizará para los muros será en base a
mampostería, la cual será reforzada por columnas y soleras de amarre para
obtener una mayor resistencia y durabilidad del proyecto.
Estructura de techo
Luego de un análisis detallado y consultando con fabricantes de
estructuras y perfiles metálicos, se llego a la conclusión de utilizar, Perfil Tipo C
(costanera), para esta las medidas se detallarán mas adelante en el diseño de
la estructura del techo, sobre esta estructura se colocará una cubierta de
Lamina Galvanizada troquelada fabricada por la Empresa INGASA, cuyas
características se plantearán en el diseño final, es necesario mencionar que
para la colocación de este tipo de estructura se deberá seguir los pasos
recomendados por el fabricante para la colocación de estas piezas.
10
2.1.6. Diseño del techo
2.1.6. Diseño del Techo
Cálculo de la costanera
INTEGRACION CE CARGAS
γ
γ
Donde:
Carga Muerta
W Lámina
W Costanera
W Instalaciones
2
WC.M. =
 (alto
C = 

4.30 Kg/m
4.00
2
0.65 Kg/m
2
Kg/m
8.95
) + 2 (base )  * espesor

100
Carga Viva
Carga Viva de servicio CV =
*γ
acero =
acero =
3
7.85 T/m
3
7850 Kg/m
Nota:
Costanera
(12% W lámina)
base
2"
5.080
C=
acero
alto
espesor
4"
1/16"
10.160
0.159
2.53 Kg/m
dimensional
(pulgs)
(cms)
97.80 Kg/m2
La carga viva puede ser la carga de servicio o bien la carga de viento, se tomará la de mayor valor,
El procedimiento es el siguiente:
Carga de viento
q = 0.005 V^2
q= 0.005 * (120 Km/h)^2
donde V = mayor velocidad del viento registrada para Guatemala
V=
150 Km/h
Entonces el valor será de q =
2
72
Kg/m
Sin embargo la carga de viento debe afectarse por un factor, el cual resulta del contacto que la fuerza ejerce
sobre la estructura, como existen aberturas (ventanas) en el edificio escolar, cuando el viento golpea
externamente la edificación el factor es 0.8 y cuando el viento produce contacto en el interior de la estructura
el factor toma un valor de 0.5, para este caso como suceden ambas situaciones, se tomará como factor el
promedio de ambos.
PV = factor * q
PV = factor promedio * q
2
PV = 1.3 * 72.0 Kg/m
PV= 93.60 Kg/m2
factor = 0.8 golpe externo
0.5 golpe interno
factor promedio = factor golpe externo + factor golpe interno
factor promedio = 0.80+0.50 =1.3
CV > PV
Como la carga de servicio es mayor a la carga de viento se toma la mayor
CALCULO DE LA SEPARACION DE COSTANERAS
w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + Wcostanera
2
2
w = separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.80 Kg/m ) + 2.53 Kg/m
1
Nota:
De acuerdo a Hoja No. 8 Planta de Acabados la mayor luz es de: 7.4
8 mts.
metros
Luz = L = luz mayor / 3
L=8.00 mts/3
L = 2.67 mts.
Cálculo de momento:
M =
wL 2
8
M = (w * (2.67)^2)/8
M = 0.89 * w
2
Ecuación II
11
Ecuación I
Cálculo del momento resistente:
de
f =
Mc
M
=
I
S
despejando
S=
Donde:
M = momento
I = inercia
S = módulo de sección
c = distancia al eje neutro
I
c
Por teorama de ejes paralelos se calcula la inercia con:
ΣI =
bh 3
+ Ad
12
2
Fig. 1 Detalle Costanera
I =
(t )(alto )3
12
 (alto )(t )3
*2+ 
+ (alto
12


)(t )(base )2  * 2
alto

I =((0.159)*(10.16)^3)/12)*2 +((((10.16)*(0.159)^3)/12)+(10.16 * 0.159 * (5.08)^2)))*2
4
I = 55.50 cm
c
B=
base
H= altura
Cálculo del módulo de sección:
A= área
S=I/c
4
S = 55.50 cm / 5.08 cms
3
S = 10.93 cm
d= peralte
t= espesor
Cálculo del momento resistente:
de AISC Fb = 0.6 Fy
2
Fb = 0.6 * 2531.16 Kg/cm
Fb = 1518.70 Kg/cm2
Donde:
Fy = 36 ksi
2
1 ksi = 70.31 Kg/cm
2
Fy = 36 ksi *70.31 Kg/cm
2
Fy = 2531.16 Kg/cm
Mr = S x Fb
3
2
Mr = 10.93 cm x 1518.70 Kg/cm
Mr = 16599.39 Kg - cm
Mr = 165.99 Kg - m
Igualando ecuaciones 1 y 2:
M = 0.89 * w
2
2
2
w = separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.8 Kg/m ) + 2.53 Kg/m
2
1
2
0.89 * ( separaciòn * (8.95 Kg/m + 97.8 Kg/m ) + 2.53 Kg/m) =Mr
0.89 *( separación * 106.75 + 2.53 ) = Mr
95 * separación + 2.53 = 165.99
95 separación = ( 165.99 - 2.25 )
separación = ( 165.99-2.25 ) / 95
separación = 1.72 mts.
En el caso de colocar las costaneras con una separacion de 2.59 mts, la cubierta
corre el riesgo de flexionarse en caso de hacer algún tipo de matenimiento en el
techo de la edificación, además con el propósito de resguardar la seguridad de los
usuarios y por fines constructivos se optará por colocar costaneras con una
separación de 0.70 mts.
12
CALCULO DE LA VIGA METALICA
Nota: se toma como una viga simplemente apoyada, conformada por la unión de dos costaneras.
Fig. 2 Detalle Viga
Figura 2. Detalle viga
alto
c
base
Debido a que la viga esta formada por la unión de dos cotaneras, la inercia y el módulo de
sección serán el doble del dato calculado para una costanera
4
I = 111 cm
3
S = 21.86 cm
2
Fb = 1518.70 Kg/cm
Cálculo del peso de la costanera en Kg/m
2
 (alto ) + 2(base ) 
C=
 * espesor * γ acero
100

Si usamos costaneras @ 0.70 m de separación,
y C = 2.53 Kg/m, peso calculado de
Wcostanera = C / 0.70
Wcostanera = 2.53 Kg / m / 0.6470mts.
mts
Wcostanera = 3.61 Kg/m2
Cálculo del momento resistente para la viga:
Mr = S x Fb
3
2
Mr = 21.86 cm * 1518.70 Kg/cm
Mr = 33198.78 Kg - cm
Mr = 331.99 Kg - m
Integración de cargas para la viga metálica:
Carga Muerta
W Lámina
W Costanera
W Instalaciones
2
W C.M. =
W C.V. =
4.30 Kg/m
2
3.61 Kg/m
2
0.65 Kg/m
2
8.56 Kg/m
2
97.80 Kg/m
WC.V. +WC.M.=
106.36 Kg/m
(12% W lámina)
2
Cálculo del peso de la viga = Peso de la costanera * 2 = 2.53 *2 =5.06 Kg/m
w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA
2
w = 1.72 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m
w = 188 Kg/m
13
Igualando el momento para una viga simplemente apoyada con el momento resistente se tiene:
M =
wL 2
8
Mr = S x Fb
wL^2/8 = S x Fb
wL^2/8 = S x Fs
Despejando Fs:
Donde:
L = 2.67 mts.
Fs = wL^2/8S
Fs = 188 Kg/m * (2.67 mts)^2*100/8(21.86 cm3)
2
Fs = 766.37 Kg/cm
2
2
Fs < Fb , Fs = 766.37 Kg/cm es menor a Fb = 1518.70 Kg/cm
CALCULO DE PERNOS
Donde:
L = 2.67 mts.
separación = 0.70 MTS.
w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA
2
w =0.70 mts. * (106.36 Kg/m ) +5.06 Kg/m
w = 79.51 Kg/m
Tensión en apoyos = wl
T = wl
T =79.51 Kg/m * 2.67 mts.
T = 212.29 Kg
2
Fy = 2531.16 Kg/cm
Fpt = 0.5 Fy
2
Fpt = 0.5 * 2531.16 Kg/cm
2
Fpt = 1265.58 Kg/cm
T = A x fs
Despejando A:
A=
T
fs
A = T / Fpt
2
A = 212.29 Kg / 1265.58 Kg/cm
2
A = 0.17 cm
No.
No.
No.
No.
de pernos =
de pernos =
de pernos =
de pernos =
A/Aperno
0.17 cm2 / 0.71 cm2
0.24 < 1
1 perno de Ø 3/8"
Pero por razones de seguridad se utilizarán 2 pernos de Ø 3/8"
14
Revisando acciones en apoyos de pieza de metal
w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA
2
w = 1.72 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m
w = 188 Kg/m
V = wl/2
V = (188 Kg/m * 8.00 mts) /2
V = 752.00 Kg
P = Ac x f
Despejando Ac:
Ac =
Donde:
Fc=0.4 Fy
2
Fc = 0.4 * 2531.16 Kg/cm
2
Fc = 1012.46 Kg / cm
P
f
A = V/Fc
A = 752 Kg / 1012.46 Kg / cm2
2
A = 0.74 cm
No. de pernos = A/Aperno
No. de pernos = 0.74 cm2 / 0.71 cm2
No. de pernos = 1.04 > 1
No. de pernos = 2 pernos de Ø 3/8"
Pero por razones de seguridad se utilizarán 4 pernos de Ø 3/8"
2.1.7. Diseño de los Muros
Para esta estructura que tiene diafragma flexible encima, el corte y momento
por sismo se calcula por área tributaria
W T= peso a sostener
W T= W C.M. + W C.V.
Carga Muerta
W Lámina
W Costanera
W costanera / l
W Instalaciones
Viga
(15% W lámina)
W viga / L
Kg/m2
l=0.70 mts.
4.30
5.20
0.65
1.90
Kg/m2
L=L/3=8.00/3
12.05
Kg/m2
WC.M. =
Kg/m2
Kg/m2
Nota: la separación l es igual
igual
a 0.64
a 0.70
m, que es la separación entre
de costaneras
costaneras
Nota: la separación es igual a 8 metros, que es la luz del aula y se divide en tres ya que existen
15
Carga Viva
W C.V. =
97.80
W C.V. + W C.M.=
109.85
Kg/m2
Kg/m2
Para un muro interior de aulas
L muro = 8.00 mts.
W 1= Carga Distribuida = P = Peso Total x ancho tributario x largo del muro
2
W 1 = 109.85 Kg/m x 2.67 mts. x 8.00 mts.
W 1= 2346.40 Kg
Cálculo de la carga de sismo para el muro
Fs
= 0 . 20 W
Fs = 0.20 * 2346.40 Kg
Fs = 469.40 Kg
Cálculo del Momento generado por la fuerza de sismo
Ms = Fsxh
h muro = 3.60 mts.
Ms= 469.28 Kg * 3.60 mts.
Ms= 1689.41 Kg-m
Chequeo a Compresión (fc)
fc =
P
A
Amuro = espesor del muro x largo del muro
Amuro = 15 cms xx 769
= 115365
cm
800 cms
cm =
12,000 cm^2
A= área del muro
fc= W 1 / Amuro
fc = 2346.40 Kg / 12,000 cm^2
2
fc= 0.20 Kg/cm
P= peso del muro
2
2
fc= 0.20 Kg/cm < < fu = 25 Kg/cm
Chequeo a Flexión
Hay un procedimiento conocido como
TECNICA UNIVERSAL DE DISEÑO A FLEXION ELASTICA
16
Llamando Fb = fb permisible
y a Fs = fs permisible
el momento basado en el esfuerzo a compresión de la mampostería es
2
2
M = bd ( jk/2 )Fb, puede despejarse ( 2/jk ) = ( bd ) * Fb/M
de la misma forma ya que el momento basado en el esfuerzo del acero es
2
2
M = bd ( ρj )Fs, puede despejarse n ρj = nM( bd ) * Fs
Entonces, pueden tabularse valores de ( 2/jk ) y de ( n ρj ) que puede encontrarse en
algunas publicaciones sobre mampostería, ó pueden calcularse, y de ellos despejar
el valor de ( ρ ).
Em = 400 * f'm
Em = 600 * f'm
Em = 800 * f'm
f'm < 50
f'm > 50 k =
f'm > 100
cuando
cuando
cuando
(ρ * n )2 + (2 * ρ * n ) − ρ * n
Asumiendo un valor para fu de 25 -kg/cm2:
fu =
25 Kg/cm2
f ´m = 0.7fu =
17.5 Kg/cm2
fb= 0.3 f 'm =
5.25 Kg/cm2
Em =400 f 'm=
7000 Kg/cm2
fs= 0.5 fy =
1405 Kg/cm2 donde Fy=2810 kg/cm2
Calculando el valor de n
n = Eacero / Emampostería
n = 2x10^6 / Em
2
2
n = 2000000 Kg/cm / 7000 Kg/cm
n =286
Por mampostería:
2
bd 2 fb = (15cms)*(800cms)^2*(5.25 Kg / cms2)
=
105400 Kg - cms
jk
M
2
bd 2 fb
=
jk
M
= 478
Por acero:
nρj =
nM
bd 2 Fs
=
nρj =
nM
bd 2 Fs
= 0.0022
(286)*(105400 Kg - m)
2
(15 cms)*(800cms)^2*(1410 Kg/cm )
17
Asumimos un valor de n ρ
Calculamos el valor de k, el valor de j, y los valores de ( 2/jk ) y ( n
nρ
0.00000100
0.00000200
0.00000300
0.00000400
0.00000500
0.00000600
0.00000700
0.00000800
0.00000900
0.00001000
0.00001100
0.00255300
0.00255400
0.00255500
0.00255600
0.00255700
0.00255800
0.00255900
0.00256000
0.00256100
0.00256200
0.00256300
n
ρ
k
0.00141321
0.00199800
0.00244649
0.00282443
0.00315728
0.00345811
0.00373466
0.00399201
0.00423365
0.00446215
0.00467943
0.06894887
0.06896189
0.06897491
0.06898792
0.06900094
0.06901395
0.06902695
0.06903996
0.06905296
0.06906595
0.06907895
j
0.99952893
0.99933400
0.99918450
0.99905852
0.99894757
0.99884730
0.99875511
0.99866933
0.99858878
0.99851262
0.99844019
0.97701704
0.97701270
0.97700836
0.97700403
0.97699969
0.97699535
0.97699102
0.97698668
0.97698235
0.97697802
0.97697368
ρj )
( 2/jk )
1415.88089679
1001.66761096
818.16440408
708.77478320
634.12369163
579.01857124
536.19091686
501.66855496
473.07319026
448.88237326
478.00167430
29.68934976
29.68387628
29.67840601
29.67293896
29.66747511
29.66201448
29.65655704
29.65110281
29.64565178
29.64020394
29.63475929
( nρ j )
0.00000100
0.00000200
0.00000300
0.00000400
0.00000499
0.00000599
0.00000699
0.00000799
0.00000899
0.00000999
0.00001098
0.00249432
0.00249529
0.00249626
0.00249722
0.00249819
0.00249915
0.00223115
0.00250109
0.00250205
0.00250302
0.00250398
0.00255900
ρ = 0.00255900/n
ρ = 0.00255900/286 =0.00000894
As = ρ bd
As = 0.00000894*15 cms * 769 cms
2
As = 0.103 cms
Como el área de acero calculada anteriormente es menor al área de acero
mínimo entonces, los muros de mampostería reforzada se diseñaran con
refuerzo mínimo de acuerdo con las normas del Instituto de Fomento de
Hipotecas (FHA), las que recomiendan ubicar columnas principales con
4 varillas No. 3, estribos No. 2 a cada 0.20 mts. Al centro de la luz. Para
marcos de puertas y ventanas se recomiendan columnas intermedias.
18
Revisando Corte:
fu =
P
A
P = Fs= 469.28 Kg
A= t * l = 15 cms * 800 cms = 12,000 cms ^2
fu = 469.28Kg / 12000 cm^2
2
fu = 0.0391 Kg/cm
Si fu es << 0.50 utilizar refuerzo mínimo
Refuerzo horizontal
ρh =
Ash
≥ 0.0007
d *t
Refuerzo Vertical
ρh =
Ash
≥ 0.0007
d *t
Donde :
b= longitud del muro
t = espesor del muro
Diseño de muros longitudinales
a) Diseño a flexión:
As vertical= 0.0007 (800 cms)(15 cms)
2
As vertical=
8.40 cm
2
Usando varillas No. 3 (0.71 cm ) tenemos
2
8.40
cm
Número de varillas =
8.07cm2
2
0.71 cm
Número de varillas =
11.83 ≈ 12 varillas a lo largo del muro.
Por ser un muro de más de 7.00 mts. Se usarán cuatro columnas con
4 varillas No. 3 y estribos No. 2 @ cada 0.15 mts. Proporcionando
2
un área de acero de 8.52 cm a lo largo del muro, cubriendo de esta manera
2
el área de acero requerida (8.07 cm ).
19
b) Diseño a corte:
As horizontal= 0.0009 (800cms)(15cms)
2
As horizontal=
10.80 cm
se utilizó un 0.0009 tomando
en cuenta que estamos en
un país altamente sísmico.
2
Usando varillas No. 3 (0.71 cm ) tenemos
2
10.80
cm
Número de varillas =
15.00cm2
0.71
15.21 ≈ 16 varillas a lo largo del muro.
Número de varillas =
Se usarán 5 y 4 soleras, según la altura del muro
4 varillas No. 3 y estribos No. 2 @ cada 0.20 mts.,
proporcionando de esta manera un área
área de
de acero
acero de
de 11.83
11.36 cm^2
cms
cubriendo así el área de acero requerida
uerida(10.38
de 10.80
cm2).
cm^2
2.1.8. Diseño de Columnas
Cálculo de la carga que llega a la columna
w = W (separación ) + CV (separación ) + Wviga = separación (W + CV ) + Wviga
donde
separación = 2.47
2.67mts.
m
2
W =peso carga muerta = 12.05 Kg/m
CV = peso de la carga viva == 80
Kg/mKg/m^2
97.80
Wviga = peso de la viga = 5.06 Kg/m
w = separaciòn * (W C.M. + W C.V.) + W VIGA
2
w = 2.67 mts. * (106.36 Kg/m ) + 5.06 Kg/m
w = 289.04 Kg/m
P=
wl
2
l=7.69 mts
P = ( 289.04 Kg/m * 8.00 mts) / 2
P = 1156.16 Kg
fc = P
A
2
fc= 1156.16 Kg / 225 cms
2
fc= 5.14 Kg/cm
20
Cálculo del armado de la columna
Asumiendo el valor deρ
ρ Ag=
ρ Ag=
= 1% =0.01
2
0.01(225 cms )
2
2.25 cm
Si se utiliza 4 varillas No. 3, el área de acero es 2.84 cms2
ρ
ρ
2
= 2.84 cms
2
225 cms
=
0.0126
Usando un reductor de carga a compresión:
P0 = θ [0 .85 f ' c ( Ag − As ) + fyAs ]
donde
θ = 0 .70
θ = 0 .75
P0 = 0.75 * 0.70(((0.85)*(210)*(225-2.84)+(2820)*(2.84)))
P0 =
25,023.79 Kgs.
P0 >> P entonces basta con colocar 4 varillas No. 3
2.1.9. Diseño del Cimiento Corrido
INTEGRACION DE CARGAS
Peso del muro
W muro = alto * ancho *
γ mampostería
W muro = 3.60 mts. * 0.15 mts. * 1800 Kg/m
Donde:
3
ancho = 0.15 mts.
alto = 3.60 mts.
γ mampostería =1800 Kg/m3
Wmuro = 972.00 Kg/m
Peso del cimiento
W cimiento = alto * ancho *
γ concreto
W cimiento = 0.40 mts. * 0.20 mts. * 2400 Kg/m
Donde:
3
Wcimiento = 192 Kg/m
ancho = 0.40 mts.
alto = 0.20 mts.
γ concreto =2400 Kg/m3
21
Peso que tributa al muro
Wque tributa al muro = (Wlámina + Wcostanera + Winstalaciones + Wviga)*a
muro = (4.30+3.61+0.65+5.06) * (2.67)
Wque tributa al muro = (2.87+3.96+0.34+2.05)*2.47
muroKg/m
= 36.37 Kg
Donde
Wque tributa al muro = 22.77
a = ancho tributario
Peso de la carga viva
a = 2.47 mts.
2
W C.V. = 97.80 kg/m *a
W= peso
2
W C.V. = 97.80 kg/m *2.67 mts.
WC.V. = 261.13 kg/m
Peso total del muro
W muro = 1.4 W C.M. + 1.7 W C.V.
Wmuro = 1.4(972 + 192 + 36.37) + 1.7(261.13)
W muro = 1476 Kg/m + 336 Kg/m
Wmuro = 2124.44 Kg/m
DETERMINACION DEL ANCHO
Donde:
b= ancho del cimiento
2
f'c = 210 Kg/cm
2
Fy = 2810 Kg/cm
2
Fs = 15,000 Kg/m
Fs = P/A
A= P/Fs
A= b * l
donde
b= P/Fs
2
b=(2124.44 Kg/m) / (15,000 Kg/m )
b=0.14 mts.
b < 2t donde t=espesor del muro = 0.15 mts.
Para efectos de diseño se asumirá un ancho de cimiento de 0.40 mts. Y peralte
de 0.13 mts. Con un recubrimiento de 0.07
22
CHEQUEO A CORTE SIMPLE
Con los datos asumidos en el párrafo anterior se verifica si el corte actuante es menor
al corte resistente, si es así los datos asumidos estan correctos.
V r = 0 . 85 * 0 . 53 *
Va =
f 'c
1/2
Vr = 0.85*0.53*(210)^
Vr = 6.53 kg/cm2
P
A
Va=(2124.44 Kg/m)/(40*13)
Va=4.09 Kg/cm2
Va << Vr
Si Chequea
CHEQUEO A FLEXION
Tomando los datos de 0.40 mts. De base, 0.13 mts. De peralte y 0.07 mts de
recubrimiento se obtiene:
W = P/b
Donde:
P = peso del muro intermedio
b = base del cimiento
W= (2124.44 Kg/m)/0.40 mts
W= 5311.10 Kg/m
Cálculo del momento
M =
WL 2
2
M=((5311.10 Kg/m)*(0.13)^2)/2
M= 44.88 Kg-m
Cálculo del refuerzo
Mu= 44.88 Kg-m
b= 40 cms.
d= 13 cms.
23

As =  bd −


 (bd

)2
−
Mu * b
0 . 003825 f ´c

f 'c
  * 0 . 85 *
Fy
 

(44.80* 40)   *0.85* 210

2
As = (40*13) − (40*13) −

2810
0.003825* 210 


As= 0.1368 cm2
Cálculo del refuerzo mínimo
As= área de acero
B= base
d= peralte
Asmin = 0.40(14.1/Fy)*b*d
Asmin = 0.40(14.1/2810)*40*13
Asmin = 1.04 cm2
fc= valor de concreto
fy= valor del acero
2
As << Asmin , entonces se toma el valor de Asmin = 1.04 cms
Como el área de acero mínimo es mayor que el área de acero requerida
se utilizará el acero mínimo
Número de varillas = Asmin/Area varilla No. 3
2
2
Número de varillas = 1.04 cms / 0.71cms
2
Número de varillas = 1.46 cms = 2 varillas No. 3
Por seguridad se usarán 3 varillas No. 3 con eslabones No. 2 @ 0.20 mts.
2.1.10. Diseño de Zapatas
Se diseñaran las zapatas tomando como columna crítica las que se localizan en el corredor con una
Sección de 0.15 m * 0.15 m y una altura de 3.60 metros
Se toman como datos:
2
Fy = 2810 Kg/cm
2
f'c = 210 Kg/cm
µ = capacidad de carga permisible del terreno = 15,000 Kg/m2
24
INTEGRACION DE CARGA
La integración de carga se toma para la columna crítica en el corredor.
Longitud del corredor = 32 metros
Peso total de la cubierta = 900 Kg
Total de peso de la columna = 0.15 m * 0.15 m * 3.60 m * 2400 kg/m^3 = 194.4
Total de columans del corredor del tramo calculado = 4
Peso sobre cada columna = 900 kg / 4 columnas = 225 Kg.
Peso total sobre la zapata = 225Kg + 194.40 Kg = 419.40 Kg.
Se asumen zapatas con las siguientes dimensiones: 0.60 mts. * 0.60 mts. * 0.20 mts.
3
W zapata = 0.60 mts. * 0.60 mts. * 0.20 mts. * 2400 Kg/mts
W zapata = 173 Kg
W total = W zapata + W total sobre la zapata
Wtotal = 173 + 419.4
Wtotal = 592.4 Kg
AREA DE ZAPATA REQUERIDA
A= P/ µ
2
A= 592.40 Kg / 15,000 Kg/m
2
A=0.0395 m
A propuesta = 0.60 mts. * 0.60 mts. = 0.36 m
2
A << Apropuesta
El área propuesta es mayor que la calculada, por lo que las dimensiones asumidas estan correctas.
Fig. 3 Detalle Zapata
a
Figura 3. Detalle zapata
c
d
l
25
26
27
2.1.11. Presupuesto
Tabla I. Presupuesto
PRESUPUESTO DE MATERIALES
PROYECTO: Diseño de una escuela de cuatro aulas en caserío El Tablón
Cantón san Antonio.
UBICACIÓN: Municipio Jutiapa, Jutiapa.
DISEÑO: Luis Fernando Trejo García.
No.
DESCRIPCIÓN
1 Nivelación y trazo
Materiales
Parales de 2"x3"x8"
Cal Hidratada
Clavo de 2 1/2"
Manguera
Martillo
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
2 Excavación
Materiales
Palas
Piochas
Barretas
Azadones
Carretilla de mano
Toneles
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
3 Cimientos: Proporción 1:2:3
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Volumen de sabieta
Cemento
Arena de río
Clavo de 2 1/2"
Madera
Levantado de block
Suman
CANTIDAD
UNIDAD
P. U.
TOTAL (Q)
300
20
70
8
12
U
Bolsa
Lb
U
U
10
25
5
50
25
3000
500
350
400
300
4550
455
5005
12
8
8
8
8
8
U
U
U
U
U
U
50
50
120
50
300
75
600
400
960
400
2400
600
5360
536
5896
160
11
18
90
96
20
1
16
3
20
80
650
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
M^3
Sacos
M^3
Libras
U
U
37.5
140
200
25
12
5
6000
1540
3600
2250
1152
100
37.5
140
5
20
3
600
420
100
1600
1950
19312
28
4
4..1
4..2
4..3
5
5..1
Continuación
Imprevisto 10%
TOTAL
Soleras
Solera de humedad
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Tablas de 8 pies
Clavo de 2 1/2"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Solera Intermedia
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Tablas de 8 pies
Clavo de 2 1/2"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Solera Final
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Tablas de 8 pies
Clavo de 2 1/2"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
SUMATORIO DE SOLERAS
Columnas
Columnas C1: Pr. 1:2:3
Materiales
1931.2
21243.2
70
6
8
140
110
30
80
20
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
U
Libras
37.5
140
200
25
12
5
15
5
2625
840
1600
3500
1320
150
1200
100
11335
1133.5
12468.5
70
6
8
140
110
30
80
20
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
U
Libras
37.5
140
200
25
12
5
15
5
2625
840
1600
3500
1320
150
1200
100
11335
1133.5
12468.5
70
6
8
140
110
30
80
20
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
U
Libras
37.5
140
200
25
12
5
15
5
2625
840
1600
3500
1320
150
1200
100
11335
1133.5
12468.5
37405.5
29
Continuación
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Tablas de 8 pies
Columnas Metálicas (perfil "1")
Platinas t1 = 3/8"
Pernos de 5/8"
Clavo de 2 1/2"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
5..2 Columnas C2: Pr. 1:2:3
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Tablas de 8 pies
Clavo de 2 1/2"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
SUMATORIA DE COLUMNAS
6 Levantado de block
Materiales
Block pómez de 0.14x0.19
Cemento
Arena de río
Block pómez de 0.10x0.19
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
7 Techo
Materiales
Costanera de 1/16" x 4" x 6"
Costanera de 1/16" x 3" x 6"
Lamina de zinc 8
Lamina de zinc 12
Canal lamina galvanizada
Pintura anticorrosiva
60
5
6
Sacos
M^3
M^3
37.5
140
200
2250
700
1200
60
54
30
100
14
140
56
20
Varillas
Varillas
Libras
U
U
U
U
Libras
25
12
5
15
800
300
50
5
1500
648
150
1500
11200
42000
2800
100
64048
6404.8
70452.8
40
5
6
50
40
30
100
20
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
U
Libras
37.5
140
200
25
12
5
15
5
1500
700
1200
1250
480
150
1500
100
6880
688
7568
78020.8
4400
62
6
180
U
Sacos
M^3
U
3
37.5
140
3
13200
2325
840
540
16905
1690.5
18595.5
30
68
140
46
50
18
U
U
U
U
ML
Galón
500
400
30
40
25
85
15000
27200
4200
1840
1250
1530
30
Continuación
Brocha de 4"
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Loseta-piso-:proporción 1:2:3
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
9 Tapadera-Letrina
Materiales
Cemento
Arena de río
Piedrín
Hierro No. 3 G. 40
Hierro No. 2 G. 40
Alambre de amarre
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
10 Piso
Materiales
Cemento
Arena amarilla
Piso de granito de 30 x 30
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Instalación Eléctrica
11 (iluminación)
Materiales
Plafoneras
Tubería de p.v.c. eléctrico 3"
Swich triple domino
Swich 3w domino
Cable THW No. 12
Caja octogonal
Focos de 80 w
Suman
Imprevisto 10%
12
U
30
360
51380
5138
56518
8
30
4
5
20
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
37.5
140
200
25
12
5
10
Sacos
M^3
M^3
Varillas
Varillas
Libras
37.5
140
200
25
12
5
90
10
260
Sacos
M^3
M^2
37.5
140
80
3375
1400
20800
25575
2557.5
28132.5
32
14
4
4
238
32
64
U
U
U
U
ML
U
U
10
180
30
40
3
10
5
320
2520
120
160
714
320
320
4474
447.4
20
10
1
1
10
31
1125
560
100
500
100
2385
238.5
2623.5
375
140
200
250
50
1015
101.5
1116.5
Continuación
TOTAL
12 Instalación Eléctrica (Fuerza)
Materiales
Tomacorriente doble polarizado
Tubería de p.v.c. eléctrico 3"
Cable THW No. 10
Cajas rectangulares
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
13 Puertas y ventanas
Materiales
Puerta metálica 1.5 x 0.8
Ventanas de aluminio c/mariposa
Chapa p/puerta c/halador y llave
Vidrio corriente de 4 mm
Pintura anticorrosiva
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
4921.4
12
11
128
12
U
U
ML
U
30
160
3
10
360
1760
384
120
2624
262.40
2886.40
7
24
4
204
4
U
U
U
P^2
Galón
1000
600
650
25
85
7000
14400
2600
5100
340
29440
2944
32384
SUMATORIA DE MATERIALES
294748.30
PRESUPUESTO DE MANO DE OBRA.
PROYECTO: Diseño de una escuela de cuatro aulas en caserío El Tablón
Cantón san Antonio.
UBICACIÓN: Municipio Jutiapa, Jutiapa.
DISEÑO: Luis Fernando Trejo García.
No.
1
2
DESCRIPCIÓN
NIVELACIÓN Y TRAZO
Mano de obra
Limpieza general
Nivelación del terreno
Trazo y estaqueado
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
CIMENTACIÓN
Mano de obra
Zanjeo
Armadura No. 3
Eslabones No. 2
CANTIDAD
UNIDAD
P. U.
TOTAL (Q)
440
200
160
M^2
M^2
ML
Q15.00
Q15.00
Q10.00
Q6,600.00
Q3,000.00
Q1,600.00
Q11,200.00
Q1,120.00
Q12,320.00
160
160
706
ML
ML
U
Q12.00
Q3.00
Q3.00
Q1,920.00
Q480.00
Q2,118.00
32
Continuación
Centrado de armadura
Fundición
Emplantillado
Elaboración de tacos
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
3
4
5
6
COLUMNAS
Mano de obra
Armadura No. 3
Estribos No. 2
Centrado de armadura
Fundición
Formaleta+desencofrado
Colocación columnas metálicas
Soldadura columna c/platina
Colocación pernos en platina
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
SOLERAS
Mano de obra
Armadura No. 3
Estribos No. 2
Centrado de armadura
Fundición
Formaleta+desencofrado
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Levantado de Muro
Mano de obra
Levantado de block rustico
Hacer y colocar andamio
Deshacer andamio
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Techo
Mano de obra
Coloc. Vigas y costaneras met.
160
160
160
200
ML
ML
ML
U
Q6.00
Q25.00
Q6.00
Q100.00
Q960.00
Q4,000.00
Q960.00
Q20,000.00
Q30,438.00
Q3,043.80
Q33,481.80
330
1622
100
260
260
14
14
718
ML
U
U
ML
ML
U
U
ML
Q3.00
Q3.00
Q6.00
Q25.00
Q20.00
Q300.00
Q150.00
Q25.00
Q990.00
Q4,866.00
Q600.00
Q6,500.00
Q5,200.00
Q4,200.00
Q2,100.00
Q17,950.00
Q42,406.00
Q4,240.60
Q46,646.60
250
2689
32
550
550
ML
U
U
ML
ML
Q3.00
Q3.00
Q6.00
Q25.00
Q20.00
Q750.00
Q8,067.00
Q192.00
Q13,750
Q11,000.00
Q33,759.00
Q3,375.90
Q37,134.90
330
60
60
M^2
ML
ML
25
10
5
8250
600
300
9150
915
10065
572
ML
30
17160
33
Continuación
Colocación de lámina
Pintada de vigas y costaneras
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
7
8
9
10
Piso (torta de concreto)
Mano de obra
Colocación de piso
Imprevisto 10%
TOTAL
Iluminación
Mano de obra
Instalación de lámparas
Colocación de interruptores
Colocación tubería P.V.C.
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Fuerza
Mano de obra
Instalación de tomacorrientes
Colocación tubería P.V.C.
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
Puertas y ventanas
Mano de obra
Colocación de puertas
Colocación de ventanas
Suman
Imprevisto 10%
TOTAL
370
100
M^2
M^2
35
35
12950
3500
33610
3361
36971
316
M^2
25
7900
790
8690
24
6
80
U
U
ML
225
50
20
5400
300
1600
7300
730
8030
4
64
U
ML
180
20
720
1280
2000
200
2200
7
24
U
U
300
250
2100
6000
8100
810
8910
SUMATORIA MANO DE OBRA
SUMATORIA MATERIALES
VALOR DE LA OBRA
204449.30
294748.30
499197.60
34
2.1.12. Cronograma de actividades
Tabla II. Cronograma de actividades
35
No.
ACTIVIDAD
1 Trabajos Preliminares
2 Excavación
3 Fundición de Zapatas
4 Fundición de Cimiento
5 Levantado de Muros
6 Estructura y Cubierta
7 Instalación Eléctrica
8 Instalación de Agua Potable
9 Instalación de Drenajes
10 Acabados
11 Pisos
12 Ventanería
13 Puertas
14 Limpieza
semana
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2.2 Diseño del drenaje sanitario para la aldea El Barreal
2.2.3. Descripción del proyecto
2.2.4. Levantamiento topográfico
Al hacer el levantamiento topográfico del área a drenar, no solo hay que
tomar en cuenta el área edificada en la actualidad, sino que también las que en
un futuro puedan contribuir al sistema, incluyendo la localización exacta de
todas las calles y áreas sin edificación;
alineación municipal, ubicación de
estos, carreteras, cementerios, anotando su estado, campos de deporte y todas
aquellas estructuras naturales y artificiales que guarden relación con el
problema a resolver e influyan en los diseños.
2.2.3. Topografía
Es la ciencia que estudia el conjunto de procedimientos para determinar las
posiciones de puntos sobre la superficie de la tierra, por medio de medidas,
según los tres elementos del espacio y estos pueden ser: dos distancias y una
elevación o una distancia, una dirección y una elevación.
El conjunto de operaciones necesarias para determinar las posiciones de
los puntos, y posteriormente su representación en un plano, es lo que
comúnmente se llama Levantamiento.
La mayor parte de los levantamientos, tienen por objeto el cálculo de
distancias, ángulos, direcciones, coordenadas, elevaciones, áreas, etc. a partir
de datos obtenidos de campo.
36
Para efectuar un trabajo de topografía se deben de seguir los siguientes
pasos:
1)
Reconocimiento: Es donde se recorre el área de trabajo para tener un
panorama de las actividades a desarrollar.
2)
Toma de decisiones: Con base al reconocimiento y a criterio técnico, se
selecciona el método de levantamiento a efectuar.
3)
Trabajo de campo: En él se obtienen los datos que son de importancia
para el desarrollo del trabajo como mediciones, niveles, etc.
4)
Procesamiento de datos: Consiste en traducir o interpretar los datos que
se han tomado en campo, para determinar la información requerida.
5)
Elaboración de planos: Aquí se representa gráficamente los datos de
campo con base a: distancias, cotas, direcciones, etc.
6)
Replanteo: Ya con los planos debidamente elaborados en campo se
procede a colocar las señales (estacas, mojones, cotas, etc.), para marcar los
puntos que interesan, en función del trabajo a realizar.
Con la libreta de campo del levantamiento topográfico planimétrico y
altimétrico se realizan los cálculos correspondientes y se procede a dibujar el
plano, el cual consta de una planta general de la población en la que se indican
todas las estaciones con su respectiva cota de nivelación, Bench Mark (BM) con
su respectiva cota, las curvas de nivel y la orientación.
37
En la planta general de la población con la ayuda de la libreta de campo se
ubican todas las viviendas, escuelas, iglesias, campos deportivos, ríos puentes,
salidas y entradas principales a la población.
En cada vivienda es
recomendable indicar el número de habitantes.
La topografía se divide en dos ramas:
2.2.4. Planimetría
Consiste en los procedimientos utilizados, para fijar las posiciones de puntos
proyectados en un plano horizontal, sin importar sus elevaciones, con las
distancias y direcciones obtenidas de campo.
Los levantamientos planimétricos se hacen por el método de conservación
de azimut, por deflexiones, por rumbo y distancia u otro de los usados
generalmente. Este levantamiento debe incluir todas las calles de la población,
parques, áreas deportivas, escuelas y todos aquellos monumentos que nos
puedan servir de referencia.
El levantamiento de planimetría se realizó por el método de conservación de
azimut, con vuelta de campana.
Los datos del levantamiento están
consignados en la libreta de campo, acompañado del croquis correspondiente,
el cual se hizo tal como se desarrolló el levantamiento, indicando, además,
todos los datos característicos referenciales, como: calles, áreas deportivas,
iglesia, quebradas, puentes, viviendas, etc. Las estaciones se indicaron con
números, con sus respectivos azimutes, lecturas de hilos y distancias.
38
2.2.5. Altimetría
Tiene por objeto determinar la diferencia de altura entre puntos del terreno.
La altura de los puntos se tiene sobre un plano de comparación, siendo el más
común el nivel del mar. El instrumento utilizado para el desarrollo del trabajo
depende de la presición que se desee. Con los datos de campo, se obtienen
las cotas y/o perfil del terreno.
La nivelación debe desarrollarse con un nivel de precisión, hecha sobre el
eje de las calles, y se tomaran elevaciones:
a. En todos los cruces de calles.
b. A distancias no mayores de 20 metros.
c. De todos los puntos en que haya cambio de pendiente del terreno.
d. De todos los lechos de quebradas, puntos salientes del terreno y
depresiones.
e. De las alturas máximas y mínimas del agua en el caudal o cuerpo de
agua en el que se proyecta efectuar la descarga.
Para efectuar la topografía del proyecto de drenaje sanitario, se siguieron los
pasos descritos anteriormente:
1)
Reconocimiento: En este punto se efectuó la visita correspondiente a la
aldea El Barreal, se recorrió el lugar donde se desarrollaría el proyecto, donde
se observaron: pendientes, alturas, población y su ubicación, etc.
2)
Toma de decisiones: Después de realizar el recorrido a la comunidad, se
tomó la decisión que el tipo de levantamiento topográfico a realizar era el de
conservación de azimutes y nivelación.
39
3)
Trabajo de campo: Consistió en efectuar el trabajo de planimetría por
medio del método de conservación de azimutes, radiando donde era necesario
y utilizando un teodolito wild T-1 y cinta métrica.
Para la ejecución de la altimetría, se utilizó un nivel de precisión Wild y
estadía, nivelando a cada 20 metros, se tomaron Bancos de nivel en puntos
específicos.
Los datos de campo se consignaron
en libretas con sus
respectivos croquis. Para el proyecto se realizó la planimetría y altimetría.
4)
Procesamiento de datos: Este trabajo se realizó en gabinete, con los datos
de campo se calcularon coordenadas, rumbos, cotas y distancias para cada
estación.
5)
Con los datos tabulados para cada estación se elaboraron planos planta-
perfil para el proyecto.
6)
Con base a los planos debidamente elaborados se procede al campo a
efectuar el replanteo.
2.2.6. Diseño de drenaje sanitario
2.2.6.1. Condiciones generales
El diseño del sistema de alcantarillado sanitario se hace importante por la
necesidad que representa evacuar las aguas residuales de la comunidad. Esta
agua puede estar constituida por aguas residuales de cocinas, baños, sanitarios
y lavaderos, aguas que llevan cúmulos de materiales fecales, papel, restos de
alimentos, etc.
40
Toda vez que el hombre entra en contacto con el agua, la contamina y así,
es necesario alejarla, para que no provoque problemas a los seres humanos,
por ello es necesario el diseño del drenaje.
La cantidad de agua que utilizan los vecinos de la aldea El Barreal, una vez
servida, la conducen a la calle, creando con ello un ambiente no agradable,
destruye el ornato, esto lo efectúan porque no se cuenta con un sistema
adecuado para evacuar las aguas servidas.
Esta razón es suficiente para que el agua servida sea transportada por
medio de canales subterráneos o drenajes, logrando así un ambiente sano
2.2.6.2. Período de diseño
Es el período de funcionamiento eficiente del sistema, pasado este es
necesario rehabilitar el mismo.
Los sistemas de alcantarillado serán
proyectados para llenar adecuadamente su función durante un período de 30 o
40 años a partir de la fecha de su construcción, según normas de instituciones
como la Escuela Regional de Ingeniería Sanitaria (ERIS), Oficina Panamericana
de la Salud (OPS). . En el presente proyecto se utilizará tubería de P.V.C., para
un período de diseño de 30 años, utilizando un diámetro mínimo para la red
principal de 6” y de 4” para las conexiones domiciliares.
Para seleccionar el período de diseño de una red de alcantarillado o
cualquier obra de Ingeniería, se deben considerar factores como la vida útil de
las estructuras y equipo componente, tomando en cuenta la antigüedad, el
desgaste y el daño; así como la facilidad para hacer ampliaciones a las obras
41
planeadas, también la relación anticipada de crecimiento de la población,
incluyendo en lo posible el desarrollo rural de la comunidad.
2.2.6.3.
Tipo de drenaje a utilizar
Es necesario que las aguas servidas, sean conducidas en sistemas
adecuados, a través de conductos subterráneos, para ser evacuados lejos de
las áreas pobladas, reduciendo de esa forma la contaminación.
Vale la pena resaltar que no simplemente, se evacuan las aguas servidas de
un lado, para afectar otro lugar, es importante que el agua, tenga un tipo de
tratamiento, aunque sea primario, para no afectar los sistemas ambientales.
Debido a que en la región, las necesidades son grandes y los recursos
económicos escasos, se optó por un drenaje sanitario.
Drenaje Sanitario
Es el que recoge las aguas servidas domiciliares como: baños, cocinas,
lavados y servicios; residuos comerciales como: comedores y también la
infiltración.
2.2.7.4.
Fórmulas para el cálculo hidráulico
Varias son las fórmulas utilizadas para el cálculo hidráulico de drenajes,
tales como Chezy, Manning y otras; las que permiten determinar velocidades,
caudales, diámetros, pendientes, etc. siendo éstas:
42
1) Fórmula de Chezy
Esta es una herramienta utilizada para encontrar la velocidad en función de:
pendiente, radio hidráulico y coeficiente C. La fórmula es:
V =
C *
R*S
Donde
V = velocidad en m/s
R = radio hidráulico
S
= pendiente en porcentaje %
C = coeficiente
Las velocidades máxima y mínima de caudal sanitario, en tubería de p.v.c.
son: 0.40 a 4.00 m/s, la velocidad mínima es para que la tubería tenga una
auto limpieza; mientras que la velocidad máxima es para no crear desgaste a la
tubería.
El coeficiente “C”, puede calcularse por medio de las siguientes fórmulas:
Bazin, Kutter, Ganguillet y Manning.
Para el presente estudio se utilizó la fórmula de Manning.
2) Fórmula de Manning
Es una función utilizada para hallar el coeficiente de velocidad “C”, que
depende del radio hidráulico y el coeficiente de rugosidad “n”, por el tipo de
material (cemento, PVC, HG, etc.), que se utiliza para conducir el flujo.
43
Se debe recalcar que la fórmula de Manning, solo se puede usar
cuando se desean tener datos de tuberías totalmente llenas.
La fórmula es:
R
n
C =
Donde
R =
radio hidráulico
n
coeficiente de rugosidad
=
C =
coeficiente de Manning
Después de sustituir en la fórmula de Chezy el coeficiente de Manning,
queda así:
3
V =
R2 ∗ S
n
El valor del coeficiente “n” depende del material de la tubería. Para drenajes
se utilizan los siguientes valores:
n = 0.010 tubo de PVC
44
3) Fórmula de continuidad
Es una fórmula utilizada para hallar el caudal que circula en la tubería.
Q =
V∗A
Donde
Q = caudal en m 3 / s
V = velocidad en m / s
A = área en m 2
El área de tubería circular es:
A =
π * D2
4
π = 3.1416 es constante pi
D = diámetro de la tubería en metros
A = área de la tubería en metros cuadrados
2.2.7.5.
Pendiente de los ramales
La pendiente de los ramales está en función de la topografía del terreno, es
la diferencia de altura que existe de un punto respecto de otro.
45
La pendiente de la tubería debe de ser, hasta donde sea posible, la misma
del terreno natural, con el objeto de tener excavaciones mínimas. En terrenos
planos o contra pendiente se trabajan con velocidades de caudales mínimas,
siempre que el fluido sea capaz de arrastrar todos los sólidos que lleva. Las
pendientes altas nunca deben de sobrepasar la velocidad máxima permitida,
para no provocar problemas al sistema. El tipo de tubería a utilizar para el
presente proyecto es PVC.
2.2.7.6.
Determinación del caudal sanitario
El caudal sanitario está formado por las aguas servidas producto de: caudal
doméstico, caudal por conexiones ilícitas, caudal de infiltración, caudal
comercial e industrial. A continuación se describe el cálculo de cada uno de
ellos.
1) Caudal doméstico (Qdom)
Es el agua que una vez ha sido usada por los humanos, para la limpieza o
producción de alimentos, higiene de vivienda, higiene personal, es desechada
y conducida hacia la red de alcantarillado, es decir, que el agua de desecho
doméstico esta relacionada con la dotación del suministro del agua potable.
Para el efecto la dotación de agua potable es afectada por un factor que puede
variar entre 0.75 a 0.90.
Q dom =
[No.hab.] ∗ [dotación] ∗ [F .R.]
86400
46
Donde:
No. hab.
=
número de habitantes
Dotación
=
de agua en Lts/hab/día
F. R.
=
factor de retorno en %
Q dom
=
caudal domiciliar en Lts/s
2) Caudal de conexiones ilícitas ( Q con-ili )
Este caudal es producido por las viviendas que conectan las tuberías del
sistema del agua pluvial al alcantarillado sanitario. Para efecto de diseño se
puede estimar un porcentaje de as viviendas de la localidad pueden hacer
conexiones ilícitas, lo que puede variar de 0.5 a 2.5 por ciento.
Como el cálculo del caudal de conexiones ilícitas va directamente
relacionado con el caudal producido por las lluvias y el porcentaje de
escorrentía.
a. Intensidad de lluvia
Es la cantidad de lluvia que cae en un área por unidad de tiempo, se expresa
en milímetros por hora.
b. Porcentaje de escorrentía
Es la cantidad de agua que escurre, en función de la permeabilidad de la
superficie del suelo.
47
La fórmula del caudal por conexiones ilícitas es la siguiente:
Q con-ilí =
CIA
* 1000
360
Donde:
C = coeficiente de escorrentía
I = intensidad de precipitación mm / hora
A = área en hectáreas del total de viviendas con conexiones ilícitas
% = porcentaje de viviendas con conexiones ilícitas
Q con-ilí = caudal por conexiones ilícitas en Lts / s
Otra manera de calcular el caudal por conexiones ilícitas es:
Q con-ilí = 10 % (Q doméstico)
3) Caudal de infiltración ( Q inf )
Es el caudal de se infiltra en el alcantarillado, el cual depende de la
profundidad del nivel freático del agua, de la profundidad de la tubería y de la
permeabilidad del terreno, el tipo de junta, la calidad de mano de obra utilizada
y de la supervisión técnica de la construcción. Puede calcularse de dos formas:
1. En litros por hectárea
2. Litros diarios por kilómetro de tubería, se incluye la longitud de las
tuberías de las conexiones domiciliares, asumiendo un valor de 6
metros por casa, la dotación de infiltración varia entre 12000 a
18000 litros/km/día.
48
Q inf =
[F .I .] ∗ [L.T .]
86400
Donde:
F. I.
=
factor de infiltración
L. T.
=
longitud de la tubería en kilómetros
Q inf
=
caudal de infiltración en Lts / s
4) Caudal comercial
Como su nombre lo dice, es el agua desechada por las edificaciones
comerciales como: comedores, restaurantes, etc., por lo general la dotación
comercial varía según el establecimiento a considerar, pero puede estimarse
entre 600 a 3000 Lts/comercio/día.
Q com =
Dotación ∗ No.comercios
86400
Donde:
Dotación
= comercial entre 600 a 3000 Lts/comercio/día
No. comercios = que hay en el lugar.
5) Caudal industrial
Este caudal viene directamente de las grandes industrias. Su fórmula es:
49
Q ind =
Dotación * No.industrias
86400
Donde:
Dotación
=
industrial entre 16000 a 40000 Lts/industria/día
No. Industrias = que hay en el lugar.
6) Caudal Sanitario
Este es el caudal que resulta de la suma de el caudal domiciliar, conexiones
ilícitas, infiltración, comercial e industrial. Su fórmula es:
Q sanitario = Qdom + Qcom + Qind + Qcon − ilí + Q inf
7) Factor de harmond
Es un factor que está en función del número de habitantes, localizados en el
área de influencia, regula un valor máximo de las aportaciones por uso
doméstico. El factor de harmond también es llamado factor de flujo instantáneo.
F. H. =
18 + P
4+ P
Donde:
P
=
F. H. =
población a servir en miles
factor de Harmond
50
8) Factor de caudal medio (fqm)
Este factor se obtiene de dividir el caudal sanitario entre el número de
habitantes futuros. El valor del factor de caudal medio puede estar entre 0.002
y 0.005. El valor que toma Empagua es 0.003. Su fórmula es:
Fqm =
Qsanitario
No.hab. fut.
9) Caudal medio (Qmed)
Es el caudal obtenido de la multiplicación del número de habitantes
futuros por el factor de caudal medio. Su fórmula es:
Qmed =
No.hab. fut * fqm
10) Caudal de diseño ( Q dis )
El caudal con que se diseñará cada tramo del sistema sanitario será la suma
de caudal doméstico, caudal de infiltración, caudal de conexiones ilícitas, aguas
de origen industrial y comercial, según las condiciones particulares del lugar.
Luego el caudal de diseño cada tramo será igual a multiplicar el factor de caudal
medio, el factor de harmond y el número de habitantes a servir que en este
caso se diseñó para población actual y futura. La fórmula de caudal de diseño
es:
Qdis =
No.hab. ∗ F .H . ∗ Fqm
Donde:
No. habitantes = Número de habitantes futuros acumulados
51
F. H.
= Factor de Harmond
Fqm
= Factor de caudal medio
Cuando se obtiene el caudal de diseño, es importante obtener y calcular el
área tributaria, escoger la selección de ruta, pendientes máximas y mínimas,
velocidades máximas y mínimas; y el coeficiente de rugosidad.
a. Área tributaria
Es la longitud que se encuentra entre los pozos de visita, contribuyendo al
caudal que pasa por ese sector, hasta unirse a otro tramo. El área acumulada
comprenderá sumar cada tramo conforme se lleve el diseño de cada uno de
éstos, siguiendo la ruta elegida para cada sector determinado.
b. Selección de ruta
Cuando se realice la selección de ruta que seguirá el agua se debe
considerar:
1. Iniciar el recorrido en los puntos que tengan las cotas más altas y dirigir el
flujo hacia las cotas más bajas.
2. Para el diseño, en lo posible, se deben seguir las pendientes del terreno,
con esto se evitará una excavación profunda y disminuir así costos de
excavación.
3. Acumular los caudales en tramos en los cuales la pendiente del terreno
es pequeña y evitar de esta manera
que la tubería se le de otra
pendiente, ya que se tendrá que colocar la tubería más profunda.
4. Evitar en lo posible, dirigir el agua en contra de la pendiente del terreno.
52
c. Pendientes máximas y mínimas
La pendiente está en función de la velocidad y el terreno, pero se procura
seguir una pendiente paralela al perfil del terreno natural, aunque no
necesariamente deba ser así. Existen diversos casos por ejemplo:
-Donde la profundidad es menor que la profundidad mínima, se procura no
profundizar demasiado la tubería, ya que esto incrementa los costos.
En este proyecto se trató de no sobrepasar las pendientes de 0.2 % a 11%,
las cuales cuentan con valores de caudal y velocidad a sección llena en las
tablas contenidas en el manual Norma ASTM 3034 para tuberías P.V.C. para
alcantarillado sanitario, Amanco S.A.
d. Velocidades máximas y mínimas
La velocidad máxima para el presente proyecto es de 4 m/s, y la velocidad
mínima será de 0.40 m/s. Aunque se pueden mantener velocidades mayores y
menores según el manual de tubería de Amanco S.A.
Velocidad de arrastre
La velocidad mínima con la que los sólidos no se sedimentan en la
alcantarilla se llama velocidad de arrastre, la cual se obtiene haciendo que el
tirante este dentro del rango de 0.10 < d < 0.75 y pendiente adecuada.
53
e. Coeficiente de rugosidad (en función de la tubería a utilizar)
El coeficiente de rugosidad “n”, el cual es adimensional y empírico,
representa las características internas de la tubería y sirve para calcular las
perdidas por fricción de la tubería. Este factor o coeficiente varía en función del
material de la tubería; a continuación se describe el coeficiente para las tuberías
más comunes en el mercado y utilización en sistemas de drenajes:
Tabla III. Coeficientes de rugosidad para distintas clases de tuberías.
No.
TIPO DE TUBERÍA
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD “N”
1
P.V.C.
0.009
2
HIERRO FUNDIDO
0.013
3
TUB. METAL CORRUGADO
0.021
4
TUBOS DE CEMENTO<24”d
0.015
5
TUBOS DE CEMENTO>24”d
0.013
6
ZANJAS
0.020
Fuente: Manual de Amanco, S.A.
2.2.7.7.
Datos de diseño
Período de diseño
=
30 años
Dotación de agua potable
=
120 Lts/habitante/día
Factor de retorno
=
0.80
Intensidad de precipitación
=
50 mm/hora
Área de techos más patios
=
100 m^2
Coeficiente de escorrentía
=
0.5
Porcentaje de conexiones ilícitas
=
2%
54
Factor de infiltración
=
16000 Lts/kilómetro/día
Longitud de tubería domiciliar
=
6 metros P.V.C.
Área total a servir
=
5 hectáreas
Número de casas actual
=
7 casas
Número de habitantes actual
=
42 habitantes
Número de casas futuras
=
19 casas
Número de habitantes futuros
=
112 habitantes
2.2.7.8.
Diseño del drenaje sanitario del tramo pv 11 -- pv 15
Aplicando los datos anteriores y las fórmulas, se diseña el tramo PV 11 a PV
15.
Q doméstico =
( No.habi tan tes) ∗ ( Dotación) ∗ ( F .R.)
86400
Q doméstico =
(112) ∗ (120) ∗ (0.80)
86400
Q doméstico = 0.12 Lts/s.
Q conexiones ilícitas =
CIA
*1000
360
Porcentaje de conexiones = 7 casas * 0.02 = 0.14
Q conexiones ilícitas =
0.50 * 0.50 * 0.010 * 1000
360
55
Q conexiones ilícitas =
Q Infiltración
=
Q Infiltración
=
Q Infiltración
=
F .I . * L.T .
86400
[16000] ∗ [0.14 + 7 * 0.006]
86400
0.034 Lts/s
Factor de Harmond =
Factor de Harmond =
Factor de Harmond =
Q sanitario
=
0.007 Lts/s
18 + P
4+ P
18 + 0.042
4 + 0.042
4.33
Qdom + Q com + Q ind + Q inf + Q con-ilí
En el caudal comercial e industrial sus valores son igual a
cero,
Puesto que no existen en la comunidad.
Q sanitario
=
0.12 + 0 + 0 + 0.034 + 0.007
Q sanitario
=
0.161 Lts/s
Fqm
=
Qsanitario
No.habi tan tesfuturos
56
Fqm
Fqm
0.161
112
=
=
0.001, no está en el intervalo entonces tomaremos 0.003 valor
que utiliza Empagua.
Q diseño =
No.habi tan tes ∗ F .H . ∗ Fqm
Q diseño =
112 * 4.33 * 0.003
el Q diseño = 1.45 Lts/s.
El caudal de diseño será de 1.45 litros por segundo en el tramo comprendido
de pv11 a pv 15.
Datos de diseño:
Diámetro de la tubería = 6”
Pendiente del terreno
= 5.43 %
Caudal de diseño
= 1.45 Lts/s
Tipo de tubería
= P.V.C.
Aplicando la fórmula de Chezy, con el coeficiente de Manning, para obtener
la velocidad del flujo a sección llena.
V = 30.528 *
3
0.154 2 * 5.431 / 2
V = 2.03 m/s
La velocidad del caudal es 2.03 metros por segundo.
57
Cálculo del caudal a sección llena utilizando la fórmula de continuidad.
Q =
0.5067 * V * D^2
Q =
0.5067 * (2.03) * (6)^2
Q =
42 Lts/s
El caudal a sección llena en la tubería es de 42 Lts/seg
Para calcular la velocidad del caudal de diseño se utilizaron las relaciones
hidráulicas.
De las relaciones hidráulicas de caudales:
R =
qdiseño
Q sec cion − llena
R =
1.45
42
R =
0.0345
Donde:
Q = 42 Lts/s
q = 1.45 Lts/s
58
Con el resultado y con el auxilio de tablas se obtuvo las siguientes relaciones
hidráulicas.
v/V = 0.45
d/D = 0.12
Donde:
Donde:
v = 0.45 * 2.03
d = 0.12 * 6”
v = 0.91 m/s
d = 0.72”
El caudal sanitario se comportará así:
Pendiente
=
5.43 %
Caudal de diseño
=
1.45 Lts/s
Velocidad de diseño =
0.91 m/s
Tirante de agua
0.72”
=
2.2.8. Componentes de la red
2.2.8.8.
Ramales
La constituye toda la tubería que va colocada al centro de la calle, por donde
se transportan las aguas servidas. Los ramales principales, se colocarán de
tubería de P.V.C. de diámetro 6” y su longitud varia de acuerdo al lugar donde
se coloque la misma; de igual manera los ramales secundarios, los cuales
tendrán una tubería de P.V.C. de diámetro 4”, ambas tuberías serán de clase
norma ASTM 3034, para drenaje sanitario.
59
2.2.8.9.
Pozos de visita
Los pozos de visita tienen una función muy importante dentro del sistema de
alcantarillado sanitario, por medio de ellos se pueden realizar inspección,
operaciones de limpieza y mantenimiento.
Los pozos de visita dentro del
sistema de alcantarillado se ubican en los siguientes casos:
a. En cambio de diámetro.
b. En cambio de pendiente.
c. En cambios de dirección horizontal, para diámetros menores de
24”.
d. En intersecciones de dos o más tuberías.
e. En los extremos superiores de ramales iniciales.
f. A distancias no mayores de 100 metros en línea recta en
diámetros hasta de 24”.
g. A distancias no mayores de 300 metros en diámetros superiores a
24”
Se debe tomar en cuenta las cotas invert para el funcionamiento de los
pozos de visita:
Cotas invert
Estas se calculan en base a la pendiente y la distancia del tramo respectivo.
La cota invert de salida de un pozo deberá ser de 3 a 5 centímetros más baja
que la cota invert de entrada. Cuando a un pozo de visita llegan 2 o 3 tubos, el
que ale deberá salir con una cota invert 3 o 5 centímetros más baja del tubo que
llegue más bajo.
60
La diferencia de cotas invert entre las tuberías que entran y salen de un pozo
de visita será como mínimo de 0.03 metros. Cuando el diámetro interior de la
tubería que entra a un pozo de visita, sea menor que el diámetro interior de la
que sale, la diferencia de cotas invert, será como mínimo, la diferencia de
dichos diámetros.
Cuando la diferencia de cota invert entre la tubería que entra y la que sale de
un pozo de visita, sea mayor que 0.70 metros, deberá diseñarse un accesorio
especial que encauce al caudal como un mínimo de turbulencia.
La formula de cotas invert es:
Para pozos iniciales
CI = CTi - H pozo
En el final del tramo
CIf = CIi - L*S/100
Donde:
CIi =
Cota Invert al inicio del tramo
CIf =
Cota invert al final del tramo
CTi =
Cota de terreno al inicio del tramo
S
=
Pendientes de la tubería expresada en porcentaje
L
=
Longitud del tramo
61
2.2.8.10. Descargas
En el momento que se diseño un sistema de drenaje lo importante es sanear
el lugar, por lo que la ubicación del lugar donde se van a descargar las aguas
servidas, debe ser motivo de un estudio, para no afectar otro punto.
Criterios para la ubicación de descargas
1) De acuerdo con la topografía del área, seleccionar la parte más baja,
para que el sistema trabaje por gravedad, a un punto específico, donde
se piensa construir una fosa séptica. En el caso del presente proyecto
se va a sectorizar, puesto que el terreno no permite que exista un solo
lugar de descarga, sino que se va a colocar una fosa en cada sector que
lo necesite.
2) Tener información del punto donde se evacua el agua en la parte
superior y en la parte baja, para no afectar poblaciones cercanas y
también evitar la degradación y destrucción del ecosistema.
3) Si el sistema de descarga sobre una planta de tratamiento, ramal de
drenaje o fosa séptica ya existente, hay que estudiar lo detenidamente
para chequear si tiene capacidad para los caudales provenientes de
ampliaciones.
En el caso del presente proyecto se van a utilizar fosas sépticas y plantas de
tratamiento colocadas por sectores, puesto que el terreno no permite tener una
sola descarga de toda la red; entonces tenemos que saber la definición y sus
funciones de la misma.
62
Fosa séptica
Se puede definir como un estanque cubierto y hermético, construido de
piedra, ladrillo, concreto armado y otros materiales de albañilería, es
generalmente de forma rectangular, proyectado y diseñado para que las aguas
negras se mantengan a una velocidad muy baja, por un tiempo determinado,
que oscila entre 12 y 72 horas, durante el cual se efectúa un proceso
anaeróbico de eliminación de sólidos sedimentables.
Los desperdicios líquidos de residencias (aguas negras), rápidamente
obstruirían cualquier tipo de formación porosa de grava sin ningún tratamiento.
La fosa séptica condiciona al agua negra para que pueda filtrarse más
fácilmente en el subsuelo.
Por lo anterior, se puede decir que la función
esencial de la fosa séptica es proporcionar protección a la capacidad
absorbente del suelo. Para proporcionar esta protección al subsuelo, en la fosa
séptica se deben cumplir tres funciones básicas:
1. Reducción de sólidos y carga orgánica
2. Proceso biológico de descomposición
3. Almacenamiento de cieno (lodos) y natas
Además se deben considerar los siguientes factores:
1. La localización debe ser donde no altere ningún manantial, sistema
hídrico o pozo de abastecimiento de aguas. También se debe tomar en
cuenta la alteración del agua subterránea, ya que ésta tiende a seguir el
contorno de la superficie del terreno, por lo que las fosas deben
localizarse lejos de pozos y manantiales.
63
2. Deben estar localizadas a más de 15 metros de cualquier fuente de
abastecimiento de aguas, es preferible mayores distancias.
3. No deben localizarse a menos de 1.5 metros de cualquier edificio, debido
a que puede ocurrir daños estructurales o las filtraciones pueden llegar al
sótano.
Se debe tomar en cuenta que todo lo que reciba la fosa séptica tendrá que ir
a descargarse a un pozo de absorción:
Pozo de absorción
Los pozos de filtración, así como todos los sistemas de filtración que
aprovechan la absorción del suelo, jamás deben usarse donde exista la
posibilidad de alterar las aguas subterráneas.
Es importante efectuar las pruebas de filtración del suelo.
Entre éstas
tenemos:
a. Excavar un agujero de 900 cm^2
a la profundidad donde se
propone al drenaje.
b. Llenar el agujero con agua hasta que se filtre, se debe observar la
velocidad con la que se filtra el agua. Se debe llenar hasta que
este saturado.
(se debe seguir añadiendo agua hasta que la
velocidad sea constante.
c. Cuando este saturado, se debe calcular el tiempo requerido para
que baje 2.5 cm. Este es el tiempo estándar t de filtración.
64
Planta de tratamiento
La información que hay de la planta de tratamiento ha sido brindada por la
empresa Amanco de Guatemala. El sistema propuesto es un sistema biológico,
aeróbico de aireación extendida “Lodos Activados” con régimen completamente
mezclado, que se utiliza para tratar aguas residuales que contienen materia
orgánica biodegradable.
Con esta modalidad de Aireación extendida, se lograrán afluentes de
calidad, con baja producción de lodos y alto grado de oxidación y estabilización
de la materia, adicionándole un sistema de cloración para la seguridad en el
rehúso del líquido en irrigación de jardines, redes independientes de
abastecimiento de inodoros, riego de áreas de terracería, etc. Este proceso
involucra básicamente las siguientes etapas:
a. Una y/o varias etapas de acción en tanques de aireación, donde se
suministra aires por difusión en el fondo, lo que permite crecimiento de
microorganismos que requieren de oxígeno para vivir, la materia
presente servirá para alimentar las bacterias aeróbicas quienes
transformarán los contaminantes en materia celular y energía para
crecer y reproducirse, lo que originara los flóculos que son conocidos
como lodos activados.
El elemento básico en este proceso es el
soplador.
b. Dependiendo del volumen de agua a tratar se requieren de mas
compartimientos para un complemento de aireación al proceso con los
fines anunciados en la etapa anterior y que complementa él oxígeno
necesario.
c. Los flóculos pasarán al tanque de clarificación secundaria, lugar donde
sedimentan por gravedad los lodos, el sobrenadante es vertido al área
65
de cloración y los lodos depositados se recirculan para retroalimentar el
sistema, el exceso de lodos se depositará en un tanque de lodos para su
estabilización, ya estabilizado se deposita al área de secado de lodos,
que puede ser un filtro y un pequeño patio de secado de lodos y/o un
área de secado de lodos mayor para sistemas tradicionales de secado.
d. El agua clarificada, es tratada para su desinfección por medio de un
sistema de cloración a base de tabletas de Hipoclorito de calcio, cuando
se descarga directamente a un cuerpo de agua, previa reacción de cloro
en un depósito que variará de acuerdo al volumen tratado.
e. El agua tratada puede almacenarse o verterse al acuífero previo análisis
de la capacidad de absorción del subsuelo, actividad que corre por
cuenta del cliente, se deberá contar con la seguridad de que sus
características son adecuadas para esta disposición. Si se almacenan,
su función sería reutilizarlas adecuadamente. Donde el acuífero es muy
alto, la descarga puede hacerse por medio de zanjas de absorción de 80
centímetros de profundidad o descargarse a un drenaje pluvial.
2.2.8.11. Diámetros
El diámetro mínimo a utilizar en los alcantarillados sanitarios, según el
Instituto de Fomento Municipal (INFOM), será de 6” en P.V.C., el cual podrá
aumentar cuando a criterio del Ingeniero diseñador, sea necesario.
Este
cambio puede ser por influencia de la pendiente, del caudal o de la velocidad.
Para el presente proyecto la tubería a utilizar será de 6”.
En las conexiones domiciliares, el diámetro mínimo será de 4” con una
pendiente mínima de 2% y una máxima de 6% y que forme un ángulo horizontal
con respecto a la línea central de aproximadamente 45◦ (grados), en el sentido
de la corriente del mismo.
66
El tubo de la conexión domiciliar debe ser de menor diámetro que el del tubo
de la red principal, con el objeto de que sirva de retenedor de algún objeto que
pueda obstruir el colector principal.
2.2.9. Aspectos constructivos
Para la construcción de la obra de drenaje, se efectuarán una cantidad de
trabajos que llevan una secuencia, mismos que a continuación se describen.
2.2.9.1.
Replanteo y marcación del sistema
Consiste en trazar en el campo los datos contenidos en los planos, de
acuerdo al diseño establecido. Para el sistema se colocaran trompos en los
puntos donde se construirán los pozos de visita, se trazará la línea del colector
principal, acometidas domiciliares y alturas de cortes para la excavación de
zanjas; todo el replanteo se realizará utilizando equipo de topografía, estacas,
pintura, etc.
2.2.9.2.
Excavación de zanja
Cuando ya se tiene el replanteo de la línea central, se tiene que marcar el
ancho de la zanja, de acuerdo al diámetro de la tubería diseñada, utilizando
estacas, pitas de albañil y cal hidratada.
En el momento de realizarse la excavación se debe procurar mantener el
ancho de la zanja. Las paredes de la zanja deben quedar a plomo, la tierra
debe de alejarse a 0.75 metros de la orilla.
Por seguridad debe dejarse
tranquillas a cada 5 metros, para evitar derrumbes.
67
El ancho de la zanja es muy importante para evitar el exceso de excavación
y que a la vez permita trabajar dentro de esta, a continuación se presenta una
tabla de anchos de zanja, dependiendo del diámetro del tubo y profundidad de
la zanja.
Tabla IV. Ancho libre de zanjas, según profundidad y diámetro de tubería
Ancho de la zanja (cm)
Tubo
Menos de
Menos de
Menos de
Menos de
Menos de
Pulgada
1.86 m
2.86 m
3.86 m
5.36 m
6.36m
6
60
65
70
75
80
8
60
65
70
75
80
10
70
70
70
75
80
12
75
75
75
75
80
15
90
90
90
90
90
18
110
110
110
110
110
21
110
110
110
110
110
24
135
135
135
135
135
Fuente: Manual de Amanco, S.A.
En este proyecto se utilizará un ancho de zanja variado, según sea
necesario.
68
2.2.9.3.
Colocación de tubería
Antes de que se coloque la tubería se debe afinar la zanja para que se
ajuste a la pendiente de diseño.
Una vez afinada la zanja, se inicia la
colocación de la tubería.
La profundidad mínima del coronamiento de la tubería con respecto a la
superficie del terreno será de 1.00 metro. Cuando la altura de coronamiento de
la tubería principal tenga una profundidad mayor de 3.00 metros bajo la
superficie del terreno, se diseñará una tubería auxiliar sobre la principal para
recibir las conexiones domiciliares del tramo correspondiente.
Debemos tomar en cuenta que se tiene que mantener el rango de
velocidades de diseño, para evitar un mal funcionamiento de la tubería y el
sistema en sí. También se debe de tener presente que se podrán conectar
nuevas domiciliares, así como una futura conexión con otras redes (otros
sectores).
2.2.9.4.
Construcción de pozos de visita
Una vez marcados los puntos donde se construirán los pozos de visita, se
efectúan los trazos, se inicia la excavación de acuerdo a la altura establecida
para cada pozo.
El tipo de pozo que se va ha construir es el típico, cilíndrico en la parte
inferior y termina en una parte troncónica, amplia para dar paso a un hombre y
permitirle maniobrar en su interior.
69
El piso será de concreto, en el centro un canal media caña, para evitar que
los sólidos queden atrapados.
Las paredes serán construidas de ladrillo de barro cocido pegados con
mortero de sabieta, los ladrillos colocados inicialmente a plomo, hasta alcanzar
la parte cilíndrica, luego se empiezan a reducirle número y a colocar forma
inclinada para darle la forma troncónica.
Finalmente las paredes se repellarán y blanquearan construyéndose la
tapadera y brocal de concreto armado.
2.2.9.5.
Conexión domiciliar
Una conexión domiciliar es un tubo que lleva las aguas servidas desde una
vivienda a una alcantarilla común o a un punto de desagüe. Ordinariamente al
construir un sistema de alcantarillado, es costumbre establecer y dejar previsto
una conexión en Y o en T en cada lote edificado o donde haya que conectar un
desagüe doméstico. Las conexiones deben de taparse e impermeabilizarse
para evitar la entrada de aguas subterráneas y raíces. Es conveniente que el
empotramiento con el colector principal se haga en la parte superior para
impedir que las aguas negras retornen por la conexión doméstica cuando el
colector este funcionando a toda su capacidad.
La conexión domiciliar se hace por medio de la candela (o caja de
inspección), construida de mampostería o con tubos de cemento colocados de
forma vertical (candelas), en el cual se une la tubería proveniente del drenaje de
la edificación a servir con la tubería que desaguará en el colector principal: La
tubería entre la candela y el colector principal debe tener un diámetro mínimo
de 4” (0.10 m) y debe colocarse con una pendiente mínima del 2%. Se debe
70
tomar en cuenta tres conceptos importantes que van de la mano con lo que es
la conexión domiciliar.
a. Colector principal
Es la tubería de mayor diámetro en el sistema, y es la que primero se debe
colocar en la zanja para las posteriores conexiones del sistema.
No es
aconsejable conectar directamente al tubo ramales auxiliares, solo en casos
especiales se conecta al tubo, de preferencia se debe llegar a un pozo de visita
o a una caja de bifurcación.
Se debe tener en cuenta el principio básico de iniciar la colocación de la
tubería en la parte final del sistema, es decir en la parte que la descarga, para
que a medida que se vaya instalando, esta en cualquier emergencia ya pueda
entrar en funcionamiento.
b. Candela domiciliar
La conexión se realiza por medio de una candela, construida de
mampostería o con tubos de concreto colocados verticalmente. El lado menor
será de 45 centímetros. Y si fuese circular, tendrá un diámetro no menor de
12”; en ambos casos debe estar impermeabilizadas por dentro y tener una
tapadera para realizar las inspecciones.
c. Cajas de registro
Son unos posos construidos de ladrillo o block y que integrados al sistema
de alcantarillado sanitario tienen la misma función que los pozos de visita, que
sirven para la inspección y limpieza de partes del sistema, la diferencia se
71
marca en que estas son cajas cuadradas de ladrillo y columnas reforzadas. De
estas salen y llegan tuberías; pueden ser utilizadas como principio de ramal,
con el objeto de no profundizar demasiado la tubería.
2.2.9.6.
Prueba de la tubería
Esta operación consiste en el chequeo de instalación de la tubería. Los
pasos para efectuar la prueba de tubería son:
1. Se debe colocar un tapón en el ramal de tubería que se revise en la parte
baja.
2. Se vierte agua en el punto alto del ramal, hasta que la tubería quede
completamente llena.
3. Luego se deben revisar todas las uniones, marcando los anillos donde
existan fugas de agua y se realicen inmediatamente las reparaciones.
2.2.9.7.
Relleno y compactación
El relleno de las zanjas se debe realizar con la misma tierra que se saco de
la excavación. El relleno y la compactación se debe efectuar con la siguiente
herramienta: azadones, palas y mazos de madera.
La primera capa colocada sobre el tubo debe ser tierra libre de rocas y
terrones. La compactación se debe realizar después de la prueba de la tubería.
La compactación se debe realizar con capas de tierra de aproximadamente
veinte centímetros, con humedad óptima de 95%, apisonando el relleno, para
que finalmente en la parte superior se dejara una pendiente de bombeo, por el
agua de lluvia.
72
2.2.9 Diseño Hidráulico
Datos
Densidad de vivienda 6 hab/vivienda
Factor caudal medio 0.003
Vel.min.
0.4m/seg
Tasa incremento
3 %
T ubería pvc
6” min
Vel.max
4.0m/seg
73
A
0
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
16
11..1
11
10..1
10
16
17
18
23
27
28
29
31
43
37
33..1
33
43
43..1
43..2
45
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
8
11..1
11
10..1
10
8
17
18
23
27
28
29
31
32
37
33..1
33
32
43..1
43..2
45
46
longitud
cota inicial cota final metros
1000
999.8
999.4
998.9
998.7
998.4
997.8
997
1002.5
1002
1001.4
999.75
998.1
1002.5
1001.2
1001.3
999.8
998.7
997
995.4
994.9
998.9
998.3
997.2
996.1
998.9
996.9
995
994.6
999.8
999.4
998.9
998.7
998.4
997.8
997
996.5
1001.95
1001.4
999.75
998.1
996.5
1001.2
1001.3
999.8
998.7
997
995.4
994.9
993.6
998.3
997.2
996.1
993.6
996.9
995
994.6
994.3
45.99
45.99
60
60
60
56.33
56.33
56.33
47.99
47.99
56.45
56.45
45.97
73.97
44
72.95
24.4
63.94
59.94
53.48
53.95
71.99
75.48
75.48
67.93
63.31
63.31
63.31
50.99
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
0.43
0.87
0.83
0.33
0.50
1.07
1.42
0.89
1.15
1.25
2.92
2.92
3.48
1.76
-0.23
2.06
4.51
2.66
2.67
0.93
2.41
0.83
1.46
1.46
3.68
3.16
3.00
0.63
0.59
3
4
1
1
1
1
1
1
2
3
4
4
7
4
5
4
4
3
4
3
2
2
1
1
1
1
1
1
4
48
64
16
16
16
16
16
16
32
48
64
64
113
64
81
64
64
48
64
48
32
32
16
16
16
16
16
16
64
18
24
6
6
6
6
6
6
12
18
24
24
42
24
30
24
24
18
24
18
12
12
6
6
6
6
6
6
24
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.28
2.16
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.45
2.28
2.16
2.16
1.96
2.16
2.08
2.16
2.16
2.28
2.16
2.28
2.45
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.16
2.70
2.57
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.88
2.70
2.57
2.57
2.34
2.57
2.48
2.57
2.57
2.70
2.57
2.70
2.88
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.57
0.22
0.46
0.54
0.61
0.69
0.77
0.84
0.92
1.05
1.24
1.48
1.72
2.10
2.34
2.62
2.86
3.10
3.29
3.53
3.72
3.85
3.99
4.06
4.14
4.21
4.29
4.37
4.44
4.68
0.51
1.15
1.35
1.56
1.35
1.76
1.56
1.96
2.12
2.06
2.76
2.70
3.78
3.34
4.55
3.99
5.19
4.49
5.83
5.00
6.19
5.36
6.40
5.57
6.60
5.77
6.81
5.97
7.45
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
0.87
0.98
0.92
0.83
0.83
1.15
1.51
0.98
1.35
1.35
3.01
3.01
5.00
2.43
0.68
2.12
4.71
2.74
2.75
1.03
2.50
1.04
1.52
1.52
4.64
3.32
3.08
0.71
0.78
Tabla V. Diseño hidráulico
De
Continuación
74
De
A
area tuberia
m^2
0
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
16
11..1
11
10..1
10
16
17
18
23
27
28
29
31
43
37
33..1
33
43
43..1
43..2
45
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
8
11..1
11
10..1
10
8
17
18
23
27
28
29
31
32
37
33..1
33
32
43..1
43..2
45
46
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
0.8123
0.8616
0.8339
0.7951
0.7951
0.9356
1.0699
0.8606
1.0136
1.0136
1.5115
1.5115
1.9482
1.3587
0.7192
1.2696
1.8909
1.4409
1.4451
0.8833
1.3778
0.8890
1.0751
1.0751
1.8756
1.5863
1.5286
0.7343
0.7714
14.82
15.72
15.21
14.50
14.50
17.07
19.52
15.70
18.49
18.49
27.57
27.57
35.54
24.78
13.12
23.16
34.49
26.28
26.36
16.11
25.13
16.22
19.61
19.61
34.21
28.94
27.88
13.39
14.07
0.01508
0.02942
0.03538
0.04233
0.04756
0.04486
0.04311
0.05843
0.05691
0.06711
0.05367
0.06234
0.05901
0.09425
0.19992
0.12357
0.08989
0.12514
0.13384
0.23068
0.15326
0.24585
0.20717
0.21103
0.12318
0.14826
0.15658
0.33161
0.33263
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.36
0.44
0.47
0.50
0.51
0.50
0.50
0.55
0.54
0.57
0.53
0.56
0.55
0.63
0.78
0.68
0.62
0.68
0.70
0.81
0.72
0.83
0.79
0.79
0.68
0.72
0.73
0.90
0.90
0.29
0.38
0.39
0.39
0.41
0.47
0.53
0.47
0.55
0.58
0.80
0.84
1.06
0.85
0.56
0.86
1.17
0.98
1.01
0.72
1.00
0.73
0.85
0.85
1.27
1.14
1.11
0.66
0.69
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.09
0.117
0.13
0.140
0.15
0.14
0.14
0.16
0.16
0.18
0.16
0.17
0.16
0.21
0.30
0.24
0.20
0.24
0.25
0.33
0.26
0.34
0.31
0.31
0.24
0.26
0.27
0.40
0.40
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.0342
0.0730
0.0889
0.1072
0.0932
0.1030
0.0797
0.1250
0.1147
0.1115
0.1002
0.0980
0.1063
0.1349
0.3467
0.1721
0.1505
0.1709
0.2212
0.3103
0.2465
0.3306
0.3262
0.2838
0.1930
0.1994
0.2441
0.4459
0.5292
0.46
0.58
0.62
0.65
0.63
0.64
0.60
0.68
0.66
0.66
0.64
0.63
0.65
0.70
0.91
0.75
0.72
0.75
0.80
0.88
0.83
0.90
0.89
0.86
0.77
0.78
0.83
0.97
1.01
A
0
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
16
11..1
11
10..1
10
16
17
18
23
27
28
29
31
43
37
33..1
33
43
43..1
43..2
45
2
4
4..1
4..2
6
6..1
6..2
8
11..1
11
10..1
10
8
17
18
23
27
28
29
31
32
37
33..1
33
32
43..1
43..2
45
46
0.38
0.50
0.51
0.52
0.50
0.60
0.64
0.59
0.67
0.67
0.96
0.96
1.27
0.95
0.65
0.95
1.36
1.07
1.16
0.78
1.14
0.80
0.96
0.92
1.45
1.24
1.26
0.71
0.78
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.13
0.18
0.20
0.22
0.21
0.22
0.19
0.24
0.23
0.23
0.21
0.21
0.22
0.25
0.41
0.28
0.26
0.28
0.32
0.38
0.34
0.40
0.39
0.36
0.30
0.30
0.34
0.47
0.52
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.70
0.90
0.95
1.00
1.30
1.50
1.55
1.60
0.70
0.80
0.85
0.90
0.95
0.70
1.20
1.60
1.65
1.70
1.75
1.80
1.85
0.70
0.85
0.90
0.95
0.70
0.80
0.85
0.90
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
999.3
998.9
998.45
997.9
997.4
996.9
996.25
995.4
1001.8
1001.2
1000.55
998.85
997.15
1001.8
1000
999.7
998.15
997
995.25
993.6
993.05
998.2
997.45
996.3
995.15
998.2
996.1
994.15
993.7
0.90
0.95
1.00
1.30
1.50
1.55
1.60
1.65
0.80
0.85
0.90
0.95
1.65
1.20
1.60
1.65
1.70
1.75
1.80
1.85
1.90
0.85
0.90
0.95
1.60
0.80
0.85
0.90
1.00
998.9
998.45
997.9
997.4
996.9
996.25
995.4
994.85
1001.15
1000.55
998.85
997.15
994.85
1000
999.7
998.15
997
995.25
993.6
993.05
991.7
997.45
996.3
995.15
992
996.1
994.15
993.7
993.3
0.87
0.98
0.92
0.83
0.83
1.15
1.51
0.98
1.35
1.35
3.01
3.01
5.00
2.43
0.68
2.12
4.71
2.74
2.75
1.03
2.50
1.04
1.52
1.52
4.64
3.32
3.08
0.71
0.78
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
33.11
38.29
52.65
62.10
75.60
77.31
79.85
82.38
32.39
35.63
44.45
46.99
53.78
63.24
55.44
106.69
36.78
99.27
95.75
87.84
91.04
50.21
59.44
62.84
77.95
42.73
47.01
49.86
43.60
0.38
0.50
0.51
0.52
0.50
0.60
0.64
0.59
0.67
0.67
0.96
0.96
1.27
0.95
0.65
0.95
1.36
1.07
1.16
0.78
1.14
0.80
0.96
0.92
1.45
1.24
1.26
0.71
0.78
Continuación
75
De
v
v(m/s)
futuro
A
46
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
179
177
3
5
11
12
12..1
13
14
19
19
20
21
24
24
25
29
37
38
39
39..1
49
48..1
48
49
49..1
50
51
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
176
177
176
2
4
12
12..1
13
14
15
18
20
21
22
23
25
26
30
38
39
39..1
40
48..1
48
47
49..1
50
51
52
longitud
cota inicial cota final metros
994.3
994
993.7
993.6
993.5
993.4
993.4
994
993.65
993.3
992.5
991.7
990.5
989.3
994.2
994.2
1000.5
999.5
1001.4
999.9
997.2
994.5
992
1001.6
1001.6
1000.9
1000.2
1000.8
1000.8
1000.6
995.4
998.3
999.4
998.4
997.1
995.7
994.65
993.6
995.7
995.65
995.6
994.6
994
993.7
993.6
993.5
993.4
993.4
994
993.65
993.3
992.5
991.7
990.5
989.3
989.1
994.2
989.1
999.8
999.4
999.9
997.2
994.5
992
991
1001.3
1000.9
1000.2
997.5
999.8
1000.6
1000.1
995.2
999.4
998.4
997.1
995.8
994.65
993.6
993.7
995.65
995.6
994.6
994.7
46.99
46.99
75.33
75.33
75.33
33.99
47
50.8
50.8
42.48
42.48
76.99
76.99
59
73.97
72.68
57
64
40.91
55.87
55.87
23.61
30.93
58
25.95
20.42
64.86
33.99
29.98
19.96
34.99
27.99
18.87
61.98
61.98
56.48
56.48
5.91
65.5
65.5
43.95
32
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
0.64
0.64
0.13
0.13
0.13
0.00
-1.28
0.69
0.69
1.88
1.88
1.56
1.56
0.34
0.00
7.02
1.23
0.16
3.67
4.83
4.83
10.59
3.23
0.52
2.70
3.43
4.16
2.94
0.67
2.51
0.57
-3.93
5.30
2.10
2.10
1.86
1.86
-1.69
0.08
0.08
2.28
-0.31
4
4
1
1
1
7
7
2
2
1
1
1
1
4
7
2
2
15
2
1
2
1
1
1
1
1
3
4
2
1
4
1
1
4
4
5
6
1
2
2
2
2
64
64
16
16
16
113
113
32
32
16
16
16
16
64
113
32
32
242
32
16
32
16
16
16
16
16
48
64
32
16
64
16
16
64
64
81
97
16
32
32
32
32
24
24
6
6
6
42
42
12
12
6
6
6
6
24
42
12
12
90
12
6
12
6
6
6
6
6
18
24
12
6
24
6
6
24
24
30
36
6
12
12
12
12
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.16
2.16
2.75
2.75
2.75
1.96
1.96
2.45
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.16
1.96
2.45
2.45
1.72
2.45
2.75
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.28
2.16
2.45
2.75
2.16
2.75
2.75
2.16
2.16
2.08
2.01
2.75
2.45
2.45
2.45
2.45
2.57
2.57
3.17
3.17
3.17
2.34
2.34
2.88
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
2.57
2.34
2.88
2.88
2.04
2.88
3.17
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.70
2.57
2.88
3.17
2.57
3.17
3.17
2.57
2.57
2.48
2.40
3.17
2.88
2.88
2.88
2.88
4.92
0.28
0.36
0.44
0.51
0.89
1.27
1.40
1.54
1.61
1.69
1.77
1.84
2.08
2.46
2.59
2.73
3.44
3.57
3.65
3.79
3.86
3.86
3.94
4.01
4.09
4.20
4.44
4.58
4.52
4.75
4.83
4.91
5.07
5.31
0.34
0.68
0.75
0.81
0.89
1.02
1.16
6.61
0.64
0.85
1.05
1.25
1.86
2.27
2.22
2.63
2.47
2.43
2.67
2.63
3.32
3.65
3.68
4.01
5.59
4.37
5.79
4.73
5.99
5.99
4.94
6.20
5.14
5.44
6.84
5.50
5.65
7.48
5.85
7.68
8.12
6.49
0.77
1.67
1.87
2.03
2.23
2.03
2.59
6
4
4
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
4
6
6
6
6
6
6
0.74
1.06
1.00
0.66
0.80
3.10
0.53
0.79
0.79
2.00
2.00
1.62
1.62
0.68
0.81
7.43
1.58
0.55
3.91
4.92
5.10
10.80
3.39
1.55
3.08
3.67
4.24
4.85
1.33
3.01
1.00
0.54
5.56
2.18
2.18
2.04
2.39
1.69
0.53
0.53
2.39
0.78
Continuación
76
De
A
area tuberia
m^2
46
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
179
177
3
5
11
12
12..1
13
14
19
19
20
21
24
24
25
29
37
38
39
39..1
49
48..1
48
49
49..1
50
51
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
176
177
176
2
4
12
12..1
13
14
15
18
20
21
22
23
25
26
30
38
39
39..1
40
48..1
48
47
49..1
50
51
52
0.01824
0.00811
0.00811
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.00811
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
0.7517
0.6856
0.6632
0.7096
0.7773
1.5335
0.6352
0.7729
0.7729
1.2320
1.2320
1.1098
1.1098
0.7172
0.7844
2.3741
1.0944
0.6441
1.7225
1.9323
1.9672
2.8624
1.6048
1.0850
1.5293
1.6692
1.7934
1.9190
1.0061
1.5101
0.8711
0.6376
2.0545
1.2854
1.2854
0.9484
1.3466
1.1330
0.6367
0.6367
1.3462
0.7698
13.71
5.56
5.38
12.94
14.18
27.97
11.59
14.10
14.10
22.47
22.47
20.24
20.24
13.08
14.31
43.31
19.96
11.75
31.42
35.25
35.88
52.21
29.27
19.79
27.90
30.45
32.71
35.01
18.35
27.55
15.89
11.63
37.48
23.45
23.45
7.69
24.56
20.67
11.61
11.61
24.56
14.04
0.35879
0.05111
0.06693
0.03366
0.03608
0.03181
0.10943
0.09952
0.10910
0.07181
0.07519
0.08721
0.09096
0.15902
0.17181
0.05989
0.13668
0.29271
0.11375
0.10355
0.10548
0.07394
0.13189
0.19891
0.14384
0.13427
0.12842
0.12684
0.24930
0.16394
0.29923
0.41533
0.13092
0.21620
0.22639
0.04446
0.02748
0.03633
0.06976
0.07628
0.04158
0.08232
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.92
0.52
0.57
0.46
0.47
0.45
0.66
0.64
0.66
0.59
0.59
0.61
0.62
0.73
0.75
0.55
0.70
0.87
0.66
0.65
0.65
0.59
0.69
0.78
0.71
0.70
0.69
0.68
0.83
0.74
0.87
0.95
0.69
0.80
0.81
0.50
0.44
0.47
0.57
0.59
0.49
0.60
0.69
0.36
0.38
0.33
0.37
0.70
0.42
0.49
0.51
0.73
0.72
0.68
0.69
0.52
0.59
1.31
0.77
0.56
1.14
1.25
1.28
1.67
1.11
0.85
1.09
1.16
1.23
1.31
0.84
1.11
0.76
0.61
1.42
1.02
1.04
0.48
0.59
0.54
0.37
0.37
0.66
0.46
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.41
0.15
0.175
0.13
0.129
0.12
0.22
0.21
0.22
0.18
0.19
0.20
0.20
0.27
0.28
0.17
0.25
0.37
0.23
0.22
0.22
0.18
0.25
0.30
0.26
0.25
0.24
0.24
0.34
0.27
0.38
0.45
0.24
0.32
0.32
0.14
0.114
0.13
0.178
0.186
0.14
0.19
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.4824
0.1154
0.1572
0.0810
0.0883
0.0665
0.1957
0.1577
0.1866
0.1100
0.1080
0.1321
0.1299
0.2535
0.2548
0.0850
0.2008
0.4755
0.1391
0.1643
0.1319
0.1148
0.2048
0.2495
0.2222
0.1688
0.1664
0.1954
0.2999
0.2050
0.4708
0.5031
0.2050
0.3464
0.2769
0.1002
0.0678
0.0904
0.1746
0.1921
0.0826
0.1847
0.99
0.67
0.73
0.60
0.62
0.57
0.77
0.73
0.76
0.66
0.65
0.69
0.69
0.83
0.84
0.61
0.78
0.99
0.70
0.74
0.69
0.66
0.79
0.83
0.80
0.74
0.74
0.77
0.87
0.79
0.98
1.00
0.79
0.91
0.85
0.64
0.57
0.62
0.75
0.77
0.60
0.76
Continuación
77
De
A
v
v(m/s)
futuro
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
46
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
179
177
3
5
11
12
12..1
13
14
19
19
20
21
24
24
25
29
37
38
39
39..1
49
48..1
48
49
49..1
50
51
46..1
47
47..1
47..2
56
57
60
60..1
155
155..1
156
156..1
158
176
177
176
2
4
12
12..1
13
14
15
18
20
21
22
23
25
26
30
38
39
39..1
40
48..1
48
47
49..1
50
51
52
0.74
0.46
0.48
0.43
0.48
0.87
0.49
0.56
0.59
0.81
0.80
0.77
0.77
0.60
0.66
1.45
0.85
0.64
1.21
1.43
1.36
1.90
1.26
0.90
1.23
1.24
1.33
1.49
0.88
1.19
0.86
0.64
1.61
1.17
1.10
0.61
0.77
0.70
0.48
0.49
0.81
0.59
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.49
0.23
0.27
0.19
0.20
0.17
0.30
0.27
0.29
0.22
0.22
0.25
0.24
0.34
0.34
0.20
0.30
0.49
0.25
0.27
0.25
0.23
0.31
0.34
0.32
0.28
0.28
0.30
0.38
0.31
0.48
0.50
0.31
0.41
0.36
0.21
0.18
0.20
0.28
0.30
0.19
0.29
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
1.00
1.05
1.25
1.90
2.30
2.80
2.85
3.70
3.75
3.80
3.85
3.95
4.00
4.05
0.70
1.30
0.70
0.70
0.70
0.80
0.85
1.00
1.05
0.70
0.70
0.80
0.85
0.70
0.70
0.90
1.50
0.85
2.10
2.15
2.20
0.70
0.80
1.10
1.30
1.60
1.90
1.95
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
993.3
992.95
992.45
991.7
991.2
990.6
990.55
990.3
989.9
989.5
988.65
987.75
986.5
985.25
993.5
992.9
999.8
998.8
1000.7
999.1
996.35
993.5
990.95
1000.9
1000.9
1000.1
999.35
1000.1
1000.1
999.7
993.9
997.45
997.3
996.25
994.9
995
993.85
992.5
994.4
994.05
993.7
992.65
1.05
1.25
1.90
2.30
2.80
2.85
3.70
3.75
3.80
3.85
3.90
4.00
4.05
4.25
1.30
1.60
0.90
0.95
0.80
0.85
1.00
1.05
1.10
1.30
0.80
0.85
0.90
1.35
0.90
1.00
1.65
2.10
2.15
2.20
2.25
0.80
1.10
1.30
1.60
1.90
1.95
2.30
992.95
992.45
991.7
991.2
990.6
990.55
990.3
989.9
989.5
988.65
987.8
986.5
985.25
984.85
992.9
987.5
998.9
998.45
999.1
996.35
993.5
990.95
989.9
1000
1000.1
999.35
996.6
998.45
999.7
999.1
993.55
997.3
996.25
994.9
993.55
993.85
992.5
992.4
994.05
993.7
992.65
992.4
0.74
1.06
1.00
0.66
0.80
3.10
0.53
0.79
0.79
2.00
2.00
1.62
1.62
0.68
0.81
7.43
1.58
0.55
3.91
4.92
5.10
10.80
3.39
1.55
3.08
3.67
4.24
4.85
1.33
3.01
1.00
0.54
5.56
2.18
2.18
2.04
2.39
1.69
0.53
0.53
2.39
0.78
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
43.35
48.63
106.78
142.37
172.88
86.42
138.53
170.31
172.59
146.24
148.15
275.43
278.90
220.37
66.57
94.85
41.04
47.52
27.61
41.48
46.51
21.78
29.92
52.20
17.52
15.16
51.08
31.36
21.59
17.07
49.60
37.16
36.09
121.33
124.11
38.12
48.29
6.38
85.48
103.16
76.14
61.20
0.74
0.46
0.48
0.43
0.48
0.87
0.49
0.56
0.59
0.81
0.80
0.77
0.77
0.60
0.66
1.45
0.85
0.64
1.21
1.43
1.36
1.90
1.26
0.90
1.23
1.24
1.33
1.49
0.88
1.19
0.86
0.64
1.61
1.17
1.10
0.61
0.77
0.70
0.48
0.49
0.81
0.59
Continuación
78
De
A
48
48..1
53
53..1
54
54..1
57
57..1
58
164
163
162
161..1
161
160
159
164
165
166
167
168
169
169..1
175
174
173
172
171
154
180
157..1
157
180
182
183
184
184..1
185
189
195
188
187
48..1
53
53..1
54
54..1
55
57..1
58
59
163
162
161..1
161
160
159
156
165
166
167
168
169
169..1
170
174
173
172
171
170
60
157..1
157
156
182
183
184
184..1
185
189
190
190
187
186
longitud
cota inicial cota final metros
993.6
994
994.4
993.9
993.4
990.45
993.4
993.65
993.9
996.5
994.3
992.2
991.2
990.2
991.6
992.3
996.5
996.3
995.2
994.2
994.2
995.6
995.4
995.2
994.8
991.7
991.9
994.8
995.4
993.4
992.65
991.9
993.4
991.5
986.8
985.2
982.75
980.3
980.2
986.5
986.4
984.8
994
994.4
993.9
993.4
990.45
987.5
993.65
993.9
991.6
994.3
992.2
991.2
990.2
991.6
992.3
991.7
996.3
995.2
994.2
994.2
995.6
995.4
995.2
994.8
991.7
991.9
993.5
995.2
994
992.65
991.9
991.7
991.5
986.8
985.2
982.75
980.3
980.2
982.4
982.4
984.8
985.4
62.5
62.5
52.75
52.75
48.32
48.32
65
65
55.87
58.94
36.93
52.48
52.48
46.93
55.98
75
31.99
62.97
42.95
48
37.98
45.5
45.5
74
44.83
29.98
33.88
20.25
56.98
48.99
48.99
62
63.92
74.68
40.49
43.2
43.2
43.99
38.92
45.69
54.97
24.95
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
-0.64
-0.64
0.95
0.95
6.11
6.11
-0.38
-0.38
4.12
3.73
5.69
1.91
1.91
-2.98
-1.25
0.80
0.63
1.75
2.33
0.00
-3.69
0.44
0.44
0.54
6.92
-0.67
-4.72
-1.98
2.46
1.53
1.53
0.32
2.97
6.29
3.95
5.67
5.67
0.23
-5.65
8.97
2.91
-2.40
2
2
3
4
1
2
1
2
1
1
1
1
1
2
2
1
4
5
4
4
2
1
1
6
1
2
1
6
3
3
2
5
1
1
2
1
1
2
1
1
5
2
32
32
48
64
16
32
16
32
16
16
16
16
16
32
32
16
64
81
64
64
32
16
16
97
16
32
16
97
48
48
32
81
16
16
32
16
16
32
16
16
81
32
12
12
18
24
6
12
6
12
6
6
6
6
6
12
12
6
24
30
24
24
12
6
6
36
6
12
6
36
18
18
12
30
6
6
12
6
6
12
6
6
30
12
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.45
2.45
2.28
2.16
2.75
2.45
2.75
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.45
2.45
2.75
2.16
2.08
2.16
2.16
2.45
2.75
2.75
2.01
2.75
2.45
2.75
2.01
2.28
2.28
2.45
2.08
2.75
2.75
2.45
2.75
2.75
2.45
2.75
2.75
2.08
2.45
2.88
2.88
2.70
2.57
3.17
2.88
3.17
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.88
2.88
3.17
2.57
2.48
2.57
2.57
2.88
3.17
3.17
2.40
3.17
2.88
3.17
2.40
2.70
2.70
2.88
2.48
3.17
3.17
2.88
3.17
3.17
2.88
3.17
3.17
2.48
2.88
1.29
1.43
1.61
1.85
1.93
2.06
2.14
2.28
2.35
2.43
2.50
2.58
2.65
2.79
2.92
3.00
3.24
3.53
3.77
4.00
4.14
4.22
4.22
4.55
4.62
0.16
0.09
0.40
0.35
0.54
0.67
0.96
1.03
1.11
1.24
1.32
1.40
1.53
1.61
1.61
1.89
2.03
2.39
2.96
3.10
3.03
3.30
3.39
3.51
3.76
3.71
3.96
3.91
4.16
4.12
4.53
4.48
4.73
5.12
5.50
5.76
6.14
6.13
6.35
6.35
7.02
6.55
0.36
0.20
0.89
0.87
1.38
1.74
1.64
1.94
1.84
2.30
2.15
2.05
2.51
2.25
2.25
3.28
2.61
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
4
6
4
4
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
0.80
0.80
1.04
1.04
6.21
6.21
1.15
0.77
4.21
3.90
5.82
2.00
2.00
0.75
0.71
0.87
0.94
1.83
3.38
0.83
0.79
0.66
0.88
0.81
7.03
1.17
2.07
2.72
2.98
1.74
1.63
4.52
3.13
6.36
4.08
5.79
5.79
0.91
0.77
10.72
4.37
1.00
Continuación
79
De
A
area tuberia
m^2
48
48..1
53
53..1
54
54..1
57
57..1
58
164
163
162
161..1
161
160
159
164
165
166
167
168
169
169..1
175
174
173
172
171
154
180
157..1
157
180
182
183
184
184..1
185
189
195
188
187
48..1
53
53..1
54
54..1
55
57..1
58
59
163
162
161..1
161
160
159
156
165
166
167
168
169
169..1
170
174
173
172
171
170
60
157..1
157
156
182
183
184
184..1
185
189
190
190
187
186
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.00811
0.01824
0.00811
0.00811
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
0.7790
0.7790
0.8894
0.8894
2.1702
2.1702
0.9356
0.7639
1.7863
1.7205
2.1015
1.2320
1.2320
0.7522
0.7362
0.8108
0.8435
1.1770
1.6003
0.7951
0.7741
0.7072
0.8166
0.7843
2.3088
0.7182
1.2519
1.0954
1.1481
1.1473
1.1130
1.8509
1.5406
2.1966
1.7582
2.0952
2.0952
0.8305
0.7647
2.8523
1.8199
0.8718
14.21
14.21
16.22
16.22
39.59
39.59
17.07
13.93
32.58
31.39
38.34
22.47
22.47
13.72
13.43
14.79
15.39
21.47
29.19
14.50
14.12
12.90
14.90
14.31
42.12
5.82
22.84
8.88
9.31
20.93
20.30
33.76
28.10
40.07
32.07
38.22
38.22
15.15
13.95
52.03
33.20
15.90
0.09086
0.10036
0.09954
0.11427
0.04874
0.05215
0.12542
0.16330
0.07216
0.07733
0.06529
0.11475
0.11812
0.20332
0.21777
0.20287
0.21055
0.16424
0.12898
0.27608
0.29314
0.32672
0.28295
0.31792
0.10980
0.02726
0.00383
0.04475
0.03732
0.02561
0.03305
0.02837
0.03679
0.02769
0.03881
0.03455
0.03653
0.10108
0.11522
0.03089
0.05706
0.12759
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.62
0.64
0.64
0.66
0.52
0.53
0.68
0.74
0.59
0.59
0.56
0.66
0.67
0.78
0.80
0.78
0.79
0.74
0.69
0.85
0.87
0.89
0.86
0.89
0.66
0.43
0.24
0.50
0.48
0.43
0.46
0.44
0.48
0.44
0.48
0.47
0.47
0.64
0.67
0.45
0.54
0.69
0.48
0.50
0.57
0.59
1.12
1.14
0.64
0.56
1.06
1.02
1.18
0.82
0.83
0.59
0.59
0.64
0.67
0.87
1.10
0.68
0.67
0.63
0.70
0.70
1.51
0.31
0.30
0.55
0.55
0.49
0.51
0.81
0.73
0.96
0.85
0.98
0.99
0.53
0.51
1.28
0.99
0.60
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.20
0.21
0.21
0.23
0.15
0.16
0.24
0.27
0.18
0.19
0.17
0.23
0.23
0.31
0.32
0.31
0.31
0.27
0.24
0.36
0.37
0.39
0.36
0.39
0.22
0.11
0.05
0.14
0.132
0.11
0.124
0.12
0.13
0.11
0.13
0.13
0.13
0.21
0.23
0.12
0.16
0.24
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.1682
0.2081
0.1911
0.1869
0.0835
0.0857
0.2055
0.2696
0.1139
0.1262
0.1021
0.1853
0.1833
0.3299
0.3337
0.3198
0.3329
0.2562
0.1974
0.4235
0.4339
0.4919
0.4260
0.4908
0.1555
0.0623
0.0089
0.1007
0.0934
0.0657
0.0856
0.0486
0.0691
0.0460
0.0719
0.0561
0.0535
0.1656
0.1613
0.0432
0.0988
0.1643
0.74
0.79
0.77
0.76
0.61
0.61
0.79
0.85
0.66
0.68
0.64
0.76
0.76
0.90
0.90
0.89
0.90
0.84
0.78
0.96
0.96
1.00
0.96
0.99
0.73
0.56
0.31
0.64
0.63
0.56
0.61
0.51
0.57
0.51
0.59
0.54
0.53
0.74
0.73
0.50
0.64
0.74
Continuación
80
De
A
v
v(m/s)
futuro
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
48
48..1
53
53..1
54
54..1
57
57..1
58
164
163
162
161..1
161
160
159
164
165
166
167
168
169
169..1
175
174
173
172
171
154
180
157..1
157
180
182
183
184
184..1
185
189
195
188
187
48..1
53
53..1
54
54..1
55
57..1
58
59
163
162
161..1
161
160
159
156
165
166
167
168
169
169..1
170
174
173
172
171
170
60
157..1
157
156
182
183
184
184..1
185
189
190
190
187
186
0.58
0.61
0.69
0.68
1.31
1.32
0.74
0.65
1.18
1.17
1.35
0.94
0.94
0.67
0.66
0.72
0.76
0.98
1.24
0.76
0.75
0.70
0.78
0.78
1.68
0.40
0.39
0.70
0.72
0.65
0.68
0.95
0.88
1.12
1.04
1.13
1.11
0.61
0.56
1.42
1.16
0.64
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.28
0.31
0.30
0.29
0.20
0.20
0.31
0.35
0.23
0.24
0.22
0.29
0.29
0.40
0.40
0.39
0.40
0.35
0.30
0.45
0.46
0.50
0.46
0.49
0.27
0.17
0.07
0.21
0.21
0.17
0.20
0.15
0.18
0.15
0.18
0.16
0.16
0.28
0.27
0.14
0.21
0.27
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.90
1.80
2.70
2.75
2.80
2.85
2.35
3.35
4.10
0.70
0.80
0.85
0.90
0.95
2.70
3.80
0.70
0.80
0.85
1.30
1.70
3.40
3.50
0.70
0.90
0.95
1.50
3.80
0.70
0.70
0.80
0.85
0.70
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
1.30
3.00
0.70
1.50
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
992.7
992.2
991.7
991.15
990.6
987.6
991.05
990.3
989.8
995.8
993.5
991.35
990.3
989.25
988.9
988.5
995.8
995.5
994.35
992.9
992.5
992.2
991.9
994.5
993.9
990.75
990.4
991
994.7
992.7
991.85
991.05
992.7
990.7
985.95
984.3
981.8
979.3
978.9
983.5
985.7
983.3
1.80
2.70
2.75
2.80
2.85
2.90
3.35
4.10
4.15
0.80
0.85
0.90
0.95
2.70
3.80
3.85
0.80
0.85
1.30
1.70
3.40
3.50
3.70
0.90
0.95
1.50
3.80
4.75
1.00
0.80
0.85
3.45
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
1.30
3.80
3.80
1.50
2.35
992.2
991.7
991.15
990.6
987.6
984.6
990.3
989.8
987.45
993.5
991.35
990.3
989.25
988.9
988.5
987.85
995.5
994.35
992.9
992.5
992.2
991.9
991.5
993.9
990.75
990.4
989.7
990.45
993
991.85
991.05
988.25
990.7
985.95
984.3
981.8
979.3
978.9
978.6
978.6
983.3
983.05
0.80
0.80
1.04
1.04
6.21
6.21
1.15
0.77
4.21
3.90
5.82
2.00
2.00
0.75
0.71
0.87
0.94
1.83
3.38
0.83
0.79
0.66
0.88
0.81
7.03
1.17
2.07
2.72
2.98
1.74
1.63
4.52
3.13
6.36
4.08
5.79
5.79
0.91
0.77
10.72
4.37
1.00
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
75.94
126.56
129.37
131.74
122.85
125.03
166.73
217.91
207.42
39.78
27.42
41.33
43.69
77.08
163.74
258.19
21.59
46.76
41.55
64.80
87.16
141.28
147.42
53.28
37.32
33.05
80.80
77.91
43.59
33.07
36.38
119.97
43.15
55.45
31.89
35.96
37.91
45.53
89.32
139.81
54.42
43.23
0.58
0.61
0.69
0.68
1.31
1.32
0.74
0.65
1.18
1.17
1.35
0.94
0.94
0.67
0.66
0.72
0.76
0.98
1.24
0.76
0.75
0.70
0.78
0.78
1.68
0.40
0.39
0.70
0.72
0.65
0.68
0.95
0.88
1.12
1.04
1.13
1.11
0.61
0.56
1.42
1.16
0.64
Continuación
81
De
A
186
194
193..1
193
192
191
69
67
65..1
65
63
1
0..1
69
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
94
93
94
95
96
98
99
100
101
102
104
104
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
184
193..1
193
192
191
190
67
65..1
65
63
1
0..1
0
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
85
93
86
95
96
98
99
100
101
102
103
103
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
118
longitud
cota inicial cota final metros
985.4
992.3
990.3
988.3
987.8
983.7
1004
1002
1000.9
999.8
999.4
999.4
999.7
1004
1003.8
1002.8
1001.4
999.3
999.5
997.3
996.4
996.45
996.5
1005.5
1004.9
1005.5
1004.7
1003.6
1003.2
1003
1002.1
1002
1002.4
1003.5
1003.5
1001.8
1001.2
1001.2
1001.1
1001
1000.7
999.6
985.2
990.3
988.3
987.8
983.7
982.4
1002
1000.9
999.8
999.4
999.4
999.7
1000
1003.8
1002.8
1001.4
999.3
999.5
997.3
996.4
996.45
996.5
996.4
1004.9
1003.4
1004.7
1003.6
1003.2
1003
1002.1
1002
1002.4
1001.7
1001.7
1001.8
1001.2
1001.15
1001.1
1001
1000.7
999.6
998.5
76
54.93
54.93
23
56.64
8.93
43.94
51.98
51.98
38
42
64
64
20.98
15.85
44.92
35.83
22.99
36.82
39.95
39.99
39.99
7.45
19
58.98
69.98
53.96
25.97
18.47
64.98
6.43
76
25.95
53.96
58.93
45.98
54.66
54.66
54.66
44.99
42.65
42.65
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
0.26
3.64
3.64
2.17
7.24
14.56
4.55
2.12
2.12
1.05
0.00
-0.47
-0.47
0.95
6.31
3.12
5.86
-0.87
5.98
2.25
-0.13
-0.13
1.34
3.16
2.54
1.14
2.04
1.54
1.08
1.39
1.56
-0.53
2.70
3.34
2.88
1.30
0.09
0.18
0.18
0.67
2.58
2.58
2
2
1
1
1
1
4
1
1
6
2
1
4
4
4
3
3
2
1
6
2
2
1
1
1
1
3
4
4
4
4
4
4
2
3
3
2
2
1
2
1
1
32
32
16
16
16
16
64
16
16
97
32
16
64
64
64
48
48
32
16
97
32
32
16
16
16
16
48
64
64
64
64
64
64
32
48
48
32
32
16
32
16
16
12
12
6
6
6
6
24
6
6
36
12
6
24
24
24
18
18
12
6
36
12
12
6
6
6
6
18
24
24
24
24
24
24
12
18
18
12
12
6
12
6
6
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.45
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.16
2.75
2.75
2.01
2.45
2.75
2.16
2.16
2.16
2.28
2.28
2.45
2.75
2.01
2.45
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.28
2.16
2.16
2.16
2.16
2.16
2.16
2.45
2.28
2.28
2.45
2.45
2.75
2.45
2.75
2.75
2.88
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
2.57
3.17
3.17
2.40
2.88
3.17
2.57
2.57
2.57
2.70
2.70
2.88
3.17
2.40
2.88
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
2.70
2.57
2.57
2.57
2.57
2.57
2.57
2.88
2.70
2.70
2.88
2.88
3.17
2.88
3.17
3.17
2.16
2.30
2.38
2.45
2.53
2.45
2.69
2.77
2.84
3.17
3.31
3.39
3.62
3.86
3.86
4.05
4.24
4.19
4.26
4.60
0.16
0.29
0.37
0.37
0.45
0.52
0.71
0.95
1.19
1.43
1.67
1.90
2.14
2.28
2.47
2.66
2.79
2.93
3.00
3.14
3.21
3.29
3.64
2.98
3.84
3.18
4.05
3.18
4.49
3.38
4.69
4.28
5.05
4.48
5.69
5.12
5.12
6.20
5.63
5.49
6.40
6.38
0.36
0.73
0.93
0.93
1.13
0.93
1.64
1.57
2.28
2.28
2.21
2.92
2.85
3.28
3.36
3.79
3.72
4.15
3.93
4.52
4.13
4.72
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
0.92
3.73
3.73
2.39
7.42
15.12
4.78
2.21
2.21
1.84
0.71
0.62
0.78
1.43
6.62
3.23
6.98
0.87
6.11
2.63
1.38
1.00
2.01
3.68
2.63
1.29
2.13
1.73
1.35
1.46
2.33
0.66
2.89
5.74
3.05
1.41
0.73
0.73
0.73
0.89
2.70
2.70
Continuación
82
De
A
area tuberia
m^2
186
194
193..1
193
192
191
69
67
65..1
65
63
1
0..1
69
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
94
93
94
95
96
98
99
100
101
102
104
104
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
184
193..1
193
192
191
190
67
65..1
65
63
1
0..1
0
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
85
93
86
95
96
98
99
100
101
102
103
103
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
118
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
0.8359
1.6826
1.6826
1.3469
2.3718
3.3865
1.9041
1.2955
1.2955
1.1821
0.7361
0.6886
0.7698
1.0415
2.2417
1.5648
2.3007
0.8124
2.1531
1.4120
1.0214
0.8711
1.2359
1.6718
1.4120
0.9877
1.2715
1.1465
1.0133
1.0531
1.3303
0.7065
1.4807
2.0876
1.5222
1.0356
0.7451
0.7451
0.7451
0.8213
1.4302
1.4302
15.25
30.69
30.69
24.57
43.26
61.77
34.73
23.63
23.63
21.56
13.43
12.56
14.04
19.00
40.89
28.55
41.97
14.82
39.27
25.76
18.63
15.89
22.54
30.50
25.76
18.02
23.19
20.91
18.48
19.21
24.27
12.89
27.01
38.08
27.77
18.89
13.59
13.59
13.59
14.98
26.09
26.09
0.14194
0.07491
0.07738
0.09976
0.05840
0.03968
0.07744
0.11703
0.12024
0.14722
0.24649
0.26954
0.25810
0.20335
0.09448
0.14195
0.10105
0.28255
0.10854
0.17844
0.00852
0.01849
0.01640
0.01212
0.01729
0.02893
0.03061
0.04537
0.06425
0.07426
0.06863
0.14778
0.07935
0.05983
0.08885
0.14058
0.20533
0.21527
0.22085
0.20938
0.12314
0.12604
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.71
0.59
0.59
0.64
0.54
0.48
0.59
0.67
0.67
0.72
0.83
0.85
0.84
0.78
0.63
0.71
0.64
0.86
0.65
0.75
0.30
0.39
0.37
0.34
0.38
0.44
0.45
0.51
0.56
0.59
0.57
0.72
0.60
0.55
0.62
0.71
0.79
0.80
0.80
0.79
0.68
0.68
0.59
0.99
1.00
0.86
1.29
1.64
1.13
0.87
0.87
0.85
0.61
0.58
0.65
0.82
1.41
1.11
1.47
0.70
1.41
1.07
0.31
0.34
0.46
0.57
0.53
0.44
0.57
0.58
0.57
0.62
0.76
0.51
0.88
1.14
0.94
0.73
0.59
0.59
0.60
0.65
0.97
0.98
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.25
0.19
0.19
0.21
0.16
0.14
0.19
0.23
0.23
0.26
0.34
0.35
0.35
0.31
0.21
0.25
0.21
0.36
0.22
0.29
0.07
0.094
0.089
0.08
0.091
0.12
0.12
0.15
0.17
0.18
0.18
0.26
0.19
0.17
0.20
0.25
0.31
0.32
0.32
0.31
0.24
0.24
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.2388
0.0969
0.1253
0.1294
0.0936
0.0515
0.1292
0.1431
0.1985
0.1984
0.3763
0.3568
0.4055
0.2696
0.1253
0.2172
0.1341
0.3701
0.1631
0.2477
0.0195
0.0456
0.0412
0.0305
0.0440
0.0516
0.0707
0.0751
0.1234
0.1187
0.0911
0.2267
0.1056
0.0863
0.1210
0.2007
0.2739
0.3056
0.2889
0.3015
0.1583
0.1809
0.82
0.63
0.68
0.69
0.63
0.53
0.69
0.71
0.78
0.78
0.93
0.92
0.95
0.85
0.68
0.80
0.70
0.92
0.74
0.83
0.39
0.51
0.49
0.45
0.50
0.53
0.58
0.59
0.68
0.67
0.62
0.81
0.65
0.61
0.67
0.78
0.85
0.88
0.86
0.87
0.73
0.76
continuación
83
De
A
v
v(m/s)
futuro
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
186
194
193..1
193
192
191
69
67
65..1
65
63
1
0..1
69
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
94
93
94
95
96
98
99
100
101
102
104
104
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
184
193..1
193
192
191
190
67
65..1
65
63
1
0..1
0
71
73
75
76
77
78
79
79..1
84
85
93
86
95
96
98
99
100
101
102
103
103
106
107
107..1
107..2
108
117
117..1
118
0.69
1.07
1.15
0.93
1.48
1.78
1.31
0.92
1.01
0.92
0.68
0.63
0.73
0.88
1.53
1.25
1.60
0.75
1.59
1.17
0.40
0.44
0.61
0.75
0.71
0.52
0.73
0.67
0.69
0.71
0.83
0.57
0.96
1.28
1.03
0.81
0.63
0.65
0.64
0.72
1.04
1.09
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.33
0.21
0.24
0.24
0.21
0.15
0.24
0.26
0.30
0.30
0.43
0.41
0.44
0.35
0.24
0.32
0.25
0.42
0.27
0.34
0.10
0.15
0.14
0.12
0.14
0.15
0.18
0.19
0.24
0.23
0.20
0.32
0.22
0.20
0.23
0.30
0.36
0.38
0.37
0.38
0.27
0.29
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
2.35
3.55
3.60
3.65
3.70
3.80
0.70
0.80
0.85
0.90
1.20
1.50
2.20
0.70
0.80
0.85
0.90
1.30
1.70
1.75
1.90
2.50
2.95
0.70
0.80
0.70
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
1.05
1.95
0.70
0.70
0.80
0.85
1.20
1.50
1.80
1.90
1.95
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
983.05
988.75
986.7
984.65
984.1
979.9
1003.3
1001.2
1000.05
998.9
998.2
997.9
997.5
1003.3
1003
1001.95
1000.5
998
997.8
995.55
994.5
993.95
993.55
1004.8
1004.1
1004.8
1003.9
1002.75
1002.3
1002.05
1001.1
1000.95
1000.45
1002.8
1002.8
1001
1000.35
1000
999.6
999.2
998.8
997.65
2.85
3.60
3.65
3.70
3.80
3.85
0.80
0.85
0.90
1.20
1.50
2.20
3.00
0.80
0.85
0.90
1.30
1.70
1.75
1.90
2.50
2.95
3.00
0.80
0.85
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
1.05
1.95
2.00
2.00
0.80
0.85
1.20
1.50
1.80
1.90
1.95
2.00
982.35
986.7
984.65
984.1
979.9
978.55
1001.2
1000.05
998.9
998.2
997.9
997.5
997
1003
1001.95
1000.5
998
997.8
995.55
994.5
993.95
993.55
993.4
1004.1
1002.55
1003.9
1002.75
1002.3
1002.05
1001.1
1000.95
1000.45
999.7
999.7
1001
1000.35
999.95
999.6
999.2
998.8
997.65
996.5
0.92
3.73
3.73
2.39
7.42
15.12
4.78
2.21
2.21
1.84
0.71
0.62
0.78
1.43
6.62
3.23
6.98
0.87
6.11
2.63
1.38
1.00
2.01
3.68
2.63
1.29
2.13
1.73
1.35
1.46
2.33
0.66
2.89
5.74
3.05
1.41
0.73
0.73
0.73
0.89
2.70
2.70
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
177.84
176.74
179.21
76.07
191.16
30.74
29.66
38.60
40.93
35.91
51.03
106.56
149.76
14.16
11.77
35.37
35.47
31.04
57.16
65.62
79.18
98.08
19.95
12.83
43.79
47.24
40.07
20.45
15.38
57.02
5.93
102.60
46.13
65.56
39.78
34.14
50.42
66.41
81.17
74.91
73.89
75.81
0.69
1.07
1.15
0.93
1.48
1.78
1.31
0.92
1.01
0.92
0.68
0.63
0.73
0.88
1.53
1.25
1.60
0.75
1.59
1.17
0.40
0.44
0.61
0.75
0.71
0.52
0.73
0.67
0.69
0.71
0.83
0.57
0.96
1.28
1.03
0.81
0.63
0.65
0.64
0.72
1.04
1.09
Continuación
84
De
A
118
118..1
115
109..1
109
115
114
113
97
118
121
122
122..1
131
130..1
130
131
132
136
137
138
139
145
145
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
132
133
134
140
140
141
142
90
89
88
118..1
120
109..1
109
107
116
113
97
96
121
122
122..1
123
130..1
130
123
132
136
137
138
139
144
144
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
153
133
134
135
139
141
142
143
89
88
87
longitud
cota inicial cota final metros
998.5
1000.1
1002.2
1001.8
1001.4
1002.2
1003.6
1002.6
1002.3
998.5
998.3
997.6
997.3
1001.1
999.4
997.4
1001.4
997.8
996.1
998.2
997
998
998
998
997.6
996.15
994.7
994.3
993.9
993.8
992.8
991.8
997.8
996.1
994
999.2
999.2
999
998.1
1006.2
1005.6
1004
1000.05
1001.6
1001.8
1001.4
1001.2
1000.3
1002.6
1002.3
1003.6
998.3
997.6
997.3
997
999.4
997.4
997
997.8
996.1
998.2
997
998
997.9
997.9
997.6
996.15
994.7
994.3
993.9
993.8
992.8
991.8
989.8
996.1
994
988.8
998
999
998.1
997.4
1005.6
1004
1003.6
41.46
41.46
62.5
62.5
64
64.93
59.99
27
78.97
18.97
66.99
43.5
43.5
54.43
54.43
45
61.74
53.92
30.92
54.46
56.99
43.99
59
21.96
50.95
50.95
44.99
44.99
21.49
61.98
61.98
29.79
79.85
55.89
69.57
39.99
30.99
71.98
20.93
68
37.97
64
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
-3.74
-3.62
0.64
0.64
0.31
2.93
1.67
1.11
-1.65
1.05
1.04
0.69
0.69
3.12
3.67
0.89
5.83
3.15
-6.79
2.20
-1.75
0.23
0.17
1.82
2.85
2.85
0.89
0.89
0.47
1.61
1.61
6.71
2.13
3.76
7.47
3.00
0.65
1.25
3.34
0.88
4.21
0.62
4
4
3
3
14
1
3
5
6
2
1
2
2
1
1
18
1
3
4
2
1
2
2
2
2
2
2
1
2
2
2
2
2
2
1
2
1
2
1
2
3
4
64
64
48
48
226
16
48
81
97
32
16
32
32
16
16
290
16
48
64
32
16
32
32
32
32
32
32
16
32
32
32
32
32
32
16
32
16
32
16
32
48
64
24
24
18
18
84
6
18
30
36
12
6
12
12
6
6
108
6
18
24
12
6
12
12
12
12
12
12
6
12
12
12
12
12
12
6
12
6
12
6
12
18
24
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.16
2.16
2.28
2.28
1.74
2.75
2.28
2.08
2.01
2.45
2.75
2.45
2.45
2.75
2.75
1.67
2.75
2.28
2.16
2.45
2.75
2.45
2.45
2.45
2.45
2.45
2.45
2.75
2.45
2.45
2.45
2.45
2.45
2.45
2.75
2.45
2.75
2.45
2.75
2.45
2.28
2.16
2.57
2.57
2.70
2.70
2.06
3.17
2.70
2.48
2.40
2.88
3.17
2.88
2.88
3.17
3.17
1.97
3.17
2.70
2.57
2.88
3.17
2.88
2.88
2.88
2.88
2.88
2.88
3.17
2.88
2.88
2.88
2.88
2.88
2.88
3.17
2.88
3.17
2.88
3.17
2.88
2.70
2.57
3.53
3.45
3.64
3.83
4.50
4.58
4.76
5.05
5.38
5.52
5.59
0.16
0.29
0.37
0.45
1.27
1.35
1.54
1.78
1.91
1.99
2.12
2.26
2.39
2.53
2.53
2.66
2.74
2.87
3.01
3.14
3.28
3.28
3.41
3.49
3.62
3.70
3.84
3.91
4.05
4.23
4.47
4.77
5.16
4.64
5.66
6.44
5.87
6.94
6.64
7.84
7.00
8.04
0.36
0.73
0.93
1.13
2.95
1.34
3.45
1.98
1.70
3.66
2.06
4.02
2.42
4.38
4.38
2.79
4.59
3.15
4.95
3.51
5.31
5.31
3.87
5.52
4.24
5.72
4.60
5.92
4.96
6.43
5.60
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
4
4
4
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
0.84
0.96
1.04
1.20
1.48
3.00
1.83
1.85
0.89
2.11
2.39
1.61
1.03
3.31
3.77
1.00
5.99
3.25
0.81
2.30
0.79
0.68
0.68
2.05
2.94
2.94
1.00
1.00
0.70
1.69
1.69
6.88
2.19
3.85
7.55
3.25
1.29
1.32
3.58
1.03
4.35
1.17
Continuación
85
De
A
area tuberia
m^2
118
118..1
115
109..1
109
115
114
113
97
118
121
122
122..1
131
130..1
130
131
132
136
137
138
139
145
145
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
132
133
134
140
140
141
142
90
89
88
118..1
120
109..1
109
107
116
113
97
96
121
122
122..1
123
130..1
130
123
132
136
137
138
139
144
144
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
153
133
134
135
139
141
142
143
89
88
87
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.00811
0.00811
0.00811
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
0.8003
0.8555
0.8882
0.9541
1.0612
1.5094
1.1794
1.1852
0.8200
1.2647
1.3461
1.1049
0.6760
1.2087
1.2899
0.8710
2.1322
1.5691
0.7832
1.3195
0.7740
0.7193
0.7172
1.2468
1.4944
1.4944
0.8711
0.8711
0.7277
1.1336
1.1336
2.2848
1.2894
1.7083
2.3926
1.5704
0.9895
1.0006
1.6487
0.8837
1.8156
0.9429
14.60
15.61
16.20
17.40
19.36
27.53
21.51
21.62
14.96
23.07
24.55
20.15
5.48
9.80
10.46
15.89
38.89
28.62
14.29
24.07
14.12
13.12
13.08
22.74
27.26
27.26
15.89
15.89
13.27
20.68
20.68
41.68
23.52
31.16
43.65
28.65
18.05
18.25
30.08
16.12
33.12
17.20
0.24163
0.22116
0.22466
0.21999
0.23245
0.16617
0.22144
0.23361
0.35994
0.23923
0.22787
0.00788
0.05360
0.03772
0.04259
0.08012
0.03468
0.05371
0.12434
0.07941
0.14076
0.16175
0.17256
0.10519
0.09271
0.09271
0.16757
0.17234
0.21647
0.14548
0.15202
0.07867
0.13939
0.10955
0.07995
0.12653
0.20500
0.21013
0.13005
0.25102
0.12787
0.26012
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.82
0.80
0.81
0.80
0.81
0.74
0.80
0.81
0.92
0.82
0.81
0.30
0.53
0.48
0.50
0.60
0.47
0.53
0.68
0.60
0.71
0.73
0.75
0.65
0.62
0.62
0.74
0.75
0.80
0.71
0.72
0.59
0.70
0.66
0.60
0.68
0.79
0.79
0.69
0.83
0.69
0.84
0.66
0.69
0.72
0.76
0.86
1.12
0.95
0.97
0.75
1.04
1.09
0.33
0.36
0.58
0.64
0.52
0.99
0.83
0.53
0.79
0.55
0.53
0.54
0.81
0.93
0.93
0.65
0.65
0.58
0.81
0.82
1.36
0.91
1.12
1.43
1.08
0.78
0.79
1.14
0.73
1.25
0.79
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.33
0.32
0.32
0.32
0.33
0.28
0.32
0.33
0.41
0.33
0.32
0.06
0.157
0.13
0.140
0.19
0.13
0.16
0.24
0.19
0.25
0.27
0.28
0.22
0.21
0.21
0.28
0.28
0.32
0.26
0.26
0.19
0.25
0.22
0.19
0.24
0.31
0.31
0.24
0.34
0.24
0.35
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.3268
0.3305
0.2861
0.3255
0.3326
0.2131
0.3228
0.3070
0.5240
0.3035
0.3275
0.0180
0.1323
0.0948
0.1083
0.1855
0.0344
0.1207
0.1384
0.0706
0.2591
0.1571
0.3073
0.1066
0.1608
0.1608
0.1754
0.2886
0.2373
0.2393
0.1698
0.1274
0.2258
0.1243
0.1264
0.1479
0.3168
0.2520
0.1969
0.3079
0.1941
0.3258
0.89
0.90
0.86
0.89
0.90
0.79
0.89
0.88
1.01
0.88
0.89
0.38
0.69
0.63
0.65
0.76
0.46
0.67
0.70
0.58
0.84
0.73
0.88
0.65
0.73
0.73
0.75
0.86
0.82
0.82
0.74
0.69
0.81
0.68
0.68
0.72
0.89
0.83
0.78
0.88
0.77
0.89
Continuación
86
De
A
v
v(m/s)
futuro
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
118
118..1
115
109..1
109
115
114
113
97
118
121
122
122..1
131
130..1
130
131
132
136
137
138
139
145
145
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
132
133
134
140
140
141
142
90
89
88
118..1
120
109..1
109
107
116
113
97
96
121
122
122..1
123
130..1
130
123
132
136
137
138
139
144
144
146
146..1
148
148..1
149
150
150..1
151
153
133
134
135
139
141
142
143
89
88
87
0.72
0.77
0.77
0.85
0.95
1.20
1.05
1.04
0.83
1.11
1.20
0.42
0.47
0.76
0.84
0.66
0.99
1.06
0.55
0.76
0.65
0.52
0.63
0.81
1.10
1.10
0.65
0.75
0.60
0.93
0.84
1.57
1.04
1.16
1.64
1.12
0.88
0.83
1.28
0.78
1.40
0.84
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.39
0.40
0.37
0.39
0.40
0.31
0.39
0.38
0.51
0.38
0.39
0.09
0.25
0.21
0.22
0.29
0.13
0.23
0.25
0.18
0.35
0.27
0.38
0.22
0.27
0.27
0.28
0.37
0.33
0.33
0.28
0.24
0.32
0.24
0.24
0.26
0.39
0.34
0.30
0.38
0.30
0.39
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
2.00
3.90
0.70
0.95
1.30
3.40
0.70
0.80
1.00
0.70
0.90
1.80
2.20
0.70
0.80
0.85
0.70
0.80
0.85
3.20
3.25
4.70
0.70
1.00
1.05
1.10
1.15
1.20
1.25
1.30
1.35
1.40
0.80
0.85
0.90
0.70
0.70
0.90
0.95
0.70
0.80
0.85
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
996.5
996.2
1001.5
1000.85
1000.1
998.8
1002.9
1001.8
1001.3
997.8
997.4
995.8
995.1
1000.4
998.6
996.55
1000.7
997
995.25
995
993.75
993.3
997.3
997
996.55
995.05
993.55
993.1
992.65
992.5
991.45
990.4
997
995.25
993.1
998.5
998.5
998.1
997.15
1005.5
1004.8
1003.15
3.90
5.80
0.95
1.30
2.05
3.45
0.80
1.00
3.00
0.90
1.80
2.20
2.35
0.80
0.85
0.90
0.80
0.85
3.20
3.25
4.70
4.90
1.00
1.05
1.10
1.15
1.20
1.25
1.30
1.35
1.40
1.45
0.85
0.90
0.95
0.80
0.90
0.95
1.00
0.80
0.85
1.20
996.15
995.8
1000.85
1000.1
999.15
996.85
1001.8
1001.3
1000.6
997.4
995.8
995.1
994.65
998.6
996.55
996.1
997
995.25
995
993.75
993.3
993
996.9
996.55
995.05
993.55
993.1
992.65
992.5
991.45
990.4
988.35
995.25
993.1
987.85
997.2
998.1
997.15
996.4
1004.8
1003.15
1002.4
0.84
0.96
1.04
1.20
1.48
3.00
1.83
1.85
0.89
2.11
2.39
1.61
1.03
3.31
3.77
1.00
5.99
3.25
0.81
2.30
0.79
0.68
0.68
2.05
2.94
2.94
1.00
1.00
0.70
1.69
1.69
6.88
2.19
3.85
7.55
3.25
1.29
1.32
3.58
1.03
4.35
1.17
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
110.08
180.97
46.41
63.28
96.48
200.15
40.49
21.87
142.15
13.66
81.39
78.30
89.07
36.74
40.41
35.44
41.67
40.04
56.35
158.07
203.88
190.04
45.14
20.26
49.29
51.59
47.58
49.60
24.66
73.91
76.70
38.21
59.29
44.01
57.92
26.99
22.31
59.92
18.37
45.90
28.19
59.04
0.72
0.77
0.77
0.85
0.95
1.20
1.05
1.04
0.83
1.11
1.20
0.42
0.47
0.76
0.84
0.66
0.99
1.06
0.55
0.76
0.65
0.52
0.63
0.81
1.10
1.10
0.65
0.75
0.60
0.93
0.84
1.57
1.04
1.16
1.64
1.12
0.88
0.83
1.28
0.78
1.40
0.84
continuación
87
De
A
87
112
111
127
126
125
127
83
82..1
82
81
80
62
61
64
66
68
67..1
70
72
71..1
74
86
84..1
84..2
92
91
6
9
104
17
34
124
123
123..1
36
42
43
43..1
147
152
181
86
111
109
126
125
122
128
82..1
82
81
80
79
61
1
63
65
67..1
67
69
71..1
71
73
84..1
84..2
84
91
87
81
8
105
34
35
122
123..1
129
33
41
43..1
44
146
151
180
longitud
cota inicial cota final metros
1003.6
1002.5
1001.9
999.9
999.4
999
999.9
1001.6
998.75
995.9
996.1
995.1
999.9
999.2
1000
1000.6
1003.1
1002.6
1004.4
1005.7
1004.8
1003.9
1003.4
1000
998
1005.99
1004.8
998.4
998
1003.5
1001.2
1000.9
998
997
996.8
996.5
1000
998.9
998.8
997.7
992.4
994
1003.4
1001.9
1001.4
999.4
999
997.6
998.6
998.75
995.9
996.1
995.1
996.4
999.2
999.4
999.4
999.8
1002.55
1002
1004
1004.75
1003.8
1002.8
1000
998
996.5
1004.8
1003.6
996.1
996.5
1002.9
1000.9
1000.8
997.6
996.8
996.6
996.1
998.6
998.8
998.7
997.6
991.8
993.4
25
66
47.99
38
24
63.98
39.92
45.85
45.85
19.47
22.99
37.92
48
25.99
54
70
52.99
52.99
78
41.48
41.48
60.99
62.57
62.57
62.57
37.94
8.96
50
31.97
38.47
7.89
53.88
33
47
47
54
33.98
51
51
32
36
38
pendiente numero de Poblacion Población
terreno
casas
Futura
Actual
0.80
0.91
1.04
1.32
1.67
2.19
3.26
6.22
6.22
-1.03
4.35
-3.43
1.46
-0.77
1.11
1.14
1.04
1.13
0.51
2.29
2.41
1.80
5.43
3.20
2.40
3.14
13.39
4.60
4.69
1.56
3.80
0.19
1.21
0.43
0.43
0.74
4.12
0.20
0.20
0.31
1.67
1.58
4
1
7
2
2
2
8
1
1
2
1
1
1
1
1
8
1
2
1
1
1
1
1
1
1
2
2
15
3
1
8
7
1
2
2
9
6
7
7
9
7
1
64
16
113
32
32
32
129
16
16
32
16
16
16
16
16
129
16
32
16
16
16
16
16
16
16
32
32
242
48
16
129
113
16
32
32
145
97
113
113
145
113
16
24
6
42
12
12
12
48
6
6
12
6
6
6
6
6
48
6
12
6
6
6
6
6
6
6
12
12
90
18
6
48
42
6
12
12
54
36
42
42
54
42
6
Factor del
Caudal de
Diseño
Factor de
hardmon
futuro
Factor de
hardmon
actual
caudal
l/s
actual
caudal
l/s
fututo
diametro
pulgadas
s
%
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
0.0046
2.16
2.75
1.96
2.45
2.45
2.45
1.91
2.75
2.75
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
1.91
2.75
2.45
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.75
2.45
2.45
1.72
2.28
2.75
1.91
1.96
2.75
2.45
2.45
1.87
2.01
1.96
1.96
1.87
1.96
2.75
2.57
3.17
2.34
2.88
2.88
2.88
2.28
3.17
3.17
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.28
3.17
2.88
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
3.17
2.88
2.88
2.04
2.70
3.17
2.28
2.34
3.17
2.88
2.88
2.23
2.40
2.34
2.34
2.23
2.34
3.17
4.71
0.09
0.47
0.60
0.74
0.87
1.16
1.23
1.31
1.44
1.52
1.39
1.46
1.54
1.54
1.96
2.04
2.17
2.25
2.32
2.40
2.47
2.55
2.63
2.70
2.84
2.97
3.55
3.74
3.81
4.23
4.61
4.31
4.44
4.58
5.04
5.38
0.45
0.83
1.29
1.67
1.75
7.07
0.20
1.22
1.58
1.94
2.31
2.35
2.15
2.56
2.51
2.76
2.35
2.35
2.76
2.76
3.49
2.96
3.85
3.17
4.05
3.37
4.25
3.57
4.46
3.78
4.82
4.14
5.69
5.33
5.89
6.46
6.90
6.09
6.82
6.46
8.07
7.35
1.02
2.03
3.28
4.30
2.23
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
1.80
2.27
1.15
1.58
2.08
3.59
3.51
6.43
6.32
1.03
4.57
1.05
1.67
1.15
1.57
1.43
1.13
1.23
0.64
2.41
2.53
2.05
5.59
3.36
4.79
3.40
11.00
4.70
7.66
1.82
5.07
1.76
4.24
1.70
1.49
1.02
4.41
0.78
0.98
1.41
3.61
1.71
Continuación
88
De
A
area tuberia
m^2
87
112
111
127
126
125
127
83
82..1
82
81
80
62
61
64
66
68
67..1
70
72
71..1
74
86
84..1
84..2
92
91
6
9
104
17
34
124
123
123..1
36
42
43
43..1
147
152
181
86
111
109
126
125
122
128
82..1
82
81
80
79
61
1
63
65
67..1
67
69
71..1
71
73
84..1
84..2
84
91
87
81
8
105
34
35
122
123..1
129
33
41
43..1
44
146
151
180
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
0.01824
velocidad capacidad llena relaciones
seccion llena
l/s
q/Q
actual
1.1685
1.3130
0.9324
1.0944
1.2571
1.6514
1.6311
2.2093
2.1905
0.8828
1.8614
0.8945
1.1244
0.9358
1.0927
1.0410
0.9268
0.9646
0.6973
1.3523
1.3857
1.2469
2.0600
1.5956
1.9071
1.6060
2.8887
1.8882
2.4111
1.1749
1.9611
1.1565
1.7940
1.1363
1.0629
0.8790
1.8300
0.7714
0.8624
1.0329
1.6551
1.1391
21.32
23.95
17.01
19.96
22.93
30.12
29.75
40.30
39.96
16.10
33.95
16.32
20.51
17.07
19.93
18.99
16.91
17.60
12.72
24.67
25.28
22.75
37.58
29.11
34.79
29.30
52.69
34.44
43.98
21.43
35.77
21.10
32.72
20.73
19.39
16.03
33.38
14.07
15.73
18.84
30.19
20.78
0.22109
0.00365
0.02738
0.03009
0.03209
0.02891
0.03892
0.03062
0.03278
0.08972
0.04478
0.08490
0.07124
0.09005
0.07711
0.10317
0.12037
0.12333
0.17656
0.09412
0.09485
0.10874
0.06784
0.09019
0.07763
0.09680
0.05638
0.10296
0.08492
0.17782
0.11833
0.21858
0.13167
0.21439
0.23616
0.31459
0.16109
0.03207
0.05273
0.06872
0.05541
0.08416
relacion
v/V
actual
velocidad
v(m/s)
actual
verificar
v
actual
tirante
d/D
actuañ
verificar
d/D
actual
relaciones
q/Q
futuro
rel.
v/V
futuro
0.80
0.23
0.43
0.45
0.45
0.44
0.48
0.45
0.46
0.62
0.50
0.61
0.58
0.62
0.59
0.64
0.67
0.68
0.75
0.63
0.63
0.65
0.57
0.62
0.59
0.63
0.54
0.64
0.61
0.75
0.67
0.80
0.69
0.80
0.82
0.89
0.73
0.45
0.53
0.57
0.54
0.61
0.94
0.31
0.40
0.49
0.57
0.73
0.79
0.99
1.01
0.55
0.94
0.54
0.65
0.58
0.65
0.67
0.63
0.66
0.53
0.85
0.87
0.82
1.17
0.99
1.13
1.02
1.56
1.22
1.47
0.89
1.32
0.92
1.24
0.90
0.87
0.78
1.34
0.35
0.46
0.59
0.89
0.69
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.32
0.04
0.113
0.12
0.122
0.116
0.13
0.12
0.12
0.20
0.14
0.20
0.18
0.20
0.19
0.22
0.23
0.24
0.28
0.21
0.21
0.22
0.18
0.20
0.19
0.21
0.16
0.22
0.20
0.29
0.23
0.32
0.25
0.31
0.33
0.39
0.27
0.12
0.156
0.18
0.159
0.20
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.3317
0.0085
0.0717
0.0792
0.0848
0.0766
0.0791
0.0533
0.0640
0.1559
0.0813
0.1441
0.1146
0.1617
0.1384
0.1835
0.1753
0.2187
0.2490
0.1642
0.1333
0.1871
0.0951
0.1532
0.1086
0.1646
0.0786
0.1651
0.1211
0.2748
0.1806
0.3273
0.1862
0.3292
0.3329
0.5035
0.2202
0.0722
0.1291
0.1741
0.1423
0.1075
0.90
0.30
0.59
0.60
0.61
0.59
0.60
0.53
0.56
0.73
0.60
0.71
0.66
0.73
0.70
0.76
0.75
0.80
0.83
0.74
0.69
0.76
0.63
0.72
0.65
0.74
0.59
0.74
0.68
0.85
0.76
0.89
0.76
0.90
0.90
1.00
0.80
0.59
0.69
0.75
0.71
0.65
Continuación
89
De
A
v
v(m/s)
futuro
verificar
v
futuro
tirante
d/D
futuro
verificar
d/D
futuro
altura pozo
agua arriba
87
112
111
127
126
125
127
83
82..1
82
81
80
62
61
64
66
68
67..1
70
72
71..1
74
86
84..1
84..2
92
91
6
9
104
17
34
124
123
123..1
36
42
43
43..1
147
152
181
86
111
109
126
125
122
128
82..1
82
81
80
79
61
1
63
65
67..1
67
69
71..1
71
73
84..1
84..2
84
91
87
81
8
105
34
35
122
123..1
129
33
41
43..1
44
146
151
180
1.05
0.40
0.55
0.65
0.76
0.98
0.97
1.17
1.23
0.64
1.12
0.64
0.75
0.69
0.77
0.79
0.70
0.77
0.58
1.00
0.96
0.95
1.30
1.15
1.25
1.19
1.72
1.39
1.63
1.00
1.49
1.03
1.37
1.02
0.96
0.88
1.47
0.46
0.59
0.77
1.17
0.74
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
0.40
0.07
0.18
0.19
0.20
0.19
0.19
0.16
0.17
0.27
0.19
0.26
0.23
0.27
0.25
0.29
0.28
0.32
0.34
0.27
0.25
0.29
0.21
0.26
0.22
0.27
0.19
0.27
0.24
0.36
0.29
0.39
0.29
0.39
0.40
0.50
0.32
0.18
0.24
0.28
0.25
0.22
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
correcto
1.20
0.70
1.60
0.70
0.80
0.90
0.70
0.70
0.80
0.85
1.25
1.30
0.70
0.80
0.70
0.70
0.70
0.75
0.70
0.70
0.75
0.70
0.70
0.80
0.90
0.70
0.80
1.50
0.70
0.70
0.80
0.90
0.80
2.15
2.75
0.80
0.70
0.70
1.00
0.70
0.70
0.70
cota invert altura pozo cota invert pendiente
agua arriba agua abajo agua abajo tuberia
1002.4
1001.8
1000.3
999.2
998.6
998.1
999.2
1000.9
997.95
995.05
994.85
993.8
999.2
998.4
999.3
999.9
1002.4
1001.85
1003.7
1005
1004.05
1003.2
1002.7
999.2
997.1
1005.29
1004
996.9
997.3
1002.8
1000.4
1000
997.2
994.85
994.05
995.7
999.3
998.2
997.8
997
991.7
993.3
1.45
1.60
1.65
0.80
0.90
1.80
0.80
0.80
0.85
1.25
1.30
3.00
0.80
1.30
0.95
0.90
0.75
0.80
0.80
0.75
0.80
0.85
0.80
0.90
2.40
0.80
0.85
1.55
1.65
0.80
0.90
1.75
1.80
2.75
3.25
0.95
0.80
1.00
1.40
1.05
1.40
0.75
1001.95
1000.3
999.75
998.6
998.1
995.8
997.8
997.95
995.05
994.85
993.8
993.4
998.4
998.1
998.45
998.9
1001.8
1001.2
1003.2
1004
1003
1001.95
999.2
997.1
994.1
1004
1002.75
994.55
994.85
1002.1
1000
999.05
995.8
994.05
993.35
995.15
997.8
997.8
997.3
996.55
990.4
992.65
1.80
2.27
1.15
1.58
2.08
3.59
3.51
6.43
6.32
1.03
4.57
1.05
1.67
1.15
1.57
1.43
1.13
1.23
0.64
2.41
2.53
2.05
5.59
3.36
4.79
3.40
11.00
4.70
7.66
1.82
5.07
1.76
4.24
1.70
1.49
1.02
4.41
0.78
0.98
1.41
3.61
1.71
condicion
pendiente
no > 11%
volumen
excavación
entre pozo
velocidad
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
continuar
29.81
68.31
70.19
25.65
18.36
77.74
26.95
30.95
34.04
18.40
26.38
73.38
32.40
24.56
40.10
50.40
34.58
36.96
52.65
27.07
28.93
42.54
42.23
47.87
92.92
25.61
6.65
68.63
33.81
25.97
6.04
64.25
38.61
103.64
126.90
42.53
22.94
39.02
55.08
25.20
34.02
24.80
1.05
0.40
0.55
0.65
0.76
0.98
0.97
1.17
1.23
0.64
1.12
0.64
0.75
0.69
0.77
0.79
0.70
0.77
0.58
1.00
0.96
0.95
1.30
1.15
1.25
1.19
1.72
1.39
1.63
1.00
1.49
1.03
1.37
1.02
0.96
0.88
1.47
0.46
0.59
0.77
1.17
0.74
Continuación
90
De
2.2.10.
Presupuesto
Tabla VI. Presupuesto
PROYECTO: Alcantarillado Sanitario de la Aldea El Barreal.
UBICACIÓN. Municipio de Jutiapa-Jutiapa.
DISEÑO: Luis Fernando Trejo García.
No.
1
2
3
4
DESCRIPCIÓN
TOPOGRAGÍA
MATERIALES
Material y equipo
MANO DE OBRA
Topógrafo
Cadenero
SUB-TOTAL
PRELIMINARES
MATERIALES
Material y equipo
MANO DE OBRA
Trazo y estaqueo
SUB-TOTAL
EXCAVACIÓN
MATERIALES
Maquinaria
Herramienta
MANO DE OBRA
Excavación
SUB-TOTAL
POZOS DE VISITA
MATERIALES
Ladrillo de barro cocido de 23x11x6.5
Cemento
Arena
Piedrín
cal
Varillas lisas G 40 D 1/4"
Varillas corrugadas D 1/8"
Alambre de amarre calibre 18
Madera
MANO DE OBRA
Construcción de pozos
SUB-TOTAL
CANT.
UNIDAD
1
Global
12000
12000
metro
metro
1
Global
12000
metros
Q0.50
Q6,000.00
Q11,000.00
2400
1
Hora
Global
Q400.00
Q4,000.00
Q960,000.00
Q4,000.00
16292
M^3
Q20.00
Q325,840.00
Q1,289,840.00
215388
2917
330
153
728
508
1015
254
364
Unidad
Sacos
M^3
M^3
Sacos
Unidad
Unidad
Libras
Pie-tabla
Q1.50
Q37.50
Q140.00
Q200.00
Q25.00
Q20.00
Q20.00
Q4.00
Q3.50
Q323,082.00
Q109,387.50
Q46,200
Q30,600.00
Q18,200.00
Q10,160.00
Q20,300.00
Q1,016.00
Q1,274.00
279
Unidad
Q1,000.00
Q279,000.00
Q839,219.50
91
P.U.
TOTAL
Q3,000.00
Q1.00
Q0.50
Q12,000.00
Q6,000.00
Q21,000.00
Q5,000.00
5
6
6..1
6..2
6..3
6..4
7
Continuación
TUBERÍA DE LA RED
MATERIALES
Tubería P.V.C. de 6" Junta Rápida
Empaque de 6"
Lubricante
MANO DE OBRA
Colocación de tubería
Relleno por capas a mano
SUB-TOTAL
1934
1934
1
Unidad
Unidad
Global
Q405.00
Q15.00
Q10,000.00
Q783,270.00
Q29,010.00
Q10,000.00
11604
16292
ML
M^3
Q20.00
Q15.00
Q232,080.00
Q244,380.00
Q1,298,740.00
Sacos
M^3
M^3
Unidades
Unidades
Libras
Q37.50
Q140.00
Q200.00
Q20.00
Q20.00
Q4.00
Q4,500.00
Q700.00
Q2,000.00
Q1,600.00
Q1,200.00
Q120.00
Sacos
M^3
M^3
Unidades
Unidades
Libras
Q37.50
Q140.00
Q200.00
Q20.00
Q20.00
Q4.00
Q3,750.00
Q1,400.00
Q4,000.00
Q4,400.00
Q3,200.00
Q320.00
Unidades
Bolsas
M^3
Bolsas
Q3.00
Q37.50
Q140.00
Q25.00
Q6,000.00
Q7,875.00
Q14,140.00
Q2,500.00
Bolsas
M^3
M^3
Q37.50
Q140.00
Q200.00
Q6,750.00
Q1,400.00
Q3,000.00
Unidad
Q3,000.00
Q30,000.00
Q98,855.00
Unidad
Unidad
Unidad
Unidad
Q240,000.00
Q210,000.00
Q192,000.00
Q180,000.00
Q240,000.00
Q210,000.00
Q384,000.00
Q180,000.00
Q1,014,000.00
FOSA SÉPTICA
MATERIALES
CIMIENTOS
Cemento
120
Arena
5
Piedrín
10
Varillas de D 3/8"
80
Varillas de D 1/4"
60
Alambre de amarre calibre 18
30
SOLERAS
Cemento
100
Arena
10
Piedrín
20
Varillas de 3/8"
220
Varillas de 1/4"
160
Alambre de amarre calibre 18
80
LEVANTADO DE BLOCK CISA Y REPELLO
Block de 0.2 x 0.2 x 0.4
2000
Cemento
210
Arena
101
Cal Hidratada
100
PISO DE LA FOSA
Cemento
180
Arena
10
Piedrín
15
MANO DE OBRA
Construcción de fosas
10
SUB-TOTAL
PLANTA DE TRATAMIENTO
Mat. Y M. O. proporcionado por Amanco
P.T. para 140 casas
P.T. para 122 casas
P.T. para 112 casas
P.T. para 58 casas
SUB-TOTAL
92
1
1
2
1
8
Continuación
CONEXIONES DOMICILIARES
MATERIALES
Tubos de concreto de 16"
Cemento
Arena
Piedrín
Cal
Tubos de P.V.C. de 6"
Codos de P.V.C.
Cemento Solvente
MANO DE OBRA
Instalación de Domiciliares
SUB-TOTAL
500
330
31
26
160
90
500
10
Unidad
Bolsas
M^3
M^3
Bolsas
Unidad
Unidad
Galones
Q90.00
Q37.50
Q140.00
Q200.00
Q25.00
Q900.00
Q25.00
Q500.00
Q45,000.00
Q12,375.00
Q4,340.00
Q5,200.00
Q4,000.00
Q81,000.00
Q12,500.00
Q5,000.00
500
Unidad
Q150
Q75,000.00
Q244,415.00
VALOR TOTAL
9
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Q4,817,069.50
GASTOS INDIRECTOS
Gastos administrativos 10%
Utilidades 15%
Gastos legales, financieros 5%
Imprevistos 5%
SUB-TOTAL
Q481,706.95
Q722,560.43
Q240,853.47
Q240,853.47
Q1,685,974.32
RESUMEN
Topografía
Preliminares
Excavación
Pozos de visita
Tubería de la red
Fosa séptica
Planta de tratamientos
Conexiones domiciliares
Gastos indirectos
VALOR TOTAL DE LA OBRA
Q21,000.00
Q11,000.00
Q1,289,840.00
Q839,219.50
Q1,298,740.00
Q98,855.00
Q1,014,000.00
Q244,415.00
Q1,685,974.32
Q6,503,043.82
93
2.2.11.
Evaluación socio-económica
2.2.11.1. V.P.N. (valor presente neto)
El V.P.N designa una cantidad presente o actual de dinero, este valor se
encuentra al comienzo del período inicial. El concepto del valor presente al
igual que el de valor futuro, se basan en la creencia de que el valor del dinero
se ve afectado por el tiempo en que se recibe.
Sobre la escala de tiempo ocurre en el punto cero o en cualquier otro
punto desde el cual escogemos medir el tiempo.
El valor presente neto puede desplegar tres posibles respuestas, las
cuales pueden ser;
VPN<0
VPN=0
VPN>0
Cuando el VPN<0, y el resultado es un valor negativo muy grande alejado de
cero, nos esta alertando
o previniendo
que el proyecto no es rentable.
Cuando el VPN=0 nos esta indicando que exactamente se esta generando el
porcentaje de utilidad que se desea, y cuando el VPN>0, esta indicando que la
opción es rentable y que inclusive podría incrementarse el % de utilidad. Las
fórmulas del VPN son:


1

P = F 
n

 (1 + i ) − 1 
 (1 + i )n − 1 

P=A 
n 
 i (1 + i ) 
94
P = Valor de pago único en el valor inicial a la operación, o valor presente
F = Valor de pago único al final del periodo de la operación, o valor de pago
futuro
A
=
Valor de pago uniforme en un periodo determinado o valor de pago
constante o renta, de ingreso.
I = Tasa de interés de cobro por la operación, o tasa de unidad por la inversión
a una solución.
N = periodo de tiempo que se pretende dure la operación.
Datos del proyecto:
Costo total del Proyecto = Q 6, 503,043.82
Costo total de mantenimiento = Q 30,000.00
Como es un proyecto de inversión social la municipalidad absorberá el 50% del
costo total del proyecto y la comunidad pagara el otro 50% en un periodo de 5
años en cuotas anuales de Q360.00/anuales
por derecho de conexiones
domiciliares. Cuota de mantenimiento de Q10.00/mensuales.
A1 = Q 108,384.05 + Q 30,000.00 = Q 138,384.05
A2 = Q 30,000.00
N =
5 años
 (1 + 0.10 )5 − 1 
 (1 + 0.10 )5 − 1 



VPN= -3, 251,521.7+138,384.05 
−
30
,
000
5 
 0.10(1 + 0.10 )5 
(
)
0
.
10
1
+
0
.
10




VPN= -2840660.88 para un interés del 10% anual en un periodo de 5 años
 (1 + 0.02) − 1 
 (1 + 0.02)5 − 1 



VPN=-3, 251,521.7+138,384.05 
− 30,000
5 
5 
(
)
0
.
02
1
+
0
.
02
(
)
0
.
20
1
+
0
.
02




VPN=-2613394.46 para un interés del 2% anual en un periodo de 5 años
95
2.2.11.2. T.I.R. (tasa interna de retorno)
Es el método mas utilizado para comparar alternativas de inversión. Se
define como la tasa de descuento que iguala al valor presente de los flujos de
efectivo con la inversión inicial en un proyecto.
La T.I.R. es la tasa de
descuento que hace que el valor presente de una oportunidad de inversión sea
igual a cero, o sea el interés que hace que los costos sean equivalentes a los
ingresos.
Si la T.I.R. es mayor o igual al costo de capital, se acepta el proyecto, de
no ser este el caso entonces se rechaza. La fórmula de la TIR es:
TIR=VPB Beneficio – VPN Gastos = 0
Lo que se busca es un dato que sea menor al dato buscado y otro que sea
mayor y así poder interpolar de la manera siguiente:
Tasa 1
TIR
Tasa 2
VPN +
VPN =0
VPN -
VPN 1


TIR = I 1 + 
(I 2 − I 1)
 VPN 1 + VPN 2 


− 2613394.46
 * (0.10 − 0.20 ) = 0.0346
TIR = 0.02 + 
 − 2613394.46 + (−2840660.88) 
TIR=3.46%
96
Para obtener un análisis más certero a cerca del beneficio y costo del
presente proyecto se utilizará la siguiente fórmula:
B
> 1 , donde el beneficio a obtenerse del proyecto es mayor que el costo,
C
entonces si es rentable el mismo.
B
< 1 , donde el beneficio a obtenerse del proyecto es menor que el costo,
C
entonces no es rentable el mismo.
B = beneficio del proyecto, lo va a recibir la comunidad donde se construya el
mismo. La cantidad asciende a Q 2, 613,394.46.
C = costo o precio real del proyecto. La cantidad es Q 6,503, 043.82.
B 2,613,394.46
=
= 0.40 < 1
C 6503,043.82
Con lo calculado anteriormente podemos decir que el beneficio a obtener es
menor que el costo, por lo tanto se hace mención a que el proyecto no será
rentable económicamente hablando.
97
98
3. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL
3.1. Marco legal
CONGRESO DE LA REPÚBLICA DE GUATEMALA
DECRETO NÚMERO 68-86
Artículo 8.- (Reformado por el Decreto del Congreso Número 1-93). Para todo
proyecto, obra, industria o cualquier otra actividad que por sus características
puede producir deterioro a los recursos naturales renovables o no, al ambiente,
o introducir modificaciones nocivas o notorias al paisaje y a los recursos
culturales del patrimonio nacional, será necesario previamente a su
desarrollo un estudio de evaluación del impacto ambiental, realizado por
técnicos en la materia y aprobado por la Comisión del Medio Ambiente.
El Funcionario que omitiere exigir el estudio de Impacto Ambiental de
conformidad
con
este
Artículo
será
responsable
personalmente
por
incumplimiento de deberes, así como el particular que omitiere cumplir con
dicho estudio de Impacto Ambiental será sancionado con una multa de
Q.5,000.00 a Q.100,000.00. En caso de no cumplir con este requisito en el
término de seis meses de haber sido multado, el negocio será clausurado en
tanto no cumpla.
99
3.2.
Impactos ambientales
a. Componente Social
Habitantes de la aldea donde se ubicará
el proyecto, recibirán
directamente el impacto de acarreo de materiales de construcción y
molestias del proceso de zanjeo y construcción durante el tiempo que
dure la misma.
b. Estética
Ruido
Movimiento de tierras
Paisaje dañado
Degradación visual
Impacto de las aguas residuales
El término "aguas residuales" comprende numerosos tipos de desechos
líquidos, desde las aguas de drenaje doméstico y de servicios, hasta los
subproductos industriales y las aguas pluviales conectadas en la red municipal.
Cuando estas aguas no reciben tratamiento alguno y son conducidas y
arrojadas fuera de la mancha urbana, -como ocurre en la mayoría de las
poblaciones de Latinoamérica-, representan un problema a las áreas silvestres
y a la calidad de vida de las comunidades rurales.
Se estima que alrededor del 70% del agua descargada a la red de
drenaje proviene del consumo doméstico; además, la calidad de esas aguas
está en relación a los diferentes elementos desechado, como excretas, aguas
100
de aseo, de lavado de cocina, de lavado de ropa, descargas de sustancias
químicas, etcétera.
Los contaminantes de las aguas residuales regularmente están
constituidos de materia orgánica e inorgánica (a manera de sólidos disueltos y
suspendidos),
nutrientes,
grasas
o
aceites,
sustancias
tóxicas
y
microorganismos patógenos.
Los indicadores de calidad de aguas servidas más monitoreados son:
o
Demanda bioquímica de oxígeno o DBO (mg/l): Mide el potencial
de contaminación biológica
o
Demanda química de oxígeno o DQO (mg/l): Mide el consumo de
oxígeno del agua debido a reacciones químicas en ese medio
o
Oxígeno disuelto (OD)
o
Sólidos: suspendidos totales (mg/l), sedimentables (ml/l)
o
pH (unidades de pH)
o
Grasas y aceites (mg/l)
o
Coliformes totales
o
Fósforo total
o
Nitrógeno total
En el caso de que existan otras descargas, por ejemplo de tipo industrial
de curtiembres o alimentos, pueden incluirse otros indicadores o parámetros. Y
cuando surge la amenaza de algún brote epidémico de enfermedad transmitida
por agua, como el cólera, puede monitorearse la presencia del Vibrio cholerae
en la red de drenaje.
101
3.3.
Plan de gestión ambiental
Los impactos potenciales que las directrices del Banco Mundial consideran
tener presentes para una evaluación del sistema de drenaje, tratamiento,
rehúso y disposición de aguas servidas, son las siguientes:
a.
Perturbación del curso de canales, hábitat de plantas y animales
acuáticos, áreas cría
b.
Alteraciones en el balance de las aguas superficiales
c.
Degradación de vecindades por donde atraviesan las aguas
servidas o que reciben el flujo
d.
Deterioro de aguas blancas que reciben el efluente de aguas
servidas
e.
Riesgos a la salud en la vecindad del curso de las aguas servidas
f.
Contaminación del suelo en los sitios de aplicación
1.
Suelos y cultivos: contaminación con patógenos y sustancias
químicas
2.
Aguas subterráneas: contaminación por patógenos y nitrógeno
g.
Falla en la conducción y recepción de las aguas residuales
h.
Malos olores.
i.
Criaderos de fauna nociva. (Ratas, cucarachas, zancudos)
j.
Molestias y riesgos a la salud pública.
102
k.
Fracaso a no lograr los servicios de tratamiento en las áreas de
servicio de drenaje.
l.
Derrames o rupturas a lo largo del cauce.
m.
Impacto adverso al paisaje.
3.4.
Medidas de mitigación
Plan de Mitigación
3.4.1. En construcción
a.
Diseñar tratando de adecuarse al entorno existente.
b.
En el momento de iniciar la construcción, señalizar el área.
c.
Repoblar con árboles de especies nativas de la región, las áreas
libres.
d.
Restringir uso de maquinaria pesada a horas diurnas.
e.
Utilizar rutas alternas al centro de la población.
f.
Enterrar las bolsas (envases de cemento y cal)
en vez de
quemarlas.
g.
Fundir y trasladar materiales de construcción en días no festivos o
días de plaza.
h.
Después de cada jornada de trabajo, limpiar el área (recoger:
estacas de madera, tablas con clavos, restos de mezcla, pedazos
de hierro etc.)
i.
Cuando sea posible, limitar el mover tierra solo durante la estación
seca.
j.
Compactar la tierra removida.
103
k.
Establecer letrinas temporales para la cuadrilla de trabajadores.
l.
Garantizar uso de equipo adecuado de trabajo (guantes, botas,
mascarillas, cascos).
m.
Diseñar drenaje para la evacuación de las aguas servidas con
materiales compatibles con el medio ambiente.
Incluir botiquín de primeros auxilios.
3.4.2. En operación
3.5.
a.
Establecer plan de monitoreo ambiental.
b.
Capacitación permanente y continua a operadores del sistema.
c.
Mantenimiento preventivo.
Riesgos y vulnerabilidad
El impacto de las amenazas naturales y la importancia del sector
EDUCATIVO Y SANEAMIENTO AMBIENTAL en Guatemala hace evidente la
necesidad de estudios de vulnerabilidad en las obras de infraestructura que se
planifiquen como también el fortalecimiento de la respuesta a las emergencias
como un trabajo en coordinación con CONRED e Instituciones vinculadas para
la Prevención de los Desastres Naturales tratando de minimizar los riesgos y los
mecanismos de defensa civil.
En respuesta a esta necesidad y por su rol activo en la reducción de la
vulnerabilidad frente a las amenazas naturales, la Facultad de Ingeniería Civil
en el presente estudio de tesis, en una actividad de asistencia con la
municipalidad de Jutiapa, recomienda coordinar la elaboración del “Estudio
General sobre las áreas Vulnerables a los Peligros Naturales de las
Comunidades beneficiadas.
104
ACTIVIDADES DE MITIGACIÓN PARA LAS AREAS DEL
SECTOR
EDUCACIÓN Y SANEAMIENTO AMBIENTAL
Políticas
•
Establecimiento de metas y objetivos para la reducción de la
vulnerabilidad en su sector por parte de los organismos pertinentes.
•
Delimitación por parte del sector educativo del nivel aceptable de la
vulnerabilidad de las edificaciones a los peligros naturales.
•
Coordinación entre los organismos responsables de la atención de la
planta física educativa, para la ejecución de acciones de reducción de la
vulnerabilidad. Estos organismos están identificados en cuatro grupos:
•
Los Ministerios de Educación
•
Los organismos nacionales para la ejecución de infraestructura
educativa, entre los que se encuentran los Ministerios de Obras
Públicas, los Fondos de Inversión Social, las gobernaciones, las
municipalidades y las organizaciones no gubernamentales (ONG)
locales y nacionales.
•
El Ministerio de Salud Pública y Asistencia Social.
•
Los organismos regionales
•
Los organismos internacionales de cooperación técnica y
financiamiento.
Procesos
•
Planificación de la planta física educativa basada en la evaluación y
análisis de las variables de la vulnerabilidad a los peligros naturales.
Para lograr este objetivo es necesario:
•
Desarrollar la capacidad de planificación del sector.
105
•
Capacitar al personal técnico encargado de la infraestructura
educativa y a la comunidad educativa en el manejo de la
información sobre peligros naturales.
•
Apoyar al sector para crear y/o actualizar los sistemas de
información sobre la planta física educativa que incluyen
información sobre peligros naturales.
•
Asegurar que estos sistemas de información sean el instrumento
de toma decisiones sobre la reducción de la vulnerabilidad.
•
Incluir la identificación de los peligros naturales, la evaluación de
la vulnerabilidad y el riesgo, así como la selección de medidas de
mitigación como parte del proceso de planificación.
Recomendaciones
•
Elaboración de proyectos de mitigación basados en la evaluación de la
vulnerabilidad y su ejecución como parte de las actividades de
construcción, reconstrucción, rehabilitación, reparación y mantenimiento.
Para lograr este objetivo es necesario:
1. Diseñar proyectos de edificaciones escolares que contemplen
medidas de mitigación estructural, basadas en criterios de
reducción de la vulnerabilidad.
2. Diseñar
proyectos
de
construcción
de
drenajes
que
contemplen las respectivas medidas de mitigación, basadas en
criterios de reducción de la vulnerabilidad.
3. Lograr el financiamiento para la ejecución de obras de
mitigación, incluyendo
tanto las reparaciones,
ampliaciones y sustituciones de las edificaciones existentes,
como la construcción de las nuevas, adaptadas a los criterios
de reducción de la vulnerabilidad.
106
Establecer medidas de supervisión y control de todas las fases de ejecución de
los proyectos para edificaciones escolares y construcción de drenajes ubicadas
en áreas propensas a peligros naturales para lograr niveles aceptables de
mitigación de riesgo.
107
108
CONCLUSIONES
1.
El sistema constructivo utilizado en el edificio escolar, es de
mampostería reforzada, éste diseño realiza un análisis de techos, muros,
columnas y cimentación, todos estos elementos son afectados directamente
por las cargas aplicadas a la estructura.
2.
El proyecto de alcantarillado sanitario, es un proyecto que tiene una
longitud lineal de 12,000 m. Se decidió la utilización de tubería de P.V.C.
norma 3034, por las razones siguientes: facilidad y rapidez en su
instalación, permite que la ejecución del proyecto se realice en un menor
tiempo, el transporte y manipulación de la tubería no requiere de equipo
especial, por lo que el costo es mas barato, respecto a la manipulación de la
tubería de concreto.
3.
Con la realización del proyecto de una escuela, la comunidad de El
Tablón obtendrá un beneficio, puesto que se tendrá un lugar seguro donde
se pueda impartir la educación primaria. También cabe mencionar que el
presente proyecto es viable, porque se va ha realizar un gasto pero a la vez
va a cubrir las necesidades de dicha comunidad.
En conclusión,
el
beneficio va a ser mayor que el costo de la obra.
4. El proyecto de drenaje sanitario es un proyecto que al realizarse va a
solventar los problemas que tienen los vecinos de la comunidad con
respecto a sanear y evitar contaminaciones y tener un lugar donde
descargar sus aguas negras.
109
Por otro lado, cabe mencionar que el proyecto no es viable, puesto que, la
inversión del mismo es bastante alta y la población a la que se va a dar el
servicio es demasiado pequeña. También al hacer la relación de beneficio
entre el costo da como resultado 0.40 que es menor que 1, lo cual nos indica
que el proyecto no será rentable económicamente hablando
5.
En el proyecto de drenaje sanitario, se hizo necesario el tener que
sectorizar para realizar las descargas de las aguas residuales, por lo que
van a ser 15 puntos a descargar de los cuales 10 son fosas sépticas y 5 son
plantas de tratamiento. En el caso de las fosas se colocarán porque estos
lugares lo permiten porque no excede de 40 viviendas en cada punto que se
colocarán. Las plantas de tratamiento que se colocarán en los otros puntos
son porque las viviendas en esos puntos son mayores a cuarenta casas; las
cuales serán diseñadas y ejecutadas por Amanco S.A.
6. El Ejercicio Profesional Supervisado, sirve como un complemento para la
formación profesional y académica del estudiante, ya que permite la
confrontación de la teoría con la práctica. Además sirve para prestar un
servicio de asesoría a la sociedad guatemalteca que tanto lo necesita, y así
proponer soluciones a problemas de infraestructura y servicios básicos que
las comunidades planteen.
110
RECOMENDACIONES
1. Se sugiere construir el sistema de alcantarillado sanitario para la aldea El
Barreal, puesto que es la única opción de evitar contaminaciones en éste lugar,
enviando los desechos a puntos específicos.
2. Utilizar mano de obra local para la construcción del sistema de alcantarillado
sanitario, como un aporte de la comunidad, de esta forma se reducirá los
costos, y los pobladores del sector
tomarían conciencia en el buen uso y
mantenimiento del sistema de alcantarillado.
3. Es importante establecer medidas de supervisión y control de todas las
fases de ejecución de los proyectos para edificaciones escolares y construcción
de drenajes ubicadas en áreas propensas a peligros naturales para lograr
niveles aceptables de mitigación y riesgo.
4. Se sugiere capacitar a la población de la aldea El Barreal, sobre aspectos de
saneamiento ambiental, y al mismo tiempo la operación y el mantenimiento del
sistema de drenaje sanitario, como la revisión de los pozos de visita, chequeo
de calles donde pasa la tubería principal, plantas, fosas, etc.
5. Que la Municipalidad busque una fuente de apoyo financiero a instituciones
internacionales para poder realizar la ejecución de los dos proyectos, y de esa
manera poder darle solución a los problemas que más sobresalen en éstas
comunidades.
111
6. Para el diseño y construcción de las plantas de tratamiento considero que
se llegue a un acuerdo con Amanco S.A., para que ellos sean los encargados
de llevar a la realidad este sistema de tratamiento de aguas residuales; y que el
tratamiento de los Lodos Activados que es el que la empresa recomienda sea el
que trate las aguas negras que lleguen a estos puntos.
7. En el caso de las fosas sépticas debe de realizar su diseño y construcción
de acuerdo a los planos elaborados en el presente trabajo; las cuales se les
debe dar un mantenimiento cada tres meses, en el que se debe destapar la
fosa y sacarle todo lo que se acumuló en el período de uso.
112
BIBLIOGRAFÍA
1. Curso de Ingeniería Sanitaria 2, Apuntes del curso, Ing. Civil,
USAC, Facultad de Ingeniería, Guatemala, 2003.
2. Diseño y Ejecución de Drenaje Sanitario, 14ª. Avenida “B” Zona 5 y
Diseño de Acueducto Aldea Agua Caliente del Municipio de San
Marcos.
Trabajo de Graduación de Ingeniero Aguilar Estrada, Hugo Elfego,
Facultad de Ingeniería, USAC 1997.
3. Diseño del Sistema de Alcantarillado Sanitario para Las Aldeas
Los Bordos y El Arco, Municipio de Teculután, Zacapa.
Trabajo de Graduación de Ingeniero Fuentes Leonardo, Armando
Vinicio, Facultad de Ingeniería, USAC 2003.
4. Planificación y Diseño de dos Escuelas Rurales del Nivel Primario,
una escuela rural de nivel Pre-primario y Diseño de un Puente
Para Vehículos Livianos
Trabajo de Graduación del Ingeniero Betancourt Ruíz, Carlos
Humberto, Facultad de Ingeniería, USAC 1998.
5. Consideraciones sobre el Diseño de Muros de Mampostería
Trabajo de Graduación del Ingeniero Alfonso Mack COI
Facultad de Ingeniería, USAC 1972.
113
114
ANEXO 1
LIBRETA TOPOGRÁFICA DE
ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA.
115
Tabla VII. Libreta Topográfica
PROYECTO:
Diseño Drenaje Sanitario
ALDEA:
Aldea El Barreal
MUNICIPIO:
Jutiapa
DEPARTAMENTO:
Jutiapa
AZIMUT
ANG. VER.
MIN.
HILOS
EST.
P.O
GRA.
NORTE
0
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
1
R-1
R-2
R-3
2
R-1
R-2
R-3
3
R-1
R-2
4
R-1
R-2
R-3
R-4
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
1
1
0
2
2
2
2
3
3
2
4
4
4
4
295
238
3
0
0
358
51
76
96
90
172
179
173
176
67
80
90
183
174
188
175
14
28
2
39
12
41
16
33
16
42
5
28
59
27
18
17
32
50
27
16
18
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
92
94
90
90
90
90
93
91
91
90
89
88
89
89
90
91
90
89
89
90
90
7
6
33
39
24
16
13
18
0
47
7
56
13
37
48
7
53
37
59
10
16
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
40
0
0
0
0
1.10
1.10
1.48
1.80
2.18
2.28
1.08
1.24
1.40
1.46
1.28
1.36
1.34
1.57
1.10
1.30
1.46
1.26
1.46
1.56
1.60
1.05
1.05
1.24
1.40
1.59
1.64
1.04
1.12
1.20
1.23
1.14
1.18
1.17
1.29
1.05
1.15
1.23
1.13
1.23
1.28
1.30
4
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
4
6
6
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
6
5
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
R-14
R-15
6
R-1
7
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
R-14
R-15
8
177
96
86
95
87
86
93
93
87
92
87
93
88
88
92
88
90
359
357
115
143
153
73
83
84
94
85
92
91
86
88
86
88
86
87
12
50
57
0
9
57
10
22
37
58
18
0
3
17
1
38
18
50
42
3
12
56
50
55
24
37
1
16
59
27
4
26
34
37
1
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
90
91
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
93
93
91
89
90
93
91
91
90
91
91
91
91
90
91
90
90
90
15
41
34
17
25
17
34
15
8
12
7
11
4
14
12
18
14
29
18
53
53
14
23
50
48
48
33
11
20
21
56
0
27
47
34
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1.64
1.30
1.68
1.48
1.76
1.82
1.86
1.96
1.96
2.08
2.04
2.18
2.16
2.30
2.54
2.72
2.80
1.34
1.35
1.12
1.16
1.30
1.16
1.46
1.58
2.48
1.70
1.84
1.96
2.00
2.48
2.32
2.68
2.48
2.69
1.32
1.15
1.34
1.24
1.38
1.41
1.43
1.48
1.48
1.54
1.52
1.59
1.58
1.65
1.77
1.86
1.90
1.17
1.17
1.06
1.08
1.15
1.08
1.23
1.29
2.24
1.35
1.42
1.48
1.50
1.74
1.66
1.84
1.74
1.85
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
116
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.65
1.65
1.65
1.65
9.99
9.95
48.00
79.99
117.99
128.00
7.97
23.99
39.99
45.99
27.99
35.99
33.99
57.00
10.00
29.99
45.99
26.00
46.00
56.00
60.00
0.00
9.99
9.95
48.00
79.99
117.99
128.00
135.97
151.98
167.99
45.99
73.98
81.98
79.99
102.99
112.99
132.98
91.98
117.98
137.98
147.98
151.98
1000
1000.19
999.85
999.91
999.30
999.20
999.37
999.50
999.32
999.09
999.75
1000.67
1000.87
1000.68
1000.47
1000.91
1000.36
999.43
1000.13
999.87
999.64
999.50
0.00
-9.03
-8.48
2.54
0.91
0.41
-2.93
3.29
20.40
36.82
45.99
49.84
46.32
49.55
49.51
58.73
79.06
91.97
90.24
96.42
83.92
96.89
0.00
4.26
-5.20
47.93
79.98
117.99
127.96
132.95
133.54
123.60
-0.56
-28.29
-36.55
-34.37
-57.45
-53.59
-52.39
-0.99
-26.94
-46.78
-56.41
-60.79
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
64.00
29.97
67.99
48.00
76.00
82.00
85.99
96.00
96.00
108.00
104.00
118.00
116.00
130.00
154.00
172.00
180.00
33.87
34.38
11.99
16.00
30.00
15.94
45.95
57.94
47.99
69.95
83.96
95.95
99.94
147.96
131.96
167.99
147.97
168.98
155.98
185.95
223.97
203.98
231.97
237.98
241.97
251.98
251.98
263.98
259.98
273.98
271.98
285.98
309.98
327.97
271.98
305.85
306.36
318.35
322.36
336.36
322.31
352.31
364.30
354.35
376.31
390.33
402.31
406.31
454.32
438.32
474.35
454.33
440.96
999.48
999.10
999.12
999.66
999.20
999.32
998.85
999.24
999.43
999.22
999.40
999.17
999.42
998.95
998.83
998.37
998.42
996.82
996.89
997.08
997.49
997.26
996.51
995.83
995.42
995.62
995.29
995.38
994.82
994.68
994.38
994.57
995.37
994.77
996.54
95.09
124.86
162.99
142.91
171.00
176.98
180.96
190.93
191.01
202.95
198.98
212.93
211.03
225.03
249.00
267.04
271.97
271.87
270.59
281.45
280.18
283.77
285.91
316.29
328.26
318.43
340.28
354.49
366.48
370.35
418.47
402.30
438.53
418.31
440.72
-64.92
-68.48
-61.30
-69.10
-61.14
-60.55
-69.67
-70.55
-60.92
-70.51
-60.02
-71.09
-60.97
-61.02
-70.34
-60.81
-1.95
31.92
32.40
27.33
19.59
5.45
36.84
37.27
38.06
28.54
38.48
29.08
29.08
38.59
37.39
40.61
36.61
41.14
6.84
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
8
8
9
9
9
8
10
10
10
10
10
10
10
10
11
11
11
11
11
11
11
11
11
12
12
12
12
12
13
13
14
14
15
11
16
16
16
16
16
16
17
17
18
18
18
18
18
18
18
18
18
19
19
20
21
21
22
22
18
23
23
23
23
23
24
24
24
24
24
25
25
25
23
27
27
R-1
9
R-1
R-2
R-3
10
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
11
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
12
R-1
R-2
R-3
R-4
13
R-1
14
R-1
15
R-1
16
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
17
R-1
18
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
19
R-1
20
21
R-1
22
R-1
R-2
23
R-1
R-2
R-3
R-4
24
R-1
R-2
R-3
R-4
25
R-1
R-2
26
27
R-1
R-2
10
14
106
105
98
98
137
123
124
119
124
124
120
122
135
108
125
109
109
115
111
111
199
186
186
186
182
184
150
121
201
200
161
113
134
118
100
114
105
110
179
182
194
164
182
189
183
184
263
266
269
268
277
185
260
263
263
203
185
251
267
232
268
265
316
351
268
228
181
258
277
280
107
125
137
4
5
24
28
40
13
6
40
20
46
16
9
11
41
11
54
47
45
58
52
5
18
57
29
10
11
27
12
52
19
52
22
21
22
5
35
48
45
45
13
33
22
24
49
50
30
32
37
43
59
33
35
52
20
56
32
20
2
45
4
0
42
5
54
59
10
26
28
4
33
19
52
10
17
7
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
87
88
88
88
89
88
91
89
89
89
88
88
88
88
91
90
90
89
89
89
89
89
92
94
93
92
92
92
95
97
94
92
91
89
94
91
91
91
91
91
89
90
93
95
91
90
91
91
89
89
90
95
92
93
92
92
95
93
91
90
90
90
89
88
91
90
92
100
91
105
93
92
93
92
92
27
11
37
39
3
28
32
34
1
8
47
29
17
23
39
8
32
37
35
22
22
23
44
0
44
44
16
45
5
17
43
47
31
25
50
23
29
17
13
9
37
25
42
40
88
54
9
30
52
40
5
28
46
33
31
39
20
5
27
18
36
45
6
57
9
16
59
14
25
49
26
42
40
47
46
0
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
40
0
0
0
20
0
40
0
0
0
0
0
40
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
1.36
1.32
1.16
1.18
1.30
1.46
1.12
1.46
1.86
1.76
1.92
2.04
2.10
2.13
1.16
1.22
1.28
1.34
1.52
1.94
1.68
2.02
1.41
1.28
1.34
1.88
1.96
2.12
2.07
1.24
1.16
1.31
1.20
1.96
1.08
1.22
1.22
1.46
1.54
1.74
1.18
1.44
1.10
1.06
1.30
1.50
1.42
1.60
1.18
1.46
1.58
1.10
1.26
1.21
1.40
1.65
1.04
1.10
1.73
1.16
1.14
1.08
1.26
1.34
1.32
1.32
1.12
1.04
1.30
1.02
1.16
1.20
1.25
1.22
1.20
1.18
1.16
1.08
1.09
1.15
1.23
1.06
1.23
1.43
1.38
1.46
1.52
1.55
1.57
1.08
1.11
1.14
1.17
1.26
1.47
1.34
1.51
1.21
1.14
1.17
1.44
1.48
1.56
2.04
1.12
1.08
1.16
1.10
1.48
1.04
1.11
1.11
1.23
1.27
1.37
1.09
1.22
1.05
1.03
1.15
1.25
1.21
1.30
1.09
1.23
1.29
1.05
1.13
1.10
1.20
1.33
1.02
1.05
1.37
1.08
1.07
1.04
1.13
1.17
1.16
1.16
1.06
1.02
1.15
1.01
1.08
1.10
1.12
1.11
1.10
117
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.58
1.63
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.65
1.65
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.68
1.66
1.66
1.65
1.65
1.64
1.59
1.59
1.59
1.59
1.59
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.62
1.59
1.62
1.59
1.66
1.66
35.93
31.97
15.99
17.99
29.99
45.97
11.99
46.00
85.97
75.98
91.96
103.93
109.90
112.91
15.99
22.00
28.00
34.00
52.00
93.99
67.99
101.99
40.91
27.86
33.86
87.80
95.85
111.74
6.95
23.61
15.89
30.93
19.99
95.99
7.94
21.99
21.99
45.98
53.98
73.97
18.00
44.00
9.96
5.94
29.94
49.99
41.98
59.96
18.00
46.00
58.00
9.91
25.94
20.42
39.92
64.86
3.97
9.97
72.95
16.00
14.00
8.00
25.99
33.99
31.99
32.00
11.97
3.87
29.98
1.85
15.94
19.96
24.40
21.95
19.95
476.89
472.93
488.92
490.92
502.92
486.93
498.92
532.93
572.90
562.91
578.89
590.86
596.83
599.84
615.83
621.84
627.84
633.84
651.84
693.83
667.83
701.83
640.74
668.61
674.60
728.54
736.59
752.49
759.43
776.10
791.99
807.03
827.01
695.83
703.77
717.82
717.81
741.81
749.80
769.80
787.80
813.80
823.75
819.74
843.74
863.78
855.78
873.76
831.80
859.79
871.80
881.71
897.74
918.16
958.08
983.02
986.98
992.99
886.75
902.75
900.75
894.75
912.74
920.74
952.73
952.74
932.71
924.61
950.72
952.57
966.66
970.68
911.15
933.10
931.10
998.56
997.99
998.90
998.92
998.94
998.13
998.40
998.90
999.83
999.55
1000.27
1001.01
1001.52
1001.39
1001.48
1001.86
1001.62
1002.08
1002.14
1002.59
1002.43
1002.61
999.86
998.40
998.11
995.86
996.22
994.54
993.52
992.03
991.27
991.00
990.95
1002.50
1002.40
1002.47
1002.43
1001.85
1001.69
1001.24
1001.92
1001.35
1001.29
1001.37
1000.55
1000.95
1000.93
1000.12
1001.94
1002.02
1001.60
1001.24
1000.86
1000.17
998.87
997.49
997.75
997.56
999.77
1000.20
1000.15
1000.22
1000.64
1000.81
1000.65
1001.14
1000.77
1000.73
1000.56
1000.65
1000.11
1000.14
998.68
998.16
998.27
447.00
448.51
463.85
465.85
478.16
486.22
494.38
524.50
557.21
552.18
562.22
572.23
581.22
581.25
592.52
602.07
603.96
613.25
630.12
665.82
644.69
676.27
567.29
564.15
563.65
557.83
563.19
559.11
562.49
579.28
573.36
568.52
574.91
669.36
675.07
688.67
690.96
711.12
721.31
738.77
738.91
736.94
734.47
738.50
735.46
728.69
734.36
732.12
719.05
691.01
678.95
669.04
653.25
651.35
611.93
586.90
582.97
583.00
729.64
714.50
715.66
723.27
703.66
695.73
673.91
690.82
683.77
692.83
695.18
693.36
679.36
675.58
752.95
770.87
766.53
42.22
37.85
33.33
33.05
33.33
0.27
-8.51
-25.23
-48.22
-37.45
-51.51
-58.07
-54.98
-60.70
-72.04
-67.83
-77.07
-72.19
-78.46
-101.71
-85.16
-97.75
-99.15
-126.84
-132.81
-186.44
-194.91
-210.59
-216.66
-222.86
-237.61
-251.86
-270.79
-98.79
-104.31
-109.31
-102.91
-118.04
-113.44
-124.36
-142.36
-168.32
-177.97
-174.06
-198.23
-217.63
-210.23
-228.09
-170.29
-170.74
-168.78
-169.02
-165.23
-185.56
-191.85
-192.85
-193.31
-202.03
-240.91
-246.10
-241.64
-245.76
-241.78
-243.34
-219.95
-211.72
-243.67
-245.91
-273.32
-273.68
-271.29
-269.55
-248.11
-260.79
-262.73
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
27
27
27
28
28
28
28
28
29
29
29
29
30
30
30
30
29
31
31
31
31
31
32
32
17
34
34
34
35
35
35
35
35
35
35
35
35
35
35
35
35
33
36
36
36
36
36
36
36
36
36
33
37
37
37
38
39
39
39
39
39
39
39
39
37
41
41
42
42
42
42
42
42
41
43
R-3
R-4
28
R-1
R-2
R-3
R-4
29
R-1
R-2
R-3
30
R-1
R-2
R-3
R-4
31
R-1
R-2
R-3
R-4
32
R-1
33
34
R-1
R-2
35
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
36
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
37
R-1
R-2
38
39
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
40
41
R-1
42
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
43
R-1
129
133
132
193
146
137
140
143
149
150
157
154
75
58
51
55
58
13
3
3
3
4
17
20
112
8
7
5
115
107
113
107
108
108
108
112
108
112
108
109
8
5
98
132
120
131
131
131
128
131
131
130
166
198
201
245
179
190
188
189
188
188
189
188
132
12
11
142
94
123
136
134
134
130
24
18
54
16
50
0
24
45
13
39
48
12
3
6
40
46
54
3
29
7
16
20
31
36
12
33
50
43
56
10
11
35
43
28
41
34
49
35
42
55
19
43
31
23
29
11
36
26
35
56
33
37
35
28
35
4
56
12
57
16
36
19
30
32
57
57
52
13
43
57
8
42
53
51
35
14
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
40
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
40
0
0
0
0
0
0
20
0
92
92
91
99
93
92
92
91
91
91
91
91
92
91
91
91
90
93
91
91
91
91
88
88
96
90
90
90
93
93
93
92
92
92
92
92
92
92
92
91
90
90
92
90
90
89
89
89
89
89
89
89
90
88
88
94
93
91
91
91
91
91
91
91
91
88
88
91
90
89
89
89
90
90
89
10
11
49
35
12
14
9
48
17
8
7
5
57
46
30
3
59
5
58
33
30
45
55
8
42
37
38
36
23
23
24
56
42
40
28
21
20
13
4
36
7
2
38
27
11
46
41
22
23
17
13
6
39
35
48
45
21
34
33
21
17
15
16
10
44
27
30
9
38
49
51
51
7
0
13
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
40
20
0
20
0
0
0
0
0
0
40
0
1.46
1.46
1.64
1.03
1.16
1.24
1.38
1.60
1.20
1.34
1.36
1.35
1.08
1.26
1.30
1.48
1.54
1.18
1.50
1.56
1.58
1.54
1.46
1.68
1.08
1.36
1.42
1.46
1.42
1.64
1.70
1.74
1.90
1.94
1.98
2.10
2.04
2.16
2.24
2.56
1.50
1.54
1.12
1.42
1.40
1.84
1.96
2.32
2.28
2.38
2.48
2.51
1.07
1.28
1.28
1.19
1.12
1.52
1.58
1.86
2.02
2.12
2.12
2.24
1.10
1.34
1.34
1.16
1.06
1.24
1.32
1.38
1.46
1.62
1.32
1.23
1.23
1.32
1.02
1.08
1.12
1.19
1.30
1.10
1.17
1.18
1.18
1.04
1.13
1.15
1.24
1.27
1.09
1.25
1.28
1.29
1.27
1.23
1.34
1.04
1.18
1.21
1.23
1.21
1.32
1.35
1.37
1.45
1.47
1.49
1.55
1.52
1.58
1.62
1.78
1.25
1.27
1.06
1.21
1.20
1.42
1.48
1.66
1.64
1.69
1.74
1.76
1.04
1.14
1.14
1.10
1.06
1.26
1.29
1.43
1.51
1.56
1.56
1.62
1.05
1.17
1.17
1.08
1.03
1.12
1.16
1.19
1.23
1.31
1.16
118
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.66
1.66
1.66
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.62
1.62
1.62
1.62
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.62
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.60
45.93
45.93
63.94
2.92
15.95
23.96
37.95
59.94
19.99
33.99
35.99
34.99
7.98
25.98
29.98
47.98
53.48
17.95
49.94
55.96
57.96
53.95
45.98
67.93
7.89
36.00
41.99
45.99
41.85
63.78
69.75
73.81
89.80
93.80
97.82
109.82
103.83
115.83
123.84
155.88
50.00
54.00
11.97
42.00
40.00
84.00
96.00
131.98
127.99
137.98
147.97
150.96
7.00
27.98
27.99
18.87
11.96
51.96
57.96
85.95
101.95
111.95
111.95
123.95
9.99
33.98
33.98
15.99
6.00
24.00
32.00
38.00
46.00
62.00
31.99
957.08
957.08
975.08
978.00
991.04
999.05
1013.03
1035.03
1055.02
33.99
1071.01
1070.01
1077.99
1095.99
1099.99
1118.00
1088.51
1106.46
1138.45
1144.47
1146.47
1142.46
1188.44
1210.39
777.69
813.69
819.68
823.68
865.54
887.46
893.44
897.49
913.48
917.48
921.50
933.50
927.51
939.51
947.52
979.56
873.68
1264.39
1276.36
1306.38
1304.39
1348.39
1360.38
1396.37
1392.37
1402.37
1412.36
1361.35
1368.35
1389.33
1389.34
1408.21
1420.17
1460.17
1466.17
1494.16
1510.16
1520.16
1520.15
1532.16
1371.34
1405.32
1405.32
1421.31
1411.32
1429.32
1437.32
1443.32
1451.32
1433.34
1465.34
997.37
997.36
996.99
997.11
996.65
996.57
996.01
995.43
995.52
995.22
995.18
995.22
995.41
994.93
994.93
994.74
994.88
994.47
993.57
993.74
993.72
993.61
994.90
996.12
1000.92
1000.96
1000.85
1000.81
998.73
997.32
996.92
997.26
996.73
996.57
996.71
996.36
996.66
996.35
996.32
996.28
1001.10
996.45
996.48
996.55
996.76
997.01
997.14
997.89
997.83
998.13
998.37
998.34
998.85
999.52
999.41
998.37
998.25
997.32
997.15
996.55
996.21
996.00
995.97
995.84
998.61
999.99
999.96
1000.19
1000.49
1000.54
1000.51
1000.50
1000.26
998.92
999.80
788.49
786.05
800.25
799.56
809.17
816.47
824.26
836.15
846.25
852.73
850.09
851.46
859.17
873.64
875.00
891.19
881.53
885.71
884.24
884.72
884.90
885.78
899.68
909.24
746.06
751.59
751.70
750.81
788.69
811.74
814.74
821.12
835.99
839.67
843.54
852.03
849.23
857.67
867.96
897.92
758.39
914.43
926.28
945.40
949.01
977.24
986.40
1013.15
1013.99
1017.69
1025.05
1023.87
1025.51
1014.95
1013.81
996.58
996.74
986.71
988.24
982.24
981.83
980.03
978.04
977.28
1031.18
1038.75
1037.80
1047.49
1043.77
1057.89
1059.74
1064.72
1070.41
1078.26
1091.40
-277.21
-279.96
-291.12
-293.95
-304.35
-308.76
-320.51
-339.13
-356.38
-368.80
-372.30
-370.59
-368.54
-357.08
-352.04
-343.69
-310.83
-293.37
-260.96
-254.96
-252.96
-257.04
-213.21
-193.30
-127.39
-91.82
-85.78
-81.64
-99.44
-100.48
-109.55
-104.10
-110.09
-111.69
-112.79
-124.23
-114.73
-126.34
-121.79
-133.20
-32.22
-139.55
-141.29
-167.91
-159.66
-195.31
-203.07
-227.14
-219.97
-231.06
-237.82
-291.53
-298.33
-318.05
-317.64
-325.34
-337.29
-376.35
-382.69
-410.08
-426.21
-436.05
-435.74
-447.77
-298.34
-265.21
-265.01
-277.73
-265.53
-278.13
-288.30
-291.82
-297.45
-338.68
-309.50
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
43
43
43
43
43
44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
44
43
45
45
46
46
46
46
46
47
47
47
47
47
47
47
47
47
47
48
48
48
48
48
48
48
49
49
49
49
49
49
50
50
50
50
50
51
51
51
52
52
48
53
53
53
53
53
54
54
54
54
54
54
54
54
55
R-2
R-3
R-4
R-5
44
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
R-14
45
R-1
46
R-1
R-2
R-3
R-4
47
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
48
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
49
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
50
R-1
R-2
R-3
R-4
51
R-1
R-2
52
R-1
R-2
53
R-1
R-2
R-3
R-4
54
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
55
R-1
23
22
21
21
21
100
106
95
145
209
125
135
127
132
132
129
131
129
130
129
123
117
107
96
104
100
97
65
61
61
66
66
63
65
65
64
179
99
114
113
109
109
107
194
72
197
200
199
200
201
209
219
209
209
210
287
301
123
199
73
107
102
98
99
102
102
174
168
162
114
106
115
114
112
295
19
15
45
44
4
28
40
30
28
53
25
46
56
55
10
15
38
2
29
12
30
7
10
25
7
30
7
51
8
1
6
1
36
59
56
38
49
14
57
30
48
7
52
20
15
45
6
47
19
52
56
13
18
47
51
17
34
9
10
13
22
26
38
37
32
12
45
50
18
33
49
6
55
58
59
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
89
90
90
90
90
93
93
11
92
93
91
91
91
91
91
91
91
91
91
91
90
90
91
90
90
90
90
89
90
89
89
89
89
89
89
89
96
92
91
90
89
89
89
88
90
90
90
90
89
89
92
92
91
92
91
90
90
90
101
94
89
90
90
90
90
90
92
90
91
92
92
92
92
93
86
59
6
8
13
12
50
42
20
13
5
10
25
20
26
11
7
21
16
13
11
36
47
0
54
41
36
27
38
1
7
49
48
51
54
56
58
55
59
39
48
43
33
36
58
32
42
5
1
59
59
51
21
52
2
56
50
21
31
58
50
36
47
44
39
39
39
52
44
16
52
44
9
8
32
57
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
40
0
1.60
1.74
1.84
1.92
2.02
1.10
1.10
1.12
1.12
1.06
1.44
1.48
1.66
1.82
2.02
2.12
2.28
2.64
2.76
2.90
1.42
1.51
1.26
1.54
1.58
1.82
1.94
1.88
1.72
3.08
2.52
2.68
2.94
3.02
3.14
3.20
1.06
1.10
1.16
1.26
1.70
1.90
2.24
2.13
1.56
1.30
1.58
1.70
2.04
2.31
1.28
1.26
1.34
1.44
1.44
1.22
1.30
1.32
1.02
1.08
2.25
1.58
1.66
1.82
1.82
2.06
1.10
1.26
1.24
1.18
1.18
1.30
1.38
1.97
1.36
1.30
1.37
1.42
1.46
1.51
1.05
1.05
1.06
1.06
1.03
1.22
1.24
1.33
1.41
1.51
1.56
1.64
1.82
1.88
1.95
1.21
1.26
1.13
1.27
1.29
1.41
1.47
1.44
1.36
2.54
1.76
1.84
1.97
2.01
2.07
2.10
1.03
1.05
1.08
1.13
1.35
1.45
1.62
1.57
1.28
1.15
1.29
1.35
1.52
1.66
1.14
1.13
1.17
1.22
1.22
1.11
1.15
1.16
1.01
1.04
1.63
1.29
1.33
1.41
1.41
1.53
1.05
1.13
1.12
1.09
1.09
1.15
1.19
1.49
1.18
119
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.62
1.62
1.59
1.59
1.59
1.59
1.59
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.61
1.61
1.61
1.60
1.60
1.63
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.62
60.00
74.00
84.00
92.00
102.00
9.96
9.96
0.46
11.98
5.98
43.98
47.97
65.96
81.95
101.96
111.96
127.93
163.92
175.92
189.92
42.00
50.99
25.99
53.99
57.99
81.99
93.99
88.00
72.00
107.97
152.00
168.00
194.00
202.00
214.00
220.00
5.91
9.97
15.99
25.99
70.00
89.99
123.99
112.96
56.00
30.00
58.00
70.00
104.00
131.00
27.93
25.96
33.96
43.94
43.95
22.00
30.00
32.00
1.91
7.94
124.99
57.99
65.99
81.99
81.99
105.49
9.97
26.00
23.99
17.95
17.96
29.96
37.95
96.63
35.90
1493.34
1507.34
1517.34
1525.34
1535.34
1545.30
1545.30
1535.80
1547.32
1541.32
1579.32
1583.31
1601.30
1617.29
1637.30
1647.30
1663.27
1699.26
1711.26
1623.26
1665.26
1674.25
1700.24
1728.24
1732.24
1756.24
1768.25
1856.24
1840.25
1876.22
1920.24
1936.24
1962.24
1970.24
1982.24
1988.25
1774.16
1784.13
1790.14
1800.15
1844.16
1864.15
1898.15
1887.12
1943.12
1917.12
1945.12
1957.12
1991.12
2018.12
2046.05
2044.08
2052.09
2062.07
2062.07
2084.07
2092.07
2094.07
2095.98
2102.01
1899.15
1957.14
1965.14
1981.14
1981.14
2004.64
2014.61
2030.63
2028.63
2022.59
2022.60
2034.60
2042.59
2101.27
2137.17
999.24
999.02
998.90
998.71
998.65
998.54
998.56
1001.51
998.73
998.90
998.14
997.83
997.39
996.79
996.64
996.51
995.60
994.81
994.64
994.65
994.62
994.30
994.31
993.78
993.91
993.63
993.69
994.44
993.93
994.44
994.04
994.06
993.85
993.66
993.49
993.34
993.57
993.63
993.66
993.70
994.19
994.45
994.44
995.67
995.48
995.76
995.91
995.91
995.79
995.64
994.73
995.06
994.98
994.48
994.55
994.73
994.83
994.71
994.89
994.60
994.45
994.01
993.92
993.76
993.76
993.35
993.45
993.54
993.35
993.01
993.05
992.73
992.40
987.53
989.88
1102.01
1106.28
1109.39
1112.33
1114.95
1124.74
1124.49
1115.41
1121.74
1111.97
1150.79
1148.41
1166.97
1174.96
1190.52
1201.65
1210.56
1242.28
1248.75
1225.42
1260.44
1270.80
1295.64
1324.45
1327.04
1351.42
1364.07
1444.37
1427.12
1458.52
1503.04
1517.56
1537.84
1548.58
1559.47
1562.86
1364.09
1373.93
1378.58
1387.93
1429.95
1449.12
1482.10
1336.12
1389.45
1326.98
1316.19
1312.43
1300.01
1287.33
1273.40
1270.92
1270.71
1265.51
1264.79
1243.79
1239.23
1291.58
1290.95
1299.18
1483.39
1540.01
1548.63
1564.22
1563.42
1586.48
1587.40
1591.52
1593.78
1602.82
1603.68
1613.61
1620.90
1675.45
1643.18
-283.58
-270.19
-260.66
-253.22
-243.50
-245.31
-246.36
-243.55
-253.37
-248.69
-268.99
-277.87
-284.05
-299.30
-311.94
-314.34
-328.49
-346.73
-357.71
-458.74
-481.92
-481.98
-489.66
-488.02
-496.13
-496.93
-493.63
-457.63
-458.87
-441.31
-432.05
-425.34
-407.37
-411.41
-406.36
-399.38
-499.54
-501.14
-506.29
-509.91
-523.25
-529.01
-537.58
-608.99
-591.92
-637.56
-663.46
-674.86
-706.52
-730.56
-754.77
-750.67
-760.18
-768.70
-768.29
-761.76
-752.59
-785.79
-787.60
-783.49
-536.85
-549.34
-546.76
-550.55
-554.64
-559.16
-569.10
-584.67
-582.01
-566.62
-564.36
-571.87
-575.15
-596.87
-581.14
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
55
55
47
56
56
56
57
57
57
57
57
57
57
58
58
58
58
59
57
60
60
60
60
60
60
60
60
1
61
62
62
1
63
63
63
64
63
65
65
65
65
65
65
65
66
66
66
66
66
66
66
66
65
67
67
67
68
68
68
67
69
69
69
69
69
70
69
71
71
71
71
71
71
71
73
R-2
R-3
56
R-1
R-2
57
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
58
R-1
R-2
R-3
59
R-1
60
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
61
62
R-1
R-2
63
R-1
R-2
64
R-1
65
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
66
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
67
R-1
R-2
68
R-1
R-2
R-3
69
R-1
R-2
R-3
R-4
70
R-1
71
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
72
73
R-1
300
358
65
58
74
77
114
138
67
134
133
127
130
218
129
131
138
45
93
32
40
56
48
56
50
50
56
338
353
359
60
53
351
340
344
274
57
26
353
346
347
349
352
351
111
52
64
59
53
59
54
53
57
47
330
330
328
242
334
74
10
352
2
342
338
284
76
227
3
350
356
350
356
145
73
38
56
43
18
59
47
43
27
5
13
12
37
0
22
51
54
53
14
17
43
36
45
28
33
57
56
23
48
30
20
4
17
55
58
13
30
2
9
52
54
37
32
45
19
19
15
55
27
15
2
38
5
5
32
21
52
4
44
53
44
29
14
28
20
31
31
28
4
24
9
55
59
13
54
22
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
20
40
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
20
20
0
87
100
89
92
90
90
90
90
93
90
89
89
89
97
92
91
92
85
89
94
92
91
90
90
90
90
89
91
89
99
96
90
89
89
89
95
90
91
90
90
89
89
89
89
91
90
91
90
89
89
89
88
88
88
89
89
101
95
90
87
89
89
89
89
89
97
91
94
90
89
88
88
88
95
89
35
19
49
17
41
50
13
51
50
3
53
45
45
52
13
49
46
40
46
53
59
16
59
31
27
6
57
21
45
46
26
31
58
51
47
17
6
30
22
2
45
30
30
31
27
18
41
18
33
22
21
52
50
30
38
28
20
10
41
57
50
31
3
18
52
36
52
29
30
10
47
94
51
32
11
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
0
40
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
1.32
1.05
3.76
1.16
1.42
1.34
1.32
1.30
1.10
1.48
1.60
2.18
2.30
1.04
1.28
1.42
1.56
1.16
1.47
1.10
1.16
1.30
1.32
1.48
1.42
1.52
1.76
1.26
1.48
1.04
1.10
1.42
1.34
1.38
1.54
1.12
1.38
1.12
1.18
1.36
1.46
1.78
1.74
1.70
1.20
1.36
1.16
1.36
1.50
1.66
1.66
2.00
2.04
1.14
1.50
2.06
1.08
1.14
1.24
1.44
1.16
1.34
1.40
1.80
1.78
1.10
1.21
1.08
1.16
1.40
1.62
1.66
1.83
1.16
1.20
1.16
1.03
2.63
1.08
1.21
1.17
1.16
1.15
1.05
1.24
1.30
1.59
1.65
1.02
1.14
1.21
1.28
1.08
1.24
1.05
1.08
1.15
1.16
1.24
1.21
1.26
1.38
1.13
1.24
1.02
1.05
1.21
1.17
1.19
1.27
1.06
1.19
1.06
1.09
1.18
1.23
1.39
1.37
1.35
1.10
1.18
1.08
1.18
1.25
1.33
1.33
1.50
1.52
1.07
1.25
1.53
1.04
1.07
1.12
1.22
1.08
1.17
1.20
1.40
1.39
1.05
1.11
1.04
1.08
1.20
1.31
1.33
1.42
1.08
1.10
120
1.00
1.00
1.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.62
1.62
1.63
1.64
1.64
1.64
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.65
1.61
1.61
1.62
1.64
1.64
1.64
1.65
1.64
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.63
1.63
1.63
1.61
1.61
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.61
1.63
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.59
31.94
4.84
226.00
15.97
41.99
33.99
32.00
29.99
9.96
48.00
60.00
118.00
130.00
3.93
27.96
41.96
55.87
15.91
47.00
9.93
15.96
29.99
31.99
48.00
42.00
52.00
76.00
25.99
48.00
3.88
9.87
42.00
34.00
38.00
54.00
11.90
38.00
11.99
18.00
36.00
46.00
77.99
73.99
70.00
19.99
36.00
15.99
36.00
50.00
65.99
65.99
99.96
103.96
13.99
50.00
105.99
7.69
13.89
24.00
43.94
16.00
34.00
39.99
79.99
78.00
9.83
20.98
7.95
16.00
39.99
61.97
66.00
82.97
15.85
20.00
2133.21
2106.11
1994.24
2010.22
2036.24
2028.24
2060.24
2058.23
2038.19
2076.24
2088.24
2146.23
2158.23
2162.16
2186.19
2200.19
2214.10
2230.01
2075.24
2085.16
2091.19
2105.22
2107.23
2123.23
2117.23
2127.23
2151.24
153.98
201.98
205.87
211.86
169.99
203.99
207.99
223.99
235.89
207.99
219.99
225.99
243.99
253.99
285.99
281.99
277.99
297.98
313.99
293.97
313.99
327.99
343.98
343.98
377.95
311.95
325.94
361.95
417.94
425.63
431.83
441.94
355.89
371.89
389.89
395.88
435.88
433.89
443.72
376.87
384.82
392.87
416.86
438.84
442.87
459.84
392.72
412.72
989.34
987.24
993.39
993.31
993.32
993.36
993.73
993.42
993.30
993.73
993.83
993.94
993.90
993.99
993.33
993.01
991.56
993.34
993.96
993.68
993.67
993.77
993.87
993.91
994.04
994.23
994.27
999.25
999.86
999.79
999.31
999.40
999.89
999.95
999.96
999.45
999.77
1000.02
1000.19
1000.19
1000.36
1000.68
1000.67
1000.62
1000.63
1000.87
1000.69
1000.87
1001.38
1001.64
1001.66
1002.72
1001.98
1002.91
1002.68
1003.06
1002.09
1002.34
1003.28
1003.96
1004.56
1004.71
1005.06
1005.17
1004.38
1003.63
1003.80
1003.80
1004.24
1004.84
1005.47
1004.63
1005.70
1002.85
1003.62
1647.97
1675.36
1570.07
1583.66
1610.63
1603.30
1632.37
1623.19
1612.47
1637.70
1647.04
1696.76
1702.86
1700.43
1724.33
1734.09
1739.60
1750.90
1650.22
1655.58
1660.60
1675.30
1674.17
1690.27
1682.83
1690.59
1713.51
-12.32
-17.75
-17.79
-9.19
30.74
25.96
18.35
16.06
4.20
62.62
67.91
60.70
54.46
52.76
48.45
53.28
52.06
70.68
80.53
66.54
83.06
92.12
108.65
105.87
131.98
149.90
160.22
125.17
98.30
94.23
85.96
88.11
192.30
195.21
187.70
194.02
168.02
163.73
154.22
212.69
206.87
213.64
205.85
209.36
202.35
207.22
221.58
240.74
-580.59
-592.03
-400.69
-392.29
-389.81
-393.50
-406.88
-415.94
-389.62
-426.97
-434.57
-465.52
-477.08
-480.16
-494.99
-505.10
-519.17
-507.96
-396.20
-387.85
-384.08
-379.76
-374.99
-369.74
-369.74
-363.43
-354.12
152.19
199.88
203.77
204.81
153.07
186.73
188.99
205.03
205.96
173.74
184.51
191.64
208.81
218.67
250.44
247.15
242.94
235.67
264.98
249.71
261.23
272.85
276.89
281.13
302.98
230.22
239.66
273.67
322.80
329.33
316.44
344.53
241.78
257.52
275.47
281.74
318.00
314.37
316.83
246.69
241.28
262.66
286.09
308.57
311.87
329.48
233.57
239.29
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
73
73
73
73
75
75
75
75
76
77
77
77
77
77
78
78
79
79
79
79
79
79
79
80
81
81
82
82
82
83
83
79
84
84
85
85
85
85
84
86
86
86
86
87
87
87
87
87
87
88
88
88
88
89
89
89
89
89
90
87
91
92
92
92
86
93
94
94
95
95
96
96
96
96
96
R-2
R-3
74
75
R-1
R-2
R-3
76
77
R-1
R-2
R-3
R-4
78
R-1
79
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
80
81
R-1
82
R-1
R-2
83
R-1
R-2
84
R-1
85
R-1
R-2
R-3
R-4
86
R-1
R-2
R-3
87
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
88
R-1
R-2
R-3
89
R-1
R-2
R-3
R-4
90
R-1
91
92
R-1
R-2
R-3
93
94
R-1
95
R-1
96
R-1
R-2
R-3
97
98
78
74
75
138
322
231
155
156
107
350
45
205
185
174
152
156
110
109
106
180
181
195
238
209
155
321
352
352
350
352
261
107
93
129
11
357
359
0
0
106
106
347
322
264
265
265
263
258
260
168
247
325
0
19
44
355
297
80
85
26
75
25
27
27
104
37
349
88
162
166
95
99
97
99
164
24
10
49
8
14
19
56
44
11
42
5
39
16
32
44
22
3
24
19
39
32
48
29
16
24
11
34
59
46
30
16
52
27
23
2
45
3
49
15
29
21
52
52
6
39
6
45
23
27
35
13
18
45
43
56
30
22
2
10
41
14
28
11
20
51
56
52
14
14
52
55
40
9
3
54
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
20
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
20
0
40
0
0
0
0
0
0
20
0
20
0
0
0
20
0
0
0
0
20
0
0
0
0
40
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
0
0
20
40
0
20
0
0
0
0
0
40
0
89
89
89
92
90
86
94
93
90
91
101
89
90
94
92
91
92
91
90
92
92
92
92
88
89
92
86
86
86
89
93
90
99
94
93
90
88
87
87
89
89
98
90
89
89
89
89
89
90
96
91
88
88
89
89
88
84
89
98
86
88
102
92
91
88
89
90
90
92
91
90
91
91
91
91
30
15
15
21
4
49
15
59
52
57
58
14
31
3
52
57
4
10
39
21
10
10
33
55
39
3
46
49
33
10
21
28
28
49
27
41
4
57
47
10
6
6
45
27
22
1
12
44
0
35
26
9
17
13
0
0
29
40
51
15
40
17
21
55
55
46
34
53
2
34
53
13
11
5
56
0
0
20
20
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
40
20
20
0
0
40
0
0
40
0
40
0
0
0
0
40
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
1.38
1.50
1.61
1.45
1.22
1.12
1.34
1.36
1.23
1.05
1.03
1.66
1.80
1.37
1.16
1.40
1.40
1.54
1.70
1.76
1.38
1.34
1.38
1.23
1.16
1.20
1.66
1.54
1.92
1.20
1.08
1.30
1.03
1.08
1.10
1.30
2.00
2.68
2.88
1.36
1.56
1.03
1.25
1.46
1.34
1.36
1.48
1.52
1.64
1.06
1.28
1.12
1.38
1.36
1.18
1.16
3.24
1.68
1.06
1.09
1.29
1.03
1.14
1.22
1.59
1.19
1.07
1.70
1.34
1.54
1.48
1.56
1.62
1.79
1.26
1.19
1.25
1.31
1.23
1.11
1.06
1.17
1.18
1.12
1.03
1.02
1.58
1.65
1.19
1.08
1.20
1.20
1.27
1.35
1.63
1.19
1.17
1.19
1.12
1.08
1.10
1.33
1.27
1.46
1.10
1.04
0.90
1.02
1.04
1.05
1.15
1.50
1.84
1.94
1.18
1.28
1.02
1.13
1.23
1.17
1.18
1.24
1.26
1.32
1.03
1.14
1.06
1.19
1.18
1.09
1.08
3.12
1.34
1.03
1.05
1.15
1.02
1.07
1.11
1.30
1.10
1.04
1.35
1.17
1.27
1.24
1.28
1.31
1.40
1.13
121
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.59
1.59
1.59
1.59
1.63
1.63
1.63
1.63
1.61
1.67
1.67
1.67
1.67
1.67
1.63
1.63
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.64
1.63
1.63
1.67
1.67
1.67
1.65
1.65
1.62
1.63
1.63
1.68
1.68
1.68
1.68
1.68
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.67
1.67
1.67
1.67
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.61
1.61
1.62
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.63
1.63
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
38.00
49.99
60.99
44.92
22.00
11.96
33.81
35.83
22.99
4.99
2.87
16.00
30.00
36.82
15.96
39.95
39.95
53.98
69.99
25.96
37.95
33.95
37.92
22.99
15.50
19.47
65.79
53.83
91.67
20.00
7.97
79.99
2.92
7.45
9.96
30.00
99.89
167.79
187.72
35.99
55.99
2.94
25.00
46.00
34.00
35.99
47.99
52.00
64.00
5.92
27.98
11.99
37.97
35.99
17.99
15.98
23.78
68.00
5.86
8.96
28.98
2.86
13.98
21.98
58.98
19.00
7.00
69.98
33.96
53.96
47.99
55.97
61.97
78.97
25.97
430.72
442.71
453.71
437.65
459.65
449.61
471.46
473.47
496.47
501.46
499.34
512.47
526.47
533.28
549.24
573.24
613.19
627.21
643.23
599.19
611.18
607.19
611.16
634.15
649.65
653.63
719.42
707.46
745.30
765.29
753.27
653.23
656.15
660.68
670.64
690.67
760.56
828.46
840.95
876.95
896.94
843.89
865.95
911.94
899.94
901.94
913.94
917.95
929.95
935.87
957.93
941.94
967.91
1003.91
985.91
983.90
991.69
1035.91
1041.77
874.91
903.89
906.76
917.87
925.87
899.93
918.93
925.93
988.91
1022.87
1042.87
1090.86
1098.85
1104.85
1121.85
1068.84
1003.58
1003.84
1003.92
1001.36
1001.86
1002.60
999.31
999.32
999.46
999.94
999.51
999.76
999.21
997.34
997.09
996.41
995.39
995.66
995.88
995.33
995.40
995.57
995.14
996.10
996.74
995.93
999.99
999.32
1001.65
1002.49
1001.79
996.46
996.59
996.42
996.45
996.60
999.98
1002.27
1003.43
1004.42
1004.68
1003.65
1003.62
1004.49
1004.48
1004.71
1004.70
1004.26
1003.95
1003.91
1003.78
1004.95
1005.57
1006.48
1006.40
1006.65
1006.35
1006.21
1005.88
1004.78
1005.93
1005.94
1005.93
1005.73
1004.90
1005.53
1006.08
1004.74
1004.00
1003.61
1003.23
1002.75
1002.62
1002.33
1003.21
258.80
269.67
280.71
251.56
238.08
242.22
265.35
265.71
287.68
286.87
289.71
280.75
284.92
291.18
298.49
307.19
344.72
358.10
374.36
306.90
306.18
297.95
274.86
263.62
270.07
251.41
242.90
244.83
236.71
234.10
228.83
383.33
386.24
389.08
390.99
387.90
387.43
391.47
384.18
418.70
437.90
383.56
369.10
323.35
335.20
333.24
321.39
318.16
305.98
307.15
280.18
299.16
306.48
318.62
319.19
305.23
285.36
373.45
379.29
373.12
401.15
402.38
407.53
411.24
441.19
452.87
451.64
522.82
533.18
535.08
582.82
590.26
596.57
613.07
541.85
241.21
247.20
248.50
200.11
217.50
192.63
169.24
167.20
160.40
165.33
162.43
145.98
130.53
123.75
109.57
87.15
73.45
69.22
67.48
61.19
49.21
54.48
67.32
47.27
33.17
62.44
127.68
115.87
152.92
172.75
151.71
62.60
62.43
57.88
67.66
87.85
157.75
225.65
250.32
240.11
234.56
253.20
270.25
265.53
267.67
267.18
265.03
259.78
259.65
253.84
248.81
269.50
297.61
331.49
310.35
313.54
308.54
309.38
309.87
278.26
285.64
288.23
298.08
305.17
235.20
250.19
257.08
252.34
220.00
199.79
194.84
190.39
192.07
187.35
174.71
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
98
98
99
99
99
99
99
99
99
99
100
100
100
100
100
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
102
103
103
103
104
104
104
104
106
106
106
106
107
107
107
107
108
108
108
108
108
107
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
109
110
110
110
110
111
111
111
111
111
97
113
113
113
R-1
99
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
100
R-1
R-2
R-3
R-4
101
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
102
103
R-1
R-2
104
R-1
R-2
105
106
R-1
R-2
R-3
107
R-1
R-2
R-3
108
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
109
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
R-14
110
R-1
R-2
R-3
111
R-1
R-2
R-3
R-4
112
113
R-1
R-2
R-3
218
137
121
173
182
171
170
170
170
169
53
58
58
66
243
350
240
149
242
242
244
243
179
179
180
170
96
66
87
78
110
108
35
240
281
13
23
280
75
76
77
16
20
12
87
96
339
343
70
49
57
62
63
66
69
66
67
67
69
233
273
235
353
354
120
243
242
341
168
165
167
83
176
96
68
38
6
14
54
57
10
48
58
56
1
37
20
13
57
33
34
48
33
46
27
56
26
38
36
7
7
18
53
37
33
58
55
38
34
1
40
42
23
27
28
17
19
57
28
47
6
16
2
20
16
51
22
54
26
53
54
8
37
53
0
56
45
19
18
32
43
37
58
14
51
19
16
37
12
54
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
40
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
92
92
95
93
92
91
90
90
90
91
90
90
90
90
96
96
92
88
91
91
91
92
89
89
89
92
88
87
88
92
90
91
91
91
90
94
91
90
90
90
90
100
91
89
90
90
90
91
92
91
89
89
90
89
89
89
89
89
89
90
90
90
89
89
92
91
89
89
90
89
89
90
96
94
98
30
17
51
24
0
4
58
58
50
6
17
32
27
13
4
15
26
52
30
42
50
3
29
45
51
44
59
9
29
35
55
30
54
0
11
31
16
33
4
2
0
30
50
44
33
91
5
24
6
13
59
59
14
53
52
46
42
46
39
4
43
7
58
50
18
49
32
32
24
51
45
25
13
21
1
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
20
20
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
20
20
0
0
0
0
20
0
0
0
1.12
1.19
1.05
1.12
1.18
1.38
1.44
1.54
1.60
1.65
1.18
1.30
1.38
1.36
1.07
1.03
1.18
1.14
1.56
1.72
1.90
2.24
1.50
1.70
1.76
1.26
1.10
1.18
1.54
1.18
1.48
1.39
1.59
1.08
1.08
1.07
1.46
1.26
2.32
2.52
2.64
1.03
1.14
1.28
1.34
1.40
1.64
1.12
1.12
1.14
1.26
1.40
1.48
1.70
1.78
1.88
1.98
2.06
2.20
1.40
1.16
1.37
1.56
1.74
1.11
1.11
1.48
1.56
1.32
1.58
1.66
1.27
1.08
1.14
1.06
1.06
1.09
1.03
1.06
1.09
1.19
1.22
1.27
1.30
1.33
1.09
1.15
1.19
1.18
1.03
1.02
1.09
1.07
1.28
1.36
1.45
1.62
1.25
1.35
1.38
1.13
1.05
1.09
1.27
1.09
1.24
1.19
1.30
1.04
1.04
1.04
1.23
1.13
1.66
1.76
1.82
1.02
1.07
1.14
1.17
1.20
1.32
1.06
1.06
1.07
1.13
1.20
1.24
1.35
1.39
1.44
1.49
1.53
1.60
1.20
1.08
1.19
1.28
1.37
1.06
1.06
1.24
1.53
1.16
1.29
1.33
1.14
1.04
1.07
1.03
122
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.63
1.63
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.63
1.62
1.62
1.62
1.61
1.61
1.61
1.61
1.64
1.64
1.64
1.64
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.58
1.58
1.58
1.58
1.61
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.59
1.59
1.59
1.59
1.64
1.64
1.60
1.60
1.60
1.60
1.64
1.64
1.64
11.98
18.47
4.95
11.96
17.98
37.99
43.99
53.98
59.99
64.98
18.00
30.00
38.00
36.00
6.43
2.96
17.97
13.99
55.96
71.94
89.91
123.84
50.00
70.00
76.00
25.94
10.00
17.96
53.96
17.96
47.99
38.47
58.93
8.00
8.00
6.96
45.98
26.00
132.00
152.00
164.00
2.90
13.99
28.00
34.00
39.97
64.00
11.99
11.98
13.99
26.00
40.00
48.00
70.00
78.00
88.00
98.00
106.00
120.00
40.00
16.00
37.00
56.00
74.00
10.98
10.99
48.00
6.00
32.00
58.00
66.00
27.00
7.91
13.92
5.88
1080.82
1087.31
1092.26
1099.27
1105.29
1125.30
1131.30
1141.30
1147.30
1152.29
1170.29
1182.29
1190.29
1188.29
1158.72
1161.68
1176.69
1172.71
1214.68
1230.65
1248.63
1282.56
1208.71
1228.72
1234.72
1260.66
1270.66
1278.61
1314.62
1332.58
1362.61
1353.09
1373.56
1381.55
1381.56
1380.51
1419.53
1445.53
1551.53
1571.53
1583.53
1586.43
1597.52
1611.53
1617.53
1623.51
1483.53
1495.53
1495.52
1497.53
1509.53
1523.53
1531.53
1553.53
1561.53
1571.53
1581.53
1589.53
1603.53
1523.53
1499.53
1520.53
1576.53
1594.53
1531.52
1531.52
1579.52
1537.52
1563.52
1589.52
1597.52
1148.84
1156.75
1162.76
1154.73
1003.26
1003.01
1003.12
1002.88
1002.93
1002.75
1002.69
1002.47
1002.47
1002.07
1002.54
1002.29
1002.23
1002.40
1002.00
1002.27
1001.76
1002.82
1000.86
1000.11
999.28
997.56
1002.81
1002.56
1002.43
1001.69
1002.44
1003.11
1003.46
1003.17
1003.07
1002.87
1001.82
1002.28
1002.39
1001.87
1001.21
1001.44
1001.01
1000.97
1000.98
1001.04
1001.05
1001.56
1001.07
1000.31
1001.40
1001.67
1001.52
1001.65
1001.90
1001.83
1001.59
1001.81
1001.81
1001.94
1002.04
1001.92
1002.15
1001.77
1001.74
1001.76
1002.10
1002.19
1001.85
1001.94
1002.73
1002.10
1002.16
1002.40
1002.50
1002.59
1002.33
1002.10
1002.37
534.37
554.42
558.65
555.69
553.50
560.26
561.45
562.90
563.87
566.79
581.28
592.32
599.09
599.91
561.03
560.55
545.35
568.13
511.28
497.25
479.59
450.26
561.35
561.52
560.88
565.33
575.27
581.84
619.24
636.85
664.06
655.64
653.58
646.62
645.73
655.23
672.07
646.50
799.84
819.85
832.05
832.86
837.05
838.09
866.02
871.79
649.42
645.92
660.70
660.02
671.43
684.86
692.52
713.58
722.66
730.36
739.71
747.43
762.09
617.47
633.46
618.83
612.31
611.49
628.29
608.98
566.36
607.12
615.50
623.16
623.47
639.88
640.35
653.72
645.37
165.36
161.18
158.62
149.29
143.23
123.65
117.76
107.87
101.95
97.40
108.07
113.14
117.41
111.49
94.53
97.46
85.77
82.47
68.93
61.26
56.44
39.17
44.54
24.54
18.53
-7.02
-8.12
0.03
-4.78
-1.21
-21.95
-17.25
43.12
39.19
44.65
49.88
85.22
89.90
118.38
120.79
121.32
124.10
134.38
148.66
122.63
117.07
145.07
156.55
149.11
154.21
158.91
163.63
166.19
173.06
171.90
179.60
183.15
185.44
186.34
121.00
146.17
124.26
179.88
197.89
118.68
119.39
97.32
125.10
88.07
63.15
55.00
190.51
182.62
189.01
192.63
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
113
113
113
113
113
113
113
113
114
114
114
109
115
115
115
115
115
115
115
108
117
117
117
118
118
119
119
119
119
120
120
120
120
120
118
121
121
122
122
122
123
123
123
123
122
122
125
125
125
126
126
127
127
127
127
128
128
128
128
128
128
128
128
123
129
129
129
129
123
130
130
130
130
130
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
114
R-1
R-2
R-3
115
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
116
117
R-1
R-2
118
R-1
119
R-1
R-2
R-3
120
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
121
R-1
122
R-1
R-2
123
R-1
R-2
R-3
R-4
124
125
R-1
R-2
126
R-1
127
R-1
R-2
R-3
128
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
129
R-1
R-2
R-3
R-4
130
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
2
0
70
0
359
358
358
357
53
26
37
69
356
63
75
72
67
70
68
91
150
173
170
127
85
88
80
85
83
358
5
22
41
98
179
262
264
247
131
137
255
201
205
209
207
255
169
195
224
165
169
84
166
172
91
178
89
121
91
26
20
24
22
142
69
45
91
140
70
348
348
347
87
77
22
47
46
15
29
56
8
6
0
57
27
6
55
32
4
33
56
5
32
40
38
34
23
37
47
30
40
56
30
24
54
40
25
8
49
41
19
5
26
30
18
38
15
38
37
42
52
23
58
6
59
28
19
14
59
15
24
20
45
0
52
13
21
2
25
52
49
5
6
32
14
44
22
0
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
40
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
40
0
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
40
0
0
20
0
0
0
0
20
20
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
20
0
0
20
0
0
90
89
91
89
89
89
89
89
91
91
90
89
91
92
92
91
91
91
91
90
91
91
91
91
89
88
87
88
88
90
90
90
90
90
92
90
90
90
91
90
89
91
90
90
90
89
90
90
90
90
89
95
91
91
92
90
94
91
92
92
91
91
91
90
90
94
92
90
90
89
88
88
90
90
37
55
8
35
30
27
24
22
29
24
5
37
45
11
13
30
40
36
53
50
3
42
37
14
41
56
56
1
2
22
1
15
28
22
5
46
50
50
48
29
0
41
7
9
9
0
30
38
17
29
53
57
37
3
31
14
24
58
46
56
55
49
32
23
23
30
6
23
5
0
30
51
41
43
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
20
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
20
40
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
40
0
0
1.22
1.32
1.30
1.36
1.40
1.46
1.56
1.60
1.10
1.10
1.30
2.25
1.08
1.16
1.24
1.44
1.48
1.56
1.65
1.45
1.22
1.48
1.85
1.08
1.19
1.16
1.56
1.58
1.65
1.26
1.36
1.30
1.36
1.28
1.19
1.44
1.67
1.22
1.30
1.87
1.42
1.16
1.36
1.34
1.33
1.64
1.18
1.16
1.24
1.20
1.38
1.10
1.16
1.23
1.40
1.26
1.14
1.44
1.40
1.24
1.36
1.38
1.45
1.94
1.30
1.06
1.14
1.80
1.45
1.42
1.50
1.78
1.14
1.14
1.11
1.16
1.15
1.18
1.20
1.23
1.28
1.30
1.05
1.05
1.15
1.63
1.04
1.08
1.12
1.22
1.24
1.28
1.33
1.23
1.11
1.24
1.43
1.04
1.10
1.08
1.28
1.29
1.33
1.13
1.18
1.15
1.18
1.14
1.10
1.22
1.34
1.11
1.15
1.44
1.21
1.08
1.18
1.17
1.17
1.32
1.09
1.08
1.12
1.10
1.19
1.05
1.08
1.11
1.20
1.13
1.07
1.22
1.20
1.12
1.18
1.19
1.23
1.47
1.15
1.03
1.07
1.40
1.23
1.21
1.25
1.39
1.07
1.07
123
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.62
1.62
1.62
1.62
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.58
1.61
1.61
1.61
1.63
1.63
1.59
1.59
1.59
1.59
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.63
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.68
1.68
1.68
1.68
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
22.00
32.00
29.99
36.00
40.00
46.00
55.99
59.99
9.99
9.99
30.00
124.99
7.99
15.98
23.96
43.97
47.96
55.96
64.93
44.99
21.99
47.96
84.93
8.00
19.00
15.99
55.93
57.93
64.92
26.00
36.00
30.00
36.00
28.00
18.97
43.99
66.99
22.00
29.97
86.99
41.99
15.99
36.00
34.00
33.00
63.98
18.00
16.00
24.00
20.00
38.00
9.89
15.99
22.49
39.92
26.00
13.92
43.95
39.91
23.94
35.96
37.96
44.97
94.00
30.00
5.96
13.98
80.00
45.00
41.99
49.97
77.97
14.00
14.00
1170.84
1180.84
1178.83
1184.84
1188.84
1194.84
1204.84
1208.84
1218.83
1218.83
1238.84
1608.53
1616.52
1624.50
1632.49
1652.50
1656.49
1664.48
1673.46
1628.52
1650.52
1676.48
1713.46
1721.45
1732.45
1748.45
1788.38
1790.39
1797.38
1823.38
1833.38
1827.38
1833.38
1825.38
1732.43
1776.42
1799.42
1821.41
1829.39
1886.41
1928.40
1902.40
1922.41
1920.41
1832.42
1863.40
1881.40
1879.39
1887.40
1907.39
1925.40
1935.29
1941.38
1947.89
1965.32
1991.32
1979.24
2009.27
2005.22
1989.26
2001.28
2003.28
2010.29
1980.41
2010.40
1986.37
1994.39
2060.40
1931.41
1973.40
1981.38
2009.38
1945.41
1945.41
1002.89
1003.12
1002.49
1003.31
1003.38
1003.44
1003.54
1003.59
1003.90
1003.92
1004.02
1002.21
1002.52
1002.12
1001.76
1001.44
1001.17
1000.97
1000.35
1000.68
1000.78
999.63
998.46
998.88
999.10
999.91
1001.43
1001.41
1001.58
1001.93
1002.03
1001.94
1001.75
1001.90
998.31
998.11
997.60
997.78
997.12
997.02
998.16
997.08
997.38
997.37
997.96
999.01
999.38
999.37
999.38
999.73
999.89
999.49
1000.04
1000.04
998.61
999.06
998.16
997.57
997.17
997.95
997.91
997.90
997.86
996.58
996.87
996.73
996.64
996.29
997.37
998.56
999.09
999.19
997.80
997.79
640.79
640.32
668.20
640.04
639.52
639.03
638.06
636.86
644.84
641.39
655.10
766.20
765.77
780.50
789.35
808.14
810.64
818.81
826.63
877.02
887.80
882.39
891.19
897.52
910.14
926.13
965.32
967.92
974.65
973.92
978.35
986.21
998.46
1002.36
891.25
847.61
824.59
804.33
847.06
883.36
842.74
877.46
868.00
866.54
809.29
762.59
765.76
758.35
745.63
750.77
752.24
762.08
756.02
755.28
792.13
792.93
806.05
829.67
832.02
802.63
804.94
807.71
809.23
941.17
969.26
945.45
955.15
992.51
925.67
917.32
915.48
909.11
939.65
939.31
212.49
222.51
200.39
226.51
230.51
236.50
246.48
250.43
256.44
259.34
274.24
189.64
197.62
196.76
195.82
202.83
207.66
208.70
213.40
120.01
100.84
72.35
36.27
31.39
37.66
38.08
46.73
41.77
45.00
70.99
80.81
72.68
72.00
41.04
17.29
11.69
10.67
2.11
-9.16
-53.47
-64.13
-68.33
-86.03
-83.02
-18.57
-5.12
-22.84
-20.55
-22.10
-41.43
-59.52
-58.57
-75.05
-81.81
-60.91
-86.90
-60.76
-83.76
-62.13
-39.40
-27.31
-26.29
-19.32
-127.58
-117.03
-123.43
-128.02
-188.94
-38.16
2.99
10.76
38.03
-37.51
-35.01
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
130
130
130
130
130
130
130
130
130
130
130
130
130
130
131
131
132
132
133
133
133
134
134
134
132
136
136
136
136
137
137
137
137
137
138
138
138
139
139
140
140
140
141
141
142
142
143
143
139
144
144
144
145
145
145
146
146
147
147
147
147
147
147
147
147
147
146
148
148
148
148
149
149
149
R-6
R-7
R-8
R-9
R-10
R-11
R-12
R-13
R-14
R-15
R-16
R-17
R-18
131
R-1
132
R-1
133
R-1
R-2
134
R-1
R-2
135
136
R-1
R-2
R-3
137
R-1
R-2
R-3
R-4
138
R-1
R-2
139
R-1
140
R-1
R-2
141
R-1
142
R-1
143
R-1
R-2
144
R-1
R-2
145
R-1
R-2
146
R-1
147
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
R-8
R-9
148
R-1
R-2
R-3
149
R-1
R-2
R-3
85
84
84
84
84
84
84
84
84
84
84
82
84
83
180
6
334
333
98
336
321
38
333
338
91
135
144
184
190
182
118
106
185
187
199
169
173
118
251
190
182
185
183
289
5
277
256
251
114
109
157
156
158
175
166
171
179
104
267
257
259
90
88
84
88
85
87
344
89
54
56
124
134
127
11
59
45
42
40
37
33
30
16
10
7
9
17
17
42
29
48
4
27
14
28
0
29
36
9
12
17
46
30
20
33
40
20
7
44
57
43
41
32
6
19
57
43
54
55
31
32
12
26
49
12
5
6
32
26
3
46
26
57
15
46
23
2
25
5
1
24
56
35
5
0
46
41
1
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
0
0
0
40
0
0
40
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
0
40
20
0
0
20
20
40
40
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
89
88
87
87
87
87
87
87
87
88
87
87
87
87
93
93
91
91
96
91
92
98
93
94
92
88
89
86
87
93
94
91
92
91
90
89
89
92
88
91
89
91
89
90
88
93
94
92
90
92
90
90
93
92
92
91
90
92
91
91
89
93
93
92
92
91
91
90
92
91
90
93
91
90
11
30
54
46
39
38
44
54
57
0
59
46
59
55
54
42
30
21
6
47
31
51
26
30
10
8
30
40
3
42
22
48
9
36
8
57
20
36
57
41
5
15
47
57
46
21
9
26
45
49
42
17
34
49
28
11
37
40
47
38
51
26
5
3
9
53
42
16
5
27
37
31
2
27
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
0
20
0
0
0
40
20
0
40
0
40
0
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
1.24
1.34
1.42
1.46
1.50
1.58
1.70
1.78
1.80
1.90
1.92
1.92
2.00
2.09
1.52
1.62
1.64
1.80
1.20
1.30
1.56
1.24
1.52
1.70
1.54
1.06
1.10
1.30
1.31
1.22
1.84
3.32
1.40
1.55
1.16
1.38
1.57
1.16
1.40
1.20
2.22
1.31
2.12
1.72
1.24
1.21
1.20
1.27
1.44
1.08
1.26
1.59
1.12
1.16
1.22
1.24
1.32
1.26
1.18
1.16
1.42
1.28
1.42
1.68
1.72
1.76
2.02
1.08
1.40
1.22
1.90
1.10
2.34
2.30
1.12
1.17
1.21
1.23
1.25
1.29
1.35
1.39
1.40
1.45
1.46
1.46
1.50
1.55
1.51
1.31
1.32
1.40
1.10
1.15
1.28
1.12
1.26
1.35
1.27
1.03
1.05
1.15
1.16
1.11
1.67
3.16
1.20
1.28
1.08
1.19
1.29
1.08
1.20
1.10
2.11
1.16
1.56
1.36
1.12
1.11
1.10
1.14
1.22
1.04
1.13
1.30
1.06
1.08
1.11
1.12
1.16
1.13
1.09
1.08
1.21
1.14
1.21
1.34
1.36
1.38
1.51
1.04
1.20
1.11
1.45
1.05
2.17
2.15
124
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
3.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
2.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.66
1.67
1.67
1.60
1.60
1.62
1.62
1.62
1.60
1.60
1.60
1.60
1.62
1.62
1.62
1.62
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.68
1.68
1.68
1.66
1.66
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.61
1.61
1.66
1.69
1.66
1.65
1.65
1.65
1.66
1.66
1.66
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.65
1.63
1.63
1.63
24.00
33.98
41.94
45.93
49.92
57.90
69.89
77.90
79.90
89.89
91.89
91.86
99.88
108.86
1.99
61.74
63.96
79.95
19.77
29.97
55.89
23.43
51.81
69.57
53.92
5.99
10.00
29.90
30.92
21.91
33.80
31.97
39.94
54.96
16.00
38.00
56.99
15.97
39.99
19.98
21.99
30.99
112.00
71.98
23.99
20.93
19.40
26.95
43.99
7.98
26.00
59.00
11.95
15.96
21.96
23.99
32.00
25.94
17.98
15.99
42.00
27.90
41.88
67.91
71.90
75.92
101.91
8.00
39.95
21.99
89.99
9.96
33.99
30.00
1955.40
1965.39
1973.35
1977.34
1981.33
1989.31
2001.30
2009.30
2011.31
2021.30
2023.30
2023.27
2031.29
2040.27
2042.26
2102.01
2165.96
2181.96
2201.74
2211.93
2237.85
2261.29
2289.67
2307.42
2155.93
2161.92
2165.93
2185.83
2186.85
2208.76
2220.65
2218.82
2226.79
2241.81
2257.81
2279.81
2298.80
2314.76
2338.78
2358.77
2360.78
2369.77
2481.77
2441.75
2465.74
2462.68
2482.08
2489.63
2342.79
2350.77
2368.79
2401.79
2413.74
2417.75
2423.75
2447.74
2455.74
2481.69
2473.73
2471.73
2497.74
2483.64
2497.62
2523.66
2527.64
2531.66
2525.66
2533.66
2565.60
2547.64
2615.65
2625.61
2649.64
2645.64
998.26
998.75
999.36
999.60
999.83
1000.14
1000.45
1000.50
1000.49
1000.72
1000.81
1001.16
1001.05
1001.44
1001.46
997.81
996.41
996.11
994.51
995.64
993.99
990.82
991.22
988.76
996.10
996.88
996.75
998.31
998.15
997.28
995.55
995.64
997.11
996.98
997.55
997.51
998.04
997.89
999.23
999.19
999.12
999.04
999.54
998.13
999.14
997.41
996.56
996.81
997.90
998.12
998.10
997.95
997.81
997.75
997.55
997.59
997.70
997.01
997.70
997.81
998.24
996.54
995.88
995.58
995.29
995.47
994.65
995.22
993.65
994.63
993.88
993.85
992.73
993.13
949.58
959.52
967.44
971.40
975.37
983.32
995.24
1003.21
1005.17
1015.09
1017.07
1016.67
1025.05
1033.78
1033.76
1040.76
1013.53
1004.55
1024.11
992.47
969.74
984.16
946.60
944.37
1094.68
1098.90
1100.51
1092.19
1089.04
1088.15
1118.73
1119.66
1085.33
1082.23
1076.83
1088.86
1088.46
1102.47
1050.53
1047.03
1049.64
1047.31
1040.04
979.63
982.10
958.88
940.02
933.37
1128.51
1136.02
1138.58
1152.42
1156.88
1153.66
1157.57
1161.30
1157.70
1182.82
1139.73
1142.11
1116.37
1185.60
1199.55
1225.29
1229.56
1233.33
1259.37
1257.29
1299.32
1277.18
1333.98
1342.17
1358.15
1357.93
-36.14
-35.19
-34.32
-33.92
-33.52
-32.73
-31.52
-30.69
-30.18
-29.02
-28.74
-25.61
-28.21
-25.44
-27.43
35.91
93.78
107.19
104.29
134.62
150.92
169.38
197.28
215.70
34.83
30.57
26.71
5.03
4.43
-17.46
-11.73
-4.74
-35.34
-50.11
-65.17
-87.52
-106.76
-114.42
-119.42
-139.09
-141.39
-150.23
-262.00
-125.73
-101.87
-122.99
-127.51
-131.67
-124.96
-127.67
-148.93
-178.90
-189.99
-194.81
-200.25
-223.94
-232.24
-238.71
-232.88
-235.77
-239.70
-232.43
-230.80
-225.63
-229.84
-225.65
-195.62
-187.90
-195.33
-182.73
-145.31
-150.99
-169.21
-163.37
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
149
150
150
150
150
151
152
152
152
152
152
152
152
151
60
154
154
154
60
155
155
155
155
155
156
157
157
157
157
157
156
156
159
159
160
161
161
161
161
162
162
162
163
163
164
164
165
165
165
165
166
166
166
166
166
166
166
167
167
167
168
168
168
168
168
168
168
169
169
169
169
170
170
171
150
R-1
R-2
R-3
151
152
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
R-7
153
154
R-1
R-2
R-3
155
R-1
R-2
R-3
R-4
156
157
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
158
159
R-1
160
161
R-1
R-2
R-3
162
R-1
R-2
163
R-1
164
R-1
165
R-1
R-2
R-3
166
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
167
R-1
R-2
168
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
169
R-1
R-2
R-3
170
R-1
171
172
11
92
92
91
90
174
173
231
249
94
91
46
26
46
94
85
89
42
52
36
46
39
40
42
166
50
45
33
40
39
35
359
22
11
358
123
125
353
351
189
178
2
22
17
59
29
3
3
2
356
107
77
341
327
328
335
331
76
323
310
265
282
269
282
305
343
339
293
351
354
351
343
340
19
10
51
31
57
41
21
9
0
36
4
46
24
53
48
11
18
22
49
4
55
13
46
9
98
41
24
42
56
32
33
24
32
12
10
23
5
23
7
14
4
41
49
46
5
57
46
57
1
14
12
49
40
51
26
21
19
16
33
28
56
29
32
36
55
9
4
51
38
49
33
49
15
30
25
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
20
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
40
0
0
0
0
20
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
20
0
0
20
0
0
0
0
0
0
20
0
40
0
40
0
40
40
91
91
91
91
90
89
98
93
93
89
90
90
91
94
88
90
89
91
90
91
91
90
90
91
90
92
91
91
91
91
90
89
95
91
92
90
90
93
88
97
94
87
89
88
94
91
91
91
91
91
76
76
93
93
92
92
91
99
93
90
90
90
90
89
90
87
88
94
92
92
90
96
96
93
29
22
17
3
58
46
20
51
20
16
31
54
6
49
56
14
1
55
28
57
8
47
57
12
4
30
21
28
4
0
50
41
0
9
10
43
35
52
57
59
19
29
2
6
50
12
28
20
9
17
33
4
35
8
44
32
54
1
14
27
48
7
46
55
29
50
39
59
47
18
20
36
18
20
40
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
0
0
0
0
0
0
0
20
20
0
0
0
0
0
20
40
0
20
40
0
20
0
40
0
0
40
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
40
20
1.22
1.46
1.98
2.16
2.24
1.36
1.06
1.16
1.22
1.42
1.50
1.54
1.70
1.30
1.57
1.22
1.42
1.20
2.02
1.22
1.58
1.54
1.70
1.85
1.62
1.12
1.26
1.52
1.52
1.76
2.54
1.75
1.05
1.56
1.47
1.32
1.94
1.12
2.05
1.05
1.20
1.37
1.20
1.59
1.05
1.32
1.28
1.32
1.42
1.63
1.10
1.07
1.20
1.20
1.28
1.30
1.43
1.14
1.12
1.48
1.34
1.34
1.32
1.36
1.24
1.24
1.38
1.08
1.57
1.42
1.91
1.22
1.21
1.34
1.11
1.23
1.49
1.58
1.62
1.18
1.03
1.08
1.11
1.21
1.25
1.27
1.35
1.15
1.29
1.11
1.21
1.10
1.51
1.11
1.29
1.27
1.35
1.43
1.31
1.06
1.13
1.26
1.26
1.38
1.77
1.38
1.03
1.28
1.24
1.16
1.47
1.06
1.53
1.03
1.10
1.19
1.10
1.30
1.03
1.16
1.14
1.16
1.21
1.32
1.05
1.04
1.10
1.10
1.14
1.15
1.22
1.07
1.06
1.24
1.17
1.17
1.16
1.18
1.12
1.12
1.19
1.04
1.29
1.21
1.46
1.11
1.10
1.17
125
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.63
1.67
1.67
1.67
1.67
1.64
1.63
1.63
1.63
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.64
1.64
1.63
1.65
1.65
1.65
1.65
1.63
1.63
1.63
1.60
1.60
1.62
1.62
1.66
1.66
1.66
1.66
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.63
1.63
1.63
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.64
1.61
1.61
1.61
21.49
45.97
97.95
115.96
123.96
36.00
5.87
15.93
21.93
41.99
50.00
53.99
69.97
29.79
56.98
22.00
41.99
19.98
101.99
21.97
57.98
53.99
69.98
84.96
62.00
11.98
25.99
51.97
51.98
75.98
153.97
75.00
4.96
55.98
46.93
31.99
93.99
11.95
104.97
4.90
19.89
36.93
19.99
58.94
4.96
31.99
27.98
31.98
41.98
62.97
9.46
6.59
19.92
19.94
27.94
29.94
42.95
13.66
11.96
48.00
33.99
34.00
31.99
36.00
24.00
23.97
37.98
7.94
56.87
41.93
91.00
21.71
20.25
33.88
2637.13
2683.11
2735.08
2753.09
2761.10
2797.10
2802.97
2813.02
2819.02
2839.09
2847.09
2851.08
2867.07
2790.88
2132.22
2154.22
2174.20
2152.19
2177.23
2199.20
2235.21
2231.22
2247.21
2262.19
2324.19
2336.17
2350.18
2376.16
2376.17
2400.17
2416.16
2337.19
2342.15
2393.17
2440.10
2472.09
2534.09
2452.04
2545.06
2549.97
2564.95
2581.99
2601.99
2640.93
2645.89
2672.91
2700.90
2704.90
2714.90
2735.88
2745.34
2742.48
2755.80
2755.82
2763.82
2765.82
2778.84
2792.49
2790.80
2826.83
2860.83
2860.83
2858.83
2862.83
2850.83
2850.80
2864.81
2872.75
2921.68
2906.74
2955.81
2977.52
2976.06
3009.94
993.84
993.19
991.83
991.81
991.79
992.40
992.14
991.87
991.64
993.36
992.34
991.92
991.34
989.77
995.37
995.81
996.52
995.24
993.26
993.02
992.44
992.87
992.37
991.67
991.91
991.96
991.80
990.95
991.31
990.83
989.27
992.32
992.50
991.55
990.16
990.25
989.38
989.94
992.19
992.11
991.22
994.25
995.09
996.50
996.68
996.29
996.09
996.05
995.90
995.21
998.04
997.43
994.49
994.64
994.36
994.36
994.19
992.59
994.09
994.21
994.20
994.61
994.26
994.72
994.52
995.63
995.55
995.46
993.14
994.30
995.20
993.19
993.47
991.93
1338.14
1384.06
1436.00
1454.04
1462.10
1465.64
1466.34
1453.27
1445.09
1507.53
1515.62
1504.74
1497.28
1483.82
1707.05
1728.97
1749.03
1720.63
1730.68
1743.87
1772.53
1765.21
1775.80
1789.31
1803.58
1812.81
1822.18
1832.59
1837.37
1851.96
1878.50
1788.70
1790.57
1799.54
1798.21
1825.02
1874.84
1796.78
1782.22
1781.44
1782.67
1784.04
1791.77
1801.36
1805.66
1817.24
1819.17
1818.93
1818.88
1813.08
1822.09
1819.52
1806.88
1802.35
1798.42
1800.58
1792.44
1805.72
1785.32
1756.18
1722.29
1722.99
1724.19
1721.09
1736.56
1749.20
1743.10
1735.83
1735.02
1739.12
1730.16
1723.91
1723.41
1734.68
-124.23
-126.52
-128.53
-128.18
-125.72
-161.54
-167.38
-171.57
-169.19
-164.52
-163.09
-124.31
-99.13
-105.33
-400.35
-398.55
-399.89
-385.70
-333.51
-315.95
-293.40
-292.01
-280.02
-272.03
-332.36
-324.73
-314.21
-289.25
-292.85
-273.78
-146.52
-197.03
-192.44
-142.11
-95.20
-112.67
-149.62
-83.34
8.54
3.70
-11.34
45.42
63.86
101.76
104.24
129.52
157.43
161.46
171.47
192.35
189.46
193.76
211.28
209.15
216.13
219.56
230.02
233.19
239.63
261.47
258.79
268.84
261.24
269.51
275.28
284.39
297.12
300.30
353.41
338.86
387.19
407.98
406.29
438.24
Continuación
ANG. VER.
AZIMUT
EST.
P.O
GRA.
MIN.
172
173
174
174
174
175
175
175
175
175
175
158
176
176
176
176
176
177
177
177
178
179
179
179
179
179
179
157
180
180
180
180
180
180
181
180
182
182
183
184
184
184
184
186
186
186
187
187
187
188
188
188
188
188
185
189
189
189
189
190
190
191
192
192
192
192
192
193
194
194
194
190
195
173
174
R-1
R-2
175
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
176
R-1
R-2
R-3
R-4
177
R-1
R-2
178
179
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
R-6
180
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
181
R-1
182
R-1
183
184
R-1
R-2
185
186
R-1
R-2
187
R-1
R-2
188
R-1
R-2
R-3
R-4
R-5
189
R-1
R-2
R-3
190
R-1
191
192
R-1
R-2
R-3
R-4
193
194
R-1
R-2
R-3
195
R-1
45
88
165
98
109
9
99
178
194
181
186
32
98
179
3
349
350
339
18
351
329
68
92
98
176
177
177
180
207
157
103
87
100
277
291
98
160
109
91
120
81
80
123
347
118
126
103
156
158
170
171
266
99
99
94
184
181
75
68
59
349
30
114
116
260
113
327
347
19
287
309
59
7
11
21
56
45
42
36
11
48
41
30
51
33
33
83
16
32
39
54
26
59
8
28
43
3
19
12
17
1
4
0
34
46
56
45
20
3
58
41
41
6
44
14
5
47
31
52
12
36
39
35
30
9
29
22
13
55
25
6
37
21
11
2
9
24
22
36
32
0
34
50
24
24
47
HILOS
TOTALES
SEG. GRA. MIN. SEG. SUP. MED. INF.
20
0
0
0
40
0
0
0
0
0
0
40
0
0
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
20
0
0
40
20
0
0
40
0
0
40
0
0
0
0
0
40
0
0
0
20
0
20
40
0
0
0
0
0
0
0
0
0
20
0
91
86
85
90
89
93
93
92
91
91
91
90
85
93
90
87
86
92
91
92
90
96
93
95
89
89
88
89
90
92
92
91
91
89
89
92
87
93
92
90
93
93
90
97
94
92
92
88
88
89
89
89
92
91
90
97
92
89
87
84
84
85
94
93
91
92
89
87
98
99
93
85
101
19
28
49
53
58
7
25
52
48
10
36
30
1
26
42
33
10
53
6
0
7
10
5
17
30
5
59
12
5
52
37
55
21
38
2
0
55
45
53
34
42
27
2
8
35
33
25
12
45
2
21
24
32
21
44
37
45
48
24
31
49
31
30
5
24
24
52
58
0
51
40
15
20
40
40
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
20
0
0
0
0
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
20
0
20
0
0
0
40
0
0
0
20
0
0
20
0
0
0
0
0
0
0
0
0
40
0
0
20
0
0
0
0
20
0
0
0
0
40
0
1.30
1.45
1.16
1.38
1.74
1.14
1.08
1.10
1.36
1.40
1.42
1.59
1.22
1.12
1.08
1.40
1.73
1.12
1.12
1.21
1.53
1.32
1.20
1.05
1.30
1.40
1.52
1.98
1.06
1.07
1.16
1.26
1.28
1.38
1.63
1.64
1.16
1.75
1.41
1.36
1.64
1.84
1.76
1.10
1.06
1.25
1.22
1.24
1.55
1.10
1.22
1.22
1.24
1.32
1.44
1.05
1.21
1.16
1.39
1.30
1.09
1.48
1.20
1.52
1.14
1.74
1.23
2.10
1.20
1.22
1.34
1.46
1.04
1.15
1.23
1.08
1.19
1.37
1.07
1.04
1.05
1.18
1.20
1.21
1.30
1.11
1.06
1.04
1.20
1.37
1.06
1.06
1.11
1.27
1.16
1.10
1.03
1.15
1.20
1.26
1.49
1.03
1.04
1.08
1.13
1.14
1.19
1.32
1.32
1.08
1.38
1.21
1.18
1.32
1.42
1.38
1.05
1.03
1.13
1.11
1.12
1.28
1.05
1.11
1.11
1.12
1.16
1.22
1.03
1.11
1.08
1.20
1.15
1.05
1.24
1.10
1.26
1.07
1.37
1.12
1.55
1.10
1.11
1.17
1.23
1.02
126
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
A.I.
D.I.
D.A.
COTA
Xt
Yt
1.62
1.61
1.64
1.64
1.64
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.61
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.60
1.64
1.64
1.64
1.65
1.62
1.62
1.62
1.62
1.64
1.64
1.64
1.63
1.63
1.63
1.63
1.63
1.64
1.64
1.64
1.64
1.63
1.63
1.63
1.63
1.58
1.58
1.54
1.62
1.62
1.62
1.62
1.62
1.64
1.64
1.64
1.64
1.58
1.60
29.98
44.83
15.91
37.99
74.00
13.96
7.97
9.97
35.96
39.98
41.97
59.00
21.83
11.96
8.00
39.93
72.68
11.97
12.00
20.97
53.00
31.63
19.94
4.96
30.00
39.99
51.98
97.98
6.00
6.98
15.97
25.97
27.98
38.00
62.98
63.92
15.98
74.68
40.90
36.00
63.73
83.69
76.00
9.85
5.96
24.95
21.96
23.98
54.97
10.00
22.00
22.00
23.95
31.98
43.99
4.91
20.95
16.00
38.92
29.73
8.93
47.71
19.88
51.85
13.99
73.87
23.00
109.86
19.61
21.36
33.86
45.69
3.85
3039.93
3084.76
3100.67
3122.75
3158.76
3172.72
3166.73
3168.73
3194.72
3198.74
3200.73
2475.15
2496.99
2487.11
2483.15
2515.08
2547.83
2559.80
2559.82
2568.80
2621.80
2653.43
2641.74
2626.76
2651.80
2661.79
2673.79
2422.17
2428.17
2429.15
2438.14
2448.14
2450.16
2460.17
2523.15
2486.09
2502.07
2560.77
2601.67
2637.66
2665.40
2685.36
2677.67
2687.51
2683.63
2702.62
2724.58
2726.59
2757.59
2767.59
2779.59
2779.59
2781.55
2789.57
2729.35
2734.27
2750.31
2745.35
2768.27
2798.00
2777.20
2824.91
2844.79
2876.76
2838.90
2898.78
2847.91
2957.77
2977.38
2979.13
2991.63
2813.96
2817.81
991.70
994.85
996.57
994.71
995.15
994.93
995.25
995.21
994.45
994.75
994.38
989.07
991.49
988.91
989.55
991.20
994.18
994.14
994.51
993.96
994.20
991.25
993.65
994.32
994.92
995.24
995.47
993.38
993.94
993.59
993.17
992.98
993.18
994.03
995.38
991.46
992.60
986.82
985.21
985.29
981.39
980.34
985.40
984.76
985.53
984.80
984.40
986.07
986.35
987.10
987.12
987.11
985.81
986.08
980.20
980.15
979.72
980.81
982.40
985.68
983.74
987.78
986.73
985.34
987.99
984.93
988.33
992.32
990.11
989.15
990.62
986.53
986.34
1755.95
1800.76
1804.63
1838.31
1870.43
1872.75
1878.29
1870.63
1861.31
1869.38
1865.42
1910.25
1931.84
1910.17
1910.71
1903.00
1898.46
1894.34
1902.25
1895.53
1868.34
1897.77
1888.26
1873.25
1870.27
1870.30
1870.81
1803.55
1800.82
1806.27
1819.07
1829.50
1831.02
1765.89
1707.23
1866.84
1872.05
1937.15
1978.03
2009.17
2041.10
2060.51
2041.71
2039.62
2046.94
2061.66
2083.04
2071.19
2081.67
2083.30
2084.92
2059.72
2105.29
2113.22
2104.39
2103.97
2103.87
2119.85
2140.63
2166.20
2138.96
2162.84
2180.98
2209.28
2149.05
2230.53
2150.49
2125.78
2132.35
2105.45
2099.62
2179.96
2180.48
459.37
460.66
445.23
454.88
435.71
449.47
434.43
425.73
400.92
395.74
394.04
-96.80
-100.05
-108.76
-88.82
-57.54
-25.09
-13.85
-13.71
-4.32
41.17
52.78
40.23
40.48
11.24
1.23
-10.75
-430.34
-435.68
-436.77
-434.09
-429.33
-435.65
-425.21
-402.30
-439.29
-454.40
-464.45
-465.65
-483.70
-456.49
-451.47
-507.14
-497.52
-509.99
-522.12
-527.13
-544.12
-573.32
-583.18
-595.08
-574.80
-577.27
-578.53
-454.71
-459.61
-475.66
-450.60
-440.53
-425.37
-431.76
-390.46
-398.59
-413.52
-392.80
-420.03
-371.06
-264.01
-245.53
-257.47
-242.52
-417.27
-413.46
ANEXO 2
PLANOS TÍPICOS DEL DISEÑO DE ESCUELA RURAL DE EL
CASERIO TABLÓN, CANTON SAN ANTONIO, JUTIAPA, JUTIAPA
127
SIMBOLOGIA
INDICANIVELDEPISOTERMINADO
INDICASECCION
PROYECCIONDEVOLADIZO
INDICAELEVACION
INDICACOTA
NOTA:TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA
MANDASOBREDIBUJO.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTAGENERALYAMOBLADA
1
FECHA:
2005
8
ESCALA:
1:75
128
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
SIMBOLOGIA
INDICANIVELDEPISOTERMINADO
INDICASECCION
PROYECCIONDEVOLADIZO
INDICAELEVACION
INDICACOTA
NOTA: TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA
MANDASOBREDIBUJO.
2.44=8
2
3.69=1
2.44=8
2.44=8
Niv.-.15
Niv. 0.00P.T.
Niv. 0.00P.T.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
Niv. -.15
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTAACOTADA, YSECCIÓN
3
FECHA:
2005
8
ESCALA:
INDICADA
129
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
3F
6F
9F
12F
2F
5F
8F
11F
SIMBOLOGÍA
CONDUCTORNEUTRO
CONDUCTORPOSITIVO
8F
TOMACORRIENTES
TUBERÍAENSUELOOPARED
1F
1F
2F
4F
10F
7F
SIMBOLOGÍA
3F
6A
4A
6B
2A
4B
6C
2B
6D
CONDUCTORNEUTRO
CONDUCTORPOSITIVO
RETORNO
1F
5A,6A
3A,4A
1A,2A
5B,6B
3B,4B
1B,2B
LAMPARAENELCIELO
INTERRUPTORSIMPLEh. 1.50
5A,6A,
5B,6B,
1A
3A,4A,
3B,4B,
5A,6A,
5A
3A
1B
5C,6C
3C,4C,
5B,6B,
5A,6A
3A,4A
1A,2A
3B
5B
5C
3C
3D,4D
1D
3W
5D,6D
5C,6C,
3C,4C
1C,2C
1B,2B
3B,4B,
5B,6B,
1A,2A
3A,4A,
5A,6A,
5D,6D
1C
5C,6C,
6B,
3B,4B,5B
1B,2B
5D
3D
INTERRUPTORTRIPLE h.1.50
5D,6D,
3D,4D,
1D,2D
TUBERIAENCIELO
1D,2D
3D,4D,
5D,6D,
1C,2C
3C,4C,
5C,6C,
3W
1E,2E,3E,
4E,5E,6E,7E
INTERRUPTORTHREEWAY
3W
1E,2E,3E,
4E,5E,6E,7E
1E
2E
3E
5E
4E
6E
7E
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADEILUMINACIÓNYFUERZA
4
FECHA:
2005
8
ESCALA:
1:75
130
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
4No.3+ESTRIBOS
No. 2a.20.
SOLERAINTERMEDIA2
2No. 3
+EST. No.2
@0.20
CONCRETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
CONCRTETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
4No. 3+ESTRIBOS
No. 2a.20.
CONCRETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
4No. 3+ESTRIBOS
No. 2a.20.
CONCRETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
COLUMNA
2No. 3
+EST. No. 2
@0.20
COLUMNA
4No. 3
+EST. No.2
@0.20
CONCRETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
CONCRTETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi(4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
SIMBOLOGIA
INDICANIVELDEPISOTERMINADO
PERNOSd. 5/8"
INDICASECCION
PLATINAt=3/8"
3No. 3+ESLABON
No. 2A.25.
PROYECCIONDEVOLADIZO
INDICAELEVACION
CONCRETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE5cm.
INDICACOTA
NOTA: TODASLASMEDIDASESTANDADASENMETROS,COTA
MANDASOBREDIBUJO.
COLUMNA
PERFIL "I"
[email protected]
AMBOSSENTIDOS
CONCRETO4Ksi (280/cm^2)
5
4
COLUMNAC-3
3
2
1
4
PERNODE3/8"
3
2
1
7
7
4
4
6
6
3
3
5
5
2
2
4
4
1
1
3
3
3
3
2
2
2
2
1
1
1
1
ARANDELA
TORNILLO
COLUMNA
4No. 3
+EST. No.2
@0.20
CONCRTETO4ksi (280/cm2)
ACERODEREFUERZO60ksi (4,200kg/cm2)
NORMAASTMA625.
RECUBRIMIENTODE2.5ENCOLUMNAS
CEMENTO:
AGUA:
RELACI ONAGUA-CEMENTO:
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
AGREGADOS:
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADECIMENTACIÓNYCOLUMNAS
6
FECHA:
2005
8
ESCALA:
INDICADA
131
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PLANILLADEVENTANAS
TIPO CANT.
ANCHO
ALTO
MATERIAL
ACABADO
OBSERVACIONES
PLANILLADEPUERTAS
*1/16"
PATASDEACERODE
1.1/4*3/4*4"A0.40mts.
TIPO CANTID. ANCHO
ALTO
MATERIAL
ACABADO
OBSERVACIONES
LAMINADEACERODE
3/64"
PATASDEHIERRO
DE4" DEL.
3/4" *1/4"A
.40mts.
PLANCHADEHIERRO
4" *1"*1/4"
COLUMNA
PASADOR
SINESCALA
BISAGRADE11/2"*
4" COLOCADAS3POR
PUERTA
HEMBRADE3/4"*1/8"
CONCRETO
TOPESCONAGUJERODE
0 3/4"
TUBODE1/2"*1/2"
*1/16".
NOMENCLATURA
SINESCALA
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAELTABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
VENTANADEALUMINIO
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADEACABADOS
7
FECHA:
2005
8
ESCALA:
1:75
132
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
0.56
0.88
0.44 0.89
1.16
1.15
1.15
0.86
0.87
0.86
0.87
0.56
0.87
0.86
0.87
0.86
1.15
1.15
0.88
0.44 0.89
1.16
0.56
0.87
0.86
0.87
0.86
1.15
1.15
1.16
0.88
0.44 0.89
COSTANERADE
6" * 3"*1/16
CABALLETE.
LAMINADEZINCCAL.26
ONDULADA
COSTANERADE
6" *3"*1/16
LAMINADEZINCCAL.26
PERNODE3/8"
PERNODE3/8"
TUERCA+
ARANDELA
PERNODE1/2"
HIERRODE3/8"
PUNTAROSCADA
TENDAL-COSTANERADE6" *4"*1/16
SOLERA
CORONA
DET. DEUNIONDETENDAL+CABALLETE
ESC. 1:20
DET. DEANCLAJEDETENDALACOLUMNA
+FIJACIONDECOSTANERA.
ESC. 1:20
TUERCA+
ARANDELA
HIERRODE3/8"
PUNTAROSCADA
TENDAL-COSTANERADE6" * 4"*1/16
SOLERA
CORONA
COLUMNA
4No.3
+ EST. No.2
@0.20
DET. DEUNIONDETENDALASOLERACORONA
ESC. 1:20
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO: CUATROAULASPURAS+MODULO
DELETRINAS, ESCUELAEL TABLÓNJUTIAPA
DIBUJO:
LUIS FERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
CALCULOYDISEÑO:
PLANTADETECHOS YDETALLEDEZAPATA
HOJANo:
LUIS FERNANDOTREJOGARCIA
8
FECHA:
2005
8
ESCALA:
1:75
133
ING. Manuel Alfredo ArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma: AlcaldeMunicipal.
134
ANEXO 3
PLANOS DEL DISEÑO DE DRENAJE SANITARIO
DE LA ALDEA EL BARREAL, JUTIAPA, JUTIAPA.
135
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PLANTAGENERAL
SINESCALA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTAGENERAL
1
FECHA:
2005
-
ESCALA:
SINESCALA
136
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PLANTAGENERAL
PRIMERAPARTE.
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
ESCALA:
1:2,500
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTAGENERAL
2
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:2,500
137
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PLANTAGENERAL
SEGUNDAPARTE.
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
ESCALA:
1:2,500
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTAGENERAL
3
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:2,500
138
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
SINESCALA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
4
FECHA:
2005
-
ESCALA:
SINESCALA
139
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
VAHACIAPV-43.1
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
(PrimeraParteHastaPV-43)
ESCALA:
1:2,500
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
5
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:2,500
140
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
VIENEDEPV-43
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
(SegundaParteDe PV-43.1EnAdelante)
ESCALA:
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTADENSIDADDEVIVIENDA
6
FECHA:
2005
1:2,500
-
ESCALA:
1:2,500
141
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
PLANTATOPOGRAFICA
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
SINESCALA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTATOPOGRAFICA
7
FECHA:
2005
-
ESCALA:
SINESCALA
142
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA
VAAE-45
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
PLANTATOPOGRAFICA
PRIMERAPARTE
ESCALA:
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
1:2,500
PLANODE:
HOJANo:
PLANTATOPOGRAFICA
8
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:2,500
143
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
DATOSDELIBRETATOPOGRAFICA
VIENEDE
E-43
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
PLANTATOPOGRAFICA
SEGUNDAPARTE
ESCALA:
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
1:2,500
PLANODE:
HOJANo:
PLANTATOPOGRAFICA
9
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:2,500
144
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
HACIA
PV-43.1
PV-43
%PenT:1.03
ØTub:6
PV-29
%PenT:1.04
ØTub:6
%PenT:2.75
ØTub:6
PV-31
PV-28
%PenT:2.74
ØTub:6
PV-23
PV-37
%PenT:2.50
ØTub:6
%PenT:1.52
ØTub:6
PV-32
PV-27
PV-33.1
%PenT:4.64
ØTub:6
%PenT:0.2.12
ØTub:6
%PenT:1.52
ØTub:6
PV-33
PV-18
PV:30
%PenT:0.68
ØTub:6
HP:
PV-17
CIE:
PV-34
%PenT:1.35
ØTub:6
Velm/s:
PV-16
%PenT:2.43
ØTub:6
PV-11.1
%PenT:1.35
ØTub:6
%PenT:0.92
ØTub:6
%PenT:0.87
ØTub:6
%PenT:1.15
ØTub:6
%PenT:0.83
ØTub:6
PV-4.1
PV-2
PV-6
PV-6.2
Long:
ØTub:
%PenT:3.01
ØTub:6
%PenT:0.98
ØTub:6
PV-6.1
CT:
Qlt/s:
PV-11
PV-10.1
PV-0
CIS:
%PenT:
PV-10
%PenT:3.01
ØTub:6
PV-8
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
PV-4.2
PV-4
%PenT:0.83
ØTub:6
%PenT:0.98
ØTub:6
%PenT:1.51
ØTub:6
%PenT:5.00
ØTub:6
PLANTADE: PV-0 APV-43
ESCALA:
Long:47.99
Velm/s:0.67
%PenT:1.35
Qlt/s:2.06
ØTub:6
Long:45.99
Velm/s:0.50
%PenT:0.98
Qlt/s:1.15
ØTub:6
PV-0
Long:45.99
PV-2
PV-4
Long:60
HP:0.70
CT:1000.00
CIS:999.30
HP:0.90
CT:999.80
CIE:999.00
CIS:998.90
Velm/s:0.38
%PenT:0.87
Qlt/s:0.51
ØTub:6
PV-4.1
HP:0.95
CT:999.40
CIE:998.50
CIS:998.45
Velm/s:0.51
%PenT:0.92
Qlt/s:1.35
ØTub:6
HP:1.00
CT:998.90
CIE:997.95
CIS:997.90
Long:60
Velm/s:0.50
%PenT:0.83
Qlt/s:1.35
ØTub:6
Long:60
PV-4.2
HP:1.30
CT:998.70
CIE:997.70
CIS:997.40
Velm/s:0.52
%PenT:0.83
Qlt/s:1.56
ØTub:6
PV-6
Velm/s:0.60
%PenT:1.15
Qlt/s:1.76
ØTub:6
Long:56.33
PV-6.1
Velm/s:0.59
%PenT:0.98
Qlt/s:1.96
ØTub:6
Long:56.33 Long:45.97
PV-6.2
Long:56.33
HP:1.50
CT:998.40
CIE:997.10
CIS:996.90
HP:1.55
CT:997.80
CIE:996.30
CIS:996.25
Velm/s:0.64
%PenT:1.51
Qlt/s:1.56
ØTub:6
HP:1.60
CT:997.00
CIE:995.45
CIS:995.40
Long:56.45
Velm/s:0.96
%PenT:3.01
Qlt/s:2.70
ØTub:6
PV-11
Long:56.45
PV-10.1
PV-10
PV-8
HP:0.95
CT:998.10
CIE:994.85 CIE:997.20
CIS:997.15
HP:1.65
CT:996.50
CIE:994.85
Velm/s:1.27
%PenT:5.00
Qlt/s:3.78
ØTub:6
PV-11.1
HP:0.90
CT:999.75
CIE:998.90
CIS:998.85
HP:0.85
CT:1001.40
CIE:1000.60
CIS:1000.55
Velm/s:0.96
%PenT:3.01
Qlt/s:2.76
ØTub:6
HP:0.80
CT:1001.95
CIE:1001.20
CIS:1001.15
PV-16
HP:0.70
CT:1002.50
CIS:1001.80
Velm/s:0.67
%PenT:1.35
Qlt/s:2.12
ØTub:6
Long:47.99
Velm/s:0.95
%PenT:2.43
Qlt/s:3.34
ØTub:6
Long:73.97
Long:44
PV-17 PV-18
Long:72.95
HP:1.20
CT:1001.20
CIE:1000.05
CIS:1000.00
HP:1.60
CT:1001.30
CIE:999.75
CIS:999.70
Velm/s:0.65
%PenT:0.68
Qlt/s:4.55
ØTub:6
1:2,500
Velm/s:1.36
%PenT:4.71
Qlt/s:5.19
ØTub:6
PV-23 Long:24.4
PV-27
Long:63.94
PV-28
HP:1.65
CT:999.80
CIE:998.20
HP:1.70
CIS:998.15 CT:998.70
CIE:997.05
HP:1.75
CIS:997.00
Velm/s:0.95
CT:997.00
%PenT:2.12
CIE:995.30
Qlt/s:3.99
CIS:995.25
Velm/s:1.07
ØTub:6
%PenT:2.74
Qlt/s:4.49
ØTub:6
Velm/s:59.941.16
%PenT:2.75
Qlt/s:5.83
ØTub:6
Long:59.94
Long:53.48
PV-29
PV-31
Velm/s:1.14
%PenT:2.50
Qlt/s:6.19
ØTub:6
Long:53.95
PV-33
Long:67.93
PV-32
HP:1.80
CT:995.40
CIE:993.65
CIS:993.60
Velm/s:0.78
%PenT:1.03
Qlt/s:5.00
ØTub:6
HP:1.85
CT:994.90
CIE:993.10
CIS:993.05
Velm/s:0.92
%PenT:1.52
Qlt/s:5.57
ØTub:6
Long:75.48
CIS:992.00
HP:1.90
CT:993.60
CIE:991.70
HP:0.95
CT:996.10
CIE:995.20
CIS:995.15
PV-37
PV-33.1
HP:0.90
CT:997.20
CIE:996.35
CIS:996.30
Velm/s:0.80
%PenT:1.04
Qlt/s:5.36
ØTub:6
Long:71.99
PV-43
Long:75.48
HP:0.70
CT:998.90
CIS:998.20
HP:0.85
CT:998.30
CIE:997.50
CIS:997.45
VAHACIA
PV-43.1
Velm/s:0.96
%PenT:1.52
Qlt/s:6.40
ØTub:6
Velm/s:1.45
%PenT:4.64
Qlt/s:6.60
ØTub:6
PERFILDEPV-0 APV-43
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
1:2,500
1:250
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
10
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:2,500
ESCALAVERTICAL:
1:250
145
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV-48
%PenT:1.06
ØTub:4
%PenT:0.74
ØTub:6
PV-46
%PenT:0.78
ØTub:6
%PenT:0.71
ØTub:6
PV-47
PV-46.1
%PenT:0.66
ØTub:6
%PenT:1.00
ØTub:4
PV-45
PV-47.1
%PenT:0.80
ØTub:6
%PenT:0.53
ØTub:6
PV-47.2
PV-43.2
PV-56
PV-43.1
%PenT:3.08
ØTub:6
%PenT:3.10
ØTub:6
%PenT:0.79
ØTub:6
PV-60
PV-57
PV-60.1
%PenT:3.32
ØTub:6
VIENEDE
PV-43
PV:30
%PenT:0.79
ØTub:6
HP:
PV-155
CIE:
Velm/s:
%PenT:2.00
ØTub:6
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
PV-155.1
%PenT:2.00
ØTub:6
ØTub:
PV-156
%PenT:1.62
ØTub:6
PV-156.1
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034, LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
%PenT:1.62
ØTub:6
PV-158
%PenT:0.68
ØTub:6
PV-176
%PenT:7.43
ØTub:6
PV-177
%PenT:0.81
ØTub:6
PLANTADE: PV-43.1 A PV-179
ESCALA:
VIENEDE
PV-43
PV-43.1
PV-43.2
Long:63.31
Velm/s:1.24
%PenT:3.32
Qlt/s:5.77
ØTub:6
HP:0.80
CT:996.90
CIE:996.15
CIS:996.10
Long:63.31
Velm/s:1.26
%PenT:3.08
Qlt/s:6.81
ØTub:6
Long:50.99
Velm/s:0.78
%PenT:0.78
Qlt/s:7.45
ØTub:6
PV-45
HP:0.85
CT:995.00
CIE:994.20
CIS:994.15
Velm/s:0.71
%PenT:0.71
Qlt/s:5.97
ØTub:6
Long:63.31
HP:0.90
CT:994.60
CIE:993.75
CIS:993.70
Long:46.99
Velm/s:0.46
%PenT:1.06
Qlt/s:0.64
ØTub:4
PV-46 PV-46.1
HP:1.00
CT:994.30
CIE:993.35
CIS:993.30
HP:1.05
CT:994.00
CIE:993.00
CIS:992.95
Velm/s:0.74
%PenT:0.74
Qlt/s:6.61
ØTub:6
Long:46.99
1:2,500
Long:75.33
Velm/s:0.43
%PenT:0.66
Qlt/s:1.05
ØTub:6
PV-47
PV-47.1
HP:1.25
CT:993.70
CIE:992.50
CIS:992.45
HP:1.90
CT:993.60
CIE:992.35
CIS:991.70
Velm/s:0.48
%PenT:1.00
Qlt/s:0.85
ØTub:4
Long:75.33
PV-179
Velm/s:0.87
%PenT:
Qlt/s:3.10
ØTub:6
Long:33.99
PV-47.2
Long:47.00
Velm/s:0.49
%PenT:0.53
Qlt/s:2.27
ØTub:6
PV-56 PV-57
Long:50.80
Velm/s:0.56
%PenT:0.79
Qlt/s:2.22
ØTub:6
Long:50.80
Velm/s:0.59
%PenT:0.79
Qlt/s:2.63
ØTub:6
PV-60 PV-60.1
PV-155
Long42.48
Velm/s:0.81
%PenT:2.00
Qlt/s:2.47
ØTub:6
PV-155.1
Long:42.48
Velm/s:0.80
%PenT:2.00
Qlt/s:2.43
ØTub:6
PV-156
Long:73.97
Velm/s:0.66
%PenT:0.81
Qlt/s:3.65
ØTub:6
PV-177
Long:76.99
Velm/s:0.77
%PenT:1.62
Qlt/s:2.67
ØTub:6
PV-156.1
HP:2.30
CT:993.50
CIE:991.60
CIS:991.20
Velm/s:0.48
%PenT:0.80
Qlt/s:1.25
ØTub:6
Long:75.33
HP:2.80
CT:993.40
CIE:991.10
CIS:990.60
HP:2.85
CT:993.40
CIE:990.60
CIS:990.55
HP:3.70
CT:994.00
CIE:990.35
CIS:990.30
HP:3.75
CT:993.65
CIE:989.95
CIS:989.90
HP:3.80
CT:993.30
CIE:989.55
CIS:989.50
HP:3.85
CT:992.50
CIE:988.70
CIS:988.65
HP:3.90
CT:991.70
CIE:987.85
CIS:987.80
Long:76.99
Velm/s:0.77
%PenT:1.62
Qlt/s:2.63
ØTub:6
Long:59.00
Velm/s:0.60
%PenT:0.68
Qlt/s:3.32
ØTub:6
PV-158
HP:4.00
CT:990.50
CIE:986.55
CIS:986.50
HP:4.05
CT:989.30
CIE:985.30
CIS:985.25
PV-176
CIS:987.50
HP:4.25
CT:989.10
CIE:984.85
HP:1.30
CT:994.20
CIE:992.95
CIS:992.90
PV-179
HP:0.70
CT:994.20
CIS:993.50
Velm/s:1.45
%PenT:7.43
Qlt/s:3.68
ØTub:6
Long:72.68
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
PERFILDEPV-43.1 A PV-179
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
1:2,500
1:250
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
11
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:2,500
ESCALAVERTICAL:
1:250
146
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV-4
PV-2
PV:30
HP:
%PenT:1.58
ØTub:6
%PenT:0.55
ØTub:6
PV-3
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034, LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
CIE:
Vel m/s:
PV-5
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
PLANTADE: PV-3 A PV-2
ESCALA:
PLANTADE: PV-5 A PV-4
1:1250
ESCALA:
1:1250
Long:57.00
PV-3
PV-2
HP:0.90
CT:999.80
CIE:998.90
PV-4 Long:64.00
HP:0.70
CT:1000.50
CIS:999.80
Vel m/s0.85
%PenT:1.58
Qlt/s:4.01
ØTub:6
HP:0.95
CT:999.40
CIE:998.45
PV-81
PV-5
%PenT:4.70
ØTub:6
HP:0.70
CT:999.50
CIS:998.80
Vel m/s:0.64
%PenT:0.55
Qlt/s:5.59
ØTub:6
PV-55
%PenT:6.21
ØTub:6
%PenT:1.04
ØTub:6
PERFILDEPV-3 A PV-2
%PenT:0.80
ØTub:6
PERFILDEPV-5 A PV-4
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
%PenT:1.04
ØTub:6
%PenT:6.21
ØTub:6
PV-54
PV-6
PV-54.1
PV-53
PV-53.1
PV-48
PV-48.1
PLANTADE: PV-6 A PV-7
%PenT:0.80
ØTub:6
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-48 A PV-55
PV-47
ESCALA:
1:1250
%PenT:4.85
ØTub:6
PV-24
PV-23
PV-26
%PenT:1.33
ØTub:6
PV-6
PV-29
%PenT:1.00
ØTub:6
Vel m/s:0.61
%PenT:0.80
Qlt/s:2.96
ØTub:6
PV-25
%PenT:3.01
ØTub:6
PV-30
PLANTADE: PV-24 A PV-23YPV-24APV-26
ESCALA:
Long:29.98
Vel m/s:0.88
%PenT:1.33
Qlt/s:5.50
ØTub:6
Long:33.99
PV-23
PLANTADE: PV-29 A PV-30
1:1250
ESCALA:
1:1250
Long:62.50
PV-24 PV-25
HP:1.80
CT:994.00
CIE:992.25
CIS:992.20
HP:1.35
CT:999.80
CIE:998.45
Vel m/s:1.49
%PenT:4.85
Qlt/s:6.84
ØTub:6
HP:1.00
HP:0.90
CT:1000.60 CT:1000.10
CIE:999.75 CIE:999.10
CIS:999.70
HP:1.50
CT:995.40
CIS:993.90
Vel m/s:0.86
%PenT:1.00
Qlt/s:7.48
ØTub:6
HP:1.55
CT:996.10
CIE:994.55
Long:50.00
Long:52.75
HP:2.70
CT:994.40
CIE:991.75
CIS:991.70
PV-54.1
Long:48.32
HP:2.75
CT:993.90
CIE:991.20
CIS:991.15
HP:2.80
CT:993.40
CIE:990.65
CIS:990.60
Vel m/s:1.31
%PenT:6.21
Qlt/s:3.30
ØTub:6
Long:34.99
HP:0.70
CT:1000.80
CIS:1000.1
PV-81
PV-54
Vel m/s:0.69
%PenT:1.04
Qlt/s:3.10
ØTub:6
PV-30
PV-29
Long:62.5
PV-53.1
Long:52.75
Vel m/s:0.58
%PenT:0.80
Qlt/s:2.39
ØTub:6
Long:19.96
Vel m/s:1.19
%PenT:3.01
Qlt/s:5.65
ØTub:6
PV-26
HP:0.90
CT:993.60
CIS:992.70
PV-53
PV-48.1
PV-48
HP:1.50
CT:998.40
CIS:996.90
Vel m/s:0.68
%PenT:1.04
Qlt/s:3.03
ØTub:6
Vel m/s:1.39
%PenT:4.70
Qlt/s:5.69
ØTub:6
HP:1.65
CT:995.20
CIE:993.55
Vel m/s:1.32
%PenT:6.21
Qlt/s:3.39
ØTub:6
PV-55
PERFILDEPV-6 A PV-7
Long:48.32
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
HP:2.85
CT:990.45
CIE:987.65
CIS:987.60
HP:2.90
CT:987.50
CIE:984.60
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PERFILDEPV-24 A PV-23 Y PV-24APV-26
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
PERFILDEPV-29 A PV-30
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-48 A PV-55
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
12
FECHA:
1:1250
1:125
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:1250
ESCALAVERTICAL:
1:125
147
PLANODE:
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
TUBERÍADEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
HP:
CIE:
Velm/s:
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
%PenT:3.08
ØTub:6
PV-19 PV-20
%PenT:3.67
ØTub:6
PV-51
%PenT:2.39
ØTub:6
PV-18
PV-50
PV-22
%PenT:1.55
ØTub:6
%PenT:0.78
ØTub:6
PV-21
%PenT:4.24
ØTub:6
PV-49.1
%PenT:2.18
ØTub:6
PV-39.1
%PenT:0.53
ØTub:6
PV-39
%PenT:0.54
ØTub:6
%PenT:2.18
ØTub:6
%PenT:5.56
ØTub:6
%PenT:2.39
ØTub:6
PV-40
PLANTADE: PV-19APV-18YPV-19APV-22
ESCALA:
%PenT:2.04
ØTub:4
PV-48
PV-20
PV-47
PLANTADE: PV-49APV-47YPV-49APV-52
ESCALA:
1:1250
PV-19
PV-18
PLANTADE: PV-37APV-40
ESCALA:
Velm/s:1.61
%PenT:5.56
Qlt/s:7.68
ØTub:6
PV-38
HP:0.85
CT:998.30
CIS:997.45
PV-39.1
Long:61.98
HP:2.10
CT:999.40
CIE:997.35
CIS:997.30
Velm/s:1.23
%PenT:3.08
Qlt/s:6.20
ØTub:6
Long:25.95
HP:2.15
CT:998.40
CIE:996.30
CIS:996.25
Velm/s:1.17
%PenT:2.18
Qlt/s:8.12
ØTub:6
Velm/s:1.10
%PenT:2.18
Qlt/s:6.49
ØTub:6
PV-40
Velm/s:0.70
%PenT:1.69
Qlt/s:1.87
ØTub:6
Long:5.91
Long:61.98
PV-47
HP:2.20
CT:997.10
CIE:994.95
CIS:994.90
HP:2.25
CT:995.80
CIE:993.55
Velm/s:0.77
%PenT:2.39
Qlt/s:1.67
ØTub:6
Long:56.48
Velm/s:0.61
%PenT:2.04
Qlt/s:0.77
ØTub:4
Long:56.48
PV-49
PV-48 PV-48.1
HP:1.30
CT:993.70
CIE:992.40
HP:1.10
CT:993.60
CIE:992.55
CIS:992.50
HP:0.80
CT:994.65
CIE:993.90
CIS:993.85
PV-49.1
Long:65.50
HP:0.70
CT:995.70
CIS:995.00
Velm/s:0.48
%PenT:0.53
Qlt/s:2.03
ØTub:6
Velm/s:0.81
%PenT:2.39
Qlt/s:2.03
ØTub:6
Velm/s:0.49
%PenT:0.53
Qlt/s:2.23
ØTub:6
Long:64.86
Velm/s:1.33
%PenT:4.24
Qlt/s:5.44
ØTub:6
PV-51
Long:65.50
HP:1.60
CT:995.65
CIE:994.10
CIS:994.05
Velm/s:0.59
%PenT:0.78
Qlt/s:2.59
ØTub:6
PV-50
PV-22
HP:0.85
CT:1000.20
CIE:999.40
CIS:999.35
Long:18.87
PV-39
PV-37
PV-21
HP:0.70
CT:1001.60
CIS:1000.90
Velm/s:0.90
%PenT:1.55
Qlt/s:4.94
ØTub:6
Long:58.00
Long:20.42
Velm/s:1.24
%PenT:3.67
Qlt/s:5.14
ØTub:6
HP:0.80
CT:1000.90
CIE:1000.15
CIS:1000.10
1:1250
HP:1.30
CT:1001.30
CIE:1000.00
Velm/s:0.64
%PenT:0.54
Qlt/s:5.85
ØTub:6
Long:27.99
1:1250
PV-48.1
PV-38
PV-37
PV-52
%PenT:0.53
ØTub:6
PV-49
HP:0.90
CT:997.50
CIE:996.60
PV-52
Long:43.95
Long:32.00
HP:1.90
CT:995.60
CIE:993.75
CIS:993.70
HP:1.95
CT:994.60
CIE:992.70
CIS:992.65
PERFILDEPV-19 APV-18 YPV-19APV-22
HP:2.30
CT:994.70
CIE:992.40
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PERFILDEPV-37 APV-40
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-49APV-47 YPV-49APV-52
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PROYECTO:
1:1250
1:125
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
13
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:1250
ESCALAVERTICAL:
1:125
148
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV-151
PV-9
PV-146
%PenT:3.61
ØTub:6
%PenT:7.66
ØTub:6
%PenT:1.71
ØTub:6
%PenT:1.41
ØTub:6
PV:30
HP:
PV-181
CIE:
PV-152
PV-147
Velm/s:
PV-8
PV-180
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
PLANTADE: PV-147 APV-146
ESCALA:
PLANTADE: PV-152 APV-151
1:1250
ESCALA:
Velm/s:0.77
%PenT:1.41
Qlt/s:3.28
ØTub:6
Long:32.00
ESCALA:
ESCALA:
1:1250
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
PV-9
%PenT:1.71
Long:38.00
PV-180
HP:0.70
CT:992.40
Long:36.00 CIS:991.70
HP:1.40
CT:991.80
CIE:990.40
1:1250
Velm/s:1.63
%PenT:7.66
Qlt/s:5.33
ØTub:6
Long:31.97
PV-152
PV-151
HP:0.70
CT:997.70
CIS:997.00
HP:1.05
CT:997.60
CIE:996.55
1:1250
PLANTADE: PV-9 APV-8
Velm/s:1.17
%PenT:3.61
Qlt/s:4.30
ØTub:6
PV-147
PV-146
PLANTADE: PV-181 APV-180
HP:0.75
CT:993.40
CIE:992.65
PV-181
PV-8
HP:0.70
CT:994.00
CIS:993.30
HP:0.70
CT:998.00
CIS:997.30
HP:1.65
CT:996.50
CIE:994.85
Velm/s:0.74
Qlt/s:2.23
ØTub:6
PV-154
PERFILDEPV-147 A PV-146
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-152 A PV-151
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PV-60
PERFILDEPV-9 A PV-8
PERFILDEPV-181 A PV-180
1:1250
1:125
%PenT:2.98
ØTub:4
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
1:1250
1:125
PLANTADE: PV-154 APV-60
ESCALA:
1:1250
PV-175
ØTub:6
%PenT:7.42
%PenT:0.75
ØTub:6
%PenT:0.94
ØTub:6
PV-160
%PenT:2.00
ØTub:6
PV-162
PV-169.1%PenT:0.88
Velm/s:0.72
%PenT:0.87
Qlt/s:4.73
ØTub:6
Long:75.00
PV-156
HP:3.85
CT:991.70
CIE:987.85
Velm/s:0.67
%PenT:0.75
Qlt/s:4.53
ØTub:6
PV-159
HP:3.80
CT:992.30
CIE:988.55
CIS:988.50
PV-160
Velm/s:0.94
%PenT:2.00
Qlt/s:4.12
ØTub:6
Long:52.48
Velm/s:1.35
%PenT:5.82
Velm/s:0.94 Qlt/s:3.91
%PenT:2.00 ØTub:6
Qlt/s:4.16 Long:36.93
ØTub:6
Long:52.48
%PenT:0.66
ØTub:6
Long:55.98
Velm/s:0.66
%PenT:0.71
Qlt/s:4.48
ØTub:6
Long:46.93
HP:2.70
CT:991.60
CIE:988.95
CIS:988.90
HP:0.95
CT:990.20
CIE:989.30
CIS:989.25
PV-161.1
HP:0.90
CT:991.20
CIE:990.35
CIS:990.30
%PenT:2.07
HP:0.85
CT:992.20
CIE:991.40
CIS:991.35
HP:0.80
CT:994.30
CIE:993.55
CIS:993.50
ESCALA:
PV-171 ØTub:6
1:2,500
1:2,500
Velm/s:0.76
%PenT:0.94
Qlt/s:5.12
ØTub:6
Long:31.99
Velm/s:0.93
%PenT:2.39
Qlt/s:3.18
ØTub:6
Long:23.00
Velm/s:0.70
%PenT:0.66
Qlt/s:6.35
Velm/s:1.24
%PenT:3.38
CT:996.50 HP:0.80
CIS:995.80 CT:996.30
CIE:995.55
CIS:995.50
PLANTADE: PV-194 APV-190
PV-172
PV-170
Velm/s:0.78
%PenT:0.88
Qlt/s:6.35
HP:0.85
CT:995.20
CIE:994.40
CIS:994.35
Velm/s:0.98
%PenT:1.83
Qlt/s:5.50
ØTub:6
Long:37.98
HP:1.30
CT:994.20
CIE:992.95
CIS:992.90
Long:45.50
HP:1.70
HP:3.40
CT:994.20 CT:995.60
CIE:992.55 CIE:992.25
CIS:992.50 CIS:992.20
Long:48.00
Velm/s:0.76
Velm/s:0.75
%PenT:0.83
%PenT:0.79
Qlt/s:6.14
Qlt/s:6.13
ØTub:6
ØTub:6
Long:45.50
HP:3.50
CT:995.40
CIE:991.95
CIS:991.90
Velm/s:0.78
%PenT:0.81
Qlt/s:7.02
ØTub:6
Long:74.00
Velm/s:0.70
%PenT:2.72
ØTub:6
Qlt/s:5.76
Qlt/s:6.36
PV-164 PV-165 Long:62.97
ØTub:6
ØTub:6
PV-169 PV-169.1 PV-170 LoØnTg:2ub0:6.25
PV-166 Long:42.95
PV-163
PV-167 PV-168
HP:0.70
PV-171
PV-162
PV-161
Velm/s:1.17
%PenT:3.90
Qlt/s:3.96
ØTub:6
Long:58.94
Velm/s:0.72
%PenT:2.98
Qlt/s:0.87
ØTub:4
%PenT:1.17
ØTub:4
PV-169
ESCALA:
ØTub:6
%PenT:3.73
HP:0.70
CT:995.40
CIS:994.70
Long:56.98
PV-173
ØTub:6
PV-168
PLANTADE: PV-156 A PV-175
HP:1.00
CT:994.00
CIE:993.00
PV-193.1
%PenT:7.03
ØTub:6
%PenT:0.79
ØTub:6
%PenT:5.82
ØTub:6
PV-194
ØTub:6
%PenT:3.73
ØTub:6
%PenT:15.12
PV-154
PV-60
PV-193
PV-190
PV-174
%PenT:0.83
ØTub:6
%PenT:3.90
PV-163 ØTub:6
ØTub:6
%PenT:2.39
PV-191
PV-167
PV-164
PV-161
PV-156 %ØPeTnuTb:0:6.87 PV-159
%PenT:0.81
ØTub:6
%PenT:3.38
ØTub:6
PV-161.1%PenT:2.00
ØTub:6
%PenT:0.71
ØTub:6
PV-165 %ØPeTnuTb:1:6.83
PV-166
PV-192
Velm/s:0.40
%PenT:1.17
Qlt/s:0.36
ØTub:4
Long:29.98
PV-174
PV-172 PV-173
Long:33.88
HP:0.90
CT:994.80
CIE:993.95
CIS:993.90
PV-194
Velm/s:1.15
%PenT:3.73
Qlt/s:3.84
ØTub:6
PV-193.1
PV-193
PERFILDEPV-154 A PV-60
Long:54.93
PV-192
PV-175
Velm/s:1.78
%PenT:15.12
Qlt/s:3.18
ØTub:6
Long:8.93
HP:0.70
CT:995.20
CIS:994.50
HP:3.55
CT:992.30
CIS:988.75
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
Velm/s:1.48
%PenT:7.42
Qlt/s:4.05
ØTub:6
HP:3.65
CT:988.30
CIE:984.70
CT:987.80 CIS:984.65
CIE:984.15
CIS:984.10
HP:3.60
CT:990.30
CIE:986.75
CIS:986.70
Velm/s:1.07
%PenT:3.73
Qlt/s:2.98
ØTub:6
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PV-191 Long:56.64 HP:3.70
PV-190
HP:0.95
HP:1.50 CT:991.70 Long:44.83
HP:
CT:995.20 HP:3.80 CT:991.90 CIE:990.80 Velm/s:1.68
CIE:990.45 CIS:990.75 %PenT:7.03
CIE:991.95 CT:993.50
CIS:990.40
Qlt/s:6.55
CIS:990.60 CIE:989.7
ØTub:6
Velm/s:0.39
%PenT:2.07
Qlt/s:0.20
ØTub:6
HP:3.85
CT:982.40
CIE:978.55
1:1250
1:125
Long:54.93
HP:3.80
CT:983.70
CIE:979.95
CIS:979.90
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
14
FECHA:
PERFILDEPV-156 A PV-175
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
2005
PERFILDEPV-194 A PV-190
1:2,500
1:250
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
149
1:2,500
1:250
ESCALAHORIZONTAL:
INDICADA
ESCALAVERTICAL:
INDICADA
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
PV:30
HP:
CIE:
Velm/s:
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
PV-0
ØTub:
%PenT:0.78
ØTub:6
PV-184
%PenT:1.00
ØTub:6
PV-0.1
%PenT:1.38
ØTub:6
%PenT:0.62
ØTub:6
%PenT:0.92
ØTub:6
PV-79.1
PV-78
PV-63
%PenT:1.84
ØTub:6
%PenT:0.71
ØTub:6
PV-186
%PenT:2.01
ØTub:6
PV-84
PV-79
%PenT:2.63
ØTub:6
PV-1
%PenT:1.00
ØTub:6
PV-85
%PenT:6.11
ØTub:6
%PenT:0.87
ØTub:6
PV-65
PV-77
%PenT:6.98
ØTub:6
%PenT:2.21
ØTub:6
PV-187
PV-76
%PenT:3.23
ØTub:6
PV-73
%PenT:2.21
ØTub:6
%PenT:4.37
ØTub:6
PV-96
PV-71
PV-69
%PenT:4.78
ØTub:6
%PenT:1.85
ØTub:6
%PenT:0.89
ØTub:6
PV-75
PV-67
PV-65.1
PV-113
PV-97
%PenT:1.43
ØTub:6
PV-188
PV-91
PV-92
%PenT:6.62
ØTub:6
%PenT:13.95
ØTub:6
%PenT:4.79
ØTub:6
%PenT:1.83
ØTub:6
PV-87
PLANTADE: PV-69 APV-0YPV-69APV-85
ESCALA:
1:2,500
PV-114
PLANTADE: PV-188 APV-184
ESCALA:
PLANTADE: PV-114 APV-96
1:1250
ESCALA:
PLANTADE: PV-92 APV-87
1:1250
ESCALA:
PV-96
Velm/s:0.64
%PenT:1.00
Qlt/s:2.61
ØTub:6
Long:24.95
PV-186
PV-184
PV-188
PV-187
Long:76.00
HP:2.85
CT:985.20
CIE:982.35
Velm/s:0.69
%PenT:0.92
Qlt/s:3.64
ØTub:6
HP:2.35
CT:985.40
CIE:983.10
CIS:983.05
Velm/s:1.05
%PenT:1.83
Qlt/s:6.94
ØTub:6
Long:59.99
HP:1.50
CT:984.80
CIE:983.35
CIS:983.30
Velm/s:0.68
%PenT:0.71
Qlt/s:5.05
ØTub:6
Long:42.00
HP:0.70
CT:986.40
CIS:985.70
Long:54.97
Velm/s:1.16
%PenT:4.37
Qlt/s:3.28
ØTub:6
PV-0
HP:3.00
CT:1000.00
CIE:997.00
Long:51.98
Long:64.00
HP:1.50
CT:999.40
CIE:997.95
CIS:997.90
HP:2.20
CT:999.70
CIE:997.55
CIS:997.50
HP:1.20
CT:999.40
CIE:998.25
CIS:998.20
HP:0.90
CT:999.80
CIE:998.95
CIS:998.90
PV-71
PV-69
HP:0.80
CT:1003.80
CIE:1003.05
CIS:1003.00
PV67
PV-65.1
PV-1 PV-63 PV-65
PV-0.1
Long:64.00
Velm/s:0.73
%PenT:0.78
Qlt/s:5.69
ØTub:6
Velm/s:1.01
Velm/s:0.92 %PenT:2.21
Qlt/s:
%PenT:1.84
Qlt/s:4.28 ØTub:6
Long:51.98
ØTub:6
Long:38.00
Velm/s:1.31
%PenT:4.78
Qlt/s:4.49
ØTub:6
Long:43.94
HP:0.85
CT:1000.90
CIE:1000.10
CIS:1000.05
PV-97
Velm/s:0.88
%PenT:1.43
Qlt/s:5.12
ØTub:6
Long:20.98
HP:0.80
CT:1002.00
CIE:1001.25
CIS:1001.20
Velm/s:1.25
%PenT:3.23
Qlt/s:6.20
ØTub:6
Long:44.92
PV-73
PV-75
HP:0.70
CT:1004.00
CIS:1003.30
HP:0.85
CT:1002.80
Long:15.85 CIE:1002.00
Velm/s:1.53 CIS:1001.95
%PenT:6.62
Qlt/s:5.12
ØTub:6
Velm/s:0.92
%PenT:2.21
Qlt/s:3.38
ØTub:6
Velm/s:0.75
%PenT:0.87
Qlt/s:5.49
ØTub:6
Long:22.99
HP:3.00
CT:1003.60
CIE:1000.60
Velm/s:1.59
%PenT:6.11
Qlt/s:6.40
ØTub:6
Long:36.82
Velm/s:0.61
Velm/s:1.17 Velm/s:0.40
%PenT:2.01
%PenT:2.63 %PenT:1.38
Qlt/s:0.93
Qlt/s:6.38 Qlt/s:0.36 Velm/s:0.44
ØTub:6
HP:0.90
ØTub:6
Long:7.45
ØTub:6 %PenT:1.00
CT:1001.40
Qlt/s:0.73
Long:39.95
CIE:1000.55
ØTub:6
CIS:1000.50 HP:1.30
CT:999.30 HP:1.70
CIE:998.05 CT:999.50
Long:35.83 CIS:998.00 CIE:997.85
Long:39.99
Velm/s:1.60
CIS:997.80 HP:1.75
Long:39.99
%PenT:6.98
HP:3.00
CT:997.30
HP:1.90
Qlt/s:5.63
CT:996.40
CIE:995.60
HP:2.5
CT:996.40
ØTub:6
CIE:993.40
CIS:995.55
CT:996.45 HP:2.95
CIE:994.55
CIE:994.00 CT:996.50
CIS:994.50
CIS:993.95 CIE:993.60
CIS:993.55
PV-76 PV-77
PV-78
PV-79 PV-79.1 PV-84
PV-85
Velm/s:0.63
%PenT:0.62
Qlt/s:4.48
ØTub:6
Velm/s:1.87
%PenT:13.95
Qlt/s:4.14
ØTub:6
Long:8.96
HP:0.70
CT:1003.60
CIS:1002.90
Long:78.97
Velm/s:0.83
%PenT:0.89
Qlt/s:7.84
ØTub:6
HP:1.00
CT:1002.30
CIE:1001.35
CIS:1001.30
Velm/s:1.19
%PenT:4.79
Qlt/s:4.82
ØTub:6
Long:37.94
PV-114
PV-113
HP:0.80
CT:1002.60
CIE:1001.85
CIS:1001.80
PV-91
Long:27.00
HP:0.85
CT:1003.60
CIE:1002.75
PV-92
HP:0.70
CT:1005.99
CIS:1005.29
PV-87
Velm/s:1.04
%PenT:1.85
Qlt/s:6.64
ØTub:6
1:1250
HP:0.80
CT:1004.80
CIE:1004.05
CIS:1004.00
PERFILDEPV-92 APV-87
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
PERFILDEPV-114 APV-96
PERFILDEPV-188 APV-184
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-69 APV-0 Y PV-69APV-85
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
1:2,500
1:250
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
15
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
INDICADA
ESCALAVERTICAL:
INDICADA
150
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
TUBERÍADEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
%PenT:5.74
ØTub:6
PV-103
%PenT:2.89
ØTub:6
PV-104
%PenT:3.05
ØTub:6
%PenT:0.84
ØTub:6
PV-102
PV-106
%PenT:1.41
ØTub:6
%PenT:2.33
ØTub:6
PV-101
PV-107
PV-108
%PenT:1.48
ØTub:6
PV-117
%PenT:0.89
ØTub:6
PV-98
PV-135
PV-99
%PenT:1.64
ØTub:6
%PenT:1.35
ØTub:6
%PenT:1.20
ØTub:6
PV-96
%PenT:2.63
ØTub:6
PV-86
%PenT:3.68
ØTub:6
Long:
PV-107
%PenT:2.70
ØTub:6
%PenT:0.73
ØTub:6
PV-107.2
%PenT:1.46
ØTub:6
%PenT:1.73
ØTub:6
CT:
Qlt/s:
PV-117.1
%PenT:0.73
ØTub:6
PV-107.1
PV-100
CIS:
%PenT:
ØTub:
PV-120
PV-118.1
%PenT:2.70
ØTub:6
%PenT:0.73
ØTub:6
Velm/s:
%PenT:0.96
ØTub:6
PV-118
%PenT:0.66
ØTub:6
HP:
CIE:
%PenT:2.13
ØTub:6
PV-134
%PenT:1.16
ØTub:6
PV-109
%PenT:1.04
ØTub:6
PV-93
PV-94 %PenT:1.29 PV-95
ØTub:6
PV-133
%PenT:2.19
ØTub:6
PV-109.1
%PenT:3.00
ØTub:6
PV-132
PV-115
PLANTADE: PV-86APV-120
ESCALA:
1:2,500
PV-116
PLANTADE: PV-115APV-107YPV-115APV-116
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-132APV-135
ESCALA:
Velm/s:0.77
%PenT:1.04
Qlt/s:4.64
ØTub:6
Long:62.50
Velm/s:0.85
%PenT:1.20
Qlt/s:5.66
ØTub:6
Long:62.50
PV-109
PV-107
Velm/s:0.75
%PenT:3.68
Qlt/s:0.93
ØTub:6
Long:19.00
PV-86
HP:0.85
CT:1003.40
CIE:1002.55
Velm/s:0.71
%PenT:2.63
Qlt/s:1.13
ØTub:6
Long:58.98
PV93
PV-94
HP:0.70
CT:1005.50
HP:0.80 CIS:1004.80
CT:1004.90
CIE:1004.15
CIS:1004.10
Velm/s:0.52
%PenT:1.29
Qlt/s:0.93
ØTub:6
Long:69.98
PV-95
PV-96
PV-98PV-99
Velm/s:0.83
%PenT:2.33
Qlt/s:2.21
ØTub:6
Long:6.43
Velm/s:0.57
%PenT:0.66 Velm/s:0.96
Qlt/s:2.92 %PenT:2.89
Qlt/s:2.85
ØTub:6
ØTub:6
Long:25.95
PV-100PV-101 PV-102 PV-103
HP:0.80
CT:1004.70 HP:0.85
CIE:1003.95 CT:1003.60
Long:76.00
CIS:1003.90 CIE:1002.80 HP:0.90 HP:0.95
CT:1003.20
CIS:1002.75 CIE:1002.35 CT:1003.00 HP:1.00
HP:1.05
Long:53.96
CIS:1002.30 CIE:1002.10 CT:1002.10 CT:1002.00
HP:1.95
CIS:1002.05 CIE:1001.15 CIE:1001.00
CT:1002.40 HP:2.00
Velm/s:0.73
CIS:1001.10 CIS:1000.95
CIE:1000.50 CT:1001.70
%PenT:2.13
Long:64.98
CIS:1000.45 CIE:999.75
Qlt/s:1.64 Long:25.97
Velm/s:0.71
Velm/s:0.67
ØTub:
CIS:999.70
%PenT:1.46
%PenT:1.73
Qlt/s:2.28
Qlt/s:1.57
ØTub:6
ØTub:6
PV-104
Velm/s:0.81
%PenT:1.41
Qlt/s:3.79
ØTub:6
Long:45.98
PV-106
HP:0.70
CT:1003.50
CIS:1002.80
HP:0.80
CT:1001.80
CIE:1001.05
CIS:1001.00
Long:53.96
Velm/s:1.28 Long:58.93
%PenT:5.74 Velm/s:1.03
Qlt/s:3.28 %PenT:3.05
Qlt/s:3.36
ØTub:6
ØTub:6
Velm/s:0.63
%PenT:0.73
Qlt/s:3.72
ØTub:6
Long:54.66
Velm/s:0.65
%PenT:0.73
Qlt/s:4.15
ØTub:6
Velm/s:0.64
%PenT:0.73
Qlt/s:3.93
ØTub:6
Velm/s:0.72
%PenT:0.89
Qlt/s:4.52
ØTub:6
PV-107 PV-107.1 PV-107.2 PV-108
PV-117
Long:54.66
HP:0.85
CT:1001.20
CIE:1000.40
CIS:1000.35
HP:1.20
CT:1001.15
CIE:1000.00
CIS:999.95
Long:54.66
HP:1.50
CT:1001.10
CIE:999.65
CIS:999.60
Long:44.99
PV-117.1 CHTP:9:29.08.500
HP:1.90
CT:1000.70
CIE:998.85
CIS:998.80
PV-120
PV-118.1
CIE:996.55
CIS:996.50
Long:42.65
HP:1.80
CT:1001.00
CIE:999.25
CIS:999.20
HP:2.05
CT:1001.20
CIE:999.15
Velm/s:1.09
Velm/s:1.04 %PenT:2.70
%PenT:2.70 Qlt/s:4.72 Velm/s:0.72
%PenT:0.84
Qlt/s:4.13
ØTub:6 Qlt/s:4.77
ØTub:6
ØTub:6
Long:42.65
HP:1.95
CT:999.60
CIE:997.70
CIS:997.65
HP:3.90
CT:1000.05
Long:41.46 CIE:996.20
CIS:996.15
PV-118
Velm/s:0.77
%PenT:0.96
Qlt/s:5.16
ØTub:6
Velm/s:0.95
%PenT:1.48
Qlt/s:6.44
ØTub:6
Velm/s:1.20
%PenT:3.00
Qlt/s:5.87
ØTub:6
PV-116
Long:64.00
Velm/s:0.69
%PenT:1.35
Qlt/s:2.28
ØTub:6
Long:18.47
PV-115
PV-109.1
PV-132
CIS:1001.50
HP:1.30
CT:1001.40
CIE:1000.15
CIS:1000.10
HP:0.95
CT:1001.80
CIE:1000.90
CIS:1000.85
1:2,500
HP:0.80
CT:997.80
CIS:997.00
Long:64.93
Velm/s:1.04
%PenT:2.19
Qlt/s:5.31
ØTub:6
HP:3.45
CT:1000.30
CIE:996.85
HP:3.40
CT:1002.20
CIS:998.80
Long:79.85
PV-133
HP:0.85
CT:996.10
CIE:995.30
CIS:995.25
Velm/s:1.16
%PenT:3.85
Qlt/s:3.87
ØTub:6
Long:55.89
PV-134 Velm/s:1.64
HP:0.90
CT:994.00
CIE:993.15
CIS:993.10
%PenT:7.55
Qlt/s:5.52
ØTub:6
Long:69.57
HP:5.80
CT:100.60
CIE:995.80
PV-135
HP:0.95
CT:988.80
CIE:987.85
Long:41.46
PERFILDEPV-115APV-107YPV-115APV-116
PERFILDEPV-86APV-120
PERFILDEPV-132APV-135
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
ESCALAHOR: 1:2,500
ESCALAVER: 1:250
ESCALAHOR: 1:2,500
ESCALAVER: 1:250
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
16
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
INDICADA
ESCALAVERTICAL:
INDICADA
151
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
HP:
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034, LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
CIE:
Velm/s:
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
%PenT:2.94
ØTub:6
PV-146
%PenT:2.94
ØTub:6
%PenT:1.00
ØTub:6
%PenT:2.05
ØTub:6
PV-146.1
PV-148
PV-145
%PenT:1.00
ØTub:6
PV-148.1
%PenT:0.68
ØTub:6
PV-149
%PenT:0.68
ØTub:6
PV-144
PV-150
PV-44
%PenT:1.69
ØTub:6
%PenT:0.70
ØTub:6
%PenT:1.69
ØTub:6
PV-150.1
%PenT:6.88
ØTub:6
%PenT:3.37
ØTub:4
PV-122.1
%PenT:2.39
ØTub:6
%PenT:2.19
ØTub:6
%PenT:0.98
ØTub:6
PV-143
PV-142
%PenT:1.29
ØTub:6
%PenT:2.30
ØTub:6
PV-130.1
PV-121
PV-122
PV-140
PV-138
%PenT:3.31
ØTub:6 PV-131
PV-130
%PenT:1.61
ØTub:6
PV-153
%PenT:0.79
ØTub:6
%PenT:1.00
ØTub:4
PV-123
%PenT:1.03
ØTub:4
%PenT:3.25
ØTub:6
PV-139
PV-151
PV-139
PV-43.1
%PenT:3.58
ØTub:6
%PenT:0.78
ØTub:6
PV-137
%PenT:5.99
ØTub:6
%PenT:3.25
ØTub:6
PV-118
%PenT:1.32
ØTub:6
%PenT:0.81
ØTub:6
PV-136
PLANTADE: PV-118 A PV-153
PV-132
ESCALA:
1:2,500
PV-43
PLANTADE: PV-140APV-139YPV-140APV-143
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-43 A PV-44
ESCALA:
Velm/s:1.20
%PenT:2.39
Qlt/s:8.04
ØTub:6
Long:66.99
PV-118 PV-121
HP:0.70
CT:998.50
CIS:997.80
HP:0.90
CT:998.30
CIE:997.85
Long:18.97 CIS:997.80
Vel m/s:1.11
%PenT:2.11
Qlt/s:7.00
ØTub:6
Vel m/s:0.42
%PenT:1.61
Qlt/s:0.36
ØTub:6
Long:43.50
Velm/s:0.47
%PenT:1.03
Qlt/s:0.73
ØTub:4
Long:43.50
PV-122 PV-122.1
HP:1.80
CT:997.60
CIE:996.60
CIS:995.80
HP:2.20
CT:997.30
CIE:995.15
CIS:995.10
Velm/s:0.84
%PenT:3.77
Qlt/s:1.13
ØTub:4
Long:54.43
PV-123 PV-130
HP:2.35
CT:997.00
CIE:994.70
CIS:994.65
HP:0.85
CT:997.40
CIE:996.60
CIS:996.55
Long:45.00
Velm/s:0.66
%PenT:1.00
Qlt/s:2.95
ØTub:6
Velm/s:0.76
%PenT:3.31
Qlt/s:0.93
ØTub:4
Long:54.43
PV-130.1
HP:0.80
CT:999.40
CIE:998.65
CIS:998.60
PV-131
HP:0.70
CT:1001.10
CIS:100.40
Velm/s:0.99
%PenT:5.99
Qlt/s:1.34
ØTub:6
Long:61.74
PV-132
Vel m/s:0.55
%PenT:0.81
Qlt/s:1.98
ØTub:6
Long:30.92
PV-137
PV-136
HP:0.80
CT:997.80
CIE:997.05
CIS:997.00
Velm/s:0.63
%PenT:0.68
Qlt/s:4.02
ØTub:6
Long:59.00
Velm/s:0.76
%PenT:2.30
Qlt/s:1.70
ØTub:6
Velm/s:1.10
%PenT:2.94
Qlt/s:4.38
ØTub:6
Long:50.95
PV-139 PV-144 PV-145 PV-146
PV-138
Long:54.46
HP:0.85
HP:3.20
CT:996.10
CT:998.20
CIE:995.30
CIE:995.05
Long:53.92 CIS:995.25 CIS:995.00
Velm/s:1.06
%PenT:3.25
Qlt/s:3.45
ØTub:6
Velm/s:0.81
%PenT:2.05
Qlt/s:
ØTub:6
Long:21.96
Long:56.99
HP:3.25
CT:997.00
CIE:993.80
CIS:993.75
Long:43.99
HP:4.70
CT:998.00
CIE:993.35
CIS:993.30
Velm/s:0.65
%PenT:0.79
Qlt/s:3.66
ØTub:6
CIE:997.10 HP:0.70
CT:998.00 HP:1.05
CIS:997.30 CT:997.60
CIS:997.00 CIE:996.60
HP:4.90
CIS:996.55
CT:997.90
CIE:993.00
Velm/s:0.52
%PenT:0.68
Qlt/s:2.06
ØTub:6
Velm/s:1.12
%PenT:3.25
Qlt/s:2.24
ØTub:6
Long:39.99
Velm/s:0.65
%PenT:1.00
Qlt/s:2.79
ØTub:6
Long:44.99
PV-146.1
PV-148
HP:1.10
CT:996.15
CIE:995.10
CIS:995.05
Long:50.95
Vel m/s:1.10
%PenT:2.94
Qlt/s:4.38
ØTub:6
HP:1.15
CT:994.70
CIE:993.60
CIS:993.55
Velm/s:0.75
%PenT:1.00
Qlt/s:4.59 Velm/s:0.60
ØTub:6 %PenT:0.70
Long:44.99 Qlt/s:3.15
ØTub:6
Long:21.49
PV-148.1 PV-149
Long:61.98
Vel m/s:0.93
%PenT:1.69
Qlt/s:4.95
ØTub:6
Velm/s:0.84
%PenT:1.69
Qlt/s:3.51
ØTub:6
Velm/s:1.578
%PenT:6.88
Qlt/s:5.31
ØTub:6
PV-150.1 Long:61.98 Long:29.79
PV-151 PV-153
HP:1.35
CT:992.80
CIE:991.50
CIS:991.45
PERFILDEPV-118 A PV-153
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
Velm/s:0.88
%PenT:1.29
Qlt/s:5.72
ØTub:6
Long:30.99
PV-140 PV-141
PV-150
HP:1.20
CT:994.30 HP:1.25
CIE:993.15 CT:993.90 HP:1.30
CIS:993.10 CIE:992.70 CT:993.80
CIS:992.65 CIE:992.55
CIS:992.50
Vel m/s:0.46
%PenT:0.78
Qlt/s:1.02
ØTub:6
HP:1.40
CT:991.80
CIE:990.45
CIS:990.40
HP:1.45
CT:989.80
CIE:988.35
Vel m/s:0.83
%PenT:1.32
Qlt/s:4.60
ØTub:6
Long:71.98
PV-139
HP:0.80
CT:998.00
CIE:997.20
HP:0.70
CT:999.20
CIS:998.50
HP:0.90
CT:999.00
CIE:998.15
CIS:998.10
PV-142
Vel m/s:1.28
%PenT:3.58
Qlt/s:5.92
ØTub:6
Long:20.93
HP:0.70
CT:998.90
CIS:998.20
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PV-44
HP:1.00
Long:51.00 HP:1.40
CT:998.80
CT:998.70
CIE:997.85
CIE:997.30
CIS:997.80
HP:1.00
CT:997.40
CIE:996.40
PERFILDEPV-43 A PV-44
PERFILDEPV-140 A PV-139 Y PV-140APV-143
1:2,500
1:250
Long:51.00
PV-143
HP:0.95
CT:998.10
CIE:997.20
CIS:997.15
Velm/s:0.59
%PenT:0.98
Qlt/s:2.03
ØTub:6
PV-43.1
PV-43
1:1250
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
17
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
INDICADA
ESCALAVERTICAL:
INDICADA
152
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
TUBERÍADEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
Velm/s:
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
%PenT:1.15
ØTub:6
PV-109
HP:
CIE:
PV-122
PV-83
PV-125
PV-111
PV-66
%PenT:2.08
ØTub:6
%PenT:3.59
ØTub:6
%PenT:6.43
ØTub:6
PV-126
%PenT:2.27
ØTub:6
PV-127
PV-112
%PenT:1.67
ØTub:6
PV-82.1
%PenT:1.58
ØTub:6
%PenT:3.51
ØTub:6
PV-62
%PenT:6.32
ØTub:6
PV-61
PV-82
%PenT:1.15
ØTub:6
%PenT:1.05
ØTub:6
PV-128
PV-80
%PenT:4.57
ØTub:6
%PenT:1.43
ØTub:6
PV-65
PV-1
%PenT:1.03
ØTub:6
PV-81
PLANTADE: PV-127APV-122YPV-127APV-128
PLANTADE: PV-112APV-109
ESCALA:
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-83APV-79
1:1250
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-62APV-1
ESCALA:
Velm/s:0.76
%PenT:2.08
Qlt/s:1.94
ØTub:6
Long:24.00
PV-125
PV-109
PV-112
PV-111
HP:1.60
CT:1001.90
CIE:1000.35
CIS:1000.30
HP:1.65
CT:1001.40
CIE:999.75
Long:66.00
HP:0.70
CT:1002.50
CIS:1001.80
Velm/s:0.40
%PenT:2.27
Qlt/s:0.20
ØTub:6
Velm/s:0.55
%PenT:1.15
Qlt/s:1.22
ØTub:6
PERFILDEPV-112APV-109
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
HP:0.90
CT:999.00
CIE:998.15
CIS:998.10
HP:0.80
CT:999.40
CIE:998.65
CIS:998.60
HP:1.80
CT:997.60
CIE:995.80
Velm/s:0.98
%PenT:3.59
Qlt/s:2.31
ØTub:6
HP:0.70
CT:999.90
CIS:999.20
Long:38.00
Velm/s:0.65
%PenT:1.58
Qlt/s:1.58
ØTub:6
PERFILDEPV-127APV-122YPV-127APV-128
HP:0.80
CT:998.60
CIE:997.80
ESCALA:
1:1250
PV-83
Velm/s:0.64
%PenT:1.03
Velm/s:1.12 Qlt/s:2.51
%PenT:4.57 ØTub:6
Qlt/s:62.76 Long:19.47
ØTub:6
Long:22.99
PV-128
PV-122
Long:63.98
Long:47.99
PV-126 PV-127
Velm/s:0.97
%PenT:3.51
Qlt/s:2.35
ØTub:6
Long:39.92
PLANTADE: PV-66APV-65
1:1250
PV-79
Velm/s:0.64
%PenT:1.05
Qlt/s:2.35
ØTub:6
HP:3.00
CT:996.40
CIE:99340
PV-80
HP:0.70
CT:1001.60
CIS:1000.90
PV-82.1
PV-82
PV-81
HP:0.80
CT:998.75
CIE:998.00
CIS:997.95
HP:0.85
CT:995.90
CIE:995.10
Long:37.92
Long:45.85
HP:1.25 CIS:995.05
Velm/s:1.23
CT:996.10
HP:1.30 CIE:994.90
%PenT:6.32
CT:995.10
Qlt/s:2.56
CIS:994.85
CIE:993.85
ØTub:6
CIS:993.80
Long:45.85
Velm/s:1.17
%PenT:6.43
Qlt/s:2.15
ØTub:6
PERFILDEPV-83APV-79
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
Velm/s:0.75
%PenT:1.67
Qlt/s:2.35
ØTub:6
Long:48.00
Velm/s:0.69
%PenT:1.15
Qlt/s:2.76
ØTub:6
Long:25.99
PV-61
PV-1
HP:1.30
CT:999.40
CIE:998.10
HP:0.80
CT:999.20
CIE:998.45
CIS:998.40
HP:0.70
CT:999.90
CIS:999.20
PERFILDEPV-62APV-1
PV-66
PV-65
PV-62
HP:0.90
CT:999.80
CIE:998.90
Long:70.00
Velm/s:0.79
%PenT:1.43
Qlt/s:3.49
ØTub:6
HP:0.70
CT:1000.60
CIS:999.90
PERFILDEPV-66APV-65
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
ESCALAHOR: 1:1250
ESCALAVER: 1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
18
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:1250
ESCALAVERTICAL:
1:125
153
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
PV-68
HP:
CIE:
Velm/s:
%PenT:1.13
ØTub:6
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
PV-72
PV-70
PV-67.1
%PenT:2.41
ØTub:6
%PenT:1.23
ØTub:6
PV-183
%PenT:0.64
ØTub:6
%PenT:2.53
ØTub:6
PV-67
%PenT:5.79
ØTub:6
%PenT:0.91
PV-185 ØTub:6
PV-190
PV-189
PV-184.1 %PenT:5.79
%PenT:3.13
ØTub:6
%PenT:0.77
ØTub:6
PV-184
PV-180
PV-71
PV-69
ØTub:6
PV-182
%PenT:10.72
ØTub:6
PV-195
%PenT:1.74
ØTub:6
PV-74
PV-157.1
%PenT:2.05
ØTub:6
PV-73
%PenT:1.63
ØTub:6
PLANTADE: PV-68 A PV-67
ESCALA:
%PenT:4.08
ØTub:6
%PenT:6.36
ØTub:6
PV-157
1:1250
%PenT:4.52
ØTub:6
PLANTADE: PV-156 A PV-195
PLANTADE: PV-70 A PV-69
ESCALA:
PV-67
HP:0.80
CT:1002.00
CIE:1001.20
PV-67.1
Velm/s:0.70
%PenT:1.13
Qlt/s:2.96
ØTub:6
Velm/s:0.77
%PenT:1.23
Qlt/s:3.85
ØTub:6
1:1250
PV-68
HP:0.70
CT:1003.10
HP:0.75 Long:52.99
CIS:1002.40
Long:52.99 CT:1002.55
CIE:1001.85
CIS:1001.80
PV-69
HP:0.80
CT:1004.00
CIE:1003.20
Velm/s:0.58
%PenT:0.64
Qlt/s:3.17
ØTub:6
Long:78.00
PLANTADE: PV-74 A PV-73
PLANTADE: PV-72 A PV-71
ESCALA:
Velm/s:0.96
%PenT:2.53
Qlt/s:3.37
ØTub:6
Long:41.48
PV-70
HP:0.70
CT:1004.40
CIS:1003.70
ESCALA:
1:1250
Long:41.48
Velm/s:1.00
%PenT:2.41
Qlt/s:4.05
ØTub:6
1:2,500
1:1250
Velm/s:0.88
%PenT:3.13
Velm/s:0.95
%PenT:2.05
Qlt/s:4.25
ØTub:6
PV-72
PV-71.1
PV-71
HP:0.80
CT:1003.80
CIE:1000.300
ESCALA:
PV-156
HP:0.70
CT:1005.70
CIS:1005.00
HP:0.75
CT:1004.75
CIE:1004.05
CIS:1004.00
PV-156
PV-74
PV-73
HP:0.85
CT:1002.80
CIE:1001.95
Long:60.99
HP:0.70
CT:1003.90
CIS:1003.20
PV-157
HP:3.45 Long:62.00
CT:991.70
CIE:988.25
Velm/s:0.95
%PenT:4.52
Qlt/s:1.64
ØTub:6
PV-157.1
.94
PV-180 QØlt/s:1
Tub:6
Long:63.90
HP:0.70
CT:993.40
HP:0.80
CIS:992.70
CT:992.65
HP:0.85
CIE:991.90
CT:991.90
CIS:991.85
CIE:991.10
Long:48.99
CIS:991.05
Long:48.99 Velm/s:0.65
Velm/s:0.68 %PenT:1.74
Qlt/s:1.38
%PenT:1.63
ØTub:6
Qlt/s:1.74
ØTub:6
PV-182 Velm/s:1.12
HP:0.80
CT:991.50
CIE:990.75
CIS:990.70
%PenT:6.36
Qlt/s:1.84
ØTub:6
Long:74.68
PV-183
Velm/s:1.13
%PenT:5.79
Qlt/s:2.15
ØTub:6
Long:43.20
PV-184
HP:0.85
CT:986.80
CIE:986.00
CIS:985.95
PV-184.1
HP:0.90
CT:985.20
Long:40.49 CIE:984.35
CIS:984.30
Velm/s:1.04
HP:0.95
%PenT:4.08
CT:982.75
Qlt/s:2.30
CIE:981.85
ØTub:6
CIS:981.80
PV-195
Velm/s:0.56
%PenT:0.77
Velm/s:0.61 Qlt/s:2.25
%PenT:0.91 ØTub:6
Qlt/s:2.51
ØTub:6
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-70 A PV-69
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-72 A PV-71
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
Velm/s:1.42
%PenT:10.72
Qlt/s:2.25
ØTub:6
Long:43.99
Long:38.92
HP:1.30
CT:980.20
CIE:979.20
CIS:978.90
HP:3.80
CT:982.40
CIE:97860
PERFILDEPV-156 A PV-195
PERFILDEPV-74 A PV-73
1:1250
1:125
Long:45.69
PV-185 PV-189
HP:1.00
Long:43.20 CT:980.30
Velm/s:1.11 CIE:979.35
%PenT:5.79 CIS:979.30
Qlt/s:2.05
ØTub:6
PERFILDEPV-68 A PV-67
HP:3.00
CT:986.50
CIS:983.50
PV-190
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
1:2,500
1:250
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
19
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
INDICADA
ESCALAVERTICAL:
INDICADA
154
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV-64
PV-104
%PenT:1.82
ØTub:6
PV-36
%PenT:1.57
ØTub:6
PV:30
TUBERÍADEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
%PenT:1.02
PV-33 ØTub:6
PV-105
PV-63
PLANTADE: PV-36APV-33
PLANTADE: PV-104 APV-105
ESCALA:
1:1250
ESCALA:
PLANTADE: PV-64APV-63
ESCALA:
HP:
CIE:
Velm/s:
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
1:1250
ØTub:
1:1250
Velm/s:0.88
%PenT:1.02
Qlt/s:8.07
ØTub:6
Velm/s:1.00
%PenT:1.82
Qlt/s:5.89
ØTub:6
Velm/s:0.77
%PenT:1.57
Qlt/s:2.76
ØTub:6
PV-104
PV-64
PV-63
PV-105
HP:0.95
CT:999.40
CIE:998.45
HP:0.70
CT:1003.50
Long:38.47 HP:0.80
CIS:1002.80
CT:1002.90
CIE:1002.10
Long:54.00
PV-36
PV-33
HP:0.70
CT:1000.00
CIS:999.3
HP:0.95
CT:996.10
CIE:995.15
HP:0.80
CT:996.50
CIS:995.70
Long:54.00
%PenT:4.92
ØTub:6
PERFILDEPV-104APV-105
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PV-12.1
PV-12
PV-11
PV-123
%PenT:1.70
ØTub:6
PV-13
%PenT:10.80
ØTub:6
%PenT:3.91
ØTub:6
%PenT:1.49
ØTub:6
PV-115
PV-14
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
PV-129
1:1250
1:125
PLANTADE: PV-123 APV-129
PLANTADE: PV-11APV-15
ESCALA:
PV-35
%PenT:4.41
ØTub:6
%PenT:1.76
ØTub:6
PV-34
%PenT:4.24
ØTub:6
PV-17
PV-41
PV-124
%PenT:5.07
ØTub:6
PV-12
PV-37
HP:0.80
CT:999.90
CIE:9999.15
CIS:999.10
1:1250
PLANTADE: PV-42APV-41
PLANTADE: PV-17APV-35
ESCALA:
Velm/s:1.37
%PenT:4.24
Qlt/s:6.09
ØTub:6
Velm/s:
%PenT:
Qlt/s:
ØTub:6
Velm/s:
%PenT:
Qlt/s:
ØTub:6
Long:7.89
PV-17 PV-34
HP:0.80
CT:1001.20
CIS:1000.40
ESCALA:
PV-35
Long:53.88
HP:0.90
CT:1000.90
CIE:1000.05
CIS:1000.00
1:1250
1:1250
HP:1.75
CT:1000.80
CIE:999.05
PV-122
Long:33.00
HP:1.80
CT:997.60
CIE:995.80
Velm/s:1.21
%PenT:3.91
Qlt/s:4.37
ØTub:6
Long:40.91
Velm/s:1.47
%PenT:4.41
Qlt/s:7.35
ØTub:6
PV-124
PV-42
HP:0.80
CT:998.00
CIS:997.20
HP:0.70
CT:1000.00
HP:0.80
CIS:999.30
CT:998.60 Long:33.98
CIE:997.80
Long:55.87
Velm/s:1.36
%PenT:5.10
Qlt/s:4.73
ØTub:6
Long:55.87
HP:0.70
CT:1001.40
CIS:1000.70
PV-12.1
Velm/s:1.43
%PenT:4.92
Qlt/s:5.79
ØTub:6
HP:1.00
CT:994.50
CIE:993.55
CIS:993.50
PV-123
Long:47.00
PV-129
HP:2.75
CT:996.80
CIE:994.10
CIS:994.05
HP:3.25
CT:996.60
CIE:993.35
PV-14
Long:30.93
PV-15
HP:1.05
CT:992.00
CIE:991.00
CIS:990.95
PV-41
PV-123.1
HP:2.15
CT:997.00
CIS:994.85
Long:23.61
Velm/s:1.90
%PenT:10.80
Qlt/s:5.99
ØTub:6
PV-13
HP:0.85
CT:997.20
CIE:996.40
CIS:996.35
1:1250
Velm/s:0.96
%PenT:1.49
Qlt/s:6.46
ØTub:6
Long:47.00
Velm/s:1.02
%PenT:1.70
Qlt/s:6.82
ØTub:6
PV-11
PLANTADE: PV-124 APV-122
ESCALA:
ESCALA:
1:1250
PV-42
PV-122
PV-123.1
%PenT:3.39
ØTub:6
PERFILDEPV-36APV-33
PERFILDEPV-64 APV-63
1:1250
1:125
%PenT:5.10
ØTub:6
PERFILDEPV-123APV-129
HP:1.10
CT:991.00
CIE:989.90
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
Velm/s:1.26
%PenT:3.39
Qlt/s:5.99
ØTub:6
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
PERFILDEPV-17 APV-35
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
PERFILDEPV-124APV-122
1:1250
1:125
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
PERFILDEPV-11 APV-15
PERFILDEPV-42 APV-41
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
1:1250
1:125
HOJANo:
PLANTASPERFIL
20
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:1250
ESCALAVERTICAL:
1:125
155
PLANODE:
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
PV:30
TUBERÍA DEPVC
NORMA3034,LAALTURADELOS
POZOSESTADADAENMETROS
ELDIÁMETRODELATUBERÍA
ESDE6"(PULGADAS).
HP:
CIE:
Velm/s:
PV-57
CIS:
%PenT:
CT:
Qlt/s:
Long:
ØTub:
%PenT:1.15
ØTub:6
PV-57.1
%PenT:1.03
ØTub:6
PV-90
PV-89
%PenT:0.77
ØTub:6
%PenT:4.35
ØTub:6
PV-87
%PenT:1.80
ØTub:6
PV-58
PV-88
PV-86
%PenT:4.21
ØTub:6
%PenT:1.17
ØTub:6
PV-84
%PenT:4.79
ØTub:6
%PenT:5.59
ØTub:6
PV-84.1
PV-84.2
PV-86
PV-59
PLANTADE: PV-57 APV-59
ESCALA:
%PenT:3.36
ØTub:6
1:1250
PLANTADE: PV-90 APV-86
ESCALA:
1:1250
PLANTADE: PV-86 APV-84
ESCALA:
Velm/s:0.65
%PenT:0.77
Qlt/s:3.76
Long:65.00
%PenT:1.15
Long:65.00
HP:2.35
CT:993.40
CIS:991.05
Velm/s:0.74
Qlt/s:3.51
ØTub:6
Velm/s:1.18
Qlt/s:3.71
ØTub:6
PV-58
PV-57.1
PV-57
HP:2.35
CT:993.65
CIE:990.35
CIS:990.30
PV-59
%PenT:4.21
Long:55.87
ØTub:6
HP:4.10
CT:993.90
CIE:989.85
CIS:989.80
Velm/s:1.05
%PenT:1.80
Qlt/s:7.07
ØTub:6
HP:4.15
CT:991.60
CIE:987.45
PV-87
PV-86
HP:1.45
CT:1003.40
CIE:1001.95
PERFILDEPV-57 APV-59
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
Velm/s:0.84
%PenT:1.17
Qlt/s:5.60
ØTub:6
Long:64.00
Velm/s:1.40
%PenT:4.35
Qlt/s:6.43
ØTub:6
Long:37.97
HP:1.20
CT:1003.60
CIE:1002.45
CIS:1002.40
PV-86
Velm/s:0.78
%PenT:1.03
Qlt/s:4.96
ØTub:6
PV-89
HP:0.85
CT:1004.00
CIE:1003.20
CIS:1003.15
HP:0.80
CT:1005.60
CIE:1004.85
CIS:1004.80
Velm/s:1.25
%PenT:4.79
Qlt/s:3.78
ØTub:6
Long:62.57
PV-90
PV-88
Long:25.00
1:1250
Long:68.00
HP:0.70
CT:1006.20
CIS:1005.50
Velm/s:1.15
%PenT:3.36
Qlt/s:4.46
ØTub:6
PV-84.1
PV-84.2
PV-84
HP:2.40
CT:996.50
CIE:994.10
HP:0.70
CT:1003.40
CIS:1002.70
HP:0.80
CT:1000.00
CIE:999.25
CIS:999.20
Long:62.57
HP:0.90
CT:998.00
CIE:997.15
CIS:997.10
Long:62.57
Velm/s:1.30
%PenT:5.59
Qlt/s:3.57
ØTub:6
PERFILDEPV-86 APV-84
PERFILDEPV-90 APV-86
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
ESCALAHOR:
ESCALAVER:
1:1250
1:125
1:1250
1:125
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
PLANTASPERFIL
21
FECHA:
2005
ESCALAHORIZONTAL:
1:1250
ESCALAVERTICAL:
1:125
156
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
DetalleDePozosdeVisita
22
FECHA:
2005
-
ESCALA:
INDICADA
157
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
DetalleTipicoDePozodeVisita
23
FECHA:
2005
-
ESCALA:
INDICADA
158
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
HOJANo:
DetalleDePozosdeVisita
24
FECHA:
2005
-
ESCALA:
INDICADA
159
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
CALCULOYDISEÑO:
PLANODE:
HOJANo:
DetallesDeAcometidaDomiciliar
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
25
FECHA:
2005
-
ESCALA:
INDICADA
160
ING. Manuel AlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma: AlcaldeMunicipal.
SECCIÓNA-A'DEPOZODEABSORCIÓN
PLANTAFOSASEPTICA
(2FOSASSEPTICASDE22mts^ 3=44mts^ 3
ESCALA:
1:25
PLANTADEPOZODEABSORCIÓN
UNIVERSIDADDESANCARLOSDEGUATEMALA
UNIDADDEE.P.S. FACULTADDEINGENIERÍA
MUNICIPALIDADDEJUTIAPA
PROYECTO:
DRENAJESANITARIO
DIBUJO:
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
SECCIÓNA-A"
ESCALA:
CALCULOYDISEÑO:
1:25
LUISFERNANDOTREJOGARCIA
PLANODE:
PLANODEFOSASÉPTICAY
POZODEABSORCIÓN
HOJANo:
26
FECHA:
2005
-
ESCALA:
1:25
161
ING. ManuelAlfredoArrivillagaOchaeta
SupervisorEPS
Firma:AlcaldeMunicipal.