Anejos del 4 al 9

CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ANEJO Nº 4
ESTUDIO HIDRÁULICO
Documento nº 1. Anejo nº 4
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
INDICE
1.
INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1
2.
ESTUDIO HIDRÁULICO .....................................................................................................2
3.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ESCOLLERA .....................................................................4
3.1.
3.2.
3.3.
DIÁMETRO DE LA ESCOLLERA ..............................................................................4
ESPESOR DEL MANTO DE ESCOLLERA...............................................................5
DISPOSICIÓN DE LA ESCOLLERA .........................................................................6
Documento nº 1. Anejo nº 4
I
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1. INTRODUCCIÓN
El río Carrión inmediatamente aguas arriba de Carrión de los Condes presenta una llanura de
inundación extensa por sus dos márgenes ocupadas en parte por plantaciones de chopos.
Cuando el río alcanza el núcleo urbano, la llanura de inundación se estrecha, siendo la llanura
relativamente amplia en su margen derecha y con un escarpe de unos 30 metros de altura en
su margen izquierda. Sobre este escarpe se ubica el propio municipio y la ermita de Belén.
En la zona bajo el escarpe, el río presenta un meandro que ha ido variando su forma y que
hace que en la actualidad el cauce se encuentre dividido a su vez en otros dos cauces,
generando una isla inundable en medio de ambos.
A unos 150 metros aguas abajo de la ermita de Belén hay un puente de la época medieval que
produce un estrechamiento en el cauce del río. Este estrechamiento hace que se produzca
cierto remanso en el meandro que se encuentra al pie de la ladera de la ermita de Belén.
El río Carrión realiza un giro de 90º bajo la ubicación de la Ermita de Belén, lo cual va
generando erosiones en la base de la ladera, especialmente cuando se dan avenidas
importantes. La ladera presenta además problemas de inestabilidad geotécnica, lo cual ha ido
produciendo desprendimientos en la misma.
Cuando se producen avenidas importantes, tanto el propio talud como los desprendimientos se
van erosionando y generando arrastres, y en consecuencia el frente de la ladera va
retrocediendo acercándose a la ermita; este retroceso puede estar afectando a la estabilidad
estructural de la misma.
Se propone la colocación de una escollera que servirá tanto para aumentar la estabilidad
geotécnica de la ladera como para protegerla de la erosión producida por el río Carrión.
Además esta escollera también eliminará la erosión del pie de la ladera que actualmente está
produciendo la escorrentía superficial sobre la ladera en episodios de lluvia intensa.
El muro de escollera deberá colocarse de forma que su cimentación se encuentre bajo la cota
de arrastre y socavación del río, y su coronación deberá superar la cota de las máximas
avenidas registradas en el río.
El río Carrión habitualmente no alcanza con sus aguas el pie de la ladera; solamente en
caudales del entorno de la avenida correspondiente al periodo de retorno de los 500 años hay
riesgo de que el agua afecte directamente a la ladera. Por este motivo, desde el punto de vista
hidráulico, el tamaño de escollera necesario que garantiza que no será arrastrada es muy
pequeño. Se va a adoptar un tamaño de escollera que aporte estabilidad geotécnica a la ladera
y se verificará que la escollera no va a ser arrastrada para las avenidas del periodo de retorno
de 500 años.
Los datos del río Carrión se han tomado del “Estudio de zonas inundables y delimitación del
dominio público hidráulico de los ríos Carrión, Ucieza, Valdeginate y Retortillo”, que ha sido
redactado por la empresa “AMBISAT, INGENIERÍA AMBIENTAL S.L” para la Confederación
Hidrográfica del Duero en los años 2009 y 2010. En este estudio se han realizado modelos
hidrológicos e hidráulicos en el río Carrión, y además el municipio de Carrión de los Condes es
precisamente uno de los puntos en los que el estudio presenta una mayor profundidad de
investigación.
Adicionalmente, a modo de contraste, se han comparado los datos de dicho estudio con los
que dispone la Confederación Hidrográfica del Duero en las estaciones de aforo de Celadilla
del Río y de Villoldo. Estas estaciones de aforos son las más cercanas a Carrión de los
Condes; la de Celadilla del Río se encuentra a unos 40 kilómetros aguas arriba de Carrión de
los Condes, y la de Villoldo a unos 15 kilómetros aguas abajo.
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Para el estudio de la socavación se han seguido las recomendaciones de la publicación Control
de la erosión fluvial en puentes (MOPU 29. 1988). En esta publicación se recogen fórmulas
para estimar los valores de erosión local y general. A partir de estos valores se dimensionan las
protecciones necesarias para evitar que la socavación comprometa la estabilidad de la
infraestructura.
Tanto la socavación como las protecciones se han estudiado para la avenida de 500 años de
periodo de retorno.
2.
ESTUDIO HIDRÁULICO
Para determinar las propiedades hidráulicas del río Carrión a su paso por Carrión de los
Condes para una avenida de 500 años se han adoptado los datos incluidos en el anteriormente
mencionado “Estudio de zonas inundables y delimitación del dominio público hidráulico de los
ríos Carrión, Ucieza, Valdeginate y Retortillo”.
Para ello se han tomado todos los parámetros disponibles en el perfil disponible más cercano a
la ubicación de la ermita. El perfil más cercano se encuentra a solamente 100 metros aguas
abajo de la ubicación de la ermita, y la geometría del cauce es prácticamente idéntica a la que
tiene en la zona del emplazamiento de la ermita, por lo que los datos entre ambas ubicaciones
son perfectamente extrapolables.
La imagen siguiente representa el perfil adoptado para los cálculos y está extraída del “Estudio
de zonas inundables y delimitación del dominio público hidráulico de los ríos Carrión, Ucieza,
Valdeginate y Retortillo”.
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En este perfil, los datos disponibles en el estudio son los siguientes:
PERIODO DE RETORNO
3
CAUDAL (m /s)
CALADO MÁXIMO(m)
COTA MÁXIMA DEL RÍO (msnm)
VELOCIDAD (m/s)
2
ÁREA MOJADA (m )
PERÍMETRO MOJADO (m)
RADIO HIDRÁULICO (m)
ANCHURA INUNDADA(m)
NÚMERO DE FROUDE
T50
205
2,91
818,67
0,8883
230,06
141,78
1,6226
136,93
0,219
T100
240
3,08
818,84
0,9376
255,93
142,89
1,7911
137,87
0,22
T500
360
3,29
819,05
1,2683
283,84
144,31
1,9668
139,07
0,22
En la imagen siguiente, también extraída del estudio existente, se puede comprobar que tal y
como se ha descrito anteriormente, la mancha de inundación de la avenida de 500 años
apenas alcanza el pie del talud a proteger, por lo que el tamaño que requerirá la escollera no
está condicionado desde un punto de vista hidráulico.
±
ERMITA DE
BELÉN
CARRIÓN DE LOS CONDES
TRAZADO DE DPH
Y
LÍNEAS DE INUNDACIÓN
DPH
T100
T500
0
0,05
0,1
0,2 km
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La escollera se dimensiona de forma que se garantice la protección frente a arrastres y
erosiones del pie de la ladera, pero adicionalmente aportará cierta estabilidad estructural al pie
de la ladera.
3. DIMENSIONAMIENTO DE LA ESCOLLERA
3.1. DIÁMETRO DE LA ESCOLLERA
El tamaño de los elementos de la escollera, este debe ser tal que la corriente sea incapaz de
arrastrarlos.
La condición de comienzo de arrastre del material del lecho en un tramo normal de río sin
obstáculos puede expresarse con la siguiente fórmula:
v0
s
1,5 K
g d
R
d
1
6
Siendo:
 Vo = Velocidad media de comienzo de arrastre en la vertical del punto.
 R = Radio hidráulico (m), que es el cociente de la sección hidráulica entre el
perímetro mojado.
 K = Factor adimensional. Se adopta el valor de 0,85 ya que se trata de una
protección aislada, según el criterio de la publicación del MOPU.
 d = Diámetro de la esfera de igual volumen que el elemento representativo del
material del fondo (m)
3
 γs = Peso específico del material (se adopta un valor de 2.4 t/m )
3
 γ = Peso específico del fluido (1 t/m )
Como ya se ha comentado anteriormente, los problemas de arrastre que presentará la
escollera serán mínimos, ya que raramente el río alcanza el pie del talud, y además se da la
circunstancia de que la velocidad del agua en el río Carrión en ese punto es relativamente baja.
Por ello se tantea una escollera mínima con un peso de 500 Kg., la cual es suficiente desde el
punto de vista de estabilidad geotécnica de la ladera. Si se considera un peso específico del
material de 2.4 t/m3, este peso se corresponde con una escollera de diámetro 72 cm.
Con objeto de estar del lado de la seguridad, se adopta finalmente una escollera de diámetro
75 cm., que se corresponde con un peso de la escollera de unos 530 kg.
Con este tamaño de escollera se calculará la velocidad para la que comienza el arrastre en las
condiciones presentes en el río Carrión, y si la velocidad calculada es superior a la de la
avenida de los 500 años (1,2683 m/s), se garantiza de esta forma que el tamaño de la escollera
es suficiente como para no ser arrastrada.
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Los parámetros adoptados para la avenida del periodo de retorno de 500 años son los
siguientes:
Vo
R
K
d
γs
γ
Valor a calcular
1,9668 m
0,85
0,75 m
3
2,4 1 t/m
3
1 t/m
Resolviendo el sistema de ecuaciones, resulta una Vo de 4,8 m/s, valor muy superior a los 1,2
m/s que presenta el río en la avenida de los 500 años, con lo que se cumple holgadamente
con la condición de no arrastre de la escollera proyectada de diámetro 75 centímetros.
3.2. ESPESOR DEL MANTO DE ESCOLLERA
Para que los mantos de escollera puedan considerarse protecciones, es preciso que consten al
menos de dos capas. La publicación del MOPU hace referencia a espesores, pero en este caso
en concreto, al ser el talud semivertical, realmente el valor que se obtiene es el de la altura de
escollera.
Si la escollera fuese esférica e uniforme, esta condición equivaldría a un espesor de 1,8d,
siendo d el diámetro de la esfera equivalente. En la práctica, se ha comprobado que la forma
de la escollera natural se asemeja más a un elipsoide de revolución de volumen
V
4
3
d 3 , y ejes 0,8d, 0,8d y 1,6d.
Se propone, con un cierto coeficiente de seguridad que supla los reajustes y deficiencias
derivadas de los desplazamientos del manto, un valor para el espesor de las capas de
escollera (εo) igual a dos veces el diámetro de la esfera equivalente:
0
0
2 d
2 d
2 0,75 1,5
Pero los elementos de escollera disponibles no tendrán todos la misma dimensión, sino que
presentarán una curva granulométrica más o menos abierta. Se concretará cuáles son las
condiciones que ha de satisfacer la curva granulométrica para ser aceptable.
Se asume como admisible una cierta pérdida de material por arrastre de los elementos más
ligeros, pero para estar del lado de la seguridad, se aumenta el espesor antes calculado en
base a la expresión:
c
0
1
c
100
1,5 1
50
100
2,25 m
Siendo c el tanto por ciento de elementos con peso inferior al de cálculo P. Se asume un valor
de c máximo de 50 (el 50% de los bloques tienen un tamaño inferior a 75 cm de diámetro
equivalente).
Por tanto, en el caso que nos ocupa tendremos una altura mínima para cada capa de escollera
de 2,25 m.
Documento nº 1. Anejo nº 4
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Puesto que se deben instalar dos capas de escollera como mínimo, la altura total de las
protecciones de escollera proyectadas es de al menos 4.5 m, por lo que para estar del lado de
la seguridad se adopta una altura del muro de escollera de 5 metros.
Los taludes a ser protegidos por la escollera deberán presentar una superficie regular, y estar
libres de materiales blandos, restos vegetales y otros materiales indeseados, para lo cual se
requiere hacer un saneo previo de la ladera para eliminar los desprendimientos que se han ido
produciendo.
Por tanto, se colocará la escollera en un muro de 5 metros de altura para protección del talud,
con un diámetro equivalente de la escollera de 0,75 m. Para estar del lado de la seguridad, el
talud adoptado para el muro será de 3V:1H. Se dispondrán al menos dos filas de bloques de
escollera, siendo el espesor mínimo de dicho muro de 1,5 a 2 metros.
Si bien el agua no alcanzará de forma habitual a la ladera, la ejecución de la obra se deberá
realizar en épocas en las que el río Carrión presente caudales bajos. Adicionalmente, para
garantizar la no socavación de la escollera se requiere empotrarla al menos en una profundidad
de 1 metro.
Para evitar que el material de la ladera se introduzca entre los intersticios del muro de
escollera, se colocará un relleno granular de al menos 1 metro de espesor y un geotextil de 200
2
g/m entre la escollera y estos elementos drenantes.
3.3.
DISPOSICIÓN DE LA ESCOLLERA
La escollera se dispondrá de forma que su cota de cimentación se encuentre bajo la cota de
arrastre y socavación del río, y su cota máxima mantenga cierto resguardo con respecto a la
cota del río alcanzada por la avenida de 500 años del río Carrión.
La escollera se colocará abarcando el giro completo de 90º que efectúa el río Carrión en la
zona de la ladera a estabilizar. En cualquier caso, siguiendo las indicaciones de la publicación
del MOPU, se comprueba que como mínimo, la extensión del manto debe ser superior a 4d,
siendo d el diámetro de la esfera equivalente a los elementos de escollera. En este caso en
concreto, la protección de escollera tiene una longitud de más de 100 metros, con lo que se
cumple sobradamente esa condición.
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ANEJO Nº 5
ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA
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INDICE
1.
MEDIDAS CONSTRUCTIVAS PARA ESTABILIZAR LA LADERA ..................................1
1.1.
1.2.
1.3.
1.4.
1.5.
1.6.
2.
COLOCACION DE ESCOLLERA DE PIE DE TALUD .....................................................19
2.1.
2.2.
3.
SECCIÓN TIPO MURO DE GAVIONES .................................................................23
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD ...............................................................................24
MEJORA DEL DRENAJE .................................................................................................26
4.1.
4.2.
5.
DISEÑO HIDRÁULICO DE LA ESCOLLERA..........................................................19
DISEÑO GEOTÉCNICO DE LA ESCOLLERA........................................................19
2.2.1. Parámetros geotécnicos utilizados .............................................................19
2.2.2. Cálculos de estabilidad ...............................................................................20
2.2.3. Disposiciones constructivas ........................................................................23
COLOCACION DE UN MURO DE GAVIONES EN EL FRENTE DE LA LADERA .........23
3.1.
3.2.
4.
TIPOLOGÍA PROPUESTA POR EL CEDEX ............................................................1
NUEVA TIPOLOGÍA PROPUESTA ...........................................................................2
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD .................................................................................3
SOLUCIÓN CONSTRUCTIVA...................................................................................7
1.4.1. Dimensionamiento del claveteado ................................................................7
1.4.2. Dimensionamiento de los anclajes ...............................................................9
1.4.3. Dimensionamiento de las vigas de atado ...................................................11
1.4.4. Zonas de esquina .......................................................................................15
1.4.5. Solución constructiva según la altura de la ladera .....................................17
INSTRUMENTACIÓN DE LA LADERA ...................................................................18
OTRAS ACTUACIONES .........................................................................................18
MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA ERMITA .........26
4.1.1. Introducción ................................................................................................26
4.1.2. Datos pluviométricos...................................................................................27
4.1.3. Cálculo de caudales a partir de los datos pluviométricos ...........................28
4.1.4. Obras de drenaje superficial .......................................................................30
4.1.5. Drenaje superficial estabilización ladera ....................................................32
4.1.6. Drenaje longitudinal de la senda fluvial ......................................................38
MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE DE LA LADERA Y ESCOLLERAS .........41
PROCESOS CONSTRUCTIVOS ......................................................................................41
5.1.
5.2.
5.3.
5.4.
5.5.
5.6.
DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS ..........................................................41
ADECUACION DE ACCESOS A OBRA LOCALIZACIÓN DE
INSTALACIONES AUXILIARES ..............................................................................43
5.2.1. Adecuación de accesos a obra ...................................................................43
5.2.2. Instalaciones de obra ..................................................................................45
PREPARACIÓN DE LAS PLATAFORMAS DE TRABAJO .....................................47
5.3.1. Cálculos de estabilidad de las plataformas ................................................47
SANEO DE LA LADERA .........................................................................................49
SOSTENIMIENTO DE LA LADERA ........................................................................50
5.5.1. Maquinaria propuesta para la colocación del sostenimiento ......................52
COLOCACIÓN DE LOS GAVIONES ......................................................................54
Documento nº 1. Anejo nº 5
I
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5.7.
5.8.
RELLENO CON TIERRAS SOBRANTES .............................................................. 55
ADECUACIÓN PAISAJÍSTICA ............................................................................... 55
APÉNDICES
APÉNDICE Nº1: SALIDAS GRÁFICAS DE LOS CÁLCULOS DE ESTABILIDAD
APÉNDICE Nº2: LISTADO DE CÁLCULOS, VIGA DE ATADO
Documento nº 1. Anejo nº 5
II
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1. MEDIDAS CONSTRUCTIVAS PARA ESTABILIZAR LA LADERA
En este apartado se presenta la solución constructiva propuesta para la estabilización de la
ladera y los cálculos justificativos correspondientes. En el apartado 5 “Procesos constructivos”
se describe cómo realizar las obras propuestas así como las medidas y trabajos previos que
conlleva la solución constructiva que se presenta en este anejo.
1.1. TIPOLOGÍA PROPUESTA POR EL CEDEX
A continuación se reproduce parcialmente lo referente a la tipología propuesta por el CEDEX
en su informe:
“Cualquier alternativa que se plantee como solución al problema de inestabilidad de la ladera
debe contemplar los dos aspectos siguientes:
Por una parte, debe evitar que se siga produciendo en un futuro la socavación de la
ladera por la acción del río, protegiéndola de alguna forma del mismo y,
por otra, debe mejorar el coeficiente de seguridad frente al deslizamiento de la ladera
actual, que se estima que en las condiciones actuales está, a medio plazo, cercano a la
unidad.
Cualquiera de las soluciones estudiadas debería ir acompañada de un drenaje de la ladera,
mediante drenes profundos o drenes californianos, que contribuiría a mejorar la estabilidad, al
producir un rebajamiento del nivel freático.
A continuación se indican las posibles alternativas consideradas:
Una posible solución al problema de inestabilidad de la ladera podría ser la ejecución
de un muro de contención convenientemente apoyado en la base del talud. Esta es la
solución que se recomienda en la Memoria Valorada realizada por D. José Mª Santos
Martín (“Contención de talud junto a iglesia Ntra. Sra. de Belén”, de fecha febrero de
2008) en la que se propone que el muro pueda ser o bien de escollera o bien de
hormigón armado prefabricado, quedando a unos 10 m de la parte superior del talud y
relleno de tierras en dicha parte, con pendiente hasta la zona superior.
Otra solución posible sería la de realizar un “soil nailing”, también denominado
“claveteado” o “cosido del terreno”, junto con un murete de escollera en el pie, que
actuaría de protección frente a la socavación del río.
El denominado “soil nailing” o “claveteado” es una técnica de refuerzo de taludes
mediante la cual se clavan en el terreno numerosas barras o “clavos” a modo de
“cosido”, de forma similar al bulonado que se realiza en medios rocosos. Estas barras
pueden ser de acero corrugado, carriles de vía o tuberías inyectadas por medio de
perforaciones. El método mejora la resistencia al corte global del suelo, a lo largo de
las superficies de deslizamiento potenciales.
Es conveniente aumentar la rigidez del conjunto uniendo las cabezas de los “clavos”,
así como proteger superficialmente todo el frente del talud.
Dicha rigidez se puede aumentar mediante vigas de atado que unan las cabezas de los
“clavos” o bien mediante cables. Asimismo, se puede proceder a gunitar todo el frente
de la ladera, o bien se puede colocar una malla metálica que solidarice las cabezas de
los “clavos” y que, además, sirva de protección de la superficie.
Otra posible alternativa sería la ejecución de inyecciones desde la parte superior,
dispuestas en abanicos, para mejorar las características resistentes del terreno. Estas
inyecciones se deberían ejecutar en la zona comprendida entre el mirador y la iglesia,
en toda la profundidad del escarpe.
Esta solución también debería complementarse con un murete de escollera en el pie,
para proteger de la socavación del río.
Documento nº 1. Anejo nº 5
1
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De las tres alternativas consideradas se ha estudiado la de “soil nailing”, por parecer la más
idónea debido a que es una solución que “cose” las grietas de tracción verticales que existen
en el terreno y, además, se trata de un terreno adecuado a este tipo de solución.
Adicionalmente, presenta otras ventajas como las siguientes: se puede adaptar muy bien a la
forma del terreno en planta y no requiere de gran espacio para su ejecución, pues se puede
llevar a cabo colgándose el equipo desde la parte superior del talud.
Algunas de estas ventajas también las presenta la ejecución de inyecciones desde la parte
superior del terreno. Sin embargo, este último método presenta las desventajas de no “coser”
las grietas verticales y de ser especialmente sensible al método de ejecución, requiriendo de
personal muy experto y cualificado para su buena realización.
Por otra parte, la solución de construir un muro de contención parece la menos adecuada de
las tres, debido a la dificultad de ejecutar de forma adecuada el relleno del trasdós, de forma
que se realice una contención efectiva del talud impidiendo su deformación. En especial parece
poco adecuado para la contención de los bloques que tienden a desprenderse, ya que el
relleno sería deformable.
Por otra parte, en la citada Memoria Valorada realizada por D. José Mª Santos Martín se
menciona también una solución planteada anteriormente, mediante una pantalla de pilotes.
Dicha solución ha sido descartada, por no parecer adecuada desde el punto de vista
económico ya que, entre otras razones, requeriría de unos pilotes de grandes dimensiones
(unos 35 m de longitud).
En base a esas reflexiones, en el informe del CEDEX, se estudia la solución de Soil nailing,
proponiendo el siguiente sostenimiento:
“Soil nailing” a base de “clavos”, colocados a modo de bulones, formados por una barra
de acero corrugado de 32 mm de diámetro, instalada en el terreno en una perforación
inyectada de lechada de cemento.
El claveteado se colocará en una malla de 2,0 x 2,5 m (distancias horizontal y vertical,
respectivamente).
La longitud de los “clavos” será de 18 m. En las filas de la zona próxima a la esquina,
con el fin de facilitar la construcción, la longitud se podrá reducir hasta 15 m.
La inclinación con respecto a la horizontal de los “clavos” será de 15º.
Se eliminan los depósitos de ladera existentes en la parte inferior del talud.
Se colocan unos drenes profundos o drenes californianos, de forma que se adopta para
el cálculo un nivel freático rebajado.
Se debe colocar un muro de escollera de protección de la base del talud
1.2. NUEVA TIPOLOGÍA PROPUESTA
De las distintas tipologías posibles y comentadas por el CEDEX en su informe (extracto
reproducido en el apartado anterior) se considera que el soil-nailing es la solución más
adecuada. Se va por lo tanto a adoptar la misma solución adaptándola al modo de rotura
expuesto en el Anejo 3. Además, se considera beneficioso introducir dos filas de anclajes
activos en sustitución de algunos de los elementos de claveteado con el fin de aportar un
sostenimiento activo (además del sostenimiento pasivo representado por el claveteado).
Así pues, el sostenimiento propuesto es:
Claveteado con bulones de 12 metros de longitud, de 32 mm de diámetro, acero con
límite elástico 500 MPa dispuestos en malla de 2 * 3 metros
2 filas de anclajes de 4 cables de 0,6” de 11 metros de longitud libre y 7 m de bulbo.
Espaciado longitudinal entre anclajes 2,5 m.
Documento nº 1. Anejo nº 5
2
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Hormigón proyectado (H/MP/30) de 25 cm de espesor
Malla 150*150*6 mm
Muro de gaviones de 7 a 10 m de altura en parte inferior del talud para proteger la
ladera
Drenes californianos de 12 m de longitud mínima en malla de 4*5 metros
En las figuras presentadas a continuación se muestra gráficamente el sostenimiento
propuesto así cómo quedara la ladera una vez colocado el muro de gaviones.
Vista tipo de la ladera sostenida
Perfil de la ladera con sostenimiento y muro de gaviones
1.3. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD
Con los parámetros expuestos en el Anejo nº 3 y la presencia o no de grieta de tracción, los
factores de seguridad de la ladera son del orden de 1 (parámetros geotécnicos considerados
para obtener este resultado). En las figuras siguientes se muestran dichos resultados.
Documento nº 1. Anejo nº 5
3
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Documento nº 1. Anejo nº 5
4
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A continuación se muestra los factores de seguridad obtenidos con la solución constructiva
propuesta (claveteado y anclajes). En el Apéndice nº1, se muestran los listados de los cálculos.
Documento nº 1. Anejo nº 5
5
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Es preciso señalar que en el caso de la rotura a favor de la grieta ha sido necesario “forzar” el
modelo ya que, por la manera en la que se define la grieta, ésta no se considera como
superficie de rotura y por lo tanto los bulones situados en la zona de grieta no colaboran en el
cálculo. Para solventar esta limitación del programa, en los cálculos de rotura por la grieta, se
ha concentrado la fuerza resistente de todos los bulones situados en la grieta en el bulón
situado inmediatamente por debajo de ésta.
Las características de los anclajes utilizados en los cálculos son las siguientes:
Inclinación: 15º
Longitud: 18m
Longitud bulbo: 4m
Diámetro bulbo: 150 mm
Resistencia del acero: 250 kN
2
Rozamiento lechada/terreno: 200 kN/m
Las características de los bulones de claveteado utilizados en los cálculos son las siguientes:
Documento nº 1. Anejo nº 5
6
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Inclinación: 15º
Longitud: 12m
Diámetro de perforación: 100 mm
Resistencia del acero: 200 kN
2
Rozamiento lechada/terreno: 120 kN/m
Con esos valores (que se justifican en el apartado siguiente de dimensionamiento) se obtiene
entonces unos factores de seguridad de 1,5 frente a todos los tipos de rotura.
Se puede observar que el hormigón proyectado y el muro de gaviones en pie de ladera no se
han introducido en el cálculo, se pueden entonces considerar como factores de seguridad
adicionales.
En el caso de alturas menores a la del cálculo presentado anteriormente, se irá disminuyendo
el número de bulones situados por encima de las dos filas de anclajes.
1.4. SOLUCIÓN CONSTRUCTIVA
1.4.1.
Dimensionamiento del claveteado
Se propone la colocación de bulones de 12 metros de longitud, de 32 mm de diámetro, acero
con límite elástico 500 MPa dispuestos en malla de 2 * 3 metros (cuando éstos no coincidan
con una de las dos filas de anclajes).
A continuación se verificará la estabilidad local del claveteado (la estabilidad global ha sido
calculada en el apartado anterior) según lo indicado en la “Guía para el diseño y la ejecución de
anclajes al terreno en obras de carretera” del Ministerio de Fomento.
Las verificaciones que se tienen que realizar consisten en:
comprobación de la tensión admisible del acero
comprobación deslizamiento acero-lechada
comprobación deslizamiento bulbo-terreno
El acero de los bulones es de tipo 500/550.
Para la determinación de la adherencia límite se consideró una inyección única. De acuerdo
con la Guía de anclajes, para una arcilla limosa de 0,4MPa de resistencia a compresión simple,
suponiendo inyección única, se puede estimar una adherencia límite igual a: a lím = 0,18 MPa.
A continuación se muestra la hoja de cálculo con las comprobaciones mencionadas.
Documento nº 1. Anejo nº 5
7
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CARRIÓN DE LOS CONDES
CLAVETEADO BULONES 32
CÁLCULO DE ANCLAJES
MAYORACIÓN DE LAS CARGAS ACTUANTES
Carga nominal del anclaje:
PN =
20,00
TIPO=
1
F1 =
1,50
PNd = F1·PN =
30,00
Límite de rotura del acero del tirante (en cables):
fpk =
550
MPa
Límite elástico del acero del tirante (en cables):
fyk =
500
MPa
Tipo de anclaje:
(1: PERMANENTE; 2: PROVISIONAL)
Coeficiente de mayoración
Carga nominal mayorada:
t
t
TENSIÓN ADMISIBLE DEL ACERO DEL TIRANTE
Minoración de la tensión admisible en el tirante, cumpliendo simultáneamente las siguientes condiciones:
1 ANCLAJES PERMANENTES
2 ANCLAJES PROVISIONALES
1. PNd / AT < fpk / 1,30
2. PNd / AT < fyk / 1,15
1. PNd / AT < fpk / 1,25
2. PNd / AT < fyk / 1,10
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
PNd =
30,00
Límite de rotura del acero del tirante (en cables):
fpk =
0,055
t
t/mm2
Límite elástico del acero del tirante (en cables):
fyk =
0,050
t/mm2
Sección del tirante (Condición 1):
Sección del tirante (Condición 2):
AT >
AT >
709
690
mm2
mm2
Sección del tirante
AT =
mm2
804
1
nominal
32 mm
DESLIZAMIENTO DEL TIRANTE EN LA LECHADA
Minoración de la adherencia límite entre el tirante y la lechada que lo rodea en el bulbo, para la
comprobación de la seguridad frente al deslizamiento del tirante en la lechada:
PNd / (Lb · pT) <
lim
/ 1,2
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
Perímetro nominal del tirante ( pT = 2·( ·AT)1/2 ):
Adherencia límite entre tirante y lechada (
lim
= 6,9·(( fck / 22,5 )2/3 ):
Resistencia característica del hormigón (Art. 39.1., EHE):
Longitud de cálculo del bulbo:
PNd =
30,00
t
pT =
0,101
m
lim =
fck =
6,379
MPa
20
MPa
Lb >
0,56
m
El exceso de longitud del bulbo por encima de 14 metros se minorará por el coeficiente de 0,70.
ARRANCAMIENTO DEL BULBO
Minoración de la adherencia límite del terreno que rodea al bulbo del anclaje, para obtener la
adherencia admisible; para la comprobación de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo:
PNd / (
· DN · Lb) < aadm
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
Diámetro nominal de bulbo:
Adherencia límite del terreno (Ábaco 3.4):
Coeficiente de minoración de la adherencia:
Adherencia admisible frente al arrancamiento (a adm=alim/F3):
Longitud de cálculo del bulbo:
LONGITUD DEL ANCLAJE
Longitud libre:
Longitud de bulbo:
Longitud total
Documento nº 1. Anejo nº 5
PNd =
DN =
alim =
F3 =
aadm =
30,00
t
0,1
18
1,65
10,91
m
t/m2
Lb >
8,75
m
Ll =
Lb =
LT =
0
12
12
m
m
m
t/m2
8
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1.4.2.
Dimensionamiento de los anclajes
Se propone la colocación de 2 filas de anclajes de 4 cables de 0,6” (acero 1570/1770) de 11
metros de longitud libre y 7 m de bulbo. El espaciado longitudinal entre anclajes será de 2,5 m.
A continuación se verificará la estabilidad local de los anclajes (la estabilidad global ha sido
calculada en el apartado “cálculos de estabilidad”) según lo indicado en la “Guía para el diseño
y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera” del Ministerio de Fomento.
Las verificaciones que se tienen que realizar consisten en:
comprobación de la tensión admisible del acero
comprobación deslizamiento acero-lechada
comprobación deslizamiento bulbo-terreno
El acero de los cables de anclaje es de tipo 1570/1770.
Para la determinación de la adherencia límite se consideró una inyección repetitiva (IR). De
acuerdo con la Guía de anclajes, para una arcilla limosa de 0,4MPa de resistencia a
compresión simple se puede estimar una adherencia límite igual a: alím = 0,3 MPa.
La carga nominal del anclaje es de 40 toneladas.
A continuación se muestra la hoja de cálculo con las comprobaciones mencionadas:
Documento nº 1. Anejo nº 5
9
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CARRIÓN DE LOS CONDES
ANCLAJES DE CABLE
CÁLCULO DE ANCLAJES
MAYORACIÓN DE LAS CARGAS ACTUANTES
Carga nominal del anclaje:
PN =
40,00
TIPO=
1
F1 =
1,50
PNd = F1·PN =
60,00
t
Límite de rotura del acero del tirante (en cables):
fpk =
1.770
MPa
Límite elástico del acero del tirante (en cables):
fyk =
1.570
MPa
Tipo de anclaje:
(1: PERMANENTE; 2: PROVISIONAL)
Coeficiente de mayoración
Carga nominal mayorada:
t
TENSIÓN ADMISIBLE DEL ACERO DEL TIRANTE
Minoración de la tensión admisible en el tirante, cumpliendo simultáneamente las siguientes condiciones:
1 ANCLAJES PERMANENTES
2 ANCLAJES PROVISIONALES
1. PNd / AT < fpk / 1,30
2. PNd / AT < fyk / 1,15
1. PNd / AT < fpk / 1,25
2. PNd / AT < fyk / 1,10
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
PNd =
60,00
Límite de rotura del acero del tirante (en cables):
fpk =
0,177
t
t/mm2
Límite elástico del acero del tirante (en cables):
fyk =
0,157
t/mm2
Sección del tirante (Condición 1):
Sección del tirante (Condición 2):
AT >
AT >
441
439
mm2
mm2
Sección del tirante
Nº haces
CABLES 0,6"
nominal
15,24 4
AT =
mm2
560
4
DESLIZAMIENTO DEL TIRANTE EN LA LECHADA
Minoración de la adherencia límite entre el tirante y la lechada que lo rodea en el bulbo, para la
comprobación de la seguridad frente al deslizamiento del tirante en la lechada:
PNd / (Lb · pT) <
lim
/ 1,2
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
PNd =
60,00
t
pT =
0,084
m
lim =
fck =
6,379
MPa
Resistencia característica del hormigón (Art. 39.1., EHE):
20
MPa
Longitud de cálculo del bulbo:
Lb >
1,35
Perímetro nominal del tirante ( pT = 2·( ·AT)1/2 ):
Adherencia límite entre tirante y lechada (
lim
= 6,9·(( fck / 22,5 )2/3 ):
m
El exceso de longitud del bulbo por encima de 14 metros se minorará por el coeficiente de 0,70.
ARRANCAMIENTO DEL BULBO
Minoración de la adherencia límite del terreno que rodea al bulbo del anclaje, para obtener la
adherencia admisible; para la comprobación de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo:
PNd / (
· DN · Lb) < aadm
Carga nominal mayorada de cada anclaje:
Diámetro nominal de bulbo:
Adherencia límite del terreno (Ábaco 3.4):
Coeficiente de minoración de la adherencia:
Adherencia admisible frente al arrancamiento (a adm=alim/F3):
Longitud de cálculo del bulbo:
LONGITUD DEL ANCLAJE
Longitud libre:
Longitud de bulbo:
Longitud total
Documento nº 1. Anejo nº 5
PNd =
DN =
alim =
F3 =
aadm =
60,00
t
0,15
30
1,65
18,18
m
t/m2
Lb >
7,00
m
Ll =
Lb =
LT =
11
7
18
m
m
m
t/m2
10
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1.4.3.
Dimensionamiento de las vigas de atado
Descripción
Se ha diseñado una viga de atado para cada una de las 2 filas de anclajes de 4 cables de 0.6”
de 12 m de longitud libre y 7 m de bulbo, espaciados longitudinalmente 2,50 m. La viga tiene
0,80 m de ancho, 0,60 m de canto y una longitud aproximada de 57,50 m. Se han previsto
juntas de dilatación cada 15 m, siendo el ultimo tramo de 12,50 m.
Criterios de diseño
Todas las comprobaciones se han realizado siguiendo la Instrucción de Hormigón Estructural,
EHE-08, por lo que los criterios de comprobación, coeficientes de mayoración de las acciones y
materiales, combinación de acciones, criterios de durabilidad y niveles de control, son los
recogidos en dicha normativa. De forma resumida, se describen a continuación los criterios de
diseño tenidos en cuenta.
La comprobación de la estructura se ha planteado de acuerdo con la teoría de los
Estados Límites. Estados Límites de Servicio (de fisuración) y Estados Límites Últimos
(de equilibrio y de agotamiento frente a solicitaciones normales).
Los elementos estructurales que son objeto de análisis se sitúan en una zona con clase
de exposición IIa.
Los hormigones a emplear en los distintos elementos son HA-30/B/20/IIa.
El acero a emplear en armaduras pasivas es el acero B-500 S.
Los niveles de control establecidos son control estadístico para el hormigón, control
normal para el acero y control intenso para la ejecución.
Los recubrimientos nominales de las armaduras para los elementos hormigonados in
situ son de 30 mm.
La apertura máxima de fisura es de 0.30 mm.
Los coeficientes de seguridad adoptados para los materiales y las acciones son los
siguientes.
Hormigón:
Acero:
s
c
= 1.50
= 1.15
Acciones permanentes:
Acciones variables:
Q,i
G,j
= 1.35
= 1.50
Las combinaciones consideradas en el cálculo son las indicadas en la Instrucción EHE08.
ELU Situaciones persistentes o transitorias:
G ,i
· Gk , j
j 1
G*, j
·G
*
k, j
Q ,1
· Qk ,1
j 1
Q ,i
·
0 ,i
· Qk ,i
i 1
ELU Situaciones accidentales sin sismo:
G ,i
· Gk , j
j 1
G*, j
·G
*
k, j
A
Ak
Q ,1
1,1
· Qk ,1
j 1
Q ,i
·
2 ,i
· Qk ,i
i 1
ELU Situaciones accidentales con sismo:
G ,i
j 1
· Gk , j
G*, j
j 1
·G
*
k, j
A
AE , k
Q, j
·
2, i
· Qk ,i
i 1
Documento nº 1. Anejo nº 5
11
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ELS Combinación característica (poco probable o rara):
G ,i
· Gk ,i
i 1
G*,· j
·G
*
k, j
Q ,1
· Qk ,1
Q ,i
j 1
·
0,i
· Qk ,i
i 1
ELS Combinación cuasipermanente:
G ,i
i 1
· Gk ,i
G*, j
j 1
·G
*
k, j
Q ,i
·
2,1
· Qk ,i
i 1
Modelo
El modelo de cálculo se ha definido con GTSTRUDL, programa muy conocido de cálculo de
estructuras desarrollado por el Departamento de Ingeniería Civil del Massachussetts Institute of
Technology y posteriormente potenciado por el Georgia Institute of Technology (Atlanta).
Se ha considerado una viga con una luz de cálculo de 15 m. De cara al cálculo, no se
contabilizará la capacidad mecánica de los 20 cm de la capa superior, donde se coloca la placa
y cabeza de anclaje. De esta forma, la sección de hormigón analizada tendrá solamente 40 cm
de canto.
Se ha discretizado la longitud de la viga en 30 elementos tipo barra, de forma que cada una de
las barras posee unas características geométricas y mecánicas correspondientes a la sección
que representa.
Se esquematiza el modelo empleado en el cálculo, numerando los nodos y barras del modelo y
representando las condiciones de contorno.
Nodos
Barras
Condiciones de contorno
Los nodos de la viga se encuentran apoyados sobre el terreno. Para simular este apoyo, se
aplican unos muelles no lineales sobre estos nodos, que cuando la viga sube no trabajan y
cuando la viga baja actúan con una constante de rigidez equivalente al coeficiente de balasto
3
del terreno 10440,85kN/m , multiplicado por la superficie de influencia de cada nodo.
Se ha considerado 400 kN de carga transmitida por los anclajes colocados estos cada 2.50 m.
Se ha tomado un coeficiente de mayoración de cargas igual a γQ = 1,50.
Documento nº 1. Anejo nº 5
12
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Carga anclaje
En el Apéndice nº2 se adjunta el listado introducido en el programa así como el listado de los
esfuerzos obtenidos.
Cálculo de las armaduras
Se incluye a continuación el dimensionamiento de la viga. Se realiza el cálculo a flexión y las
comprobaciones tanto a cortante como de fisuración. Los esfuerzos utilizados son los
obtenidos del modelo, es decir en estado límite último para flexión y cortante y en estado límite
de servicio (combinación cuasi-permanente) para la comprobación a fisuración.
Con los momentos mencionados se comprueba que la sección dada es válida y se obtiene la
armadura necesaria para resistir los esfuerzos de tracción, armadura que aparece en los
planos correspondientes.
ARMADURA INFERIOR
Materiales
Hormigón
fck =
Coeficientes
30 MPa
Sección
=
c=
cc
VIGA
0.850
b=
0.800 m
1.500
fcd =
17.00 MPa
h=
0.400 m
fct,m =
2.90 MPa
c=
0.030 m
fct,m,fl =
3.48 MPa
d=
0.358 m
fct,k =
2.03 MPa
0.043 m
f1cd =
10.20 MPa
d' =
=
fcv =
30.00 MPa
Ac =
fct,d =
1.35 MPa
I=
Acero
fyk =
500 MPa
S=
z=
fyd =
434.78 MPa
Es =
200000 MPa
s=
1.150
A min geo=
1.748 m
2
0.320 m
0.004 m
4
3
0.016 m
0.322 m
2
8.96 cm
ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE FLEXIÓN
Esfuerzos de cálculo
Md =
184
mkN
Nd =
0.00
kN
(Nd > 0 -> compresión)
U0
0.375·U0·d
Md
(mkN)
184.00
(kN)
4862.00
(mkN)
651.81
=> FLEXIÓN SIMPLE
Us1
(kN)
545.26
Us2
(kN)
0.00
Documento nº 1. Anejo nº 5
As1
As1 min
2
(cm )
12.54
1.000
(cm2)
5.00
13
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE CORTANTE
Vrd apoyo
Vrd canto
(Nd > 0: compresión)
Nd
Mfis,d
Md
cotg
A's
(kN)
(kN)
(kN)
(mkN)
(mkN)
316.63
288.77
0.00
105.34
28.84
Comprobación de agotamiento por compresión oblicua en el alma
lbpt
lx
p
l
(mm)
(mm)
(N/mm2)
(mm)
0
0.0
0
0
1.00
Comprobación de agotamiento por tracción en el alma
Caso 1: Sin armadura de cortante
Pieza fisurada a flexión
As+Ap
Vu2
(cm2)
0.00
1.000
'cd
K
Vu1
1.000
(kN)
1458.60
(N/mm2)
0.000
Armadura longitudinal
T
sd
2
(cm )
(kN)
19.63
0.0069
181.01
Caso 2: Con armadura de cortante
cotg e
Vcu
1.00
1.000
(kN)
(m)
316.63
0.322
Armadura longitudinal
T
sd
Necesita armadura de cortante
(kN)
137.03
Vsu
Válido
A
Max. st
(cm2/m)
(m)
10.85
0.215
Armadura mínima
A min =
7.11
cm2/m
(kN)
151.73
(kN)
240.77
(m)
0.245
ESTADO LÍMITE DE SERVICIO DE FISURACIÓN. Sección rectangular
sm = 2c + 0,2s + 0,4k1·( ·Ac,eficaz)/As
sm
=
2
s/Es·(1-k2·( sr/ s) )
wk = ·sm·
viga
Tipo sección
: plana, muro,
2 losa
sm
> 0,4· s/Es
viga
viga plana, muro, losa
Mfis
Mk
As
(mkN)
61.79
sm
(m)
0.111
(mkN)
122.80
(cm )
19.63
Armadura
no barras
2
s
sr
(MPa)
218.67
(MPa)
110.04
4
k2
0.5
(mm)
25
sm
0.00095
s
Ac,eficaz
(m)
(m )
0.0800
k1
2
1.7
wmax
(mm)
0.30
wk
(mm)
0.18
0.125
O.K.
ARMADURA SUPERIOR
ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE FLEXIÓN
Esfuerzos de cálculo
Md =
123
mkN
Nd =
0.00
kN
(Nd > 0 -> compresión)
U0
0.375·U0·d
Md
(mkN)
123.00
(kN)
4896.00
(mkN)
660.96
=> FLEXIÓN SIMPLE
Us1
Us2
As1
(kN)
354.50
(kN)
0.00
(cm )
8.15
As1 min
2
2
1.000
(cm )
5.00
ESTADO LÍMITE DE SERVICIO DE FISURACIÓN. Sección rectangular
sm = 2c + 0,2s + 0,4k1·( ·Ac,eficaz)/As
sm
=
2
s/Es·(1-k2·( sr/ s) )
wk = ·sm·
viga
viga plana, muro, losa
Mfis
Mk
As
(mkN)
61.79
sm
(m)
0.124
(mkN)
47.95
(cm )
12.57
s
(MPa)
132.50
viga
Tipo sección
: plana, muro,
2 losa
sm
> 0,4· s/Es
Armadura
no barras
2
sr
(MPa)
170.74
4
k2
0.5
(mm)
20
sm
0.00027
s
Ac,eficaz
(m)
(m )
0.0800
wk
(mm)
0.06
Documento nº 1. Anejo nº 5
k1
2
1.7
wmax
(mm)
0.30
0.125
O.K.
14
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ARMADURA PARA CARGAS CONCENTRADAS
fck =
fyk =
30 MPa
500 MPa
fcd =
fyd =
20.00 MPa
400.00 MPa
Materiales:
Nd =
Carga máxima del apoyo:
c
s
=
=
1.50
1.15
400.00 kN
2
Superficie de apoyo:
b1long =
a1trans =
0.40 m
0.40 m
Ac1 =
0.16 m
Superficie de hormigón:
b long =
a trans =
0.80 m
0.80 m
Ac =
2
0.64 m
Fuerza máxima admisible:
f3cd =
Nd max =
Profundidad de armaduras:
zg =
Ángulo bielas:
along =
atrans =
Armaduras horizontales:
Tlong d =
Armadura dispuesta:
2
40.00 N/mm
6400 kN
0.18 m
51.34 º
51.34 º
Aslong =
Ttrans d =
250.00 kN
2
6.25 cm
250.00 kN
Astrans =
2
6.25 cm
Ø (mm)
10
O.K.
nº barras
8
RESUMEN ARMADURA
Armadura
1.4.4.
inferior
4Φ25
superior
4Φ20
de cortante
1cΦ12/0.20
concentrada
8Φ10
Zonas de esquina
En el ángulo suroeste de la ladera existe una esquina con aristas a 90º la una de la otra. En
esta zona es necesario modificar el sostenimiento en ambos lados para evitar interferencias.
Así pues, en la ladera oeste (la principal) se dejará el sostenimiento general hasta 10 metros de
la esquina. En esos diez últimos metros no se colocarán anclajes activos sino únicamente
bulones de soil nailing con la misma densidad definida anteriormente y una longitud de 6
metros. Los drenes californianos previstos en los 10 metros más cercanos a la esquina también
tendrán una longitud de 6 metros.
Se ajustará el espaciado lateral entre bulones de manera que la última columna vertical de
bulones esté situada a 3 metros de la esquina. En el lado sur de la ladera, no se colocarán
anclajes activos.
En los 8 metros más cercanos a la esquina se colocarán bulones de soil-nailing de 6 metros de
longitud con la densidad definida anteriormente pero teniendo cuidado de colocar las filas de
bulones a media altura entre las filas situadas en la ladera oeste con el fin de evitar
interferencia entre los sostenimientos colocados en cada lado de la ladera.
En el lado sur de la ladera, cuando la distancia a la esquina sea superior a 10 metros, se
colocarán bulones de soil nailing de 12 metros de longitud con la densidad definida
anteriormente. Los drenes californianos previstos en los 10 metros más cercanos a la esquina
Documento nº 1. Anejo nº 5
15
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
también tendrán una longitud de 6 metros. Se ajustará el espaciado lateral entre bulones de
manera que la última fila vertical de bulones esté situada a 3 metros de la esquina
En el documento “Planos” se resume gráficamente la colocación del sostenimiento en la zona
próxima a la esquina.
A continuación se muestran las salidas gráficas de los cálculos de comprobación de la ladera
sur. En este cálculo no se introdujo el sobrepeso de la iglesia ya que según un perfil
perpendicular a esta ladera no se intersecta la iglesia.
Se ha considerado un modelo reproduciendo el perfil 2 (ver documento “Planos”), con
únicamente bulones de claveteado de 12 metros de longitud en malla de 2*3 metros. Se
conservaron los mismos parámetros geotécnicos que en cálculos anteriores.
El factor de seguridad frente a la rotura global es superior a 2.
Si se considera una rotura a favor de una grieta se obtiene también un factor de seguridad de
2,5.
Documento nº 1. Anejo nº 5
16
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
No se realiza cálculo de estabilidad en la propia zona de esquina (bulonado de 6 metros de
longitud) por ser un problema de estabilidad claramente tridimensional. Se considera que no
habrá problema de estabilidad en esa zona puntual con el sostenimiento propuesto.
1.4.5.
Solución constructiva según la altura de la ladera
La altura real de la ladera no es conocida con precisión ya que se debe realizar el saneo y
retirar los derrumbes en pie de ladera. En los perfiles constructivos presentados en el
documento “Planos” se ha realizado una estimación de la forma y altura de la ladera después
del saneo. Dicha altura varía entre 16 y 20 metros en la ladera oeste y es inferior a 15 metros
del lado sur.
En función de eso, el número de bulones va a variar acorde con la densidad definida en planos.
En todos los casos, en la ladera oeste, se colocarán las dos filas de anclajes a las cotas
indicadas en planos. En función de la altura de la ladera el número de filas de bulones por
encima de la fila superior de anclajes podrá variar (entre 2 y 5 filas).
Documento nº 1. Anejo nº 5
17
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1.5. INSTRUMENTACIÓN DE LA LADERA
A continuación se detalla la instrumentación a colocar en la ladera e iglesia para el seguimiento
y control durante la obra y posterior seguimiento a largo plazo.
Se realizarán 3 sondeos de 25 metros de longitud. Dichos sondeos estarán ubicados
en la ladera oeste a proximidad del nuevo muro de vallado, tal y como se muestra en el
documento “Planos”. Dos de ellos serán instrumentados con inclinómetros mientras
que el tercero servirá para la realización del control piezométrico mediante piezómetro
de cuerda vibrante.
La finalidad de dicha instrumentación es comprobar la ausencia de movimientos en
profundidad en la ladera oeste que podría anticipar la apertura de nuevas grietas y el
control de rebaje del nivel freático. En efecto, los cálculos se han realizado con las
hipótesis de un nivel rebajado, lo cual deberá ser verificado en obra. Por otra parte el
seguimiento de este piezómetro permitirá verificar el correcto funcionamiento del
sistema de drenaje profundo de la ladera y un aumento del nivel podría poner en
evidencia una obturación de los drenes.
Por otra parte, se instalarán 20 clavos de referencia para nivelación de precisión
(protegidos con arquetas). 13 de ellos estarán repartidos por el contorno de la zona
ajardinada y las inmediaciones de la iglesia y 7 se colocarán al pie de la ladera a lo
largo del paseo cerca de los muros de gaviones.
Se prevé igualmente la colocación de hasta 15 regletas para el control de grietas en
edificios a instalar en las grietas que se observen en la iglesia.
Por último, para comprobar el buen funcionamiento del sostenimiento colocado se
instrumentarán dos anclajes en cada fila para poder realizar un seguimiento de la
tensión en los anclajes.
Por otra parte se instrumentarán 10 bulones (repartidos de manera uniforme a lo largo
de la actuación) con el fin de conocer la carga de trabajo de dichos bulones.
En el documento “Planos” se muestra la ubicación aproximada de la instrumentación a colocar.
1.6. OTRAS ACTUACIONES
El sostenimiento previsto se completará con la colocación de un mallazo de 150x150x6 mm en
toda la superficie tratada y la proyección de un espesor de 25 cm de hormigón proyectado
H/MP/30. Este hormigón será coloreado con un tono marrón-ocre lo más parecido posible al
color natural de la ladera. Se cubrirán las vigas de atado de los anclajes con un espesor
mínimo de hormigón proyectado coloreado con el fin de obtener un acabado un poco más
rugoso y un color uniforme.
Por último, para asegurar un correcto drenaje del muro se colocarán drenes californianos con
tubos ranurados de 50 mm de diámetro. La longitud de los drenes será de 12 metros repartidos
en malla de 4 x 5 metros.
En el documento “Planos” se muestra la ubicación aproximada de los drenes.
Documento nº 1. Anejo nº 5
18
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2. COLOCACION DE ESCOLLERA DE PIE DE TALUD
Se colocará una escollera con doble finalidad, por un lado permitir la realización el camino de
acceso sur a la ladera oeste sin que el derrame de éste alcance el río y en segundo lugar,
proteger la ladera del río Carrión.
En el Documento Planos se muestra la ubicación de la escollera. La cota de coronación de la
escollera será +823 y la cota inferior del cimiento de la escollera será +817
2.1. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA ESCOLLERA
El dimensionamiento hidráulico de la escollera se ha incluido en el Anejo nº 4. Estudio
hidráulico.
2.2. DISEÑO GEOTÉCNICO DE LA ESCOLLERA
El ancho de coronación de la escollera será de 1,5 m mientras que el ancho de la base será
variable en función de la altura de la escollera. La pendiente de la escollera será 1H:3V para la
cara externa y de 1H:5V para la cara interna.
2.2.1.
Parámetros geotécnicos utilizados
Para el cálculo de la estabilidad de la escollera se ha considerado que el relleno de la
plataforma tendría las mismas propiedades mecánicas que las arenas y gravas depositadas en
pie de ladera, lo cual es una hipótesis muy conservadora ya que el terreno utilizado para la
realización de la plataforma procederá de gravera (terreno adecuado) y será compactado.
Los parámetros geotécnicos de la escollera se estimaron suponiendo que ésta se haría con
roca de tipo arenisca (canteras de Aguilar de Campoo).
Documento nº 1. Anejo nº 5
19
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
3
Se ha considerado un peso específico aparente de 18 kN/m , un ángulo de rozamiento básico
de 38º, con un aumento de 1º por la colocación de la escollera y una disminución de 7º como
resultado de la tensión normal (altura de escollera igual a 6 m). Así pues, se obtiene un ángulo
de rozamiento interno de cálculo de 32º.
Para el terreno de trasdós, se consideraron los parámetros de las gravas y arenas sin
3
compactar, es decir una cohesión de 1 kN/m , un ángulo de rozamiento de 30º y un peso
3
específico de 21,5 kN/m . A continuación se muestra una imagen del modelo de cálculo.
2.2.2.
Cálculos de estabilidad
Se realizó primero un cálculo de estabilidad global, obteniendo un factor de seguridad de 1,6 tal
y como se muestra en la siguiente figura:
Documento nº 1. Anejo nº 5
20
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
A posteriori se verificó la estabilidad local de la escollera, obteniendo un factor de seguridad de
1,5 para los círculos de rotura paralelos a la inclinación de la hileras, tal y como lo recoge la
Guía para el proyecto y la ejecución de muros de escollera en obras de carretera del Ministerio
de Fomento.
Por último, se verificó la estabilidad de la escollera frente al vuelco y deslizamiento, obteniendo
factores de seguridad de 1,5 y 2,7 tal y como se muestra a continuación.
Documento nº 1. Anejo nº 5
21
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
MURO DE ESCOLLERA
MURO DE CONTENCION
DATOS
Talud n (H):10 (V) n =
Angulo =
Angulo =
Rozamiento
Rozamiento terreno-trasdos
Rozamiento terreno-zapata
=
=
tz =
2
-11,31 (º)
0 (º)
A
32 (º)
10,67 (º)
32 (º)
n+1
Altura H =
Altura Z =
Ancho coronacion A =
Ancho base B =
Talon delantero x =
Altura total Ht =
6,00
1,40
1,50
1,75
0,50
8,40
m
m
m
m
m
m
H
10
10
n
1.00
EMPUJES
Z
1
Coeficiente de empuje Ka =
Peso especifico tierra
T =
3
0,214
x
2,15 t/m3
Empuje total Ea =
16,21 t/m
Empuje tangencial Et =
15,44 t/m
Empuje normal En =
4,95 t/m
B
PESO DEL MURO
Peso especifico escollera
=
1,80 t/m3
W1 =
9,72 t/m
16,20 t/m
X1 =
6,48 t/m
4,68 t/m
X3 =
3,65 t/m
1,11 t/m
X5 =
E
W2 =
W3 =
W4 =
W5 =
W6 =
Peso total W =
26,66 t/m
X2 =
X4 =
X6 =
1,70 m
3,05 m
M1 =
16,52 mt/m
M2 =
49,41 mt/m
3,40 m
1,30 m
M3 =
22,03 mt/m
M4 =
6,08 mt/m
1,73 m
2,44 m
M5 =
6,33 mt/m
M6 =
2,70 mt/m
Momento total M =
53,61 mt/m
d1 =
2,011 m
d2 =
2,142 m
Peso tangencial W t =
8,43 t/m
d3 =
-0,025 m
Peso normal W n =
25,30 t/m
d4 =
0,701 m
SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO
Fd =
2,70
SEGURIDAD AL VUELCO
Momento estabilizador Me =
53,61 mt/m
Momento volcador Mv =
34,72 mt/m
Fv =
1,54
Documento nº 1. Anejo nº 5
22
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2.2.3.
Disposiciones constructivas
Como norma general se seguirá lo indicado en la Guía para el proyecto y la ejecución de muros
de escollera en obras de carretera del Ministerio de Fomento.
A continuación se muestra la sección tipo propuesta por dicha guía.
El material de trasdós deberá ser un terreno granular de tipo adecuado o seleccionado. Si se
realiza la plataforma de trabajo con material de aportación de ese mismo tipo se podrá
considerar dicha plataforma como el propio trasdós y sólo será necesaria la colocación del
drenaje longitudinal. Se colocará la lámina impermeable si existe riesgo de contaminación de la
zona de drenaje por la zona de relleno, es decir si la zona de relleno se hace con material de la
propia ladera. Si se utiliza material de gravera de tipo adecuado o seleccionado no se
considera necesaria la lámina ya que no existiría riesgo de contaminación.
3. COLOCACION DE UN MURO DE GAVIONES EN EL FRENTE DE LA
LADERA
Por razones estéticas y no constructivas (no se ha tenido en cuenta en los cálculos
presentados anteriormente) se colocará un muro de gaviones entre el sendero peatonal y la
ladera tratada. La altura del muro de gaviones será de 7 metros. En el lado sur de la ladera, se
adaptará la altura del muro de gaviones en función de la pared semi-vertical resultante del
saneo y desescombro y de la plataforma horizontal disponible. En ese lado sur, al estar éste
inclinado, se realizará un cajeado para colocar los gaviones sobre una superficie horizontal.
3.1. SECCIÓN TIPO MURO DE GAVIONES
La altura de cada caja de gaviones será de 1 metro, el ancho será variable ( 0,5 ó 1 metro)
según la posición en el muro. La longitud de cada caja podrá ser elegida en obra, si bien ésta
no deberá ser demasiado grande en las zonas donde la ladera no sea recta con el fin de
adaptarse de la mejor manera a las irregularidades de la ladera. Así, en zonas irregulares no se
utilizarán longitudes de caja superiores a 2 metros.
Documento nº 1. Anejo nº 5
23
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
El desfase entre dos niveles de caja será de 50 cm por lo que cada nivel tendrá una anchura 50
cm inferior a la caja situada por debajo. Para un muro de 7 metros de altura y de 4 metros de
base, la anchura de la caja superior será de 1 metro.
Para asegurar la conexión entre la ladera y el muro de gaviones se colocarán horquillas de
unión ancladas en la ladera hasta los gaviones.
El trasdós del muro de gaviones será vertical. Entre la ladera y el muro se dejará un espacio de
1 metro con el fin de colocar un tubo dren para recoger el agua de los drenes. Dicho espacio se
rellenará con material granular con una granulometría gruesa con el fin que el material de
relleno no se infiltre en los gaviones. Se realizará una protección en hormigón en la cara
superior de las vigas de atado de los anclajes con el fin de evitar acumulaciones de agua en
esos puntos.
Por último, en la base de los muros de gaviones se colocará 30 cm de zahorra para asegurar
un apoyo correcto.
En el documento “Planos” se muestra la sección tipo de los muros y su ubicación.
3.2. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD
Dada la peculiar función del muro de gaviones (colocado por temas estético y no estructural) no
se considera necesario realizar cálculo de estabilidad global incluyendo la ladera. De la misma
manera, al tratarse de un muro con paramento de trasdós vertical, no se puede producir ni
deslizamiento ni vuelco del muro.
Así pues, la única comprobación necesaria es verificar la presión transmitida por el muro sobre
el terreno.
3
Dada la sección propuesta el volumen de gaviones por metro lineal de muro es de 17 m . Si se
3
considera un peso específico de la estructura de gaviones de 1,75 tm/m se obtiene que la
2
presión transmitida por el muro de gaviones sobre la plataforma es de 3 kg/cm .
Si se consideran los parámetros de suelos compactados propuestos por la NAVFAC, 1971, se
puede asignar los siguientes parámetros geotécnicos para el terreno procedente de la
excavación de la ladera (menores características que el terreno de gravera):
C=8,8 tm/m2
= 28º
3
Se puede considerar un peso de 2 tm/m .
Se puede calcular la carga de hundimiento del terreno mediante la fórmula de Brinch-Hansen:
Pvh
q Nq dq i q s q t q rq
c Nc dc i c s c t c rc
1
2
B* N
d
i
s
t
r
En donde:
Pvh = Presión vertical de hundimiento (kPa)
c = Cohesión de cálculo (kPa)
Nc, Nq, N = Factores de capacidad de carga, adimensionales y dependientes del
ángulo de rozamiento interno.
Documento nº 1. Anejo nº 5
24
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
sc, sq, s Coeficientes de forma que permiten tener en cuenta en el cálculo las
dimensiones de las cimentaciones (función de
y de las dimensiones, en planta, de
las cimentaciones).
dc, dq, d = Coeficientes de profundidad que permiten tener en cuenta la resistencia al
corte del terreno situado por encima del plano de cimentación (función de , de la altura
de terreno situado por encima del plano de cimentación y de las dimensiones de la
cimentación)
ic, iq, i = Coeficientes de inclinación que permiten tener en cuenta la proporción de
carga horizontal (H) con respeto a la carga vertical (V) y es una función de: , ancho y
longitud efectiva de la zapata B y L y de la cohesión del terreno.
rc, rq, r = Coeficientes que corrigen el efecto de la inclinación del plano de apoyo.
tc, tq, t = Coeficientes que consideran el efecto de proximidad de la cimentación a un
talud. Dependen de la inclinación del terreno, donde el terreno se inclina hacia fuera de
la zapata y es una función de , donde es la inclinación del terreno en radianes.
q = Sobrecarga actuante al nivel del plano de cimentación, en el entorno del cimiento
(kPa)
B* = Anchura equivalente del cimiento (m)
3
’ = Peso específico del terreno (kN/m )
A continuación, se incluye la formulación para calcular los coeficientes que intervienen en la
fórmula, en el caso considerado (no se detallan los que no se usan en este caso).
Los factores de capacidad de carga, dependientes del ángulo de rozamiento , se
calcularán según las siguientes expresiones:
Nq
1 sen
e
1 sen
tg
Nc
Nq
1
N
tg
2 Nq
1 tg
Los factores de profundidad que tienen en cuenta la resistencia al corte del terreno
sobre el plano de apoyo, (factores d) son iguales a 1 en este caso particular al ser una
carga aplicada en superficie.
Para los factores s, los coeficientes para la corrección por la forma de la cimentación,
se utilizará:
sq
L* =
sc
1
B * Nq
L * Nc
s
1 0,3
B*
L*
Longitud equivalente del cimiento (m)
Si se considera una longitud de la cimentación de 100 metros y un ancho de 5 metros, se
obtiene los siguientes valores:
Nq=14,7
Nc=25,8
N =15,6
Sq=sc=1,02
s =0,985
2
Se obtiene un valor de presión de hundimiento de 30 kg/cm . Considerando un factor de
2
seguridad de 3, la presión admisible resultante es de 10 kg/cm , valor muy superior a la presión
transmitida por los gaviones.
Documento nº 1. Anejo nº 5
25
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Se puede calcular el asiento del muro de gaviones considerándolo como una cimentación
flexible. Para eso es necesario estimar el módulo de deformación de la plataforma. Eso se
puede hacer utilizando los valores de módulo de deformación de las explanadas propuestos en
el PG-3. Si se considera una explanada tipo E1 (la de menor calidad) el módulo de deformación
propuesto es de 60 MPa. A continuación se calcula el asiento resultante.
ESTIMACIÓN DE LOS ASIENTOS ELÁSTICOS (Guía de cimentaciones)
Se calculan los asientos con el módulo de deformación sobre una profundidad de 2B por debajo de
la cota de cimentación, descomponiendo el terreno en capas de módulo homogéneo:
Metodología:
E = (S( i*hi))/S ( i*hi/Ei)
para las distintas capas i : Δσ es el incremento de presión vertical en el centro del estrato i creado por la carga
= p * (1-cos3 )
p = presión media transmitida por la cimentación
= arctg (a/z) (en rad)
a=(A/ )1/2
A = área de apoyo de la cimentación
z=profundidad del punto bajo el plano de apoyo del cimiento
Cálculo de asientos :
Cimentación Flexible:
Cimentación Rígida:
Para
s = 2 * R * p*(1- 2)/ E
s = V (1- 2) /(1,25E (BL)1/2)
R= B arg sh(L/B) +L arg sh (B/L)
V=p B L
= 0,3
1
con E/pl≈
p elegido
(kPa)
300,00
Epmedio * Emedio
(MPa)
60,00
(MPa)
60,00
cimentación flexible
cimentación rígida
selástico
s largoplazo selástico
s largoplazo K h = (p/s) K h = (p/s)
R
23,45
(cm)
6,8
(cm)
8,1
(cm)
8,1
(cm)
9,8
(kN/m3) (t/m3)
4417,45 441,74
Así pues, se obtendría un asiento elástico de unos 7 cm y de 8 cm a largo plazo, valores que
se consideran admisibles para una estructura flexible tan larga.
4. MEJORA DEL DRENAJE
4.1. MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA
ERMITA
4.1.1.
Introducción
El drenaje superficial existente en la ermita en la actualidad recoge las aguas y las infiltra
directamente al terreno, afectando negativamente a la estabilidad estructural de la cimentación
de la ermita.
Por ello se ha diseñado una red de drenaje, que recoja el agua procedente de la ermita y que
evite que las aguas de escorrentía superficial procedentes de la parcela de jardín se infiltren al
terreno pudiendo afectar negativamente a la estabilidad de la ladera, conectándola con la red
de saneamiento municipal de Carrión de los Condes.
La solución adoptada para la mejora del drenaje superficial en el mirador de la ermita consiste
en una red que recoge el agua de escorrentía procedente de la ermita mediante colectores en
zanja de PVC y el agua procedente del jardín y del parque colindante mediante tubos dren
Documento nº 1. Anejo nº 5
26
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
situados sobre una lámina impermeable de EPDM que recoge el agua infiltrada procedente de
la lluvia o de riego del jardín eliminando por completo las posibles infiltraciones al terreno.
Estos tubos dren, junto con los colectores restantes, evacuarán sus aguas a la red de
saneamiento municipal, por lo que se proyecta también la conexión con la misma. Sobre esta
capa de gravas, se colocará una nueva capa de geotextil que evitará la contaminación de finos
de la propia capa de gravas.
Mediante este sistema se evita la infiltración de agua al terreno, consistente en una capa
drenante vinculada al sistema de drenaje ya mencionado.
4.1.2.
Datos pluviométricos
Para el cálculo de las precipitaciones máximas en diversos períodos de retorno, se utilizarán
los datos que se reflejan en la publicación del Ministerio de Fomento “Máximas lluvias diarias
en la España Peninsular” (Madrid, 2001).
De la observación del mapa de isolíneas de la zona obtenemos para cada zona un valor medio
Pm de la máxima precipitación diaria anual y un coeficiente de variación Cv. Para cada periodo
de retorno T y con el valor Cv, entrando en la tabla adjunta al mapa, obtenemos un factor de
amplificación Kt. La precipitación diaria máxima para el periodo de retorno deseado Pt resulta
de multiplicar K por Pm.
Plano Isolíneas del Ministerio de Fomento.
Zona de
proyecto
Por tanto, los valores de precipitación máxima diaria para cada periodo de retorno que se van a
utilizar se muestran en la tabla siguiente:
Documento nº 1. Anejo nº 5
27
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Precipitaciones máximas de 24 horas en mm para distintos períodos de retorno según Planos Isolíneas del Ministerio
de Fomento.
Precipitación de cálculo (mm)
T=2
T=5
T=10
T=25
T=50
T=100
T=300
T=500
35
45
52
62
70
78
93
99
4.1.3.
Cálculo de caudales a partir de los datos pluviométricos
Para el cálculo del caudal de referencia “Q”, asociado a los diferentes períodos de retorno, se
aplican los métodos hidrometeorológicos contenidos en la Instrucción 5.2.I.C. Drenaje
superficial y las mejoras al método publicadas en el XXIV Congreso Internacional de la IAHR
por su autor, J.R. Témez.
El caudal de referencia, “Q”, en el punto donde desagua una cuenca o superficie, o en una
sección de paso de la misma, se obtiene mediante fórmula:
Q
C.I . A
xk
3,6
en donde,
C=
Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie drenada.
A=
Área de la cuenca o superficie drenada, en km .
I=
Intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a
un intervalo igual al tiempo de concentración en mm/h.
k=
Coeficiente que tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal del
aguacero.
2
La expresión utilizada para determinar el valor de k es función del tiempo de
concentración, Tc, de la cuenca (fórmula de J.R. Témez):
k
1
Tc 1,25
Tc 1,25
14
El cálculo de I se efectúa a través del siguiente proceso:
Siendo I1, la intensidad horaria de precipitación correspondiente al período de retorno
considerado e Id la intensidad media diaria de precipitación, se determina el valor de I1/Id a
partir del plano de isolíneas incluido en la Instrucción 5.2.I.C.
La relación I1/Id para la zona en estudio se fija en 10, valor tomado de la Instrucción 5.2.I.C.
Documento nº 1. Anejo nº 5
28
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Se calcula el tiempo de concentración:
0 , 76
Tc
0,3
L
1
J4
Siendo:
L = longitud del cauce principal, en km.
J = pendiente media del curso principal, en tanto por uno.
Tc debe ser mayor de 10 minutos (0,167 horas), por lo que se adopta este valor
Con estos valores se obtiene.
I
Id
I1
Id
280 ,1 Tc 0 ,1
0, 4
De todo ello resulta:
I
Id
I1
Id
280 ,1 0 ,167 0 ,1
0, 4
25,022 Para Tc = 10 minutos
Para el período de retorno deseado, se deduce I, multiplicando I/I d por la correspondiente Id
= Pd/24, en donde Pd es la máxima precipitación diaria previsible obtenida a partir de los
datos de lluvias.
Documento nº 1. Anejo nº 5
29
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
El coeficiente de escorrentía se determina mediante la fórmula:
Pd * Po Pd * 23Po
C
Pd * 11Po
2
siendo:
Pd * : precipitación diaria para el período de retorno considerado (mm).
P0
:
umbral de escorrentía (mm).
En el caso de estudio consideramos un coeficiente de escorrentía igual a 1 quedando del lado
de la seguridad.
De esta manera y siguiendo el procedimiento expuesto se calculan los parámetros hidrológicos
de las distintas superficies con el fin de obtener el caudal de avenida para el período de retorno
de 500 años que se usará para el dimensionamiento de las obras de drenaje necesaria.
Las superficies a drenar son:
ERMITA: Superficie = 554.7056 m2
PARCELA JARDÍN: Superficie = 1186.1851 m2
El caudal de escorrentía total a desaguar calculado para el período de 500 años, mediante las
fórmulas anteriores, resulta:
ERMITA: Q (500) = 0,016 m3/s
PARCELA JARDÍN: Q (500) = 0,034 m3/s
Por lo que el caudal a desaguar en la conexión a la red de saneamiento corresponde al caudal
procedente de ambas parcelas:
Qtotal= 0.05 m3/s
4.1.4.
Obras de drenaje superficial
La solución adoptada para la mejora del drenaje superficial en el mirador de la ermita consiste
en una red que recoge el agua procedente de la ermita y el procedente de la parcela del jardín
para evitar que las aguas de escorrentía superficial se infiltren al terreno pudiendo afectar
negativamente a la estabilidad de la ladera, y posteriormente conectándola con la red de
saneamiento municipal de Carrión de los Condes.
En el plano de planta y detalles de drenaje queda reflejada la conexión y disposición de la red
proyectada.
El esquema general es un colector de 300 mm de diámetro que rodea la iglesia
perimetralmente, recogiendo mediante conexiones con arquetas los distintos caudales que le
llegan de las bajantes de la iglesia y de los tubos drenantes situados en el jardín.
Documento nº 1. Anejo nº 5
30
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
4.1.4.1.
Ermita
Para recoger el agua de escorrentía procedente de la ermita es necesario colocar nuevas
arquetas en las bajantes ya existentes para conectarlas mediante colectores de 200 mm a la
red de drenaje.
Se recoge el agua de escorrentía procedente de la ermita mediante colectores en zanja de
PVC de 200 mm conectando con el colector que rodea la iglesia perimetralmente
El caudal de diseño de los colectores es el correspondiente al período de retorno de 500 años
de 0,016 m3/s y sus características hidráulicas son las siguientes.
Colector: Caudal procedente de la ermita
Diámetro
(mm)
Pendiente
(Tanto por
uno)
Aportación
total a
desaguar
3
(m /s)
Grado de
llenado (%)
Calado
(m)
Sección
mojada
(m2)
V(m/s)
200.00
0.005
0.016
67.410
0.13
0.39
0.71
4.1.4.2.
Parcela jardín
El drenaje de las aguas procedentes de las filtraciones del jardín está formado por tubos dren
(Ø125 mm de PVC ranurados) situados sobre una lámina impermeable de EPDM que recoge el
agua infiltrada procedente de la lluvia o de riego del jardín eliminando por completo las posibles
infiltraciones al terreno, según se refleja en los planos de planta de forma que se recoja el agua
infiltrada de toda la superficie.
En la parcela colindante a la ermita Se coloca un tubo principal y el resto ortogonales a él,
equiespaciados aproximadamente 10 metros,
Estos tubos se conectarán a los tubos perimetrales de la iglesia mediante arquetas, para poder
canalizar el agua al exterior de la ermita mediante una conexión con la red de saneamiento
existente.
Primeramente se excavará el terreno natural en 1 metro de espesor. El sistema de
impermeabilización y drenaje consiste en la colocación de una impermeabilización completa
2
mediante una primera capa de geotextil de 300 gr/m en contacto con el terreno y una segunda
capa de lámina de EPDM de 1.5 mm de espesor, seguida de otra capa de geotextil.
La capa de EPDM recubrirá la tierra vegetal en el entorno de la iglesia una altura mínima de
0,50 metros.
Sobre esta lámina se colocará una capa de gravas drenantes de aproximadamente de 0,30
metros de espesor, entre las cuales se colocan los tubos dren que permitirán la evacuación del
agua que se recoja. Estos tubos dren, se colocarán en disposición de espina de pez y, junto
con los colectores restantes, evacuarán sus aguas a la red de saneamiento municipal, por lo
que se proyecta también la conexión con la misma. Sobre esta capa de gravas, se colocará
una nueva capa de geotextil que evitará la contaminación de finos de la propia capa de gravas.
Mediante este sistema se evita la infiltración de agua al terreno, consistente en una capa
drenante vinculada al sistema de drenaje ya mencionado.
Documento nº 1. Anejo nº 5
31
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
4.1.4.3.
Conexión red sanitaria municipal
El caudal total recogido por la red de drenaje para 500 años de período de retorno es de 0.05
m3/s,
ERMITA: Q (500) = 0,016 m3/s
PARCELA JARDÍN: Q (500) = 0,034 m3/s
Por lo que será necesario un colector perimetral de 300 mm de diámetro para recoger todo el
caudal de escorrentía generado en la parcela de proyecto, y que tal como se deduce de los
planos tendrán una longitud de 61,2 m y las características que se presentan a continuación:
Diámetro
(mm)
Pendiente
(Tanto por
uno)
300.00
0.005
4.1.5.
Tubo perimetral: Ermita+Parcela jardín
Aportación
total a
desaguar
Grado de
Calado
Sección
3
(m /s)
llenado (%)
(m)
mojada (m2)
0.050
70.420
0.21
V(m/s)
0.60
0.94
Drenaje superficial estabilización ladera
Debido a las obras proyectadas para la estabilización de la ladera en la margen izquierda del
río Carrión a su paso por Carrión de los Condes es necesario diseñar el drenaje en el trasdós
de los gaviones y el relleno de material al pie de la ladera restaurada, así como el drenaje
longitudinal en el pie de terraplén de la plataforma norte.
4.1.5.1.
Drenaje longitudinal al pie de la ladera
El trasdós de los gaviones y el relleno de material granular se drenará mediante un tubo
longitudinal situado al pie de la ladera restaurada, que conducirá el caudal de escorrentía
procedente de la superficie sobre la que se sitúan los gaviones y que recoge el agua infiltrada a
través de los mismos y el procedente del relleno granular existente entre la ladera y los
gaviones.
Dicha superficie tiene una longitud total de 87,30 metros y el ancho es de 6,60 metros, teniendo
en cuenta que los gaviones miden 1 metro. Adoptamos un ancho de 10 metros quedando del
lado de la seguridad.
Mediante el método anteriormente citado se calcula el caudal a desaguar por el tubo:
Tubo de drenaje al pie ladera restaurada: Caudal a desaguar
Longitu
d (m)
87.3
Pendient
e
(Tanto
por uno)
0.005
Anchur
a del
terreno
(m)
10
Coeficient
eK
1.008
Coeficient
e de
escorrentí
a
0.8
Intensida Aportació
n lineal
d de
lluvia
3
(m /s·m)
(mm)
36.53
0.000082
Aportació
n total a
desaguar
3
(m /s)
0.007
Para desaguar el caudal obtenido de 0,007 m3/s se necesita un tubo de 200 mm de diámetro y
pendiente mínima de 0,5%, obteniendo las siguientes características hidráulicas:
Documento nº 1. Anejo nº 5
32
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Tubo de drenaje pie ladera restaurada: Características hidráulicas
Diámetro
(mm)
200
Pendiente
(Tanto por
uno)
0.005
Aportación
total a
desaguar
3
(m /s)
0.007
Grado de
llenado (%)
40.73
Calado
(m)
0.08
Sección
mojada
(m2)
0.01
V(m/s)
0.58
Debido a la existencia de un punto bajo en el trazado del tubo es necesario introducir una obra
transversal de drenaje longitudinal para desaguar el caudal de dicho tubo. Las coordenadas
UTM de del punto bajo son:
X=36762.3960
Y=4688905.4272
Para las obras transversales de drenaje longitudinal tomamos como dimensión mínima 400 mm
de diámetro y pendiente mínima de 0,5%. La evacuación del tubo se resuelve vertiendo
directamente al terreno, en este caso, debido a la colocación de la escollera de protección,
vierte directamente al río Carrión.
Las características hidráulicas con las siguientes:
Tubo de desagüe punto desde punto bajo de la ladera
Pendiente
(Tanto por
uno)
0.005
4.1.5.2.
Aportación
total a
desaguar
3
(m /s)
0.007
Diámetro
(mm)
400.00
Grado de
llenado (%) Calado (m)
15.900
0.06
Secc
mojada
(m2)
0.01
V(m/s)
0.54
Drenaje longitudinal al pie del terraplén de la plataforma norte
Durante la estabilización de la ladera se construye una plataforma auxiliar que posteriormente
se dejará, la plataforma Norte.
El drenaje longitudinal está constituido por cunetas de pie de terraplén con desagüe en régimen
libre directamente al terreno. La evacuación de las mismas se resuelve vertiendo directamente
al terreno, por medio de obras transversales de drenaje longitudinal.
Se colocan dos tramos de cunetas de pie de terraplén, a los lados del acceso a la plataforma
Norte:
TRAMO 1:
Este tramo incluye la zona de camino comprendida entre la bifurcación del camino hasta el
acceso a la plataforma Sur. Se detecta un punto bajo en la cuneta en la zona del camino donde
comienza la escollera de protección de la plataforma sur, por lo que es necesario realizar un
obra transversal de drenaje longitudinal en ese punto.
El caudal a desaguar es el correspondiente al área de terreno vertiente a cada tramo de cuneta
del camino de acceso, con las siguientes características físicas:
Documento nº 1. Anejo nº 5
33
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Área vertiente
A (km2)
L (km)
COTA
MAX
COTA
J
MIN (m/m)
A1: Tramo comprendido entre la bifurcación y
el punto bajo
0,000065
0,007
823
818,5
0,64
A2: Tramo comprendido entre el punto bajo y la
0,000403
plataforma sur
0,014
825
818,5
0,46
El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años,
como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC
Área
vertiente
Pd
(prec.
diaria
máxima)
(mm/día)
Ka
Pda
Id
(mm/día)
(mm/h)
I1/Id
I
C
A
Q(25
años)
Q(25
años)
(km2)
(m /s)
3
(l/s)
K
(mm/h)
A1
62.00
1.00
62.00
2.583
10
64.70
0.60 1.008 0,000065 0,00076
0,76
A2
62.00
1.00
62.00
2.583
10
64.70
0.60 1.008 0,000403 0,00438
4,38
La cuneta de pie de terraplén diseñada es triangular, de 0,60 m de ancho superior y 0,30 m de
profundidad con taludes laterales 1H/1V y sin revestir.
A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la
pendiente y del grado de llenado de la cuneta sin revestir:
CUNETA TRIANGULAR
CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO
Vertical
Horizontal
1H:1V
1
1
0.3000
0.00
0.00
0.022
Profundidad
Resguardo
Base Int
Manning
1H:1V
1
1
0.60
0.30
Calado
Am
Pm
Rh
Ancho Sup
1H:1V
12.50%
0.04
0.0014
0.1061
0.0133
0.08
25.00%
0.08
0.0056
0.2121
0.0265
0.15
1H:1V
37.50% 50.00%
0.11
0.15
0.0127 0.0225
0.3182 0.4243
0.0398 0.0530
0.23
0.30
Documento nº 1. Anejo nº 5
62.50% 75.00%
0.19
0.23
0.0352 0.0506
0.5303 0.6364
0.0663 0.0795
0.38
0.45
87.50%
0.26
0.0689
0.7425
0.0928
0.53
100.00%
0.30
0.0900
0.8485
0.1061
0.60
34
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CAUDAL Q (l/s)
Grado de
llenado
Pendiente
0.50%
1.50%
2.50%
3.50%
4.50%
5.50%
6.50%
7.50%
8.50%
9.50%
10.50%
11.50%
12.50%
13.50%
14.50%
15.50%
16.50%
17.50%
Grado de
llenado
Pendiente
0.50%
1.50%
2.50%
3.50%
4.50%
5.50%
6.50%
7.50%
8.50%
9.50%
10.50%
11.50%
12.50%
13.50%
14.50%
15.50%
16.50%
17.50%
12.5 %
25 %
37.5 %
0.25
0.44
0.57
0.67
0.76
0.84
0.91
0.98
1.04
1.10
1.16
1.21
1.27
1.32
1.36
1.41
1.45
1.50
1.61
2.78
3.59
4.25
4.82
5.33
5.80
6.23
6.63
7.01
7.37
7.71
8.04
8.35
8.66
8.95
9.24
9.51
12.5 %
0.18
0.31
0.40
0.48
0.54
0.60
0.65
0.70
0.74
0.78
0.83
0.86
0.90
0.94
0.97
1.00
1.03
1.07
50 %
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
4.74
10.21
8.21
17.68
10.60
22.83
12.54
27.01
14.22
30.62
15.72
33.86
17.09
36.81
18.36
39.54
19.54
42.09
20.66
44.50
21.72
46.78
22.73
48.96
23.70
51.04
24.63
53.04
25.53
54.97
26.39
56.84
27.23
58.64
28.04
60.39
VELOCIDAD (m/s)
18.51
32.06
41.39
48.97
55.53
61.39
66.73
71.68
76.31
80.68
84.82
88.76
92.54
96.17
99.67
103.05
106.32
109.50
30.10
52.13
67.30
79.63
90.29
99.82
108.52
116.56
124.09
131.19
137.92
144.34
150.48
156.39
162.08
167.57
172.89
178.05
45.40
78.63
101.51
120.11
136.20
150.57
163.69
175.83
187.18
197.89
208.04
217.72
226.99
235.90
244.48
252.77
260.80
268.58
64.82
112.27
144.94
171.49
194.45
214.97
233.70
251.04
267.25
282.53
297.03
310.85
324.09
336.80
349.05
360.89
372.35
383.46
25 %
37.5 %
50 %
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
0.29
0.50
0.64
0.76
0.86
0.95
1.03
1.11
1.18
1.25
1.31
1.37
1.43
1.49
1.54
1.59
1.64
1.69
0.37
0.65
0.84
0.99
1.12
1.24
1.35
1.45
1.54
1.63
1.72
1.80
1.87
1.95
2.02
2.09
2.15
2.22
0.45
0.79
1.01
1.20
1.36
1.50
1.64
1.76
1.87
1.98
2.08
2.18
2.27
2.36
2.44
2.53
2.61
2.68
0.53
0.91
1.18
1.39
1.58
1.75
1.90
2.04
2.17
2.29
2.41
2.52
2.63
2.74
2.84
2.93
3.02
3.11
0.59
1.03
1.33
1.57
1.78
1.97
2.14
2.30
2.45
2.59
2.72
2.85
2.97
3.09
3.20
3.31
3.42
3.52
0.66
1.14
1.47
1.74
1.98
2.19
2.38
2.55
2.72
2.87
3.02
3.16
3.29
3.42
3.55
3.67
3.78
3.90
0.72
1.25
1.61
1.91
2.16
2.39
2.60
2.79
2.97
3.14
3.30
3.45
3.60
3.74
3.88
4.01
4.14
4.26
Desde la bifurcación hasta el punto bajo, la cuneta deberá desaguar el caudal acumulado en el
área de escorrentía A1. Será paralela a las curvas de nivel, y tendrá una longitud de 18 m por
lo que será necesario darle la pendiente mínima que permita desaguar el caudal de cálculo. Tal
Documento nº 1. Anejo nº 5
35
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
como se observa en la tabla, para una pendiente 0,5% el caudal de cálculo 0,76 l/s, podrá ser
desaguado por la cuneta que alcanzará un grado de llenado comprendido entre el 12,5 y el
25%, circulando el agua con una velocidad entre 0,18 m/s y 0,29 m/s.
Desde la bifurcación hasta la plataforma sur la cuneta deberá desaguar el caudal de
escorrentía del área A2. Tendrá una longitud de 24 m, y salva un desnivel de 4 m, por lo que la
pendiente de este tramo de cuneta será de 16,67%. Tal como se observa en la tabla, con dicha
pendiente el caudal de cálculo hará que el grado de llenado de la cuneta sea inferior al 25% y
la velocidad de circulación del agua inferior a 1,69 m/s, con lo que la cuneta nunca llegará a
agotarse y la velocidad máxima no erosionará la cuneta.
Por último el colector ubicado en el punto bajo deberá desaguar el caudal procedente de las
dos cunetas, con lo que el caudal a desaguar será 5,14 l/s.
Pendiente
(Tanto por
uno)
0.005
Colector punto bajo
Aportación total a
Grado de
desaguar
Diámetro
llenado
3
(m /s)
(mm)
(%)
0.005
400.00
13.52
Secc
mojada
(m2)
0.01
Calado
(m)
0.05
V(m/s)
0.49
TRAMO 2:
Al otro lado del camino de acceso a la plataforma Norte existía antiguamente un cauce de
arroyo, cuyas aguas han sido desviadas para regadío. Para estar del lado de la seguridad en
este tramo se revestirá la cuneta de pie de terraplén y se desaguará en una OTDL de 600 mm
de diámetro.
El caudal a desaguar es el correspondiente al área de terreno vertiente a la cuneta, con las
siguientes características físicas:
Área vertiente
A (km2)
L (km)
COTA
MAX
Pie de terraplén de la plataforma norte hasta
bifurcación del camino de acceso
0,000451
0,018
825
COTA
J
MIN (m/m)
818,5
0,36
El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años,
como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC
Área
vertiente
A
Pd
(prec.
diaria
máxima)
(mm/día)
62.00
Ka
1.00
Pda
Id
(mm/día)
(mm/h)
62.00
2.583
I1/Id
I
(mm/h)
10
64.70
C
K
A
Q(25
años)
Q(25
años)
(km2)
(m /s)
3
(l/s)
0,0049
4,902
0.60 1.008 0,000451
Por tanto, la cuneta de pie de terraplén diseñada es triangular, de 0,60 m de ancho superior y
0,30 m de profundidad con taludes laterales 1H/1V y revestida.
A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la
pendiente y del grado de llenado de la cuneta:
Documento nº 1. Anejo nº 5
36
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CUNETA TRIANGULAR
CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO
Vertical
Horizontal
1H:1V
1
1
0.3000
0.00
0.00
0.022
Profundidad
Resguardo
Base Int
Manning
1H:1V
1
1
0.60
0.30
1H:1V
Calado
Am
Pm
Rh
Ancho Sup
Grado de
llenado
Pendiente
0.50%
1.50%
2.50%
3.50%
4.50%
5.50%
6.50%
7.50%
8.50%
9.50%
10.50%
11.50%
12.50%
13.50%
14.50%
15.50%
16.50%
17.50%
1H:1V
12.50%
0.04
0.0014
0.1061
0.0133
0.08
25.00%
0.08
0.0056
0.2121
0.0265
0.15
37.50% 50.00% 62.50% 75.00%
0.11
0.15
0.19
0.23
0.0127 0.0225 0.0352 0.0506
0.3182 0.4243 0.5303 0.6364
0.0398 0.0530 0.0663 0.0795
0.23
0.30
0.38
0.45
CAUDAL Q (l/s)
87.50%
0.26
0.0689
0.7425
0.0928
0.53
100.00%
0.30
0.0900
0.8485
0.1061
0.60
12.5 %
25 %
37.5 %
50 %
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
0.37
0.64
0.83
0.98
1.11
1.23
1.34
1.44
1.53
1.62
1.70
1.78
1.86
1.93
2.00
2.07
2.13
2.20
2.36
4.08
5.27
6.24
7.07
7.82
8.50
9.13
9.72
10.28
10.81
11.31
11.79
12.25
12.70
13.13
13.55
13.95
6.95
12.04
15.54
18.39
20.86
23.06
25.07
26.92
28.66
30.30
31.86
33.34
34.76
36.12
37.44
38.71
39.94
41.13
14.97
25.93
33.48
39.61
44.92
49.66
53.98
57.99
61.73
65.26
68.61
71.80
74.86
77.80
80.63
83.36
86.01
88.57
27.15
47.02
60.70
71.82
81.44
90.03
97.88
105.13
111.92
118.33
124.40
130.19
135.73
141.05
146.18
151.14
155.94
160.60
44.14
76.46
98.70
116.79
132.43
146.40
159.16
170.96
182.00
192.41
202.28
211.70
220.71
229.37
237.71
245.77
253.58
261.15
66.58
115.33
148.89
176.17
199.75
220.84
240.07
257.88
274.54
290.24
305.13
319.33
332.92
345.98
358.57
370.73
382.50
393.92
95.06
164.66
212.57
251.52
285.19
315.29
342.76
368.18
391.96
414.38
435.64
455.92
475.32
493.97
511.94
529.30
546.11
562.41
Documento nº 1. Anejo nº 5
37
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
VELOCIDAD (m/s)
Grado de
llenado
Pendiente
0.50%
1.50%
2.50%
3.50%
4.50%
5.50%
6.50%
7.50%
8.50%
9.50%
10.50%
11.50%
12.50%
13.50%
14.50%
15.50%
16.50%
17.50%
12.5 %
25 %
37.5 %
50 %
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
0.26
0.46
0.59
0.70
0.79
0.88
0.95
1.02
1.09
1.15
1.21
1.27
1.32
1.37
1.42
1.47
1.52
1.56
0.42
0.73
0.94
1.11
1.26
1.39
1.51
1.62
1.73
1.83
1.92
2.01
2.10
2.18
2.26
2.33
2.41
2.48
0.55
0.95
1.23
1.45
1.65
1.82
1.98
2.13
2.26
2.39
2.52
2.63
2.75
2.85
2.96
3.06
3.16
3.25
0.67
1.15
1.49
1.76
2.00
2.21
2.40
2.58
2.74
2.90
3.05
3.19
3.33
3.46
3.58
3.70
3.82
3.94
0.77
1.34
1.73
2.04
2.32
2.56
2.78
2.99
3.18
3.37
3.54
3.70
3.86
4.01
4.16
4.30
4.44
4.57
0.87
1.51
1.95
2.31
2.62
2.89
3.14
3.38
3.60
3.80
4.00
4.18
4.36
4.53
4.70
4.85
5.01
5.16
0.97
1.67
2.16
2.56
2.90
3.20
3.48
3.74
3.98
4.21
4.43
4.63
4.83
5.02
5.20
5.38
5.55
5.72
1.06
1.83
2.36
2.79
3.17
3.50
3.81
4.09
4.36
4.60
4.84
5.07
5.28
5.49
5.69
5.88
6.07
6.25
La cuneta deberá desaguar un caudal de 4,902 m3/s. Será paralela a las curvas de nivel, y
tendrá una longitud de 38,4 m por lo que será necesario darle la pendiente mínima que permita
desaguar el caudal de cálculo. Tal como se observa en la tabla, para una pendiente 0,5% el
caudal de cálculo podrá ser desaguado por la cuneta que alcanzará un grado de llenado
comprendido entre el 25% y el 37,5%, circulando el agua con una velocidad entre 0,42 m/s y
0,55 m/s.
Por último la OTDL que cruza el camino deberá desaguar un caudal de 4,902 l/s.
Colector punto bajo
Pendiente
(Tanto por
uno)
0.005
4.1.6.
Aportación total a
desaguar
3
(m /s)
0.0049
Diámetro
(mm)
600
Grado de
llenado
(%)
7,99
Calado
(m)
0.05
Secc
mojada
(m2)
0.01
V(m/s)
0.46
Drenaje longitudinal de la senda fluvial
Para aprovechar el camino de acceso que habrá que acondicionar hasta la zona de trabajo,
una vez finalizados los trabajos, se acondicionará el acceso de manera que resulte una senda
que llegará hasta la orilla del río Carrión.
El drenaje longitudinal está constituido por cunetas de pie de desmonte con desagüe en
régimen libre directamente al terreno.
La cuneta de la margen izquierda recoge el caudal del área de escorrentía encerrada entre el
eje del camino, el muro de gaviones y la parcela ajardinada de la ermita para los que se ha
diseñado su propio drenaje.
Documento nº 1. Anejo nº 5
38
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
La cuneta de la margen derecha recoge el caudal del área de escorrentía encerrada entre el
eje del camino y el límite con la población Carrión de los Condes, que dispone de su propia red
de saneamiento.
Las características físicas de las áreas de escorrentía descritas son:
Área vertiente
A (km2)
L (km)
COTA
MAX
COTA
J
MIN (m/m)
MI: Margen izquierda del camino
0,000673
0,026
837
826
0,42
MD: Margen derecha del camino
0,000746
0,025
839
831,5
0,30
El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años,
como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC
Área
vertiente
Pd
(prec.
diaria
máxima)
(mm/día)
Ka
Pda
Id
(mm/día)
(mm/h)
I1/Id
I
C
A
Q(25
años)
Q(25
años)
(km2)
(m /s)
3
(l/s)
K
(mm/h)
MI
62.00
1.00
62.00
2.583
10
64.70
0.60 1.008 0,000673
0,0073
7,3
MD
62.00
1.00
62.00
2.583
10
64.70
0.60 1.008 0,000746
0,0081
8,11
La cuneta de pie de desmonte diseñada es triangular, de 0,30 m de ancho superior y 0,15m de
profundidad con taludes laterales 1H/1V e irá revestida.
A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la
pendiente y del grado de llenado de la cuneta revestida:
CUNETA TRIANGULAR
CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO
1H:1V
1
1
Vertical
Horizontal
Profundidad
Resguardo
Base Int
Manning
1H:1V
1
1
0.15
0.00
0.00
0.015
0.30
0.15
1H:1V
Calado
Am
Pm
Rh
Ancho Sup
12.50%
0.02
0.0004
0.0530
0.0066
0.04
1H:1V
25.00%
0.04
0.0014
0.1061
0.0133
0.08
37.50%
0.06
0.0032
0.1591
0.0199
0.11
50.00%
0.08
0.0056
0.2121
0.0265
0.15
Documento nº 1. Anejo nº 5
62.50%
0.09
0.0088
0.2652
0.0331
0.19
75.00%
0.11
0.0127
0.3182
0.0398
0.23
87.50% 100.00%
0.13
0.15
0.0172 0.0225
0.3712 0.4243
0.0464 0.0530
0.26
0.30
39
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CAUDAL Q (l/s)
Grado de llenado
12.5 %
Pendiente
0.50%
1.00%
2.00%
3.00%
4.00%
5.00%
6.00%
7.00%
8.00%
9.00%
10.00%
11.00%
12.00%
13.00%
14.00%
15.00%
16.00%
17.00%
18.00%
19.00%
20.00%
0.06
0.08
0.12
0.14
0.17
0.18
0.20
0.22
0.23
0.25
0.26
0.27
0.29
0.30
0.31
0.32
0.33
0.34
0.35
0.36
0.37
25 %
37.5 %
50 %
0.37
1.09
2.36
0.53
1.55
3.33
0.74
2.19
4.72
0.91
2.68
5.78
1.05
3.10
6.67
1.17
3.46
7.46
1.29
3.79
8.17
1.39
4.10
8.82
1.49
4.38
9.43
1.58
4.65
10.00
1.66
4.90
10.54
1.74
5.14
11.06
1.82
5.36
11.55
1.89
5.58
12.02
1.96
5.79
12.48
2.03
6.00
12.91
2.10
6.19
13.34
2.17
6.38
13.75
2.23
6.57
14.15
2.29
6.75
14.54
2.35
6.92
14.91
VELOCIDAD (m/s)
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
4.28
6.05
8.55
10.47
12.09
13.52
14.81
16.00
17.10
18.14
19.12
20.05
20.94
21.80
22.62
23.42
24.18
24.93
25.65
26.35
27.04
6.95
9.83
13.90
17.03
19.66
21.98
24.08
26.01
27.81
29.49
31.09
32.61
34.06
35.45
36.79
38.08
39.33
40.54
41.71
42.85
43.97
10.49
14.83
20.97
25.69
29.66
33.16
36.33
39.24
41.95
44.49
46.90
49.19
51.37
53.47
55.49
57.44
59.32
61.15
62.92
64.64
66.32
14.97
21.17
29.94
36.67
42.35
47.34
51.86
56.02
59.89
63.52
66.96
70.22
73.35
76.34
79.22
82.00
84.69
87.30
89.83
92.29
94.69
Grado de llenado
Pendiente
0.50%
1.00%
2.00%
3.00%
4.00%
5.00%
6.00%
7.00%
8.00%
9.00%
10.00%
11.00%
12.00%
13.00%
14.00%
15.00%
16.00%
17.00%
18.00%
19.00%
20.00%
12.5 %
25 %
37.5 %
50 %
62.5 %
75 %
87.5 %
100 %
0.17
0.24
0.33
0.41
0.47
0.53
0.58
0.62
0.67
0.71
0.74
0.78
0.81
0.85
0.88
0.91
0.94
0.97
1.00
1.03
1.05
0.26
0.37
0.53
0.65
0.75
0.84
0.91
0.99
1.06
1.12
1.18
1.24
1.29
1.35
1.40
1.45
1.49
1.54
1.58
1.63
1.67
0.35
0.49
0.69
0.85
0.98
1.09
1.20
1.29
1.38
1.47
1.55
1.62
1.70
1.76
1.83
1.90
1.96
2.02
2.08
2.13
2.19
0.42
0.59
0.84
1.03
1.19
1.33
1.45
1.57
1.68
1.78
1.87
1.97
2.05
2.14
2.22
2.30
2.37
2.44
2.52
2.58
2.65
0.49
0.69
0.97
1.19
1.38
1.54
1.69
1.82
1.95
2.06
2.18
2.28
2.38
2.48
2.57
2.66
2.75
2.84
2.92
3.00
3.08
0.55
0.78
1.10
1.35
1.55
1.74
1.90
2.06
2.20
2.33
2.46
2.58
2.69
2.80
2.91
3.01
3.11
3.20
3.30
3.39
3.47
0.61
0.86
1.22
1.49
1.72
1.92
2.11
2.28
2.43
2.58
2.72
2.86
2.98
3.10
3.22
3.33
3.44
3.55
3.65
3.75
3.85
0.67
0.94
1.33
1.63
1.88
2.10
2.31
2.49
2.66
2.82
2.98
3.12
3.26
3.39
3.52
3.64
3.76
3.88
3.99
4.10
4.21
Documento nº 1. Anejo nº 5
40
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
La cuneta de la margen izquierda está dividida en dos tramos. El primer tramo de cuneta
discurre paralelo a la línea de máxima pendiente por lo que el caudal que discurrirá por ella
será mínimo. Este tramo desagua al terreno natural donde comienza el terraplén, al final del
cual se ubica el segundo tramo de cuneta. El segundo tramo de cuneta recogerá el caudal de
escorrentía del área descrita anteriormente en una longitud de 41 m, en la que salvará un
desnivel de 8,5 m, teniendo por tanto una pendiente media de 20 %. Tal como se observa en la
tabla, con esta pendiente y para el caudal calculado, 7,3 l/s, la cuneta tendrá un grado de
llenado algo superior al 37,5% y el agua discurrirá por ella con una velocidad máxima
comprendida entre 2,65 m/s y 2,19 m/s, inferior al valor límite de 6m/s. por lo que no habrá
problemas de erosión de cunetas.
La cuneta de la margen derecha comienza al final del camino en el punto más alto y finaliza en
el punto de inicio del terraplén, donde desagua al terreno natural. Esta cuneta recogerá el
caudal de escorrentía del área descrita anteriormente en una longitud de 43 m, en la que
salvará un desnivel de 6 m, teniendo por tanto una pendiente media de 14 %. Tal como se
observa en la tabla, con esta pendiente y para el caudal calculado, 8,1 l/s, la cuneta tendrá un
grado de llenado próximo entre el 37,5 y el 50 % y el agua discurrirá por ella con una velocidad
inferior a 2,22m/s, inferior al valor límite de 6m/s. por lo que no habrá problemas de erosión de
cunetas.
4.2. MEJORA DEL
ESCOLLERAS
SISTEMA
DE
DRENAJE
DE
LA
LADERA
Y
La mejora del sistema de drenaje de la ladera se hará mediante la colocación de drenes
californianos de 6 a 12 m de longitud según la sección considerada, con una inclinación
ascendente de 10º con respecto a la horizontal.
En el trasdós del muro de gaviones se colocará un material granular que permita filtrar el agua
recogida por los drenes hacia la parte inferior donde se colocará un drenaje longitudinal similar
al que se coloca en el trasdós de la escollera.
5. PROCESOS CONSTRUCTIVOS
En este apartado se define la secuencia de trabajos que constituirá la obra en sí, definiendo
tanto la manera de realizar cada tarea, y la maquinaria que se puede utilizar para ello, como la
secuencia temporal de dichas tareas.
5.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS
A continuación, se listan las distintas fases de trabajos que constituirán la obra objeto del
presente proyecto. También se adjunta en apéndice documentación técnica de la maquinaria
que se podría utilizar. Esta información se facilita únicamente a título informativo con el objetivo
de justificar la factibilidad de las obras y procesos propuestos. La empresa constructora que
ejecute el presente Proyecto de Construcción deberá proponer la maquinaria que le parezca
más adecuada, comprobando que los procesos constructivos propuestos en el presente
proyecto siguen siendo válidos o presentar, en su caso, las adaptaciones necesarias debido a
la maquinaria propuesta.
Replanteo
Los trabajos de replanteo y señalización tienen por objeto la delimitación física de las
superficies de ejecución de las distintas actuaciones, con carácter previo al inicio de las obras.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Incluyen la delimitación sobre el terreno de las zonas de acceso y estancia de los materiales y
maquinaria a emplear y de los lugares en los que deban ser acumulados los residuos recogidos
a la espera de su carga y transporte a vertedero, así como de todas las zonas de actuación del
proyecto. Estos últimos deberán situarse allí donde los camiones puedan acceder y maniobrar
con facilidad.
El replanteo incluirá la señalización de los terrenos afectados, dentro de los cuales se ejecutan
todas las obras descritas en este Proyecto. El marcado se realizará mediante estaquillas de
madera con la parte superior coloreada. La separación entre las misma no será superior a 100
metros, y siempre se procurará que desde la posición de una estaquilla se vean la anterior y la
siguiente.
Si se considerase necesaria una delimitación más visible por motivos de protección o de
seguridad, en lugar de las estaquillas se utilizarán jalones y cinta reflectante o mallado de PVC
de color naranja de seguridad.
La localización de los puntos de replanteo queda definida en el correspondiente Anejo nº 2 de
Topografía y replanteo.
Ejecución
La primera fase corresponderá en la adecuación de los caminos de acceso.
A continuación, se realizará un camino de obra hacia la parte sur de la ladera con un ancho de
3,5 metros para permitir el paso de la maquinaria y con una plataforma de 7 m de ancho para el
trabajo de la grúa.
Seguidamente, se procederá al saneo de esa parte de la ladera. Para eso una retroexcavadora
empezará desde la plataforma para grúa situada a la cota 823. En las zonas que no estén al
alcance de la maquinaria se utilizará la grúa y una jaula. Desde esta plataforma la grúa podrá
cubrir el tramo de ladera sur y la parte de ladera oeste situada al sur del actual saliente de la
ladera (ver documento “Planos”).
Desde dicha plataforma la retroexcavadora empezará a sanear el saliente actual de la ladera
oeste de manera que quede alineado con el resto de la ladera oeste. Para ello se irá
excavando por bataches (por ejemplo de 4 metros de altura y 5 de anchura para así cubrir el
área de 2-4 bulones de claveteado). Una vez saneado el batache, se colocarán los bulones,
drenes y el mallazo, así como una primera capa de hormigón. La última capa de hormigón se
colocará una vez acabados los trabajos de sostenimiento de la ladera con el propósito de
obtener un color uniforme en toda la ladera y no rectángulos con tonos distintos debido a
diferencias de fraguado. Si se observa que la estabilidad en la zona excavada es buena se
podrá colocar el sostenimiento con la maquinaria situada al pie de la zona recientemente
excavada, es decir sobre el terreno in situ del saliente todavía por excavar. Se utilizará siempre
la grúa para la colocación del sostenimiento cuando exista una mínima duda sobre la
estabilidad de los depósitos o a juicio de la Dirección de Obra
Esta operación de saneo y sostenimiento por bataches se repetirá a medida que se vaya
abriendo otros bataches en la zona del saliente central.
Dada la ubicación de las dos filas de anclajes se considera que éstos, así como la viga de
reparto, se podrán hacer de manera convencional sin la ayuda de la grúa.
Utilizando las tierras excavadas en el saliente central se podrá ir ejecutando el camino de
acceso y la plataforma de 22*7m situada al norte del saliente. Desde esa plataforma se podrá
abrir otro frente de trabajo en la zona situada al norte del saliente de la ladera oeste. El proceso
será parecido, utilizando una retroexcavadora para quitar el material derruido. En los perfiles
con el saneo se puede observar que desde la plataforma la retroexcavadora no alcanza la
parte de saneo situada más arriba. Para eso se deberá valorar en obra si la retroexcavadora
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
puede realizar un escalón que le permita alcanzar la parte superior de la ladera o será
necesario hacer el saneo utilizando la grúa y la cesta. Este se haría bien manualmente o
utilizando una mini-excavadora (por ejemplo como la 301.6C de Carterpillar con un peso de
1700 kg por lo que puede ser elevada con una grúa móvil de 40 tm tal y como se propone, ver
apéndice).
Una vez acabado el sostenimiento de la ladera, se colocará la capa final de hormigón
proyectado. A continuación, se acondicionará la zona situada al pie de la ladera que albergará
el camino peatonal, los árboles y el muro de gaviones.
Una vez realizada la plataforma definitiva se colocarán el muro de gaviones y el sistema de
drenaje correspondiente. En paralelo se realizarán las obras de mejora del drenaje en la
plataforma situada alrededor de la iglesia.
Finalmente, se realizarán las labores de adecuación de las sendas peatonales y las zonas de
esparcimiento, y las actuaciones de adecuación de la zona de ribera.
5.2.
5.2.1.
ADECUACION DE ACCESOS
INSTALACIONES AUXILIARES
A
OBRA
LOCALIZACIÓN
DE
Adecuación de accesos a obra
Para el acceso a los lugares de obra está prevista la utilización de un único camino de acceso
que discurrirá sobre un camino existente que cruza la chopera municipal y que tiene su origen
junto la depósito de agua, iniciándose en la Calle Sancho IV, que parte de la carretera local P241, también denominada calle del Arzobispo Cantero.
La bajada desde el depósito de aguas hasta la llanura correspondiente al río es pronunciada
pero está hormigonada. Sin embargo, será necesario ensanchar dicho camino para llegar a un
ancho mínimo de 3,5 metros que permita el tránsito de camiones. Este recrecido se podrá
Documento nº 1. Anejo nº 5
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
hacer del lado izquierdo según se baja o bien del lado derecho retranqueando un poco el talud
cuando no se pueda hacer por el otro lado (existencia de un poste de luz)
Será necesario estabilizar el camino para su empleo por parte de los vehículos pesados que
transiten por él durante las obras.
En el plano 3.1 de “Localización de instalaciones auxiliares y camino de acceso a obra” queda
representado el camino a utilizar, con una longitud total de 484 m.
El acceso hasta la propia ladera se hará por un camino situado entre dos filas de árboles., cuyo
acondicionamiento requiere las siguientes actuaciones:
Corta y retirada de ejemplares arbóreos existentes junto al sendero actual.
Desbroce de la vegetación existente en un ancho de 3,5 m
Excavación y saneo del terreno
Extendido y compactado de 0,30 m de zahorra artificial, compactada al 98% PM.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
5.2.2.
Instalaciones de obra
Al final de dicho camino se habilitará una zona para instalaciones de obra y acopio de
2
maquinaria y material de aproximadamente 250 m y una zona de acopio temporal de tierras de
2
700 m . Esto conllevará el talado de los árboles situados en esta zona.
Es preciso notar, que se propone la realización de las obras en temporada seca para que no
exista riesgo de crecidas del río Carrión ya que las instalaciones de obra y zonas de acopio
temporal están situadas en zonas inundables.
Camino
de
acceso
Árboles
a talar
La selección de la zona de instalaciones auxiliares y camino de acceso a la obra se ha basado
en los condicionantes ambientales que se exponen a continuación:
Fácil acceso y cercanía a las obras.
Lejanía respecto a líneas de drenaje natural del terreno, en la medida que la
amplitud de la zona de actuación lo permita.
Ausencia de valores ecológicos o culturales destacables.
Con el fin de no tener que realizar ocupaciones temporales las instalaciones de obra se
ubicarán en terrenos propiedad del Ayuntamiento de Carrión de los Condes (ver Anejo nº 10 de
Disponibilidad de terreno). Constará de los elementos necesarios para permitir el correcto
desarrollo de las obras: vestuarios, aseos, almacén, zona de acopio, etc.
En el plano nº 3.1. Localización de instalaciones auxiliares y camino de acceso a obra se indica
la ubicación de la zona propuesta como área de instalaciones auxiliares y el acceso a las
Documento nº 1. Anejo nº 5
45
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2
actuaciones planteadas. Se utilizará una superficie total de 965 m situados las oficinas y
aparcamientos a la derecha del camino y el parque de materiales y maquinaria y el acopio
temporal de tierras a la izquierda del camino al pie del talud tratado. Estas tres áreas tiene en la
actualidad una plantación de Populus sp.
Instalación
auxiliar
Polígono 501
Parcela 5001
Superficie
965 m
2
Observaciones
En la zona de actuación actualmente existe
vegetación arbórea (Populus sp.) que será
necesario eliminar. Total 47 pies.
Foto 1: Parcela de localización de Instalaciones auxiliares de obra
Para la preparación del terreno de instalaciones auxiliares de obra y el acceso del personal a
las labores definidas de cada actuación es necesaria la tala de ejemplares de arbolado
existentes en la zona, un total de 47 pies, todos ellos del género Populus sp., plantados por el
propio Ayuntamiento.
De esta forma, en la zona seleccionada como área de instalaciones auxiliares del plano 3.1, se
llevará a cabo la tala arbórea y el desbroce del terreno. La tierra vegetal retirada será acopiada
en los bordes de la parcela, protegida de cualquier actuación, para su posterior reutilización en
la restauración. Tras la adecuación del terreno se llevará a cabo un extendido de zahorra (un
mínimo de 20 cm sobre subbase de 10 cm, compactación 98% Próctor Modificado) y la
colocación de las correspondientes casetas de obra y material necesario.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Todo el material vegetal extraído será tronzado y apilado en un área de esta zona para su
posterior carga y transporte a vertedero.
El terreno será protegido de posibles vertidos accidentales mediante la impermeabilización de
la zona de acopios. En el plano 3.2 y en el correspondiente Anejo 19 (Estudio de Gestión de
Residuos de construcción y Demolición) queda definida la impermeabilización a realizar
5.3.
PREPARACIÓN DE LAS PLATAFORMAS DE TRABAJO
Previamente a la colocación del sostenimiento previsto será necesario realizar un saneo de la
ladera para retirar todo el terreno afectado por grietas ya abiertas y dejar un frente lo
suficientemente homogéneo como para poder colocar dicho sostenimiento.
Se realizarán unos caminos de obra a lo largo de la zona a tratar con un ancho de 3,5 metros
para permitir el paso de la maquinaria. Se habilitarán dos plataformas de 22x7 y 16x7 metros a
las cotas +823 y +825 aproximadamente para el trabajo de la grúa y acceso de la maquinaria y
material para sostenimiento.
La ubicación de las plataformas y el alcance de las grúas desde éstas se muestran en el
Documento “Planos”. La primera plataforma se ubicará al altura del muro de vallado caído en la
ladera oeste, mientras que la otra plataforma de 16x7 metros para la colocación de la grúa se
ubicará en la parte más al sur de la ladera oeste para así poder cubrir el tramo de ladera sur y
la parte de ladera oeste situada al sur del actual saliente de la ladera.
A priori no se prevé conectar las dos plataformas, sin embargo, si la empresa constructora lo
desea, eso se podría realizar una vez completado el saneo y sostenimiento de la zona del
saliente central.
5.3.1.
Cálculos de estabilidad de las plataformas
En el caso de la plataforma situada más al sur se colocará una escollera de sostenimiento para
evitar que dicha plataforma invada el cauce del río. El cálculo de estabilidad del conjunto
escollera + plataforma se realizó en el apartado de dimensionamiento de la escollera.
En el caso de los caminos de accesos y de la plataforma norte los derrames de rellenos
tendrán una pendiente de 1,5H:1V.
A continuación se muestran los resultados de un cálculo de estabilidad para la plataforma norte
considerando que los parámetros geotécnicos de dicha plataforma sean idénticos a los de las
gravas y arenas depositados en pie de ladera (hipótesis conservadora ya que el terreno se
habrá compactado).
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Como se puede comprobar los coeficientes de seguridad obtenidos son de 1,5 para la
estabilidad global incluyendo la ladera y de 2,5 para roturas por la propia plataforma.
Obviamente es importante cuidar el apoyo de la plataforma, realizando un correcto desbrozado
del terreno natural, quitando la tierra vegetal y compactando el fondo de excavación antes de
proceder al relleno de la plataforma.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
5.4.
SANEO DE LA LADERA
Para realizar el saneo se considera que una retroexcavadora de poco peso es suficiente, ya
que en este caso no se necesita potencia de arranque sino alcance con el brazo de la
excavadora. Esa distancia da alcance es relativamente homogénea y se puede considerar del
orden de 7 a 10 metros en altura y hasta 5 a 9 metros en horizontal. En la siguiente figura se
muestran los radios de alcance de la retroexcavadora de Carterpillar 313D (9,5 metros en
altura y 8,5 metros en horizontal y un peso del orden de 14 tm como se muestra en la siguiente
figura).
En algunos puntos (perfiles 4, 5 y 8) la retroexcavadora no alcanza la parte superior de la
ladera desde la prolongación de la plataforma donde estará ubicada la grúa. En esos casos
será necesario realizar una parte (pequeña) del saneo desde la cesta con la ayuda de la grúa.
Esto se podrá hacer manualmente o bien subiendo una mini-excavadora (de menos de 2.000
kg) en la cesta.
Se prevé realizar el sostenimiento por bataches por lo que el saneo también irá por bataches.
En el documento “Planos” se muestran las distintas fases de saneo en las tres zonas de la
Documento nº 1. Anejo nº 5
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ladera oeste así como en la ladera sur. También se muestran las zonas que se podrán tratar
desde la plataforma y las que deberán ser saneadas con grúa. Para ello se ha considerado un
alcance de la retroexcavadora igual a 9 metros.
Los bataches serán de aproximadamente de 5 metros de ancho por 4 metros de alto. La
pendiente final de la ladera deberá ser (dentro de lo posible) del orden de 10-15º con respecto
a la vertical.
El saneo deberá realizarse bajo la supervisión de la Dirección de Obra con el fin de evitar
desacuerdos. En el documento “Planos” se indica una posible línea de saneo que se ha
estimado en función de las observaciones realizadas en campo, presencia de grietas, etc. El
objetivo del saneo es de dejar una superficie de ladera relativamente homogénea para que se
pueda aplicar el sostenimiento y quitar todo el terreno afectado por la alteración o
descompresión del terreno.
5.5. SOSTENIMIENTO DE LA LADERA
El sostenimiento se realizará por bataches a la par con el saneo. En una misma zona de
actuación se deberá colocar todo el sostenimiento (menos una fina capa de hormigón
proyectado que se colocará una vez finalizado el sostenimiento de toda la ladera para obtener
un coloreado uniforme).
En el Documento “Planos” se muestra la colocación del sostenimiento en planta y perfiles.
En la ladera oeste el sostenimiento se colocará hasta la cota +823 ó +825 (según si se está al
norte o al sur del saliente) mientras que en la ladera sur el sostenimiento se colocará hasta la
cota +828 en las inmediaciones de la esquina, aumentando hasta la cota +830,5 en el eje 1
(punto más alejado de la esquina en la ladera sur).
Para la realización de los anclajes y de la viga de atado correspondiente, la colocación del
sostenimiento por bataches obligará a dejar el último metro de la viga en un extremo del
batache sin hormigonar para poder unirla con el tramo de viga que se realizará en el batache
adyacente. Del mismo modo, debido a la diferencia de cota del sostenimiento a ambos lados
del saliente) la viga de atado en la ladera oeste tendrá un ajuste en la zona del saliente para
unir las dos zonas situadas a ambos lados.
Como se puede observar en los planos ciertos bataches estarán situados a una altura superior
a 5 metros con respecto a las plataformas por lo que, en esos casos, el sostenimiento deberá
ser colocado desde la cesta con la ayuda de la grúa. En el documento “Planos” se muestran
además del sostenimiento las zonas que se podrán tratar desde la plataforma y las que
deberán ser sostenidas con grúa. Para ello se ha considerado un alcance de:
8 metros para el robot gunitador
3 metros para la colocación de los bulones y anclajes
4 metros para el mallazo
En el Apéndice nº 3 se muestran fichas de maquinaria para la perforación de los taladros para
el claveteado y la proyección del hormigón, compatibles con la capacidad de carga de la grúa,
lo que justifica la factibilidad del proceso constructivo propuesto.
A continuación se muestran algunas imágenes de trabajos similares.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
En el caso del tramo de ladera sur, el uso de la grúa será un poco más complicado ya que si
bien ésta alcanza la zona de trabajo el operario de la grúa no tiene visión directa del frente de
trabajo. Si bien, como se puede observar en los perfiles con el sostenimiento ese caso será
muy aislado y afectará a una fila de bulones y drenes sobre 15 metros de ladera lo que significa
5 a 6 bulones y drenes.
En este caso también, el hormigón que se utilizará será coloreado con pigmentos de color ocre
de manera a obtener un color lo más parecido posible con el de la propia ladera.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
5.5.1.
Maquinaria propuesta para la colocación del sostenimiento
En este apartado se describe la posible maquinaria para la colocación del sostenimiento.
Obviamente cada empresa podrá proponer la maquinaria que le parezca más oportuna siempre
y cuando garantice que dicha maquinaria permita la realización de los trabajos tanto desde las
plataformas de obra como desde la grúa.
Para la proyección del hormigón desde la plataforma se propone utilizar un robot gunitador de
pequeño tamaño que tiene la ventaja de tener un brazo con un alcance importante y, por lo
tanto, reducir al mínimo la colocación de hormigón proyectado desde la cesta de la grúa.
A título de ejemplo se puede citar el robot “Meyco Poca” con un peso de 7 tm y un alcance de 8
metros como se muestra en la siguiente figura.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Para las zonas donde se deba gunitar desde la jaula con la ayuda de la grúa, se deberá utilizar
un compresor y una manguera para el bombeo.
Para la colocación de bulones, anclajes y drenes se necesitará una unidad de perforación que
no sea demasiado pesada para ser utilizada tanto desde la plataforma como desde la jaula de
la grúa. En el Apéndice nº3 se muestra la ficha técnica de la máquina Beretta T43, con un peso
de 1700 kg, por lo tanto apta para su uso desde la jaula de la grúa. Se podría aumentar la
cantidad de bulones ejecutables desde la plataforma utilizando un jumbo similar a los utilizados
en túneles, sin embargo el escaso espacio disponible en las plataformas de trabajo complicaría
mucho el proceso constructivo, teniendo en cuenta la obligatoria presencia de la grúa.
Por último, para la realización de los trabajos en altura se ha considerado necesario la
presencia de una grúa móvil. Se propone la utilización de una grúa de 40 tm. por considerarse
un compromiso interesante entre las posibilidades de carga en altura y distancia y el espacio
ocupado por la grúa en la plataforma.
A título de ejemplo se muestra la grúa Liebherr de 40 t LTM 1040-2.1 que permite levantar
cargas de 3 t a 20 metros de distancia horizontal y 20 metros de altura (distancia necesaria
para alcanzar el extremo sur de la ladera).
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Dicha grúa tiene un peso de 24 t. y un ancho de 2,5 m en circulación y de 6 metros cuando los
gatos estabilizadores están desplegados (ver figura a continuación). Esas características hacen
factible el acceso de la maquinaria hasta la obra y su utilización en las plataformas de obra.
En el Apéndice nº3, se adjuntan las fichas técnicas de la maquinaria mencionada a título de
ejemplo.
5.6. COLOCACIÓN DE LOS GAVIONES
La colocación de los gaviones se hará una vez acabadas las tareas de sostenimiento de la
ladera. En el documento “planos” se indica la ubicación de los gaviones. En la zona de la
ladera sur será necesario realizar un cajeado del terreno para asegurar un buen apoyo del
muro de gaviones ya que la pendiente natural es muy elevada. En todos los casos se deberá
Documento nº 1. Anejo nº 5
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CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
tener cuidar la zona de apoyo, compactando el terreno y sustituyendo los 30 cm más
superficiales si fuese necesario.
Se podrá utilizar la grúa para la colocación de los gaviones situados a mayor altura.
Para asegurar una buena estabilidad de los gaviones se introducirán unos conectores que
unirán los gaviones y el terreno.
5.7. RELLENO CON TIERRAS SOBRANTES
Una vez acabadas todas las tareas de obra civil, se emplearán las tierras sobrantes acopiadas
temporalmente en la obra para rellenar el espacio situado entre los dos caminos de accesos a
las plataformas de obra así como el espacio entre las propias plataformas. En el documento
Planos se muestra el relleno propuesto que será una transición entre los dos caminos de
acceso cuya altura es distinta ya que ambas plataformas están ubicadas a cotas distintas.
Teniendo en cuenta que ambos caminos empiezan en el mismo punto la pendiente del relleno
entre ambos será variable, inicialmente igual a 1,5H:1V y disminuyendo hasta 7H:1V en la
unión entre las dos plataformas al pie de la ladera.
Por otra parte, para utilizar todas las tierras disponibles así como para asegurar una pendiente
más estable a largo plazo, el derrame norte del camino de acceso a la plataforma norte será
recrecido, pasando su pendiente de 1,5H:1V a 2H:1V.
5.8. ADECUACIÓN PAISAJÍSTICA
Finalizada la adecuación topográfica de las zonas de trabajo, será necesario realizar una
adecuación paisajística de las mismas mediante la plantación de especies autóctonas, tanto
arbóreas como arbustivas que cubran y estabilicen el nuevo talud, integrándolo en el entorno.
Todas las actividades necesarias para la adecuación paisajística del entorno de trabajo se han
descrito de manera pormenorizada en el Anejo nº 6. Actuaciones sobre la vegetación.
Documento nº 1. Anejo nº 5
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Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE Nº1: SALIDAS GRÁFICAS DE LOS CÁLCULOS DE
ESTABILIDAD
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SIN SOSTENIMIENTO,
ROTURA GLOBAL
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 3 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:57:17 File Name: seccion ef parametros80 ROTURA GLOBAL.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:57:27 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐12.967526, 70.813272) m Lower Left: (6.185282, 46.779939) m Lower Right: (45.495087, 70.295998) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (11.942134, 27.3216) m Upper Right Coordinate: (56.779916, 55.450335) m Lower Left Coordinate: (24.495468, 14.674933) m Lower Right Coordinate: (66.075468, 39.2216) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 135 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 45 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m)
0
17
25
28
32.206667
55
Y (m)
20
23
26
32
40
40
Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m)
44
55
Y (m)
51
51
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29.718998
42.700975
43.514309
Y (m)
38.016495
38.947359
47.160692
Regions Region 1
Region 2
Region 3
Material
tierra de Campos
gravas y arenas
rellenos
Points
1,2,4,5,7,23,8,22,21,16,20,19,17,9,13,14,12
2,3,5,4
9,13,14,11,10
Area (m²)
1747.1856
27
110.5
Points Point 1
Point 2
Point 3
Point 4
Point 5
Point 6
Point 7
Point 8
Point 9
Point 10
Point 11
Point 12
Point 13
Point 14
Point 15
Point 16
Point 17
Point 18
Point 19
Point 20
Point 21
Point 22
Point 23
X (m)
0
0
0
9
17
21
25
28
32
34
55
55
38
55
44
29.718998
31.273475
40.134309
30.599773
29.938345
29.291074
28.593715
26.812472
Y (m)
0
17
20
20
23
26
26
32
46
47
47
0
42
41
47
38.016495
43.619859
47.067359
41.191391
38.807164
36.518759
34.078004
29.624944
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FOS
1
398
0.861
2
519
0.861
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(12.232, 61.045)
(10.317, 63.448)
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30.195
33.248
Entry (m)
Exit (m)
(31.9503, 45.8372)
(31.9197, 45.7369)
(29.1531, 36.0359)
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761
0.869
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1135
0.874
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0.875
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1014
0.882
11
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12
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0.890
13
1124
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772
0.899
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1245
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0.909
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0.934
19
1235
0.934
20
1225
0.935
21
993
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22
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167
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25
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0.981
26
742
0.981
27
863
0.982
28
1105
0.982
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(14.148, 58.641)
(2.756, 80.22)
(6.487, 68.255)
(16.063, 56.238)
(4.672, 77.816)
(4.571, 70.658)
(6.587, 75.413)
(2.656, 73.061)
(8.502, 73.01)
(0.741, 75.465)
(10.418, 70.606)
(‐1.175, 77.868)
(12.333, 68.203)
(14.248, 65.8)
(16.163, 63.396)
(‐5.106, 75.516)
(‐9.037, 73.165)
(‐1.275, 70.71)
(18.079, 60.993)
(19.994, 58.59)
(‐5.206, 68.358)
(0.54, 61.148)
(‐1.375, 63.552)
(‐3.291, 65.955)
(‐7.121, 70.762)
36.301
27.142
51.48
39.354
24.09
48.427
42.407
45.374
45.459
42.321
48.512
39.268
51.565
36.215
33.163
30.11
53.414
55.237
47.31
27.057
24.004
45.6338)
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(32.6932, 46.3466)
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(35.7107, 47)
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(35.8497, 47)
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(29.1486, 36.0202)
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(29.1918, 36.1713)
(29.1734, 36.107)
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(29.185, 36.1475)
(29.1997, 36.199)
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29
1226
0.982
30
269
0.990
31
390
0.990
32
148
0.991
33
873
0.991
34
752
0.991
35
511
0.991
36
994
0.991
37
631
38
(‐9.037, 73.165)
(10.217, 56.29)
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(25.8758, 27.7515)
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(27.4165, 30.833)
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(25.861, 27.7221)
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1115
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(‐3.19, 73.113)
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39
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0.992
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40
1236
0.992
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41
27
0.993
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(37.0992, 47)
42
389
0.993
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43
632
0.993
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44
268
0.994
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45
46
0.994
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46
753
0.995
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47
1246
0.995
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874
0.997
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49
147
0.998
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0.999
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52
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1.003
47.236
(34.72, 47)
53
883
1.007
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(34.7397, 47)
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(28.4176, 33.4614)
54
762
1.011
41.132
(34.757, 47)
(0.64, 68.306)
(2.556, 65.903)
(6.386, 61.096)
(6.386, 61.096)
(‐5.106, 75.516)
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(8.301, 58.693)
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(21.909, 56.186)
(2.556, 65.903)
(‐1.175, 77.868)
(0.64, 68.306)
(12.132, 53.886)
(‐12.968, 70.813)
(0.741, 75.465)
(2.656, 73.061)
(4.571, 70.658)
(6.487, 68.255)
(28.416, 33.456)
55
641
1.016
(8.402, 65.851)
38.08
(34.7715, 47)
(28.4156, 33.4546
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SIN SOSTENIMIENTO,
ROTURA LOCALIZADA
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 0 Date: 07/06/2010 Time: 14:44:37 File Name: seccion ef parametros80.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\ Last Solved Date: 07/06/2010 Last Solved Time: 14:44:44 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (25, 26) m Left‐Zone Right Coordinate: (29.428571, 37) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (34, 47) m Right‐Zone Right Coordinate: (43, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 10 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m)
0
17
25
28
32.206667
55
Y (m)
20
23
26
32
40
40
Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m)
44
55
Y (m)
51
51
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29.718998
42.700975
43.514309
Y (m)
38.016495
38.947359
47.160692
Regions Region 1
Material
tierra de Campos
Points
1,2,4,5,7,36,8,35,34,27,33,32,28,9,13,14,12
Area (m²)
1747.1856
Region 2
Region 3
gravas y arenas
rellenos
2,3,5,4
9,13,14,11,10
27
110.5
Points X (m)
Point 1
Point 2
Point 3
Point 4
Point 5
Point 6
Point 7
Point 8
Point 9
Point 10
Point 11
Point 12
Point 13
Point 14
Point 15
Point 16
Point 17
Point 18
Point 19
Point 20
Point 21
Point 22
Point 23
Point 24
Point 25
Point 26
Point 27
Point 28
Point 29
Point 30
Point 31
Point 32
Point 33
Point 34
Point 35
Point 36
Y (m)
0
0
0
9
17
21
25
28
32
34
55
55
38
55
0
17
20
20
23
26
26
32
46
47
47
0
42
41
44
47
29.718998
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38.016495
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47.067359
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29.291074
28.593715
26.812472
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29.624944
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FOS
Center (m)
Radius (m)
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47)
2
155
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268.954
(34.883, 47)
3
39
0.950
(2.25, 59.469)
40.469
4
41
0.953
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30.44
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211
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11
12
42
50
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13
47
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43
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92
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25
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44
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(25, 26)
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(25, 26)
(25, 26)
(25, 26)
(25, 26)
(25, 26)
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(25, 26)
(25, 26)
(25, 26)
(25, 26)
(27.6628, 31.3256)
(25, 26)
(27.6628, 31.3256)
(28.6107, 34.1375)
(25, 26)
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(26.3314, 28.6628)
(27.6628, 31.3256)
(26.3314, 28.6628)
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28
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100
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1.000
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1.010
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96
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149
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1.039
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105
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46
212
1.040
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47
54
1.042
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48
203
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158
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1.063
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(34.7659, 47)
(40.7212, 47)
(34.5026, 47)
(36.6976, 47)
(35.6676, 47)
(36.4758, 47)
(34.1333, 47)
(38.2108, 47)
(25, 26)
(26.3314, 28.6628)
(27.6628, 31.3256)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(27.6628, 31.3256)
(27.6628, 31.3256)
(25, 26)
(25, 26)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(27.6628, 31.3256)
(27.6628, 31.3256)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(26.3314, 28.6628)
(28.6107, 34.1375)
(25, 26)
(28.6107, 34.1375)
(27.6628, 31.3256)
(27.6628, 31.3256)
(27.6628, 31.3256)
(28.6107, 34.1375)
(26.3314, 28.6628)
54
106
1.066
(15.612, 55.151)
28.575
55
55
1.074
(20.906, 47.723)
22.106
(38.9619, 47)
(41.1465, 47)
(26.3314, 28.6628)
(25, 26)
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA CON SOSTENIMIENTO,
ROTURA GLOBAL
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:20:00 File Name: solucion constructiva 1 bulon entre anclajes separacion 3 metros.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:20:22 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐2.000859, 65.586606) m Lower Left: (17.151949, 41.553273) m Lower Right: (56.461754, 65.069332) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (22.2088, 22.608267) m Upper Right Coordinate: (67.046582, 50.737002) m Lower Left Coordinate: (34.762134, 9.9616) m Lower Right Coordinate: (76.342134, 34.508267) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (33.91, 30.414) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 73.896 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 5.8804 m Required Bond Length: 5.8804 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar 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Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (37.492, 34.479) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 46.757 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 3.7208 m Required Bond Length: 3.7208 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (35.745, 32.27) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (31.429, 28.432) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region 1 tierra de Campos 1,2,4,5,7,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,12 1747.1927 Region 2 gravas y arenas 2,3,5,4 27 Region 3 rellenos 9,13,14,11,10 110.5 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 254 1.418 (17.252, 48.712) 24.746 (37.9335, 47) (19.9749, 24.1156) 2 375 1.459 (15.337, 51.115) 27.8 (38.0749, 47) (18.2473, 23.4677) 3 510 1.500 (17.353, 55.87) 36.065 (52.3099, 47) (7.18504, 21.2679) Center (m) Entry (m) Exit (m) 4 389 1.501 (19.268, 53.466) 33.014 (51.6424, 47) (10.0332, 21.7706) 5 511 1.502 (17.353, 55.87) 37.831 (54.1291, 47) (3.58602, 20.6328) 6 390 1.503 (19.268, 53.466) 34.781 (53.4424, 47) (6.44233, 21.1369) 7 631 1.507 (15.438, 58.273) 39.116 (52.8937, 47) (4.33722, 20.7654) 8 632 1.509 (15.438, 58.273) 40.881 (54.7333, 47) (0.73137, 20.1291) 9 268 1.512 (21.183, 51.063) 29.963 (50.8694, 47) (12.8819, 22.2733) 10 509 1.513 (17.353, 55.87) 34.297 (50.4831, 47) (11.6335, 22.053) 11 269 1.514 (21.183, 51.063) 31.731 (52.6529, 47) (9.30075, 21.6413) 12 388 1.515 (19.268, 53.466) 31.245 (49.8368, 47) (14.5864, 22.5741) 13 270 1.518 (21.183, 51.063) 33.497 (54.4329, 47) (6.21486, 21.0967) 14 630 1.520 (15.438, 58.273) 37.349 (51.0446, 47) (8.70432, 21.5361) 15 752 1.520 (13.522, 60.676) 42.167 (53.4095, 47) (1.48967, 20.2629) 16 267 1.528 (21.183, 51.063) 28.193 (49.0822, 47) (17.351, 23.1316) 17 751 1.533 (13.522, 60.676) 40.401 (51.5379, 47) (5.79157, 21.022) 18 148 1.537 (23.099, 48.66) 28.681 (51.7313, 47) (12.1618, 22.1462) 19 147 1.539 (23.099, 48.66) 26.912 (49.9592, 47) (15.7312, 22.7761) 20 149 1.540 (23.099, 48.66) 30.448 (53.5012, 47) (9.12142, 21.6097) 21 257 1.540 (17.252, 48.712) 30.025 (47.2286, 47) (5.68652, 21.0035) 22 258 1.545 (17.252, 48.712) 31.781 (48.9872, 47) (2.67341, 20.4718) 23 762 1.545 (17.453, 63.028) 40.327 (54.4581, 47) (15.5588, 22.7457) 24 378 1.547 (15.337, 33.076 (48.1562, (2.82185, 51.115) 47) 20.498) 25 883 1.547 (15.538, 65.431) 43.379 (54.8064, 47) (12.3118, 22.1727) 26 872 1.551 (11.607, 63.08) 43.453 (51.9752, 47) (2.89061, 20.5101) 27 641 1.551 (19.368, 60.625) 37.275 (54.0642, 47) (17.9997, 23.3749) 28 761 1.555 (17.453, 63.028) 38.548 (52.5107, 47) (21.5218, 24.6957) 29 640 1.556 (19.368, 60.625) 35.495 (52.1443, 47) (23.2461, 25.3423) 30 146 1.557 (23.099, 48.66) 25.141 (48.1851, 47) (19.1956, 23.8234) 31 400 1.561 (23.199, 55.818) 32.952 (54.9489, 47) (17.8218, 23.3082) 32 882 1.562 (15.538, 65.431) 41.601 (52.8326, 47) (19.7991, 24.0497) 33 519 1.565 (21.284, 58.221) 32.442 (51.7233, 47) (24.9727, 25.9898) 34 520 1.565 (21.284, 58.221) 34.223 (53.6148, 47) (19.7535, 24.0326) 35 1003 1.572 (13.623, 67.835) 44.653 (53.1175, 47) (18.0777, 23.4041) 36 1124 1.585 (11.707, 70.238) 47.706 (53.3712, 47) (14.9864, 22.6447) 37 399 1.590 (23.199, 55.818) 31.171 (53.0969, 47) (21.5135, 24.6926) 38 279 1.601 (25.114, 53.415) 29.901 (54.3187, 47) (19.6927, 24.0098) 39 1245 1.602 (9.792, 72.641) 50.759 (53.5985, 47) (10.714, 21.8907) 40 398 1.630 (23.199, 55.818) 29.389 (51.2342, 47) (25.2503, 26.5005) 41 278 1.632 (25.114, 53.415) 28.119 (52.4921, 47) (23.281, 25.3554) 42 158 1.667 (27.03, 51.011) 26.85 (53.5779, 47) (21.5855, 24.7195) 43 365 1.681 (11.406, 48.763) 29.646 (37.729, 47) (2.59288, 20.4576) 44 157 1.706 (27.03, 51.011) 25.067 (51.7738, 47) (25.0127, 26.0254) 45 277 1.721 (25.114, 53.415) 26.336 (50.6576, 47) (25.5409, 27.0818) 46 38 1.735 (28.945, 48.608) 25.58 (54.4748, 47) (20.7073, 24.3903) 47 37 1.771 (28.945, 48.608) 23.799 (52.6891, 47) (23.5053, 25.4395) 48 364 1.806 (11.406, 48.763) 27.897 (35.7589, 47) (6.94451, 21.2255) 49 651 1.809 (23.299, 62.976) 35.409 (54.8997, 47) (25.8287, 27.6575) 50 485 1.851 (9.491, 51.167) 30.951 (35.9761, 47) (4.0031, 20.7064) 51 156 1.854 (27.03, 51.011) 23.284 (49.965, 47) (25.8782, 27.7564) 52 36 1.878 (28.945, 48.608) 22.015 (50.9014, 47) (25.437, 26.874) 53 606 1.907 (7.576, 53.57) 34.004 (36.1582, 47) (1.08335, 20.1912) 54 530 1.907 32.356 (54.5867, 47) (26.1145, 28.2291) 55 409 2.038 (27.13, 58.17) 29.304 (54.2214, 47) (26.4371, 28.8743) (25.215, 60.573) Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA CON SOSTENIMIENTO,
ROTURA LOCALIZADA
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 10 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:23:52 File Name: solucion constructiva 1 bulon anclajes separacion 3 metros rotura grieta.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:24:02 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐2.000859, 65.586606) m Lower Left: (17.151949, 41.553273) m Lower Right: (56.461754, 65.069332) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (22.2088, 22.608267) m Upper Right Coordinate: (67.046582, 50.737002) m Lower Left Coordinate: (34.762134, 9.9616) m Lower Right Coordinate: (76.342134, 34.508267) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (40.883, 28.543) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (49.118, 38.83) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (50.247, 41.104) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (47.796, 36.59) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (46.312, 34.418) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (44.907, 32.634) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 600 kPa Bond Resistance: 62.831853 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 1150 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 383.33333 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 383.33333 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 62.832 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (42.924, 30.456) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 106.36 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 3.1035 m Required Bond Length: 3.1035 m Governing Component: Bond Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (38.435, 26.621) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region 1 tierra de Campos 1,2,4,5,7,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,12 1747.1927 Region 2 gravas y arenas 2,3,5,4 27 Region 3 rellenos 9,13,14,11,10 110.5 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 510 1.500 (17.353, 55.87) 36.065 (52.3099, 47) (7.18504, 21.2679) 2 254 1.501 (17.252, 48.712) 24.746 (37.9335, 47) (19.9749, 24.1156) 3 389 1.501 (19.268, 53.466) 33.014 (51.6424, 47) (10.0332, 21.7706) Center (m) Entry (m) Exit (m) 4 511 1.502 (17.353, 55.87) 37.831 (54.1291, 47) (3.58602, 20.6328) 5 390 1.503 (19.268, 53.466) 34.781 (53.4424, 47) (6.44233, 21.1369) 6 631 1.507 (15.438, 58.273) 39.116 (52.8937, 47) (4.33722, 20.7654) 7 632 1.509 (15.438, 58.273) 40.881 (54.7333, 47) (0.73137, 20.1291) 8 268 1.512 (21.183, 51.063) 29.963 (50.8694, 47) (12.8819, 22.2733) 9 509 1.513 (17.353, 55.87) 34.297 (50.4831, 47) (11.6335, 22.053) 10 269 1.514 (21.183, 51.063) 31.731 (52.6529, 47) (9.30075, 21.6413) 11 388 1.515 (19.268, 53.466) 31.245 (49.8368, 47) (14.5864, 22.5741) 12 270 1.518 (21.183, 51.063) 33.497 (54.4329, 47) (6.21486, 21.0967) 13 630 1.520 (15.438, 58.273) 37.349 (51.0446, 47) (8.70432, 21.5361) 14 752 1.520 (13.522, 60.676) 42.167 (53.4095, 47) (1.48967, 20.2629) 15 267 1.528 (21.183, 51.063) 28.193 (49.0822, 47) (17.351, 23.1316) 16 751 1.533 (13.522, 60.676) 40.401 (51.5379, 47) (5.79157, 21.022) 17 148 1.537 (23.099, 48.66) 28.681 (51.7313, 47) (12.1618, 22.1462) 18 147 1.539 (23.099, 48.66) 26.912 (49.9592, 47) (15.7312, 22.7761) 19 149 1.540 (23.099, 48.66) 30.448 (53.5012, 47) (9.12142, 21.6097) 20 257 1.540 (17.252, 48.712) 30.025 (47.2286, 47) (5.68652, 21.0035) 21 375 1.542 (15.337, 51.115) 27.8 (38.0749, 47) (18.2473, 23.4677) 22 258 1.545 (17.252, 48.712) 31.781 (48.9872, 47) (2.67341, 20.4718) 23 762 1.545 (17.453, 63.028) 40.327 (54.4581, 47) (15.5588, 22.7457) 24 378 1.547 (15.337, 33.076 (48.1562, (2.82185, 51.115) 47) 20.498) 25 883 1.547 (15.538, 65.431) 43.379 (54.8064, 47) (12.3118, 22.1727) 26 872 1.551 (11.607, 63.08) 43.453 (51.9752, 47) (2.89061, 20.5101) 27 641 1.551 (19.368, 60.625) 37.275 (54.0642, 47) (17.9997, 23.3749) 28 761 1.555 (17.453, 63.028) 38.548 (52.5107, 47) (21.5218, 24.6957) 29 640 1.556 (19.368, 60.625) 35.495 (52.1443, 47) (23.2461, 25.3423) 30 146 1.557 (23.099, 48.66) 25.141 (48.1851, 47) (19.1956, 23.8234) 31 400 1.561 (23.199, 55.818) 32.952 (54.9489, 47) (17.8218, 23.3082) 32 882 1.562 (15.538, 65.431) 41.601 (52.8326, 47) (19.7991, 24.0497) 33 519 1.565 (21.284, 58.221) 32.442 (51.7233, 47) (24.9727, 25.9898) 34 520 1.565 (21.284, 58.221) 34.223 (53.6148, 47) (19.7535, 24.0326) 35 1003 1.572 (13.623, 67.835) 44.653 (53.1175, 47) (18.0777, 23.4041) 36 1124 1.585 (11.707, 70.238) 47.706 (53.3712, 47) (14.9864, 22.6447) 37 399 1.590 (23.199, 55.818) 31.171 (53.0969, 47) (21.5135, 24.6926) 38 279 1.601 (25.114, 53.415) 29.901 (54.3187, 47) (19.6927, 24.0098) 39 1245 1.602 (9.792, 72.641) 50.759 (53.5985, 47) (10.714, 21.8907) 40 398 1.630 (23.199, 55.818) 29.389 (51.2342, 47) (25.2503, 26.5005) 41 278 1.632 (25.114, 53.415) 28.119 (52.4921, 47) (23.281, 25.3554) 42 158 1.667 (27.03, 51.011) 26.85 (53.5779, 47) (21.5855, 24.7195) 43 157 1.706 (27.03, 51.011) 25.067 (51.7738, 47) (25.0127, 26.0254) 44 277 1.721 (25.114, 53.415) 26.336 (50.6576, 47) (25.5409, 27.0818) 45 365 1.734 (11.406, 48.763) 29.646 (37.729, 47) (2.59288, 20.4576) 46 38 1.735 (28.945, 48.608) 25.58 (54.4748, 47) (20.7073, 24.3903) 47 37 1.771 (28.945, 48.608) 23.799 (52.6891, 47) (23.5053, 25.4395) 48 651 1.809 (23.299, 62.976) 35.409 (54.8997, 47) (25.8287, 27.6575) 49 156 1.854 (27.03, 51.011) 23.284 (49.965, 47) (25.8782, 27.7564) 50 36 1.878 (28.945, 48.608) 22.015 (50.9014, 47) (25.437, 26.874) 51 530 1.907 (25.215, 60.573) 32.356 (54.5867, 47) (26.1145, 28.2291) 52 364 1.937 (11.406, 48.763) 27.897 (35.7589, 47) (6.94451, 21.2255) 53 485 1.983 (9.491, 51.167) 30.951 (35.9761, 47) (4.0031, 20.7064) 54 409 2.038 (27.13, 58.17) 29.304 (54.2214, 47) (26.4371, 28.8743) 55 606 2.039 (7.576, 53.57) 34.004 (36.1582, 47) (1.08335, 20.1912) Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SUR, ROTURA
GLOBAL
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 4 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 03/01/2011 Time: 9:52:37 File Name: solucion constructiva ladera sur espaciado 3m.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 03/01/2011 Last Solved Time: 9:52:44 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (1.727966, 28.875211) m Left‐Zone Right Coordinate: (25.973855, 32.068353) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (33.981751, 46.990875) m Right‐Zone Right Coordinate: (55, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 20 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 0) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m)
0.065142
7.572642
11.877642
25.965142
32.247642
54.962642
Y (m)
28.820692
29.328192
29.555692
32.023192
34.980692
42.365692
Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (25.965142, 32.023192) m Inside Point: (37.56, 28.92) m Slip Surface Intersection: (29.34, 31.12) m Total Length: 12.002938 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 18.849556 kN/m Nail Spacing: 2 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 100 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 100 kN Nail Load Used: 100 kN Resisting Force Used: 18.85 kN/m Available Bond Length: 8.5089 m Required Bond Length: 5.3052 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (30.077642, 43.625692) m Inside Point: (41.67, 40.52) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.00117 m Reinforcement Direction: 165 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.46, 42.9) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.871883 m Reinforcement Direction: 164.86 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (28.817642, 41.280692) m Inside Point: (40.42, 38.18) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.009538 m Reinforcement Direction: 165.04 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (27.032642, 38.865692) m Inside Point: (38.63, 35.76) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.006 m Reinforcement Direction: 165.01 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (26.387784, 34.213884) m Inside Point: (37.99, 31.1) m Slip Surface Intersection: (31.842, 32.75) m Total Length: 12.012814 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 66.667 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 6.3657 m Required Bond Length: 5.3052 m Governing Component: Bar Reinforcement 7 Type: Nail Outside Point: (26.770142, 36.643192) m Inside Point: (38.37, 33.54) m Slip Surface Intersection: (34.017, 34.705) m Total Length: 12.007769 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 56.627 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 4.5062 m Required Bond Length: 4.5062 m Governing Component: Bond Tension Crack Line X (m)
26.507642
41.872642
42.047642
Y (m)
35.365692
35.050692
47.195692
Regions Region 1
Region 2
Material
tierra de Campos
rellenos
Points
1,2,3,4,6,22,7,21,15,20,19,18,16,8,12,13,11
8,12,13,10,9
Points Point 1
Point 2
Point 3
Point 4
Point 5
Point 6
Point 7
Point 8
Point 9
Point 10
Point 11
Point 12
Point 13
Point 14
Point 15
Point 16
Point 17
Point 18
X (m)
Y (m)
0
0.065142
2.200142
7.572642
21
11.877642
25.965142
32
34
55
55
38
55
44
26.507642
30.077642
40.134309
28.817642
0
28.820692
28.890692
29.328192
26
29.555692
32.023192
46
47
47
0
42
41
47
35.365692
43.625692
47.067359
41.280692
Area (m²)
1997.4643
110.5
Point 19
Point 20
Point 21
Point 22
27.032642
26.770142
26.387784
13.907642
38.865692
36.643192
34.213884
29.888192
Critical Slip Surfaces Slip Surface
FOS
1
252
2.228
2
184
2.237
3
290
2.239
4
289
2.239
5
185
2.241
6
186
2.250
7
288
2.252
8
183
2.253
9
291
2.257
10
251
2.262
11
187
2.276
12
292
2.276
13
203
2.289
14
204
2.298
15
202
2.302
16
293
2.307
17
188
2.310
18
79
2.311
19
80
2.311
20
78
2.319
21
205
2.320
Center (m)
(20.265, 47.795)
(21.744, 54.899)
(25.109, 52.539)
(24.441, 53.938)
(22.412, 53.314)
(23.021, 51.869)
(23.7, 55.487)
(21.005, 56.652)
(25.716, 51.267)
(19.741, 48.569)
(23.579, 50.543)
(26.273, 50.101)
(23.338, 59.758)
(24.139, 57.618)
(22.435, 62.168)
(26.787, 49.027)
(24.096, 49.317)
(18.968, 55.868)
(19.638, 54.095)
(18.229, 57.826)
(24.858, Radius (m)
18.987
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28.053
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30.318
24.404
19.557
26.404
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Entry (m)
(34.4747, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(34.0252, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(55, 47)
(7.84001, 34.136
(55, 47)
32.637
(55, 47)
35.924
(55, 47)
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Exit (m)
22
98
2.323
23
201
2.329
24
97
2.331
25
81
2.331
26
99
2.331
27
308
2.331
28
307
2.338
29
309
2.338
30
100
2.348
31
206
2.348
32
189
2.349
33
294
2.350
34
306
2.356
35
82
2.359
36
96
2.364
37
310
2.367
38
101
2.376
39
207
2.385
40
200
2.386
41
83
2.395
42
305
43
55.698)
(20.459, 61.172)
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37.335
(55, 47)
38.072
(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
29.572
(55, 47)
34.401
(55, 47)
30.301
(55, 47)
25.197
22.505
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
34.647
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29.208
(49.7449, 47)
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(55, 47)
33.271
(55, 47)
29.392
(55, 47)
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(55, 47)
(21.33, 49.611)
28.535
(49.7449, 47)
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23.187
(49.7449, 47)
44
311
2.408
27.372
(55, 47)
45
102
2.412
32.315
(55, 47)
46
395
2.416
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(49.7449, 47)
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(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
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(7.84001, 29.3423)
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(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(13.9373, 29.8935)
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(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(19.9739, 30.9623)
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2.418
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49
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2.430
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(55, 47)
50
396
2.432
51
84
2.438
52
304
2.449
53
312
2.452
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2.458
55
397
2.458
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(49.7449, 47)
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26.509
(55, 47)
31.507
(55, 47)
20.803
(49.7449, 47)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
(19.9739, 30.9623)
(1.72797, 28.8752)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(19.9739, 30.9623)
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SUR, ROTURA
LOCALIZADA
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 03/01/2011 Time: 9:59:11 File Name: solucion constructiva ladera sur espaciado 3m Un bulon más fuerte grieta.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 03/01/2011 Last Solved Time: 9:59:18 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (1.727966, 28.875211) m Left‐Zone Right Coordinate: (25.973855, 32.068353) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (33.981751, 46.990875) m Right‐Zone Right Coordinate: (55, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 20 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 0) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m)
0.065142
7.572642
11.877642
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54.962642
Y (m)
28.820692
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32.023192
34.980692
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Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (25.965142, 32.023192) m Inside Point: (37.56, 28.92) m Slip Surface Intersection: (35.746, 29.406) m Total Length: 12.002938 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 18.849556 kN/m Nail Spacing: 2 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 100 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 100 kN Nail Load Used: 35.406 kN Resisting Force Used: 18.85 kN/m Available Bond Length: 1.8784 m Required Bond Length: 1.8784 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (30.077642, 43.625692) m Inside Point: (41.67, 40.52) m Slip Surface Intersection: (46.276, 39.286) m Total Length: 12.00117 m Reinforcement Direction: 165 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.46, 42.9) m Slip Surface Intersection: (47.685, 41.757) m Total Length: 11.871883 m Reinforcement Direction: 164.86 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m
Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (28.817642, 41.280692) m Inside Point: (40.42, 38.18) m Slip Surface Intersection: (44.689, 37.039) m Total Length: 12.009538 m Reinforcement Direction: 165.04 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (27.032642, 38.865692) m Inside Point: (38.63, 35.76) m Slip Surface Intersection: (42.647, 34.684) m Total Length: 12.006 m Reinforcement Direction: 165.01 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (26.387784, 34.213884) m Inside Point: (37.99, 31.1) m Slip Surface Intersection: (38.331, 31.008) m Total Length: 12.012814 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Nail Outside Point: (26.770142, 36.643192) m Inside Point: (38.37, 33.54) m Slip Surface Intersection: (40.776, 32.896) m Total Length: 12.007769 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 62.831853 kN/m Nail Spacing: 0.6 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 333.33333 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 333.33333 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 62.832 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Tension Crack Line X (m)
26.507642
41.872642
42.047642
Y (m)
35.365692
35.050692
47.195692
Regions Region 1
Region 2
Material
tierra de Campos
rellenos
Points
1,2,3,4,6,22,7,21,15,20,19,18,16,8,12,13,11
8,12,13,10,9
Points Point 1
Point 2
Point 3
Point 4
Point 5
Point 6
Point 7
Point 8
Point 9
Point 10
Point 11
Point 12
Point 13
Point 14
Point 15
Point 16
Point 17
Point 18
X (m)
Y (m)
0
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0
28.820692
28.890692
29.328192
26
29.555692
32.023192
46
47
47
0
42
41
47
35.365692
43.625692
47.067359
41.280692
Area (m²)
1997.4643
110.5
Point 19
Point 20
Point 21
Point 22
27.032642
26.770142
26.387784
13.907642
38.865692
36.643192
34.213884
29.888192
Critical Slip Surfaces Slip Surface
FOS
1
184
2.237
2
290
2.239
3
289
2.239
4
185
2.241
5
186
2.250
6
288
2.252
7
183
2.253
8
291
2.257
9
187
2.276
10
292
2.276
11
203
2.289
12
204
2.298
13
202
2.302
14
293
2.307
15
188
2.310
16
79
2.311
17
80
2.311
18
78
2.319
19
205
2.320
20
98
2.323
21
201
2.329
Center (m)
(21.744, 54.899)
(25.109, 52.539)
(24.441, 53.938)
(22.412, 53.314)
(23.021, 51.869)
(23.7, 55.487)
(21.005, 56.652)
(25.716, 51.267)
(23.579, 50.543)
(26.273, 50.101)
(23.338, 59.758)
(24.139, 57.618)
(22.435, 62.168)
(26.787, 49.027)
(24.096, 49.317)
(18.968, 55.868)
(19.638, 54.095)
(18.229, 57.826)
(24.858, 55.698)
(20.459, 61.172)
(21.406, Radius (m)
29.094
25.251
26.238
28.053
27.164
27.393
30.318
24.404
26.404
23.676
Entry (m)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
34.136
(55, 47)
32.637
(55, 47)
35.924
(55, 47)
23.047
25.754
32.029
30.932
33.323
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
31.372
(55, 47)
37.335
(55, 47)
38.072
(55, 47)
Exit (m)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(13.9373, 29.8935)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 22
97
2.331
23
81
2.331
24
99
2.331
25
308
2.331
26
307
2.338
27
309
2.338
28
100
2.348
29
206
2.348
30
189
2.349
31
294
2.350
32
306
2.356
33
82
2.359
34
96
2.364
35
310
2.367
36
101
2.376
37
207
2.385
38
200
2.386
39
83
2.395
40
305
41
64.915)
(19.553, 63.835)
(20.248, 52.477)
(21.265, 58.804)
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(26.974, 56.436)
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(25.509, 53.959)
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(55, 47)
30.001
(49.7449, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(49.7449, 47)
(49.7449, 47)
34.647
(55, 47)
29.208
(49.7449, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
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(55, 47)
(21.33, 49.611)
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(49.7449, 47)
2.400
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(55, 47)
394
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23.187
(49.7449, 47)
42
311
2.408
27.372
(55, 47)
43
102
2.412
32.315
(55, 47)
44
395
2.416
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(49.7449, 47)
45
95
2.425
(17.33, 70.367)
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(55, 47)
46
208
2.430
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(55, 47)
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29.3423)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
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(13.9373, 29.8935)
(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
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(7.84001, 29.3423)
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(1.72797, 28.8752)
(1.72797, 28.8752)
(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
(7.84001, 29.3423)
(1.72797, 28.8752)
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(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(19.9739, 30.9623)
(1.72797, 28.8752)
(7.84001, 29.3423)
47
396
2.432
48
84
2.438
49
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2.449
50
312
2.452
51
103
2.458
52
397
2.458
53
199
2.469
54
77
2.472
55
209
2.480
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(13.9373, 29.8935)
(1.72797, 28.8752)
(19.9739, 30.9623)
(7.84001, 29.3423)
40.033
(55, 47)
26.509
(55, 47)
31.507
(55, 47)
20.803
(49.7449, 47)
43.876
(55, 47)
34.858
(41.8745, 47)
(41.7424, 47)
27.962
(55, 47)
(7.84001, 29.3423)
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, ESCOLLERA, ROTURA GLOBAL
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 3 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 10/12/2010 Time: 13:03:16 File Name: escollera.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\escollera\ Last Solved Date: 10/12/2010 Last Solved Time: 13:03:34 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° escollera Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 32 ° Phi‐B: 0 ° Slip Surface Grid Upper Left: (‐21.717339, 55.063086) m Lower Left: (‐2.564531, 31.029753) m Lower Right: (36.745274, 54.545812) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (3.39952, 10.270347) m Upper Right Coordinate: (48.237302, 38.399082) m Lower Left Coordinate: (15.952854, ‐2.37632) m Lower Right Coordinate: (57.532854, 22.170347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (41.682, 28.329) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (50.522, 38.454) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (51.841, 40.676) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (49.05, 36.254) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (47.415, 34.123) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (45.906, 32.386) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (43.808, 30.233) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 75.1 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 2.1913 m Required Bond Length: 2.1913 m Governing Component: Bond Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (39.226, 26.417) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 6.2036 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region tierra de 1 Campos 1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12 1745.9569 Region gravas y 2 arenas 2,3,33,27,28,29,4 23.036236 Region rellenos 3 9,13,14,11,10 110.5 Region escollera 4 Region gravas y 5 arenas Region gravas y 6 arenas 25,26,33,27,28,29,30,31,32 5,31,32 24,7,5,32,25 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 13.32446 2.0096096 42.345258 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Point 24 25.743805 27.5 Point 25 14 27.5 Point 26 12.5 27.5 Point 27 10.5 21.5 Point 28 10 21.5 Point 29 10 20.5 Point 30 12 19.9 Point 31 12.358866 21.263692 Point 32 12.611647 22.22426 Point 33 10.633854 22.026024 Point 34 32.131917 33.971273 Point 35 55 40.023356 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 807 1.603 (13.461, 61.911) 43.876 (54.7255, 47) (0.29582, 20.0564) 2 686 1.610 (15.376, 59.508) 40.825 (54.238, 47) (3.06283, 20.5835) 3 685 1.620 (15.376, 59.508) 38.999 (52.3148, 47) (7.2087, 21.3734) 4 927 1.626 (11.545, 64.314) 45.103 (53.1925, 47) (1.6403, 20.3125) 5 565 1.627 (17.291, 57.104) 37.774 (53.6889, 47) (5.8301, 21.1108) 6 806 1.627 (13.461, 61.911) 42.051 (52.7791, 47) (4.42308, 20.8427) 7 445 1.632 (19.206, 54.701) 36.551 (54.9367, 47) (5.11727, 20.975) 8 433 1.640 (15.276, 52.349) 34.785 (49.6472, 47) (1.69743, 20.3234) 9 1047 46.331 (51.5555, 47) (3.89907, 20.7429) 10 444 1.645 (19.206, 54.701) 34.723 (53.065, 47) (8.59769, 21.6381) 11 324 1.649 (21.122, 52.298) 33.501 (54.2009, 47) (7.91837, 21.5086) Center (m) 1.640 (9.63, 66.718)
Entry (m) Exit (m) 12 553 1.652 (13.36, 54.753) 36.021 (48.5371, 47) (2.36536, 20.4507) 13 313 1.654 (17.191, 49.946) 33.551 (50.6121, 47) (1.50638, 20.287) 14 926 1.659 (11.545, 64.314) 43.278 (51.2087, 47) (6.80641, 21.2968) 15 312 1.665 (17.191, 49.946) 31.734 (48.7882, 47) (4.50363, 20.8581) 16 564 1.665 (17.291, 57.104) 35.947 (51.789, 47) (9.99803, 21.9049) 17 432 1.666 (15.276, 52.349) 32.969 (47.8078, 47) (5.13523, 20.9784) 18 1168 1.673 (7.715, 69.121) 49.383 (51.8667, 47) (1.01729, 20.1938) 19 311 1.675 (17.191, 49.946) 29.917 (46.9626, 47) (7.90559, 21.5062) 20 805 1.677 (13.461, 61.911) 40.225 (50.8198, 47) (9.74981, 21.8576) 21 300 1.677 (13.26, 47.594) 29.991 (40.5168, 47) (1.05169, 20.2004) 22 193 1.683 (19.106, 47.543) 32.317 (51.4189, 47) (1.68728, 20.3215) 23 684 1.692 (15.376, 59.508) 37.172 (50.3805, 47) (10.8343, 22.614) 24 192 1.693 (19.106, 47.543) 30.501 (49.6021, 47) (4.3771, 20.834) 25 1300 1.693 (9.731, 73.876) 52.351 (54.6558, 47) (8.13333, 21.5496) 26 188 1.695 (19.106, 47.543) 23.227 (38.7254, 47) (11.8148, 25.4901) 27 453 1.695 (23.137, 57.053) 30.981 (52.442, 47) (13.8393, 27.5) 28 1179 1.697 (11.646, 71.473) 49.298 (54.4403, 47) (10.6877, 22.1841) 29 309 1.697 (17.191, 49.946) 26.28 (38.8817, 47) (11.4121, 24.3088) 30 1058 1.704 (13.561, 69.069) 46.245 (54.2003, 47) (10.9315, 22.8991) 31 443 1.705 (19.206, 54.701) 32.895 (51.1875, 47) (10.9204, 22.8666) 32 574 1.708 (21.222, 34.034 (52.8946, (12.2062, 59.456) 47) 26.6382) 33 563 1.710 (17.291, 57.104) 34.119 (49.88, 47) (11.1507, 23.5422) 34 937 1.710 (15.476, 66.666) 43.192 (53.9317, 47) (11.1998, 23.686) 35 323 1.712 (21.122, 52.298) 31.672 (52.3478, 47) (10.7516, 22.3713) 36 191 1.713 (19.106, 47.543) 28.683 (47.7844, 47) (7.31679, 21.394) 37 816 1.715 (17.392, 64.263) 40.139 (53.6293, 47) (11.4972, 24.5584) 38 695 1.715 (19.307, 61.859) 37.087 (53.2865, 47) (11.8299, 25.5343) 39 420 1.716 (11.345, 49.998) 31.238 (38.8058, 47) (1.62724, 20.31) 40 299 1.720 (13.26, 47.594) 28.185 (38.5304, 47) (4.4002, 20.8383) 41 442 1.726 (19.206, 54.701) 31.066 (49.3033, 47) (11.5122, 24.6025) 42 79 1.728 (24.952, 47.491) 21.908 (46.8547, 47) (15.9904, 27.5) 43 1189 1.733 (15.577, 73.824) 47.365 (54.6145, 47) (25.7793, 27.5706) 44 332 1.734 (25.053, 54.649) 27.928 (51.9128, 47) (18.5037, 27.5) 45 575 1.738 (21.222, 59.456) 35.873 (54.8633, 47) (11.6116, 24.8942) 46 200 1.740 (23.037, 49.894) 24.961 (47.8294, 47) (12.4314, 27.2988) 47 321 1.742 (21.122, 52.298) 28.014 (48.6299, 47) (11.9321, 25.8343) 48 203 1.744 (23.037, 49.894) 30.451 (53.3498, 47) (10.6511, 22.0766) 49 322 1.747 (21.122, 52.298) 29.843 (50.491, 47) (11.3417, 24.1025) 50 454 1.755 (23.137, 57.053) 32.821 (54.3812, 47) (12.0442, 26.163) 51 333 1.758 (25.053, 54.649) 29.769 (53.8224, 47) (12.8412, 27.5) 52 1310 1.758 (13.661, 76.228) 50.419 (54.7448, 47) (11.9334, 25.838) 53 190 1.763 (19.106, 47.543) 26.865 (45.9659, 47) (10.6407, 22.0461) 54 419 1.765 (11.345, 49.998) 29.431 (36.7501, 47) (5.77027, 21.0994) 55 212 1.767 (26.968, 52.246) 26.717 (53.1652, 47) (16.8958, 27.5) Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, ESCOLLERA, ROTURA
LOCALIZADA
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 10/12/2010 Time: 13:11:07 File Name: escollera routra localizada.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\escollera\ Last Solved Date: 10/12/2010 Last Solved Time: 13:11:14 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° escollera Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 32 ° Phi‐B: 0 ° Slip Surface Grid Upper Left: (‐26.908539, 42.009486) m Lower Left: (‐7.755731, 17.976153) m Lower Right: (31.554074, 41.492212) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (‐5.21888, 8.506347) m Upper Right Coordinate: (39.618902, 36.635082) m Lower Left Coordinate: (7.334454, ‐4.14032) m Lower Right Coordinate: (48.914454, 20.406347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (33.286, 30.582) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 92 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 6.5272 m Required Bond Length: 6.1009 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (37.474, 34.483) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 56.387 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 3.7393 m Required Bond Length: 3.7393 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (35.423, 32.352) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (30.362, 28.708) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region tierra de 1 Campos 1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12 1745.9569 Region gravas y 2 arenas 2,3,33,27,28,29,4 23.036236 Region rellenos 3 9,13,14,11,10 110.5 Region escollera 4 Region gravas y 5 arenas Region gravas y 6 arenas 25,26,33,27,28,29,30,31,32 5,31,32 24,7,5,32,25 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 13.32446 2.0096096 42.345258 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Point 24 25.743805 27.5 Point 25 14 27.5 Point 26 12.5 27.5 Point 27 10.5 21.5 Point 28 10 21.5 Point 29 10 20.5 Point 30 12 19.9 Point 31 12.358866 21.263692 Point 32 12.611647 22.22426 Point 33 10.633854 22.026024 Point 34 32.131917 33.971273 Point 35 55 40.023356 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 1101 0.292 (‐21.062, 41.958) 36.756 (12.7314, 27.5) (11.8492, 25.591) 2 1222 0.334 (‐22.978, 44.361) 39.81 (13.0856, 27.5) (11.4099, 24.3024) 3 1068 1.381 (12.301, 58.367) 32.927 (35.6559, 47) (26.2727, 28.5516) 4 947 1.404 (14.216, 55.964) 29.873 (35.6516, 47) (26.3245, 28.6546) 5 826 1.432 (16.131, 53.561) 26.82 (35.6403, 47) (26.3873, 28.7794) 6 705 1.473 (18.047, 51.157) 23.766 (35.6199, 47) (26.464, 28.9319) 7 585 1.521 (19.962, 48.754) 22.556 (37.9325, 47) (12.4904, 27.4717) 8 584 1.531 (19.962, 48.754) 20.712 (35.587, 47) (26.5587, 29.1204) 9 706 1.532 (18.047, 51.157) 25.608 (38.0126, 47) (12.0755, 26.2547) 10 1325 1.616 (12.401, 65.526) 46.334 (54.871, 47) (1.9826, 20.3777) 11 1083 1.620 (16.232, 60.719) 40.234 (54.055, 47) (7.53529, 21.4357) Center (m) Entry (m) Exit (m) 12 1204 1.622 (14.317, 63.122) 43.284 (54.4863, 47) (4.75788, 20.9065) 13 831 1.626 (16.131, 53.561) 36.025 (51.5537, 47) (2.0686, 20.3941) 14 1072 1.627 (12.301, 58.367) 40.285 (50.9483, 47) (0.0131122, 20.0025) 15 951 1.632 (14.216, 55.964) 37.235 (50.3555, 47) (2.779, 20.5295) 16 711 1.639 (18.047, 51.157) 34.816 (52.614, 47) (1.82931, 20.3485) 17 950 1.646 (14.216, 55.964) 35.395 (48.4571, 47) (6.94701, 21.3236) 18 830 1.647 (16.131, 53.561) 34.184 (49.6805, 47) (5.54534, 21.0565) 19 1324 1.650 (12.401, 65.526) 44.486 (52.846, 47) (7.11357, 21.3553) 20 710 1.651 (18.047, 51.157) 32.976 (50.7593, 47) (4.87123, 20.9281) 21 842 1.655 (20.062, 55.912) 35.987 (54.9281, 47) (8.90927, 21.6975) 22 1071 1.658 (12.301, 58.367) 38.446 (49.0278, 47) (4.16158, 20.7929) 23 1192 1.660 (10.386, 60.771) 41.497 (49.5309, 47) (1.37957, 20.2628) 24 709 1.662 (18.047, 51.157) 31.134 (48.9024, 47) (8.31225, 21.5837) 25 697 1.662 (14.116, 48.806) 29.355 (40.0696, 47) (4.90217, 20.934) 26 589 1.665 (19.962, 48.754) 29.927 (49.8372, 47) (7.68066, 21.4634) 27 962 1.665 (18.147, 58.316) 37.184 (53.5679, 47) (10.3154, 21.9654) 28 1203 1.671 (14.317, 63.122) 41.435 (52.4859, 47) (10.0265, 21.9103) 29 590 1.677 (19.962, 48.754) 31.768 (51.682, 47) (4.69483, 20.8945) 30 591 1.679 (19.962, 48.754) 33.61 (53.5259, 47) (1.9581, 20.3731) 31 817 1.684 (12.2, 51.209) 30.577 (38.201, 47) (6.31712, 21.2036) 32 1082 1.689 (16.232, 38.384 (52.08, 47) (10.8677, 60.719) 22.7119) 33 841 1.704 (20.062, 55.912) 34.134 (53.0127, 47) (10.9697, 23.0113) 34 961 1.709 (18.147, 58.316) 35.333 (51.6188, 47) (11.1955, 23.6735) 35 938 1.714 (10.285, 53.612) 33.629 (38.3702, 47) (3.52122, 20.6709) 36 721 1.721 (21.978, 53.509) 32.938 (54.2658, 47) (10.8038, 22.5244) 37 840 1.727 (20.062, 55.912) 32.282 (51.0894, 47) (11.5687, 24.768) 38 477 1.740 (25.808, 48.702) 23.129 (48.8741, 47) (16.5671, 27.5) 39 588 1.742 (19.962, 48.754) 28.084 (47.9916, 47) (10.7063, 22.2385) 40 598 1.742 (23.893, 51.106) 26.18 (49.7486, 47) (12.5726, 27.5) 41 696 1.744 (14.116, 48.806) 27.525 (37.9979, 47) (9.12104, 21.7378) 42 719 1.744 (21.978, 53.509) 29.231 (50.4744, 47) (12.0002, 26.0338) 43 720 1.748 (21.978, 53.509) 31.084 (52.3728, 47) (11.4019, 24.279) 44 474 1.782 (25.808, 48.702) 17.561 (36.9614, 47) (27.6171, 31.2341) 45 599 1.788 (23.893, 51.106) 28.034 (51.6249, 47) (11.9077, 25.7625) 46 600 1.788 (23.893, 51.106) 29.889 (53.4983, 47) (11.3057, 23.9966) 47 478 1.813 (25.808, 48.702) 24.984 (50.7344, 47) (12.5917, 27.5) 48 1179 1.831 (6.455, 58.419) 37.905 (36.3743, 47) (3.35978, 20.6401) 49 937 1.839 (10.285, 53.612) 31.8 (36.1758, 47) (9.55732, 21.8209) 50 816 1.839 (12.2, 51.209) 28.747 (36.0442, 47) (10.7943, 22.4965) 51 695 1.847 (14.116, 48.806) 25.694 (35.8827, 47) (11.0659, 23.2932) 52 480 1.850 (25.808, 48.702) 28.695 (54.4527, 47) (11.2901, 23.951) 53 1300 1.853 (4.539, 60.822) 40.958 (36.4493, 47) (0.39165, 20.0746) 54 1058 1.854 (8.37, 56.016) 34.853 (36.2843, 47) (6.39769, 21.2189) 55 479 1.856 (25.808, 48.702) 26.84 (52.5939, 47) (11.902, 25.746) Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, PLATAFORMA NORTE,
ROTURA GLOBAL Y LOCALIZADA
IBERINSA
IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A.
Documento nº 1. Anejo nº 5
SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 8 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 9:30:15 File Name: plataforma norte.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\escollera\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 9:30:36 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐26.908539, 42.009486) m Lower Left: (‐7.755731, 17.976153) m Lower Right: (31.554074, 41.492212) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (‐5.21888, 8.506347) m Upper Right Coordinate: (39.618902, 36.635082) m Lower Left Coordinate: (7.334454, ‐4.14032) m Lower Right Coordinate: (48.914454, 20.406347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m)
Y (m)
0
6.438611
13.551633
25.743805
28
32.131917
55
20
21.341633
25.796206
27.5
32
33.971273
40.023356
Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m)
44
55
Y (m)
51
51
Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (30.927, 31.215) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 92 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 8.9699 m Required Bond Length: 6.1009 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (35.477, 34.98) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 87.41 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 5.7966 m Required Bond Length: 5.7966 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (33.191, 32.916) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (27.867, 29.352) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m)
28.929205
42.677642
43.514309
Y (m)
35.258505
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47.160692
Regions Region 1
Region 2
Region 3
Region 4
Region 5
Region 6
Material
tierra de Campos
gravas y arenas
rellenos
gravas y arenas
gravas y arenas
gravas y arenas
Points
Area (m²)
1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12
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110.5
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2.0096096
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Points Point 1
Point 2
Point 3
Point 4
Point 5
Point 6
X (m)
Y (m)
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0
0
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0
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Point 7
Point 8
Point 9
Point 10
Point 11
Point 12
Point 13
Point 14
Point 15
Point 16
Point 17
Point 18
Point 19
Point 20
Point 21
Point 22
Point 23
Point 24
Point 25
Point 26
Point 27
Point 28
Point 29
Point 30
Point 31
Point 32
Point 33
Point 34
Point 35
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55
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47
0
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47
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FOS
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1.381
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1.609
Center (m)
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(18.047, 51.157)
(19.962, 48.754)
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Entry (m)
Exit (m)
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1.649
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710
1.665
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719
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(12.301, 58.367)
(16.131, 53.561)
(14.317, 63.122)
(18.147, 58.316)
(18.047, 51.157)
(14.116, 48.806)
(14.216, 55.964)
(16.232, 60.719)
(20.062, 55.912)
(18.147, 58.316)
(19.962, 48.754)
(20.062, 55.912)
(18.047, 51.157)
(19.962, 48.754)
(20.062, 55.912)
(10.285, 53.612)
(12.2, 51.209)
(21.978, 53.509)
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(1.78493, 20.3719)
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35.333
(51.6188, 47)
(9.19008, 24.1371)
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(23.893, 51.106)
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(25.808, 48.702)
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(25.808, 48.702)
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(2.71311, 20.5653)
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*** G T S T R U D L ***
RELEASE DATE
December 2006
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VERSION
29.0
LENGTH
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COMPLETION NO.
4855
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ANGLE
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SECOND
-----------------------------------------------------------------------------This is the Common Startup Macro; put your company-wide startup commands here.
You can edit this file from Tools -- Macros. Click "Startup" and then "Edit".
-----------------------------------------------------------------------------$
$ MODELO LONGITUDINAL
$
STRUDL 'Viga de atado'
********************************************************************
*
*
*
******
G T S T R U D L
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**
OWNED BY AND PROPRIETARY TO THE
*
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GEORGIA TECH RESEARCH CORPORATION
*
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* RELEASE DATE
VERSION
COMPLETION NO.
*
* December 2006
29.0
4855
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*
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**** ACTIVE UNITS **** ASSUMED TO BE
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/------JOINT
1
2
3
LENGTH
INCH
WEIGHT
POUND
ANGLE
RADIAN
TEMPERATURE
FAHRENHEIT
TIME
SECOND
$
UNITS MET KN DEG CENTIG SEC
$
$ DEFINICION DEL MODELO
$
$ Vamos a hacer el modelo de una viga de 1 vano apoyada en el terreno de luz
$ L =
15.000 m
Se discretiza en
30
barras
$
$
Nodos
$
GENERATE 31 JOINTS ID 1,1 X 0.000
0.50000
CARTESIAN COORDINATES
FREE, GLOBAL
-------/
X
Y
Z
0.000
0.500
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
20}
21}
22}
23}
24}
25}
26}
27}
28}
29}
30}
31}
32}
33}
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
1.500
2.000
2.500
3.000
3.500
4.000
4.500
5.000
5.500
6.000
6.500
7.000
7.500
8.000
8.500
9.000
9.500
10.000
10.500
11.000
11.500
12.000
12.500
13.000
13.500
14.000
14.500
15.000
MEMBER
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
34}
35}
36}
37}
38}
39}
40}
41}
42}
43}
44}
45}
46}
47}
48}
49}
50}
51}
52}
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
$ Condiciones de contorno
$
$
Muelles no lineales
Kv =
10440.845
STATUS SUPPORT JOINTS 1
TO
31
JOINT RELEASES
1 FOR X MOM Z
KFY 2088.169
31 MOM Z
KFY 2088.169
2 TO 30 FOR X MOM Z
KFY
4176.338
$
$ Tipo de barra utilizado y su conectividad
$
TYPE PLANE FRAME XY
$
GENERATE 30 MEMBERS ID 1,1 FROM 1,1 TO 2,1
/-----------------
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
kN/m3
MEMBER INCIDENCES -----------------/
INCIDENCES
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
$
$ Caracteristicas mecanicas de las barras
$
$ Tomamos el modelo por metro de ancho, luego la seccion es
$ b(m) = 0.800
h(m) =
0.400
$
MEMBER DIMENSION
1 TO 30 RECTANGLE B
0.800 H
0.400
$
CONSTANTS
BETA
0.000000
ALL
$
$ Caracteristicas del material
$
$ Hormigon
HA-30
$ E= Modulo de elasticidad= 8500*(fcm,28)^(1/3)
$ G= Modulo de elasticidad transversal= E/(2*(1+POI))
$ CTE= Coeficiente de dilatacion trrmica =
1.000E-05
$ POI= Modulo de Poisson =
0.200
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
{
53}
54}
55}
56}
57}
58}
59}
60}
61}
62}
63}
64}
65}
66}
67}
68}
69}
70}
71}
72}
73}
74}
75}
76}
77}
78}
79}
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>_
>
>
>
>
>
>
>
>
>
>
$ DEN= Densidad del hormigon =
25.000
kN/m3
$
CONSTANTS
E 2.858E+07
G
1.191E+07
CTE 1.000E-05
POI 0.200
DEN 25
$
$ DEFINICION DE LAS ACCIONES
$
$ ACCIONES PERMANENTES
$
$ Peso propio de la losa
$
SELF WEIGHT
'PP'
'PESO PROPIO'
DIRECTION -Y FACTOR
1.000 ALL MEMBERS
$
$ ACCIONES VARIABLES
$
$
Carga anclaje
$
LOADING 'CA' 'CARGA ANCLAJE'
MEMBER LOAD
3 8 13 18 23 28
FOR Y GLO CONC FR P
-400.000 L
$
STIFFNESS ANALISYS
0.500
BANDWIDTH INFORMATION BEFORE RENUMBERING.
THE MAXIMUM BANDWIDTH IS
1 AND OCCURS AT JOINT 2
THE AVERAGE BANDWIDTH IS
0.968
THE STANDARD DEVIATION OF THE BANDWIDTH IS
0.177
---------1.144
==========
0BANDWIDTH REDUCTION HAS FAILED TO PRODUCE A BETTER NUMBERING.
ORIGINAL NUMBERING WILL BE USED.
TIME TO RECOMPUTE 1 SELF WEIGHT LOADING
0.00 SECONDS
TIME FOR CONSISTENCY CHECKS FOR
30 MEMBERS
0.00 SECONDS
TIME FOR BANDWIDTH REDUCTION
0.00 SECONDS
TIME TO GENERATE
30 ELEMENT STIF. MATRICES
0.00 SECONDS
TIME TO PROCESS
36 MEMBER LOADS
0.00 SECONDS
TIME TO ASSEMBLE THE STIFFNESS MATRIX
0.00 SECONDS
TIME TO PROCESS
31 JOINTS
0.00 SECONDS
TIME TO SOLVE WITH
3 PARTITIONS
0.00 SECONDS
TIME TO PROCESS
31 JOINT DISPLACEMENTS
0.00 SECONDS
TIME TO PROCESS
30 ELEMENT DISTORTIONS
0.00 SECONDS
TIME FOR STATICS CHECK
0.00 SECONDS
{
80} >
$
{
81} >
LOAD LIST ALL
{
82} >
$
{
83} >
$ COMBINACIONES DE CARGA
{
84} >
$
{
85} >
$ CALCULO EN ESTADO LIMITE ULTIMO
{
86} >
$
{
87} >
$
CONTROL DE EJECUCIàN
Intenso
{
88} >
$
{
89} >
LOAD COMB
'ELU' COMB 'PP' 1.35 'CA' 1.50
{
90} >
$
{
91} >
$ CALCULO EN ESTADO LIMITE DE SERVICIO
{
92} >
$
{
93} >
$
Combinacion cuasipermanente
{
94} >
$
{
95} >
LOAD COMB
'ELS' COMB 'PP' 1.00 'CA' 1.00
{
96} >
$
{
97} >
$
Transformacion de combinaciones a cargas independientes para el analisis no lineal
{
98} >
$
{
99} >
COMBINE 'ELU'
{ 100} >
COMBINE 'ELS'
{ 101} >
$ SALIDA DE RESULTADOS
{ 102} >
$
{ 103} >
$ ELU
{ 104} >
LOAD LIST 'ELU'
{ 105} >
LIST SEC FOR MAX AND COR FOR FY MZ MEMBERS EXISTING 1 TO 30 SECTION FR DS { 106} >_0.0 0.5
****************************
*RESULTS OF LATEST ANALYSES*
****************************
PROBLEM - Viga de
ACTIVE UNITS
M
TITLE - NONE GIVEN
KN
DEG
DEGC SEC
INTERNAL MEMBER RESULTS
----------------------MEMBER SECTION FORCES
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
1
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
-58.06019
-55.36019
-52.66019
------------------/
Z BENDING
-0.1355387E-10
14.17755
27.68009
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 1
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -52.66019
ELU
1.0000
Min FY: -58.06019
ELU
0.0000
Max MZ:
27.68009
ELU
1.0000
Min MZ: -0.1355387E-10 ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-52.66019
Min FY
0.0000000E+00
-58.06019
Max MZ
0.0000000E+00
-52.66019
Min MZ
0.0000000E+00
-58.06019
-----------------------------------------------------------------------------------------------
27.68009
-0.1355387E-10
27.68009
-0.1355387E-10
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
2
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-171.9509
-169.2509
-166.5509
27.68009
70.33033
112.3056
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 2
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -166.5509
ELU
1.0000
Min FY: -171.9509
ELU
0.0000
Max MZ:
112.3056
ELU
1.0000
Min MZ:
27.68009
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-166.5509
Min FY
0.0000000E+00
-171.9509
Max MZ
0.0000000E+00
-166.5509
Min MZ
0.0000000E+00
-171.9509
-----------------------------------------------------------------------------------------------
112.3056
27.68009
112.3056
27.68009
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
3
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-288.7667
-286.0667
316.6333
112.3056
184.1597
105.3389
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 3
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
316.6333
ELU
1.0000
Min FY: -288.7667
ELU
0.0000
Max MZ:
184.1597
ELU
0.5000
Min MZ:
105.3389
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
316.6333
Min FY
0.0000000E+00
-288.7667
Max MZ
0.0000000E+00
-286.0667
Min MZ
0.0000000E+00
316.6333
-----------------------------------------------------------------------------------------------
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
105.3389
112.3056
184.1597
105.3389
proyecto
y
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
4
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
192.6063
195.3063
198.0063
105.3389
56.84985
7.685782
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 4
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
198.0063
ELU
1.0000
Min FY:
192.6063
ELU
0.0000
Max MZ:
105.3389
ELU
0.0000
Min MZ:
7.685782
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
198.0063
Min FY
0.0000000E+00
192.6063
Max MZ
0.0000000E+00
192.6063
Min MZ
0.0000000E+00
198.0063
-----------------------------------------------------------------------------------------------
7.685782
105.3389
105.3389
7.685782
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
5
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
73.22221
75.92221
78.62221
7.685787
-10.95726
-30.27531
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 5
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
78.62221
ELU
1.0000
Min FY:
73.22221
ELU
0.0000
Max MZ:
7.685787
ELU
0.0000
Min MZ: -30.27531
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
78.62221
Min FY
0.0000000E+00
73.22221
Max MZ
0.0000000E+00
73.22221
Min MZ
0.0000000E+00
78.62221
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-30.27531
7.685787
7.685787
-30.27531
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
6
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-46.84444
-44.14445
-41.44445
-30.27531
-18.90170
-8.203093
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 6
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -41.44445
ELU
1.0000
Min FY: -46.84444
ELU
0.0000
Max MZ: -8.203093
ELU
1.0000
Min MZ: -30.27531
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-41.44445
Min FY
0.0000000E+00
-46.84444
Max MZ
0.0000000E+00
-41.44445
Min MZ
0.0000000E+00
-46.84444
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-8.203093
-30.27531
-8.203093
-30.27531
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
--MEMBER
7
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-167.8443
-165.1443
-162.4443
-8.203094
33.42048
74.36904
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 7
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
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-162.4443
Min FY
0.0000000E+00
-167.8443
Max MZ
0.0000000E+00
-162.4443
Min MZ
0.0000000E+00
-167.8443
-----------------------------------------------------------------------------------------------
74.36904
-8.203094
74.36904
-8.203094
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
8
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
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AXIAL
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Z SHEAR
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Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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-287.1388
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74.36904
146.4912
67.93842
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, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
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Corresponding Forces for FY MZ
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315.5612
Min FY
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-287.1388
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315.5612
-----------------------------------------------------------------------------------------------
67.93842
74.36904
146.4912
67.93842
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
9
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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20.61061
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, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
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187.9613
Min MZ
0.0000000E+00
193.3613
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-27.39220
67.93843
67.93843
-27.39220
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
10
---
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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68.99007
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-44.30222
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, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
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66.29007
Min MZ
0.0000000E+00
71.69008
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-61.88724
-27.39220
-27.39220
-61.88724
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
11
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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-61.88724
-48.45520
-35.69816
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 11
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
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0.0000000E+00
-55.07814
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-35.69816
-61.88724
-35.69816
-61.88724
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
12
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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-173.9646
-171.2646
-35.69816
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----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 12
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
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Max MZ:
51.28411
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1.0000
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0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
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0.0000000E+00
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0.0000000E+00
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Min MZ
0.0000000E+00
-176.6645
-----------------------------------------------------------------------------------------------
51.28411
-35.69816
51.28411
-35.69816
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
13
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
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0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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-296.0660
306.6339
51.28411
125.6381
49.31715
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 13
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
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Min FX: 0.0000000E+00 ELU
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ELU
1.0000
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ELU
0.0000
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125.6381
ELU
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Min MZ:
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ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
306.6339
Min FY
0.0000000E+00
-298.7661
Max MZ
0.0000000E+00
-296.0660
Min MZ
0.0000000E+00
306.6339
-----------------------------------------------------------------------------------------------
49.31715
51.28411
125.6381
49.31715
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
14
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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181.9089
184.6089
49.31715
4.177426
-41.63730
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 14
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
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ELU
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179.2089
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ELU
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ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
184.6089
Min FY
0.0000000E+00
179.2089
Max MZ
0.0000000E+00
179.2089
Min MZ
0.0000000E+00
184.6089
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-41.63730
49.31715
49.31715
-41.63730
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
15
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
57.83515
60.53515
63.23515
-41.63730
-56.43359
-71.90487
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 15
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
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ELU
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57.83515
ELU
0.0000
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ELU
0.0000
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ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
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Min FY
0.0000000E+00
57.83515
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0.0000000E+00
57.83515
Min MZ
0.0000000E+00
63.23515
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-71.90487
-41.63730
-41.63730
-71.90487
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
16
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-63.23514
-60.53514
-57.83514
-71.90487
-56.43359
-41.63731
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 16
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
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ELU
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ELU
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Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
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0.0000000E+00
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0.0000000E+00
-57.83514
Min MZ
0.0000000E+00
-63.23514
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-41.63731
-71.90487
-41.63731
-71.90487
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
17
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
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-181.9089
-179.2089
-41.63730
4.177424
49.31715
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 17
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
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49.31715
ELU
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Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
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0.0000000E+00
-179.2089
Min MZ
0.0000000E+00
-184.6089
-----------------------------------------------------------------------------------------------
49.31715
-41.63730
49.31715
-41.63730
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
18
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-306.6339
-303.9340
298.7661
49.31715
125.6381
51.28411
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 18
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
298.7661
ELU
1.0000
Min FY: -306.6339
ELU
0.0000
Max MZ:
125.6381
ELU
0.5000
Min MZ:
49.31715
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
298.7661
Min FY
0.0000000E+00
-306.6339
Max MZ
0.0000000E+00
-303.9340
Min MZ
0.0000000E+00
-306.6339
-----------------------------------------------------------------------------------------------
51.28411
49.31715
125.6381
49.31715
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
19
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
ELU
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
171.2646
173.9646
176.6646
51.28411
8.130477
-35.69816
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 19
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
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1.0000
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171.2646
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Min MZ: -35.69816
ELU
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Max FY
0.0000000E+00
176.6646
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0.0000000E+00
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Max MZ
0.0000000E+00
171.2646
Min MZ
0.0000000E+00
176.6646
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-35.69816
51.28411
51.28411
-35.69816
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
20
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
49.67815
52.37815
55.07815
-35.69816
-48.45520
-61.88724
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 20
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
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ELU
1.0000
Min FY:
49.67815
ELU
0.0000
Max MZ: -35.69816
ELU
0.0000
Min MZ: -61.88724
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
55.07815
Min FY
0.0000000E+00
49.67815
Max MZ
0.0000000E+00
49.67815
Min MZ
0.0000000E+00
55.07815
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-61.88724
-35.69816
-35.69816
-61.88724
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
21
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-71.69006
-68.99007
-66.29007
-61.88724
-44.30222
-27.39220
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 21
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -66.29007
ELU
1.0000
Min FY: -71.69006
ELU
0.0000
Max MZ: -27.39220
ELU
1.0000
Min MZ: -61.88724
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-66.29007
Min FY
0.0000000E+00
-71.69006
Max MZ
0.0000000E+00
-66.29007
Min MZ
0.0000000E+00
-71.69006
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-27.39220
-61.88724
-27.39220
-61.88724
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
22
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
------------------/
Z BENDING
constructivo\indice
proyecto
y
0.000
0.500
1.000
FR
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
-193.3613
-190.6613
-187.9613
-27.39220
20.61061
67.93842
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 22
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
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ELU
1.0000
Min FY: -193.3613
ELU
0.0000
Max MZ:
67.93842
ELU
1.0000
Min MZ: -27.39220
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-187.9613
Min FY
0.0000000E+00
-193.3613
Max MZ
0.0000000E+00
-187.9613
Min MZ
0.0000000E+00
-193.3613
-----------------------------------------------------------------------------------------------
67.93842
-27.39220
67.93842
-27.39220
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
23
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-315.5612
-312.8612
289.8388
67.93842
146.4912
74.36903
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 23
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
289.8388
ELU
1.0000
Min FY: -315.5612
ELU
0.0000
Max MZ:
146.4912
ELU
0.5000
Min MZ:
67.93842
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
289.8388
Min FY
0.0000000E+00
-315.5612
Max MZ
0.0000000E+00
-312.8612
Min MZ
0.0000000E+00
-315.5612
-----------------------------------------------------------------------------------------------
74.36903
67.93842
146.4912
67.93842
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
24
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
162.4443
165.1443
167.8443
74.36904
33.42048
-8.203094
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 24
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
167.8443
ELU
1.0000
Min FY:
162.4443
ELU
0.0000
Max MZ:
74.36904
ELU
0.0000
Min MZ: -8.203094
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
167.8443
Min FY
0.0000000E+00
162.4443
Max MZ
0.0000000E+00
162.4443
Min MZ
0.0000000E+00
167.8443
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-8.203094
74.36904
74.36904
-8.203094
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
25
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
------------------/
Z BENDING
41.44445
duero
carrión
-8.203094
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
0.500
1.000
0.0000000E+00
0.0000000E+00
44.14445
46.84445
-18.90171
-30.27532
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 25
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
46.84445
ELU
1.0000
Min FY:
41.44445
ELU
0.0000
Max MZ: -8.203094
ELU
0.0000
Min MZ: -30.27532
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
46.84445
Min FY
0.0000000E+00
41.44445
Max MZ
0.0000000E+00
41.44445
Min MZ
0.0000000E+00
46.84445
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-30.27532
-8.203094
-8.203094
-30.27532
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
26
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-78.62220
-75.92220
-73.22220
-30.27532
-10.95727
7.685781
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 26
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -73.22220
ELU
1.0000
Min FY: -78.62220
ELU
0.0000
Max MZ:
7.685781
ELU
1.0000
Min MZ: -30.27532
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-73.22220
Min FY
0.0000000E+00
-78.62220
Max MZ
0.0000000E+00
-73.22220
Min MZ
0.0000000E+00
-78.62220
-----------------------------------------------------------------------------------------------
7.685781
-30.27532
7.685781
-30.27532
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
27
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
-198.0063
-195.3063
-192.6063
7.685781
56.84985
105.3389
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 27
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY: -192.6063
ELU
1.0000
Min FY: -198.0063
ELU
0.0000
Max MZ:
105.3389
ELU
1.0000
Min MZ:
7.685781
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
-192.6063
Min FY
0.0000000E+00
-198.0063
Max MZ
0.0000000E+00
-192.6063
Min MZ
0.0000000E+00
-198.0063
-----------------------------------------------------------------------------------------------
105.3389
7.685781
105.3389
7.685781
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
28
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
------------------/
Z BENDING
-316.6333
-313.9333
288.7667
duero
carrión
105.3389
184.1597
112.3056
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 28
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
288.7667
ELU
1.0000
Min FY: -316.6333
ELU
0.0000
Max MZ:
184.1597
ELU
0.5000
Min MZ:
105.3389
ELU
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
288.7667
Min FY
0.0000000E+00
-316.6333
Max MZ
0.0000000E+00
-313.9333
Min MZ
0.0000000E+00
-316.6333
-----------------------------------------------------------------------------------------------
112.3056
105.3389
184.1597
105.3389
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
29
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
FR
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
------------------/
Z BENDING
166.5509
169.2509
171.9509
112.3056
70.33033
27.68010
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 29
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
171.9509
ELU
1.0000
Min FY:
166.5509
ELU
0.0000
Max MZ:
112.3056
ELU
0.0000
Min MZ:
27.68010
ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
171.9509
Min FY
0.0000000E+00
166.5509
Max MZ
0.0000000E+00
166.5509
Min MZ
0.0000000E+00
171.9509
-----------------------------------------------------------------------------------------------
27.68010
112.3056
112.3056
27.68010
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
30
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
ELU
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
FR
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
52.66020
55.36020
58.06020
------------------/
Z BENDING
27.68010
14.17755
-0.1393259E-06
----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 30
, locations are fractional.
Value
Load
Location
Value
Load
Location
------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 ELU
1.0000
Max FY:
58.06020
ELU
1.0000
Min FY:
52.66020
ELU
0.0000
Max MZ:
27.68010
ELU
0.0000
Min MZ: -0.1393259E-06 ELU
1.0000
Corresponding Forces for FY MZ
Max FY
0.0000000E+00
58.06020
Min FY
0.0000000E+00
52.66020
Max MZ
0.0000000E+00
52.66020
Min MZ
0.0000000E+00
58.06020
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-0.1393259E-06
27.68010
27.68010
-0.1393259E-06
======================================================================
Max/Min Section Forces for all requested members
Units: M
KN
Value
Member
Load
Location
------------- -------- -------- ---------Max FX: 0.0000000E+00 30
ELU
1.0000
Min FX: 0.0000000E+00 30
ELU
1.0000
Max FY:
Min FY:
316.6333
-316.6333
3
28
ELU
ELU
1.0000
0.0000
Max MZ:
Min MZ:
184.1597
-71.90487
28
16
ELU
ELU
0.5000
0.0000
Corresponding Forces for FY MZ
AXIAL
Max FY
0.0000000E+00
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
Y SHEAR
316.6333
duero
carrión
Z SHEAR
de
los
TORSION
condes\proyecto
Y BENDING
constructivo\indice
Z BENDING
105.3389
proyecto
y
Min FY
0.0000000E+00
-316.6333
Max MZ
0.0000000E+00
-313.9333
Min MZ
0.0000000E+00
-63.23514
======================================================================
{
{
{
{
107}
108}
109}
110}
105.3389
184.1597
-71.90487
>
$ ELS
>
LOAD LIST 'ELS'
>
LIST SEC FOR MAX AND COR FOR MZ MEMBERS EXISTING 1 TO 30 SECTION FR DS 0.0
>_0.5
-
****************************
*RESULTS OF LATEST ANALYSES*
****************************
PROBLEM - Viga de
ACTIVE UNITS
M
TITLE - NONE GIVEN
KN
DEG
DEGC SEC
INTERNAL MEMBER RESULTS
----------------------MEMBER SECTION FORCES
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
1
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELS
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
0.0000000E+00
0.0000000E+00
-38.90570
-36.90570
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3
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y
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, locations are fractional.
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modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
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duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
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9
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g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
125.1102
duero
carrión
45.27952
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
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129.1102
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-18.27560
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10
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FROM START
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1.000
FR
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/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
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Y SHEAR
Z SHEAR
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11
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
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DISTANCE
FROM START
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FR
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Z BENDING
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-----------------------------------------------------------------------------------------------
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12
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DISTANCE
FROM START
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FR
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/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
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Z BENDING
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Value
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Location
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-----------------------------------------------------------------------------------------------
34.17253
-23.81496
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
13
---
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
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0.500
1.000
FR
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/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
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Y SHEAR
Z SHEAR
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Y BENDING
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Z BENDING
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, locations are fractional.
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Location
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83.76663
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14
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
FR
ELS
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Z BENDING
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15
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
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Z SHEAR
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-27.77585
-47.95432
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16
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AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
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Y BENDING
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duero
carrión
de
los
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Z BENDING
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proyecto
y
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Location
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19
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Location
Value
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río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
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ELS
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22
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Value
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Location
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g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
-125.1102
-129.1102
duero
carrión
45.27952
-18.27560
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
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23
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DISTANCE
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Z SHEAR
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0.0000000E+00
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24
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
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ELS
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
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Y SHEAR
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0.0000000E+00
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25
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
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FR
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Z SHEAR
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Y BENDING
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0.0000000E+00
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Load
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26
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
LOADING
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FROM START
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1.000
FR
ELS
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
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27
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28
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
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DISTANCE
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0.500
1.000
FR
ELS
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Y SHEAR
Z SHEAR
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Y BENDING
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0.0000000E+00
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Z BENDING
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, locations are fractional.
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122.7955
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-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
29
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
FR
ELS
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
Y SHEAR
Z SHEAR
TORSION
Y BENDING
0.0000000E+00
g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
------------------/
Z BENDING
110.8314
duero
carrión
74.86855
de
los
condes\proyecto
constructivo\indice
proyecto
y
0.500
1.000
0.0000000E+00
0.0000000E+00
112.8314
114.8314
46.91070
18.45285
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, locations are fractional.
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110.8314
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0.0000
Min MZ:
18.45285
ELS
1.0000
Corresponding Forces for MZ
Max MZ
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18.45285
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER
30
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
LOADING
DISTANCE
FROM START
0.000
0.500
1.000
ELS
/------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT
AXIAL
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Z SHEAR
TORSION
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FR
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Z BENDING
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9.476428
-0.8987391E-07
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, locations are fractional.
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Location
Value
Load
Location
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18.45285
-0.8987391E-07
======================================================================
Max/Min Section Forces for all requested members
Units: M
KN
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Location
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-211.2923
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ELS
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Corresponding Forces for MZ
AXIAL
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Z SHEAR
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g:\pry210062_acondicionamiento
modelos\apéndice 2 anejo 5.doc
río
duero
carrión
de
los
TORSION
condes\proyecto
Y BENDING
constructivo\indice
Z BENDING
122.7955
-47.95432
proyecto
y
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ANEJO Nº 6
ACTUACIONES SOBRE LA VEGETACIÓN
Documento nº 1. Anejo nº 6
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
INDICE
1.
INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1
2.
TRATAMIENTOS SELVÍCOLAS EN LA VEGETACIÓN DE RIBERA...............................1
2.1.
2.2.
2.3.
3.
LIMPIEZA DE ORILLAS ............................................................................................1
TRATAMIENTOS SELVICOLAS DE LA VEGETACION DE RIBERA ......................2
DESBROCES SELECTIVOS Y PODAS ...................................................................3
RESTAURACION DE LA CUBIERTA VEGETAL MEDIANTE PLANTACION DE
ESPECIES AUTOCTONAS .................................................................................................4
3.1.
3.2.
3.3.
3.4.
3.5.
3.6.
3.7.
FINALIDAD Y CRITERIOS DE ACTUACION ............................................................4
PLANTACIONES EN RIBERAS ................................................................................5
PLANTACIONES EN ESCOLLERA ..........................................................................8
PLANTACIÓN DE OCULTACIÓN DEL MURO DE GAVIONES ...............................9
PLANTACIÓN DE RECUPERACIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO
(INSTALACIONES AUXILIARES Y PLATAFORMAS DE TRABAJO) ......................9
PLANTACIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMINO DE SANTIAGO .........................10
ELIMINACIÓN Y GESTIÓN DE RESIDUOS VEGETALES ....................................11
Documento nº 1. Anejo nº 6
I
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1. INTRODUCCIÓN
En el presente anejo se describen únicamente aquellas obras que implican actuaciones sobre
la vegetación, incluyendo la restauración de las zonas afectadas por el proyecto (revegetación
del muro de gaviones o de la zanja de drenaje en el mirador, etc). El resto de las actuaciones
que contempla el proyecto se describen bien en el Anejo nº 5. Estabilización de la ladera, o en
el Anejo nº 7. Actuaciones de uso público y señalización.
Las actuaciones propuestas son de dos tipos, por un lado aquellas que buscan mejorar el
estado fitosanitario de la vegetación existente, mediante distintos tipos de tratamientos
selvícolas (desbroces, clareos o podas) y aquellas que tratan de restaurar la cubierta vegetal
mediante plantaciones de distinto tipo.
Tratamientos selvícolas
o Limpieza de orillas
o Tratamiento silvícola de orillas
o Desbroce selectivo de matorral y podas
Restauración de la cubierta vegetal
o Plantaciones en riberas
o Plantaciones en escollera
o Plantación de ocultación del muro de gaviones
o Plantación para recuperación de las zonas de trabajo
o Plantación de adecuación del Camino de Santiago
Las plantaciones en las áreas de esparcimiento y en el mirador de la iglesia se describen en el
Anejo nº 7. Adecuación para uso público y señalización.
2. TRATAMIENTOS SELVÍCOLAS EN LA VEGETACIÓN DE RIBERA
Estos trabajos contemplan realizar una limpieza de la vegetación caída que dificulte el normal
curso del río, o impida el crecimiento de la vegetación de ribera además de la retirada de la
vegetación que presente mal estado o, en su caso, una densidad excesiva.
2.1. LIMPIEZA DE ORILLAS
Esta actuación incluya la retirada de restos vegetales localizados en ambas orillas del río:
árboles caídos, ramas y restos vegetales arrastrados por la corriente, etc. (ver plano 2.2)
Aunque la presencia de basuras es muy escasa, a la par que se realizan las cortas de policía o
limpieza, se recogerán las basuras presentes en la zona y los escombros para ser gestionados
según se indica en el apartado 3.7 de Eliminación de residuos vegetales.
Una vez apeados los ejemplares o retirados los troncos de mayor tamaño resultantes de la
limpieza, se realizará el corte de los troncos en trozas para ser transportadas finalmente a
vertedero junto con los residuos acopiados.
La longitud sobre la que se actuará es de 1.307 m, repartidos en ambas márgenes del río,
desde el área de esparcimiento nº 2 hasta el puente de la carretera de Sahagún. En el plano nº
5.1 “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” queda representada la zona de
actuación.
Documento nº 1. Anejo nº 6
1
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2.2. TRATAMIENTOS SELVICOLAS DE LA VEGETACION DE RIBERA
Este tratamiento se realizará a lo largo de las dos márgenes del río Carrión, desde el puente de
Sahagún hasta el área de esparcimiento 2, situada aguas arriba del citado puente, (ver plano
5.2). El tratamiento se ejecutará en una franja de 4 metros de anchura, inmediatamente
2
después de la limpieza de las orillas. La superficie total sobre la que se actuará es de 5.228 m ,
correspondiente a una longitud de 1.307 m.
Se eliminarán en primer lugar todos los ejemplares arbóreos muertos o en mal estado
fitosanitario. Posteriormente se eliminarán los ejemplares que se encuentren ahogados y
dominados. Por último, se realizará la entresaca de los ejemplares necesarios para permitir la
entrada de luz y disminuir la densidad de vegetación evitando la formación de estrechamientos
o tapones.
Los tratamientos de entresaca dan origen a una masa irregular en la que quedan mezclados
árboles de todas las edades presentes en ella y que proporciona mayor espacio físico para el
desarrollo de los ejemplares que queden en pie.
En total, la entresaca o clareo afectará a un 5% de los brotes o pies presentes, sin contar con
los muertos, elegidos prioritariamente entre los ahogados y dominados, torcidos, etc. Este
trabajo incluirá el tronzado y apilado de las partes de diámetro medio superior a 70 mm para su
carga y traslado a vertedero.
Las operaciones de corta comprenden el apeo del árbol en pie, su medición para determinar el
tamaño idóneo de las trozas, el desramado y el tronzado del tronco (y a veces también de las
ramas más grandes) en trozas.
En las operaciones de apeo de ejemplares arbóreos se deben emplear todas las técnicas
disponibles para evitar daños. Estas operaciones, si no se tiene cuidado, pueden provocar
accidentes, ya que la caída de ejemplares grandes puede aplastar o arrancar árboles
contiguos. Sus ramas pueden despedazarse y salir despedidas en cualquier dirección.
Además, los troncos pueden rodar hasta llegar al río, provocando áreas de obstrucción, y por
tanto, mermando los objetivos del Plan de Riberas y del presente proyecto.
La corta de ejemplares ha de ser siempre dirigida, nunca incontrolada, para evitar así
accidentes y daños al medio. Es conveniente dirigir el árbol que se está talando hacia la copa
de otro árbol que ya ha sido apeado, para así amortiguar el impacto, reducir la zona dañada.
Cuando se aplica el método de corta por entresaca, los ejemplares a talar deben señalarse
previamente. Para ello será necesario, en primer lugar realizar una fase de planificación en la
que se estudien y se decidan los ejemplares que han de ser apeados. Los árboles
seleccionados deberán ser marcados, y la cuadrilla encargada del apeo deberá contar con esta
información para los trabajos de campo.
Una vez apeados los ejemplares o retirados los troncos de mayor tamaño resultantes de la
limpieza, se realizará el corte de los troncos en trozas para ser transportadas finalmente a
vertedero junto con los residuos acopiados.
Al igual que en el caso de la limpieza de basuras y restos de podas y desbroces, una vez
finalizados los trabajos anteriores se procederá a una última limpieza general de la zona,
recogiéndose los materiales empleados para el replanteo y los residuos producidos durante el
desarrollo de los trabajos y su amontonado en las zonas delimitadas para carga y traslado a
vertedero.
Las operaciones de clareo de vegetación arbórea deberán realizarse por una cuadrilla de
forestales (formadas por un oficial de 1ª y peones forestales) que irán dotados del material
imprescindible para la realización de las tareas (motosierra, sierra tronzadora, herramientas
Documento nº 1. Anejo nº 6
2
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
manuales, etc). La necesidad de que la cuadrilla esté dotada de la formación correspondiente
(al menos la cabeza de cada equipo) resulta imprescindible para decidir las ramas y ejemplares
a podar o talar, sin dañar a la vegetación aledaña, así como por los conocimientos en las
operaciones de apeo a realizar en cuestión de seguridad para los ejemplares aledaños y para
las propias personas que lo realizan.
2.3. DESBROCES SELECTIVOS Y PODAS
Este tratamiento se realizará en el tramo de río inmediatamente anterior al puente de la
carretera de Sahagún, en la parte de terreno donde no existe plantación de choperas. Se trata
2
2
de dos parcelas de 7.241 m y 5.172 m ,. En los planos 2.1 de “Definición de actuaciones” y 5.1
“Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” queda representada la zona de actuación.
El trabajo consiste en un tratamiento selectivo y manual para mejorar las condiciones
morfológicas, fisiológicas y sanitarias de las especies vegetales, favoreciendo así el correcto
desarrollo del ecosistema ripario.
Los desbroces selectivos consisten en la eliminación de la vegetación de tipo herbáceo y
matorral bajo. Se realizará este tratamiento en aquellas áreas en las que existe una elevada
densidad de matorral que está influyendo en el adecuado crecimiento de la vegetación arbórea.
Las podas se realizarán sobre ejemplares arbóreos que presenten ramas secas y en aquellos
casos en los que suponga una mejora del desarrollo de su porte, como en el caso de los
numerosos alisos de la zona (ver fotografía contigua).
Las operaciones de poda y desbroce de los restos vegetales existentes (árboles caídos, secos,
ramas muertas o secas, etc) se realizará por una cuadrilla, dirigida por un oficial de 1ª forestal,
que entrará en la zona replanteada eliminando los restos vegetales que supongan un
impedimento para el desarrollo de la vegetación. Se eliminarán también los restos acumulados
en el cauce del río, acercándose a ellos con traje de vadeo y las herramientas necesarias.
Se eliminarán igualmente los ejemplares que se encuentren en mal estado fitosanitario o
muertos y las ramas secas de ejemplares vivos hasta una altura de 2 metros.
Documento nº 1. Anejo nº 6
3
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
3. RESTAURACION
DE
LA
CUBIERTA
PLANTACION DE ESPECIES AUTOCTONAS
VEGETAL
MEDIANTE
3.1. FINALIDAD Y CRITERIOS DE ACTUACION
Esta actuación se realizará de forma combinada con la actuación anterior, para así poder
conseguir una masa vegetal madura y equilibrada. Las zonas en las que se realizarán
plantaciones se encuentran definidas en el plano 5.1 de “Actuaciones sobre la vegetación.
Planta General”.
La plantación de especies autóctonas persigue un doble objetivo:
1) Introducción de especies de vegetación serial ausentes en la actualidad y evitar la
propagación de especies alóctonas o invasoras
2) Protección de las riberas del cauce de la erosión
El éxito de las plantaciones como medida de protección y de restauración ambiental depende
fundamentalmente de la adecuada selección de especies en función de las características
ecológicas de la zona. Así, las especies elegidas para llevar a cabo la revegetación deberán
cumplir las siguientes condiciones:
Adaptación al entorno ecológico de la zona, con objeto de garantizar su adecuado
arraigo y desarrollo, con labores de mantenimiento mínimas.
Compatibilidad con las características topográficas de cada superficie a revegetar.
Adaptación de sus características físicas en cuanto a porte, densidad de plantación,
distribución, etc, para garantizar el cumplimiento de las funciones asignadas en cada
área.
Resistencia a fitófagos y hongos, una alta capacidad de reproducción, resistencia a la
competición interespecífica, capacidad de adaptación a las oscilaciones ambientales.
Cumplimiento del Real Decreto 1512/2005, de 22 de diciembre, por el que se modifica
el Real Decreto 1201/1999, de 9 de julio, por el que se establece el programa nacional
de erradicación y control del fuego bacteriano de las rosáceas.
Cumplimiento del Real Decreto 54/2007, de 24 de mayo, por el que se regula la
comercialización de los materiales forestales de reproducción en la Comunidad de
Castilla y León y el Real Decreto 289/2003, de 7 de marzo, sobre comercialización de
los materiales forestales de reproducción.
Disponibilidad en los viveros de la zona.
La selección de las especies se ha basado en la composición florística propia de las
comunidades de las riberas presentes en el río Carrión, imitando a la vegetación natural de los
tramos mejor conservados del mismo. Estas comunidades vegetales se caracterizan por estar
compuestas por alisedas mesotrofas submediterráneas. La característica principal de estas
formaciones es la presencia de especies que marcan la transición entre las alisedas oceánicas
y las estrictamente continentales. En la zona de actuación dominan los sauces (Salix fragilis y
Salix alba), álamos (Populus nigra), alisos (Alnus glutinosa), junto con zarzas (Rubus sp.),
majuelo (Crataegus monogyna), etc.
Además se seleccionan especies que sean beneficiosas para la fauna, como es el caso de la
rosa, ya que sirven de alimento y refugio para aves y mamíferos.
Las especies seleccionadas para la plantación y restauración son:
Especies arbóreas
Fraxinus angustifolia
Alnus glutinosa
Acer monspesulamum
Fresno
Aliso
Arce
Arce
Documento nº 1. Anejo nº 6
4
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Ulmus minor
Pinus pinaster
Populus alba
Olmo o negrillo
pino resinero
Álamo blanco
Especies arbustivas
Salix fragilis
Salix salviifolia
Cornus sanguinea
Frangula alnus
Rosa canina
Rosmarinum officinalis
Origanum vulgare
Mentha spicata
Lavandula stoechas
Mimbrera
Barda
Cornejo
Arraclán
Rosa
Romero
Orégano
Hierbabuena
Cantueso
Especies subarbustivas- lianoides
Humulus lupulus
Rubus ulmifolius
Lonicera periclymenum
Hedera helix
Smilax aspera
Espárrago de rio
Zarza
Madreselva
Hiedra
Zarzaparrilla
En función del objetivo principal se han considerado diversos módulos de plantación: Módulo 1
para las plantaciones de ribera propiamente dichas y módulo 2 para las plantaciones en
escollera.
3.2. PLANTACIONES EN RIBERAS
El tratamiento consistirá en la plantación de diversas especies arbóreas y arbustivas en las
superficies definidas en los planos 5.1 de “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” y
5.2 “Detalle 1 y 2”.
Las plantaciones se realizarán en las parcelas del cuadro siguiente, todas ellas pertenecientes
al Ayuntamiento de Carrión de los Condes.
2
Polígono
Parcela
Superficie ocupada (m )
501
5001
1.388
501
5002
1.453
523
5008
74
Polígono 501 parcela 5002
Las especies y densidades serán las definidas en la tabla siguiente y plano nº 5.2, detalle 1 de
Plantaciones de ribera (módulo 1). Se realizará una primera banda de plantación (módulo 1.1)
con anchura variable entre 1 y 3 metros, según la zona de actuación en la que dominarán las
especies arbustivas y subarbustivas, dejando bandas alternas de 4 metros de anchura sin
plantación para la formación de pequeños bosquetes, con densidades en las bandas con
plantación de 3.000 ud/ha.
Documento nº 1. Anejo nº 6
5
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
La combinación corresponderá a especies arbustivas y subarbustivas en proporciones de 2
ejemplares de subarbustivas por cada 3 ejemplares de arbustivas, en los porcentajes indicados
en la tabla siguiente.
En la segunda banda de plantación (módulo 1.2) se plantarán especies de porte arbóreo y
arbustivas de tipo salicáceas, dejando igualmente bandas de 4 metros de ancho entre módulo
y módulo, con densidades totales de 1.300 ud/ha en los módulos plantados.
La separación entre ejemplares arbóreos será de 4 metros, y la separación entre ejemplares de
salicáceas y árboles de 3 m en la proporción de dos ejemplares arbóreos cada tres arbustivos
de tipo salicáceas, formando pequeños bosquetes.
2
La parcela para realizar la plantación de ribera tiene una superficie de 1.453 m , y una longitud
a lo largo del río de 68 m.
Módulo de plantación M-1: Plantación de ribera
2
Superficie plantación real total (m ): 108
Densidad total de plantación
(ud/ha):
646
polígono 501 parcela 5002
3.000
1300
Módulo M-1.1
Plantaciones en primera línea
Nombre científico
Densidad
(ud/ha)
Total:
Arbustos
Cornus sanguinea
Frangula alnus
Rosa canina
Subarbustos
Porcentaje
Número
ejemplares
3.000
Presentación
32
750
300
750
25%
10%
25%
8
3
8
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 10-30 cm
Humulus lupulus
300
10%
3
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
Rubus ulmifolius
Lonicera
periclymenum
450
15%
5
A.F. <400cc, altura 10-40 cm
450
15%
5
A.F. <300cc, altura 20-40 cm
Módulo M-1.2
Nombre científico
Densidad total:
Árboles
Plantaciones en segunda línea
Densidad
(ud/ha)
1.300
Porcentaje
Número
ejemplares
84
Presentación
Fraxinus angustifolia
260
20%
17
A.F. <400cc, altura 50-60 cm
Alnus glutinosa
260
20%
17
A.F. <400cc
Salix salviifolia
520
40%
34
A.F. <400cc, altura 50-60 cm
Salix fragilis
260
20%
16
A.F. < 400 cc, altura 10-30 cm
Arbustos
Documento nº 1. Anejo nº 6
6
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Polígono 501 parcela 5001
En la zona aledaña al área de esparcimiento nº 1, tras la talanquera de protección se plantarán
2
únicamente ejemplares del módulo 1.1 con una superficie total de 1.388 m y una longitud de
2.
142,5 m. Como la plantación se hace en franjas de 4 m alternas, realmente se planta 694 m
La densidad será de 3.000 ud/ha, lo que en esta superficie se corresponde con 208 plantas en
total. Como en la parcela anterior, se dejarán bandas alternas de 4m de anchura sin plantar en
las que de forma espontánea crezca vegetación.
La combinación corresponderá a especies arbustivas y subarbustivas en proporciones de 2
ejemplares de subarbustivas por cada 3 ejemplares de arbustivas, en los porcentajes indicados
en la tabla siguiente.
Módulo de plantación M-1. Plantación de ribera
2
Superficie plantación total (m ):
Densidad total de plantación
(ud/ha):
1388
plantación
real
694
3.000
Módulo M-1.1
Plantaciones en primera línea
Nombre científico
Densidad
(ud/ha)
Total:
Arbustos
Cornus sanguinea
Frangula alnus
Rosa canina
Subarbustos
polígono 501 parcela 5001
Porcentaje
3.000
Número
ejemplares
Presentación
208
750
300
750
25%
10%
25%
52
21
52
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 10-30 cm
Humulus lupulus
300
10%
21
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
Rubus ulmifolius
Lonicera
periclymenum
450
15%
31
A.F. <400cc, altura 10-40 cm
450
15%
31
A.F. <300cc, altura 20-40 cm
S ha optado por planta de pequeño tamaño para asegurar su arraigo en el terreno,
seleccionando bandejas de alvéolos forestales de 400 cc, con lo que la realización de los hoyos
de plantación se hará de forma manual, con una profundidad mínima de 30 cm.
Sobre cada unidad de plantación arbórea se colocará un tutor de bambú de 120cm altura y 1012 mm de diámetro para guía y protección de las especies plantadas.
Para todas las unidades se realizará un riego de implantación de 8 litros/unidad.
Plantación en el polígono 523 parcela5008
Se trata de una parcela de 28m de longitud y variable en anchura, pero como máximo de 3m,
en la que se realizará una plantación de tipo módulo 1.1.
Documento nº 1. Anejo nº 6
7
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Módulo de plantación M-1: Plantación de ribera
2
Superficie plantación total (m ):
plantación
real
40
74
Densidad total de plantación
(ud/ha):
3.000
Módulo M-1.1
Plantaciones en primera línea
Nombre científico
Densidad
(ud/ha)
Total:
Arbustos
Cornus sanguinea
Frangula alnus
Rosa canina
Subarbustos
polígono 523 parcela 5008
Número
ejemplares
Porcentaje
3.000
Presentación
12
750
300
750
25% 3
10% 1
25% 3
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
A.F. <400cc, altura 10-30 cm
Humulus lupulus
300
10% 1
A.F. <400cc, altura 20-40 cm
Rubus ulmifolius
Lonicera
periclymenum
450
15% 2
A.F. <400cc, altura 10-40 cm
450
15% 2
A.F. <300cc, altura 20-40 cm
3.3. PLANTACIONES EN ESCOLLERA
Con objeto de ocultar y naturalizar la escollera proyectada en la margen izquierda del río se
plantarán estaquillas o ramas de especies propias de ribera intercaladas con los bloques de
escollera. Su ejecución, tal y como se detalla en el correspondiente apartado del pliego, se
realizará de forma simultánea la colocación de la escollera y la plantación de los esquejes y
ramas, intercaladas con tierra vegetal enmendada propia de la obra.
La plantación se realizará con ramas vivas en parada vegetativa, con una densidad total de 2
2
esquejes/m de salicáceas.
En el plano 5.2 Detalle 2 queda definida la plantación a realizar en la escollera.
Módulo de plantación M-2: Plantación en escollera
Superficie plantación total:
102 m
2
Densidad total de plantación (ud/m ):
Nombre científico
Densidad
2
(ud/m )
2
2
Porcentaje (%)
Número
ejemplares
Presentación
Arbustos
2
203
Salix fragilis
1
50%
102
Esqueje
Salix salviifolia
1
50%
101-
Esqueje
Documento nº 1. Anejo nº 6
8
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
3.4. PLANTACIÓN DE OCULTACIÓN DEL MURO DE GAVIONES
Para la ocultación del muro de gaviones previsto para la estabilización de la ladera se llevará a
cabo la plantación de ejemplares subarbustivos, tipo lianoide o trepador en las zonas
horizontales del talud.
La plantación de matas subarbustivas se realizará a lo largo de toda la longitud del muro con
2
una densidad de 1 ud/m y adición previa de tierra vegetal con espesor de 25 cm. La plantación
se realizará tras el vertido de la tierra vegetal en la zona horizontal del gavión, tal y como queda
definido en el plano 5.2. Detalle 3. Las plantaciones se realizarán de forma alterna en cada fila.
Módulo de plantación M-3: Plantación de ocultación de muro de gaviones
2
Superficie plantación total (m ):
445.19
2
Densidad total de plantación (ud/m ):
1
Densidad
2
(ud/m )
Porcentaje (%)
Número
ejemplares
Hedera helix
0,5
50%
222
Esqueje
Smilax aspera
0,5
50%
223
Esqueje
Nombre científico
Presentación
Subarbustos
3.5. PLANTACIÓN DE RECUPERACIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO
(INSTALACIONES AUXILIARES Y PLATAFORMAS DE TRABAJO)
Toda la zona en la que se localizarán las instalaciones auxiliares de obra (ver plano 3.1) y en la
que se ha procedido a la tala de ejemplares arbóreos y acondicionamiento del terreno, será
recuperado totalmente tras su uso hasta devolverlo a su situación actual.
Como para la estabilización de la ladera se han tenido que realizar unas plataformas de trabajo
y un gran movimiento de tierras, se ha decidido mantener estas plataformas haciendo una
explanación del terreno con las tierras sobrantes que permitan unos perfiles más suaves. Para
la restauración se ha previsto la retirada de todos los elementos de obra, la descompactación
de las plataformas mediante dos pases de subsolador y el suavizado de formas mediante
extendido de tierras. Por último se extenderá una capa de tierra vegetal de 25 cm con lo que
quedará el terreno preparado para realizar la plantación.
La plantación consistirá en una franja de Populus alba pegada al muro de gaviones y el resto
del terreno una reforestación con Pinus pinaster (especie presente en esta ladera del río).
La plantación de Populus alba se realizará en una franja de dos filas todo a lo largo del muro de
gaviones. Las distancias entre ejemplares en la fila serán como mínimo 6 metros y la
separación entre las dos filas será de 1,5 m, según la descripción del plano nº 5.2 Detalle 3
La plantación de ejemplares de Pinus pinaster, se realizará en el resto de la superficie con una
densidad de 1.111 árboles/ha lo que se corresponde con un marco de plantación de 3 x 3 m.
Como sotobosque se plantarán fresnos (Fraxinus angustifolia), Rosa canina y avellanos
(Corylus avellana) en una proporción de 482 plantas por hectárea a partes iguales.
Documento nº 1. Anejo nº 6
9
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Árboles
Populus alba
Pinus pinaster
Arbustos:
nombre
científico
Fraxinus angustifolia,
Rosa canina,
Corylus avellana,
Nº de ejemplares
21
142
Presentación
alveolo forestal menor de 400 cc, altura 30-50 cm
alveolo forestal menor de 400 cc altura 15-30 cm
21
21
21
alveolo forestal menor de 400 cc, altura 50-60 cm
alveolo forestal menor de 400 cc, altura 10-30 cm
alveolo forestal menor de 400 cc, altura 30-40 cm
Para todas las unidades se realizará un riego de implantación de 8 litros/unidad.
3.6. PLANTACIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMINO DE SANTIAGO
Para la adecuación de la zona del Camino de Santiago, se actuará sobre la parcela del catastro
pol 523 parcela 5036 que discurre tras el cruce del Puente de Sahagún por la propia carretera
principal que atraviesa el núcleo de Carrión de los Condes, junto al Monasterio de San Zoilo,en
la que actualmente existe un parterre ajardinado, desde el citado puente hasta el área de
información y descanso del Camino de Santiago existente frente al Monasterio de San Zoilo.
En la zona seleccionada ya existen dos pequeñas zonas delimitadas por bordillos de madera
en el que hay plantadas especies arbustivas de bajo porte y algunos ejemplares arbóreos. Para
completar el ajardinamiento de dicha zona se realizarán plantaciones de ejemplares arbóreos
de las especies Ulmus minor y Acer monspesulanum, respetando las plantaciones existentes y
dejando distancias mínimas entre ejemplar y ejemplar arbóreo de 3 metros.
Los dos pequeños parterres existentes de arbustivas se completarán con sendas formaciones
de geometría triangular, bordeadas con bordillo de madera tratada, con ejemplares de
2
aromáticas (romero y lavanda) en densidad 2 ud/m .
En el plano 5.1 se define el área destinada a dicha plantación, y en la tabla siguiente y plano
5.2 Detalle 4 quedan representadas las especies, densidad y plantación de las mismas.
Módulo de plantación M-4: Plantación de adecuación del Camino de Santiago
2
32 m
(16 + 16)
2818 parcela
parterres
aromáticas
2
Superficie plantación total (m ):
2
Densidad total de plantación (ud/m ):
Nombre científico
Densidad
2
(ud/m )
sin definir
2
Porcentaje
Número
ejemplares
Presentación
Árboles
Ulmus minor
--
49%
8
C 3,50L altura 100-170 cm
Acer monspessulanum
--
51%
9
C 10L altura 100-125 cm
Subarbustos
Rosmarinum officinalis
1,0
50%
16
Lavandula stoechas
1,0
50%
16
Documento nº 1. Anejo nº 6
A.F.<200 cc altura 15-20
cm
A.F. < 200 cc altura 10-15
cm
10
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3.7.
ELIMINACIÓN Y GESTIÓN DE RESIDUOS VEGETALES
Tras la realización de las podas y cortas, los residuos serán recogidos y colocados formando
pilas en los puntos de fácil acceso previamente seleccionados para el medio de transporte que
se encargará de su traslado a vertedero (inertes, plantas de compostaje, etc) tal y como se
define en el Anejo nº 19. Si la zona de actuación concreta no fuera accesible a camiones y
fuera necesario realizar la saca de la madera a un punto de acopio sí accesible, se tendrá
especial cuidado de respetar la estructura del suelo y la vegetacion existente. El tiempo que
debe transcurrir entre el apilado y la eliminación será el minimo posible para evitar riesgos de
incendios y ataques de plagas.
Tras la carga se procederá al acondicionado del punto de retirada de residuos, bien por medios
mecánicos bien manuales, para recuperar en lo posible un aspecto natural si lo hubiera
perdido.
Documento nº 1. Anejo nº 6
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ANEJO Nº 7
ADECUACIÓN PARA USO PÚBLICO Y SEÑALIZACIÓN
Documento nº 1. Anejo nº 7
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INDICE
1.
INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1
2.
ACTUACIONES PARA LA ADECUACIÓN DE USO PÚBLICO ........................................1
2.1.
2.2.
2.3.
3.
CREACIÓN DE ZONAS DE ESPARCIMIENTO .......................................................1
SENDA FLUVIAL DE USO PEATONAL ....................................................................4
RESTAURACIÓN DEL NUEVO MIRADOR DE LA IGLESIA ....................................5
SEÑALIZACIÓN ..................................................................................................................7
3.1.
3.2.
3.3.
3.4.
INSTALACIÓN PLACA EXPLICATIVA PERMANENTE ...........................................7
INSTALACIÓN DE SEÑALIZACIÓN FEDER ............................................................7
PANELES INFORMATIVOS AMBIENTALES ...........................................................7
FOLLETOS INFORMATIVOS....................................................................................8
APENDICE 1
DISEÑO DE LA RED DE RIEGO DEL MIRADOR
Documento nº 1. Anejo nº 7
I
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1. INTRODUCCIÓN
En el presente anejo se describen únicamente aquellas obras que implican actuaciones
destinadas al aprovechamiento del rio para el uso lúdico de los habitantes de la zona. El resto
de las actuaciones que comprende el proyecto se describen en sus correspondientes anejos de
geología y geotecnia y solución adoptada para la estabilización de la ladera (anejos 3 y 5),
estudio hidráulico (anejo 4, donde se definen las actuaciones de mejora del sistema de drenaje
en el mirador y colocación de escollera) y actuaciones sobre la vegetación (anejo 6).
Las actuaciones destinadas a la creación de espacios para uso público y señalización
comprenden varias líneas de acción con actuaciones independientes en cuanto a ejecución se
refiere:
Actuaciones para la adecuación de uso público:
- Creación de zonas de esparcimiento y mobiliario urbano:
 Zona de uso público 1
 Zona de uso público 2
- Senda fluvial de uso peatonal:
 Senda de bajada al río
 Acondicionamiento de la senda fluvial paralela al río
- Acondicionamiento del nuevo mirador de la Iglesia
Señalización
- Paneles informativos ambientales
- Paneles informativos de fondos FEDER
- Folletos informativos
A continuación se incluye la descripción de las tareas y actuaciones que comprende cada una
de las definidas anteriormente.
2. ACTUACIONES PARA LA ADECUACIÓN DE USO PÚBLICO
2.1.
CREACIÓN DE ZONAS DE ESPARCIMIENTO
Actualmente existe un camino paralelo al río que ofrece a los ciudadanos la posibilidad de
acercarse al río Carrión y disfrutar de él, si bien el acceso al mismo se encuentra en un estado
poco adecuado para el uso público debido a las irregularidades del mismo y a la falta de
conexión con el río. Además existen en la zona varias áreas que podrían ser acondicionadas
para el descanso y disfrute de la población a la par que se informa sobre aspectos culturales y
ambientales del propio río, acercando así el rio a la población.
Para la creación de zonas de esparcimiento se utilizarán dos pequeños claros existentes en las
inmediaciones del río que permiten al observador disfrutar del paisaje fluvial. Ambas zonas
quedan reflejadas en el plano 6.1 de “Adecuación para uso público y señalización. Planta
General”.
Zona de esparcimiento ZE-1
La zona de esparcimiento ZE-1 se encuentra próxima a la explanada utilizada en la zona de
2
obras, y cuenta con una superficie total de 1.115,14m . Como este área es prácticamente
coincidente con la superficie utilizada como área de acopio temporal de materiales, la
adecuación como zona de esparcimiento se realizará a partir de su vaciado y explanación
definitiva, tras finalizar la estabilización de la ladera objeto de este proyecto. Después se
realizará la plantación de las especies arbóreas y arbustivas, la colocación de los bancos y
carteles informativos.
Documento nº 1. Anejo nº 7
1
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
El diseño y los marcos de plantación previstos son específicos para cada una de las áreas de
esparcimiento (dependiendo de su localización y de los ejemplares arbóreos existentes en la
zona) y quedan definidos en las tablas siguientes, en la descripción realizada en este anejo y
en el plano 6.2.
Módulo de plantación ZE-1: Plantación en zona de esparcimiento 1
2
Superficie plantación total (m ):
1.115,14
Densidad total de plantación arbórea
(ud/ha):
según diseño
Porcentaje
Número
ejemplares
1 ud/m
100%
24
1 ud/m
100%
17
1 ud/m
100%
Cornus sanguinea
0.5ud/m
50%
9
Salix fragilis
0.5ud/m
50%
15
Árboles
276arb/ha
100%
Alnus glutinosa
184arb/ha
80%
12
Populus nigra
92arb/ha
20%
3
Nombre científico
Arbustos
(ocultación)
Cornus sanguinea
(plantación lineal)
Rosa canina
(plantación lineal)
Arbustos
Densidad
Presentación
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
A.F. <400cc, altura 10-30
cm
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
A.F. <400cc, altura 10-30
cm
A.F. <400cc
A.F. <400cc, altura 35-50
cm
La primera actuación a realizar es la delimitación del área de la zona de esparcimiento. El
recinto será cerrado por una talanquera y dispondrá de dos entradas según consta en el plano
6.2. Al lado de dichas entradas se colocarán los carteles informativos. En cuanto a las
plantaciones, se agrupan en tres tipos: plantaciones de ocultación, plantaciones de arbustos y
plantaciones de árboles.
Las plantaciones de ocultación se realizarán en la linde con los huertos. Consiste en una
plantación de Cornus sanguinea, separados los pies un metro y a continuación una plantación
de Rosa canina también con una separación de un metro entre pies.
En el lateral de la parcela que linda con el río, entre entrada y entrada, se alternan pies de
Cornus sanguinea y Salix fragilis con una separación de pies de 1 m.
En el espacio que queda libre, se realizará una plantación de Alnus glutinosa y Populus nigra
con marco de plantación 6 x 6 m en una proporción de 80% Alnus glutinosa y 20% Populus
nigra, distribuidos en el terreno según plano 6.2.
Las plantaciones arbóreas llevarán además la colocación del correspondiente entutorado, así
como un riego de implantación de 8 litros por cada unidad, tanto para arbóreas como
arbustivas.
En la zona más ancha de la parcela, se dispondrán 5 bancos de madera en forma de círculo de
radio 12 m.
Documento nº 1. Anejo nº 7
2
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Se colocará además, una talanquera en la zona de ocupación prevista por la escollera, hasta
coincidir con la de delimitación del propio área de esparcimiento, tal y como se indica en el
plano 6.1. La longitud total de de talanquera en esta zona es de 164 metros.
Zona de esparcimiento ZE-2
La zona de esparcimiento ZE-2 se encuentra al final de la senda fluvial en lo que es en la
actualidad una plantación de chopos, lindando prácticamente con el río. Cuenta con una
2
superficie total de 472,54m . Dado su estado actual, no será necesario realizar ningún
acondicionamiento específico, salvo la plantación de algunas especies arbóreas y arbustivas
que transforme un poco la plantación en algo más diversificado y en otra zona cercana a este
área la ocultación ciertos elementos existentes que desvirtúan el paisaje. Además se colocarán
algunos bancos desde los que contemplar el paisaje y carteles informativos.
Módulo de plantación ZE-2: Plantación en zona de esparcimiento 2
Superficie plantación total:
472,54
Densidad total de plantación arbórea
(ud/ha):
Nombre científico
Arbustos
(ocultación)
Cornus sanguinea
(plantación lineal)
Densidad
1 ud/m
según diseño
Porcentaje
Número
ejemplares
100%
13
Arbustos cerca oeste 1 ud/ 3m
100%
Cornus sanguinea
60%
5
Frangula alnus
40%
4
1 ud/ 6m
100%
3
árboles
existentes
100%
Presentación
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
Arbustos cerca este
Frangula alnus
A.F. <400cc, altura 20-40
cm
Árboles
Populus sp.
existentes
Como la “Zona de Esparcimiento 2” se va a realizar junto a una chopera de producción, todos
los árboles de este tipo que queden en el interior de la zona se conservaran como arbolado. En
el limite este de la parcela, entre los chopos existentes, con una separación de 6 m entre si, se
plantarán arbustos de Frangula alnus, para romper la linealidad de la plantación productiva.
Además se colocarán dos bancos, todo ello como se describe en el detalle 1 del plano 6.2.
Existe otra alineación central de chopos de producción, entre las que se colocaran dos bancos,
retranqueados un metro de la alineación para aprovechar mejor la sombra de los árboles a
media tarde.
La distancia entre los ejemplares arbóreos a plantar y existentes y el mobiliario urbano a
colocar variará entre 1 y 2 metros. Las plantaciones arbóreas llevarán además la colocación del
correspondiente entutorado, así como el riego de implantación de 8 litros por cada unidad,
tanto arbórea como arbustiva.
Documento nº 1. Anejo nº 7
3
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
En el limite oeste de la parcela se realizará una plantación de Cornus sanguinea y Frangula
alnus de forma intercalada y separados cada pie 3 m.
Para ocultar un bombeo existente en la zona, se llevará a cabo la plantación lineal de
ejemplares de Cornus sanguinea con separación de 1 m, dejando libre el acceso a la zona de
bombeo.
Todo el área de esparcimiento irá con un cerramiento de madera, dejando dos entradas según
se disponen la planta del plano 6.2. La longitud de talanquera en esta zona es de 98 metros.
Al lado de cada entrada, tal y como se indica en el apartado correspondiente a la
“Señalización” se instalarán dos paneles informativos ambientales en cada una de las áreas de
esparcimiento para ofrecer al usuario información sobre la geología, hidrología y
geomorfología, vegetación, fauna y funcionamiento del paisaje fluvial observado.
Los bancos serán de madera, de tipo rústico, de 2 metros de longitud, con dos tablones de
asiento y uno de respaldo, sujetos al suelo mediante cimentación y pletina de acero, tal y como
se define en el plano 6.2 Detalle 2. En esta ZE-2 se colocarán 6 bancos.
2.2.
SENDA FLUVIAL DE USO PEATONAL
Aprovechando el sendero existente en la zona, se realizará una senda fluvial que permita la
conexión de la población de Carrión de los Condes con el propio río Carrión. Se diferencias dos
claras zonas de senda según la tipología de adecuación. En el plano 6.1 queda representada la
localización de la senda fluvial según su tipología de adecuación:
senda de bajada al río
senda fluvial
Senda de bajada al río
Actualmente existe un acceso al río desde el núcleo de Carrión de los Condes que parte de la
explanada próxima al campo de fútbol y mirador de la Iglesia de Nuestra Señora de Belén, pero
se encuentra en un estado muy deteriorado que incluso en condiciones meteorológicas óptimas
resulta peligroso para los viandantes. Además, recientemente ha sido colocada una valla de
cierre para evitar el paso. Con objeto de acercar el patrimonio fluvial a la población se
acondicionará este acceso al rio, dando conexión a la población con la senda fluvial que une
las áreas de esparcimiento.
En el plano 6.3 Detalle 3 queda reflejado el acceso previsto, así como el perfil longitudinal y
transversal del camino previsto y su acondicionamiento. La diferencia de cota a salvar es de
catorce metros, desde la cota 838 hasta la 824 msnm. El diseño de la senda se ha hecho de tal
manera que la pendiente nunca supere 1H/4V (25%), resultando una longitud de
aproximadamente 70 m.
Para que la senda resulte más accesible, se colocarán traviesas de madera a modo de
escalones según se vea la necesidad, pero respetando una huella mínima de 0,3 m, para
facilitar la bajada. Las traviesas se fijarán al suelo mediante anclaje con dos pernos de acero
inoxidable de 30 cm de altura hincados en el terreno, rellenándose los huecos hasta nivelación
con tierras de la propia senda de bajada. Además se dispondrá una fina capa de 2 cm con
gravas o zahorra de bajo diámetro para evitar erosiones.
Las traviesas de madera serán de 22 cm de anchura en su parte basal y 16 cm en la parte
superior, con canto romo en la zona de contrahuella. La longitud de las traviesas será variable
según la necesidad de la zona siendo el máximo de anchura de 1,8 m, colocándose un total de
68.
Documento nº 1. Anejo nº 7
4
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Por seguridad y para facilitar el uso por parte de los ciudadanos de cualquier edad, se
instalarán además talanqueras de madera en el lado de la senda que presente terraplén, del
mismo tipo que las definidas para las áreas de esparcimiento (ver plano 6.2 hoja 2).
- Senda fluvial
Desde la Zona de Esparcimiento ZE-1 hasta la zona de esparcimiento ZE-2 existe en la
actualidad un camino que discurre entre el río y la chopera. Este camino se acondicionará para
su uso peatonal mediante la estabilización del firme y la colocación de bancos que permitan el
descanso de los paseantes.
Esta senda dará acceso desde la senda de bajada al río a las áreas de esparcimiento. Su
adecuación consiste en primeramente realizar una caja de 20 cm (tras la limpieza de la zona de
hojas caídas y restos de ramas), posteriormente se compactará y estabilizará con una capa de
20 cm de zahorra compactada (95% Próctor modificado).
El camino diseñado presentará una anchura máxima de 1,80 metros y una longitud total de 416
metros.
2.3.
RESTAURACIÓN DEL NUEVO MIRADOR DE LA IGLESIA
Con objeto de acondicionar el área actual existente aledaña a la iglesia, se ajardinarán nuevas
zonas en forma de pequeñas formaciones de aromáticas intercaladas con pavimento terrizo
para favorecer el paseo del público, además se reparará el muro desplomado en la actualidad
en el mirador.
Las operaciones a realizar son las siguientes:
Retirada del césped, arbolado (3 pequeños) y pavimento existente en el actual mirador.
El pavimento será demolido y trasportado a vertedero para su gestión. El césped será
levantado, eliminado y trasportado a vertedero.
Retirada de luminarias (5 pequeñas y 2 grandes), almacenamiento para su posterior
recolocación.
Adecuación del muro del mirador mediante la reconstrucción de lo dañado y el
retranqueo necesario generado por la necesidad de estabilización de la ladera. El muro
reconstruido se hará de mampostería de piedra calcárea recibido con mortero de
cemento y sobre una base de hormigón en masas, según plano 6.4 detalle 6.
Excavación del terreno natural del mirador de la ermita una profundidad de 0,8 metros
y acopio en parcela aledaña para su uso posterior.
Colocación del sistema de drenaje en toda la superficie tratada que desagüe
convenientemente las pluviales.
Instalación de la red primaria y secundaria del sistema de riego por goteo en los
parterres vegetados
Realización de canaletas replanteo ubicación luminarias y cableado de su restitución.
Colocación de una acera que rodeará el área afectada de la iglesia, según se describe
en el plano 6.4. detalle 5. La acera estará construida en adoquín sobre capa de arena y
una base de zahorra compactada, con un ancho variable entre 1,7 m y 5 metros en la
zona más ancha.
Realización de un relleno de tierra compactada sobre la que se le realizará un recebo
de grava blanca en el resto de la superficie del mirador que no va ni adoquinada ni
ajardinada según planos (plano 6.4 detalle 5) y definición en el correspondiente
apartado del pliego.
Extendido de tierra vegetal (con espesor de 25 cm) y plantación manual de especies
arbustivas aromáticas y tapizantes en las áreas previstas para ello, rodeadas de un
bordillo de madera tratada. En el Plano 6.4 detalle 6, quedan definidas las áreas y el
marco de plantación a realizar en estas zonas.
Documento nº 1. Anejo nº 7
5
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Colocación de las líneas portagoteros en zonas ajardinadas y prueba de
funcionamiento.
Colocación de luminarias en su ubicación definitiva y prueba de funcionamiento.
Tras la retirada del césped y pavimento existente, se replanteará el nuevo perfil del muro y la
acera pavimentada. Se realizará la zanja de 40 cm de profundidad y 90 cm de ancho para la
cimentación del muro. Esta zanja se rellenará de hormigón HM20. Sobre este cimiento se
levantará el muro de mampostería de piedra caliza careada a una cara vista de longitud 37,5 m
ancho de 0,6 m y alto de 1,20m sobre el terreno.
A continuación se realizará la adecuación del drenaje de la zona del mirador que se describe
en el Anejo nº 5. Estabilización de la ladera.
Posteriormente se replanteará el diseño de las áreas ajardinadas y se realizará la instalación
de las tuberías de riego enterradas, según se describe en el Apéndice 1, excepto las líneas
portagoteros que se instalarán una vez hecha la plantación.
Se realiza la canalización y replanteo de ubicación de luminarias previo a la realización de la
superficie adoquinada.
Terminada la instalación de la red de riego de las tuberías primarias y secundarias, se realizará
la acera pavimentada según el diseño previsto en el plano 5.2 detalle 5. Lo primero es colocar
el bordillo de hormigón delimitando lo que es el área pavimentada, se colocará sobre una capa
de hormigón HNE-15/P. Las dimensiones del bordillo son 1 x 0,10 x 0,20
La pavimentación con los adoquines de hormigón seguirá la siguiente configuración de capas
de abajo a arriba:
Explanación del terreno natural
Zahorra compactada 0,17 m
Capa de arena 5 cm.
Adoquín de hormigón de 0,8 m de grosor
recebo de arena
Colocación de las luminarias en su ubicación definitiva, siguiendo especificaciones del pliego
de condiciones.
La última actividad será la realización de la plantación de las áreas ajardinadas que comenzará
con la colocación de un bordillo de rollizo de madera de pino, la extensión de la tierra vegetal, y
posterior plantación y colocación de las líneas portagoteros.
El ajardinamiento consistirá en la plantación de matas subarbustivas, en agrupaciones de
parterres de aromáticas intercaladas según el diseño especificado en el Plano 6.4. Hoja 1
detalle 5, con diferentes formas geométricas y separación mínimas entre plantas de 0,5 m.
2
En total la superficie plantada es de 219 m con un total de 326 unidades de arbustos
Nombre científico
Porcentaje
Arbusto
Número
ejemplares
326
Presentación
Origanum vulgare
24%
79
A. F. 200 cc altura 15-20 cm
Mentha spicata
17%
56
A. F. 200 cc altura 10-15 cm
Rosmarinum officinalis
26%
85
A. F. 200 cc altura 15-20 cm
Lavandula stoechas
35%
106
A. F. 200 cc altura 10-15 cm
Documento nº 1. Anejo nº 7
6
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
3. SEÑALIZACIÓN
Con objeto de que la población, no sólo del propio núcleo de Carrión de los Condes sino
también el turismo que allí acuda, este informada de las obras, las características de la misma,
el funcionamiento del rio y el paisaje fluvial, se colocarán diversos carteles por la zona y se
repartirán folletos informativos.
Por ello, además de la señalización correspondiente y propia de las obras, se colocarán
paneles informativos para la población, tanto a nivel ambiental y de funcionamiento de los
ecosistemas aledaños al rio como de la financiación del proyecto por los fondos FEDER.
3.1.
INSTALACIÓN PLACA EXPLICATIVA PERMANENTE
Se instalará una placa explicativa permanente tipo monolito prismático de base triangular
equilátera al inicio del sendero fluvial de bajada al río, según se indica en el plano 6.1. Se trata
de una zona totalmente visible, dentro del casco urbano, que además sirve de delimitación e
indicación del inicio del sendero fluvial que da acceso a las actuaciones realizadas dentro del
proyecto.
Las características estructurales del monolito se definen en el correspondiente apartado del
pliego y en el plano de detalle 6.5 Detalle 4, siendo básicamente los siguientes:
-
3.2.
estructura prismática de base triangular equilátera de 2,0 m de altura y 0,40 m de
ancho de cara, realizada en acero corten.
Tres paneles soporte de explotación en placas de laminado de alta presión HPL con
acabado traslúcido.
INSTALACIÓN DE SEÑALIZACIÓN FEDER
Siguiendo las indicaciones establecidas en el Reglamento (CE) 621/2004 de la Comisión por el
que se establecen las disposiciones de aplicación del reglamento CE 1164/94 del Consejo, en
lo que respecta a las medidas de información y de publicidad referentes a las actividades del
Fondo de Cohesión, se colocará un (1) cartel informativo de obras en los que se indique que la
procedencia de los fondos. El panel de señalización FEDER se colocará justo antes de la zona
de esparcimiento nº 1.
En el plano nº 6.1 queda definida su localización y en el plano 6.5 Detalle 5 se definen sus
dimensiones, así como en el correspondiente apartado del pliego.
3.3.
PANELES INFORMATIVOS AMBIENTALES
Uno de los objetivos marcados en el II Plan de Restauración de Riberas de la Cuenca del
Duero, es la aproximación del río a los habitantes de la zona, promoviendo el disfrute del medio
fluvial, e incrementando la concienciación de los habitantes y visitantes acerca de los valores
naturales del área. Una de las vías mediante las que se puede conseguir este objetivo es
instalando paneles informativos a lo largo del río.
Estos paneles estarán construidos en madera tratada para exterior de dimensiones, con dos
postes de sujeción con su correspondiente zapata de cimentación hincados en terreno
(40x40x60 cm), en los que irá anclado el panel informativo de una altura total de 245 cm desde
Documento nº 1. Anejo nº 7
7
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
el suelo, quedando todo el conjunto protegido con una estructura en forma de tejadillo a dos
aguas, que permitirá la protección del panel frente a la lluvia y la luz solar.
En el plano 6.1 se indican los seis (6) puntos en donde se ubicarán los paneles. Las zonas
seleccionadas son fácilmente accesibles a los visitantes:
- Dos paneles informativos en cada una de las áreas de esparcimiento
- Un panel informativo en el nuevo mirador de la Iglesia de Nuestra Señora de Belén
- Un panel informativo al inicio de la senda fluvial marcando el camino de descenso al río
En el plano nº 6.5. Detalle 6 se incluyen las dimensiones y características de estos paneles.
El contenido de los paneles será será competencia del Contratista adjudicatario de las obras y
deberá contar con la aprobación previa del Director de Obra, debiendo aportar información
referente al comportamiento hidráulico del río Carrión, su flora y fauna asociada, y las ventajas
que las obras realizadas le suponen tanto al río como a las comunidades vegetales y animales,
así como a los habitantes de la zona. El cartel será impreso a vinilo a 4 tintas sobre chapa de
aluminio y protegido con metacrilato (4 cm de espesor).
3.4.
FOLLETOS INFORMATIVOS
Para informar a la población se repartirán un total de 1000 folletos informativos tipo “tríptico” de
21 x 21 cm en el que se desarrollarán, en lenguaje comprensible para todos los públicos, las
actividades desarrolladas en el proyecto, su financiación con fondos FEDER y los objetivos
perseguidos con el proyecto.
El diseño del contenido de los folletos será competencia del Contratista adjudicatario de las
obras y deberá contar con la aprobación previa del Director de Obra.
Documento nº 1. Anejo nº 7
8
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APENDICE 1
DISEÑO DE LA RED DE RIEGO DEL MIRADOR
Documento nº 1. Anejo nº 7
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
DISEÑO DEL RIEGO POR GOTEO EN LA TERRAZA DEL MIRADOR DE LA IGLESIA DE
NUESTRA SRA DE BELEN
1. Zonas de riego por goteo. Portagoteros
Datos de partida:
-
Tubería con gotero integrado de 16 mm de diámetro exterior de polietileno PE
Suelo de textura media
Presión de trabajo entre 1bar y 2 bar máximo
Q (l/h) variable según presión entre 2 l/h y 3,10 l/h
Necesidades de riego de las aromáticas 1,8l/h con coeficiente de uniformidad del 90%
Por lo tanto los goteros tendrán que aportar 1,8/0,9= 2 l/h
Área mojada por cada emisor:
Según las características técnicas del gotero, el radio mojado por cada emisor es de 0.33m, por
tanto la superficie mojada es:
r2
0,34m 2
Separación entre emisores integrados
Separación entre emisores= diámetro mojado – (radio mojado x % solapamiento)
Por lo tanto la separación entre emisores para un solapamiento del 15 % será
0,66 – (0,33x0,15)= 0,66-0,049= 0,611m
Según las características técnicas de los goteros las longitudes máximas de las tuberías
portagoteros podrían ir desde 93 m a 1 bar hasta 158 m a 2 bar de presión. Longitudes muy
superiores a las que se necesitan en este proyecto, dado que las superficies de riego son
pequeñas.
Para tantear la disposición de laterales y emisores se consulta la guía de estimación del
porcentaje de suelo mojado (P) desarrollada por Keller y Karmeli (1974). Según la tabla de
Karmeli y Keller se elige la separación entre las líneas de los portagoteros para que el suelo
mojado a 30 cm esté comprendido entre el 80 al 100%, la distancia adecuada está entre 0,8 y 1
m.
Documento nº 1. Anejo nº 7
1
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
A. Necesidades en las circunferencias de aromáticas de 4 m diámetro
Tuberías
portagoteros
Radio de separación: el primer radio es 0,8m y el segundo 1,5m
2 (0,8)
5,026
2 (1,5)
9,42
que hace un total de 14,44 m de tubería portagotero
14,44m potagoteros /0.6m entre goteros= 24 goteros en esta circunferencia de aromáticas
Turno de riego:
Sabiendo que la dosis de riego en arbustos o plantas autóctonas como las aromáticas pude
2
ser de 1,8 l/m
2
El número de goteros por m es el resultado de dividir el número de goteros totales entre la
superficie de la circunferencia de aromáticas:
2
2
Nº de goteros /m = 24got/12,56m = 1,9 got/m
2
El turno de riego será igual a:
Documento nº 1. Anejo nº 7
2
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Tr
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
1,8l / m 2
2l / hx1,9 got / m 2
0,47 h got
Podemos decir 0,47h es semejante a media hora de riego.
Luego serán necesarios turnos de media hora de riego.
B. Necesidades de riego en las áreas cuadradas
En los cuadrados de 2 x 2 m situamos los portagoteros a una separación de 0,5 - 1 y 0,5
Longitud total de portagoteros es 4m (2 + 2) con goteros situados cada 0,6 m da un total de 6 a
7 goteros.
2
el nº de goteros por m será:
6/2x2= 1,5 got/m
Tr
2
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
1,8l / m 2
2l / hx1,5 got / m 2
0,6 h got
lo que supone 36 min de riego en las aromáticas en los cuadrados
C. Necesidades de riego en las áreas triangulares
Se integra el portagoteros en el interior del área del triángulo equilátero de lado 2m, en forma
de circunferencia de radio 0,5m.
La circunferencia de radio 0,5 tiene una longitud de 3,14m por lo que con una separación de
0,6m habrá 5 goteros.
2
El número de goteros por m será
Nº goteros total / área del triángulo= 5/1,73 = 2,89 got/m
2
Por lo tanto el turno de riego:
Documento nº 1. Anejo nº 7
3
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
dosis / m2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m2
Tr
1,8l / m2
2l / hx2,9 got / m2
0,31h got
Que corresponden a un turno de riego de 17 minutos
D. Necesidades de riego en los laterales rectangulares
Se dispondrá una tubería portagoteros en forma sinuoide de semicircunferencias de diámetro
0,70 m (ya que el ancho del rectángulo es de 1m y el radio mojado por cada gotero es de 0,33).
onda de radio 0,35
-
Rectángulo de 26 m de largo
26/0,7=37,14 semicirculos es decir 18,57 circunferencias completas
18,57 x2 (0.35) 40,84 m de portagotero
Rectángulo de 26 m de largo suponen 40,84 m de portagoteros (68 goteros)
turno de riego:
2
nº goteros por m = 68/26=2,6got/m
2
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
Tr
1,8l / m 2
2l / hx2,6 got / m 2
0,34 h got
Que se corresponde con un turno de riego de 20 min.
-
Rectángulo de 10 m
10/0,7= 14,28 semicirculos que se redondea a 7 circunferencias
7x2 (0.35) 15 .39
m de portagotero
Rectángulo de 10 m de largo suponen 15,4 m de portagoteros (25,65 goteros)
Turno de riego:
2
nº goteros por m = 25,65/10=2,6got/m
2
Documento nº 1. Anejo nº 7
4
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
Tr
1,8l / m 2
2l / hx2,6 got / m 2
0,34 h got
Que se corresponde con un turno de riego de 20 min.
-
Rectángulo de 18 m de largo
18/0,7=25,7 semicírculos lo que suponen 13 circunferencias completas
13x2 (0.35)
28,6 m de portagotero
Los rectángulos de 18 m de largo suponen 28,6m de portagoteros (47,7 goteros)
Turno de riego:
2
nº goteros por m = 47.7/18=2,6got/m
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
Tr
2
1,8l / m 2
2l / hx2,6 got / m 2
0,34 h got
Que se corresponde con un turno de riego de 20 min.
-
rectángulo de 5m
5/0,7=7,14 semicírculos lo que suponen 3,5 circunferencias completas
3,5x2 (0,35)
7,7 m de portagotero
Los rectángulos de 5 m de largo suponen 7,7m de portagoteros (12,8 goteros)
Turno de riego:
2
nº goteros por m = 13/5=2,6got/m
Tr
2
dosis / m 2
Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2
1,8l / m 2
2l / hx2,6 got / m 2
0,34 h got
Que se corresponde con un turno de riego de 20 min.
Tabla resumen zonas ajardinadas rectangulares de la izquierda
ancho rectángulos nº de rectángulos
longitud
goteros total
portagoteros
26
1
40,84
68
5
1
7,7
13
18
1
28,6
47,7
10
2
15,4x2
51,3
Tabla resumen zonas ajardinadas rectangulares de la derecha
ancho rectángulos nº de rectángulos
longitud
goteros total
portagoteros
18
2
28,6 x 2
95
Documento nº 1. Anejo nº 7
turno riego
20
20
20
20
turno riego
20
5
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2. Diseño de la red de riego
Una vez finalizada la distribución de goteros, en las distintas zonas a regar, se pasa a diseñar
la red de tuberías que debe alimentar a todos los portagoteros.
Considerando la posibilidad de que hubiera una avería en la red principal del riego, se dispone
una red de bocas de riego paralela e independiente, de tubería de 40 mm de diámetro, de la
cual se derivan las bocas de riego.
En el diseño se tratar de reducir al máximo el número de zanjas que se tengan que abrir,
haciendo pasar el máximo número de tuberías en la misma zanja. A ser posible se realizan las
zanjas por el perímetro de la finca. Se trazan las tuberías rectas y paralelas unas con otras o
perpendiculares, evitando ángulos agudos u obtusos.
En el diseño de la tubería principal se intenta uniformizar un solo diámetro para que el montaje
sea más rápido y simplificar la piecería necesaria, forzando la pérdida de carga y la velocidad,
pero respetando que el rozamiento más el desnivel no sobrepasen el 20% de la presión de
trabajo del portagotero.
La "tubería principal", se timbrará en función de la "presión estática", eligiéndose normalmente
tubería de 10 atmósferas. A partir del origen del sector, la tubería que alimentará a los aparatos
de riego, será de 6 atmósferas, ya que soportan la presión dinámica. Si la presión de suministro
de agua fuese aquí superior a 6 kg/cm2, se instalará un reductor de presión.
Se va a estudiar la posibilidad de regar en dos sectores, uno el propiamente detrás de la Iglesia
y otro a la derecha de la iglesia.
Sector detrás de la Iglesia (izquierda):
El caudal total que es necesario aportar en este sector es:
Los goteros tienen que suministrar 2l/h
Goteros en triángulos: 4 x 5got/triangulo
Goteros en círculo: 24 goteros en 1 circulo
Goteros en cuadrados: 2 x 7 got/cuadrado
Goteros en rectángulos: 68 +13 +48 +51 = 180
2l / h 4 x5
2 x7
24 180
2 x238 476l / h o lo que es lo mismo 0,476 m3/h
Como partimos de la premisa que la presión estática estará en un orden de 10 Atm. se
selecciona, en función del caudal necesario, el diámetro de la tubería principal, de tal forma que
3
no se supere una velocidad de 1.5 m /h
Documento nº 1. Anejo nº 7
6
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Se podría utilizar una tubería de PE de baja densidad de 20mm de diámetro ya que se observa
3
3
que para una tubería de 20 mm es de 0,7 m /h, por lo que los 0,476 m /h que debe soportar
este tramo circularían sin dificultad, observamos en la tabla de pérdidas de carga de PE de
baja densidad diametro 20 mm, oscilando entre
Documento nº 1. Anejo nº 7
7
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
La perdida de carga la calculamos haciendo una relación entre la perdida de carga con un
3
3
caudal de 0,54 m /h es del 8,5 % y para un caudal de 0,36 m /h con una pérdida de carga de
4,05%.
0,54 0,36
8,5 4,05
x
0,54 0,476
8,5 x
6,9%
Como los goteros funcionan a una presión nominal de 2atm habrá que disponer de un reductor
de presión antes de las salidas de cada área de riego, comprobando la pérdida de carga es
menor a menor presión.
El turno de riego, como se ha calculado que varia entre media hora y 20 minutos, se estima
será de 25 minutos, pero como será manual la apertura se deja al criterio del jardinero cuando
hay que dar un riego más largo o más corto, dependiendo de la climatología del momento.
Sector derecho de la iglesia
El caudal total que es necesario aportar en este sector es:
Los goteros tienen que suministrar 2l/h
Goteros en triángulos: 2 x 5got/triangulo
Goteros en círculo: 24 goteros en 2 circulo
Goteros en rectángulos = 95
Documento nº 1. Anejo nº 7
8
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2l / h 10 48 95
2 x153 306l / h o lo que es lo mismo 0,306 m3/h
Como partimos de la premisa que la presión estática estará en un orden de 10 Atm. se
selecciona, en función del caudal necesario, el diámetro de la tubería principal, de tal forma que
3
no se supere una velocidad de 1.5 m /h
Se podría utilizar una tubería de PE de baja densidad de 16mm de diámetro ya que se observa
3
3
que para una tubería de 16 mm es de 0,6 m /h, a 6 atm ó 0,8 m /h a 3 atm por lo que los 0,306
3
m /h que debe soportar este tramo circularían sin dificultad, observamos en la tabla de pérdidas
de carga de PE de baja densidad diámetro 16 mm, oscilando entre 3,18%
Documento nº 1. Anejo nº 7
9
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
La pérdida de carga del origen al final será 3,18%
Como los goteros funcionan a una presión nominal de 2atm se ubicará un reductor de presión
antes a la salida de este sector de riego.
El turno de riego, como en el otro sector varia entre media hora y 20 minutos, por lo que se
estima será de 25 minutos, pero se deja al criterio del jardinero cuando hay que dar un riego
más largo o más corto, dependiendo de la climatología del momento.
3. Esquema del sistema de riego:
Documento nº 1. Anejo nº 7
10
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Documento nº 1. Anejo nº 7
11
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ANEJO Nº 8
TRAMITACIÓN AMBIENTAL
Documento nº 1. Anejo nº 8
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
INDICE
1.
INTRODUCCIÓN .................................................................................................................. 1
APENDICE 1
DOCUMENTO AMBIENTAL
APENDICE 2
REPERCUSION DEL PROYECTO SOBRE RED NATURA
APENDICE 3
RESOLUCION DE NO SOMETIMIENTO DE LA DGCEA
APENDICE 4
ESCRITO A COMISIÓN TERRITORIAL DE PATRIMONIO CULTURAL
APÉNDICE 5. RESOLUCIÓN
CULTURAL
DE
LA
COMISIÓN
TERRITORIAL
Documento nº 1. Anejo nº 8
DE
PATRIMONIO
I
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1. INTRODUCCIÓN
Las obras propuestas dentro del proyecto de estabilización de una ladera sobre el río Carrión
en Carrión de los Condes (Palencia) no se encuentran incluidas en ninguno de los supuestos
contemplados en los anexos I y II de la legislación vigente en materia de medio ambiente, Ley
6/2010 de 24 de marzo de modificación del texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto
Ambiental de proyectos, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2008, de 11 de enero.
Las actuaciones referidas tampoco se encuentran comprendidas entre los supuestos recogidos
en la normativa autonómica regulada por la Ley 11/2003, de 8 de abril, de Prevención
Ambiental de Castilla y León.
Por otro lado, el tramo de río donde se proponen las actuaciones se encuentra fuera del LIC
ES4140077 “Riberas del río Carrión”, por lo que no se prevé en ningún caso afección a los
espacios Red Natura 2000.
Sin embargo, el organismo de Cuenca, Confederación Hidrográfica del Duero, consideró
preciso seguir el procedimiento que marcan los artículos 16 y 17 del Real Decreto Legislativo
1/2008 de Evaluación de Impacto Ambiental, para lo que presentó con fecha 1 de octubre de
2010 ante la Dirección General de Prevención Ambiental y Ordenación de Territorio de la Junta
de Castilla y León y ante la Dirección General de Calidad y Evaluación Ambiental del Ministerio
de Medio Ambiente, Medio Rural y Marino, el Documento Ambiental del proyecto, solicitando
informe sobre la necesidad de sometimiento o no a Evaluación de Impacto Ambiental.
El Documento Ambiental se encuentra recogido como apéndice 1 del presente Anejo.
Con fecha 13 de octubre de 2010, la Dirección General de Medio Natural de la Junta de Castilla
y León, remitió a la Confederación Hidrográfica del Duero el Informe relativo a la repercusión
del proyecto sobre la Red Natura 2000., en el que se certifica que las actuaciones proyectadas
no se encuentran dentro del ámbito de ninguna figura de protección ambiental. Se incluye
como apéndice 2
Con fecha 15 de marzo de 2011 la DGCEA emitió la resolución en la que establece que el
proyecto no tiene que ser sometido al trámite de evaluación de impacto ambiental. En el
apéndice 3 se incluye copia del documento.
Con fecha 4 de mayo de 2011, la Confederación Hidrográfica del Duero solicita a la Comisión
Territorial de Patrimonio Cultural, la preceptiva autorización para la realizar las obras incluidas
en el zona de protección del Camino de Santiago, según con consta en el documento que se
incluye como Apéndice 4. La resolución de dicho Organismo autorizando las obras tiene fecha
de 21 de junio y se incluye como Apéndice 5.
Documento nº 1. Anejo nº 8
1
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE 1
DOCUMENTO AMBIENTAL
Documento nº 1. Anejo nº 8
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
PROYECTO DE ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA
SITUADA JUNTO AL RÍO CARRIÓN A SU PASO POR
CARRIÓN DE LOS CONDES (PALENCIA)
DOCUMENTO AMBIENTAL
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
DOCUMENTO AMBIENTAL
ORGANISMO
CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO
CLAVE
F2.428-217/2111
TITULO DEL PROYECTO
“PROYECTO DE ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA SITUADA JUNTO AL RÍO CARRIÓN A SU
PASO POR CARRIÓN DE LOS CONDES (PALENCIA)”
1. DATOS GENERALES DE LA ACTUACION
1.1. PLAN O PROGRAMA EN EL QUE SE ENMARCA.
El Proyecto está incluido en el II Plan de Restauración de Riberas de la cuenca del Duero
2009-2015, cuyo protocolo se firmó con la Junta de Castilla y León, con fecha 16 de noviembre
de 2009, en el marco que desarrolla el programa operativo FEDER. Dicho Plan tiene como
objetivos la regeneración medioambiental de los ríos y sus riberas, la recuperación y defensa de
estos espacios de gran valor natural para el uso y disfrute de los ciudadanos, así como la
defensa frente a avenidas e inundaciones.
El Proyecto de estabilización de la ladera junto al río Carrión, en el término municipal de Carrión de
los Condes (Palencia) pretende lograr una adecuada integración ambiental y paisajística del
entorno del río en las inmediaciones de la Iglesia de Belén, a través de las labores de restauración
y estabilización de la ladera.
En este sentido, sus objetivos concuerdan con los objetivos del Plan de Restauración de Riberas
de la cuenca del Duero, mencionados anteriormente, por lo que se justifica su inclusión en el citado
plan en el que se enmarca el proyecto.
1.2. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
El tramo de río objeto del proyecto se localiza en la provincia de Palencia, dentro del término
municipal de Carrión de los Condes, a su paso por el núcleo urbano del mismo nombre.
Concretamente el ámbito de actuación se localiza en la margen izquierda del río Carrión en las
inmediaciones de la iglesia de Belén al noreste del núcleo urbano.
1.3. MOTIVACIÓN DE LA ACTUACIÓN
La ladera objeto de proyecto, situada en la margen izquierda del río Carrión, a su paso por la
localidad de Carrión de los Condes (Palencia), presenta un comportamiento inestable con graves
problemas de desprendimientos y deslizamientos sobre el río Carrión, debido fundamentalmente a
la acción y el papel del río Carrión sobre el terreno en este entorno. Sus crecidas y modelados
constantes del terreno sobre el que se inscribe, han dado lugar a la paulatina y aún hoy constante
degradación de la misma. Esta degradación se ha visto favorecida por los problemas de drenaje
interno que presenta la ladera, sobre la que se asienta la ermita de Belén. A su vez dicha ermita se
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Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
está viendo afectada por la inestabilidad de la ladera.
El río Carrión inmediatamente aguas arriba de Carrión de los Condes presenta una llanura de
inundación extensa por sus dos márgenes ocupadas en parte por plantaciones de chopos.
Cuando el río alcanza el núcleo urbano, la llanura de inundación se estrecha, siendo la llanura
relativamente amplia en su margen derecha y con un escarpe de unos 30 metros de altura en su
margen izquierda. Sobre este escarpe se ubica el propio municipio y la ermita de Belén. En la
zona bajo el escarpe, el río presenta un meandro que ha ido variando su forma y que hace que
en la actualidad el cauce se encuentre dividido a su vez en dos cauces, generando una isla
inundable en medio de ambos.
El río Carrión realiza un giro de 90º bajo la ubicación de la Ermita de Belén, lo cual va
generando erosiones en la base de la ladera, especialmente cuando se dan avenidas
importantes. La ladera presenta además problemas de inestabilidad geotécnica, lo cual ha
venido generando desprendimientos en la misma. Cuando se producen avenidas, tanto el
propio talud como los desprendimientos se van erosionando y generando arrastres, y en
consecuencia el frente de la ladera va retrocediendo acercándose a la ermita. Este retroceso
puede estar afectando a la estabilidad estructural de la misma
En junio de 2008 la Confederación Hidrográfica del Duero solicitó al Laboratorio de geotecnia
del CEDEX asesoramiento geotécnico para resolver el problema de estabilidad de la iglesia de
Nuestra Señora de Belén, en Carrión de los Condes.
De los reconocimientos y las investigaciones se concluía que la iglesia Nuestra Señora de Belén
estaba posiblemente cimentada en unos rellenos antrópicos de pobre calidad geotécnica (lo que
podía explicar parte de los desperfectos) y que la inestabilidad de la ladera agravaba dichos
problemas de cimentación posiblemente defectuosa. En todo caso se concluía que la
estabilización de la ladera era una condición necesaria (aunque posiblemente no suficiente)
para parar los movimientos y aperturas de grietas en la iglesia.
1.4. OBJETIVOS DEL PROYECTO
El objetivo del proyecto es lograr la estabilización de la ladera existente en la margen izquierda del
río Carrión, además de mejorar el estado de la vegetación de ribera, afectada por los
desprendimientos y deslizamientos de materiales que se han producido sobre el río Carrión,
mediante la realización de actuaciones específicas en la misma, así como la consecución de una
adecuada integración ambiental y paisajística de las márgenes y riberas que revalorice esta zona
del río Carrión.
En definitiva, se persigue una mejora ambiental del entono fluvial del río Carrión en las
inmediaciones de la iglesia de Belén, con los siguientes objetivos específicos.
Estabilización de la ladera de la margen izquierda del río
Mejora del drenaje de la Ermita.
Mejora del estado de la vegetación de ribera en la zona afectada por los
desprendimientos de material y en el tramo de río colindante. Tratamiento de limpieza y
plantaciones.
Adecuar para el uso público algunas zonas inmediatas al cauce así como el vial de
acceso a la zona de trabajo
Plantaciones de especies propias de la ribera del río Carrión
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Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
2. LEGISLACIÓN
LEGISLACIÓN DE
IMPACTO AMBIENTAL
DE ÁMBITO ESTATAL
De acuerdo con la legislación vigente en materia de impacto
ambiental, las actuaciones propuestas no se encuentran incluidas
en ninguno de los supuestos contemplados en los anexos I y II del
texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental de
Proyectos, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2008 de 11
de enero, modificado por la Ley 6/2010 de 24 de marzo.
LEGISLACIÓN DE
IMPACTO AMBIENTAL
DE ÁMBITO
AUTONÓMICO
Según la normativa ambiental vigente en la Comunidad Autónoma
de Castilla y León, y en particular la Ley 11/2003, de Prevención
Ambiental de Castilla y León, la actuación no se incluye en ninguno
de los Anexos de la misma.
OTRA LEGISLACIÓN
AMBIENTAL APLICABLE
No existe otra legislación ambiental aplicable a este proyecto
3. ACTUACIÓN
3.1. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS
La actuación de estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión a su paso por la
localidad de Carrión de los Condes (Palencia) en si misma, no admite alternativas puesto que es
la única alternativa viable que contempla el estudio previo realizado por el CEDEX.
Por lo tanto, y respecto a este apartado, como alternativas de actuación únicamente cabe
contemplar los distintos métodos o tipos de actuaciones que se estudian para conseguir estabilizar
dicha ladera. En particular, y teniendo en cuenta la propuesta de actuaciones recogidas en dicho
estudio, las alternativas posibles se refieren al método de ocultación del hormigón proyectado
(gunita), para lo cual se han analizado las siguientes alternativas:
-
Colocación de un muro ecológico. Se trata de un sistema de malla tridimensional
reforzada que se ancla al terreno y se va rellenando con las tierras procedentes del saneo
del talud. Posteriormente se realiza una hidrosiembra con semillas de herbáceas.
Presenta como inconveniente la necesidad de disponer de una gran superficie, ya que el
ancho en la base es prácticamente el mismo que la altura deseada, por lo que para una
altura de 10 m, la anchura mínima requerida en la base es de 10 m.
-
Colocación de un muro gaviones vegetado. Se propone construir un muro a base de
gaviones de 1x1x1 m, hasta alcanzar una altura de 10 m, siendo la anchura necesaria en
la base de 7 m. El material de relleno de los gaviones procederá de préstamos.
Se opta finalmente por la solución a base de gaviones, ya que a la mayor facilidad constructiva se
une el condicionante del espacio en la zona más próxima al río . La solución incluye dos alturas
distintas de muro, en la zona más cercana al río será de 7 m, para luego elevarse hasta 10 m en
la zona con mayores problemas.
Esta solución es mejor que la colocación del muro ecológico, como se infiere de los
inconvenientes señalados, por cuánto supone una menor ocupación de suelo y por tanto una
menor ocupación de superficie de ribera. Es la única solución de las barajadas que permite
alcanzar la altura requerida con la menor superficie de ocupación y que sea compatible con
tratamiento vegetal.
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3.2. DESCRIPCIÓN DE LA ACTUACIÓN
A continuación se describen las actuaciones contempladas, y que se han recogido en el plano
correspondiente.
ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA
Adecuación de accesos temporales y zona de trabajo:
•
•
Adecuación de accesos temporales y zona de trabajo incluyendo el desbroce del terreno,
la tala y retirada de árboles, el extendido y compactación de zahorra natural, el fresado del
terreno, el levantado del firme con base granular, así como la restauración y plantación de
las zonas afectadas con especies autóctonas, incluyendo apertura de hoyos y riego
manual, en una superficie aproximada de 2.270 m2.
Acondicionamiento del pie de la ladera. Entre el talud sur y oeste, se realizará una
plataforma mediante escollera o tablestacas para aprovechar los 7-8 metros de terreno
disponibles.
Estabilización de la ladera.
•
•
•
•
•
•
Saneo del talud de la ladera con retroexcavadora de gran dimensión y acopio temporal de
material caído para su reutilización posterior.
Acondicionamiento de la plataforma de trabajo al pie de la ladera, incluyendo el nivelado
del terreno utilizando material de desprendimiento o escollera según necesidad.
Claveteado de bulones de acero de 12 metros de longitud y 32 mm de diámetro,
dispuestos en malla de 2 x 2,5 m, a lo largo de una longitud de ladera a estabilizar
(aproximadamente 2.176 m).
Colocación de drenes californianos de 12 m de longitud mínima y 65 mm de diámetro en
malla de 4x5 m, a lo largo de una longitud de 51 m.
Colocación de mallazo de triple torsión en la ladera para evitar desprendimientos, en una
superficie de 1.020 m2.
2
Gunitado del talud de la ladera en una superficie aproximada de 204 m .
Colocación de un muro de gaviones al pie de la ladera
•
•
Colocación de muro de gaviones de entre 7 y 10 metros de altura, para ocultar la pared
gunitada de la ladera , incluyendo: malla de geotextil y capa drenante en la unión con el
muro, colector para la recogida de aguas procedentes del talud y anclajes, ocupando una
superficie de unos 2.505 m2.
Colocación de tierra vegetal y plantación de matas subarbustivas, sobre el paramento
horizontal y parterres de los gaviones, estimando un volumen de 81 m 3 de tierra vegetal y
405 plantas.
Instrumentación de la ladera
•
Se movilizará un equipo de perforación para el emplazamiento de 3 equipos mecánicos
para sondeos y la realización de 75 m de perforación. Se instalarán 50 ml de tuberías para
inclinómetro en aluminio anonizado y 2 piezómetos de cuerda vibrante así como 15 escalas
graduadas para control de grietas en edificios. Se necesitará para ello 10 inclinómetos
durante la ejecución de la obra.
Colocación de escollera de protección de cauce
•
Colocación de muro de escollera en taludes de protección del cauce, con escollera de 500
kg en capas de 1 m ocupando un volumen de 1.000 m3. Incluye la excavación de zanja
3
para empotramiento de la escollera con una estimación de unos 200 m de tierras
excavadas.
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MEJORA DEL DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA ERMITA Y SUSTITUCIÓN DEL
PAVIMENTO
•
•
•
Extendido de tierra vegetal y plantación en parterres del Mirador, estimando un volumen de
150m3 de tierra vegetal y 2.400 plantas subarbustivas.
Mejora del drenaje y sustitución del césped y pavimento actual del mirador de la iglesia de
Belén. Se mejora el drenaje de esta zona mediante la instalación de un sistema compuesto
por una lámina impermeable de PEAD protegida arriba y abajo por geotextil y ello bajo 0,5
m de gravas drenantes, entre las que se dispondrán tubos dren de evacuación que
conectarán con red de saneamiento municipal y un nuevo geotextil en la parte superior
para evitar la contaminación de finos. Todo ello se desarrolla en un área aproximada de
2
4.600 m .
Colocación de pavimento de árido compactado compuesto por material reciclado, tipo
“aripac” o similar como sustitución del pavimento actual del mirador de la Ermita con una
superficie de 840 m2.
ACTUACIONES SOBRE LA VEGETACIÓN DE RIBERA
Tratamientos selvícolas:
•
•
•
Desbroce selectivo de la vegetación en aquellas zonas en las que sea necesario,
eliminando vegetación herbácea y de matorral que pueda impedir el desarrollo de la
vegetación arbórea. Igualmente se eliminarán los pies de especies alóctonas identificados.
Poda de vegetación arbórea para favorecer su desarrollo mejorando el porte y estado
fitosanitario de los pies tratados.
Claras en las zonas en las que predomine el estrato arbóreo. Se cortarán los pies muertos,
ahogados y dominados junto con los ejemplares que contribuyan a crear estructura trabada
en las copas.
Plantación de especies autóctonas
•
Plantación de especies autóctonas de ribera en las zonas en las está más pobremente
representada y delante del muro de gaviones, con el fin de introducir especies de
vegetación actualmente ausentes en los inventarios de vegetación y proteger las riberas del
cauce de la erosión evitando además la propagación de especies alóctonas.
ADECUACIÓN PARA USO PÚBLICO
•
•
Creación de una senda fluvial y dos zonas de esparcimiento debidamente señalizadas.
Para la adecuación de los 550 m de senda fluvial al uso público peatonal, se realizarán
plantaciones de especies arbóreas de sombra y se adecuará la bajada al río desde la
iglesia mediante la colocación de traviesas de madera en la ladera, tal y como se ha
recogido en el plano correspondiente.
Colocación de paneles informativos.
El plazo estimado para la realización de las obras se estima en doce meses. Entre los
condicionantes de la obra que influyen en su ejecución se encuentran:
Las actuaciones para la estabilización de la ladera se deben realizar durante el periodo
estival
Los trabajos de poda, limpieza de vegetación y plantaciones se realizarán entre noviembre
y febrero
El cronograma para las actuaciones definidas es el siguiente:
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3.3. PERSISTENCIA
Se estima que las actuaciones propuestas tendrán una persistencia a largo plazo, dado que se
centran en la estabilización de la ladera situada sobre el río Carrión a su paso por la localidad de
Carrión de los Condes, así como la mejora ambiental del entorno de dicho tramo del citado río.
3.4. EFECTIVIDAD
Se estima que la efectividad del conjunto de actuaciones será alta o muy alta, ya que las
soluciones planteadas eliminan los problemas de estabilidad que presenta la ladera objeto del
proyecto. Al mismo tiempo se conseguirá la mejora ambiental de todo el entorno, al proteger el
cauce y mejorar el estado fitosanitario de la vegetación.
3.5. UNIDADES DE OBRA
PRINCIPALES UNIDADES DE OBRA
MEDICIÓN
UNIDADES
Adecuación de accesos temporales y zona
de trabajo
2.270
m
Tala y retirada de árboles incluyendo
fraccionamiento del tronco y transporte a
vertedero.
44
ud
Saneo de talud con retroexcavadora de gran
dimensión y acopio de material caído para
su reutilización posterior.
1
ud
Acondicionamiento de plataforma de trabajo
al pie de la ladera, incluyendo el nivelado de
terreno.
1
ud
2.176
m
Dren californiano de 65 mm
51
m
Hormigón proyectado (gunitado)
204
m3
Bulones de entre 4-12 m de longitud
2
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Malla triple torsión para desprendimientos
1.020
m2
Colocación de muro de gaviones de entre 710 m de altura
2.505
m
Tierra vegetal
81
m3
Plantación de matas subarbustivas en
parterres con diferentes densidades.
405
ud
Instrumentación de ladera incluyendo
tuberías para inclinómetro en aluminio
anonizado, piezómetros de cuerda vibrante
y escalas graduadas para control de grietas.
.
1
ud
Excavación en zanja para empotramiento de
la escollera, carga y transporte.
200
m
3
Muro de escollera en taludes de protección
de cauce con escollera de 500 kg
1.000
m
3
180
m
Demolición de pavimento y zona de césped
con transporte a vertedero.
1.168
m
2
Acera de 2 m de ancho formando perímetro
de iglesia.
133
m
2
Sistema de drenaje en el mirador de la
Ermita
4.600
m2
Pavimento de árido compactado compuesto
de material reciclado tipo “aripac” o similar.
840
m
Bordillo de adoquín de piedra granítica
800
m
Suministro de frondosas en contenedor para
plantación de ribera, incluyendo carga o
descarga manual, apertura de hoyo,
transporte a 10 km, distribución, plantación,
colocación de tubos invernadero protectores
biodegradables y riego manual de
implantación.
4.940
ud
Adecuación de senda fluvial para uso
peatonal mediante consolidación de camino
existente
550
m
Adecuación de zonas de esparcimiento
200
m
Pantalla drenante
2
2
2
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Plantación de especies arbóreas de sombra
60
ud
Banco rústico de madera
8
ud
Panel informativo de madera
6
ud
120
m
2
ud
Adecuación de bajada al río mediante la
colocación de traviesas de madera en
ladera
Señalización informativa permanente
PRESUPUESTO ESTIMADO
1.469.767,20 €
4. DESCRIPCIÓN DEL MEDIO
4.1. INVENTARIO DEL MEDIO FÍSICO
El clima en la zona de estudio es de tipo Mediterráneo con cierto carácter continental. La
precipitación media anual se aproxima a los 500 mm, siendo los meses más lluviosos los
invernales, junto con abril y mayo. Desde el punto de vista fitoclimático la zona se localiza en el
piso Subhúmedo.
Geológicamente, la zona de estudio, está representada por materiales de ambientes fluviales, con
mayoría de fangos con paleocanales arenosos (Facies Tierra de Campos), y los mismos
sedimentos pero con niveles calcáreos producto de un cambio lateral de facies (Fácies La
Serna).Todos estos depósitos, presentan una estratificación subhorizontal, basculando
ligeramente hacia el SO.
El río Carrión nace en el paraje denominado “Fuentes Carrionas” en el término municipal de
Vidrieros, y después de recorrer 178 km desemboca en el río Pisuerga, a la altura del municipio de
San Martín de Dueñas. Desde el término municipal de Velilla, el río Carrión pasa de ser un simple
arroyo que desciende desde su nacimiento, a ser un río al recibir a su paso las aguas de los
numerosos arroyos y cursos fluviales que nacen en las zonas altas de la cuenca, como los ríos
Cardaño, Arauz y Besandino, y los arroyos de Aviaos o Mazobres. Además, es retenido en dos
embalses construidos en su cauce: el Embalse de Camporredondo y el Embalse de Compuerto.
2
La cuenca del río Carrión tiene una extensión de 3.351 km y una aportación media de 586
3
hm /año
La Unidad Hidrogeológica del río Carrión se compone por grandes extensiones de tierras
cerealistas que pueden considerarse como una estepa artificial o antrópica. En ellas predominan
las llanuras cultivadas sin apenas arbolado entre las que aparecen, coincidiendo con pequeñas
lomas y zonas de pendientes irregulares, pequeños bosquetes de quercíneas que antiguamente
se distriburían por toda la región, y que en la actualidad han quedado reducidas a pequeños
enclaves aislados unos de otros.
En cuanto a la vegetación de ribera en el río Carrión, ésta responde a lo establecido en la
clasificación realizada por el CEDEX en la publicación “La vegetación de ribera en la mitad norte
de española”. Según dicha publicación la zona de estudio se encuentra ocupada por alisedas
mesotrofas submediterráneas. La característica principal de estas formaciones es la presencia de
especies que marcan la transición entre las alisedas oceánicas y las estrictamente continentales.
Entre las especies arbóreas dominantes destaca, junto con el aliso (Alnus glutinosa), el sauce
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Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
blanco (Salix alba). Entre las arbustivas y arborescentes hay que mencionar Salix salviifolia y
Rubus ulmifolius.
El talud que hay que tratar se localiza dentro del casco urbano, colindante con el río Carrión. En
esta zona el río destaca por la frondosidad de la vegetación de ribera, en la que predominan
sauces (Salix fragilis y Salix alba), álamos (Populus nigra), alisos (Alnus glutinosa), junto con
zarzas (Rubus sp), majuelo (Crataegus monogyna), etc. Hay que hacer mención a las choperas
existentes en la parte inferior del talud, en las que algunos árboles se han visto afectados por las
caídas de material procedentes del talud.
La zona en la que se localizan las actuaciones no se incluye dentro de ningún espacio protegido,
ya que el LIC “Riberas del río Carrión” (ES4140077) presenta una interrupción a su paso por la
localidad de Carrión de los Condes según se puede ver en el plano correspondiente:
Dado que el tramo de río que será objeto del proyecto se encuentra junto al casco urbano de
Carrión de los Condes, el LIC “Riberas del río Carrión” no se verá afectado de manera directa por
las actuaciones definidas.
4.2. USOS DEL SUELO
4.2.1. Usos del suelo en la zona de actuación
El uso del suelo, en la zona de la actuación se clasifica principalmente en
-
Dominio Público Hidráulico: constituido por el río Carrión a su paso por Carrión de los
Condes.
-
Urbano: correspondiente a las inmediaciones del citado río a su paso por el municipio de
Carrión de los Condes en la zona de estudio.
-
: Terrenos de regadío ocupados por plantaciones de choperas para producción de madera
4.2.2. Usos del suelo en el entorno
Los usos del suelo más frecuentes en las zonas colindantes a la actuación son urbano, de
infraestructuras, forestal (masas arboreas y arbustivas de vegetación natural y agrícola,
correspondientes al núcleo urbano del municipio de Carrión de los Condes y su entorno.
Según clasificación del Corine Land Cover, los usos del suelo del entorno de la de zona de actuación
son los siguientes:
-
Bosques de frondosas
-
Tejido urbano continuo
-
Terreno regado permanentemente
4.3. UNIDADES AMBIENTALES AFECTADAS
En la zona de proyecto se han identificado cuatro áreas homogéneas que guardan características
comunes en cuanto a su geomorfología, organización territorial de los usos del suelo,
composición específica del elemento biótico, paisaje y aprovechamientos o usos del suelo.
•
Cauce y riberas del río Carrión: Esta unidad comprende el cauce del río y sus riberas.
Constituye una unidad diferenciada del resto tanto por la vegetación asociada como por
su característica disposición geomorfológica encajonada en el terreno. En este sentido, el
terreno donde se sitúan las actuaciones, se caracteriza por pendientes suaves con suelos
húmedos asociados a la ribera. La vegetación característica está compuesta por
especies herbáceas y arbustivas de ribera (zarzas – Rubus sp -, majuelo – Crataegus
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Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
monogyna fundamentalmente) acompañadas de ejemplares arbóreos típicos también de
este tipo de ambientes ribereños: sauces- (Salix. fragilis y Salix alba), álamos (Populus
nigra), alisos (Alnus glutinosa) y abedules principalmente. Paisajísticamente la unidad
está definida por una textura de gran grueso con una cuenca visual semiabierta y alta
fragilidad visual, en donde la lámina de agua constituye un elemento valioso diferenciado.
Esta unidad presenta actualmente un grado de conservación medio-alto. Se prevé que
con las medidas adoptadas en el cauce del río, a su paso por Carrión de los Condes,
mejore tanto su estado de conservación como su capacidad de regeneración.
•
Laderas de la margen izquierda del río Carrión: Se compone por las laderas vertientes
del páramo o altiplanicie sobre la que se asienta el municipio de Carrión de los Condes a
la margen izquierda del río Carrión. Están conformadas por material terroso y fuertes
pendientes. En algunos casos presentan vegetación en el talud, compuesta
mayoritariamente por especies arbustivas. Paisajísticamente presenta una textura
predominantemente homogénea, sólo alterada por los desprendimientos en algunas
zonas. Su fragilidad visual es media-alta. Actualmente su estado de conservación
muestra un apreciable estado de deterioro con motivo de la desestabilización de parte de
la unidad, si bien se prevé una mejora de las condiciones de conservación con las
actuaciones previstas en el proyecto.
•
Asentamiento urbano: Esta unidad se corresponde con el núcleo urbano de Carrión de
los Condes. Paisajísticamente, está compuesta por una textura urbana
predominantemente heterogénea y considerable fragilidad visual. El uso del suelo es
eminentemente urbano y la vegetación que puede encontrarse, ornamental.
Geomorfológicamente, el terreno sobre el que se localiza el pueblo se sitúa en una
altiplanicie o pequeña paramera que ha sido alterada para la construcción del
asentamiento. Se encuentra dentro del ámbito territorial del proyecto, ya que éste se
extiende no sólo al dominio público hidráulico sino a determinadas áreas dentro del
núcleo urbano de Carrión de los Condes sobre las que se han previsto realizar
actuaciones (como por ejemplo el entorno donde se ubica la ermita de Belén).
•
Zonas llanas de cultivos: Esta unidad se extiende por todo el entorno e inmediaciones
del río Carrión. Paisajísticamente, se compone de grandes superficies de cultivos, en
algunos casos de choperas, aunque en general se trata de gramíneas que representan
amplias cuencas visuales con elementos agrícolas y naturales (ejemplares arbóreos)
dispersos. Geomorfológicamente, son terrenos llanos y el aprovechamiento que
presentan es agrícola alternando las herbáceas con los cultivos forestales. Se encuentran
dentro del ámbito territorial de la zona del proyecto.
4.4. PATRIMONIO NATURAL.
4.4.1. Coincidencia territorial con espacios Red Natura 2000.
No existe coincidencia territorial con ningún espacio de la Red Natura 2000 en el ámbito del
proyecto.
4.4.2. Identificación de hábitats y taxones
Se ha constatado la presencia de un hábitat de Interés comunitario incluido en el anexo I de la
Directiva 92/43/43CEE, en al ámbito de actuación. Se trata del hábitat “Bosques de galería de
Salix alba y Populus alba (código 92A0)”, coincidente en superficie con las márgenes del río
Carrión a su paso por Carrión de los Condes. En este caso, una parte de la actuación se
desarrolla sobre el hábitat referido, que en ningún caso es prioritario. Se trata de las actuaciones
de mejora de la vegetación de ribera. La superficie afectada de dicho hábitat se cuantifica en
2
2
unos 1.700 m , como máximo, sobre un total de 132.000 m calculados de superficie total del
mismo.
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Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Se trata fundamentalmente de bosques de galería de los márgenes de los ríos, dominados por
especies de chopo o álamo (Populus sp), sauce (Salix sp) y olmo (Ulmus sp). Este hábitat se
desarrolla en las riberas de ríos y lagos, o en lugares con suelo al menos temporalmente
encharcado o húmedo, siempre en altitudes basales o medias.
En los cursos de agua, la vegetación forma bandas paralelas al cauce según el gradiente de
humedad del suelo. De forma ideal en el borde del agua crecerían saucedas arbustivas en las
que se mezclan varias especies del género Salix (Salix atrocinerea, Salix triandra, Salix
.purpurea), con Salix salviifolia preferentemente en sustratos silíceos y Salix eleagnus en
sustratos básicos. La segunda banda la formarían alamedas y choperas, con especies del
genero Populus sp. (Populus. alba, Populus nigra), sauces arbóreos (Salix alba, Salix fragilis),
fresnos (Fraxinus sp.), alisos (Alnus glutinosa), etc. En las vegas más anchas y en la posición
más alejada del cauce, ya en contacto con el bosque climatófilo, crecería la olmeda (Ulmus
minor).
En los ríos del norte peninsular la vegetación de ribera suele quedar reducida a la sauceda
arbustiva, con especies semejantes a las citadas y alguna propia, si bien a veces se presenta
una segunda banda de aliseda, chopera negra o fresneda. El sotobosque de estas formaciones
lleva arbustos generalmente espinosos, sobre todo en los claros (Rubus sp., Rosa sp.,
Crataegus sp., Prunus sp., Sambucus sp., Cornus sp., etc), herbáceas nemorales (Arum sp.,
Urtica sp., Ranunculus ficaria, Geum urbanum, etc) y numerosas lianas (Humulus lupulus,
Bryonia dioica, Cynanchum acutum, Vitis vinifera, Clematis sp., etc.).
A continuación, se relacionan los principales taxones identificados en la zona de actuación,
incluidos en el anexo II de la Directiva 92/43/CEE (Especies de animales y vegetales de interés
comunitario por cuya conservación es necesario designar zonas especiales de conservación).
Genéricamente, se encuentran fundamentalmente asociados a la presencia de cursos fluviales,
siendo en este caso el río Carrión.
Los taxones de fauna incluidos en el Anexo II, de la Directiva 92/43/CEE dentro del ámbito de
afección del proyecto, corresponden únicamente a ciprínidos del río Carrión:
Nombre científico
Nombre común
Chondrostoma polylepis
Boga de río
Rutilus arcasii
Bermejuela
Tabla 1. Inventario de peces incluidos en la Directiva 92/43/CEE presentes en la zona de estudio.
No existen taxones de plantas o especies vegetales incluidas en el Anexo II de la Directiva
92/43/CEE dentro del ámbito de afección del proyecto.
No existen taxones de mamíferos incluidos en el Anexo II de la Directiva 92/43/CEE dentro del
ámbito de afección del proyecto.
No existen taxones de anfibios o reptiles incluidos en el Anexo II de la Directiva 92/43/CEE
dentro del ámbito de afección del proyecto.
4.4.3. Coincidencia territorial con espacios calificados con otras figuras de protección.
No se ha constatado coincidencia territorial con ninguna otra figura de protección de las
recogidas en la legislación estatal o autonómica.
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4.4.4. Catálogo de Especies Amenazadas.
No se tiene constancia de la existencia en el área de actuación del proyecto, de especies
incluidas dentro del Catálogo Nacional de Especies Amenazadas o en el Listado de Especies en
Régimen de Protección Especial.
4.5. PATRIMONIO CULTURAL
4.5.1. Coincidencia territorial con Patrimonio Cultural.
Consultado el Catálogo de Bienes Culturales Protegidos aprobado por la Ley 12/2002 de
Patrimonio Cultural de Castilla y León, así como la base de datos de Inmuebles Protegidos del
Ministerio de Cultura, no se han encontrado Bienes o Inmuebles clasificados como de Interés
Cultural que puedan ser afectados por la actuación.
En el resto del municipio de Carrión de los Condes, destacan los siguientes Bienes o Elementos
de Interés Patrimonial clasificados en ambas bases de datos consultadas:
-
Monasterio de San Zoilo: Declarado el entorno de protección por el Decreto 7/2000. de
13 de enero (B.O.C y L de 19-01-00). Se incoa nuevo expediente para completar y
revisar la declaración de este Bien, por resolución de 18 de junio de 2008. Fecha de
declaración: 03/06/1931.
-
Iglesia de Santiago: Decreto 91/2000, de 27 de abril, declarando la delimitación de
entorno de protección (B.O.C y L. 03/05/00), antes que L/85. Fecha de declaración:
04/06/1931.
-
Iglesia de Santa María: Decreto 90/2000, de 27 de abril, declarando Monumento, el
entorno de protección (B.O.C y L de 03/05/00) con fecha de Declaración 03/06/1931.
-
Camino de Santiago: Protegido por el Decreto 324/1999, de 23 de diciembre, por el que
se delimita la zona afectada por la Declaración del conjunto histórico del Camino de
Santiago (Camino Francés). Una de las áreas en las que se realizarán plantaciones de
especies de ribera se encuentra dentro del perímetro de protección del Camino de
Santiago, establecido en 100 m.
Estos Bienes o Inmuebles no se encuentran dentro del ámbito del proyecto, y por tanto en ningún
caso se verán afectados por las obras proyectadas.
5. AFECCIÓN AMBIENTAL
5.1. RESIDUOS GENERADOS
A continuación se realiza la previsión de generación de residuos como consecuencia de las
diferentes actuaciones, tanto en la fase de construcción como en la fase de explotación
Fase de construcción:
-
Escombros y residuos retirados del cauce y ribera del río Carrión
-
Restos de tierras derivados del perfilado del talud de la ladera con retroexcavadora. El
material acopiado tanto por su caída como por el saneo del talud, será reutilizado en la
medida de los posible. El material no utilizado será tratado por un gestor autorizado.
-
Restos vegetales procedentes de los desbroces y limpiezas efectuadas.
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Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
-
Restos de excavación en zanja para empotramiento de la escollera, carga y transporte.
-
Restos de hormigón y de otros materiales de construcción.
-
Residuos de aceite y de combustibles líquidos, derivados de la maquinaria empleada
(retroexcavadora, motosierra, camión, etc.)
-
Residuos derivados de la construcción del muro y de la estabilización de la margen del río
(restos de escollera, gaviones y otros materiales)
-
Residuos de envase producidos en las plantaciones de ribera efectuadas, así como
envases absorbentes y materiales generados principalmente en el mantenimiento de la
maquinaria auxiliar.
-
Residuos de fin de obra, como son: carteles, papel, madera y otros materiales de desecho.
Fase de explotación:
-
No se generarán residuos durante esta fase. Si bien en las zonas para uso público creadas
se producirán residuos no peligrosos asimilables a urbanos (restos orgánicos, papel, cartón,
plástico, etc.) que se depositarán en las correspondientes zonas habilitadas para ello y
serán recogidos por el servicio municipal, para su traslado al vertedero de RSU (residuos
sólidos urbanos).
Por lo tanto se estima que la mayor parte de los residuos generados serán residuos sólidos no
peligrosos, si bien también podrían producirse residuos líquidos y peligrosos (aunque en menor
cuantía).
El proyecto contendrá un Estudio de Gestión de Residuos de Obra de acuerdo con el RD
105/2008, por el que se regula la producción y gestión de residuos de construcción y
demolición. En este documento se clasificarán y caracterizaran cuantitativamente los residuos
generados en obra, estableciendo medidas preventivas para evitar la afección al entorno.
5.2. IMPACTO GENERADO POR LAS ACTUACIONES SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO
A continuación, se analizan los impactos generados sobre los factores del medio en cada fase y
en cada actuación.
FASE DE EJECUCION
Actuación 1: Estabilización de la ladera
-
Efectos sobre la vegetación: Las labores de estabilización conllevan la desaparición de
las formaciones vegetales existentes tanto en la propia ladera como en la zona donde
se instalará la escollera, si bien dadas las características de la vegetación afectada, y la
magnitud de la actuación, no puede considerarse un efecto significativo.
-
Efectos sobre la fauna Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el
ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de
obra así como por los ruidos generados durante las labores de limpieza y protección
del cauce. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de
probabilidad incierta teniendo en cuenta que no se puede asegurar la presencia de las
especies señaladas en el ámbito del proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre
el entorno resulta leve, al tratarse de una zona con amplia disponibilidad de hábitat.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos relevantes sobre el medio hídrico
dado que sólo se trabaja en la ladera de la margen izquierda del río Carrión y no se
modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río de ninguna forma.
Únicamente podría producirse un aumento temporal de la turbidez aguas abajo de la
zona en la que se plantea la excavación para empotramiento de la escollera como
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consecuencia de posibles derrames accidentales de tierras al río
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y
geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie de la ladera que se
pretende estabilizar y sobre la zona del cauce y margen del río en la que se prevé la
zanja para empotramiento de la escollera.
-
Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y
discontinua, como consecuencia de la remoción y movimiento de tierras de la ladera en
la está que esta proyectada su estabilización, por la presencia de maquinaria.
-
Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la
calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la
presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de tierras. En cualquier caso, no
existen efectos significativos negativos sobre el paisaje como consecuencia de la
estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión en el ámbito del
proyecto objeto de estudio.
-
Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que la ladera objeto de las actuaciones se encuentra a distancia
suficiente del Camino de Santiago. En cualquier caso, deberán tomarse cuántas
medidas de precaución y protección del Camino sean necesarias. Además, se preverán
medidas de prevención y protección del Patrimonio Cultural en el caso de afectar a
algún yacimiento no inventariado durante las labores relativas a la estabilización de la
ladera.
-
Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la
ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes.
Actuación 2: Mejora del drenaje en el mirador de la Ermita de Belén
-
Efectos sobre la vegetación: No se generarán efectos sobre la vegetación como
consecuencia de la mejora del drenaje y sustitución de pavimento en el mirador de la
Ermita de Belén.
-
Efectos sobre la fauna: Podrían producirse molestias sobre la fauna presente en el
ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de
obra así como por los ruidos generados durante las labores mejora del drenaje y
cambio de pavimento. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o
de probabilidad incierta dado el carácter urbano de las posibles especies presentes en
esta área y la escasa incidencia de las actuaciones sobre el entorno en una zona con
amplia disponibilidad de hábitat.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico. Si bien las
actuaciones previstas afectan al drenaje de la ladera, que actualmente vierte al cauce
del Carrión, las actuaciones previstas no van a alterar significativamente el caudal de
agua circulante por el río, por lo que puede considerarse que esta actuación no
ocasiona efectos negativos sobre el medio hídrico.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y
geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie en la que se pretende
realizar la mejora del drenaje y sustitución del mirador de la Ermita de Belén.
-
Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y
discontinua, como consecuencia de la remoción y desbroce de los terrenos del mirador
de la Ermita de Belén, por la presencia de maquinaria.
-
Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la
calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la
presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de escombros. En cualquier
caso, no existen efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia
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de la mejora del drenaje del terreno sobre el que se localiza el mirador de la Ermita.
-
Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que la actuación se realizan alejada del Camino de Santiago. Además,
se preverán medidas de seguimiento de los movimientos de tierra y comunicación al
Organismo de Cultura pertinente en el caso de afectar a algún yacimiento no
inventariado durante el movimiento de tierras.
-
Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la
ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes.
Actuación 3: Actuaciones sobre la vegetación de ribera
-
Efectos sobre la vegetación: las actuaciones en el cauce y sus márgenes implican la
mejora de la vegetación existente. El efecto sobre la misma durante la fase de
ejecución será positivo.
-
Efectos sobre la fauna: Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el
ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de
obra así como por los ruidos generados durante las plantaciones de la vegetación. No
obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta
teniendo en cuenta que no se puede asegurar la presencia de las especies señaladas
en el ámbito del proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre el entorno resulta
leve en zona con amplia disponibilidad de hábitat.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico dado que
no se modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río Carrión con las
actuaciones proyectadas.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y
geomorfológico se producirán principalmente como consecuencia de las excavaciones
necesarias para la apertura de hoyos de plantación.
-
Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y
discontinua, como consecuencia de la remoción de los terrenos de las márgenes del río
en los que esta prevista esta actuación y por la presencia de maquinaria.
-
Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la
calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la
presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio temporal de tierras. En cualquier
caso, no existen efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia
de las actuaciones sobre la vegetación de ribera.
-
Efectos sobre el medio cultural: Una de las zonas de plantación discurre paralela a un
tramo del Camino de Santiago a lo largo de unos 300 metros, y dentro del perímetro de
protección del mismo. A pesar de ello se considera que no se producirá ninguna
afección durante la ejecución de las plantaciones, ya que éstas se realizan a suficiente
distancia como para garantizar la integridad de esta vía. En cualquier caso, deberán
tomarse las medidas de precaución y protección pertinentes de este Camino. Además,
se preverán medidas de seguimiento de los movimientos de tierra y comunicación al
Organismo de Cultura pertinente en el caso de afectar a algún yacimiento no
inventariado durante los movimientos de tierras.
-
Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la
ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes.
Actuación 4: Actuaciones de adecuación para el uso público
-
Efectos sobre la vegetación: las actuaciones de adecuación para el uso público
suponen efectos de desbroce de la vegetación durante los trabajos de apertura de la
senda fluvial. No obstante, no supone éste un impacto significativo sobre la vegetación
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de ribera debido a la amplia disponibilidad de la misma en el entorno del ámbito de
proyecto y la escasa superficie afectada.
-
Efectos sobre la fauna: Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el
ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de
obra así como por los ruidos generados durante las labores de apertura de la senda
fluvial y adecuación de áreas para el uso público. Estas molestias sobre la fauna se
pueden traducir en desplazamientos de la misma a otras zonas. No obstante, estos
efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta teniendo en cuenta
que no se puede asegurar la presencia de las especies señaladas en el ámbito del
proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre el entorno resulta leve en una zona
con amplia disponibilidad de hábitat.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico dado que
no se modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río Carrión mediante la
creación de la senda fluvial y acondicionamiento de áreas para el uso público.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y
geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie de la senda fluvial y
áreas de uso público que se pretenden acondicionar.
-
Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y
discontinua, como consecuencia de la remoción de los terrenos en los que está
prevista esta actuación, por la presencia de maquinaria.
-
Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la
calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la
presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de tierras derivadas del
acondicionamiento de las áreas para uso público. En cualquier caso, no existen
efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia del
acondicionamiento de las áreas de uso público en el ámbito de actuación del proyecto.
-
Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que las actuaciones de adecuación para uso público se encuentran
alejadas de los elementos inventariados. Además, se preverán medidas de seguimiento
de los movimientos de tierra y comunicación al Organismo de Cultura pertinente en el
caso de afectar a algún yacimiento no inventariado durante el movimiento de tierras.
-
Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la
ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes.
FASE DE EXPLOTACIÓN
Actuación 1: Estabilización de la ladera
-
Efectos sobre la flora: Las actuaciones realizadas favorecerán la conservación de la
vegetación en la margen izquierda del río, al eliminar los desprendimientos que en la
actualidad están provocando la eliminación de las formaciones vegetales. Asimismo las
actuaciones previstas conllevan la realización de plantaciones con especies autóctonas
en los gaviones, lo que supone un impacto positivo sobre la vegetación en su conjunto.
-
Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna derivados de la
estabilización de ladera en fase de explotación.
-
Efectos sobre el medio hídrico: Con la estabilización de la ladera se frenarán los
desprendimientos y por lo tanto se eliminarán los vertidos de materiales sobre el río, lo
que se considera un efecto positivo sobre el medio hídrico.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: se prevé un efecto positivo sobre el medio
geomorfológico como consecuencia de la estabilización de la ladera de la margen
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izquierda del río Carrión y la disminución de su proceso erosivo,
-
Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su
ladera al verse mejorado su aspecto.
-
Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la
ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado y protegido su entorno.
-
Efectos sobre el Patrimonio Cultural: La estabilización de la ladera permitirá frenar los
efectos que los actuales deslizamientos están provocando sobre la estructura de la
ermita de Belén, y que se han dejado sentir en forma de grietas y movimientos. Por lo
tanto se considera que esta actuación tendrá un efecto positivo sobre el patrimonio
cultural.
Actuación 2: Mejora del drenaje en el mirador de la Ermita de Belén
-
Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo, como consecuencia de los trabajos
de mejora del drenaje y acondicionamiento del pavimento del mirador de la Ermita de
Belén, por cuanto supondrán la plantación de matas subarbustivas en parterres.
-
Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna. Las matas subarbustivas
de nueva plantación no suponen un hábitat significativo para la fauna.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no existen efectos sobre el medio hídrico.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: se prevé un efecto positivo sobre el medio
edáfico y geomorfológico como consecuencia de la mejora del drenaje del mirador de la
Ermita de Belén ya que el actual pavimento contribuye de manera negativa a fomentar
los procesos erosivos de la ladera.
-
Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen de entorno al
verse mejorado el pavimento del mirador de la Ermita y aumentar así el valor
perceptual del entorno.
-
Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la
ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado el entorno fluvial y
dispondrá de nuevos lugares acondicionados que facilitarán el acceso al entorno del río
para el disfrute de los ciudadanos.
-
Efectos sobre el Patrimonio Cultural: : La estabilización de la ladera permitirá frenar los
efectos que los actuales deslizamientos están provocando sobre la estructura de la
ermita de Belén, y que se han dejado sentir en forma de grietas y movimientos. Por lo
tanto se considera que esta actuación tendrá un efecto positivo sobre el patrimonio
cultural.
Actuación 3: Actuaciones sobre la vegetación de ribera
-
Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo, como consecuencia de los trabajos
de mejora de la vegetación existente y las nuevas plantaciones.
-
Efectos sobre la fauna: se espera un efecto positivo para la fauna como consecuencia
de la mejora que implican las actuaciones evaluadas como labores previas al
establecimiento y desarrollo de un hábitat ribereño mejorado.
-
Efectos sobre el medio hídrico: la realización de plantaciones en la ribera colaborarán a
la estabilización del cauce y a la mejora de las condiciones ecológicas del mismo, lo
que puede considerarse un efecto positivo,
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: No existen efectos sobre el medio
geomorfológico en esta fase del proyecto.
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-
Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su
entorno al verse mejorada tanto su funcionalidad como su papel ecológico integrado en
el municipio dotándolo perceptualmente de un valor y calidad ambiental notoria.
-
Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un impacto positivo sobre la
ciudadanía, durante la fase de explotación, dado que ésta verá mejorado el entorno
fluvial que podrá ser observado y disfrutado desde las sendas y nuevos lugares
acondicionados al uso público que facilitarán el acceso al río.
-
Efectos sobre el Patrimonio Cultural: las plantaciones propuestas contribuirían a
embellecer el tramo del Camino de Santiago junto al puente de Sahún, por lo que
durante esta fase, se producirá un impacto positivo sobre el Patrimonio Cultural.
Actuación 4: Actuaciones de adecuación para el uso público
-
Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo sobre la vegetación, como
consecuencia de la adecuación e integración ambiental de las áreas destinadas al uso
público por cuanto supondrá la plantación de especies arbóreas de sombra propias de
ribera.
-
Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna en esta fase por esta
actuación.
-
Efectos sobre el medio hídrico: no existen efectos sobre el medio hídrico en esta fase
por esta actuación.
-
Efectos sobre el medio geomorfológico: no se prevén efectos o impactos sobre el
medio edáfico o geomorfológico como consecuencia de la adecuación de áreas para el
uso público en fase de explotación.
-
Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su
entorno al verse mejorada tanto su funcionalidad y su papel integrado en el municipio
como la calidad ambiental y perceptual de su entorno. la disponibilidad de áreas que
hagan accesible el río a los ciudadanos permitirá un aumento de observadores y la
revalorización perceptual del entorno fluvial mejorado.
-
Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la
ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado el entorno fluvial y
dispondrá de nuevos lugares acondicionados al uso público y sendas peatonales que
facilitarán el acceso al río para el disfrute de los ciudadanos.
-
Efectos sobre el Patrimonio Cultural: No se producen efecto sobre el Patrimonio
Cultural en esta fase por esta actuación.
5.3. MEDIDAS PREVENTIVAS Y CORRECTORAS
Con el fin de disminuir o evitar el impacto previsto durante la ejecución de los trabajos, a
continuación, se describen las medidas preventivas y correctoras que se adoptarán para cada
uno de los factores descritos, susceptibles de recibir impacto.
Medidas de protección de la vegetación y la fauna.
- Se empleará la maquinaria idónea para la ejecución de los trabajos, de forma que no se
vea alterada la vegetación existente que deba conservarse.
- De manera previa al inicio de los trabajos, se procederá al jalonado de la zona de
actuación, restringiendo así el ámbito de trabajo a la zona estrictamente necesaria, de
modo que se garantice la ausencia de impactos fuera del entorno señalado y, en caso de
tener que actuar para corregir el impacto, éste se encuentre perfectamente delimitado.
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- En las plantaciones se emplearán especies autóctonas adaptadas a las condiciones
climatológicas de la zona y conforme a lo establecido al Decreto 54/2007, de 24 de
mayo, por el que se regula la comercialización de los materiales forestales de
reproducción en la comunidad de Castilla y León. En este sentido se exigirá el
Certificado de Material Forestal de Reproducción.
- Antes de que comiencen las obras se procederá a la identificación y señalización tanto
de los individuos arbóreos como arbustivos que deban ser eliminados para el desarrollo
de las obras, así como de aquellos que deban ser respetados, sobre todo los que por
razón de su proximidad al perímetro de las obras, de las zonas de tránsito de maquinaria
o puntos de actuación, deban ser objeto de protección específica durante las obras.
Medidas de protección de la geomorfología y los suelos
- Las medidas de estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión en el
ámbito del proyecto constituyen una garantía suficiente de reducción del proceso de
desestabilización de la misma. Los residuos de tierras generadas por el perfilado del
talud serán reutilizados en la medida de lo posible y las tierras de excavación de la zanja
necesaria para el empotramiento de la escollera serán tratadas por un gestor autorizado.
- Se procederá al jalonado de la zona de actuación restringiendo el ámbito de trabajo a la
zona estrictamente necesaria, de modo que se garantice la ausencia de impactos fuera
del entorno señalado.
- Se realizará la gestión de todos los residuos generados durante las obras.
Medidas de protección del medio hídrico
- Se verificará que el Contratista disponga de la preceptiva autorización emitida por la
Confederación Hidrográfica del Duero para realizar los trabajos previstos.
- Se colocarán barreras de retención de sedimentos, balsas de decantación, zanjas de
infiltración u otros dispositivos análogos con el fin de evitar arrastre de tierra al cauce en
las zonas en que se ejecuten trabajos cerca del mismo. Por ejemplo, en la excavación
de la zanja para empotramiento de escollera.
- Se realizará una inspección visual del estado del río y se llevarán a cabo analíticas de la
calidad de las aguas de forma periódica.
Medidas de protección sobre el paisaje y el medio cultural
- Se señalizará convenientemente la zona de obras con el fin de que la población cercana
afectada por las molestias temporales derivadas de los trabajos, conozcan en todo
momento el alcance, duración y características de los trabajos realizados en el río y su
entorno.
- Si durante la fase de construcción y ejecución de los trabajos señalados apareciese
algún elemento de interés cultural, se seguirá lo indicado por la administración
competente.
- Se acondicionarán y restaurarán las superficies destinadas al acopio y, en su caso, al
parque de maquinaria, de manera que se integren con el entorno y no supongan
elementos visuales de un contraste significativo respecto al medio ambiente en el que se
enmarcan.
Medidas de protección sobre la población
- Se evitará la realización de trabajos nocturnos
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5.4. SEGUIMIENTO DE LAS MEDIDAS ADOPTADAS
A continuación, se establece el procedimiento que garantiza la correcta ejecución y
cumplimiento de las medidas protectoras y correctoras previstas. Este seguimiento persigue
además prevenir y corregir posteriores disfunciones de las medidas propuestas o la aparición de
efectos ambientales no previstos.
El programa aquí descrito incluye el control de los siguientes aspectos básicos:
-
Control de la gravedad real de los impactos y, por tanto, de la eficacia de las medidas
protectoras y correctoras adoptadas.
-
Control de la correcta aplicación de las medidas protectoras y correctoras propuestas y de
la evolución de los distintos elementos del proyecto, mediante el seguimiento de su
evolución en el tiempo y el cumplimiento de los parámetros de seguimiento.
-
Controlar y vigilar la aparición de impactos no previstos ó de difícil estimación en fase de
proyecto pero con riesgo de aparición durante las obras o después.
-
Detección, control y vigilancia de los impactos residuales cuya total corrección, no sea
posible, con riesgo de manifestarse como efectos sobre el medio ambiente.
-
Emisión de informes de seguimiento.
Durante esta etapa de seguimiento y control se comprobará el funcionamiento de las medidas
correctoras en relación con los impactos previstos, para lo que se especificarán los efectos
causa-efecto detectados, los indicadores de impacto a controlar y las campañas de medidas a
realizar, determinándose la periodicidad de estas últimas y la metodología a seguir.
Seguimiento y control en la fase de construcción :
Desde la fecha del acta de replanteo hasta la firma del acta de recepción, el calendario de
trabajo y los últimos puntos de inspección vienen determinados por el programa de trabajo de la
obra, adecuándose y reestructurándose según se vaya desarrollando la misma.
A continuación, se describe una lista de los principales parámetros ambientales a controlar y la
forma de actuar en cada uno de ellos:
-
Calidad atmosférica: se realizarán inspecciones visuales periódicas a la zona de obras,
analizando especialmente, las nubes de polvo que pudieran producirse, la acumulación
de partículas sobre la vegetación existente y los humos procedentes de los tubos de
escape de la maquinaria de obra.
-
Niveles sonoros: se verificará la no realización de trabajos nocturnos así como la no
superación de los niveles sonoros permitidos establecidos.
-
Medio hídrico: se realizarán inspecciones visuales del cauce del río Carrión así como del
entorno de los trabajos próximos al río. Se supervisará la ausencia de vertidos de aceites
o lubricantes en las márgenes y curso del río, así como la ausencia de sedimentos como
consecuencia de la labores de excavación de la zanja de empotramiento de la escollera y
las tierra generadas por el perfilado y saneamiento del talud existente, aguas abajo de las
zonas de actuación.
Además, se velará por garantizar que la colocación de las zonas auxiliares, zonas de
acopio y parque de maquinaria, se encuentren alejadas del curso de agua permanente.
Se controlará que se realicen los análisis de calidad de las aguas de forma periódica y
que la Confederación Hidrográfica del Duero, tenga constancia de los trabajos realizados
en el entorno del río Carrión.
-
Geomorfología y suelos: se comprobará, antes del inicio de las obras, que se ha
realizado el jalonamiento de la zona de ocupación estricta, con el fin de separarla de
aquellas zonas donde no se podrá realizar ningún tipo de actividad auxiliar. De esta
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manera, se controla la minimización de la ocupación y afección al suelo, así como la
correcta ubicación de las zonas de instalaciones auxiliares y caminos de acceso para que
la circulación de personal y maquinaria se restrinja a la zona acotada. Asimismo, se
verificará que los acopios temporales cumplen las características fijadas en el proyecto.
-
Vegetación y fauna: Antes del inicio de la obras se comprobará que se ha delimitado el
área de actuación según las zonas previstas y se han señalizado convenientemente
aquellas áreas donde se prevé la eliminación de la cubierta vegetal (ejemplares
concretos). Asimismo, se realizará un reconocimiento previo del terreno en el que se
determinará la posible presencia de especies o comunidades de flora y fauna singulares,
no inventariadas previamente de forma que la vigilancia y las medidas a aplicar, sean
más exigentes en estas zonas.
Finalmente, se comprobará que se siguen todas las recomendaciones dadas a la hora de
realizar las labores de limpieza y aplicación del resto de las actuaciones previstas.
-
Medio socioeconómico: se verificará la continuidad de los caminos, bien por su mínimo
trazado bien por desvíos suficientemente señalizados. Además se verificará la
señalización de la zona de obras y el control de la restricción de trabajos nocturnos.
-
Recursos culturales: se verificará, si fuese necesario o aparecieran elementos de interés
cultural, que durante la fase de construcción, se cumplen todas las prescripciones
indicadas por la Administración competente.
-
Paisaje: comprobación visual de la correcta ejecución de las medidas de integración
ambiental y paisajística de las márgenes del río Carrión en las zonas de actuación.
Adicionalmente se verificará la retirada de instalaciones auxiliares y material de obra. Se
vigilará la aparición de residuos o escombros dispersos por la obra.
5.5. VALORACIÓN DEL IMPACTO GENERADO
Factor del
Medio
Valoración del Impacto generado considerando las medidas preventivas
y correctoras descritas
Vegetación
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir
que el impacto generado sobre la vegetación es compatible y puntual, siendo
la actuación más agresiva para la flora, el desbroce de la vegetación para la
consecución de las actuaciones previstas.
Fauna
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir
que el impacto generado sobre la fauna es compatible.
Medio Hídrico
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede
concluir que el impacto generado sobre el medio hídrico es compatible .
Medio Edáfico
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede
concluir que el impacto generado sobre el medio edáfico es compatible. y
Paisaje
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede
concluir que el impacto generado sobre el paisaje es compatible.
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Medio
sociocultural
Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes
medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede
concluir que el impacto generado sobre el medio sociocultural es positivo ya
que permitirá a la población el uso y difrute de los valores naturales del
entorno del río de una manera más segura y ordenada.
Valoración
Global del
impacto
COMPATIBLE
6. ACEPTACIÓN SOCIAL
6.1. ACEPTACIÓN SOCIAL DE LA ACTUACIÓN
Dado que el proyecto se ha basado en las propuestas del Ayuntamiento de Carrión de los
Condes, se considera que la aceptación en el entorno social local y municipal afectado, es muy
alta. Asimismo, se han realizado consultas al Ayuntamiento para conocer la problemática y
necesidades del municipio y se han tenido en cuenta sus propuestas en la elaboración del
proyecto.
6.2. OBSERVACIONES
No se tiene constancia de la existencia de otros proyectos que puedan interaccionar con el
Presente.
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7. REFERENCIAS
Mª Antonia Valero Sin
D.N.I.: 7.467.726-V
Autor/es
Ingeniero Agrónomo
Jesús Contreras Gonzalez-Rosell
D.N.I: 51.078.460-Z
Licenciado en Ciencias Ambientales
Director del
proyecto
Jose Ignacio Díaz-Caneja Rodríguez
Jefe de Área de Proyectos y Obras (CHD).
Fecha de
elaboración
Septiembre de 2010
Ayuntamiento de Carrión de los Condes. (Palencia)
Fuentes de
información
Cartografía del Banco de Datos de la Biodiversidad perteneciente al
Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino.
Atlas y Libro Rojo de los Anfibios y reptiles de España (2002) Parques
Naturales. Secretaría General de Medio Ambiente. Ministerio de Medio
Ambiente.
Atlas de los Mamíferos terrestres de España. (2002) Parques Naturales.
Secretaría General de Medio Ambiente. Ministerio de Medio Ambiente.
Atlas y libro rojo de los peces continentales de España. (2001) Dirección
General de Conservación de la Naturaleza. Ministerio de Medio Ambiente.
La vegetación de ribera en la mitad norte de española, (CEDEX)
Tipos Hábitat de Interés Comunitario en España (2005) Dirección General
para la Biodiversidad (Secretaría General para el Territorio y la Biodiversidad)
Catálogo Nacional de Especies Amenazadas
Catálogo de Bienes Culturales
Instituto Nacional de Estadística
Corine Land Cover 2006
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Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
8. CONSIDERACIONES GENERALES
PLANOS
Los planos que se adjuntan son:
Plano de situación.
Plano de localización de las actuaciones.
Plano de actuaciones.
Plano de localización de RED NATURA 2000.
ANEJO FOTOGRÁFICO
A continuación, se adjunta una breve serie de fotografías del entorno del río Carrión en el
ámbito de Proyecto, en las que se refleja la necesidad de la actuación.
Talud al pie del mirador de Carrión de los condes. Afloramiento de fangos ocres. Desprendimiento de
fangos ocres en el talud oeste del mirador. Se observa el nivel orgánico bien desarrollado, así como
la tipología de rotura de los materiales
Vegetación de ribera del río Carrión al pie del talud de la ermita de Belén y chopera situada al pie de la
ladera
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Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
Detalle de las roturas observadas durante la visita, a
favor de grietas que se abrían ya sea por la acción
del agua y alteración del material o por
descompresión horizontal del terreno.
Detalle de la ladera objeto de estabilización con presencia de vegetación
herbácea.
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE 2
INFORME DE NO AFECCION A RED NATURA 2000
Documento nº 1. Anejo nº 8
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE 3
RESOLUCIÓN DE NO SOMETIMIENTO A EIA
Documento nº 1. Anejo nº 8
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE 4
ESCRITO A COMISIÓN TERRITORIAL PATRIMONIO CULTURAL
Documento nº 1. Anejo nº 8
MARZO2012
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
APÉNDICE 5
RESOLUCIÓN DE LA COMISIÓN TERRITORIAL DE
PATRIMONIO CULTURAL
Documento nº 1. Anejo nº 8
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
ANEJO Nº 9
COORDINACIÓN CON OTROS ORGANISMOS
Documento nº 1. Anejo nº 9
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Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
INDICE
1.
COORDINACION CON OTROS ORGANISMOS ...............................................................1
Documento nº 1. Anejo nº 9
I
Confederación Hidrográfica del Duero
Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia)
1. COORDINACION CON OTROS ORGANISMOS
Durante la redacción del proyecto se ha mantenido contacto con el Ayuntamiento de Carrión de
los Condes, en relación con los siguientes aspectos de mismo:
Actuaciones que se van a llevar a cabo en el municipio
Disponibilidad de los terrenos
Servicios existentes en la zona de actuación.
Se adjunta a continuación la información recibida.
Documento nº 1. Anejo nº 9
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