P-1409-memoria y anejos AN01_geotecnia_AP1-2

Ref. Obra: 115/2012
Hoja -1/32-
Este informe se edita a doble cara conforme al Sistema de
Gestión Ambiental que CYE Control y Estudios S.L. tiene
certificado por AENOR según la Norma UNE-EN-ISO
14001:2004 y los Reglamentos 761:01 y 196:06
(Reglamento EMAS II). Con esta actuación se colabora en
el compromiso Ambiental de reducción de consumo de
papel.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
OBRA: REFORMA DE LA LONJA DE FERROL
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN
CIBRAO
REF. LABORATORIO: 115/12
CYE, CONTROL Y ESTUDIOS, S.L. se encuentra habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con
Nº: GAL-L-005 en las siguientes áreas de actuación:
ƒ
EH: Ensayos de hormigón y sus componentes
ƒ
VS: Ensayos de viales
ƒ
EA: Ensayos de acero
ƒ
PS: Ensayos de pruebas de servicio
ƒ
GT: Ensayos de geotecnia
ƒ
EFA: Ensayos de obras de fábrica y albañilería
Narón (A Coruña), a 19 de Julio de 2012
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja
a - 2/32 -
I N D I C E:
E
INTRODUC
CCIÓN ____
___________
___________
___________
___________
__________
____ 3 TRABAJO
OS REALIZA
ADOS _____
___________
___________
___________
__________
____ 3 2.1.- SO
ONDEOS MECÁNICO
M
OS ______
_________
_________
_________
___ 4 2.2.- EN
NSAYOS DE
D PENET
TRACIÓN DINÁMICA
D
A D.P.S.H. ________
___ 5 2.3.- EN
NSAYOS IN
N SITU DE
E PERMEA
ABILIDAD LEFRANC
C _______
___ 7 2.4.- EN
NSAYOS DE
D LABOR
RATORIO _________
_
_________
_________
___ 7 DESCRIPC
CIÓN Y CAR
RACTERIZA
ACIÓN DEL SUBSUELO
O _________
__________
____ 8 3.1.- RE
ELLENOS ANTRÓPIICOS FINO
OS ______
_________
_________
___ 8 3.2.- RE
ELLENOS ORGÁNIC
COS _____
_________
_________
_________
__ 10 3.3.- RE
ELLENOS ANTRÓPIICOS GRU
UESOS __
_________
_________
__ 11 3.4.- DE
EPÓSITOS
S DE RÍA _________
_
_________
_________
_________
__ 11 3.5.- SU
UELOS RE
ESIDUALE
ES DE ESQ
QUISTO - GRADO
G
V ________
__ 12 3.6.- ES
SQUISTOS
S ALTERA
ADOS A GR
RADO III _________
_
_________
__ 14 NIVEL FRE
EÁTICO ___
___________
___________
___________
___________
__________
___ 16 ESTUDIO DE LA CIME
ENTACIÓN __________
___________
___________
__________
___ 17 5.1.- ME
EJORA DE
EL TERRE
ENO MEDIA
ANTE INY
YECCIONE
ES DE
CONSO
OLIDACIÓN
N _______
_________
_________
_________
_________
__ 17 5.1.1.- Inyeccione
I
es de impregnación
n ________
_________
_________
__ 18 5.1.2.- Inyeccione
I
es de com
mpactación
n _______
_________
_________
__ 18 5.1.3.- Inyeccione
I
es con tub
bos mang
guito (claquage) ___
_________
__ 19 5.1.4.- Conclusio
C
ones de los
s métodos
s de inyec
cción ____
_________
__ 20 5.2.- RE
EFUERZO DE LA CIMENTACIÓN CON MICROPIL
M
LOTES
REFERIDOS AL TECHO
T
DE
E ESCOLL
LERA ____
_________
_________
__ 21 5.3.- RE
EFUERZO DE LA CIMENTACIÓN CON MICROPIL
M
LOTES
REFERIDOS AL SUSTRAT
S
TO ROCOS
SO ______
_________
_________
__ 23 5.4.- AS
SIENTOS _________
_
_________
_________
_________
_________
__ 25 RECOMEN
NDACIONE
ES ________
___________
___________
___________
__________
___ 27 6.1.- RE
EUTILIZAC
CIÓN DE MATERIAL
M
LES DE RE
ELLENO _
_________
__ 27 6.2.- CA
ATEGORÍA
A DE LA EXPLANAD
E
DA ______
_________
_________
__ 28 6.3.- AG
GRESIVIDA
AD AL HO
ORMIGÓN ________
_________
_________
__ 29 6.4.- EX
XPANSIVID
DAD _____
_________
_________
_________
_________
__ 32 - ANEJOS
7.1.- MA
ARCO GEO
OLÓGICO
O REGIONA
AL.
7.2.- SIS
SMICIDAD
D.
7.3.- NO
OMENCLA
ATURAS Y CLASIFIC
CACIONES
S EMPLEA
ADAS.
7.4.- PL
LANTA SIT
TUACIÓN PROSPEC
CCIONES.
7.5.- PE
ERFILES GEOLÓGIC
G
CO-GEOTÉCNICOS.
7.6.- RE
EPORTAJE
E FOTOGR
RÁFICO.
7.7.- EN
NSAYOS DE
D PENET
TRACIÓN DINÁMICA
D
A DPSH
7.8.- FO
OTOTESTIFICACIÓN
N DE SONDEOS.
7.9.- RE
EGISTRO DE SOND
DEOS.
7.10.- REGISTRO
R
OS DE ENS
SAYOS DE
E PERMEA
ABILIDAD
7.11.- ENSAYOS
E
DE LABO
ORATORIO
O.
7.12.- CALCULOS
C
S GEOTEC
CNICOS.
7.13.- DOCUMEN
D
NTACIÓN PREVIA
P
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja
a - 3/32 -
1. IN
NTRODUC
CCIÓN
En lo
os meses de Junio y Julio de 2012, a petició
ón de la AUTORIDAD P
PORTUARIA DE
FERROL-SAN CIBRAO, CYE CON
NTROL Y ESTUDIOS
S, S.L. rea
aliza el Es
studio
a la reforma
a de la Lonja de Ferrol.
Geottécnico para
De acuerdo
a
a la informacción facilitad
da por el peticionario
p
o, se trata d
de una nav
ve de
aproxximadamen
nte 55x12m
m. Los murros de un asta de ladrillo se ap
poyan sobrre los
muro
os de mamp
posteria dell antiguo muelle. La cu
ubierta vuella 4 m en a
ambos latera
ales y
está construida por cercha
as metálica
as apoyadas
s sobre pila
astras de la
adrillo. Exis
sten 2
eplantas, un
na de ellas ocupa en el
e testero sur con una
a superficie
e de 20x12m
m con
entre
uso a
administrativo y de alm
macenamie
ento de loca
ales de perrtrechos y la
a otra en el
e lado
opue
esto de la nave
n
con un
na superficcie de 5 x1
12 m dedica
a a archivo
o y zona eq
quipos
frigorríficos y ma
aquina hielo
o.
Con el presente
e estudio geotécnico,
g
se pretend
de determin
nar el estad
do en el que se
uentran los rellenos rea
alizados en
n la formación del panttalán y relle
eno en el que se
encu
asien
nta la nave,, en la zona
a donde se construyero
on los forjad
dos y donde
e se asienta
an los
pórticcos de cierrre o testeros frontal y posterior.
p
De acuerdo
a
al CTE,
C
se tra
ata de un edificio
e
C1. Siguiendo este Códig
go, el terren
no se
clasiffica como tipo
t
T-3, ya
a que se han detectad
do rellenoss antrópicoss con espesores
supe
eriores a loss 10 m.
Como documen
ntación prevvia, se cue
enta con el Estudio Geotécnico
G
del Proyecto de
1ªFase, de
Ampliación del Muelle de Curuxeiras
C
e fecha Novviembre de 1985, realizado
e encuentra
a en las pro
oximidades a la Lonja. Este inform
me se adjun
nta en
por Intecsa y se
nejo 7.13.
el an
2. TRABAJO
T
OS REALIZ
ZADOS
Para
a identificar los materia
ales presen
ntes en el subsuelo
s
y evaluar suss caracterís
sticas
geoté
écnicas, se
e llevó a cab
bo una cam
mpaña de prrospeccione
es basada en la realización
de so
ondeos me
ecánicos a rotación
r
con recuperac
ción de testigo continu
uo y ensayo
os de
pene
etración diná
ámica contiinua.
En co
oncreto se han realizado los siguiientes traba
ajos:
o
D
Dos
(2) sondeos meccánicos a rotación co
on recuperración de testigo
t
c
continuo.
o
T
Tres
(3) enssayos de pe
enetración dinámica
d
tip
po DPSH.
A continuación se
s describe
en los trabajjos realizad
dos:
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja
a - 4/32 -
2
2.1.SONDE
EOS MECÁ
ÁNICOS
Para
a reconoce
er los materiales pre
esentes, en
n la zona
a del bulbo
o de pres
siones
transsmitidas por la estructtura, se rea
alizaron do
os sondeos mecánicoss a rotación con
extra
acción continua de testtigo según norma AST
TM D 1587 y D 3550, d
denominado
os S1
y S-3
3.
Los sondeos
s
se
e llevaron a cabo con la
a máquina perforadora
p
a Rolatec RL
L-400.
A co
ontinuación se muestrran las carracterísticas
s técnicas del equipo
o de perforración
utiliza
ado en la ca
ampaña de
e sondeos:
ROLATEC RL – 400 SV:
EQUIP
PO ROLATEC RL--400 SV
h
paso 101 mm.
m Rosca para ac
coplar rotación dirrecta.
Eje hueco
Veloccidad de rotación de 0 a 900 r.p.m., control variable desde
d
cuadro de mando. Par máxim
mo de
CABEZ
ZA DE ROTACIÓN
N
rotacción 650 Kgm
Aperrtura hidráulica de la cabeza dejand
do libre la zona de
e sondeo.
Insta
alada en cabeza, con
c capacidad de varillaje hasta (HQ
Q) 90 mm.
MORDA
AZA HIDRAÚLICA
A
Lleva
a instaladas morda
azas de varillaje de
d Ø 50mm.
Capa
acidad de guía y retención
r
hasta 20
00 mm.
RETEN
NEDOR HIDRAÚL
LICO
Con aflojador.
Accio
onado por cilindro
o hidráulico y cade
enas.
Eleva
ación y abatimientto hidráulico con doble
d
válvula de seguridad.
s
Conjunto de poleas co
on telescopado hid
dráulico para man
niobras de 6 mts.
MASTIL
L CONJUNTO DE
E AVANCE
era del cabezal 3.500 mm.
Carre
Traccción máxima 9.00
00 Kg
Empuje regulado de 0 a 4.000 Kg
Centralizado, con siste
ema hidráulico com
mpleto con regula
ación de la velocid
dad de avance y de
d la
CUADR
RO DE MANDOS
fuerzza de empuje o rettención. Tomas de
e presión para control de parámetro
os de perforación.
CABRE
ESTANTE
De maniobra.
m
Capacid
dad 3.000 Kg en tiro directo.
CABRE
ESTANTE WIRE LINE
L
Capa
acidad 1.000 Kg en
e tiro directo, con
n 200 m de cable Ø6
Ø
NIVELA
ACIÓN
Cuatro cilindros con pllaca orientable, co
on válvulas antirre
etorno pilotadas.
Triple
ex accionada hidrráulicamente.
BOMBA
A DE INYECCIÓN
N DE AGUA
Caud
dal de 0 – 200 I.p.m. Presión regula
ada de 0 – 50 Bar.
Insta
alada en equipo.
Peso
o de la maza 63,5 Kg.
Carre
era de caída libre 76 cm.
Cuen
nta golpes electrónico digital.
UNIDAD
D DE GOLPEO
Cumple las normas NII de la SIMSFE sig
guientes:
AUTOM
MÁTICO ML-60
· DPSH.
D
Prueba din
námica muy pesad
da.
· SPT.
S
Prueba diná
ámica standard.
Cumple la norma UNE
E 103-801-94.
Régimen de golpeo en
ntre 20 y 30 g.p.m
m.
GRUPO
O MOTRIZ Y CON
NJUNTO
El ve
ehículo portador lle
eva una toma de fuerza
f
conectada directamente al vvolante del motor.
DE BOM
MBAS
Mediante enclavamien
nto neumático tran
nsmite la potencia
a a las bombas hid
dráulicas.
Sobrre vehículo aportado por el cliente, incluye:
i
Acop
plamiento del basttidor al vehículo.
MONTA
AJE DE LA
Carro
ozado del vehículo
o con cajones late
erales y compartim
mentos para el tra
ansporte del materrial de
PERFO
ORADORA
perfo
oración.
Depó
ósito de agua.
Marcca y tipo: TRAKKE
ER AD190T33W 9v
9 (4x4)
Número de Chasis: WJMB1VNT40C182
2435
Traccción: 4x4
Moto
or, tipo: Iveco F2B E3681B 7,81 Turrbo (VGT) Intercoo
oling EURO 4
Potencia: 343 kw (330
0CV) de 1600 a 24
400 rpm.
Cilind
drada: 7790 cm3 6 cilindros en línea.
Caja de cambios: man
nual 9 velocidades
s y MA.
VEHÍC
CULO PORTADOR
R
Bastiidor: En U, de ace
ero estampado en frío de 304x80x7
7,7
Rued
das: Neumáticos 6;
6 13R 22,5
TARA
A: 6.950 kg.
Carga útil: 11.050 kg.
Peso
os admisibles: 8.00
00 kg.
Sobrre el puente posterior: 11.500 kg.
Peso
o máximo autoriza
ado: 18.000 kg.
Tabla
a 1.- Especificacio
ones técnicas equ
uipo Rolatec RL-40
00 SV
En el
e interior de los sondeos se han
n extraído muestras
m
in
nalteradas (MI) por hinca a
percu
usión de un
n tomamue
estras de pa
ared gruesa
a de 86 mm
m de diáme
etro exterior, con
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
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una maza de 63,5
6
kg cayyendo desde una alturra de 76 cm
m, diseñada especialm
mente
e el interio
or de un tubo de PV
VC que, ce
errado
para que la muestra se recupere en
méticamente
e, mantiene
e inalterad
das largo tiempo lass propiedad
des del te
erreno
herm
ensa
ayado.
Asim
mismo, se han realizado ensayos de penetra
ación SPT por
p hinca a percusión de un
toma
amuestras de
d pared bipartida, de
e 51 mm de
e diámetro exterior, co
on una masa de
63,5 kg cayend
do desde una
u
altura de
d 76 cm, obteniendo
o una muesstra alterad
da del
terreno.
Finallmente, se han llevado
o a cabo en
nsayos de permeabilida
p
ad in situ Lefranc, med
diante
carga
a constante
e, a distinta
as profundid
dades, para
a poder esta
ablecer la p
permeabilidad de
los distintos
d
m
materiales
a
atravesados
s. Los registros de ensayos
e
de
bilidad
e permeab
Lefra
anc se prese
entan en el anejo 7.10
0.
Las profundidad
des alcanza
adas en loss sondeos, así como el
e resultado
o de los dis
stintos
ayos “in situ
u” realizado
os, se resumen en la siguiente tabla.
t
Se in
ndica la cotta del
ensa
inicio
o del ensayo
o, tomando como referrencia +0,00
0, la solera del edificio
o.
Ensa
ayos realiza
ados en los sondeos:
Ta
abla 2 Sondeos mecánicos
m
en fas
se complementa
aria
SONDEO Y
REFER
RENCIA
DE COTA
C
DISTRIBUCIÓN
N
S
S-1
PROF. DE
EXPL
LORACIÓN (m)
20,00
VER PLANTA DE
LOCALIZACIÓN DE
L
D
PR
ROSPECCIONES
S EN
ANEJO 7.4
S
S-3
21,00
MI / MP / S.P.T.
COT
TA (m)
GOLPE
EO
MI-1 (1,,20 – 1,80)
7-5-6-7
7
SPT-1 (1
1,80 – 2,40)
10-18-20-11
SPT-2 (3
3,00 – 3,60)
2-2-3-2
2
MI-2 (4,80 - 5,40)
7-7-7-11
SPT-3 (7
7,20 – 7,80)
4-5-3-2
2
MI-2 (14,,40 – 15,00)
18-14-10-18
MI-2 (15,,00 – 15,60)
10-13-24-35
Lefranc ca
arga constante 5,0
00 - 8,00 m (10-5 m/s)
m
SPT-1 (1,20-1,80)
(
4-2-4-6
6
MI-1 (3,,00 – 3,60)
7-4-7-8
8
SPT-2 (4
4,80 - 5,40)
1-2-2-1
1
MI-2 (7
7,20-7,24)
50R
SPT-3 (9
9,00 – 9,60)
7-3-5-1
1
SPT-4 (12
2,00 – 12,03)
50R
SPT-5 (15
5,00 – 15,29)
29-50R
R
MI-3 (16,,80 – 17,06)
50R
MP-1 (19,80 – 20,20)
Lefranc ca
arga constante 3,0
00 - 6,00 m (10-6 m/s)
m
*MI: Mue
estra inalterada; MP: Muestra parafinada;; TA: Testigo alterado
o; * Se considera rec
chazo S.P.T. (N ≥ 50 golpes)
30
Tabla 2.- Ta
abla de profundida
ades y ensayos in situ realizados en
n los sondeos
La situación, fototestificaciión y levanttamiento litológico se incluyen en
n los anejos 7.4,
7.8 y 7.9, respectivamente..
2
2.2.ENSAY
YOS DE PE
ENETRACIÓ
ÓN DINÁMICA D.P.S.H.
Como complem
mento a loss sondeos, se realizaron tres (3
3) Ensayos de Penetrración
quipo Supe
erpesado (D
D.P.S.H.), según
s
la norma UNE 103Dinámica Continua con eq
94 para detterminar la capacidad resistente
r
del
d subsuelo
o “in situ”.
801-9
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La profundidad alcanzada, referida a la cota de la boca de la penetracción, se mu
uestra
ntinuación.
a con
Tabla 3.3 ENSAYOS DE
D PENETRAC
CIÓN DINÁMICA
A DPSH
Nº ENSAYO Y
PRO
OFUNDIDAD RE
ELATIVA DE
PROFUND
DIDAD DEL NIV
VEL FREÁTICO
O (m)
REFE
ERENCIA DE COTA
C
EXPLORACIÓ
ÓN (m)
PDC-1
-9,00
2,80
PDC-2
-8,80
7,40
PDC-3
-7,20
2,90
* Se prroduce rechazo
o (N20,DPSH>100 golpes)
g
Tabla 3.- Ensayyos de penetración
n dinámica DPSH
La ubicación
u
e planta y los regisstros de ensayos de penetració
en
ón dinámic
ca se
muesstran en loss anejos 7.4
4 y 7.7, resp
pectivamentte.
A continuación se
s muestran los perfile
es de golpeo
o de los enssayos DPSH realizado
os:
ENSAYO PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DP
PSH
0
5
10
15
20
25
30
3
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
0
Profundidad, m
-2
-4
-6
-8
N DPSH
-10
PDC-1
PDC-2
PDC-3
Figura 1.1 Perfil de golpeo
os DPSH
100
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2
2.3.ENSAY
YOS IN SIT
TU DE PERMEABILIDA
AD LEFRA
ANC
Para
a determinarr la permea
abilidad de los rellenos finos suelo
os presentes en el subsuelo
de la
a nave, se
e han realizzado dos (2)
( ensayo
os de perm
meabilidad ttipo Lefranc, en
régim
men de carg
ga constantte.
Este ensayo se
e utiliza pa
ara determinar el coe
eficiente de
e permeabiilidad en suelos
meables
perm
o
semipermeables.
En
este
caso,
s
se
trata
de
materiales
predo
ominantemente granullares, correspondiente con los ma
ateriales de relleno fino
o.
El prrocedimientto consiste en rellenar de agua el sondeo y medir el descenso de la
colum
mna de agu
ua en el tie
empo duran
nte cuarentta y cinco minutos.
m
A continuació
ón se
muesstra una tab
bla en la que se muesttran los ensayos de permeabilidad
d realizados
s:
Sondeo
S-1
S-3
T
Tabla
4.- Ensay
yos de Permea
abilidad Lefranc
Profundidad (m
P
m)
Materiales
De 5,0 a 8,0 m
D
D 3,0 a 6,0 m
De
k(cm/s)
Rellleno fino y gru
ueso
Relleno fino
0,00153
0,000540
Tabla 4.- Ensa
ayos de permeabillidad realizados
Siend
do:
k: Co
oeficiente de
e permeabiilidad.
En el Anejo 7.10
0 se muestrran las acta
as con el res
sultado de los
l ensayoss.
2
2.4.ENSAY
YOS DE LA
ABORATOR
RIO
Dura
ante la ejeccución de los sondeo
os se han tomado muestras
m
de
e los materiales
existtentes para realizar en
nsayos de identificació
ón, resisten
ncia y quím
micos, con objeto
o
de ca
aracterizar el tipo de material
m
y su
u potencial agresividad
d al hormigó
ón. Las acta
as de
los ensayos
e
de
e laboratorio se muesstran en el anejo 7.11 del presente inform
me. A
contiinuación se muestran los
l ensayoss de laborattorio realiza
ados:
Número
7
Tab
bla 5.- Ensayo
os de Labora
atorio fase iniicial
Des
scripción
A
Análisis
granullométrico por tamizado
t
de suelos
s
7
L
Límites
de Atte
erberg.
6
6
2
1
1
1
1
3
1
Densidad aparrente
D
H
Humedad
natu
ural
E
Ensayo
de cortte directo consolidado y dre
enado (CD)
E
Ensayo
de com
mpresión simp
ple en suelos
E
Ensayo
edomé
étrico
E
Ensayo
Prócto
or Modificado
E
Ensayo
CBR
D
Determinación
cuantitativa de
d materia org
gánica
A
Análisis
químicco de agresivid
dad del suelo al hormigón
Tabla 5.- Enssayos de laborato
orio realizados
Norma
UN
NE 103101-95
5
UN
NE 103103-94
4
UN
NE 103104-93
3
U
UNE 103101
UN
NE 103300:93
3
UN
NE 103401-98
8
UN
NE 103400-93
3
UN
NE 103405-94
4
UN
NE 103501-94
4
UN
NE 103502-95
5
UN
NE 103204-93
3
EHE
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja
a - 8/32 -
3. DESCRIPC
D
CIÓN Y CA
ARACTER
RIZACIÓN
N DEL SUB
BSUELO
A partir de las prospeccion
p
nes realizadas y teniendo en cuen
nta la docum
mentación previa
p
dispo
onible de la zona, el
e perfil ge
eológico prresenta un primer nivel de rellenos
antró
ópicos fino
os, de carrácter mayyoritariamen
nte granula
ar, de hassta 7,20 m de
profu
undidad, con intercalacciones de niiveles orgán
nicos decim
métricos.
A mu
uro, se loca
aliza un relle
eno grueso, que hacia
a el margen del sondeo
o S-1 prese
enta a
techo
o una mezzcla de relleno fino más
m
grueso
o. Este relleno es de
e tipo esco
ollera,
alcan
nzando su muro
m
la proffundidad de
e -13,50 a -14,40 m.
Bajo los relleno
os gruesos se encuen
ntra un niv
vel continuo
o, de poten
ncia decimé
étrica,
ado por are
enas gruesa
as de ría, siendo
s
su es
spesor máxximo en el ssondeo S-3
3, con
forma
1,1 m.
m
A mu
uro de los depósitos
d
de
e ría se enccuentra el esquisto alte
erado, de co
onsistencia firme
a mu
uy firme. Este
E
nivel de
d alteració
ón presenta
a potencias variables de 0,9 m en el
sond
deo S-1 a 3,7
3 m en el sondeo S-3
3. Seguidam
mente en profundidad
p
o a la
se da paso
roca competente
e, alterada en grado III.
A continuación se describe
en y caracte
erizan de fo
orma detalla
ada los nive
eles geotéc
cnicos
atravvesados en las prospeccciones:
3
3.1.RELLE
ENOS ANTR
RÓPICOS FINOS
F
Se lo
ocalizan de forma continua en tod
da la parcela
a, con una potencia
p
un
niforme, de 6,9 m
a 7,2
2 m. Su procedencia
p
a es mixta, de esquisto y gran
nitos, siendo mayorita
aria la
proce
edencia gra
anítica, lo que da lug
gar a un carácter
c
pre
edominante
emente gra
anular,
aunq
que también
n existen niiveles decim
métricos cohesivos, prrocedentes de los esquistos
altera
ados, y niiveles de arcillas org
gánicas, en las cualles se rea
alizó un en
nsayo
edom
métrico para determinar la magnitud de
e los asie
entos y d
duración de
e las
deforrmaciones previstas
p
en
n el tiempo..
De acuerdo
a
a lo
os ensayos SPT y DPSH realizad
dos, el nive
el de relleno
os finos pre
esenta
una compacidad suelta, con valores medios de
e golpeo Nsspt de 4 a 6. Asimism
mo, el
eterminado
o a partir de
e los ensayo
os de pene
etración diná
ámica
perfill de golpeos DPSH, de
realizzados, se encuentran
e
en un interrvalo de 4 a 8, siendo
o ligeramente superior en el
PDC
C-3.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja
a - 9/32 -
Foto 1.-- Aspecto de los re
ellenos finos. A la derecha, aspecto
o de los bloques de
d esquisto en los rellenos.
Entre
e el relleno
o se pueden observar fragmentos de esquisto y granito centiméttricos,
altera
ados a grad
do IV, algun
nos de los cuales
c
se pu
ueden partirr manualme
ente.
En varias
v
muesstras de esste nivel se
e han realiz
zado ensayyos de iden
ntificación, cuyos
c
resulltados se muestran
m
a continuación
c
n:
T
Tabla
6.- ENSAY
YOS DE IDENT
TIFICACIÓN RE
ELLENOS ANTR
RÓPICOS FINO
OS
Densidad
Loca
alización
Sondeo
o S-1 MI-1
de 1,20
0 a 1,80 m
Sondeo
o S-1 MI-2
de 4,80
0 a 5,40 m
Sondeo
o S-3 MI-1
de 3,00
0 a 3,60 m
Sondeo S-3 SPT-2
de 4,80
0 a 5,40 m
H
Hum.
Límites
Atterberg
g
Granulo
ometría, PASE (%)
MO
Corte directo cd
Cla
asificación
IP
P
Tamiz
UNE 2
mm
Tamiz
UNE 0,4
mm
Tam
miz
UNE 0,08
0
mm
m
NO
N
NP
54
32
18,0
NO
N
NP
35
11
4,3
3
0,54
GP
4,2
59
40
26,9
0,47
SM
N
NP
62
35
16,3
Dss
(g/cm
m3)
Dh
(g/cm3)
H
(%)
LL
1,8
86
1,63
14,3
1,9
99
1,80
10,4
2,0
00
1,72
16,7
29,8
16,0
NO
%
Φ´ºº
C´
(kp/cm2)
USCS
SM
SM
Tabla
a 6.- Ensayos reallizados sobre los rellenos
r
antrópico
os finos
En este
e
nivel se
e realizaron
n dos ensayyos de perm
meabilidad lefranc, cuyyos resultad
dos se
muesstran a conttinuación:
Sondeo
S-1
S-3
T
Tabla
7.- Ensay
yos de Permea
abilidad Lefranc
Profundidad (m
P
m)
Materiales
De 5,0 a 8,0 m
D
D 3,0 a 6,0 m
De
Rellleno fino y gru
ueso
Relleno fino
k(cm/s)
0,00153
0,000540
Tabla 7.- Ensayo
os de permeabilida
ad Lefranc realiza
ados en los relleno
os antrópicos finoss
A co
ontinuación
n, se muestra una tabla
t
en la que se resumen los parám
metros
geoté
écnicos a considerar
c
a efectos de
e cálculo de estos mate
eriales:
Tab
bla 8.- PARÁMETROS GEOTÉ
ÉCNICOS DE RELLENOS
R
ANTRÓPICOS FIN
NOS
3
NSPT medio
m
4-6
Densiidad aparente (T
T/m )
2
2
Cohessión c (Kp/cm )
0,00
Módulo de deformación (Kp/cm )
3
Ángulo
o de rozamiento
o interno φ (º)
28 – 32
Coefic
ciente de balastto K30 (Kp/cm )
-2
-3
Coeficciente de permeabilidad K (m/s))
10 - 10
1,,95
30 - 50
1-3
Tab
bla 8.- Parámetross geotécnicos de lo
os rellenos antróp
picos.
De acuerdo
a
a la
as clasificacciones ante
eriores, se trata
t
de rellenos granu
ulares de vertido
v
direccto, de origen terrestre
e, con un porcentaje
p
en
e finos no
ormalmente
e inferior al 35%,
salvo
o en los nive
eles orgániccos, donde supera el 50%
5
(capítu
ulo siguiente
e).
Dado
o el carácte
er suelto de estos mate
eriales, es previsible
p
un
na alta deformabilidad.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 10/32 -
3
3.2.RELLE
ENOS ORG
GÁNICOS
Interccalados en los relleno
os finos, se han identifficado niveles deciméttricos de rellenos
orgánicos, con una
u compon
nente mayo
oritariamentte arcillosa, con porcen
ntajes de materia
m
orgánica del ord
den del 6%.
En estos niveless se han rea
alizado enssayos de ide
entificación,, corte direccto y edóme
etro, a
partirr de los cuales se pue
ede estimar el comportamiento geotécnico
g
a largo plazo de
estoss rellenos.
Foto 2.- Aspecto de loss rellenos orgániccos detectados en
n el sondeo S-1 de
e 6,10 a 6,70 m. A la derecha, un de
etalle de estos relllenos.
En la
a siguiente tabla
t
se ressumen los resultados obtenidos:
o
Tabla 9.- EN
NSAYOS DE IDENTIFICACIÓN
N RELLENOS ORGÁNICOS
O
Límites
Atterberg
g
MO
Tamiz
UNE
0,08
mm
%
57,0
6,26
LL
IP
Tamiz
UNE 2
mm
Ta
amiz
U
UNE
0
0,4
m
mm
39,2
11
1,0
91
74
Localiza
ación
Sondeo
o S-1
MA-1 de
e 6,10
a 6,70
0m
Granulomettría, PASE (%)
Corte direc
cto cd
Clas.
Edómetro
Φ´º
C´
(kp
p/cm2)
USCS
ei
ef
a
av
(cm
m2/kg)
mv
(cm2/kg)
Em
(kp/cm2)
34,1
0,10
0
OL
0
0,43
0,21
0,0
0243
0,0170
58,7
Ta
abla 9.- Ensayos realizados
r
sobre lo
os rellenos orgániicos
A co
ontinuación
n, se muestra una tabla
t
en la que se resumen los parám
metros
geoté
écnicos a considerar
c
a efectos de
e cálculo de estos mate
eriales:
Tabla 10.- PAR
RÁMETROS GE
EOTÉCNICOS DE
D RELLENOS
S ANTRÓPICOS
S
2
NSPT medio
m
2
2-3
Módulo de deformación (Kp/cm )
2
2
Cohessión c (Kp/cm )
0,0 – 0,1
Módulo edométrico (Kp/cm )
Ángulo
o de rozamiento
o interno φ (º)
32
2-24
Índice
e de poros inicia
al, e0
-3
-4
Coeficciente de permeabilidad K (m/s))
10 - 10
Coefic
ciente de Comp
presión Cc
3
3
Densid
dad aparente (T
T/m )
1,85 – 2,00 Coefic
ciente de balastto K30 (Kp/cm )
20 - 40
58
8,70
0,4
427
0,2
244
1-2
1
Tablla 10.- Parámetross geotécnicos de los
l rellenos antróp
picos.
Estoss materiales presentan
n un grado de consiste
encia bland
da, siendo a priori prev
visible
la exxistencia de
e deformacio
ones prolon
ngadas en el
e tiempo, debido
d
a la descomposición
lenta
a de la mate
eria orgánica.
En to
odo caso, los
l valores de velocid
dad de asie
ento deducidas del ensayo edom
métrico
realizzado en esttos materialles, muestra
an asientos
s rápidos tra
as la aplicacción de la carga.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 11/32 -
3
3.3.RELLE
ENOS ANTR
RÓPICOS GRUESOS
G
Iguallmente, se localizan de
d forma co
ontinua en toda la pa
arcela, a m
muro del niv
vel de
rellen
nos anteriorr, alcanzand
do la profun
ndidad de 13,6 a 14,4 m.
m
Foto 3.- Aspe
ecto de los bloque
es de escollera
Corre
esponde co
on rellenos gruesos, de
e tipo escollera, forma
ado por grandes bloques de
granito sano, de
e orden deccimétrico a métrico,
m
de alta resiste
encia.
Los bloques esstán en con
ntacto entre
e sí, aunque
e existen huecos por donde se puede
p
do del rellen
no superior.
producir el lavad
Se realizaron
r
e
ensayos
SP
PT, obtenie
endo valore
es de recha
azo, salvo en uno de ellos
(Sondeo S-3 SPT-3 de 9,00 a 9,60 m), cuyo valor no se
e considera
a representtativo,
do a su rotu
ura por intro
oducirse enttre los huec
cos del relle
eno.
debid
Dada
as las carracterísticass de los bloques y su estado sano, n
no se atrib
buyen
deforrmaciones significativa
s
as a este nivvel.
3
3.4.DEPÓS
SITOS DE RÍA
R
Se lo
ocalizan a muro de los rellenoss gruesos de escolle
era, distribu
uidos en to
oda la
supe
erficie con potencias
p
va
ariables de 0,3 a 1,1 m.
m
Se trata de are
enas de grrano medio
o a grueso
o, de color gris, con algo de materia
mpacidad media,
m
formadas como consecuen
ncia de la diinámica ma
areal.
orgánica, de com
Foto 4.- Nivel de arenass de ría a muro de
e los bloques de escollera
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 12/32 -
En una
u muestra
a de este nivel (Sonde
eo S-1 MI-3
3 de 14,40 a 14,70 m) se ha realizado
un en
nsayo de co
orte directo, cuyos resu
ultados se muestran
m
a continuació
ón:
Tabla 11.-- ENSAYOS DE
E IDENTIFICAC
CIÓN DEPÓSITO
OS DE RÍA
Densidad
Loccalización
Sondeo
o S-1 MI-3 de
14,40
0 a 14,70 m
Hum.
Ds
(g
g/cm3)
Dh
(g/cm3)
H
(%)
2,08
1,62
29,08
Límittes
Atterb
berg
LL
IP
Granulometría, PASE (%)
(
Tamiz
UNE 2
mm
Tamiz UNE
0,4 mm
Tamiz UNE
T
0,08 mm
Corrte directo cd
Φ´º
C´
(kp/cm2)
39,3
0,12
Cla
asificación
USCS
Ta
abla 11.- Ensayoss realizados sobre
e los depósitos de ría
A co
ontinuación se incluye una tabla donde se resumen lo
os parámetrros asignad
dos a
estoss materialess, los cualess fueron utilizados en los
l cálculoss:
Tabla 12.-- PARÁMETRO
OS GEOTÉCNIC
COS DEPÓSITO
OS DE RÍA
3
NSPT medio
m
10
0-30
Densiidad aparente (T
T/m )
2
2
Cohessión c (Kp/cm )
0,00
Módulo de deformación (Kp/cm )
3
Ángulo
o de rozamiento
o interno φ (º)
35
5-40
Coefic
ciente de balastto K30 (Kp/cm )
-3
Coeficciente de permeabilidad K (m/s))
10
2,1
2
50 - 120
2-3
Tabla 12.- Parámetrros geotécnicos de
e los depósitos de
e ría
Estoss materiale
es presenta
an un grad
do de comp
pacidad me
edia, no siendo previsibles
deforrmaciones importantess. Dado su carácter arrenoso y grrueso, las deformacion
nes se
producirían en el momento de la aplicación de la ca
arga, estan
ndo actualm
mente
bilizados.
estab
3
3.5.SUELO
OS RESIDU
UALES DE ESQUISTO
O - GRADO V
Bajo los relleno
os y depóssitos de ría
a, se localiz
zan los sue
elos residua
ales a grad
do V,
edentes de la alteració
ón in situ de
el esquisto infrayacente
e.
proce
Se trrata de sue
elos de tono
os naranjass a ocres, de
d naturale
eza limosa, con fragmentos
milim
métricos má
ás duros qu
ue ya no parten
p
de fo
orma manu
ual, y que vvan siendo
o más
abun
ndantes y de
d mayor ta
amaño en profundidad
p
a medida que dismin
nuye el grad
do de
altera
ación, de consistencia
c
a dura, mosstrando valores de go
olpeo SPT ssuperiores a 30,
hasta
a rechazo. La consiste
encia aume
enta con la
a profundida
ad, existiendo rechazo
o a la
cota de -15,60 m,
m de acuerrdo con el sondeo
s
S-1. Presenta plasticidad
p
b
baja a nula..
Se aprecian
a
páttinas de oxiidación marrrones a ne
egras tapiza
ando las jun
ntas y los planos
de fo
oliación, la cual
c
parece disponerse
e subvertica
al.
Se observan vetas de felde
espato parccialmente alteradas a arenas
a
grue
esas.
e
sueloss se observva la estructtura interna de la roca, mostrando
o pátinas ne
egras
En estos
de óxxido en las juntas.
Presentan zona
as blanqueccinas, debido a una ma
ayor concen
ntración plag
gioclasa.
extura es de
e grano muy fino, dand
do lugar a limos y arcillas por desscomposició
ón de
La te
la texxtura origina
al de la roca
a.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 13/32 -
F
Foto
5.- Esquisto alterado
a
en grado V en el sondeo S-3
S
En una muestra
a de este niivel (MI-3 de
d 14,70 a 15,00
1
m) se
e han realizzado ensayo
os de
o de resiste
encia a com
mpresión siimple, cuyo
os resultado
os se
identtificación y un ensayo
muesstran a conttinuación:
Tabla 13.- ENSAYOS DE IDE
ENTIFICACIÓN
Densidad
L
Localización
Sondeo S-1 MI-3 de 14,70 a
15,00 m
Sondeo S-3 MI-3 de 16,80 a
17,06 m
Hum.
Límites
Atterberg
Ds
(g/cm3)
Dh
(g
g/cm3)
H
(%)
LL
2,10
1
1,77
18,5
39,4
2,23
1
1,97
13,4
36,2
Granulometría, PASE (%)
Cla
asificación
Tamiz UNE 2
mm
Ta
amiz UNE 0,4
mm
T
Tamiz UNE
0,08 mm
15,2
98
82
61,1
CL
12,2
45
32
20,6
GC
IP
USCS
Tabla 13.- Ensayo
yos realizados sob
bre los suelos resid
duales de esquistto y esquisto GM-V
V
De acuerdo
a
a lo
os ensayoss de comprresión simple, realizad
dos en esto
os materiale
es, se
obtie
enen los siguientes valo
ores:
Tabla 14.- VA
ALORES DE RE
ESISTENCIA A COMPRESIÓN
N SIMPLE DE LOS
L
SUELOS R
RESIDUALES
Pa
arámetro
Densid
dad aparente húm
meda, ρ (g/cm3):
Valor
1,93
Densid
dad aparente seca, ρd (g/cm3):
1,66
Humed
dad natural inicia
al, Wi (%):
13,08
Carga en
e rotura (N):
1120
Comprresión uniaxial, qu (kPa)
255
Comprresión uniaxial, qu (kp/cm2)
2,60
Cohesiión sin drenaje (k
kp/cm2)
1,30
Tabla 14.- Vallores de la resisten
ncia a compresión
n simple en los su
uelos residuales
A co
ontinuación se muestra
an unos pa
arámetros geotécnicos
g
s estimadoss, en funció
ón de
los ensayos
e
SPT
T realizados:
Tabla 15.-- PARÁMETRO
OS GEOTÉCNIC
COS ESQUISTO
O GM-V-VI
3
NSPT medio
m
30
0-R
Densiidad aparente (T
T/m )
2
Cohessión c´(Kp/cm )
0
0,2
Coefic
ciente de perme
eabilidad K (m/ss)
2
2
Cohessión sin drenaje (Kp/cm )
1
1,3
Módulo de deformación (Kp/cm )
3
Ángulo
o de rozamiento
o interno φ
27 – 29
Coefic
ciente de balastto K30 (Kp/cm )
2,0 – 2,2
-8
-9
10 - 10
200 – 400
6–8
Tab
bla 15.- Parámetro
os geotécnicos de
e los suelos residu
uales
Para
a determinar el ángulo de rozamiento, se ha
a realizado una estima
ación a parrtir de
los valores
v
obtenidos en los ensayo
os SPT, de
e acuerdo con la corrrelación qu
ue se
muesstra en la siiguiente figu
ura.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 14/32 -
Para
a determinar el ángulo de rozamiento, se ha
a realizado una estima
ación a parrtir de
los valores
v
obtenidos en los ensayo
os SPT, de
e acuerdo con la corrrelación qu
ue se
muesstra en la siiguiente figu
ura.
400
Muy Suelto
Suelto
0
Compacto
Denso
Muy denso
350
10
300
20
250
30
200
40
150
50
100
60
50
Suelto
Muy Suelto
70
0
28
32
30
34
3
36
38
40
42
30
44
35
40
45
Angulo de rozamiento interno
A
(grados sexage
esimales)
Figura 2.- Estima
ación del ángulo de
e rozamiento interrno, a partir de loss ensayos de SPT
T.
Para
a determinar el módulo
o de deform
mación, se ha
h realizado
o una estimación a parrtir de
los valores
v
obtenidos en los ensayo
os SPT, de
e acuerdo con la corrrelación qu
ue se
muesstra en la siiguiente figu
ura:
800
700
600
500
400
300
200
100
0
0
10
20
30
40
5
50
60
70
N (SPT
T)
Beg
ggemann
Schmertma
ann
Wrench & Nowatz ki
Figura 3.- Esstimación del mód
dulo de deformació
ón a partir de los ensayos
e
SPT.
3
3.6.ESQUIISTOS ALT
TERADOS A GRADO III
I
En ambos sond
deos se ha llegado
l
a co
ortar el sus
strato rocoso
o alterado e
en grado III, bajo
os residuale
es, descrito
o anteriorme
ente, a proffundidades superiores
s a los
el nivvel de suelo
15,6 m (S-1) y 18,3
1
m (S-3), medidos desde la bo
oca de los sondeos.
s
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Se trrata de esquistos de co
olor gris, oxxidado, con mayor con
ncentración de óxidos en
e las
junta
as y planos de esquisto
osidad.
Corre
esponde co
on una rocca compete
ente, de elevada resistencia, sie
endo neces
sarios
vario
os golpes de
e martillo pa
ara su fractu
uración.
La te
extura es le
epidoblástica
a, típica de estas roca
as, definida por la orien
ntación de todos
t
los componenttes minerales (micass, cuarzo y plagiocla
asa), dando lugar a una
uistosidad bien definida
a.
esqu
Presenta valore
es de fracturración impo
ortante, con
n valores me
edios de fra
acturas/30 cm
c de
c RQDs variables.
v
S han med
Se
dido valores
s de RQD de
e ente 10-5
50 %.
2-5, con
De acuerdo
a
a ensayo de
al
d compre
esión simple
e, realizado
o en estoss materiales, se
obtie
enen los siguientes valo
ores:
Tab
bla 16.- Valores estimados
e
de res
sistencia a comprresión simple de
e los esquistos G
GM-III
Parámetro
Valor
Den
nsidad aparente húmeda, ρ (g/cm
m3):
2,73
Com
mpresión uniaxia
al, qu (MPa)
46,7
Tabla
a 16.- Valores de la resistencia a co
ompresión simple en los granitos allterados en grado
o II-IVI.
A co
ontinuación se muesttran los pa
arámetros resistentess típicos de
e los esqu
uistos
altera
ados en gra
ado III, estim
mados a pa
artir del prog
grama RocL
Lab:
Figura 4.- Parrámetros orientativvos de los esquisttos alterados en grado
g
III, estimado
os a partir del prog
grama RocLab.
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4. NIVEL
N
FRE
EÁTICO
Se ha instalado PVC para la medida del
d nivel freá
ático en loss sondeos S
S-1 y S-3.
ante la realización de las prospe
ecciones, se
e ha detecttado la pre
esencia del nivel
Dura
freático a cotas relativas co
omprendida
as entre los -2,85 y -3,3
31 m.
Dicho
o nivel freático está influenciad
do por la carrera
c
de mareas. L
Las medida
as de
profu
undidad del nivel freático fueron realizadas
r
en
e el S-1 el 13/06/12 a las 15:25 (2,98
m) y en el sondeo S-3 el 13/06/12 a las 14:50, habiendo
h
sid
do para el p
puerto de Ferrol,
F
l
14:04 h y la altura de la marea, ca
alculada pa
ara una prresión
la plleamar a las
atmo
osférica de 760
7 mm, +3
3,67 m resp
pecto al cero
o del puerto
o.
Apro
oximadamen
nte, las lecturas se rea
alizaron en pleamar,
p
co
on lo que co
orresponden con
las cotas
c
más elevadas pre
evistas.
A co
ontinuación
n se prese
entan las tablas con
n las lecturas realizzadas del nivel
piezo
ométrico du
urante la eje
ecución de los
l sondeos
s y una vez finalizada lla campaña
a.
Tabla 17.- LECTURAS DEL NIVEL FREÁTICO DURAN
NTE LA EJECUCIÓN DE LOS SONDEOS
AL IN
NICIO DE LA JO
ORNADA
AL FINALIZAR LA
A JORNADA
N.P.
N.P.
Sondeo
Día
Profundidad
d
P
Profundidad
Hora
N.P.
Hora
antes
de
espués
sondeo (m))
s
sondeo
(m)
vaciado
va
aciado
S-1
1
8/6/201
12
18:30
11,0
4,75
4,75
S-1
1
11/06/20
012
9:10
11,0
2,60
18:35
20,0
3,66
3,66
S-3
3
12/06/20
012
18:30
12,0
4,55
4,55
S-3
3
13/06/20
012
9:00
12,0
3,60
18:30
21,0
2,85
2,85
Tabla 17.1 Lecturas del nivel
n
piezométrico
o realizadas duran
nte la ejecución de
e la campaña de ssondeos
S-1
S-3
Tabla 18.- LE
ECTURAS DEL NIVEL FREÁTICO UNA VEZ FINALIZADA LA
L CAMPAÑA D
DE SONDEOS
Profundidad
Día
Hora
N.P
P.
Día
Hora
N
N.P.
Día
Hora
sondeo (m)
20,0
12/06/2012
9:35
2,78
8
13/06/2012
9:45
3
3,18
13/06/2
2012
15:25
21,0
13/06/2012
14:50
2
2,85
13/06/2
2012
15:30
Tabla 18.- Lecturas del nivvel piezométrico re
ealizadas una vez finalizada la cam
mpaña de campo d
de sondeos
N.P.
2,98
3,31
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5. ESTUDIO
E
DE LA CIM
MENTACIÓN
De acuerdo al
a perfil ge
eotécnico existente
e
en
e el subsuelo de la nave y las
caraccterísticas de los materiales
únicamente
m
p
presentes,
e se pued
den atribuir las
deforrmaciones observables a través de las griettas existenttes, a la de
eformabilida
ad del
nivel superior, fo
ormado porr rellenos grranulares fin
nos.
En base
b
al tiem
mpo trascurrrido desde la cimentac
ción de la nave,
n
de va
arias decena
as de
añoss, los asientos debidoss a la carga de la esttructura, de
ebieran de estar totalm
mente
estab
bilizados, dado
d
el ca
arácter gran
nular del nivel
n
superior, con un
na velocida
ad de
deforrmación ráp
pida. El asie
ento espera
ado por consolidación de
d los niveles orgánico
os, se
estim
ma de muyy baja magnitud, deb
bido a la escasa po
otencia dettectada, au
unque
pudie
eran ser dila
atados en el
e tiempo.
Por ello, se concluye que
e la opción más probable por la
a que se pudieran ge
enerar
ntos postco
onstructivos importante
es, es el pos
sible lavado
o de finos d
del nivel sup
perior
asien
de re
ellenos donde se asien
nta la nave,, a través de
d los muros laterales y relleno in
nferior
de bloques de escollera,
e
d
dando
lugarr a deforma
aciones dife
erenciales q
que pudiera
an ser
las re
esponsable
es de los agrietamiento
os visibles en
e la estructtura.
En lo
os siguiente
es apartado
os se desccriben las opciones má
ás ventajossas a consiiderar
para la mejora de
d la cimen
ntación del relleno, donde se asie
enta la nave
e, a partir de
d las
diciones y ca
aracterística
as del mism
mo, vistas en los capítu
ulos anteriorres.
cond
5
5.1.-
MEJ
JORA
D
DEL
TER
RRENO
MEDIANTE
E
INYEC
CCIONES
DE
C
CONSOLIDA
ACIÓN
La técnica
t
de
e las inyecciones ess especialmente útil en la re
educción de
d la
perm
meabilidad del
d relleno, reforzar
r
su resistencia y disminuirr su deformabilidad.
El tra
atamiento de
d mejora de
el terreno por
p inyecciones de consolidación, se deberá llevar
a cab
bo en toda la superficiie de apoyo
o de la nave
e, ya que lo
os rellenos finos superriores
prese
entan una potencia
p
un
niforme, con
n caracterís
sticas geoté
écnicas similares en to
oda la
supe
erficie de acctuación.
Este tratamiento
o deberá abarcar
a
el nivel
n
de relllenos finos superioress (incluyend
do los
e transición superior d
de la esco
ollera,
niveles orgániccos intercalados) y ell tramo de
alcan
nzando la profundidad
p
de los 9,0 m.
m
De acuerdo
a
a lo
os datos exttraídos de los sondeos
s, el cimientto natural, e
existente a muro
de la
a escollera (13,6 m a 14,4 m), presenta
p
una consiste
encia dura, con valore
es de
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golpe
eo SPT sup
periores a Nspt > 30, no
o siendo pre
evisible la existencia
e
de
e deformac
ciones
significativas, qu
ue se pueda
an atribuir a este nivel.
A continuación se
s resumen
n las técnica
as de inyec
cción más usuales
u
y loss efectos que se
conssiguen con ellas:
e
5.1.1.- In
nyecciones
s de impreg
gnación
La té
écnica más adecuada para reduccir la perme
eabilidad de
el terreno co
onsiste en forzar
f
la en
ntrada de le
echada de cemento
c
y agua (con ciertas adicciones de b
bentonita y otros
aditivvos) a travé
és de los po
oros del sue
elo.
Estass lechadas se han heccho circularr con presio
ones modera
adas, sin lle
egar a romp
per el
suelo
o, a través de
d suelos granulares
g
q sean ampliamente
que
e permeable
es (k > 10-1cm/s,
aproxx.).
Utilizzando ceme
entos especcialmente finos (microc
cemento) se han llega
ado a rellen
nar de
lecha
ada los poro
os de arena
as más finass (k = 10-1 a 10-2 cm/s).
Para
a suelos aú
ún más fino
os (k = 10-2
a 10-4 cm
m/s, tales como
c
las p
presentes en
e los
ensa
ayos lefrancc realizadoss) se puede inyectar, sin romper el suelo, otros productos
(silica
atos, resina
as, etc) de mayor pode
er de penettración. Esttos son máss recomend
dados
que los anteriorres, teniend
do en cuentta la permeabilidad del nivel de re
ellenos sup
perior.
e
forma se
s prevé qu
ue no exista
an fugas a través
t
del relleno,
r
pud
diendo cons
seguir
De esta
una mejora
m
y co
onsolidación
n óptimas.
Las inyecciones
i
s se suelen realizar con espaciam
mientos corto
os (de 1 a 3 m) si se quiere
q
consseguir cierta
a estanqueid
dad.
La permeabilida
ad de los te
errenos trattados puede
e resultar bastante
b
ba
aja, del orde
en de
c
o inferrior.
10-5 cm/s
La re
esistencia del
d terreno y su deforrmabilidad también
t
quedan mejoradas con estos
tratamientos de inyeccione
es de impreg
gnación.
e investigarrse en cada
a aplicación concreta.
Su eficacia debe
5.1.2.- In
nyecciones
s de compa
actación
Esta técnica consiste en fo
orzar un mo
ortero de ce
emento y arrena espeso
o en el fond
do de
aladro verticcal obligand
do al terreno
o a desplazarse y redu
ucir su volum
men.
un ta
Esta técnica ha
a sido utiliizada con éxito para compensa
ar, con leva
antamientos del
terreno, los asie
entos producidos por otras causas
s.
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Se podría
p
lleva
ar a cabo sobre
s
el te
echo de la escollera, incluyendo
o los nivele
es de
transsición con el
e relleno su
uperior, inclu
uso combin
nando las in
nyecciones con la ejec
cución
de micropilotes,
m
referidos al
a techo de los
l rellenos
s gruesos.
5.1.3.- In
nyecciones
s con tubos
s manguito
o (claquage
e)
La in
nyección de
e lechada de
e cemento según
s
esta técnica se realiza a trravés de un
n tubo
que tiene
t
orificio
os regularm
mente espacciados y pro
otegidos po
or el exterio
or mediante unos
mang
guitos flexib
bles.
La in
nyección se
e hace porr tramos, in
ntroduciendo lechada para que ssalga por uno
u
o
vario
os manguito
os.
Al aislar un tram
mo de tubo y forzar de
entro de él la presión de la lecha
ada, el man
nguito
e y la lechad
da sale al exterior,
e
rom
mpiendo el suelo segú
ún planos qu
ue pueden tener
cede
diverrsas orienta
aciones en función
f
de su
s estado te
ensional.
Las presiones que
q se utilizzan para prrovocar la rotura
r
(claquage) suele
en ser de varias
v
enas de bare
es.
dece
Para
a mantener el caudal de inyecció
ón, despué
és de provo
ocada la ro
otura, se uttilizan
presiiones más moderadass, del orden
n de diez ba
ares o inferriores. Con esas presiones,
la inyección recorre las grietas
g
abie
ertas y com
mprime el suelo. Com
mo resultad
do, el
erie de laja
as de inye
ección. Esta
a técnica se
s ha
terreno queda reforzado con una se
aciones de recalce de edificios cim
mentados e
en losa.
apliccado con éxxito en opera
La ventaja
v
de este
e
métod
do es el co
ontrol que ofrece
o
sobrre la inyeccción y grad
do de
mejo
ora del te
erreno. Con esta tip
pología de
e cimentacción se pueden pro
oducir
levan
ntamientos controlados, sin embargo,
e
al
a ser inyyecciones con presiones
mode
eradas, tiene el riesg
go de romp
per el terre
eno y prod
ducir fugas,, con riesg
go de
conta
aminación.
A co
ontinuación se resume
en en los siguientes
s
esquemas, las técnicas de inye
ección
vistas anteriorm
mente:
Fig
gura 5.- Sistemas de inyección reco
omendados para la
l mejora de la cim
mentación de la nave
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Una variante de esta técnica son la
as inyeccio
ones armad
das, en lass cuales el tubo
guito (de acero,
a
de sección su
uficiente), sirve
s
como
o armadura
a o microp
pilote,
mang
adem
más del terrreno reforza
ado con la in
nyección.
5.1.4.- Conclusion
C
es de los métodos
m
de
e inyección
n
Las inyeccioness consisten
n en un co
onjunto de operacione
es necesaria
as para rellenar
as no accessibles. Su objeto
o
funda
amental es mejorar lass caracterís
sticas
hueccos o fisura
mecá
ánicas del suelo
s
(incre
emento de la resistenc
cia, disminu
ución de la
a deformabilidad,
etc), así como la
a diminución de su perrmeabilidad
d.
De todos
t
los métodos
m
co
onsiderados anteriorm
mente, se recomienda
a como el más
apropiado el mé
étodo de in
nyección po
or impregna
ación, para evitar la progresión de
d los
ntos, ya qu
ue se trata del métod
do que mejor se adap
pta a suelo
os permeab
bles y
asien
granulares, sin romper su
u estructurra, para ev
vitar posible
es fenómen
nos o proc
cesos
secundarios.
Se debe escoge
er un producto de inyeccción adecu
uado, tal co
omo resinass o silicatos, más
aptoss para relle
enos de perrmeabilidades entre 10
0-3 y 10-4 cm
m/s, con pro
opósito de evitar
que se lave a través del relleno, saliendo al exteriorr, con riessgo de pro
oducir
conta
aminación. En este asspecto, se comenzará
á con una densidad
d
superior y menor
m
pene
etrabilidad, rebajando su
s densidad
d hasta el estado
e
más óptimo, co
on el fin de evitar
posib
bles fugas.
En caso de requ
uerir elevarr la estructu
ura, por exis
stir una defformación im
mportante de
d los
eriales de cimiento, se
s deberá acudir a uno de loss dos métodos siguientes
mate
(inye
ección por compactació
c
ón o inyecciión por tubo
os manguito
o).
El flu
uido de inyyección es variable, pudiendo
p
se
er exclusiva
amente quíímico (resin
nas y
mezcclas).
Las presiones
p
e las inyecciones convvencionales
en
s no suelen sobrepasar los 50 barr.
Como documentación de
e referencia
a para el diseño, ejjecución y control de
e las
p
con
nsultar los siguientes
s
artículos:
a
inyeccciones se pueden
•
Artículo 676 “Inyeccciones” del PG-3.
•
Artículo 8.3 del CTE
E, Capítulo DB SE-C Cimientos.
C
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5
5.2.REFUE
ERZO DE LA
L CIMENT
TACIÓN CO
ON MICRO
OPILOTES R
REFERIDO
OS AL
T
TECHO
DE ESCOLLERA
Otra posible solución
s
de
e refuerzo de la cim
mentación de la navve, consistte en
micro
opilotes IU, referidos al
a relleno grueso de escollera, pre
esente en to
oda la superficie,
a parrtir de los 7,2 a 9,0 m de
d profundid
dad.
Se trrata de una
a solución válida, comb
binada con técnicas de
e inyección, que provo
oquen
la co
onsolidación
n de los bloques
b
de escollera, donde se referirán llos micropilotes,
rellen
nando los huecos
h
exisstentes, pa
ara seguidamente ejeccutar los miicropilotes hasta
este nivel, con una
u profund
didad estima
ada de -9,0 m.
La lo
ongitud tota
al del microp
pilote será igual a la lo
ongitud resultante de la profundid
dad a
partirr de la cual se empotre
en más la lo
ongitud de empotramie
e
ento para el correcto trabajo
por fuste.
u manera
a general, la
as caracteríísticas de lo
os micropilo
otes, longitu
udes, secciones,
De una
arma
ado, númerro, etc., vienen dados por las ca
argas a abssorber y lass caracterís
sticas
resisstentes del terreno.
t
Los cálculos
c
de los micropilotes se lle
evan a cabo
o a partir de
e la Guía pa
ara el Proye
ecto y
la eje
ecución de micropilotess en obras de carretera.
La re
esistencia de
d cálculo frrente al mo
odo de fallo de hundim
miento Rc,d, será la sum
ma de
las resistencias
r
s por puntta, Rp,d, y por fuste, Rfc,d, siem
mpre y cua
ando se pueda
p
conssiderar la ressistencia ap
portada porr la punta:
Rc ,d = R p ,d + R fc ,d
La re
esistencia de
d cálculo obtenida
o
en
n la expresiión anteriorr no incluye
e coeficiente
es de
segu
uridad.
La re
esistencia por
p fuste dell micropilote
e viene dete
erminada po
or:
n
R fc,d = ∑ ALi ×(r fc,d ) i
i =1
Dond
de:
n
N
Número
de tramos
t
que
e comprende
e el terreno
o donde se va a empottrar el
m
micropilote.
ALiL
A
Area
lateral del micropilote para cada
c
uno de
e los tramo
os que form
man la
zo
ona de influencia. Debe
erá determiinarse a parrtir del diám
metro nomin
nal.
(rfc,d
f )i
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R
Rozamiento
unitario por fuste de cálculo
c
en para
p
cada un
no de los tramos
de
el terreno co
onsiderados.
La re
esistencia unitaria
u
por fuste
f
se puede determ
minar median
nte correlacciones empíricas
segú
ún la siguien
nte expresió
ón:
r fc ,d =
r f ,limm
Fr
Dond
de:
rf,llim
unitario lím
R
Rozamiento
mite por fu
uste. Puede
e obtenerse
e a partir de la
siguiente figu
ura, siempre
e que se cu
umplan los criterios
c
de aplicación d
de dicha fig
gura:
Figura 6.- Rozzamiento unitario límite por fuste
Frr
C
Coeficiente
d minoracción que tien
de
ne en cuenta la duraciión de la función
esstructural de
e los microp
pilotes.
La re
esistencia de cálculo po
or punta se
e determine mediante la
a siguiente expresión:
R p ,d ≤ 0,15R fc,
f d
Pará
ámetros de cálculo:
c
- Escollera (relleno gru
ueso): rfc,d = 0,20 MPa.
- Fr = 1,65.
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(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 23/32 -
Tabla 19.- Cálc
culo según Guía para el proy
yecto y la ejecu
ución de micropilotes en obra
as de carretera
a
Rc,d (t) resiste
encia de cálcullo frente al modo de fallo porr hundimiento
D: DIÁ
ÁMETRO NOMINAL DE PERF
FORACIÓN (mm
m)
Long
gitud Total (m)
300
150
200
250
0
9
9,00
+ 12D
12
21
33
3
48
4
9
9,00
+ 15D
15
27
42
2
60
6
9
9,00
+ 20D
20
36
56
6
80
8
9
9,00
+ 25D
25
45
70
0
100
Tabla 19.1 Cálculo de ressistencia admisible
e según la Guía de
d Micropilotes, co
on minoración de F
Fs=1,65.
Se deberá
d
comprobar las longitudes finales de los
l micropillotes, a parrtir de la co
ota de
aparición del rellleno de esccollera.
5
5.3.REFUE
ERZO DE LA
L CIMENT
TACIÓN CO
ON MICRO
OPILOTES R
REFERIDO
OS AL
S
SUSTRATO
O ROCOSO
Otra posible solución
s
de
e refuerzo de la cim
mentación de la navve, consistte en
opilotes IU empotrado
os en roca
a, en los esquistos
e
alterados en
n grado III, con
micro
resisstecnias de compresió
ón simple de
d 46,7 MP
Pa, presente
es en toda la superfic
cie, a
partirr de los 15,6
6 a 18,6 m de profundidad.
La lo
ongitud tota
al del microp
pilote será igual a la lo
ongitud resultante de la profundid
dad a
partirr de la cua
al se empo
otren, más la longitud
d de empo
otramiento p
para el corrrecto
traba
ajo por fuste
e.
De una
u manera
a general, la
as caracteríísticas de lo
os micropilo
otes, longitu
udes, secciones,
arma
ado, númerro, etc., vienen dados por las ca
argas a abssorber y lass caracterís
sticas
resisstentes del terreno.
t
Los cálculos
c
de los micropilotes se lle
evan a cabo
o a partir de
e la Guía pa
ara el Proye
ecto y
la eje
ecución de micropilotess en obras de carretera.
Para
a el caso de
e empotramiento en rocca, el aprov
vechamiento
o de la resisstencia por fuste
a lo largo
l
de sue
elos y rellen
nos, requierre para pod
der desarrollarse una d
deformación
n que,
en ge
eneral, no es
e compatib
ble con la prropia condic
ción de emp
potramiento
o en roca.
La re
esistencia de
d cálculo en el empo
otramiento será la sum
ma de las resistencias por
punta
a, Rp,d, y po
or fuste, Rfc,d. Ambas se
e obtendrán
n mediante las siguientes expresio
ones:
Rp = Ap*qp
Rf = Ale*fe
Siend
do:
Ap: Area
A
de la punta
p
en el empotramie
ento en roca.
unitaria por punta de cálculo
qp: Resistencia
R
c
en el
e empotram
miento en ro
oca.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
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TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
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O
Hoja - 24/32 -
Ale: Área
Á
lateral del micropiilote en el empotramie
e
nto en roca
a.
fe: Re
esistencia unitaria
u
por fuste de cá
álculo en el empotramie
ento en roca
a.
Pará
ámetros de cálculo:
c
- Resistenccia por fuste
e para el esq
quisto GM IIII:
I fe,d = 0,2
25 MPa.
- Resistenccia por punta
a para el essquisto GM IIII: qpe,d = 0,07.q
0
u = 3,27 MPa.
- Factor de seguridad = 1,65
Tabla 20.- Cálc
culo según Guía para el proy
yecto y la ejecu
ución de micropilotes en obra
as de carretera
a
Rc,d (t) resiste
encia de cálcullo frente al modo de fallo porr hundimiento
D: DIÁ
ÁMETRO NOMINAL DE PERF
FORACIÓN (mm
m)
Long
gitud Total (m)
3
00
150
200
250
0
16,00 + 12D
17 30 466 67 6
16,00 + 15D
20 35 555 80 8
16,00 + 20D
25 45 711 102 16,00 + 25D
31 55 866 123 Coeficciente de minora
ación aplicado Fr
F = 1,65.
Tabla 20.2 Cálculo de ressistencia admisible
e según la Guía de
d Micropilotes, co
on minoración de F
Fs=1,65.
En todos los casos
c
los micropilotes
m
s deberán empotrarse
e
e a partir d
de los esqu
uistos
ados en grado III, carracterizadoss por una compacidad
c
d muy denssa, a partir de la
altera
profu
undidad me
edia de -16
6,00 m (varriable de 15
5,6 a 18,6 m), respeccto a la cota de
supe
erficie del ed
dificio.
La lo
ongitud de empotramie
e
nto depend
derá de las cargas
c
de trabajo que se requiera
an.
Se deberá
d
comprobar las longitudes finales de los
l micropillotes, a parrtir de la co
ota de
aparición del teccho de la ro
oca.
ZAMIENTO NEGATIVO
O
ROZ
Para
a micropilottes también
n es necessaria la consideración
n del rozam
miento negativo,
atribu
uible a la ca
apa de relle
enos finos. En este cas
so, se conssidera la lon
ngitud de la capa
de re
ellenos anttrópicos, qu
ue genera el rozamie
ento negativo, constante, variando el
diám
metro del miccropilote:
Tabla 21.- ROZAMIENTO NEGATIVO
0,15 0,2 0,25 0,3 2
9,8 9,8 9,8 9,8 2
1,0 1,0 1,0 1,0 Af (m )
3,4 4,5 5,7 6,8 Sob
brecarga (t)
3 4 6 7 7
D (mm)
σvi´ RA (t/m )
Fs,,neg (t/m )
2
Tabla 21.- Cálculo de la so
obrecarga a desco
ontar de la resisten
ncia admisible, de
ebida al rozamientto negativo
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
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(A CO
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Hoja - 25/32 -
TOPE ESTRUC
CTURAL DE
EL MICROP
PILOTE
La ca
apacidad de los micropilotes vien
ne limitada como elemento estrucctural por ell tope
estru
uctural del micropilote.
m
Jiménez Sa
alas utilizab
ba la expressión:
T = 0,25 * f ck * B + 0,4 * f yk * A
Dond
de:
T
T
Tope
estructu
ural
B
S
Sección
teóricca nominal de
d mortero
A
S
Sección
de accero
fckk
R
Resistencia
c
característica
a del hormigó
ón
0,25 fck < 6 Mpa
M
fykk
R
Resistencia
c
característica
a del acero
0,40 fgk < 14
40 Mpa
Lo que implica coeficientes totales de
e seguridad
d de 4 y de
e 2.5 para e
el hormigón
n y el
o y resisten
ncias máxim
mas de cálcu
ulo de 24 MPa
M
y 350 MPa
M
respecttivamente.
acero
Much
hos proyecttistas utiliza
an la fórmula
a de la EHE
E:
T=
1
* 0,85 * f ck * B + f yk * A
1,2 *1,8
Con la condición
n A > 0,2B y la misma notación lo
o que implica coeficienttes de segu
uridad
2 y 1,8 y un coeficiente de segurid
dad global de
d 2,16.
parciiales de 1,2
Si se
e aplica la fó
órmula de la
a EHE para
a soportes, el
e tope estructural vale
e:
T=
1 ⎛ 0,85 * B * f ck A * f yk ⎞
⎟
*⎜
+
F1 ⎜⎝
1,5
1,15 ⎟⎠
Segú
ún las reco
omendacion
nes existenttes, es pre
eferible que
e las cargass a transm
mitir al
terreno se realicen median
nte un mayyor número de microp
pilotes de m
menor capacidad
dad, a efecttos de distrribución de cargas, mo
omentos, etc., si
que uno de mayor capacid
a.
bien estos criterrios los debe decidir el proyectista
5
5.4.ASIENTOS
MÉT
TODO EDOM
MÉTRICO
Para
a determina
ar el asiento que puede sufrir la
a estructura
a con el tie
empo, se puede
p
calcu
ular a travéss del asientto edométricco, a partir del cual esstima una de
eformación de la
capa
a compresib
ble (niveless orgánicos) y el tiemp
po estimado para el 9
99% del as
siento
previisto. Comprrende los siguientes pa
asos.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
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F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
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O
Hoja - 26/32 -
1) Determin
nación del índice de compresió
ón Cc (0,2
244), a parrtir de la curva
edométrrica y el índiice de poross inicial ei (0,427).
2 Cálculo de las tenssiones efecttivas vertica
2)
ales en cad
da punto y e
el incremen
nto de
tensión debida
d
al pe
eso de la ca
arga.
3 Obtenció
3)
ón del asien
nto esperad
do para una
a capa de H = 60 cm, localizada a 6,1
m de pro
ofundidad, considerand
c
do un incremento de carga
c
de 1,0
0 kp/cm2, de
ebida
a la pre
esión litostá
ática (carga
a efectiva de los rellenos a la profundida
ad de
ensayo)..
= 3,,5 cm.
Para
a determina
ar la velocid
dad de asie
ento y tiem
mpo de consolidación, se acude a las
curva
as de conso
olidación pa
ara cada escalón realiz
zado.
Conssiderando un
u camino drenante
d
de
e 10 mm (mitad de la altura de la p
probeta) y un
u T50
= 30 s, se obtien
nen los sigu
uientes resu
ultados:
Cv = 0,196 H2/t50 = 0,196
0
x 1,02 / 30 = 0,00
065 cm2/s
Conssiderando el
e 99% del asiento pre
evisto para la capa org
gánica, teniendo en cu
uenta
un camino
c
drenante de H/2
H (30 cm
m), se obtiiene un tie
empo de cconsolidació
ón de
t=T.H
H2/Cv = 2 x 900 cm/0
0,0065 cm2/s
/ = 3,2 díías, por ello
o, se consiidera un as
siento
inme
ediato que se
s produciría en el mom
mento de ap
plicación de
e la carga.
MÉT
TODO DE SCHMERTM
S
MANN
Se ha hecho un cálculo teórico de futuros
s asientos en base al método de
Schm
mertmann, el
e cual prop
pone consid
derar un dia
agrama de las deforma
aciones de forma
f
triang
gular donde
e la profun
ndidad a la
a cual se tiienen deforrmaciones significativa
as se
toma
a como igua
al a 4B, en el
e caso de cimentacion
c
nes corridass.
Conssiderando una
u carga trransmitida por
p la nave de 1kp/cm2, se estima
an los siguientes
asien
ntos diferido
os:
Tabla 22.- ASIENTOS
A
EST
TIMADOS PARA
A LOSA DE CIM
MENTACIÓN
Carga
a máxima adm
misible (kp/cm2)
Ancho
o de cimentacción (m)
Asiento instantáneo
o (cm)(*)
Asiento diferido a 10 años (cm)(*))
1,00
12
1,85
2,60
Tabla 22.- Estim
mación de asiento
os en el edificio de
e la lonja, a través
s del Método Schm
mertmann (1970, ccorregido 1978).
De acuerdo
a
al tiempo tran
nscurrido de
esde la cim
mentación del
d edificio, se debería
an de
estab
bilizar las de
eformaciones debidas a la carga de la estrucctura.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
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Ref. Ob
bra: 115/12
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O
Hoja - 27/32 -
6. RECOMEN
R
NDACION
NES
6
6.1.REUTILIZACIÓN DE MATER
RIALES DE
E RELLENO
O
En base
b
a los ensayos de
e laboratoriio realizado
os en los vertidos
v
fino
os de superficie,
para determinarr la calidad
d de los ma
ateriales y comprobar
c
su posible reutilizació
ón, se
o
loss siguientess resultadoss:
han obtenido
Tabla 23.2 Valores de Prróctor Modificado Sondeo S-3 ca
ajas 1 y 2
Parám
metro
Densidad
D
máxima (g/cm3)
Humed
dad óptima (%)
2,04
10,8
Proctor Modifficado UNE 103501:94
Tabla 23.- Valores
V
de Prócto
or Modificado
Tabla 24.- Valore
es de CBR Sonde
eo S-3 cajas 1 y 2
Parám
metro
CBR 100% PM
CB
BR 95% PM
66,2
12,4
CBR UNE 103
3502:95
Tablla 24.- Valores de
e CBR
Los ensayos de identifficación (a
análisis grranulométriccos y de
eterminación
n de
plastticidad), rea
alizados en los rellenoss antrópicos
s finos se muestran
m
a ccontinuación
n:
Ta
abla 25.- ENSA
AYOS DE IDENT
TIFICACIÓN RE
ELLENOS ANT
TRÓPICOS FINO
OS
Densidad
Loca
alización
Sondeo
o S-1 MI-1
de 1,20
0 a 1,80 m
Sondeo
o S-1 MI-2
de 4,80
0 a 5,40 m
Sondeo
o S-3 MI-1
de 3,00
0 a 3,60 m
Sondeo S-3 SPT-2
de 4,80
0 a 5,40 m
H
Hum.
Límites
Atterberg
g
Granulo
ometría, PASE (%)
Tamiz
UNE 0,4
mm
Tam
miz
UNE 0,08
0
mm
m
18,0
MO
Corte directo cd
Cla
asificación
Dss
(g/cm
m3)
Dh
(g/cm3)
H
(%)
LL
IP
P
Tamiz
UNE 2
mm
1,8
86
1,63
14,3
NO
N
NP
54
32
1,9
99
1,80
10,4
NO
N
NP
35
11
4,3
3
0,54
GP
2,0
00
1,72
16,7
29,8
4,2
59
40
26,9
0,47
SM
16,0
NO
N
NP
62
35
16,3
%
Φ´ºº
C´
(kp/cm2)
USCS
SM
SM
Tabla 25.- Ensayos rea
alizados sobre los rellenos antrópico
os finos
Asum
miendo que
e estos relle
enos, dada su procede
encia, no contienen
c
ca
arbonatos, sales
solub
bles ni yeso
os, se obtie
ene una cla
asificación de
d Suelos adecuados
s, de acuerrdo al
artícu
ulo 330 Te
erraplenes del
d PG-3, debido
d
prin
ncipalmente
e a que con
ntienen má
ás del
0,2%
% de materria orgánica
a. Puntualm
mente adem
más, se ob
btienen passes por el tamiz
0,080
0 superiores al 25% e inferior al 35%.
3
En caso
c
de prresencia de
e niveles orgánicos,
o
con
c
conten
nidos superriores al 1%
% de
mate
eria orgánicca (niveles orgánicos arcillosos), la clasifica
ación de lo
os suelos podría
p
pasa
ar a ser tolerable, marg
ginal o inclusso, inadecu
uado (valore
es superiore
es al 5%).
Para
a la ejecució
ón de rellen
nos compacctados, se deberán de
e colocar m
materiales in
nertes
que
cumplan
las
cond
diciones
g
granulométr
ricas,
expansividad,
colapsabilidad,
utividad, etcc, tal como viene
v
refleja
ado en el Art.
A 330 y 33
33 del PG-3
3.
evolu
De acuerdo
a
a lo
os ensayoss de laboratorio realiza
ados, se po
odrán reutillizar los rellenos
finoss del nivel superior, selecciona
ando previa
amente loss que no son orgán
nicos,
cump
pliendo así para las ca
apas de cimiento, núcle
eo y coronación de los rellenos.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 28/32 -
6
6.2.CATEG
GORÍA DE LA EXPLA
ANADA
A efe
ectos de de
efinir la estrructura del firme en ca
ada caso, la
l Norma 6
6.1-IC establece
tres categorías de explan
nada, deno
ominadas respectivam
mente E1, E
E2 y E3. Estas
E
categ
gorías se determinan según el módulo
m
de compresibilid
dad en el ssegundo cic
clo de
carga
a (EV2), obttenido de acuerdo
a
con
n la NLT-35
57 “Ensayo de carga co
on placa”, cuyos
c
valorres se recog
gen en la siiguiente tab
bla:
CATE
EGORÍA DE
E EXPLANADA
E1
1
E2
2
E3
E
EV2 (M
Mpa)
≥ 60
6
≥ 12
20
≥ 300
3
Tabla 26.- Categoría de explanada
Las posibles alternativas
a
para la formación
f
de las exxplanadas d
de las distintas
gorías, se recoge
r
en la
a tabla sigu
uiente, cons
siderando como
c
adecu
uado (1) el suelo
categ
de la
a explanació
ón:
Tabla 27.- formación de la
a explanada a partir
p
de un suelo
o adecuado
Para
a la correctta aplicació
ón de la tabla
t
anterior se deb
berán tenerr en cuenta los
siguientes criterrios:
•
Todos lo
os espesores que se
e indican son
s
los mínimos esp
pecificados para
cualquie
er punto de la sección transversal
t
de la explanada.
•
Los mate
eriales emp
pleados han
n de cumpliir las prescripciones co
ontenidas en
e los
correspo
ondientes artículos
a
de
el Pliego de
e Prescripcciones Técn
nicas Gene
erales
(PG-3).
•
La tabla se estructu
ura según el
e tipo de suelo
s
de la explanació
ón en el cas
so de
montes, o de
d la obra de tierra subyacente en el caso
o de los rellenos
los desm
(terraple
enes, pedra
aplenes o rellenos tod
do-uno). Se
e consideran los siguientes
tipos:
o
nadecuadoss y margina
ales (IN),
In
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
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F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
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O
Hoja - 29/32 -
o
T
Tolerables
(0),
o
(1),
A
Adecuados
o
S
Seleccionad
dos (2),
o
S
Seleccionad
dos con CBR
R≥20 en las
s condicione
es de puestta en obra (3)
(
o
R
Roca
(R).
•
Para po
oder asigna
ar a los su
uelos de la
a explanació
ón o de la
a obra de tierra
subyace
ente una detterminada clasificación
c
n deberán te
ener un esp
pesor mínim
mo de
un metro
o (1 m) del material ind
dicado en la
a tabla. En caso contra
ario, se asig
gnará
la clasificcación inme
ediatamente
e inferior.
•
Salvo ju
ustificación en contra
ario, será preceptivo
o proyectarr una capa de
separaciión (estabillización in situ con cal
c en 15 cm de esp
otextil,
pesor, geo
membrana plástica, etc.) entre
e los suelos
s inadecuad
dos o marg
ginales con finos
plásticoss y las capa
as de suelo
o adecuado o seleccionado, para la formació
ón de
explanad
das del tipo
o E2 y E3 en
n las catego
orías de tráffico pesado
o T00 a T2.
•
Los esp
pesores pre
escritos en la tabla no
n podrán ser reduciidos aunqu
ue se
recurra al
a empleo de
d materiale
es de calidad superiorr a la especcificada en cada
una de la
as seccione
es.
6
6.3.AGRES
SIVIDAD AL
A HORMIG
GÓN
Segú
ún la EHE 08, antes de comenzzar el proy
yecto, se de
eberá identtificar el tip
po de
ambiiente que defina
d
la agresividad
a
a la que va a estarr sometido cada elem
mento
estru
uctural.
El tip
po de ambie
ente al que está some
etido un elem
mento estru
uctural viene definido por
p el
conju
unto de con
ndiciones físsicas y quím
micas a las que está exxpuesto, y q
que puede llegar
a pro
ovocar su de
egradación, por lo que
e viene defin
nido por la combinació
c
ón de:
¾ Clase general de
d exposició
ón frente a la corrosión
n de armadu
uras.
¾ Clase
específfica
de
e
exposición
relativas
a
otros
procesos
s
de
degradación.
Todo
o elemento estructural está sometido a una
a única cla
ase o subcclase generral de
expo
osición.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
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FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
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O
Hoja - 30/32 -
Tabla 28
REPRODUCC
CIÓN DE LA TABLA
A 8.2.2 EHE 08
CL
LASE GENERAL DE
E EXPOSICIÓN
Clase
Sub
bclase
NORMAL
NO AGRE
ESIVA
I
Humedad
H
alta
IIa
Humedad
H
media
IIb
DESCRIPCIÓN
Tipo
o de
proc
ceso
Designación
- Interiore
es de edificios no so
ometidos a
condensaciones
- Elemen
ntos de hormigón en masa
Ning
guna
Corrrosión de
orige
en
diferrente de
los cloruros
c
- Exteriores en ausencia de cloruros,
c
sometidos a la
acción de
el agua de lluvia, en zonas con precipitacción
media an
nual inferior a 600 mm
IIIa
ntos de estructuras marinas
m
por encima del
d
- Elemen
nivel de pleamar
- Elemen
ntos exteriores de estructuras situadas en
n las
proximidades de la línea costtera (a menos de 5 Km)
K
MARINA
Aérea
S
Sumergida
IIIb
En zonas de
mareas
IIIc
Con cloruros de origen
diferente del me
edio marino
- Interiore
es sometidos a hume
edades relativas med
dias
altas (>6
65%) o a condensacio
ones.
- Exteriores en ausencia de cloruros,
c
y expuestoss a
lluvia en zonas con precipitac
ción media anual
superior a 600 mm.
- Elemen
ntos enterrados o sum
mergidos
Corrrosión
por cloruros
c
- Elemen
ntos de estructuras marinas
m
sumergidas
permane
entemente por debajo
o del nivel mínimo de
e
bajamar
- Elemen
ntos de estructuras marinas
m
situadas en la
zona de salpicaduras o de ca
arrera de mareas
Corrrosión
por cloruros
c
IV
bilizadas en contacto
o
- Instalacciones no impermeab
con agua
a que presente un co
ontenido elevado de
cloruros, no relacionados con
n el ambiente marino
o
- Superficies expuestas a sales de deshielo no
imperme
eabilizadas
EJEMPLOS
- Elementos e
estructurales de edificios, incluidos
forjados, que estén protegidos de la intemperie
- Sótanos no ventilados
- Cimentacion
nes
- Estribos, tab
bleros y pilas de puen
ntes en zonas sin
impermeabilizzar con precipitación media anual
superior a 600
0 mm
- Tableros de puentes impermeab
bilizados, en
zonas con sales de deshielo y pre
ecipitación media
anual superio
or a 600 mm
- Elementos d
de hormigón que se encuentren
e
a la
intemperie o e
en cubiertas de edific
cios con
precipitación media anual mayor a 600 mm
- Forjados en cámara sanitaria o en
e interiores de
cocinas y bañ
ños, o en cubierta no protegida
- Construcciones exteriores proteg
gidas de la lluvia
- Tableros y p
pilas de puentes en zonas
z
con
precipitación media anual inferior a 600 mm
es en las proximidade
es de la costa
- Edificacione
- Puentes en las proximidades de la costa
- zonas aérea
as de diques, pantala
anes y otras obras
de defensa littoral
- Instalacione
es portuarias
- zonas sume
ergidas de diques, pa
antalanes y otras
obras de defe
ensa litoral
- cimentaciones y zonas sumergid
das de pilas de
puentes en ell mar
das en el recorrido de
e marea de
- zonas situad
diques de pan
ntalanes y otras obra
as de defensa
litoral.
- zonas de pilas de puentes sobre
e el mar, situadas
en el recorrido
o de mareas
- Piscinas o in
nteriores de los edific
cios que las
albergan
- pilas de passos superiores o pasa
arelas en zonas
de nieve
- estaciones d
de tratamiento de aguas
Tabla 28.- Repro
oducción de la Ta
abla 8.2.2 EHE 08
Tabla 29
REPRODUCC
CIÓN DE LA TABLA 8.2.3A EHE 08
CLA
ASE ESPECÍFICA DE
E EXPOSICIÓN
QUÍMICA
AGRESIVA
Clase
Subclase
Tip
po de
pro
oceso
DESCRIPC
CIÓN
Débil
Qa
- Elemento
os situados en ambie
entes con contenidoss de
sustanciass químicas capaces de
d provocar alteració
ón
del hormig
gón con velocidad len
nta
Media
Qb
- Elemento
os en contacto con agua
a
de mar
- Elemento
os situados en ambie
entes con contenidoss de
sustanciass químicas capaces de
d provocar alteració
ón
del hormig
gón con velocidad me
edia
Ataqu
ue
químicco
Fuerte
CON
HELADAS
Des
signación
- Elemento
os situados en ambie
entes con contenidoss de
sustanciass químicas capaces de
d provocar la altera
ación
del hormig
gón con velocidad rápida.
Qc
Sin sales
S
fu
undentes
H
Ataqu
ue hielo
– desh
hielo
Co
on sales
fu
undentes
F
Ataqu
ue por
sales
fundentes
E
Abrassión
cavita
ación
EROSIÓ
ÓN
os situados en conta
acto frecuente con ag
gua,
- Elemento
o zonas co
on humedad relativa media ambiental en
invierno su
uperior al 75%, y que
e tengan una
probabilida
ad anual superior al 50% de alcanzar al
menos una vez temperaturas por
p debajo de – 5ºC.
- Elemento
os destinados al tráfiico de vehículos o
peatones en zonas con más de 5 nevadas anualess o
con valor medio de la tempera
atura mínima en los
meses de invierno inferior a 0ººC.
- Elemento
os sometidos a desg
gaste superficial
- Elemento
os de estructuras hid
dráulicas en los que la
l
cota piezo
ométrica pueda desce
ender por debajo de la
presión de
e vapor del agua
Tabla 29.- Repro
oducción de la Tab
bla 8.2.3a EHE 08
8
EJEMPLOS
- Instalacione
es industriales con su
ustancias
débilmente ag
gresivas
- Construccio
ones en proximidades
s de áreas
industriales con agresividad débil
ues y otros elementos
s para diques
- dolos, bloqu
- estructuras marinas, en general
- instalacione
es industriales con su
ustancias de
media
agresividad m
- construccion
nes en proximidades
s de áreas
industriales con agresividad media
- Instalacione
es de conducción y trratamiento de
aguas residua
ales con sustancias de
d agresividad
media
- Instalacione
es industriales con su
ustancias de
agresividad a
alta
- Instalacione
es de conducción y trratamiento de
aguas residua
ales con sustancias de
d agresividad
alta
- Construccio
ones en proximidades
s de áreas
e
industriales con agresividad fuerte
- Construccio
ones en zonas de alta
a montaña
- Estaciones iinvernales
- Tableros de
e puentes o pasarelas
s en zonas de alta
montaña, en las que se utilizan sa
ales fundentes
- Pilas de pue
ente en cauces muy torrenciales
t
- Elementos d
de diques, pantalane
es y otras obras
de defensa littoral que se encuentrren sometidos a
fuertes oleaje
es
- Pavimentos de hormigón
e alta presión
- Tuberías de
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 31/32 -
Tabla 28
REPRODUCC
CIÓN DE LA TABLA 8.2.3B EHE 08
TIPO DE ME
EDIO AGRESIVO
PAR
RÁMETROS
Valor del pH
CO2 agresivo (mg
g CO2/l)
Ión amonio (mg NH
N 4+/l)
Ión magnesio (mg
g Mg2+/l)
Ión sulfato (mg SO42-/l)
Resíduo seco (mg
g/l)
Grado de acidez Baumann-Gully (ml/K
Kg)
Ión sulfato (mg SO42-/Kg de suelo secco)
AGUA
SUELO
TIPO DE EXPOSIC
CIÓN
Qb
ATAQUE MEDIO
5.5 – 4.5
40 - 100
30 - 60
1000 - 3000
600 - 3000
50 - 75
(*)
3000 - 12000
Qa
Q
ATAQUE DÉBIL
6.5 – 5.5
15 – 40
15 – 30
300 – 1000
200 – 600
75 – 150
> 200
2
2000 – 3000
Qc
ATAQU
UE FUERTE
< 4.5
> 100
> 60
> 3000
> 3000
< 50
(*)
> 12000
* Estas condiciones no se dan en la práctic
ca
Tabla 30.- Repro
oducción de la Tab
bla 8.2.3b EHE 08
8
Se ha
h analizado
o una muesstra tanto de
d los rellen
nos finos pa
ara determinar su pote
encial
agressividad al hormigón,
h
ob
bteniendo lo
os siguiente
es resultado
os:
TIPO
MUESTRA
A
S-1 MI 1 de 1,20 a 1,80 m
Tabla 30
0.- Agresivida
ad suelo
AGRESIVIDAD SUELOS
S
EHESUELO
O
Acidez Baum
mann-Gully
ml/K
Kg
Ión sulfa
ato
2(m
mg SO4 /Kg de s
suelo seco)
13,7
75
NP
T
Tabla
31.- Resultados acidez Baumann-Gully y sulfattos
En base
b
a los resultados obtenidos
o
e los ensay
en
yos químico
os realizado
os, y los criiterios
de la
a instrucción
n EHE-08, no se han detectado contenidos
c
significativo
os de susta
ancias
agressivas con el
e hormigón,, considerán
ndose el su
uelo como no
n agresivo..
Sin embargo,
e
se
e ha de ten
ner en cuen
nta que el agua
a
es de tipo marina
a, con pres
sencia
de cloruros, con
n lo que se recomienda
r
a considerar agresivid
dad media ((Qb).
ún el Art. 8.2 de la EH
HE-08, el tip
po de ambiente para el
e hormigón
n de cimenttación
Segú
será IIIc + Qb, de acuerdo
o a la EHE-0
08.
Por todo
t
ello, pa
ara el horm
migón de la cimentación
c
n se habrá de seguir lo
o indicado en
e los
Art. 37.2.4 (Re
ecubrimiento
os), 37.3.2 (Limitaciones a los contenidoss de agua y de
ceme
ento) y Ane
ejo 3 (Recom
mendacione
es generale
es para la uttilización de
e los cemen
ntos).
A co
ontinuación se muestra
a una relación ordenad
da de los cementos
c
según su us
so, de
mejo
or a peor, contra
c
la co
orrosión de las armaduras o la carbonataci
c
ón del horm
migón
segú
ún IECA.
Tabla 32.- Tipos de cem
mentos según su uso,
u
de acuerdo al
a IECA.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉ
ÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
F
FERROL
(A CO
ORUÑA)
Ref. Ob
bra: 115/12
PROMOT
TOR: AUTORID
DAD PORTUAR
RIA DE FERROL-SAN CIBRAO
O
Hoja - 32/32 -
6
6.4.EXPAN
NSIVIDAD
De acuerdo
a
a la
as caracterrísticas que
e presentan los relleno
os, de tipo granular, no son
terrenos suscep
ptibles de prrovocar exp
pansividad potencial.
p
Naró
ón (A Coruñ
ña), a 19 de Julio de 20
012
Autorr del estudio:
Fdo.: Marcos Llana Fernández
F
o. Colegiado Nº 5189
Geólogo
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.- ANEJOS
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.1.- MARCO GEOLÓGICO REGIONAL
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
Para situar la zona dentro del marco de la geología regional nos basaremos en el
esquema de las diferentes zonas paleogeográficas, establecido por MATTE para el
Noroeste de la Península Ibérica.
La zona de estudio se encuentra en la Zona IV, Galicia Media Tras-Os-Montes.
ÁREA DE ESTUDIO
A grandes rasgos diferenciamos dos zonas litológicamente hablando.
•
Una zona Oeste formada por granitos emplazados en diferentes fases de la
Orogenia Hercínica.
•
Una
zona
Este,
formada
por
rocas
metamórficas
de
sedimentación
antepaleozoica y metamorfismo hercínico. Éstos son los materiales que
encontramos en la zona de estudio.
De acuerdo a la información facilitada por el peticionario, en la zona de ubicación de la
lonja se ejecutaron rellenos antrópicos exteriores, dispuestos sobre el sustrato rocoso,
que forman los diques de escollera donde se refieren las paredes exteriores de la
nave; y un relleno interno fino, de tipo granular, de potencias del orden de 7 m,
formado
por
fragmentos
rocosos
de
origen
esquistoso
y
granítico.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
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7.2.- SISMICIDAD
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.2.1.- OBJETO Y ÁMBITO DE APLICACIÓN
Atendiendo al Real Decreto 997/2002 del 27 de septiembre de 2002, la Norma de
Construcción Sismorresistente: parte general de edificación es de obligada aplicación.
Dicha norma tiene por objeto proporcionar las pautas a seguir para la consideración de
la acción sísmica en las estructuras de edificación.
Esta norma es de aplicación al Proyecto, Construcción y Conservación de
edificaciones de nueva planta; en casos de reforma o rehabilitación.
7.2.2.- ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA Y DE CÁLCULO
Según la NCSE-02, el tipo de obra considerada se clasificaría como de normal
importancia.
A partir del mapa de peligrosidad sísmica del territorio nacional (figura 7.2.2.1), se
determina un valor de la aceleración básica ab, expresada en relación al valor de la
gravedad, g, que se corresponde con un valor característico de la aceleración
horizontal de la superficie del terreno:
ÁREA DE ESTUDIO
Mapa sísmico de la norma sismorresistente (NCSR-02)
A partir del cual se obtiene el valor ab < 0,04 g.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
A partir de la aceleración sísmica básica, se calcula la aceleración sísmica de cálculo
ac :
= S x ρ x ab
ac
Siendo:
ρ:
Coeficiente adimensional de riesgo
Construcción de importancia normal
ρ = 1.0
Construcción de importancia especial
ρ = 1.3
S: coeficiente de amplificación del terreno, dependiente de las características del
terreno y del valor que tome la expresión ρ ab.
Para ρ ab ≤ 0.1 g
Para 0.1 g < ρ ab < 0.4 g
Para 0.4 g ≤ ρ ab
S=
C
1.25
S=
⎛ a
⎞⎛ ⎛ C ⎞ ⎞
C
+ 3.33⎜⎜ ρ b − 0.1⎟⎟⎜⎜1 − ⎜
⎟ ⎟⎟
1.25
⎝ g
⎠⎝ ⎝ 1.25 ⎠ ⎠
S = 1 .0
C: Coeficiente de terreno, dependiente de las características del terreno de
cimentación, y se clasifica en los cuatro tipos siguientes:
Valores del coeficiente C en función del tipo de terreno
TIPO DE
TERRENO
I
II
III
IV
DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
COEFICIENTE C
Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, Vs > 750 m/s
Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ Vs > 400
m/s
Suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo de consistencia firme a
muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de
cizalla, 400 m/s ≥ Vs > 200 m/s.
Suelo granular suelto o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de las
ondas elásticas transversales o de cizalla Vs ≤ 200 m/s.
1.0
1.3
1.6
2.0
Por tanto, según la norma sismorresistente, los valores de los parámetros de cálculo
necesarios para la edificación a construir, son los siguientes:
ab =
0.04 g
Aceleración sísmica básica
ρ=
1.0
Para construcciones de normal importancia
S=
C/1.25
Para ρ ab ≤ 0.1 g
C=
2,0
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
A partir de estos resultados se obtiene una aceleración de cálculo:
ac < 0.064 g
El campo de aplicación de la norma viene recogido en la apartado 1.2.1, que es
obligatorio, salvo:
-
Construcciones de importancia moderada
-
Edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica
básica sea inferior a 0.04 g.
-
En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados
entre sí en todas las direcciones, cuando la aceleración sísmica básica, ab sea
inferior a 0.08 g. No obstante, la norma será de aplicación en los edificios de
más de siete plantas, si la aceleración sísmica de cálculo es igual o mayor de
0.08 g.
Por lo tanto, en este caso la norma no será de aplicación al presentar el terreno un
valor de ab inferior a 0.04g.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.3.- NOMENCLATURAS Y CLASIFICACIONES EMPLEADAS
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
CLASIFICACIÓN DE LAS PARTÍCULAS DE SUELO POR SU TAMAÑO
DIÁMETRO DE LAS PARTÍCULAS EN MILÍMETROS
0,002
0,074
0,42
FINA
ARCILLA
2
MEDIA
4,75
GRUESA
19,1
FINA
ARENA
LIMO
SUELOS DE GRANO
100
GRUESA
GRAVA
BOLOS
SUELOS DE GRANO GRUESO
FINO
SUELOS GRANO GRUESO. DENSIDAD RELATIVA FUNCIÓN DEL ENSAYO S.P.T.
DENSIDAD
GOLPEO SPT/30 cm
MUY FLOJO
FLOJO
MEDIANAMENTE DENSO
DENSO
MUY DENSO
≤4
5 a 10
11 a 30
31 a 50
> 50
SUELOS GRANO FINO. RESISTENCIA EN FUNCIÓN DE LA COHESIÓN
COHESIÓN (Kp/cm2)
RESISTENCIA
MUY BLANDO
BLANDO
MODERADAMENTE FIRME
FIRME
MUY FIRME
DURO
< 0,125
0,125 a 0,25
0,25 a 0,50
0,50 a 1
1a2
>2
FRACCIONES SECUNDARIAS
DESCRIPCIÓN
INDICIOS
ALGO
BASTANTE
SUFIJO OSO/OSA
PROPORCIÓN (% EN PESO)
5 a 10
10 a 20
20 a 35
35 a 50
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
Tabla: Índices de campo para estimar la resistencia a compresión simple (ISRM, 1981)
Clase
Descripción
Identificación de campo
Resistencia a
compresión
simple (MPa)
S1
Arcilla muy blanda
El puño penetra fácilmente varios cm.
< 0.025
S2
Arcilla blanda
El dedo penetra fácilmente varios cm.
0.025 - 0.05
S3
Arcilla firme
0.05 - 0.10
S4
Arcilla rígida
S5
Arcilla muy rígida
S6
Arcilla dura
Se necesita una pequeña presión para hincar el
dedo.
Se necesita una fuerte presión para hincar el
dedo.
Con cierta presión puede indentarse con la
uña.
Se indenta con dificultad al presionar con la
uña.
R0
Roca extrem. blanda
R1
Roca muy blanda
R2
Roca blanda
R3
Roca moder. dura
R4
Roca dura
R5
Roca muy dura
R6
Roca extrem. dura
0.10 - 0.25
0.25 - 0.50
> 0.50
0.25 - 1.0
Se puede marcar con la uña.
La roca se desmenuza al golpear con la punta
del martillo de geólogo. Con una navaja se talla
fácilmente.
Se talla con dificultad con una navaja. Al
golpear con la punta del martillo se producen
pequeñas indentaciones.
No puede tallarse con la navaja. Puede
fracturarse con un golpe fuerte de martillo de
geólogo.
Se requiere más de un golpe con el martillo de
geólogo.
Se requieren muchos golpes con el martillo de
geólogo para fracturarla.
Al golpearla con el martillo de geólogo solo
saltan esquirlas.
1.0 - 5.0
5.0 - 25
25 - 50
50 - 100
100 - 250
> 250
Tabla: Propiedades comunes de suelos arcillosos (Hunt, 1984)
Consistencia
N
Identificación manual
Se marca difícilmente
γsat
g/cm3
> 2.0
R.C.S.
qu (kg/cm2)
> 4.0
Dura
> 30
Muy rígida
15-30 Se marca con la uña del pulgar
2.08-2.24
2.0-4.0
Rígida
8-15
Se marca con el pulgar
1.92-2.08
1.0-2.0
Media (firme)
4-8
Moldeable bajo presiones fuertes
1.76-1.92
0.5-1.0
Blanda
2-4
Moldeable bajo presiones débiles
1.60-1.76
0.25-0.5
Muy blanda
<2
Se deshace entre los dedos
1.44-1.60
0-0.25
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
Tabla: Meteorización y grados de alteración (ISRM, 1981)
Término
Grado
Sana
IA
Muy ligeramente
meteorizada
IB
Ligeramente
meteorizada
Moderadamente
meteorizada
Descripción
Sin signos visibles de meteorización.
Decoloración de las superficies de las principales discontinuidades.
II
III
Muy
meteorizada
IV
Completamente
meteorizada
V
Suelo residual
VI
La decoloración indica la meteorización de la roca y de las superficies de
discontinuidades. Toda la roca puede estar descolorida por la meteorización
y puede ser algo más débil que la roca sana.
Menos de la mitad de la roca está descompuesta y/o desintegrada hasta
convertirse en suelo. La roca sana o descolorida aparece como una
estructura continua o como núcleos aislados.
Más de la mitad de la roca está descompuesta y/o desintegrada hasta
convertirse en suelo. La roca sana o descolorida aparece como una
estructura discontinua o como núcleos aislados.
Toda la roca está descompuesta y/o desintegrada hasta convertirse en
suelo. La estructura original de la masa todavía se conserva intacta.
Toda la roca está convertida en suelo. La estructura y fábrica del material ha
sido destruida, Hay un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sufrido
un transporte significativo.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN
DE SUELOS
GRUPOS PRINCIPALES
SÍMBOLO DE
DESCRIPCION DEL SUELO
LETRAS
GW
SUELOS DE
GRANO GRUESO
MAS DEL 50%
DEL MATERIAL
QUEDA
RETENIDO POR
EL TAMIZ
Nº 200
GRAVA Y
GRAVA LIMPIA
SUELOS CON
GRAVA
MAS DEL
50% DE LA
FRACCIÓN
GRUESA
QUEDA
RETENIDA
POR EL
TAMIZ Nº 4
ARENA Y
SUELOS
ARENOSOS
MAS DEL
50% DE LA
FRACCIÓN
GRUESA
PASA POR
EL TAMIZ
Nº 4
GRAVA CON
FINOS
(FINOS EN
CANTIDAD
APRECIABLE)
GP
GM
GC
MAS DEL 50%
DE
SIN
DE
SIN
GRAVAS LIMOSAS, MEZCLAS DE GRAVAARENA-LIMO
GRAVAS
ARCILLOSAS,
GRAVA-ARENA-ARCILLA
MEZCLAS
DE
SW
ARENAS BIEN GRADUADAS, ARENAS CON
GRAVA, CON POCOS O SIN FINOS
SP
ARENAS MAL GRADUADAS, ARENAS CON
GRAVA, CON POCOS FINOS O SIN FINOS
SM
ARENAS LIMOSAS, MEZCLAS DE ARENALIMO
SC
ARENAS ARCILLOSAS, MEZCLAS DE
ARENA-ARCILLA
ML
LIMOS INORG. Y ARENAS MUY FINAS,
ARENAS FINAS LIMOSAS O ARCILLOSAS,
LIMOS ARCILLOSOS POCO PLASTICOS
ARENA LIMPIA
ARENA CON
FINOS
(FINOS EN
CANTIDAD
APRECIABLE)
LIMO Y ARCILLA
SUELOS DE
GRANO FINO
GRAVAS BIEN GRADUADAS, MEZCLAS
GRAVA Y DE ARENA, CON POCOS O
FINOS
GRAVAS MAL GRADUADAS, MEZCLAS
GRAVA Y DE ARENA, CON POCOS O
FINOS
LIMITE LIQUIDO MENOR DE
CL
ARCILLAS INORG. POCA O MEDIANA
PLAST., ARCILLAS CON GRAVA, ARCILLAS
AREN., LIMOSAS O MAGRAS
OL
LIMOS ORGANICOS Y ARCILLAS LIMOSAS
ORGANICAS POCO PLASTICAS
MH
LIMOS INORGANICOS, CON MICA O ARENA
FINA DE DIATOMEAS O SUELOS LIMOSOS
CH
ARCILLAS INORGANICAS MUY PLASTICAS,
ARCILLAS GRASAS
50
DEL MATERIAL
PASA POR EL
TAMIZ Nº 200
LIMO Y ARCILLA
LIMITE LIQUIDO MAYOR DE
50
OH
SUELOS MUY ORGANICOS
PT
ARCILLAS ORGANICAS DE PLASTICIDAD
MEDIANA O MUY PLASTICAS, LIMOS
ORGANICOS
TURBA, HUMUS, SUELOS DE PANTANOS
CON MUCHA MATERIA ORGANICA
NOTA: SE UTILIZARÁN SIMBOLOS DOBLES PARA CASOS INTERMEDIOS DE CLASIFICACIÓN
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.4.- PLANTA DE LOCALIZACIÓN DE PROSPECCIONES
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.5.- PERFILES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICOS
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.6.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
Foto 1.- Espacio interior bajo las oficinas
Foto 2.- Zona apuntalada por la existencia de grietas
Foto 3.- Espacio interior bajo las oficinas
Foto 4.- Interior de la zona de Subastas
Foto 5.- Puerta de acceso a la zona de Subastas
Foto 6.- Puntales sujetando la planta 1ª de oficinas
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
Foto 7.- Vista frontal de la planta de oficinas, hacia un extremo de la nave
Foto 8.- Detalle de los puntales sujetando la planta 1ª
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
Foto 9.- Vista general de la nave, en el muelle de Curuxeiras.
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.7.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
Este ensayo consiste en hincar en el terreno un cono de forma tronco-cónica cuya
base tiene una superficie de 20 cm2 y su ángulo en la punta es de 90º. La energía
necesaria para la hinca se obtiene mediante el golpeo continuado de una masa de
63,5 Kg que se deja caer libremente desde una altura de 76 cm, sobre un yunque que
transmite la energía a la punta por medio de un varillaje adecuado.
Se mide el número de golpes necesarios para hincar el cono 20 cm en el terreno (N20).
La prueba se da por finalizada al alcanzar el rechazo, situación que se produce
cuando N20 > 100 golpes. En algunos casos, para mayor seguridad, los rechazos son
verificados mediante una segunda andanada para la cual el valor de N20 debe ser de
nuevo mayor que 100 golpes.
Las características técnicas del equipo D.P.S.H. son las siguientes (tabla 7.7.1):
Tabla 7.7.1
Características del equipo DPSH
PESO DE LA MAZA = 63,5 Kg
1
ALTURA DE CAÍDA = 76 cm
2
VARILLAJE ADMISIBLE = Ø 3,2 cm
PROFUNDIDAD DE PENETRACIÓN = 20 cm
RECHAZO = 1 ó 2 andanadas
de 100 golpes/< 20 cm
MAZA DE GOLPEO
DISPOSITIVO DE GOLPEO
CABEZA DE GOLPEO
VARILLAJE
PUNTAZA / CÓNICA
4
5
PUNTAZA = Cilindrocónica: Parte cilíndrica Ø 51 mm,
L= 51 mm. Parte cónica L= 25,3 mm, ángulo en punta
90º, Sección 20 cm2
CARACTERÍSTICAS DEL CONO
PESO DEL VARILLAJE = 6,1 Kg/m
CABEZA DE GOLPEO = 2,0 Kg
O
YUNQUE = 6,515 Kg
12345-
3
D
L 2: 25 mm
Tipo de cono: Perdido
L2
L 2: 50 mm
Forma: Cilindrocónica
L1
O
D: 50,5 mm
Sección: Cónica 90º
Área sección: 20 cm
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO UNE 103-801-94
Cliente: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
Obra: 115/12. EG REFORMA DE LA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
Localidad: FERROL (A CORUÑA)
Características Técnico-Instrumentales Sonda: DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)
Peso masa de golpeo:
Altura de caída libre:
Peso sistema de golpeo:
Tipo de puntaza utilizada:
Forma:
Diámetro puntaza cónica:
Área de base puntaza:
Masa de la puntaza:
63,5 Kg
0,76 m
8 Kg
Perdida
Cilindrocónica
50,46 mm
20 cm
675,9 g ± 10%
Nº de ensayos: 3
Largo del varillaje:
Peso varillaje al metro, incluidos nipples:
Diámetro:
Avance puntaza:
Número golpes por puntaza:
Revestimiento/lodos:
Ángulo de apertura puntaza:
1m
6,3 Kg/m
32 mm
0,20 m
N (20)
NO
90º
Operadores: O.F.P/G.A.F.
PDC
FECHA
HORA
DURACIÓN
NIVEL
FREÁTICO
PDC-1
PDC-2
PDC-3
12-06-2012
11-06-2012
12-06-2012
09:00-09:45
16:40-17:55
10:15-11:00
45´
75´
45´
2,80 m
7,40 m
2,90 m
Comprobaciones posteriores al ensayo
Diámetro del cono
Excentricidad y
deflexiones del varillaje
No aplica
No aplica
No aplica
No se observa
No se observa
No se observa
Observaciones:
Narón (A Coruña), a 12 de Julio de 2012
Vº Bº DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
JEFE DEL ÁREA GT
Fdo.: Cristina Riesco Pérez
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO PDC-1
Equipo utilizado... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)
DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd
Cliente :
Obra :
Localidad :
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
E.G. RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
FERROL (LA CORUÑA)
Fecha :12/06/2012
Escala 1:39
Número de golpes penetración puntaza
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Rpd (Kg/cm²)
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
0
14
10
6
1
1
6
10
4
3
6
2
2
8
7
4
4
9
3
3
9
8
8
7
6
4
4
6
5
6
14
12
5
5
10
15
8
5
4
6
6
5
6
6
6
21
7
7
12
22
13
14
16
8
8
32
18
25
100
100
9
9
65,6
131,2
196,8
262,4
328,0
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO PDC-2
Equipo utilizado... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)
DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd
Cliente :
Obra :
Localidad :
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
E.G. RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
FERROL (LA CORUÑA)
Fecha :11/06/2012
Escala 1:38
Número de golpes penetración puntaza
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Rpd (Kg/cm²)
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
0
64
8
6
1
1
4
3
3
2
4
2
2
5
6
9
1
8
3
3
7
5
3
4
7
4
4
5
7
5
6
5
5
5
5
5
6
8
8
6
6
9
9
21
29
68
7
7
44
35
33
29
18
8
8
24
22
50
100
80,6
161,2
241,8
322,4
403,0
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO PDC-3
Equipo utilizado... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)
DIAGRAMA NÚMERO DE GOLPES PUNTAZA-Rpd
Cliente :
Obra :
Localidad :
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
E.G. RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
FERROL (LA CORUÑA)
Fecha :12/06/2012
Escala 1:31
Número de golpes penetración puntaza
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Rpd (Kg/cm²)
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
0
10
10
6
1
1
2
2
2
7
6
2
2
9
9
12
15
14
3
3
10
8
8
7
7
4
4
7
12
21
29
17
5
5
5
3
4
7
5
6
6
5
9
19
11
100
7
7
100
70,4
140,8
211,2
281,6
352,0
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.8.- FOTOTESTIFICACIÓN DE SONDEOS MECÁNICOS
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
SONDEO S-1
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
CAJA 1 DE 7
PROFUNDIDAD: 0.00-3,00 m
CAJA 2 DE 7
PROFUNDIDAD: 3.00-6,00 m
CAJA 3 DE 7
PROFUNDIDAD: 6.00-9,00 m
CAJA 4 DE 7
PROFUNDIDAD: 9.00-12,00 m
CAJA 5 DE 7
PROFUNDIDAD: 12,00-15,00 m
CAJA 6 DE 7
PROFUNDIDAD: 15,00-18,00 m
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
SONDEO S-1
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
CAJA 7 DE 7
PROFUNDIDAD: 18,00-20,00 m
DETALLE 01. Relleno granítico con restos de materiales de construcción.
PROFUNDIDAD: 2,50 m
DETALLE 02. Rellenos graníticos orgánicos.
PROFUNDIDAD: 4,00 m
DETALLE 03. Detalle del relleno esquistoso, mezclado con arenas.
PROFUNDIDAD: 4,50 m
DETALLE 04. Tramo de limos y arcillas orgánicas.
PROFUNDIDAD: 6,40 m
DETALLE 05. Aspecto del esquisto alterado.
PROFUNDIDAD: 18,20 m
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
SONDEO S-3
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
CAJA 1 DE 7
PROFUNDIDAD: 0,00-3,00 m
CAJA 2 DE 7
PROFUNDIDAD: 3,00-6,00 m
CAJA 3 DE 7
PROFUNDIDAD: 6,00-9,00 m
CAJA 4 DE 7
PROFUNDIDAD: 9,00-12,00 m
CAJA 5 DE 7
PROFUNDIDAD: 12,00-15,00 m
CAJA 6 DE 7
PROFUNDIDAD: 15,00-18,00 m
EG REFORMA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
SONDEO S-3
AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROLSAN CIBRAO
CAJA 7 DE 7
PROFUNDIDAD: 18,00-21,00 m
DETALLE 01. Relleno granítico con restos de materiales de construcción.
PROFUNDIDAD: 2,50 m
DETALLE 02. Rellenos graníticos.
PROFUNDIDAD: 3,00 m
DETALLE 03. Detalle del relleno esquistoso, mezclado con arenas.
PROFUNDIDAD: 3,80 m
DETALLE 04. Nivel de suelos residuales a muro del relleno de escollera
PROFUNDIDAD: 14,60 m
DETALLE 05. Esquisto GM-III con bandas de cuarzo
PROFUNDIDAD: 20,70 m
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.9.- LEVANTAMIENTO LITOLÓGICO DE SONDEOS MECÁNICOS
CyE, CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
P.K.:
X ESTR89:
FECHA INICIO:
8-jun-2012
SONDEO:
O.F.P.
Distancia eje, m:
Y ESTR89:
FECHA FINAL:
11-jun-2012
PROFUNDIDAD: 20 m
Equipo:
ROLATEC RL-400
Inclinación
Ho
Capa de hormigón de la solera del aparcamiento
%
10
5
2 0,08
%
%
%
Dmax
Hópt
g/cm3
%
100 %PM 95 %PM
RCS
RCS
F
KPa
MPa
CORTE DIRECTO
C´(kPa)
Φ´ (º)
AGRESIVIDAD AL HORMIGÓN
BAUMANN-GULLY (SULFATOS)
%
INDICE SCHIMAZEK
%
CBR
RCS SUELO
%
%
% PASA
Wnat WL IP
PROCTOR
MODIFICADO
RCS ROCA
TAMICES UNE
SULFATOS
t/m
3
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
PESO ESPECÍFICO
G
MPa
HUMEDAD
PRESIÓN LÍMITE
MODULO DE CORTE
MÓDULO
DEFORMACIÓN
LUGEON
ESCLERÓMETRO
N m/s U.L.
Apar Seca
Ep
MPa
LIMITES
GRANULOMETRÍA
DE
ATTERB
ERG
MATERIA ORGÁNICA
2
Pl
G
MPa
CONTENIDO EN
YESOS
2
ESTADO NATURAL
SALES SOLUBLES
N´
TIPO
ENSAYO
PRESIOMÉTRICO
CARBONATOS
N
Kp/cm Kp/cm
LEFRANC
PENETRO. BOLSILLO
VANE TEST BOLSILLO
SULFATOS/YESOS
Cu Rp
S/N S/N
PERME
ABILIDA
D
DENSIDADES
T.P./ M.I.
Nº
/ SPT
Ca(CO)3
mm
SPT
m
30 40 50 60 70
ENSAYOS DE LABORATORIO
ENSAYOS "IN SITU"
SPT CORREGIDO
RMR (seco)
LONGITUD
A
JRC
B
A-B
C
D
B-C
C-D
D-A
*REFERENCIA PLANO C
DIÁMETRO
C
RMR (básico)
DISCONTINUIDADES/
RELLENO
B
Z ESTR89:
MUESTRAS / ENSAYOS SPT
NATURALEZA
A
D
ESPESOR (mm
BUZAMIENTO JUNTAS
2
PLANO DE REFERENCIA, R
6
BUZAMIENT
10
BUZAMIENTO EN
GRADOS
Vertical
S-1
0,2
101/B/W
0,2
V IV III II
TIPO
4
8
20 40 60 80
DIR BUZAM
R.Q.D (%)
Nº FRACTURAS CADA 30
cm
DESCRIPCION LITOLÓGICA
RECUPERACIÓN (%)
ESPESOR (m)
SIMBOLOGÍA
PROFUNDIDAD (m)
NIVEL PIEZOMÉTRICO (m)
CONSULTOR:
DATOS GEOMECÁNICOS Y ESTRUCTURALES
COLUMNA Y DESCRIPCIÓN
COLUMNA LITOLÓGICA
PROFUNDIDAD MANIOBRA (m)
PERFORACIÓN CON AGUA (SI/NO)
0
DIÁMETRO REVESTIVIMIENTO (mm)
PROFUNDIDAD (m)
TIPO DE PERFORACIÓN
PERFORACIÓN
M.L.F.
Sondista:
GOLPES / 15 cm.
REFORMA Y REHABILITACIÓN DE LA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
Supervisor:
Empresa:
MUESTRA / ENSAYO Nº
TRABAJO:
AUTORIDAD PORTUARIA DE
FERROL-SAN CIBRAO
GRADO DE
METEORIZACIÓN
CLIENTE:
Relleno fino, de origen granítico, formado por arenas gruesas y gravas centimétricas dispersas, de compacidad
media a densa.
Las gravas no se pueden partir manualmente, ya que proceden de un granito sano, de tonos grises.
1,20
13,75 (NP)
1
2,2
0,60
63
MI-1
0,60
50
SPT-1
7
5
6
7
5,5
10 18 20 11
38
2
2
3
2
5
7
7
7
11
7
1,86 1,63
14,3
NO NP 77
66
54 18,0 SM
1,99 1,80
10,4
NO NP 58
47
35 4,3 GP
0,54
39,2 28,2 98
96
91 57,0 ML
6,26
Proporción aproximada de arenas/gravas: 70/30.
2
2,4
2,40
3
2,98
Relleno fino de compacidad suelta, de origen granítico, formado por arenas gruesas y fragmentos rocosos de
tamaño grava, centimétricos y dispersos.
Aumenta el contenido en materia orgánica y disminuye la concentración de gravas, siendo más arenoso.
Las gravas no se pueden partir manualmente, ya que proceden de un granito sano, de tonos grises.
3,00
0,60
2,0
50
SPT-2
3,60
Proporción aproximada de arenas/gravas: 50/50.
4
5,4
6
4,80
1,0
5
Relleno fino, limoso, procedente de esquistos alterados, con fragmentos rocosos de tamaño grava dispersos, que
se parten manualmente (grado de meteorización IV).
Consistencia media.
Puntualmente fragmentos graníticos mezclados en el relleno.
Proporción aproximada de limos/gravas: 70/30.
0,60
63
MI-2
5,40
Relleno fino arenoso, de tipo granítico, mezclado con gravas centimétricas y bloques de roca dispersos en la matriz.
Compacidad media.
0,7
Relleno orgánico, formado por limos arcillosos plásticos, de color negro.
0,6
Relleno arenoso de origen granítico, con gravas dispersas, en bajo porcentaje.
0,2
Relleno grueso formado por fragmentos de roca granítica sana, de orden decimétrico.
0,3
6,1
1,5E-05
5
86/B/W
NO
4,4
6,7
6,9
7
7,2
113
Relleno fino, de carácter arenoso, procedente de granito, mezclado con fragmentos de roca granítica, de tamaño
grava, dispersas en bajo porcentaje.
Compacidad suelta.
Proporción aproximada de arenas/gravas: 60/40.
0,9
Bloque granítico oxidado, de alta resistencia.
0,3
Relleno fino, arenoso, con fragmentos rocosos graníticos, tamaño grava, de orden centimétrico y de alta resistencia.
Proporción aproximada de arenas/gravas: 60/40.
0,6
Escollera formada por bloques decimétricos a métricos de granito.
Los bloques se encuentran sanos, de alta resistencia.
5,4
0,60
50
SPT-3
4
5
3
2
8
16 14 10 18
12
N
12,2
39,3
N
7,80
8
8,1
34,1
7,20
RA
8
10,3
8,4
9
9,0
10
SI
12
101/T/D
11
13
14
14,40
14,4
14,7
15
15
Arenas gruesas de depósito de ría.
Suelo residual de esquisto, de color ocre a marrón, de naturaleza limo-arcillosa y consistencia muy firme, ligeramente
Res
plástico.
1,2
0,60
63
MI-3
OBSERVACIONES:
ANGULO ROZAMIENTO BÁSICO:
LEYENDA:
WL:
Wire Line
B: Batería simple
T: Batería Doble
W: Corona de Widia
D: Corona de Diamante
SM: Sulfuros masivos
S-O: Sulfuros masivos parcialmente oxidados
S-a: Sulfuros masivos y arcillas.
a: arcillas
O: Óxidos.
2,10 1,77
18,5
39,4 15,2 100 100 98 61,1 CL
P.K.:
X ESTR89:
FECHA INICIO:
8-jun-2012
SONDEO:
Distancia eje, m:
Y ESTR89:
FECHA FINAL:
11-jun-2012
PROFUNDIDAD: 20
Equipo:
ROLATEC RL-400
Inclinación
CONSULTOR:
10 13 24 35
37
15,60
16
Esquisto fracturado en fragmentos centimétricos y angulosos, alterado en grado III.
98
1,7
Presenta un RQD = 10%.
17
18
86/T/D
SI
17,3
N
E-IV
Esquisto alterado en grado IV. Muestra la esquistosidad y las juntas, completamente oxidadas.
Se descompone a limo debido a la energía de la perforación.
1,0
E-III
Esquisto fracturado en fragmentos centimétricos y angulosos, alterado en grado III. RQD = 0.
Los fragmentos rocosos no se pueden partir manualmente, presentando resistencias importantes.
1,7
18,3
19
20
20,0
FINAL DEL SONDEO (20,0 m)
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
OBSERVACIONES:
ANGULO ROZAMIENTO BÁSICO:
LEYENDA:
WL:
Wire Line
B: Batería simple
T: Batería Doble
W: Corona de Widia
D: Corona de Diamante
SM: Sulfuros masivos
S-O: Sulfuros masivos parcialmente oxidados
S-a: Sulfuros masivos y arcillas.
a: arcillas
O: Óxidos.
N
5
2 0,08
%
%
%
Dmax
Hópt
g/cm3
%
100 %PM 95 %PM
RCS
RCS
F
KPa
MPa
CORTE DIRECTO
C´(kPa)
Φ´ (º)
AGRESIVIDAD AL HORMIGÓN
BAUMANN-GULLY (SULFATOS)
%
INDICE SCHIMAZEK
10
CBR
RCS ROCA
%
PROCTOR
MODIFICADO
RCS SUELO
%
%
% PASA
Wnat WL IP
%
MATERIA ORGÁNICA
t/m
TAMICES UNE
SULFATOS
G
3
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Apar Seca
MÓDULO
DEFORMACIÓN
Pl
MPa
HUMEDAD
MODULO DE CORTE
LUGEON
LEFRANC
ESCLERÓMETRO
N m/s U.L.
Ep
MPa
LIMITES
GRANULOMETRÍA
DE
ATTERB
ERG
YESOS
2
G
MPa
CONTENIDO EN
SALES SOLUBLES
2
ESTADO NATURAL
CARBONATOS
N´
TIPO
ENSAYO
PRESIOMÉTRICO
PESO ESPECÍFICO
N
Kp/cm Kp/cm
PERME
ABILIDA
D
DENSIDADES
Cu Rp
S/N S/N
15,6
E-III Los fragmentos rocosos no se pueden partir manualmente, presentando resistencias importantes.
PENETRO. BOLSILLO
SPT-4
VANE TEST BOLSILLO
50
SULFATOS/YESOS
0,60
Ca(CO)3
T.P./ M.I.
Nº
/ SPT
SPT
mm
ENSAYOS DE LABORATORIO
ENSAYOS "IN SITU"
SPT CORREGIDO
RMR (seco)
m
30 40 50 60 70
S-1
Z ESTR89:
PRESIÓN LÍMITE
A
1,2
JRC
B
A-B
C
D
B-C
D-A
C-D
*REFERENCIA PLANO C
RMR (básico)
DISCONTINUIDADES/
RELLENO
C
NATURALEZA
B
ESPESOR (mm
BUZAMIENTO JUNTAS
PLANO DE REFERENCIA, R
2
BUZAMIENT
4
6
A
D
Vertical
MUESTRAS / ENSAYOS SPT
LONGITUD
Suelo residual de esquisto, de color ocre a marrón, de naturaleza limo-arcillosa y consistencia muy firme, ligeramente
plástico.
10
BUZAMIENTO EN
GRADOS
DIÁMETRO
Res
V IV III II
DIR BUZAM
8
20 40 60 80
TIPO
R.Q.D (%)
RECUPERACIÓN (%)
DESCRIPCION LITOLÓGICA
Nº FRACTURAS CADA 30
cm
DATOS GEOMECÁNICOS Y ESTRUCTURALES
ESPESOR (m)
SIMBOLOGÍA
PROFUNDIDAD (m)
NIVEL PIEZOMÉTRICO (m)
COLUMNA LITOLÓGICA
PROFUNDIDAD MANIOBRA (m)
PERFORACIÓN CON AGUA (SI/NO)
CyE, CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
COLUMNA Y DESCRIPCIÓN
101/T/D
15
DIÁMETRO REVESTIVIMIENTO (mm)
PROFUNDIDAD (m)
TIPO DE PERFORACIÓN
PERFORACIÓN
M.L.F.
O.F.P.
GOLPES / 15 cm.
REFORMA Y REHABILITACIÓN DE LA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
Supervisor:
Empresa:
Sondista:
MUESTRA / ENSAYO Nº
TRABAJO:
AUTORIDAD PORTUARIA DE
FERROL-SAN CIBRAO
GRADO DE
METEORIZACIÓN
CLIENTE:
CyE, CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
P.K.:
X ESTR89:
FECHA INICIO:
12-jun-2012
SONDEO:
O.F.P.
Distancia eje, m:
Y ESTR89:
FECHA FINAL:
13-jun-2012
PROFUNDIDAD: 21
Equipo:
ROLATEC RL-400
Inclinación
0,2
Ho
Capa de hormigón de la solera del aparcamiento
%
10
5
2 0,08
%
%
%
16,7 29,8 4,2 78
69
59 26,9 SM
16,0
79
62 16,3 SM
Dmax
Hópt
g/cm3
%
2,04
10,8
100 %PM 95 %PM C´(kPa)
0,2
1
1,20
0,60
Relleno fino, de origen granítico, formado por arenas gruesas y gravas centimétricas dispersas, con restos de
materiales de construcción, de compacidad suelta.
50
SPT-1
4
2
4
6
6
7
4
7
8
11
1
2
2
1
4
1,80
2
Las gravas no se pueden partir manualmente, ya que proceden de un granito sano, de tonos grises.
4,2
Hacia el muro del tramo, en transición con el nivel infrayacente, aparecen zonas más limosas, orgánico, con ligera
plasticidad.
2,85
3
3,00
3
0,60
63
MI-1
2,00 1,72
NO
101/B/W
Proporción aproximada de arenas/gravas: 70/30.
3,60
4
Relleno fino, mezcla de arena y limo, debido al origen granítico y esquistoso.
En algunas zonas aparece con algo de plasticidad y presencia de fragmentos rocosos alterados en grado IV.
4,8
Relleno fino, de origen granítico, formado por arenas gruesas, con presencia de fragmentos rocosos tamaño grava.
Los fragmentos de roca tienen alta resistencia.
5
0,4
4,80
0,60
0,9
5,7
Compacidad suelta.
Relleno fino, mezcla de arena y limo, debido al origen granítico y esquistoso.
En algunas zonas aparece con algo de plasticidad y presencia de fragmentos rocosos alterados en grado IV.
0,2
5,9
Relleno fino formado por gravas y bloques de granito alterado de tamaños centimétricos, con algo de arena, aunque
en menor porcentaje.
1,3
50
SPT-2
5,40
6
6
5,4E-06
4,4
RA
7
7,20
7,2
63
113
0,04
MI-2
50R
R
R
7,24
N
8
9
9,00
0,60
50
7
SPT-3
3
5
1
8
9,60
10
5,7
SÍ
101/T/D
11
Relleno grueso formado por bloques de escollera de granito sano, de orden decimétrico a métrico.
Se extrae continuo en grandes tramos.
12,00
12
0,03
50
SPT-4
50R
R
12,03
13
12,9
Relleno grueso formado por bloques de anfibolita, de tonos negros, de alta resistencia y formas tabulares.
0,6
Arenas gruesas de depósito de ría, mezclado con fragmentos rocosos de distinta naturaleza, de tamaño grava,
debido posiblemente al lavado de los materiales superiores de relleno.
1,1
13,5
14
Ria
NO
14,6
15
Res
OBSERVACIONES:
ANGULO ROZAMIENTO BÁSICO:
LEYENDA:
WL:
Wire Line
B: Batería simple
T: Batería Doble
W: Corona de Widia
D: Corona de Diamante
SM: Sulfuros masivos
S-O: Sulfuros masivos parcialmente oxidados
S-a: Sulfuros masivos y arcillas.
a: arcillas
O: Óxidos.
R
N
NO NP 88
0,47
66,2
RCS
RCS
F
KPa
MPa
CORTE DIRECTO
CBR
12,4
Φ´ (º)
AGRESIVIDAD AL HORMIGÓN
BAUMANN-GULLY (SULFATOS)
%
INDICE SCHIMAZEK
%
RCS SUELO
%
%
% PASA
Wnat WL IP
PROCTOR
MODIFICADO
RCS ROCA
TAMICES UNE
MATERIA ORGÁNICA
t/m
3
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
PESO ESPECÍFICO
G
MPa
HUMEDAD
PRESIÓN LÍMITE
MODULO DE CORTE
MÓDULO
DEFORMACIÓN
LUGEON
ESCLERÓMETRO
N m/s U.L.
Apar Seca
Ep
MPa
LIMITES
GRANULOMETRÍA
DE
ATTERB
ERG
SULFATOS
2
Pl
G
MPa
CONTENIDO EN
YESOS
2
ESTADO NATURAL
SALES SOLUBLES
N´
TIPO
ENSAYO
PRESIOMÉTRICO
CARBONATOS
N
Kp/cm Kp/cm
LEFRANC
PENETRO. BOLSILLO
VANE TEST BOLSILLO
SULFATOS/YESOS
Cu Rp
S/N S/N
PERME
ABILIDA
D
DENSIDADES
T.P./ M.I.
Nº
/ SPT
ENSAYOS DE LABORATORIO
ENSAYOS "IN SITU"
Ca(CO)3
mm
SPT
m
30 40 50 60 70
S-3
Z ESTR89:
SPT CORREGIDO
LONGITUD
RMR (seco)
DIÁMETRO
A
JRC
B
A-B
C
D
B-C
C-D
*REFERENCIA PLANO C
RMR (básico)
DISCONTINUIDADES/
RELLENO
C
Vertical
MUESTRAS / ENSAYOS SPT
NATURALEZA
B
ESPESOR (mm
BUZAMIENTO JUNTAS
2
A
D
D-A
6
PLANO DE REFERENCIA, R
10
BUZAMIENTO EN
GRADOS
BUZAMIENT
V IV III II
TIPO
4
8
20 40 60 80
DIR BUZAM
R.Q.D (%)
Nº FRACTURAS CADA 30
cm
DESCRIPCION LITOLÓGICA
RECUPERACIÓN (%)
ESPESOR (m)
SIMBOLOGÍA
PROFUNDIDAD (m)
NIVEL PIEZOMÉTRICO (m)
CONSULTOR:
DATOS GEOMECÁNICOS Y ESTRUCTURALES
COLUMNA Y DESCRIPCIÓN
COLUMNA LITOLÓGICA
PROFUNDIDAD MANIOBRA (m)
PERFORACIÓN CON AGUA (SI/NO)
0
DIÁMETRO REVESTIVIMIENTO (mm)
PROFUNDIDAD (m)
TIPO DE PERFORACIÓN
PERFORACIÓN
M.L.F.
Sondista:
GOLPES / 15 cm.
REFORMA Y REHABILITACIÓN DE LA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
Supervisor:
Empresa:
MUESTRA / ENSAYO Nº
TRABAJO:
AUTORIDAD PORTUARIA DE
FERROL-SAN CIBRAO
GRADO DE
METEORIZACIÓN
CLIENTE:
50
SPT-5
Y ESTR89:
Z ESTR89:
FECHA FINAL:
13-jun-2012
PROFUNDIDAD: 21
%
%
%
%
%
%
%
% PASA
10
5
2 0,08
13,4 36,2 12,2 63
53
45 20,6 GC
Dmax
Hópt
g/cm3
%
100 %PM
95 %PM
RCS ROCA
%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
MÓDULO
DEFORMACIÓN
TAMICES UNE
Wnat WL IP
CBR
INDICE SCHIMAZEK
t/m
HUMEDAD
MODULO DE CORTE
LUGEON
LEFRANC
N m/s U.L.
G
3
PROCTOR
MODIFICADO
RCS SUELO
R
2
Apar Seca
SULFATOS
R
2
Pl
MPa
MATERIA ORGÁNICA
36 50R
S/N S/N
Ep
MPa
LIMITES
GRANULOMETRÍA
DE
ATTERB
ERG
YESOS
R
G
MPa
CONTENIDO EN
SALES SOLUBLES
N´
R
ESTADO NATURAL
CARBONATOS
N
29 50R
TIPO
ENSAYO
PRESIOMÉTRICO
DENSIDADES
Cu Rp
Kp/cm Kp/cm
ESCLERÓMETRO
VANE TEST BOLSILLO
SULFATOS/YESOS
Ca(CO)3
PERME
ABILIDA
D
RCS
RCS
F
kPa
MPa
CORTE DIRECTO
C´(kPa)
Φ´ (º)
113
NO
Suelo residual de esquisto, de color ocrede, consistencia dura aumentando con la profundidad, donde se
observa perfectamente la esquistosidad, con buzamientos de 45º y la disposición de las juntas.
Res
3,7
Los fragmentos se pueden partir manualmente, descomponiéndose a limo.
16,80
0,26
63
MI-3
2,23 1,97
255
17,06
86/B/W
Baja plasticidad.
N
N
18,3
J
45
45
45
6
2
O
20
Esquisto con bandas cuarcíticas, alterado en grado III, de tonos marrones a ocres, debido a la oxidación.
La esquistosidad se dispone según planos a 45º, con una familia de juntas subverticales, otra a 75º y una
tercera subhorizontal, con buzamientos inferiores a los 20º.
E-III Las juntas están normalmente tapizadas con pátinas negras de óxidación. Muestran un JRC entre 6 y 8 y
rugosidad escalonada-plana.
El índice de fracturacion varía entre 2-6, con un RQD del 50%.
A muro del tramo, juntas subhorizantales con rellenos cuarcíticos de hasta 3 cm de grosor.
SÍ
101/T/D
19
21
2,7
19,80
0,40
101
46,7
MP-1
20,20
21,0
FINAL DEL SONDEO (21,00 m)
22
23
24
25
26
27
28
29
30
OBSERVACIONES:
ANGULO ROZAMIENTO BÁSICO:
LEYENDA:
WL:
Wire Line
B: Batería simple
T: Batería Doble
W: Corona de Widia
D: Corona de Diamante
SM: Sulfuros masivos
S-O: Sulfuros masivos parcialmente oxidados
S-a: Sulfuros masivos y arcillas.
a: arcillas
O: Óxidos.
AGRESIVIDAD AL HORMIGÓN
BAUMANN-GULLY (SULFATOS)
ENSAYOS DE LABORATORIO
ENSAYOS "IN SITU"
SPT CORREGIDO
SPT
SONDEO:
PESO ESPECÍFICO
T.P./ M.I.
Nº
/ SPT
mm
12-jun-2012
15,29
17
18
GOLPES / 15 cm.
LONGITUD
RMR (seco)
m
0,29
86/B/W
16
30 40 50 60 70
FECHA INICIO:
PRESIÓN LÍMITE
A
B
JRC
A-B
C
D
B-C
D-A
C-D
*REFERENCIA PLANO C
RMR (básico)
DISCONTINUIDADES/
RELLENO
C
NATURALEZA
B
ESPESOR (mm)
BUZAMIENTO JUNTAS
PLANO DE REFERENCIA, R
2
BUZAMIENT
4
6
A
D
MUESTRAS / ENSAYOS SPT
101/B
/W
15
10
DIR BUZAM
V IV III II
TIPO
R.Q.D (%)
8
20 40 60 80
BUZAMIENTO EN
GRADOS
Vertical
S-3
X ESTR89:
PENETRO. BOLSILLO
O.F.P.
ROLATEC RL-400
Nº FRACTURAS CADA 30
cm
DESCRIPCION LITOLÓGICA
RECUPERACIÓN (%)
ESPESOR (m)
SIMBOLOGÍA
PROFUNDIDAD (m)
NIVEL PIEZOMÉTRICO (m)
CONSULTOR:
P.K.:
Distancia eje, m:
Inclinación
DATOS GEOMECÁNICOS Y ESTRUCTURALES
COLUMNA Y DESCRIPCIÓN
COLUMNA LITOLÓGICA
PROFUNDIDAD MANIOBRA (m)
PERFORACIÓN CON AGUA (SI/NO)
DIÁMETRO REVESTIVIMIENTO (mm)
PROFUNDIDAD (m)
M.L.F.
CyE, CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
MUESTRA / ENSAYO Nº
REFORMA Y REHABILITACIÓN DE LA LONJA DE FERROL (A CORUÑA)
PERFORACIÓN
TIPO DE PERFORACIÓN
Supervisor:
Empresa:
Sondista:
Equipo:
DIÁMETRO
TRABAJO:
AUTORIDAD PORTUARIA DE
FERROL-SAN CIBRAO
GRADO DE
METEORIZACIÓN
CLIENTE:
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.10.- REGISTROS DE ENSAYOS DE PERMEABILIDAD
14/06/2012
ENSAYO DE PERMEABILIDAD EN SONDEOS
LEFRANC. CARGA CONSTANTE
OBRA:
REFERENCIA:
TIEMPO
(sg.)
REFORMA LONJA DE FERROL
115/12
TIEMPO
Agua
PERMEABILIDAD
equival introducida en Q (cm3/sg)
k (cm/sg)
(min.) cada escalón, (l)
30
0,5
7,0
60
1,0
15,7
120
2,0
31,0
180
3,0
29,7
240
4,0
29,5
300
5,0
29,4
450
7,5
73,1
600
10,0
73,2
750
12,5
73,0
900
15,0
73,0
1200
20,0
145,0
25 0
72 0
1500
25,0
72,0
1800
30,0
142,0
2700
45,0
200,0
Permeabilidad media cm/seg
Permeabilidad media m/seg
233,3
523,3
516,7
495,0
491,7
490,0
487,3
488,0
486,7
486,7
483,3
240 0
240,0
473,3
222,2
8,15E-04
1,83E-03
1,81E-03
1,73E-03
1,72E-03
1,71E-03
1,70E-03
1,70E-03
1,70E-03
1,70E-03
1,69E-03
8 39E-04
8,39E-04
1,65E-03
7,76E-04
1,53E-03
1,53E-05
DATOS INICIALES
Sondeo:
S-1
Fondo perforación:
Fondo entubado:
Sobrante revestimiento:
Nivel freático:
H, altura:
Diametro sondeo:
Diametro entubación:
m (Para L/D>4)
m
Tramo ensayado:
Orden magnitud, cm/seg
Orden magnitud, m/seg
PERMEABILIDAD k (cm/sg)-vs - TIEMPO (sg)
2,00E-03
1,80E-03
PERMEABILIDAD
1,60E-03
1,40E-03
1,20E-03
1,00E-03
8,00E-04
6,00E-04
4,00E-04
2,00E-04
0,00E+00
0
200
400
600
800
TIEMPO
TIEMPO (min)
5 min.
10 min.
15 min.
DESCENSO (mm)
1000
1200
800
500
0
298
298
86
98
0,001
0,001
300
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
1,5E-03
1,5E-05
14/06/2012
ENSAYO DE PERMEABILIDAD EN SONDEOS
LEFRANC. CARGA CONSTANTE
OBRA:
REFERENCIA:
TIEMPO
(sg.)
REFORMA LONJA DE FERROL
115/12
TIEMPO
Agua
PERMEABILIDAD
equival introducida en Q (cm3/sg)
k (cm/sg)
(min.) cada escalón, (l)
30
0,5
4,2
60
1,0
4,3
120
2,0
7,7
180
3,0
7,3
240
4,0
8,5
300
5,0
8,4
450
7,5
20,7
600
10,0
19,8
750
12,5
20,2
900
15,0
21,0
1200
20,0
38,8
25 0
74 3
1500
25,0
74,3
1800
30,0
74,3
2700
45,0
75,0
Permeabilidad media cm/seg
Permeabilidad media m/seg
140,0
143,3
128,3
121,7
141,7
140,0
138,0
132,0
134,7
140,0
129,3
247 7
247,7
247,7
83,3
5,11E-04
5,24E-04
4,69E-04
4,44E-04
5,18E-04
5,11E-04
5,04E-04
4,82E-04
4,92E-04
5,11E-04
4,72E-04
9 05E-04
9,05E-04
9,05E-04
3,04E-04
5,40E-04
5,40E-06
DATOS INICIALES
Sondeo:
S-3
Fondo perforación:
Fondo entubado:
Sobrante revestimiento:
Nivel freático:
H, altura:
Diametro sondeo:
Diametro entubación:
m (Para L/D>4)
m
Tramo ensayado:
Orden magnitud, cm/seg
Orden magnitud, m/seg
PERMEABILIDAD k (cm/sg)-vs - TIEMPO (sg)
1,20E-03
PERMEABILIDAD
1,00E-03
8,00E-04
6,00E-04
4,00E-04
2,00E-04
0,00E+00
0
200
400
600
800
TIEMPO
TIEMPO (min)
5 min.
10 min.
15 min.
DESCENSO (mm)
1000
1200
600
300
0
285
285
86
98
0,001
0,001
300
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
5,4E-04
5,4E-06
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.11.- ENSAYOS DE LABORATORIO
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3188
Localización: Sondeo S-1 MI-1 de 1,20 a 1,80 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:26-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
40
100
25
90
20
90
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
77
5
66
20
2
54
10
0,4
04
32
0
0,08
18,0
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
NO
Límite Plástico (%)
NO
Indice de Plasticidad
NP
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
10
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
1,86
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
1,63
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
14,3
13,75
NP
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
SM
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3193
Localización: Sondeo S-1 MI-2 de 4,80 a 5,40 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:26-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
50
100
40
88
25
65
20
63
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
58
5
47
20
2
35
10
0,4
04
11
0
0,08
4,3
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
NO
Límite Plástico (%)
NO
Indice de Plasticidad
NP
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
37
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
1,99
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
1,80
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
0,54
10,4
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
GP
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3194
Localización: Sondeo S-1 MI-3 de 14,40 - 15,00 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:27-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
-
-
5
100
20
2
98
10
0,4
04
82
0
0,08
61,1
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
39,4
Límite Plástico (%)
24,2
Indice de Plasticidad
15,2
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
-
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
2,10
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
1,77
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
18,5
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
CL
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3195
Localización: Sondeo S-3 MI-1 de 3,00 a 3,60 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:26-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
40
100
25
92
20
86
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
78
5
69
20
2
59
10
0,4
04
40
0
0,08
26,9
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
29,8
Límite Plástico (%)
25,6
Indice de Plasticidad
4,2
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
14
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
2,00
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
1,72
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
0,47
16,7
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
SM
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3196
Localización: Sondeo S-3 SPT-2 de 4,80 a 5,40 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:26-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
-
-
2,20
-
-
20
100
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
88
5
79
20
2
62
10
0,4
04
35
0
0,08
16,3
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
NO
Límite Plástico (%)
NO
Indice de Plasticidad
NP
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
0
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
-
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
-
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
16,0
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
SM
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 19-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3197
Localización: Sondeo S-3 MI-3 de 16,80 a 17,06 m
Fecha inicio ensayos:22-06-12
Fecha fin ensayos:26-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
40
100
25
78
20
72
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
63
5
53
20
2
45
10
0,4
04
32
0
0,08
20,6
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
36,2
Límite Plástico (%)
24,0
Indice de Plasticidad
12,2
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
28
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
2,23
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
1,97
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
13,4
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
GC
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 20-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3241
Localización: Sondeo S-1 de 6,10 a 6,70 m
Fecha inicio ensayos:25-06-12
Fecha fin ensayos:27-06-12
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
-
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
-
Automática
-
-
-
-
-
-
-
-
2,20
-
-
20
100
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
10
98
5
96
20
2
91
10
0,4
04
74
0
0,08
57,0
2,05
2,00
2 00
0,01
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
39,2
Límite Plástico (%)
28,2
Indice de Plasticidad
11,0
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
0
10
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
% material ret. T. 20 mm
2,10
40,0
20,0
0,0
0
10
0
Sustitución
-
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Indice CBR 100% PM
-
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
-
Energía
PM
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Densidad (g/cm3)
2 12
2,12
2,10
2,08
2,06
2,04
2,02
2,00
12,3
17,3
22,3
27,3
32,3
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
-
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
-
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
6,26
-
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
ML
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 28-06-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
INFORME DE ENSAYO DE SUELOS
Obra: E.G.
E G RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
Ref. de obra: 0115/12
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Fecha de la toma: 20-06-12
Material: Suelos
Orden de trabajo: 12/3237
Localización: Sondeo S-3 cajas 1 y 2
Fecha inicio ensayos:27/06/2012
Fecha fin ensayos:02/07/2012
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103101-95
Tamiz UNE
7050
-
ENSAYO DE APISONADO PROCTOR
% PASE
100
Modificado UNE 103501:94
-
90
Densidad máxima (g/cm3)
2,04
Tipo Maza
-
-
80
Humedad óptima (%)
10,8
Automática
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
20
-
-
10
-
-
0
-
-
2,20
60
2,15
50
Densidad (g/cm3)
% que pasa el tamiz
70
40
30
2,10
2,05
2,00
1,95
1 95
0,1
1
Tamaño de las partículas mm
LÍMITES ATTERBERG UNE 103103-94/103104-93
-
Límite Plástico (%)
-
Indice de Plasticidad
-
INDICE CBR EN LABORATORIO UNE 103502-95
% material ret. T. 20 mm
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Humedad (%)
20
22
24
26
28
30
LIMITE LIQUIDO
80,0
60,0
IP
Límite Líquido (%)
0
10
40,0
20,0
0,0
0
-
Sustitución
-
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
2,05
ρ seca g/cm3
Humedad %
Indice CBR
Absorción %
Hinchamiento %
2,04
10,8
66,2
1,2
0,0
2,00
10,8
26,8
1,2
0,0
1,94
10,8
11,9
1,1
0,0
Indice CBR 100% PM
66,2
Sobrecarga
13,61 kg
Indice CBR 95% PM
12,4
Energía
PM
2,03
Densidad (g/cm3)
0,01
2,01
1,99
1,97
1,95
1,93
12,4
22,4
32,4
42,4
52,4
62,4
Indice CBR
-
HUMEDAD NATURAL (%) UNE 103300-93
PESO ESPECÍFICO REAL UNE 103302-94
EQUIVALENTE DE ARENA (EA) UNE 103109-95
-
DENSIDAD DE UN SUELO UNE 103301-94
SALES SOLUBLES EN AGUA (%) NLT-114-99
-
3
Densidad húmeda (g/cm )
-
CONTENIDO EN YESO (% SO4Ca·2H2O) NLT-115-99 (**)
-
3
Densidad seca (g/cm )
-
SULFATOS SOLUBLES (% SO3) UNE 103201-96
-
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DE SUELOS
CARBONATOS (%CO3Ca) UNE 103200-93
-
Acidez Baumann - Gully (ml/kg) UNE 83962-08 (**)
-
MATERIA ORGÁNICA (%) UNE 103204-93 y Erratum
-
Ión Sulfato (% SO42-) UNE 83963-08 (**)
-
-
ENSAYO DE COLAPSO NLT-254-99
Dimensiones
probeta:
Di
i
b t Ø:
Ø 50 mm h:
h 25 mm
H. Inicial %
Equipo
E i empleado:
l d Edómetro
Edó t
H. Final %
-
-
3
Probeta:
P b t Remoldeada
R
ld d
ρseca (g/cm )
-
-
ρseca (g/cm )
Energía: PM
Presión
MPa
P
ió inundación:
i
d ió 0,2
0 2 MP
ÍNDICE COLAPSO (%)
-
HINCHAMIENTO (%)
-
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO UNE 103601-96
Energía: PM
H. Inicial %
H.Final %
-
3
-
CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL (**)
U.S.C.S.
-
s/PG-3
-
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. K=2 representa un valor de confianza aprox. 95% para una distribución normal.
2% Densidad máxima (PM) ±3
0% Humedad Óptima (PM) ±1
7% Límite Líquido ±3
8% Límite Plástico ±14,4%
±14 4% Índice CBR
- Las incertidumbres expandidas (K=2) son: Granulometría ±5
±5,2%
±3,0%
±1,7%
±3,8%
±10,9% Hinchamiento CBR ±15,2% Equivalente Arena ±9,5% Peso Específico ±0,1% Sales y Sulfatos solubles ±14,3% Carbonatos ±4,2% Materia Orgánica ±4,1% Humedad ±0,1%
Densidad ±3,7% Índice Colapso ±28,3% Hinchamiento±15,2%
- Este informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los resultados del informe sólo afectan al material sometido a ensayo
Narón (A Coruña), 04-07-12
EL DIRECTOR DEL LABORATORIO
JEFE DEL ÁREA VS
Fdo.: Gonzalo J. Guzmán
Fdo.: María Díaz Calvo
Destinatarios:
-1/1Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº: GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
CF-PE.40.ICSS Rev 1
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE DE PROBETAS DE SUELO
UNE 103400:1993
OBRA:
E.G. REFORMA LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
REF. OBRA:
0115/12
PETICIONARIO:
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
O.T.:
12_3194
FECHA DE ENSAYO:
25/06/2012
SITUACIÓN PROBETA:
Sondeo S-1 MI-3
PROFUNDIDAD (m)
14,70 - 15,00 m
REVISADO
LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA:
Ferrol
NÚMERO DE PROBETAS:
1
PROBETA Nº:
DATOS ENTRADA
Cilíndrica
Almacenamiento probeta (días):
6
Equipo de ensayo:
Mecacisa 2000 KN Clase 1
Altura de la probeta, L (mm):
157,83
1
250,0
TENSIÓN (kPa)
72,95
/
300,0
DATOS GEOMÉTRICOS DE LA PROBETA
Diámetro de la probeta, D (mm):
MLF
1
GRÁFICO DE RESULTADOS
Forma de la probeta:
Lado corto, n (mm):
Lado largo, m (mm):
Relación n/m:
Relación L/n:
Relación L/D:
ACP
ANALISTA
2,16
200,0
150,0
100,0
DATOS GEOLÓGICOS DE LA PROBETA
50,0
Litología:
Esquisto
Origen:
Metamórfico
Formación:
Serie de ordenes
Edad:
Precámbrico- Silúrico
Descripción:
Suelo residual
Anisotropias/orientaciones:
Esquistosidad
0,0
0,0
1,0
2,0
3,0
DEFORMACIÓN (%)
4,0
5,0
Series1
RESULTADOS DEL ENSAYO DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO
3
3
Densidad aparente húmeda, ρ (g/cm3):
1,93
Densidad aparente seca, ρd (g/cm3):
1,66
Humedad natural, W (%):
16,45
Humedad natural zona de rotura (%):
13,08
1,12
Velocidad de carga (kPa/s):
0,89
Carga en rotura (kN)
Deformación en rotura, ε (%) probeta
1
/ 1
3,9
Deformación en rotura muestras (ε promedio) (%):
3,9
Compresión simple, qu (kPa) probeta
1
/ 1
255
Compresión simple muestras (qu promedio) (kPa)
255
FOTOGRAFÍAS ANTES Y DESPUÉS DEL ENSAYO
CROQUIS
Orientación del eje de la carga respecto a la anisotropía de la probeta, según Norma UNE 7-333:
Forma de la rotura:
Otros datos disponibles:
Las probetas
cumplen
los criterios dimensionales indicados en la Norma UNE 103400:1993
Cumple relación L/D SI
D > 35 mm SI
D,n ≥1/5 tamaño máximo grano SI
OBSERVACIONES:
- Los resultados del Informe sólo afectan al material sometido a ensayo.
- Este Informe no deberá reproducirse sin la aprobación expresa de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. Para una distribución normal K=2 representa un valor de confianza aprox. 95%.
- La incertidumbre expandida (K=2) para la para la CS es de ±1,2% y para la deformación es de ±2,3%.
Narón (A Coruña), 25 de junio de 2012
DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
JEFE DE ÁREA GT LABORATORIO
Fdo. Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
Fdo. Marcos Llana Fernández
Dirección de destinatarios:
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Dirección: Muelle de Curuxeiras, s/n, Ferrol (A Coruña)
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº:
GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
Hoja 1/1
CF-PE.43.ICSR Rev 1
ENSAYO DE RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN UNIAXIAL DE PROBETAS DE ROCA
UNE 22-950:1990/1
OBRA:
E.G. RECONOCIMIENTO LONJA COFRADÍA DE PESCADORES PUERTO DE FERROL
REF. OBRA:
0115/12
PETICIONARIO:
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
O.T.:
12_3198
0:08:00
FECHA ENSAYO:
27/06/2012
HORA DE INICIO:
15:32:36
TIEMPO (min):
SITUACIÓN PROBETA:
Sondeo S-3 MP-1
PROFUNDIDAD (m):
19,80 a 20,20 m
ANALISTA:
LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
Ferrol
NÚMERO DE PROBETAS:
1
PROBETA Nº:
DATOS DE ENTRADA
ACP
1
/
1
GRÁFICA DE RESULTADOS
Almacenamiento Probeta (días):
8
Condición de fin de ensayo:
PARO POR ROTURA
Equipo de ensayo:
Mecacisa 2000 KN Clase 1
500
450
400
Diámetro de la probeta, D (mm):
82,8
Altura de la probeta, L (mm):
224,1
Relación L/D:
2,7
TENSIÓN (Kp/cm2)
DATOS GEOMÉTRICOS DE LA PROBETA
DATOS GEOLÓGICOS DE LA PROBETA
Litología:
Esquisto
Origen:
Metamórfico
Formación:
Serie de ordenes
Edad:
Precámbrico- Silúrico
Descripción:
GA III
Anisotropias/orientaciones:
Esquistosidad
350
300
250
200
150
100
50
0
0
50
100
150
200
250
300
350
TIEMPO (s)
400
450
500
Series1
RESULTADOS DEL ENSAYO DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN UNIAXIAL EN PROBETAS DE ROCA
Densidad aparente húmeda, ρ (g/cm3):
Densidad aparente seca, ρd (g/cm3):
2,73
Humedad natural inicial, Wi (%):
2,71
Grado de saturación inicial, Si (%):
Humedad natural en rotura, Wr (%):
0,99
Grado de saturación en rotura, Sr (%):
0,03
Carga en rotura (kN):
251,4
Velocidad de carga (MPa/s):
0,10
46,7
Compresión uniaxial muestras (qu promedio) (MPa):
46,7
Compresión uniaxial, qu (MPa) probeta
1
/ 1
CROQUIS
FOTOGRAFÍAS ANTES Y DESPUÉS DEL ENSAYO
Orientación del eje de la carga respecto a la anisotropía de la probeta, según Norma UNE 7-333:
Forma de la rotura:
Otros datos disponibles:
Las probetas
cumplen
los criterios dimensionales y de almacenamiento indicados en la Norma UNE 22-950:1990/1:
Relación L/D (L/D 2,5 a 3,0): SI
Tiempo almacenamiento menor a 30 días: SI
D ≥ 50 mm: SI
Desviación generatriz: SI
D>10 tamaño max grano: SI
Planitud base: SI
Desviación perpendicular: SI
OBSERVACIONES:
- Los resultados del Informe sólo afectan al material sometido a ensayo
- Este Informe no deberá reproducirse sin la aprobación expresa de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. Para una distribución normal K=2 representa un valor de confianza aprox. 95%
- La incertidumbre expandida (K=2) para la resistencia a compresión uniaxial es de ± 4,3% y para la densidad por la pesada hidrostática de ±3,7%.
Narón (A Coruña), 27 de junio de 2012
DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
JEFE DE ÁREA GT LABORATORIO
Fdo. Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
Fdo. Marcos Llana Fernández
Dirección de destinatarios:
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Dirección:
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº:
GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
Hoja 1/1
CF-PE.42.ICD. Rev 3
DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE
DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA CAJA DE CORTE DIRECTO
UNE 103-401:1998
OBRA:
E.G. Reforma Lonja de Ferrol
REF. OBRA:
115-12
PETICIONARIO:
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
O.T.:
12/3194
FECHA INICIO ENSAYO:
25/06/2012
FECHA FIN DE ENSAYO:
27/06/2012
T. ENSAYO (días):
SITUACIÓN PROBETA:
Sondeo S-1 MI-3
PROFUNDIDAD (m):
14,40 a 15,00
ANALISTA:
ACP
LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
Ferrol
T. DE ALMACENAMIENTO (días)
6
REVISADO:
MLF
DATOS GEOLÓGICOS DE LAS PROBETAS
Depósitos de ría
Origen:
Sedimentario
Descripción:
Arenas gruesas
Curvas de dilatancia
0,1
Características (Cohesivo/no cohesivo/inalterado) Suelo no cohesivo, arena saturada
Formación:
Superficial
Edad:
Cuaternario
Anisotropias/orientaciones:
No se observan
DATOS GEOMÉTRICOS INICIALES DE LAS PROBETAS
Diámetro medio de la probeta, D (mm):
50,0
Altura inicial de la probeta, H0 (mm):
23,2
Relación D/H0:
2,2
Superficie Sp (cm2):
19,6
Volumen, Vi = H0*Sp (cm3)
45,5
Desplazamiento vertical (mm)
Litología:
0,1
0,0
-0,1
-0,1
-0,2
-0,2
0
2
4
3491-2
3491-3
200
Densidad húmeda, γap (g/cm3)
2,20
2,04
2,02
180
Densidad seca, γd (g/cm3)
Humedad inicial,, w0 ((%))
1,70
1,57
1,58
29,48
29,84
27,93
Humedad final, wf (%)
31,66
28,54
22,65
Humedad zona de corte, wzc (%)
29,88
27,22
22,14
50
100
200
65,66
74,73
181,99
Tensión Normal máxima (kPa)
Tensión tangencial máxima (kPa)
RESULTADOS DEL ENSAYO
Velocidad de corte media (mm/min)
Recta de regresión
0,18
y = 0,818x +12,026
Parámetro r2
Cohesión (kPa)
0,932
Ángulo de rozamiento interno (º)
39,28
10
3491-2
12
3491-3
160
140
120
100
80
60
40
20
0
12,02
0
2
4
6
Curva de consolidación según Método de Casagrande
8
10
3491-1
Desplazamiento horizontal (mm)
3491-2
12
3491-3
Relación de tensiones
250
0,00
0,01
0,10
1,00
10,00
100,00
Tensión tangencial máxima (kPa)
-0,10
Deformación vertical L (mm)
8
3491-1
Curvas de rotura
3491-1
Tensiones tangenciales (kP
Pa)
Puntos:
6
Desplazamiento horizontal (mm)
DATOS DEL ENSAYO
CORTE DIRECTO TIPO CD
2
-0,20
-0,30
-0,40
-0,50
-0,60
-0,70
-0,80
200
y = 0,818x + 12,02
R² = 0,932
150
100
50
0
0
Tiempo (min)
Escalón 1 1º carga
50
100
150
200
Tensión normal sin corregir (kPa)
250
Punto de ensayo
OBSERVACIONES:
- Los resultados del Informe sólo afectan al material sometido a ensayo
- Este Informe no deberá reproducirse sin la aprobación expresa de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. Para una distribución normal k=2, representa un valor de confianza aprox. 95%.
- La incertidumbre expandida (k=2), para el ángulo de rozamiento, es de ±17,9% y para la cohesión es de ±11,9%.
Narón (A Coruña), 27 de junio de 2012
DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
JEFE DE ÁREA GT LABORATORIO
Fdo. Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
Fdo. Marcos Llana Fernández
Dirección de destinatarios:
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Dirección: Muelle de Curuxeiras, S/N, 15401 Ferrol (A Coruña)
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº:
GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
Hoja 1/1
CF-PE.42.ICD. Rev 3
DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE
DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA CAJA DE CORTE DIRECTO
UNE 103-401:1998
OBRA:
E.G. Reforma Lonja de Ferrol
REF. OBRA:
115-12
PETICIONARIO:
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
O.T.:
12/3241
FECHA INICIO ENSAYO:
25/06/2012
FECHA FIN DE ENSAYO:
26/06/2012
T. ENSAYO (días):
SITUACIÓN PROBETA:
Sondeo S-1 MA-1
PROFUNDIDAD (m):
6,10 a 6,70
ANALISTA:
ACP
LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
Ferrol
T. DE ALMACENAMIENTO (días)
5
REVISADO:
MLF
DATOS GEOLÓGICOS DE LAS PROBETAS
Relleno orgánico
Origen:
Relleno
Descripción:
Arcillas
Curvas de dilatancia
0,0
Desplazamiento vertical (mm)
Litología:
Características (Cohesivo/no cohesivo/inalterado) Suelo cohesivo compactado
Formación:
Superficial
Edad:
Cuaternario
Anisotropias/orientaciones:
No se observan
DATOS GEOMÉTRICOS INICIALES DE LAS PROBETAS
Diámetro medio de la probeta, D (mm):
50,0
Altura inicial de la probeta, H0 (mm):
23,2
Relación D/H0:
2,2
Superficie Sp (cm2):
19,6
Volumen, Vi = H0*Sp (cm3)
45,5
-0,1
-0,2
-0,3
-0,4
-0,5
-0,6
0
1
2
3421-2
3421-3
Densidad húmeda, γap (g/cm3)
1,86
1,85
2,01
Densidad seca, γd (g/cm3)
Humedad inicial,, w0 ((%))
1,32
1,33
1,47
41,42
38,71
37,27
Humedad final, wf (%)
41,44
42,43
28,48
Humedad zona de corte, wzc (%)
41,42
42,13
30,64
Tensión Normal máxima (kPa)
Tensión tangencial máxima (kPa)
5
6
3421-1
7
3421-2
3421-3
49
98
196
43,57
76,50
163,15
180
160
RESULTADOS DEL ENSAYO
Velocidad de corte media (mm/min)
Recta de regresión
0,46
y = 0,676x +10,32
Parámetro r2
Cohesión (kPa)
0,991
Ángulo de rozamiento interno (º)
34,06
140
120
100
80
60
40
20
0
10,32
-1
0
1
2
3
Curva de consolidación según Método de Casagrande
4
5
3421-1
Desplazamiento horizontal (mm)
6
3421-2
7
3421-3
Relación de tensiones
250
0,00
Tensión tangencial máxima (kPa)
-0,20
Deformación vertical L (mm)
4
Curvas de rotura
3421-1
Tensiones tangenciales (kP
Pa)
Puntos:
3
Desplazamiento horizontal (mm)
DATOS DEL ENSAYO
CORTE DIRECTO TIPO CD
1
-0,40
-0,60
-0,80
-1,00
-1,20
-1,40
-1,60
200
150
100
50
0
0,01
0,10
1,00
10,00
100,00
Tiempo (min)
0
Escalón 1 1º carga
50
100
150
200
Tensión normal sin corregir (kPa)
250
Punto de ensayo
OBSERVACIONES:
- Los resultados del Informe sólo afectan al material sometido a ensayo
- Este Informe no deberá reproducirse sin la aprobación expresa de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. Para una distribución normal k=2, representa un valor de confianza aprox. 95%.
- La incertidumbre expandida (k=2), para el ángulo de rozamiento, es de ±17,9% y para la cohesión es de ±11,9%.
Narón (A Coruña), 26 de junio de 2012
DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
JEFE DE ÁREA GT LABORATORIO
Fdo. Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
Fdo. Marcos Llana Fernández
Dirección de destinatarios:
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Dirección: Muelle de Curuxeiras, S/N, 15401 Ferrol (A Coruña)
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº:
GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
Hoja 1/1
CF-PE.41.IRCUE. Rev 1
ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL DE UN SUELO EN EDÓMETRO
UNE 103-405:1994
115/12
OBRA:
E.G. Reforma Lonja de Ferrol
REF. OBRA:
PETICIONARIO:
Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
O.T.:
FECHA INICIO ENSAYO:
26/06/2012
FECHA FIN DE ENSAYO:
05/07/2012
T. ENSAYO (días):
SITUACIÓN PROBETA:
Sondeo S-1 MA-1
PROFUNDIDAD (m):
6,10 a 6,70 m
ANALISTA:
ACP
LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
Ferrol
T. DE ALMACENAMIENTO (días)
REVISADO:
MLF
DATOS GEOLÓGICOS DE LA PROBETA
Litología:
Rellenos orgánicos
Origen:
Relleno
Formación:
Superficial
Edad:
Cuaternario
Descripción:
Arcillas
Anisotropias/orientaciones:
No se observan
Curva edométrica
0,400
Índice de poros, e
50,2
Altura inicial de la probeta, H0 (mm):
19,8
Relación D/H0:
Superficie Sp (cm ):
19,8
Volumen, Vi = H0*Sp (cm3)
39,2
0,350
0,300
0,250
2,5
2
0,200
0,01
0,10
1,73
Densidad aparente inicial, γapi (g/cm3)
1,73
Densidad seca, γdi (g/cm3)
Humedad inicial, w0 (%)
1,21
Curvas de consolidación según Método de Casagrande
Escalón 1 1º
carga
172,44
172 44
Altura de sólido Hs = H0/(1+e0) (mm)
13,87
-0,5
Deformación ∆H (m
mm)
0,43
) 0 (%)
Grado de saturación inicial,, Sri= ((w0 G)/e
*Estadística realizada a partir de las diversas formas de obtención de los parámetros.
DATOS PROBETA DESPUÉS DEL ENSAYO
Densidad aparente final, γapf (g/cm3)
1,75
Densidad seca final, γdf (g/cm3)
Humedad final, wf (%)
1,39
Escalón 4 1º
carga
-2,0
Escalón 5 1ª
carga
-3,0
33,30
Volumen de la probeta final, Vf (cm )
Índice de poros final, ef = (wf/100) G
Escalón 3 1º
carga
-1,5
Escalón 6 1ª
descarga
16,82
3
Escalón 2 1ª
carga
-1,0
-2,5
35,03
Altura de la probeta final, Hf (mm)
Escalón 7 1ª
descarga
0,21
-3,5
*Estadística realizada a partir de las diversas formas de obtención del parámetro.
0,01
0,10
1,00
RESULTADOS DEL ENSAYO
CARGA 1
DESCARGA 1
Presión
av
mv
Em
(cm 2/kg)
(cm 2/kg)
(kg/cm 2)
(kp/cm 2)
Índice
poros, e
∆H (mm)
Escalón
∆H (mm)
Total
0
0,427
0,000
0,000
0,4
0,386
-0,575
-0,575
0,1036
0,07260
13,77
1,0
0,8
0,350
-0,504
-1,079
0,0908
0,06364
15,71
0,5
1,5
0,330
-0,841
-1,345
0,0274
0,01919
52,11
3
0,286
-1,124
-1,965
0,0298
0,02088
47,90
6
0,213
-1,853
-2,977
0,0243
0,01704
58,70
1,5
0,224
-0,970
-2,823
0,4
0,241
-1,618
-2,588
10,00
100,00
1.000,00
10.000,00
Tiempo (min)
Curvas de consolidación según Método de Taylor
1,5
Deformación ∆H (mm)
RAMA CARGA/DESCARGA
10,00
Curva edométrica
0,0
42,60
Índice de poros inicial, e0 = (G/γd)-1
1,00
Presión (kp/cm2)
DATOS PROBETA ANTES DEL ENSAYO
Densidad relativa de las partículas (g/cm3)
9
0,450
DATOS GEOMÉTRICOS INICIALES DE LA PROBETA
Diámetro medio de la probeta, D (mm):
12_3421
Escalón 1 1º
carga
Escalón 2 1ª
carga
0,0
Escalón 3 1º
carga
-0,5
-1,0
Escalón 4 1º
carga
-1,5
Escalón 5 1ª
carga
-2,0
-2,5
Escalón 6 1ª
descarga
-3,0
Escalón 7 1ª
descarga
-3,5
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Raíz Tiempo (min)
OBSERVACIONES:
- Los resultados del Informe sólo afectan al material sometido a ensayo
- Este Informe no deberá reproducirse sin la aprobación expresa de CYE CONTROL Y ESTUDIOS, S.L.
- Los valores de incertidumbre se refieren a un % del resultado, tanto si se expresa en magnitud como en %. Para una distribución normal k=2, representa un valor de confianza aprox. 95%.
- La incertidumbre expandida (k=2), para el índice de poros, es de ±4,4%, para el peso específico de 0,1% y para la humedad natural del 0,1%.
Narón (A Coruña), 5 de julio de 2012
DIRECTOR TÉCNICO DEL LABORATORIO
JEFE DE ÁREA GT LABORATORIO
Fdo. Gonzalo J. Guzmán Bermúdez
Fdo. Marcos Llana Fernández
Dirección de destinatarios:
Cliente: Autoridad Portuaria de Ferrol-San Cibrao
Dirección: Muelle de Curuxeiras, S/N, 15401 Ferrol (A Coruña)
Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº:
GAL-L-005 en las áreas de actuación: GT, VS, PS, EH, EA y EFA
Hoja 1/1
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.12.- CÁLCULOS GEOTÉCNICOS
CÁLCULO DE ASIENTOS
OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA REFORMA DE LA LONJA DE
FERROL (A CORUÑA)
Ref. Obra: 115/2012
PROMOTOR: AUTORIDAD PORTUARIA DE FERROL-SAN CIBRAO
- Anejos -
7.12.1.- CALCULO DE ASIENTOS
•
Método de Schmertmann (1970, corregido 1978)
Se ha hecho un cálculo teórico de futuros asientos en base al método de
Schmertmann, el cual propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma
triangular donde la profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se
toma como igual a 4B, en el caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones
cuadradas o circulares es igual a 2B.
Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación:
I ⋅ Δz
w = C ⋅ C ⋅ Δq ⋅ ∑ z
1 2
E
Donde:
- Δq representa la carga neta aplicada a la cimentación.
- Iz es un factor de deformación cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para
cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones
corridas (lineales).
El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a:
B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas
B para cimentaciones corridas
y vale
⎛
⎜ Δq
I z max = 0.5 + 0.1 ⋅ ⎜
⎜σ '
⎝ vi
⎞
⎟
⎟
⎟
⎠
0.5
donde σ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para
cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas.
- Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato iésimo considerado en el cálculo.
- Δzi representa el espesor del estrato i-ésimo.
- C1 y C2 son dos coeficientes correctores.
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El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e
igual a 3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en
función del valor de L/B.
El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la
puntaza obtenida con la prueba CPT.
Las expresiones de los dos coeficientes C1 y C2 son:
σ'
C1 = 1 − 0.5 ⋅ v0 > 0.5
Δq
que toma en cuenta la profundidad del plano de cimentación,
t
C = 1 + 0.2 ⋅ log
2
0.1
que toma en cuenta las deformaciones diferidas en el tiempo por efecto secundario.
En la expresión t representa el tiempo, expresado en años después de haber
terminado la construcción, de acuerdo con el cual se calcula el asentamiento.
Coeficiente de Influencia para asientos de Zapata Rígida Iz
0,1
Profundidad Relativa bajo la Zapata
B/2
0,2
0,3
Zapatas cuadradas o
circulares
0,4
0,5
0,6
0,7
I zp = 0 ,5 + 0 ,1
0,8
0,9
Δp
σ ' vp
B
2B
Zapatas corridas
B
3B
Δp = p - p 0
p
p0
4B
Izp
B/2 (Zapata simétrica)
B (Zapata corrida)
σ’vp
Tabla 7.10.2.1 (NBE AE-88).-Asientos generales admisibles
Asiento general, máximo admisible en terrenos:
Sin cohesión [mm]
Coherentes [mm]
- Obras de carácter monumental
12
25
- Edificios con estructura de hormigón armado de gran rigidez.
35
50
- Edificios con estructura de hormigón armado de pequeña
rigidez.
50
75
- Estructuras hiperestáticas.
- Edificios con muros de fábrica.
- Estructuras metálicas isostáticas.
- Estructuras de madera.
50
75
- Estructuras provisionales.
Comprobando que no se produce desorganización en la
estructura ni en los cerramientos.
Características del edificio
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Método edométrico
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7.13.- DOCUMENTACIÓN PREVIA