Anejo 5 - Universidad de Castilla
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U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. PROYECTO DE QUESERÍA INDUSTRIAL EN EL POLÍGONO INDUSTRIAL DE MANZANARES, PARCELA 88, C/ XII, (CIUDAD REAL) AUTOR: Pedro Luna Luna. ANEJO Nº 5. CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA. ÍNDICE. 1. CONDICIONANTES. 2. OBTENCIÓN DEL PÓRTICO MÁS ECONÓMICO. 2.1. Ventajas del pórtico poligonal frente al pórtico a dos aguas. 2.2. Obtención de la situación óptima del quiebro. 3. CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA. 3.1. Normativa. 3.2. Software Usado en el cálculo. 3.3. Combinación de acciones usada en el cálculo 3.4. Método de cálculo. 3.5. Cálculo de las correas de cubierta y laterales. 3.6. Cálculo del pórtico tipo. 3.7. Cálculo del pórtico hastial. 3.8. Cálculo del anexo de la sala de calderas y frío. 3.8.1. Cálculo de las correas de cubierta. 3.8.2. Cálculo del pórtico central del anexo. 3.8.3. Cálculo del pórtico extremo del anexo. 4. CÁLCULO DE PLACAS DE ANCLAJE. 4.1. Placa de anclaje de los pilares del pórtico tipo. (Placa 1). 4.2. Placa de anclaje de los pilares de esquina. (Placa 2) 4.3. Placa de anclaje de los pilares intermedios del hastial (Placa 3) 4.4. Placa de anclaje del pilar central del hastial. (Placa 4) 4.5. Placa de anclaje del pórtico central del anexo a la nave. (Placa 5) 4.6. Placa de anclaje del pórtico inicial y final del anexo a la nave. (Placa 6) 5. CÁLCULO DE LA CIMENTACIÓN. 5.1. Cálculo de la zapata del pórtico tipo. (Zapata 1). 5.2. Cálculo de la zapata de los pilares de esquina. (Zapata 2). 5.3. Cálculo de la zapata de los pilares del hastial. (Zapata 3) 5.4. Cálculo de la zapata del anexo. (Zapata 4). 6. CÁLCULO DEL ARRIOSTRAMIENTO. 6.1. Cálculo del arriostramiento de cubierta. 6.2. Cálculo del arriostramiento en laterales. 7. RESUMEN DE LOS RESULTADOS. Pedro Luna Luna 105 105 105 105 108 109 109 110 110 110 112 115 120 120 121 123 125 125 127 128 129 130 132 134 134 135 136 137 138 138 139 139 Proyecto de Quesería. Pág 104 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 1. CONDICIONANTES. La nave que se calcula en el presente anejo, esta situada en el polígono industrial de Manzanares, en la provincia de Ciudad Real. En el anejo correspondiente a la distribución en planta se han obtenido unas dimensiones de la nave iguales a 26 metros de ancho y 56 de largo. Estas dimensiones se han obtenido a partir de las cotas útiles de cada uno de los recintos que componen la quesería; en consecuencia se opta por dimensionar una nave de 27 metros de luz entre ejes de pilares y una longitud total de 57,50 metros, para cubrir los espacios correspondientes a tabiques interior, y respetar las cotas útiles descritas en el anejo correspondiente a la distribución en planta. La nave contará con un total de 11 pórticos. En una de las fachadas longitudinales de la nave (s/planos) se proyecta un anexo mediante un pórtico rígido a un agua de una luz igual a 6 metros, y ocupara 4 de los vanos de la nave (23,00 m). Este anexo se destinará a la sala de calderas y a la sala de frío. Debido a la luz que es necesario salvar, se ha elegido, como alternativa al tradicional pórtico a dos aguas, un pórtico de cubierta poligonal que abarata sustancialmente el coste de la estructura. Por tanto se ha realizado el cálculo de un pórtico de cubierta poligonal, con un quiebro en el dintel. 2. OBTENCIÓN DEL PÓRTICO MÁS ECONÓMICO. 2.1. VENTAJAS DEL PÓRTICO POLIGONAL FRENTE AL PÓRTICO A DOS AGUAS. La principal ventaja del pórtico de cubierta poligonal frente al tradicional pórtico a dos aguas es el ahorro de material en su construcción. Otra ventaja es la estética visual del conjunto de la estructura. 2.2. OBTENCIÓN DE LA SITUACIÓN ÓPTIMA DEL QUIEBRO. Para situar el punto en el quiebro de la cubierta poligonal se recurre al arco parabólico de igual luz y flecha, intentando minimizar al máximo los esfuerzos de flexión y potenciar los de compresión, tal y como sucede en la estructura arco. Con esto se consigue que en el dintel superior se reduzca sustancialmente el perfil con respecto al pórtico a dos aguas. Para fijar las distintas separaciones del quiebro respecto al soporte extremo, o en otras palabras, las distintas abcisas del quiebro, recurrimos a la viga biempotrada con carga Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 105 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. uniformemente repartida, en la que el momento nulo se sitúa a 1/5 de la semiluz (L). A partir de este valor, desplazaremos el punto del quiebro hasta la abcisa extrema de 3/5 de L, estudiando las solicitaciones y dimensionando las barras en todos los casos, siempre con la referencia del pórtico a dos aguas de iguales variables (luz, pendiente y altura). M=0 cuando x0=0.2113L lo que es aproximadamente 1/5L (0.2L) Así pues, teniendo en cuenta que la semiluz del pórtico es L los cortes a efectuar en el eje X, para realizar los diferentes pórticos, quedarían hechos a distancia 1/5 de L de forma que en cada dintel tendríamos 3 cortes principales. El primero de ellos a 1/5 de L, el segundo a 2/5 de L y el último a 3/5 de L como se muestra en la figura. Posteriormente cada uno de los segmentos resultantes se volverá a dividir en tres dando dos cortes a 1/15 de L cada uno. De este modo, se ha realizado un estudio de un pórtico de 27 metros de luz, 5 metros de altura de pilares y una pendiente del 20%. Se han dimensionado los siguientes pórticos: # NA27: Nave a dos aguas. # NP27Q2,70:Nave poligonal con el quiebro a 1/5L # NP27Q3,60: Nave poligonal con el quiebro a 1/5L + 1/15 # NP27Q4,50: Nave poligonal con el quiebro a 1/5L + 2/15 # NP27Q5,40: Nave poligonal con el quiebro a 2/5L # NP27Q6,30: Nave poligonal con el quiebro a 2/5L + 1/15 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 106 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. # NP27Q6,75: Nave poligonal con el quiebro a 1/2L # NP27Q7,20: Nave poligonal con el quiebro a 2/5L + 2/15. # NP27Q8,10: Nave poligonal con el quiebro a 3/5 L. El cálculo y dimensionado de los pórticos se ha realizado mediante el software de cálculo de estructuras de “CYPE Ingenieros S.A.” LOS DATOS PARA EL CÁLCULO DE LOS PÓRTICOS SON LOS SIGUIENTES: Situación del pórtico Altura topográfica Zona eólica Situación topográfica Porcentaje de huecos Separación entre pórticos Peso del cerramiento de cubierta Con cerramientos laterales CORREAS En cubierta: Series de perfiles Separación entre correas Limitación de flecha Nº de vanos Tipo de fijación de la cubierta Manzanares (Ciudad Real) 601 - 800 metros X Normal menos del 33% 5,75 m 12 kg/m2 0 kg/m2 Conformados ZF 1,6 m 1/250 3 o más vanos Fijación rígida A partir de estos datos se han dimensionado los pórticos mediante el “generador de pórticos” para la generación automática de cargas y dimensionado de correas; y “Metal3D” donde se dimensionan y comprueban los elementos resistentes. De los 8 pórticos poligonales dimensionados, además del pórtico a dos aguas; los 3 pórticos más económicos, en cuanto a kg de acero, son: NP27Q6,30: Nave poligonal con el quiebro a 2/5L + 1/15. Peso: 2938 kg NP27Q6,75: Nave poligonal con el quiebro a 1/2L. Peso: 3061 kg NP27Q7,20: Nave poligonal con el quiebro a 2/5L + 2/15. Peso: 3112 kg El pórtico a dos aguas de igual luz y pendiente supone un gasto de acero de 3810 kg. Se puede comprobar el importante ahorro en acero que supone montar un pórtico poligonal en lugar de hacerlo a dos aguas. En este proyecto se ha elegido el montaje de un pórtico poligonal con el quiebro en el dintel, situado a 6,30 metros del pilar (en abcisas): NP27Q6,30. La elección de este pórtico supone un ahorro en acero de, aproximadamente, un 25% (23,9%). Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 107 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 3. CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA. Pórtico elegido: NP27Q6,30. Situación del pórtico Altura topográfica Zona eólica Situación topográfica Porcentaje de huecos Luz del pórtico Separación entre pórticos Longitud total de la nave Altura de pilares Pendiente Situación del quiebro Peso del cerramiento de cubierta Con cerramientos laterales CORREAS En cubierta: Series de perfiles Separación entre correas Limitación de flecha Nº de vanos Tipo de fijación de la cubierta Manzanares (Ciudad Real) 601 - 800 metros X Normal menos del 33% 27 m 5,75 m 57,5 m (11 pórticos) 5m 20% A 6,30 m del pilar (abcisas) 12 kg/m2 0 kg/m2 Conformados ZF 1,6 m 1/250 3 o más vanos Fijación rígida Debido a que el cerramiento que transmitirá la carga de viento a los pilares en la mayoría del perímetro de la nave, se realizara con chapa de perfil nervado ligero, se dispondrán correas en laterales:1 CORREAS En laterales: Series de perfiles Separación entre correas Limitación de flecha Nº de vanos Tipo de fijación de la cubierta Conformados CF 1,3 m 1/250 3 o más vanos Fijación rígida Por tanto la geometría del pórtico central, así como la geometría del muro hastial que se proyecta, son: 1 Consultar Documento nº II “PLANOS” Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 108 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 3.1. NORMATIVA. R.D. 1370/88 del MOPU 11/11/98. BOE (17/11/88). Acciones en la Edificación NBE AE-88. NTE ECV 73. Cargas de Viento. R.D. 1829/95 MOPU 10/11/95 BOE (18-01-96) NBE EA95 Estructuras de acero en edificación R.D. 2661/98 Mº Fomento 11/12/98 BOE (13-01-99) EHE. Instrucción de hormigón estructural EHE (incluye modificaciones.) R.D. 996/99 Mº Fomento 11/06/99 BOE (24/06/99) hormigón estructural EHE Corrección Instrucción de 3.2. SOFTWARE USADO EN EL CÁLCULO. # Generación de cargas de viento y nieve. “Generador de pórticos v.2004.1.b” CYPE INGENIEROS S.A # Cálculo y comprobación de correas de cubierta y laterales. “Generador de pórticos v.2004.1.b” CYPE INGENIEROS S.A # Cálculo y comprobación de las barras de los pórticos. “Metal3D v.2004.1.b” CYPE INGENIEROS S.A # Cálculo y comprobación de placas de anclaje. “hoja de cálculo Excel 2003”. MICROSOFT. # Cálculo y comprobación de zapatas aisladas. “Cálculo de zapatas aisladas” CÁTEDRA DE INGENIERÍA RURAL DE LA UNIVERSIDAD DE CASTILLA LA MANCHA. Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 109 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 3.3. COMBINACIÓN DE ACCIONES USADA EN EL CÁLCULO. Los coeficientes de ponderación y las combinaciones utilizadas, son las indicadas en la tabla 3.1.5. de la norma EA-95 que se adjunta: Coeficiente de ponderación s si el efecto de la acción es: Clase de acción Desfavorable Favorable Acciones constantes 1.33 1.33 1.00 Ia (1) Sobrecargas 1.33 1.50 0.00 Viento 1.50 1.33 0.00 CASO I Acciones constantes 1.33 1.00 Acciones constantes y combinación de dos Ib Sobrecargas 1.50 0.00 acciones variables independientes Nieve 1.50 0.00 Acciones constantes 1.33 1.00 Ic Viento 1.50 0.00 Nieve 1.50 0.00 CASO II Acciones constantes 1.33 1.00 Acciones constantes y combinación de tres Sobrecargas 1.33 0.00 acciones variables independientes Viento 1.33 0.00 Nieve 1.33 0.00 CASO III Acciones constantes 1.00 1.00 Acciones constantes y combinación de acciones Sobrecargas r (2) 0.00 variables independientes, incluso las acciones Viento 0.25 (3) 0.00 sísmicas Nieve 0.50 (4) 0.00 Acciones sísmicas 1.00 0.00 Para el efecto desfavorable se considerarán los valores de las dos columnas. r es el coeficiente reductor para las sobrecargas, de valor: Azoteas, viviendas y hoteles (salvo locales de reunión): r = 0.50. Oficinas, comercios, calzadas y garajes: r = 0.60. Hospitales, cárceles, edificios docentes, templos, edificios de reunión y espectáculos y salas de reunión de hoteles: r = 0.80. Almacenes: r = 1. (Tabla 4.5 de la norma sismorresistente PDS1-74 Parte A). Sólo se considerará en construcciones en situación topográfica expuesta o muy expuesta (Norma Básica NBE AE-88). Sólo se considerará en caso de lugares en los que la nieve permanece acumulada habitualmente más de treinta días seguidos, en el caso contrario el coeficiente será cero. Hipótesis de carga • ACERO CONFORMADO Se aplica los mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado. 3.4. MÉTODO DE CÁLCULO Acero laminado y conformado Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma EA-95 (Estructuras de Acero en la Edificación), determinándose las tensiones y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales. Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma. La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de las tensiones y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos. Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma. 3.5. CÁLCULO DE LAS CORREAS DE CUBIERTA Y LATERALES. Los resultados del cálculo de las correas son: Datos de la obra Separación entre pórticos: 5.75 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 12.00 Kg/m2 - Sobrecarga del cerramiento: 0.00 Kg/m2 Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 0.00 Kg/m2 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 110 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Normas y combinaciones Perfiles conformados: EA-95 (MV110) Grupo de combinaciones: EA-95 Perfiles laminados: EA-95 (MV103) Grupo de combinaciones: EA-95 Desplazamientos Grupo de combinaciones: Acciones Características Datos de viento Según N.T.E (España) Zona Eólica: X Situación: Normal Porcentaje de huecos: Menos del 33% de huecos Hipótesis aplicadas: 1 - Hipótesis A izquierda. 2 - Hipótesis A derecha. 3 - Hipótesis B izquierda. 4 - Hipótesis B derecha. Datos de nieve Según N.T.E (España) Altitud topográfica: Altura comprendida entre 601 y 800 metros. Hipótesis aplicadas: 1 - Hipótesis nieve NTE Aceros en perfiles de correas. Lim. elástico Módulo de elasticidad Kp/cm2 Kp/cm2 Aceros Conformados A37 2400 2100000 Datos de pórticos Pórtico Tipo exterior Geometría Tipo interior 1 Dos aguas Luz total: 27 m Pórtico rígido Cubierta Pendiente: 20% poligonal Altura de pilares: 5.00 m. Altura de la clave: 7,70 m Quiebro del dintel a 6,30 m del pilar. Datos de correas de cubierta Parámetros de cálculo Descripción de correas Tipo de perfil: ZF-180x2.0 Límite flecha: L / 250 Número de vanos: Tres o más vanos Separación: 1.60 m. Tipo de fijación: Fijación rígida Tipo de Acero: A37 Comprobación El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Tensión: 96.86 % - Flecha: 78.92 % Datos de correas en laterales de la nave. Parámetros de cálculo Descripción de correas Tipo de perfil: CF-120x2.0 Límite flecha: L / 250 Número de vanos: Tres o más vanos Separación: 1.21 m. Tipo de fijación: Fijación rígida Tipo de Acero: A37 Comprobación El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Tensión: 69.52 % - Flecha: 80.02 % Datos de correas en hastial trasero. Parámetros de cálculo Descripción de correas Tipo de perfil: CF-140x2.5 Límite flecha: L / 250 Número de vanos: Tres o más vanos Separación: 1.21 m. Tipo de fijación: Fijación rígida Tipo de Acero: A37 Comprobación El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Tensión: 67.08 % - Flecha: 89.08 % Tipo acero Pedro Luna Luna Acero Proyecto de Quesería. Pág 111 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Cargas en barras Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Pilar Pilar Pilar Pilar Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Pilar Pilar Pilar Pilar Pilar Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Hipótesis nieve NTE Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Hipótesis nieve NTE Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Hipótesis nieve NTE Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Hipótesis nieve NTE Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme --------------------------------------------------------------------- 0.01 Tn/m 0.13 Tn/m 0.26 Tn/m 0.13 Tn/m 0.26 Tn/m 0.09 Tn/m 0.08 Tn/m 0.06 Tn/m 0.30 Tn/m 0.17 Tn/m 0.44 Tn/m 0.09 Tn/m 0.08 Tn/m 0.03 Tn/m 0.31 Tn/m 0.26 Tn/m 0.46 Tn/m 0.09 Tn/m 0.03 Tn/m 0.08 Tn/m 0.26 Tn/m 0.31 Tn/m 0.46 Tn/m 0.01 Tn/m 0.26 Tn/m 0.13 Tn/m 0.26 Tn/m 0.13 Tn/m 0.09 Tn/m 0.06 Tn/m 0.08 Tn/m 0.17 Tn/m 0.30 Tn/m 0.44 Tn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) Descripción de las abreviaturas: EG: Ejes de la carga coincidentes con los globales de la estructura. EXB: Ejes de la carga en el plano de definición de la misma y con el eje X coincidente con la barra. 3.6. CÁLCULO DEL PÓRTICO TIPO. El pórtico tiene la siguiente geometría: Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 112 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. LISTADOS DE CÁLCULO. Para la compresión de los listados, la numeración de nudos del pórtico es: Perfiles obtenidos. ________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos Coordenadas (m) Coacciones Vínculos ______ _________________________ _________________ _____ _______________________ ______________________________________________ X Y Z DX DY DZ GX GY GZ V0 EP DX/DY/DZ Dep. __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 0.000 0.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 2 0.000 0.000 5.000 - - - - - - - Empotrado 3 0.000 6.300 6.950 - - - - - - - Empotrado 4 0.000 13.500 7.700 - - - - - - - Empotrado 5 0.000 20.700 6.950 - - - - - - - Empotrado 6 0.000 27.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 7 0.000 27.000 5.000 - - - - - - - Empotrado __________________________________________________________________________________________________________________________________ Características mecánicas de las barras __________________________________________________________________________________________________________________________________ Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Sección cm4 cm4 cm4 cm2 __________________________________________________________________________________________________________________________________ 37.300 16270.000 1040.000 72.700 Acero, IPE-360, Perfil simple (IPE) 91.800 48200.000 2140.000 116.000 Acero, IPE-500, Perfil simple (IPE) 37.300 16270.000 1040.000 72.700 Acero, IPE-360, Simple con cartelas (IPE) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Materiales utilizados __________________________________________________________________________________________________________________________________ Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 2100000.00 807692.31 2600.00 1.2e-005 7.85 Acero (A42) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Resumen medición(Acero) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Peso(Kp) Longitud(m) ____________________________ ____________________________________________ ______________________________________________________ Perfil Serie Acero Perfil Serie Acero __________________________________________________________________________________________________________________________________ IPE-360, Perfil simple 826.24 14.48 IPE-500, Perfil simple 910.60 10.00 IPE 1736.84 24.48 IPE-360, Simple con c... 1115.48 13.18 IPE 1115.48 13.18 Acero (A42) 2852.32 37.66 ----------------------------2852.32 Kp 37.66 m __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Descripción __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Peso Volumen Longitud Co.pand.xy Co.pand.xz Dist.arr.sup. Dist.arr.inf. (Kp) (m3) (m) (m) (m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 Acero (A42), IPE-500 (IPE) 455.30 0.058 5.00 0.67 3.58 2/3 Acero (A42), IPE-360 (IPE) + cart. inf. 6.595 m 557.74 0.071 6.59 0.93 2.44 1.60 3.30 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 113 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 3/4 Acero (A42), IPE-360 (IPE) 413.12 0.053 7.24 0.95 1.45 1.60 7.24 5/4 Acero (A42), IPE-360 (IPE) 413.12 0.053 7.24 0.95 1.45 1.60 7.24 7/5 Acero (A42), IPE-360 (IPE) + cart. inf. 6.595 m 557.74 0.071 6.59 0.93 2.44 1.60 3.30 6/7 Acero (A42), IPE-500 (IPE) 455.30 0.058 5.00 0.67 3.58 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Cargas __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Hipót. Tipo P1 P2 L1(m) L2(m) Dirección __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 1 (PP 1) Uniforme 0.091 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.248 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.248 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 2/3 1 (PP 1) Trapez. 0.095 Tn/m 0.085 Tn/m 0.000 3.297 ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Trapez. 0.085 Tn/m 0.057 Tn/m 3.297 6.595 ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.087 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.058 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.055 Tn/m ( 0.000, 0.296,-0.955) 3 (V 2) Uniforme 0.173 Tn/m ( 0.000,-0.296, 0.955) 4 (N 1) Uniforme 0.439 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 3/4 1 (PP 1) Uniforme 0.057 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.087 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.058 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.032 Tn/m ( 0.000,-0.104, 0.995) 3 (V 2) Uniforme 0.261 Tn/m ( 0.000,-0.104, 0.995) 4 (N 1) Uniforme 0.458 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 5/4 1 (PP 1) Uniforme 0.057 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.087 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.058 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.078 Tn/m ( 0.000, 0.104, 0.995) 3 (V 2) Uniforme 0.308 Tn/m ( 0.000, 0.104, 0.995) 4 (N 1) Uniforme 0.458 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 7/5 1 (PP 1) Trapez. 0.095 Tn/m 0.085 Tn/m 0.000 3.297 ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Trapez. 0.085 Tn/m 0.057 Tn/m 3.297 6.595 ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.087 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.058 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.077 Tn/m ( 0.000, 0.296, 0.955) 3 (V 2) Uniforme 0.301 Tn/m ( 0.000, 0.296, 0.955) 4 (N 1) Uniforme 0.439 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 6/7 1 (PP 1) Uniforme 0.091 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.124 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.124 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos REACCIONES (EJES GENERALES) __________ ____________________________________________________________________________________________________________________ RX(Tn) RY(Tn) RZ(Tn) MX(Tn·m) MY(Tn·m) MZ(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -5.5947 -1.7005 -42.7565 0.0000 0.0000 0.0000 16.8975 15.0380 14.8022 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -2.2346 0.2127 -27.2528 0.0000 0.0000 0.0000 10.7713 9.6113 6.0717 0.0000 0.0000 6 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -16.8975 -2.8723 -4.0871 0.0000 0.0000 0.0000 2.1511 15.0380 42.7565 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -10.8865 -0.5197 0.6253 0.0000 0.0000 0.0000 0.0824 9.6113 28.4014 0.0000 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras ESFUERZOS (EJES LOCALES) (Tn)(Tn·m) __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ 0L 1/8 L 1/4 L 3/8 L 1/2 L 5/8 L 3/4 L 7/8 L 1L __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 Envolvente (Acero laminado) N -13.8388 -13.7631 -13.6874 -13.6117 -13.5360 -13.4603 -13.3846 -13.3089 -13.2332 N + 1.3816 1.4385 1.4954 1.5523 1.6092 1.6662 1.7231 1.7800 1.8369 Tz -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 -15.5848 Tz + 5.0346 4.8014 4.5682 4.3349 4.1017 3.8685 3.6352 3.4020 3.1688 My -39.4377 -29.6972 -19.9567 -10.2162 -0.4758 -0.5610 -2.9089 -5.1051 -7.1613 My + 13.3472 10.2763 7.3454 4.5661 1.9267 9.9353 19.0052 28.7457 38.4862 2/3 Envolvente (Acero laminado) N -18.9578 -18.7045 -18.4520 -18.2005 -17.9499 -17.7439 -17.4888 -17.2362 -16.9860 N + 3.5859 3.6435 3.7004 3.7566 3.8122 3.8729 3.9249 3.9751 4.0235 Tz -7.9077 -7.0745 -6.2438 -5.4161 -4.6158 -3.6628 -2.9218 -2.1882 -1.4614 Tz + 0.7462 0.7182 0.6883 0.6562 0.6222 0.5401 0.4964 0.4472 0.3929 My -35.2957 -29.3114 -23.9307 -19.2017 -15.0719 -11.7554 -9.0283 -6.9336 -5.4171 My + 6.5555 5.9521 5.3716 4.8177 4.2900 3.8289 3.4004 3.0117 2.6640 3/4 Envolvente (Acero laminado) N -16.2170 -16.1275 -16.0380 -15.9485 -15.8590 -15.7695 -15.6799 -15.5904 -15.5009 N + 3.8308 3.8498 3.8687 3.8876 3.9065 3.9255 3.9444 3.9633 3.9822 Tz -5.2599 -4.4006 -3.5412 -2.6819 -1.8226 -0.9633 -0.1040 0.0730 -0.1011 Tz + 1.2914 1.1173 0.9433 0.7692 0.5952 0.4211 0.2739 1.0033 1.8189 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 114 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. My -5.4171 -1.0619 0.5547 -0.1297 -0.7502 -1.2068 -1.5123 -1.6539 -1.6444 My + 2.6640 1.5774 3.5725 5.9708 7.6607 8.6452 9.1436 8.8334 7.7767 5/4 Envolvente (Acero laminado) N -16.2170 -16.1275 -16.0380 -15.9485 -15.8590 -15.7695 -15.6799 -15.5904 -15.5009 N + 3.7662 3.7851 3.8040 3.8229 3.8419 3.8608 3.8797 3.8987 3.9176 Tz -5.2599 -4.4006 -3.5412 -2.6819 -1.8226 -1.0689 -0.3384 -0.4843 -0.7218 Tz + 1.1786 0.9410 0.7035 0.4659 0.2284 -0.0092 -0.0147 0.7554 1.6147 My -6.1960 -2.1828 -1.6942 -2.2190 -2.5374 -2.6323 -2.5208 -2.1858 -1.6444 My + 0.0088 -0.2018 2.5468 5.3468 7.4004 8.6452 9.1436 8.8334 7.7767 7/5 Envolvente (Acero laminado) N -18.9578 -18.7045 -18.4520 -18.2005 -17.9499 -17.7439 -17.4888 -17.2362 -16.9860 N + 3.5240 3.5784 3.6321 3.6852 3.7375 3.7994 3.8465 3.8916 3.9350 Tz -7.6554 -6.8915 -6.1301 -5.3717 -4.6158 -3.6628 -2.9218 -2.1882 -1.4614 Tz + 1.9242 1.7369 1.5477 1.3563 1.1630 0.9225 0.7196 0.5111 0.2976 My -35.2957 -29.3114 -23.9307 -19.2017 -15.0719 -11.7744 -9.3415 -7.5178 -6.1960 My + 7.4710 5.9646 4.6072 3.4130 2.3711 1.5315 0.8506 0.3462 0.0088 6/7 Envolvente (Acero laminado) N -13.8388 -13.7631 -13.6874 -13.6117 -13.5360 -13.4603 -13.3846 -13.3089 -13.2332 N + 2.4802 2.5371 2.5941 2.6510 2.7079 2.7648 2.8217 2.8786 2.9355 Tz -1.8063 -1.9229 -2.0396 -2.1562 -2.2728 -2.3894 -2.5060 -2.6227 -2.7393 Tz + 15.7584 15.6405 15.5848 15.5848 15.5848 15.5848 15.5848 15.5848 15.5848 My -3.3017 -2.1348 -0.8980 0.4146 0.0655 -9.2647 -19.0052 -28.7457 -38.4862 My + 41.1681 31.3574 21.6175 11.9541 2.3615 3.2556 4.7840 6.3882 8.0623 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras TENSIÓN MÁXIMA __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ TENS.(Tn/cm2) APROV.(%) Pos.(m) N(Tn) Ty(Tn) Tz(Tn) Mt(Tn·m) My(Tn·m) Mz(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 2.2463 86.39 0.000 -13.8388 0.0000 -15.5848 0.0000 -39.4377 0.0000 2/3 2.4707 95.03 0.000 -18.9578 0.0000 -7.6554 0.0000 -35.2957 0.0000 3/4 2.2296 85.75 5.429 -15.6799 0.0000 -0.1040 0.0000 9.1437 0.0000 5/4 2.2296 85.75 5.429 -15.6799 0.0000 -0.1040 0.0000 9.1437 0.0000 7/5 2.4707 95.03 0.000 -18.9578 0.0000 -7.6554 0.0000 -35.2957 0.0000 6/7 2.3175 89.13 0.000 -12.5627 0.0000 15.7584 0.0000 41.1681 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Flecha máxima Absoluta y Flecha máxima Absoluta z Flecha activa Absoluta y Flecha activa Absoluta z Flecha máxima Relativa y Flecha máxima Relativa z Flecha activa Relativa y Flecha activa Relativa z __________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 ---0.00 3.750 1.15 ---0.00 1.250 1.58 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 2/3 ---0.00 3.297 6.82 ---0.00 3.297 8.07 ---L/(>1000) 3.297 L/967 ---L/(>1000) 3.297 L/816 3/4 ---0.00 3.981 9.16 ---0.00 3.981 9.07 3.7. CÁLCULO DEL PÓRTICO HASTIAL. Todas las cargas que afectan a este pórtico son la mitad de las cargas consideradas en el pórtico central, debido a que el ancho de banda es la mitad 5.75 / 2 = 2.875 metros. Además se ha añadido una nueva carga de viento para incluir las cargas debidas al viento frontal sobre los pilares del hastial. El pórtico se considera indesplazable en el plano perpendicular a él (debido a que existe arriostramiento) y desplazable en el plano de la estructura. Los pilares interiores del hastial se proyectan empotrados articulados. GEOMETRÍA DEL PÓRTICO: Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 115 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. RESULTADOS DEL CÁLCULO: Numeración de nudos: Perfiles obtenidos: LISTADOS DE CÁLCULO: __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos Coordenadas(m) Coacciones Vínculos ______ _________________________ _________________ _____ _______________________ ______________________________________________ X Y Z DX DY DZ GX GY GZ V0 EP DX/DY/DZ Dep. __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 0.000 0.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 2 0.000 0.000 5.000 X - - - - - - Empotrado 3 0.000 6.300 0.000 X X X X X X X Empotrado 4 0.000 6.300 6.954 X - - - - - - -(3) -(2,6) 5 0.000 13.500 0.000 X X X X X X X Empotrado 6 0.000 13.500 7.700 X - - - - - - -(5) -(4,8) 7 0.000 20.700 0.000 X X X X X X X Empotrado 8 0.000 20.700 6.954 X - - - - - - -(7) -(6,10) 9 0.000 27.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 10 0.000 27.000 5.000 X - - - - - - Empotrado __________________________________________________________________________________________________________________________________ Características mecánicas de las barras __________________________________________________________________________________________________________________________________ Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Sección cm4 cm4 cm4 cm2 __________________________________________________________________________________________________________________________________ 9.150 2770.000 205.000 33.400 Acero, IPE-220, Perfil simple (IPE) 12.000 3890.000 284.000 39.100 Acero, IPE-240, Perfil simple (IPE) 20.100 8360.000 604.000 53.800 Acero, IPE-300, Perfil simple (IPE) 26.500 11770.000 788.000 62.600 Acero, IPE-330, Perfil simple (IPE) 22.500 1509.000 550.000 43.000 Acero, HEB-140, Perfil simple (HEB) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Materiales utilizados __________________________________________________________________________________________________________________________________ Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 2100000.00 807692.31 2600.00 1.2e-005 7.85 Acero (A42) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Resumen medición(Acero) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Peso(Kp) Longitud(m) ____________________________ ____________________________________________ ______________________________________________________ Perfil Serie Acero Perfil Serie Acero __________________________________________________________________________________________________________________________________ IPE-220, Perfil simple 364.66 13.90 IPE-240, Perfil simple 236.34 7.70 IPE-300, Perfil simple 557.14 13.20 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 116 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola IPE-330, Perfil simple IPE HEB-140, Perfil simple HEB Acero (A42) 711.42 1869.56 337.56 337.56 Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 14.48 49.28 10.00 10.00 2207.12 59.28 ----------------------------2207.12 Kp 59.28 m __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Descripción __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Peso Volumen Longitud Co.pand.xy Co.pand.xz Dist.arr.sup. Dist.arr.inf. (Kp) (m3) (m) (m) (m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 Acero (A42), HEB-140 (HEB) 168.78 0.022 5.00 0.66 1.04 2/4 Acero (A42), IPE-300 (IPE) 278.57 0.035 6.60 0.94 2.71 1.60 6.60 3/4 Acero (A42), IPE-220 (IPE) 182.33 0.023 6.95 0.70 2.00 4/6 Acero (A42), IPE-330 (IPE) 355.71 0.045 7.24 0.96 2.95 1.60 7.24 5/6 Acero (A42), IPE-240 (IPE) 236.34 0.030 7.70 0.70 2.00 8/6 Acero (A42), IPE-330 (IPE) 355.71 0.045 7.24 0.96 2.95 1.60 7.24 7/8 Acero (A42), IPE-220 (IPE) 182.33 0.023 6.95 0.70 2.00 10/8 Acero (A42), IPE-300 (IPE) 278.57 0.035 6.60 0.94 2.71 1.60 6.60 9/10 Acero (A42), HEB-140 (HEB) 168.78 0.022 5.00 0.66 1.04 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Cargas __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Hipót. Tipo P1 P2 L1(m) L2(m) Dirección __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 1 (PP 1) Uniforme 0.034 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.006 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.124 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.124 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 4 (V 3) Uniforme 0.136 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) 2/4 1 (PP 1) Uniforme 0.042 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.043 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.029 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.028 Tn/m ( 0.000, 0.296,-0.955) 3 (V 2) Uniforme 0.086 Tn/m ( 0.000,-0.296, 0.955) 5 (N 1) Uniforme 0.220 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 3/4 1 (PP 1) Uniforme 0.026 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 4 (V 3) Uniforme 0.310 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) 4/6 1 (PP 1) Uniforme 0.049 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.043 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.029 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.016 Tn/m ( 0.000,-0.103, 0.995) 3 (V 2) Uniforme 0.131 Tn/m ( 0.000,-0.103, 0.995) 5 (N 1) Uniforme 0.229 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 5/6 1 (PP 1) Uniforme 0.031 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 4 (V 3) Uniforme 0.317 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) 8/6 1 (PP 1) Uniforme 0.049 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.043 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.029 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.039 Tn/m ( 0.000, 0.103, 0.995) 3 (V 2) Uniforme 0.154 Tn/m ( 0.000, 0.103, 0.995) 5 (N 1) Uniforme 0.229 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 7/8 1 (PP 1) Uniforme 0.026 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 4 (V 3) Uniforme 0.310 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) 10/8 1 (PP 1) Uniforme 0.042 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.043 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.029 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.038 Tn/m ( 0.000, 0.296, 0.955) 3 (V 2) Uniforme 0.151 Tn/m ( 0.000, 0.296, 0.955) 5 (N 1) Uniforme 0.220 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 9/10 1 (PP 1) Uniforme 0.034 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.006 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.062 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.062 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 4 (V 3) Uniforme 0.136 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos REACCIONES (EJES GENERALES) __________ ____________________________________________________________________________________________________________________ RX(Tn) RY(Tn) RZ(Tn) MX(Tn·m) MY(Tn·m) MZ(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.9944 -0.0236 -0.1876 0.0000 -0.0006 0.6795 0.1126 1.7289 1.7105 0.6789 0.0000 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 117 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.4247 0.0000 0.0719 -0.6123 1.1124 Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 0.1765 1.0537 -0.1198 0.4243 0.0000 0.0000 -0.0004 2 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2559 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.4094 Envolvente (Cim.tens.terr.) 3 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.0073 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 4.2989 0.0507 2.9857 0.0000 0.0000 -0.0046 0.4008 0.0000 0.0000 0.0000 1.3462 0.0000 2.9272 0.0317 1.8661 0.0000 2.1539 Envolvente (Cim.tens.terr.) 4 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.8086 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.2938 Envolvente (Cim.tens.terr.) 5 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.0074 -0.4581 0.0000 4.2794 0.0573 0.0000 -0.0046 0.1292 1.5243 0.0000 2.7438 0.0358 2.4389 Envolvente (Cim.tens.terr.) 6 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 3.7434 0.0000 2.3396 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.9173 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.4677 Envolvente (Cim.tens.terr.) 7 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.0073 -0.9986 0.0000 4.2989 0.0507 0.0000 -0.0046 -0.2233 1.3462 0.0000 2.7536 0.0317 2.1539 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 2.9857 0.0000 1.8661 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 8 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.8086 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.2938 Envolvente (Cim.tens.terr.) 9 Envolvente (Cim.equil.) Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -0.7562 0.0759 0.0411 0.0000 0.0000 -0.0246 1.7289 1.5236 0.6789 0.0006 0.0000 -0.5214 0.2387 0.0411 0.0000 0.0000 0.4247 -0.0246 1.1667 1.0336 0.4243 0.0004 0.6795 10 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2559 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras ESFUERZOS (EJES LOCALES) (Tn)(Tn·m) __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ 0L 1/8 L 1/4 L 3/8 L 1/2 L 5/8 L 3/4 L 7/8 L 1L __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 Envolvente (Acero laminado) N -1.5819 -1.5493 -1.5166 -1.4840 -1.4513 -1.4187 -1.3860 -1.3534 -1.3207 N + -0.0097 0.0148 0.0394 0.0639 0.0885 0.1130 0.1376 0.1621 0.1867 Ty -0.6370 -0.5095 -0.3820 -0.2545 -0.1270 -0.0125 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0130 0.1280 0.2555 0.3830 Tz -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1037 -0.1137 Tz + 0.9307 0.8145 0.6982 0.5820 0.4657 0.3495 0.2332 0.1170 0.0007 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 My -0.1727 -0.1079 -0.0431 0.0051 -0.1445 -0.3978 -0.5813 -0.6893 -0.7276 My + 1.6010 1.0571 0.5829 0.2123 0.0865 0.1514 0.2162 0.2810 0.3458 Mz -0.6365 -0.2797 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0012 Mz + 0.0000 0.0000 0.0005 0.1978 0.3187 0.3566 0.3181 0.1967 0.0000 2/4 Envolvente (Acero laminado) N -0.4976 -0.3798 -0.2621 -0.1444 -0.0267 0.0163 0.0443 0.0723 0.1003 N + 0.0560 0.0840 0.1120 0.1400 0.1680 0.2708 0.3885 0.5062 0.6240 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 Tz -1.2307 -0.8511 -0.4716 -0.0920 0.0688 0.0952 0.0787 0.0621 0.0455 Tz + 0.1781 0.1615 0.1449 0.1284 0.4352 0.8491 1.2630 1.6769 2.0908 Mt -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 -0.0010 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -0.3458 0.1202 0.2511 0.3045 0.2496 0.1645 0.0242 -0.9820 -2.5284 My + 0.7276 1.1709 1.6721 1.8184 1.6370 1.1008 0.2369 0.0348 -0.0098 Mz 0.0000 0.0000 -0.0005 -0.0012 -0.0019 -0.0025 -0.0032 -0.0039 -0.0046 Mz + 0.0009 0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 3/4 Envolvente (Acero laminado) N -4.2091 -4.1788 -4.1484 -4.1181 -4.0878 -4.0575 -4.0272 -3.9969 -3.9666 N + -0.0668 -0.0440 -0.0212 0.0016 0.0244 0.0471 0.0699 0.0927 0.1155 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 Tz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0413 -0.4059 -0.8101 -1.2143 Tz + 2.0193 1.6151 1.2109 0.8067 0.4025 0.0396 0.0000 0.0000 0.0000 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My 0.0000 0.0000 -0.0088 -0.8787 -1.4112 -1.5784 -1.4083 -0.8728 0.0000 My + 2.7991 1.2265 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.4094 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 118 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0476 0.0416 0.0357 0.0297 0.0238 0.0178 0.0119 0.0059 0.0000 4/6 Envolvente (Acero laminado) N -0.3767 -0.3296 -0.2825 -0.2354 -0.1884 -0.1413 -0.0942 -0.0740 -0.0627 N + 0.2843 0.2956 0.3069 0.3183 0.3296 0.3409 0.3523 0.3905 0.4376 Ty -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Tz -1.8271 -1.3767 -0.9436 -0.5110 -0.0784 -0.1266 -0.1947 -0.2628 -0.3308 Tz + 0.2138 0.1457 0.0776 0.0095 -0.0015 0.4446 0.8989 1.3533 1.8076 Mt -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -2.5284 -1.0954 -0.2735 -0.3117 -0.2908 -0.2058 -0.0617 -0.7501 -2.1719 My + -0.0098 -0.1376 0.2417 0.8590 1.0816 0.8766 0.2770 0.1465 0.4139 Mz -0.0047 -0.0042 -0.0037 -0.0032 -0.0028 -0.0023 -0.0018 -0.0013 -0.0008 Mz + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 5/6 Envolvente (Acero laminado) N -3.9274 -3.8881 -3.8488 -3.8095 -3.7702 -3.7310 -3.6917 -3.6524 -3.6131 N + 0.3602 0.3898 0.4193 0.4488 0.4784 0.5079 0.5375 0.5670 0.5966 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 0.0070 Tz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0467 -0.4596 -0.9172 -1.3749 Tz + 2.2864 1.8288 1.3711 0.9134 0.4558 0.0448 0.0000 0.0000 0.0000 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My 0.0000 0.0000 -0.0110 -1.1016 -1.7693 -1.9789 -1.7657 -1.0943 0.0000 My + 3.5094 1.5378 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0537 0.0470 0.0403 0.0335 0.0268 0.0201 0.0134 0.0067 0.0000 8/6 Envolvente (Acero laminado) N -0.3712 -0.3241 -0.2770 -0.2300 -0.1829 -0.1358 -0.0887 -0.0685 -0.0572 N + 0.2895 0.3009 0.3122 0.3235 0.3349 0.3462 0.3575 0.3958 0.4428 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 Tz -1.8271 -1.3728 -0.9185 -0.4641 -0.0098 -0.0485 -0.1480 -0.2476 -0.3471 Tz + 0.4493 0.3498 0.2502 0.1506 0.0511 0.4446 0.8989 1.3533 1.8076 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 My -2.2425 -0.8031 0.0609 -0.0288 -0.1219 -0.1213 -0.0342 -0.7501 -2.1719 My + 0.7837 0.4240 0.3946 0.9021 1.0816 0.8766 0.2770 0.1466 0.4139 Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0047 0.0042 0.0037 0.0032 0.0028 0.0023 0.0018 0.0013 0.0008 7/8 Envolvente (Acero laminado) N -3.9487 -3.9184 -3.8881 -3.8577 -3.8274 -3.7971 -3.7668 -3.7365 -3.7062 N + 0.8694 0.8921 0.9149 0.9377 0.9605 0.9833 1.0061 1.0289 1.0517 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 0.0068 Tz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0413 -0.4059 -0.8101 -1.2143 Tz + 2.0193 1.6151 1.2109 0.8067 0.4025 0.0396 0.0000 0.0000 0.0000 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My 0.0000 0.0000 -0.0088 -0.8787 -1.4112 -1.5784 -1.4083 -0.8728 0.0000 My + 2.7991 1.2265 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0475 0.0416 0.0356 0.0297 0.0237 0.0178 0.0119 0.0059 0.0000 10/8 Envolvente (Acero laminado) N -0.7143 -0.5966 -0.4788 -0.3611 -0.2434 -0.2004 -0.1724 -0.1444 -0.1164 N + -0.1165 -0.0885 -0.0605 -0.0325 -0.0045 0.0983 0.2161 0.3338 0.4515 Ty -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 -0.0008 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Tz -1.2465 -0.9144 -0.5823 -0.2503 -0.2381 -0.3343 -0.4304 -0.5266 -0.6227 Tz + 0.1464 0.0503 -0.0458 -0.0215 0.2876 0.6671 1.0467 1.4263 1.8058 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 My -1.1840 -0.8666 -0.8701 -0.7910 -0.6359 -0.3983 -0.0847 -0.9164 -2.2425 My + -0.0821 0.5062 1.0577 1.2838 1.2095 0.8096 0.1094 0.3114 0.7837 Mz -0.0009 -0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0000 0.0000 0.0005 0.0012 0.0019 0.0025 0.0032 0.0039 0.0046 9/10 Envolvente (Acero laminado) N -1.6633 -1.6307 -1.5980 -1.5654 -1.5327 -1.5001 -1.4674 -1.4348 -1.4021 N + -0.1030 -0.0785 -0.0539 -0.0294 -0.0048 0.0197 0.0443 0.0688 0.0934 Ty -0.6370 -0.5095 -0.3820 -0.2545 -0.1270 -0.0125 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0130 0.1280 0.2555 0.3830 Tz 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 0.0246 Tz + 0.7780 0.7198 0.6617 0.6036 0.5455 0.4873 0.4292 0.3711 0.3130 Mt -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 -0.0005 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My 0.0411 0.0257 0.0103 -0.0217 -0.1109 -0.4330 -0.7201 -0.9695 -1.1840 My + 1.5434 1.0760 0.6436 0.2719 -0.0131 -0.0359 -0.0513 -0.0667 -0.0821 Mz -0.6365 -0.2797 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0012 Mz + 0.0000 0.0000 0.0005 0.1978 0.3187 0.3566 0.3181 0.1967 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras TENSIÓN MÁXIMA __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ TENS.(Tn/cm2) APROV.(%) Pos.(m) N(Tn) Ty(Tn) Tz(Tn) Mt(Tn·m) My(Tn·m) Mz(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 0.9568 36.80 0.000 -1.5819 -0.6370 -0.1037 0.0005 -0.1727 -0.6365 2/4 0.4670 17.96 6.596 0.4442 0.0000 2.0908 0.0000 -2.5284 0.0000 3/4 1.8869 72.57 0.000 -3.9487 0.0000 2.0193 0.0000 2.7991 0.0000 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 119 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 4/6 0.3940 15.15 0.000 -0.3767 0.0000 -1.8088 0.0000 -2.5284 0.0000 5/6 1.7639 67.84 0.000 -3.9274 0.0000 2.2864 0.0000 3.5094 0.0000 8/6 0.3514 13.52 0.000 -0.2936 0.0005 -1.8271 0.0001 -2.2425 0.0047 7/8 1.8869 72.57 0.000 -3.9487 0.0000 2.0193 0.0000 2.7991 0.0000 10/8 0.4166 16.02 6.596 0.4515 -0.0008 1.8058 0.0010 -2.2425 0.0046 9/10 0.9568 36.80 0.000 -1.5819 -0.6370 0.1037 -0.0005 0.1727 -0.6365 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Flecha máxima Absoluta y Flecha máxima Absoluta z Flecha activa Absoluta y Flecha activa Absoluta z Flecha máxima Relativa y Flecha máxima Relativa z Flecha activa Relativa y Flecha activa Relativa z __________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1/2 3.000 3.99 1.000 1.07 3.000 3.99 3.750 1.71 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 2/4 3.958 0.06 2.968 2.70 3.958 0.06 2.968 2.07 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 3/4 2.782 2.28 4.172 6.97 2.782 2.28 4.172 6.97 ---L/(>1000) 4.172 L/997 ---L/(>1000) 4.172 L/997 4/6 3.257 0.07 3.619 1.12 3.257 0.07 3.619 1.38 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 5/6 3.080 2.28 4.620 7.63 3.080 2.28 4.620 7.63 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 8/6 3.257 0.07 3.619 1.18 3.257 0.07 3.619 1.08 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 7/8 2.782 2.28 4.172 6.97 2.782 2.28 4.172 6.97 ---L/(>1000) 4.172 L/997 ---L/(>1000) 4.172 L/997 10/8 3.958 0.06 2.968 1.86 3.958 0.06 2.968 2.82 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 9/10 3.000 3.99 3.750 1.42 3.000 3.99 1.250 1.28 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 3.8. CÁLCULO DEL ANEXO DE LA SALA DE CALDERAS Y FRÍO. Aprovechando los dos paños centrales de la nave, se proyecta un anexo en la fachada Este de la nave y que contendrá la sala de calderas y la sala de frío. Este anexo será a un agua e irá articulado en los pilares de los 3 pórticos centrales. La geometría de este anexo es la siguiente: 3.8.1. CÁLCULO DE LAS CORREAS DE CUBIERTA. Datos de la obra Separación entre pórticos: 5.60 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 15.00 Kg/m2 - Sobrecarga del cerramiento: 0.00 Kg/m2 Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 0.00 Kg/m2 Normas y combinaciones Perfiles conformados:EA-95 (MV110) Grupo de combinaciones:EA-95 Perfiles laminados:EA-95 (MV103) Grupo de combinaciones:EA-95 Desplazamientos Grupo de combinaciones:Acciones Características Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 120 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Datos de viento Según N.T.E (España) Zona Eólica: X Situación: Normal Porcentaje de huecos: Menos del 33% de huecos Hipótesis aplicadas: 1 - Hipótesis A izquierda. 2 - Hipótesis A derecha. 3 - Hipótesis B izquierda. 4 - Hipótesis B derecha. Datos de nieve Según N.T.E (España) Altitud topográfica: Altura comprendida entre 601 y 800 metros. Hipótesis aplicadas: 1 - Hipótesis nieve NTE Aceros en perfiles Tipo acero Acero Aceros Conformados A37 Pórtico Tipo exterior 1 Un agua Lim. elástico Kp/cm2 2400 Módulo de elasticidad Kp/cm2 2100000 Datos de pórticos Geometría Luz total: 6.00 m. Alero izquierdo: 4.50 m. Alero derecho: 3.78 m. Tipo interior Pórtico rígido Datos de correas de cubierta Parámetros de cálculo Descripción de correas Límite flecha: L / 250 Tipo de perfil: ZF-180x2.0 Número de vanos: Tres o más vanos Separación: 1.60 m. Tipo de fijación: Fijación rígida Tipo de Acero: A37 Comprobación El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Tensión: 91.26 % - Flecha: 72.73 % Tipo de correas Correas de cubierta Medición de correas Nº de correas Peso lineal Kg/m 5 24.79 Peso superficial Kg/m2 4.13 Cargas en barras Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Pilar Pilar Pilar Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Peso propio Hipótesis A izquierda. Hipótesis A derecha. Hipótesis B izquierda. Hipótesis B derecha. Hipótesis nieve NTE Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme --------------------- 0.24 Tn/m 0.12 Tn/m 0.24 Tn/m 0.12 Tn/m 0.10 Tn/m 0.02 Tn/m 0.07 Tn/m 0.24 Tn/m 0.29 Tn/m 0.44 Tn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EXB: (0.00, 0.00, 1.00) EG: (0.00, 0.00, -1.00) Descripción de las abreviaturas: EG : Ejes de la carga coincidentes con los globales de la estructura. EXB : Ejes de la carga en el plano de definición de la misma y con el eje X coincidente con la barra. 3.8.2. CÁLCULO DEL PÓRTICO CENTRAL DEL ANEXO. Numeración de los nudos: Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 121 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Perfiles obtenidos: # Dintel: IPE 270. # Pilar: IPE 140 LISTADOS DE CÁLCULO: __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos Coordenadas(m) Coacciones Vínculos ______ _________________________ _________________ _____ _______________________ ______________________________________________ X Y Z DX DY DZ GX GY GZ V0 EP DX/DY/DZ Dep. __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 0.000 0.000 4.500 X X X - - - - Empotrado 2 0.000 6.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 3 0.000 6.000 3.780 - - - - - - - Empotrado __________________________________________________________________________________________________________________________________ Características mecánicas de las barras __________________________________________________________________________________________________________________________________ Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Sección cm4 cm4 cm4 cm2 __________________________________________________________________________________________________________________________________ 2.630 541.000 44.900 16.400 Acero, IPE-140, Perfil simple (IPE) 15.400 5790.000 420.000 45.900 Acero, IPE-270, Perfil simple (IPE) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Materiales utilizados __________________________________________________________________________________________________________________________________ Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 2100000.00 807692.31 2600.00 1.2e-005 7.85 Acero (A42) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Resumen medición(Acero) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Peso(Kp) Longitud(m) ____________________________ ____________________________________________ ______________________________________________________ Perfil Serie Acero Perfil Serie Acero __________________________________________________________________________________________________________________________________ IPE-140, Perfil simple 48.66 3.78 IPE-270, Perfil simple 217.74 6.04 IPE 266.40 9.82 Acero (A42) 266.40 9.82 ----------------------------266.40 Kp 9.82 m __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Descripción __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Peso Volumen Longitud Co.pand.xy Co.pand.xz Dist.arr.sup. Dist.arr.inf. (Kp) (m3) (m) (m) (m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 Acero (A42), IPE-270 (IPE) 217.74 0.028 6.04 0.95 2.24 1.60 6.04 2/3 Acero (A42), IPE-140 (IPE) 48.66 0.006 3.78 0.69 1.24 3.78 3.78 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Cargas __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Hipót. Tipo P1 P2 L1(m) L2(m) Dirección __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 1 (PP 1) Uniforme 0.036 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.104 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.024 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 3 (V 2) Uniforme 0.075 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 4 (V 3) Uniforme 0.242 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 5 (V 4) Uniforme 0.293 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 6 (N 1) Uniforme 0.457 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2/3 1 (PP 1) Uniforme 0.013 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.243 Tn/m ( 0.000,-1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.122 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) 4 (V 3) Uniforme 0.243 Tn/m ( 0.000,-1.000, 0.000) 5 (V 4) Uniforme 0.122 Tn/m ( 0.000, 1.000, 0.000) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos REACCIONES (EJES GENERALES) __________ ____________________________________________________________________________________________________________________ RX(Tn) RY(Tn) RZ(Tn) MX(Tn·m) MY(Tn·m) MZ(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.7861 -0.8376 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.8507 2.6954 0.0000 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -0.4761 -0.3730 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.5891 1.7097 0.0000 0.0000 0.0000 2 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.5649 -1.0823 -0.5930 0.0000 0.0000 0.0000 0.8395 3.0636 0.4994 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -0.3906 -0.4912 -0.3518 0.0000 0.0000 0.0000 0.5095 1.9630 0.3447 0.0000 0.0000 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 122 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras ESFUERZOS (EJES LOCALES) (Tn)(Tn·m) __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ 0L 1/8 L 1/4 L 3/8 L 1/2 L 5/8 L 3/4 L 7/8 L 1L __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 Envolvente (Acero laminado) N -1.2289 -1.1505 -1.0721 -0.9936 -0.9152 -0.8368 -0.7584 -0.6799 -0.6412 N + 0.5377 0.5503 0.5630 0.5756 0.5882 0.6008 0.6134 0.6260 0.6784 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Tz -2.7200 -2.0664 -1.4148 -0.7880 -0.1612 -0.2016 -0.3878 -0.6150 -0.8422 Tz + 0.9754 0.7482 0.5210 0.2938 0.0666 0.5478 1.2014 1.8550 2.5085 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -0.9739 -0.6162 -0.9139 -1.0786 -1.1718 -1.1329 -0.9291 -0.5470 0.0000 My + 0.4023 1.1852 2.4829 3.2934 3.6300 3.4532 2.8024 1.6382 0.0000 Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2/3 Envolvente (Acero laminado) N -2.8606 -2.8525 -2.8444 -2.8363 -2.8282 -2.8201 -2.8120 -2.8040 -2.7959 N + 0.9838 0.9899 0.9960 1.0021 1.0081 1.0142 1.0203 1.0264 1.0325 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Tz -0.7845 -0.6120 -0.4395 -0.2670 -0.0945 -0.1589 -0.2452 -0.3314 -0.4177 Tz + 0.5790 0.4927 0.4065 0.3202 0.2518 0.3847 0.5572 0.7297 0.9022 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -0.5528 -0.2245 -0.0482 -0.1280 -0.2597 -0.3490 -0.4010 -0.5899 -0.9738 My + 0.5085 0.2562 0.1167 0.1908 0.2778 0.2801 0.2041 0.2261 0.4023 Mz 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras TENSIÓN MÁXIMA __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ TENS.(Tn/cm2) APROV.(%) Pos.(m) N(Tn) Ty(Tn) Tz(Tn) Mt(Tn·m) My(Tn·m) Mz(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 0.8913 34.28 3.022 -0.9152 0.0000 -0.1612 0.0000 3.3010 0.0000 2/3 1.9889 76.49 3.780 -2.7959 0.0000 0.9022 0.0000 -0.9739 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Flecha máxima Absoluta y Flecha máxima Absoluta z Flecha activa Absoluta y Flecha activa Absoluta z Flecha máxima Relativa y Flecha máxima Relativa z Flecha activa Relativa y Flecha activa Relativa z __________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 ---0.00 3.022 7.87 ---0.00 3.022 9.69 ---L/(>1000) 3.022 L/768 ---L/(>1000) 3.022 L/623 2/3 ---0.00 2.268 2.44 ---0.00 2.268 4.16 ---L/(>1000) ---L/(>1000) ---L/(>1000) 2.268 L/908 3.8.3. CÁLCULO DEL PÓRTICO EXTREMO DEL ANEXO. El viento frontal que actúa sobre el anexo, va a ser absorbido en su totalidad por el pilar del anexo. Por tanto se ha creado una nueva hipótesis de viento (V3 en los listados) para introducir la carga de viento frontal, en este pilar. La numeración de los nudos coincide con la del apartado anterior. Perfiles obtenidos: # Dintel: IPE 220. # Pilar: HEB 120. LISTADOS DE CÁLCULO. __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos Coordenadas(m) Coacciones Vínculos ______ _________________________ _________________ _____ _______________________ ______________________________________________ X Y Z DX DY DZ GX GY GZ V0 EP DX/DY/DZ Dep. __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 0.000 0.000 4.500 X X X - - - - Empotrado 2 0.000 6.000 0.000 X X X X X X X Empotrado 3 0.000 6.000 3.780 X - - - - - - Empotrado __________________________________________________________________________________________________________________________________ Características mecánicas de las barras __________________________________________________________________________________________________________________________________ Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Sección cm4 cm4 cm4 cm2 __________________________________________________________________________________________________________________________________ 9.150 2770.000 205.000 33.400 Acero, IPE-220, Perfil simple (IPE) 14.900 864.000 318.000 34.000 Acero, HEB-120, Perfil simple (HEB) Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 123 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. __________________________________________________________________________________________________________________________________ Materiales utilizados __________________________________________________________________________________________________________________________________ Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 2100000.00 807692.31 2600.00 1.2e-005 7.85 Acero (A42) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Resumen medición(Acero) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Peso(Kp) Longitud(m) ____________________________ ____________________________________________ ______________________________________________________ Perfil Serie Acero Perfil Serie Acero __________________________________________________________________________________________________________________________________ IPE-220, Perfil simple 158.44 6.04 IPE 158.44 6.04 HEB-120, Perfil simple 100.89 3.78 HEB 100.89 3.78 Acero (A42) 259.33 9.82 ----------------------------259.33 Kp 9.82 m __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Descripción __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Peso Volumen Longitud Co.pand.xy Co.pand.xz Dist.arr.sup. Dist.arr.inf. (Kp) (m3) (m) (m) (m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 Acero (A42), IPE-220 (IPE) 158.44 0.020 6.04 0.77 2.05 1.60 6.04 2/3 Acero (A42), HEB-120 (HEB) 100.89 0.013 3.78 0.70 1.63 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Cargas __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ Hipót. Tipo P1 P2 L1(m) L2(m) Dirección __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 1 (PP 1) Uniforme 0.026 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 1 (PP 1) Uniforme 0.051 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.011 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 3 (V 2) Uniforme 0.118 Tn/m ( 0.000, 0.119, 0.993) 5 (N 1) Uniforme 0.222 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2/3 1 (PP 1) Uniforme 0.027 Tn/m ( 0.000, 0.000,-1.000) 2 (V 1) Uniforme 0.119 Tn/m ( 0.000,-1.000, 0.000) 3 (V 2) Uniforme 0.119 Tn/m ( 0.000,-1.000, 0.000) 4 (V 3) Uniforme 0.249 Tn/m (-1.000, 0.000, 0.000) __________________________________________________________________________________________________________________________________ Nudos REACCIONES (EJES GENERALES) __________ ____________________________________________________________________________________________________________________ RX(Tn) RY(Tn) RZ(Tn) MX(Tn·m) MY(Tn·m) MZ(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 1 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0536 -0.3438 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.5702 1.2451 0.0000 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 0.0536 -0.1387 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3938 0.7909 0.0000 0.0000 0.0000 2 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 -0.3283 -0.2224 -0.3682 0.0000 0.0000 0.9410 0.4730 1.7536 0.4058 0.7109 0.0003 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 -0.2085 -0.0031 -0.2053 0.0000 0.0000 0.5882 0.2756 1.1187 0.2578 0.4443 0.0002 3 Envolvente (Cim.equil.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.5650 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Envolvente (Cim.tens.terr.) 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3531 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras ESFUERZOS (EJES LOCALES) (Tn)(Tn·m) __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ 0L 1/8 L 1/4 L 3/8 L 1/2 L 5/8 L 3/4 L 7/8 L 1L __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 Envolvente (Acero laminado) N -0.7661 -0.7269 -0.6877 -0.6484 -0.6092 -0.5700 -0.5307 -0.4915 -0.4523 N + -0.0843 -0.0774 -0.0705 -0.0636 -0.0566 -0.0497 -0.0428 -0.0359 -0.0290 Ty 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Tz -1.4355 -1.1086 -0.7817 -0.4576 -0.1437 -0.0672 -0.1431 -0.2190 -0.2950 Tz + 0.3123 0.2364 0.1605 0.0846 0.0087 0.1991 0.5260 0.8529 1.1798 Mt 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -0.8686 -0.1537 -0.3047 -0.3961 -0.4325 -0.4092 -0.3309 -0.1930 0.0000 My + 0.0524 0.1834 0.9023 1.3643 1.5893 1.5574 1.2885 0.7628 0.0000 Mz -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0001 0.0000 0.0000 Mz + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2/3 Envolvente (Acero laminado) N -1.6164 -1.5996 -1.5828 -1.5661 -1.5493 -1.5325 -1.5158 -1.4990 -1.4822 N + 0.1858 0.1984 0.2110 0.2237 0.2363 0.2489 0.2615 0.2741 0.2867 Ty -0.8822 -0.7057 -0.5293 -0.3528 -0.1763 -0.0176 0.0000 0.0000 0.0000 Ty + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0177 0.1766 0.3531 0.5296 Tz -0.4401 -0.3561 -0.2721 -0.1881 -0.1041 -0.0201 0.0536 0.0536 0.0536 Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 124 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Tz + 0.3037 0.3037 0.3037 0.3037 0.3037 0.3419 0.4259 0.5099 0.5939 Mt -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 -0.0002 Mt + 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 My -0.3410 -0.1537 -0.0045 -0.0551 -0.1986 -0.3421 -0.4855 -0.6290 -0.8685 My + 0.3754 0.2319 0.1008 0.1034 0.1733 0.2018 0.1922 0.1414 0.0524 Mz -0.6665 -0.2930 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 Mz + 0.0000 0.0000 0.0004 0.2072 0.3338 0.3738 0.3337 0.2068 0.0000 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras TENSIÓN MÁXIMA __________ ______________________________________________________________________________________________________________________ TENS.(Tn/cm2) APROV.(%) Pos.(m) N(Tn) Ty(Tn) Tz(Tn) Mt(Tn·m) My(Tn·m) Mz(Tn·m) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 0.6967 26.79 3.324 -0.5935 0.0000 -0.0182 0.0000 1.4870 0.0000 2/3 1.6505 63.48 0.000 -1.6164 -0.8822 0.3037 -0.0002 0.3754 -0.6665 __________________________________________________________________________________________________________________________________ Barras Flecha máxima Absoluta y Flecha máxima Absoluta z Flecha activa Absoluta y Flecha activa Absoluta z Flecha máxima Relativa y Flecha máxima Relativa z Flecha activa Relativa y Flecha activa Relativa z __________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ ____________________________ Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) Pos.(m) Flecha(mm) __________________________________________________________________________________________________________________________________ 3/1 2.417 0.01 3.022 6.95 2.417 0.01 3.022 8.25 ---L/(>1000) 3.022 L/869 ---L/(>1000) 3.022 L/732 2/3 2.268 4.14 2.457 1.57 2.268 4.14 2.457 2.29 2.268 L/912 ---L/(>1000) 2.268 L/912 ---L/(>1000) NOTA: Las reacciones de la articulación del nudo 1 del anexo se han transmitido al pilar del pórtico de la nave principal. Se ha comprobado que el perfil IPE 500 del pilar del pórtico principal aguanta estas reacciones. En consecuencia no es necesario subir el perfil el los pilares donde se encuentra articulado el anexo de la sala de calderas y frío. 4. CÁLCULO DE PLACAS DE ANCLAJE. El cálculo de las placas de anclaje se ha realizado de acuerdo a la NBE EA 95. Los datos de axil, momento y cortante en base de pilares se han obtenido directamente del programa “Metal3D” Las placas se han calculado mediante una hoja de cálculo Excel. 4.1. PLACA DE ANCLAJE NAVE. (PLACA 1). DE LOS PILARES DEL PÓRTICO CENTRAL DE LA DATOS PREVIOS Pilar IPE 500 Dimensión mayor (cm) 50 Dimensión menor (cm) 20 Reacciones Axil N (kp) 15145 Momento M (kpcm) 4357000 Cortante (kp) 17035 DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,26087 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,166667 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 50 Largo a (cm.) 100 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) 287,6857049 valor de a/6 (cm.) 16,66666667 FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 125 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 10 15% a 15 10 Distancia desde redondos a R s (cm.) 77,5 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 250,1857049 VALOR DE R (kp) 64036,12903 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 51,22890323 COMPROBACION CUMPLE CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 30 CUMPLE 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 80 aumentar nº red en a nº de redondos en a 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 40 aumentar nº red en a 4 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 48891,12903 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 14,0561996 Sección de cada redondo cm2 4,685399866 Diámetro de 1 redondo cm. 2,442465228 Diámetro de 1 redondo mm. 24,42465228 Diámetro elegido mm 25 Longitud básica de anclaje 75 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 50 75 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 52,5 55 Condiciones: 10*diámetro red 25 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 25 CUMPLE CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 800451,6129 Cortante en el borde del pilar (kp) 64036,12903 Espesor de la placa (cm.) 6,078151084 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 6,078151084 Espesor ala 1,6 Espesor alma 1,02 Placa no soldable al alma Cálculo de la placa con cartelas Separación entre cartelas C2 (cm.) 20 Distancia cartela borde placa (cm.) 15 Momento borde placa-cartela (kpcm.) 5763,251613 Momento bajo pilar (kpcm) -3201,806452 Cortante en la placa (kp) 1280,722581 Nuevo espesor de la placa (cm.) 3,64689065 comprobamos con espesor placa (cm.) 3,8 tensión por flexión (kp/cm2) 2394,702886 tensión por cortante (kp/cm2) 337,0322581 tensión de comparación (kp/cm2) 2464,827406 ESPESOR VÁLIDO 3,8 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS No compatible Desdoblado de la placa Placa superior 2 Placa inferior 1,8 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible ESPESOR CARTELAS Valor de a/4 25 Valor de (a-c)/2 40 Valor de R (kp) 32018,06452 Espesor de la cartela 15,625 16 mm COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 126 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 4.2. PLACA DE ANCLAJE DE LOS PILARES DE ESQUINA. (PLACA 2) DATOS PREVIOS Pilar HEB 140 dimensión mayor (cm.) 14 dimensión menor (cm.) 14 Reacciones Axil N (kp) 1729 Momento M (kpcm) 171000 Cortante (kp) 994 DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,26 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,167 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 40 Largo a (cm.) 40 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) valor de a/6 (cm.) FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE 98,9010989 6,666666667 CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 4 5 15% a 6 Distancia desde redondos a R s (cm.) 30 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 83,9010989 VALOR DE R (kp) 6564,5 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 16,41125 COMPROBACION CUMPLE CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 30 CUMPLE 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 30 CUMPLE 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 15 CUMPLE 3 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 4835,5 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 1,39020625 Sección de cada redondo cm2 0,463402083 Diámetro de 1 redondo cm. 0,768128803 Diámetro de 1 redondo mm. 7,681288027 Diámetro elegido mm 14 Longitud básica de anclaje 23,52 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 28 28 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 16,464 20 Condiciones: 10*diámetro red 14 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 7,84 CUMPLE CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 52516 Cortante en el borde del pilar (kp) 6564,5 Espesor de la placa (cm.) 1,740623231 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 1,740623231 Espesor ala 1,2 Espesor alma 0,7 Placa no soldable al alma Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 127 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. DESDOBLADO DE LA PLACA SIN CARTELAS Placa superior 0,8 Placa inferior 1 1,8 tensión por flexión (kp/cm2) 2431,296296 tensión por cortante (kp/cm2) 91,17361111 tensión de comparación (kp/cm2) 2436,419414 ESPESOR VÁLIDO 1,8 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS COMPATIBLE 4.3. PLACA DE ANCLAJE DE LOS PILARES INTERMEDIOS DEL HASTIAL (PLACA 3) DATOS PREVIOS Pilar IPE 220 dimensión mayor (cm.) 22 dimensión menor (cm.) 11 Reacciones Axil N (kp) 4299 Momento M (kpcm) 298600 Cortante (kp) 2154 DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,26087 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,166667 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 30 Largo a (cm.) 50 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) 69,45801349 valor de a/6 (cm.) 8,333333333 FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 5 15% a 7,5 6 Distancia desde redondos a R s (cm.) 37,75 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 50,70801349 VALOR DE R (kp) 10073,66887 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 26,863117 COMPROBACION CUMPLE CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 18 CUMPLE 2 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 38 aumentar nº red en a nº de redondos en a 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 19 CUMPLE 3 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 5774,668874 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 1,660217301 Sección de cada redondo cm2 0,830108651 Diámetro de 1 redondo cm. 1,028069628 Diámetro de 1 redondo mm. 10,28069628 Diámetro elegido mm 16 Longitud básica de anclaje 30,72 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 32 32 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 21,504 25 Condiciones: 10*diámetro red 16 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 10,24 CUMPLE Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 128 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 78070,93377 Cortante en el borde del pilar (kp) 10073,66887 Espesor de la placa (cm.) 2,450603282 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 2,450603282 Espesor ala 0,92 Espesor alma 0,59 Placa no soldable al alma Cálculo de la placa con cartelas Separación entre cartelas C2 (cm.) 11 Distancia cartela borde placa (cm.) 9,5 Momento borde placa-cartela (kpcm.) 1212,198155 Momento bajo pilar (kpcm) -805,8935099 Cortante en la placa (kp) 402,946755 Nuevo espesor de la placa (cm.) 1,672537102 comprobamos con espesor placa (cm.) 1,7 tensión por flexión (kp/cm2) 2516,674369 tensión por cortante (kp/cm2) 237,0275029 tensión de comparación (kp/cm2) 2549,94039 ESPESOR VÁLIDO 1,7 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS No compatible Desdoblado de la placa Placa superior 0,7 Placa inferior 1 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible ESPESOR CARTELAS Valor de a/4 12,5 Valor de (a-c)/2 19,5 Valor de R (kp) 5036,834437 Espesor de la cartela 9,615384615 10 mm COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible 4.4. PLACA DE ANCLAJE DEL PILAR CENTRAL DEL HASTIAL. (PLACA 4) DATOS PREVIOS Pilar IPE 240 dimensión mayor (cm.) 24 dimensión menor (cm.) 12 Reacciones Axil N (kp) 4279 Momento M (kpcm) 374300 Cortante (kp) 2439 DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,26087 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,166667 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 30 Largo a (cm.) 50 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) 87,47370881 valor de a/6 (cm.) 8,333333333 FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 5 6 15% a 7,5 Distancia desde redondos a R s (cm.) 37,75 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 68,72370881 VALOR DE R (kp) 12068,90066 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 32,1837351 COMPROBACION CUMPLE Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 129 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 18 CUMPLE 2 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 38 aumentar nº red en a nº de redondos en a 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 19 CUMPLE 3 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 7789,900662 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 2,23959644 Sección de cada redondo cm2 1,11979822 Diámetro de 1 redondo cm. 1,194056689 Diámetro de 1 redondo mm. 11,94056689 Diámetro elegido mm 16 Longitud básica de anclaje 30,72 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 32 32 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 21,504 25 Condiciones: 10*diámetro red 16 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 10,24 CUMPLE CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 81465,07947 Cortante en el borde del pilar (kp) 12068,90066 Espesor de la placa (cm.) 2,503306728 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 2,503306728 Espesor ala 0,98 Espesor alma 0,62 Placa no soldable al alma Cálculo de la placa con cartelas Separación entre cartelas C2 (cm.) 12 Distancia cartela borde placa (cm.) 9 Momento borde placa-cartela (kpcm.) 1303,441272 Momento bajo pilar (kpcm) -724,1340397 Cortante en la placa (kp) 482,7560265 Nuevo espesor de la placa (cm.) 1,734341776 comprobamos con espesor placa (cm.) 1,8 tensión por flexión (kp/cm2) 2413,780132 tensión por cortante (kp/cm2) 268,1977925 tensión de comparación (kp/cm2) 2458,073371 ESPESOR VÁLIDO 1,8 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS No compatible Desdoblado de la placa Placa superior 0,8 Placa inferior 1 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible ESPESOR CARTELAS Valor de a/4 12,5 Valor de (a-c)/2 19 Valor de R (kp) 6034,450331 Espesor de la cartela 9,868421053 10 mm COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible 4.5. PLACA DE ANCLAJE DEL PÓRTICO CENTRAL DEL ANEXO A LA NAVE. (PLACA 5) DATOS PREVIOS Pilar IPE 140 dimensión mayor (cm.) 14 dimensión menor (cm.) 7,3 Reacciones Axil N (kp) 3064 Momento M (kpcm) 59300 Cortante (kp) 840 Pedro Luna Luna DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,2609 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,16667 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 Proyecto de Quesería. Pág 130 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 30 Largo a (cm.) 50 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) 19,3537859 valor de a/6 (cm.) 8,333333333 FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 5 15% a 7,5 6 Distancia desde redondos a R s (cm.) 37,75 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 0,603785901 VALOR DE R (kp) 3014,993377 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 8,03998234 COMPROBACION CUMPLE CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 18 CUMPLE 2 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 38 aumentar nº red en a nº de redondos en a 3 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 19 CUMPLE 3 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 49,00662252 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 0,014089404 Sección de cada redondo cm2 0,007044702 Diámetro de 1 redondo cm. 0,094707936 Diámetro de 1 redondo mm. 0,94707936 Diámetro elegido mm 14 Longitud básica de anclaje 23,52 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 28 28 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 16,464 20 Condiciones: 10*diámetro red 14 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 7,84 CUMPLE CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 35426,17219 Cortante en el borde del pilar (kp) 3014,993377 Espesor de la placa (cm.) 1,650784713 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 1,650784713 Espesor ala 0,69 Espesor alma 0,47 Placa no soldable al alma Cálculo de la placa con cartelas Separación entre cartelas C2 (cm.) 7,3 Distancia cartela borde placa (cm.) 11,35 Momento borde placa-cartela (kpcm.) 517,8653125 Momento bajo pilar (kpcm) -464,3089801 Cortante en la placa (kp) 120,5997351 Nuevo espesor de la placa (cm.) 1,093194309 comprobamos con espesor placa (cm.) 1,2 tensión por flexión (kp/cm2) 2157,772135 tensión por cortante (kp/cm2) 100,4997792 tensión de comparación (kp/cm2) 2164,782023 ESPESOR VÁLIDO 1,2 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS No compatible Desdoblado de la placa Placa superior 0,6 Placa inferior 0,6 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 131 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Compatible ESPESOR CARTELAS Valor de a/4 12,5 Valor de (a-c)/2 21,35 Valor de R (kp) 1507,496689 Espesor de la cartela 8,782201405 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS Compatible 10 mm 4.6. PLACA DE ANCLAJE DEL PÓRTICO INICIAL Y FINAL DEL ANEXO A LA NAVE. (PLACA 6) DATOS PREVIOS Pilar HEB 120 dimensión mayor (cm.) 12 dimensión menor (cm.) 12 Reacciones Axil N (kp) 1754 Momento M (kpcm) 71100 Cortante (kp) 941 DATOS DE MATERIALES Acero en placa A42 2600 Acero en pernos B 400 S Fyk (kp/cm2) 4000 Fyk minorada 3478,26 Hormigón HA 25 Fck (kp/cm2) 250 Fck minorada 104,167 Gamma c 1,5 Gamma f 1,6 Gamma s 1,15 DIMENSIONES DE PARTIDA Ancho b (cm.) 40 Largo a (cm.) 40 Excentricidad de la placa e=M/N (cm.) 40,5359179 valor de a/6 (cm.) 6,666666667 FLEXIÓN COMPUESTA Condiciones para 1 cálculo valido (EA 95) e>a/6 CUMPLE e>3a/8 CUMPLE CÁLCULO DE LA REACCION R EN LA PLACA distancia de redondos a borde placa 10-15% a (cm.) 10% a 4 15% a 6 5 Distancia desde redondos a R s (cm.) 30 Distancia de R a N excéntrico f (cm.) 25,5359179 VALOR DE R (kp) 3247 Tensión que se origina bajo la placa (kp/cm2) 8,1175 COMPROBACION CUMPLE CÁLCULO DE LOS PERNOS DE ANCLAJE Condiciones a cumplir nº mínimo 2 sep máx. (cm.) 30 Dist interior entre pernos en la dimensión menor b (cm.) 30 CUMPLE 2 Dist interior entre pernos en la dimensión mayor a (cm.) 30 CUMPLE 2 aumentar nº red en a 2 Sección de los pernos Tracción que soporta el perno 1493 Área de los redondos que trabajan a tracción cm2 0,4292375 Sección de cada redondo cm2 0,21461875 Diámetro de 1 redondo cm. 0,522743799 Diámetro de 1 redondo mm. 5,227437991 Diámetro elegido mm 14 Longitud básica de anclaje 23,52 Longitud básica Fyk/20 * diámetro red 28 28 usando terminación en patilla: Longitud neta de anclaje 16,464 20 Condiciones: 10*diámetro red 14 CUMPLE Mayor de 15 cm. 15 CUMPLE >= 1/3 lb. 7,84 CUMPLE Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 132 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. CÁLCULO A FLEXIÓN DE LA PLACA Momento en el borde del pilar (kpcm) 29223 Cortante en el borde del pilar (kp) 3247 Espesor de la placa (cm.) 1,298438411 Compatibilidad soldaduras Espesor placa 1,298438411 Espesor ala 1,1 Espesor alma 0,65 Placa no soldable al alma DESDOBLADO DE LA PLACA SIN CARTELAS Placa superior 0,7 Placa inferior 0,7 1,4 tensión por flexión (kp/cm2) 2236,454082 tensión por cortante (kp/cm2) 57,98214286 tensión de comparación (kp/cm2) 2238,707807 ESPESOR VÁLIDO 1,4 COMPATIBILIDAD SOLDADURAS COMPATIBLE Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 133 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 5. CÁLCULO DE LA CIMENTACIÓN La cimentación se va a resolver mediante zapatas aisladas, arriostradas mediante un zuncho de atado en todo el perímetro de la estructura proyectada (s/planos). Los datos de axil, momento y cortante en base de pilares se han obtenido directamente del programa “Metal3D” 5.1. CÁLCULO DE LA ZAPATA DEL PÓRTICO TIPO DE LA NAVE. (ZAPATA 1). DATOS INTRODUCIDOS MATERIALES B400S límite elástico 400 N/mm2 30 N/mm2 Peso específico 25kN/m3 Min. del acero 1,15 Min. Del hormigón 0,2 N/mm2 peso específico 18 kN/m2 Carga axial 94,9 kN Momento pilar Tipo de pilar Metálico 3300 mm ACERO HORMGÓN COEFICIENTES tipo de acero c.g.m. 1,5 1,5 May. de cargas 1,6 221.5 kN·m Cortante pilar 106 kN Ancho 1500 mm Canto 1100 mm 500 mm Ancho 200 mm Excentricidad 550 mm 1000 mm Ancho 500 mm resistencia característica TERRENO Tensión admisible Zapata arriostrada SOLICITACIONES GEOMETRÍA ZAPATA: Largo Prof. Ciment. 1100 mm PILAR: Largo PLACA ANCLAJE: Largo RESULTADOS ESTABILIDAD ESTRUCTURAL Coef. Seg. Vuelco 1,51 Tensión máxima 0,140 N/mm2 Coef. Seg. Deslizamiento Tensión mínima 0 0,000 N/mm2 CÁLCULO A FLEXIÓN Capacidad mecánica a flexión 1040 kN Capacidad mecánica real 1093 kN ARMADURAS Armadura longitudinal 10 ∅20 Separación entre ejes de redondos 149 mm Terminación Vuelo mayor anclaje recto Armadura Transversal 12 ∅20 Vuelo menor levantada 200 mm Separación entre ejes de redondos En zona bajo pilar En zona borde: 10 redondos a 300 mm Vuelo mayor Terminación 2 redondos a 200 mm Vuelo menor Levantada 200 mm COMPROBACIONES Esfuerzo cortante Esfuerzo cortante 14,27 kN Carga de agotamiento 992 kN Fisuración Tensión de servicio 10,99 N/mm2 Tensión de agotamiento 180 N/mm2 Punzonamiento Esfuerzo a punzonamiento 0,00 kN Carga de agotamiento 0,00 kN Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 134 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 5.2. CÁLCULO DE LA ZAPATA DE LOS PILARES DE ESQUINA. (ZAPATA 2) DATOS INTRODUCIDOS MATERIALES B400S límite elástico 400 N/mm2 30 N/mm2 Peso específico 25kN/m3 Min. del acero 1,15 Min. Del hormigón 0,2 N/mm2 peso específico 18 kN/m2 Carga axial 16,9 kN Momento pilar Tipo de pilar Metálico 1500 mm ACERO HORMGÓN COEFICIENTES tipo de acero c.g.m. 1,5 1,5 May. de cargas 1,6 16,7 kN·m Cortante pilar 9,78 kN Ancho 1500 mm Canto 600 mm 140 mm Ancho 140 mm Excentricidad 0 mm 400 mm Ancho 400 mm resistencia característica TERRENO Tensión admisible Zapata arriostrada SOLICITACIONES GEOMETRÍA ZAPATA: Largo Prof. Ciment. 600 mm PILAR: Largo PLACA ANCLAJE: Largo RESULTADOS ESTABILIDAD ESTRUCTURAL Coef. Seg. Vuelco 1,68 Tensión máxima 0,074 N/mm2 Coef. Seg. Deslizamiento Tensión mínima 0 0,000 N/mm2 CÁLCULO A FLEXIÓN Capacidad mecánica a flexión 540 kN Capacidad mecánica real 559 kN ARMADURAS Armadura longitudinal 8 ∅16 Separación entre ejes de redondos 192 mm Terminación Vuelo mayor Patilla normalizada Armadura Transversal 10 ∅16 Separación entre ejes de redondos 192 mm Vuelo menor Patilla normalizada En zona bajo pilar En zona borde: Vuelo mayor Terminación Vuelo menor Patilla normalizada COMPROBACIONES Esfuerzo cortante Esfuerzo cortante 3,62 kN Carga de agotamiento 576 kN Fisuración Tensión de servicio 11,15 N/mm2 Tensión de agotamiento 200 N/mm2 Punzonamiento Esfuerzo a punzonamiento 0,00 kN Carga de agotamiento 0,00 kN Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 135 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 5.3. CÁLCULO DE LA ZAPATA DE LOS PILARES DEL HASTIAL. (ZAPATA 3) DATOS INTRODUCIDOS MATERIALES B400S límite elástico 400 N/mm2 30 N/mm2 Peso específico 25kN/m3 Min. del acero 1,15 Min. Del hormigón 0,2 N/mm2 peso específico 18 kN/m2 Carga axial 28,7 kN Momento pilar Tipo de pilar Metálico 1500 mm ACERO HORMGÓN COEFICIENTES tipo de acero c.g.m. 1,5 1,5 May. de cargas 1,6 18,3 kN·m Cortante pilar 13,2 kN Ancho 1100 mm Canto 600 mm 220 mm Ancho 110 mm Excentricidad 0 mm 500 mm Ancho 300 mm resistencia característica TERRENO Tensión admisible Zapata arriostrada SOLICITACIONES GEOMETRÍA ZAPATA: Largo Prof. Ciment. 600 mm PILAR: Largo PLACA ANCLAJE: Largo RESULTADOS ESTABILIDAD ESTRUCTURAL Coef. Seg. Vuelco 1,53 Tensión máxima 0,125 N/mm2 Coef. Seg. Deslizamiento Tensión mínima 0 0,000 N/mm2 CÁLCULO A FLEXIÓN Capacidad mecánica a flexión 396 kN Capacidad mecánica real 420 kN ARMADURAS Armadura longitudinal 6 ∅16 Separación entre ejes de redondos 189 mm Terminación Vuelo mayor Levantada 50 mm Armadura Transversal 6 ∅16 Separación entre ejes de redondos 262 mm Vuelo menor Levantada 50 mm En zona bajo pilar En zona borde: Vuelo mayor Terminación Vuelo menor Levantada 200 mm COMPROBACIONES Esfuerzo cortante Esfuerzo cortante 1,69 kN Carga de agotamiento 422 kN Fisuración Tensión de servicio 10,90 N/mm2 Tensión de agotamiento 200 N/mm2 Punzonamiento Esfuerzo a punzonamiento 0,00 kN Carga de agotamiento 0,00 kN Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 136 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 5.4. CÁLCULO DE LA ZAPATA DE LOS PILARES DEL ANEXO. (ZAPATA 4) DATOS INTRODUCIDOS MATERIALES B400S límite elástico 400 N/mm2 30 N/mm2 Peso específico 25kN/m2 Min. del acero 1,15 Min. Del hormigón 0,2 N/mm2 peso específico 18 kN/m2 Carga axial 10,9 kN Momento pilar Tipo de pilar Metálico 1200 mm ACERO HORMGÓN COEFICIENTES tipo de acero c.g.m. 1,5 1,5 May. de cargas 1,6 4,36 kN·m Cortante pilar 2,7 kN Ancho 1200 mm Canto 600 mm 120 mm Ancho 120 mm Excentricidad 0 mm 400 mm Ancho 400 mm resistencia característica TERRENO Tensión admisible Zapata arriostrada SOLICITACIONES GEOMETRÍA ZAPATA: Largo Prof. Ciment. 600 mm PILAR: Largo PLACA ANCLAJE: Largo RESULTADOS ESTABILIDAD ESTRUCTURAL Coef. Seg. Vuelco 3,27 Tensión máxima 0,043 N/mm2 Coef. Seg. Deslizamiento Tensión mínima 0 0,002 N/mm2 CÁLCULO A FLEXIÓN Capacidad mecánica a flexión 432 kN Capacidad mecánica real 490 kN ARMADURAS Armadura longitudinal 7 ∅16 Separación entre ejes de redondos 174 mm Terminación Vuelo mayor Levantada 200 mm Armadura Transversal 7 ∅16 Separación entre ejes de redondos 174 mm Vuelo menor Levantada 200 mm En zona bajo pilar En zona borde: Vuelo mayor Terminación Vuelo menor Levantada 200 mm COMPROBACIONES Esfuerzo cortante Esfuerzo cortante 0,00 kN Carga de agotamiento 461 kN Fisuración Tensión de servicio 10,19 N/mm2 Tensión de agotamiento 200 N/mm2 Punzonamiento Esfuerzo a punzonamiento 0,00 kN Carga de agotamiento 0,00 kN Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 137 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 6. CÁLCULO DEL ARRIOSTRAMIENTO. Para dar estabilidad longitudinal a la estructura frente al viento frontal, se colocarán cruces de San Andrés tanto en cubierta como en los laterales. Las cruces de San Andrés se dimensionan con perfiles L. 6.1. CÁLCULO DEL ARRIOSTRAMIENTO DE CUBIERTA. Los pilares del hastial se han proyectado empotrados en su base y articulados en cabeza. La reacción en el extremo articulado se transmite al arriostramiento de cubierta. En la siguiente tabla se representa la longitud de los pilares, la carga de viento frontal que soportan, así como la reacción en cabeza provocada por dicha carga, y que será absorbida por las cruces de San Andrés de cubierta. Pilares empotrados articulados Longitud (m) carga de viento kg/m reacción en cabeza pilar de esquina 5 131 245,625 pilar central 7,7 324 935,55 pilares intermedios 6,95 298 776,6625 Al tratarse de pilares empotrados articulados la reacción en cabeza (articulación) es igual a 3/8 de la carga lineal multiplicada por la longitud del pilar. La viga cortaviento, en proyección vertical se representa en la figura siguiente, (solo se dibujan las diagonales traccionadas): El cálculo de esta cercha se ha realizado mediante el programa informático “CELOSIAS 2D”. Los esfuerzos que han de soportar las diagonales (cruces de San Andrés) son los siguientes: # Para la diagonal en el primer quiebro: 1816,5 kg # Para la diagonal del 2º quiebro: 734,7 kg # Reacciones de la cercha: Ra = Rb = 1477 kg En la siguiente tabla se encuentran dimensionadas las diagonales, usando perfiles L: Cruz en el 1er dintel L 45 -5 área 4,3 axil 1816,5 Tensión 422,44186 ADMISIBLE Pedro Luna Luna Cruz en el 2º dintel L 45 -5 área 4,3 axil 734,7 Tensión 170,8604651 ADMISIBLE Proyecto de Quesería. Pág 138 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. 6.2. CÁLCULO DEL ARRIOSTRAMIENTO EN LATERALES. Se dimensionan estas cruces para soportar la reacción de la viga cortaviento de cubierta. El ángulo que forman las diagonales en los laterales es de 41º. El dimensionado se realiza también con perfiles L: ENTRAMADO LATERAL Reacción de la viga cortaviento Angulo que forma la diagonal en radianes esfuerzo a soportar por la diagonal L área axil Tensión ADMISIBLE 1477 kg 41 0,71558499 1957,04419 45 -6 5,09 1957,04419 384,488053 NOTA: Se dispondrá una viga de atado en cabeza de pilares. Dicha viga será un perfil laminado IPE 120. 7. RESUMEN DE RESULTADOS. Para las correas de cubierta: # Correas ZF 180 x 2.0 cada 1,60 metros en nave y anexo. Para las correas laterales: # En fachadas laterales, correas CF 120 x 2.0 cada 1,20 m. # En fachada trasera, correas CF 140 x 2,5 cada 1,20 m. Para el pórtico tipo: # Pilares: IPE 500 perfil simple (A42b). # Primer tramo de dintel: IPE 360 + cartela en toda su longitud IPE 360 (A42b). # Segundo tramo de dintel: IPE 360 perfil simple (A42b). Para el muro hastial: # # # # # Pilares: HEB 140 perfil simple (A42b). Primer tramo de dintel: IPE 300 perfil simple (A42b). Segundo tramo de dintel: IPE 330 perfil simple (A42b). Pilar central del hastial: IPE 240 perfil simple (A42b). Pilares intermedios del hastial: IPE 220 perfil simple (A42b). Para los pórticos del anexo: # # # # Pilares extremos: HEB 120 perfil simple (A42b). Dinteles inicial y final: IPE 220 perfil simple (A42b). Pilares intermedios: IPE 140 perfil simple (A42b). Dinteles intermedios: IPE 270 perfil simple (A42b) Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 139 U C L M. EU Ingeniería Técnica. Agrícola Anejo nº 5. Cálculo de la estructura. Placas de anclaje: Dimensiones (mm) placa placa superior inferior Placa Espesor (mm) cartelas placa placa e (mm) superior inferior Pilares intermedios 1020 x 520 1000 x 500 IPE 500 Pilares de esquina 420 x 420 400 x 400 HEB 140 Pilares intermedios del 520 x 320 500 x 300 hastial IPE 220 Pilar central del 520 x 320 500 x 300 hastial IPE 240 Pilares de esquina del 420 x 420 400 x 400 anexo HEB 120 Pilares intermedios 520 x 320 500 x 300 del anexo IPE 140 20 18 16 8 10 - 8 10 10 8 10 10 7 7 - 6 6 10 pernos 10 (long 550) 4 (long 200) 6 (long 250) 6 (long 250) 4 (long 200) 6 (long 240) Diámetro Acero placa/pernos 25 A42b/B-400-S 14 A42b/B-400-S 16 A42b/B-400-S 16 A42b/B-400-S 14 A42b/B-400-S 14 A42b/B-400-S Cimentación: Zapata dimensiones (cm) armado Acero Hormigón X Y canto X Y ZAPATA 1. Pilares intermedios IPE 500 150 330 110 12 ∅16 c/30 cm. 10 ∅20 c/15 cm B-400-S HA-30/P/40/ IIa N/mm2 ZAPATA 2. Pilares de esquina HEB 140 150 150 60 8 ∅16 c/19 cm 10 ∅16 c/16 cm B-400-S HA-30/P/40/ IIa N/mm2 ZAPATA 3. Pilares del hastial IPE 220/240 150 110 60 6 ∅16 c/19 cm 6 ∅16 c/26 cm B-400-S HA-30/P/40/ IIa N/mm2 ZAPATA 4. Pilares del anexo IPE 140/HEB 120 120 120 60 7 ∅16 c/17 cm 7 ∅16 c/17 cm B-400-S HA-30/P/40/ IIa N/mm2 Arriostramiento: # Cruces de san Andrés en el primer y ultimo paño, tanto de la nave principal como del anexo: perfiles L 45 x 5.0. # Viga de atado en cabeza de pilares: IPE 120. Pedro Luna Luna Proyecto de Quesería. Pág 140
