Linea de 20 kV y Centro de Transformación para la Electrificación

Linea de 20 kV y Centro de Transformación para la
Electrificación de un Polígono Industrial
AUTOR: Andrés Caballero Gómez-Casero.
DIRECTOR: Juan José Tena Tena.
DATA: Febrer - 2002
MEMORIA DESCRIPTIVA
MEMORIA DESCRIPTIVA ............................................................................. 13
1
ANTECEDENTES. ...................................................................................... 13
2
OBJETO DEL PROYECTO. ...................................................................... 13
3
SITUACIÓN. ................................................................................................ 13
4
DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA DE ALTA TENSIÓN............................ 13
5
4.1
DERIVACIÓN Y TRAZADO. ....................................................................... 14
4.2
ELEMENTOS QUE INTEGRAN LA INSTALACIÓN ......................................... 15
4.2.1
Conexión con la Línea de Alimentación......................................... 15
4.2.2
-Conductor Desnudo. ..................................................................... 16
4.2.3
Aisladores. ...................................................................................... 17
4.2.4
Herrajes y Accesorios de la Línea.................................................. 17
4.2.5
Puestas a Tierra. ............................................................................ 18
4.2.6
Apoyos Metálicos............................................................................ 18
4.2.7
Seccionador Unipolar. ................................................................... 19
4.2.8
Seccionador Tripolar...................................................................... 20
4.2.9
Cortacircuitos Fusibles. ................................................................. 20
4.2.10
Descargadores de Tensión. ............................................................ 23
4.2.11
Cimentaciones. ............................................................................... 24
4.2.12
Placa de Peligro de Muerte............................................................ 24
4.2.13
-Botellas Terminales....................................................................... 24
OBJETO DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. .................... 25
5.1
DESCRIPCIÓN GENERAL. .......................................................................... 26
5.2
DESCRIPCIÓN E INSTALACIÓN DE LOS ELEMENTOS................................... 26
5.3
DIMENSIONES DEL CENTRO. .................................................................... 27
1
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.4
CELDAS ................................................................................................... 28
5.4.1
Funciones ....................................................................................... 30
5.4.2
Descripción Detallada de las Celdas. ............................................ 30
5.4.3
Conexión......................................................................................... 32
5.4.4
Funciones de Protección. ............................................................... 33
5.4.5
Celda de Línea................................................................................ 33
5.4.6
Celda de Interruptor Automático. .................................................. 34
5.4.7
2-Celda de Protección con Fusibles............................................... 34
5.4.8
-Celda de Medida. .......................................................................... 35
5.4.9
EnclavamientoS .............................................................................. 36
5.4.10
Normativa que Deben Cumplir las Celdas..................................... 37
5.5
TRANSFORMADOR DE POTENCIA. ............................................................ 38
5.6
ARMARIO DE BAJA TENSIÓN. .................................................................. 39
5.7
CONDUCTORES EMPLEADOS.................................................................... 40
5.8
MATERIAL DE SEÑALIZACIÓN Y SEGURIDAD. .......................................... 40
5.9
PUESTA A TIERRA. ................................................................................... 41
5.10
ALUMBRADO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ............................. 42
5.10.1
Alumbrado Interior......................................................................... 42
5.10.2
Alumbrado Exterior........................................................................ 43
5.11
SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS. ................................... 43
5.12
ALUMBRADO PÚBLICO ........................................................................ 44
5.12.1
-Introducción .................................................................................. 44
5.12.2
-Obra Civil...................................................................................... 44
5.12.2.1
-Cimentaciones......................................................................... 45
2
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.2
-Zanjas...................................................................................... 46
5.12.2.3
-Arquetas.................................................................................. 47
5.12.2.4
-Soportes. ................................................................................. 48
5.12.3
Obra Eléctrica. ............................................................................... 48
5.12.3.1
-Puesta a Tierra. ....................................................................... 49
5.12.3.2
Centro de Mando y Medida. Aparellaje................................... 50
INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE LA NAVE................................................ 52
5.13
5.13.1
5.13.2
Eléctrica.
Introducción y Bases de Cálculo. ................................................... 52
Puesta a Tierra de Masas en Redes de Distribución de Energía
53
5.13.3
-Identificación de los Conductores................................................. 53
5.13.4
Naturaleza de los Conductores. ..................................................... 53
5.13.5
Secciones de los Conductores. ....................................................... 53
5.13.6
Tubos Protectores........................................................................... 54
5.13.7
Composición de la Instalación. ...................................................... 54
5.13.8
Cálculo de las Líneas. Expresiones a Utilizar. .............................. 55
5.13.9
Características de los Dispositivos de Protección. ........................ 56
5.13.10
Toma de tierra............................................................................... 56
5.13.11
Alumbrado de Emergencia............................................................ 58
LÍNEA AÉREA DE ALTA TENSIÓN. ............................................................ 59
6
CÁLCULOS ELÉCTRICOS....................................................................... 59
6.1
DATOS DE PARTIDA ................................................................................. 59
6.2
DETERMINACIÓN DE LAS SECCIONES DEL CONDUCTOR........................... 59
6.3
CONSTANTES DE LA LÍNEA. ..................................................................... 60
3
MEMORIA DESCRIPTIVA
6.4
CÁLCULO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN. ....................................................... 65
6.5
RENDIMIENTO.......................................................................................... 67
6.6
EFECTO CORONA...................................................................................... 68
7
CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CONDUCTORES............................. 71
7.1
COEFICIENTE DE SOBRECARGA. ............................................................... 71
7.2
ESTUDIO DE TENSIONES Y FLECHAS MÁXIMAS. ...................................... 73
8
7.2.1
Cálculo de las Flechas Máximas.- ................................................. 75
7.2.2
Tablas de regulación. ..................................................................... 85
7.2.3
Curva de flechas máximas según la ecuación de la parábola ....... 88
7.2.4
Curva de Flechas Mínimas Verticales......................................... 89
CÁLCULO DE LA CADENA DE AISLADORES. .................................. 91
CADENAS DE AMARRE ............................................................................. 92
8.1
8.1.1
Cálculo Eléctrico............................................................................ 92
8.1.2
Cálculo Mecánico........................................................................... 93
CADENAS DE SUSPENSIÓN. ...................................................................... 96
8.2
9
8.2.1
Cálculo Eléctrico............................................................................ 96
8.2.2
Cálculo Mecánico........................................................................... 96
GRAVIVANO Y EOLOVANO................................................................... 98
GRAVIVANO. ........................................................................................... 98
9.2
EOLOVANO. ............................................................................................. 99
10
9.1
CÁLCULO DE LAS DISTANCIAS DE SEGURIDAD........................ 99
10.1
10.2
APOYOS.
DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO. ................................ 99
DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES ENTRE SÍ Y ENTRE ESTOS Y LOS
100
4
MEMORIA DESCRIPTIVA
10.3
DISTANCIA MÍNIMA ENTRE CONDUCTORES Y SUS ACCESORIOS EN
TENSIÓN Y LAS PARTES METÁLICAS.......................................................................... 101
11
CÁLCULO MECÁNICO DE LOS APOYOS. ................................... 104
11.1
ALTURA MÍNIMA DE LOS APOYOS. .................................................... 104
11.2
APOYOS DE ALINEACIÓN.................................................................... 107
11.3
APOYOS DE ÁNGULO Y AMARRE. ...................................................... 114
11.3.1
- Apoyo nº 9 (ángulo).................................................................... 114
11.4
APOYO FIN DE LÍNEA ........................................................................ 118
11.5
RESULTADOS OBTENIDOS CON EL PROGRAMA POSTEMEL ( ANEXO ). 123
12
CIMENTACIONES. .............................................................................. 123
13
PUESTA A TIERRA DE APOYOS.- ................................................... 125
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN........................................................... 128
13.1
ESFUERZOS ELECTRODINÁMICOS. ..................................................... 135
13.2
ESFUERZO TÉRMICO. ......................................................................... 137
13.3
MÉTODO EMPLEADO.......................................................................... 143
13.4
LÍMITE DE LA CORRIENTE DE DEFECTO. ............................................ 144
13.5
SEGURIDAD DE LA INSTALACIÓN. ...................................................... 144
13.6
SEGURIDAD DEL PERSONAL............................................................... 144
13.7
SEPARACIÓN DE LOS SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA DE PROTECCIÓN (
MASAS) Y DE SERVICIO ( NEUTRO). ........................................................................... 145
13.8
ELEMENTOS DE PUESTA A TIERRA ..................................................... 146
13.8.1
-Líneas de Tierra .......................................................................... 146
13.8.2
Electrodos de Puesta a Tierra ...................................................... 147
13.9
13.9.1
SISTEMA DE TIERRAS ......................................................................... 147
Datos de Partida........................................................................... 147
5
MEMORIA DESCRIPTIVA
13.9.2
las Masas.
Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de
148
13.9.3
Cálculo de la Intensidad de Defecto. ........................................... 148
13.9.4
- Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto. .............. 149
13.9.5
Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso ........................ 150
13.9.6
Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección 151
13.9.7
Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
151
13.9.8
Cuadro de Baja Tensión. .............................................................. 152
NECESIDADES DE ENERGÍA ELÉCTRICA ............................................. 153
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LAS LÍNEAS DE BAJA TENSIÓN ....... 157
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN........................................................... 168
13.10
ESFUERZOS ELECTRODINÁMICOS. ..................................................... 176
13.11
ESFUERZO TÉRMICO. ......................................................................... 178
13.12
MÉTODO EMPLEADO.......................................................................... 184
13.13
LÍMITE DE LA CORRIENTE DE DEFECTO. ............................................ 184
13.14
SEGURIDAD DE LA INSTALACIÓN. ...................................................... 184
13.15
SEGURIDAD DEL PERSONAL............................................................... 185
13.16 SEPARACIÓN DE LOS SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA DE PROTECCIÓN (
MASAS) Y DE SERVICIO ( NEUTRO). ........................................................................... 186
13.17
ELEMENTOS DE PUESTA A TIERRA ..................................................... 187
13.17.1
-Líneas de Tierra......................................................................... 187
13.17.2
Electrodos de Puesta a Tierra .................................................... 187
13.18
SISTEMA DE TIERRAS ......................................................................... 188
13.18.1
Datos de Partida ......................................................................... 188
6
MEMORIA DESCRIPTIVA
13.18.2 Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de
las Masas.
188
13.18.3
Cálculo de la Intensidad de Defecto. .......................................... 189
13.18.4
- Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto.............. 189
13.18.5
Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso....................... 191
13.18.6
Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección
191
13.18.7
Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
192
13.18.8
Cuadro de Baja Tensión. ............................................................ 192
NECESIDADES DE ENERGÍA ELÉCTRICA ............................................. 193
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LAS LÍNEAS DE BAJA TENSIÓN ....... 197
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL ALUMBRADO PÚBLICO ................... 209
14
CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LA NAVE. ...................................... 218
14.1
FUERZA ............................................................................................. 220
14.2
ALUMBRADO ..................................................................................... 220
14.3
POTENCIA TOTAL .............................................................................. 220
14.4
SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO GENERAL DE FUERZA
AL CUADRO PARCIAL Nº 1. ........................................................................................ 221
14.5
SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO GENERAL DE FUERZA
AL CUADRO PARCIAL Nº 2. ........................................................................................ 221
14.6
SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL Nº 1 A
RECEPTORES . 222
14.7
SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL Nº 2 A
RECEPTORES. 222
14.8
ALMACÉN.
SECCIÓN DE ALIMENTACIÓN A TOMAS DE CORRIENTE EN OFICINAS Y
223
7
MEMORIA DESCRIPTIVA
14.9
SECCIONES DE CONDUCTORES DESDE CUADRO GENERAL A APARATOS
DE ALUMBRADO. ....................................................................................................... 223
14.9.1
Luminarias de la Nave.................................................................. 224
14.10 SECCIONES DE CONDUCTORES DESDE CUADRO PARCIAL DE OFICINAS,
ALMACÉN Y DUCHAS A RECEPTORES ........................................................................ 225
14.11 SECCIÓN DE CONDUCTORES DESDE EL CUADRO PARCIAL DE OFICINAS,
ASEOS, ALMACÉN Y DUCHAS A CUADRO GENERAL.................................................. 226
1-CUADRO DE PRECIOS .............................................................................. 229
1.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV........................................................ 229
1.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ......................................... 237
1.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ....................................... 245
1.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO ....................................................... 247
CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE .............................................. 20
2-MEDICIONES ................................................................................................. 24
2.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV.......................................................... 24
2.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ........................................... 30
2.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ......................................... 40
2.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO ......................................................... 44
2.5- CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE ....................................... 51
3- PRESUPUESTO ............................................................................................. 41
3.1- CAPÍTULO I: LÍNEA AÉREA DE 20 KV.......................................................... 41
3.2- CAPÍTULO II: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ........................................... 50
3.3- CAPÍTULO III: DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ......................................... 60
3.4- CAPÍTULO IV: ALUMBRADO PÚBLICO ......................................................... 62
3.5- CAPÍTULO V: INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE NAVE ....................................... 66
8
MEMORIA DESCRIPTIVA
4-RESUMEN DEL PRESUPUESTO ................................................................ 74
15
CONDICIONES GENERALES.............................................................. 75
15.1
REGLAMENTOS Y NORMAS. ................................................................. 75
15.2
OBRAS A REALIZAR ............................................................................. 75
15.3
-MATERIALES. ..................................................................................... 75
15.4
RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS. ......................................................... 76
15.5
PERSONAL. .......................................................................................... 77
15.6
EJECUCIÓN DE OBRAS. ........................................................................ 77
15.7
OBRAS ACCESORIAS............................................................................ 78
15.8
INTERPRETACIÓN Y DESARROLLO DEL PROYECTO. ............................. 78
15.9
RESPONSABILIDADES........................................................................... 78
15.10
AMPLITUD DE LA CONTRATA............................................................... 79
15.11
CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS. .......................................................... 79
2-CONDICIONES ADMINISTRATIVAS ....................................................... 80
15.12
ADJUDICACIÓN DE OBRAS:.................................................................. 80
15.13
EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................................................... 80
15.14
PRORROGAS:........................................................................................ 82
15.15
RESPONSABILIDADES........................................................................... 82
15.16
RESCISIÓN DEL CONTRATO.................................................................. 82
15.17
LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN DEL CONTRATO........................ 83
16
CONDICIONES ECONÓMICAS .......................................................... 84
16.1
ABONO DE LA OBRA. ........................................................................... 84
16.2
PRECIOS............................................................................................... 84
16.3
REVISIÓN DE PRECIOS: ........................................................................ 84
9
MEMORIA DESCRIPTIVA
16.4
PENALIZACIONES:................................................................................ 84
16.5
MODIFICACIONES DEL PROYECTO: ...................................................... 84
16.6
PLAZO DE GARANTÍA: ......................................................................... 85
16.7
FIANZA Y SANCIONES:......................................................................... 85
16.8
CONTRATO. ......................................................................................... 86
17
CONDICIONES FACULTATIVAS. ...................................................... 87
MATERIALES A UTILIZAR .................................................................... 87
17.2
EJECUCIÓN DE OBRAS ......................................................................... 87
17.3
APOYOS ............................................................................................... 88
17.4
CONDUCTORES Y AISLADORES. ........................................................... 88
17.5
TOMAS DE TIERRA Y APARAMENTA. ................................................... 89
17.6
OBRA DE FÁBRICA............................................................................... 89
17.7
NORMAS DE EJECUCIÓN. ..................................................................... 90
17.8
VERIFICACIONES Y RECEPCIÓN. .......................................................... 90
18
17.1
CONDICIONES TÉCNICAS.................................................................. 91
18.1
MATERIALES. ...................................................................................... 91
18.1.1
Materiales de Acopio Anticipado. .................................................. 91
18.1.2
Materiales de Acopio en el Momento de la Construcción.............. 94
18.1.3
Recepción de los Materiales........................................................... 95
18.1.4
Transporte y Almacenamiento........................................................ 95
18.1.5
Tolerancias de Pérdidas................................................................. 95
18.2
REPLANTEO DE LOS APOYOS. .............................................................. 96
18.3
EXCAVACIONES. .................................................................................. 96
18.4
CIMENTACIONES.................................................................................. 97
10
MEMORIA DESCRIPTIVA
18.4.1 Características de los Componentes y Ejecución de los
Hormigones. 97
18.4.2
Instrucciones para la Ejecución de las Cimentaciones.................. 99
18.5
ARMADO E IZADO DE LOS APOYOS. ................................................... 100
18.6
TOMAS DE TIERRA............................................................................. 101
18.7
TENDIDO, TENSADO Y REGULADO DE CONDUCTORES....................... 102
18.7.1
Colocación de los Aisladores. ...................................................... 102
18.7.2
Tendido de los Conductores. ........................................................ 102
18.7.3
Tensado y Regulado de los Conductores...................................... 103
18.7.4
Engrapado y Accesorios............................................................... 104
18.8
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. ...................................................... 105
18.9
LOCAL ............................................................................................... 108
18.10
APARAMENTA.................................................................................... 108
18.11
CABLES ............................................................................................. 109
18.12
ARMARIO DE BAJA TENSIÓN ............................................................. 109
18.13
FUSIBLES ........................................................................................... 110
18.14
EQUIPO DE MEDIDA........................................................................... 110
18.15
TRANSFORMADOR ............................................................................. 112
18.16
-CENTRO DE MANDOS ....................................................................... 114
18.17
EXTINTORES MANUALES ................................................................... 114
18.18
CONDUCTORES AISLADOS ................................................................. 115
18.19
CAJA DE DERIVACIÓN........................................................................ 115
18.20
MATERIAL DE CONEXIÓN .................................................................. 115
18.21
INTERRUPTORES ................................................................................ 115
11
MEMORIA DESCRIPTIVA
18.22
ARMARIOS ......................................................................................... 115
18.23
LUMINARIAS ...................................................................................... 116
18.24
LÁMPARAS ........................................................................................ 116
18.25
ALUMBRADO PÚBLICO. ..................................................................... 118
PLANOS ............................................................................................................ 120
12
MEMORIA DESCRIPTIVA
Memoria descriptiva
1
Antecedentes.
Se procede a la redacción del presente Proyecto de una línea de 20 kV y centros
de transformación para la Electrificación de un Polígono Industrial.
2
Objeto del Proyecto.
Tiene por objeto el presente proyecto describir y calcular las distintas
instalaciones de que consta, tales como: Línea Aérea de Media Tensión, Centros de
Transformación, Redes de Baja Tensión, Alumbrado Público e Instalación interior nave.
3
Situación.
La línea aérea de Media Tensión, los Centros de Transformación y el Polígono
Industrial está situado en el término municipal de Fuente Obejuna. La primera
alineación de la línea atraviesa la finca de Oropesa y la segunda transcurre a través de la
finca Los Prados Cintados donde se situará el polígono industrial.
4
Descripción de la Línea de Alta Tensión.
Altitud: Superior a los 500 metros.
Zona: B en todo el recorrido.
Longitud total: 1970 metros.
Número de alineaciones: Dos.
Tensión de servicio: 20 kV.
Tensión más elevada correspondiente a la tensión de servicio: 24 kV.
Categoría : Tercera.
Frecuencia : 50 Hz.
Soportes : De sección rectangular.
Cadena de aisladores: De suspensión y amarre según los casos.
Tipo de aisladores: De caperuza y vástago en vidrio templado.
Número de aisladores por cadena de suspensión o amarre: Tres.
13
MEMORIA DESCRIPTIVA
Número de circuitos: Un circuito trifásico de un conductor por fase.
Naturaleza del cable: Aluminio.
Acero ( ACSR), composición: 6 + 1.
Sección nominal de los conductores: 31,10 mm2.
Compañía suministradora: Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.
Número de soportes: 14.
4.1
Derivación y Trazado.
La derivación tiene lugar a partir del poste nº 20 de la línea de 20 kV, propiedad
de la Compañía Sevillana de Electricidad, que figura en el perfil longitudinal de la línea,
y que según el resultado de la consulta realizada a los jefes de zona de la Empresa en
cuestión, dispone de potencia suficiente para las necesidades que ha de cubrir la línea
proyectada. Dicha derivación se ejecutará mediante una cruceta acoplada al apoyo
citado, aprovechando la circunstancia de poseer el mencionado soporte a altura
suficiente para permitir la colocación de la cruceta indicada, respetándose las medidas
de seguridad reglamentarias.
La cruceta de derivación estará realizada a base de un perfil normalizado en ‘U’,
de dimensiones suficientes, en el que se fijarán tres cadenas de amarre de tres aisladores
cada una.
De dicha cruceta partirán en capa los tres conductores hasta un poste de entronque
y principio de línea situado a 141 metros del poste de derivación.
En el poste de entronque se situará un secionador tipo intemperie unipolar,
montaje horizontal en cabeza y una cruceta horizontal de perfil ‘ U ‘, provista de tres
cadenas de amarre de tres aisladores cada una. Los conductores acceden al poste de
entronque en capa.
De este apoyo salen los conductores al tresbolillo hasta el apoyo siguiente. Cada
cruceta de este apoyo dispondrá de dos cadenas de amarre de tres aisladores cada una, a
la que acometerán, mediante los cortocircuitos-fusibles sujetados mediante aisladores
rígidos a través de unos latiguillos, cada una de las tres fases.
Los cortacircuitos-fusibles serán unipolar con fusibles de alto poder de ruptura (
A.P.R )
De este apoyo parten hacia el siguiente, que es de alineación, los conductores. La
disposición de los conductores a partir de dicho apoyo es al tresbolillo y los conductores
van fijados con cadenas de suspensión y así sucesivamente hasta el apoyo fin de línea,
al cual acceden los conductores en capa.
14
MEMORIA DESCRIPTIVA
El apoyo nº 9 se organiza como ángulo y amarre, constituyendo el fin de la
primera alineación.
El indicado soporte de ángulo está organizado con montaje al tresbolillo y dispone
de cadenas de amarre ( seis cadenas de tres elementos cada una ).
En el apoyo fin de línea colocamos un seccionador tripolar. La recepción de este
apoyo se hace con cadenas de amarre y de aquí parten hacia el seccionador. En este
poste también colocamos otro cortocircuito-fusible de forma vertical y las autoválvulas.
De los cortocircuitos-fusibles se conecta a las tres botellas terminales aisladoras, las
cuales alojan cada una un cable de aluminio homogéneo de sección 150 mm2 para el
Centro de Transformación nº 1 y de 240 mm2 para los Centro de Transformación nº 2,3
y 4, con aislante de polietileno reticulado cubierto de PVC de color rojo.
Estos tres conductores para cada centro de transformación se introducen en un
tubo de acero galvanizado de tres pulgadas de diámetro que baja a lo largo del apoyo,
incrustándose en los cimientos de dicho apoyo y conecta con la tubería de PVC que va
alojada en la zanja que de acceso al centro de transformación de forma subterránea y
con un recorrido de 10, 790, 700 y 580 metros para los C.T nº 1, 2, 3 y 4
respectivamente.
Todos los apoyos llevarán su correspondiente puesta a tierra, según indica el
artículo 12 y 26, apartado 6 del RAT.
No se considera necesario disponer de elementos antivibradores ni cable de tierra,
atendiendo a las características de la línea proyectada.
En la primera alineación se situarán 9 apoyos y en la segunda 5
4.2
Elementos que Integran la Instalación
4.2.1 Conexión con la Línea de Alimentación.
Se efectuará con Blocks bifilares para cables de aluminio-acero, que permiten la
unión de cables de un diámetro de 5 a 10 mm.
La conexión de los elementos se realizará con varilla de cobre de 10 mm de
diámetro y terminales bimetálicos ( Al-Ac )
La unión eléctrica está garantizada por la presión ejercida por dos tornillos
colocados en el eje longitudinal del block.
De manera similar y mediante análogos dispositivos, se efectuará la conexión
eléctrica entre la línea proyectada y la línea que alimenta el centros de transformación.
15
MEMORIA DESCRIPTIVA
4.2.2 -Conductor Desnudo.
El tendido de la línea se llevará a cabo mediante cable de Aluminio-Acero
(ACSR) normalizado.
El conductor de Aluminio-Acero está formado por una o varias capas concéntricas
de alambres de aluminio y de acero, cableadas en sentido alterno, correspondiendo el
alma o centro del cable, a los alambres de acero y las capas periféricas a los alambres de
aluminio. Es de destacar en este tipo de conductores el poco peso por unidad de
longitud y las pequeñas pérdidas por efecto corona debido a su mayor diámetro, lo que
concurre con el consiguiente ahorro.
Las características del cable son:
Naturaleza del conductor
Al-Ac.
Tipo de conductor
LA-30.
Sección total del cable
31,10 mm2.
Sección total del aluminio
26,67 mm2.
Números de hilos de aluminio
6
Número de hilos de acero
1
Diámetro de hilo de aluminio
2,38 mm.
Diámetro de hilo de acero
2,38 mm.
Diámetro aparente dl cable
7,14 mm.
Carga mínima de rotura
1023 kg.
Resistencia óhmica a 20ºC
1,0749 Ω/km.
Peso kilométrico del cable
0,108 kg/m.
coeficiente de dilatación
19,1·10-6.
Módulo se elasticidad
8100 kg/mm2.
Los ensayos a los que son sometidos los conductores son:
Mecánicos; de tracción, torsión, de plegados alternos, de alargamientos, de carga
al 1% de alargamiento y de adherencia del recubrimiento.
16
MEMORIA DESCRIPTIVA
Eléctricos; De resistividad.
Químicos; de capa de cinc y de homogeneidad de recubrimiento.
4.2.3 Aisladores.
Los aisladores tanto en los apoyos de alineación, de ángulo, como el de principio
y fin de línea, serán de vidrio templado, tipo caperuza y vástago, de fabricación de 1ª
calidad de las siguientes características:
carga de rotura: 4000 kg.
Peso aproximado:1,7 kg.
Esfuerzo permanente normal: 1300 kg.
Diámetro del Vástago:11 mm.
En los apoyos previstos para la colocación del seccionador intemperie tanto
horizontal como vertical y los cortacircuitos-fusibles de A.P.R se colocarán aisladores
de 1º calidad de las siguientes características:
Tensión de servicio: 20 kV.
Altura total: 142 mm.
Diámetro máximo: 154 mm.
Peso aproximado: 1,7 kg.
4.2.4 Herrajes y Accesorios de la Línea.
Son todos los elementos que intervienen en la sujeción de los conductores,
exceptuando los aisladores. Deberán ser capaces de soportar los esfuerzos
electrodinámicos a los que se encuentran sometidos. Estarán galvanizados en caliente
por inmersión para hacerlos resistentes a la corrosión.
a) Cadenas de suspensión constituidas por:
- Horquilla de bola en V de primera calidad para unión entre crucetas y
parte superior del primer elemento de las cadenas de aislamiento. El peso
de esta horquilla es de 0,38 kg y su carga de rotura es de 5000 kg.
- Rotula corta de primera calidad de 0,225 kg de peso y 5000 kg de carga
de rotura. Dicha rótula sirve de unión entre el último aislador y la grapa
de sujeción del conductor.
- Grapa de suspensión oscilante de primera calidad, de 1,2 kg de peso y
6000 kg de carga de ruptura. Esta grapa permite una inclinación de unos
40º sobre la horizontal.
17
MEMORIA DESCRIPTIVA
b) Cadenas de amarre constituidas por.
- Horquilla de bola, análoga a la utilizada para la cadena de suspensión.
- Rótula larga de buena calidad de 0,4 kg de peso y 5000 kg de carga de
rotura.
- Grapa antideslizante de 1,1 kg de peso y 6000 kg de carga de rotura.
c) Derivación.
Las derivaciones se efectuarán mediante crucetas con cadenas de amarre, para
salida de conductores en capa.
4.2.5 Puestas a Tierra.
Los apoyos dispondrán de puestas a tierra formadas por un conductor de cobre de
50 mm2 de sección, uniendo el apoyo con dos picas de cobre de 14 mm de diámetro y 2
metros de longitud separadas a 3 metros y a una profundidad de 0,5 metros,
Dicho conductor de unión, pasará a través de la cimentación del poste, ya que de
este modo se encontrará más protegido.
En ningún caso la resistencia de puesta a tierra será superior a 20 Ω.
4.2.6 Apoyos Metálicos.
Serán metálicos flexibles de sección rectangular y cuerpo tronco-piramidal.
Estarán formados por cuatro montantes de perfil angular arriostrados por presillas
horizontales alternadas.
Los soportes serán galvanizados en caliente, prefabricados en dos mitades, de los
cuales la inferior se fijará en las cimentaciones durante el hormigonado y la otra se le
acoplará posteriormente mediante soldadura.
Los apoyos de alineación y de ángulo serán de disposición a tresbolillo y el de
entronque y fin de línea de montaje 0.
La altura mínima de los apoyos viene dada por tres magnitudes:
a) Altura mínima de los conductores sobre el terreno.
b) Distancia del aislador más bajo al extremo superior del apoyo.
c) Longitud del empotramiento del apoyo.
El primer apoyo es el apoyo de entronque. Llevará un seccionador tipo
intemperie, montaje horizontal.
El segundo apoyo tiene por misión soportar el equipo de cortacircuitos-fusibles de
protección de la línea.
18
MEMORIA DESCRIPTIVA
De acuerdo con los cálculos mecánicos efectuados y a la vista de las alturas
necesarias, según el perfil de la línea y los vanos elegidos, resultan los apoyos cuyas
características se señalan en la siguiente relación.
Los apoyos elegidos son:
a) C-13-250 kg, de altura libre 11,8 y de altura total 13 metros. Cimentaciones en
bloque de hormigón en masa de h = 1,45 metros; a = b = 0,8 metros;
Excavación:0,93 m3.
b) C-15-250 kg, de altura libre 13,7 y de altura total 15 metros. Cimentaciones en
bloque de hormigón en masa de h = 1,55 metros; a = b = 0,8 metros;
Excavación:0,99 m3.
c) C-15-600 kg, de altura libre 13,55 y de altura total 15 metros. Cimentaciones en
bloque de hormigón en masa de h = 1,70 metros; a = b = 1,05 metros;
Excavación:1,87 m3.
d) C-16-250 kg, de altura libre 14,7 y de altura total 16 metros. Cimentaciones en
bloque de hormigón en masa de h = 1,55 metros; a = b = 0,8 metros;
Excavación:0,99 m3.
e) C-16-600 kg, de altura libre 14,55 y de altura total 16 metros. Cimentaciones en
bloque de hormigón en masa de h = 1,70 metros; a = b = 1,09 metros;
Excavación:1,73 m3.
f) C-13-1200 kg, de altura libre 11,35 y de altura total 13 metros. Cimentaciones
en bloque de hormigón en masa de h = 1,9 metros; a = b = 1,11 metros;
Excavación:2,34 m3.
Pertenecen a cada apartado los siguientes apoyos:
a)
b)
c)
d)
e)
f)
Apoyo nº 1
Apoyos nº2,3,4,10,11,12,13.
apoyo nº 5
apoyo nº 6,7,8
apoyo nº 9
apoyo nº14
4.2.7 Seccionador Unipolar.
En el apoyo de principio de línea se dispondrá un seccionador unipolar tipo
exterior, para una tensión de servicio de 24 kV y un intensidad nominal de 400 A.
Colocados en posición horizontal.
Las características serán:
Tensión máxima de servicio
24 kV
Intensidad nominal
400A
Línea de fuga
565 mm
19
MEMORIA DESCRIPTIVA
Sobreintensidad admisible amplitud máxima
35 kA
Sobreintensidad admisible durante 1 seg. a 50 Hz
20 kA ef.
4.2.8 Seccionador Tripolar.
En el postes de fin de línea se dispondrá un seccionador tripolar tipo exterior, para
una tensión de servicio de 24 kV y un intensidad nominal de 400 A.
La parte en tensión del seccionador estará montada sobre tres juegos de aisladores,
destinados cada uno de ellos a servir respectivamente:
a) De entrada (fijos).
b) Establecer e interrumpir el contacto eléctrico (basculante).
c) Proporcionar salidas (fijos).
La unión entre los últimos juegos se efectuará mediante conexión flexible.
Las características serán:
Tensión máxima de servicio
24 kV
Intensidad nominal
400A
Línea de fuga
565 mm
Sobreintensidad admisible amplitud máxim
35 kA
Sobreintensidad admisible durante 1 seg. a 50
20 kA ef.
Peso.
58 kg.
Los seccionadores son de doble cuchilla con mando por estribo de modo que el
funcionamiento de los tres polos sea simultáneo. El mando estará provisto de un taladro
de 15 mm de diámetro que nos permite se enclavamiento mediante una comando, y
situado a una altura de seguridad desde el suelo.
Cumplen con la instrucción RAT 06 y artículo 38 del RAT.
4.2.9 Cortacircuitos Fusibles.
Estarán colocados en el apoyo nº 2 y en el fin de línea. Está formado por un
herraje en forma de marco de angulares galvanizados de 30 mm, Hay tres fusibles con
las siguientes características:
Tensión nominal
20 kV.
20
MEMORIA DESCRIPTIVA
Intensidad nominal
400 A
Los fusibles que aloja son de A.P.R. tipo FUSARC según catálogo de fabricante,
de intensidad nominal elegida para que exista coordinación selectiva entre dichos
fusibles y el resto.
Colocamos por lo tanto en el apoyo nº 2 fusibles de 80 A y en el apoyo fin de
línea fusibles de 63 A.
El cuerpo del cortacircuito es de fibra de vidrio impregnada y contiene los
elementos fusibles en un seno de arena de sílice. Estos elementos fusibles están
soldados en los extremos a los bornes.
El conjunto está equipado con un percutor integrado. La excelente resistencia del
cuerpo a los golpes, elimina el riesgo de fragmentación durante su manejo. Gracias a sus
propiedades térmicas, la temperatura del fusible permanece baja a intensidad nominal.
La concepción del elemento fusible aporta una avance importante en la reducción
de sobretensiones de corte.
La arena de sílice posee un elevado poder de refrigeración y permite la perfecta
extinción del arco. El recorrido y el esfuerzo del percutor permite provocar el disparo de
un aparato de corte o de indicador de fusión.
Las características son:
In= 80 A ;
In= 63 A ;
Intensidad mínima de corte
365 A
Poder de corte
40 kA
Longitud
442 mm
Peso
5 kg
Intensidad mínima de corte
260 A
Poder de corte
40 kA
Longitud
442 mm
Peso
5 kg
21
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las curvas de fusión: Los cortacircuitos fusibles permiten cortar rápidamente
las grandes corrientes de cortocircuito. La tolerancia es de ± 10%.
22
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las curvas de limitación: Los cortacircuitos fusibles son limitadores de
corriente. Para una intensidad determinada la fusión se produce antes de que la
corriente alcance su valor máximo.
4.2.10 Descargadores de Tensión.
Van a ir colocados en el apoyo fin de línea y son tres. Protegen al transformador
contra ondas de sobretensión limitando estas a valores que no perjudican a la
instalación.
Estos se consigue por medio de elementos de descarga que se ceban a un
determinado valor de la tensión y de bloques porosos de resistencia no lineal (elementos
autoválvulas)
Durante la descarga de la onda, el descargador mantiene la tensión por debajo de
un valor pequeño como para poder ser interrumpida en los entrehierros, quedando el
pararrayos en las condiciones iniciales.
23
MEMORIA DESCRIPTIVA
El pararrayos autoválvulas utilizado es de carburo de silicio. Estos pararrayos son
elementos de alta fiabilidad, Su versatilidad los hace idóneos para la protección contra
sobretensiones en aparatos, líneas e instalaciones, donde los niveles y la frecuencia de
las sobretensiones se correspondan con el servicio nominal.
Tienen un elemento de desenganche formado por una pieza de moldarta situada en
el extremo inferior del pararrayos, desconectando el cable de tierra evitando la puesta a
tierra de la línea dando una indicación visual de avería.
Las características son:
Tensión nominal
24 kV
Tensión mínima de cebado a 50 Hz
37,5 kV
Tensión máxima de onda
64 kV cresta.
Dimensiones:
Longitud
669 mm
Línea de fuga
656 mm
Peso
6,8 kg
Peso del soporte
0,8 kg
4.2.11 Cimentaciones.
Las cimentaciones de los apoyos las hemos obtenido del catálogo comercial
utilizado.
4.2.12 Placa de Peligro de Muerte.
Serán circulares embutidas y esmaltadas a fuego con inscripción reglamentaria. Se
colocará una sobre cada apoyo de forma que sea bien visibles.
4.2.13 -Botellas Terminales.
Las botellas terminales se utilizarán para el paso de lo línea aérea a subterránea.
Se emplearán botellas terminales con las siguientes características mínimas:
Tensión de servicio
24 kV
Tensión de ensayo industrial ( 50 Hz)
50 kV
24
MEMORIA DESCRIPTIVA
5
Objeto de los Centros de Transformación.
El objeto de estos centros es albergar el transformador de potencia y los demás
elementos.
Los centros de transformación son del tipo interior, para una tensión de 20 kV,
recibida de forma subterránea, la cual procede de la línea de alta tensión.
Desde dichos centros se distribuye en baja tensión la potencia necesaria para la
alimentación de las naves, así como para el alumbrado público del polígono.
Los centros de transformación son prefabricados de hormigón.
Vamos a alojar en su interior celdas tipo CGM, según catálogo de fabricante,
cuadro de baja tensión, centro de mando y el transformador de potencia.
25
MEMORIA DESCRIPTIVA
Todos los cálculos y ejecución se realizarán teniendo en cuenta el Reglamento
sobre Condiciones Técnicas y Garantías de seguridad en Centrales Eléctricas,
subestaciones y centros de Transformación.
5.1
Descripción general.
Los centros responden a una construcción prefabricada de hormigón, modelo
cubimetal. Son centros de montaje por elementos, por lo cual no es necesario efectuar
ningún tipo de cimentación.
Únicamente se debe realizar una excavación, en el fondo de la cual, se dispondrá
un lecho de arena nivelada.
Los diferentes elementos del centro son atornillados entre sí previa interpretación
de dobles juntas de neopreno.
El acabado exterior del centro es una terminación de canto redado visto.
La resistencia características que se consigue para el hormigón es superior a 250
kg/cm2
En el lugar destinado al transformador se encuentran unos raíles en doble T
laminados en caliente que lo soporten y permitan su manejo.
En servicio, las ruedas del transformador estarán bloqueadas.
La ventilación de los locales se asegura mediante rejillas de ventilación, con lamas
en forma de V invertida .
Todos los locales en que se encuentran los centros de transformación han de
quedar cerrados de tal manera que se impida el acceso a personal ajeno al servicio.
5.2
Descripción e instalación de los elementos.
Los elementos que constituyen el centro son:
BASE: Es una cubeta prefabricada de hormigón armado. Para su colocación debe
realizarse un foso en el terreno de una profundidad de 700 mm. En el foso se sitúa una
capa nivelada de arena de 150 mm. En esta van dispuestos dos orificios para la entrada
de cables, tanto en alta como en baja tensión.
PAREDES: Son elementos prefabricados de hormigón armado. Unos cajetines de
acero situados en los bordes permiten el acoplamiento de las paredes entre sí mediante
tornillos.
26
MEMORIA DESCRIPTIVA
Estos cajetines, una vez efectuada la unión, permiten montar y desmontar el
centro cuantas veces se desee. Entre panel y panel de la pared se colocan dobles juntas
de espuma de neopreno para evitar la infiltración de humedad.
Asimismo, en las paredes van dispuestas las puertas y rejillas de ventilación. El
sistema de unión de los módulos garantizan una perfecta equipotencialidad del centro.
SUELOS : Están constituidos por elementos planos, prefabricados de hormigón
armado. Los suelos se colocan por gravedad.
En ellos, al igual que en la base, se disponen los orificios que permiten el acceso a
las celdas, cuadro eléctricos y transformador.
En la parte central se disponen tapas de poco peso que permiten el acceso a la
parte inferior de la base, a fin de facilitar la conexión de los cables.
TECHOS: Formados por elementos de características similares a los de las
paredes, con juntas también similares a las de estas, que se sellan posteriormente
garantizando la estanqueidad.
PUERTAS: Construidas en chapa de acero galvanizada y pintadas posteriormente.
Esta doble protección, galvanizado más pinturas, las hace muy resistentes a la
corrosión causada por los agentes atmosféricos.
Las persianas son desmontables, de tal modo que la introducción o extracción del
transformador se realiza a nivel del suelo, y sin necesidad de grúas de gran potencia.
Unas finas mallas metálicas impiden la penetración de insectos, sin que por ello
disminuya la capacidad de ventilación.
Las puertas de que disponen los centros son de acero galvanizado y las bisagras
permiten abrir 180º y en el sentido de apertura, es decir, hacia el exterior del centro.
Dichas puertas tienen rótulos de aviso de instalaciones de alta tensión.
Dicho centro de transformación cumple la instrucción MIE RAT-14 apartado 3.3
5.3
Dimensiones del Centro.
El centro de transformación será del tipo PFU-5, según catálogo de fabricante. Las
dimensiones del centro son:
DIMENSIONES EXTERIORES:
Longitud
6080 mm
Anchura
2380 mm
27
MEMORIA DESCRIPTIVA
Altura
3045 mm
Superficie
14,5 mm2
Altura vista
2585 mm
Altura vista:
2620 mm
Altura útil:
2520 mm
DIMENSIONES INTERIORES:
Longitud
5900 mm
Anchura
2200 mm
Altura
2355 mm
Superficie
13 mm2
DIMENSIONES EXCAVACIÓN:
Longitud
6880 mm
Anchura
3180 mm
Profundidad
Peso:
5.4
560 mm
17000 kg
Celdas
Por lo general deben cumplir los requisitos de tensión, tiempo de corte, corriente
nominal y de cortocircuito necesarias para el punto en que van a ser colocadas.
Vamos a utilizar celdas prefabricadas tipo CGM según catálogo de fabricante, las
cuales están concebidas para las instalaciones interiores, con grado de protección IP305.
Estas celdas permiten realizar cualquier maniobra en centros de MT/BT, hasta 24
kV.
Los cuadros son modulares, según las necesidades. Cumplen la normas UNE
20099, así como las prescripciones reglamentarias del MIE RAT-12 y MIE RAT-17.
28
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las fases están dispuestas frontalmente y son accesibles por el frente para el
conexionado. La explotación se ve simplificada por l reagrupamiento de todos los
mandos en la parte frontal.
Las celdas se fijan al suelo por fijación de cuatro ángulos con una banda adhesiva
sobre el suelo limpio.
Las condiciones normales de servicio de las celdas se ajustarán a la norma UNE20099. Estas son:
Temperatura máxima del ambiente 40º C, siendo su valor medio en 24 horas no
superior a 35 ºC
Temperatura mínima del ambiente –5ºC.
La altitud de la instalación no ha de ser superior a los 1000 metros sobre el nivel
del mar.
El aire de los recintos no contendrá polvo, humo, gases o vapores corrosivos o
inflamables, ni sales en cantidad apreciables.
Todas estas celdas están construidas con chapa de acero satinado, de 3 mm de
espesor en las partes resistentes y de 2 mm en las partes de cierre, con acabado de
pintura que garantice su resistencia a la corrosión.
Dispondrán de luz para alumbrado de las celdas y mirilla que permita ver las
posición de los contactos, así como una placa indicadora de peligro.
Las características eléctricas nominales de las celdas son:
Tensión nominal
20 kV
Tensión máxima de servicio
24 kV
Frecuencia nominal
50 Hz
Nivel de aislamiento a 50 Hz
50 kV
Nivel de aislamiento a onda de choque
125 kV
Intensidad nominal
400 A
Límite térmico
12,5 kA
Límite electrodinámico
31,5 kA
29
MEMORIA DESCRIPTIVA
Vamos a usar cinco tipos de celdas según sus funciones: Celda de línea, Celda de
interruptor automático Celda de protección con Fusibles, Celda de medida y celda de
remonte
5.4.1 Funciones
CML ( celda de línea ): Dotada de un interruptor seccionador de tres posiciones,
permite comunicar el embarrado del conjunto con los cables, cortar la corriente
nominal, seccionar esta unión o poner a tierra simultáneamente las tres bornas de los
cables de Media tensión.
CMP-F ( celda de protección con fusibles ): Además de un interruptor igual al de
la celda de línea, incluye la protección con fusibles, permitiendo su asociación o
combinación con el interruptor.
CMP-A ( Celda de interruptor automático ): Incluye un interruptor automático y
un seccionador de tres posiciones. Está dotada del sistema de protección RPGM, que
permite la realización de protecciones generales o de transformador.
CMM ( Celda de medida ): Esta celda constará de los tres transformadores de
medida de tensión e intensidad, el módulo de contadores y el disparador doble tarifa.
CMR ( Celda de remonte ): Envolvente metálica que protege el remonte de cables
hacia el embarrado.
5.4.2 Descripción Detallada de las Celdas.
•
Base y Frente:
La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad
y resistencia a la corrosión de esta base, que incorpora todos los elementos que integran
la celda. La altura y diseño de esta base permiten el paso de cables de cables entre
celdas.
La parte frontal está pintada e incluye en su parte superior la placa de
características eléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la misma
los accesos a los accionamientos del mando.
En la arte inferior se encuentran las tomas para las lámparas de señalización de
tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de
cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de
tierras y de las pantallas de los cables.
•
Cuba:
30
MEMORIA DESCRIPTIVA
La cuba, de acero inoxidable, contiene el interruptor, el embarrado y portafusibles,
y el gas SF6 se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bares.
El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de la operación
segura durante toda la vida útil de la celda, sin necesidad de reposición de gas. Para la
comprobación de la presión en su interior, se puede incluir un manómetro visible desde
el exterior de la celda.
La cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco
interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así su incidencia
sobre personas, cables o la aparamenta de Centro de Transformación.
El embarrado incluido en la cuba está dimensionado para soportar, además de la
intensidad nominal, las intensidades térmicas y dinámicas asignadas.
•
Interruptor/ Seccionador/ Seccionador de puesta a tierra.
El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones: conectado,
seccionado y puesto a tierra.
La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento
sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor ( conmutado entre las posiciones de
interruptor conectado y interruptor seccionado); y el otro para el seccionador de puesta a
tierra de los cables de la acometida ( que conmuta entre las posiciones de seccionado y
puesto a tierra).
Estos elementos son de maniobra independiente, de forma que su velocidad de
actuación no depende de la velocidad de accionamiento del operario.
El corte de la corriente se produce en el paso del interruptor de conectado a
seccionado, e, empleando la velocidad de las cuchillas y el soplado de SF6.
•
Interruptor automático.
El interruptor automático consta de tres polos o ampollas que contiene SF6 a una
presión absoluta cercana a 3 bares. En cada polo hay dos contactos: el inferior que es
fijo y el superior que es móvil, y que es accionado por el mando de interruptor
automático.
- El corte de la corriente se produce debido a la suma de dos efectos:
- Autocompresión de SF6 por desplazamiento del contacto móvil, que produce un
doble soplado axial sobre el arco en ambos contactos.
•
Fusibles.
31
MEMORIA DESCRIPTIVA
En las celdas CMP-F los fusibles se montan sobre unos carros que se introducen
en los tubos portafusibles de resina aislante.
Los 3 tubos, inmersos en SF6, son perfectamente estancos respecto del gas, y
cuando están cerrados, lo son también respecto del exterior, garantizando la
insensibilidad a la polución externa y s las inundaciones. Esto se consigue mediante un
sistema de cierre rápido con membrana.
Esta membrana cumple también otra misión: el accionamiento del interruptor para
su apertura, que puede tener origen en :
-
la acción del percutor de un fusible cuando éste se funde.
La sobrepresión interna del portafusibles por calentamiento excesivo del
fusible.
5.4.3 Conexión.
•
Conexión entre celdas.
El elemento empleado para realizar la conexión eléctrica y mecánica entre celdas
se denomina conjunto de unión.
El conjunto de unión está formado por tres adaptadores elastoméricos enchufables
que, montados entre las tulipas ( salidas de los embarrados) existentes en los laterales de
las celdas a unir, dan continuidad al embarrado y sellan la unión, controlando el campo
eléctrico por medio de las correspondientes capas semiconductoras.
El diseño y composición de este conjunto de unión, además de imposibilitar las
descargas parciales, permite mantener los valores característicos de aislamiento,
intensidad nominales y de cortocircuito que las celdas tienen por separado.
Tras disponer de los tres adaptadores de las tres fases del embarrado, únicamente
es necesario dar continuidad a la tierra y afianzar la unión mecánica entre las celdas
mediante unos tornillos.
A fin de permitir la máxima flexibilidad en la realización de esquemas, se dispone
de varias opciones en cuanto a las salidas laterales de los embarrados, de forma que en
cada lateral se puede optar entre :
TULIPAS: Si el objeto es la conexión presente o futura a otra celda CGM por ese
lado.
PASATAPAS: Si se trata de una salida de cables o unión con una celda no
perteneciente a los sistemas CGM.
CIEGA: Si no se necesita conexión alguna por ese lado, el lateral no presentará
ningún tipo de conector.
32
MEMORIA DESCRIPTIVA
•
Conexión de cables.
Las acometidas de Media Tensión y las salidas a transformador o celda de medida
se realizan con cables. Las uniones de estos cables con los pasatapas correspondientes
en las celdas CGM deben ejecutarse con terminales enchufables de conexión
sencilla(enchufable) o reforzada ( atornillables ).
5.4.4 Funciones de Protección.
•
Protección con Celda de Fusibles.
La utilización de los fusibles en la celda CMP-F puede responder a dos sistemas:
a) Fusibles asociados: En caso de fusión de uno de los fusibles, no se abre
el interruptor de la celda, por lo que el transformador queda alimentado a
dos fases.
b) Fusibles combinados: Cuando cualquiera de los fusibles se funde, el
interruptor se abre, evitando que el transformador quede alimentado sólo
a dos fases.
En nuestro caso utilizaremos fusibles combinados.
•
Protección con Celda de Automático.
Cuando se requiere un interruptor automático se dispone de la celda CMP-A,
dotada con el sistema autónomo de protección RPGM. Las posibilidades del relé de esta
celda incluyen las protecciones contra sobreintensidades de fase y fugas a tierr, contra
cortocircuitos entre fases y entre fases y tierra.
5.4.5 Celda de Línea
Va a ser del tipo CML-A-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad
máxima nominal de 400 A. Esta celda tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces
durante un segundo, y un límite electrodinámico de 31,5 kA.
El equipo base de esta celda es:
A )Módulo de corte y aislamiento integro en SF6
B ) Interruptor rotativo III, con posiciones Conexión –Seccionamiento-Puesta a
tierra
33
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.4.6 Celda de Interruptor Automático.
Va a ser del tipo CMP-A-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad
máxima nominal de 400 A. Esta celda tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces
durante un segundo, y un límite electrodinámico de 31,5 kA.
El equipo base de esta celda es:
A) Un interruptor-seccionador de tensión nominal de 24 kV, con una intensidad
nominal de 400 A. Tiene un poder de corte de 2,5 kA y una resistencia mecánica
de 1000 maniobras, conforme a la norma: Tiene un resistencia eléctrica de 100
cortes a una intensidad nominal y un cosϕ = 0,7.
B) Un juego de barras tripolar de cobre aislado modular y extensible, dispuesta en
abanico.
C) Un seccionador de tierra.
D) Un mando CIT de apertura y cierre de palanca.
E) Unos indicadores de presencia de tensión.
Los cables de la red se conectan sobre los bornes inferiores del aparato con
terminales simplificadas, para cables secos unipolares.
El acceso a este compartimiento está subordinado al cierre del seccionador de
puesta en cortocircuito y a tierra, dotado de un mando brusco e independiente del
operador. Los brazos que soportan las pinzas de contacto están equipadas con unas
placas reflectantes visibles a través de las mirillas del panel de acceso.
5.4.7 2-Celda de Protección con Fusibles.
Va a ser de tipo CMP-F-24 según catálogo de fabricante, con una intensidad
máxima de 400 A y una tensión nominal de 24 kV. En esta celda la fusión del fusible
implica la apertura del interruptor. Tiene un límite térmico de 12,5 kA eficaces y un
límite electromagnético de 31,5 kA.
34
MEMORIA DESCRIPTIVA
El equipo base de esta celda está formado por:
A) Un interruptor-seccionador: Las funciones que realiza son: corte por autosoplado
de hexafluoruro de azufre ( SF6) y seccionamiento.
Tensión nominal
Intensidad nominal
24 kV
400 A
El cárter está lleno de hexafluoruro de azufre ( SF6) a una presión relativa de 0,5
bares. Cada cárter está sellado de por vida después del rellenado.
Cualquier sobrepresión accidental quedaría limitada a 2,5 bares por la apertura de
la parte posterior del cárter. Los gases serían canalizados hacia la parte inferior y
posterior de la celda, sin ninguna manifestación o proyección hacia la pared frontal.
B) Un juego de barras tripolar de cobre aislado modular y extensible, dispuestas en
abanico
C) Un seccionador de tierra en doble brazo. Al cortar la corriente automáticamente
se pone a tierra el resto de la instalación desconectada, evitando así descargas
estáticas.
D) Tres fusibles. Para una tensión nominal de 20 kV y una potencia del
transformador de 500 kVA, colocaremos fusibles, del calibre de 40 A.
E) Un mando CIT.Armado del mando por palanca y cierre automático del
interruptor al final de esta maniobra. Apertura por botón pulsador.
F) Un indicador de presencia de tensión.
5.4.8 -Celda de Medida.
Va a ser del tipo CMM según catálogo de fabricante, con una intensidad nominal
de 400 A y una tensión nominal de 20 kV.
El equipo base de esta celda está formado por:
B) Un juego de barras tripolares.
35
MEMORIA DESCRIPTIVA
C) Un espacio para los transformadores de tensión y de intensidad.
El equipo de medida constará de:
-
Un contador de energía activa de cuatro hilos simple tarifa, relación 5/1 A y
20000/380 V.
Un contador de energía reactiva simple tarifa, relación 5/1 A y 20000/380 V.
Tres transformadores de intensidad y tres de tensión de aislamiento seco en
resina epoxy y cuyas características son:
Tres transformadores de tensión con aislamiento seco en resina epoxy y
construidos según normas UNE y CEI y cuyas características son:
Un reloj de conmutación para el cambio de tarifas y gobierno del maxímetro.
Regleta de verificación.
Los secundarios de los seis transformadores se conectarán a los equipos de
medida.
5.4.9 EnclavamientoS
Se disponen los siguientes enclavamientos por posición, según normativa UNE20.0099:
•
•
•
•
El interruptor principal de puesta a tierra nunca podrán conectarse
simultáneamente.
Siempre queda garantizado que para conseguir el acceso al compartimiento
de cables, se deba conectar previamente al seccionador de puesta a tierra.
Al desmontarse el panel frontal se impide la maniobra de la aparamenta.
Opcionalmente este enclavamiento puede ser anulado por acción
voluntaria.
El interruptor principal y el seccionador de puesta a tierra, permiten
bloquear su maniobra mediante candado, tanto abierto como cerrado.
En las posiciones de protección con fusibles, además de los citados, se dan los
siguientes enclavamientos:
•
El acceso al compartimiento de fusibles nunca se podrá efectuar si con
anterioridad no se han conectado el seccionador de puesta a tierra.
En las posiciones de protección con interruptor automático, se dan los siguientes
enclavamientos:
•
El interruptor automático está conectado. El seccionador está conectado y
no se puede maniobrar. Asimismo, no se puede conectar el seccionador de
puesta a tierra.
36
MEMORIA DESCRIPTIVA
•
El interruptor automático está desconectado. El seccionador puede estar
conectado o en posición abierto. Si el seccionador está conectado se puede
accionar sobre el interruptor automático y no se puede accionar el
seccionador de puesta a tierra. Si el seccionador está en posición abiero, el
interruptorautomático no puede maniobrarse y el seccionador de puesta a
tierra podría maniobrarse. La posición interruptor automático abierto y
seccionador en posición abierto es también el punto de partida para la
realización de la operación de prueba del automático.
Par poder realizar esta operación es necesario realizar una simple maniobra de
desenclavamiento. Esta operación no implica ninguna desregulación de los parámetros
del interruptor automático o de su mecanismo de maniobra.
Una vez realizadas las pruebas del interruptor automático, mediante otra simple
operación de enclavamiento, se vuelve a reponer al estado inicial de la celda con
interruptor automático.
•
El seccionador de puesta a tierra está conectado. No puede accionarse el
interruptor automático.
Tanto el interruptor automático, el seccionador yel seccionador de puesta a tierra,
pueden ser dotados de un dispositivo que permite bloquear su maniobra, tanto en la
posición de abierto como en la de cerrado.
Adicionalmente y en los suministros en Alta Tesión se disponen los siguientes
enclavamientos:
•
•
Para acceder al interior de la celda de medida hay que realizar las siguiente
secuencia de operaciones: Con la llave liberada al abrir el elemento de corte de
la celda posterior ( interruptor ) se accede a la puesta a tierra de la celda de
auomático. Par cerrar la puesta a tierra de la celda de protección general hay
que abrir en primer lugar el disyuntor y posteriormente el seccionador. Sólo
entonces se puede cerrar la puesta a tierra que a su vez libera la llave que
permite el acceso a la celda de medida.
Asimismo y para acceder al transformador de potencia es necesario cerrar
previamente la puesta a tierra de la celda que le da servicio. Sólo de esta forma
es posible obterner la llave de acceso.
5.4.10 Normativa que Deben Cumplir las Celdas.
Los módulos deberán cumplir la instrucción MIE RAT-17, capítulo 7.4, que dice:
‘’ Todos los módulos deben llevar en lugar visible placa de características con : nombre
del fabricante, número de serie, designación de tipo, tensión nominal, intensidad
máxima, intensidad de cortocircuito máxima, nivel de aislamiento, año de fabricación’’.
Las celdas de protección deben cumplir la instrucción MIE RAT-09, capítulo 1, en lo
que se refiere a la protección contra sobreintensidades.
37
MEMORIA DESCRIPTIVA
Los seccionadores deben cumplir la instrucción MIE RAT-06, capítulo 6, que
dice:’’Los seccionadores no deben maniobrar de forma intempestiva’’.Las cuchillas de
puesta a tierra de los seccionadores están dotados de enclavamiento respecto de las
cuchillas principales. Los aisladores de los seccionadores estén dispuestos de tal forma
que las corrientes de fuga van a tierra y no entren entre bornes de un mismo polo ni
entre polos.
Los seccionadores también deben cumplir la instrucción MIE RAT-06, capítulo 4,
que dice: ‘’E seccioador está dotado de indicador de tensión y de posición de abierto o
cerrado’’.También deben cumplir la instrucción MIE RAT-17, capítulo 5, que dice:
‘’Los seccionadores y los seccionadores de puesta a tierra cumplirán con lo indicado en
la norma UNE 20099. Las corrientes de fuga a través de la distancia de seccionamiento
no deberán exceder de 0,5 mA en las condiciones de ensayo previstas en el apartado 6 ‘’
Los transformadores de tensión y de intensidad de la celda de medida deben
cumplir la instrucción MIE RAT-08, capítulos 1 y 2.
5.5
Transformador de Potencia.
Va a ir instalado en el centro de transformación, será de baño de aceite, sus
características son:
Potencia nominal
500 kVA
Tensión del primario
20 kV
Tensión del secundario
380/220 V
Frecuencia
50 Hz
Normas
UNESA 5.201-C
Tensión de cortocircuito
6%
Pérdidas en el hierro
1165 W
Pérdidas en el cobre
5300 W
Rendimiento a cos ϕ = 1 y carga 100%
98,73 %
Rendimiento a cos ϕ = 0,8 y carga 100%
98,38 %
Caída de tensión a cos ϕ = 1 y carga 100%
1,15 %
Caída de tensión a cos ϕ = 0,8 y carga 100%
Conexión
3,2 %
Dy11
38
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.6
Longitud
1430 mm
Anchura
880 mm
Altura
1305 mmn
Peso del aceite
350 litros
Peso total
1455kg
Armario de Baja Tensión.
Será un armario de forma prismoidal, fabricado con chapa electrozincada de
espesor 15/10.
La chapa está plegada, reforzada y revestida con pintura en polvo de epoxy más
poliéster polimerizado, que asegura una excelente estabilidad del calor, buena
resistencia a la temperatura y a la corrosión.
Las dimensiones en milímetros serán:
Profundidad
400 mm
Anchura
900 mm
Altura
2025 mm
Se dispondrá de un interruptor general con un grado de protección IP-55
Estos interruptores están conformes con:
-
Recomendaciones IEC-408
Norma francesa NF-C63-130
Norma alemana VDE-0660
Norma inglesa BS-5419
Norma italiana CEI
Las características más importantes de los interruptores son:
Intensidad nominal a 60 º C
1000 A
Intensidad nominal de empleo
1000 A
Tensión nominal
660 V
Número de polos
4
39
MEMORIA DESCRIPTIVA
Poder de cierre ( en cortocircuito )
75 kA
Intensidad de corta duración admisible ( 1 seg )
35 kA
El grado de protección del armario es IP-54. La temperatura interior del cuadro
debe mantenerse entre –10ºC y 20 ºC, para ello, los armarios disponen de rejillas de
ventilación tanto en la parte superior como en la inferior. De este modo, se garantiza
una buena ventilación natural por convección, dado que las pérdidas eléctricas que
tendrán lugar en el interior de las celdas se estiman inferiores a 700 W.
5.7
Conductores Empleados.
El conductor que llega a la caseta de transformación será unipolar de sección 150
mm para el C.T nº 1 y de 240 mm2 para los C.T nº 2,3 y 4. Los conductores que unen
las celdas de alta tensión serán unipolares de sección 25 mm2 de cobre para 12/20 kV.
2
El conductor que une el transformador y el armario de baja tensión será una
pletina de cobre de 80 x 5 mm2 de sección.
Del armario de baja tensión del C.T nº 1 parten dos líneas una que va a alimenta a
las naves con una sección de Aluminio de 150 mm2 y otra de 120 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 2 parten dos líneas una que va a alimenta a
las naves con una sección de Aluminio de 240 mm2 y otra de 95 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 3 parten dos líneas una que va a alimenta a
las naves con una sección de Aluminio de 400 mm2 y otra de 95 mm2.
Del armario de baja tensión del C.T nº 4 partn dos líneas una que va a alimenta a
las naves con una sección de Aluminio de 240 mm2 y otra de 150 mm2.
5.8
Material de Señalización y Seguridad.
En las puertas de acceso del CT y n las puertas y pantallas de protección de las
celdas, llevarán el cartel con la correspondiente señal triangular de riesgo eléctrico de
las dimensiones y colores que específica la recomendación AMYS 1.4.10, Modelo AE10.
En un lugar bien visible del interior del centro de transformación se colocará un
cartel con las instrucciones de primeros auxilios a prestar en caso de accidente y su
contenido se refirirá a la respiración boca a boca y masaje cardíaco. Su tamaño será el
UNE A-3.
Para mayor seguridad de los operarios encargados del mantenimiento del centro,
se instalará en el mismo los siguiente elementos:
40
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.9
Una banqueta aislante adecuada a 25 kV
Una placa de indicación de primeros auxilios ubicada en un lugar bien visible.
Unos guantes aislantes para AT de 25 kV
Unos guantes aislantes para BT, de 2,5 kV
Placa de Cinco Reglas de Oro
Un botiquín de urgencias con los elementos necesarios para primeras curas en
caso de accidentes.
Una pértiga detectores de tensión.
Un insuflador boca a boca.
Una Pértiga de salvamiento
Una cizalla aislada de 25kV.
Puesta a Tierra.
Las instalaciones de puesta a tierra han sido calculadas de acuerdo con lo indicado
en la instrucción MIE RAT-13.
Los conductores empleados tendrán una resistencia mecánica adecuada y serán de
cobre desnudo reconocido; de este modo tendrán una elevada resistencia a la corrosión.
Además cumplirá con la norma UNE 21022.
Los conductores se instalarán de manera que su recorrido sea lo más corto posible
evitando curvas de poco radio.
Las picas de puesta a tierra se ajustarán a lo especificado en la norma UNE 21056.
La unión entre el cable conductor y las picas será mediante soldadura aluminotérmica.
Habrá dos clases de puesta a tierra:
A) Puesta a tierra de protección que comprende todas las masas metálicas, cubas del
transformador, herrajes, carcasas metálicas, etc..
Puesta a tierra de servicio, por la cual conectamos a tierra el neutro de baja tensión
del transformador y los circuitos de baja tensión de los transformadores de medida.
La tierra de herrajes estará formada por ocho picas de 2 metros de longitud y 14
mm de diámetro de cobre, clavadas a una profundidad de 0,5 metros, en un rectángulo
de 7 x 5 metros que rodea a la caseta.
Quedarán conectadas a tierra mediante cable de cobre de sección 50 mm2 que
conecta a los electrodos.
El conductor irá introducido en un tubo de PVC de grado de protección 7. Las
puestas a tierra serán independientes entre sí y guardarán una distancia de separación.
41
MEMORIA DESCRIPTIVA
En el centro de transformación, se ha seguido la guía técnica sobre cálculo, diseño
y medida de instalaciones de puesta a tierra en redes de Distribución de Tercera
Categoría, editada por UNESA, así como la publicación realizada por D.Julián Moreno
Clemente, ‘’Instalaciones de Puesta a Tierra en Centros de Transformación‘’.
En las dos ediciones reseñadas se emplea el mismo método de cálculo y tienen en
cuenta los siguientes aspectos:
-
Seguridad de las personas
Protección del material
Valor de la intensidad de defeco que haga actuar las protecciones, eliminándose
así las faltas.
Par ello, se han confeccionado unos electrodos tipo, de composición y geometría
definidas, que permiten reconocer, a priori, el comportamiento de la instalación de
puesta a tierra en función de las características de la red de alta tensión que va a
alimentar al centro de transformación, y la del terreno donde va a ubicarse éste.
Para el cálculo de la resistencia de puesta a tierra y las tensiones de paso y
contacto para los distintos electrodos tipo, se ha utilizado el método e Howe. Los
resultados se encuentran en tablas, con los valores unitarios necesarios.
El método empleado está conforme con todo lo reglamentado en la MIE RAT-13.
5.10 Alumbrado del Centro de Transformación.
Se compone de dos partes, el alumbrado interior y el alumbrado exterior.
5.10.1 Alumbrado Interior.
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas
fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y
no suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su
respectiva reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como
se refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de superficie de 10 A,
instalando en el lado derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo
autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas
incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y una hora de autonomía.
42
MEMORIA DESCRIPTIVA
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un
interruptor diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra
disparos intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo
interruptor magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
-
Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e
irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una
sección de 2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de
sección de Cu.
5.10.2 Alumbrado Exterior.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz
con lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre
luminarias esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante
brazos murales de 300 mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente,
se hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte.
Para el encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de
220 V, 50 Hz y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e
irán protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
5.11 Sistema de Protección contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo
dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en
conjunto sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción
automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad de 350 litros de
aceite, no utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la
norma UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M.0.
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de
incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción
43
MEMORIA DESCRIPTIVA
necesaria se determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o
combustible existente ( UNE 23110 ).
Para un volumen entre 350 litros y 600 litros se utilizará un extintor de la clase
610B.
5.12 Alumbrado Público
5.12.1 -Introducción
Aparte de la temática de las instalaciones de alumbrado público en lo relativo a
los aspectos luminotécnicos, tiene gran importancia el replanteo de las instalaciones, la
obra civil, eléctrica y su correcta ejecución.
Hay que tener en cuenta que las instalaciones de alumbrado público necesitan
inversiones cuantiosas y, por tanto, exigen ser realizadas con materiales fiables
garantizados y buena ejecución de las unidades de obra, de forma que se asegure su
duración, rentabilizando la inversión.
En la obra civil se deben considerar las cimentaciones, zanjas y arquetas, mientras
que en la instalación eléctrica debe tenerse en cuenta las redes de alimentación de los
puntos de luz, puesta a tierra, centro de mando y de medida, así como su
correspondiente aparellaje.
5.12.2 -Obra Civil.
En general, parte de la obra civil depende del tipo de soporte que se adoptó. Si se
instalan columnas o báculos con portezuela, no se requiere la construcción de una
arqueta por punto de luz; en caso contrario, resulta imprescindible ubicar tantas arquetas
de derivación a puntos de luz como soportes se instalan. Nosotros haremos esto último.
Los soportes con portezuela presentan precisamente en la portezuela un grave
debilitamiento en lo que respecta a la resistencia de los materiales, además de que en el
transcurso del tiempo, o desaparecen dichas portezuelas o quedan abiertas con los
conductores eléctricos a la vista, lo que implica riesgos para las personas.
En zonas afectadas por el viento, si se requiere garantizar la seguridad, la
supresión de la portezuela de los soportes se hace prácticamente necesaria, o en todo
caso recomendable.
44
MEMORIA DESCRIPTIVA
Como se ha indicado anteriormente, la obra civil comprende las cimentaciones,
zanjas y arquetas.
5.12.2.1 -Cimentaciones.
Resulta frecuente que no se considere seriamente la ejecución de esta unidad de
obra, dando lugar a problemas de falta de verticalidad y alineación de los soportes,
además de falta de seguridad en la propia cimentación.
Debe evitarse el izado de los soportes apoyando directamente la placa base sobre
el hormigón de la cara superior de la cimentación, aprisionando dicha placa sobre la
citada cara.
Teniendo en cuenta que normalmente la terminación de la cimentación no es
perfectamente plana, no es posible lograr la correcta verticalidad del soporte, por lo que
usualmente se introducen entre la placa base y el hormigón calces de distintos
materiales, tales como chapas metálicas, trozo de madera, etc...,cubriéndose
posteriormente con la pavimentación, constituyendo todo ello un vicio oculto, que casi
siempre en el transcurso del tiempo resulta visible, debido a la acción del viento, que da
lugar al movimiento del soporte. Estos problemas deben evitarse.
La cimentación de un punto de luz va unida al tipo de soporte, debiendo
coordinarse las dimensiones de la placa base, principalmente sus agujeros, con las
dimensiones de los pernos, tuercas y arandelas.
La ejecución de la cimentación debe ser esmerada, situando adecuadamente la
plantilla con los cuatro pernos con doble zunchado en la excavación, perfectamente
nivelados y fijos, vertiendo el hormigón de resistencia característica H-200 de forma tal
que no se modifique la posición de los pernos y del tubo de plástico, para el paso de
cables, previamente colocado con la curvatura idónea.
Transcurrido el tiempo necesario para la consolidación de la cimentación, se
instalarán las tuercas inferiores en los pernos y sus correspondientes arandelas,
procediéndose a su nivelación, izándose el soporte que apoyará sobre las citadas
arandelas y tuercas superiores, comprobándose la nivelación del soporte y corrigiéndola
en caso necesario manipulando las tuercas inferiores, para finalmente apretar
convenientemente las tuercas superiores, fijando definitivamente el soporte instalado.
Con la finalidad de evitar problemas, resulta conveniente y prácticamente
necesario normalizar en función de la altura del soporte, las dimensiones de los pernos,
que serán de acero F-111 y galvanizados, así como las tuercas métricas cincadas o
cadmiadas y las arandelas de acero galvanizado.
La cimentación utilizada en nuestro caso es de 0,9 x 0,9 x 1,2 metro.
45
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.2 -Zanjas.
La instalación de la Red de Alumbrado Público se ubicará bajo las aceras,
ocupando en planta el menor espacio posible y, consecuentemente dimensionando las
zanjas en anchuras estrictas o mínimas.
Todo esto es debido a que en el subsuelo han de implantarse otra serie de
servicios, como pueden ser:
-
Redes de distribución eléctrica, comprendiendo las de medie y baja tensión,
así como los centros de transformación.
Redes de alcantarillado para evacuación de aguas pluviales y residuales.
Redes abastecimiento de agua potable.
Redes telefónicas.
Redes semafóricas.
En las instalaciones de alumbrado público, para prever doble circuito de
alimentación de los puntos de luz, o en todo caso dejar cara al futuro un tubo de plástico
de reserva, conviene instalar dos tubos de plástico en las zanjas, que comprenderán dos
tipo:
-
Zanjas de acera.
Zanjas en cruce de calzadas.
Las zanjas requieren una definición concreta en lo que respecta a dimensiones,
materiales y su ejecución, siendo posible adoptar un número elevado de alternativas,
considerando la más idónea la que se expone a continuación.
La excavación debe ser esmerada, limpiando el fondo de la zanja de piedras y
cascotes, instalando separadores de PVC tipo telefónica y dos tubos de plásticos liso
tipo presión de 11 cm de diámetro y 2,2 mm de espesor. Dichos tubos se deben de
cubrir con hormigón H-100 y un espesor de 10 cm por encima de los mismos, situando
posteriormente una malla de señalización, rellenando con productos de aportación
seleccionados y convenientemente compactados por tongadas de 15 cm como máximo,
alcanzando densidades de compactación del 95% del proctor modificado, no debiendo
permitirse el cierre definitivo de las zanjas, sin verificar que se logran las densidades
establecidas, mediante ensayos de compactación.
En el caso de zanjas en cruces de calzada, en lugar de dos tubos de plástico liso,
resulta conveniente prever cuatro y de mayor espesor, es decir, de 3,2 mm
recubriéndolas con hormigón H-150 pobre o grava cemento.
Asimismo, los cruces con otras canalizaciones deben protegerse de forma idónea
mediante tubos de fibrocemento o de PVC liso tipo de presión 11 cm de diámetro y 3,2
mm de espesor, rodeados de una capa de hormigón H-150 de 10 cm de espesor, con una
longitud mínima de 1 m a cada lado de la canalización existente.
46
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.12.2.3 -Arquetas.
Si se adoptan soportes sin portezuelas, se precisa construir una arqueta de
derivación por punto de luz, además de las que sean necesarias para los cruces de
calzadas. En este supuesto las arquetas de derivación a punto de luz deben diseñarse
para instalar una caja de derivación dotada de ficha de conexión y fusibles calibrados.
La instalación de la mencionada caja exige la implantación transversalmente a la
arqueta, de dos perfiles metálicos acanalados y ranurados, cincados o cadmiados
enclaustrados en las paredes de hormigón o sujetos medante tiros, utilizando asimismo
tornillos y tuercas cadmiados o cincados.
Par evitar que los conductores eléctricos sufran tensiones mecánicas, resulta
conveniente que en cada arqueta los mismos formen un bucle holgado, cuya fijación,
mediante bridas sujetacables, debe realizarse a un perfil metálico idéntico a los
anteriores, situado verticalmente a lo largo de la pared opuesta a la de la entrada de
cables al soporte y enclaustrado n dos puntos de dicha pared.
Todo ello de conformidad con los planos correspondientes.
En los casos de variación de sección en los conductores, junto a la caja de
derivación y sobre los perfiles metálicos transversales se situará una caja de protección
de líneas eléctricas, dotada de fichas de conexión y fusibles calibrados.
Por lo que respecta a la construcción de las arquetas, éstas deberán se de
hormigón de resistencia características H-250 y un espesor mínimo de paredes de 15 cm
de dimensiones interiores de 0,4 x 0,4 con una profundidad aproximada de 0,8 metros.
Un aspecto importante a considerar es el tipo de marco y tape de la arqueta, el
cual va a ser de fundición nodular de grafito esferoidal, cuya relación calidad / coste
resulte adecuada.
Pueden adaptarse por su idoneidad dos tipos de fundición nodular de grafito
esferoidal, el tipo FGE 50-7 o el tipo FGE 42-12, ambos según Norma UNE-36.118-73.
Utilizaremos el tipo FGE 50-7 que tiene las siguientes características mecánicas
mínimas:
-
Resistencia a la tracción : 50 kg / mm2
Alargamiento: 7 %
Límite elástico: 35 kg / mm2
Dureza Brinell: 170-240
El comité estructural dominante es ferrita-perlita.
Al objeto de poder comprobar, mediante ensayos, que los tapes se ajustan a los
tipos de fundición establecidos, deberán ir dotados de testigo de control.
47
MEMORIA DESCRIPTIVA
El peso del tape para arquetas de 0,4 x 0,4 m es de 13,6 kg, e irán dotados de un
agujero para facilitar su levantamiento.
El anclaje del marco solidario con el mismo estará constituido por cuatro
escuadras situadas en el centro de cada cara, de 5 cm de profundidad, 5 cm de saliente y
10 cm de anchura, con un peso total del marco de 6,4 kg para arqueta de 0,4 x 0,4.
Todo esto se refleja en el plano correspondiente.
5.12.2.4 -Soportes.
Por razones de seguridad tanto mecánica como eléctrica se adoptan los soportes
normalizados tipo AZ-12, que carecen de portezuela o registro.
5.12.3 Obra Eléctrica.
La obra eléctrica comprende: las redes de alimentación de los puntos de luz, la
puesta a tierra de la instalación y el centro de mando y medida.
El cálculo y dimensionamiento de las redes eléctricas para la alimentación de los
puntos de luz de una instalación de alumbrado público tienen que cumplir lo dispuesto
en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión y en las Instrucciones MI-BT
del Ministerio de Industria y Energía complementarias del mismo, ajustándose
asimismo a las normas técnicas de la empresa distribuidoras de energía eléctrica.
La previsión de cargas cumplirá lo establecido en la instrucción MI-BT-009,
siendo la carga por punto de luz la nominal de la lámpara multiplicada por 1,8, debido a
que se trata de lámparas de descarga con su correspondiente equipo auxiliar.
La red de alimentación de los puntos de luz desde el centro de mando y medida
debe realizarse proyectando circuitos abiertos, procurando reducir la longitud de los
mismos y equilibrar las cargas de las distintas ramas con el objetivo de unificar
secciones.
En el cálculo de las secciones debe contemplarse lo dispuesto por la instrucción
MI-BT-017, considerando que la máxima caída de tensión admisible será de un 3 % de
la tensión nominal de la red.
Las secciones obtenidas para los diferentes ramales del polígono son:
CT-CM
50 mm2
CM-F
50 mm2
F-H
6 mm2
F-G
10 mm2
48
MEMORIA DESCRIPTIVA
G-I
6 mm2
CM-B
50 mm2
B-D
16 mm2
B-C
35 mm2
C-E
25 mm2
La alimentación de los puntos de luz se efectúa mediante red eléctrica subterránea
en baja tensión constituida por tres fases y neutro, con una tensión de 380 voltios entre
fases y 220 voltios entre fase y neutro, utilizando conductores unipolares de cobre tipo
RV-0,6-1kV
En la instalación eléctrica interior de los soportes se recomienda una sección
mínima de 2,5 mm2, careciendo los conductores de empalmes en el interior de los
soportes y sin que estos soporten esfuerzos de tracción.
Los empalmes y derivaciones a puntos de luz en redes subterráneas se deberán
efectuar siempre en las arquetas, realizándose a presión con el mayor cuidado, el objeto
de que, tanto mecánica como eléctricamente, responda a iguales condiciones de
seguridad que el resto de la línea, de forma que al preparar las diferentes venas se deje
el aislante preciso en cada caso y la parte del conductor sin él estará limpia, careciendo
de toda materia que impida su buen contacto. La elección de fases se hará de forma
alternativa, de modo que se equilibre la carga.
5.12.3.1 -Puesta a Tierra.
Aún cuando exista la alternativa de instalar una pica de tierra por punto de luz, se
considerará más idóneo prever una línea de enlace con tierra, instalando una o más picas
de tierra hincadas en las arquetas cada tres soportes metálicos.
Por tanto, la puesta a tierra de los soportes se realizará conectando
individualmente cada soporte, mediante conductor de cobre con aislamiento
reglamentario de 6 mm2 de sección, a una línea de enlace con tierra de cobre, asimismo
con aislamiento reglamentario, con las secciones adecuadas que establecen las
Instrucciones MI-BT-17 y 39, y en todo caso con una sección mínima de 16 mm2.
Las secciones de la línea de enlace con tierra serán función de la sección de los
conductores de alimentación de los puntos de luz, de acuerdo con la siguiente relación:
Red de Alimentación
Línea de enlace con tierra
16 < S ≤ 35
16
S > 35
S/2
49
MEMORIA DESCRIPTIVA
Las picas de tierra se hincarán cuidadosamente en el fondo de las arquetas, de
manera que la parte superior de la pica sobresalga 20 cm de la superficie más alta del
lecho de grava. La línea de enlace con tierra formando un bucle y el conductor de tierra
del soporte de 6 mm2 de sección, se sujetarán al extremo superior de la pica, mediante
una grapa doble de paso de latón estampado.
Para garantizar la continuidad de la línea de enlace con tierra, cuando se acabe la
bobina del conductor, en la arqueta correspondiente se efectuará una soldadura de plata
o sistema adecuado que garanticé su continuidad.
Todo esto se puede apreciar en el plano correspondiente.
5.12.3.2 Centro de Mando y Medida. Aparellaje.
Se debe prever el número de centros de mando y de medida que se consideren
necesarios, de forma que se optimice su coste y el de los circuitos de alimentación de
los puntos de luz. No obstante, al establecer el número de centros de mando y de
medida, se recomienda que la potencia máxima a alimentar por cada centro oscile entre
51 y 70 kW. Por lo tanto como nuestra potencia es de 25,65 kW, sólo proyectaremos un
centro de mando y de medida.
Los sistemas de protección de las instalaciones de alumbrado público se ajustarán
a lo dispuesto en las Instrucciones MI-BT-009 y 020, sin que se utilicen interruptores
diferenciales tal y como establece la Hoja de Interpretación nº 11, del 9 de junio de
1975, del Ministerio de Industria y Energía.
La conexión del centro de transformación al centro de mando y medida se
realizará con barras o puntos que indique la empresa suministradora de energía
eléctrica, mediante fusibles de alto poder de ruptura y un desconectador de carga con
sus correspondientes cortacircuitos.
Al final de la acometida en el centro de mando y de medida se instalarán
cortacircuitos fusibles de alto poder de ruptura y a continuación el equipo de medida,
cumpliendo las Normas Técnicas de la empresa suministradora de energía eléctrica,
para seguidamente instalar un interruptor magnetotérmico tetrapolar ( ICP ).
El accionamiento del centro de mando será automático, incluido, en su caso el de
alumbrado reducido, con la posibilidad de accionamiento manual. El programa será el
encendido total, apagado parcial del 50% de los puntos de luz a determinada hora de la
noche y el apagado total. A tal efecto, el centro de mando y medida irá provisto de
célula fotoeléctrica y reloj con corrección astronómica de doble esfera montados en
paralelo, actuando éste retardado respecto a la célula para el caso de avería, instalándose
además el siguiente aparellaje:
-
Conmutadores.
Contactotores de accionamiento electromagnéticos.
Relés auxiliares.
50
MEMORIA DESCRIPTIVA
-
Interruptor tetrapolar magnetotérmico.
Interruptores automáticos.
Termostato.
Punto de luz.
Resistencia eléctrica.
Fusibles de protección.
El reloj tendrá autonomía mínima de funcionamiento de 24 horas, en previsión de
cortes de energía, y se instalará una ficha de conexión para el cambio de los circuitos a
media noche y noche entera.
La base de contratación de potencia será de 36,5 kW.
Para la protección de las salidas del cetro de mando y protección utilizaremos
fusibles de las siguientes intensidades nominales:
CM-B = 32 A
CM-F = 20 A
Para los contactores y conmutadores se adoptarán las siguientes intensidades
nominales:
Contactores:
CM-B =30 A
CM-F = 22 A
Conmutadores:
CM-B = 32 A
CM-F = 25 A
El resto de aparellaje será el siguiente:
ICP
40 A
Conjunto de medida
30 A
Fusibles de protección C.M
63 A
Fusible de seguridad C.T
100 A
Los armarios para el alojamiento del aparellaje de los centros de mando y medida
pueden ser metálicos, prefabricados de hormigón, y de poliéster con fibra de vidrio.
En nuestro caso utilizaremos el armario metálico colocado sobre un pilar de
hormigón de resistencia característica H-200, previendo una fijación adecuada de forma
que quede garantizada su estabilidad.
Los armarios metálicos serán del tipo intemperie, constituidos por bastidores de
perfil metálico, cerrados por paneles de chapa de acero de 2,5 mm de espesor,
galvanizados con espesor mínimo de la capa de recubrimiento de 600 gr / m2.
51
MEMORIA DESCRIPTIVA
Dichos armarios cumplirán las condiciones de protección P-32 establecidas en las
normas DIN-40.050 y tendrán las medidas suficientes para albergar todos los elementos
necesarios de forma reglamentaria, y su estanqueidad mínima será IP-55 según Norma
UNE-20324-78.
Dicho armario metálico dispondrá de toma de tierra, colocándose la pica en la
arqueta que sirve de paso a los conductores y uniendo ambos, Cuadro y pica a través de
un conductor aislado, como mínimo de 750 V y de 16 mm2 de sección de cobre.
La pica tendrá una longitud de 2 metros y un diámetro de 14 mm.
Las dimensiones del armario que utilizaremos será de 0,7 x 0,5 x 0,25 metros.
5.13 Instalación Eléctrica de la Nave.
5.13.1 Introducción y Bases de Cálculo.
Las secciones de los conductores se calcularán siguiendo las recomendaciones del
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión del Ministerio de Industria, (MIE, BT).
Según el citado Reglamento, el local se clasifica como local húmedo-mojado en la
zona taller, siendo preciso instalaciones y condiciones especiales, a parte de las que se
establece para instalaciones de carácter general, por lo que los elementos que forman
parte de la instalación tales como: cajas de protección, cables, conexiones, fusibles,
etc.., estarán normalizadas y seguirán las normas anteriormente citadas.
Para el cálculo de las secciones de los conductores se atenderá a dos criterios: la
intensidad que circula por las líneas y la caída de tensión. Este último criterio tiene
como objetivo que la tensión. Este último criterio tiene como objetivo que la tensión al
final de la línea no baje de un valor determinado, a plena carga REBT, siendo, entre el
origen de la instalación y cualquier punto de utilización, t ≤ 3 % para alumbrado y t ≤ 5
% para otros usos, de la tensión nominal en el origen.
Tendrán una única fuente de alimentación que será la Cía. Sevillana de
Electricidad, cuyas características son :
- Clase de corriente
Alterna.
- tensión
380 V entre fases activas.
220 V entre fase y neutro.
- Frecuencia
50 Hz.
52
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.2 Puesta a Tierra de Masas en Redes de Distribución de Energía Eléctrica.
Para la determinación de las características de las medidas de protección contra
choques eléctricos en caso de defecto ( contactos indirectos) y contra sobreintensidades,
así como de las especificaciones de la aparamenta encargada de tales funciones
atenderemos, según la Instrucción MIE BT. 008, al esquema TT.
Los esquemas TT tienen un punto de la alimentación, generalmente el neutro,
conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora están conectadas
a una toma de tierra separada de la toma de tierra de la alimentación.
5.13.3 -Identificación de los Conductores.
Según la Instrucción MIE BT 023 art 6.3, los conductores, especialmente el que
respecta al neutro y al de protección, deben ser fácilmente identificados. Esta
identificación se realiza por los colores que representen sus aislamientos.
-
Neutro
Conductor de protección
Fases
Azul claro.
Amarillo-Verde.
Marrón-Negro-Gris.
5.13.4 Naturaleza de los Conductores.
-
Todos los conductores serán de cobre, excepto la acometida que será de
aluminio.
Todos los conductores de la zona de Taller serán de Cu-0,6/ 1 kV de tensión
nominal de aislamiento. En instalación bajo tubo.
Para el resto de conductores se utilizarán conductores Cu-750 V de tensión
nominal de aislamiento, en instalación empotrada o bajo tubo, según
corresponda.
5.13.5 Secciones de los Conductores.
De acuerdo con el REBT, para líneas interiores de alumbrado, la sección mínima
aerá de 1 mm2 y para las líneas de fuerza de grado alto de electrificación, la sección
mínima será de 2,5 mm2.
La sección del conductor de protección será igual a la del conductor neutro en
todo momento y como mínimo de 2,5 mm2, ( Instr. MIE BT.021 Art 2.10 ).
Según la Instrucción MIE BT.039 Art 8, la sección mínima de las líneas
principales de tierra será de 16 mm2 y para las líneas de enlace con tierra de 35 mm2, si
son de cobre. Si son conductores de otros metales se utilizarán secciones equivalentes a
las anteriores.
53
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.6 Tubos Protectores.
Se utilizarán de dos clases:
En emplazamientos secos: Zona de oficinas, almacén, se utilizarán tubos de
aislantes normales, flexibles no propagador de las llamas.
En emplazamientos húmedos: Zona taller, éstos serán metálicos rígidos blindados
con aislamiento interiores, protegidos contra la corrosión y estancos.
Se colocarán en montaje superficial, como mínimo a 2 cm de las paredes y a una
altura de montaje sobre el suelo siempre que se pueda a 2,5 m.
Las conexiones de los distintos tramos de las líneas se realizarán en oportunas
cajas de registro termoplásticas y asimismo estancos, separados una distancia no mayor
de 15 metros para la fácil introducción y retirada de las conductores en los tubos,
sirviendo además éstas cajas para efectuar los empalmes y derivaciones necesarias
mediante las correspondientes fichas de conexión; todo ello según indica la Instrucción
MIE BT.027.
5.13.7 Composición de la Instalación.
Mediante Acometida formada por conductor Al-0,6 / 1 kV, con aislamiento de
polietilenoo reticulado en instalación subterránea, se conducirá la energía eléctrica hasta
la Caja General Protección. Dicho caja será del tipo homologado, albergando en su
interior fusibles de A.P.R. de 80 A dispondrá de borne para neutro y conexión a tierra
en su parte metálico ( si la tuviere).
El equipo de medida se ubicará en la fachada, en módulo prefabricado; estará
provisto de doble contador Activa-Reactiva, con base portafusibles precintables y
cartuchos APR-ZR del tipo cilíndrico, que podrán ser los mismos de la C.G.P.,
conforme a las Normas de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A.
La Derivación individual enlazará el Cuadro de Protección y Medida, C.P.M, con
el Cuadro Principal de Mando y Protección. Se instalará de Cu-0,6/1 kV con
aislamiento de polietileno reticulado y cuya sección será la indicada en el cálculo.
Desde este Cuadro Parcial se separarán las distintas líneas de Alumbrado y
Fuerza.
Además habrá tres cuadros secundarios para alimentar a alumbrado y fuerza,
como se puede observar en los planos.
Estos cuadros se especificarán cada uno en el cálculo de la distribución.
Tanto en el cuadro principal, como en los secundarios se colocarán los distintos
dispositivos de protección.
54
MEMORIA DESCRIPTIVA
En los planos de alumbrado y fuerza están reflejada cada línea y la colocación de
los cuadros, y en el plano del esquema unifilar se detallan las distintas secciones a
utilizar así como los dispositivos de protección.
5.13.8 Cálculo de las Líneas. Expresiones a Utilizar.
La intensidad que circula por las distintas líneas, así como su sección vendrá dada
por:
-
Distribuciones trifásicas:
I=
S=
-
∑ (P·L )
P
3·V ·cos ϕ·η
S=
o bien
χ ·U ·u
3
∑ (I ·L·cos ϕ )
χ ·u
Distribuciones monofásicas:
I=
S=
P
V ·cos ϕ
2·∑ (P·L )·η
χ ·V ·u
S=
o bien:
2
∑ (I ·L·cos ϕ )
χ ·u
siendo:
-P : Potencia total del distribuidor, W
-I : Intensidad del distribuidor, A
-V : Tensión del distribuidor, V
-cosϕ : Factor de potencia.
-η : rendimiento de los motores. Se supone un valor del 80 %
-χ : conductividad eléctrica del cobre, 56 m/Ω mm2
-u : Caída máxima de tensión, v
-l: longitud, m.
55
MEMORIA DESCRIPTIVA
5.13.9 Características de los Dispositivos de Protección.
Los dispositivos de protección cumplirán las condiciones generales siguientes:
-
5.13.10
Deberán poder soportar la influencia de los agentes exteriores a que estén
sometidos, presentando el grado de protección que les corresponda de
acuerdo con sus condiciones de instalación.
Los interruptores automáticos serán de corte omnipolar y tendrán capacidad
de corte suficiente para la intensidad de cortocircuito que puedan producirse
en el punto de su instalación.
Los dispositivos de protección contra sobreintensidades ( magnetotérmicos )
en los circuitos, tendrán los polos protegidos que correspondan al número de
fases del circuito que protegen y sus características de interrupción estarán
de acuerdo con las corrientes admisibles en los conductores del circuito que
protegen.
Toma de tierra.
Según el REBT, Instrucción MIE BT-039, las puestas a tierra se establecerán con
el objeto principal de limitar la tensión que con respecto a tierra pueden presentar en un
momento dado las masas metálicas, asegurar la actuación de las protecciones y eliminar
o disminuir el riesgo que supone una avería en el material utilizado.
La puesta a tierra comprenderá toda la ligazón metálica directa sin fusible ni
protección alguna, de sección suficiente, entre determinados elementos o partes de una
instalación y un electrodo, o grupo de electrodos, enterrados en el suelo, con objeto de
conseguir que el conjunto de instalaciones, edificios y superficies próximas al terreno
no existan diferencias de potencial peligrosas y que al mismo tiempo, permitan el paso a
tierra de las corrientes de alta o la descarga de origen atmosférico.
La puesta a tierra constará de las siguientes partes:
-
Toma de tierra
Líneas principales de tierra.
Derivaciones de las líneas principales de tierra.
Conductores de protección.
Las tomas de tierra estarán constituidas por los siguientes elementos:
-
Electrodo: Estará constituido por dos picas de 2 metros de longitud y de
14mm de diámetro, en material de cobre y enterrada a 0,6 metros bajo el
nivel del suelo.
Línea de enlace con tierra: Constituye el anillo de conducción enterrado
siguiendo el perímetro mediante el punto de puesta a tierra. Se situará a una
profundidad no inferior a 80 cm, pudiéndose disponer en el fondo de las
zanjas de cimentación. Este cable será rígido de cobre desnudo de una
sección mínima de 35 mm2.
56
MEMORIA DESCRIPTIVA
-
-
-
Punto de puesta a tierra: Conectada la línea de enlace con tierra y la línea
principal de tierra mediante arqueta de conexión. Dicha conexión permitirá,
mediante útiles apropiados, separar ambas líneas con el fin de poder realizar
la medida de la resistencia de tierra. El punto de puesta a tierra será de cobre
recubierto de cadmio.
Líneas principales de tierra: Están formadas por conductores que partirán del
punto de puesta a tierra y a las cuales estarán conectadas las derivaciones
necesarias para las puestas a tierra de las masas a través de los conductores
de protección.
Derivaciones de las líneas principales de tierra: Estas derivaciones estarán
constituidas por conductores que unirán la línea principal de tierra con los
conductores de protección.
Conductores de protección: Los conductores de protección unirán
eléctricamente las masas de las instalación con los interruptores diferenciales
con el fin de asegurar la protección contra los contactos indirectos.
En el circuito de puesta a tierra, los conductores de protección unirán las masas a
la línea principal de tierra.
A la toma de tierra establecida se conectará todo el sistema de tuberías metálicas
accesibles, destinadas a la conducción, distribución y desagüe del edificio; toda masa
metálica importante existente en la instalación, y las masas metálicas accesibles de los
aparatos receptores, cuando su clase de aislamiento o condiciones de instalación así lo
exijan.
Los elementos anteriormente citados no podrán utilizarse en ningún momento
directamente como conductores de tierra.
Las conexiones en los conductores de tierra serán realizadas mediante dispositivos
adecuados, con tornillos de aprieto y otros similares, que garanticen una continua y
perfecta conexión.
La resistencia óhmica será tal que cualquier masa de la instalación no pueda dar
lugar a tensiones de contacto superiores a 24 voltios en locales húmedos o mojados y de
50 voltios en locales secos.
La resistencia para una pica enterrada será:
R=
C
L
C = Resistividad del terreno = 500 Ω · m
L = Longitud de la pica = 2 m
R=
500
= 250Ω
2
57
MEMORIA DESCRIPTIVA
Para una sensibilidad de disparo de los interruptores diferenciales de 0,03
,tendremos: 250 · 0,03 = 7,5 V ( 24 V según el apartado 7 de MIE-BT-021 )
5.13.11
Alumbrado de Emergencia.
Se ajustará a lo expuesto en el Art.29 de la Ordenanza General de Seguridad e
Higiene en el trabajo, de 9 de marzo de 1971 y en la Instrucción MIE-025 del REBT.
Deberá permitir en caso de fallo del alumbrado general, la evacuación segura y
fácil de los trabajadores hacia el exterior.
La fuente de energía de estos aparatos será propia, por medio de baterías de
acumuladores.
El alumbrado de emergencia deberá poder funcionar durante un mínimo de un
hora, proporcionando en las salidas de los locales y dependencias una iluminación
adecuada así como de la dirección de las mismas.
Este alumbrado estará provisto para entrar en funcionamiento automáticamente al
producirse el fallo de los alumbrados generales o cuando la tensión de éstos baje a
menos del 70% de su valor nominal.
Los aparatos que se utilizarán y que estarán distribuidos según indica el plano
correspondiente, tendrán las siguientes características establecidas en UNE
2006273.Equipos autónomos de emergencia-señalización de 160 lúmenes, con lámpara
incandescente, para una tensión de 220 V, y una hora de autonomía.
58
MEMORIA DE CÁLCULO
Línea aérea de alta tensión.
6
Cálculos Eléctricos.
6.1
Datos de Partida
Los datos principales para los cálculos eléctricos son:
- Sistema de corriente: Trifásica.
- Potencia a transportar; 2000 kVA.
- Tensión nominal: 20.000 Voltios.
- Longitud de la línea: 1970 metros.
- Intensidad: 57,73 A.
6.2
Determinación de las Secciones del Conductor.
Para calcular la sección del conductor utilizaremos la fórmula:
S=
ρ ·L·P
u·U
(1)
donde:
ρ = Resistividad del Al-Ac = 0,0338 Ω mm2/m.
U = Tensión de transporte. ( V )
P = Potencia a transportar ( W )
L = Longitud de la línea ( m)
u = Caída de tensión
u=
x·U
100
(2)
Siendo:
59
MEMORIA DE CÁLCULO
X = Porcentaje de la caída de tensión
Aplicado la expresión 2 obtenemos:
u =3 ·20.000 / 100 = 600 V
Aplicando la expresión 1 obtenemos:
S=
0,0338·1970·1600000
= 8,87 mm 2
2
0,03·20000
Según las Normas Particulares de Sevillana, para líneas de tercera categoría, la sección
mínima debe de ser de 31,10 mm2. Por lo tanto, elegiremos esta sección.
6.3
Constantes de la Línea.
a) Resistencia eléctrica:
La longitud del tramo es de 1970 metros.
La resistencia eléctrica a 20ºC del conductor utilizado de Aluminio-Acero de sección
31,10 mm2, normalizado es de 1,0749 Ω /km. Puesto que la corriente que va a circular es
alterna y la temperatura a la que podrán estar sometidos los conductores es muy superior, el
valor anterior hay que corregirlo.
Teniendo en cuenta el efecto Kelvin, se incrementará la resistencia en un 3 %,
resultando:
r´20ºC = 1,03 · 1,0749 = 1,1071 Ω /km.
Teniendo en cuenta la resistencia a 70ºC, emplearemos:
r70ºC = r´20ºC (1 + α·∆θ)
(3)
donde:
∆θ = Incremento de temperatura ºC .
α = Coeficiente que mide la variación de la resistencia con la temperatura ºC-1.
60
MEMORIA DE CÁLCULO
Para el aluminio α = 0,00345 ºC-1
r70ºC = 1,1071 [1 + 0,00345 ·( 70-20 ) ]= 1,29 Ω /km
Por lo tanto la resistencia total de la línea será:
RT = r70ºC · L
(4)
Para unos valores de r70ºC =1,29 y L= 1,97 obtenemos:
RT =1,29 · 1,97 = 2,6 Ω
b) Inductancia:
Las distancias ha tener en cuenta entre conductores, en los apoyos serán:
d1 = d2 = 1,77 metros
d3 = 1,5 metros
Figura1:Distancias entre conductores
Por lo tanto, la separación media geométrica entre fases será:
D = 3√ (d1 · d2 · d3 )
(5)
D = = 3√ (1,77 · 1,77 · 1,5 ) = 1,675 m
El coeficiente de inducción de cada conductor, sabiendo que en el tendido solo se
utilizan fases simples, será:
61
MEMORIA DE CÁLCULO
D

L =  2·10 − 4 ln
 H / km
a·r 

(6)
donde:
a = 0,826 por ser cables de Al-Ac de composición 6 +1
r = Radio de los conductores ( mm).
D = Separación geométrica media entre fases (1675).
1.675 

L =  2·10 − 4 ln
 = 1,27·10 −3 H / km
0,826·3,57 

La reactancia de autoinducción por kilómetro será:
x´ = 2 · π · f · L
(7)
Siendo:
f= frecuencia de la línea
L = coeficiente de autoinducción
x´ = 2π · 50 · 1,27 · 10-3 = 0,4 Ω /km
La reactancia inductiva total será:
X = x´ · L´
(8)
X = 0,4 · 1,97 = 0,79 Ω
c) Susceptancia :

0,02415  −6
·10 S / km
B =  314·
log D / r 

Sustituyendo valores;
62
(9)
MEMORIA DE CÁLCULO




0
,
02415
·10 − 6 = 2,008·10 −6 S / km
B =  314·
1675 

log

3,57 

d) Perditancia
Si el aislamiento de las líneas fuese perfecto, no habría corriente alguna entre los
conductores y los apoyos, ni superficialmente ni a través de dicho aislamiento. En este caso la
perditancia sería nula.
La corriente a través del aislamiento será:
I=
V
R
(10)
Donde :
I= Intensidad de fuga .
V = Diferencia de potencial entre los conductores y tierra ( Apoyos de la línea).
R = Resistencia de aislamiento.
La perditancia viene dada por
G=
1 1
=
R V
(11)
La perditancia es representativa de la pérdida de potencia a través de los apoyos. Al ser
una línea de corta longitud y tensión moderada, no se tendrá en cuenta este apartado.
d) Impedancia:
Viene dada por:
Z = R + j · X = 2,6 + j0,79
(12)
Siendo:
63
MEMORIA DE CÁLCULO
Z = Impedancia
R = Resistencia
X = reactancia
Sustituyendo valores:
Z = = 2,6 + j0,79
Modulo:
Z = √ (R2 + jX2 )
(13)
Z = √ (2,62 + 0,792 ) = 2,81 Ω
Argumento :
ϕ = arctg
ϕ = arctg
X
R
(14)
0,79
= 16,27º
2,6
e) Admitancia :
Viene dada por:
Y=G+j·B=
(15)
Siendo:
G = Perditancia
B =Susceptancia
Sustituyendo valores:
Y = 0 + j2,008 · 10-6
64
MEMORIA DE CÁLCULO
Modulo:
Y = √ (G2 + jB2 )
(16)
Y= j 2,008 · 10-6
Argumento :
ψ = arctg
ψ = arctg
6.4
B
G
(17)
2,008
= 90º
0
Cálculo de la caída de tensión.
Intensidad a suministrar para una potencia de 2000 kVA:
I=
Pa
3·V
(18)
Siendo:
I= intensidad a suministrar ( A)
Pa= potencia a transportar ( kVA)
V = tensión de transporte ( kV)
I=
2000
= 57,73 A
3·20
Con dicha intensidad tendremos una densidad de corriente de:
γ =
I
S
(19)
Siendo:
65
MEMORIA DE CÁLCULO
γ = Densidad de corriente.
I = intensidad
S = Sección del conductor
Sustituyendo valores obtenemos:
γ =
57,73
= 1,85 A / mm 2
31,10
Según el RAT, artículo 22, el cable de sección 31,10 mm2 debe soportar una densidad
de corriente admisible de 4,72 A/mm2.
Al ser el cable de Aluminio-Acero, según el RAT, artículo 22, se multiplicará por un
coeficiente de corrección, según su composición de (6 + 1) de 0,926.
Luego la verdadera densidad de corriente es de:
γ´ = γ· K
(20)
Siendo:
γ = Densidad de corriente (4,72).
K = Coeficiente de corrección ( 0,926)
Sustituyendo valores:
γ´ = 4,72 · 0,926 = 4,37 A/mm2
Esta densidad de corriente es mucho mayor que la que hemos calculado anteriormente a
partir de la expresión 19 de:
γ = 1,85 A/mm2.
Tomando como factor de potencia cos α = 0´8, la caída de tensión total será:
u = √3 · I · (R· cos α + X · sen α)
66
(21)
MEMORIA DE CÁLCULO
u = √3 · 57,73· (2,6989 · 0,8 + 0,788 · 0,6) = 263,17 V
que representa un porcentaje de pérdidas de tensión de:
t=
u·100
V
(22)
Siendo:
t= Porcentaje de pérdida de tensión
u =caída de tensión
V= trensión de transporte
Sustituyendo valores:
t=
263,17·100
= 1,31% << 7%
20000
Valor totalmente despreciable, en cuanto al pedido por el RAT.
6.5
Rendimiento.
Las pérdidas de potencia en la línea viene dada por:
∆P = 3 · I2 · R
(23)
Siendo:
∆P = pérdidas de potencia
I = intensida de la línea
R = resistencia de la línea
Sustituyendo valores:
∆P = 3 · 57,732 · 2,69 = 26984 W
67
MEMORIA DE CÁLCULO
que representa un porcentaje de pérdidas de potencia de:
η=
Pp ·100
(24)
PT
Siendo:
Pp= pérdida de potencia de la línea.
PT= potencia activa de la línea
Sustituyendo valores obtenemos:
η=
26984·100
= 1,68%
1600000
que es inferior al 3 % admisible.
6.6
Efecto corona.
Si los conductores de una línea eléctrica alcanzan un potencial lo suficientemente
elevado para que rebasen al correspondiente a la rigidez dieléctrica del aire, se producirán
pérdidas debido a la corriente que se forma a través del medio.
Esto es debido a que el aire deja de actuar como aislamiento y da lugar a una corriente
de fuga.
La tensión a la que comienza a haber pérdidas se le va a llamar tensión crítica disruptiva
.
El valor de esta tensión lo calculamos por la fórmula de Peek:
Uc =
29,8· 3
D
·mc ·b·m'·r ·n·2,302·log
r'
2
U c = 84·mc ·b·m'·r ·log
D
r'
(25)
(26)
Donde:
68
MEMORIA DE CÁLCULO
Uc = Tensión compuesta crítica eficaz en Kv
mc= coeficiente de rugosidad del conductor.
b= Factor de corrección de la densidad del aire.
Viene dada por :
b=
273 + 25
h
3,921·h
·
=
76
273 + Q 273 + Q
(27)
Donde:
h= Presión barométrica en cm de columna de mercurio.
Q= Temperatura media en ºC.
m’= Coeficiente que tiene en cuenta el efecto que produce la lluvia haciendo descender
el valor de Uc.
r= Radio entre ejes de fases en cm.
r´= Radio ficticio en cm. Viene dado por:
r ' = n·r ·R n −1
(28)
donde:
R = Radio de la circunferencia que pasa por los conductores que forman la fase.
Los valores de los distintos parámetros de la fórmula de Peek que vamos a tomar son:
-Coeficiente de rugosidad:
Para cables tomamos mc=0,83 a 0,87
tomamos mc=0,87
-Factor corrector de la densidad del aire :
69
MEMORIA DE CÁLCULO
¨h¨lo calculamos por la fórmula de Halley:
log h = log 76 −
y
18,336
(29)
donde ¨y¨ reprenta la altitud, en m.
Para y =500 m, aplicando la expresión 29 obtenemos:
log h = log 76 −
500
= 1,853
18,336
h =71,37 m
Para el caso concreto de esta línea, tomaremos Q = 30ºC.
Luego, aplicando la expresión 27 obtenemos::
b=
3,925 + 71,37
= 0,9214
273 + 30
- Coeficiente m ´:
Con tiempo seco m´=1
Con tiempo lluvioso m´= 0,8.
Tomamos m´=1
-
Distancia entre fases:
D=167,5 cm
-
Radio ficticio :
Para n= 1
70
MEMORIA DE CÁLCULO
Conocidos ya todos los parámetros que intervienen en el valor de la tensión crítica
disruptiva, aplicaremos la expresión 26 obteniendo::
U c = 84·0,87·0,924·1·0,357·log
167,5
= 64,39kV
0,357
Uc = 64,39 Kv >> 20 KV
A pesar de haber tomado los valores más desfavorables, la tensión crítica disruptiva
está muy por encima dela tensión de la línea, por lo tanto, no hay peligro de que aparezca el
efecto corona.
El resultado obtenido era previsible, teniendo en cuenta la tensión moderada de la
línea y la altitud a la que se encuentra.
7
Cálculo Mecánico de los Conductores.
7.1
Coeficiente de sobrecarga.
Los apoyos se fijan a una distancia máxima de 157 m y para este vano se calculará la
resistencia mecánica de los conductores, flecha máxima y apoyos.
Tomaremos como hipótesis más desfavorable la perteneciente a la zona B (altitud entre
500 y 1.000 metros) según el artículo 27 del RAT, la cual supone al conductor sometido a la
acción de su propio peso y a una sobrecarga de hielo de valor:
180 √d en gr/m.
(30)
La temperatura a considerar según el artículo 27 será de -15ºC. Las cargas específicas
a considerar para el cable empleado de Aluminio-Acero serán:
- Sección (S): 31,10 mm2.
- Diámetro(d): 7,14 mm.
-Peso propio (PO): 0,108 Kg/m
-Carga específica debida a agentes externos(W): Kg/m/mm2
-Carga específica debida al peso del propio conductor W0 Kg/m/mm2:
71
MEMORIA DE CÁLCULO
La carga específica debida al peso del propio conductor será:
W0 =
P0
S
(31)
Sustituyendo valores obtenemos:
W0 =
0,108
= 0,00347 kg / m / mm 2
31,10
- Peso debido al hielo, aplicaremos la expresión 30:
Ph = 180 √7,14 = 481 gr/m = 0,481 Kg/m
Wh =
Ph
S
(32)
W1 = WB = WO + Wh
(33)
P1 = PO + Ph
(34)
Sustituyendo valores en las expresiones 32,33,34 respectivamente obtenemos:
Wh =
0,481
= 0,01546kg / m / mm 2
31,10
W1 = 0,00347 + 0,01546 = 0,01893 Kg/m/mm2
P1 = 0,108 + 0,481 = 0,589 Kg/m
El coeficiente de sobrecarga será :
m=
W
W0
(35)
Sustituyendo valores:
mB =
0,1893
WB
=
= 5,45
W0 0,00347
72
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2
Estudio de Tensiones y Flechas Máximas.
Los cálculos mecánicos que a continuación se indican se realizan para un vano de
regulación de 157 m que es el mayor de los existentes.
Para calcular las flechas y tensiones se utilizarán la siguiente ecuación de cambio de
condiciones:

 a·W2 ·E 2
W ·a 2 ·E
t 3 2 + t 3 2 α ·E ·∆θ + 1 2 − t1  =
24·t 1
24


(36)
llamando
K = t1 −
W 21 ·a 2 ·E
24·t 21
(37)
quedando la ecuación así:
t 2 2 ·[ t 2 − (α ·E·∆θ ) ] =
a 2 ·W 2 2 ·E
24
(38)
donde:
t1 = Tensión unitaria (Kg/mm2) en las condiciones más desfavorables.
t2 = Tensión unitaria (Kg/mm2) en las condiciones de tendido.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más
desfavorables.
W1 = Carga específica en las condiciones más desfavorables.
W2 = Carga específica en las condiciones de tendido.
α = Coeficiente de dilatación.
E = Módulo de elasticidad.
a = Vano de regulación.
73
MEMORIA DE CÁLCULO
Los subíndices 1 representan las hipótesis iniciales y las 2 las nuevas hipótesis de
cálculo, aplicando la expresión 37 obtenemos:
K = 10,96 −
0,01893 2 ·157 2 ·8100
= −13,857
24·10,96 2
La tensión máxima admisible ( T ) , adoptando un coeficiente de seguridad de 3
(según el Art 27-1) será:
c arg a mínima de rotura
T=
(39)
CS
Sustituyendo valores en la expresión 39 obtenemos:
T=
1023
= 341kg
3
Tensión unitaria en las condiciones más desfavorables.
t1 =
T
S
(40)
Sustituyendo valores en la expresión 40 obtenemos:
t1 =
341
= 10,96kg / mm 2
31,10
La flecha será:
fB =
a 2 ·W0 ·m B a 2 ·WB
=
8·t B
8·t B
(41)
Sustituyendo valores en la expresión 41 obtenemos:
157 2 ·0,01893
fB =
= 5,321m
8·10,96
74
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2.1 Cálculo de las Flechas Máximas.Según lo recomendado en el Artículo 27, apartado tercero, se calcularán las flechas
máximas para las hipótesis de viento y temperatura y además la calcularemos también para las
condiciones más normales de servicio.
a) Hipótesis D: Viento.
Se considerarán los conductores sometidos a:
- La acción de su propio peso.
- A una sobrecarga de viento, según nos indica el Artículo 16.
-A la temperatura de + 15ºC.
-θB= temperatura a considerar de la zona B (-15ºC)
-θ = temperatura correspondiente a las diferentes hipótesis en ºC
∆θ = θ - θB (ºC)
(42)
Sustituyendo valores en la expresión 42 para θD = 15ºC obtenemos:
∆θ =15ºC -(- 15ºC) = 30ºC
La sobrecarga debido al viento a tenor del Art. 16, será para un conductor de diámetro
inferior a 16 mm, a una presión de 60 Kg.
Wv =
d · pv
kg / m / mm 2
S
(43)
siendo:
Wv = carga específica debida al viento
d= diámetro del conductor en metros.
Pv= presión del viento.
75
MEMORIA DE CÁLCULO
S= sección del conductor.
Sustituyendo valores en la expresión 43 obtenemos:
Wv =
0,00714·60
= 0,0137 kg / m / mm 2
31,10
Sustituyendo valores en la expresión 31 obtenemos:
W0 =
P0 0,108
=
= 0,00347 kg / m / mm 2
S 31,10
La carga específica para la hipótesis del viento será ( WD):
WD = √(W2O + W2V )
(44)
Sustituyendo valores en la expresión 44 obtenemos:
WD = √ ( 0´003472 + 0´01372 ) = 0,0141 Kg/m/mm2
Luego el coeficiente de sobrecarga según la expresión 35 es:
mD =
0,0141
= 4,07
0,00347
La ecuación de cambio de condiciones para este caso según la expresión 38 será:
t2 = tD
y
W2 = WD
t D ·[ t D − (K − α ·E·∆θ D )
2
a 2 ·W 2 D ·E
]=
24
donde:
tD = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis D.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más
desfavorables: 30 ºC.
WD = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.0141Kg /m/mm2.
76
MEMORIA DE CÁLCULO
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
Sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
(
t 2 D ·[ t D − − 13,857 − 19,1·10 −6 ·8100·30
·8100
) ] = 157 ·0,0141
24
2
2
t2D (tD +18,4983) = 1653,9
Por lo tanto, la tensión unitaria vale:
tD = 7,913 Kg/mm2
y la total:
T = t · S ( Kg)
(45)
siendo:
T= tensión total.
t = tensión unitaria
S= sección del conductor
Sustituyendo valores en la expresión 45 obtenemos:
TD = 7,913 · 31,10 = 246 Kg
Coeficiente de seguridad:
C =
Tc
T
(46)
siendo:
77
MEMORIA DE CÁLCULO
Tc= carga mínima de rotura del conductor
T= tensión total
Sustituyendo valores en la expresión 46 obtenemos:
CD =
1023
= 4,2 > 3
246
La flecha horizontal que le corresponde es:
fDH = fD · sen i
(47)
fDV = fD · cos i
(48)
y la vertical:
siendo:
i= ángulo que formo el conductor con el poste
mD= coeficiente de sobrecarga
cos i =
1
mD
(49)
sen i = √ (1 - cos2 i )
(50)
Sustituyendo valores en la expresión 49 obtenemos:
cos i =
1
= 0,245
4,07
Sustituyendo valores en la expresión 50 obtenemos:
sen i= √ (1 – 0,2452 ) = 0´969
Sustituyendo valores en las expresiones 47,48 y 49 respectivamente obtendremos:
78
MEMORIA DE CÁLCULO
fDH = 5,50 · 0,969 = 5,329 m
fDV = 5,50 · 0,245 = 1,347 m
i = arccos (0,245) = 75,81º
b) Hipótesis E: Temperatura.
Las condiciones a las que los conductores se considerarán sometidos son, según el Art.
27-3:
- El propio peso.
- Temperatura de + 50ºC
∆θ = θ - θB (ºC)
(42)
Para:
θE = 50ºC
∆θE = 50ºC - (-15ºC) = 65ºC
Evidentemente al no considerarse sobrecarga de ningún tipo, el coeficiente de
sobrecarga es:
mE = 1
La ecuación de cambio de condiciones será para este caso:
t2 = tE
y
WO = WE
donde:
tE = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis E.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más
desfavorables: 65 ºC.
WE = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.00347Kg /m/mm2.
79
MEMORIA DE CÁLCULO
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
t 2 E ·[ t E − (K − α ·E·∆θ E ) ] =
a 2 ·W 2 E ·E
24
(
t 2 E ·[ t E − − 13,857 − 19,1·10 −6 ·8100·30
·8100
) ] = 157 ·0,0141
24
2
2
de donde:
t2E (tE + 23,913) = 100,168
Por tanto, la tensión unitaria vale:
tE = 1,967 Kg/mm2
y la total según la expresión 45 será:
TE = 1,967 · 31,10 = 61,173 Kg
El coeficiente de seguridad según la expresión 46 será:
CE =
1023
= 16,723 > 3
61,173
La flecha vertical aplicando la expresión 41 es:
157 2 ·0,00347
a 2 ·W0
1 = 5,435 m
fE =
mE =
8·t E
8·1,967
c) Hipótesis G: Tensión de cada día.
80
MEMORIA DE CÁLCULO
La tensión de cada día es a la que se encuentra sometido el cable la mayor parte del
tiempo, correspondiente a la temperatura media, o temperaturas próximas a ella, sin que exista
sobrecarga alguna o dicho de otro modo, es la tensión máxima admisible en un cable durante
el periodo de tiempo mas largo del año sin que experimente vibraciones eólicas.
Por tanto, las condiciones a las que consideramos sometidos los conductores son:
- La acción de su propio peso.
- La temperatura de +15 ºC.
Aplicando la expresión 42 para un valor de θG = 15ºC obtenemos:
∆θG = 15ºC - (-15ºC) = 30ºC
Al no considerarse sobrecarga de ningún tipo, el coeficiente de sobrecarga es:
mG = 1
La ecuación de cambio de condiciones será para este caso:
t2 = tG
y
WO = WG
donde:
tG = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis G.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más
desfavorables: 65 ºC.
WG = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.00347Kg /m/mm2.
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
sustituyendo valores en la expresión 38 obtenemos:
81
MEMORIA DE CÁLCULO
t 2 G ·[ tG − (K − α ·E·∆θ G ) ] =
a 2 ·W 2 G ·E
24
(
t 2 G ·[ tG − − 13,857 − 19,1·10 −6 ·8100·30
·8100
) ] = 157 ·0,00347
24
2
2
de donde:
t2G (tG + 18,4983) = 100,168
Por tanto, la tensión unitaria es:
tG = 2,2 Kg/mm2
y la total, aplicando la expresión 45, obtendrá un valor de:
TG = 2,2 · 31,10 = 68,42 Kg
Para el coeficiente de seguridad, aplicaremos la expresión 46:
CG =
1023
= 14,95 > 3
68,42
Flecha inclinada según la expresión 41 será:
fG =
157 2 ·0,00347
1 = 4,68m
8·2,2
El coeficiente TCD viene dado por la expresión:
TCD =
Tensión de cada dia
100
c arg a de ruptura
Sustituyendo valores en la expresión 51 obtenemos:
TCD =
68,42
100 = 6,68%
1023
82
(51)
MEMORIA DE CÁLCULO
Es decir, que la tensión de cada día TG = 68,42, es el 6,68 % de la carga de ruptura
(1023 Kg); valor menor que el 18% que se considera admisible para una línea sin
protecciones contra vibraciones.
d) Hipótesis H: HIELO.
Supondremos el cable sometido a la acción de su propio peso, más el del manguito de
hielo, según el Art.27.
Para θH = 0ºC aplicando la expresión 42 obtenemos:
∆θH = 0ºC - (-15)ºC = 15ºC
W2 = WH = WB = 0,01893 Kg/m/mm2 por lo que al aplicar la expresión 35 obtenemos:
mH =
WH 0,01893
=
= 5,45
W0 0,00347
La ecuación de cambio de condiciones la obtendremos aplicando la expresión 38 y será:
t2 = tH
y
W2 = WH
t 2 H ·[ t H − (K − α ·E·∆θ H ) ] =
a 2 ·W 2 H ·E
24
donde:
tH = Tensión unitaria (Kg/mm2) en la hipótesis H.
∆θ = Incremento de temperaturas entre las condiciones de tendido y las condiciones más
desfavorables: 15 ºC.
WH = Carga específica en las condiciones de tendido: 0.01893Kg /m/mm2.
α = Coeficiente de dilatación: 19.1·10-6ºC-1.
E = Módulo de elasticidad: 8.100 g/mm2.
a = Vano de regulación: 157m.
83
MEMORIA DE CÁLCULO
sustituyendo valores:
(
t 2 H ·[ t H − − 13,857 − 19,1·10 −6 ·8100·15
·8100
) ] = 157 ·0,01893
24
2
2
t2H (tH +16,177) = 2981
Por tanto, la tensión unitaria vale:
tH = 10,559 Kg/mm2
y la total, sustituyendo valores en la expresión 45 será:
TH = 10,559 · 31,1 = 328,3849 Kg
El coeficiente de seguridad según la expresión 46 será:
CH =
1023
= 3,115 > 3
328,3849
Flecha vertical aplicando la expresión 41 será de:
fH =
a 2 ·W0
157 2 ·0,01893
1 = 5,5237 m
mH =
8·t H
8·10,559
Resumen según las hipótesis, de los coeficientes de seguridad, tensiones y flechas:
Hipótesis
coef.
seguridad
D (viento)
E (temperatura)
4,158
16,723
G (tension de cada
dia)
14,95
tensión
flecha
246 Kg
61,173
Kg
68,42 Kg
5,50 m
5,435 m
84
4,86 m
MEMORIA DE CÁLCULO
H (hielo)
3,115
328,3849
Kg
5,5237 m
Tabla 1: coeficientes de seguridad, tensiones y flechas para las distintas hipótesis
Según los resultados obtenidos, el valor máximo se obtiene para la hipótesis de hielo,
con una flecha vertical de 5,5237 metros, de la cual hacemos uso para determinar la altura de
los apoyos y cálculos de las distancias de seguridad.
7.2.2 Tablas de regulación.
La regulación de los cables hay que hacerla en función del vano ideal de cada tramo,
comprendido entre dos apoyos de anclaje.
Las longitudes de vano que figuren en las tablas de regulación corresponden a la de los
diversos vanos ideales que pueda haber a lo largo de la línea.
En la tabla figuran las tensiones y las flechas correspondientes. Se calcula para un
intervalo de temperaturas que se estime oportuno, con saltos que se estimen oportunos.
Para una misma temperatura y distintos vanos, la flecha de uno de los mismos
conociendo la del otro, la determinaremos por la siguiente relación:
f = f' ( a' / a)
(53)
siendo:
a= 100 m
En la tabla 2 se muestran los valores de las flechas y tensiones para distintas
temperaturas para el vano de 157 metros.
85
MEMORIA DE CÁLCULO
K
ºC
θ
10
13,85
13,85
15
13,85
-
10
13,85
15
13,85
20
13,85
25
35
13,85
13,85
13,85
58
00,17
55
27
00,17
86
69,
4,770
68,
4,859
67,
4,945
66,
5,026
65,
5,110
64,
5,195
63,
5,274
62,
5,356
00
1,9
96
4,685
00
2,0
t2(t+23,14)=1
-23,140
0,9
00
2,0
t2(t+22,36)=1
-22,360
60
92
t (t+21,59)=1
4,596
15
2,0
2
00,17
50
45
00,17
-21,590
40
t (t+20,80)=1
-20,800
45
27
2
72,
23
2,1
+20,00)=100,17
40
13,85
62
t (t
4,500
42
2,1
2
-20,000
30
00,17
35
13,85
00
t (t+19,27)=1
73,
66
2,2
2
-19,270
-
40
100,17
30
4,410
7
2,2
t2(t+18,498)=
-18,498
-
82
100,17
25
75,
33
2,2
t2(t+17,724)=
-17,724
-
26
00,17
20
a 2 ·W
m
8·t
83
2,3
t2(t+16,95)=1
-16,950
f =
35
74
100,17
t·s Kg
2,3
t2(t+16,177)=
-16,177
-
23
00,17
10
T=
2,4
t2(t+15,40)=1
-15,400
-
5
00,17
5
13,85
t2(t+14,63)=1
-14,630
5
2
2
β = K − α ·E t 2 (t − β ) = a ·W ·E
t
24
Kg/mm2
00
MEMORIA DE CÁLCULO
50
13,85
t2(t+23,91)=1
-23,910
00,17
65
1,9
67
61,
5,435
17
Tabla 2: Tabla de Flechas y Tensiones para Distintas Temperaturas para el Vano de
157 m
En la tabla 3 se muestran los valores de las flechas para distintos vanos a distintas
temperaturas.
Longitud de vanos
θºC
80
0,572
90
0,869
100
1,247
110
1,69
120
2,218
130
2,728
140
3,315
150
3,944
157
4,410
-5ºC
0ºC
5ºC
10ºC
15ºC
20ºC
25ºC
30ºC
35ºC
40ºC
45ºC
50ºC
0,886
0,905
0,923
0,939
0,957
0,974
0,990
1,006
1,023
1,039
1,055
1,070
1,272
1,299
1,324
1,348
1,373
1,398
1,421
1,444
1,468
1,491
1,514
1,536
1,724
1,761
1,795
1,827
1,862
1,895
1,926
1,958
1,990
2,021
2,052
2,082
2,263
2,311
2,356
2,399
2,443
2,487
2,527
2,570
2,612
2,652
2,693
2,733
2,783
2,843
2,898
2,950
3,005
3,058
3,109
3,161
3,213
3,262
3,313
3,362
3,382
3,454
3,521
3,585
3,652
3,717
3,778
3,841
3,905
3,964
4,026
4,085
4,024
4,110
4,189
4,265
4,345
4,422
4,494
4,570
4,646
4,716
4,790
4,860
4,500
4,596
4,685
4,770
4,859
4,945
5,026
5,110
5,195
5,274
5,356
5,435
10ºC
0,583
0,596
0,607
,618
0,630
0,641
0,651
0,662
0,673
0,684
0,694
0,704
Tabla 3:Flechas para distintos vanos a distintas temperaturas.
87
MEMORIA DE CÁLCULO
7.2.3 Curva de flechas máximas según la ecuación de la parábola
El conductor tendrá una forma real de catenaria, pero para vanos inferiores a 1000
metros se considera que la forma es de parábola, ya que el error es pequeño.
El objeto de dibujar la Flecha Máxima es comprobar sobre el dibujo que las distancias
de seguridad se cumplen, y replantear los apoyos en los casos necesarios.
Si la curva de flechas máximas verticales va a ser dibujada según la ecuación de la
parábola, la fórmula a aplicar es:
x2
y=
2h
(54)
Para el caso del conductor de cable de Aluminio-Acero de 31,1 mm2 de sección, con vano
de cálculo de 157 m de longitud y con flecha máxima vertical de 5,5237 m, el valor de h será:
h=
T Th
=
p pc
(55)
Siendo:
Th =Tensión total, en la hipótesis reglamentaria H )
Pf = Pc =peso del cable por unidad de longitud
Sustituyendo valores en la expresión 55 obtenemos:
h=
328,3849
= 557,55m
0,588
2h = 1115, 1 metros
88
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 2:Curva de flechas máximas
7.2.4
Curva de Flechas Mínimas Verticales.
Una vez colocados los apoyos en el perfil de la línea, sirviéndose del apartado anterior,
es necesario comprobar si algún apoyo quedará sometido a un tiro vertical ascendente, al
presentarse las condiciones de flecha mínima.
Para la determinación de la parábola mínima es necesario conocer previamente el valor
del doble vano mínimo (Am2), esto es la suma mínima de los vanos contiguos cualesquiera.
Tomaremos como doble vano mínimo uno de 210 metros.
La ecuación de la parábola será:
y=
x2
2h
(54)
Para la obtención de la parábola mínima hemos de calcular previamente el cambio de
condiciones desde la hipótesis inicial hasta otra de igual temperatura, pero sin sobrecarga, que
es como se dará la flecha vertical más reducida.
En esta nueva hipótesis, llamémosla M, aplicaremos la expresión 42 para:
θM = -15ºC.
Obteniendo:
∆θM = -15ºC - (-15ªC) = 0ªC
Al no considerar los conductores sometidos a ningún tipo de sobrecarga, el coeficiente
de sobrecarga es:
mM = 1
89
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 37 obtendremos la constante "K" que en este caso valdrá:
K = 10,96 −
0,01893 2 ·210 2 ·8.100
= −33,44
24·10,96 2
llamando
Ahora la ecuación de condiciones es aplicando la expresión 38 será:
t 2 M [t M − (K − b·E ·∆θ M )] =
[
(
A 2 m 2 ·W 2 M ·E
24
)]
t 2 M t M − − 33,44 − 19,1·10 − 6 ·8100 ·0 =
210 2 ·0,00347 2 ·8.100
24
t2M (tM +33.44) = 179.21
tM = 2,24Kg / mm2
Tensión total ( según la ecuación 45 ):
TH =2,24· 31,1 = 69,66 kg
Flecha :
x2
x2
fH =
=
2h 2 TH
pH
Sustituyendo valores
fH =
x2
x2
=
69,66 1290
2
0,108
Flecha mínima vertical:
f min .vert =
x2
1290
90
(55)
MEMORIA DE CÁLCULO
Posiciones en las que podrá quedar la curva de flechas mínimas verticales:
a.-Por debajo del pie de apoyo intermedio. En este caso no habrá solicitación
escendente (tiro hacia arriba ), en el apoyo intermedio.
b.-Sobre el pie de dicho apoyo. No habrá solicitación ascendente ni descendente. El
cable no ejercerá acción de peso sobre el apoyo intermedio.
c.-Por encima del pie de dicho apoyo. Habrá solicitación ascendente en el apoyo
intermedio.
Se observa gráficamente que en toda la línea la parábola mínima queda por debajo de
cada apoyo intermedio por lo que no habrá tiro hacia arriba en ningún apoyo.
8
Cálculo de la Cadena de Aisladores.
Según el artículo 2 de RAT, se llama "tensión normal" al valor convencional de la
tensión eficaz entre fases, y "tensión más elevada de la línea" a el mayor valor de la tensión
eficaz entre fases, que puede presentarse en un instante en un punto cualquiera de la línea, en
condiciones normales de explotación, sin considerar las variaciones de tensión de corta
duración, debidos a defectos o a desconexiones bruscas de cargas importantes.
Categoría de la
línea
3ª
Tensión
nominal
20 kV
Tensión más
elevada
24(kVef)
Tabla 4.Valores de tensión y tensión más elevada para una línea de 3ª categoría
Según el Art.24 del RAT, se define el nivel de aislamiento como: las tensiones
soportadas bajo lluvia, a 50 Hz, durante un minuto y con onda de impulso de 1´2/50
microsegundos, según normas de la Comisión Electrotécnica Internacional (C.E.I).
La línea de 20 Kv, con 1 circuito simple de conductores de cable de Aluminio-Acero
de 31,1 mm2 de sección, está situada en una zona forestal y agrícola.
91
MEMORIA DE CÁLCULO
Se van a instalar aisladores de vidrio españoles, fabricados por VICASA.S.A y la
composición de las cadenas será:
- Cadena de Suspensión formada por 3 aisladores tipo E 40
- Cadena de Amarre formada por 3 aisladores tipo E 40
El grado de aislamiento ha de ser de 1,7 a 2 cm/Kv
La tensión a suponer entre fases ha de ser la de 24 Kv ( correspondiente a la nominal
de 20 Kv)
La longitud de la línea de fuga de los aisladores de 1ª calidad de vidrio templado que
se utilizarán tanto en las cadenas de amarre como en las de suspensión según el fabricante va
a ser de 185 mm.
8.1 Cadenas de Amarre
8.1.1 Cálculo Eléctrico.
Para el cálculo eléctrico de los aisladores utilizaremos las siguientes expresiones.
n=
GxU max . fases
(56)
L
G=
L·n
(57)
U max . fases
siendo:
G= grado de aislamiento 7 Cm/kV
n= número de aisladores
L = longitud línea de fuga de aislador
Umax.fases= tensión más elevada de la línea
Sustituyendo valores en la ecuación 56 obtenemos un número de aisladores de:
92
MEMORIA DE CÁLCULO
n=
1,7·24
= 2, 2
18,5
tomamos n = 3
El grado de aislamiento real lo obtenemos sustituyendo valores en la expresión 57.
18,5·3
= 2,31Cm / kV
24
La cadena estará formada por tres aisladores cada una. La distribución de la diferencia
de tensión entre el primer aislador (la del soporte, o sea, nula) y el último (la del conductor)
no es uniforme, pero como el número de aisladores es muy pequeño, se admite que los tres
aisladores soportan la misma diferencia de tensión.
8.1.2 Cálculo Mecánico.
Cada cadena de amarre estará formada de tres aisladores de vidrio templado y de los
siguientes herrajes:
Longitud
Horquilla de bola en V
60 mm
Rótula larga
Carga de rotura
5.000 Kg
125 mm
Grapa antideslizante.
Peso
0,38 Kg
5.000 Kg
0,4 Kg
6.000 Kg
1,1 Kg
(58)
Pa = n · pa
Siendo:
Pa = peso de los aisladores
n = número de aisladores
pa = peso aislador
93
MEMORIA DE CÁLCULO
El peso del aislador está compuesto por cristal, caperuza y vástago. Aplicando la
expresión 58 obtenemos un peso de:
Pa =3 · 1,7 = 5,1 Kg
PH = Ph + Pr + Pg
(59)
Siendo:
PH = peso de los herrajes
Ph = peso de la horquilla de bola en V
Pr =peso de la rótula
Pg= peso de la grapa
Aplicando la expresión 59 obtenemos un peso de los herrajes de:
PH = 0,38 + 0,4 + 1,1 = 1,88 Kg
Pc = Pa +PH
(60)
Siendo:
Pca = peso de la cadena de aisladores
Pa = peso de los aisladores
PH =peso de los herrajes
El peso de la cadena de aisladores se obtiene aplicando la expresión 60.
Pca =1´88 + 5´1 = 6´98 Kg
Cargas a considerar en la cadena:
94
MEMORIA DE CÁLCULO
a) Cargas normales:
El vano de mayor longitud es de 157 m, pero la longitud del cable entre dos apoyos es
algo mayor debido a la curvatura del mismo. Por ello, consideramos la longitud del cable
entre apoyos de 170 metros.
El peso unitario del conductor es 0´108 Kg.
Peso de la cadena........................................ 6,98 Kg
Peso del conductor: 0´108 · 170 :..............18,36 Kg
Sobrecarga del manguito de hielo:
170 · 0´18 · √7´14 = ...............................81,765 Kg
TOTAL......................................................107,105 Kg
Como la carga de rotura del aislador es de 4000 Kg, el coeficiente de seguridad
mecánica será según expresión 39 será:
C .S =
4000
= 37 ,346 >> 3
107 ,105
que es el mínimo admisible según el reglamento.
b) Cargas anormales:
En el Art.19, apartado 2, del RAT, se especifica a este respecto que en caso de rotura de
un cable de tierra o de un conductor en líneas con un solo conductor por fase y circuito no se
reducirá la tensión.
El coeficiente de seguridad será según la expresión 39 será:
C .S =
4000
= 11,73 >> 3
341
Siendo:
95
MEMORIA DE CÁLCULO
T= tensión máxima admisible del conductor( 341 kg)
Carga mínima de rotura del aislador = 4000 kg
8.2 Cadenas de Suspensión.
8.2.1 Cálculo Eléctrico.
Los cálculos eléctricos serán los mismos que para las cadenas de amarre, con lo que se
colocarán tres aisladores por cadena.
8.2.2 Cálculo Mecánico.
Cada cadena de suspensión estará formada de tres aisladores de vidrio templado y de
los siguientes herrajes:
Longitud
Horquilla de bola en V
60 mm
Carga de rotura
5.000 Kg
Rótula corta.
Grapa de suspensión.
0,38 Kg
5.000 Kg
6.000 Kg
Peso
0,225 Kg
1,2 Kg
El peso de los tres aisladores aplicando la expresión 58 es de :
3 · 1´7 = 5´1 Kg
y el de los herrajes aplicando la expresión 59 es de:
0,38 + 0,225 + 1,2 = 1´8 Kg
Por tanto, el peso de la cadena es aplicando la expresión 60 es de:
1´8 + 5´1 = 6´9 Kg
96
MEMORIA DE CÁLCULO
Cargas a considerar en la cadena:
a) Cargas normales:
El peso unitario del conductor es 0´108 Kg y considerando una longitud del conductor
de 170 m, tendremos que:
Peso de la cadena........................................ 6,90 Kg
Peso del conductor: 0´108 · 170 :..............18,36 Kg
Sobrecarga del manguito de hielo:
170 · 0´18 · √7´14 = ...............................81,765 Kg
TOTAL......................................................107,025 Kg
El coeficiente de seguridad aplicando la expresión 39 será:
C .S =
4000
= 37,4 >> 3
107
que es el mínimo admisible según el Reglamento
b) Cargas anormales:
En el Art.19, apartado 1, del RAT, dice “ previas las justificaciones pertinentes, podrá
tenerse en cuenta la reducción de este esfuerzo, mediante dispositivos especiales adoptados
para este fin; así como la que pueda originar la desviación de la cadena de aisladores de
suspensión.
Teniendo en cuenta este último concepto, el valor mínimo admisible del esfuerzo de
rotura que deberá considerarse será: el 50 % de la tensión del cable roto en las líneas con uno
o dos conductores por fase o circuito.
Por tanto, a tenor de lo expuesto tendremos:
0,5 · 340,85 = 170,42
97
MEMORIA DE CÁLCULO
y el coeficiente de seguridad lo obtenemos aplicando la expresión 39:
C .S =
4000
= 23,47 >> 3
170,42
que es el mínimo admisible según el Reglamento
9
Gravivano y Eolovano.
9.1
Gravivano.
Es la longitud de vano que hay que tener en cuenta para determinar la acción del peso
que los conductores transmiten al apoyo.
Dicha longitud viene expresada por la distancia horizontal que haya entre dos vértices
de la catenaria de los vanos contiguos al apoyo.
La razón de que el gravivano sea el se ha definido, es porque el único esfuerzo que el
trozo de conductor comprendido entre el vértice y el apoyo le transmite, es horizontal y de
valor TV (Kg) que es la tensión del conductor en dicho vértice.
Esto no es rigurosamente exacto, pero si perfectamente admisible en los casos
corrientes.
El vértice de la catenaria siguiente al apoyo considerado, ejercerá sobre dicho apoyo
otra fuerza análoga TW.
Para que el conductor permanezca en equilibrio ha de cumplirse que la suma de
esfuerzos verticales sea nula. Las únicas fuerzas verticales serán el peso del cable y la
reacción normal en el poste y cuyas magnitudes serán idénticas pero de sentidos contrarios y
por tanto, se anularán entre sí.
Como ya sabemos el gravivano es la longitud de cable que depende de la cadena, pero
aquí surge un inconveniente derivado de la variación de la longitud con la temperatura, y
¿cual será esta?
Si consideramos la máxima temperatura, la longitud del conductor también será
máxima, y el ángulo de desviación transversal de la cadena "i" será mínimo y considerando la
mínima temperatura, el ángulo "i" será máximo.
El valor mínimo de "i" carece de interés practico, por tanto la condición de máxima
temperatura queda desechada.
98
MEMORIA DE CÁLCULO
Lo que interesa es el valor máximo de "i" ya que es cuanto más cerca del apoyo se
encontrará el conductor, al ser desviado por el viento.
Lógicamente lo más acertado es que el gravivano se mida en las hipótesis de mínima
temperatura, (-5ºC, según el art.30 del RAT) conjuntamente con la acción del viento.
Esto plantea un inconveniente de orden practico que es que habría que realizar una
plantilla de la catenaria para tales condiciones.
En la mayoría de los casos no es necesario considerarlo y se podrán emplear las curvas
mínimas calculadas anteriormente, sin considerar la sobrecarga del hielo.
9.2
Eolovano.
Es la longitud horizontal para determinar el esfuerzo que debido a la acción del viento
sobre los cables, transmiten estos a los apoyos. Esta longitud queda determinada por la
semisuma de los vanos contiguos al apoyo.
Los gravivanos y eolovanos pueden tener valores muy distintos al del vano elegido para
el cálculo de la línea.
Esto es así ya que los vanos de la línea siempre tendrán longitudes diferentes, por
mucho que se pretenda uniformarlos.
10
Cálculo de las Distancias de Seguridad.
Para el cálculo de las distancias de seguridad nos ceñiremos a lo establecido en el Art.
25 del RAT.
10.1 Distancia de los Conductores al Terreno.
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores con su máxima altura
vertical, queden situados por encima de cualquier punto de terreno o superficies de agua no
navegables, a una altura mínima de:
D1 = 5,3 +
U ( kV )
metros
150
(61)
con un mínimo de 6 metros.
En lugares de difícil acceso, las alturas podrán ser reducidas en un metro.
99
MEMORIA DE CÁLCULO
Para la línea proyectada aplicando la expresión 61 obtenemos:
D1 = 5,3 +
20
= 5,3 + 0,133 = 5,433 metros
150
Tomamos 6 metros.
10.2 Distancia de los Conductores entre sí y entre Estos y los Apoyos.
Según el Art. 25-2 del RAT, la distancia entre sí de los conductores sometidos a tensión
mecánica, así como la distancia entre los conductores y los apoyos debe ser tal que no haya
riesgo alguno de cortocircuito, ni entre fases ni a tierra, teniendo presente los efectos de las
oscilaciones de los conductores, debidos al viento y al desprendimiento de la nieve acumulada
sobre ellos.
La separación mínima entre conductores se determina por:
D3 = K · F + L +
U
metros
150
(62)
Siendo:
D3 = Separación entre conductores en metros.
K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se
tomará en la tabla expuesta en el Art.25-2.
F = Flecha máxima en metros, según el Art.27-3.
L = Longitud de la cadena de suspensión en metros, (en el caso de conductores fijados
al apoyo, por cadenas de amarre o aisladores rígidos, L = 0).
U = Tensión nominal de la línea en kV.
El cálculo de "K" se determina en función de los valores de la tangente del ángulo de
oscilación y de la categoría de la línea.
Los valores de la tangente del ángulo de oscilación de los conductores vienen dedos por
el cociente de la sobrecarga de viento y el peso propio, por metro lineal de conductor, estando
la primera determinada de acuerdo con el Art.16.
100
MEMORIA DE CÁLCULO
Peso del conductor por metro.......................... 0,108 Kg/m
Sobrecarga de viento...........…………………... 60 × 0´00714 = 0,428 Kg/m
Por tanto:
tgi =
0,428
= 3,96
0,108
El ángulo de oscilación será:
i = arctg 3´96 = 75´82º
Para dicho ángulo y en una línea de 3ª categoría, según la tabla del Art.25-2, tenemos
que K=0´65.
Las cadenas de aisladores constan de tres elementos, la longitud de ellas será:
3 × 0´185 = 0´555 metros
La flecha máxima calculada será de 5,5 metros. Aplicando la expresión 62 obtenemos:
20 

D3 = 0,65·  5,5 + 0,555 +
 ≈ 2 metros
150 

Adoptamos una distancia de 2 metros.
10.3 Distancia Mínima entre Conductores y sus Accesorios en Tensión y las Partes
Metálicas.
Según el Art.25-2, la separación mínima entre los conductores y sus accesorios en
tensión al apoyo, no será superior a:
D4 = 0,1 +
U ( kV )
metros
150
(63)
con un mínimo de 0´2 metros.
101
MEMORIA DE CÁLCULO
D4 = 0,1 +
20
= 0,233 metros
150
Para las cadenas de suspensión, la distancia de los conductores y sus accesorios en
tensión al apoyo será la misma de la formula anterior, pero considerados los conductores
desviados bajo la acción de una presión de viento mitad de la fijada para ellos en el Art.16:
Pv =
60
0,00714 = 0,214 kg / m
2
P = 0,108 Kg/m
En este caso:
tgi =
Pv 0,214
=
= 1,98
P 0,108
De donde:
i' = arctg 1,98 = 63,22º
λ = AC = AB
CD = AC × sen i' = 0,555 × sen 63,22 = 0,495 m.
Por tanto la longitud mínima de la cruceta será:
OA = EC + CD = 0,233 + 0,495 = 0,724 m.
En la figura 3 se puede observar las diferentes distancias de seguridad que deben
respetar los accesorios de la torre.
102
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 3:Esquema de dimensiones de los accesorios de la torre
103
MEMORIA DE CÁLCULO
11
Cálculo Mecánico de los Apoyos.
Según el tipo de apoyo se tendrá en cuenta, unas hipótesis u otras siguiendo lo
reglamentado en al Art.30 del RAT.
Los apoyos han de tener como mínimo un coeficiente de seguridad de 1´5 para las
hipótesis normales.
11.1 Altura Mínima de los Apoyos.
Se ha elegido una disposición de crucetas en montaje al tresbolillo para todos los
apoyos excepto para el de Entronque y Final de Línea que se ha optado por una disposición en
montaje cero.
Siendo:
- Distancia entre crucetas: 2 m
- Longitud total de cruceta: 0,85 m
- Distancia del conductor mas bajo al terreno: 6 m
La altura libre del apoyo será:
Hlibre = Hutil + λ + d + 2 × C
(64)
Hutil = Dist. al terreno + f
(65)
De donde:
- f: Flecha más desfavorable.
- λ: Longitud d la cadena.
- c: Ancho de la cruceta.
- d: separación de las crucetas.
104
MEMORIA DE CÁLCULO
-primera alineación.
Sustituyendo valores en la expresión 64 y 65 , para el caso más desfavorable tendremos:
Hlibres = 6 + 5,435 + 0,555 + 1,5 + 2 × 0,06 = 13,61 m
Con lo que elegiremos apoyos de 16 m totales que tienen una altura libre de 14,55 m.
- segunda alineación.
Aplicando la expresión 64 y 65, para el caso más desfavorable tendremos:
Hlibres = 6 + 4,8 + 0,555 + 1,5 + 2 × 0,06 = 12,98 m
Con lo que elegiremos apoyos de 15 m totales que tienen una altura libre de 13,60 m.
- apoyo de entronque y final de línea.
Estos apoyos como ya se ha mencionado anteriormente tiene una disposición de
crucetas en montaje cero, a las cuales van sujetas las cadenas de amarre, con lo que la altura
útil del apoyo coincide prácticamente con la altura útil.
Aplicando la expresión 64 y 65,la altura libre del apoyo será:
Hlibre » Hutil = Disr. al terreno + f + λ + d + 2 × C
De donde:
- f: Flecha mas desfaborable = 4,86
- λ: Longitud d la cadena = 0 (por estar en posición horizontal).
- c: Ancho de la cruceta » 0
- d: separación de las crucetas = 0 (por se montaje cero).
Hlibre » Hutil = 6 + 4,86 + 0 + 0 + 2 × 0 = 10,86 m.
- conclusiones a las alturas elegidas.
105
MEMORIA DE CÁLCULO
Las alturas que se han calculado anteriormente son para los vanos más desfavorables.
En el perfil se puede apreciar que hay vanos algo inferiores y además un accidente
topográfico (una pequeña vaguada) en las que las alturas necesarias serán bastante inferiores a
las calculadas.
En el ya mencionado perfil longitudinal de la línea se puede comprobar que las alturas
de conductores al terreno en ningún caso son inferiores a las reglamentarias (6 m que incluso
podía ser de 5 m ya que toda la zona por la que transcurre la línea es totalmente inaccesible).
106
MEMORIA DE CÁLCULO
11.2 Apoyos de alineación.
Se tomarán como longitudes de gravivanos y eolovanos, a efectos de cálculos 170 m,
cifra que es sobradamente segura dadas las vistas de las curvas que figuran en el perfil de la
línea.
Longitud de la cadena de aisladores:
λ = 0,555 m.
Peso del conductor a considerar:
peso propio ( p ) =0,108 kg/m
P1 = 170 · 0´108 = 18,36 Kg
Acción del viento sobre cada conductor de 7,14 mm de diámetro:
presión p= 60 Kg/m2 según art.16 del reglamento.
FV1 = 60 · 170 · 0´00714 = 72,828 Kg
Acción del viento sobre la cadena:
presión p= 70 Kg/m2 según art.16 del reglamento.
longitud del aislador=0,185 m.
Diámetro del aislador=0,714 m
FV11 = p · d · l
FV11 = 70 · 0´714 · 0´185 = 9´24 Kg
Peso del manguito de hielo por conductor:
P1111 = 0´18 ·√7´14 · 170 = 81,765 kg
Peso de la cruceta:
107
MEMORIA DE CÁLCULO
P111 = 15 Kg
Peso de la cadena de aisladores:
Q = 6,98 Kg
1ª Hipótesis: (Viento).
Para una altitud entre 500 y 1.000 metros, el RAT determina que los conductores se
encontrarán sometidos a:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Viento (Art.16).
- Temperatura (-5ºC).
Para la distribución de los conductores al tresbolillo, en los apoyos tendremos, que la
ecuación de momentos respecto a la base del poste es:
F×H= FV1 [ (H - λ) + (H - λ - b) + (H - λ - 2b)] + FV11 [ (H - λ/2) + (H - λ/2 -2b)] +
P11 × a + P111 × a/2
(66)
Donde:
a = Longitud de cruceta = 0,85 m.
2b = Distancia entre crucetas = 1,5 m.
λ = Longitud d la cadena = 0,555 m.
Donde los distintos parámetros que intervienen se representan en la figura. 4
108
MEMORIA DE CÁLCULO
Figura 4: Dimensiones del poste
Despejando "F" de la ecuación (66)de momentos:
λ


+b

a
λ +b
1 
11
1
11
+
F = 3·FV ·1 −
2 P1 + P1
 + 3·Fv ·1 − 2
H  2H
H 





(
)
0,555


+1

0,85
 0,555 + 1 
+
(2·25,34 + 15 ) = 246,204 − 347 ,24
F = 3·72,828·1 −
 + 3·0,924·1 − 2
H
H
H


 2 H



Despejando valores
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 221,4 y 225,78 Kg.
- H = 14 m
F = 246 ,204 −
347 ,24
= 221,4 kg
14
- H = 17 m
F = 246 ,204 −
347 ,24
= 225,78 kg
17
2ª Hipótesis: (Hielo).
Según el Art. 30-3 se considerará:
109
MEMORIA DE CÁLCULO
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo (Art.17).
- Temperatura (-15ºC).
La ecuación de momentos es:
F · H = P11 · a + P111 · a/2 + P1111 · a
(67)
Sustituyendo valores:
F=
a
1
11
111
− ( 2 P1 + P1 + 2 P1 )
2·H
F=
0,85
(2·25,34 + 15 + 2·81,765 ) = 97,414 kg
H
2·H
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 6,958 y 5,73 Kg.
- H = 14 m
F=
97 ,414
= 6,958 kg
14
- H = 17 m
F=
97 ,414
= 5,73kg
17
3ª Hipótesis: (Desequilibrio de Tracciones).
Según el Art. 30-3 se considerará:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo (art.17).
- Desequilibrio de tracciones (Art.18).
110
MEMORIA DE CÁLCULO
- Temperatura (Art.17).
La ecuación de momentos de las fuerzas actuantes sobre el poste respecto de la base del
mismo es:
2
 2 1

1 11 
111
2
F ·H =  a  P1 + P1 + P  + T 2 ·0,08 2 ·(3 H − 3b − 3λ ) 
2

 

(68)
2


15 

2
F ·H = 0,85 2  25,34 + 81,765 +  + 3412 ·0,08 2 ·(3 H − 3·0,75 − 3·0,555 ) 
2



Despejando F de la expresión 68 tendremos:
[9489 ,536 + 6697 ,785·(H − 1,305 ) ]
2
F=
H
Para una H comprendida entre 14 y 17 tendremos entre 74,53 y 75,77kg.
- H = 14 m
F=
[9489,536 + 6697 ,785·(14 − 1,305 ) ] = 74,53kg
F=
[9489,536 + 6697 ,785·(17 − 1,305 ) ] = 75,77 kg
2
14
- H = 17 m
2
17
4ª Hipótesis: (Rotura de Conductor).
Teniendo en cuenta el Art. 30-3 prescindiremos de esta hipótesis, por cumplirse todos
los requisitos establecidos en dicho artículo.
5ª Conclusiones.
111
MEMORIA DE CÁLCULO
Teniendo en cuenta los resultados obtenidos, los apoyos han de tener un esfuerzo libre
en punta mínimo de 226 Kg.
La altura de los apoyos la obtenemos mediante la parábola de flechas máximas
verticales, en el plano del perfil de la línea. La altura que obtenemos en planos es la que hay
entre el conductor más bajo y el suelo.
Los apoyos de alineación de la línea son:
1ª Alineación: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 8.
2ªAlineación: 10, 11, 12, 13
Las alturas útiles (desde el terreno al conductor más bajo medida sobre los apoyos),
obtenidas en el plano del perfil de la línea son:
Nº
H.
ÚTIL
1
2
3
4
Nº
11,20
11,20
11,20
11,20
H.
ÚTIL
12,20
12,20
12,20
11,20
11,20
11,20
11,20
6
7
8
10
11
12
13
Tabla 5.Alturas útiles de los apoyos de alineación
La altura libre del apoyo será la suma de la altura útil más la distancia del conductor
más bajo hasta la cabeza del apoyo.
Y la altura total del apoyo será la suma de la altura libre más la del empotramiento.
112
MEMORIA DE CÁLCULO
Con todo esto los apoyos elegidos serán del tipo:
Nº
TIPO
1
C-15-600
TR
2
C-15-250
TR
3
C-15-250
TR
4
C-15-250
TR
6
C-16-250
TR
7
C-16-250
TR
8
C-16-250
TR
10
C-15-250
TR
Nº
TIPO
11
C-15-250
TR
12
C-15-250
TR
13
C-15-250
TR
Tabla 6.Apoyos elegidos
113
MEMORIA DE CÁLCULO
11.3 Apoyos de Ángulo y Amarre.
En la línea debido a las exigencias del trazado existe un pequeño ángulo de 148,826.En
el cual se sitúa el apoyo nº 9.
En la línea con el objeto mejorar las condiciones del tendido a si como de proporcionar
un punto fijo en la línea se colocará un apoyo de Amarre, este será el nº 5
La disposición de las crucetas como ya se ha indicado anteriormente será en montaje al
tresbolillo.
- Distancia entre las crucetas: 1,5 m.
- Longitud de las crucetas: 0,85 m
11.3.1 - Apoyo nº 9 (ángulo).
Según el Art. 30-3 se considerará:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Viento (Art.16).
- Resultante de ángulo. (Art. 20).
- Temperatura (-5ºC).
Para el cálculo del esfuerzo libre en punta admitiremos que la resultante de ángulo
actúa en la dirección de la cruceta y que además que la dirección del viento coincide con la de
la indicada resultante.
Obviamente P11 será la suma del peso del conductor más el de las dos cadenas de
aisladores de amarre:
P11 = 18,36 + 2 · 6,98 = 32,32
La ecuación de momentos de las fuerzas actuantes, respecto de la base del poste es:
F ·H = 3·Fv ·(H − b ) + P1 ·a + P1
1
1
11
a
+ 3·Ta ·(H − b )
2
114
(69)
MEMORIA DE CÁLCULO
Despejando F tendremos:
1
11
b  P ·a P ·a
b 

1 
F = 3·Fv ·1 −  + 1 + 1
+ 3·Ta ·1 − 
H
2·H
 H
 H
La tensión del cable a -5 ºC más viento es de T = 260 Kg
Se considerarán los conductores sometidos a:
- La acción de su propio peso.
- A una sobrecarga de viento, según nos indica el Artículo 16.
- A la temperatura de -5ºC.
θD = -5ºC
Sustituyendo en la expresión 42 se obtiene:
∆θ = θD - θB = -5ºC -(- 15ºC) = 10ºC
La sobrecarga debido al viento a tenor del Art. 16, será para un conductor de diámetro
inferior a 16 mm de 60 Kg/m2 aplicando la expresión 43..
Wv =
0,00714 ·60
= 0,0137 kg / m / mm 2
31,10
De la expresión 44 se obtiene
WD = √{0,003472 + 0,01372} = 0,0141 Kg/m/mm2
Luego el coeficiente de sobrecarga según la expresión 35 es:
mD =
WD
0,0141
=
= 4,07
W0
0,00347
La ecuación de cambio de condiciones sustituyendo en la expresión 38 será:
t2 = tD
y
W2 = WD
115
MEMORIA DE CÁLCULO
t 2 D [t D − (K − α ·E ·∆θ )] =
2
a 2 ·WD ·E
24
sustituyendo valores:
[
)]
(
t 2 D t D − − 13,857 − 19,1·10 − 6 ·100·10 =
157 2 ·0,0141 2 ·8100
24
t2D (tD +15,4041) = 1653,9
Por lo tanto, la tensión unitaria es:
tD = 8,346 Kg/mm2
y la total según la expresión 45 será:
T = 8,346 · 31,10 = 260 Kg
El esfuerzo que dicha tensión provoca en el apoyo será:
Ta = 2·T ·sen
α
2
(70)
Siendo:
Ta : Esfuerzo sobre el apoyo llamado resultante de ángulo.
T : Tensión del cable a -5 ªC.
α: Ángulo de desviación de la línea, este será 180 - 148,826 = 31,174º
Sustituyendo valores de la expresión 70 obtenemos:
Ta = 2·260·sen
31 .174
= 139 ,72
2
Sustituyendo valores de la expresión 69 obtenemos
116
MEMORIA DE CÁLCULO
 0,75 
 0,75  32,32·0,85 15·0,85
+
+ 3·139 ,72·1 −
F = 3·72,828·1 −

+
H 
H
2·H
H 


F = 218,484 −
163,863 27 ,472 6,375
314 ,37
444 ,386
+
+
+ 419 ,16 −
= 637 ,644 −
H
H
H
H
H
Como la altura libre del apoyo es de 14,55 m tendremos un esfuerzo libre en punta de:
F = 623,148 −
444,386
= 592 ,608 kg
14,55
3ª Hipótesis: ( Desequilibrio de Tracciones ).
Según el Art. 30-3, se considerará:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Desequilibrio de tracciones (Art. 18-1).
- Temperatura de (-5 ºC).
Se considerará un esfuerzo longitudinal en punta del 8 % de las tracciones unilaterales
de todos los conductores.
El esfuerzo se considerará a la altura de los puntos de fijación de los conductores.
En esta situación la ecuación de momentos de las fuerzas que actúan, respecto de la
base del poste es:
 1 P111 
 + 3·0,08·Td (H − b )
F ·H = a· P1 +

2


(71)
De donde F será:
11
a  1 P1 
b
 + 3·0,08·T 1 − 

F = · P1 +

H 
2 
 H
117
(72)
MEMORIA DE CÁLCULO
Sustituyendo valores en la expresión 72 obtenemos:
F=
0,85 
15 
46,8
12,95
 0,75  33,847
· 32,32 +  + 3·0,08·260 1 −
+ 62,4 −
= 62,4 −
= 61,5kg
=
H 
2
H 
H
H
H

4ªHipótesis: (Rotura de Conductores).
Según el Art.30-3, ya que se cumple todo lo indicado en el, no consideraremos esta
hipótesis.
5ª Conclusiones.
Como podemos ver la condición más desfavorable es la 1ª (viento) con un esfuerzo
libre en punta de 592,608 Kg, con lo cual se elegirá un apoyo con 600 Kg de esfuerzo en
punta.
La altura libre del apoyo será la suma de la altura útil más la altura desde el conductor
mas bajo hasta la cabeza del poste.
La altura libre del apoyo será utilizando las expresiones 64 y 65:
Hlibres = 6 + 4,86 + 0,555 + 1,5 + 2 · 0,06 = 13,03 m.
Pero debido a las características del terreno, como se puede observar en el perfil
longitudinal, habrá que elegir un apoyo de 16 m totales que tienen una altura libre de 14,55
m.
11.4 Apoyo Fin de Línea .
El apoyo Nº14 es el de fin de línea. Dicho apoyo recibirá la línea en montaje cero.
118
MEMORIA DE CÁLCULO
1ª Hipótesis: (Viento).
Para una altitud de entre 500 y 1.000 m, el RAT determina que los conductores se
encontrarán sometidos a:
- Cargas permanentes (Art. 15).
- Viento (Art. 16).
- Desequilibrio de tracciones (Art. 18-3).
- Temperatura (-5 ºC).
H1 =La altura libre del apoyo será de 11,35 m
En el apoyo fin de línea se considerará un desequilibrio de tracciones del 100%
Las acciones a considerar serán:
Longitud de la cadena de aisladores:
λ = 0,555 m.
Peso del conductor a considerar:
P1 = 170 · 0´108 = 18,36 Kg
Acción del viento sobre cada conductor:
FV = FV1 = 60 · 170 · 0´00714 = 72,828 Kg
Acción del viento sobre la cadena:
FVC = FV11 = 70 · 0´50 · 0´185 = 6,475 Kg
Peso del manguito de hielo por conductor:
P' = P1111 = 0´18 · 170 · √7´14 = 81,765 Kg
Peso de la cruceta:
119
MEMORIA DE CÁLCULO
P111 = 15 Kg
Peso de la cadena de aisladores:
P''' = Q = 6,98 Kg
Peso del conductor más cadena de aisladores:
P = P11 = 18,36 + 6,98 = 25,34 Kg
El momento respecto de la base del apoyo provocado por el viento ,y el desequilibrio
de tracciones es:
F1·H1= √{(Cmin·H1)2 + (3·FV total·H1)2 + (Pcond+herraj ·L )2}
(73)
Pcond+herraj= Peso del conductor y herrajes = 25,34 Kg.
FVTtotal= = FV1+FV11
Siendo:
FVTtotal= Fuerza del viento sobre conductores y cadenas
FV1 = Acción del viento sobre cada conductor:
FV11 = Acción del viento sobre la cadena:
Cmin = Carga mínima de rotura
L= longitud de la cruceta
Sustituyendo valores en la expresión 74 obtenemos:
FVTtotal= 72,858 +6,475=79,33Kg.
Sustituyendo estos valores en la expresión 73 tendremos:
F1· H1 = √{(1023 · 11,35 )2 + (3 · 79,33 · 11,35 )2 + (25,34 · 2)2}
120
(74)
MEMORIA DE CÁLCULO
F1 =
11921,21
= 1050 ,32 kg
11,35
2ª Hipótesis: (Hielo).
Según el Art.30-3, se considerarán:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Hielo, según zona (Art.17).
- Temperatura según zona (Art.27-1).
P = P11 + P1111
(75)
Siendo:
P = Peso total
P11 = Peso del conductor más cadena de aisladores:
P1111 = Peso del manguito de hielo por conductor:
Sustituyendo valores en la expresión 74 obtenemos:
P = 25,34 + 81,765 = 107,105 Kg
F2 · H1 = {(Cmin · H1)2 +( P · L )2 }
Siendo:
Cmin= Carga mínima de rotura
H1 =La altura libre del apoyo será de 11,35 m
P = Peso total
L= longitud de la cruceta
121
(76)
MEMORIA DE CÁLCULO
Sustituyendo valores en la expresión 76 obtenemos:
F2= √{(1023· 11,35)2 + (107,105 · 2 )2} =11613
F2 =
11613
= 1023,17 kg
11,35
3ª Hipótesis: (Rotura de un Conductor).
El RAT especifica que hay que considerar los conductores sometidos a:
- Cargas permanentes (Art.15).
- Rotura de conductores (Art.19-3).
- Temperatura según zona (Art.17).
- Hielo según zona (Art.17).
El momento provocado sobre el poste debido a la rotura de un conductor lo obtenemos
mediante la expresión 76:
F3·H1 = √{(1023 · 11,35)2 + (25,34 · 2 )2} = 11611,16
Siendo:
P= Peso del conductor más cadena de aisladores ( 25,64 kg)
F3 =
11611,16
= 1023 kg
11,35
La hipótesis más desfavorable resulta ser la segunda, por lo que el apoyo escogido debe
soportar un mínimo de 1023,17 Kg de esfuerzo libre en punta.
Se elegirá un apoyo del tipo:
C-13-1.200
Siendo su altura útil de 11,35 m.
122
MEMORIA DE CÁLCULO
11.5 Resultados Obtenidos con el Programa Postemel ( anexo ).
12
Cimentaciones.
Las cimentaciones que llevarán los postes van a ser las que el catálogo comercial
sugiera.
Las cimentaciones de los demás apoyos serán las reflejadas en la siguiente tabla
.N
TIPO
FUNDACIONES
º
h
(m)
a
Exca
(m)
vación
Horm
K
igón
(K
1
C-15-600
TR
2
TR
5
TR
7
TR
9
,55
,70
TR
,55
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1,09
8
1,0
1,87
2,04
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1,09
8
1,0
2,02
2,20
8
0
1
,55
0
1
,55
0
1
,70
2,04
5
1
C-16-600
1,87
0
1
C-16-250
1,0
0
1
C-16-250
TR
8
,55
C-16-250
g/cm3)
0
1
C-15-600
TR
6
,55
C-15-250
(m3)
5
1
C-15-250
TR
4
,70
C-15-250
TR
3
1
(m3)
9
123
MEMORIA DE CÁLCULO
10
C-15-250
TR
11
TR
14
,55
,55
1.200 MO
,55
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1,09
8
0,8
0,99
1.09
8
1,1
2,34
2,5
8
0
1
,90
1,09
0
1
C-13-
0,99
0
1
C-15-250
0,8
0
1
C-15-250
TR
13
,55
C-15-250
TR
12
1
1
Tabla 7:Cimentaciones de los postes
124
MEMORIA DE CÁLCULO
13
Puesta a Tierra de Apoyos.-
Todos los apoyos de la línea tendrán su puesta a tierra. Tales puestas a tierra se
realizarán de acuerdo con el Art.12-6 y el Art.26 del RAT. A este respecto la resistencia
máxima de puesta a tierra no será en ningún caso superior a 20 Ω .
La puesta a tierra será idéntica en todos los apoyos.
Utilizaremos picas de cobre de 2 m de longitud y 14 mm2 de diámetro unidas al poste
mediante un conductor de 50 mm2 de cobre desnudo. La profundidad a la que se encontrará el
electrodo será de 0´5 m.
La resistividad del terreno que consideramos será de 80 Ω × m y puesto que Rt = 20 Ω
, como máximo, la resistencia unitaria máxima del electrodo ha de ser:
Kr < Rt/80 = 20/80 = 0´25 Ω /(Ω × m)
Por tanto, con ayuda de las tablas de electros tipo tomamos un electrodo constituido
por dos picas separadas entre sí 3 m y unidas por un conductor de características ya indicadas.
Este electrodo tiene una resistencia unitaria de Kr = 0´201 , con lo que la resistencia de puesta
a tierra será:
Rt = 0´201 · 80 = 16´08 Ω < 20 Ω
Intensidad de defecto máxima:
I=
U
3·
(77)
(Rn + Rt )2 + X n 2
donde:
U = Tensión de servicio de la línea.
Rn = Resistencia del neutro del secundaria del transformador en la subestación.
Xn = Reactancia del neutro del secundario del transformador en la subestación.
Rt = Resistencia de puesta a tierra del apoyo.
Sustituyendo valores en la expresión 77 obtenemos:
125
MEMORIA DE CÁLCULO
I=
20000
3·
(24 + 16,08 )2 + 0 2
= 288 ,5 A
Tensión de paso:
El electrodo tomado tiene una tensión de paso unitaria de:
Kp = 0´0392
con lo que:
Vp = Kp · δ · I
(78)
Siendo:
Vp= Tensión de paso.
Kp= Tensión de paso Unitaria.
δ = resistividad del terreno.
I= Intensidad de defecto máxima
Sustituyendo en la expresión 78 obtenemos.
Vp = 0´0392 · 80 · 288´5 = 905 V
Tensión de paso admisible:
VP =
10·K 
6·δ  10·72 
6·80 
1 +
−
1 +
 = 2.131,2V
n
t  1000  0,5  1000 
2.131´2 > 905 V
Tensión de defecto:
Vd = Rt · I
(79)
Siendo:
126
MEMORIA DE CÁLCULO
Vd = Tensión de defecto
Rt :Resistencia de puesta a tierra del apoyo.
I = Intensidad de defecto máxima
Sustituyendo valores en la expresión 79 obtenemos:
Vd = 16´08 · 288´5 = 4.630´4 V < 20 Kv
127
MEMORIA DE CÁLCULO
Centros de Transformación
En esta parte se realizarán todos los cálculos necesarios para la realización del centro de
transformación, así como, para la justificación de las medidas tomadas.
Los cuatro centros de transformación de 500kVA, van a alimentarse de forma
subterránea, y van a estar a una distancia del apoyo fin de línea de:
C.T nº 1: 10 m
C.Tnº3: 700 m
C.T nº 2: 790 m
C.Tnº4: 580 m
Intensidad de Alta Tensión
I=
S
3·U
(80)
Siendo:
S = Potencia aparente del transformador (kVA)
U = tensión de línea. (kV)
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 20 kV
Obtenemos una intensidad de alta tensión de:
I=
500
= 14,43 A
3·20
Intensidad de Baja Tensión
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
128
MEMORIA DE CÁLCULO
U = 0,38 kV
Obtenemos una intensidad de baja tensión de:
I=
500
= 759,6 A
3·380
Con lo que la densidad de corriente será:
d=
I
en A/mm2
S
(81)
siendo:
d= densidad de corriente.
I= Intensidad de baja tensión
S= Sección del conductor.
Para el C.T nº1, aplicando la expresión 81 obtenemos:
d=
759,6
= 5,06 A/mm2
150
Para los C.T nº 2, 3 y 4 :
d=
759,6
= 3,16 A/mm2
240
Densidad de corriente de acuerdo con MIBT-004
Intensidad de Cortocircuito en Alta Tensión.
I cc =
S cc
3·U
en KA
(82)
Siendo:
129
MEMORIA DE CÁLCULO
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora
de energía.( 350 MVA)
U =Tensión primaria en kV.
Icc =Intensidad de cortocircuito en kA.
Aplicando la ecuación 82 obtenemos:
I cc =
S cc
3·U
=
350
= 10,10 KA
3·20
Intensidad de Cortocircuito de Baja Tensión.
Impedancia referida al secundario:
2
Z r2
U
= 2 en Ω
S cc
(83)
Siendo:
Zr2 =Impedancia referida al secundario:
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora
de energía.( 350 MVA)
U22 =Tensión secundaria en kV.
Aplicando la ecuación 83 obtenemos:
2
Z r2
U
0,38 2
= 2 =
= 4,12·10 −4 Ω
S cc
350
Impedancia del transformador:
Zt2 =
U 22 u cc
·
en Ω
Pt 100
(84)
siendo:
130
MEMORIA DE CÁLCULO
U22 = Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios.
ucc = Tensión de cortocircuito, en tanto por ciento de la potencia aparente.
Aplicando la ecuación 84 obtenemos:
Zt2 =
380 2
4
·
= 0,0115Ω
500.000 100
Obtenidas las dos impedancias queda solamente sumarlas en su forma compleja, es
decir en sus componentes óhmicas y reactivas.
En cuanto a la primera, se puede considerar que en una Red de AT la Reactancia tiene
un valor preponderante en relación con la Resistencia, por lo que también podremos decir con
suficiente aproximación que:
Zr2 ≅ Xr2
Xr2 ≅ 0
ya que
Xr2 = 0,995 Zr2
y
R = 0,1·Xr2
En el caso de la segunda, la impedancia del transformador, la parte óhmica tiene ya
suficiente importancia como para ser considerada en el cálculo.
Rt 2 =
U 22 Pcu
·
Pt 100
(85)
siendo:
Rt2=Resistencia del transformador
U22= Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios
Pcobre = 1165 W
Pcu = Pérdidas en el cobre en tanto por uno de la potencia aparente.
Pcu =
Pcobre
Pt
(86)
131
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando las ecuaciones 85 y 86 obtenemos:
Pcu =
1165
= 0,23
5000
380 2 0,23
Rt 2 =
·
= 5,77·10 −4 Ω
500.000 100
Reactancia de cortocircuito del transformador:
X t 2 = Z t22 − Rt22
(87)
Siendo:
Xt2= Reactancia de cortocircuito del transformador
Z2t2 = Impedancia del transformador
Rt2=Resistencia del transformador
Aplicando la expresión 87 obtenemos:
(
X t 2 = Z t22 − Rt22 = 0,0115 2 − 5,77·10 − 4
)
2
= 0,011Ω
Resistencia y Reactancia total:
RT= Rt2 + Rr2
(88)
XT= Xt2 + Xr2
(89)
Aplicando las ecuaciones 88 y 89 obtenemos:
RT= 5,77·10-4 + 0 = 5,77·10-4 Ω
XT= 0,011 + 0 = 0,011 Ω
Donde:
RT: es la resistencia total desde el generador ideal hasta el punto de cortocircuito
132
MEMORIA DE CÁLCULO
XT:: es la reactancia total del mismo punto.
Z A = RT2 + X T2
(90)
Siendo
ZA = Impedancia total.
Aplicando la expresión 90 obtenemos:
Z A = RT2 + X T2 =
(5,77·10 )
−4 2
+ 0,0112 = 0,011Ω
La intensidad de cortocircuito será:
I CCA =
U2
3·Z A
(91)
Sustituyendo valores en la ecuación 91 obtenemos:
I CCA =
U2
380
=
= 19917 A
3 ·Z A
3·0,01
La intensidad de cortocircuito simétrica será;
Iccs = 1,1· Icc
(92)
Iccs = 1,1 ·19917 =21909 A
La intensidad de cortocircuito de choque será ;
Ich=√2·1,8·Icc·Kch
(93)
Donde:
Kch= constante que depende de la relación R/X, de la trayectoria.
En nuestro caso;
133
MEMORIA DE CÁLCULO
R 5,77·10 −4
=
= 0,05
X
0,011
con la ayuda de las tablas, Kch=1,85
Luego:
Ich = √2·1,8·19917·1,85 = 93796 A
Cálculo de los Transformadores de Intensidad
La potencia que puede transportar la línea será según el RAT.Art.22 de:
Para una sección de 31,20 mm2, la densidad de corriente admisible es de 4,72 · 0,926 =
4,37 A/ mm2.
Sustituyendo de la ecuación 81 podemos observar que el cable soportará una intensidad
máxima de:
I max = 4,37·31,1 = 135,9 A
La potencia máxima que puede transportar la línea será según la ecuación 80 será:
Pmax = 3·20·135,9 = 4707,7 kVA
La intensidad que circulará por el primario es de 135,9 A, luego cogeremos un
transformador con una intensidad en el primario de 150 A ( normalizado por la empresa
Sevillana de Electricidad).La intensidad secundaria será de 5 A y la potencia de precisión será
de 15 VA. La relación de transformación es de 5/1 y una precisión de 0,5.
Cálculo de los Transformadores de Tensión
La compañía suministradora específica los siguientes valores:
Tensión primario
22kV
Tensión secundario
110V
Clase de precisión
0,5
Potencia de precisión mínima 50 VA
134
MEMORIA DE CÁLCULO
Un polo aislado
Embarrado de Baja Tensión.
En este apartado nos propondremos demostrar que son capaces de soportar las
situaciones más desfavorables a las que podrán estar sometidos, como son los esfuerzos
electrodinámicos y térmicos de cortocircuito.
El embarrado escogido es:
Intensidad nominal
760 A
Nº de barras por fase
1
Sección
80 · 5 mm2
Longitud
1.750 mm
Distancia entre apoyos
875 mm
Distancia entre fases
75 mm
13.1 Esfuerzos Electrodinámicos.
La circulación de las corrientes por los conductores paralelos, como es el caso de los
embarrados, provocan la aparición de esfuerzos electrodinámicos sobre estos conductores
estos conductores y sus soportes, esfuerzos que son linealmente proporcionales a la longitud
de estos y al cuadro de la intensidad que circula. Estas fuerzas, alcanzan su valor máximo en
el momento de cortocircuito, por lo que esta será la única hipótesis empleada para su
dimensionado.
Calcularemos el esfuerzo máximo introduciendo el valor de la intensidad de
cortocircuito trifásico en la fórmula de bifásico, obteniendo un sobredimensionamiento del 13
% que evite la evaluación de los fenómenos de resonancia.
Para un circuito bifásico el esfuerzo máximo de los conductores es;
l
Fm 2 = 0,2·I ccs · 
d 
(94)
Donde:
135
MEMORIA DE CÁLCULO
Fm2 = esfuerzo máximo en un circuito bifásico sobre la fase central ( N )
Icc2 =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito para la falta bifásica ( kA )
l = Distancia entre soportes ( mm )
d = Distancia entre fases ( mm )
 0,875 
Fm 2 = 0,2·19,917 2 
 = 925,6 N
 0,075 
Momento flector máximo:
M f max =
I cc ·l
60·d
(95)
Donde :
Mfmax = Momento flector máximo
Icc =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito ( kA )
l = longitud de la barra entre dos soportes consecutivos ( mm )
d = Distancia entre soportes ( mm )
M f max =
19,917 2 ·0,875
= 77,13
60·0,075
El Momento resistente de las barras será:
Mr =
b·h 2
6
(96)
Siendo:
Sección de la barra =80 · 5 mm2
b= 8 cm
136
MEMORIA DE CÁLCULO
h =0,5 cm
Mr =
8·0,5 2
= 0,333cm 3
6
El esfuerzo máximo a la que estarán sometidas las barras será:
S max =
M f max
(97)
Mr
Siendo:
Mfmax = momento flector máximo:
Mr = momento resistente de las barras será:
S max =
77,13
kg / m
= 231,6
0,333
cm 3
Escogemos cobre electrolítico con una carga admisible de 1200
kg / m
cm 3
13.2 Esfuerzo Térmico.
Este cálculo tiene en cuenta la sobrecarga térmica en el cortocircuito, calculamos como
régimen de calentamiento adiabático delimitado por el tiempo de disparo de las protecciones.
Esta solicitación térmica se determina de acuerdo con la Norma IEC 289 aplicando la
expresión:
S=
I CC  T 
A  ∆θ 
1/ 2
(98)
Donde:
S= Sección en mm2
a = constante según material, para el cobre es 13.
t = tiempo de actuación de las protecciones. 1 segundo.
137
MEMORIA DE CÁLCULO
Icc = Intensidad de cortocircuito presunta en el embarrado, en valor eficaz.
∆θ = Incremento de temperatura admitid, diferencia entre temperatura inicial y final en
régimen de cortocircuito. 180 ºC.
Aplicando la expresión 98 tenemos que:
19917  1 
S=
13 180 
1/ 2
= 114,2mm 2
Escogeremos una sección de 80 · 5 mm2 con la que obtendremos un coeficiente de
400
seguridad de: C.S =
= 3,5
114,2
Cálculo de la Ventilación del Centro de Transformación
El rendimiento del transformador lo vamos a considerar para las condiciones de
funcionamiento más desfavorables, que van a ser cosα=1 y un 25 % de la carga.
Para estas condiciones el rendimiento es del 98,6 %.
Para este rendimiento, la pérdida de potencia es:
Sp =
Sp =
S
(1 − η )
η
(99)
500
(1 − 0,986) = 7,1kVA
0,986
Como hemos considerado el rendimiento para cosα =1, la pérdida de potencia activa es
de 7,1 kW, por lo que el volumen necesario para absorber las pérdidas del transformador será:
Va =
Pt
m 3 / seg
1,16·θ a
(100)
Siendo:
Pt = Pérdidas totales del transformador.
138
MEMORIA DE CÁLCULO
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 100 obtenemos:
Va =
7,1
= 0,44m 3 / seg
1,16·15
La sección de las ventanas superiores para evacuar este aire se calcula aplicando:
Sv =
Va
Vs
(101)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Va = Volumen de aire en m3/ seg
Vs = Velocidad de salida del aire en m / seg
Sustituyendo en la ecuación 101 obtenemos:
Sv =
0,44
= 1,19m 2
0,37
Esta velocidad del aire depende de la diferencia de altura entre las rejillas de entrada y
salida, y del incremento de temperatura admitido, de acuerdo con la siguiente expresión:
Vs = 4,6
H 3
m / seg
θa
(102)
Siendo:
H= diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida de aire.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 102 obtenemos:
139
MEMORIA DE CÁLCULO
Vs = 4,6
1,5
= 0,37 m 3 / seg
15
La sección neta se corresponde con la sección bruta ( dimensiones exteriores ) a través
de la aplicación de un coeficiente de ocupación Kv que representa la necesidad de que la
rejilla, cumpliendo lo indicado en lo indicado en la MIE-RAT 14 punto 3.2.2, impida el paso
a su través, de pequeños animales y cuerpos sólidos de más de 2,5 mm de diámetro. Estas
necesidades implican que la sección bruta de la ventana sea mucho mayor que la neta,
considerándose normalmente coeficientes del orden de 0,2 a 0,3, la expresión a utilizar para el
cálculo de la sección bruta es :
S bv =
Sv
m2
1 − kv
(103)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Kv = coeficiente de ocupación de valor 0,25
S bv =
1,19
= 1,59m 2
1 − 0,25
Las rejillas deberán situarse en la fachada y cumplirá con lo establecido en la Norma
Básica de la Edificación Condiciones de Protección contra incendios NBE CPI-96
Cálculo de los Cables de Alta Tensión.
Desde el apoyo fin de línea hasta los centros de transformación irán cables
subterráneos de media tensión. Estos cables deberán soportar una intensidad de:
I = 14,43 A
Escogeremos un cable unipolar RHV/MT Al 12/50kV de una sección de 150 mm2 para
el C.T nº1, y de 240mm2 para los C.T nº 2, 3, 4.
U=
3 ·I ·L
S ·χ
(104)
140
MEMORIA DE CÁLCULO
Siendo:
U = caída de tensión en Voltios
I= intensidad de alta tensión.en Amperios
L =longitud de alta tensión en m
S = sección del conductor en mm2
χ = resistividad del aluminio en Ω·m/mm2
Aplicando la ecuación 104 para los distintos C.T obtenemos.
Centro de Transformación nº 1.
U=
3 ·I · L
3·14,43·10
=
= 0,03 V
S ·χ
150·56
Centro de Transformación nº 2.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·790
=
= 1,48 V
S ·χ
240·56
Centro de Transformación nº 3.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·700
=
= 1,31 V
S ·χ
240·56
Centro de Transformación nº 4.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·580
=
= 1,08 V
S ·χ
240·56
Los conductores de unión entre las celdas de alta tensión son unipolares de sección 25
mm2 de cobre para 12/20 kV ( Según las Normas Particulares de Sevillana).
Alumbrado
141
MEMORIA DE CÁLCULO
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas
fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y no
suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su respectiva
reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como se
refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de 10 A, instalando en el lado
derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo
autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas
incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y tres horas de autonomía.
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un interruptor
diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra disparos
intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo interruptor
magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e irán
protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una sección de
2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de sección de Cu.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz con
lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre luminarias
esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante brazos murales de
300mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente, se
hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte. Para el
142
MEMORIA DE CÁLCULO
encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de 220 V, 50 Hz
y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e irán
protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
Sistema de Protección Contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo
dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto
sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad inferior a 400 litros, no
utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la norma
UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M0.
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de
incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción necesaria se
determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o combustible existente ( UNE
23110 ).
Utilizaremos un extintor de la clase 610 B.
Cálculo de la Puesta a Tierra del Centro.
13.3 Método empleado.
Vamos a utilizar el tratado “ Instalaciones de puesta a tierra en centros de
transformación “ de Julián Moreno Clemente y el método utilizado por la comisión de
reglamentos de UNESA para centros de transformación de 3ª categoría.
Al producirse un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca una
elevación de potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.
Al diseñar los electrodos de puesta a tierra debemos de tener en cuenta los siguientes
aspectos:
143
MEMORIA DE CÁLCULO
Seguridad de las personas en relación con la elevación de potencial
Sobretensiones peligrosas para las instalaciones
Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones asegurando la
eliminación de la falta.
13.4 Límite de la Corriente de Defecto.
La intensidad de defecto “ Id “ debe ser mayor que la intensidad de arranque de las
protecciones.
13.5 Seguridad de la Instalación.
La tensión de defecto “ Ud “ debe ser menor que la tensión que la tensión que pueden
soportar los elementos de baja tensión.
Ud < Ubt
Ud = Id · Rt
(105)
13.6 Seguridad del Personal.
La MI RAT-013, establece que la tensión máxima aplicable al cuerpo humano, entre
mano y pies, que pueden aceptarse, es la siguiente:
Vca =
K
tn
(106)
siendo:
Vca = Tensión aplicada, en V
t = Duración de la falta, en seg.
K y n = Constantes, en función del tiempo:
0,9 ≥ t > 0,1
K = 72
144
n =1
MEMORIA DE CÁLCULO
3 ≥ t > 0,9
K = 78,5
5≥t >3
Vca = 64 V
t >5
Vca = 50 V
n = 0,18
El tiempo de duración de la falta lo fija las Empresas suministradoras en función de las
características y regulación de los relés de protección contra defectos a tierra en las salidas de
las líneas de la Subestación. Este tiempo debe ser facilitado por las compañías
suministradoras. En el caso particular de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A. el
tiempo de desconexión está fijado en 1 segundo.
A efectos de proyecto, los valores máximos admisibles de las tensiones de paso y
contacto y que por tanto, no pueden ser superados en una instalación son los siguientes:
Tensión de paso:
Vp =
10·k
6·δ
(1 +
)
n
1000
t
(107)
1,5·δ
k
(1 +
)
n
1000
t
(108)
Tensión de contacto :
Vc =
El proyectista de la instalación de puesta a tierra deberá comprobar, mediante el
empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la práctica, que los valores de las
tensiones de paso V1p y de contacto V1c , que se calcule para la instalación proyectada en
función de su geometría, de la corriente de puesta a tierra que considere y de la resistividad
correspondiente del terreno, no superen los valores calculados según las formulas anteriores.
Las fórmulas anteriores responden a un planteamiento simplificado del circuito, al despreciar
la resistencia de la piel y del calzado, y se ha determinado, suponiendo que la resistencia del
cuerpo humano es de 1000 Ω y asimilando cada pie a un electrodo en forma de placa de 200
cm2 de superficie que ejerza sobre el suelo una fuerza mínima de 250 NW, lo que representa
una resistencia de contacto con el suelo evaluada en 3·δ, siendo δ la resistividad superficial
del terreno en Ω / m.
13.7
Separación de los Sistemas de Puesta a Tierra de Protección ( masas) y de
Servicio ( neutro).
145
MEMORIA DE CÁLCULO
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcanza tensiones
elevadas que puedan afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté
disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación
entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, en la cual, será función de la
resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.
La máxima diferencia de potencial que puede aparecer entre el neutro de BT y una tierra
lejana no afectada, no debe ser superior a 1000 V.
Este valor se establece al tener presente lo indicado en la MI BT-017 del R.E.B.T, que
fija como tensión de ensayo para instalaciones interiores, durante un minuto, 2·U+1000 V,
siendo U la tensión máxima de servicio, con un mínimo de 1500 Voltios. Este mismo valor de
1500 V aparece en la MI-031 como tensión de ensayo a 50 Hz a mantener durante un minuto,
en los receptores. Al tratarse de una instalación de BT que está en servicio y de acuerdo con el
criterio que se suele aplicar en estos casos ( tensión de ensayo no superior al 80 % del valor
máximo).
U = 0.8 · 1500 = 1200 V
El valor de 1000 V adoptado incluye, pues, un margen de garantía suficiente.
Al producirse un defecto a tierra y disiparse una corriente por el sistema de tierras de
protección, la tensión inducida sobre el electrodo de puesta a tierra del neutro de BT no
deberá superar los 1000 V.
La distancia debe ser:
D≥
δ ⋅ Id
2 ⋅ π ⋅ 1000
(109)
13.8 Elementos de Puesta a Tierra
13.8.1 -Líneas de Tierra
Los conductores que se emplean en las líneas de tierra tendrán una resistencia mecánica
adecuada y ofrecerán una elevada resistencia a la corrosión.
146
MEMORIA DE CÁLCULO
Su sección es tal que la máxima corriente que circule por ellos en caso de defecto o de
descarga atmosférica no lleve a estos conductores a una temperatura cercana a la de fusión,
que ponga en peligro los empalmes y conexiones.
A estos efectos de dimensionado de los servicios, el tiempo mínimo a considerar para
una duración del defecto a la frecuencia de la red será de un segundo y no podrán superarse
las siguientes densidades:
Cobre......................160 A/ mm2
Acero....................... 60 A/ mm2
Sin embargo, en ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en caso del
cobre y de 50 mm2 en caso de acero.
13.8.2 Electrodos de Puesta a Tierra
Estarán formados por materiales metálicos en forma de picas y de placas, presentan una
elevada resistencia a la corrosión.
Las dimensiones mínimas son:
• Picas: Diámetro interior mínimo:
Cobre.....................................14 mm
Acero......................................20 mm
13.9 Sistema de Tierras
13.9.1 Datos de Partida
Para el cálculo de la puesta a tierra exterior del centro de transformación, partimos de
los siguientes datos:
Intensidad máxima de defecto a tierra
300 A
Duración de la falta
1 seg
147
MEMORIA DE CÁLCULO
Resistividad del terreno ( arcilla com.)
150 Ω · m
Neutro de alta tensión
aislado
Centro de transformación
aislado
Tensión de servicio
20 kV
Nivel de aislamiento de BT
6000 V
13.9.2 Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas.
Ha sido elegido el esquema nº 8 del libro sobre puestas a tierra de Julián Moreno
Clemente. En el anexo de planos se puede observar la distribución de las ocho picas hincadas
a una profundidad de 0,5 metros, unidas mediante conductor desnudo de 50 mm2 de cobre. El
anillo formará un rectángulo de 7x5 metros.
Los coeficientes necesarios obtenidos del mismo libro son:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
Kp = 0,0137
La resistencia a tierra a prever en el sistema, será:
Rt =Kr · δ (Ω)
(110)
Siendo:
δ =150
Rt =Kr · δ = 0,055 · 150 = 8,25 Ω
13.9.3 Cálculo de la Intensidad de Defecto.
Una vez conocida la resistencia de puesta a tierra, sabiendo que nuestro centro de
transformación es de un sólo transformador y que el neutro está conectado a través de una
resistencia de calor Rn, la corriente de defecto será :
148
MEMORIA DE CÁLCULO
U
Id =
3
Rn + Rt
(111)
siendo:
U= Tensión entre fases, en voltios.
Rt= Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación que se proyecta.
Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro en la subestación, en el caso de la
Compañía Sevillana de Electricidad S.A la resistencia utilizada es de 40Ω
Aplicando la expresión 111 obtenemos:
U
Id =
11547
3
=
= 239 A
Rn + Rt 40 + 8,25
13.9.4 - Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto.
La tensión de contacto máxima real será:
Vc = ( K r − K c ) ⋅ δ ⋅ I d
(112)
Siendo:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
δ =150 Ω/m
I =239 A
Aplicando la expresión 112 obtenemos:
Vc = (0,055 − 0,0349) ⋅ 150 ⋅ 239= 721V
La tensión de contacto máxima admisible aplicando la ecuación 108 será:
149
MEMORIA DE CÁLCULO
Vc ( admisible) =
k
1,5·3000
(1 +
)
n
1000
t
siendo:
k = 78,5
n = 0,18
t = 1 seg
Vc ( admisible) =
78,5
1,5·3000
(1 +
) = 431,75V
0 ,18
1000
1
Como la tensión de contacto real es mayor a la admisible, no se cumplirán las
condiciones reglamentarias. Se deberá recurrir a la adopción de medidas complementarias
tales como:
Utilización de pavimento aislante en el pasillo, de tipo antideslizante y resistente a
grasas y aceites, con el espesor mínimo de 6 mm, de color negro, rigidez dieléctrica superior a
40 kV y resistencia de 1012 Ω para una plancha de 30 cm2 de superficie.
Dotación de una acera exterior de 1,1 m de ancho.
No conectaremos a tierra las rejillas de ventilación y puertas. Estas últimas se pintarán
interiormente con una capa gruesa de pintura aislante a base de caucho acrílico o poliester, en
el caso de que puedan resultar accesibles simultaneamente para una persona las puertas y otro
elemento metálico conectados a la tierra de protección.
13.9.5 Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso
Vmax.real = Kp · ρ · Id
(113)
Siendo:
Kp = 0,0137
δ =150 Ω/m
150
MEMORIA DE CÁLCULO
Id= Intensidad de defecto
Vmax.real = 0,0137 · 150 ·239 = 491 V
Los valores de tensión máxiama admisible los vamos a obtener aplicando la ecuación
107.
Tensión máxima admisible ( terreno sin recubrir ),
10·78,5  6·150 
V p ( admisible) = 0,18 1 +
 = 1491,5V
1
 1000 
Tensión máxima admisible ( terreno recubierto de grava u hormigón )
V p ( admisible) =
10·78,5  6·3000 
1 +
 = 14915V
1000 
10,18 
A la vista de lo indicado se cumple las condiciones reglamentarias para terreno sin
recubrir, y también para terreno cubierto de grava u hormigón.
13.9.6 Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra del neutro no alcance tensiones
elevadas que pueden afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté
disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación
entre los electrodos más próximos de ambos sistemas:
Aplicando la ecuación 109 obtenemos:
D≥
150 ⋅ 239
= 5,7 m
2π ⋅ 1000
Vamos a adoptar una distancia de 6 metros
Colocaremos una pica de cobre de 2 m de longitud y de 14 mm de diámetro, hincada a
una profundidad de 0,5 m.
13.9.7 Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
Se utilizarán conductores aislados de cobre de 0,6/1kV.Alojados en tubos aislantes con
grado de protección 7 según Norma UNE 20.324.
151
MEMORIA DE CÁLCULO
La sección prevista para estos conductores es de 50 mm2.
13.9.8 Cuadro de Baja Tensión.
Las carcasas metálicas de los cuadros de baja tensión situados dentro de los centros de
transformación tipo interior, se conectarán a la tierra general de protección.
152
MEMORIA DE CÁLCULO
Necesidades de Energía Eléctrica
A continuación se estudiará la potencia que deberán de tener los centros de
transformación, para abastecer de energía eléctrica a las distintas instalaciones.
Las expresiones a utilizar serán:
Pa = nºl·Pl·K
(114)
Siendo:
Pa= potencia de alumbrado público en kW
nºl= número de luminarias
Pl= Potencia de luminaria en W
K = Constante luminaria
Pn = nº ·A·B
(115)
Siendo:
Pn = Potencia de las naves en kW
nº= número de naves
A= Área de las naves en m2
B= Potencia a instalar por unidad de superficie en W/m2
Q = P x tg ϕ
(116)
Siendo:
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
ϕ= Factor de potencia ( 0,8 )
153
MEMORIA DE CÁLCULO
S = P2 + Q2
(117)
Siendo:
S = Potencia aparente
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1
Dicho centro de transformación va a alimentar al alumbrado público del polígono y a 14
naves.
• Alumbrado Público
Pa = 57 · 250 · 1,8 = 25,65 kW
• Naves
Pn =14 · 40 · 40 · 12,5 =280 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 280 kW
Q = P x tg ϕ = 280 · 0,75 = 210 kVAr
S=
(280 + 25,65)2 + 210 2
= 370,8kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 278 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2
Dicho centro de transformación va a alimentar a 14 naves.
154
MEMORIA DE CÁLCULO
• Naves:Pn = ( 5 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 313,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 313,75 kW
Q = P x tg ϕ = 313,75 · 0,75 = 235 kVAr
S = 313,75 2 + 235 2 = 392kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 294 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn= ( 7 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 353,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 353,75 kW
Q = P x tg ϕ = 353,75 · 0,75 = 265,3kVAr
S = 353,75 2 + 265,3 2 = 442,18kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 331 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº4
155
MEMORIA DE CÁLCULO
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn =( 8 · 40 · 40 · 125 ) + ( 8 · 40 · 47,5 ·125 ) = 350 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 350 kW
Q = P x tg ϕ = 350 · 0,75 = 262,5 kVAr
S = 350 2 + 262,5 2 = 437,5kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 328 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
156
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos de las Líneas de Baja Tensión
Estas líneas partirán de los distintos centros de transformación hacia las naves.
Según las Normas Particulares de la Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.,la
sección del conductor en redes subterráneas, será uniforme, sin disminución o aumento de
sección.
Vamos a determinar la sección correspondiente para un cosϕ = 0,8., y una tensión de
servicio de 380 / 220 V, con unas longitudes y cargas expresadas a continuación.
Dichas cargas, se han obtenido, a partir de la superficie máxima edificable por parcela,
y que debido al tipo de actividades a instalar en dicho polígono se calcula para una potencia
de 12,5 W/m2
La caída de tensión máxima admisible en cualquier punto de la red estará limitada a un
5 %.
Para el cálculo de las secciones vamos a emplear la expresión siguiente:
S=
3·∑ (I ·cos ϕ ·L )
(118)
χ ·u
siendo:
I : intensidad del distribuidor, A
V: tensión del distribuidor, V
cosϕ :factor de potencia
χ: conductividad eléctrica del aluminio, 33m/Ω · mm2
L = longitud, m.
circuito nº1
20 m 40 m 40 m 40 m
40 m
40 m 40 m
157
80 m
MEMORIA DE CÁLCULO
CT Nº 1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
20 kW
Va alimentar a las naves nº del 1 al 8 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 380 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·40128
= 111mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 111, · 1,3 =144,3 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
160000
=
= 243 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150
mm de Al.es de 330 A.
2
158
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,2 A / mm2
d = 243/ 150 = 1,62 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº2
50 m
C.T.nº1
40 m
20 kW
40 m
20 kW
40 m 40 m
20 kW
40 m
20 kW 20 kW 20 Kw
Va alimentar a las naves nº del 9 al 14 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·29184
= 80mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 80· 1,3 =105 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 120 mm2
159
MEMORIA DE CÁLCULO
Vemos pues que con el conductor unipolar de 120 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
120000
=
= 182
A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 120
mm de Al.es de 295 A.
2
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 295 / 120 = 2,45 A / mm2
d = 182 / 120 = 1,5 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº3
25 m 40 m 40 m 89 m 47,5 m 47,5 m 40 m 47,5 m
90 m
40 m
5.1
C.T.nº3 23,75 kW 23,75 Kw 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75
kW
Va alimentar a las naves nº del 51 al 60 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
160
MEMORIA DE CÁLCULO
5.1
S=
3·93780
= 259mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 259 · 1,3 =336,8 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 400 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 400 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
213750
=
= 324,75 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 400
mm2 de Al.es de 550 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 550 / 400 = 1,4 A / mm2
d = 324,75 / 400 = 0,8 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº4
25 m 40 m
40 m 40 m
40 m
C.T.nº 3 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
161
40 m
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 45 al 50 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
5.1
S=
3·22800
= 63mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 63 · 1,3 =81,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
120000
=
= 182,54 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 95
mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 8 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 182,54 / 95 = 1,92 A / mm2
162
MEMORIA DE CÁLCULO
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº 5
55 m
40 m
C.T.nº 2
20 kW
40 m 40 m 40 m
20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 40 al 44 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
5.1
S=
3·20520
= 56,70mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 56,70 · 1,3 =73,71 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
100000
=
= 152,11A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
163
MEMORIA DE CÁLCULO
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 90
mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 152,11 / 95 = 1,60 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº6
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m
88m
40 m
5.1
C.T.nº2 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 31 al 39 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·63396
= 175mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
164
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
190000
=
= 289,02 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240
mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº7
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m
88m
40 m
5.1
C.T.nº4 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 22 al 30 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·63396
= 175mm 2
33·19
165
MEMORIA DE CÁLCULO
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
190000
=
= 289,02 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 240
mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº8
50 m
40 m
40 m
40 m
40 m
40 m
40 m
5.1
C.T.nº4
20 kW
20 kW
20 kW
20 kW
20 kW
20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 15 al 21 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
166
MEMORIA DE CÁLCULO
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·37240
= 103mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 103 · 1,3 =133,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
140000
P
=
= 212,96 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150
mm de Al.es de 330 A.
2
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,20 A / mm2
d = 212,96 / 150 = 1,42 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
Protecciones Eléctricas en Baja Tensión
167
MEMORIA DE CÁLCULO
Las líneas de Baja Tensión son de sección constante, y se protegen mediante fusibles
que serán del tipo gI, según UNE 21.130 y 21.103.
Se pretende que los dispositivos de protección actúen en el momento en que se supere la
intensidad máxima admisible de la línea:
Inf =Intensidad de no funcionamiento de los fusibles
IADM = Intensidad máxima admisible
Inf < IADM
Se escogerán fusibles de 600 para el circuito nº 3,de 450 A para los circuitos nº 6 y 7, de
350 A para el circuito nº 1,2,8 y de 270 para los circuitos nº 4 y 5.
Centros de Transformación
En esta parte se realizarán todos los cálculos necesarios para la realización del centro de
transformación, así como, para la justificación de las medidas tomadas.
Los cuatro centros de transformación de 500kVA, van a alimentarse de forma
subterránea, y van a estar a una distancia del apoyo fin de línea de:
C.T nº 1: 10 m
C.Tnº3: 700 m
C.T nº 2: 790 m
C.Tnº4: 580 m
Intensidad de Alta Tensión
I=
S
3·U
(80)
Siendo:
S = Potencia aparente del transformador (kVA)
U = tensión de línea. (kV)
168
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 20 kV
Obtenemos una intensidad de alta tensión de:
I=
500
= 14,43 A
3·20
Intensidad de Baja Tensión
Aplicando la expresión 80 para unos valores de:
S = 500 kVA
U = 0,38 kV
Obtenemos una intensidad de baja tensión de:
I=
500
= 759,6 A
3·380
Con lo que la densidad de corriente será:
d=
I
en A/mm2
S
(81)
siendo:
d= densidad de corriente.
I= Intensidad de baja tensión
S= Sección del conductor.
Para el C.T nº1, aplicando la expresión 81 obtenemos:
169
MEMORIA DE CÁLCULO
d=
759,6
= 5,06 A/mm2
150
Para los C.T nº 2, 3 y 4 :
d=
759,6
= 3,16 A/mm2
240
Densidad de corriente de acuerdo con MIBT-004
Intensidad de Cortocircuito en Alta Tensión.
I cc =
S cc
3·U
en KA
(82)
Siendo:
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora
de energía.( 350 MVA)
U =Tensión primaria en kV.
Icc =Intensidad de cortocircuito en kA.
Aplicando la ecuación 82 obtenemos:
I cc =
S cc
3·U
=
350
= 10,10 KA
3·20
Intensidad de Cortocircuito de Baja Tensión.
Impedancia referida al secundario:
2
Z r2 =
U2
en Ω
S cc
(83)
Siendo:
Zr2 =Impedancia referida al secundario:
170
MEMORIA DE CÁLCULO
Scc = Potencia de cortocircuito en MVA, proporcionado por la Compañía suministradora
de energía.( 350 MVA)
U22 =Tensión secundaria en kV.
Aplicando la ecuación 83 obtenemos:
2
Z r2 =
U2
0,38 2
=
= 4,12·10 −4 Ω
S cc
350
Impedancia del transformador:
Zt2 =
U 22 u cc
·
en Ω
Pt 100
(84)
siendo:
U22 = Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios.
ucc = Tensión de cortocircuito, en tanto por ciento de la potencia aparente.
Aplicando la ecuación 84 obtenemos:
Zt2 =
4
380 2
= 0,0115Ω
·
500.000 100
Obtenidas las dos impedancias queda solamente sumarlas en su forma compleja, es
decir en sus componentes óhmicas y reactivas.
En cuanto a la primera, se puede considerar que en una Red de AT la Reactancia tiene
un valor preponderante en relación con la Resistencia, por lo que también podremos decir con
suficiente aproximación que:
Zr2 ≅ Xr2
Xr2 ≅ 0
ya que
Xr2 = 0,995 Zr2
y
R = 0,1·Xr2
En el caso de la segunda, la impedancia del transformador, la parte óhmica tiene ya
suficiente importancia como para ser considerada en el cálculo.
171
MEMORIA DE CÁLCULO
Rt 2 =
U 22 Pcu
·
Pt 100
(85)
siendo:
Rt2=Resistencia del transformador
U22= Tensión secundaria en Voltios.
Pt = Potencia del transformador en Voltiamperios
Pcobre = 1165 W
Pcu = Pérdidas en el cobre en tanto por uno de la potencia aparente.
Pcu =
Pcobre
Pt
(86)
Aplicando las ecuaciones 85 y 86 obtenemos:
Pcu =
1165
= 0,23
5000
Rt 2 =
380 2 0,23
·
= 5,77·10 −4 Ω
500.000 100
Reactancia de cortocircuito del transformador:
X t 2 = Z t22 − Rt22
(87)
Siendo:
Xt2= Reactancia de cortocircuito del transformador
Z2t2 = Impedancia del transformador
Rt2=Resistencia del transformador
Aplicando la expresión 87 obtenemos:
172
MEMORIA DE CÁLCULO
(
X t 2 = Z t22 − Rt22 = 0,0115 2 − 5,77·10 − 4
)
2
= 0,011Ω
Resistencia y Reactancia total:
RT= Rt2 + Rr2
(88)
XT= Xt2 + Xr2
(89)
Aplicando las ecuaciones 88 y 89 obtenemos:
RT= 5,77·10-4 + 0 = 5,77·10-4 Ω
XT= 0,011 + 0 = 0,011 Ω
Donde:
RT: es la resistencia total desde el generador ideal hasta el punto de cortocircuito
XT:: es la reactancia total del mismo punto.
Z A = RT2 + X T2
(90)
Siendo
ZA = Impedancia total.
Aplicando la expresión 90 obtenemos:
Z A = RT2 + X T2 =
(5,77·10 )
−4 2
+ 0,0112 = 0,011Ω
La intensidad de cortocircuito será:
I CCA =
U2
3·Z A
(91)
Sustituyendo valores en la ecuación 91 obtenemos:
173
MEMORIA DE CÁLCULO
I CCA =
U2
380
=
= 19917 A
3 ·Z A
3·0,01
La intensidad de cortocircuito simétrica será;
Iccs = 1,1· Icc
(92)
Iccs = 1,1 ·19917 =21909 A
La intensidad de cortocircuito de choque será ;
Ich=√2·1,8·Icc·Kch
(93)
Donde:
Kch= constante que depende de la relación R/X, de la trayectoria.
En nuestro caso;
R 5,77·10 −4
=
= 0,05
X
0,011
con la ayuda de las tablas, Kch=1,85
Luego:
Ich = √2·1,8·19917·1,85 = 93796 A
Cálculo de los Transformadores de Intensidad
La potencia que puede transportar la línea será según el RAT.Art.22 de:
Para una sección de 31,20 mm2, la densidad de corriente admisible es de 4,72 · 0,926 =
4,37 A/ mm2.
Sustituyendo de la ecuación 81 podemos observar que el cable soportará una intensidad
máxima de:
I max = 4,37·31,1 = 135,9 A
La potencia máxima que puede transportar la línea será según la ecuación 80 será:
174
MEMORIA DE CÁLCULO
Pmax = 3·20·135,9 = 4707,7 kVA
La intensidad que circulará por el primario es de 135,9 A, luego cogeremos un
transformador con una intensidad en el primario de 150 A ( normalizado por la empresa
Sevillana de Electricidad).La intensidad secundaria será de 5 A y la potencia de precisión será
de 15 VA. La relación de transformación es de 5/1 y una precisión de 0,5.
Cálculo de los Transformadores de Tensión
La compañía suministradora específica los siguientes valores:
Tensión primario
22kV
Tensión secundario
110V
Clase de precisión
0,5
Potencia de precisión mínima 50 VA
Un polo aislado
Embarrado de Baja Tensión.
En este apartado nos propondremos demostrar que son capaces de soportar las
situaciones más desfavorables a las que podrán estar sometidos, como son los esfuerzos
electrodinámicos y térmicos de cortocircuito.
El embarrado escogido es:
Intensidad nominal
760 A
Nº de barras por fase
1
Sección
80 · 5 mm2
Longitud
1.750 mm
Distancia entre apoyos
875 mm
Distancia entre fases
75 mm
175
MEMORIA DE CÁLCULO
13.10 Esfuerzos Electrodinámicos.
La circulación de las corrientes por los conductores paralelos, como es el caso de los
embarrados, provocan la aparición de esfuerzos electrodinámicos sobre estos conductores
estos conductores y sus soportes, esfuerzos que son linealmente proporcionales a la longitud
de estos y al cuadro de la intensidad que circula. Estas fuerzas, alcanzan su valor máximo en
el momento de cortocircuito, por lo que esta será la única hipótesis empleada para su
dimensionado.
Calcularemos el esfuerzo máximo introduciendo el valor de la intensidad de
cortocircuito trifásico en la fórmula de bifásico, obteniendo un sobredimensionamiento del 13
% que evite la evaluación de los fenómenos de resonancia.
Para un circuito bifásico el esfuerzo máximo de los conductores es;
l
Fm 2 = 0,2·I ccs · 
d 
(94)
Donde:
Fm2 = esfuerzo máximo en un circuito bifásico sobre la fase central ( N )
Icc2 =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito para la falta bifásica ( kA )
l = Distancia entre soportes ( mm )
d = Distancia entre fases ( mm )
 0,875 
Fm 2 = 0,2·19,917 2 
 = 925,6 N
 0,075 
Momento flector máximo:
M f max =
I cc ·l
60·d
(95)
Donde :
Mfmax = Momento flector máximo
176
MEMORIA DE CÁLCULO
Icc =Valor de cresta de la corriente de cortocircuito ( kA )
l = longitud de la barra entre dos soportes consecutivos ( mm )
d = Distancia entre soportes ( mm )
M f max =
19,917 2 ·0,875
= 77,13
60·0,075
El Momento resistente de las barras será:
b·h 2
Mr =
6
(96)
Siendo:
Sección de la barra =80 · 5 mm2
b= 8 cm
h =0,5 cm
Mr =
8·0,5 2
= 0,333cm 3
6
El esfuerzo máximo a la que estarán sometidas las barras será:
S max =
M f max
(97)
Mr
Siendo:
Mfmax = momento flector máximo:
Mr = momento resistente de las barras será:
S max =
77,13
kg / m
= 231,6
0,333
cm 3
177
MEMORIA DE CÁLCULO
Escogemos cobre electrolítico con una carga admisible de 1200
kg / m
cm 3
13.11 Esfuerzo Térmico.
Este cálculo tiene en cuenta la sobrecarga térmica en el cortocircuito, calculamos como
régimen de calentamiento adiabático delimitado por el tiempo de disparo de las protecciones.
Esta solicitación térmica se determina de acuerdo con la Norma IEC 289 aplicando la
expresión:
S=
I CC  T 
A  ∆θ 
1/ 2
(98)
Donde:
S= Sección en mm2
a = constante según material, para el cobre es 13.
t = tiempo de actuación de las protecciones. 1 segundo.
Icc = Intensidad de cortocircuito presunta en el embarrado, en valor eficaz.
∆θ = Incremento de temperatura admitid, diferencia entre temperatura inicial y final en
régimen de cortocircuito. 180 ºC.
Aplicando la expresión 98 tenemos que:
19917  1 
S=
13 180 
1/ 2
= 114,2mm 2
Escogeremos una sección de 80 · 5 mm2 con la que obtendremos un coeficiente de
400
seguridad de: C.S =
= 3,5
114,2
Cálculo de la Ventilación del Centro de Transformación
178
MEMORIA DE CÁLCULO
El rendimiento del transformador lo vamos a considerar para las condiciones de
funcionamiento más desfavorables, que van a ser cosα=1 y un 25 % de la carga.
Para estas condiciones el rendimiento es del 98,6 %.
Para este rendimiento, la pérdida de potencia es:
Sp =
Sp =
S
(1 − η )
η
(99)
500
(1 − 0,986) = 7,1kVA
0,986
Como hemos considerado el rendimiento para cosα =1, la pérdida de potencia activa es
de 7,1 kW, por lo que el volumen necesario para absorber las pérdidas del transformador será:
Va =
Pt
m 3 / seg
1,16·θ a
(100)
Siendo:
Pt = Pérdidas totales del transformador.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 100 obtenemos:
Va =
7,1
= 0,44m 3 / seg
1,16·15
La sección de las ventanas superiores para evacuar este aire se calcula aplicando:
Sv =
Va
Vs
(101)
Siendo:
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
179
MEMORIA DE CÁLCULO
Va = Volumen de aire en m3/ seg
Vs = Velocidad de salida del aire en m / seg
Sustituyendo en la ecuación 101 obtenemos:
Sv =
0,44
= 1,19m 2
0,37
Esta velocidad del aire depende de la diferencia de altura entre las rejillas de entrada y
salida, y del incremento de temperatura admitido, de acuerdo con la siguiente expresión:
Vs = 4,6
H 3
m / seg
θa
(102)
Siendo:
H= diferencia de altura entre las rejillas de entrada y salida de aire.
∆θ = Incremento de temperatura admitido ( 15 º C )
Sustituyendo en la ecuación 102 obtenemos:
Vs = 4,6
1,5
= 0,37 m 3 / seg
15
La sección neta se corresponde con la sección bruta ( dimensiones exteriores ) a través
de la aplicación de un coeficiente de ocupación Kv que representa la necesidad de que la
rejilla, cumpliendo lo indicado en lo indicado en la MIE-RAT 14 punto 3.2.2, impida el paso
a su través, de pequeños animales y cuerpos sólidos de más de 2,5 mm de diámetro. Estas
necesidades implican que la sección bruta de la ventana sea mucho mayor que la neta,
considerándose normalmente coeficientes del orden de 0,2 a 0,3, la expresión a utilizar para el
cálculo de la sección bruta es :
S bv =
Sv
m2
1 − kv
(103)
Siendo:
180
MEMORIA DE CÁLCULO
Sv = Sección neta de las ventanas del C.T
Kv = coeficiente de ocupación de valor 0,25
S bv =
1,19
= 1,59m 2
1 − 0,25
Las rejillas deberán situarse en la fachada y cumplirá con lo establecido en la Norma
Básica de la Edificación Condiciones de Protección contra incendios NBE CPI-96
Cálculo de los Cables de Alta Tensión.
Desde el apoyo fin de línea hasta los centros de transformación irán cables
subterráneos de media tensión. Estos cables deberán soportar una intensidad de:
I = 14,43 A
Escogeremos un cable unipolar RHV/MT Al 12/50kV de una sección de 150 mm2 para
el C.T nº1, y de 240mm2 para los C.T nº 2, 3, 4.
U=
3 ·I ·L
S ·χ
(104)
Siendo:
U = caída de tensión en Voltios
I= intensidad de alta tensión.en Amperios
L =longitud de alta tensión en m
S = sección del conductor en mm2
χ = resistividad del aluminio en Ω·m/mm2
Aplicando la ecuación 104 para los distintos C.T obtenemos.
Centro de Transformación nº 1.
181
MEMORIA DE CÁLCULO
U=
3 ·I · L
3·14,43·10
=
= 0,03 V
S ·χ
150·56
Centro de Transformación nº 2.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·790
=
= 1,48 V
S ·χ
240·56
Centro de Transformación nº 3.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·700
=
= 1,31 V
S ·χ
240·56
Centro de Transformación nº 4.
U=
3 ·I ·L
3·14,43·580
=
= 1,08 V
S ·χ
240·56
Los conductores de unión entre las celdas de alta tensión son unipolares de sección 25
mm2 de cobre para 12/20 kV ( Según las Normas Particulares de Sevillana).
Alumbrado
La iluminación interior de Centro de transformación se hará mediante lámparas
fluorescentes de tono cálido de 65 W con un flujo luminoso de 5200 lm.
Las luminarias utilizadas serán extensivas con pantalla de metacrilato, estancas y no
suspendidas. Cada una de ellas dispondrá de un tubo fluorescente de 65 W, con su respectiva
reactancia y cebador.
El total de luminarias a utilizar será de tres, y se distribuirán linealmente, tal como se
refleja en su respectivo plano.
Su accionamiento se hará mediante un interruptor simple de 10 A, instalando en el lado
derecho de la puerta del personal.
Como medida de seguridad, encima de la puerta de entrada se instalará un equipo
autónomo de alumbrado de emergencia y señalización permanente, con lámparas
incandescentes, para una tensión de 220V, 30 lm y tres horas de autonomía.
182
MEMORIA DE CÁLCULO
La protección del alumbrado interior como exterior se hará mediante un interruptor
diferencial II de 220 V, 25A y 30 mA de sensibilidad, protegido contra disparos
intempestivos; y para cada tipo de alumbrado se dispondrá de su respectivo interruptor
magneto-térmico II. Los cuales serán de las siguientes características:
Alumbrado interior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado exterior: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Alumbrado de emergencia: 220V, 25 A y 6kA de poder de corte.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 1,5 mm2 e irán
protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro.
Los conductores de conexión entre los dispositivos de protección tienen una sección de
2,5 mm2 de Cu y los de la línea de llegada al diferencial son de 6 mm2 de sección de Cu.
El exterior del Centro de Transformación se iluminará mediante tres puntos de luz con
lámparas de vapor de mercurio de color corregido de 80 W, dispuestas sobre luminarias
esféricas de policarbonato de 450 mm de diámetro, colocados mediante brazos murales de
300mm de longitud y de chapa de acero galvanizado.
La protección de dichos puntos de luz, como ya se ha especificado anteriormente, se
hará con un interruptor magnetotérmico II de 220V, 25 A y 6 kA de poder de corte. Para el
encendido automático de dichas lámparas se instalará un interruptor horario de 220 V, 50 Hz
y programación diaria.
Los conductores de unión entre las lámparas tendrán una sección de 2,5 mm2 e irán
protegidos bajo tubo flexible de 13 mm de diámetro
Sistema de Protección Contra Incendios.
Según el RAT-14: En aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo
dieléctrico sea aceite mineral con un volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto
sobrepasen los 2400 litros deberá instalarse un sistema fijo de extinción automático.
Como en nuestro caso el transformador tiene una capacidad inferior a 400 litros, no
utilizaremos un sistema de protección fijo.
Según establece el MI RAT-14 cap.4, los materiales de construcción cumplen la norma
UNE 23-72780, y su grado de combustibilidad es M0.
183
MEMORIA DE CÁLCULO
Utilizaremos extintores móviles. Estos se instalarán de forma que en sectores de
incendio con posibilidad de fuego de la clase B, la eficacia mínima de extinción necesaria se
determinará de acuerdo con el volumen de líquido inflamable o combustible existente ( UNE
23110 ).
Utilizaremos un extintor de la clase 610 B.
Cálculo de la Puesta a Tierra del Centro.
13.12 Método empleado.
Vamos a utilizar el tratado “ Instalaciones de puesta a tierra en centros de
transformación “ de Julián Moreno Clemente y el método utilizado por la comisión de
reglamentos de UNESA para centros de transformación de 3ª categoría.
Al producirse un defecto a tierra en una instalación de alta tensión, se provoca una
elevación de potencial del electrodo a través del cual circula la corriente de defecto.
Al diseñar los electrodos de puesta a tierra debemos de tener en cuenta los siguientes
aspectos:
Seguridad de las personas en relación con la elevación de potencial
Sobretensiones peligrosas para las instalaciones
Valor de la intensidad de defecto que haga actuar las protecciones asegurando la
eliminación de la falta.
13.13 Límite de la Corriente de Defecto.
La intensidad de defecto “ Id “ debe ser mayor que la intensidad de arranque de las
protecciones.
13.14 Seguridad de la Instalación.
La tensión de defecto “ Ud “ debe ser menor que la tensión que la tensión que pueden
soportar los elementos de baja tensión.
Ud < Ubt
184
MEMORIA DE CÁLCULO
Ud = Id · Rt
(105)
13.15 Seguridad del Personal.
La MI RAT-013, establece que la tensión máxima aplicable al cuerpo humano, entre
mano y pies, que pueden aceptarse, es la siguiente:
Vca =
K
tn
(106)
siendo:
Vca = Tensión aplicada, en V
t = Duración de la falta, en seg.
K y n = Constantes, en función del tiempo:
0,9 ≥ t > 0,1
K = 72
n =1
3 ≥ t > 0,9
K = 78,5
n = 0,18
5≥t >3
Vca = 64 V
t >5
Vca = 50 V
El tiempo de duración de la falta lo fija las Empresas suministradoras en función de las
características y regulación de los relés de protección contra defectos a tierra en las salidas de
las líneas de la Subestación. Este tiempo debe ser facilitado por las compañías
suministradoras. En el caso particular de la Compañía Sevillana de Electricidad S.A. el
tiempo de desconexión está fijado en 1 segundo.
A efectos de proyecto, los valores máximos admisibles de las tensiones de paso y
contacto y que por tanto, no pueden ser superados en una instalación son los siguientes:
Tensión de paso:
Vp =
10·k
6·δ
(1 +
)
n
1000
t
(107)
185
MEMORIA DE CÁLCULO
Tensión de contacto :
Vc =
k
1,5·δ
(1 +
)
n
1000
t
(108)
El proyectista de la instalación de puesta a tierra deberá comprobar, mediante el
empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la práctica, que los valores de las
tensiones de paso V1p y de contacto V1c , que se calcule para la instalación proyectada en
función de su geometría, de la corriente de puesta a tierra que considere y de la resistividad
correspondiente del terreno, no superen los valores calculados según las formulas anteriores.
Las fórmulas anteriores responden a un planteamiento simplificado del circuito, al despreciar
la resistencia de la piel y del calzado, y se ha determinado, suponiendo que la resistencia del
cuerpo humano es de 1000 Ω y asimilando cada pie a un electrodo en forma de placa de 200
cm2 de superficie que ejerza sobre el suelo una fuerza mínima de 250 NW, lo que representa
una resistencia de contacto con el suelo evaluada en 3·δ, siendo δ la resistividad superficial
del terreno en Ω / m.
13.16 Separación de los Sistemas de Puesta a Tierra de Protección ( masas) y de
Servicio ( neutro).
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcanza tensiones
elevadas que puedan afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté
disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación
entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, en la cual, será función de la
resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.
La máxima diferencia de potencial que puede aparecer entre el neutro de BT y una tierra
lejana no afectada, no debe ser superior a 1000 V.
Este valor se establece al tener presente lo indicado en la MI BT-017 del R.E.B.T, que
fija como tensión de ensayo para instalaciones interiores, durante un minuto, 2·U+1000 V,
siendo U la tensión máxima de servicio, con un mínimo de 1500 Voltios. Este mismo valor de
1500 V aparece en la MI-031 como tensión de ensayo a 50 Hz a mantener durante un minuto,
en los receptores. Al tratarse de una instalación de BT que está en servicio y de acuerdo con el
criterio que se suele aplicar en estos casos ( tensión de ensayo no superior al 80 % del valor
máximo).
U = 0.8 · 1500 = 1200 V
El valor de 1000 V adoptado incluye, pues, un margen de garantía suficiente.
186
MEMORIA DE CÁLCULO
Al producirse un defecto a tierra y disiparse una corriente por el sistema de tierras de
protección, la tensión inducida sobre el electrodo de puesta a tierra del neutro de BT no
deberá superar los 1000 V.
La distancia debe ser:
D≥
δ ⋅ Id
2 ⋅ π ⋅ 1000
(109)
13.17 Elementos de Puesta a Tierra
13.17.1
-Líneas de Tierra
Los conductores que se emplean en las líneas de tierra tendrán una resistencia mecánica
adecuada y ofrecerán una elevada resistencia a la corrosión.
Su sección es tal que la máxima corriente que circule por ellos en caso de defecto o de
descarga atmosférica no lleve a estos conductores a una temperatura cercana a la de fusión,
que ponga en peligro los empalmes y conexiones.
A estos efectos de dimensionado de los servicios, el tiempo mínimo a considerar para
una duración del defecto a la frecuencia de la red será de un segundo y no podrán superarse
las siguientes densidades:
Cobre......................160 A/ mm2
Acero....................... 60 A/ mm2
Sin embargo, en ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en caso del
cobre y de 50 mm2 en caso de acero.
13.17.2
Electrodos de Puesta a Tierra
Estarán formados por materiales metálicos en forma de picas y de placas, presentan una
elevada resistencia a la corrosión.
Las dimensiones mínimas son:
• Picas: Diámetro interior mínimo:
187
MEMORIA DE CÁLCULO
Cobre.....................................14 mm
Acero......................................20 mm
13.18 Sistema de Tierras
13.18.1
Datos de Partida
Para el cálculo de la puesta a tierra exterior del centro de transformación, partimos de
los siguientes datos:
Intensidad máxima de defecto a tierra
300 A
Duración de la falta
1 seg
Resistividad del terreno ( arcilla com.)
150 Ω · m
Neutro de alta tensión
aislado
Centro de transformación
aislado
Tensión de servicio
20 kV
Nivel de aislamiento de BT
6000 V
13.18.2
Sistema Elegido y Cálculo de la Resistencia de Puesta a Tierra de las Masas.
Ha sido elegido el esquema nº 8 del libro sobre puestas a tierra de Julián Moreno
Clemente. En el anexo de planos se puede observar la distribución de las ocho picas hincadas
a una profundidad de 0,5 metros, unidas mediante conductor desnudo de 50 mm2 de cobre. El
anillo formará un rectángulo de 7x5 metros.
Los coeficientes necesarios obtenidos del mismo libro son:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
Kp = 0,0137
188
MEMORIA DE CÁLCULO
La resistencia a tierra a prever en el sistema, será:
Rt =Kr · δ (Ω)
(110)
Siendo:
δ =150
Rt =Kr · δ = 0,055 · 150 = 8,25 Ω
13.18.3
Cálculo de la Intensidad de Defecto.
Una vez conocida la resistencia de puesta a tierra, sabiendo que nuestro centro de
transformación es de un sólo transformador y que el neutro está conectado a través de una
resistencia de calor Rn, la corriente de defecto será :
U
Id =
3
Rn + Rt
(111)
siendo:
U= Tensión entre fases, en voltios.
Rt= Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación que se proyecta.
Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro en la subestación, en el caso de la
Compañía Sevillana de Electricidad S.A la resistencia utilizada es de 40Ω
Aplicando la expresión 111 obtenemos:
U
Id =
13.18.4
11547
3
=
= 239 A
Rn + Rt 40 + 8,25
- Cálculo de los Valores de las Tensiones de Contacto.
La tensión de contacto máxima real será:
Vc = ( K r − K c ) ⋅ δ ⋅ I d
(112)
189
MEMORIA DE CÁLCULO
Siendo:
Kr = 0,055
Kc = 0,0349
δ =150 Ω/m
I =239 A
Aplicando la expresión 112 obtenemos:
Vc = (0,055 − 0,0349) ⋅ 150 ⋅ 239= 721V
La tensión de contacto máxima admisible aplicando la ecuación 108 será:
Vc ( admisible) =
1,5·3000
k
(1 +
)
n
1000
t
siendo:
k = 78,5
n = 0,18
t = 1 seg
Vc ( admisible) =
78,5
1,5·3000
(1 +
) = 431,75V
0 ,18
1000
1
Como la tensión de contacto real es mayor a la admisible, no se cumplirán las
condiciones reglamentarias. Se deberá recurrir a la adopción de medidas complementarias
tales como:
Utilización de pavimento aislante en el pasillo, de tipo antideslizante y resistente a
grasas y aceites, con el espesor mínimo de 6 mm, de color negro, rigidez dieléctrica superior a
40 kV y resistencia de 1012 Ω para una plancha de 30 cm2 de superficie.
Dotación de una acera exterior de 1,1 m de ancho.
190
MEMORIA DE CÁLCULO
No conectaremos a tierra las rejillas de ventilación y puertas. Estas últimas se pintarán
interiormente con una capa gruesa de pintura aislante a base de caucho acrílico o poliester, en
el caso de que puedan resultar accesibles simultaneamente para una persona las puertas y otro
elemento metálico conectados a la tierra de protección.
13.18.5
Cálculo de los Valores de las Tensiones de Paso
Vmax.real = Kp · ρ · Id
(113)
Siendo:
Kp = 0,0137
δ =150 Ω/m
Id= Intensidad de defecto
Vmax.real = 0,0137 · 150 ·239 = 491 V
Los valores de tensión máxiama admisible los vamos a obtener aplicando la ecuación
107.
Tensión máxima admisible ( terreno sin recubrir ),
10·78,5  6·150 
V p ( admisible) = 0,18 1 +
 = 1491,5V
1
 1000 
Tensión máxima admisible ( terreno recubierto de grava u hormigón )
V p ( admisible) =
10·78,5  6·3000 
1 +
 = 14915V
1000 
10,18 
A la vista de lo indicado se cumple las condiciones reglamentarias para terreno sin
recubrir, y también para terreno cubierto de grava u hormigón.
13.18.6
Separación de los Sistemas de Tierra de Neutro y de Protección
Para garantizar que el sistema de puesta a tierra del neutro no alcance tensiones
elevadas que pueden afectar a las instalaciones de los usuarios, en el momento en que se esté
191
MEMORIA DE CÁLCULO
disipando un defecto por el sistema de tierra de protección, debe establecerse una separación
entre los electrodos más próximos de ambos sistemas:
Aplicando la ecuación 109 obtenemos:
D≥
150 ⋅ 239
= 5,7 m
2π ⋅ 1000
Vamos a adoptar una distancia de 6 metros
Colocaremos una pica de cobre de 2 m de longitud y de 14 mm de diámetro, hincada a
una profundidad de 0,5 m.
13.18.7
Conductores de Unión de las Masas y Neutro con los Electrodos.
Se utilizarán conductores aislados de cobre de 0,6/1kV.Alojados en tubos aislantes con
grado de protección 7 según Norma UNE 20.324.
La sección prevista para estos conductores es de 50 mm2.
13.18.8
Cuadro de Baja Tensión.
Las carcasas metálicas de los cuadros de baja tensión situados dentro de los centros de
transformación tipo interior, se conectarán a la tierra general de protección.
192
MEMORIA DE CÁLCULO
Necesidades de Energía Eléctrica
A continuación se estudiará la potencia que deberán de tener los centros de
transformación, para abastecer de energía eléctrica a las distintas instalaciones.
Las expresiones a utilizar serán:
Pa = nºl·Pl·K
(114)
Siendo:
Pa= potencia de alumbrado público en kW
nºl= número de luminarias
Pl= Potencia de luminaria en W
K = Constante luminaria
Pn = nº ·A·B
(115)
Siendo:
193
MEMORIA DE CÁLCULO
Pn = Potencia de las naves en kW
nº= número de naves
A= Área de las naves en m2
B= Potencia a instalar por unidad de superficie en W/m2
Q = P x tg ϕ
(116)
Siendo:
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
ϕ= Factor de potencia ( 0,8 )
S = P2 + Q2
(117)
Siendo:
S = Potencia aparente
Q = Potencia reactiva
P = Potencia activa
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1
Dicho centro de transformación va a alimentar al alumbrado público del polígono y a 14
naves.
• Alumbrado Público
Pa = 57 · 250 · 1,8 = 25,65 kW
• Naves
Pn =14 · 40 · 40 · 12,5 =280 kW
Para las naves, tenemos que:
194
MEMORIA DE CÁLCULO
P = 280 kW
Q = P x tg ϕ = 280 · 0,75 = 210 kVAr
S=
(280 + 25,65)2 + 210 2
= 370,8kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 278 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2
Dicho centro de transformación va a alimentar a 14 naves.
• Naves:Pn = ( 5 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 313,75 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 313,75 kW
Q = P x tg ϕ = 313,75 · 0,75 = 235 kVAr
S = 313,75 2 + 235 2 = 392kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 294 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn= ( 7 · 40 · 40 · 125 ) + ( 9 · 40 · 47,5 · 125 ) = 353,75 kW
195
MEMORIA DE CÁLCULO
Para las naves, tenemos que:
P = 353,75 kW
Q = P x tg ϕ = 353,75 · 0,75 = 265,3kVAr
S = 353,75 2 + 265,3 2 = 442,18kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 331 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº4
Dicho centro de transformación va a alimentar a 16 naves.
• Naves: Pn =( 8 · 40 · 40 · 125 ) + ( 8 · 40 · 47,5 ·125 ) = 350 kW
Para las naves, tenemos que:
P = 350 kW
Q = P x tg ϕ = 350 · 0,75 = 262,5 kVAr
S = 350 2 + 262,5 2 = 437,5kVA
Tomando un factor de simultaneidad de 0,75 ,tenemos que :
S = 328 kVA
Por lo tanto tomamos un centro de transformación de 500 kVA, para así prever futuras
ampliaciones.
196
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos de las Líneas de Baja Tensión
Estas líneas partirán de los distintos centros de transformación hacia las naves.
Según las Normas Particulares de la Compañía Sevillanas de Electricidad S.A.,la
sección del conductor en redes subterráneas, será uniforme, sin disminución o aumento de
sección.
Vamos a determinar la sección correspondiente para un cosϕ = 0,8., y una tensión de
servicio de 380 / 220 V, con unas longitudes y cargas expresadas a continuación.
Dichas cargas, se han obtenido, a partir de la superficie máxima edificable por parcela,
y que debido al tipo de actividades a instalar en dicho polígono se calcula para una potencia
de 12,5 W/m2
La caída de tensión máxima admisible en cualquier punto de la red estará limitada a un
5 %.
Para el cálculo de las secciones vamos a emplear la expresión siguiente:
S=
3·∑ (I ·cos ϕ ·L )
(118)
χ ·u
siendo:
I : intensidad del distribuidor, A
V: tensión del distribuidor, V
cosϕ :factor de potencia
χ: conductividad eléctrica del aluminio, 33m/Ω · mm2
L = longitud, m.
circuito nº1
20 m 40 m 40 m 40 m
40 m
40 m 40 m
197
80 m
MEMORIA DE CÁLCULO
CT Nº 1 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
20 kW
Va alimentar a las naves nº del 1 al 8 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 380 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·40128
= 111mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 111, · 1,3 =144,3 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
160000
=
= 243 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 150
mm de Al.es de 330 A.
2
198
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,2 A / mm2
d = 243/ 150 = 1,62 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº2
50 m
C.T.nº1
40 m
20 kW
40 m
20 kW
40 m 40 m
20 kW
40 m
20 kW 20 kW 20 Kw
Va alimentar a las naves nº del 9 al 14 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·29184
= 80mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 80· 1,3 =105 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 120 mm2
199
MEMORIA DE CÁLCULO
Vemos pues que con el conductor unipolar de 120 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
120000
=
= 182
A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 120
mm de Al.es de 295 A.
2
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 295 / 120 = 2,45 A / mm2
d = 182 / 120 = 1,5 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº3
25 m 40 m 40 m 89 m 47,5 m 47,5 m 40 m 47,5 m
90 m
40 m
C.T.nº3 23,75 kW 23,75 Kw 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75 kW 23,75
kW
Va alimentar a las naves nº del 51 al 60 inclusive, teniendo cada una de ellas una
superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
5.1
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
200
MEMORIA DE CÁLCULO
5.1
S=
3·93780
= 259mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30 %:
S’ = 259 · 1,3 =336,8 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 400 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 400 mm2, de Aluminio con aislamiento
XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
213750
P
=
= 324,75 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de 1kV de 1 x 400
mm2 de Al.es de 550 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 550 / 400 = 1,4 A / mm2
d = 324,75 / 400 = 0,8 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº4
25 m 40 m
40 m 40 m 40 m
40 m
C.T.nº 3 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
201
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 45 al 50 inclusive, teniendo cada una de
ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·22800
= 63mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30
%:
S’ = 63 · 1,3 =81,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con
aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una
caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
120000
=
= 182,54 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de
1kV de 1 x 95 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 8 obtenemos:
202
MEMORIA DE CÁLCULO
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 182,54 / 95 = 1,92 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº 5
55 m
40 m
C.T.nº 2
40 m 40 m 40 m
20 kW
20 kW 20 kW 20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 40 al 44 inclusive, teniendo cada una de
ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·20520
= 56,70mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30
%:
S’ = 56,70 · 1,3 =73,71 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 95 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 95 mm2, de Aluminio con
aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una
caída de tensión inferior al 5 %.
203
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
100000
P
=
= 152,11A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de
1kV de 1 x 90 mm2 de Al.es de 260 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 260 / 95 = 2,73 A / mm2
d = 152,11 / 95 = 1,60 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº6
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m
88m
40 m
C.T.nº2 23,75kW ................................................................................23,75kW
Va alimentar a las naves nº del 31 al 39 inclusive, teniendo cada una de
ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·63396
= 175mm 2
33·19
204
MEMORIA DE CÁLCULO
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30
%:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con
aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una
caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
190000
=
= 289,02 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de
1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº7
25 m 40m 40m 40m 40m 40m 40m
88m
40 m
C.T.nº4 23,75kW ................................................................................23,75kW
205
MEMORIA DE CÁLCULO
Va alimentar a las naves nº del 22 al 30 inclusive, teniendo cada una de
ellas una superficie de 1900 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1900
= 45 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·63396
= 175mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30
%:
S’ = 175 · 1,3 =227 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 240 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 240 mm2, de Aluminio con
aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una
caída de tensión inferior al 5 %.
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
P
190000
=
= 289,02 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de
1kV de 1 x 240 mm2 de Al.es de 430 A.
206
MEMORIA DE CÁLCULO
Aplicando la expresión 81obtenemos:
dMAX = 430 / 240 = 1,79 A / mm2
d = 289,02 / 240 = 1,20 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
circuito nº8
50 m
C.T.nº4
40 m
40 m
20 kW
20 kW
40 m
20 kW
40 m
40 m
20 kW
40 m
20 kW
20 kW 20 kW
Va alimentar a las naves nº del 15 al 21 inclusive, teniendo cada una de
ellas una superficie de 1600 m2
Aplicando la expresión 80 obtenemos:
I=
12,5·1600
= 38 A
3·380·0,8
Aplicando la expresión 118 obtenemos:
S=
3·37240
= 103mm 2
33·19
Suponiendo un desequilibrio de carga aumentaremos la sección en un 30
%:
S’ = 103 · 1,3 =133,9 mm2
Por lo tanto tomamos una sección normalizada inmediatamente superior:
S = 150 mm2
Vemos pues que con el conductor unipolar de 150 mm2, de Aluminio con
aislamiento XLPE y cubierta de PVC para 0,6/1 kV, conseguiremos una
caída de tensión inferior al 5 %.
207
MEMORIA DE CÁLCULO
Si realizamos el cálculo por densidad de corriente:
I=
140000
P
=
= 212,96 A
3·U
3·380
Intensidad máxima de salida del transformador
La intensidad máxima admisible a 50ºC de temperatura para un cable de
1kV de 1 x 150 mm2 de Al.es de 330 A.
Aplicando la expresión 81 obtenemos:
dMAX = 330 / 150 = 2,20 A / mm2
d = 212,96 / 150 = 1,42 A / mm2
Luego como dMAX > d , el cable elegido es válido
Protecciones Eléctricas en Baja Tensión
Las líneas de Baja Tensión son de sección constante, y se protegen
mediante fusibles que serán del tipo gI, según UNE 21.130 y 21.103.
Se pretende que los dispositivos de protección actúen en el momento en
que se supere la intensidad máxima admisible de la línea:
Inf =Intensidad de no funcionamiento de los fusibles
IADM = Intensidad máxima admisible
Inf < IADM
Se escogerán fusibles de 600 para el circuito nº 3,de 450 A para los
circuitos nº 6 y 7, de 350 A para el circuito nº 1,2,8 y de 270 para los
circuitos nº 4 y 5
208
MEMORIA DE CÁLCULO
Cálculos Eléctricos del Alumbrado Público
Cálculo y Dimensionamiento
El cálculo y dimensionamiento de las redes eléctricas para la alimentación de
los puntos de luz de una instalación de alumbrado público tienen que
cumplir lo dispuesto en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja
Tensión y en las Instrucciones MI-BT del Ministerio de Industria y
Energía complementarias del mismo, ajustándose asimismo a las normas
técnicas de la empresa distribuidoras de energía eléctrica.
La previsión de cargas cumplirá lo establecido en la instrucción MI-BT009, siendo la carga por punto de luz la nominal de la lámpara
multiplicada por 1,8, debido a que se trata de lámparas de descarga con
su correspondiente equipo auxiliar.
La red de alimentación de los puntos de luz desde el centro de mando y
medida debe realizarse proyectando circuitos abiertos, procurando
209
MEMORIA DE CÁLCULO
reducir la longitud de los mismos y equilibrar las cargas de las distintas
ramas con el objetivo de unificar secciones.
En el cálculo de las secciones debe contemplarse lo dispuesto por la
instrucción MI-BT-017, considerando que la máxima caída de tensión
admisible será de un 3 % de la tensión nominal de la red.
Utilizaremos la expresión de la caída de tensión 118:
La expresión 118 puede simplificarse, al multiplicar el numerador y el
denominador del segundo miembro de la misma de la misma por la
tensión V, y considerando que la potencia viene definida por:
P = 3·V ·I ·cos ϕ
se obtiene finalmente:
S ·u =
W ·L
χ ·V
(119)
Utilizando la formula anterior se realizan los cálculos eléctricos, que por comodidad y
facilidad pueden especificarse mediante estadillos en los que consten: ramal, potencia,
longitud, sección adoptada, caída de tensión unitaria y acumulada, así como el tanto por
ciento de caída de tensión.
El proceso de cálculo a seguir en síntesis, consiste en lo siguiente:
Se rellena el estadillo partiendo del centro de mando y de medid, estableciendo para
cada ramal la potencia que alimenta y su longitud, obteniéndose por aplicación de la
expresión anterior el producto de S · u.
Se elige una sección adecuada S entre las normalizadas, comenzando de mayor a menor,
previniendo que ésta sea suficiente para que en el final del circuito o punto más desfavorable
la caída de tensión sea inferior al 3 %, pero la más próxima a dicho valor.
Adoptada la sección, se calcula la correspondiente caída de tensión, las suma de caída
de tensión que se van acumulando en los distintos ramales y finalmente el tanto por ciento de
caída de tensión.
210
MEMORIA DE CÁLCULO
Este cálculo se va realizando ramal por ramal hasta terminar todos los circuitos abiertos
que se alimentan del centro de mando y de medida.
Cuando en algún ramal la caída de tensión acumulada sea superior al 3 %, deberá
modificarse la sección de los ramales que se estimen necesarios, realizando nuevamente los
cálculos pertinentes.
En el caso de nuestra instalación, tenemos 57 puntos de luz de 250 W de vapor de
mercurio de alta presión. La distancia entre los puntos de luz es en unos casos de 50 metros y
en otros de 25 metros.
Todo esto se muestra en el siguiente esquema unifilar.
La alimentación de los puntos de luz se efectúa mediante red eléctrica subterránea en
baja tensión constituida por tres fases y neutro, con una tensión de 380 voltios entre fases y
220 voltios entre fase y neutro, utilizando conductores unipolares de cobre tipo RV-0,6-1kV
211
MEMORIA DE CÁLCULO
Teniendo en cuenta que la conductividad del cobre χ=56, la tensión V= 380 voltios y
que la potencia nominal debe multiplicarse por 1,8 ,para el cálculo por caída de tensión se
utilizará la siguiente expresión:
S ·u =
1,8·W ·L 1,8·W ·L
=
56·380
21280
(120)
Los resultados de los cálculos se reflejan en el siguiente estadillo:
Ramal
CT..CM
CM-F
F-H
F-G
G-I
CM-B
B-D
B-C
C-E
1,8 W
25.650
L
10
S·u
12,06
S ( mm2 )
50
u
0,24
Σu
0,24
9.900
.800
4.050
2.250
15.750
4.950
7.200
4.950
400
113
200
138
395
313
250
288
186,09
9,55
38,06
14,59
292,35
72,80
84,58
66,99
50
6
10
6
50
16
35
25
3,72
1,59
3,80
2,43
5,84
4,55
2,41
2,68
3,96
5,55
7,76
10,19
6,08
10,63
8,49
11,17
%u
0,06
1,04
1,46
2,05
2,68
1,6
2,79
2,93
2,94
Tabla 8: Estudio de ramales
Realizados los cálculos eléctricos por caída de tensión, se comprobará
por densidad de corriente, como mínimo, la acometida del centro de
transformación al centro de mando y de medida, así como aquellos
circuitos o ramales de la red de alimentación de los puntos de luz que se
prevean sobrecargados.
La intensidad de corriente vendrá dada por la siguiente expresión:
I=
W
3·V ·cos ϕ ·(1 − ε )
(121)
Siendo ε el desequilibrio entre fases cuyo valor a adoptar es 0,1 y considerando que
como mínimo cosϕ tiene que ser igual a 0,9, la expresión resultante será :
I=
W
3·380·0,9·0,9
(122)
212
MEMORIA DE CÁLCULO
Respecto a la potencia a considerar por punto de luz, será la nominal más la debida al
equipo auxiliar, que en nuestro caso, para 250 W será de 280 W.
En consecuencia, los resultados obtenidos por densidad de corriente son los siguientes:
Acometida ( 50 mm2 )
I = 29,93 A
Salida CM-B ( 50 mm2 )
I = 18,38 A
Salida CM-F ( 50 mm2 )
I = 11,55 A
Calculadas las intensidades en cada salida del centro de mando y de medida, así como
en la acometida, deberá comprobarse se están por debajo de las intensidades máximas
admisibles en los conductores, de acuerdo con lo dispuesto en la Instrucción MI-BT-017.
A efecto informativo, al cuadro de características de los conductores e intensidades máximas
admisibles es la siguiente:
Sección
(mm2)
Diámetro exterior (
mm)
Peso (
kg/km)
Carga admisible
Al
Enterrado(
aire(A)
A)
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
6,8
7,2
8
8,8
9,7
11,3
12,4
13,9
15,6
17,4
19
20,8
22,9
25,4
76
94
125
165
225
330
425
555
760
1.020
1.250
1.550
1.910
2.420
26
35
46
64
86
120
145
180
230
285
335
385
450
535
21
28
37
51
69
96
116
144
184
228
268
308
360
428
Tabla 9:Intensidades máximas admisibles
Puede comprobarse que en todos los casos la intensidad obtenida está muy por debajo
de las máximas admisibles que figuran en el cuadro anterior.
213
MEMORIA DE CÁLCULO
Puesta a Tierra.
Aún cuando exista la alternativa de instalar una pica de tierra por punto de luz, se
considerará más idóneo prever una línea de enlace con tierra, instalando una o más picas de
tierra hincadas en las arquetas cada tres soportes metálicos.
Dichas picas tendrán una longitud de 2 metros y un diámetro de 14 mm.
Por tanto, la puesta a tierra de los soportes se realizará conectando individualmente cada
soporte, mediante conductor de cobre con aislamiento reglamentario, con las sección
adecuadas que establecen las Instrucciones MI-BT-17 y 39, y en todo caso con una sección
mínima de 16 mm2.
Las secciones de la línea de enlace con tierra serán función de la sección de los
conductores de alimentación de las puntos de luz, de acuerdo con la siguiente relación:
Red de Alimentación
Línea de enlace con tierra
16 < S ≤ 35
16
S > 35
S/2
Por tanto en nuestro caso, las secciones de la línea de enlace con tierra serán las
siguientes:
Línea de enlace con tierra
Red de Alimentación
50 mm2
1 x 25 mm2
35 mm2
1 x 16 mm2
25 mm2
1 x 16 mm2
16 mm2
1 x 16 mm2
10 mm2
1 x 16 mm2
6 mm2
1 x 16 mm2
Centro de Mando y de Medida. Aparellaje
214
MEMORIA DE CÁLCULO
Para el dimensionamiento del aparellaje de los centros de mando y de medida se
considerarán los siguientes criterios: partiendo de las salidas de los centros de mando y
medida a los puntos de luz, el dimensionamiento se realizará por densidad de corriente hasta
el interruptor tetrapolar magnetotérmico ( ICP ), teniendo en cuenta el coeficiente de 1,6 para
selectividad de la capacidad de aparellaje. Tanto el ICP como los equipos de medid, los
fusibles de protección en el centro de transformación, se seleccionarán teniendo en cuenta la
base de contratación de la empresa distribuidora de energía eléctrica y, consecuentemente,
ajustándose a su normativa vigente.
El proceso de dimensionamiento del aparellaje del centro de mando y de medida será el
siguiente:
Considerando las intensidades de consumo de salida del centro de mando y de medida a
los puntos de luz, se multiplicarán por el coeficiente 1,6, obteniéndose las intensidades
nominales de los fusibles de protección de dichas salidas. Se adoptarán los siguientes fusibles
normalizados inmediatamente superior a las intensidades nominales obtenidas.
Para el dimensionamiento de los contadores y conmutadores, como criterio general se
considera conveniente agrupar las salidas del centro de mando y de medida a los puntos de
luz, de un lado de la vía principal de iluminación y por otra parte las salidas al otro lado (
cruzando la calzada ) de dicha vía principal, incluyendo los ramales de derivación de cada uno
de los lados.
En cada agrupación se sumarán las intensidades de consumo de las salidas y el resultado
se multiplicará por 1,6 obteniéndose las intensidades nominales. Se elegirán los contadores y
conmutadores normalizados inmediatamente superiores a dichas intensidades nominales.
Establecida la base de contratación con la empresa distribuidora de energía eléctrica,
siempre superior a la potencia total resultante en los cálculos eléctricos, se aplicará lo
dispuesto en las normas técnicas de dicha empresa, quedando dimensionado el interruptor
tetrapolar magnetotérmico ( ICP ), equipo de medida, fusibles de protección en el centro de
mando y de medida y en el centro de transformación de la mencionada empresa.
El dimensionamiento se ajustará a lo establecido en el siguiente cuadro:
Centro de mando-Tipo
1
2
3
4
5
Conjunto de medida-Amperios
(contador 3 x 380/220 )
Interruptor de control de potencia
(ICP) -Amperios
5
15
30
30
100/5
10
25
40
63
100
Base de contratación-kW
6,6
16,1
26,5
41,5
66
215
MEMORIA DE CÁLCULO
Fusibles de seguridad-Amperios
32
40
63
100
100
Fusibles en centro de
transformación (CT) o en caja
general de protección (CGP) Amperios
50
64
100
160
250
Tabla 10: Dimensionamiento del Centro de Mando y de Medida
Para contemplar el cálculo eléctrico de la instalación de alumbrado, se dimensionará su
correspondiente aparellaje eléctrico.
De acuerdo con los cálculo por densidad de corriente realizados anteriormente, las
intensidades de consumo de loas dos salidas del centro de mando y de medidas son las
siguientes:
CM-B = Ic = 18,38 A
CM-F = Ic = 11,55 A
Cada una de las intensidades de consumo se multiplicarán por el coeficiente de
selectividad 1,6 obteniéndose las siguientes intensidades nominales:
CM-B = IN = 18,38 · 1,6 = 29,40 A
CM-F = IN = 11,55 · 1,6 = 18,48 A
Para la protección de las salidas del centro de mando y de medida a los puntos de luz se
adoptarán los fusibles normalizados cuyas intensidades sean inmediatamente superiores a los
intensidades nominales obtenidas:
CM-B = 32 A
CM-F = 20 A
Para el dimensionamento de los contactores y conmutadores tenemos que:
CM-B = IN = 29,40 A
CM-F = IN = 18,48 A
216
MEMORIA DE CÁLCULO
Tanto para los contactores como para los conmutadores se adaptarán los normalizados
cuyas intensidades nominales resulten inmediatamente superiores a las intensidades
obtenidas, es decir:
Contactores:
CM-B = IN = 30 A
CM-F = IN = 22 A
Conmutadores :CM-B = IN = 32 A
CM-F = IN = 25 A
Tal y como se ha indicado en los cálculos eléctricos realizados anteriormente, la base de
contratación consignada en el estadillo ha sido de 26,5 kW, que corresponde a centro de
mando y medida tipo 3 del cuadro.
De dicho cuadro y para la mencionado base de contratación de 26,5 kW, se obtiene el
dimensionamiento del resto del aparellaje, siendo en consecuencia del siguiente:
ICP
= IN = 40 A
Conjunto de medida
= IN = 30 A
Fusibles de protección C.M
= IN = 63 A
Fusibles de seguridad C.T
= IN = 100 A
Cimentaciones
Para las cimentaciones de los puntos de luz, en todos los casos se utilizará hormigón de
resistencia característica H-200, determinándose las dimensiones A y B del dado de hormigón
en función de la altura del punto de luz y de conformidad con el cuadro siguiente.
Em = Iluminancia media en lux.
Um = Uniformidad media de iluminacia
Ug = Uniformidad general de iluminancia
Lm = Luminancia media en cd/m2
217
MEMORIA DE CÁLCULO
U0 = Uniformidad global de luminancia.
UI = Uniformidad longitudinal de luminancia.
TI = Deslumbramiento perturbador en %
La calle principal del polígono va a estar iluminada con lámparas de 250 W de vapor de
mercurio, dispuestas a ambos lados de la vía de tráfico a tresbolillo.
Las calles secundarias del polígono van a estar iluminadas con lámparas de 250 W de
vapor de mercurio, la vía de tráfico tendrá una mediana de separación entre las dos bandas de
circulación, los puntos de luz se implantarán en columnas de doble brazo, situados en la
mediana central, ya que esta está comprendida entre 1 y 3 metros.
La disposición central se estudiará como si se tratara de dos calzadas independientes.
14
Cálculos Eléctricos de la Nave.
Cálculos Eléctricos
Para el cálculo eléctrico de los conductores a instalar se tendrá en cuenta que según
prescribe el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, en su Instrucción MI BT 017,
apartado 2.1.2, una caída de tensión máxima del 3 % para otras instalaciones distintas del
alumbrado, y ello considerando los aparatos o receptores susceptibles de funcionamiento
simultaneo.
Se respetarán las densidades máximas admisibles por cada conductor.
La determinación de las secciones se realizará teniendo en cuenta la Instrucción MI BT
019 del vigente Reglamento Electrotécnico.
La forma de reparto de cargas se hará de forma que exista equilibrio entre las cargas de
cada una de las fases.
Cálculo de las líneas. Expresiones a Utilizar
La intensidad que circula por las distintas líneas, así como su sección vendrá dado por:
-Distribuciones trifásicas:
218
MEMORIA DE CÁLCULO
I=
P
3·V ·cos ϕ·η
(80)
∑ (P·L )
S=
(118)
χ ·U ·u
-Distribuciones monofásicas:
I=
S=
P
V ·cos ϕ
(123)
2·∑ (P·L )·η
(124)
χ ·V ·u
o bien:
S=
2
∑ (I ·L·cos ϕ )
χ ·u
(125)
siendo:
-P : Potencia total del distribuidor, W
-I : Intensidad del distribuidor, A
-V : Tensión del distribuidor, V
-cosϕ : Factor de potencia.
-η : rendimiento de los motores. Se supone un valor del 80 %
-χ : conductividad eléctrica del cobre, 56 m/Ω mm2
-u : Caída máxima de tensión, v
219
MEMORIA DE CÁLCULO
-l: longitud, m.
Evaluación de Cargas.
14.1 Fuerza
-
5 cv ≈ 3,68 kW
1 Compresor
-2 Elevadores de dos columnas
4 CV c/u ≈ 5,89 kW
-1 Elevador de cuatro columnas
4CV ≈ 2,94 kW
-1 Equilibradora
3/4 CV ≈ 0,56 kW
-1 Desmontadora
1 CV≈ 0,74 kW
-Tomas de corriente
2,5 kW
Total Fuerza=16,31 kW
14.2 Alumbrado
Alumbrado general nave:
- 20 Lámparas de 400 W c/u de Vapor de Mercurio Color corregido 8 kW
Dependencias interiores nave :
- 41 Lámpara fluorescentes de 36 W
1,48 kW
- 3 Lámparas de incandescencia de 60 W
0,18 kW
Total Alumbrado =9,66 kW
14.3 Potencia Total
220
MEMORIA DE CÁLCULO
Fuerza + Alumbrado = 16.310 + 9.660 = 25.970 Watios
Teniendo en cuenta un coeficiente de simultaneidad del 0,75., vamos a contratar con la
Compañía Sevillana de Electricidad una potencia de 20 kW.
Instalación Interior de Fuerza.
La intensidad de cálculo será la nominal multiplicada por 1,25 según establece el
apartado 1.2.1 de la instrucción MI BT 034.
Se considera un factor de potencia de 0,80 y un rendimiento de los motores igualmente
de 0,80.
Aplicaremos las expresiones 80,118,123 y 124 para calcular las siguientes secciones.
14.4 Sección de Conductores desde el Cuadro General de Fuerza al Cuadro Parcial nº
1.
-
Potencia : 3,68 + 0,56 + 0,74 = 4,98 kW
Intensidad nominal : 11,82 A
Intensidad de cálculo : 11,82 · 1,25 = 14,78 A
Sección : 4 x 4 mm2 , Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 3,10 + 7,84 = 10,94 V≈ 2,88 %
Longitud del circuito: 34 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 16 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial tetrapolar de 16 A, y con
una sensibilidad de 30 mA
14.5 Sección de Conductores desde el Cuadro General de Fuerza al Cuadro Parcial nº
2.
-
Potencia : 2,94 + 2,94 + 3,68 = 9,56 kW
Intensidad nominal: 22,70 A
Intensidad de cálculo: 22,70 · 1,25 = 28,37 A
Sección : 4 x 6 mm2, Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 7,84 ≈ 2,06 %
221
MEMORIA DE CÁLCULO
-
Longitud del circuito: 67 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 32 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial tetrapolar de 40 A, y con
una sensibilidad de 30 mA
14.6 Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial nº 1 a Receptores .
Desmontadora.
-
Potencia : 0,74 kW
Intensidad nominal: 1,76 A
Intensidad de cálculo: 1,76 · 1,25 = 2,20 A
Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 0,26 V ≈ 0,07 %
Longitud del circuito: 12 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 3 A
Compresor.
-
Potencia : 3,68 kW
Intensidad nominal: 8,74 A
Intensidad de cálculo: 8,74 · 1,25 = 10,92 A
Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 0,43 V ≈ 0,11 %
Longitud del circuito: 4 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 16 A
Equilibradora .
-
Potencia : 0,56 kW
Intensidad nominal: 1,33 A
Intensidad de cálculo: 1,33 · 1,25 = 1,66 A
Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 0,20 V ≈ 0,05 %
Longitud del circuito: 12 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 2 A
14.7 Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial nº 2 a Receptores.
Elevadores.
222
MEMORIA DE CÁLCULO
-
Potencia : 2,95 kW
Intensidad nominal: 7,00 A
Intensidad de cálculo: 7,00 · 1,25 = 8,75 A
Sección : 4 x 2,5 mm2, Cu-0,6/1 kV.
Caída de tensión: 1,30 V ≈ 0,34 %
Longitud del circuito: 15 m
Protección : Interruptor magnetotérmico 10 A
14.8 Sección de Alimentación a Tomas de Corriente en Oficinas y Almacén.
Se dimensionará suponiendo una demanda de potencia de 2,5 Kw, en corriente
monofásica.
-
Potencia: 2,5 kW.
Intensidad de cálculo: 14,2 A.
Sección: 2x 2,5 mm2,Cu-06/1 kV.
Protección : Interruptor Magnetotérmico II x 16 A
Va a estar protegido por un interruptor automático diferencial de 25 A, y con una
sensibilidad de 30 mA.
Instalación Interior de Alumbrado.
La instalación interior de alumbrado de la nave, así como las dependencias de aseos,
vestuarios y almacén estará centralizada en el cuadro de alumbrado, junto al Cuadro General.
Los conductores a utilizar serán de Cu-0,6/1 kV con aislamiento a base de polietileno
reticulado en disposición bajo tubo.
Suponemos que desde la Caja General de Protección al Cuadro de Alumbrado se
produce una caída de tensión del 1% ( en realidad es inferior) en los conductores de
alimentación. Como la máxima caída de tensión para el alumbrado es del 3 %, nos queda un
margen de un 2 % entre el Cuadro y el receptor más desfavorable.
La alimentación de la instalación de alumbrado se realizará en distribución monofásica,
con 2 hilos ( fase y neutro ). En éste caso la caída de tensión vendrá dada por la expresión :
u=
2·∑ (P·L )
56·V ·S
14.9 Secciones de Conductores desde Cuadro General a Aparatos de Alumbrado.
223
MEMORIA DE CÁLCULO
Cuando se alimenta lámparas de descarga, las potencias nominales de éstas lámparas
han de ser multiplicadas por 1,8.,para determinar la potencia total del circuito.
El factor de potencia deberá ser igual o mayor de 0,85, a efectos de las normas
reglamentarias, si bien se recomienda que el factor de potencia no sea inferior a 0,9 para
evitar recargos por energía reactiva en las facturas.
14.9.1 Luminarias de la Nave
Línea nº 1
-
Potencia : 8 · 400 · 1,8 = 5.760 W
Intensidad : 30,80 A
Sección : 2 x 10 mm2 + C.P
Caída de tensión : 3,08 V ≈ 1,40 %
Longitud del circuito : 61 m
Calibre del magnetotérmico :32 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de
30 mA.
Línea nº 2
-
Potencia : 7 · 400 · 1,8 = 5.040 W
Intensidad : 26,95 A
Sección : 2 x 6 mm2 + C.P
Caída de tensión : 4,36 V ≈ 1,98 %
Longitud del circuito : 56 m
Calibre del magnetotérmico :32 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de
30 mA.
Línea nº 3
224
MEMORIA DE CÁLCULO
-
Potencia : 5 · 400 · 1,8 = 3.600 W
Intensidad : 19,25 A
Sección : 2 x 6 mm2 + C.P
Caída de tensión : 3,12 V ≈ 1,42 %
Longitud del circuito : 48 m
Calibre del magnetotérmico :20 A
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 40 A, con una sensibilidad de
30 mA.
14.10 Secciones de Conductores desde Cuadro Parcial de oficinas, Almacén y Duchas a
Receptores
Línea de alimentación a Almacén.
-
Potencia : 18 · 36 · 1,8 = 1.166,4 W
Intensidad : 6,24 A
Sección : 2 x 1,5 mm2 + C.P
Caída de tensión : 1,64 V ≈ 0,74 %
Longitud del circuito : 13 m
Calibre del magnetotérmico :10 A
Línea de alimentación a oficinas y aseos
-
Potencia : ( 17 · 36 · 1,8) + ( 3· 60) = 1.281,6 W
Intensidad : 6,86 A
Sección : 2 x 1,5 mm2 + C.P
Caída de tensión: 1,11 V ≈ 0,50 %
Longitud del circuito: 8 m
Calibre del magnetotérmico : 10 A
Línea de alimentación a vestuarios
-
Potencia : 6 · 36 · 1,8 = 388,8 W
Intensidad : 2,08 A
Sección : 2 x 1.5 mm2 + C.P
Caída de tensión: 2,52 V ≈ 1,15 %
Longitud del circuito: 60 m
Calibre del magnetotérmico: 3 A
225
MEMORIA DE CÁLCULO
14.11 Sección de Conductores desde el Cuadro Parcial de Oficinas, Aseos, Almacén y
Duchas a Cuadro General.
-
Potencia : ( 41 · 36 · 1,8) + ( 3 · 60) = 2.836,8 W
Intensidad : 15,17 A
Sección : 4 x 6 mm2 + C.P
Caída de tensión : 1,54 V ≈ 0,70 %
Longitud del circuito: 20 m
Vamos a utilizar un interruptor automático diferencial de 16 A, con una sensibilidad de
30 mA.
Sección del Conductor de Alimentación al Cuadro General desde la Caja General de
Protección.
Suponiendo un coeficiente de simultaneidad del 0,8 sobre los 25.970 W iniciales y un
factor de potencia de 0,8, tendremos para esta línea una potencia de :
-
Potencia : 25.970 · 0,8 = 20.776 W
Intensidad : 39,45 A
Sección : 4 x 10 mm2, Cu-0,6/1 kV
Vamos a utilizar un interruptor magnetotérmico de 40 A.
Alumbrado de Emergencia.
Para dicho alumbrado se van a utilizar equipos de señalización-emergencia, con una
autonomía de 1 hora y 160 lúmenes.
Van a ir con cable de cobre de 1,5 mm2 de sección y van a estar protegidos por un
interruptor magnetotérmico de 10 A.
Acometida.
Estará constituida por un conductor Al-0,6/1 kV con aislamiento a base de polietileno
reticulado, en distribución trifásica. El conductor, formado por tres fases más neutro, estará
alojada en un tubo de PVC de 120 mm de diámetro.
Dicha acometida será subterránea, y se deberá de disponer de una señalización a base
de cinta amarilla de polietileno, en la forma establecida en las Normas de Sevillana de
Electricidad. S.A.
226
MEMORIA DE CÁLCULO
Se calcula la acometida para una potencia de 20.776 W
I=
20.776
= 39,45 A
3·0,8·380
Se tomará un conductor tetrapolar de 4 x 10 mm2
Tomaremos una caja general de protección de 63 A.
Puesta a Tierra
La puesta a tierra en la instalación tiene por objeto limitar las tensiones que, con
respecto a tierra, puedan adquirir en un momento dado las masas metálicas, así como asegurar
la actuación de las protecciones, constituidas por interruptores diferenciales.
El R:E:B:T. en su Instrucción MI BT 021 establece que una masa no debe adquirir un
potencial superior a :
24 voltios en locales húmedos o mojados.
20 voltios en locales secos.
En nuestro caso, ( local seco ), para que esto se cumpla, la resistencia asociada al
funcionamiento del aparato, en el caso límite, debe tener un valor de :
50
= 166Ω en local seco, con interruptor de media seguridad
0,3
50
= 1666Ω en local seco, con interruptor de alta seguridad
0,03
Se establecerá una red de tierra continua en conductor de igual sección al de fase, con
un mínimo de 2,5 mm2 ,conectándose entre sí las partes metálicas externas no sometidas a
tensión de las instalaciones y receptores, las canalizaciones de agua, desagües, y en general,
toda masa metálica importante existente en el local.
227
MEMORIA DE CÁLCULO
El punto de puesta a tierra debe ser preparado para separar las líneas de enlace de la
tierra principal cuyo valor de difusión no será superior de 20 ohmios.
Se efectuará en lugar apropiado destinado al efecto, por medio de una pica normalizada
de 14 mm de diámetro y 2 metros de longitud, recubierta con una capa exterior de cobre,
enterrada a una profundidad de 60 cm, bajo el nivel del suelo.
Desde la pica hasta el cuadro general de maniobra se llevará un cable de cobre de 35
mm de sección, constituirá la línea principal de tierra.
2
La resistencia para una pica enterrada será:
R=
C
L
C = Resistividad del terreno = 500 Ω · m
L = Longitud de la pica = 2 m
R=
500
= 250Ω
2
Para una sensibilidad de disparo de los interruptores diferenciales de 0,03 ,tendremos:
250 · 0,03 = 7,5 V ( 24 V según el apartado 7 de MIE-BT-021 )
228
PRESUPUESTO
1-CUADRO DE PRECIOS
1.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
1.01
49.490
Ud C-13-250 Montaje
tresbolillo
(ptas)
Cuarenta y nueve mil
cuatrocientas noventa
Apoyo metálico galvanizado
de 250 kg de esfuerzo libre en punta
y 13 metros de altura y cruceta en
disposición de montaje tresbolillo.
1.02
Ud C-15-250 Montaje
tresbolillo
54.590
Cincuenta y cuatro mil
quinientas noventa
68.834
Sesenta y ocho mil
ochocientas treinta y cuatro
60.929
Sesenta mil novecientas
veintinueve
Apoyo metálico
galvanizado de 250 kg de
esfuerzo libre en punta y 15
metros de altura y cruceta en
disposición de montaje
tresbolillo.
1.03
Ud C-15-600 Montaje
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado
de 600 kg de esfuerzo libre en punta
y 15 metros de altura y cruceta en
disposición de montaje tresbolillo.
1.04
Ud C-16-250 Montaje
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado
de 250 kg de esfuerzo libre en punta
y 16 metros de altura y cruceta en
disposición de montaje tresbolillo
229
PRESUPUESTO
1.05
Ud C-16-600 Montaje
tresbolillo
75.684
Setenta y cinco mil
seiscientas ochenta y cuatro
79.917
Setenta y nueve mil
diecisiete
Apoyo metálico galvanizado
de 600 kg de esfuerzo libre en punta y
16 metros de altura y cruceta en
disposición de montaje tresbolillo
1.06
Ud C-13-1200 Montaje
0
Apoyo metálico galvanizado
de 1200 kg de esfuerzo libre en punta
y 13 metros de altura y cruceta en
disposición de montaje 0.
230
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
orden
(ptas)
3
1.07
(ptas)
Mil setecientas treinta y
1.738
m Excavación mecánica en
ocho
pozo
Excavación en pozos, de
tierras de consistencia media
realizadas con medios mecánicos,
hasta una profundidad máxima de 3
metros, incluso extracción a los
bordes y perfilado de fondos
laterales.
1.08
m3 Horm.H-150
kg/cm .Tmáx18-20mm
8.063
2
Ocho mil sesenta y tres
Hormigón H-150 con
cemento PA-350,árido rodado 1820mm de tamaño máximo y
consistencia plástica.
1.09
m Protección
meca.conduct.A.T
2.961
Dos mil novecientas
sesenta y una
23.953
Veintitrés mil
novecientas cincuenta y tres
Protección mecánica se
conductores de alta tensión para
bajada de los mismos a lo largo del
apoyo, formada por tubo de hierro
galvanizado de 10 cm de diámetro,
material auxiliar y mano de obra.
1.10
UdBotella terminal
intemp.25kV
Botella terminal unipolar tipo
intemperie de tensión 25 kV, para
cable de aislamiento seco, material
auxiliar y mano de obra.
1.11
549
m Señalización
horizont.P/Plás
Quinientas cuarenta y
nueve
Señalización sobre superficie
horizontal con pintura plástica lisa,
con ancho aproximado de 10 cm,
limpieza y mano de obra.
231
PRESUPUESTO
1.12
m3 Exc.zanja medios
mecánicos.
329
Trescientas veintinueve
Excavación en zanja de tierra
de consistencia media, realizada con
medios mecánicos, hasta una
profundidad máxima de 3 metros,
extracción de los bordes y perfilado
de fondos y laterales.
Número
de
orden
1.13
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
3
(ptas)
Ciento tres
103
m Relleno tierra
med.mecánicos.
Rellenos con tierras realizado
con medios mecánicos,
comprimiendo; extendido en
tongadas de 20 cm, regado y
compactado al 95% de proctor
normal.
1.14
m Línea 3(1x150)mm2 Al
20/25 kV
8.905
Ocho mil novecientas
cinco
Línea constituida por
conductor unipolar con aislamiento
de PRC y cubierta de PVC, tipo
UNE RHC 20/25 kV 3(1x150)mm2
de aluminio tendido en zanja en
interior de tubo de PVC de 140 mm
de diámetro a 0,6 metros de
profundidad protegido con hormigón
en masa H-100,conexiones y ayudas
en albañilería, totalmente instalada.
1.15
m Línea 3(1x240)mm2 Al
20/25 kV
9.500
Línea constituida por
conductor unipolar con aislamiento
de PRC y cubierta de PVC, tipo
UNE RHC 20/25 kV 3(1x240)mm2
de aluminio tendido en zanja en
interior de tubo de PVC de 140 mm
de diámetro a 0,6 metros de
profundidad protegido con hormigón
en masa H-100,conexiones y ayudas
en albañilería, totalmente instalada.
232
Nueve mil quinientas
PRESUPUESTO
1.16
Ud Cono terminal interior 20
8.700
kV
Cono terminal unipolar tipo
interior de 24 kV para cable de
aislamiento seco, material auxiliar
y mano de obra.
233
Ocho mil setecientas
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
1.17
(ptas)
Trescientas siete
307
m Cinta plástica aviso
peligroso.
Cinta plástica de aviso de
peligro por presencia de cables de
alta tensión enterrados y situados
debajo de la misma. La profundidad
a la que se encontrará
es aproximadamente de 0,5
metros. Medios complementarios y
mano de obra.
1.18
Ud Seccionador tripolar
124.841
Ciento veinticuatro mil
ochocientas cuarenta y una
108.386
Ciento ocho mil
trescientas ochenta y seis
46.397
Cuarenta y seis mil
trescientas noventa y siete
Seccionador tripolar exterior
para una tensión de servicio de 24 kV
y una intensidad nominal de 400
A.De doble cuchilla.
1.19
Ud Cortocircuito fusible
Cortocircuito fusible de tres
bases de fusibles para una tensión de
20 kV y una intensidad nominal de
400 A.
1.20
Ud Pararrayos
Descargador de tensión de
carburo de silicio de tensión 24 kV y
descarga de kA.
1.21
Ud Arqueta tipo A-1 Electric.
5.930
Cinco mil novecientas
treinta
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1,Según cía.
Sevillana de Electricidad. Formada
por excavación de tierras, extracción
a los bordes, carga y transporte,
compactación del fondo al 95%
proctor normal, solera y paredes
de hormigón H-150 con
armaduras de acero AEH-400,
encofrado y desencofrado, enfoscado
234
PRESUPUESTO
interior con mortero M20(1:6),incluso formación de
pendiente sobre solera, desagüe y
embocaduras de tubería, cerco
metálico y tapa;
construido según normas de la
cía suministradora Unidad terminada
235
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
1.22
Ud Armado e izado de
apoyos
75.300
(ptas)
Setenta y cinco mil
trescientas
Armado e izado de apoyos
metálicos para líneas aéreas de alta
tensión.
1.23
Ud cadena de suspensión
6.390
Seis mil trescientas
noventa
6.653
Seis mil seiscientas
cincuenta y tres
4.935
Cuatro mil novecientas
treinta y cinco
Cadena de suspensión para
líneas de Alta Tensión, constituida
por 3 aisladores de vidrio templado
y las siguientes piezas en hierro
galvanizado, horquilla de bola en V,
rótula corta y grapa de suspensión.
1.24
Ud cadena de amarre
Cadena de amarre para líneas
de Alta Tensión, constituida por 3
aisladores de vidrio templado y las
siguientes piezas en hierro
galvanizado, horquilla de bola en V,
rótula larga y grapa antideslizante.
1.25
Ud Conjunto de puesta a
tierra
Conjunto de puesta a tierra
de apoyo metálico formado por pica
cobrada de 14 mm de diámetro
y 2 metros de longitud.
hincada y conexiones; construida
según NTE/IEP-5.
1.26
Ud Placa de aviso peligro
856
muerte
Ochocientas cincuenta y
seis
Placa de aviso de peligro de
muerte; instalada.
1.27
20.618
km conductor Al-Ac 31.10
236
Veinte mil seiscientas
PRESUPUESTO
mm2
dieciocho
Conductor Al-Ac 31.10 mm2
de sección.
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
orden
(ptas)
(ptas)
329
Trescientas veintinueve
103
Ciento tres
1.2- Capítulo II: Centros de transformación
m3 Excavación mecánica en
2.01
pozo
2.02
Excavación en pozos, de
tierras de consistencia media,
realizadas con medios mecánicos,
hasta una profundidad máxima de 3
metros, incluso extracción a los
bordes y perfilado de fondos
laterales, medida en perfil natural.
m3 Relleno tierra
med.mecánicos
Rellenos con tierras realizado
con medios mecánicos,
comprendiendo; extendido en
tongadas de 20 cm, regado y
compactado al 95% de proctor
normal.
2.03
2.04
Ud C.T.Prefabricado
hormigón.
Centro de transformación de
construcción modular prefabricado
de hormigón armado tipo CHT-5,
con capacidad para celdas de llegada
y salida de línea, de protección,
celda de medida, transformador de
potencia hasta 500kVA, de
dimensiones 5490x2690x2620 mm.
Material auxiliar y mano de obra.
Ud Celda de medida 24 kV
Celda metálica prefabricada
para alojamiento de medida tipo
GME-12, conteniendo tres
transformadores de intensidad y tres
237
2.732.159
Dos millones setecientas
treinta y dos mil ciento
cincuenta y nueve
915.745
Novecientas quince mil
setecientas cuarenta y cinco
PRESUPUESTO
transformadores de tensión, material
auxiliar y mano de obra.
2.05
164.029
Ud Equipo de medida en A.T
Ciento sesenta y cuatro
mil veintinueve
Equipo de medida constituido
por un contador de energía activa
simple tarifa y maxímetro, contador
de energía reactiva simple tarifa
,reloj de conmutación, regleta de
verificación de siete bornas, material
auxiliar y mano de
obra.
Número
de
orden
2.06
2.07
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
3
1.789
M Acera de hormigón
Acera de hormigón de 1,1
metros de ancho que rodea el centro
de transformación.
Ud Celda de llegada
355.895
trescientas cincuenta y
cinco mil trescientas noventa y
cinco
1.335.184
Un millón trescientas
treinta y cinco mil ciento
ochenta y cuatro
Celda de llegada
prefabricada, tipo IM-12. Contiene
un interruptor-seccionador, un juego
de barras, un seccionador de tierra,
un mando CIT y unos indicadores de
presencia de tensión.
2.08
Ud Celda de protección
general
Celda metálica de protección
general incluyendo interruptordisyuntor de corte en carga en
hexafluoruro de azufre .Instalado
incluyendo material auxiliar.
238
(ptas)
Mil setecientas ochenta
y nueve
PRESUPUESTO
2.09
Ud Trafo aceite 500 kVA
1.400.627
Un millón cuatrocientas
mil seiscientas veintisiete
17.147
Diecisiete mil ciento
cuarenta y siete
427.059
Cuatrocientas veintisiete
mil cincuenta y nueve
20kV
Transformador trifásico de
potencia 500kVA de aislamiento de
aceite, tensiones de servicio 20± 5%
kV y 380/220V y frecuencia 50 Hz.
Mano de obra, material auxiliar y
totalmente instalado.
2.10
Ud puente de A.T
Línea de interconexión entre la
celda de protección del
transformación y éste, formado por
conductor de cobre de 1x25 mm2 de
sección y aislamiento 12/20 kV.
2.11
2.12
Ud cuadro de B.T
Cuadro de distribución de B.T,
de chapa de 3 mm de espesor,
totalmente instalado e incluyendo
material complementario.
Ud Puente de B.T
27.212
Veintisiete mil doscientas
doce
Línea de interconexión entre el
transformador de potencia y el cuadre
de distribución de baja tensión,
mediante pletinas de cobre de sección
80x5 mm2, incluyendo material
auxiliar y mano de obra.
239
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
2.13
2.14
2.15
Ud Pica de acero 2 m y 14
mm diámtro
2.375
Pica de acero cobreada de una
longitud de 2 metros y con 14 mm de
diámetro, incluyendo material
auxiliar y mano de obra
Ud Electr. T/T rectang. 7x5
metros
Electrodo de toma a tierra
formado por conductores de cobre
desnudo de 50 mm2 de sección,
formando un rectángulo 7x5 metros,
enterrado a 0,5 metros de
profundidad y uniendo 8 picas de
acero cobreado de 2 metros de
longitud. Se incluye hincado de
picas, conexiones, material auxilar y
mano de obra.
m Línea enlace protección
equipos
67.051
(ptas)
Dos mil trescientas
setenta y cinco
Sesenta y siete mil
cincuenta y una
1.011
Mil once
Circuito unifilar de cobre
electrolítico de 25mm2 de sección,
para unir el sistema de puesta a tierra
con las partes a proteger, empotrado
y aislado con tubo de PVC flexible
de 23 mm de diámetro, incluso p.p.
de cajas de derivación y ayudas de
albañilería; construida según
NTE/IBE 43 y 45.
2.16
m2 Pavimento goma aislante
396
Trescientas noventa y
seis
2.17
2.18
Goma negra de aislamiento
eléctrico para pavimento de centros
de transformación, medios auxiliares
y mano de obra.
Ud Banqueta aislante hasta 30
kV
Banqueta aislante hasta 30
kV, colocada en el centro de
transformación.
Ud Guantes aislantes hasta 30
kV
Guantes de goma aislantes
hasta 30 kV, colocados en el centro
240
4.444
Cuatro mil cuatrocientas
cuarenta y cuatro
2.812
Dos mil ochocientas
doce
PRESUPUESTO
de transformación.
Número
de
PRECIO CON
PRECIO LETRAS
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
2.19
(ptas)
Mil cincuenta y dos
1.052
Ud Cartel de primeros
auxilios
Cartel de primeros
auxilios colocado en el centro
de transformación.
2.20
Ud Botiquín de urgencias
26.680
Veintiséis mil seiscientas
ochenta
1.435
Mil cuatrocientas treinta
y cinco
1.160
Mil ciento sesenta
Botiquín de urgencias
colocado en el centro de
transformación.
2.21
Ud Cartel reglamentario
de servicio
Cartel reglamentario de
servicio colocado en el centro
de transformación
2.22
Ud Reglamento de
servicio
Reglamento de servicio
para disposición del C.T.
2.23
61.059
Ud Extintor
Sesenta y una mil
cincuenta y nueve
Extintor de nieve
carbónica de 250 kg y eficacia
610-B, colocado en el C.T.
2.24
11.605
Ud Insuflador boca a
Once mil seiscientas
cinco
boca
Insuflador boca a boca,
colocado en el C.T.
241
PRESUPUESTO
2.25
8.095
Ud luminaria
comp.65W/220V
Ocho mil noventa y
cinco
Luminaria estanca con
pantalla de metraquilato y tubo
fluorescente de 65 W, 5200 lm
y 220 V, con cebador y
reactancia. Totalmente
instalada.
242
PRESUPUESTO
2.26
2.27
Ud Equipo alumb.emerg.30lm
Equipo de alumbrado de
emergencia de 30 lm y 220 V con una
hora de autonomía, totalmente
instalado.
Ud Pértiga detectora de
tensión.
Pértiga detectora de tensión,
colocada en el C.T.
243
6.755
Seis mil setecientas
cincuenta y cinco
2.753
Dos mil setecientas
cincuenta y tres
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
2.28
Ud Guantes aislantes hasta
PRECIO CON
LETRAS
8.800
(ptas)
Ocho mil ochocientas
5.200
Cinco mil doscientas
2,5kV
Guantes de goma aislantes
hasta 2,5 kV, colocados en el centro
de transformación.
2.29
Ud Pértiga de salvamento
Pértiga de salvamento
colocada en CT
2.30
Ud Placa de aviso peligro
3.424
muerte
Tres mil cuatrocientas
veinticuatro
Placa de aviso de peligro de
muerte; instalada.
2.31
Ud Placa de Cinca Reglas
5.800
deOro
Placa de Cinca Reglas de Oro
instalada.
244
Cinco mil ochocinentas
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
3.01
mm2
m Conductor Alumi. 4x240
PRECIO CON
LETRAS
(ptas)
3.417
Tres mil cuatrocientas
diecisiete
2.995
Dos mil novecientas
noventa y cinco
2.450
Dos mil cuatrocientas
cincuenta
Conductor de aluminio de
4x240 mm2 de sección, enterrado a
un profundidad no menor de 60 cm,
con aislamiento de polietileno
reticulado, colocado bajo tubo de
PVC de ligera presión, protegido con
hormigón en masa H-100,excavación,
conexiones y señalización.
3.02
mm2
m Conductor Alumi. 4x150
Conductor de aluminio de
4x150 mm2 de sección, enterrado a un
profundidad no menor de 60 cm, con
aislamiento de polietileno reticulado,
colocado bajo tubo de PVC de ligera
presión, protegido con hormigón en
masa H-100,excavación, conexiones
y señalización.
3.03
mm2
m Conductor Alumin. 4x95
Conductor de aluminio de
4x95 mm2 de sección, enterrado a un
profundidad no menor de 60 cm, con
aislamiento de polietileno reticulado,
colocado bajo tubo de PVC de ligera
presión, protegido con hormigón en
masa H-100,excavación, conexiones
y señalización.
1.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
245
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
3.04
PRECIO CON
LETRAS
Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
(ptas)
5.930
Cinco mil novecientas
treinta
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1, Según cía.
Sevillana de Electricidad. Formada
por excavación de tierras, extracción
a los bordes, carga y transporte,
compactación del fondo al 95%
proctor normal, solera y paredes de
hormigón H-150 con armaduras de
acero AEH-400,encofrado y
desencofrado, enfoscado interior con
mortero M-20(1:6),incluso formación
de pendiente sobre solera, desagüe y
embocaduras de tubería, cerco
metálico y tapa; construido según
normas de la cía suministradora.
Unidad terminada
246
PRESUPUESTO
1.4- Capítulo IV: Alumbrado público
Número
de
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
4.01
PRECIO CON
LETRAS
(ptas)
Ciento cuarenta y ocho
148.000
Ud Cuadro general de
protección
mil
Cuadro general de protección
y control de alumbrado público,
compuesto por: Armario metálico de
60x80 cm, interruptor de control
de potencia de 40 A, conjunto
de medida de 30 A, Contador de
activa con módulo CLAVED,
Fusibles de protección de C.M de 63
A, Fusibles de seguridad del C.T de
100 A dos contadores trifásicos, un
conmutador trifásico, un reloj Orbis
con un encendido y dos apagados, Un
interruptor de corte manual.
m Conductor cobre 4x6 mm2
4.02
799
Setecientas noventa y
nueve
Conductor para alumbrado
público con una sección de 6 mm2 de
cobre, bajo tubo de PVC ligero de 60
mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
4.03
mm2
1.032
m Conductor cobre 4x10
Conductor para alumbrado
público con una sección de 10 mm2
de cobre, bajo tubo de PVC ligero de
60 mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
247
Mil treinta y dos
PRESUPUESTO
Número
de
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
orden
4.04
mm2
PRECIO CON
LETRAS
(ptas)
1.514
m Conductor cobre 4x16
Mil quinientas catorce
Conductor para alumbrado
público con una sección de 16 mm2
de cobre, bajo tubo de PVC ligero de
60 mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
4.05
mm2
1.937
m Conductor cobre 4x25
Mil novecientas treinta y
siete
Conductor para alumbrado
público con una sección de 25 mm2
de cobre, bajo tubo de PVC ligero de
60 mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
4.06
mm2
2.140
m Conductor cobre 4x35
Dos mil ciento cuarenta
Conductor para alumbrado
público con una sección de 35 mm2
de cobre, bajo tubo de PVC ligero de
60 mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
4.07
mm2
2.650
m Conductor cobre 4x50
Conductor para alumbrado
público con una sección de 50 mm2
de cobre, bajo tubo de PVC ligero de
60 mm de diámetro, en zanja de
profundidad superior a 60 cm, con
lecho de arena, señalización y
relleno.
248
Dos mil seiscientas
cincuenta
PRESUPUESTO
Número
de
orden
4.08
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
PRECIO CON
LETRAS
(ptas)
Ud Báculo sencillo
(ptas)
43.000
Cuarenta y tres mil
46.840
Cuarenta y seis mil
Ochocientas cuarenta
Báculo sencillo
troncocónico de 9 metros de
altura, construido con tubo y
chapa de acero galvanizado por
inmersión para alumbrado
público, luminaria esférica
estanca antivandálica de
policarbonato opal de 450 mm,
con lámpara de V.M.C.C de
250 W, reactancia, equipo,
toma de tierra, colocación y
conexión.
4.09
Ud Báculo doble brazo
Báculo doble brazo de 9
metros de altura, construido
con tubo y chapa de acero
galvanizado por inmersión para
alumbrado público, luminaria
esférica estanca antivandálica
de policarbonato opal de 450
mm, con lámpara de V.M.C.C
de 150 W, reactancia, equipo,
toma de tierra, colocación y
conexión.
4.10
5.930
Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
Cinco mil novecientas
treinta
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1, Según
cía. Sevillana de Electricidad.
Formada por excavación de
tierras, extracción a los bordes,
carga y transporte,
compactación del fondo al 95%
proctor normal, solera y
paredes de hormigón H-150
249
PRESUPUESTO
con armaduras de acero AEH400,encofrado y desencofrado,
enfoscado interior con mortero
M-20(1:6),incluso formación
de pendiente sobre solera,
desagüe y embocaduras de
tubería, cerco metálico y tapa;
construido según normas de la
cía suministradora Unidad
terminada
250
PRESUPUESTO
Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
Número
de
orden
5.01
PRECIO
Cantidad. Unidad.
Descripción
(ptas)
45.000
Ud Equipo de medida
PRECIO CON
LETRAS
(ptas)
Cuarenta y cinco mil
Equipo de medida para
la contratación con la Cía.
Sevillana de Electricidad de 20
kW a 380/220 V.doble o triple
tarifa con caja general de
protección de 80 A e
interruptor de control de
potencia de 50 A, unidad
totalmente instalada.
5.02
2.875
m Línea enlace equipo
de medida
Dos mil ochocientas
setenta y cinco
Línea de enlace desde
equipo de medida hasta cuadro
general, realizada con cable
Cu-0,6/1 Kv Unipolar de 4x10
mm2, bajo tubo de PVC,
terminales, accesorios y mano
de obra.
5.03
Ud Cuadro parcial
20.000
Veinte mil
85.000
Ochenta y cinco mil
Cuadro parcial
compuesto por diferenciales e
interruptores automáticos
magnetotérmicos s/plano de
esquema uifilar, cableado,
elementos de conexión,
señalizaciones, accesorios y
mano de obra.
5.04
Ud Cuadro
20
PRESUPUESTO
gen.alumbrado y fuerza.
Cuadro general de
alumbrado y fuerza compuesto
por diferenciales e
interruptores automáticos
magnetotérmicos s/plano de
esquema unifilar, cableado,
elementos de conexión,
señalizaciones, accesorios y
mano de obra.
21
PRESUPUESTO
5.05
Ud Luminar.TipoHDK120/400 open
16.000
Dieciséis mil
3.400
Tres mil cuatrocientas
Luminara tipo
HDK102/400 open, con
lámpara De V.M.C.C de
400W,2200 lúmenes y 220 V,
5.06
5.07
Totalmente instalada.
Ud Luminar.Tipo TBS
185/136 L
Luminaria estanca con
pantalla de metraquilato y tubo
fluorescente de 36 W, 450
lúmenes y 220 V, con cebador
y reactancia. Totalmente
instalada
m Circuito trifásico 4x4
2
mm
577
Quinientas setenta y
siete
Línea de alimentación a
cuadro parcial nº1, realizando
con cable Cu-0,6/1 kV de
sección 4x4 mm2,bajo tubo de
PVC.
5.08
2
799
m Circuito trifásico 4x6
Setecientas noventa y
nueve
mm
Línea de alimentación a
cuadro parcial nº2, realizando
con cable Cu-0,6/1 kV de
sección 4x6 mm2,bajo tubo de
PVC.
5.09
2
488
m Circuio trifásico 4x2,5
Cuatrocientas Ochenta
y ocho
mm
Líneas de alimentación
desde los cuadros parciales a la
maquinaria, realizada con cable
de Cu-0,6/1 kV, de sección
según plano, bajo tubo PVC y
tubos de acero en bajada desde
20
PRESUPUESTO
bandeja hasta máquina,
elementos de fijación y mano
de obra.
5.10
mm2
m Circuito monofásico 2x1,5
269
Doscientas sesenta y
nueve
Circuito monofásico, instalado
con cable de cobre de dos
conductores de 1,5 mm2 de sección
nominal mínima, empotrado y aislado
con tubo de PVC flexible de 13 mm
de diámetro. Construido según
normas NTE/IEB-43 y 45.
5.11
mm2
m Circuito monofásico 2x6
425
Cuatrocientas
veinticinco
17.760
Diecisiete mil
setecientas sesenta
Circuito monofásico, instalado
con cable de cobre de dos
conductores + C.P de cobre de 6 mm2
de sección nominal mínima bajo tubo
de PVC.Totalmente instalado
5.12
5.13
5.14
mm2
m Circuito monofásico 2x2,5
Circuito monofásico, instalado
con cable de cobre de dos
conductores de cobre de 2,5 mm2 de
sección nominal mínima bajo tubo de
PVC, para la alimentación de tomas
de corriente en oficinas y
almacen.Totalmente instalado
m Circuito monofásico 2x10
mm2
Circuito monofásico, instalado
con cable de cobre de dos
conductores + C.P de cobre de 10
mm2 de sección nominal mínima bajo
tubo de PVC. Totalmente instalado.
m Circuito monofásico 2x10
mm2
Circuito monofásico, instalado
con cable de cobre de dos
conductores + C.P de cobre de 10
mm2 de sección nominal mínima bajo
tubo de PVC. Totalmente instalado.
21
560
34.160
Quinientas sesenta
Treinta y cuatro mil
ciento sesenta
PRESUPUESTO
5.15
5.16
Ud Equipo Alumbrado
emergencia
6.755
Equipo de alumbrado de
emergencia de 30 lm y 220V con una
hora de autonomía, totalmente
instalado.
Ud Caja de registro o
derivación.
Seis mil setecientas
cincuenta y cinco
715
Setecientas quince
25.000
Veinticinco mil
3.100
Tres mil cien
1.100
Mil cien
Caja de derivación estanca
totalmente instalada. Construida
según NTE/IEB-43 y 448.
5.17
Ud Instalación de puesta a
tierra
Instalación de puesta a tierra,
formada por línea principal de puesta
a tierra de 16 mm2 de sección
nominal, arqueta de conexión de
puesta a tierra, punto de puesta a
tierra, línea de enlace con tierra
instalada con conductor de cobre de
35 mm2 y pica de puesta a tierra de 2
metros de longitud, cobreada,
construida según REBT. Instalación
terminada.
5.18
Ud Toma de corr.II/16 A/220
V
Toma de corriente II
empotrada de 16 A con puesta a
tierra, instalada con cable de cobre de
2,5 mm2
de sección nominal mínima,
empotrado y aislado bajo tubo
flexible de 13 mm de diámetro,
mecanismos de primera calidad y
ayudas de albañilería. Construido
según TE/IEB-50.Unidad terminada
5.19
Ud Luminaria de
incandescencia 60 W
Luminaria con lámpara de
incandescencia de 60 W,
22
PRESUPUESTO
220V.Unidad totalmente instalada.
5.20
Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
5.930
Cinco mil novecientas
treinta
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1, Según cía.
Sevillana de Electricidad. Formada
por excavación de tierras, extracción
a los bordes, carga y transporte,
compactación del fondo al 95%
proctor normal, solera y paredes de
hormigón H-150 con armaduras de
acero AEH-400, encofrado y
desencofrado, enfoscado interior con
mortero M-20(1:6),incluso formación
de pendiente sobre solera, desagüe y
embocaduras de tubería, cerco
metálico y tapa; construido según
normas de la cía suministradora.
Unidad terminada
23
PRESUPUESTO
2-MEDICIONES
2.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
Num
ord.
1.01
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud C-13250 Montaje
tresbolillo
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
1
1
medición
1
Apoyo
metálico
galvanizado de
250 kg de
esfuerzo libre en
punta y 13 metros
de altura y cruceta
en disposición de
montaje
tresbolillo.
1.02
Ud C-15250 Montaje
tresbolilloApoyo
metálico
galvanizado de
250 kg de
esfuerzo libre en
punta y 15
metros de altura
y cruceta en
disposición de
montaje
tresbolillo.
7
7
7
1.03
Ud C-15600 Montaje
tresbolilloApoyo
metálico
galvanizado de
1
1
1
24
PRESUPUESTO
600 kg de
esfuerzo libre en
punta y 15
metros de altura
y cruceta en
disposición de
montaje
tresbolillo.
25
PRESUPUESTO
1.04
Ud C-16250 Montaje
tresbolillo
3
3
3
1
1
1
1
1
1
Apoyo
metálico
galvanizado de
250 kg de
esfuerzo libre en
punta y 16 metros
de altura y cruceta
en disposición de
montaje
tresbolillo.
1.05
Ud C-16600 Montaje
tresbolillo
Apoyo
metálico
galvanizado de
600 kg de
esfuerzo libre en
punta y 16 metros
de altura y cruceta
en disposición de
montaje
tresbolillo
1.06
Ud C-131200 Montaje 0
Apoyo
metálico
galvanizado de
1200 kg de
esfuerzo libre en
punta y 13 metros
de altura y cruceta
en disposición de
montaje 0.
20
PRESUPUESTO
1.07
m3
Excavación
mecánica en pozo
14
1,9
Excavación
en pozos, de
tierras de
consistencia
media realizadas
con medios
mecánicos, hasta
una profundidad
máxima de 3
metros, incluso
extracción a los
bordes y perfilado
de fondos
laterales.
20
1,1
1,1
32,76
32,76
PRESUPUESTO
Num
ord.
1.08
Cantidad.
Unidad.
Descripción
m3Horm.H150
kg/cm2.Tmáx1820mm
Ud.
Dimensiones
x
y
z
Parcial
14
1,9
1,1
32,76
medición
32,76
3
13
39
39
3
3
1,1
Total
Hormigón
H-150 con cemento
PA-350,árido
rodado 18-20mm
de tamaño máximo
y consistencia
plástica.
1.09
m
Protección
meca.conduct.A.T
Protección
mecánica de
conductores de alta
tensión para bajada
de los mismos a lo
largo del apoyo,
formada por tubo
de hierro
galvanizado de 10
cm de diámetro,
material auxiliar y
mano de obra.
1.10
UdBotella
terminal
intemp.25kV
3
Botella
terminal unipolar
tipo intemperie de
tensión 25 kV, para
cable de
aislamiento seco,
material auxiliar y
mano de obra.
21
PRESUPUESTO
1.11
m Señalización
horizont.P/Plás
1
3752
1
3680
0,5
1
3680
0,5
3752
3752
0,65
1196
1196
0,65
1196
1196
Señalización sobre
superficie horizontal con
pintura plástica lisa, con
ancho aproximado de 10 cm,
limpieza y mano de obra.
1.12
m3 Exc.zanja medios
mecánicos.
Excavación en zanja
de tierra de consistencia
media, realizada con medios
mecánicos, hasta una
profundidad máxima de 1
metro, extracción de los
bordes y perfilado de fondos
y laterales.
1.13
m3Relleno tierra
med.mecánicos.Rellenos
con tierras realizado con
medios mecánicos,
comprimiendo;
extendido en tongadas
de 20 cm, regado y
compactado al 95% de
proctor normal.
22
PRESUPUESTO
Num
ord.
1.14
Cantidad.
Unidad.
Descripción
m Línea
3(1x150)mm2 Al
20/25 kV
Ud.
Dimensiones
x
y
1
15
Línea
constituida por
conductor
unipolar con
aislamiento de
PRC y cubierta
de PVC, tipo
UNE RHC 20/25
kV 3(1x150)mm2
de aluminio
tendido en zanja
en interior de
tubo de PVC de
140 mm de
diámetro a 0,6
metros de
profundidad
protegido con
hormigón en
masa H100,conexiones y
ayudas en
albañilería,
totalmente
instalada.
23
Total
z
Parcial
15
medición
15
PRESUPUESTO
1.15
m Línea
3(1x240)mm2 Al
20/25 kV
1
2100
2100
2100
3
3
Línea
constituida por
conductor
unipolar con
aislamiento de
PRC y cubierta
de PVC, tipo
UNE RHC 20/25
kV 3(1x240)mm2
de aluminio
tendido en zanja
en interior de
tubo de PVC de
140 mm de
diámetro a 0,6
metros de
profundidad
protegido con
hormigón en
masa H100,conexiones y
ayudas en
albañilería,
totalmente
instalada.
1.16
Ud Cono
terminal interior
20 kV
3
Cono
terminal unipolar
tipo interior de
24 kV para cable
de aislamiento
seco, material
auxiliar
y mano de
obra.
24
PRESUPUESTO
1.17
m Cinta
plástica aviso
peligroso.
1
3680
Cinta
plástica de aviso
de peligro por
presencia de
cables de alta
tensión
enterrados y
situados debajo
de la misma. La
profundidad a la
que se encontrará
es
aproximadamente
de 0,5 metros.
Medios
complementarios
y mano de obra.
25
3680
3680
PRESUPUESTO
Num
ord.
1.18
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud
Seccionador tripolar
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
2
2
medición
2
2
2
2
3
3
3
Seccionador
tripolar exterior
para una tensión de
servicio de 24 kV y
una intensidad
nominal de 400 A.
De doble cuchilla.
1.19
Ud
Cortocircuito
fusible
Cortocircuito
fusible de tres bases
de fusibles para una
tensión de 20 kV y
una intensidad
nominal de 400 A.
1.20
Ud
Pararrayos
Descargador
de tensión de
carburo de silicio de
tensión 24 kV y
descarga de 5 kA.
26
PRESUPUESTO
1.21
Ud Arqueta
tipo A-1 Electric.
4
4
4
14
14
14
Arqueta de
registro
normalizada, tipo
A-1,Según cía.
Sevillana de
Electricidad.
Formada por
excavación de
tierras, extracción a
los bordes, carga y
transporte,
compactación del
fondo al 95%
proctor normal,
solera y paredes
de hormigón
H-150 con
armaduras de acero
AEH-400,
encofrado y
desencofrado,
enfoscado interior
con mortero M20(1:6),incluso
formación de
pendiente sobre
solera, desagüe y
embocaduras de
tubería, cerco
metálico y tapa;
construido
según normas de la
cía suministradora
Unidad terminada
1.22
Ud Armado
e izado de apoyos
Armado e
izado de apoyos
metálicos para
líneas aéreas de alta
tensión.
27
PRESUPUESTO
Num
ord.
1.23
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud cadena
de suspensión
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
11
11
medición
11
3
3
3
Cadena de
suspensión para
líneas de Alta
Tensión,
constituida por 3
aisladores de
vidrio templado
y las siguientes
piezas en hierro
galvanizado,
horquilla de bola
en V, rótula corta
y grapa de
suspensión.
1.24
Ud cadena
de amarre
Cadena de
amarre para
líneas de Alta
Tensión,
constituida por 3
aisladores de
vidrio templado
y las siguientes
piezas en hierro
galvanizado,
horquilla de bola
en V, rótula larga
y grapa
antideslizante.
28
PRESUPUESTO
1.25
Ud
Conjunto de
puesta a tierra
28
28
28
14
14
14
6,6
6,6
Conjunto
de puesta a tierra
de apoyo
metálico formado
por pica cobrada
de 14 mm de
diámetro
y 2 metros
de longitud.
hincada y
conexiones;
construida según
NTE/IEP-5.
1.26
Ud Placa
de aviso peligro
muerte
Placa de
aviso de peligro
de muerte;
instalada.
1.27
km
conductor Al-Ac
31.10 mm2
3
2,2
Conductor
Al-Ac 31.10
mm2 de sección.
29
PRESUPUESTO
2.2- Capítulo II: Centros de transformación
Num
ord.
2.01
2.02
Cantidad.
Unidad. Descripción
m3
Excavación
zanja.ded.mec.
Excavación en
pozos, de tierras de
consistencia media,
realizadas con medios
mecánicos, hasta una
profundidad máxima
de 3 metros, incluso
extracción a los
bordes y perfilado de
fondos laterales,
medida en perfil
natural.
m3 Relleno
tierra
med.mecánicos
Ud.
Dimensiones
x
y
z
Parcial
4
6,00
3,20
0,8
61,44
medición
61,44
4
6,00
3,20
0,15
11,52
11,52
Rellenos con
tierras realizado con
medios mecánicos,
comprendiendo;
extendido en
tongadas de 20 cm,
regado y compactado
al 95% de proctor
normal.
30
Total
PRESUPUESTO
2.03
Ud
C.T.Prefabricado
hormigón.
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Centro de
transformación de
construcción modular
prefabricado de
hormigón armado
tipo CHT-5, con
capacidad para celdas
de llegada y salida de
línea, de protección,
celda de medida,
transformador de
potencia hasta
500kVA, de
dimensiones
5490x2690x2620
mm. Material auxiliar
y mano de obra.
2.04
2.05
Ud Celda de
medida 24 kV
Celda metálica
prefabricada para
alojamiento de
medida tipo GME-12,
conteniendo tres
transformadores de
intensidad y tres
transformadores de
tensión, material
auxiliar y mano de
obra.
Ud Equipo de
medida en A.T
Equipo de
medida constituido
por un contador de
energía activa simple
tarifa y maxímetro,
contador de energía
reactiva simple tarifa,
regleta de
verificación de siete
bornas, material
auxiliar y mano de
obra.
31
PRESUPUESTO
Num
ord.
2.06
2.07
2.8
2.9
Cantidad.
Unidad. Descripción
M3 Acera de
hormigón
Acera de
hormigón de 1,1
metros de ancho que
rodea el centro de
transformación.
Ud Celda de
llegada
Celda de
llegada prefabricada,
tipo IM-12. Contiene
un interruptorseccionador, un juego
de barras, un
seccionador de tierra,
un mando CIT y unos
indicadores de
presencia de tensión.
Ud Celda de
protección general
Celda metálica
de protección general
incluyendo
interruptor-disyuntor
de corte en carga en
hexafluoruro de
azufre .Instalado
incluyendo material
auxiliar.
Ud Trafo
aceite 500 kVA 20kV
Ud.
Dimensiones
x
y
z
Parcial
4
16,36
0,15
8,16
medición
8,16
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Transformador
trifásico de potencia
500kVA de
aislamiento de aceite,
tensiones de servicio
20± 5% kV y
380/220V y
frecuencia 50 Hz.
Mano de obra,
material auxiliar y
totalmente instalado.
32
1,1
Total
PRESUPUESTO
2.10
Ud puente de
4
4
4
4
4
4
4
4
4
A.T
2.11
2.12
Línea de
interconexión entre la
celda de protección
del transformación y
éste, formado por
conductor de cobre
de 1x25 mm2 de
sección y aislamiento
12/20 kV.
Ud cuadro de
B.T
Cuadro de
distribución de B.T,
de chapa de 3 mm de
espesor, totalmente
instalado e
incluyendo material
complementario.
Ud Puente de
B.T
Línea de
interconexión entre el
transformador de
potencia y el cuadre
de distribución de
baja tensión,
mediante pletinas de
cobre de sección
80x5 mm2,
incluyendo material
auxiliar y mano de
obra.
33
PRESUPUESTO
Num
ord.
2.13
2.14
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud Pica de
acero 2 m y 14 mm
diámtro
Pica de
acero cobreada de
una longitud de 2
metros y con 14
mm de diámetro,
incluyendo
material auxiliar y
mano de obra
Ud Electr.
T/T rectang. 7x5
metros
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
32
32
medición
32
4
4
4
Electrodo
de toma a tierra
formado por
conductores de
cobre desnudo de
50 mm2 de sección,
formando un
rectángulo 7x5
metros, enterrado a
0,5 metros de
profundidad y
uniendo 8 picas de
acero cobreado de
2 metros de
longitud. Se
incluye hincado de
picas, conexiones,
material auxilar y
mano de obra.
34
PRESUPUESTO
2.15
m Línea
enlace protección
equipos
1
36
4
5,10
36
36
48,96
48,96
Circuito
unifilar de cobre
electrolítico de
25mm2 de sección,
para unir el sistema
de puesta a tierra
con las partes a
proteger,
empotrado y
aislado con tubo de
PVC flexible de 23
mm de diámetro,
incluso p.p. de
cajas de derivación
y ayudas de
albañilería;
construida según
NTE/IBE 43 y 45.
2.16
m2
Pavimento goma
aislante
Goma negra
de aislamiento
eléctrico para
pavimento de
centros de
transformación,
medios auxiliares y
mano de obra.
35
2,40
PRESUPUESTO
Num
ord.
2.17
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud
Banqueta aislante
hasta 30 kV
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
4
4
medición
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Banqueta
aislante hasta 30
kV, colocada en el
centro de
transformación.
2.18
Ud Guantes
aislantes hasta 30
kV
Guantes de
goma aislantes
hasta 30 kV,
colocados en el
centro de
transformación.
2.19
Ud Cartel
de primeros
auxilios
Cartel de
primeros auxilios
colocado en el
centro de
transformación.
2.20
Ud
Botiquín de
urgencias
Botiquín de
urgencias
colocado en el
centro de
transformación.
36
PRESUPUESTO
2.21
2.22
Ud Cartel
reglamentario de
servicio
Cartel
reglamentario de
servicio colocado
en el centro de
transformación
Ud
Reglamento de
servicio
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
12
12
12
Reglamento
de servicio para
disposición del
C.T.
2.23
Ud Extintor
Extintor de
nieve carbónica de
250 kg y eficacia
610-B, colocado
en el C.T.
2.24
Ud
Insuflador boca a
boca
Insuflador
boca a boca,
colocado en el
C.T.
2.25
Ud
luminaria
comp.65W/220V
Luminaria
estanca con
pantalla de
metraquilato y
tubo fluorescente
de 65 W, 5200 lm
y 220 V, con
cebador y
reactancia.
Totalmente
instalada.
37
PRESUPUESTO
Num
ord.
2.26
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud Equipo
alumb.emerg.30lm
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
4
4
medición
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Equipo de
alumbrado de
emergencia de 30
lm y 220 V con una
hora de autonomía,
totalmente
instalado.
2.27
Ud Pértiga
detectora de
tensión.
Pértiga
detectora de
tensión, colocada
en el C.T.
2.28
Ud Guantes
aislantes hasta
2,5kV
Guantes de
goma aislantes
hasta 2,5 kV,
colocados en el
centro de
transformación.
2.29
Ud Pértiga
de salvamento
Pértiga de
salvamento
colocada en CT
38
PRESUPUESTO
2.30
Ud Placa de
aviso peligro
muerte
4
4
4
4
4
4
Placa de
aviso de peligro de
muerte; instalada.
2.31
Ud Placa de
Cinca Reglas
deOro
Placa de
Cinca Reglas de
Oro instalada.
39
PRESUPUESTO
2.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
Num
ord.
3.01
Cantidad.
Unidad.
Descripción
m
Conductor
Alumi. 4x240
mm2
Conductor
de aluminio de
4x240 mm2 de
sección,
enterrado a un
profundidad no
menor de 60 cm,
con aislamiento
de polietileno
reticulado,
colocado bajo
tubo de PVC de
ligera presión,
protegido con
hormigón en
masa H100,excavación,
conexiones y
señalización.
Circuito nº 1:
Circuito nº 2:
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
medición
1
480
480
1
380
380
1
440
440
1
380
380
1
370
370
Circuito nº 3:
2050
Circuito nº 6:
Circuito nº 7:
40
PRESUPUESTO
3.02
m
Conductor
Alumi. 4x150
mm2
Conductor
de aluminio de
4x150 mm2 de
sección,
enterrado a un
profundidad no
menor de 60 cm,
con aislamiento
de polietileno
reticulado,
colocado bajo
tubo de PVC de
ligera presión,
protegido con
hormigón en
masa H100,excavación,
conexiones y
señalización.
1
310
310
1
242
242
1
230
230
Circuito nº 8:
3.03
m
Conductor
Alumin. 4x95
mm2
Conductor
de aluminio de
4x95 mm2 de
sección,
enterrado a un
profundidad no
menor de 60 cm,
con aislamiento
de polietileno
reticulado,
colocado bajo
tubo de PVC de
ligera presión,
protegido con
hormigón en
masa H100,excavación,
conexiones y
señalización.
41
310
PRESUPUESTO
Circuito nº 4.
472
Circuito nº 5:
42
PRESUPUESTO
Num
ord.
3.04
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud
Arqueta tipo A-1
Electricidad
Ud.
Dimensiones
x
y
76
Total
z
Parcial
76
Arqueta
de registro
normalizada, tipo
A-1, Según cía.
Sevillana de
Electricidad.
Formada por
excavación de
tierras,
extracción a los
bordes, carga y
transporte,
compactación del
fondo al 95%
proctor normal,
solera y paredes
de hormigón H150 con
armaduras de
acero AEH400,encofrado y
desencofrado,
enfoscado
interior con
mortero M20(1:6),incluso
formación de
pendiente sobre
solera, desagüe y
embocaduras de
tubería, cerco
metálico y tapa;
construido según
normas de la cía
suministradora.
Unidad
terminada
43
medición
76
PRESUPUESTO
2.4- Capítulo IV: Alumbrado público
Num
ord.
4.01
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud
Cuadro general
de protección
Ud.
Dimensiones
x
y
1
Total
z
Parcial
1
Cuadro
general de
protección y
control de
alumbrado
público,
compuesto por:
Armario metálico
de 60x80 cm,
interruptor de
control
de
potencia de 40 A,
conjunto de
medida de 30 A,
Contador de
activa, Fusibles
de protección de
C.M de 63 A,
Fusibles de
seguridad del
C.T de 100 A dos
contadores
trifásicos, un
conmutador
trifásico, un reloj
Orbis con un
encendido y dos
apagados, Un
interruptor de
corte manual.
44
medición
1
PRESUPUESTO
4.02
m
Conductor
cobre 4x6 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 6 mm2
de cobre, bajo
tubo de PVC
ligero de 60 mm
de diámetro, en
zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
1
113
113
1
138
138
Ramal: F-H
251
Ramal: G-I
4.03
m
Conductor
cobre 4x10 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 10
mm2 de cobre,
bajo tubo de
PVC ligero de
60 mm de
diámetro, en
zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
1
200
200
200
Ramal: F-G
45
PRESUPUESTO
Num
ord.
4.04
Cantidad.
Unidad.
Descripción
m
Conductor
cobre 4x16 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 16
mm2 de cobre,
bajo tubo de
PVC ligero de
60 mm de
diámetro, en
zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
medición
1
313
313
313
1
288
288
288
Ramal: B-D
4.05
m
Conductor
cobre 4x25 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 25
mm2 de cobre,
bajo tubo de
PVC ligero de
60 mm de
diámetro, en
zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
Ramal: C-E
46
PRESUPUESTO
4.06
m
Conductor
cobre 4x35 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 35
mm2 de cobre,
bajo tubo de
PVC ligero de
60 mm de
diámetro, en
zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
1
250
250
1
10
10
1
400
400
1
395
395
250
Ramal: B-C
4.07
m
Conductor
cobre 4x50 mm2
Conductor
para alumbrado
público con una
sección de 50
mm2 de cobre,
bajo tubo de
PVC ligero de 60
mm de diámetro,
en zanja de
profundidad
superior a 60 cm,
con lecho de
arena,
señalización y
relleno.
Ramal: CT-CM
805
Ramal: CM-F
Ramal: CM-B
47
PRESUPUESTO
Num
ord.
4.08
Cantidad.
Unidad.
Descripción
Ud
Báculo sencillo
Ud.
Dimensiones
x
y
26
Total
z
Parcial
26
Báculo
sencillo
troncocónico de
9 metros de
altura, construido
con tubo y chapa
de acero
galvanizado por
inmersión para
alumbrado
público,
luminaria
esférica estanca
antivandálica de
policarbonato
opal de 450 mm,
con lámpara de
V.M.C.C de 250
W, reactancia,
equipo, toma de
tierra, colocación
y conexión.
48
medición
26
PRESUPUESTO
4.09
Ud
Báculo doble
brazo
31
31
31
57
57
57
Báculo
doble brazo de 9
metros de altura,
construido con
tubo y chapa de
acero
galvanizado por
inmersión para
alumbrado
público,
luminaria
esférica estanca
antivandálica de
policarbonato
opal de 450 mm,
con lámpara de
V.M.C.C de 150
W, reactancia,
equipo, toma de
tierra, colocación
y conexión.
4.10
Ud
Arqueta tipo A-1
Electricidad
Arqueta
de registro
normalizada, tipo
A-1, Según cía.
Sevillana de
Electricidad.
Formada por
excavación de
tierras,
extracción a los
bordes, carga y
transporte,
compactación del
fondo al 95%
proctor normal,
solera y paredes
de hormigón H150 con
armaduras de
acero AEH400,encofrado y
desencofrado,
enfoscado
interior con
mortero M-
49
PRESUPUESTO
20(1:6),incluso
formación de
pendiente sobre
solera, desagüe y
embocaduras de
tubería, cerco
metálico y tapa;
construido según
normas de la cía
suministradora
Unidad
terminada
50
PRESUPUESTO
2.5- Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
Cantidad.
Unidad.
ord. Descripción
5.01
Ud
Equipo de
medida
Num
Ud.
Dimensiones
x
y
1
Total
z
Parcial
1
medición
1
1,5
1,5
Equipo
de medida para
la contratación
con la Cía.
Sevillana de
Electricidad de
20 kW a
380/220
V.doble o
triple tarifa con
caja general de
protección de
80 A e
interruptor de
control de
potencia de 50
A, unidad
totalmente
instalada.
5.02
m Línea
enlace equipo
de medida
1
1,5
Línea de
enlace desde
equipo de
medida hasta
cuadro general,
realizada con
cable Cu-0,6/1
Kv Unipolar de
4x10 mm2,
bajo tubo de
PVC,
51
PRESUPUESTO
terminales,
accesorios y
mano de obra.
52
PRESUPUESTO
5.03
Ud Cuadro
parcial
2
2
2
1
1
1
20
20
20
Cuadro
parcial compuesto
por diferenciales e
interruptores
automáticos
magnetotérmicos
s/plano de esquema
uifilar, cableado,
elementos de
conexión,
señalizaciones,
accesorios y mano
de obra.
5.04
Ud Cuadro
gen.alumbrado y
fuerza.
Cuadro
general de
alumbrado y fuerza
compuesto por
diferenciales e
interruptores
automáticos
magnetotérmicos
s/plano de esquema
unifilar, cableado,
elementos de
conexión,
señalizaciones,
accesorios y mano
de obra.
5.05
Ud
Luminar.TipoHDK120/400 open
Luminara tipo
HDK102/400 open,
con lámpara De
V.M.C.C de
53
PRESUPUESTO
400W,2200
lúmenes y 220 V,
Totalmente
instalada.
54
PRESUPUESTO
Cantidad.
Unidad.
ord. Descripción
5.06
Ud
Luminar.Tipo
TBS 185/136 L
Num
Ud.
Dimensiones
x
y
41
Total
z
Parcial
41
medición
41
34
34
Luminaria
estanca con
pantalla de
metraquilato y
tubo
fluorescente de
36 W, 450
lúmenes y 220
V, con cebador
y reactancia.
Totalmente
instalada
5.07
m
Circuito
trifásico 4x4
mm2
1
34
Línea de
alimentación a
cuadro parcial
nº1, realizando
con cable Cu0,6/1 kV de
sección 4x4
mm2,bajo tubo
de PVC.
55
PRESUPUESTO
5.08
m
Circuito
trifásico 4x6
mm2
· Línea
de
alimentación
desde cuadro
general de
fuerza a
cuadro parcial
nº2,
realizando con
cable Cu-0,6/1
kV de sección
4x6 mm2,bajo
tubo de PVC.
1
67
67
1
20
20
87
· Línea
de
alimentación
desde cuadro
parcial de
oficinas,
aseos,
almacén y
duchas a
cuadro
general, con
cable Cu-0,6/1
kV de sección
4x6 mm2,bajo
tubo de PVC.
56
PRESUPUESTO
5.09
m
Circuio
trifásico 4x2,5
mm2
Líneas
de
alimentación
desde los
cuadros
parciales a la
maquinaria,
realizada con
cable de Cu0,6/1 kV, de
sección según
plano, bajo
tubo PVC y
tubos de acero
en bajada
desde bandeja
hasta
máquina,
elementos de
fijación y
mano de obra.
1
12
12
1
4
4
1
12
12
1
15
15
43
Desmontadora
Compresor
Equilibradora
Elevadores
57
PRESUPUESTO
Cantidad.
Unidad.
ord. Descripción
5.10
m
Circuito
monofásico
2x1,5 mm2
Num
Circuito
monofásico,
instalado con
cable de cobre
de dos
conductores de
1,5 mm2 de
sección
nominal
mínima,
empotrado y
aislado con
tubo de PVC
flexible de 13
mm de
diámetro.
Construido
según normas
NTE/IEB-43 y
45.
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
medición
1
13
13
1
8
8
1
60
60
Línea
alimentación
almacén
215
Línea
alimentación
oficinas,aseos
Línea
alimentación
vestuario
58
PRESUPUESTO
5.11
m Circuito
monofásico 2x6
mm2
Circuito
monofásico,
instalado con cable
de cobre de dos
conductores + C.P
de cobre de 6 mm2
de sección nominal
mínima bajo tubo
de PVC.Totalmente
instalado
Luminarias
nave línea nº 2
1
56
56
1
48
48
104
Luminarias
nave línea nº 3
5.12
m Circuito
monofásico 2x2,5
mm2
1
48
48
48
1
2
2
2
Circuito
monofásico,
instalado con cable
de cobre de dos
conductores de
cobre de 2,5 mm2
de sección nominal
mínima bajo tubo
de PVC, para la
alimentación de
tomas de corriente
en oficinas y
almacen.Totalmente
instalado
5.13
m Circuito
trifásico 4x10 mm2
Línea de
alimentación al
59
PRESUPUESTO
cuadro general
desde la caja
general de
protección con
cable Cu-0,6/1 kV
de sección 4x6
mm2,bajo tubo de
PVC.
60
PRESUPUESTO
Cantidad.
Unidad.
ord. Descripción
5.14
m Circuito
monofásico
2x10 mm2
Num
Circuito
monofásico,
instalado con
cable de cobre
de dos
conductores +
C.P de cobre de
10 mm2 de
sección nominal
mínima bajo
tubo de PVC.
Totalmente
instalado.
Luminarias de la
nave línea nº1
5.15
Ud Equipo
Alumbrado
emergencia
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
medición
1
61
61
61
2
2
2
35
35
35
Equipo de
alumbrado de
emergencia de
30 lm y 220V
con una hora de
autonomía,
totalmente
instalado.
5.16
Ud Caja
de registro o
derivación.
Caja de
derivación
estanca
61
PRESUPUESTO
totalmente
instalada.
Construida
según NTE/IEB43 y 448.
5.17
Ud
Instalación de
puesta a tierra
Instalación
de puesta a
tierra, formada
por línea
principal de
puesta a tierra
de 16 mm2 de
sección
nominal, arqueta
de conexión de
puesta a tierra,
punto de puesta
a tierra, línea de
enlace con tierra
instalada con
conductor de
cobre de 35
mm2 y pica de
puesta a tierra
de 2 metros de
longitud,
cobreada,
construida según
REBT.
Instalación
terminada.
5.18
Ud Toma
de corr.II/16
A/220 V
1
1
1
8
8
8
Toma de
corriente II
empotrada de 16
A con puesta a
tierra, instalada
con cable de
62
PRESUPUESTO
cobre de 2,5
mm2
de sección
nominal
mínima,
empotrado y
aislado bajo
tubo flexible de
13 mm de
diámetro,
mecanismos de
primera calidad
y ayudas de
albañilería.
Construido
según TE/IEB50.Unidad
terminada
63
PRESUPUESTO
Cantidad.
Unidad.
ord. Descripción
5.19
Ud
Luminaria de
incandescencia
60 W
Num
Ud.
Dimensiones
x
y
Total
z
Parcial
3
3
medición
3
1
1
1
Luminaria
con lámpara de
incandescencia
de 60 W,
220V.Unidad
totalmente
instalada.
5.20
Ud
Arqueta tipo A1 Electricidad
Arqueta
de registro
normalizada,
tipo A-1, Según
cía. Sevillana
de Electricidad.
Formada por
excavación de
tierras,
extracción a los
bordes, carga y
transporte,
compactación
del fondo al
95% proctor
normal, solera y
paredes de
hormigón H150 con
armaduras de
acero AEH400, encofrado
y desencofrado,
enfoscado
interior con
mortero M-
40
PRESUPUESTO
20(1:6),incluso
formación de
pendiente sobre
solera, desagüe
y embocaduras
de tubería,
cerco metálico
y tapa;
construido
según normas
de la cía
suministradora.
Unidad
terminada
3- PRESUPUESTO
3.1- Capítulo I: Línea aérea de 20 kV
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
1
.01
Ud C-13-250 Montaje
tresbolillo
4
1
49.490
5
7
382.130
9.490
Apoyo metálico galvanizado
de 250 kg de esfuerzo libre en
punta y 13 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
tresbolillo.
1
.02
Ud C-15-250 Montaje
tresbolillo
4.590
41
PRESUPUESTO
tresbolillo
Apoyo metálico galvanizado
de 250 kg de esfuerzo libre en
punta y 15 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
tresbolillo.
1
.03
Ud C-15-600 Montaje
tresbolillo
6
1
68.834
6
3
182.787
7
1
75.684
7
1
79.917
8.834
Apoyo metálico galvanizado
de 600 kg de esfuerzo libre en
punta y 15 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
tresbolillo.
1
.04
Ud C-16-250 Montaje
tresbolillo
0.929
Apoyo metálico galvanizado
de 250 kg de esfuerzo libre en
punta y 16 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
tresbolillo.
1
.05
Ud C-16-600 Montaje
tresbolillo
5.684
Apoyo metálico galvanizado
de 600 kg de esfuerzo libre en
punta y 16 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
tresbolillo
1
Ud C-13-1200 Montaje 0
9.917
.06
Apoyo metálico galvanizado
de 1200 kg de esfuerzo libre en
punta y 13 metros de altura y
cruceta en disposición de montaje
0.
42
PRESUPUESTO
43
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
rden
.08
recio
m3 Excavación mecánica en
1
.07
P
pozo
Excavación en pozos, de
tierras de consistencia media
realizadas con medios mecánicos,
hasta una profundidad máxima de
3 metros, incluso extracción a los
bordes y perfilado de fondos
laterales, medida en profundidad.
1
m3 Horm.H-150
kg/cm2.Tmáx18-20mm
Medicio
nes
Total
(ptas)
1.
32,76
56.937
8.
32,76
264.144
2.
39
115.479
2
3
71.859
5
3752
2.059.848
738
063
Hormigón H-150 con
cemento PA-350,árido rodado 1820mm de tamaño máximo y
consistencia plástica.
1
.09
m Protección
meca.conduct.A.T
961
Protección mecánica se
conductores de alta tensión para
bajada de los mismos a lo largo del
apoyo, formada por tubo de hierro
galvanizado de 10 cm de diámetro,
material auxiliar y mano de obra.
1
.10
UdBotella terminal
intemp.25kV
3.953
Botella terminal unipolar
tipo intemperie de tensión 25 kV,
para cable de aislamiento seco,
material auxiliar y mano de obra.
1
.11
m Señalización
horizont.P/Plás
49
42
PRESUPUESTO
Señalización sobre superficie
horizontal con pintura plástica lisa,
con ancho aproximado de 10 cm,
limpieza y mano de obra.
1
.12
m3 Exc.zanja medios
mecánicos.
3
29
Excavación en zanja de tierra
de consistencia media, realizada
con medios mecánicos, hasta una
profundidad máxima de 3 metros,
extracción de los bordes y
perfilado de fondos y laterales.
43
1196
393.484
PRESUPUESTO
N
um.
o
rden
1
.13
Cantidad. Unidad.
Descripción
m3Relleno tierra
med.mecánicos.
P
recio
Total
Medicio
nes
(ptas)
1
1196
123.188
8.
15
133.575
9.
2100
03
Rellenos con tierras realizado
con medios mecánicos,
comprimiendo; extendido en
tongadas de 20 cm, regado y
compactado al 95% de proctor
normal.
1
.14
m Línea 3(1x150)mm2 Al
20/25 kV
905
Línea constituida por
conductor unipolar con aislamiento
de PRC y cubierta de PVC, tipo
UNE RHC 20/25 kV 3(1x150)mm2
de aluminio tendido en zanja en
interior de tubo de PVC de 140
mm de diámetro a 0,6 metros de
profundidad protegido con
hormigón en masa H100,conexiones y ayudas en
albañilería, totalmente instalada.
1
.15
m Línea 3(1x240)mm2 Al
20/25 kV
500
Línea constituida por
conductor unipolar con aislamiento
de PRC y cubierta de PVC, tipo
UNE RHC 20/25 kV 3(1x240)mm2
de aluminio tendido en zanja en
interior de tubo de PVC de 140
mm de diámetro a 0,6 metros de
profundidad protegido con
hormigón en masa H100,conexiones y ayudas en
albañilería, totalmente instalada.
44
19.950.00
0
PRESUPUESTO
1
.16
Ud Cono terminal interior 20
8.
700
kV
Cono terminal unipolar tipo
interior de 24 kV para cable de
aislamiento seco, material auxiliar
y mano de obra.
45
3
26.100
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
1
.17
m Cinta plástica aviso
peligroso.
3
3680
1.129.760
07
Cinta plástica de aviso de
peligro por presencia de cables de
alta tensión enterrados y situados
debajo de la misma. La
profundidad a la que se encontrará
es aproximadamente de 0,5
metros. Medios complementarios y
mano de obra.
1
Ud Seccionador tripolar
124
2
249.682
108
2
216.772
46.
3
139.191
.841
.18
Seccionador tripolar exterior
para una tensión de servicio de 24
kV y una intensidad nominal de
400 A.De doble cuchilla.
1
Ud Cortocircuito fusible
.386
.19
Cortocircuito fusible de tres
bases de fusibles para una tensión
de 20 kV y una intensidad nominal
de 400 A.
1
Ud Pararrayos
397
.20
Descargador de tensión de
carburo de silicio de tensión 24 kV
y descarga de kA.
46
PRESUPUESTO
1
.21
Ud Arqueta tipo A-1
Electric.
5.9
30
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1,Según cía.
Sevillana de Electricidad. Formada
por excavación de tierras,
extracción a los bordes, carga y
transporte, compactación del fondo
al 95% proctor normal, solera y
paredes
de hormigón H-150 con
armaduras de acero AEH-400,
encofrado y desencofrado,
enfoscado interior con mortero M20(1:6),incluso formación de
pendiente sobre solera, desagüe y
embocaduras de tubería, cerco
metálico y tapa;
construido según normas de
la cía suministradora Unidad
terminada
47
4
23.720
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
Pre
cio
Medici
ones
Total
(ptas)
rden
1
.22
Ud Armado e izado de
apoyos
75.
14
1.054.200
6.3
11
70.290
6.6
3
19.959
4.9
28
138.180
856
14
11984
300
Armado e izado de apoyos
metálicos para líneas aéreas de alta
tensión.
1
Ud cadena de suspensión
90
.23
Cadena de suspensión para
líneas de Alta Tensión, constituida
por 3 aisladores de vidrio templado
y las siguientes piezas en hierro
galvanizado, horquilla de bola en
V, rótula corta y grapa de
suspensión.
1
Ud cadena de amarre
53
.24
Cadena de amarre para líneas
de Alta Tensión, constituida por 3
aisladores de vidrio templado y las
siguientes piezas en hierro
galvanizado, horquilla de bola en
V, rótula larga y grapa
antideslizante.
1
.25
Ud Conjunto de puesta a
35
tierra
Conjunto de puesta a tierra
de apoyo metálico formado por
pica cobrada de 14 mm de
diámetro
y 2 metros de longitud.
hincada y conexiones; construida
según NTE/IEP-5.
1
Ud Placa de aviso peligro
48
PRESUPUESTO
.26
muerte
Placa de aviso de peligro de
muerte; instalada.
1
.27
mm2
km conductor Al-Ac 31.10
20.
618
Conductor Al-Ac 31.10 mm2
de sección.
49
6,6
136.079
PRESUPUESTO
3.2- Capítulo II: Centros de transformación
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
rden
.02
o
m3 Excavación mecánica en
2
.01
Preci
Total
Medici
ones
(ptas)
329
61,44
20.214
103
11,52
1.187
2.732
4
pozo
Excavación en pozos, de
tierras de consistencia media,
realizadas con medios mecánicos,
hasta una profundidad máxima de
3 metros, incluso extracción a los
bordes y perfilado de fondos
laterales, medida en perfil natural.
2
m3 Relleno tierra
med.mecánicos
Rellenos con tierras realizado
con medios mecánicos,
comprendiendo; extendido en
tongadas de 20 cm, regado y
compactado al 95% de proctor
normal.
2
.03
Ud C.T.Prefabricado
hormigón.
.159
10.928.6
36
Centro de transformación de
construcción modular prefabricado
de hormigón armado tipo CHT-5,
con capacidad para celdas de
llegada y salida de línea, de
protección, celda de medida,
transformador de potencia hasta
500kVA, de dimensiones
5490x2690x2620 mm. Material
auxiliar y mano de obra.
2
.04
915.7
Ud Celda de medida 24 kV
45
50
4
3.662.98
0
PRESUPUESTO
Celda metálica prefabricada
para alojamiento de medida tipo
GME-12, conteniendo tres
transformadores de intensidad y
tres transformadores de tensión,
material auxiliar y mano de obra.
51
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
Preci
o
Total
Medici
ones
(ptas)
rden
2
Ud Equipo de medida en A.T
164.0
4
656116
1.789
8,16
14.599
355.8
4
1423.58
29
.05
Equipo de medida
constituido por un contador de
energía activa simple tarifa y
maxímetro, contador de energía
reactiva simple tarifa ,reloj de
conmutación, regleta de
verificación de siete bornas,
material auxiliar y mano de
obra.
M3 Acera de hormigón
2
.06
Acera de hormigón de 1,1
metros de ancho que rodea el
centro de transformación.
2
Ud Celda de llegada
95
.07
0
Celda de llegada
prefabricada, tipo IM-12. Contiene
un interruptor-seccionador, un
juego de barras, un seccionador de
tierra, un mando CIT y unos
indicadores de presencia de
tensión.
2
.08
Ud Celda de protección
general
1.335
4
.184
5.340.73
6
Celda metálica de protección
general incluyendo interruptordisyuntor de corte en carga en
hexafluoruro de azufre .Instalado
incluyendo material auxiliar.
2
.09
Ud Trafo aceite 500 kVA
20kV
1.400
.627
52
4
5.602.50
8
PRESUPUESTO
20kV
Transformador trifásico de
potencia 500kVA de aislamiento
de aceite, tensiones de servicio 20±
5% kV y 380/220V y frecuencia 50
Hz. Mano de obra, material
auxiliar y totalmente instalado.
53
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
Pre
cio
Medici
ones
Total
(ptas)
rden
2
Ud puente de A.T
.10
17.
4
68.588
427
4
1.708.236
27.
4
108.848
2.3
32
76.000
67.
4
268.204
147
Línea de interconexión entre
la celda de protección del
transformación y éste, formado por
conductor de cobre de 1x25 mm2
de sección y aislamiento 12/20 kV.
2
Ud cuadro de B.T
.059
.11
Cuadro de distribución de
B.T, de chapa de 3 mm de espesor,
totalmente instalado e incluyendo
material complementario.
2
Ud Puente de B.T
.12
212
Línea de interconexión entre
el transformador de potencia y el
cuadre de distribución de baja
tensión, mediante pletinas de cobre
de sección 80x5 mm2, incluyendo
material auxiliar y mano de obra.
.13
2
Ud Pica de acero 2 m y 14
mm diámtro
.14
Pica de acero cobreada de
una longitud de 2 metros y con 14
mm de diámetro, incluyendo
material auxiliar y mano de obra
2
Ud Electr. T/T rectang. 7x5
metros
75
051
Electrodo de toma a tierra
formado por conductores de cobre
desnudo de 50 mm2 de sección,
formando un rectángulo 7x5
metros, enterrado a 0,5 metros de
54
PRESUPUESTO
profundidad y uniendo 8 picas de
acero cobreado de 2 metros de
longitud. Se incluye hincado de
picas, conexiones, material auxilar
y mano de obra.
55
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
2
.15
m Línea enlace protección
equipos
.17
36
36.396
3
48,96
19.389
4
17.776
2.
4
11.248
1.
4
4.208
011
Circuito unifilar de cobre
electrolítico de 25mm2 de sección,
para unir el sistema de puesta a
tierra con las partes a proteger,
empotrado y aislado con tubo de
PVC flexible de 23 mm de
diámetro, incluso p.p. de cajas de
derivación y ayudas de albañilería;
construida según NTE/IBE 43 y
45.
2
m2 Pavimento goma aislante
.16
1.
96
Goma negra de aislamiento
eléctrico para pavimento de centros
de transformación, medios
auxiliares y mano de obra.
4.
2
Ud Banqueta aislante hasta
444
30 kV
Banqueta aislante hasta 30
kV, colocada en el centro de
transformación.
2
.18
Ud Guantes aislantes hasta
30 kV
812
Guantes de goma aislantes
hasta 30 kV, colocados en el centro
de transformación.
2
.19
Ud Cartel de primeros
auxilios
052
Cartel de primeros auxilios
tamaño UNE-A3 colocado en el
centro de transformación.
56
PRESUPUESTO
2
Ud Botiquín de urgencias
2
4
106.720
1.
4
5.740
1.
4
4.64
6.680
.20
Botiquín de urgencias
colocado en el centro de
transformación.
2
.21
Ud Cartel reglamentario de
servicio
435
Cartel reglamentario de
servicio colocado en el centro de
transformación
2
Ud Reglamento de servicio
160
.22
Reglamento de servicio para
disposición del C.T.
57
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
2
Ud Extintor
6
4
244.236
1
4
46.420
8.
12
97.140
6.
4
27.020
2.
4
11.012
2.
4
8.800
1.059
.23
Extintor de nieve carbónica
de 250 kg y eficacia 610-B,
colocado en el C.T.
2
Ud Insuflador boca a boca
1.605
.24
Insuflador boca a boca,
colocado en el C.T.
2
.25
.26
Ud luminaria
comp.65W/220V
Luminaria estanca con
pantalla de metraquilato y tubo
fluorescente de 65 W, 5200 lm y
220 V, con cebador y reactancia.
Totalmente instalada.
2
Ud Equipo
alumb.emerg.30lm
095
755
Equipo de alumbrado de
emergencia de 30 lm y 220 V con
una hora de autonomía, totalmente
instalado.
2
.27
Ud Pértiga detectora de
tensión.
753
Pértiga detectora de tensión,
colocada en el C.T.
2
.28
Ud Guantes aislantes hasta
2,5kV
200
Guantes de goma aislantes
hasta 2,5 kV, colocados en el
58
PRESUPUESTO
centro de transformación.
2
Ud Pértiga de salvamento
1
4
5.200
8
4
3.424
1.
4
5.800
300
.29
Pértiga de salvamento
colocada en CT
2
.30
Ud Placa de aviso peligro
muerte
56
Placa de aviso de peligro de
muerte; instalada.
2
.31
Ud Placa de Cinca Reglas
deOro
450
Placa de Cinca Reglas de
Oro instalada.
59
PRESUPUESTO
3.3- Capítulo III: Distribución en baja tensión
N
um.
Cantidad. Unidad. Descripción
o
rden
3
P
recio
m Conductor Alumi. 4x240 mm2
Medicione
s
Total
(ptas)
3.
2050
7.004.850
2.
310
928.450
2.
472
1.156.400
417
.01
Conductor de aluminio de 4x240
mm2 de sección, enterrado a un
profundidad no menor de 60 cm, con
aislamiento de polietileno reticulado,
colocado bajo tubo de PVC de ligera
presión, protegido con hormigón en masa
H-100,excavación, conexiones y
señalización.
3
m Conductor Alumi. 4x150 mm2
995
.02
Conductor de aluminio de 4x150
mm2 de sección, enterrado a un
profundidad no menor de 60 cm, con
aislamiento de polietileno reticulado,
colocado bajo tubo de PVC de ligera
presión, protegido con hormigón en masa
H-100,excavación, conexiones y
señalización.
3
m Conductor Alumin. 4x95 mm2
450
.03
Conductor de aluminio de 4x95
mm2 de sección, enterrado a un
profundidad no menor de 60 cm, con
aislamiento de polietileno reticulado,
colocado bajo tubo de PVC de ligera
presión, protegido con hormigón en masa
H-100,excavación, conexiones y
señalización.
60
PRESUPUESTO
N
um.
Cantidad. Unidad. Descripción
o
P
recio
Medicione
s
Total
(ptas)
rden
3
5.
Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
930
.04
Arqueta de registro normalizada,
tipo A-1, Según cía. Sevillana de
Electricidad. Formada por excavación de
tierras, extracción a los bordes, carga y
transporte, compactación del fondo al
95% proctor normal, solera y paredes de
hormigón H-150 con armaduras de acero
AEH-400,encofrado y desencofrado,
enfoscado interior con mortero M20(1:6),incluso formación de pendiente
sobre solera, desagüe y embocaduras de
tubería, cerco metálico y tapa; construido
según normas de la cía suministradora.
Unidad terminada
61
76
450.680
PRESUPUESTO
3.4- Capítulo IV: Alumbrado público
N
um.
Cantidad. Unidad. Descripción
o
Pre
cio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
4
Ud Cuadro general de protección
148.
1
148.000
799
251
200.549
1.03
200
206.400
1.51
313
473.882
000
.01
Cuadro general de protección y
control de alumbrado público, compuesto
por: Armario metálico de 60x80 cm,
interruptor de control
de potencia de 40 A, conjunto de
medida de 30 A, Contador de activa con
módulo CLAVED, Fusibles de protección
de C.M de 63 A, Fusibles de seguridad del
C.T de 100 A dos contadores trifásicos,
un conmutador trifásico, un reloj Orbis
con un encendido y dos apagados, Un
interruptor de corte manual.
4
m Conductor cobre 4x6 mm2
.02
Conductor para alumbrado público
con una sección de 6 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
señalización y relleno.
4
m Conductor cobre 4x10 mm2
.03
2
Conductor para alumbrado público
con una sección de 10 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
señalización y relleno.
4
m Conductor cobre 4x16 mm2
.04
4
Conductor para alumbrado público
con una sección de 16 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
62
PRESUPUESTO
señalización y relleno.
63
PRESUPUESTO
N
um.
Cantidad. Unidad. Descripción
o
rden
4
P
recio
m Conductor cobre 4x25 mm2
.05
Medicione
s
Total
(ptas)
1.
288
557.856
2.
250
535.000
2.
805
2.133.250
4
26
1.118.000
937
Conductor para alumbrado público
con una sección de 25 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
señalización y relleno.
4
m Conductor cobre 4x35 mm2
.06
140
Conductor para alumbrado público
con una sección de 35 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
señalización y relleno.
4
m Conductor cobre 4x50 mm2
.07
650
Conductor para alumbrado público
con una sección de 50 mm2 de cobre, bajo
tubo de PVC ligero de 60 mm de
diámetro, en zanja de profundidad
superior a 60 cm, con lecho de arena,
señalización y relleno.
4
Ud Báculo sencillo
3.000
.08
Báculo sencillo troncocónico de 9
metros de altura, construido con tubo y
chapa de acero galvanizado por inmersión
para alumbrado público, luminaria
esférica estanca antivandálica de
policarbonato opal de 450 mm, con
lámpara de V.M.C.C de 250 W,
reactancia, equipo, toma de tierra,
colocación y conexión.
64
PRESUPUESTO
N
um.
Cantidad. Unidad. Descripción
o
P
recio
Medicione
s
Total
(ptas)
rden
4
Ud Báculo doble brazo
4
31
1.452.040
5.
57
338.010
6.840
.09
Báculo doble brazo de 9 metros de
altura, construido con tubo y chapa de
acero galvanizado por inmersión para
alumbrado público, luminaria esférica
estanca antivandálica de policarbonato
opal de 450 mm, con lámpara de V.M.C.C
de 150 W, reactancia, equipo, toma de
tierra, colocación y conexión.
4
Ud Arqueta tipo A-1 Electricidad
930
.10
Arqueta de registro normalizada,
tipo A-1, Según cía. Sevillana de
Electricidad. Formada por excavación de
tierras, extracción a los bordes, carga y
transporte, compactación del fondo al
95% proctor normal, solera y paredes de
hormigón H-150 con armaduras de acero
AEH-400,encofrado y desencofrado,
enfoscado interior con mortero M20(1:6),incluso formación de pendiente
sobre solera, desagüe y embocaduras de
tubería, cerco metálico y tapa; construido
según normas de la cía suministradora
Unidad terminada
65
PRESUPUESTO
3.5- Capítulo V: Instalación eléctrica de nave
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
5
Ud Equipo de medida
4
1
45.000
2.
1,5
4.313
2
2
40.000
8
1
85.000
5.000
.01
Equipo de medida para la
contratación con la Cía. Sevillana
de Electricidad de 20 kW a
380/220 V.doble o triple tarifa con
caja general de protección de 80 A
e interruptor de control de potencia
de 50 A, unidad totalmente
instalada.
5
.02
m Línea enlace equipo de
medida
875
Línea de enlace desde equipo
de medida hasta cuadro general,
realizada con cable Cu-0,6/1 Kv
Unipolar de 4x10 mm2, bajo tubo
de PVC, terminales, accesorios y
mano de obra.
5
Ud Cuadro parcial
0.000
.03
Cuadro parcial compuesto
por diferenciales e interruptores
automáticos magnetotérmicos
s/plano de esquema uifilar,
cableado, elementos de conexión,
señalizaciones, accesorios y mano
de obra.
5
.04
Ud Cuadro gen.alumbrado y
fuerza.
5.000
Cuadro general de alumbrado
66
PRESUPUESTO
y fuerza compuesto por
diferenciales e interruptores
automáticos magnetotérmicos
s/plano de esquema unifilar,
cableado, elementos de conexión,
señalizaciones, accesorios y mano
de obra.
5
.05
Ud Luminar.TipoHDK120/400 open
1
6.000
Luminara tipo HDK102/400
open, con lámpara De V.M.C.C de
400W,2200 lúmenes y 220 V,
Totalmente instalada.
67
20
320.000
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
5
.06
Ud Luminar.Tipo TBS
185/136 L
3.
41
139.400
5
34
19.618
7
87
695.13
4
43
20.984
400
Luminaria estanca con
pantalla de metraquilato y tubo
fluorescente de 36 W, 450 lúmenes
y 220 V, con cebador y reactancia.
Totalmente instalada
5
.07
mm2
m Circuito trifásico 4x4
77
Línea de alimentación a
cuadro parcial nº1, realizando con
cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x4
mm2,bajo tubo de PVC.
5
.08
mm
2
m Circuito trifásico 4x6
99
· Línea de alimentación
desde cuadro general de fuerza a
cuadro parcial nº2, realizando con
cable Cu-0,6/1 kV de sección 4x6
mm2,bajo tubo de PVC.
·Línea de alimentación desde
cuadro parcial de oficinas, aseos,
almacén y duchas a cuadro general,
con cable Cu-0,6/1 kV de sección
4x6 mm2,bajo tubo de PVC.
5
.09
mm
2
m Circuio trifásico 4x2,5
88
Líneas de alimentación desde
los cuadros parciales a la
68
PRESUPUESTO
maquinaria, realizada con cable de
Cu-0,6/1 kV, de sección según
plano, bajo tubo PVC y tubos de
acero en bajada desde bandeja
hasta máquina, elementos de
fijación y mano de obra.
5
.10
m Circuito monofásico
2x1,5 mm2
2
69
Circuito monofásico,
instalado con cable de cobre de dos
conductores de 1,5 mm2 de sección
nominal mínima, empotrado y
aislado con tubo de PVC flexible
de 13 mm de diámetro. Construido
según normas NTE/IEB-43 y 45.
69
215
57.835
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
5
.11
mm
2
m Circuito monofásico 2x6
4
104
44.200
3
48
17.760
9
2
1.996
5
61
34.160
25
Circuito monofásico,
instalado con cable de cobre de dos
conductores + C.P de cobre de 6
mm2 de sección nominal mínima
bajo tubo de PVC.Totalmente
instalado
5
.12
m Circuito monofásico
2x2,5 mm2
70
Circuito monofásico,
instalado con cable de cobre de dos
conductores de cobre de 2,5 mm2
de sección nominal mínima bajo
tubo de PVC, para la alimentación
de tomas de corriente en oficinas y
almacen.Totalmente instalado
5
.13
mm2
m Circuito trifásico 4x10
98
Línea de alimentación al
cuadro general desde la caja
general de protección con cable
Cu-0,6/1 kV de sección 4x6
mm2,bajo tubo de PVC.
5
.14
m Circuito monofásico
2x10 mm2
60
Circuito monofásico,
instalado con cable de cobre de dos
conductores + C.P de cobre de 10
mm2 de sección nominal mínima
bajo tubo de PVC. Totalmente
70
PRESUPUESTO
instalado.
5
.15
Ud Equipo Alumbrado
emergencia
6.
2
13.510
7
35
25.025
755
Equipo de alumbrado de
emergencia de 30 lm y 220V con
una hora de autonomía, totalmente
instalado.
5
.16
Ud Caja de registro o
derivación.
15
Caja de derivación estanca
totalmente instalada. Construida
según NTE/IEB-43 y 448.
71
PRESUPUESTO
N
um.
o
Cantidad. Unidad.
Descripción
P
recio
Medicio
nes
Total
(ptas)
rden
5
.17
Ud Instalación de puesta a
2
1
25.000
3.
8
24.800
1.
3
3.300
5.000
tierra
Instalación de puesta a tierra,
formada por línea principal de
puesta a tierra de 16 mm2 de
sección nominal, arqueta de
conexión de puesta a tierra, punto
de puesta a tierra, línea de enlace
con tierra instalada con conductor
de cobre de 35 mm2 y pica de
puesta a tierra de 2 metros de
longitud, cobreada, construida
según REBT. Instalación
terminada.
5
.18
Ud Toma de corr.II/16 A/220
V
100
Toma de corriente II
empotrada de 16 A con puesta a
tierra, instalada con cable de cobre
de 2,5 mm2
de sección nominal mínima,
empotrado y aislado bajo tubo
flexible de 13 mm de diámetro,
mecanismos de primera calidad y
ayudas de albañilería. Construido
según TE/IEB-50.Unidad
terminada
5
.19
Ud Luminaria de
incandescencia 60 W
100
Luminaria con lámpara de
incandescencia de 60 W,
220V.Unidad totalmente instalada.
72
PRESUPUESTO
5
.20
Ud Arqueta tipo A-1
Electricidad
5.
930
Arqueta de registro
normalizada, tipo A-1, Según cía.
Sevillana de Electricidad. Formada
por excavación de tierras,
extracción a los bordes, carga y
transporte, compactación del fondo
al 95% proctor normal, solera y
paredes de hormigón H-150 con
armaduras de acero AEH-400,
encofrado y desencofrado,
enfoscado interior con mortero M20(1:6),incluso formación de
pendiente sobre solera, desagüe y
embocaduras de tubería, cerco
metálico y tapa; construido según
normas de la cía. suministradora.
Unidad terminada
73
1
5.5930
PRESUPUESTO
4-RESUMEN DEL PRESUPUESTO
Capítulo I : Línea aérea de 20 kV
27.223.273
Capítulo II : Centros de transformación
30.530.961
Capítulo III : Distribución en baja tensión
9.540.380
Capítulo IV : Alumbrado público
7.162.987
Capítulo V : Instalación eléctrica de nave
Presupuesto de ejecución material
977.831
75.435.432
13 % Gastos generales
9.806.606
6 % Beneficio industrial
4.526.126
TOTAL Presupuesto de liquidación
89.768.164
16 % IVA
14.362.906
Presupuesto de Ejecución por Contrato
74
104.131.070
PLIEGO DE CONDICIONES
15
Condiciones Generales
15.1 Reglamentos y Normas.
Además de las condiciones establecidas en este pliego, serán de aplicación para la
realización de las obras, las contenidas en:
-
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.
-
Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión.
Reglamento de estaciones de Transformación.
Ordenanza y normas municipales
Normas españolas UNE, y subsidiariamente las normas VDE alemanas.
Normas tecnológicas de edificación.
Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales
eléctricas, subestaciones y estaciones de transformación.
Todas las disposiciones Oficiales vigentes que sean de aplicación a la Contrata, obras
y materiales.
-
15.2 Obras a Realizar
Las obras e instalaciones a realizar son las siguientes:
-
Construcción de una Línea de Alta Tensión de 20 kV para el transporte de 2000 kVA
de potencia, con una longitud de 1,97 km.
Construcción de cuatro Centros de Transformación de 500 kVA.
Electrificación de un polígono industrial.
El emplazamiento de las obras e instalaciones se detallan en la Memoria Descriptiva y
en los Planos del Proyecto.
15.3 -Materiales.
Todos los materiales empleados, aún los no relacionados con este pliego, deberán ser de
primera calidad.
Una vez adjudicada la obra definitivamente y antes de la instalación, el Contratista
presentará al Técnico encargado, los catálogos, cartas muestra, certificados de garantía, etc.,
75
PLIEGO DE CONDICIONES
de los materiales que vayan a emplear en la obra. No se podrán emplear materiales sin que
previamente hayan sido aceptados por la Dirección de Obra.
Este control previo no constituye recepción definitiva, pudiendo ser rechazados por la
Dirección de Obra, aún después de colocados, si no cumpliesen con las condiciones exigidas
en este Pliego, debiendo ser reemplazados por la Contrata, por otros que cumplan con las
cualidades exigidas.
Los materiales rechazados por la Dirección de Obra, si estuvieran acopiadas en la Obra
o colocados, deberá retirarlos el Contratista inmediatamente y en su totalidad. De no
cumplirse esta condición, la Dirección de Obra podrá mandarlos retirar por el medio que
estime oportuno, por cuenta de la Contrata.
Todos los materiales y elementos a emplea, cuyas características y formas no estén en
perfecto estado de conservación y de uso, o que estén deteriorados o averiados, se
desecharán.
La contrata comprenderá la adquisición de todos los materiales, transportes, mano de
obra, medios auxiliares, trabajos y elementos necesarios para la pronta ejecución de las obras
y montaje de las instalaciones que son objeto del presente proyecto, hasta dejarlas
completamente acabadas, en perfecto estado de funcionamiento, utilización y aspecto, con
estricta sujeción al Proyecto y las órdenes dadas por el Director de Obra.
El Contratista deberá efectuar por su cuenta la adquisición de todos las materiales y
elementos no exceptuados expresamente y su transporte, estén o no sujetos a restricción de
cualquier clase, debiéndolos aportar con un ritmo tal que no interrumpa la continuidad ni la
buena marcha de los trabajos.
Serán por cuenta del Contratista las herramientas y útiles para la ejecución de los
trabajos y de los medios auxiliares necesarios, los cuales reunirán las condiciones de
seguridad indispensables para el personal.
15.4 Reconocimientos y Ensayos.
El Contratista en el momento de comenzar la Obra hará un reconocimiento del terreno
y comprobará la posibilidad de llevar a cabo el proyecto; hará un replanteo especificando las
mejoras que considere y lo presentará al Director de Obra.
Cuando lo estime oportuno el Director de Obra, podrá encargar y ordenar el análisis,
ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones, bien sea en fábrica de
76
PLIEGO DE CONDICIONES
origen, laboratorios oficiales o en la misma obra, según crea más conveniente, aunque estos
no estén indicados en este Pliego de Condiciones.
En caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se efectuarán en el Laboratorio Oficial
que la Dirección de Obra designe. Los gastos ocasionados por estas pruebas y
comprobaciones serán por cuenta de la Contrata.
15.5 Personal.
La Contrata tendrá en todo momento un encargado capacitado al frente de la Obra
mientras se realicen los trabajos, el cual recibirá, cumplirá y transmitirá las órdenes que le dé
el Director.
También habrá siempre en Obra, el número y clase de operarios que haga falta para el
volumen y naturaleza de los trabajos que se deban realizar, los cuales serán de reconocida
aptitud y experimentados en el oficio.
Cuando la Dirección de Obra lo crea conveniente, podrá ordenar que in técnico titulado,
de la categoría que juzgue necesaria, represente al Contratista en parte o todas las cuestiones
de la Obra.
Así mismo, si lo juzga necesario la Dirección de Obra, podrá tener en la obra un
vigilante, dependiente directamente de él, con todas las facilidades por parte del Contratista
para que pueda cumplir con la misión encomendada.
En todos los casos, el Contratista abonará todos los gastos que se originen.
15.6 Ejecución de Obras.
El montaje de elementos y realización de las obras se efectuarán con estrecha sujeción
del Proyecto presente, Normas y Disposiciones Oficiales que le sean de aplicación y a las
órdenes que dé el Director de Obra.
Se efectuarán con los medios auxiliares necesarios y mano de obra especializada y
según el buen arte de cada oficio, de modo que además del buen funcionamiento, presenten
buen aspecto y queden perfectamente terminados y en perfectas condiciones de duración y
conservación.
Si el Contratista ejecutara alguna parte de las obras de forma defectuosa, por error o
contrariamente a las buenas normas de la construcción, órdenes recibidas o que no se ajusten
al Proyecto, la demolerá y volverá a hacer tantas veces como sea necesario.
77
PLIEGO DE CONDICIONES
15.7 Obras Accesorias.
Se considerarán obras accesorias, aquellas que no pueden ser conocidas a la redacción
del Proyecto, las cuales, de presentarse, se efectuarán de acuerdo con los Proyectos parciales
que se redacten durante la ejecución de las obras y quedarán sujetas a las mismas condiciones
que rigen para las que figuran en la Contrata.
Si en el transcurso de los trabajos se hiciese necesario ejecutar cualquier clase de obra
que no hubiese sido descrita en este Pliego de Condiciones, el adjudicatario está obligado a
realizar con estricta sujeción a las órdenes que, al efecto, recibe del Director de ellas, sin otro
derecho que a percibir su importe, bien a los precios del proyecto, o en otro caso, mediante
acta de precio contradictorio.
15.8 Interpretación y Desarrollo del Proyecto.
El director de Obra interpretará el Proyecto y dará las órdenes para su desarrollo,
marcha y disposición de las obras, así como las modificaciones que estime oportunas,
siempre que no alteren fundamentalmente el Proyecto o la clase de trabajos y materiales
consignados en el mismo.
El Contratista no podrá introducir modificación alguna sin la autorización escrita del
Director.
Si alguna parte de la obra o clase de los materiales no quedase suficientemente
especificada, presentara dudas, resultase alguna contradicción en los documentos del presente
Proyecto o pudiera sugerirse una solución más ventajosa durante la marcha de la obra, la
Contrata lo pondrá inmediatamente en conocimiento de la Dirección de Obra, por escrito,
absteniéndose de instalar los materiales o ejecutar la obra en cuestión, hasta recibir la
declaración o resolución de la Dirección de Obra que lo efectuará igualmente por escrito.
Toda duda, deficiencia u omisión, debe ser aclarada y subsanada antes de dar comienzo
a los trabajos que hagan referencia.
El Director de Obra reconocerá los materiales, elementos, maquinaria, etc, para
autorizar su empleo o rechazarlas si a su juicio no reúnen las condiciones necesarias y dará
las órdenes oportunas para el mejor éxito de la realización.
15.9 Responsabilidades.
El Contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él comete
durante la ejecución de las obras, o el personal y elementos relacionados con las mismas, y
78
PLIEGO DE CONDICIONES
serán de exclusiva cuenta las consecuencias que se deriven, así como los daños y perjuicios a
terceros.
Igualmente, el Contratista es el único responsable de la ejecución de la obra contratad,
no teniendo derecho a indemnización por el mayor precio a que pudieran resultarle las
distintas unidades, ni por las erradas maniobras que cometiese durante la construcción.
Serán por cuenta del contratista todos los gastos derivados del Contrato, peso y
mediciones de materiales u obras ejecutadas, permisos o impuestos de cualquier clase,
análisis o ensayos, vigilancia de las obras, instalaciones provisionales necesarias, tierras,
transporte de elementos sobrantes, vallas, multas, sanciones y en general todos los gastos
derivados de las obras que ejecute.
Es responsable también ante los Tribunales de los accidentes que sobreviniesen,
debiendo tener todo el personal debidamente asegurado.
Igualmente es responsable de todas las obligaciones legales y económicas derivadas de
las obras contratadas.
La Contrata deberá igualmente solicitar y obtener los premisos municipales, de
Delegación de Industria, etc, que según la legislación vigente sean precisos para la
realización y funcionamiento de las obras e instalaciones. La propiedad de las obras le
autorizará cuantos documentos sean precisos para tal fin.
El Contratista estará obligado a tener en la Obra el Libro de Ordenes en el que la
Dirección anotará las visitas, observaciones y la marcha de las obras e instalaciones. Las
hojas serán firmadas por quien dé las órdenes y por el Contratista o Subcontratista, si lo hay.
Una vez pasado el plazo de garantía que el contratista fija en 15 meses después de
terminar las obras e instalaciones, se procederá a la recepción definitiva de la instalación, la
cual se entregará en perfecto funcionamiento.
15.10 Amplitud de la Contrata.
La Contrata comprenderá la adquisición de todos los materiales, transporte, mano de
obra, medios auxiliares y todos los trabajos, elementos y operaciones necesarias para la
pronta ejecución de las obras, montajes e instalaciones que son objeto del presente Proyecto,
hasta dejarlas completamente acabadas y en perfecto estado de realización, funcionamiento,
utilización y aspecto.
15.11 Conservación de las Obras.
79
PLIEGO DE CONDICIONES
Es de exclusiva cuenta del Contratista la conservación de las obras en perfecto estado,
hasta efectuada la recepción definitiva.
En caso de que las obras no estén bien conservadas, o se apreciara cualquier defecto, se
retrasará la recepción definitiva hasta que estén las obras del todo conformes a las
condiciones del contrato, dentro de un plazo se señala siendo improrrogable.
2-Condiciones Administrativas
15.12 Adjudicación de Obras:
La adjudicación de la obra se realizará por concurso-subasta, dándose los presupuestos
del mismo a la baja.
Así mismo, antes de elegir presupuesto se estudiarán las calidades de los materiales,
elementos y todo cuanto se relacione con el mismo.
En caso de adjudicarse a dos o más contratistas los diversos grupos de obra o
instalaciones y cuando el desarrollo de los trabajos de alguna estuviera ligado con el de otra u
otras, deberán ponerse de acuerdo para no producirse mutuamente extorsiones o molestias ni
retraso en el desarrollo de la obra general.
En todo caso el Director de Obra podrá señalar con carácter preceptivo la preferncia de
las obras e instalaciones a efectuar, así como los plazos en que deben realizarse para que
queden armonizados los intereses y la buena marcha de las distintas contratas y el normal
desarrollo de las obras, en general.
15.13 Ejecución de las Obras.
El contratista tendrá derecho, tan pronto como reciba el comunicado de la adjudicación,
a obtener a sus expensas una copia completa de todos y cada uno de los documentos del
Proyecto. Los originales del mismo le serán facilitados por el Director de Obra en sus
oficinas, sin que pueda sacarlos de ellas.
Una vez comprobada la exactitud de la copia la autorizará con su firma el Director.
También el Contratista tiene derecho, a obtener por su cuenta o a expensas suyas, copia
de las valoraciones periódicas de la obra ejecutada que se expidan.
80
PLIEGO DE CONDICIONES
El Contratista tendrá derecho a que se le dé por escrito, si así lo solicitara, cualquier
orden verbal que le dé el mismo Director.
También tendrá derecho a que se acuse recibo, si lo pide, de las declaraciones y
comunicaciones que dirija al Director de Obra.
El contratista es el único responsable de la ejecución de la obra contratada, no teniendo
derecho a la indemnización por el mayor precio a que pudieran resultarle las distintas
unidades, ni por las erradas maniobras que cometiese durante la construcción.
Será potestatario el Director de Obra, disponer que con los mismos precios unitarios, se
efectúen las variaciones del Proyecto que se estimen oportunas, siempre que no se altere la
estructura general del mismo y la clase de trabajos que en él se consignan.
comienzo: El contratista dará comienzo la obra en el plazo que figure en el contrato
establecido con la Propiedad, o en su defecto a los quince días de la adjudicación definitiva o
de la firma del contrato.
El Contratista está obligado a notificar por escrito o personalmente en forma directa al
Director de Obra la fecha de comienzo de los trabajos.
plazo de ejecución: La obra se ejecutará en el plazo que se estipule en el contrato
suscrito con la Propiedad o en su defecto en el que figure en las condiciones de este pliego.
Cuando el Contratista, de acuerdo, con alguno de los extremos contenidos en el
presente Pliego de Condiciones, o bien en el contrato establecido con la Propiedad, solicite
una inspección para poder realizar algún trabajo ulterior que esté condicionado por la misma,
vendrá obligado a tener preparada para dicha inspección, una cantidad de obra que
corresponda a un ritmo normal de trabajo.
Cuando el ritmo de trabajo establecido por el Contratista, no sea el normal, o bien a
petición de una de las partes, se podrá convenir una programación de inspecciones
obligatorias de acuerdo con el plan de obra.
libro de ordenes: El Contratista dispondrá en la obra de un Libro de Ordenes en el
que se escribirán las que el Director de Obra estime darle a través del encargado o persona
responsable, sin perjuicio de las que le dé por oficio cuando lo crea necesario y que tendrá la
obligación de firmar el enterado.
81
PLIEGO DE CONDICIONES
15.14 Prorrogas:
Si por causas de fuerza mayor no pudiera el Contratista empezar o acabar las obras en
los plazos fijados, o tuviera que suspenderlas, se le otorgará una prórroga proporcionada para
el cumplimiento de la Contrata.
Además de las causas de fuerza mayor enumeradas en la R.O. de 17 de J ulio de
1968, también se considerará como tal un periodo largo de heladas que impidan el
hormigonado, o cualquier otra no especificada aquí y a juicio de la Administración de Obras.
En cualquier caso, el Contratista deberá comunicarlo por escrito al Director de Obra.
15.15 Responsabilidades.
El Contratista es el responsable de la ejecución de las obras en las condiciones
establecidas en el proyecto y en el contrato. Como consecuencia de ello vendrá obligado a la
demolición de lo mal ejecutado y a su reconstrucción correctamente sin que sirva de excusa
el que el Director de Obra haya examinado y reconocido las obras.
El contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él o su personal
cometan durante la ejecución de las obras u operaciones relacionadas con las mismas.
También es responsable de los accidentes o daños que por errores, inexperiencia o empleo de
métodos inadecuados se produzcan a la propiedad a los vecinos o terceros en general.
El Contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposiciones vigentes
en la materia laboral respecto de su personal y por tanto los accidentes que puedan sobrevenir
y de los derechos que puedan derivarse de ellos.
15.16 Rescisión del Contrato.
Se consideraran causas suficientes para la rescisión del contrato las
siguientes:
- Muerte o incapacitación del Contratista.
- La quiebra del contratista.
- Modificación del proyecto cuando produzca alteración en más o menos 25% del valor
contratado.
82
PLIEGO DE CONDICIONES
- Modificación de las unidades de obra en número superior al 40% del original.
- La no iniciación de las obras en el plazo estipulado cuando sea por causas ajenas a la
Propiedad.
- La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo de suspensión sea mayor
de seis meses.
- Incumplimiento de las condiciones del Contrato cuando implique mala fe.
- Terminación del plazo de ejecución de la obra sin haberse llegado a completar ésta.
- Actuación de mala fe en la ejecución de los trabajos.
- Destajar o subcontratar la totalidad o parte de la obra a terceros sin la autorización del
Técnico Director y la Propiedad.
15.17 Liquidación en Caso de Rescisión del Contrato.
Siempre que se rescinda el Contrato por causas anteriores o bien por acuerdo de ambas
partes, se abonará al Contratista las unidades de obra ejecutadas y los materiales acopiados a
pie de obra y que reúnan las condiciones y sean necesarios para la misma.
Cuando se rescinda el contrato llevará implícito la retención de la fianza para obtener
los posibles gastos de conservación del período de garantía y los derivados del
mantenimiento hasta la fecha de nueva adjudicación.
83
PLIEGO DE CONDICIONES
16
Condiciones Económicas
16.1 Abono de la Obra.
En el contrato se deberá fijar detalladamente la forma y plazos que se abonarán las
obras. Las liquidaciones parciales que puedan establecerse tendrán carácter de documentos
provisionales a buena cuenta, sujetos a las certificaciones que resulten de la liquidación final.
No suponiendo, dichas liquidaciones, aprobación ni recepción de las obras que comprenden.
Terminadas las obras se procederá a la liquidación final que se efectuará de acuerdo
con los criterios establecidos en el contrato.
16.2 Precios.
El contratista presentará, al formalizarse el contrato, relación de los precios de las
unidades de obra que integran el proyecto, los cuales de ser aceptados tendrán valor
contractual y se aplicarán a las posibles variaciones que puedan haber.
Estos precios unitarios, se entiende que comprenden la ejecución total de la unidad de
obra, incluyendo todos los trabajos aún los complementarios y los materiales así como la
parte proporcional de imposición fiscal, las cargas laborales y otros gastos repercutirles.
En caso de tener que realizarse unidades de obra no previstas en el proyecto, se fijará su
precio entre el Técnico Director y el Contratista antes de iniciar la obra y se presentará a la
propiedad para su aceptación o no.
16.3 Revisión de Precios:
En el contrato se establecerá si el contratista tiene derecho a revisión de precios y la
fórmula a aplicar para calcularla. En defecto de esta última, se aplicará a juicio del Técnico
Director alguno de los criterios oficiales aceptados.
16.4 Penalizaciones:
Por retraso en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas de
penalización cuyas cuantías y demoras se fijarán en el contrato.
16.5 Modificaciones del Proyecto:
84
PLIEGO DE CONDICIONES
Cuando el Contratista sin autorización del Director de obra emplease materiales de más
esmerada preparación o mayor tamaño que lo marcado en el Proyecto, con un importe
superior al que se haya especificado en el presupuesto, no tendrá derecho a que se le abone el
precio superior a lo que le correspondería si hubiese construido la obra con estricta sujeción a
lo proyectado y contratado.
Si se hubiese ejecutado alguna obra que no se halle arreglada exactamente a las
condiciones de la Contrata, pero sin embargo sea admisible a juicio del Director de obra, éste
propondrá al Contratista la rebaja en el precio que le parezca justa.
El contratista podrá optar entre aceptar la rebaja propuesta o demoler la obra a su costa
y rehacerla con arreglo a las condiciones expresadas.
16.6 Plazo de Garantía:
Durante el plazo de garantía cuidará el Contratista de la conservación y policía de las
obras empleando en ellas los materiales con arreglo a las instrucciones que dicte el Director
de Obra.
Si se descuidase la conservación y, desobedeciéndose aquellas órdenes, diera lugar a
que peligrase la obra, se ejecutarán estos trabajos por administración y a su costa, a fin de
evitar el daño.
16.7 Fianza y Sanciones:
Dado el importe de la Obra, el contratista depositará una fianza tras la adjudicación del
contrato.
Esta fianza se devolverá al Contratista una vez aprobada la recepción y liquidación
definitiva, después de haberse acreditado que no existe reclamación alguna contra él por los
daños y perjuicios que son de su cuenta o por deudas de jornales, materiales y
indemnizaciones derivadas de accidentes ocurridos en el trabajo.
En caso de retraerse la Obra injustificadamente más del plazo estipulado, la
Administración podrá aplicar una multa que será el resultado de aplicar a cada día de retraso,
el importe de la adjudicación dividido por los días de duración previstos en el Proyecto.
Por cada infracción o incumplimiento del Contrato, se podrá imponer una multa diaria
sin que el importe total de la sanción pueda exceder del 50% del importe de adjudicación de
la Obra.
85
PLIEGO DE CONDICIONES
16.8 Contrato.
El contrato se formalizará mediante documento privado, que podrá elevarse a escritura
pública a petición de cualquiera de las partes. Comprenderá la adquisición de todos los
materiales, transporte, mano de obra, medios auxiliares para la ejecución de la obra
proyectada en el plazo estipulado, así como la reconstrucción de las unidades defectuosas, la
realización de las obras complementarias y las derivadas de las modificaciones que se
introduzcan durante la ejecución, éstas últimas en los términos previstos.
La totalidad de los documentos que componen el Proyecto Técnico de la obra serán
incorporados al contrato y tanto el contratista como la Propiedad deberán firmarlos en
testimonio de que los conocen y aceptan.
86
PLIEGO DE CONDICIONES
17
Condiciones Facultativas.
17.1 Materiales a Utilizar
Todos los materiales serán de primera calidad, sin ningún defecto y se ajustarán a las
condiciones exigidas en el proyecto.
Deberán presentarse previamente al Director de Obra para que los reconozca y autorice
si procede, sin cuya autorización no podrán ser empleados debiéndose retirar seguidamente
de la Obra y de sus almacenes los que fueran rechazados.
Este reconocimiento previo no supone la autorización definitiva pudiendo hacer
sustituir aún después de colocados, aquellos materiales que presenten defectos no percibos en
el primer reconocimiento. Los gastos que se originen, en tal caso, también serán cuenta del
Contratista.
Si creyera necesario hacer analizar o ensayar alguno o todos los materiales y elementos,
designará el Laboratorio o Centro Oficial que deba hacerlo, corriendo todos los gastos a
cuenta del Contratista.
Estas muestras se conservarán para comprobar en su día los materiales que se empleen.
El Director de Obra podrá tomar personalmente las muestras si lo cree oportuno. Igualmente
deberá autorizar con anterioridad todos los elementos y maquinaria de la instalación y sus
características.
17.2 Ejecución de Obras
Antes de principiar las obras se limpiará el terreno, arrancando árboles, arbustos y
plantas.
Las obras de desmonte y terraplén se efectuarán con arreglo a las instrucciones del
Proyecto y del Director de Obra.
Se profundizarán las zanjas para cimientos y acometidas, hasta encontrar terreno con la
debida consistencia. Los taludes de las paredes serán suficientemente tendidos para evitar
desprendimientos.
87
PLIEGO DE CONDICIONES
No se procederá al relleno de excavaciones sin que el Director de Obra haga el
reconocimiento de las mismas, y dé la autorización correspondiente después de tomar los
datos precisos para la debida valoración.
Si por el reconocimiento practicado al abrir la excavación, resultase la necesidad de
variar el sistema de cimentación, el Director de Obra formulará el proyecto de presupuesto
correspondiente. Así como de los agotamientos mecánicos que sean precisos.
17.3 Apoyos
Los apoyos a implementar serán de hormigón de alta calidad, empotrados en el terreno
con recubrimiento de hormigón en masa o armado y toma de tierra cada dos apoyos. Como
elementos de unión se utilizarán, sobre todo, pernos, tornillos y remaches; no empleando
soldadura en ningún caso.
Los tornillos y remaches a utilizar deben tener un diámetro no inferior a 10 mm.
Todos los apoyos serán metálicos de acero de calidad normal y en su construcción se
cumplirá, en todo momento, lo que marca el vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta
Tensión. Para los apoyos se recomienda la adopción de protecciones anticorrosivas contra la
acción de los agentes atmosféricos. Tanto en el apoyo como en sus partes metálicas, se
establecerán protecciones contra la oxidación y contra la corrosión. Esta protección se
efectuará mediante un galvanizado en caliente, limpiando previamente el hierro mediante
ataque por ácidos sumergidos después las partes metálicas en un baño metálico fundido; de
esta forma se tratarán no sólo las viguetas de hierro que constituyen las diferentes estructuras,
sino también los tornillos y tuercas, repasando las roscas después del galvanizado.
17.4 Conductores y Aisladores.
Los conductores deben tener pequeñas resistencia eléctrica para que las pérdidas por
calentamiento se reduzcan en todo lo posible. A su vez deben de tener elevada resistencia
mecánica, ya que los esfuerzos de este tipo que deben soportar son siempre grandes.
Finalmente, desde el punto de vista económico, los conductores han de tener, en lo posible un
bajo coste de adquisición para que la explotación de la línea sea rentable.
El jefe de tendido deberá regular la flecha del cable, para lo que ha de disponer de unas
tablas en las que, para cada sección, y de acuerdo con las condiciones de tensado previamente
determinadas por el cálculo, se expresarán unas flechas, en función de las diferentes
temperaturas ambientales y de la longitud de los vanos.
88
PLIEGO DE CONDICIONES
Deberán efectuarse las pruebas reglamentarias de rigidez dieléctrica y de resistencia
mecánica de los aisladores utilizados que determina el artículo 28 del vigente Reglamento de
Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
Como condiciones generales, los aisladores empleados en las líneas eléctricas aéreas,
han de cumplir las siguientes:
Rigidez dieléctrica suficiente para que su tensión de perforación no sea superior a su
tensión de servicio.
Forma adecuada para evitar las descargas de contorneamiento entre el conductor en
contacto con los aisladores y de los soportes metálicos que fijan estos mismos aisladores y
que, a su vez, se fijan a los apoyos de la línea.
Disminuir la corriente de fuga entre aislador y soporte, hasta que su valor sea
prácticamente despreciable; esto, para las condiciones más desfavorables, cuando el aislador
esta sometido a la lluvia.
Resistencia mecánica suficiente para que trabaje en buenas condiciones de reposición y
de mantenimiento.
Efecto de envejecimiento lo menos posible, para evitar gastos de reposición y de
mantenimiento.
17.5 Tomas de Tierra y Aparamenta.
Para la instalación de las redes de tierra, se tomarán las muestras del terreno para
determinar su resistividad. Si ésta es alta, para mejorar la resistencia de la puesta a tierra, se
tratará el terreno con electrolitos a base de CaSO4, de débil solubilidad y gran conductividad,
o bien se plantará césped que mantenga la humedad del terreno.
En la recepción de toda la aparamenta de Alta y Baja Tensión, se comprobará la
fiabilidad de los accionamientos con grandes incrementos de temperatura, así como el
funcionamiento por debajo de 0ºC. En caso contrario se proveerá de resistencias calefactoras.
17.6 Obra de Fábrica.
Las obras de fábrica se efectuarán según el buen arte de construir, procurando, además
de su solidez, que toda la parte exterior de la obra presente un aspecto cuidado y esté bien
acabado.
89
PLIEGO DE CONDICIONES
Se dará el mismo buen acabado a las partes interiores que resulten visible.
17.7 Normas de Ejecución.
Las obras de tierra y de fábrica se realizarán según el buen arte de construir.
Las instalaciones eléctricas, además de cumplir con la reglamentación vigente, se
ajustarán a las normas y usos del ayuntamiento de la localidad y de la compañía
suministradora de electricidad.
La instalación de los Centros de Transformación se ajustará a las normas e
instrucciones del fabricante.
17.8 Verificaciones y Recepción.
Durante la obra o una vez finalizada la misma, el Director de Obra podrá verificar que
los trabajos que se están realizando están completamente de acuerdo con las especificaciones
técnicas consignadas en este Pliego de Condiciones y con el Proyecto en general.
Esta verificaciones en caso de producirse, irán a cuenta del Contratista.
Se realizarán cuantos ensayos o verificaciones indique, a su juicio, el Director de Obra,
aunque éstos no estén indicados en el presente Pliego de Condiciones.
Una vez finalizadas las instalaciones, el contratista deberá solicitar la oportuna
recepción global de la obra al Director de Obra.
En la recepción de la instalación se incluirá la medición de la conductividad de las
tomas de tierra y las pruebas de aislamiento pertinentes.
90
PLIEGO DE CONDICIONES
18
Condiciones Técnicas
En las presentes Condiciones Técnicas, se especifican las que deben cumplir las
distintas unidades de obra y materiales.
Se indicará así mismo, los ensayos que se llevarán a cabo sobre las unidades
terminadas, señalándose las tolerancias.
Los ensayos y pruebas verificadas durante la ejecución de los trabajos, no tiene otro
carácter que el de simples antecedentes para la recepción. Por consiguiente, la admisión de
materiales o de unidades de obra que en cualquier forma se realice, no suprime ni atenúa la
obligación del Contratista de garantizar la obra hasta la recepción definitiva de la misma.
18.1 Materiales.
Los materiales se clasifican en dos grupos, según el tiempo con que generalmente es
necesario prever su adquisición.
18.1.1 Materiales de Acopio Anticipado.
Se refiere éste grupo a aquellos materiales que por no encontrarse en existencia en el
mercado, es necesario prever su adquisición antes del comienzo de los trabajos.
Los materiales, sus características técnicas y sus condiciones de suministro, son las
siguientes:
a) Cemento:
Será del tipo denominado Portland, y sus características y ensayos se regirán por
la Norma HA-61 del Instituto Eduardo Torroja de la Construcción y del Cemento. La
entrega se hará en sacos de papel de 50 Kg.
b) Apoyos:
Todos los apoyos serán galvanizados. Se entregarán por unidades completas en
tramos o por piezas sueltas y los tornillos por lotes.
c) Tomas de Tierra:
Sus características técnicas serán las siguientes:
91
PLIEGO DE CONDICIONES
Se ajustarán a las exigencias en el Reglamento de Líneas de Alta Tensión, y se
entregarán por piezas, salvo el cable de acero de conexión que se suministrará en
bobinas.
d) Aisladores:
Sus características técnicas serán las siguientes:
Serán de vidrio, útiles para ser instalados en alturas comprendidas entre el nivel
del mar y mil metros y con temperaturas ambiente que puedan oscilar entre -5º y 60º
C. Las dimensiones de las partes metálicas serán las indicadas en la publicación 120
de la I.E.C.
Los pernos de anclaje, deberán tener además las siguientes características
mecánicas, independientemente de las señaladas en las Normas UNE 21.001 y
21.002:
- Alargamiento 20%.
- Resistencia: 10 Kg/Cm2
La calidad del galvanizado satisfará igualmente la especificación de dichas Normas.
Los aisladores deberán encontrarse en jaulas debidamente numeradas. Los ensayos y
procedimiento operatorio se realizarán de acuerdo con lo indicado en los apartados III, IV, V,
VI, y Anexos A y B de las Normas UNE 21.001 y 21.002. Todos los aisladores deberán
llevar grabados, además de la marca del fabricante, el año de fabricación y la referencia del
Catálogo, perfectamente legibles sobre la superficie externa.
e) Herrajes y grapas:
•
Herrajes:
Sus características técnicas serán las siguientes:
La clasificación y definiciones serán las incluidas en los apartados 2 y 3 de la Norma
UNE 21.006 y en el apartado 2 de la Norma UNE 21.021.
Las condiciones generales a cumplir por estas piezas serán las indicadas en el apartado
4 de la Norma UNE 21.006 y en el apartado 3 de la Norma UNE 21.021.
92
PLIEGO DE CONDICIONES
Los herrajes, empalmes y piezas de derivación, en general deberán cumplir con las
siguientes prescripciones:
•
Grapas:
Todas las grapas deben de tener estructuras y silueta racional en relación a su empleo,
deben ser ligeras y apretar el conductor con uniformidad, es decir, sin crear ninguna
solicitación concentrada.
El material de las grapas en contacto con el conductor debe ser en lo posible igual que
al de este y en ningún caso puede dar lugar a corrosión electrolítica, no debe ser demasiado
duro en relación con el conductor ni el coeficiente de dilatación térmica, muy diferente para
evitar peligro de aflojamiento. Las grapas de suspensión deben tener un momento de inercia
mínimo y la máxima libertad para oscilar. La barquilla donde apoya el conductor será de
perfil y longitud adecuada para evitar en los puntos de salida del conductor, aristas vivas o
radios pequeños de curvatura que puedan dañarlo. Los puntos de aprieto del conductor deben
estar alejados de las curvas de salida.
Debe evitarse el aflojamiento de los tornillos como consecuencia de la vibración,
mediante el empleo de arandelas elásticas, pasadores u otros medios adecuados.
El conjunto de piezas y grapas debe tener la máxima libertad de movimiento. En los
herrajes que deban ser engrasados durante el montaje, la grasa deberá ser absolutamente
neutra en relación con los materiales en contacto, deberá ser químicamente estable en
contacto con el aire a la temperatura ambiente normal, su punto de goteo será lo más elevado
posible y nunca inferior a 60ºC.
Los herrajes para cadenas de aisladores deberán estar dimensionados en las partes que
los unen a los aisladores, así como en sus tolerancias, de acuerdo con la publicación 120 de la
I.E.C.
Los ensayos y el procedimiento operatorio se realizará de acuerdo con lo indicado en el
párrafo 5 de la norma UNE 21.006 y de los apartados 4 y 5 de la Norma 21.021.
Todas las piezas deberán llevar además de la marca del fabricante, indicación precisa
de los conductores a que pueden ser aplicados en condiciones de seguridad y buen
rendimiento o el número correspondiente que pueda identificarla en catálogo.
f) Apoyos:
93
PLIEGO DE CONDICIONES
En general el acero utilizado será del tipo F-622 (UNE 36.081). Los ensayos se
ajustarán a lo indicado en los apartados 5 y 6 de la Norma UNE 36.080.
Para la determinación del límite de fluencia, se aplicará lo expuesto en la instrucción
e.m. 62 del Instituto Eduardo Torroja de la Construcción y del Cemento en el apartado 3.20.
Las tolerancias para perfiles y chapas serán las consignadas en las Normas UNE (Serie
36.000). En el desplome de las torres una vez izadas - H/500, siendo (H) su altura total.
Los apoyos serán galvanizados, debiendo ejecutarse este de acuerdo con la Norma UNE
21.006, siendo el peso de zinc de 5 gr por dm2 de superficie galvanizada.
g) Conductores.
El suministro de cables de aluminio-acero, se regirá por las siguientes Normas:
-
UNE-21.014- Alambres de Al para conductores de líneas eléctricas.
-
UNE-21.005- Alambres de acero galvanizado para cables de aluminio, con alma de
acero, destinado a líneas eléctricas aéreas.
Los ensayos para la recepción de éstos materiales se hará de acuerdo con la siguiente
norma:
-
UNE-21.016 1ª R- Cables de aluminio con el alma de acero, para líneas eléctricas
aéreas.
18.1.2 Materiales de Acopio en el Momento de la Construcción.
Se refiere éste grupo a aquellos materiales que por su reducido plazo de entrega, puede
considerarse su adquisición como simultanea a su empleo .
Los materiales, sus características técnicas y sus condiciones de suministro, son los
siguientes:
a) Agua y Áridos:
Sus características son las indicadas en el apartado 5.2.3.1 de este documento y serán
suministrados por lotes correspondientes a cada apoyo.
94
PLIEGO DE CONDICIONES
b) Materiales Auxiliares:
Sus características técnicas serán las que el uso y el buen arte de la construcción ha
designado como de primera calidad. En general se refiere a todos los materiales y
herramientas que no queden colocados en la línea después de terminados los trabajos.
18.1.3 Recepción de los Materiales.
Los materiales suministrados por el contratista, se someterán a las pruebas y ensayos
indicados en éste Pliego de Condiciones para comprobar que satisfacen las condiciones
exigidas. Para ello deberá presentar el Contratista, con la antelación necesaria, muestras de
los diferentes materiales que vaya a emplear, los cuales serán reconocidos y ensayados en la
obra, si hay medios, o bien en otro laboratorio a elección del Contratista, o en un laboratorio
Oficial, siendo decisivo el resultado que se obtenga en este último laboratorio en los casos de
duda sobre la calidad de los materiales. El importe de todos los ensayos serán por cuenta del
Contratista, mientras no se estableciera lo contrario.
18.1.4 Transporte y Almacenamiento.
El contratista deberá cuidar de la carga y transporte de los materiales desde fábrica a
sus almacenes.
Estos transportes serán por cuenta del Contratista, siendo responsable de cuantas
incidencias ocurran a los mismos hasta la recepción definitiva de las obras.
18.1.5 Tolerancias de Pérdidas.
El contratista será responsable de todos los materiales entregados, debiendo sustituirlos
por su cuenta si las pérdidas o inutilizaciones superan las tolerancias siguientes:
-
Conductores...........2%
95
PLIEGO DE CONDICIONES
-
Aisladores..............1%
Herrajes.................1%
Cementos...............1%
Tornillos, Arandelas..2%
18.2 Replanteo de los Apoyos.
El replanteo de los apoyos, será realizado por la misma entidad que realizó el
levantamiento topográfico.
La contrata deberá comprobar con dos días de antelación, por lo menos, la existencia de las
estacas necesarias para la correcta colocación del apoyo, con el fin de que en caso de falta, el
equipo topográfico pueda volver a colocarlos sin necesidad de dejar de excavar este apoyo.
Como referencia para determinar la situación de los ejes de las cimentaciones, se darán a
las estaquillas la siguiente disposición:
a) Una estaquilla para los apoyos de madera.
b) Tres estaquillas para todos los apoyos que se encuentren en una alineación, aún
cuando sean de amarre. Las estaquillas estarán alineadas en la dirección de la
alineación y la central corresponderá a la proyección del eje vertical del apoyo.
c) Cinco estaquillas para los apoyos de ángulo. Las estaquillas se dispondrán en cruz
según las direcciones de las bisectrices del ángulo que forma la línea, y la central indicará
la protección del eje vertical del poste.
Se deberán tomar todas las medidas con la mayor exactitud, para conseguir que los ejes de
las excavaciones se hallen perfectamente situados y evitar que haya necesidad de rasgar las
paredes de los hoyos con el consiguiente aumento en el volumen de la fundición que sería a
cargo de la Contrata.
18.3 Excavaciones.
Las dimensiones de las excavaciones se ajustarán lo más posible a las dadas en el proyecto
o en su defecto a las indicas por el Director de Obra.
Las paredes de los hoyos serán verticales. Cuando sea necesarios variar el volumen de la
excavación, se hará de acuerdo con el director de Obra.
El contratista tomará las disposiciones convenientes para dejar el menor tiempo posible
abiertas las excavaciones, con objeto de evitar accidentes.
96
PLIEGO DE CONDICIONES
Las excavaciones se realizarán con útiles apropiados según el tipo de terreno. E terrenos
rocosos será imprescindible el uso de explosivos o martillo compresor, siendo por cuenta del
Contratista la obtención de los permisos de utilización de explosivos.
En terrenos con agua, deberá procederse a un desecado, procurando hormigonar después,
lo más rápidamente posible para evitar el riesgo de desprendimiento en las paredes del hoyo,
aumentando así las dimensiones del mismo.
Cuando se empleen explosivos, el Contratista deberá tomar las precauciones adecuadas
para que en el momento de la explosión no se proyecten al exterior piedras que puedan provocar
accidentes o desperfectos, cuya responsabilidad correría a cargo del Contratista.
18.4 Cimentaciones.
18.4.1 Características de los Componentes y Ejecución de los Hormigones.
La arena y la grava podrán ser de ríos, arroyos y canteras, no debiendo tener impurezas de
carbón, escorias, yesos y mica.
Los áridos deberán proceder de rocas inertes en actividad sobre el cemento, inalterables al
agua, aire y heladas, prescribiéndose las calizas tiernas, feldespatos y esquistos y no debiendo
contener lajas ni trozos alargados.
Se admitirá una cantidad de arcilla inferior a la que se indica posteriormente. En general, la
calidad de los áridos debe corresponder a las "Instrucciones para el Proyecto de Obras de
Hormigón de Obras Públicas".
Las dimensiones de la grava será de 2 a 6 cm, no admitiéndose piedras ni bloques de
mayor tamaño. No se podrá utilizar ninguna clase de arena que no haya sido examinada por la
Dirección Técnica de la Obra. Se dará preferencia a la arena cuarzosa sobre la de origen calizo,
siendo preferibles las arenas de superficie áspera o angulosa.
La determinación de la cantidad de arcilla se comprobará por los siguientes ensayos a pie
de obra.
De la muestra de árido mezclado se separarán, con el tamiz de 5 mm 100 cm3 de arena, los
cuales se verterán en una probeta de vidrio estrecha y graduada hasta los 300 cm3, una vez llena
de agua hasta la marca de 150 cm3, se agitará fuertemente tapando la boca con la mano, hecho
esto se dejará sedimentar durante una hora. En estas condiciones el volumen aparente de arcilla
no superará el 8%.
Los ensayos de las arenas se hará sobre mortero de la siguiente dosificación:
97
PLIEGO DE CONDICIONES
- Mezcla (en peso)
- 1 parte de cemento.
- 3 partes de arena.
Esta probeta de mortero conservada en agua durante 7 días, deberá resistir a la tracción de
la romana de Michaelis un esfuerzo comprendido entre los 12 y 14 Kg/cm2.
Toda la arena que sin contener materiales orgánicos no resista el esfuerzo de tracción
anteriormente indicado, será desechada. El resultado de este ensayo permitirá conocer si se debe
aumentarse o disminuirse la dosificación del cemento empleado en la mezcla, cuya decisión
compite a la Dirección de la obra.
Respecto a la grava o piedra, se prohíbe el empleo de cascote y otros materiales blandos, o
la piedra de estructura foliácea o esquistosa. Se recomienda la utilización de piedra de peso
específico elevado.
El cemento utilizado será cualquiera de los cementos Portland de fraguado lento admitidos
en el mercado. Previa autorización de la Dirección de obra, podrán utilizarse cementos especiales
en aquellos casos en que se estime conveniente.
El agua utilizada será procedente de río o manantial, a condición de que su mineralización
no sea excesiva. Se prohíbe el empleo de aguas que procedan de ciénagas o estén muy cargadas
de sales carbonosas o selonitosas.
La mezcla de hormigón se efectuará en hormigonera o a mano, siendo preferible el primer
procedimiento en beneficio de la compacidad y ulterior resistencia. En el segundo caso se hará
sobre chapa de hierro de suficientes dimensiones para evitar que se mezcle con la tierra, y se
procederá primero a la elaboración del mortero de cemento y arena, añadiéndole a continuación
la grava, y entonces se le dará una vuelta a la mezcla debiendo quedar esta de color uniforme, si
no ocurre así, hay que volver a dar otras vueltas hasta conseguir la necesaria uniformidad.
Logrado esto se añadirá a continuación el agua necesaria antes de verter el hormigón al pozo.
La composición normal de la mezcla será:
- Arena........1/3
- Grava........2/3
- Cemento......200 Kg/cm3
98
PLIEGO DE CONDICIONES
- Agua.........193 l/m3
La dosis de agua no es un dato fijo y varía según las circunstancias climatológicas y los
áridos que se empleen.
En caso de que por falta de otro árido se permita emplear zahorra, por la Dirección de la
Obra, se comprobará previamente su composición en arena y grava.
El hormigón será de consistencia plástica, comprobándose su docilidad, por medio del
cono de Abrams. El asentamiento admisible es hasta 15 cm. La ejecución del hormigón se
atenderá en general a las Instrucciones para el Proyecto de Obras de Hormigón de Obras
Públicas.
En caso de heladas se cubrirán durante la noche los cimientos que estén fraguando, por
medio de sacos, papel, paja.
No obstante será la facultad de la Dirección de la obra suspender los trabajos de
hormigonado cuando ocurran dichas circunstancias climatológicas.
Cuando sea necesario interrumpir un trabajo de hormigonado al reanudar la obra, se lavará
la parte construida con agua barriéndola después con escobas de metal y cubriendo la superficie
con un enlucido de cemento bastante fluido.
La bancada que sobresalga del nivel de tierra, se hará con mortero de la misma
dosificación que el empleado en las cimentaciones. Un exceso de cemento provoca el
agrietamiento de la capa exterior.
18.4.2
Instrucciones para la Ejecución de las Cimentaciones.
Se procederá de la siguiente forma:
a) Se echará primeramente una capa de hormigón seco fuertemente apisonado y del espesor
indicado en los planos, de manera que teniendo el poste un apoyo firme y limpio, se conserve la
distancia marcada en el plano, desde la superficie del terreno hasta la capa de hormigón.
b) Al día siguiente se colocará sobre él la base del apoyo o el apoyo completo, según el
caso, nivelándose cuidadosamente el plano de unión de la base con la estructura exterior del
apoyo, en el primer caso, o bien se aplomará el apoyo completo, en el segundo caso,
inmovilizando dichos apoyos por medio de vientos.
99
PLIEGO DE CONDICIONES
c) Cuando se trata de apoyos de ángulo o final de línea, se dará a la superficie de la base o
al apoyo una inclinación del 0,5 al 1 % en sentido opuesto a la resultante de las fuerzas
producidas por los conductores.
d) Después se rellenará de hormigón el foso, o bien se colocará el encofrado en las que sea
necesario, vertiendo el hormigón y apasionándolo a continuación.
e) Al día siguiente de hormigonada una fundición, y en caso de que tenga encofrado lateral,
se retirará éste y se rellenará de tierra apisonada el hueco existente entre él
hormigón y el foso.
f) En los recrecidos se cuidará la verticalidad de los encofrados y que éstos no se muevan
durante su relleno.
18.5 Armado e Izado de los Apoyos.
Los trabajos comprendidos en éste epígrafe, son los de armado, izado y aplomado de los
apoyos, incluido la colocación de crucetas y anclaje, así como el herramental y todos los medios
necesarios para ésta operación.
A continuación se hace referencia a las condiciones que habrán de regir para los distintos
tipos de apoyos:
a) Antes del montaje en serie de las torres, si éstas son metálicas, la contrata deberá montar
una de cada tipo, con el fin de comprobar si tiene algún error sistemático de construcción que
convenga sea corregido por el constructor de las torres, con el suficiente tiempo.
b) El sistema de montaje del apoyo, será el adecuado al tipo de apoyo, y una vez instalado
dicho apoyo, deberá quedar vertical, salvo en los apoyos de fin de línea o ángulo, que se le dará
una inclinación del 0,5 % al 1 % en sentido contrario a la resultante de los esfuerzos de los
conductores. En ambas posiciones se admitirá una tolerancia del 0,2 %.
Los tornillos se limpiarán escrupulosamente antes de usarlos y el apriete de los mismos
será el suficiente para asegurarse el contacto entre las piezas unidas. Una vez apretados deberá de
sobresalir de la tuerca dos hilos de vástago fileteado.
d) Para el montaje de apoyos metálicos, sólo se utilizarán como herramientas un punzón de
calderero que servirá para hacer coincidir los taladros de las piezas, pero no se empleará para
agrandar los taladros.
100
PLIEGO DE CONDICIONES
e) En caso de roturas de barras y rasgado de taladros por cualquier causa, el contratista
tiene la obligación de ponerlo en conocimiento del personal técnico y procederá al cambio de los
elementos rotos.
f) La sección del tornillo viene dada por el diámetro de los taladros que atraviesa y en
cuanto a la longitud, ésta se escogerá en función de los espesores de las piezas a unir. El
contratista deberá acopiar los tornillos en lotes, en los que se indicará el número de las torres en
las que se vayan a colocar.
g) Una vez la contrata haya comprobado el correcto montaje de los apoyos, procederá al
graneteado de las tuercas de los tornillos, con el fin de impedir que se aflojen.
h) El procedimiento de levante será determinado por la Contrata, previa aprobación de la
Dirección de la Obra. Todas las herramientas que se utilicen en el izado, se hallarán en perfectas
condiciones de conservación, y serán las adecuadas.
i) En el montaje de los apoyos, se tomarán todas las precauciones pertinentes para evitar
esfuerzos capaces de producir las deformaciones permanentes o grietas en los de hormigón.
j) Una vez determinado el montaje del apoyo, se separarán los vientos sustentadores, no
antes de 48 horas en aquellos apoyos cuya cimentación sea de hormigón.
k) Terminadas todas las operaciones anteriores, y antes de proceder al tendido de los
conductores, la Contrata dará aviso para que los apoyos sean recepcionados por la Dirección de
Obra.
l) La comprobación de la perfecta ejecución de los apartados anteriores se hará sobre el 10
% de los apoyos presentados a recepción. Solo se admitirán diferencias en los largos y en el
apriete de los tornillos hasta un máximo de un 0,2 % del total.
18.6 Tomas de Tierra.
El trabajo detallado de éste epígrafe comprende la apertura y cierre del foso y zanja para la
línea del electrodo, así como la conexión del electrodo a la torre a través del macizo de
hormigón.
Comprende así mismo el suministro de herramental necesario, la carga y transporte del
material a montar desde el almacén a pie de obra.
101
PLIEGO DE CONDICIONES
a) Cada apoyo llevará un electrodo de puesta a tierra, el cual será unido a la torre por
medio de cable de acero de 50 mm2 de sección y con los elementos que prescribe el Reglamento
de Líneas de Alta Tensión, las cuales pasará a través de la fundación por medio de un tubo.
b) Al pozo de la toma de tierra se le dará una profundidad tal, que el extremo superior del
tubo, una vez hincado, quede como mínimo a 60 cm de la superficie del terreno.
La profundidad de la zanja de unión entre la pata del poste y el hoyo de la toma de tierra ha
de ser de 60 cm.
c) La hinca de toma de tierra normal se hará en el lugar que indique la Dirección de Obra,
no estando a distancia superior a 3 m de una de las patas del apoyo.
d) Una vez aceptada la partida se procederá al relleno del foso y zanja, debiéndose apisonar
ésta fuertemente.
18.7 Tendido, Tensado y Regulado de Conductores.
Los trabajos comprendidos en éste epígrafe son los siguientes:
a) Colocación de los aisladores y herrajes de sujeción de los conductores.
b) Tendido de los conductores, tensado inicial, regulado y engrapado de los mismos.
Comprende igualmente el suministro de herramental y demás medios necesarios para estas
operaciones, así como su transporte a lo largo de la línea.
18.7.1 Colocación de los Aisladores.
La manipulación de aisladores y de los herrajes auxiliares de los mismos se hará con el
mayor cuidado, no desembalándolos hasta el instante de su colocación, comprobándose si han
sufrido algún desperfecto, en cuyo caso la pieza deteriorada será rechazada y sustituida por otra
en el caso de los aisladores rígidos, se fijará al soporte metálico estando el aislador en posición
vertical invertida, el material de unión del aislador con el vástago será filástica impregnada de
minio, a no ser que sea definitivo expresamente en otras condiciones especiales.
18.7.2 Tendido de los Conductores.
- Las bobinas deberán ser tratadas con sumo cuidado para evitar deterioros en los cables y
mantener el carrete de madera en buen estado de conservación. Para ello en la carga y descarga
102
PLIEGO DE CONDICIONES
se utilizarán mecanismos de elevación a muelles de descarga, para evitar choques bruscos de los
carretes.
- Se tendrá especial cuidado que en los conductores que entre en su composición acero
galvanizado, no estén en contacto con tierras o materias orgánicas, especialmente ambiente
húmedo, un tiempo superior a 48 horas.
- No se comenzará el tendido de un cantón, si todos los postes de éste no están
recepcionados.
- El tendido de los conductores, y especialmente los de aluminio-acero, se ejecutará de
forma que éste no sufra ningún daño por roce, aplastamiento u otras circunstancias.
- En caso de emplearse tambores de frenado para el tendido de los cables serán necesarios
dos tambores en serie, de diámetro no inferior a 60 veces el del conductor.
- Si se emplean cables pilotos para ejercer la tracción en el momento del tendido, éstos
serán flexibles y antigiratorios, uniendo el cable conductor a través de bulones de rotación, para
compensar los efectos de torsión.
- Las poleas de tendido del cable de Al-Ac serán de aleación de aluminio y su diámetro
como mínimo 20 veces el del conductor.
Cada polea estará montada sobre dos rodamientos de bolas y las armaduras no rozarán
sobre las poleas de aluminio.
- Durante el tendido, en todos los puntos de posible daño del conductor, el contratista
deberá desplazar un operario con los medios necesarios para que aquel no sufra deterioro.
- Si durante el tendido se producen roturas de venas del conductor, el contratista debe
consultar con la Dirección de obra la clase de reparación que se debe ejecutar.
Los empalmes de los conductores se efectuarán por el sistema que se indique en las
Condiciones Especiales y su colocación se hará de acuerdo con las disposiciones contenidas en el
Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
18.7.3 Tensado y Regulado de los Conductores.
Previamente al tensado de los conductores, deberán ser venteadas las torres de amarre en
sentido longitudinal conforme con las instrucciones que recibirá el Contratista de la Dirección
de Obra.
103
PLIEGO DE CONDICIONES
A cada uno de los tramos en que quede dividida la línea entre cadenas de amarre, la
denominaremos cantón.
Antes de regular el cable, se medirá su temperatura con un termómetro de contacto,
poniéndolo sobre el cable durante 5 minutos, con ésta medida y la longitud del vano obtendrá
por medio de las Tablas de Flechas y Tensiones la medida de la Flecha para un tensado correcto
del cantón. La medida de la flecha se ejecutará según la indicada en la propuesta de la Norma
UNE 21.001.
Si existen árboles que puedan estorbar para la regulación porque los conductores descansen
en ellos, en su posición normal, deben ser cortados antes de la regulación, y su necesidad se
preverá con el tiempo suficiente para obtener permiso de propiedad.
•
Tolerancia de regulación.
Los errores admitidos en las flechas serán:
- De ±2 % en el conductor que se regula con respecto a la
teórica.
- De ±2 % entre dos conductores situados en planos verticales.
- De ±4 % entre dos conductores situados en planos horizontales.
Estos errores se refieren a los apreciados antes de presentarse la afluencia de los
conductores. Dicho fenómeno sólo afecta al 1º de los errores, o sea, flecha real de un conductor
con relación a la teórica, por lo que deberá tenerse presente al comprobar las flechas al cabo de
un cierto tiempo de tendido.
18.7.4 Engrapado y Accesorios.
En ésta operación se cuidará especialmente, la limpieza de su ejecución, empleándose
herramientas no cortantes, para evitar morder los cables de aluminio.
A.- Grapa de alineación y alineación-cruce.
Al ejecutar el engrapado se tomarán las medidas necesarias para conseguir un aplomado
perfecto.
En el caso de que al engrapar sea necesario correr la grapa sobre el conductor para
conseguir el aplomado de las cadenas de aisladores, este desplazamiento no se hará a golpe de
104
PLIEGO DE CONDICIONES
martillo u otra herramienta; se suspenderá el conductor, se dejará libre la grapa y ésta se correrá a
mano hasta donde sea necesario.
La suspensión del cable de aluminio se hará, o bien por medio de una grapa, o por cuerdas
que no dañen al cable.
El apretado de los estribos se realizará de forma alternativa para conseguir una presión
uniforme de la almohadilla sobre el conductor, sin forzarla, ni romperla. El punto de apriete de la
tuerca será el necesario para comprimir la arandela elástica.
B.- Grapas de amarre.
En la grapa de amarre, si ésta es de estribos, se cuidará la perfecta colocación de éstos y la
almohadilla, y el apriete de las tuercas será de forma alternativa en ambas ramas.
Si la grapa es de compresión, las distintas entalladuras de realizará girándolas un tercio de
circunferencia, con el fin de que no se curve el eje de la grapa. Una vez comprimido el acero, se
aplicará una capa de minio sobre la parte ondulada y la comprimida. La compresión del aluminio
siempre comenzará por la patilla.
C.- Elementos de unión.
Tanto en éstas bridas, como en todas las uniones a través de las cuales circule corriente, se
usará una impregnación conductora de la que de ninguna forma se puede prescindir, Así mismo
es fundamental cuidar el perfecto aprieto de los tornillos de todos los elementos de las cadenas
de aisladores y accesorios cogidos a ésta o al conductor, debido a que de no ser así las
vibraciones del conductor, pueden aflojarlos, con el consiguiente riesgo de avería.
18.8 Centros de Transformación.
En primer lugar se prepararán la apertura y nivelación del foso para la correcta colocación
del centro. Después se ralearán
las zanjas; Deberán estar limpias de materiales que estorben en el tendido
de los tubos los cuales deberán de asentar perfectamente.
En terrenos inclinados se hará una explanación del terreno al nivel correspondiente a la
estaca central.
La tierra sobrante deberá de ser retirada a un lugar donde no produzca perjuicio ninguno.
Los embarrados y conexiones de alta tensión estarán constituidos por conductores aislados
soportados por aisladores de apoyo.
105
PLIEGO DE CONDICIONES
Las conexiones, derivaciones y empalmes se realizarán con elementos apropiados, que para
conductores de cobre de sección circular se recomienda que sean de apriete concéntrico.
Las conexiones de baja tensión se ajustarán lo dispuesto en el REBT.
Ningún circuito de baja tensión se situará sobre la vertical de los circuitos de alta tensión
ni a menos de 45 cm, excepto si se instalan tubos o pantallas de proyección.
Se cuidará de respetar las distancias de las partes en tensión, a masa como establece en el
vigente Reglamento. Los mandos de los aparatos deberán ser regulados para su perfecto
funcionamiento.
Las condiciones de las circuitos de puesta a tierra:
-No se unirán al circuito de puesta a tierra ni las ventanas metálicas ni las puertas de
acceso.
-En ninguno de los circuitos de puesta a tierra se colocarán elementos de seccionamiento.
-La conexión de neutro a su toma se efectuará siempre que sea posible antes del
seccionamiento de baja tensión.
-Cada circuito de puesta a tierra llevará un borne para la fácil medida de la resistencia a
tierra, situado en un punto de fácil acceso.
-La conexión del conductor de tierra con la toma de tierra se realizará de forma que no
haya peligro de aflojarse.
-Los circuitos de puesta a tierra formarán una línea continua en la que no podrán incluirse
en serie las masas del centro. Siempre la conexión de las masas se realizará por derivación.
-Los conductores de tierra podrán ser de cobre o acero.
-Cuando la alimentación de un centro se realice por medio de cables subterráneos
provistos de cubiertas metálicas, se asegurará la continuidad de estas por medio de un conductor
de cobre lo más corto posible de una sección no inferior a 50 mm2. Las cubierta metálica se unirá
al circuito de tierra de las masas.
Puesto que se realizará la medida en alta tensión, se instalarán tres transformadores de
intensidad y tres de tensión en el sentido de circulación de la energía.
106
PLIEGO DE CONDICIONES
Los transformadores de medida deben ser instalados de forma que sus placas de
características sean visibles una vez abierta la celda que los contiene. Se reserva una celda
exclusivamente para medida.
Las líneas de conexión del equipo de medida, serán lo más cortas posibles, canalizadas en
tubos visibles. La tierra de los secundarios de los transformadores de medida, se llevarán
directamente de cada transformador al punto de unión con la tierra para medida y de aquí se
llevará, en un solo hilo, a la regleta de verificación. Los contadores se colocarán en un módulo
exterior a la celda, estando los hilos de conexión bajo tubo de acero.
El error en la medida producido por los empalmes y los conductores no serán superior al
0,2 % en valor absoluto. El equipo de medida estará montado de tal forma que pueda precintarse
en los mecanismos de regulación por Organismos Competentes de la Administración y en los de
conexión de Sevillanas de Electricidad, sin impedir a su vez la visibilidad de los integradores de
medida. Los contadores de medida de energía reactiva se colocarán siempre según el orden de
sucesión de fases y en primer lugar. El de activa a continuación.
Durante la ejecución de las obras o una vez finalizada, el Director de obra podrá verificar si
los trabajos realizados están de acuerdo con las especificaciones contenidas en este Pliego. Esta
verificación se llevará por cuenta del contratista.
Una vez finalizadas las instalaciones el contratista deberá de solicitar la oportuna recepción
global de la obra. En la recepción de la instalación se incluirá los siguientes conceptos:
-Aislamiento: Medición de la resistencia de aislamiento del conjunto de la instalación.
-Ensayo dieléctrico: Todo el material que forma parte del equipo eléctrico del centro
deberá de haber soportado por separado las tensiones de prueba a frecuencia industrial y a
impulso tipo rayo.
-Instalación de puesta a tierra: Se comprobará la medida de las resistencias de puesta a
tierra, las tensiones de contacto y de paso.
-Regulación y protecciones: Se comprobará el buen estado de funcionamiento de los relés
de protección y su correcta regulación.
107
PLIEGO DE CONDICIONES
18.9
Local
El local del Centro de Transformación no albergará en su interior ninguna instalación ajena
a su función, ni estará atravesado o cruzado por tuberías de agua, desagües u otros servicios.
La ventilación queda garantizada mediante rejillas con lamas en forma de V invertida con
tela de mosquitero.
Las puertas serán metálicas galvanizadas de doble hoja, de apertura hacia el exterior, que
pueden abatirse totalmente sobre la fachada.
Los centros de transformación prefabricados de hormigón cumplirá con la recomendación
UNESA 1303ª o la norma que la sustituyera.
Quedará prohibido el acceso a los centros de transformación a toda persona ajena al
servicio. Se excluye de esta prohibición a los funcionarios de la Dirección de obras de Industria y
Energía, así como a los de Inspección del Trabajo, siempre y cuando actúen en actos de servicio.
En todo el centro de transformación se instalará una banqueta aislante, guantes aislantes y
una pértiga de maniobras. Así mismo, se colocará en sitio visible el esquema unifilar realizado
en el centro. También se instalarán indicadores de instalación de alta tensión e instrucciones de
primeros auxilios a accidentados por contactos con partes en tensión.
En caso de accidente no se verterá agua sobre la instalación, pues pueden producirse
contactos y ponerse en comunicación los circuitos primarios con los secundarios, quedando en
alta toda la instalación.
En el interior y junto la puerta se instalará un extintor de eficacia 610B.
18.10
Aparamenta
En este apartado si incluyen el disyuntor de protección general, los interruptoresseccionadores y las celdas de protección de los transformadores de potencia.
Todos ellos serán tripolares y realizarán la extinción del arco mediante autosoplado de
hexafuloruro de azufre. Todos los contactos y bornes de conexión serán de una sola pieza de
cobre plegado en frío.
Serán del tipo denominado bajo envolvente metálica, siendo este material prefabricado,
debiéndose garantizar mediante protocolos de ensayos las características eléctricas del conjunto,
y cumplirán lo especificado en las normas UNE 29009 y 36086.
108
PLIEGO DE CONDICIONES
En el montaje convencional y por motivos de seguridad se colocará necesariamente un
mando por manivela para su apertura y cierre, para todos los interruptores de cable o línea.
De acuerdo con lo indicado en el apartado 1.1.1 del MIE RAT-12, los niveles de
aislamiento a considerar en las instalaciones serán los siguientes:
-Tensión más elevada para el material ...
-Tensión soportada nominal a los impulsos tipo rayo
-Tensión soportada nominal de corta duración 50 Hz
20 kV
125 kV
..................50 kV
También admitirán durante un segundo una intensidad de cresta de 16 kA y resistir sin
formación de arco y durante un minuto una sobretensión trifásica de 60 kV.ef
Las celdas interruptor-seccionado estarán equipadas con seccionadores de puesta a tierra,
existiendo entre ambos seccioanodores un enclavamiento seguro, de modo que cuando uno esté
abierto el otro esté cerrado y viceversa.
Cada cabina o celda separable llevará una placa de características con los siguientes datos:
-Nombre del fabricante o marca de identificación.
-Número de serie o designación de tipo, que permita obtener toda la información necesaria.
-Tensión nominal.
-Frecuencia nominal.
-Intensidades nominales de las barras generales y los circuitos.
18.11 Cables
Los cables de alta tensión cumplirán lo reseñado en la Memoria Descriptiva.
El puente de alta tensión será de una sección de cobre de 25 mm2, de aislamiento de
polietileno reticulado o etileno propileno 18/20 kV.
El resto del cableado utilizado en baja tensión cumplirá con la instrucción MIE RAT-007.
El contratista informará por escrito al Director de obra del nombre del fabricante de cables
y le enviará una muestra de los mismos.
18.12 Armario de Baja Tensión
109
PLIEGO DE CONDICIONES
Admitirá cuatro salidas y un módulo de aplicación y estarán dotados de los desconectores
ncesarios para las salidas de cables, provistos de fusibles de uso general aptos para la intensidad
nominal de las líneas que alimentan.
El elemento de corte de cada línea, podrá ser unipolar o tripolar, con poder de corte de 630
A, colocándose un interruptor adecuado que incluso, podrá ser único para la salida del
transformador.
El neutro de las salidas de baja tensión será seccionable mediante el uso de la herramienta
adecuada.
Los armarios estarán construidos conforme a las normas CEI-529
El grado de protección ha de ser IP-54.
Los elementos plásticos que contengan serán autoextingibles a 96 º C según normas CEI695.21 y C15-100.
El embarrado de que dispongan será de cobre electrolítico y capaz de soportare esfuerzos
térmicos y electrodinámicos de cortocircuito, calculados en la Memoria de Cálculo.
Se indicarán en unas placas características:
-
Nombre del fabricante y número de serie.
Intensidad en amperios.
Número de líneas de salida.
18.13 Fusibles
Todos los fusibles serán de tipo de alto poder de ruptura.
Los fusibles irán instalados en el interior de las celdas de protección del transformador.
El calibre de los mismos dependerá de la potencia del transformador a proteger.
Los fusibles cumplirán lo especificado en la norma UNE 21120.
Deberán estar construidos de forma que no produzcan proyecciones de metal fundido ni
formación de llama, y llevar grabado el calibre por el 80 % de la corriente máxima que pueden
soportar indefinidamente.
18.14 Equipo de Medida.
110
PLIEGO DE CONDICIONES
Se emplearán conductores de cobre con aislamiento del tipo H07VR, según UNE 21031/B,
siendo las secciones, función de las longitudes de las conexiones y de carga de los aparatos
conectatados, indicándose como valores mínimos los siguientes:
- Circuito de intensidad
1 x 4 mm2
- Circuito de tensión
1 x 2,5 mm2
- Neutro
1 x 4 mm2
- Tierras de carcasas de transformadores: Redondos o barras de Cu de 8 mm de diámetro
de medida de A.T.
El tipo de contadores será de montaje saliente y estarán homologados por la administración
competente.
La tensión nominal de los contadores será 110/√3. La precisión de los contadores ha de ser:
Contadores de energía reactiva: Clase 1
Contadores de energía activa: Clase 2
Los transformadores de intensidad estarán homologados por la Administración
competente, siendo las características técnicas las siguientes
Clase de precisión mínima....................................0.5
Potencia de precisión mínima...............................15 VA
Tensión nominal de aislamiento.......................... 36 kV
Tipo de aislamiento............................................ seco
Intensidad límite térmica mínima.........................5 kA
Intensidad límite dinámica mínima.......................2,5-5 kA
111
PLIEGO DE CONDICIONES
Factor de sobrecarga mínimo.................................5
Intensidad nominal secundaria...............................5 A
Intensidad nominal primaria...................................150 A
Los transformadores de tensión estarán homologados por la administración competente.
En los circuitos secundarios de estos transformadores sólo se podrán conectar los circuitos
voltimétricos de los transformadores, que sirvan para la facturación, así como la alimentación de
aquellos elementos necesarios para dicha facturación ( relojes de tarifación, etc. ).
Las características térmicas fundamentales de los transformadores de tensión son las
siguientes:
Clase de precisión mínima....................................0.5
Potencia de precisión mínima...............................50 VA
Tensión nominal de aislamiento.......................... 24 kV
Tipo de aislamiento............................................ seco
Tensión nominal secundaria..................................110/√3 V
Tensión nominal primaria......................................22/√3 kV
Tipo.........................................................................Un polo aislado
18.15 Transformador
Se usará un transformador en baño de aceite.
El transformador en baño de aceite se ajustará a las normas CEI, UNE 20138 y
recomendaciones UNESA 5201 y 5204.
112
PLIEGO DE CONDICIONES
La tensión del primario nominal de trabajo será de 20 kV, para ello deberá de llevar bajo
tapa las conexiones necesarias para la tensión de 20 kV. La tensión del secundario será de
380/220 V de valor nominal.
Se prohíbe usar piraleno como refrigerante.
El transformador irá provisto de regulador de tensión, que se puede accionar sin carga, con
una regulación posible de 2,5 y 5% de la tensión nominal.
El fabricante será de conocida solvencia y su marca de fabricación será internacionalmente
conocida.
El aceite estará obtenido por destilación fraccionada del petróleo y refinada con
posterioridad. Sus características más importantes serán:
Color: observado a contraluz en un tubo de ensayo de 15 mm, aparecerá claro y limpio.
Peso específico: a 20 grados, 8 grados Engler; y a 50 grados, 2,5 grados Engler como
máximo.
Temperatura de inflamación mínima: 140 grados.
Rigidez dieléctrica: 100 kV/cm
Alteración del algodón: al introducirlo en el aceite durante 10 minutos y probado a tracción
inmediatamente después del secado del mismo, presentará una reducción no mayor del 35% en
su coeficiente de tracción inicial.
Acidez orgánica: será de un máximo de 0,05% en ácido oleico.
Asfalto y resinas: exento
Los cables de unión entre las celdas de protección y el transformador serán de aislamiento
a base de polietileno reticulado, de 50 mm2 de sección, 18/30 kV.
Los ensayos a que se someterá al transformador serán:
De medida:
Resistencia arroyamiento.
Relación de transformación y grupos de conexiones.
113
PLIEGO DE CONDICIONES
medida de las pérdidas y de la corriente de vacío.
Pérdidas debidas a las cargas.
Tensión de cortocircuito.
Dieléctricos a frecuencia industrial:
Tensión aplicada.
Tensión inducida.
Sobre los conmutadores de forma en carga.
Calentamiento.
De choque onda plana.
18.16 -Centro de Mandos
Será metálico, tratado químicamente. Tendrá el cierre hermético, de manera que resguarde
a los elementos en él alojados de la humedad. Deberá de llevar cerradura, con llave, para que el
interior sólo pueda ser manipulado por el personal especializado.
Los interruptores magnetotérmicos cumplirán con las normas UNESA y serán de las
características ya citadas en la Memoria Descriptiva.
La célula fotoeléctrica deberá de soportar la acción de los agentes atmosféricos sin que
afecte a su función.
El relé crepuscular deberá de ajustarse para que la intensidad luminosa descienda de 10 lux
18.17 Extintores Manuales
Llevarán incorporados un soporte para poder fijarlos al paramento vertical.
Se ajustará los criterios de calidad y ensayo de los extintores móviles, de la norma UNE
23110-75 ( extintores portástiles de incendios ), así como el Reglamento de Aparatos a Presión.
Deben estar homologados por el Ministerio de Industria de Energía.
Se indicará en una placa el tipo, la capacidad de carga, la vida útil y el tiempo de descarga.
114
PLIEGO DE CONDICIONES
18.18 Conductores Aislados
Serán conductores unipolares rígidos de cobre, el aislamiento será de policloruro de vinilo,
de color azul claro para conductores de neutro, negro o marrón para conductores de fase y
bicolor ( amarillo-verde ) para conductor de protección.
Se seguirá lo especificado en la norma UNE 21031.
18.19 Caja de Derivación
Las cajas serán empotrables, de material aislante, con tapas del mismo material, ajustable a
presión, llevarán huellas de ruptura para el paso de tubos.
Podrá disponerse de cajas superficiales, las cuales llevarán entradas elásticas, con grado de
protección IP-547.
18.20 Material de Conexión
Todos los elementos utilizados para las conexiones de conductores tendrán unas
dimensiones ajustadas a la sección de estos.
Tanto las partes metálicas como las aislantes presentarán una superficie libre de grietas o
defectos.
Permitirán el apriete de los conductores y en su caso la fijación al soporte, sin sufrir daño o
deformación.
18.21 Interruptores
Serán de corte unipolar, empotrables.
Estarán constituidos por base aislante con borne para conexiones y conductores y
mecanismos de interrupción, soporte metálico con dispositivo de fijación a la caja, mando
accionable manualmente y placa de cierre aislante.
18.22 Armarios
115
PLIEGO DE CONDICIONES
Serán de material aislante, empotrables con tapas del mismo material, sujetas con bisagras,
ajustables a presión a con tornillos.
La tapa llevará las aperturas necesarias para que sobresalgan los elementos de, maniobra
de los interruptores.
En su parte superior dispondrá de un espacio reservado para la identificación del
instalador.
La caja llevará huellas laterales de ruptura para el paso de tubos y elementos para la
fijación de interruptores diferenciales y magnetotérmicos.
18.23 Luminarias
Las luminarias tendrán la forma y dimensiones que aparecen en la documentación técnica.
Son de tipo horizontal y en su interior se alojará el equipo de encendido.
Para las lámparas fluorescentes, estarán constituidas por armaduras y portalámparas,
llevando un sistema de sujeción así como alojamiento para reactancias, condenadores, cebadores
y demás accesorios para su fijación al techo.
Para las lámparas incandescentes tendrán características similares a la anterior, llevando un
portalámpara para alojar mediante rosca a la lámpara, según el tipo que se señala en la
documentación.
Tanto las luminarias como el equipo auxiliar cumplirán con lo prescrito en las Normas de
Alumbrado Urbano del Ministerio de la Vivienda.
Antes de ser aceptada por el director de obra el tipo de luminaria a instalar, será necesaria
la presentación por el contratista al técnico encargado de:
Catálogo de dimensiones y características.
Escrito del fabricante con la calidad del aluminio utilizado en la fabricación.
Curvas de intensidades luminosas o curvas polares.
- Curvas isolux del suelo.
18.24 Lámparas
116
PLIEGO DE CONDICIONES
Las lámparas a utilizar cumplirán lo señalado en el Pliego de Condiciones Constructivas
del Ministerio de Industria, Reglamento de Verificaciones Eléctricas y Normas de Alumbrado
Público.
Se utilizarán lámparas nuevas y con cierta garantía de su funcionamiento, el tipo de
lámpara viene especificado en la documentación.
Las lámparas de vapor de mercurio serán de color corregido con baño interior de fósforo
fluorescente.
La reposición de las lámparas deberá realizarse cada vez que se alcancen valores inferiores
de iluminación a los requeridos.
Todas las lámparas llevarán gravadas de forma clara u legible las siguientes indicaciones.
Maraca de origen.
Potencia nominal en Wattios.
Color aparente.
Condiciones de encendido.
El contratista presentará al director de obre catálogos con los tipos de lámpara a utilizar,
sobre los que se habrán hecho los cálculos y donde deberán figurar las características más
importantes.
Le dará carta del fabricante con las características que deben de reunir los elementos de
encendido a instalar para el tipo de lámpara a emplear, indicando no sólo la intensidad de
arranque sino también la potencia y corriente absorbidas, la resistencia a la humedad, el
calentamiento admisible, etc...
En un laboratorio se hará un ensayo de flujo luminoso total, rendimiento, envejecimiento y
depreciación de la lámpara.
El número de lámparas a ensayar será de una por cada embalaje.
Los portalámparas no deberán tener ninguna parte metálica en contacto con los
conductores. Sus elementos aislantes serán de porcelana. Estarán provistos de amplios y sólidos
contactos eléctricos que permitan el paso de la máxima corriente sin producirse calentamientos
excesivos.
117
PLIEGO DE CONDICIONES
18.25 Alumbrado Público.
Las zanjas no se excavarán hasta que vaya a realizarse el tendido de los cables o la
colocación de los tubos protectores.
El fondo de las zanjas se nivelará cuidadosamente retirando todos los elementos
puntiagudos o cortantes; sobre el fondo se dipositará la capa de arena que servirá de asiento de
los tubos protectores.
Los conductos protectores de los cables estarán constituidos por tubos de PVC.
Descansarán sobre un lecho de 10 cm de arena fina.
El tendido de los cables se hará con sumo cuidado evitando la formación de roces y
torceduras. Como piezas de unión se emplearán manguitos y piezas en forma de T estañado con
ranuras para la introducción de los cables. Los empalmes se dispondrán en el interior de cajas
metálicas.
Los cables que unen la conducción de energía con los portalámparas de los puntos de luz,
no sufrirán deterioro a su paso por el interior de los brazos.
Para el transporte de los báculos se emplearán los medios auxiliares necesarios para que
durante el transporte no sufran deterioro alguno.
El izado y colocación de los báculos se efectuará de modo que queden perfectamente
aplomados en todas las direcciones, no siendo admisible el emplear cuñas o calzos para el
montaje definitivo. Los báculos se unirán en un macizo de hormigón por medio de unos penos y
placa de fijación unida al fuste. Los báculos se montarán transcurridas 48 horas como mínimo
desde el vertido del hormigón.
La reactancia y condensador se instalarán en el interior de la luminaria.
Las acometidas se harán de acuerdo con las normas que establece el REBT.
La célula fotoeléctrica del centro de mando se colocará en la columna más cercana a él,
orientada de forma que no incida sobre ella la luz solar directamente.
El conexionado de los distintos puntos de luz a la re alimentadora se efectuará de forma
que le sistema quede lo más equilibrado posible, a tal fin se procurará que las luminarias se
conecten en orden alternativo una a cada fase de la instalación.
Terminada la instalación en cada luminaria se procederá a la conexión de cada circuito a la
red comprobando el buen funcionamiento de cada punto de luz. Las pruebas se realizarán por
118
PLIEGO DE CONDICIONES
espacio de un tiempo igual al normal diario, verificando que no existan calentamientos
anormales.
Las deformaciones, grietas, roturas, desperfectos y modificaciones no autorizadas en la
obra serán motivo suficiente para que se demuelan y se construyan total o parcialmente las obras
defectuosas, si así lo estima el director.
119
120
121
122
123
124
125
126
127