06_Bekaert-Resistencia_residual

SEMINARIO INTERNACIONAL
“Diseño y Durabilidad del Shotcrete”
Resistencia residual
en la Fibra Metálica,
experiencias
ICH Capacitación
-
Discontínuo
-
Distribuido uniformemente
-
Refuerzo tri-dimensional
ICH Capacitación
ICH Capacitación
Módulo de Rotura del Concreto
Módulo de Rotura del Concreto
L/3
L/3
L/3
Módulo de Rotura del Concreto
h
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Módulo de Rotura del Concreto
0
¡FALLA
FRÁGIL!
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟
𝐌∙𝐲
=
𝐈
¡FALLA
FRÁGIL!
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟 =
𝐋
(𝐏 ∙ 𝟔) ∙ 𝐲
¡FALLA
FRÁGIL!
𝐈
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟 =
𝐡
𝐋
(𝐏 ∙ 𝟔) ∙ (𝟐)
¡FALLA
FRÁGIL!
𝐈
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟 =
𝐡
𝐋
(𝐏 ∙ 𝟔) ∙ (𝟐)
¡FALLA
FRÁGIL!
(𝐛 ∙ 𝒉𝟑 )/𝟏𝟏
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟
𝐏∙𝐋
=
𝐛 ∙ 𝒉𝟐
¡FALLA
FRÁGIL!
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
La estructura antes del
colapso es isostática
• Se evalúa la
resistencia del
material
• La primera fisura es
la última
Módulo de Rotura del Concreto
𝐟𝐟𝐟𝐟
𝐏∙𝐋
=
𝐛 ∙ 𝒉𝟐
¡FALLA
FRÁGIL!
M = P.L/6
COLAPSO
L/3
L/3
L/3
h
b
L = 450 mm
b = 150 mm
h = 150 mm
P = 29.0 kN
ffct = 3.86 N/mm2
Concreto Simple
h=?
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = ?
h
Concreto Simple
h
ICH Capacitación
h=?
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = ?
fcu = 3.86 N/mm2
s =3
Concreto Simple
h
h=?
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = ?
fcu = 3.86 N/mm2
s =3
Concreto
Simple
Dificilmente predecible, falla súbita de la
placa de concreto simple.
Pero las fisuras en el fondo raramente
pueden ser vistas, el modo de falla es más
bien inpredecible, con riesgo de vidas
aunque limitado
Capacidad del sistema ≈ Capacidad de la
sección
F
F
System:
Section:
Section:
F
loadcontrolled
w
F
F
F
F
¡FALLA
FRÁGIL!
F
deflectioncontrolled
w
F

w
Solución: LOGRAR DUCTILIDAD
¿Fibras de
Acero?
¿Fibras?
¿Mallas?
¿fibras
sintéticas?
¿Refuerzo?
ICH Capacitación
Refuerzo con malla de acero
h = 120mm
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = 3.86 N/mm2
2
120mm σsu = 549.36 N/mm
As = ?
ICH Capacitación
Refuerzo con malla de acero
h = 120mm
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = 3.86 N/mm2
2
120mm σsu = 549.36 N/mm
As = ?
Malla:
4.5mm@150mm
Refuerzo con malla de acero
Predecible, falla dúctil del concreto
reforzado con malla.
Fisuras en las superficies superior e inferior
serán visibles y pueden tomarse medidas de
seguridad.
Capacidad del sistema >> Capacidad de la
sección
bottom
view
F
F
System:
Section:
Section:
F
F
loadcontrolled
F
F
F
deflectioncontrolled
w

F
DUCTILIDAD
DUCTILIDAD
DUCTILIDAD
F
w
w
Refuerzo con malla de acero
Consumo adicional de concreto debido
a los requerimientos de recubrimiento
Llenado parcial de los bolsones no
previene la infiltración de agua
Consumo extra de concreto para llenar
los bolsones detrás de la malla
La ubicación irregular de la malla no
asegura un refuerzo eficiente
Resistencia Residual
ICH Capacitación
Resistencia Residual
h
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
Resistencia Residual
Pe,3 = 52.2 kN.mm = 17.4 kN
3 mm
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
L = 450 mm
b = 150 mm
h = 150 mm
P = 29.0 kN
ffct = 3.86 N/mm2
Resistencia Residual
Pu = 29.0 kN
Pe,3 = 17.4 kN
𝑃𝑒,3 ∙ 𝐿
𝑓𝑓𝑓𝑓,𝑒𝑒,150 =
𝑏 ∙ ℎ2
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
L = 450 mm
b = 150 mm
h = 150 mm
P = 29.0 kN
ffct = 3.86 N/mm2
Resistencia Residual
Pu = 29.0 kN
Pe,3 = 17.4 kN
𝑓𝑓𝑓𝑓,𝑒𝑒,150 = 2.32 𝑁/𝑚𝑚2
𝑅𝑒,3 =
𝑓𝑓𝑓𝑓,𝑒𝑒,150
𝑓𝑓𝑓𝑓
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
L = 450 mm
b = 150 mm
h = 150 mm
P = 29.0 kN
ffct = 3.86 N/mm2
Resistencia Residual
Pu = 29.0 kN
Pe,3 = 17.4 kN
𝑓𝑓𝑓𝑓,𝑒𝑒,150 = 2.32 𝑁/𝑚𝑚2
𝑅𝑒,3
2.32 𝑁/𝑚𝑚2
=
= 60%
3.86 𝑁/𝑚𝑚2
P/2
P/2
h
δ
L/3
L/3
L/3
b
L = 450 mm
b = 150 mm
h = 150 mm
P = 29.0 kN
ffct = 3.86 N/mm2
Concreto reforzado con fibra
h
𝒃 ∙ 𝒉𝟐
𝑴𝒖 = 𝒇𝒆 ∙
𝟔
ICH Capacitación
h=?
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = 3.86 N/mm2
Re,3 = 60%
fe = Re x fcu
= 2.32 N/mm2
Concreto reforzado con fibra
h
h=?
Mu = 3,088 N.m/m
Concreto: C30/37
fcu = 3.86 N/mm2
Re,3 = 60%
fe = Re x fcu
= 2.32 N/mm2
𝒃 ∙ 𝒉𝟐
𝑴𝒖 = 𝒇𝒆 ∙
→ 𝐡 = 𝟗𝟗 𝐦𝐦
𝟔
ICH Capacitación
Un sistema de fibras encoladas permite que fibras
con alta relación de aspecto puedan mezclarse fácil
y uniformemente en el concreto
Relación de aspecto (L/D)
Extremo conformado
Extracción controlada (debida a la deformación del
extremo)
Alta resistencia a tracción del acero
43
DUCTILIDAD
NULA
ALTA DUCTILIDAD
ICH Capacitación
DUCTILIDAD
NULA
Re,3 = 60%
ALTA DUCTILIDAD
ICH Capacitación
La estructura es hiperestática por la condición
de apoyo continuo
• Permite la redistribución de fuerzas
• Múltiples fisuras (si estas son controladas)
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
ICH Capacitación
P/2
P/2
P/2
P/2
? ? ??
? ? ?
ICH Capacitación
P/2
?
?
?
? ? ?
80 J
800 J
400 J
1250 J
0.5 vol %
4.55kg/m3
1.0 vol %
0.5 vol %
1.0 vol %
9.1kg/m3
4.55kg/m3
9.1kg/m3
ICH Capacitación
Ensayo de placa cuadrada EFNARC
¿Porqué fue propuesto el ensayo de panel cuadrado?
HIPERESTATICO
ICH Capacitación
El ensayo de panel
cuadrado, también
llamado el ensayo de
placa EFNARC, simula a
escala de laboratorio el
comportamiento
estructural del sistema
perno de anclaje –
shotcrete bajo carga de
flexión y corte.
Ensayo de placa cuadrada EFNARC
Este ensayo es presentado
en 1989 por la ferroviaria
francesa, y con el tiempo,
aceptado por EFNARC, y
está desde 2006 en las
normas EN
- Un shotcrete de
túnel se comporta
como una losa
- Las condiciones
híper estáticas del
ensayo permiten
redistribución de
carga
Permite múltiples
fisuras
- El ensayo también
puede llevarse a
cabo con refuerzo
de malla
ICH Capacitación
Ensayo de placa cuadrada EFNARC
La curva carga-desplazamiento, indica claramente que durante el ensayo se
desarrollan varias fisuras, las cuales actúan entonces como rótulas que permiten
redistribuir las cargas a través de las fibras de acero puenteando las fisuras..
ICH Capacitación
Sistema-Q propuesto para revestimientos de concreto lanzado
E) Absorción de energía en ensayo de panel de shotcrete reforzado con fibra de acero a 25 mm
ICH Capacitación
Categorías de refuerzo:
1
Sin soporte
2
3
Pernos de anclaje puntuales, sb
4
Pernos de anclaje sistemáticos, (y
concreto simple lanzado, 4-10 cm),
B(+S)
5
Concreto lanzado reforzado con fibras y
pernos de anclaje, 5-9 cm, Sfr+B
6
Concreto lanzado reforzado con fibras y
pernos de anclaje, 9-12 cm, Sfr+B
7
Concreto lanzado reforzado con fibras y
pernos de anclaje, 12-15 cm, Sfr+B
8
Concreto reforzado con fibras
> 15 cm, costillas de refuerzo y pernos de
anclaje, Sfr+Hrs.+B
9
Revestimiento de concreto vertido, CCA
Pernos de anclaje sistemáticos, B
Ensayos de precalificación
59
DUCTILIDAD
NULA
ALTA DUCTILIDAD
DUCTILILDAD
P
Material 1
700 JOULE
Material 2
700 JOULE
¿¿¿DUCTILIDAD???
Deflexión
25 mm
ICH Capacitación
Ensayo de panel circular
ISOSTÁICO
Número
determinado
de fisuras (3)
ICH Capacitación
61
Ensayo de Panel Circular
FIBRA SINTÉTICA 1
FIBRA SINTÉTICA 2
100%
FIBRA DE ACERO
100%
91%
MALLA DE ACERO
47%
ICH Capacitación
Propiedades de los materiales
Módulo de elasticidad
Módulo de elasticidad
P/2
P/2
P/2
? ? ??
? ? ?
ICH Capacitación
P/2
?
?
?
? ? ?
Comportamiento CREEP
Comportamiento CREEP
Comportamiento CREEP
“Long term behaviour
of steel and macrosynthetic-fibre
reinforced concrete
beams”
- University of
Bologna
Published in CPI
Comportamiento CREEP
Comportamiento creep en placas
Paneles probados usando el
ensayo EN a 25mm Al aplicar
el 60% de la carga final
algunos paneles fallaron
luego de 14 días.
Criterio de desempeño
C30/37
L
700 Joules
SEGURO
25 mm
SÓLO PARA USO INTERNO DE BEKAERT
Criterio de desempeño
C50/60
L
700 Joules
INSEGURO
25 mm
SÓLO PARA USO INTERNO DE BEKAERT
Criterio de desempeño
C50/60
L
1000 Joules
SEGURO
25 mm
SÓLO PARA USO INTERNO DE BEKAERT
SÓLO PARA USO INTERNO DE BEKAERT
Enfoque universal de diseño con el
Model Code 2010 de la fib
SÓLO PARA USO INTERNO DE BEKAERT
100%
100%
>40%
>50%
ICH Capacitación
ExpoHormigón Mayo 2013
- El diseño del gancho hace posible una falla
balanceada y una fisuramiento controlado.
- Cuando las fibras no tienen un correcto balance entre
la resistencia del material y la eficiencia del anclaje, el
resultado es una disminución en el DESEMPEÑO
VS.
OPTIMIZADO
Test de resistencia
No optimizado
o se desprenden…
83
≈ 460 J
87
88
?
57 MPa
71 MPa
<
>
45 MPa
74 MPa
29 MPa
39 MPa
90
ASTM1550 = ACT as a beam test = Isostactic test
• Round determinate panel – S. Bernard
97
ASTM1560 = ACT as a beam test =
Importante:
Isostactic test
• No se presenta el efecto de múltiple fisuración,
•
•
•
•
como sí ocurre en el ensayo de placa cuadrada
(EFNARC, EN); por lo tanto, no permite
redistribución de carga
No se simula, a escala de laboratorio, el
comportamiento estructural del sistema: perno
de anclaje – concreto proyectado), bajo carga la
flexión y cortante, como sí ocurre con la placa
EFNARC, EN
No es apropiado el considerar una correlación,
en términos de absorción de energía, entre
resultados en panel circular y el de placa
cuadrada
No debe compararse un ensayo hiperestático
(EN), con un ensayo que actúa como una viga
(panel circular)
No debe compararse la deflexión de 25mm del
panel cuadrado con 40mm ni incluso 80mm del
panel circular.
Panel circular y viga de flexión:
Ambas estructuras isostáticas
Ancho
Deflexión promedio
de fisura
(mm)
(mm)
5
10
15
20
25
30
35
40
1.2
3.4
5.4
7.5
9.7
11.5
13.3
15.1
Nota en ASTM 1550
Una deflexión de 10mm en el panel redondo podría ser
considerado como una deflexión de 3mm en ensayos de viga EN
o ASTM 1609.
• Esta deflexión es la considerada típicamente para diseño en
ULS (fR4 / 3.5 mm CMOD / 3.02 mm deflexión)
• Para el SLS, típicamente se consideran pequeñas
deformaciones (fR1 / 0.5 mm CMOD / 0.47 mm deflexión)
Esto significa que una deflexión de 40 mm está mucho más allá
que la considerada para ULS, lo que no es relevante en túneles
civiles.
101
≈ 530 J
≈ 445 J
≈ 460 J
≈ 170 J
≈ 28 d
≈ 365 d
Ensayo de Panel Circular
FIBRA SINTÉTICA 1
FIBRA SINTÉTICA 2
100%
FIBRA DE ACERO
100%
91%
MALLA DE ACERO
47%
ICH Capacitación
≈ 480 d
ICH Capacitación
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Central Hidroeléctrica Alfalfal
Central Hidroeléctrica Ralco
Central Hidroeléctrica Chacabuco Túnel Lo Prado etapa II
Túnel La Calavera etapa II
Túnel Zapata etapa II
Túnel Proyecto Relaves Valle-Ovejería Codelco Andina
Túnel Proyecto Expansión Minera los Pelambres
Compañía Minera El Peñón
Codelco Chile División El Salvador (túneles, piques, etc.)
ICH Capacitación
• Codelco Chile División El Teniente desde 1990-1995
(diversos frentes de trabajo)
• Codelco Chile División El Teniente – Proyecto Nuevo Nivel
Mina
• Metro Línea 4 A
• Compañía Minera Disputada de Las Condes, Área El Soldado
• Compañía Minera Disputada de Las Condes, Área Los
Bronces – Túnel Hortiga
• Túnel La Pólvora I y II
• Túnel Acceso Mansa Mina – Codelco División Chuqui
• Compañía Minera Carolina de Vichilla
• Compañía Minera El Indio
ICH Capacitación
• Central Hidroeléctrica Tehuelche
• Central Hidroeléctrica Loma Alta
• Túnel de riego Salamanca – Dirección de Riego
del MOP
• Túnel riego Corrales – Dirección de Riego del
MOP
• Túnel de Evacuación Embalse Convento Viejo
ICH Capacitación
Brasil:
HIDROELÉCTRICA Presa Simplicio Brasil
Dramix® ZP305
Volumen de fibras de
acero:
400 T
Año:
2007-2008
País:
Brasil
Desempeño:
750 Joules
Calidad del concreto:
C30/37
MEXICO:
Portal de entrada Maxitunel, Acapulco
MEXICO:
Acceso desde Acapulco a Ciudad de México
IRAN:
Presa Ostour
MEXICO: Portal de entrada
Túnel Loma Larga Acceso hacia San Pedro Garza García, NL.
MEXICO:
Portal de acceso hacia Monterrey
MEXICO:
Túneles Río Grijalva
Portal de entrada
MEXICO:
Túneles Río Grijalva - Portal de entrada
MEXICO:
Túneles Río Grijalva - Portal de Salida
MEXICO:
Túneles Río Grijalva - Portal de Salida
MEXICO:
Túneles Río Grijalva - Portal Salida
MEXICO:
Túneles Río Grijalva – Acabado final
MEXICO:
Construcción del túnel – Portal de salida – Túnel auxiliar
MEXICO:
Autopista Nuevo Necaxa - Tihuatlan
MEXICO:
Portales y túneles Eje 5 poniente (Cd de México)
Suecia:
Túnel Göta
Tipo de fibra:
Dramix® RC-65/35-BN+M6
Espesor:
Varios
Año:
2000-2006
País:
Suecia
Shotcreting in the Göta Tunnel
- Duomix® M6 Fire por razones de seguridad
- La dosis más baja de fibras que alcanzó el desempeño con Dramix® RC-65/35-BN
Tamaño:
> 1000 t
Calidad del concreto: De
acuerdo con el
Departamento de Vías
Irán:
Proyecto Hidroeléctrico Siah Bishe
Tipo de fibra:
Dramix®, RC-65/35-BN
Layout of the Siah Bishe Pumped Storage Project
Espesor:
10-15 cm
Año:
2006
País:
Irán
Vista del portal del túnel
- Duomix® aplicado en el túnel de conducción y conducto inclinado, como revestimiento inicial
- Soporte de terreno sencillo con Dramix®, incluso en casos de inclinación
Tamaño:
2500 m
Calidad del concreto:
C30/37
España:
Túnel Av. Cártama
Tipo de fibra:
Dramix® RL-45/35-BN
Espesor:
15 cm
Año:
2002-2003
País:
España
Túnel para tren de alta velocidad
- Aceleración de la construcción
- Protección segura al reforzar el revestimiento inicial
Tamaño:
2,424 m
Calidad del concreto:
C30/37
Turquía:
Planta de energía hidroeléctrica Uzundere-1
Tipo de fibra:
Dramix® RC-65/35-BN
Espesor:
7 cm + 13 cm
Año:
2009
País:
Turquía
Excavación del túnel
Vista de la sección del túnel
- Soporte inicial: 7 cm CLRFA + pernos de anclaje
- Segunda capa: 13 cm CLRFA
- Reducción del tiempo de construcción en 20%
Aplicación:
Shotcrete
Tamaño del proyecto::
5,400 m de largo
China: Túnel Qinling
comprende dos tubos de vías casi paralelas
La excavación del túnel
este fue realizada por
dos TBM.
La abertura es
soportada
inmediatamente por
concreto lanzado
reforzado con fibras de
acero
35 kg/m3 Dramix®
ZP305
China:
Proyecto Hidro-energético Ertan
Ubicado en el río Yalong en el oeste de la
provincia Sichuan (China)
Vista isométrica del
complejo subterráneo de
la planta de energía
40kg/m3
Dramix® RC65/35BN
Documentación de
diseño preparada por el
Instituto de
Investigación y Diseño
de la Hidroeléctrica
Chendhu
Brasil:
HIDROELÉCTRICA Presa Simplicio Brasil
30kg/m3 Dramix® ZP305
Volumen de fibras de
acero:
400 T
Año:
2007-2008
País:
Brasil
Desempeño:
750 Joules
Calidad del concreto:
C30/37
Francia: Vía férrea de alta velocidad
Galería geológica – Lyon-Turín
Dramix® RC65/35BN
(shotcrete vía húmeda)
Volumen de fibras de
acero:
2000 T
País:
Francia
Desempeño:
> 700 Joules siguiendo el
criterio de la norma EN
Calidad del concreto:
C30/37
ESTADOS UNIDOS DE NORTEAMÉRICA:
Cumberland gap
La especificación incluía
requerimientos de
tenacidad, permitiendo
ambas, fibras de acero
y polímero I5 =4 y I10=6
La longitud total del Cumberland gap es 1,25 km con 13 pases transversales
construidos entre los dos tubos
El polímero no fue
usado pues no
cumplieron con los
requerimientos de
tenacidad
CLRCFA incluyó
40kg/m3
Dramix® ZP305
Brasil:
Autopista Florianpolis Express
Inicialmente se usó malla de
alambre pero tomaba mucho
tiempo para instalar las
planchas en la superficie
irregular la roca fallada y
segmentada. Al substituir la
malla de alambre por fibras
de acero, que fueron
agregadas como un
componente más a la mezcla
en la planta concretera, se
obtuvo ahorros de
horas/jornada y también
permitió un ahorro substancial
en el consumo de concreto
lanzado para alcanzar los 15
cm en la superficie irregular
de la roca.
Concreto lanzado en
vía seca reforzado con
50 kg Dramix®
ZP30/50
India:
Planta de energía hidroeléctrica Uri
Los 480 MW de capacidad de la planta producirán
3.200 GWhora en un año normal, lo que se ha estimado
como suficiente para abastecer de energía a entre 2.5 a 3
millones de personas en India.
Cuando se encontraba roca pobre, se lanzaba
inmediatamente concreto lanzado luego de la voladura.
Donde la roca era débil, concreto lanzado por vía húmeda
reforzado con fibras de acero Dramix® RC 65/35 BN de
longitud 35 mm, de lo contrario se usaba concreto simple
lanzado por vía húmeda. Sin embargo, donde había mucho
agua, se usaba concreto lanzado por vía seca por su mejor
adherencia a la superficie de la roca
Inglaterra:
Metro London Kings Cross
30 kg/m3
Dramix® RC65/35BN
Francia - España: Túnel Somport,
uno de los más largos en Europa
Concreto lanzado
con valor promedio
de 37 Mpa
Dramix® RC65/35BN
25kg a 40kg/m3 de
acuerdo a las
condiciones del
terreno
El Director General R. Lopez Guarga declaró acerca del proyecto:
“Lo que diferencia a este proyecto es la flexibilidad que el concreto lanzado ofrece al consorcio
de contratistas en términos del cumplimiento de un cronograma apretado incluso luego de
algunos reveses inesperados y su posibilidad de cumplir con estrictos criterios de seguridad.”
Singapur: Proyecto Mandai Cavern es el primero con la tan grande capacidad de almacenaje
en Singapur
El diseño fue basado en el Sistema-Q
desarrollado por Nick Barton
- 75mm de espesor de CLRFA
(56kg/m3 Dramix® RC65/35BN) para
la cara de la roca
- 50 a 100mm de espesor de CLRFA
(45kg/m3 Dramix® RC65/35BN) para
el revestimiento del túnel caverna
Para todo el CLRFA, fue requerida una
capacidad de absorción de energía (de
acuerdo con el ensayo de panel
cuadrado) de 1000Joules
Noruega: Túnel Laerdal,
uno de los túneles viales más largos
Los 24.5 km de longitud
del Túnel Laerdal
El túnel tiene 2 carriles y un pavimento
flexible de 7.5 m de ancho, y a cada
lado una franja de emergencia de 1 m
de ancho.
Luego de cada voladura, el techo y muros
fueron reforzados con una capa de concreto
lanzado reforzado con fibras de acero de 50100 mm de espesor.
Se aplicó concreto lanzado por vía seca con 40 kg Dramix®
RC65/35BN. No fue provisto un revestimiento secundario.
Portugal:
Túnel Ponta do Sol Madeira
25 kg/m3
Dramix® RC65/35BN
> 500 Joules
Suiza:
Túnel Sedrun
35 kg
Dramix® RC65/35BN
800 Joules
Conclusiones:
• No olvidar que el principal objetivo es proveer DUCTILIDAD
• No es suficiente observar por separado los parámetros de especificación (l, d, Rm…)
• Lo más importante es el DESEMPEÑO verificable del refuerzo
• Garantizar el control inmediato de las fisuras
• La resistencia residual Re,3 y capac. de absorc. de energía no son sufienctes, deberá
observarse la progresión de la deformación vs. la capacidad sostenida
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