39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 MONITORIZACIÓN DEL RENDIMIENTO TÉRMICO DEL SECUNDARIO DE C. N. ASCÓ (BOP) Sara Carrasco ANAV [email protected] El circuito secundario constituye un sistema de transferencia de la energía producida en el reactor, para su aprovechamiento en el sistema de generación de energía eléctrica. El plan de monitorización del rendimiento térmico del secundario de C. N. Ascó incluye, por un lado, parámetros de seguimiento global del ciclo, donde se analiza las condiciones de contorno como la potencia del reactor y las condiciones del foco frío y, por otro lado, parámetros específicos de los principales equipos, (generadores de vapor, turbina, condensador, etc.). Los principales objetivos de la monitorización del BOP son la mejora de la fiabilidad y de la seguridad, maximizar la potencia eléctrica generada por la planta, minimizar el calor rechazado al medio ambiente, establecer medidas de mejora o corrección, así como realimentación al programa de mantenimiento preventivo. 1. INTRODUCCIÓN El circuito secundario constituye un sistema de transferencia de la energía producida en el reactor, para su aprovechamiento en el sistema de generación de energía eléctrica. Este circuito está constituido por varios sistemas o equipos: generadores de vapor, turbina (turbina de alta y baja presión), recalentadores separadores de humedad (MSR), condensador, sistema de condensado (calentadores de baja presión), sistema de agua de alimentación principal (calentadores de alta presión) y bombas asociadas. El plan de monitorización del rendimiento térmico del secundario debe tener la visión global de todo el circuito, no debiéndose considerar la separación por sistemas y/o componentes, ya que la mayoría de parámetros a monitorizar están íntimamente relacionados entre sí. Los principales objetivos que se esperan conseguir a través del programa de seguimiento del rendimiento del secundario, se resumen en: o o o Mejora de la fiabilidad y de la seguridad. El adecuado seguimiento de prestaciones, permite la identificación precoz de eventuales anomalías y su corrección antes de que se produzca un fallo inesperado del equipo. Maximizar la potencia eléctrica generada por las Plantas. En general, toda pérdida imprevista de potencia de salida será debida al mal funcionamiento de algún equipo. Las pérdidas térmicas, como fugas de vapor o agua de alta energía, además de la evidente repercusión económica por reducción de la producción, son perjudiciales para equipos y líneas, ya que la energía degradada en el componente produce aumento de fenómenos como la erosión. Minimizar el calor rechazado al medio ambiente. El maximizar la potencia eléctrica en el generador principal tiene como consecuencia directa la minimización de la energía rechazada en el condensador, con la correspondiente mejora medioambiental. 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 o Mantener informada a la organización de forma adecuada. De los resultados del seguimiento del secundario, se obtendrán posibles acciones correctivas, propuestas de mejora y realimentaciones al programa de mantenimiento preventivo. El plan de monitorización del rendimiento térmico del secundario de C. N. Ascó incluye, por un lado, parámetros de seguimiento global del ciclo, donde se analiza las condiciones de contorno como la potencia del reactor y las condiciones del foco frío y, por otro lado, parámetros específicos de los principales equipos (generadores de vapor, turbina, condensador, calentadores, etc.). 2. DEFINICIÓN DEL PLAN DE MONITORIZACIÓN La sistemática para la realización e implantación del sistema de monitorización del rendimiento térmico del secundario, se basa en los siguientes puntos: 1. 2. Establecimiento de un programa de seguimiento (Monitorización). Selección de equipos que se monitorizarán, en función de su importancia y de la disponibilidad de instrumentación permanente. Definición de los parámetros que deben ser monitorizados, así como sus criterios de aceptación de prestaciones. Análisis continuo del comportamiento de los equipos. Debe procederse a la evaluación sistemática de las tendencias de los parámetros monitorizados, para garantizar un funcionamiento en el punto óptimo de rendimiento, así como para la identificación precoz de eventuales anomalías. 3. Realimentación a los programas de mantenimiento preventivo. En función de los resultados obtenidos, puede ser necesario modificar las gamas de mantenimiento, ya sea en el alcance de las tareas, como en las frecuencias de realización. 4. Realización de informes. De los resultados del seguimiento de prestaciones, se obtendrá información relevante para la organización, tanto en el caso de detección de anomalías, como si se obtiene un funcionamiento óptimo. Ingeniería en Planta de C. N. Ascó, tras la recopilación de datos y elaboración de los resultados prepara informes de diferente tipología: informe semanal, con los datos obtenidos del seguimiento global del circuito secundario; informes semestrales y de ciclo, con seguimiento de todos los parámetros; e informe de anomalías específicos. 3. PLAN DE MONITORIZACIÓN A continuación se establece el alcance y parámetros del plan de monitorización del rendimiento térmico del secundario de C. N. Ascó. 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 Figura 1. Circuito secundario 3.1. SEGUIMIENTO GLOBAL Este primer grupo de parámetros a monitorizar es el que proporcionará una idea general del estado de funcionamiento de la planta, permitirán una primera visión para confirmar que la planta está funcionando con normalidad y dentro de parámetros aceptables. En caso contrario, alertarán sobre la necesidad de profundizar en la detección de las posibles anomalías. Los principales parámetros son: Rendimiento del Ciclo: rendimiento bruto, rendimiento neto, Heat rate y factor de carga Seguimiento respecto a foco frío Potencia generada en el alternador, respecto a la temperatura del agua de circulación Potencia generada en el alternador, respecto al vacío del condensador Vacío en el condensador respecto a la temperatura de circulación Potencia eléctrica generada comparada con la potencia esperada teórica: se calcula la potencia esperada teórica en base al balance térmico teórico y teniendo en cuenta correcciones de los principales parámetros según las condiciones reales (presión de vacío, TTD (Diferencia de Temperatura Terminal) de MSR y calentadores, pérdidas del alternador, etc.) 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 Figura 2. Ejemplos del seguimiento global del rendimiento térmico del secundario 3.2. GENERADORES DE VAPOR (GV) Los generadores de vapor (GV) pueden considerarse como cambiadores de calor. Desde el punto de vista térmico, el principal parámetro a monitorizar es el coeficiente global de transferencia de calor. Su evolución permitirá conocer el eventual ensuciamiento de los tubos. En caso de tomar como constante la superficie de intercambio, el taponado de tubos que, eventualmente, se realice también afectará al valor del coeficiente de transferencia. Los principales parámetros son: Potencia térmica en GV: potencia térmica global de los GV, potencia térmica individualizada de cada GV Coeficiente de transmisión de calor Purga de los GV: caudal de purga de los GV, carga térmica de la purga de los GV 3.3. TURBINAS DE ALTA PRESIÓN Y BAJA PRESIÓN (TAP Y TBP) En C. N. Ascó se dispone de una turbina de alta presión y dos turbinas de baja presión. La turbina de alta presión (TAP) recibe el vapor principal a través de las válvulas de regulación y convierte parte de la energía térmica del vapor en energía mecánica, por la expansión del vapor a través de las diferentes ruedas de álabes. Su contribución a la potencia total del turbogenerador es del orden del 30%. Por tanto, una pérdida de rendimiento de la turbina de alta presión afectaría en dichas proporciones al rendimiento general de la planta. Las turbinas de baja presión (TBP) reciben vapor recalentado procedente de los MSR, convirtiendo la energía térmica del vapor en energía mecánica por la expansión del vapor a través de las diferentes ruedas de álabes, desde la presión de entrada hasta la existente en el condensador. Su contribución a la potencia total del turbogenerador es del orden del 70% en C. N. Ascó. Los parámetros indicativos del rendimiento de las turbinas son: Potencia mecánica generada. Como se ha indicado anteriormente, para una determinada potencia térmica en Generadores de Vapor, la turbina de alta presión debe generar una potencia mecánica constante. La potencia de las turbinas de baja presión se ve influenciada notablemente por las condiciones de presión en el condensador, por 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 lo que el seguimiento de su tendencia debe realizarse siempre, en función del vacío existente. Presión en la primera etapa. La presión en la primera etapa de turbina es una función del caudal de vapor que entra en la misma. Para una determinada potencia térmica, una disminución de esta presión es indicativa de un menor caudal de vapor que llega a la turbina. Las causas más probables de la disminución de caudal de vapor pueden ser: o Fugas de vapor principal al condensador (pocetes de purga de líneas de vapor principal o válvulas del steam-dump). o Funcionamiento anómalo de la segunda etapa de MSR o exceso de consumo por apertura inadecuada de la válvula de drenaje del cuarto paso. o Error conservador en la determinación de la potencia térmica por deriva en la instrumentación de medida del caudal de agua de alimentación principal (APP). En este caso, también se verán afectados los parámetros de seguimiento del caudal de agua de alimentación (venturis de AAP, caudal de condensado y drenaje de calentadores, etc.), ya que se estaría produciendo un descenso en la potencia realmente generada. Presión en extracciones y escape. La relación entre la presión en las extracciones y la de la primera etapa, así como la del escape con respecto a la primera etapa, deben ser constantes. Sin embargo, en el caso de las de baja presión, tanto el escape como las extracciones de más baja presión están influenciados por la presión en el condensador, por lo que existirá una variación estacional. Una alteración en estos ratios es indicativa de anomalías en la turbina, como by-pass de vapor entre etapas a través de los anillos de cierres intermedios. Rendimiento de la primera etapa TBP. La extracción de más alta presión en las turbinas de baja, está en la zona de vapor recalentado, por lo que es posible la monitorización del rendimiento de la primera etapa (entre la admisión y primera extracción). Cualquier variación en el valor de este rendimiento, pondrá de manifiesto una degradación del comportamiento de la primera etapa de las turbinas de baja presión. Pérdida de carga del escape. Otro parámetro que debe seguirse es la pérdida de carga existente entre el cuello del condensador y el escape de las turbinas de baja presión. La presión medida en el cuello del condensador será menor que la determinada en los escapes. Teóricamente, esta diferencia de presión es función del cuadrado de la velocidad del vapor en el escape de la turbina, la cual, a su vez, es proporcional al caudal, por tanto, para una determinada carga (normalmente el 100%) existirá una variación en esta caída de presión, que aumentará a medida que disminuye el vacío en el condensador, aumentando las pérdidas. Se alcanzará un punto (choked flow) en el que una mejora en el vacío del condensador ya no producirá ningún aumento de la potencia de salida, ya que la presión efectiva en el escape de turbina no se reducirá, debido al aumento de las pérdidas de carga. 3.4. CONDENSADOR El vapor del escape de las turbinas de baja presión se condensa para devolverlo como agua de alimentación a los generadores de vapor. El calor que cede el vapor, al condensarse, se transmite al agua de circulación que fluye por el interior de los tubos. Como se ha indicado en el punto relativo a las turbinas de baja presión, la presión existente en el escape es determinante para la potencia entregada por la turbina de baja presión. Esta presión está condicionada al vacío en el condensador. Por tanto, debe prestarse una especial atención al seguimiento del funcionamiento del condensador. 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 Los parámetros indicativos del rendimiento del condensador son: Potencia respecto a vacío. Vacío respecto a temperatura del agua de circulación. Vacío respecto a temperatura del condensado Potencia respecto a temperatura del agua de circulación. Coeficiente de transferencia térmica. Caudal de agua de circulación. Presión diferencial en cajas de agua del condensador. Subenfriamiento del condensado. Si el nivel en el condensador, es excesivamente alto, y sumerge algunas de las filas de tubos, el condensado que se dirige a las bombas tendrá un cierto grado de subenfriamiento, debido a la refrigeración adicional a la que se le ha sometido. Esto hará que para alcanzar de nuevo la temperatura de entrada a los Generadores de Vapor deba consumirse más energía del ciclo. 3.5. RECALENTADORES SEPARADORES DE HUMEDAD (MSR) El objetivo de los MSR es proporcionar vapor de la mejor calidad posible a las turbinas de baja presión. El vapor de escape de la turbina de alta presión tiene un grado de humedad muy alto (1215%), por lo que, si se introdujera directamente en las de baja presión, se producirían daños por erosión en los álabes en un plazo muy breve. El recalentado mejora la eficiencia térmica de las turbinas de baja presión, al entrar el vapor con una entalpía más alta. También se mejora la eficiencia mecánica, ya que se reducen las pérdidas por rozamiento de las gotas de agua contra los álabes. Cuanto mayor es el recalentado, menor es el contenido de humedad del vapor, a medida que se expansiona en la turbina de baja presión, y, por tanto, mejor el rendimiento mecánico de la misma. Como contrapartida, a mayor recalentado también es mayor el consumo de vapor y, por tanto, se reduce el caudal disponible en las turbinas. La situación ideal para el ciclo global, debe combinar un adecuado grado de recalentado, con un mínimo consumo de vapor. Los parámetros a monitorizar en estos componentes están muy condicionados a la escasa instrumentación disponible en C. N. Ascó. Diferencia térmica terminal en la 2ª etapa (TTD): esta es la diferencia de temperatura entre el vapor de entrada y la salida de vapor recalentado. Temperaturas de drenajes de los recalentadores. Son función del funcionamiento del cuarto paso de los recalentadores. Caída de presión a través del MSR. Es un parámetro con gran incidencia en el rendimiento de las turbinas de baja presión. Temperatura de drenaje de los separadores de humedad. Permite tener una medida aproximada de la presión en la salida del separador y, por tanto, evaluar la pérdida de carga particular de este elemento. 3.6. CALENTADORES DE ALTA Y BAJA PRESIÓN Los calentadores de agua de alimentación son intercambiadores de calor de tubos en U, que efectúan el calentamiento del agua de alimentación, desde la temperatura de condensación, hasta 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 la de entrada a los GV. El calentamiento se realiza mediante vapor que procede en su mayor parte de extracciones de la turbina. En los de alta presión, también se aportan los drenajes de los MSR. La incidencia en el rendimiento final del ciclo es importante en los calentadores de más alta presión, teniendo menos relevancia la del resto. Una reducción de rendimiento en un calentador intermedio es parcialmente compensada por un incremento en el siguiente, que asumirá el aumento de temperatura que no se ha realizado en el paso anterior. La pérdida de rendimiento en el de alta presión supone un consumo de vapor de extracción de más energía. En general, una pérdida de eficiencia en el tren de calentadores de alta presión, producirá una menor temperatura de entrada del agua de alimentación a los Generadores de Vapor y, con ello, un mayor salto entálpico. Para una misma potencia térmica, el equilibrio en el secundario se realizará con un menor caudal de agua de alimentación y, por tanto, menor caudal de vapor generado y disponible en las turbinas. Los parámetros a monitorizar son los correspondientes a los cambiadores de calor y son: Diferencia Terminal de Temperaturas (TTD). Es la diferencia entre la temperatura del vapor de entrada y la de salida del agua de alimentación. Aproximación Subenfriador (DCA). En los calentadores que disponen de zona de subenfriamiento, es la diferencia entre la temperatura del drenaje de carcasa y la temperatura de entrada a tubos del agua de alimentación. Incremento de Temperatura. Es directamente la diferencia entre la temperatura de salida y la de entrada del agua de alimentación. Coeficiente de transferencia de calor. La problemática más común en los calentadores de agua de alimentación es: Problemas con el control de nivel. o Alto nivel. Se reduce la superficie efectiva de la zona de condensación y se incrementa la de subenfriamiento. Puede observarse un incremento en la TTD y reducción de la DCA. La transferencia de calor disminuye, pues la zona de condensación es la que produce el mayor intercambio térmico. o Bajo nivel. Tiene el efecto opuesto, la capacidad de transferencia de calor aumenta, pero existe el riesgo de erosión en partes internas. Rotura de tubos. Los parámetros que alertan sobre la rotura de tubos son los caudales de drenajes. Un aumento de los mismos (no relacionados con aumento de carga), puede ser síntoma de una rotura. El balance de caudales de condensado, drenaje de calentadores y agua de alimentación, permitirá confirmar la existencia de la rotura. By-pass de caudal. Los calentadores de tubos en U suelen tener la entrada y salida del agua de alimentación en una cámara hemisférica, dividida por una placa de separación. La pérdida de estanqueidad en dicha placa, un by-pass que hace que parte del agua fría de la entrada pase directamente a la salida, mezclándose con la caliente de la salida, y por tanto reduciendo su temperatura. Esta anomalía se detecta por una disminución en la temperatura del calentador, causada por una menor temperatura de salida. En este caso, la carga efectiva en el calentador disminuye y, por tanto, se debe observar una reducción de los caudales de drenaje. 3.7. BOMBAS Las bombas incluidas en la monitorización del rendimiento térmico del circuito secundario son las turbobombas de agua de alimentación principal TBAAP, bombas de condensado, bombas de 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 drenaje de calentadores y bombas de agua de circulación. Desde el punto de vista de monitorización del rendimiento térmico, únicamente interesa conocer la potencia que aportan y consumen del ciclo. El resto de parámetros de funcionamiento, vibraciones, punto de funcionamiento, etc., no se incluyen dentro del alcance. Las bombas de agua de alimentación principal están accionadas por una turbina de vapor. En condiciones normales de operación, las turbinas de accionamiento se alimentan con vapor recalentado procedente de la salida de los MSR. Por tanto, a mayor consumo en las TBAAP, menor será el vapor disponible para las turbinas de baja presión. Existirá una variación estacional en el rendimiento de la turbina, en función del vacío del condensador, por lo que, en la época estival, su consumo será mayor que en el invernal, para una misma potencia aportada al ciclo por la bomba. Las bombas de condensado, drenaje de calentadores y agua de circulación están accionadas por motores eléctricos. Su punto de funcionamiento Caudal/Altura deberá estar situado sobre la curva de valores esperados. Los parámetros a monitorizar son: 4. Potencia hidráulica Potencia de turbina de accionamiento, en el caso de las TBAAP Potencia del motor, en el caso del resto de bombas Rendimiento Punto de funcionamiento caudal – altura según curvas teóricas. CONCLUSIONES La monitorización del rendimiento térmico del secundario es una tarea que requiere de la recolección y análisis de un gran número de variables, que son procesadas de acuerdo a una formulación basada en los apartados anteriormente descritos. El modelo de rendimiento térmico se ha implementado en una herramienta informática que recopila los datos de planta con una frecuencia de 1 hora. Esta información debe ser analizada por el ingeniero de sistemas, con los criterios expuestos en esta ponencia, que es donde radica el valor añadido de esta sistemática. Los principales objetivos que se esperan conseguir a través del programa de seguimiento del rendimiento térmico del secundario, se resumen en: o o o o Mejora de la fiabilidad y de la seguridad. Maximizar la potencia eléctrica generada por las Plantas. Minimizar el calor rechazado al medio ambiente. Mantener informada a la organización de forma adecuada. La sistemática para la realización e implantación del sistema de monitorización del rendimiento térmico del secundario, se basa en los siguientes puntos: o Establecimiento de un programa de seguimiento (Monitorización). Selección de equipos y parámetros a monitorizar. o Análisis continuo del comportamiento de los equipos. o Realimentación a los programas de mantenimiento preventivo. o Realización de informes. Para el caso del sistema Secundario, pueden establecerse dos niveles de seguimiento. El primero comportará la verificación de las prestaciones de la planta de forma global, mientras que el segundo nivel se centrará en el funcionamiento de los diversos componentes. 39ª Reunión Anual de la SNE Reus (Tarragona) España, 25-27 septiembre 2013 Actualmente, Ingeniería en Planta de C. N. Ascó recopila y analiza todas las variables de proceso para el seguimiento del rendimiento térmico del secundario y genera informes con distinta periodicidad, para que la organización conozca de manera puntual cualquier anomalía que pueda afectara a l rendimiento de la planta. 5. REFERENCIAS EPRI TR107422-V1 y V2. Thermal Performance Engineers handbook. EPRI TR-106345s: Moisture Separator Reheater Source Book. EPRI TR-101867. Megawatt Improvement Casebook and Guidelines.