carlos lopez

Pisos Industriales
Diseño y Proceso
Constructivo
RODOLFO CARLOS LÓPEZ PÉREZ
CORPORACION AIISA S.A. DE C.V.
FEBRERO DE 2009
Introducción
Los pavimentos industriales constituyen un
elemento de obra civil que debe considerarse
como estructural.
Hasta la fecha el pavimento ha sido tratado
como un trabajo más dentro del proceso de
ejecución de la obra donde algunas veces no
se han tenido consideraciones especiales en
su diseño y en otras se ha adoptando
soluciones por analogía con obras anteriores.
Elementos necesarios para un proyecto exitoso
PAVIMENTO
Aspectos a considerar en el diseño
Aspectos a considerar en el diseño
Requerimientos y necesidades
del Propietario –Usuario
Destino o uso programado
de las instalaciones
Tipo de equipos a emplear
Consideraciones
Terminados especiales
y/o
Datos preliminares para el
diseño del pavimento Industrial
1. Terracería y su valor K
2. Elección y espesor
deseado del concreto
3. Alternativa de refuerzo
4. Tipo y forma de cargas que
actuarán sobre el pavimento
5. Necesidades adicionales
Defectos no previstos en el diseño
ALABEO
TRASFERENCIA DE
CARGA + POBRE
SOPORTE
DURABILIDAD
RESISTENCIA
INADECUADA
Terracería sobre la cual se apoyara el
pavimento
Los pavimentos se apoyan sobre un suelo que reacciona en mayor o
menor medida frente a la deformaciones que pueda sufrir el
pavimento por efecto de las cargas que soporta.
La “calidad” del suelo se mide, por tanto, por su capacidad elástica
(deformación con recuperación), definida por su coeficiente de
deformación K de balasto(habitualmente llamado K de Westergaard),
obtenido a partir de un ensayo de placa circular de 760 mm de
diámetro y expresado en unidades de N/mm3. El valor mínimo de k
deberá ser de 0,056 N/mm3.
En caso de disponer del ensayo sobre otro tipo de placa, deberá
realizarse la adecuada conversión. Otro dato que puede caracterizar
al suelo es el CBR (California Bearing Ratio), cuyo valor mínimo ha
de ser 13, o la relación Ev2/Ev1 (relación entre los módulos de
deformación vertical), cuyo valor ha de ser inferior a 2, con un valor
de Ev2 > 80 MPa (1 MPa = 1 N/mm2).
Terracería sobre la cual se apoyara el pavimento
Fuerza
Medidor deformación
Prueba de placa método ASTM
D1196
MODULO DE REACCION DE SUBRASANTE ( COEFICIENTE DE BALASTO)
Terracería sobre la cual se apoyara el pavimento
Este factor de corrección se
obtiene como el cociente de la
deformación a 10 psi lo que
equivale a 68.9 KPa de presión
para un suelo no saturado y
saturado.
Elección del concreto
La elección del concreto es fundamental, de ello dependerá el
comportamiento y performance del pavimento industrial.
En ello interviene el tipo de cemento, los aditivos a emplear, la relación
óptima de a/c, los agregados correctos, la contracción esperada y por
supuesto la resistencia correcta o adecuada.
A mi juicio existen cuatro categorías de concreto:
•Convencionales
•Estructurales
•Baja contracción con rangos que van de 450x10-6 a 350 x10-6 o menos.
•Contracción compensada
Hacer la correcta elección nos permitirá evitar problemas tales como:
Elección del concreto
RETRACCIÓN: Una de las limitaciones más importantes que se tienen en el
empleo de concretos y morteros, elaborados bajo la practica común o
concretos y morteros convencionales y/o estructurales, es la retracción.
Las consecuencias de la retracción son la aparición de fisuras o grietas
superficiales, generadas por las tensiones al interior de la masa del concreto,
con el consiguiente trastorno de las resistencias mecánica y química del
pavimento en otras palabras la DURABILIDAD del mismo.
Elección del concreto
ALABEO: que significa, la distorsión que sufre una losa tomando una forma
curvada hacia arriba o hacia abajo encorvando sus bordes, dando lugar a un
borde o esquina sin apoyo que puede agrietarse cuando se aplican cargas
pesadas. Algunas veces el alabeo es evidente a edad temprana.
El otro factor que puede causar alabeo son las diferencias de temperatura entre
las partes superior e inferior de la losa. La parte superior de la losa expuesta al
sol se expandirá en relación con la porción inferior menos caliente provocando
un alabeo hacia abajo de los bordes (fig.1 y 2). Alternativamente.
Fig.1
Fig.2
Elección del concreto
Otros factor que influye de manera importante, es el espaciamiento
entre juntas o dimensiones de losas, pues de acuerdo al tipo de
concreto estaremos en posibilidad de entregar una propuesta de
solución más competitiva a largo plazo y esto lo podemos ver en el
siguiente cuadro o tabla comparativa, par un pavimento de 78mts de
ancho x 102mts de largo.
COMPARATIVO DE JUNTAS EN CONCRETOS EN ML
TIPO DE JUNTA
CONVENCIONAL
%
DE AISLAMIENTO
358.72
100
BAJA
CONTRACCIO
N
358.72
%
0
CONTRACCIO
N
COMPENSADA
358.72
%
0
DE CONSTRUCCIÓN
436.58
100
436.98
0
436.98
0
DE CONTRACCIÓN
4,265.00
100
2,756.16
-35.38
0
-100
TOTAL DE JUNTAS
EN ML
5,060.30
100
3,551.86
-29.81
795.70
-84.28
Proceso de diseño
Espesor de losa:
Al igual que en el método de diseño de pavimentos exteriores de la Asociación del
Cemento Portland (PCA), los factores que se requieren para el diseño del
espesor de losa son:
Capacidad portante de la subrasante y la sub-base valor K
Resistencia del concreto en Mr
Ubicación y Frecuencia de cargas impuestas, racks, etc
Magnitud de las cargas, incluyendo las de construcción.
Para efectos de diseño la PORTLAND CEMENT ASOCIATION considera como
constantes el módulo de elasticidad y el módulo de possion
•E = 281,227 kg/cm2 (4,000,000 psi)
•m = 0.15
Dichos valores se usaron para desarrollar las gráficas de diseño de PCA
Proceso de diseño
Uno de los pasos preliminares en el diseño de espesores de losa es
determinar los esfuerzos de flexión que el concreto puede soportar, es decir,
los esfuerzos de flexión permisibles. El esfuerzo permitido de trabajo se
determina dividiendo la resistencia a la flexión del concreto entre un
apropiado factor de seguridad.
Por experiencias, ha sido posible determinar los factores de carga para
vehículos como son, repeticiones de carga, esfuerzos por contracción e
impacto. No así en los que se refiere a cargas estáticas, concentradas o
distribuidas.
Otro factor a considerar, en el empleo de las tablas de diseño de PCA, es
que las mismas contemplan las cargas en la parte interior del tablero, por lo
que es necesario, asumiendo que la carga es aplicada a cierta distancia de
cualquier borde libre. Para cargas aplicadas cerca o en los bordes de la losa
los esfuerzos de flexión calculados serán de un 50 a 60% mayores que los
calculados para posiciones de carga en el interior de la losa
Proceso de diseño
Por ejemplo:
Para un módulo de ruptura de 42 kg/cm2 (596 psi), usando un factor de
seguridad (FS) de 2.2 para las cargas localizadas en el interior provee
esfuerzos de trabajo de:
42/2.2=19 kg/cm2 O [ 596/2.2=271psi]
Para cargas en los bordes, el factor de seguridad es ajustado por un factor
de junta de 1.6(60% más alto que para la condición de carga interior) para
considerar el esfuerzo de flexión más grande del concreto, es decir, en el
borde seria:
42/(2.2*1.6)= 12 kg/cm2 O [596/(2.2* 1.6) = 169 psi]
Proceso de diseño
El diseño del piso requiere que el tráfico sea estimado de forma correcta, incluyendo
la siguiente información:
oMagnitudes de las Cargas.
oFrecuencias.
oConfiguraciones de los ejes de los vehículos que circularían en el
piso.
La recomendación de la Asociación de Cemento Portland en materia de factores de
seguridad es la siguiente:
Factor de seguridad para cargas de montacargas
Tipo de trafico
Factor de
seguridad
Relación de
esfuerzos
Grandes o
ilimitadas
Medianas
bajas
2 o mayor
1.7 a 2.0
1.4 a 1.7
0.45
0.54
0.64
Mientras la relación de esfuerzos se mantenga por debajo de 0.45, el concreto puede resistir un
número ilimitado de repeticiones de carga sin presentar agrietamiento por fatiga.
Proceso de diseño
En la siguiente tabla elaborada por Portland Cement Association en
1984 en la publicación de “Thickness Design for Concrete Highway and
Street Pavements”.
Proceso de diseño
Puesto que en el mercado existen una gran variedad de marcas y
modelos de montacargas, de tamaños, cargas de ejes y espaciamiento
de las llantas, eso generaría un cantidad importante de graficas,
prácticamente por cada marca, por ello han elaborado un par de tablas
que resumen en esencia las configuraciones de montacargas con
ruedas sencillas y dobles, que afectan el diseño de los pisos.
Proceso de diseño
Las gráficas de diseño de espesores se presentan en su formato original
y en las unidades en las que fueron desarrolladas, por lo que en su caso
deben ser convertidas las unidades métricas a libras - pulgada antes de
proceder al diseño de espesores por este método. La siguiente tabla se
emplea para eje sencillo.
1 kip=1000lbs
Proceso de diseño
Las siguientes tablas se emplean para eje doble o ejes dual, es decir, ejes
equipados con doble llanta, las figuras mostradas en la parte inferior son
usadas para determinar el espesor de la losa del piso. Primero, se usa la
figura 1 para convertir la carga del eje dual a un a carga equivalente de eje
sencillo (el eje cargado es multiplicado por el factor F). Después, con la
carga equivalente, se usa la figura 2 para determinar los esfuerzos de
flexión en la losa.
Proceso de diseño
A continuación presentamos un ejemplo de calculo, empleando las tablas
de PCA.
Datos de diseño para montacargas
Concepto
Cantidad
Unidad
25000
Lbs
Número de ejes
2
Pza
Espaciamiento de neumáticos
37
Pulg
Presión de inflado (fab)
110
Lbs
Modulo de reacción K
100
pci
Resistencia de concreto
propuesta
640
psi
Montacargas
Capacidad de carga en el eje
Tipo
Eje sencillo
1 kip=1000lbs
Proceso de diseño
Determinar el área de contacto:
Área de contacto = carga en una llanta / presión de inflado
Área de contacto = (25000/2) / 110 = 113.63 = 114pulg2
Elegir de acuerdo a las necesidades del dueño o usuario los factores de:
Factor de seguridad Fs= 2.2 (repeticiones ilimitadas)
Factor de junta Fj=
de 1 para carga interior
de 1.6 para carga en borde sin placa de transferencia
Esfuerzo de trabajo del Concreto:
WS = (MR / FS * FJ )
WS = ( 640/(2.2 * 1.6) = 181.81 = 182psi
Esfuerzos en losa por cada 1000 lb de carga en el eje:
= (WS / carga en el eje, kips)
= 182 / 25 = 7.28 = 7.3psi
Proceso de diseño
Empleando la grafica determinamos
Datos a ingresar en tabla
Área de contacto = 114pulg2
Esfuerzo en losa = 7.3psi
Espaciamiento de ruedas = 37pulg
Modulo de reacción k = 100pci
Espesor de pavimento resultante
11.12 = 11.25pulg
Proceso de diseño
Datos de diseño de pavimento industrial para racks
Por lo general en naves industriales y bodegas se emplean racks para el
almacenamiento de productos o materiales, normalmente las cargas en los racks
son pesadas, y son transmitidas a los postes que soportan la estructura del
sistema, los cuales inducen esfuerzos importantes al piso. Puede darse el caso que
los esfuerzos de flexión de esa concentración de cargas sean más grandes que los
esfuerzos causados por las cargas de las llantas de los vehículos operando en el
piso y de esta manera, la condición de carga por postes en racks lleguen a controlar
el espesor de diseño del pavimento.
Como la flexión es la que controla el diseño de espesor, los factores del diseño son
similares a los expuestos en el caso de cargas de vehículos y de hecho un factor de
seguridad más alto es el normalmente apropiado.
Proceso de diseño
Puesto que la flexión es la que controla el diseño de espesor del
pavimento, los factores para el diseño, son similares a los expuestos en el
caso de cargas por montacargas y de hecho emplear un factor de
seguridad mayor es lo adecuado.
La información específica para el diseño es:
•Carga máxima por poste
•Área de placa base = área de contacto con carga
•Espaciamiento entre postes en eje X y eje Y
•Modulo de reacción K
•Resistencia a la flexión del concreto, MR.
•Factor de seguridad.
Proceso de diseño
Al igual que en el punto de montacargas, han sido generadas gráficas de
diseño y son usadas para determinar los requerimientos de espesor de
losa, salvo que estas han sido preparadas, para módulos de reacción k de
50, 100 y 200pci.
Las gráficas fueron desarrolladas para estimar los esfuerzos en el interior
de la losa para dos configuraciones equivalentes de postes y condiciones
de carga representadas esquemáticamente:
P/2
P P/2
P
P
Configuración de postes y
cargas que aplican para
las
graficas
de
diseño(Condición de carga
interior).
Y
X
Múltiple
caso1
Fila
caso 2
Proceso de diseño
La figura inferior muestra un esquema similar pero con condiciones de
carga en el borde del pavimento de concreto, pero a diferencia de la
anterior esta presenta mayores esfuerzos y por ende una mayor
probabilidad de agrietamiento en el pavimento.
P1
P1
Área de contacto
Y
X
Borde
Proceso de diseño
En estas gráficas se han considerado una distancia de 40 a 100 pulgadas
entre placas, por lo que será necesario interpolar las distancias
intermedias en las mismas. En cuanto a racks que se definen como
espalda con espalda(placa + placa), se debe considerar esta condición
como la suma de las cargas de ambos y considerarlo como uno solo.
En cuanto a los valores del módulo de reacción K, estos han sido
definidos como de carácter genérico y por ende su definición no
contempla los componentes de la base y están considerados como de
baja, mediana y alta capacidad de soporte.
En la grafica 1, el espaciamiento de postes Y es la separación en la
dirección longitudinal de un rack continuo y X es el espaciamiento
transversal.
Proceso de diseño
Baja capacidad de carga
Gráfica de diseño para cargas en poste, con módulo de reacción k = 50 pci.
Proceso de diseño
Media capacidad de carga
Gráfica de diseño para cargas en poste, con módulo de reacción k = 100 pci.
Proceso de diseño
Alta capacidad de carga
Gráfica de diseño para cargas en poste, con módulo de reacción k = 200 pci.
Proceso de diseño
Los factores de seguridad específicos para condiciones de carga estática,
no han sido determinados en esta presentación pues se carecen de datos
que nos permitieran presentarlos, por lo que queda a juicio del diseñador
y, la tabla que se presenta mas adelante pretende dar una idea de los
mismos, considerando para este ejercicio el hecho de que la columna
donde se indica grandes, bien podría ser empleado para racks de gran
altura o de cargas importantes.
Factor de seguridad para racks
Tipos de cargas
Factor de
seguridad
Grandes
Medianas
bajas
3.5 a 4.8
1.5 a 3.5
1.5
Proceso de diseño
A continuación presentamos un ejemplo de calculo, empleando las tablas
de PCA.
1 kip=1000lbs
Datos de diseño para racks
Concepto
Cantidad
Unidad
Carga en el poste
11000
Lbs
Placa de asiento
8
pulg
Área de contacto
64
Pulg2
Espaciamiento de juntas en el
piso
columnas
768
pulg
juntas
256
pulg
Modulo de reacción K
100
pci
Resistencia de concreto
propuesta
640
psi
Distancia entre X-Y
X
Y
40pulg
80pulg
Proceso de diseño
Elegir de acuerdo a las necesidades del dueño o usuario los factores de:
Factor de seguridad Fs= 2.2, considerando racks a 10.5m de altura o 5 niveles
Factor de junta Fj=
de 1.6 para carga en borde considerando trabazón de agregados y placa de
trasnferencia
Esfuerzo de trabajo del Concreto:
WS = (MR / FS * FJ )
WS = ( 640/(2.2 * 1.6) = 181.81 = 182psi
Esfuerzos en losa por cada 1000 lb de carga en el eje:
= (WS / carga en el eje, kips)
= 182 / 11 = 16.54 = 17psi
Proceso de diseño
Empleando la grafica determinamos
Datos a ingresar en tabla
Área de contacto = 64pulg2
Esfuerzo en losa = 17psi
Espaciamiento en Y= 80pulg
Espaciamiento en Y= 40pulg
Modulo de reacción k = 100pci
Espesor de pavimento resultante
10.5 = 10.5pulg
Proceso de diseño
Revisión por capacidad de carga
1. La base debe tener las dimensiones adecuadas para que la carga actuante bajo la
max. Condición de carga no exceda 4.2 veces el Mr en carga interior y de 2.1 veces
en borde o esquina.
4.2 MR= 4.2*640 = 2688psi = 2690psi
De 2.1 veces ( la mitad que la aplicable para carga interior) el modulo de ruptura para
cargas de borde o esquina.
2.1 MR = 2.1*640= 1344 psi
Esfuerzos de carga actuante:
Cargas por poste / área de contacto = 11000 lbs / 64 pulg2 = 171.87= 172psi
172 psi < 2690 psi
172 psi < 1344 psi
Proceso de diseño
Revisión por capacidad de carga
2. En el caso de los esfuerzos de cortante, el permisible será de 0.27 veces el módulo
de
ruptura del concreto
0.27 MR = 0.27 * 640 = 173psi
Para cargas interiores:
Carga por Poste
Espesor de losa x [ (perímetro) + (4 x Espesor de losa)]
El perímetro es igual a 4 veces la raíz cuadrada del área de contacto, es decir 4(64)^1/2
Para carga en borde
Carga por Poste
Espesor de losa x [ (0.75*perímetro) + (4 x Espesor de losa)]
Para carga en esquina:
Carga por Poste
Espesor de losa x [ (0.5*perímetro) + (4 x Espesor de losa)]
Proceso de diseño
Revisión por capacidad de carga
2. En el caso de los esfuerzos de cortante, el permisible será de 0.27 veces el módulo
de
ruptura del concreto
0.27 MR = 0.27 * 640 = 173psi
Para cargas interiores:
=14.2psi
11000
10.5* [ 32+ (4 x 10.5)]
El perímetro es igual a 4 veces la raíz cuadrada del área de contacto, es decir 4(64)^1/2
Para carga en borde
=15.9psi
11000
10.5* [ (0.75*32) + (4 x 10.5)]
Para carga en esquina:
=18.10psi
11000
10.5 * [ (0.5*32) + (4 x 10.5)]
Como se puede observar, el esfuerzo cortante permisible es considerablemente mayor
por lo tanto el espesor calculado es correcto
Proceso de diseño
Datos de diseño de pavimento industrial para carga a piso o distribuidas
La carga a piso o distribuida son cargas que actúan sobre un área grande
del piso y son el resultado del acomodo del material almacenado
directamente en el piso dentro del área de almacenamiento, generalmente
definido por zonas de estiba y pasillos.
A diferencia de las estructuras de almacenamiento, estas no producen
grandes esfuerzos sobre el pavimento de concreto salvo en los casos
donde el material o producto depositado sobre la superficie sea de tal
magnitud que implique un análisis más detallado por parte del especialista
en mecánica de suelos.
Se debe tener cuidado en la prevención de grietas en los pasillos o áreas
no cargadas, que se generan por el momento negativo actuante (tensión
en la superficie de la losa) y el de evitar asentamientos debidos a la
consolidación del suelo de soporte en otras palabras sobrecarga.
Proceso de diseño
Existen diferentes condiciones de diseño que permiten analizar las
diversas formas de distribución de las cargas sobre el pavimento, estas
pueden ser:
Para un espesor de pavimento industrial dado y un módulo de reacción K
de la sub-rasante existe un ancho critico de pasillo, donde se presenta el
esfuerzo máximo del pavimento de concreto, es importante aclarar que
las cargas admisibles para el ancho crítico de pasillo son menores que las
cargas admisibles para cualquier otro ancho de pasillo. El ancho crítico
del pasillo existe cuando el momento actuante máximo debido a la carga
de un lado del pasillo, coincide con el punto máximo momento debido a la
carga en el otro lado del pasillo, por lo que duplica el momento negativo o
la tensión en la parte superior de la losa en el centro del pasillo.
Proceso de diseño
Por ello es importante determinar las cargas permisibles y prevenir el
fallo del pavimento, por lo que valdría la pena definir las formas de
almacenaje, por ejemplo con un arreglo variable o fijo de la carga
distribuida.
En el arreglo variable los esfuerzos de flexión y deformaciones debido a
cargas distribuidas puedan variar de acuerdo al espesor de la losa y la
resistencia de la subrasante. También dependen del ancho del pasillo,
ancho del área cargada, magnitud de la carga y de si hay o no juntas o
grietas en el pasillo. Estas variables adicionales no siempre son
constantes o predecibles durante la vida de servicio del piso.
En los arreglos fijos tendrá un comportamiento parecido al anterior salvo
que en este tipo de arreglos la carga se mantendrá por toda la vida útil o
de servicio del pavimento.
Proceso de diseño
Al igual que en los racks, la PCA ha definido la siguiente tabla 1 que permite
conocer la carga permisible a partir de un espesor pavimento, el módulo de
reacción y el Mr del concreto las capacidades de carga para arreglos no definidos
del pavimento industrial.
Proceso de diseño
La PCA ha definido la tabla 2
que permite conocer la carga
permisible a partir de un espesor
pavimento,
el módulo de
reacción y el Mr del concreto las
capacidades de carga para
arreglos definido o carga fija en
pavimento industrial
Proceso de diseño
Por último presentamos a continuación las formulas o procedimientos para la
determinación del área de acero, que pueden ser por los métodos de PCA, WRI y el
CUERPO DE INGENIEROS en los casos de:
Determinación del área de acero a partir de la fricción entre el pavimento y la sub-base,
solo para usos residenciales o comerciales ligeros.
Donde:
As= area de acero en pulgadas cuadradas por pie lineal
de ancho de losa
fs = Esfuerzo permisible, en el refuerzo, psi, use 0.75fy
F = El factor de fricción, use el rango de 1.5 - 2, use 2
L = Distancia en pies entre las juntas del pavimento. (the distance between the free ends
of the slab that can move due to shrinkage contraction or thermal expansion)
W = El peso propio de la losa en, psf, se asume generlalmento como 12.5 psf por
pulgada de espesor de losa.
Proceso de diseño
Procedimiento de capacidad confirmada.
Considera colocar un refuerzo intermedio, donde los momentos positivos y negativos
son iguales.
Donde:
As= área de acero en pulgadas cuadradas por pie lineal de ancho de losa
t = espesor de losa en pulgadas
f’c = resistencia a la compresión en psi
fy = valor esfuerzo de fluencia del acero en psi
Otro método o camino es empleando la siguiente formula
Donde:
SF= factor de seguridad generalmente se usa 2
MOR= módulo de ruptura en psi
Proceso de diseño
Procedimiento por temperatura.
Donde:
As= área de acero en pulgadas cuadradas por pie lineal de ancho de losa
t = espesor de losa en pulgadas
fr = resistencia a la tensión del concreto en psi, (calculated at 0.4 x MOR)
fs = esfuerzo de trabajo en el acero en psi
T = rango de temperatura esperado al que losa estara sujeta en °F
∝= coeficiente termico del concreto en in/in°F rango que va de 5 a 7 x 10-6in/in°F
Es = módulo de elasticidad del acero en psi
Proceso de diseño
Procedimiento por resistencia equivalente.
Donde:
As= área de acero en pulgadas cuadradas por pie lineal de ancho de losa
t = espesor de losa en pulgadas
fs = esfuerzo de trabajo en el acero en psi
f’c = resistencia a la compresión en psi
Proceso de diseño
Procedimiento restricción de grietas
Donde:
As= área de acero en pulgadas cuadradas por pie lineal de ancho de losa
t = espesor de losa en pulgadas
fy= esfuerzo de fluencia del acero en psi
PROCESO CONSTRUCTIVO DE UN
PISO DE CONCRETO POSTENSADO
La construcción de cada tramo comienza
con la preparación del suelo.
Emitiendo especificaciones de acuerdo
con las condiciones propias de cada
proyecto.
El proceso de construcción se realiza de
acuerdo a las posibilidades que presenta el
“Lay Out” del proyecto.
La secuencia recomendada obedece a
minimizar las deformaciones diferenciales
entre franjas.
Si el colado se hace desordenadamente, las contracciones
que sufriría cada franja o losa serían independientes una
de otra.
Otro de los procesos importantes es el control del concreto en obra,
verificación de sus propiedades y su posterior control tanto en cilindros como
en vigas.
El ocupar un vibrador de inmersión evita que se
produzcan nidos u oquedades en el concreto.
Para los trabajos de nivelación del concreto, es
recomendable el empleo de herramienta adecuada para
este fin.
Para continuar con el proceso de
terminación, el uso de equipo mayor
resulta importante para lograr los
requerimientos de proyecto.
La logística de trabajo, será
cuidadosamente planeada y sujeta
a condiciones locales.
En casos particulares, como por ejemplo interrupciones de otras
estructuras, se deben aislar de la losa.
El primer tensado se debe realizar
en forma programada.
La fuerza de tensado dependerá
de la resistencia adquirida por el
concreto.
El uso de aditivos, si bien esta
permitido, no debe realizarse sin
que un experto asesore su
aplicación.
Y el sistema más recomendable
como membrana de curado es el
agua y proteger la superficie a
tiempo.
Como etapa final es el curado del mismo, que deberá efectuarse en forma programada.
Finalmente, para los procesos de entrega y control, deben efectuarse solamente por los
responsables de los mismos y hasta que se dé el “Visto Bueno” para su uso.
FIN
APLICANDO ALTA TECNOLOGÍA PARA TU FUTURO.