67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I: Hoja 01 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Profesor Editor: Ing. Rafael A. Schiazzano El concepto de maquina ha cambiado a través del tiempo con la evolución y aumento de los conocimientos científicos y técnicos aplicados a su ideación y diseño. Una definición posible, que abarca la gran variedad de maquinas existentes en el actual estado de desarrollo, es la siguiente: *MAQUINA es un conjunto de componentes organizados para consumir energía en las condiciones en que la fuente puede proveerla y generar con ella un efecto útil de características específicas. Este efecto útil puede variar controladamente en función del grado de capacidad que tenga la máquina para conectarse y adaptarse al ambiente que la rodea. En esta definición solo se ha establecido la creación de un efecto útil a expensas de un consumo de energía como resultado del funcionamiento de la máquina. No se han especificado las particularidades de la energía absorbida, ni el carácter de los componentes o de sus relaciones, ni del efecto útil creado por la maquina. Bajo esta definición caben: un aparejo manual (máquina simple) que consume y genera trabajo mecánico (L = F x d), un generador eléctrico que consume trabajo mecánico y genera energía eléctrica, un motor eléctrico que actúa opuesto al anterior, un motor a explosión alternativo o una turbina de gas que consumen la energía química contenida en un combustible y liberada en la reacción de combustión y la transforman en trabajo mecánico de rotación o en un impulso (caso de la turbina de reacción), una grúa que consume y produce energía mecánica de distinta característica cinemática una prensa que transforma energía mecánica en trabajo mecánico de deformación……….y una PC que transforma energía eléctrica en información generada y/o transmitida por ella al ambiente (pantalla u otros periféricos) gracias a las señales que recibe desde el ambiente (teclado, periféricos en general, web). 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 02 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Las maquinas pueden clasificarse de distintas maneras. En función de las características de la energía absorbida y el efecto útil entregado, de las características de los componentes, del tipo de relación entre ellos en funcionamiento, del grado de intercambio de información con el ambiente. *Nos ocuparemos aquí fundamentalmente de las que llamaremos MAQUINAS MECANICAS OPERADORAS: Maquinas que reciben energía mecánica con características cinemáticas definidas (en general estándar) y que mediante la interacción de “componentes mecánicos” organizados transforman la energía recibida en trabajo mecánico con características cinemáticas y dinámicas adecuadas a la función para la que esta diseñada la maquina. Es el caso de una grúa para mover cargas, una prensa para conformar piezas de chapa metálica por deformación plástica, un centro de mecanizado para conformar piezas por arranque de viruta, una cinta transportadora, etc. *COMPONENTES MECANICOS: Son cuerpos sólidos que intercambian fuerzas y movimientos a través del contacto entre sus superficies. EL ESTUDIO DE LA CINEMÁTICA, DINÁMICA Y DIMENSIONAMIENTO DE ESTOS COMPONENTES MECÁNICOS ANALIZADOS INDIVIDUALMENTE (ELEMENTOS DE MAQUINAS) O EN GRUPOS INTERACTUANTES (MECANISMOS) ES EL OBJETO DE ESTA MATERIA. Es una materia de aplicación especifica de conocimientos adquiridos en estudios de Física Mecánica y de Resistencia de Materiales por lo que se espera de los alumnos un adecuado conocimiento de esas disciplinas. Existen métodos mas modernos, exactos y rápidos de análisis y calculo (Teoría de Elasticidad, Mecánica de Fractura, FEM, simulación computacional de cinemática y dinámica de sólidos) que son de aplicación habitual en la practica profesional. No obstante la resistencia de materiales es un modelo simplificado del comportamiento de sólidos bajo carga aplicado al dimensionamiento de componentes. Junto con un apropiado análisis aplicando física mecánica provee resultados confiables y permite aplicaciones con resultados reales, adecuados para las prácticas de alumnos de Ingeniería. Además muchas de las normas de dimensionamiento bajo las que deben proyectarse las maquinas se crearon históricamente en el “ambiente” de la Resistencia de materiales y conservan su estructura aunque reajusten sus resultados mediante técnicas mas exactas. Los métodos que se aplicaran resultan también aplicables en el diseño y análisis de las: *MAQUINAS GENERADORAS MECANICAS en las que el concepto funcional es provocar un cambio en el tipo de energía (química, eléctrica, atómica, mecánica) que entregan respecto de la absorbida siendo al menos una de ellas (entrante o saliente) mecánica.(motor eléctrico, generador eléctrico). En estas maquinas los conceptos teóricos básicos de los procesos que se desarrollan en ellas y que determinan las dimensiones criticas de sus componentes principales (ej: diámetro del rotor en una turbina de gas) corresponden a otras disciplinas científicas (combustión, termodinámica, fluidodinámica). Aun así el proyecto de esos componentes deberá responder a las solicitaciones a que resulte sometido y la transformación de o a energía mecánica requerirá incorporar a esta maquina componentes mecánicos, los métodos aquí desarrollados son aplicables a estos fines. *MECANISMO: Es un conjuntos de componentes mecánicos (eslabones) organizados (articulados entre si) para transmitir movimiento desde el componente de “entrada” hasta el de “salida” modificando las características cinemáticas del movimiento de entrada para obtener las de salida que en general son distintas. El concepto básico del mecanismo es la transformación de la cinemática del movimiento (trayectoria, velocidad, aceleración, impulso) para ajustarla a la necesidad específica del trabajo que entrega la maquina. No obstante cada eslabón del mecanismo deberá dimensionarse (por ej mediante el método de resistencia de materiales) para resistir las fuerzas que requiera el trabajo útil “entregado”. El mecanismo de empuje y posicionamiento para los rodillos P es un ejemplo: 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 03 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio El disco W es el eslabón de entrada con movimiento giratorio continuo con velocidad angular w y centro A. La forma y dimensiones entre articulaciones K de las piezas K, L, M y N genera dos movimientos sincronizados en los eslabones de salida K y L. 1)En cada giro de W el eslabón K es el eslabón intermedio de un movimiento de “doble manivela” que tiene por resultado un movimiento de empuje de longitud fija sobre los rodillos P. 2) El eslabón L actúa como un balancín (rotación parcial con centro D con sentido cambiante durante el ciclo) que recibe el rodillo P al salir de la mesa empujado por K y lo deposita en otra mesa (no representada) a la izquierda del mecanismo. Allí otro mecanismo (no representado) retira el rodillo P del eslabón L antes que retorne a la posición inicial E (recibir otro rodillo). N L M El concepto del diseño es lograr la transformación de los movimientos, pero además deben dimensionarse cada uno de los componentes para soportar las fuerzas que transmiten. *ELEMENTOS DE MAQUINAS: Cada uno de los componentes individuales que forman una maquina. Siempre forman parte de conjuntos mayores, los cálculos para su proyecto dependen de las solicitaciones particulares a que están sometidos. En muchos casos son los componentes de mecanismos cuyas características cinemáticas están perfectamente definidas (se relacionan siempre con movimientos lineales o de rotación continua) y consecuentemente para definir sus dimensiones no se usa el método genérico de análisis de mecanismos sino cálculos específicos de cada uno, en general resistenciales. No obstante siempre puede analizarse un elemento de maquina como un mecanismo de 4 eslabones articulados. Por ejemplo el análisis de una correa de transmisión y su correspondiente polea puede durante una rotación infinitesimal de la polea representarse con el siguiente mecanismo. El análisis teórico como mecanismo resulta poco útil en la práctica ya que los eslabones del mecanismo cambian de dimensiones y posición a medida que la polea gira, obligando a un replanteo total del modelo matemático 3 2 4 F1 . . F2 1 bancada 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 04 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio CARACTERISTICAS MECANICAS EXTERNAS - ENERGIA – TRABAJO – POTENCIA: *Se llaman características externas de las maquinas a las magnitudes que permiten evaluar el trabajo mecánico que pueden entregar y la rapidez con que lo entregan. Se las llama externas porque no se relacionan con las características de diseño de la maquina (distintos diseños pueden cumplir igual función), miden desde el exterior su capacidad (caja negra). A fines de comparación deben ser las mismas para maquinas de igual trabajo útil y deben expresarse cuantitativamente. La energía o el trabajo mecánico recibidos y/o entregados se transmiten, en las maquinas mecánicas, con dos características cinemáticas simples (traslación y rotación), o a una combinación de ellas en cada instante en el caso en que el útil de la maquina desarrolle trayectorias complejas (rototraslación). Sin computar perdidas se expresa: L ~ E = F * d = Mt * θ En unidades S.I F fuerza en Newton; Mt momento torsor (cupla) en Nt.mt; L trabajo mecánico lineal y d desplazamiento en mt; θ rotación en rad (radian); E energía absorbida en Nt*mt *La cupla Mt o la fuerza F son las características externas propias de la maquina (d y θ varían con el transcurso del tiempo). *La real productividad de una maquina se mide por la rapidez con que entrega el trabajo por lo que la velocidad (rotación-traslación) y la potencia son las otras características externas típicas Potencia N = E/tiempo = L/tiempo = F * d / tiempo = F * V = Mt * θ /tiempo = Mt * w V = d/tiempo velocidad lineal en mt/seg w = θ /tiempo velocidad angular en rad/seg N potencia en Nt x mt / seg = Watt En unidades S.I. son las características mecánicas externas que caracterizan una maquina. Puesto que la potencia es la relación entre las otras dos se necesita conocer al menos dos de ellas para conocer con precisión la capacidad y productividad de una maquina. *En definitiva cupla (Mt), velocidad angular (w) y potencia (N); fuerza (F); velocidad lineal (V) y potencia (N), o bien Ejemplo: Limadora C Fsal; Vsal C E D Ment; went M2, w2 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 05 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Las características externas sirven para la elección de la maquina estándar adecuada para un trabajo determinado. Además aplicadas al proyecto de una maquina en particular sirven para determinar los esfuerzos a que esta sometido cada uno de los componentes y dimensionarlo. En el ejemplo de la limadora las características del material de la pieza D a mecanizar, las características del material y la geometría de la herramienta E (fija al torpedo C de movimiento lineal) y la sección de la viruta que se desea arrancar en cada pasada, permiten estimar la fuerza de arranque y la velocidad recomendable (necesaria y/o posible) del torpedo. Son datos tecnológicos del proceso y son las características a la salida de la maquina, Fsal y Vsal resultando la potencia Nsal = Fsal * Vsal. Evaluadas en forma elemental sin tomar en cuenta pérdidas mecánicas ni condiciones de operación (ver PERDIDAS Y RENDIMIENTO MECANICO Y FACTORES DE SERVICIO) indican Nent = Nsal = Ment * Went. Aplicadas al cálculo de un componente permite dimensionarlo: la correa que transmite movimiento entre el eje del motor y el eje 2 se dimensiona en base a Mtent y went por el método de cálculo correspondiente. En un sentido mas preciso, apto para evaluar procesos transitorios que cumpla la maquina, se llama característica mecánica a la curva “Cupla vs. velocidad angular”. Es una función univoca ya que a cada valor de w le corresponde un único valor posible de cupla (salvo sistemas de control accesorios) CINEMATICA Y DINAMICA GENERAL DE LA MAQUINA OPERADORA MECANICA: Cuando la resistencia que se opone al útil de una maquina en funcionamiento es constante se establece un estado de equilibrio dinámico en el cual la potencia Nsal (trabajo por unidad de tiempo), la cupla Mtsal y la velocidad angular wsal (o las Fsal y la velocidad lineal vsal) de salida entregadas en el útil son constantes y proviene de la Nent = Nmot absorbida por la maquina de la planta motriz. La potencia de entrada Nmot difiere de la de salida Nsal solo por las perdidas que se evalúan por el rendimiento (ver PERDIDAS Y RENDIMIENTO MECANICO). Si bien la potencia Nmot ≈Nsal; las velocidades angulares y cuplas de entrada y salida son en general distintas y deben ajustarse, como parte de la función de la maquina, a partir de los valores de entrada para obtener los valores necesarios en la salida. Los valores de Mtent y went dependen de la “característica mecánica” del motor que es “fija”. En la mayoría de los casos, por los principios físicos en que se basan las plantas motrices o por diseños que procuran reducir sus perdidas mecánicas, las velocidades angulares son mayores y las cuplas son menores en los ejes de los motores a las necesarias en el útil de la maquina. (Caso opuesto es el de los grandes generadores eólicos de eje horizontal en los cuales la potencia del viento se absorbe en el eje de las aspas que giran a baja velocidad y alta cupla y deben ajustarse a velocidades de giro mucho mayores para accionar el generador de electricidad accionado). En todos los casos una “maquina operadora mecánica” esta formada por dos partes principales: Parte 1)(P1) “TRANSMISION MECANICA”: Entre el motor y el mecanismo del útil se encuentra la “transmisión mecánica” en la que se ajustan (modifican) las velocidades y cuplas; en ella los movimientos son de rotación. El movimiento de rotación es el adecuado para transmitir energía mecánicamente porque es continuo. No necesita inversiones de dirección y no aparecen las fuerzas de inercia que acompañan un frenado y arranque en dirección opuesta imprescindibles en movimiento lineal. Además durante una rotación a velocidad angular constante solo aparece una aceleración centrifuga (señala siempre al centro de rotación) que no genera fuerzas de inercia que resistan el movimiento. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 06 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Por ser la potencia igual a la entrada y a la salida (salvo perdidas) la variación en un sentido de la magnitud de la velocidad angular, en el caso más habitual reduce, implica variación en sentido opuesto de la cupla, en el caso habitual aumenta. Nent = Mtent * went ≈ Msal1 * Wsal1 = Nsal1 Las transmisiones mecánicas se denominan genéricamente “variadores mecánicos de cupla y velocidad angular” y en el caso mas común se los llama “reductores de velocidad” angular o “multiplicadores de cupla” por ser esas sus funciones en particular. El movimiento de rotación en los variadores se transmite de un árbol (eje) a otro mediante Elementos de Maquina diseñados a ese fin: correas y poleas, poleas fricción, cadenas, engranajes, hasta alcanzar valores adecuados. La “relación de transmisión” m, es la medida del cambio que se produce en cada característica mecánicas del movimiento causado por la trasmisión mecánica. Se define: m = went / wsal = Msal / Ment Definida así es mayor que 1 para el caso habitual de reducción de velocidad, puede definirse por el cociente inverso. Parte 2)(P2) MECANISMO DEL UTIL: En el útil el movimiento necesario no es por lo general rotación y por lo tanto se requiere de un Mecanismo diseñado específicamente para obtener la característica cinemática y dinámica necesaria. En el ejemplo del mecanismo de empuje y posicionamiento solo se ha representado la Parte 2 de la maquina, la velocidad w del disco W ya esta ajustada por una transmisión mecánica previa no representada. En el ejemplo de la limadora la went (y Ment) del eje motor se modifica en la Parte 1, “transmisión mecánica” por correa (y una transmisión por engranajes internos no visible en la figura) hasta alcanzar los valores w2 (y M2). Estas últimas son las magnitudes de entrada a la Parte 2 mecanismo articulado del útil, formado por la manivela 2, el cubo 3, los balancines 4 y 5 y el cubo 6 que es el torpedo de la limadora. En el mecanismo el movimiento cambia de características cinemáticas y el torpedo se mueve linealmente a Vsal y “empuja” a la herramienta con fuerza Fsal. Todo montado en el eslabón 1 que es la bancada general de la maquina. De acuerdo a lo anterior un diagrama genérico que representa el conjunto de un motor y la “maquina operadora mecánica” accionada es el siguiente. P2 P1 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 07 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio FUERZAS DE ROZAMIENTO o FRICCION: La fuerza de rozamiento entre sólidos aparece entre dos superficies en contacto (recuerde la definición de componente mecánico) con movimiento relativo tangencial posible entre ellas, se opone siempre a ese movimiento relativo y según su magnitud puede o no impedirlo. Existen elementos de maquinas que utilizan las fuerzas de rozamiento como medio para transmitir trabajo mecánico (fuerza y movimiento). Se proyectan para desarrollar fuerzas de rozamiento, tangenciales a superficies de contacto, de magnitud insuficiente para provocar el movimiento relativo (resbalamiento) entre ellas. De esta manera al moverse una de las superficies “arrastra” sin resbalamiento a la otra transmitiendo movimiento y fuerza. Ej: correa sobre polea. En todos los Elementos de maquinas inevitablemente por su geometría y movimientos relativos aparecen fuerzas de rozamiento que no impiden el movimiento tangencial entre superficies, en estos fenómenos se genera trabajo negativo y consume energía por fricción que se pierde sin efecto útil y/o provoca desgaste de las superficies.(ver Perdidas Mecanicas – Rendimiento - Factor de Servicio). Ej: flanco de engranajes. Los movimientos típicos entre superficies en contacto para los que se estudia el fenómeno de rozamiento y fricción son deslizamiento lineal y rodadura. Trataremos aquí el caso de rozamiento en seco, la presencia de lubricantes afecta el fenómeno de fricción reduciendo la resistencia por rozamiento y el rozamiento interno en los fluidos es un tema de estudio en si mismo. (ver COJINETES DE DESLIZAMIENTO) a) Caso de deslizamiento lineal seco: La resistencia se debe a la rugosidad de las superficies a nivel macroscópico, perfeccionable mejorando las terminaciones superficiales de las piezas y a nivel submicroscópico causadas por las irregularidades de las superficies de las estructuras cristalinas. Aparecen así fuerzas opuestas al movimiento en el plano tangente común a las superficies en la zona de contacto, sea este puntual, lineal (casos teóricos ideales), o de superficie. La magnitud de esta fuerza de rozamiento resulta: a) independiente del área en contacto de las superficies, b) directamente proporcional a la componente perpendicular al plano tangente común a las superficies de la fuerza que se transmite entre ellas y c) dependiente de las características de los materiales de las superficies. Experimentalmente se ha comprobado que existe un valor máximo µf (coeficiente limite de fricción estático) que define el valor máximo Ff de la fuerza tangencial de resistencia al deslizamiento. Es la máxima fuerza que se puede transmitir por fricción sin resbalamiento entre dos superficies. Es la máxima transmisible en los Elementos mecánicos que utilizan este efecto. -Experimentalmente: se aplica una fuerza Ft creciente y en el instante previo al resbalamiento se expresa: Ft = Ff = W * µf Para fuerzas externas de empuje tangencial Ft < Ff no hay movimiento relativo entre las superficies y se interpreta que el coeficiente de fricción es menor al limite, µ < µf y aumenta con Ft hasta el limite µf Ft = W * µ < µf * W = Ff Cuando el valor de la fuerza externa Ft supera Ff y permanece constante (Ft cte) una de las superficies presenta inicialmente un movimiento relativo tangencial acelerado aumentando continuamente la velocidad relativa. Esto implica, siendo W constante, una reducción de la resistencia al deslizamiento a un valor menor y se explica por una reducción en el valor de µfd < µf, con µfd constante. Experimentalmente se observa que reduciendo el valor de la fuerza externa de empuje tangencial Ft una vez comenzado el deslizamiento, se alcanza un estado de equilibrio dinámico, (vdt: velocidad 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 08 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio --------------------------------------------------------------------------------------------------------------tangencial relativa cuasiconstante) cuando la resistencia dinámica Ffd iguala a Ft. En esta condición se puede medir el valor del coeficiente de fricción dinámico µfd Ft = Ffd = µfd * W Un análisis experimental mas detallado muestra que µfd es variable para distintos valores de la velocidad de deslizamiento, µfd = ƒ (vdt) pero que tiene una rápida tendencia a estabilizarse en un valor cuasiconstante. Para proyectar los Elementos mecánicos de transmisión de potencia por fricción interesa µf, límite de fricción estático. ACUÑAMIENTO: Un concepto frecuentemente aplicado en proyecto basado en fuerzas de fricción es el efecto de acuñamiento, que se aplica para inmovilizar entre si piezas poniendo en contacto entre ellas superficies cónicas. Un ejemplo de la aptitud de este método son el “cono Morse” normalizado DIN y el cono normalizado ISO utilizados universalmente para inmovilizar un portaherramientas al husillo de la maquina para transmitir la potencia con movimiento de rotación con la cupla de torsión necesaria para el mecanizado en maquinas herramienta y centros de mecanizado. NOTA: En las graficas se representa uno de los infinitos planos coaxiales existentes y en ese plano (por razones de claridad en la grafica) solo una de cada de cada tipo de fuerzas generadas, sabiendo que en el plano representado existen, en realidad, dos de cada tipo simétricas respecto del eje. A la izquierda la figura del cono morse aplicado a una perforadora. La fuerza R de montaje genera la fuerza W normal a la superficie cónica. Esta, a su vez, genera dos fuerzas de fricción tangenciales en toda la superficie del cono (ver NOTA). El 1r tipo: representada por el vector W * µ que, una vez 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 09 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio establecida en el montaje, mantiene unidos herramienta y portaherramientas en sentido axial aunque R desaparezca y la 2da: representada por el símbolo (un vector normal “saliente” del plano del corte) que transmite por fricción la rotación del husillo de la maquina a la herramienta o portaherramienta. Las fuerzas de 1er y 2do tipo son de igual magnitud. A la derecha un cono ISO típico de portaherramientas intercambiable de centro de mecanizado: en la zona A hay un dispositivo para fijar la herramienta. La tracción R genera la fuerza W con iguales resultados que en el cono morse. Las fuerzas de 1re y 2do tipo son suficientes para cumplir las funciones mencionadas, no obstante dependen de que el contacto entre ambas superficies sea perfecto. Las vibraciones o impactos pueden inducir deformaciones elásticas de duración ínfima en las piezas, separando las superficies cónicas. La separación hace desaparecer instantáneamente las fuerzas de fricción, que no vuelven a establecerse (proceso de acuñado) por si mismas. Por esta razón debe mantenerse la fuerza R durante la operación de la maquina: en la perforadora la fuerza R se mantiene naturalmente por la reacción del material perforado ante el avance de la broca y en el caso del cono ISO en la zona B la maquina tiene un dispositivo de tracción que mantiene continuamente la fuerza R (importante en el caso de fresas tangenciales). El ángulo de conicidad es determinante en el valor de las fuerzas tangenciales resultantes del acuñamiento, esta estrictamente normalizado tanto en el cono morse DIN como en el ISO, es el ángulo Se analiza la relación de este ángulo con el fenómeno de acuñamiento y retención. En el análisis de superficies conicas en cualquier plano coaxial solo las fuerzas del 1er Tipo ya que al analizar el estado de equilibrio en ese plano las dos fuerzas de 2do tipo son perpendiculares al plano, iguales y de sentido opuesto. Por esta razón no hay ecuación de proyección de fuerzas (suman cero) y su único resultado neto es la cupla torsora coaxial. El siguiente grafico y cálculos permite relacionar las fuerzas de fricción 1er tipo, las normales W y las de montaje (acuñamiento) R en el caso de un tetraedro con sección de cuña triangular macho (hacha), en una oquedad de igual forma. Las fuerzas tangenciales de 2do tipo perpendiculares al plano de la figura aquí no existen. Si no se impone una fuerza externa R no se establecen las fuerzas de fricción entre las superficies por el mero contacto. Las fuerza µ * W indicadas representan la resistencia a la penetración de la cuña (hacha en la madera). (fueras de 1er tipo en el cono) 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 10 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Una vez completado el acuñamiento aunque se retire la fuerza R la cuña (el cono) queda retenido en la oquedad, salvo que se haga una fuerza opuesta de mayor magnitud o se produzca una separación, por minima o temporaria que sea, de las superficies. La siguiente figura muestra el estado una vez producido el acuñamiento y retirada la carga externa R, se observa que el único resultado neto de la composición de las fuerzas es una fuerza coaxial igual a la fuerza externa de acuñamiento. Las componentes W + µ * W son las reacciones netas del cuerpo por deformación elástica generada en el acuñamiento. El valor del ángulo de acuñamiento (ya se expreso que esta rigurosamente normalizado) no solo determina el valor de la fuerza de retención del acuñado, sino que determina si se establece o no el acuñamiento. El repaso de Física Mecánica que sigue demuestra la relación del ángulo con la fricción. Por acción de su peso R el cuerpo apoyado sobre el plano inclinado genera una componente de fuerza normal W y una tangencial Wt a la superficie del plano de apoyo que varían con el ángulo del plano. W = R * cos α Wt = R * sen α La componente tangencial Wt tiende a provocar el deslizamiento del cuerpo sobre el plano. La componente normal W genera una fuerza de fricción que se opone al deslizamiento de cuerpo µ * W = µ * R * cos α Teniendo en cuenta que µ (medida de la fricción relativa) es función de los materiales en contacto y no cambia con el estado de carga (lo que cambia es el valor total de la fuerza de fricción), se puede determinar para el estado de equilibrio limite (máxima inclinación del plano sin deslizar) Ff = µ * W = -Wt µ * R * cos α = R * sen α µf = sen α / cos α = tg α 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 11 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Hay un ángulo α característico para cada par de materiales por encima del cual se produce inevitablemente el deslizamiento entre sus superficies (en el ejemplo anterior no importa cuanto pese el cuerpo). Esto significa, en las aplicaciones del tipo de las vistas (cono morse y ISO) que se presentan en las maquinas, que la conicidad proyectada no podrá superar el valor del ángulo cuya tg coincida con µf. La siguiente tabla muestra resultados experimentales (hay dispersión de resultados en distintas experiencias) e incluye el efecto lubricante del agua (como parámetro) las temperaturas y las presiones normales máximas que soportan los materiales en que los valores µf son estables. b) Caso de deslizamiento por rodadura: El supuesto inicial de Herthz para el calculo de tensiones de contacto en el caso estático: “Ningún material se comporta como un rígido perfecto al estar en contacto con otro con una fuerza de compresión normal a la superficie en el contacto”, lo condujo a la idea de una distribución de presiones en el área de contacto simétrica respecto a la línea de acción de la fuerza supuesta concentrada. En el caso de existir (además de la fuerza normal a la superficie W) una fuerza transversales a la normal instantánea que tienda a generar rodamiento (F) y teniendo en cuenta los fenómenos de superficie mencionados en el caso de deslizamiento lineal, la distribución de presiones en la superficie de contacto no es simétrica respecto a la recta de acción de la fuerza normal (W) y consecuentemente la recta de acción de la reacción concentrada equivalente (N) de esta distribución de presiones no coincide con la de la fuerza normal que le dio origen (W). Las fuerzas W y N paralelas y la distancia que las separa µr forman un par que se opone a la rotación. El par de oposición es función lineal de W (y N igual y opuesta) y del par de materiales de las superficies en contacto. Las características de los dos materiales y de sus superficies definen la “distancia” µr entre ellas, este es el “coeficiente estático de resistencia a la rodadura” o “coeficiente estático de fricción por rodadura”. Para que haya rodadura pura debe ser F < Ff (Ff = µf * W - fuerza máxima de fricción por deslizamiento estático), caso contrario (F > Ff) se producirá rotótranslación (rotación y deslizamiento tangencial) ya que el máximo par requerido por la rodadura será Cr = Ff *r (r = radio de la rueda) y el ∆F = F - Fr sobrante se aplicara a generar deslizamiento sin rotación. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 12 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Par de rotación: Cr = F * r ≤ Ff * r = µf * W * r Par opuesto por fricción Mr = W * µr (1) con sentido horario. Valores de µr La condición limite de comienzo el rodamiento F * r = W * µr F = W * µr / r = W * k (2) En que k es un “coeficiente estático de rodadura”. Es función no solo de las características de los materiales sino también de la geometría (radios y perfil transversal de las superficies). Tiene en rodadura igual relación con W que el coeficiente µf en la fricción por deslizamiento lineal. Por esta razón, especificando sus condiciones de aplicación particulares (diámetro y forma de las ruedas) se lo ensaya y utiliza en campos específicos (industria ferroviaria, automotriz, de rodamientos, etc). Recordando que debe ser F ≤ Ff de las ecuaciones (1) y (2) resulta la condición µr ≤ µf * r (3) La experimentación demuestra que µr <<<< µf (entre 100 y 1000 veces menor) lo que genera un amplio campo para el diseño de mecanismos o elementos de maquinas que utilicen “ruedas” cumpliendo la condición de la ec. (3) (rodamiento sin deslizamiento). Comparando un tetraedro rectangular y uno cilíndrico de igual masa apoyados en un plano inclinado, resulta intuitivo que el rodillo comienza a rodar con menor pendiente del plano que el tetraedro (µr < µ) y que esa fuerza también depende del diámetro del cilindro. Igual que en el caso de deslizamiento lineal la resistencia por rodadura deja de aumentar cuando se inicia el movimiento, aunque en este caso tiende a permanecer constante o sufre una reducción de magnitud menor. PERDIDAS MECANICAS – RENDIMIENTOS - FACTOR DE SERVICIO: Las perdidas de energía mecánica características de estas maquinas se originan básicamente en perdidas por fricción en las superficies de contacto sus componentes mecánicos (vínculos). Existen otras causas habitualmente de menor significación (aunque su importancia relativa depende de la maquina en particular):(Ver apunte Perdidas Mecánicas - Rendimientos - Factor de Servicio) FACTORES DE SEGURIDAD: Tanto los Rendimientos como los Factores de Servicio se determinan en base a condiciones o características de las maquinas o las condiciones de operación definibles por el ingeniero proyectista o el ingeniero a cargo de organizar un proceso industrial. Los factores de seguridad son usados por el proyectista, se incluyen como un factor numérico que aumenta la solicitación o disminuye la resistencia del material en los cálculos dimensionales. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 13 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio A diferencia de los anteriores no se fija en función de causas definidas sino, por el contrario, en las indeterminaciones del proyecto: 1) Las propiedades de los materiales se representan por números que son medias estadísticas y están acompañadas por la correspondiente incertidumbre (variable con la esperanza matemática que se adopte), 2) distintos modelos físicos y matemáticos que se emplean en los cálculos responden a la realidad con distintos grados de exactitud, 3) en los proyectos con innovación importante pueden aparecer fenómenos desconocidos. Estas y otras causas desconocidas se reflejan en el Factor de Seguridad que es fijado por el proyectista en función de su experiencia, por analogía con otros proyectos exitosos y en algunos casos por recomendaciones de normas. Eventualmente los tres factores mencionados (rendimiento, Factor de servicio, Factor de seguridad) se unifican y a veces se confunden, por error o porque figuren unificados en alguna recomendación de normas. Aquí se los ha diferenciado para aclarar su origen y diferenciar la función que cumplen en el trabajo del profesional proyectista o usuario. CARACTERISTICAS MECANICAS EXTERNAS TIPICAS DE MAQUINA MOTRIZ Y OPERADORA La elección del maquina motriz adecuado para una maquina operadora consiste en buscar una solución de compromiso entre las características mecánicas de esas maquinas por ser una y otra fijas. Los sistemas de regulación y control prestan elasticidad en distinta medida a la característica mecánica de las maquinas motrices. No obstante aquí solo analizaremos la aplicación de motores sin regulación como principio conceptual. Una vez alcanzada la condición de trabajo se establece un equilibrio dinámico entre motor y carga en el que se entrega una cupla y velocidad constante. Las curvas características mecánicas motriz y resistente son más importantes en los procesos transitorios en los que el desequilibrio entre la cupla motriz y la resistente (para cada velocidad del transitorio) genera aceleraciones o deceleraciones que deben regularse de acuerdo a las necesidades. CURVAS CARACTERISTICAS MECANICA DE MOTORES ALTERNATIVOS A EXPLOSION La curva genérica didáctica muestra las características típicas de estos motores. La curva corresponde a un estado particular de alimentación (calibración de carburador o inyección) -wmin: el motor no puede funcionar por debajo de esa velocidad, . A menor velocidad las se generan desequilibrios por inercia de los componentes que provocan movimiento irregular y las perdidas por fricción son altas -wmax: si bien puede funcionar por encima de ese valor la potencia y la cupla caen rápidamente, el consumo aumenta y aumentan las fuerzas de inercia y fricción sobre los componentes.(pudiendo llegar a consumir el total de la energía útil, punto D) Los puntos de cupla máxima, de potencia máxima y de menor consumo no coinciden. Para distintos valores de calibración de alimentación de combustible aparecen curvas aproximadamente paralelas. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 14 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio En general se procura regular estos motores para que operen en la banda que se encuentra entre las velocidades de potencia máxima y de consumo mínimo. CURVA CARACTERISTICA MECANICA DE MOTORES ELECTRICOS Curva cupla – velocidad angular de motores eléctricos asincrónicos trifásicos según clasificación NEMA. Los tipos responden a distintos diseños de “jaula de ardilla” del rotor. *La cupla nominal es aquella en que el motor puede trabajar en forma continua en equilibrio térmico a temperatura menor al límite correspondiente a su Tipo NEMA y se presenta a una velocidad de rotación única nn. Se procura con una buena elección del motor que el estado de equilibrio de operación corresponda a la cupla nominal del motor, para el caso genérico de maquinas que funcionan en forma continua durante periodos largos con arranques y paradas poco frecuentes. Las curvas Mn-w son funciones univocas propias del diseño del motor. ws es la velocidad sincrónica, en general w se expresa por la frecuencia n de giro en r.p.m., Tipo A tiene cupla entre 150 y 170 % de la cupla nominal y soporta sobrecargas importantes en periodos cortos. Ej. Maquinas inyectoras de plástico o metales. Tipo B cupla de arranque ligeramente superior con menor cupla máxima. Se diferencia por requerir menor circulación de corriente en arranque u otras sobrecargas y tener buen rendimiento y factor de potencia a cupla nominal. Tipo C mejor cupla con baja corriente en el arranque. Se observa una apreciable variación de cupla con la corriente. Se aplica a maquinas con carga pesada y bajas sobrecargas. Tipo D mayor cupla de carga del grupo con gran variación de la cupla con la velocidad, es un motor menos utilizado para maquinas con alta resistencia de arranque o sobrecargas con reducción de velocidad por ejemplo prensas mecánicas a volante (balancines). ----------------------------------------------Curvas cupla-velocidad angular en motores eléctricos de corriente continua Motor conexión serie Motor conexión en paralelo o compound 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 15 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio CURVAS CARACTERISTICAS TIPICAS DE RESISTENCIAS MECANICAS (CARGAS OPERATIVAS) Las características mecánicas (Mt/w) de las cargas que deben soportar las maquinas operadoras en funcionamiento son muy variadas y son funciones univocas propias de ese trabajo útil requerido. De entrada en la maquina operadora. Para compararlas correctamente con las de los motores de accionamiento estas características deben cuantificarse “reducidas” al eje motor La siguiente es una clasificación que responde aproximadamente a la mayoría de las situaciones que se presentan. Tipo 1: Cupla resistente continuamente (no linealmente) creciente con la velocidad. Ej: Caso de una bomba centrifuga que de acuerdo con sus principios teóricos debería ser una curva de 2do grado aunque en la practica responde a una curva de exponente 1 < exp < 2. Tipo 2: Carga cuasiconstante para toda velocidad, aunque siempre presentan una sobrecarga en el arranque para proveer la energía necesaria para vencer la inercia de los componentes. Ej. Cintas transportadoras o puentes grúa. Tipo 3: Cargas en que la resistencia baja al aumentar la velocidad Ej: Maquinas enrrolladoras de laminación, maquinas de muy alta inercia, vehículos. Tipo 4: Cargas variables a velocidad cuasi constante (a velocidad de régimen). Ej. Maquinas herramientas, generadores eléctricos, compresores a émbolos. Mt w Aunque en el útil el movimiento no sea de rotación la característica es de cupla-velocidad angular porque se la evalúa “reducida” al eje motor, es decir calculando las transformaciones cinemáticas, las relaciones de transmisión y las inercias de todos los componentes (cada uno a su velocidad) (no los rendimientos) ANALISIS DEL TRANSITORIO DE ARRANQUE Se analiza el caso de una maquina conectada directamente al motor sin ningún dispositivo de acoplamiento progresivo o de regulación del motor. Durante el transitorio de arranque el grupo motor-maquina varia su velocidad de cero (parado) hasta la velocidad de operación que se establece cuando la cupla motriz (Mm) y resistente (Ml) se igualan. Durante el transitorio de arranque el motor debe proveer una cupla motriz (Mm) suficiente para vencer la cupla resistente (Ml) y una cupla de aceleración adicional (Mb) utilizada en acelerar el grupo motor- 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 16 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio maquina hasta la velocidad de operación venciendo las inercias de las masas del motor y los componentes. En este ultimo sentido se trata de aportar a cada componente de la maquina energía cinética hasta que alcance la correspondiente a su estado de operación en equilibrio dinámico e implica que durante todo el transitorio la cupla motriz deberá superar a la resistente. Expresado por la 2da. Ley de Newton aplicada al movimiento de rotación para cada uno de los instantes del transitorio Mm = Ml + J * dw/dt = Ml + Mb reagrupando ∆M = Mm – Ml = J * dw/dt = Mb operando ∆M * dθ = J * dw * dθ/dt = J * w * dw (1) Llamando o al estado “parado” y n al estado de equilibrio de funcionamiento e integrando (suponiendo para simplificar ∆M constante) ∆M * (θn – θo) = ½ J * (wn2 – wo2) = ∆Ec Inicialmente “parado” θo = 0 y ½ J * wo2 = 0 (2) y en la que J (momento de inercia de todos los ½ J * wn2 = Ecn componentes del grupo motor maquina) se expresa “reducido” al eje de entrada. Ecn = Energía Cinética de los componentes de la maquina en funcionamiento en equilibrio (estado n) En la grafica adjunta w se expresa por n (frecuencia en r.p.m.) La magnitud de la diferencia entre cupla motriz y cupla resistente (Mb) debe ajustarse durante el transitorio en función de la rapidez necesaria del arranque y de la capacidad para transmitir el total de la cupla motora que tenga resistencialmente cada uno de los componentes de la maquina. La observación de la grafica anterior y de las ecuaciones (1) y (2) muestran que cada diferencial de área bajo la curva característica motora o resistente (producto de la ordenada a una n determinada por un ∆n mínimo en el entorno) representan el diferencial de la energía aportada por el motor y el diferencial de energía consumido en trabajo útil venciendo la resistencia respectivamente durante el tiempo en que la frecuencia aumenta ese ∆n. El diferencial de área entre las dos curvas representa el diferencial de energía aplicado a acelerar la maquina. El área total bajo la curva motora o resistente hasta alcanzar nn representan la energía total aportada por el motor o la absorbida por el útil respectivamente durante todo el tiempo que dura el arranque y el área entre las dos curvas representa la energía cinética aportada a todos los componentes del grupo motor-maquina hasta alcanzar la velocidad en que se igualan las cupla resistente y motora, es el punto de funcionamiento de la maquina en equilibrio dinámico. Para los motores eléctricos en general es importante limitar la duración del 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 17 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio a) La corriente durante el arranque es mucho mayor que la de funcionamiento en equilibrio generando perdidas en forma de calor mayores a las de equilibrio. b) El motor funciona a baja velocidad por lo que la ventilación simple generada por su propio giro es poco efectiva y fundamentalmente su capacidad de conducción y convección de tiempo calor es menor que el calor generado. c) De a) y b) resulta que la temperatura del motor (y en particular del barniz aislante de los bobinados) aumenta durante el arranque. d) Una vez alcanzado el equilibrio la corriente es menor y la ventilación es suficiente para evacuar el calor generado. Si el tiempo de arranque es demasiado largo los barnices de los bobinados no soportan el aumento de temperatura, se funden o calcinan perdiendo su condicion de aislantes y generan cortocircuitos que a su vez aumentan la corriente circulante y destruyen el motor (motor “quemado”). La degradación del material aislante no necesariamente se completa en un ciclo de arranque sino que puede presentarse en forma de un acortamiento de la vida del motor. El tiempo total de arranque depende de la cupla acelerante Mb disponible durante el transitorio y en casos de cargas pesadas o altas inercias Mb puede resultar menor del necesario. El sobredimensionamiento del motor si bien aportan mayores Mm y Mb que permite el acortamiento del tiempo de arranque, determina un estado de equilibrio dinámico en que el motor opera con una cupla motriz menor que su cupla nominal (recordar definición de cupla nominal). En estas condiciones el motor trabaja con menor rendimiento eléctrico y mecánico y su “tamaño” implica una mayor inversión en el armado de la maquina. Una alternativa, exclusivamente mecánica, para esta situación (sin sobredimensionar ni regular el motor eléctrico) es utilizar un acople que desconecte el motor de toda o parte de la maquina. Evitando la resistencia del útil y la inercia de grandes masas desde el comienzo hasta llegar a una velocidad de equilibrio (wv) próxima a la real de operación (wn) venciendo solo resistencias internas menores (implica mayor cupla Mb de aceleración durante todo el tiempo) se obtiene un tiempo parcial corto hasta el punto v, este es el llamado arranque en vacío. Luego se acopla el resto de la maquina operadora que llega al equilibrio dinámico de operación (n) con una pequeña variación de velocidad (wn ≈ wv) en otro tiempo corto. Se aprovecha aquí que en la rama útil de la característica mecánica del motor asincrónico trifásico (rama autoequilibrante) hay gran variación de cupla con bajas variaciones de velocidad. La suma de estos dos tiempos parciales es menor que el tiempo de arranque “a plena carga”. Se logra así un punto de operación con cupla Mn nominal del motor (aprox en la realidad) sin necesidad de la alta cupla de arranque provista por un motor más grande o de otro Tipo NEMA (siempre más costosos) Una comparación de las evoluciones sobre una grafica de las características mecánicas se ve en la figura. La diferencia de ordenadas entre la “curva de la maquina útil bajo carga” y la “curva de arranque en vacío” para cada valor de w, representa el valor en que aumenta la cupla acelerante Mb acortando el tiempo de arranque en el caso de arranque “en vacío” 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 18 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio CHAVETAS : La transmisión de potencia por rotación implica como componente elemental al árbol de transmisión (ejes en lenguaje coloquial) en los que se montan los elementos de maquina encargado de la transmisión y modificación de características cinemáticas (poleas de fricción o de correas, piñones de cadenas, engranajes). Hay un grupo de componentes que tienen por función asegurar que esos elementos de maquina estén fijos respecto de los ejes, evitando fundamentalmente las rotaciones relativas y transmitiendo momento torsor del eje al “cubo” del elemento de máquina. Estos son las chavetas, los pasadores o espinas y los estriados de ejes. Todos operan por interferencia de su cuerpo con el del eje y el del cubo impidiendo movimientos de rotación relativos. Corte aplicación de pasador - Pasador elástico (espina) - Extremo estriado de árbol palier automotriz Se estudia en detalle el caso de chavetas y chaveteros por ser el de uso mas extendido en la construcción de maquinas, que abarca un amplio rango de magnitud de pares de torsión en relación a la sencillez de su maquinado. Las dimensiones A, B, C, F, E y G están normalizadas (DIN 6885 y otras) así como sus tolerancias dimensionales en función del diámetro D del árbol. La observación de la norma verifica que siempre es (G – F) > B con lo que se evitan tensiones normales de compresión radial. Esto es particularmente importante en “cubos de fundición”, que no es tenaz; para evitar fracturas por grietas iniciadas en el chavetero por compresión. ------------------------------------ 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 19 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio La fuerza F, que multiplicada por el radio D/2 del eje genera (con suficiente exactitud a los fines del calculo) el Mt a transmitir, es en realidad una fuerza distribuida entre las superficies en contacto del chavetero en el eje con la chaveta y de la chaveta con el chavetero en el cubo. Las chavetas se verifican para dos esfuerzos uno de corte y otro de compresión. Asumiendo que la chaveta esta perfectamente inmovilizada respecto del eje y del cubo y como consecuencia que el momento torsor se transmite únicamente mediante esfuerzo de corte en un plano (punteado en el esquema de la derecha) cuyo corte es la cuerda del arco eliminado por el tallado del chavetero. A los fines del cálculo se aproxima al plano tangencial al eje. La superficie resistente al corte en este plano tiene un área igual al producto del ancho A de la chaveta por su longitud L. F = Sy * A * L Mt = Sy * A * L * D/2 (a) En las que Sy es el límite elástico de tensión tangencial del material de menor resistencia entre los de la chaveta, el cubo y el eje (salvo coeficiente de seguridad). En general se procura que el material de la chaveta sea el mas dúctil y debil del grupo para que la chaveta sea el elemento de sacrificio de las tres piezas. Definidos los materiales, distintos valores de Mt se transmiten únicamente variando la longitud L de la chaveta, dado que A esta normalizado para el diámetro D del eje. En caso de necesitarse una longitud mayor que la longitud axial disponible en el eje o el cubo, se disponen dos chavetas a 90° entre si de acuerdo con buenas “reglas del arte” de proyecto. De (a) se calcula L = 2 * Mt / (Sy * A * D) (b) Se debe verificar, además, que las tensiones normales de compresión que intercambian las superficies de la chaveta y el chavetero no superan la tensión limite a la compresión Sc del material más débil de los tres presentes. La superficie de contacto tiene un área L * B/2 F = Sc * B/2 * L Mt = Sc * B/2 * L * D/2 (c) También en este caso una vez elegidos los materiales la única variable es la longitud L . De (c) se calcula L = 4 * Mt / (Sc * B * D) (d) Generalmente la determinante es la tensión por corte, pero eventualmente puede resultar determinante la compresión. Por esta razón corresponde calcular L separadamente mediante (b) y (d) y adoptar el mayor de los dos. ACOPLES – EMBRAGUES Y FRENOS: Planteada la transmisión de potencia por rotación de ejes, son necesarios en las maquinas componentes cuya función sea conectar ejes coaxiales para que giren a igual velocidad. Cuando la conexión es permanente estos componentes son acoples. Cuando la conexión es temporaria y se interrumpe en la operación los componentes son embragues. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 20 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio En el caso de los frenos se trata de igualar la velocidad de un eje con la de la bancada (detener el movimiento) y no de conectar dos ejes en movimiento. No obstante se estudian junto con los embragues porque comparten principios de funcionamiento y soluciones de proyecto. ACOPLES: Sin mencionar casos especiales (Acoples fusibles de seguridad, acoples para sentido de rotación único, etc) pueden diferenciarse genéricamente los siguientes grupos. RIGIDOS: Son los de menor dificultad de fabricación. Requieren absoluta exactitud de montaje porque no admiten desalineamiento o desvío angular de los ejes, además transmiten sin amortiguamiento la torsión en los transitorios. SEMIRIGIDOS: Permiten cierto grado de desalineamiento y desvío angular. En el caso del acople de perno y buje aportan una amortiguación en el instante de arranque en base a la elasticidad de los bujes. Los dentados son los que mayor cupla de arranque soportan por efecto de engrane a igualdad de otros parámetros. Tienen un amplio campo de tamaños de aplicación cambiando los materiales de las partes que lo componen. Acople de Perno y buje Acople dentado FLEXIBLES: Transmiten la torsión mediante un componente elástico no metálico. Son los que proveen mayor capacidad de desvío y desalinamiento y de amortiguación de torsión. Tienen una capacidad de transmisión de torsión menor a los tipos anteriores a igualdad de tamaño. 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 21 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio EMBRAGUES Y FRENOS: Los embragues y frenos mecánicos funcionan en base al mismo principio, la fricción. Un embrague es un mecanismo que esta montado en dos ejes coaxiales que giran a distinta velocidad. Dos superficies del embrague, una solidaria a cada eje, entran en contacto con una fuerza normal a ellas regulable que es la señal externa de accionamiento. La fuerza de fricción entre ambas superficies hace que, luego de un intervalo de tiempo, las dos superficies igualen sus velocidades de giro y con ellas los ejes. El material de estas superficies esta especialmente diseñado con alto coeficiente de fricción para poder transmitir momentos torsores con fuerzas normales a las superficies limitadas. Durante el tiempo que tardan en igualarse las velocidades de rotación el movimiento relativo entre las superficies en contacto genera energía en forma de calor por fricción, que debe disiparse para establecer un equilibrio térmico (temperatura en los componentes que no supere limites por sobre los que se produce la degradación del material de las superficies en contacto o problemas de dilatación de componentes). El freno se estudia como un caso particular de embrague en que uno de los ejes esta detenido, de modo tal que la velocidad se iguala con la detención de ambos ejes o al desacoplar el freno una vez alcanzada la reducción de velocidad necesaria en el eje móvil. Existen en el proyecto de frenos o embragues dos aspectos diferentes que deben encararse conceptualmente en forma independientemente y coordinarse en el diseño final del freno o embrague. 1ro Cálculo de las fuerzas de accionamiento y de las áreas de superficies de contacto necesarias para transmitir el momento torsor requerido. En este aspecto se remite a los alumnos al Apunte Frenos y Embragues publicado entre los apuntes de esta cátedra por el Ing. Omar Mayer. 2do Cálculo de las áreas de superficies de contacto, de las superficies libres de contacto y de la frecuencia de operación para lograr la evacuación del calor generado por la energía de fricción durante la conexión en estado de equilibrio térmico. A este aspecto se dedican las siguientes consideraciones: Las fuerzas de accionamiento F generan cuplas de frenado por fricción Mf y se puede aplicar a cada uno de los ejes que se acoplan el principio de Newton Mf = - I1 * α1 y Mf = I2 * α2 En que I representa los momentos de inercia, α las aceleraciones (deceleraciones) que sufre cada eje al acoplarse y el signo indica el sentido opuesto de las aceleraciones. De las anteriores resulta w1t = - (Mf / I1) * t + w1 w1t es la velocidad en el tiempo t durante el intervalo de frenado y w1 es la velocidad angular en el instante en que comienza el acople t = 0 para el eje 1 y w2t = (Mf / I2) *t + w2 w2t es la velocidad en el tiempo t durante el intervalo de frenado y w2 es la velocidad angular en el instante en que comienza el acople t = 0 para el eje 2 La velocidad relativa entre ambos ejes en el instante t es w1t – w2t = - (Mf / I1) * t + w1 – [(Mf / I2) * t + w2] = w1 – w2 – Mf * [(I1+ I2) / (I1* I2)] * t 67-12 MECANISOS “B” - UNIDAD I Hoja 22 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio Cuando se completa el acople los dos ejes giran a igual velocidad y resulta y de la anterior resulta el tiempo ta de acople w1t – w2t = 0, ta = [I1* I2 * (w1 – w2)] / [ Mf *(I1+ I2)] (1) Asumiendo que la fuerza de accionamiento F se aplica en forma instantánea la cupla frenante Mf es constante durante el intervalo de tiempo de acoplamiento y en cada diferencial de tiempo de este intervalo se genera (disipa) un incremento de energía ∆E ∆E = Mf * (w1t – w2t) = Mf * {w1 – w2 – Mf * [(I1+ I2) / (I1* I2)] * t} La energia disipada durante el intervalo completo se expresa ta ta E = ∫ ∆E*dt = Mf * ∫ {w1 – w2 – Mf * [(I1+ I2) / (I1* I2)] * t} *dt = 0 0 Resolviendo la integral y sustituyendo la por la (1) resulta E = I1* I2 * (w12 – w22) / [2 * (I1+ I2)] En el caso genérico de un freno en que la velocidad final es distinta de cero la masa 2 esta detenida o gira a la velocidad final w2, α2 = 0, I2 no influye en el proceso y con una deducción similar a la anterior resulta E = I1* (w12 – w22) / 2 La energía se disipa en calor absorbido por los componentes del embrague (o de un freno), con un aumento en su temperatura y por transmisión de ese calor al ambiente por convección y radiación en las superficies expuestas de esos componentes. Mediante el coeficiente del equivalente mecánico del calor se puede expresar E en términos (unidades) de calor Q. Suponiendo que el tiempo de acople es muy corto (hipótesis razonable) se asume que la absorción de la energía generada por fricción se produce sin disipación al ambiente, en tanto que esa disipación por convección y radiación al ambiente se produce en el tiempo que media entre dos accionamientos (acople – desacople o la inversa). El aumento de temperatura ∆T (*) determina la temperatura al final de cada acopamiento, en tanto que el enfriamiento (la temperatura mínima a que quedan los componentes del embrague entre dos accionamientos) depende (entre otros factores cuasiconstantes) del tiempo de enfriamiento y consecuentemente de la frecuencia de operación del embrague. Análisis del enfriamiento aplicando el modelo de Newton [(T – Tamb) / (T1 – Tamb)] = e-β*t 67-12 MECANISMOS “B” - UNIDAD I Hoja 23 de 23 Definiciones Iniciales – Características Externas - Rendimiento – Factor de Servicio En la que T es la temperatura en el instante t Tamb, temperatura del ambiente T1 temperatura al comenzar el enfriamiento β = (hCR * A) / (W * CP) hCR = coeficiente global convección-radiación = (hR + hC * fv) hR = coeficiente de radiación (*) hC = coeficiente de convección (*) fv = factor de ventilación en caso de ventilación forzada A = área de superficie expuesta W = masa del cuerpo que se enfría CP= capacidad térmica del material Las magnitudes A, W y Cp dependen del diseño particular del freno y se verifica (*) que hC y hR varían aumentando con las temperaturas de comienzo y fin de una operación de acople o desacople. En la siguiente grafica se observa el fenómeno de variación de la temperatura máxima por repetición del accionamiento, las temperaturas finales de cada accionamiento dependen del enfriamiento que se produzca en el tiempo entre el y el anterior. La repetición del accionamiento con intervalos que no permiten enfriamiento a temperatura ambiente genera un aumento de las temperaturas finales que tiende a amortiguarse por el efecto indicado (*) ya que el aumento de hC y hR con T tienden a reducir el valor de ∆T llegándose finalmente a un estado de equilibrio térmico en el cual la temperatura varia entre valores máximos y mínimos constantes. Resulta entonces que la máxima temperatura soportable y la frecuencia de operación son dos variables relacionadas. La temperatura soportable es función del material de fricción (critico) y depende exclusivamente de las decisiones del proyectista alcanzar equilibrio térmico sin llegar a eses límite para una dada frecuencia de operación. La frecuencia de operación que conduce a un estado de equilibrio es distinta según sea la cupla frenante ( o a transmitir por el embrague) necesaria y por lo tanto debe ser tenida en cuenta por el ingeniero a cargo de la selección de un embrague (freno) estandar en base a especificaciones normalizadas. Dicho de otra manera cuplas frenantes necesarias bajas permitirán altas frecuencias y cuplas mayores permitirán menores frecuencias en el mismo embrague (freno) para cumplir el objetivo de no superar la temperatura máxima admisible. ---------------------------------------------------------------------Referencias bibliográficas y agradecimientos: Norton, Robert L. – Diseño de Maquinaria, 4ta. Eed.- Mc Graw-Hill – 2009 – Mexico DF. Mayer, Omar E. – Cunia y Accionamiento de Maquinas Utiles – Teórico – Apuntes Cátedra Mecanismos B – FIUBA – 2010 – Buenos Aires. Millan Gomez, Simon – Procedimientos de Mecanizado – Paraninfo – 2006 – Madrid. (a)Niemann, G. – Tratado Teórico Practico de Elementos de Maquinas – Labor S.S. – 1973 – Madrid Roldan Viloria, Jose - P. de Mecánica Industrial Aplicada – Thomson-Paraninfo - 2002 - Madrid Siemens – Motores Eléctricos – Answers for industry – Catálogo – 2010 Páginas web www.vicinaycemvisa.com www.abusgruas.es fundamentosdemaquinaswmn.blogstop.com es.wikipedia.com WWW.mecapedia.uji.es Otras tecnicocomerciales. ------------------------------------------------------------------------------------------------