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Revista Latinoamericana de Metalurgia y
atenales Vol. 18, 1998,46-53
DISEÑO, CONSTRUCCIÓN Y EVAL
OÓ_ - DE UN HORNO
SOLAR PARA USOS METALt G COS
Vicente Ignoto, Gonzalo Rubén
Escuela de Ingeniería"
B
quez
'etalúreica y Ciencia de los atenales.
'niversidad Central de Venezuela
Apartado Posea] ~-;-J9.Caracas Jan. l'-e 7IF..~ra
Resumen
El desarrollo de este trabajo contempla el diseño, construcción, puesta en marcha y evaluación de un
horno solar para aplicaciones metalúrgicas. Basándose en las leyes de la reflexión de la luz por una
superficie especular cóncava, se concentra toda la energía solar que incide sobre ella en un área 2215
veces menor, aumentando en tal magnitud la densidad de flujo solar. Mediante un análisis geométrico
del cono de radiación reflejada se determinan la ubicación, dimensiones y material del crisol para
lograr un aprovechamiento energético óptimo. Se analiza y evalúa el tipo de recubrimiento a emplear
para darle características especulares a la superficie cóncava. Para el seguimiento de la trayectoria solar
se diseña un mecanismo de dos movimientos combinados que permiten su rastreo, en cuanto a la
posición diaria y estacional. Se determinó que la temperatura máxima de trabajo en un horno solar
donde se aumente la densidad de flujo energético 2512 veces es de 750°C; lo que representó una
eficiencia del 76%. Los procesos de calentamiento debido al tipo de fuente energética no son
controlables y se hace difícil determinar los cambios de fase de los metales en dichos procesos.
~~\
\
Palabras clave: horno solar
Abstraet
The development of this work contemplates the design, construction, setting in march and
evaluation of a solar oven for applications metalúrgicas. Being based on the laws of the reflection of
the light by a surface to speculate concave, she/he concentrates the whole solar energy that impacts on
her in an area 2215 times minor, increasing in such a magnitude the density of solar flow. By means of
a geometric analysis of the cone of reflected radiation the location, dirnensions and material of the
hearth are determined to achieve a good energy use. It is analyzed and it evaluates the _coating type to
use to give specular characteristic to the concave surface. For the pursuit of the solar trajectory a
mechanism of two combined movements is designed that allow its tracking, as for the daily and
seasonal position. It was determined that the maximum working temperature in a solar oven where you
increases the density of flow energy 2512 times it is of 750°C meaning an efficiency of 76%. The
heating processes due to the type of energy source can not be controlled and it becomes difficult to
determine the changes of phase of metals by this process.
Keywords: solar oven technology
47
Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales, Vol. 18, 1998
1. Introducción
El sol es una fuente inagotable de energía gratuita que
de poder utilizarse plenamente llenaríp'1OSrequerimientos
energéticos de la humanidad. En una !zona bien soleada se
calcula que podrían aprovecharse 5000 kilocalorías. por
día y por metro cuadrado. La densidad de energía solar es
muy baja, lo que exige importantes costos iniciales para
poder aprovecharla ya que deben utilizarse grandes
superficies receptoras, pero una vez instaladas. la energía
es gratuita y los costos se reduce a mantenimiento _ gasto
laborales. Actualmente es rentable
u
ión en
dispositivos de bajo consumo en zonas
leadas y
energéticamente pobres.
Para la obtención de elevadas
concentrarse los rayos solares en el ti
cóncavo, que es el principio de los
aplicación práctica en el cocido de cerann
y
operaciones metalúrgicas, pudiéndo e alcanzar iícilmenIe
temperaturas de 3000 DC sin recurrir a llamas que
contaminen el producto.
En este tipo de hornos la superficie cóncava de un
paraboloide se acondiciona para darle características
especulares; se orienta el equipo de forma que los rayos
solares incidentes sean paralelos al eje de dicha superficie
en todo momento y estos rayos de acuerdo a las leyes de
reflexión directa, a las propiedades de toda superficie
cóncava, al hecho de que la fuente de energía no es
puntual y por lo tanto todos los rayos solares no inciden
con el mismo ángulo y debido a que ninguna superficie es
ideal; se concentran
en una pequeña área focal
aumentando notablemente la densidad de flujo energético,
lo cual puede ser aprovechado como fuente de energía
para el calentamiento en dicha zona o para producir
electricidad a base de calentar el punto de soldadura de
dos metales distintos (par termoeléctrico).
De acuerdo a lo anteriormente mencionado, un horno
solar es un equipo que permite concentrar dicha radiación
y, para hacer posible
su funcionamiento,
como
requerimiento mínimo debe estar conformado por una
superficie especular soportada por una estructura que
permita su orientación de forma tal que la radiación solar
incidente sobre ella se refleje en una zona mucho menor
que la reflectora.
El carácter no renovable de nuestra principal fuente
energética
conlleva a la investigación
de fuentes
alternativas. Se han desarrollado numerosos proyectos en
distintos países, incluyendo Venezuela, que involucran la
energía solar. S. Cho y col. [1] desarrollaron un método
calorimétrico
económico
y confiable
con el que
determinaron la absortividad de materiales nativos tales
como suelos y minerales.
•
Diseño
En el di eño de este horno se tomó en cuenta que un
rayo luminoso incidente sobre un cuerpo metálico se
refleja parcial y directamente, todo rayo paralelo al eje de
una parábola que incide sobre ésta es reflejado en un
punto llamado foco, la trayectoria solar, el calentamiento
indirecto de la carga a través del recipiente que la contiene
(crisol) y la generación de un área focal en el plano en
lugar de un punto.
El diseño del horno solar (Figura 1) presenta cuatro
zonas bien diferenciadas: Base, Sistema de seguimiento,
Paraboloide, Crisol y accesorios (varillas y soporte).
.
Figura 1. Esquema del Horno Solar
La base es una estructura metálica que
tiene al
resto del horno y proporciona rigidez al conjunto para
evitar oscilaciones producidas
equipo o por el viento.
durante
el manejo
del
V. Ignoto y col./Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales
48
El sistema de seguimiento e lID meeani mo que
permite rastrear la trayectoria solar de fonna que los rayos
solares sean siempre paralelo al . de paraboloide. Este
seguimiento es horario y estaci
El paraboloide
está sujeta a una
tubo que forma
- cie reflectora y
está soldada al
cm::ul:!r
El
e recipicrJlIe
indirecto de la mn
po eer alta ab ortividad, buena
alto punto de fusión y er poco a rivo.
seleccionó el grafito como material para
Sus
dimensiones
están
sujetas
al
máximo
aprovechamiento de la energía irradiada por la superficie
especular del paraboloide y al lugar de ubicación del
mismo.
El factor de intersección (S) corresponde a la fracción
de energía irradiada que cae sobre el crisol.
S = Energía que intersecta al crisol
Energía total irradiada
cuando Se l se obtiene el máximo rendimiento.
Un análisis geométrico del factor de intersección
permite dimensionar al crisol para obtener un factor de
intersección alto y evitar el empleo de un crisol
innecesariamente grande que consumiría una gran parte de
la energía útil para calentar el exceso de masa del crisol.
Una forma de evaluar el factor de intersección consiste
en proyectar el área focal y el crisol sobre un plano
perpendicular al eje del paraboloide y relacionar las
proyecciones de dichas áreas.
La ubicación de la boca del crisol coincidiendo con el
área focal (a las 12 meridiano) asegura que dicho
recipiente se encuentre siempre en casi su totalidad dentro
del cono de radiación y que la zona central (alta densidad
de flujo solar) del área focal siempre incida sobre él
además de minimizar las pérdidas.
El diámetro del área focal (circunferencia) está dado
por la expresión:
1I
donde:
Fp: distancia
paraboloide.
DF = 4Fp tg(8s + 8p)
(1 + cos <\» coso
desde
el
vértice
hasta
el
foco
del
8s: ángulo qué forman los rayos solares que parten del
círculo exterior solar con respecto a la tierra, (o al eje del
paraboloide cuando éste está enfocado).
Op: error óptico (error de pendiente)
debido a
imperfecciones en la superficie reflectora del paraboloide.
<\>: ángulo que forman los rayos solares reflejados por el
borde del paraboloide con el eje.
De acuerdo a esto el diámetro exterior de apertura del
crisol es Dcri = 5 cm.
Cuando son las 12 meridiano las proyecciones del
crisol y del área focal coinciden y el factor de intersección
es igual a la unidad. Debido al seguimiento horario del
L el ángulo entre el eje del paraboloide y el eje del
'- I varía; esto trae como consecuencia la disminución
del área focal interceptada y por ende la disminución del
fa rol' de intersección.
El cri 01 e tá ujeto por un sistema basculante que
permite que su eje coincida siempre con la vertical
evitando de esta forma derramamiento
de la carga
fundida.
Los rayos solares reflejados por el paraboloide forman
un volumen que corresponde a un cono recto truncado por
un plano perpendicular a su eje en el punto focal.
Cualquier plano perpendicular al eje del cono trazado
por debajo del punto focal lo seccionará mediante una
circunferencia de mayor diámetro que la correspondiente
al área focal. Esto permite calcular el diámetro de apertura
del crisol en función de su ubicación cuando es necesario
aumentar la capacidad del mismo.
Las varillas unen el borde del paraboloide con su eje y
le proporcionan rigidez, sirven de base al soporte del
crisol y de guía en la localización del foco.
El soporte del cri al es un gancho de acero acoplado a
las varillas y permite apoyar el asa del crisol haciendo
posible el movimiento basculante.
•
Construcción
En el di eño e empleó el modelo de horno solar de
calentamiento indirecto donde el haz de rayos solares
concentrado incide sobre la superficie externa del crisol
calentando indirectamente la carga a través de las paredes
de dicho recipiente. Su construcción se realizó de acuerdo
a lo estipulado en la sección anterior. Las Fotos 1 y 2
muestran el horno construído y un detalle del mismo en
funcionamiento.
Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales, Vol. 18, 1998
Foto 2. Detalle del Horno Solar en funcionamiento.
Foto 1. Horno Solar.
Se empleó un paraboloide
de aluminio
originalmente en la transmisión de microondas
dimensiones fueron reducidas al tamaño apropiado.
La superficie cóncava del paraboloide fue recubierta
cuidadosamente
con
un
papel
autoadhesivo
de
reflectividad 0,89 excepto una circunferencia de centro el
vértice del paraboloide y radio 13,5 cm debido a que esta
zona fue ocupada para la disposición del accesorio
sostenedor del crisol.
usado
cuyas
La ecuación que define al paraboloide se evaluó
eligiendo un sistema tridimensional
de coordenadas
cartesianas cuyo origen coincide con el vértice de la
superficie y donde el eje "z" está representado por el eje
del paraboloide; definiendo el plano horizontal los ejes
"xy" (Figura 2).
3. Parte Experimental
•
49
Evaluación del paraboloide
.t
1
=
í
TI
1
e =
fp·=
K .~
1m =
·12'7,75 on
.127,75
.39,50 cm
1 03,30 cm
104.,57 an
143,37 an
Figura 2. Paraboloide
Se realizaron las medidas necesarias para obtener los
datos requeridos en la ecuación general de un paraboloide:
tomando los valores de "a" y "e" de los puntos
correspondientes al borde de la superficie (medidas en
metros):
PI (O; 1,2775; 0,395)
Pz (O; -1,27(5; 0,395)
P3 (1,2775; O; 0,395)
P4 (-1,2775; O; 0,395)
50
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y vértice Ps (O; O; O); de donde:
La pendiente inicial de la curva de la curva T vs t (dT/dt)
se utiliza para obtener la reflectividad.
La ecuación por la que se evalúa el material es:
a = b, a = 1,2775 Y e = 0_ ~ por lo que queda la ecuación de un paral:doi{le circular:
x2 +y2
z
dT
m x Cp x - = A x I x a
dt
r + a =1
a2
sustituyendo y opernndo
general del parabol~
eaes::!:i5o:
donde:
m: masa del material a evaluar (gr), (papel más base de
aluminio).
A: área superficial de la muestra expuesta a la
radiación (cm')
1: intensidad (kw/crrr')
a: absortividad
e :Capacidad Calorífica del aluminio (km-h/gr'F).
ó:
Pendiente de la curva obtenida (OF/h)
r: refíecnvídad
Finalmente. el valor promedio de reflectividad entre
dos muestras evaluadas es r = O 89.
x-Se comprobó
de puntos lOIll2Ó[)5 :!;rot¡~im:::JeC:~
metro)
y de:lrnlIIinaa:!o
matemática que se dedujo
Para todo paraboloide circular de ecuación:
?
?
x" + y- = 4pZ
la constante "p" corresponde a la altura focal o distancia
vértice-foco. Por lo que para este caso las coordenadas del
punto focal son:
Fp (O; O; 1,033) (en metros)
El cálculo del área reflectora total "S" se realizó
mediante integración doble:
S = 5,61 m2
A ésta hay que restarle el área circular central no útil
de un diámetro de 0,27 m.
= 5, 61 -
S(útil)
= 5,55 m
rr(0.27)2
4
S(útil)
[
•
Evaluación
Jm2
del papel reflectivo
Para la evaluación de la reflectividad del papel se
utilizó un simulador solar. El papel usado en el ensayo
consta de una capa plástica transparente que protege a una
segunda capa de aluminizado reflectivo y debajo de ésta
existe una tercera capa consistente en el adhesivo que
actúa como vínculo de enlace con la superficie sobre la
cual se aplica el papel reflectivo y aisla el aluminizado
evitando su empañamiento. Una vez colocado el papel
dentro del domo y hecho el vacío (10-5 MPa) se registran
los valores de temperatura T contra tiempo (t) (En un
registrador digital gráfico acoplado).
/
(
)
\
del horno
Las siguientes experiencias fueron realizadas para
demostrar el funcionamiento del horno así como para
evaluar algunos de sus parámetros.
Se hicieron medidas usando un termopar cromelalumel en contacto directo con los materiales calentados
registrando
valores de temperatura
contra tiempo
cronometrado.
Se determinó la temperatura en la Zona Focal
colocando el termopar en el foco del paraboloide y la
medida máxima de temperatura
fue de 980°C,
alcanzándose ésta en 5 minutos.
Finalmente se realizó el calentamiento del crisol y de
los di tinto metal _Las condiciones de experimentación
de cada caso se muestran en la Tabla l. Los resultados
obtenido se registran en el Gráfico l.
Las dimensiones definitivas del crisol fueron: diámetro
de boca de .6 cm. diámeuo de fondo de 4,0 cm, altura de
7 cm espesor de paredes de 1,4 cm.
La boca
J -- 1 se colocó a 0,893 m del vértice
sobre el eje del paraboloide en todas las pruebas.
2
•
Puesta en marcha y evaluación
Tabla 1. Condiciones de las pruebas.
Hora
Finalización
Material
Fecha
Crisol de Grafito
08/07/83
1l:48'
Aluminio
25/06/83
12:12'
Cobre
08/07/83
12:10'
1~0
Plomo
08/07/83
10:15'
- 9.0
Pb-Sn (40-60)*
16/06/83
11:20'
* Aleación eutéctica
Inicio
12:37'
1l:31'
Observaciones
L .0
236.0
Cielo despejado,
poco viento
Viento fuerte,
parcialmente nublado
Viento suave,
parcialmente nublado
Nubosidad parcial,
viento fuerte por ráfagas
Despejado,
viento suave
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Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales, Vol. 18, 1998
800~---------------------------------------------------,
700¡-------------------------~~~~v7~--------~~
~ 500t---------------~~------~L-~_.k>----------------------------~
e:::1
~ 400t---------r1~~----~~------------------------------~
CI)
oE
~ 30°t------,r-tl~~~~------------------------------------~
1-- Grafito
--- Aluminio
---><-
Cobre --
Plomo --
Pb-Sn
I
200t---~~~----------------------------------------~
100T:~~------------------------------------------~
O~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~
~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
~
Tiempo [5eg]
Gráfico 1. Representación gráfica de los datos Temperatura vs Tiempo
obtenidos en cada una de las pruebas.
3. Discusiones
•
Diseño
El objetivo fundamental en el diseño del horno solar es
lograr el máximo aprovechamiento de la energía que
incide sobre la superficie reflectora. Con este fin se
optimizaron ciertos parámetros:
Ubicacion y dimensiones del crisol. Mediante Un análisis
geométrico del cono de radiación reflejado por la
superficie del paraboloide, se determinó que la boca
superior del cri 01 debe estar ubicada a la altura focal y
debe ser del mi mo tamaño y forma que el área focal.
Material del crisol. El calentamiento de la carga en el
horno se produce por conducción a través de las paredes
del crisol. Estas a su vez se calientan por la energía
radiante que incide sobre ellas. Esta forma de
transferencia de energía en el sistema crisol-carga obliga a
que el material del crisol po ea altaabsortivitidad,
baja
reflectividad, baja emisividad y buena conductividad
térmica, determinándose así que el crisol fuera de grafito.
Adicionalrnente, 'este material es e.stable químicamente
hasta los 1.000 °C como mínimo v no reacciona con los
materiales a calentar.
.
.
Superficie reflectora. Existen diversas formas de lograr
que la superficie del paraboloide sea especular. Se
seleccionó el material auto-adhesivo: el cual se sometió a
experimentación
para determinar
su reflectividad,
resultando 0,89 que, aunque es ligeramente inferior a la de
los espejos, es de fácil de aplicación, se ajusta a la
curvatura de la superficie, es resistente a la acción del
medio ambiente, no es frágil y no adiciona peso al equipo.
•
Aumento de la densidad
de flujo solar
La superficie reflectora del paraboloide es de 55.500
es 0,89; el producto de estos
valores da como resultado un área efectiva de 49.395 cm";
que comparada con el área focal 19,64 cm", da una
relación de áreas de 2515: 1. Esta relación es equivalente
al aumento de la densidad de flujo solar.
cm', y su reflectividad
•
Medidas de temperatura
en la zona focal
Las medidas realizadas
con un termopar para
determinar la temperatura en la zona focal indicaron la
existencia de un gradiente entre los bordes exteriores (960
0c) Y el centro de dicha zona (1000 0C). La temperatura
máxima se alcanzó en apenas 5 minutos desde la
temperatura ambiente. De acuerdo a esto se definió la
temperatura máxima alcanzada, como el promedio entre
estos dos valores, 980 DC.
•
Calentamiento
de las muestras
En todas las curvas del Gráfico 1 se observa
calentamiento con pérdidas. Estas .comienzan a hacerse
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V. Ignoto y col./Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales
considerables a partir de los 600 DC; pue es a partir de
esta temperatura
cae bruscamente
la velocidad de
calentamiento y la curva presenta un comportamiento
asintótico hacia los 750 De.
Las pérdidas energéti
en el sistema crisolalrededores ocurren poi" I
fenómenos de convección,
reflexión, radiación ." conducción. Las pérdidas por
conducción son mínimas en comparación con las pérdidas
totales, ya que en el diseño se ontempló este detalle y se
redujo en lo posible el
entre el cri 01 Y su
mecanismo de soporte.
El crisol se encuentra en comacto con el aire. e te
fluido es el responsable de la pérdidas por
nveccion,
las cuales son preponderantes a bajas temperaturas.
Las pérdidas por radiación son función de la cuarta
potencia de la temperatura; por lo que a temperaturas
elevadas (sobre los 600 DC)desplazan en importancia a las
pérdidas por convección, y son las responsables del
comportamiento asintótico de las curvas de calentamiento.
Las pérdidas por reflexión dependen del material del
crisol; si éste posee un valor alto de absortividad (cercano
. a la unidad) éstas se hacen mínimas.
El resto del calor es utilizado en calentar el crisol y la
carga.
Como resultado de lo anterior, las curvas presentan
entre la temperatura ambiente y los 600 DCuna velocidad
de calentamiento aproximada de 1 °C/seg. A partir de esta
temperatura dicha velocidad disminuye bruscamente y, la
curva presenta un comportamiento asintótico cuyo límite
es 750°C.
En las curvas de calentamiento del aluminio, plomo y
Pb-Sn se hace difícil detectar los cambios de fase por la
alta velocidad de calentamiento hasta los 600°C y las
pequeñas masas empleadas. Otro factor importante es la
irregularidad
del
suministro
energético
como
consecuencia del paso casual de nubes y ráfagas de viento
fuerte.
Estas irregularidades se transmiten al sistema, crisol_~/carga
mediante
una deficiencia
o discontinuidad
energética momentánea; que a su vez se traduce en
desviaciones del comportamiento promedio de la curva.
Estas desviaciones tienden a confundirse en los cambios
de fase. Por lo que debe conocerse exactamente la
temperatura a la que ocurren los cambios de fase.
El comportamiento asintótico de las curvas, teniendo
como límite o asíntota superior 750°C sugiere tomar esta
temperatura como la máxima de trabajo y recomendar el
uso del horno hasta los 700 °C; ya que ésta es la máxima
temperatura que se alcanza en corto tiempo.
•
Eficiencia térmica
La temperatura óptima de trabajo es de 700°C
que
comparada con la temperatura de la zona focal 980°C
representa una eficiencia térmica de 71°C. Para un mejor
aprovechamiento energético, a objeto de mejorar dicha
eficiencia y disminuir el tiempo de calentamiento, pueden
ser utilizados escudos térmicos alrededor del crisol los
cuales permiten
convección.
•
aminorar las pérdidas por radiación
Representación
y
de los datos
Los
datos
tomados
experimentalmente
fueron
representados en el Gráfico 1 de forma puntual, sin tratar
de definir la mejor curva, por ser éste un proceso de
calentamiento
irregular y dependiente de numerosos
parámetros no controlables.
Los parámetros en cuestión son:
a) Flujo de insolación local; el cual a su vez depende de la
hora del día, de la estación del año y de la altura del lugar
de la experiencia.
b ~ ubo idad; este parámetro puede alterar la radiación
solar incidente sobre el lugar de la experiencia.
e) elocidad del viento; a mayor velocidad aumentan las
pérdidas por convección.
.
e) Condiciones de la superficie reflectora; el estado de
dicha superficie puede alterar los resultados, ya que si ésta
se encuentra sucia o empañada su reflectividad disminuye.
f) Calidad del enfoque; este proceso es manual y por lo
tanto no se puede asegurar que el mismo sea en calidad
idéntico en cada experiencia.
•
Calor suministrado
por el horno solar
El flujo de calor que se suministra al sistema en la
zona focal puede deducirse a partir del conocimiento del
funcionamiento físico de horno. La cantidad de energía
solar local puede ser determinada en cualquier centro de
meteorología de la zona mediante una carta que muestra la
densidad de flujo solar según la hora diaria.
En la zona focal dicha densidad es 2515 veces mayor;
por lo que todos los puntos de dicha carta multiplicados
por este valor permiten obtener un gráfico similar pero
desplazado verticalmente,
que representa la energía
incidente en el área focal por día. Para conocer la cantidad
de calor suministrado por el horno en el intervalo de una
experiencia; basta con integrar este gráfico entre el inicio
y fin de dicha experiencia.
4. Conclusiones
1. El horno solar descrito aumenta la densidad de flujo
solar 2515 veces.
.
2. La máxima temperatura alcanzada en la zona focal es
aproximadamente de 980°C.
3. Entre la temperatura ambiente y los 600 °C se produjo
en el horno solar un calentamiento
rápido de
aproximadamente 1 °C/seg (para todas las muestras). A
partir de esta temperatura
la velocidad disminuye
bruscamente y la curva de calentamiento (T vs. t),
presenta un comportamiento asintótico hacia algún valor
cercano a los 750°C.
4. La temperatura óptima de trabajo en los diferentes
calentamientos
fue de aproximadamente
700°C;
independientemente de la masa}' el material.
5. La eficiencia térmica de este horno solar es
aproximadamente un 1'k.
Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales, Vol. 18, 1998
6. El proceso de calentamiento en este horno solar no
permite detectar con claridad los cambios de fase de los
materiales debido a las altas velocidades de calentamiento
observadas
antes
de
alcanzar
los
600°C
aproximadamente.
7. Las curvas de calentamiento presentan desviaciones,
que son causadas por ráfagas de viento y nubosidad.
5. Recomendaciones
l. Recubrir. la superficie del paraboloide con e: pejos y
determinar
la eficiencia
térmica
y velocidad
de
calentamiento.
2. Utilizar un escudo térmico para aminorar las pérclidas
por radiación y convección. Comparar los re ultados de
eficiencia térmica con los obtenidos en este trabajo.
3. Evaluar crisoles de otros materiales de mayor
absortividad y conductividad térmica que el grafito.
4. Diseñar un mecanismo automático de rastreo solar.
5. Hacer un estudio experimental energético del sistema.
6. Estudiar la influencia de la masa en el tiempo de fusión.
7. Hacer un balance energético de las pérdidas de calor en
el horno.
6. Referencias
1.
2.
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Ceramic
Absorber
Cotings
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Continental S.A; México, 1976. Cap. 42, p.1450.
3.
53
Holliday, D. y Resnick, R. Física. Compañía Editorial
Continental S.A; México 1976. Cap. 42, p.1456.
4. George, T. Cálculo Infinitesimal
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Fenómenos de Transporte. Editorial Reverté S.A.;
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E.N.
Fenómenos de Transporte. Editorial Reverté S.A.;
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7. Brown, A. y Salvatore, M. Transmisión de Calor.
Editorial Continental, S.A.; México, 1963. Cap.1, p.
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Editorial Continental, S.A.; México, 1963. Cap.8, p.
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9. Brown, A. y Salvatore, M. Transmisión de Calor.
Editorial Continental, S.A.; México, 1963. Cap.2, p.
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