INSTALACION DE DOS ASCENSORES PUBLICOS EN ALABERGA

ESTUDIO GEOLOGICO - GEOTECNICO
INSTALACION DE DOS ASCENSORES PUBLICOS EN
ALABERGA (RENTERIA)
REFERENCIA
EG-151418
CLIENTE
AYUNTAMIENTO
DE RENTERIA
FECHA
DICIEMBRE 2015
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ALABERGA (ERRENTERIA)
ÍNDICE
1.- INTRODUCCIÓN
2.- OBJETIVOS Y METODOLOGÍA
3.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
3.1.- Geología General del entorno
3.2.- Características del subsuelo
4.- RECOMENDACIONES DEL ESTUDIO
5.- APÉNDICES
5.1.- Clave de descripción de suelos
5.2.- Escala de meteorización del macizo rocoso
5.3.- Registro de caracteres geomecánicos
5.4.- Registro de calicatas
5.5.- Ensayos de laboratorio
5.6.- Cálculos
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1.- INTRODUCCIÓN
Se desea construir dos ascensores públicos en el barrio de Alaberga, en la localidad de
Errentería. Concretamente, los ascensores comunicarán la zona de Alaberga con la de
Galtzaraborda.
Zona de estudio
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El primer ascensor salvará una diferencia de cotas de unos 17 metros, y alcanzará la mitad de
la ladera. Entre la torre del ascensor y la ladera, se proyecta una pasarela de unos 28 metros
de longitud. Su construcción implica la realización de excavaciones de unos 8 metros de
altura. El segundo ascensor salvará una diferencia de cotas de unos 21 metros, y alcanzará las
viviendas superiores. Entre la torre del ascensor y las viviendas, se proyecta una pasarela de
unos 45 metros de longitud. Su construcción implica la realización de excavaciones de unos 6
metros de altura.
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Con este estudio se pretende obtener la información geológica y geotécnica necesaria para
dar las condiciones de cimentación de las estructuras proyectadas, así como las
recomendaciones necesarias para el movimiento de tierras proyectado.
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El estudio ha sido encargado por ERRENTERIAKO UDALA, tras la aprobación de la oferta de
LURTEK OF-152920, con fecha 27 de octubre de 2.015.
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2.- OBJETIVOS Y METODOLOGÍA
En este apartado se describen los objetivos cubiertos con este estudio, así como la
metodología utilizada para conseguir los mismos.
Objetivos

Definición del marco geológico general de la zona, y en particular del terreno en la
zona investigada, tanto desde el punto de vista geológico, como geotécnico e
hidrológico.

Definición de las características del terreno y los parámetros geotécnicos de las
diferentes capas del terreno (densidad, cohesión, ángulo de fricción, resistencia a
compresión simple, etc.) con objeto de determinar la capacidad de carga de las
cimentaciones, y la estabilidad de las excavaciones.

Recomendaciones acerca del tipo de cimentación adecuado, con su profundidad,
tipología, carga admisible, etc., estudiándose la posibilidad de producirse asientos.

Recomendaciones acerca del movimiento de tierras proyectado, en cuanto métodos
de excavación, taludes estables, empujes, drenaje, etc.

Grado de agresividad del terreno al hormigón.
Metodología

Recopilación y estudio de los datos geológicos y geotécnicos preexistentes de la zona
a investigar.

Realización de una cartografía geológica-geotécnica, a escala 1/250, sobre topografía
facilitada por el Cliente, en la que se ha reflejado las características superficiales del
terreno, la ubicación de los ascensores y la investigación efectuada.

La investigación del subsuelo ha consistido, en primer lugar, en la toma de datos en
los afloramientos de roca existentes en la ladera. Posteriormente, se han realizado 5
calicatas manuales, debido a la dificultad de acceso con maquinaria a los puntos de
apoyo de las estructuras proyectadas.
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La dirección, supervisión, así como el registro y la toma de muestras, ha sido realizada
por un geólogo de LURTEK, con amplia experiencia en este tipo de trabajos, con el fin
de garantizar que la toma de los datos fuera totalmente fiable.
En las capas de naturaleza cohesiva, se han efectuado ensayos de resistencia a
compresión simple utilizando un penetrómetro.

Sobre una muestra de roca alterada se han realizado ensayos de identificación, tales
como la determinación de su humedad, Límites de Atterberg, granulometría,
contenido de sulfatos y grado de acidez Baumman-Gully.

Los datos de campo obtenidos, han servido para completar la Planta Geotécnica,
elaborándose una sección interpretada del terreno a escala E= 1/250. En esta sección,
se ha reflejado la naturaleza del subsuelo, y la situación de los nuevos ascensores y
pasarelas proyectadas.

Posteriormente, se han efectuado una serie de cálculos, con objeto de determinar la
capacidad portante del terreno y la estabilidad de las excavaciones proyectadas.

Tras el análisis de los datos de campo, laboratorio y los cálculos efectuados, se han
elaborado las conclusiones y recomendaciones del trabajo.
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3.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
A continuación se describen las características del terreno, tanto a nivel geológico general,
como en particular del subsuelo de la zona investigada. En primer lugar se describe la
geología general del entorno y a continuación las características del terreno en el subsuelo de
la zona donde se proyecta la construcción del ascensor.
3.1.- GEOLOGIA GENERAL DEL ENTORNO
La zona de Errenteria forma parte de la orla de materiales mesozoicos que rodean el macizo
paleozoico de Bortziriak (Cinco Villas).
El macizo rocoso queda en algunas zonas recubierto por suelos y rellenos de edad
cuaternaria, representados por acumulaciones de suelos aluviales, depósitos coluviales y
rellenos.
ESTRATIGRAFÍA
Por orden de antigüedad, de más antiguos a más recientes, se han diferenciado los siguientes
materiales.
Cretácico superior (Campaniense-Maastrichtiense)
Se trata de una potente serie de facies flysch, definida por una alternancia de calizas, calizas
arcillosas, calizas arenosas, argilitas, con ocasionales intercalaciones de areniscas.
La serie se encuentra muy bien estratificada, dando lugar generalmente a bancos
centimétricos a decimétricos, pudiendo alcanzar los 50 centímetros de espesor.
Las calizas arenosas, de naturaleza claramente turbidítica, presentan a veces estructuras de
ordenamiento interno, tales como laminación paralela, estructuras de carga, etc.
Toda esta secuencia flyschoide se originó en un ambiente de cuenca marina en la que era
frecuente la fluctuación del nivel de las aguas.
Se trata de una serie turbidítica, que intercala una serie de “episodios catastróficos”, donde se
formaron las Megaturbiditas. En estas Megaturbiditas, pueden existir bloques de roca
englobados, que pueden alcanzar hasta los 5 metros de diámetro. Debido a su gran
desarrollo y continuidad lateral, se suele utilizar como nivel guía.
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Cretácico superior-Terciario (Maastrichtiense)
Se trata de una serie de calizas arcillosas grises, con intercalaciones de argilitas, que se
depositan en estratos de espesor decimétrico a centimétrico. Las calizas arcillosas son algo
esquistosas.
Corresponde a la formación de roca existente en el subsuelo de la zona investigada.
Cretácico superior-Terciario (Maastrichtiense-Paleoceno)
Se trata de una serie de calizas arcillosas grises y rojizas, con intercalaciones de argilitas, que
se depositan en estratos de espesor decimétrico a centimétrico, que representan la transición
entre el Cretácico superior y el Paleoceno.
Estos materiales corresponden al tránsito entre las litologías cretácicas y las terciarias,
conformando una franja de dirección Noreste-Suroeste de unos 500 metros de potencia en
planta.
Cuaternario
Se han diferenciado los principales recubrimientos cuaternarios de suelos aluviales, depósitos
coluviales y rellenos de origen antrópico.
Suelos aluviales
Se depositan en las márgenes de los principales ríos y regatas que circulan por la zona.
También se observan a modo de terrazas colgadas en plataforma subhorizontales situadas a
cotas más altas que los cauces de los ríos.
Los suelos aluviales, de origen fluvial, presentan habitualmente un nivel inferior de gravas
sobre el que descansan niveles de limos y arcillas.
Suelos coluviales
Los suelos coluviales, son depósitos gravitacionales, por lo que se presentan normalmente en
zonas de vaguada y pie de ladera. Poseen por lo general una composición arcillosa, con
cantidades variables de arena y grava. Estos suelos pueden dar lugar a fenómenos de
reptación, así como a deslizamientos.
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Rellenos
Corresponden a los vertidos realizados tanto para escombreras como los rellenos efectuados
para alcanzar las cotas de urbanización necesarias.
Este último tipo de acumulaciones están muy extendidas en todo el centro urbano, así como
en los Polígonos Industriales y urbanizaciones situadas en las afueras del casco urbano de
Errenteria.
ESTRUCTURA
Los materiales mesozoicos presentan una estructura general bastante uniforme, con rumbos
NE-SW, y buzamientos en torno a los 20-40 grados hacia el Noroeste, pudiendo existir zonas
puntuales replegadas y algunas fallas de escasa continuidad lateral.
HIDROGEOLOGIA
Desde el punto de vista hidrogeológico, los materiales descritos, debido a su alto contenido
en finos, presentan un comportamiento prácticamente impermeable en estado sano.
En cuanto a las intercalaciones de areniscas, pueden alcanzar valores importantes de
permeabilidad como consecuencia de su porosidad intergranular, acrecentada muchas veces
por fenómenos de fracturación.
Además, ha de preverse la existencia de pequeños manantiales de funcionamiento estacional
en aquellas zonas donde el macizo rocoso se encuentre meteorizado, así como pequeñas
fluencias de agua en los contactos relleno-suelo-roca y roca meteorizada-roca sana.
SISMOLOGIA
Desde el punto de vista sismológico, la localidad de Errenteria presenta los siguientes valores
de aceleración sísmica básica, ab y del coeficiente de contribución K:

ab = 0,04 g

K = 1,00
Estos valores se han obtenido de la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y
Edificación (NCSE-02), del Real Decreto 997/2002 del 27 de septiembre, BOE 11 de Octubre
de 2.002, num. 244/2002.
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A continuación, se presenta una reproducción de la Planta Geológica del EVE, a escala
1/25.000, Hoja 64-II SAN SEBASTIAN.
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Planta Geológica del EVE Hoja 64-II (SAN SEBASTIAN) Escala 1/25.000
ZONA INVESTIGADA
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3.2.- CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO
Tal y como se ha citado anteriormente, el ascensor se proyecta en la ladera situada entre el
barrio de Alaberga y Galtzaraborda.
La diferencia de cotas entre ambas zonas es de unos 38 metros. Entre ellas, existe una ladera
sin urbanizar, cubierta de vegetación tipo prado y algunos árboles dispersos, con caminos
peatonales y escaleras; y en la parte superior un vial con aceras de unos 7,5 metros de
anchura y una zona de escaleras.
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La ladera presenta una pendiente uniforme de unos 25º. En la parte inferior existe un muro de
unos 4 metros de altura. En la parte superior, entre la ladera y el vial, también existe un muro
de unos 2-3 metros de altura.
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Para el estudio del subsuelo, en primer lugar se ha realizado una toma de datos
geomecánicos de la roca en los afloramientos existentes en la ladera.
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Posteriormente, se han efectuado 5 calicatas manuales en las zonas de cimentación de los
diferentes apoyos de las estructuras.
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En los apartados 5.1 y 5.2, se presentan respectivamente una clave de descripción de suelos y
la escala de meteorización de la roca; indispensables para comprender la terminología
empleada en la descripción del terreno. En el apartado 5.3, se presenta el registro de
caracteres geomecánicos del macizo rocoso; y en el apartado 5.4, el registro de las calicatas
excavadas.
A partir de la investigación realizada, se puede concluir que en la ladera investigada, el
subsuelo se caracteriza por presentarse el macizo rocoso directamente en prácticamente
toda ella. Únicamente, se han observado rellenos junto al vial superior, en la zona de las
escaleras de las viviendas superiores, y fundamentalmente, en la zona donde se situará el
ascensor inferior, que corresponde al trasdós del muro inferior.
En la Planta Geotécnica, a escala 1/250, que se adjunta al final de este apartado, se han
representado en tonos verde suaves, las zonas donde el macizo rocoso se presenta bajo una
cobertera de rellenos de espesor inferior a 1.50 metros; en verde fuerte, los afloramientos de
roca; y tonos grises, la zona donde se esperan rellenos con espesores superiores a 1,50
metros.
A continuación, se describen las características geotécnicas de cada una de las capas que se
han observado en el subsuelo de la parcela investigada, comenzando por la más superficial.
Rellenos
Únicamente, se observan junto al vial superior, en la zona de las escaleras de las viviendas
superiores, y fundamentalmente, en la zona donde se situará el ascensor inferior, que
corresponde al trasdós del muro inferior.
En esta última zona, se ha efectuado una calicata, observándose que los rellenos están
constituidos por arcillas marrones con indicios de arena, de consistencia firme a muy firme.
Presentan restos de ladrillos, y ocasionalmente algunos escombros.
Se han realizado ensayos de resistencia a compresión simple mediante penetrómetro,
obteniéndose valores comprendidos entre 1.50 y 5.00 Kg/cm2.
El espesor de rellenos es creciente hacia el trasdós de los muros, estimándose un máximo en
torno a 3-4 metros.
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Roca
En la zona investigada, se ha observado una formación de roca de edad Cretácico superior
(Maastrichtiense), constituida por una alternancia de calizas arcillosas algo esquistosas y
argilitas.
Esta formación de roca se presenta normalmente en estado muy meteorizado o
completamente meteorizado (Grados IV y V de la escala de meteorización adjuntada en el
apartado 5.2). De manera ocasional se presentan intercalados estratos de caliza arcillosa sana
(Grado II).
El equivalente geomecánico de la roca, en estado muy meteorizado o totalmente
meteorizado, es el de una arcilla/limo marrón con algo de grava y arena, de consistencia muy
firme.
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Se han realizado ensayos de resistencia a compresión simple, mediante penetrómetro,
obteniéndose valores comprendidos entre 2.50 y 5.00 Kg/cm2.
Sobre una muestra alterada de la roca muy meteorizada, obtenida de la calicata C-1, se han
realizado en laboratorio, ensayos de identificación, consistentes en la determinación de su
humedad, granulometría, Límites de Atterberg, contenido de sulfatos y grado de acidez
Baumman Gully. Los resultados de dichos ensayos se adjuntan en el apartado 5.5. Se han
obtenido los siguientes valores.
Humedad
Finos
23.88 %
56.81 %
Límites de Atterberg
L.L.
L.P.
I.P.
47.1
30.3
16.8
Sulfatos
Acidez Baumman Gully
92.4 mg/kg
11.49
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En cuanto a la roca sana, se ha observado ocasionalmente en algunos afloramientos de la
carretera superior y en la ladera.
Se han tomado medidas en los afloramientos existentes, observándose una estratificación
con rumbos E-W y buzamientos en torno a 30º hacia el N, además de dos familias de juntas.
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
A continuación se presenta un cuadro con los parámetros geotécnicos estimados de los
ensayos de campo y laboratorio efectuados, así como de la bibliografía existente, para las
diferentes capas del terreno:
3
2
TIPO DE TERRENO
DENSIDAD (T/m )
COHESION (T/m )
Relleno
1.90-2.00
0.50-1.50
ANGULO DE
FRICCION (º)
24º-26º
COEFICIENTE DE
PERMEABILIDAD
(cm/sg)
-5
-6
-5
-6
-5
-6
1 x 10 – 1 x 10
Roca Grado IV
2.00-2.20
2.00-4.00
20º-25º
1 x 10 – 1 x 10
Roca Grado II
2.60
5.00-30.0
25º-35º
1 x 10 – 1 x 10
El grado de expansividad y colapso de estos materiales se considera despreciable.
HIDROLOGÍA
Respecto a la hidrología de la zona investigada, no se ha observado la presencia de nivel
freático en el subsuelo. Sin embargo, es posible la aparición de humedades y ligeras fluencias
de agua en épocas de fuertes lluvias en los contactos entre rellenos y roca, así como entre
roca meteorizada y roca sana.

A continuación se presenta una Planta Geotécnica, a escala 1/250, donde se pueden observar
las características superficiales del subsuelo, la investigación efectuada, así como la
disposición de los ascensores y pasarelas proyectados.
También se presenta la interpretación geológica de la sección I-I’, a escala 1/250, donde se
puede observar las características del terreno en profundidad, con los contactos
interpretados entre los diferentes materiales, y la disposición de ascensores y pasarelas
proyectados.
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4.- RECOMENDACIONES DEL ESTUDIO
Se desean conocer las características geológicas y geotécnicas de una ladera situada entre
los barrrios de Alaberga y Galtzaraborda de la localidad de Errenteria
Se desea construir dos ascensores públicos que comuniquen ambas zonas. El primer
ascensor salvará una diferencia de cotas de unos 17 metros, y alcanzará la mitad de la ladera.
Entre la torre del ascensor y la ladera, se proyecta una pasarela de unos 28 metros de
longitud. Su construcción implica la realización de excavaciones de unos 8 metros de altura.
El segundo ascensor salvará una diferencia de cotas de unos 21 metros, y alcanzará las
viviendas superiores. Entre la torre del ascensor y las viviendas, se proyecta una pasarela de
unos 45 metros de longitud. Su construcción implica la realización de excavaciones de unos 6
metros de altura.
Con este estudio se pretende obtener la información geológica y geotécnica necesaria para
dar las condiciones de cimentación de las estructuras proyectadas, así como las
recomendaciones necesarias para el movimiento de tierras proyectado.
El terreno, tal y como se ha descrito detalladamente en el apartado anterior, se caracteriza
por presentarse el macizo rocoso directamente en prácticamente toda la ladera. Únicamente,
se han observado rellenos junto al vial superior, en la zona de las escaleras, y
fundamentalmente, en la zona donde se situará el ascenso inferior, que corresponde al
trasdós del muro inferior. Estos últimos son arcillosos firmes.
La roca, corresponde a calizas arcillosas esquistosas y argilitas en general muy alteradas, de
edad Cretácico superior (Maastrichtiense).
En la época en la que se ha llevado a cabo la investigación de campo, no se ha observado la
presencia de nivel freático general. Sin embargo, es posible la aparición de humedades y
ligeras fluencias de agua en épocas de fuertes lluvias en los contactos entre rellenos y roca,
así como entre roca meteorizada y roca sana.
En el apartado anterior se han descrito detalladamente las características del terreno. A
continuación, se describen las recomendaciones tanto para el movimiento de tierras
proyectado, como para la cimentación de las estructuras proyectadas.
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MOVIMIENTO DE TIERRAS
El movimiento de tierras consiste en las excavaciones necesarias para alcanzar las cotas de
apoyo proyectadas para los ascensores. Estas excavaciones, presentarán una altura máxima
cercana a 8.00 metros en vertical, en el ascensor inferior; y unos 6.00 metros en vertical, en el
ascensor superior.
A continuación, se dan por separado las recomendaciones para las excavaciones de ambos
ascensores.
ASCENSOR INFERIOR
Excavabilidad y recomendaciones para la utilización del material
Las excavaciones proyectadas, van a afectar a rellenos, roca muy alterada y ocasionalmente
sana.
Para las ocasionales excavaciones en roca sana, será necesario el empleo de martillo romperocas.
Las principales excavaciones serán en rellenos y roca muy alterada, las cuales se podrán
realizar mediante medios mecánicos convencionales.
En cuanto a la utilización de los materiales excavados, los rellenos y roca muy alterada se
podrán considerar como material tipo “Suelo marginal” según el PG-3, por lo que su uso se
deberá restringir a rellenos para futuras zonas ajardinadas.
En cuanto a los ocasionales estratos de roca sana, podrá alcanzar valores como para
considerarlos material tipo “todo-uno” o “pedraplén”, o si corresponde a un material tipo
terraplén, podrá considerarse como “suelos adecuados”.
No obstante, antes de utilizar estos materiales en cualquier tipo de relleno, se considera
estrictamente necesaria la realización de los ensayos pertinentes, para la correcta
caracterización de los mismos.
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Metodología de cálculos
Se han realizado una serie de cálculos, habiéndose estudiado tanto la posibilidad de rotura
circular, como la estabilidad estructural en la roca. La totalidad de los cálculos, se presentan
en el apartado 5.6 de este Informe.
Desde el punto de vista estructural, una vez obtenidos los datos acerca de la estructura del
macizo rocoso, se han representado en la plantilla estereográfica de Schmidt los polos de
todas las discontinuidades obtenidas. Para la realización de los cálculos, se han utilizado tanto
los caracteres geomecánicos obtenidos en las calicatas excavadas, como los caracteres
obtenidos en los afloramientos existentes en la ladera.
Las excavaciones proyectadas generan desmontes con cuatro orientaciones de talud
principales, que han sido denominados T-1 a T-4. Todas las orientaciones de talud han sido
representadas en la Planta Geotécnica adjuntada al final del apartado anterior.
Los polos de todas las discontinuidades obtenidas, se han representado en la plantilla
estereográfica de Schmidt, y se han definido las diferentes familias de discontinuidades.
Mediante las medidas obtenidas, se han establecido una estratificación y dos familias de
juntas, habiéndose tomado los siguientes valores medios.
E
343/30
J1
176/46
J2
083/66
Posteriormente, se han observado las intersecciones que se producen con respecto a las
cuatro orientaciones de talud estudiadas. En concreto, las orientaciones de talud estudiadas
son las siguientes.
T-1
123/89
T-2
303/89
T-3
213/89
T-4
033/89
Mediante el método de Klaus W. John (1.968), se ha determinado la tipología de las posibles
caídas (rotura planar, rotura por cuñas ó toppling) que se podrían generar en el desmonte
por intersección de las diferentes familias de discontinuidades, determinándose en cada caso,
la inclinación de talud que las elimina.
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Para el cálculo del factor de seguridad se ha seguido el método propuesto por E. Hoek & J.W.
Bray (1.981). Los cálculos se han realizado suponiendo una cohesión nula y un valor de fricción
obtenido a través del conocimiento que se tiene de ese tipo de materiales comprobado con
los ensayos de laboratorio, y que ya ha sido aplicado en otros cálculos, con resultados
satisfactorios.
En concreto se ha utilizado para la estratificación una fricción de 15 grados; para las juntas se
han utilizado fricciones de 30 grados.
Así, se han calculado los taludes estables para cada una de las orientaciones de talud
estudiadas, teniendo en cuenta cual es la inclinación de talud más restrictiva, que elimina la
posibilidad cinemática de que se produzcan las intersecciones.
Las intersecciones que presentan un factor de seguridad superior a F.S.=1.3, se han
considerado estables para excavaciones temporales, independientemente del talud que
elimina la intersección.
Las intersecciones que presentan un factor de seguridad inferior a F.S.=1.3 en cambio, se
consideran potencialmente inestables, por lo que, para que no se produzcan dichas
inestabilidades, habrá que tener en cuenta la inclinación de talud que las elimina.
Con la inclinación de talud más restrictiva, que elimina la posibilidad de que se produzcan las
cuñas inestables (F.S.<1.3), se obtiene la inclinación de talud estable para cada una de las
orientaciones de talud estudiadas.
En cuanto a los cálculos de estabilidad desde el punto de vista de las inestabilidades por
rotura circular, se han realizado cálculos utilizando las secciones interpretadas, y se han
establecido los parámetros del terreno a partir de los datos de campo, ensayos de laboratorio
y la bibliografía existente.
A partir de aquí y mediante un programa informático que utiliza diversos métodos, se ha
calculado la inclinación de talud estable, considerándose estable aquella que presenta
factores de seguridad cercanos a F.S.=1.3, ya que se trata de excavaciones temporales.
Los parámetros utilizados en dichos cálculos, han sido los siguientes:
Material
Densidad (T/m3)
Cohesión (T/m2)
Fricción (º)
Rellenos
2.00
1.00
24º
Roca meteorizada
2.00
2.00
25º
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Cálculos de estabilidad. Taludes estables.
A continuación se presenta un cuadro resumen de los cálculos estructurales efectuados, en
el que se indica para cada una de las orientaciones de talud definidas, las intersecciones que
se generan, el factor de seguridad de las mismas, y la inclinación de talud que elimina la
posibilidad cinemática de que se produzca la intersección.
Tal y como se ha mencionado anteriormente, las intersecciones que presentan un factor de
seguridad F.S.>1.3 se han considerado estables.
TALUD T-1
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
J1J2
CONCLUSIÓN :
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
0.75
45º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 45º
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
TALUD T-2
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
EJ2
EJ1
CONCLUSIÓN :
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña (E)
0.46
49º
Cuña directa
5.88
7º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 49º
TALUD T-3
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
EJ1
J1J2
CONCLUSIÓN :
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
5.88
7º
Cuña (J1)
0.56
65º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 65º
TALUD T-4
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
EJ2
CONCLUSIÓN :
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
0.69
30º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 30º
Así, desde el punto de vista estructural, las excavaciones serían estables temporalmente con
las siguientes inclinaciones de talud.
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T-1
45º
T-2
49º
T-3
65º
T-4
30º
27
Desde el punto de vista de la inestabilidad según rotura circular en cambio, según los cálculos
efectuados, las excavaciones temporales en rellenos y roca muy alterada, se consideran
estables con inclinaciones de talud máximas de 50º.
En consecuencia, para las diferentes orientaciones de excavación, se consideran estables las
siguientes inclinaciones.
T-1
1H:1V
T-2
5H:6V
T-3
5H:6V
T-4
3H:2V
Empujes
Realizando las excavaciones con los taludes recomendados, los muros podrán diseñarse para
el empuje del relleno del trasdós.
A la vista de los resultados obtenidos, se puede concluir que las orientaciones T-1 y T-2 es
posible realizarlas con las inclinaciones estables. Sin embargo, en las inclinaciones T-3 y T-4,
es posible que los taludes estables resulten demasiado tendidos.
Por ello, se han calculado los empujes, tanto desde el punto de vista de rotura circular como
de estabilidad estructural. Se ha calculado la tensión de anclaje, para un factor de seguridad
F.S.=1.3 y anclajes con inclinación de 15º.
Se han obtenido las siguientes tensiones de anclaje para las dos orientaciones.
ORIENTACION DE TALUD
T-3
T-4
TENSION DE
ANCLAJE (15º Y
F.S.=1.3, T/m2)
1.9
4.0
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Proceso Constructivo
Para estabilizar las excavaciones será necesario tener en cuenta los empujes indicados en los
cuadros anteriores.
Las excavaciones inestables se tendrán que realizar por bataches, cuyas dimensiones
máximas deberán ser definidas en obra. No obstante, se recomienda no sobrepasar los
2.50x2.50, y no se podrá efectuar un batache hasta no haber estabilizado totalmente el
batache contiguo.
Sera necesario contar con un elemento de reparto que puede ser bien un muro realizado a
una cara o una pantalla de micropilotes.
Los rellenos arcillosos y la roca muy alterada presentan cohesión, y por lo tanto, pueden ser
temporalmente estables para realizar el muro de hormigón del batache.
A la hora de dimensionar la armadura y las secciones de muros, se deberán de utilizar los
empujes y parámetros señalados anteriormente. La distribución del bulonado puede variar en
función de los intereses de la obra, siempre y cuando se respeten los empujes calculados. No
obstante, dada la naturaleza arcillosa del terreno, no es aconsejable utilizar anclajes con
tensiones superiores a 15 T.
La longitud de los anclajes será calculada mediante la suma de la longitud del bulbo de
anclaje y la longitud existente entre el talud excavado y el talud estable, retranqueando un
metro desde la base de la excavación.
De esta manera, a modo de croquis se diseñaran estabilizaciones de este tipo.
Zona libre
Anclajes
Talud estable
Zona de bulbo
Retranqueo 1m
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Para estimar la longitud del bulbo, deberán seguirse las recomendaciones para el proyecto,
construcción y control de anclajes al terreno H.P.8-96 (Versión 19-09-03).
A priori, se estima necesaria para anclajes de barra, una longitud de bulbo mínima de unos 8
metros en roca muy alterada, para tensiones de anclaje en torno a 15 T, así como una longitud
libre mínima de unos 6 metros. Se estima una adherencia de la roca de 1-2 Kg/cm2.
En cualquier caso se aconseja, antes de instalar los mismos, realizar pruebas de idoneidad
para comprobar la resistencia última del bulbo.
Aunque no existe nivel freático en la parcela, se pueden presentar humedades y fluencias de
agua en épocas de lluvias, por lo que se deberán de colocar drenajes que evacúen esas
aguas. Estos, se diseñarán en función del método de estabilización que finalmente sea
elegido.
ASCENSOR INFERIOR
Excavabilidad y recomendaciones para la utilización del material
Las excavaciones proyectadas, van a roca muy alterada y ocasionalmente sana.
Para las ocasionales excavaciones en roca sana, será necesario el empleo de martillo romperocas.
Las principales excavaciones serán en roca muy alterada, las cuales se podrán realizar
mediante medios mecánicos convencionales.
En cuanto a la utilización de los materiales excavados, la roca muy alterada se podrá
considerar como material tipo “Suelo marginal” según el PG-3, por lo que su uso se deberá
restringir a rellenos para futuras zonas ajardinadas.
En cuanto a los ocasionales estratos de roca sana, podrá alcanzar valores como para
considerarlos material tipo “todo-uno” o “pedraplén”, o si corresponde a un material tipo
terraplén, podrá considerarse como “suelos adecuados”.
No obstante, antes de utilizar estos materiales en cualquier tipo de relleno, se considera
estrictamente necesaria la realización de los ensayos pertinentes, para la correcta
caracterización de los mismos.
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30
Metodología de cálculos
Se han realizado una serie de cálculos, habiéndose estudiado tanto la posibilidad de rotura
circular, como la estabilidad estructural en la roca. La totalidad de los cálculos, se presentan
en el apartado 5.6 de este Informe.
Desde el punto de vista estructural, una vez obtenidos los datos acerca de la estructura del
macizo rocoso, se han representado en la plantilla estereográfica de Schmidt los polos de
todas las discontinuidades obtenidas. Para la realización de los cálculos, se han utilizado tanto
los caracteres geomecánicos obtenidos en las calicatas excavadas, como los caracteres
obtenidos en los afloramientos existentes en la ladera.
Las excavaciones proyectadas generan desmontes con tres orientaciones de talud
principales, que han sido denominados T-5 a T-7. Todas las orientaciones de talud han sido
representadas en la Planta Geotécnica adjuntada al final del apartado anterior.
Los polos de todas las discontinuidades obtenidas, se han representado en la plantilla
estereográfica de Schmidt, y se han definido las diferentes familias de discontinuidades.
Mediante las medidas obtenidas, se han establecido una estratificación y dos familias de
juntas, habiéndose tomado los siguientes valores medios.
E
343/30
J1
176/46
J2
083/66
Posteriormente, se han observado las intersecciones que se producen con respecto a las
cuatro orientaciones de talud estudiadas. En concreto, las orientaciones de talud estudiadas
son las siguientes.
T-5
104/89
T-6
194/89
T-7
014/89
Mediante el método de Klaus W. John (1.968), se ha determinado la tipología de las posibles
caídas (rotura planar, rotura por cuñas ó toppling) que se podrían generar en el desmonte
por intersección de las diferentes familias de discontinuidades, determinándose en cada caso,
la inclinación de talud que las elimina.
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Para el cálculo del factor de seguridad se ha seguido el método propuesto por E. Hoek & J.W.
Bray (1.981). Los cálculos se han realizado suponiendo una cohesión nula y un valor de fricción
obtenido a través del conocimiento que se tiene de ese tipo de materiales comprobado con
los ensayos de laboratorio, y que ya ha sido aplicado en otros cálculos, con resultados
satisfactorios.
En concreto se ha utilizado para la estratificación una fricción de 15 grados; para las juntas se
han utilizado fricciones de 30 grados.
Así, se han calculado los taludes estables para cada una de las orientaciones de talud
estudiadas, teniendo en cuenta cual es la inclinación de talud más restrictiva, que elimina la
posibilidad cinemática de que se produzcan las intersecciones.
Las intersecciones que presentan un factor de seguridad superior a F.S.=1.3, se han
considerado estables para excavaciones temporales, independientemente del talud que
elimina la intersección.
Las intersecciones que presentan un factor de seguridad inferior a F.S.=1.3 en cambio, se
consideran potencialmente inestables, por lo que, para que no se produzcan dichas
inestabilidades, habrá que tener en cuenta la inclinación de talud que las elimina.
Con la inclinación de talud más restrictiva, que elimina la posibilidad de que se produzcan las
cuñas inestables (F.S.<1.3), se obtiene la inclinación de talud estable para cada una de las
orientaciones de talud estudiadas.
En cuanto a los cálculos de estabilidad desde el punto de vista de las inestabilidades por
rotura circular, se han realizado cálculos utilizando las secciones interpretadas, y se han
establecido los parámetros del terreno a partir de los datos de campo, ensayos de laboratorio
y la bibliografía existente.
A partir de aquí y mediante un programa informático que utiliza diversos métodos, se ha
calculado la inclinación de talud estable, considerándose estable aquella que presenta
factores de seguridad cercanos a F.S.=1.3, ya que se trata de excavaciones temporales.
Los parámetros utilizados en dichos cálculos, han sido los siguientes:
Material
Densidad (T/m3)
Cohesión (T/m2)
Fricción (º)
Rellenos
2.00
1.00
24º
Roca meteorizada
2.00
2.00
25º
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Cálculos de estabilidad. Taludes estables.
A continuación se presenta un cuadro resumen de los cálculos estructurales efectuados, en
el que se indica para cada una de las orientaciones de talud definidas, las intersecciones que
se generan, el factor de seguridad de las mismas, y la inclinación de talud que elimina la
posibilidad cinemática de que se produzca la intersección.
Tal y como se ha mencionado anteriormente, las intersecciones que presentan un factor de
seguridad F.S.>1.3 se han considerado estables.
TALUD T-5
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
J1J2
CONCLUSIÓN :
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
0.75
52º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 52º
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
TIPO DE CAÍDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
TALUD T-6
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
EJ1
J1J2
CONCLUSIÓN :
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
5.88
14º
Cuña (J1)
0.56
52º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 52º
TALUD T-7
INTERSECCIONES CON
POSIBILIDAD CINEMÁTICA
DE CAÍDA
EJ2
CONCLUSIÓN :
ÁNGULO DE TALUD
QUE ELIMINARÍA LA
INTERSECCIÓN
Cuña directa
0.69
28º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 28º
Así, desde el punto de vista estructural, las excavaciones serían estables temporalmente con
las siguientes inclinaciones de talud.
T-5
52º
T-6
52º
T-7
28º
Desde el punto de vista de la inestabilidad según rotura circular en cambio, según los cálculos
efectuados, las excavaciones temporales en rellenos y roca muy alterada, se consideran
estables con inclinaciones de talud máximas de 50º.
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En consecuencia, para las diferentes orientaciones de excavación, se consideran estables las
siguientes inclinaciones.
T-5
5H:6V
T-6
5H:6V
T-7
2H:1V
Se considera que las inclinaciones estables calculadas es posible realizarse en todos los casos.
Realizando las excavaciones con los taludes recomendados, los muros podrán diseñarse para
el empuje del relleno del trasdós.
Aunque no existe nivel freático en la parcela, se pueden presentar humedades y fluencias de
agua en épocas de lluvias, por lo que se deberán de colocar drenajes que evacúen esas
aguas. Estos, se diseñarán en función del método de estabilización que finalmente sea
elegido.
CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
En este subapartado se dan las recomendaciones para la cimentación de los ascensores y las
pasarelas proyectadas.
En prácticamente toda la ladera, el terreno natural corresponde a la roca en estado muy
alterado. Ocasionalmente, existen zonas donde la roca se encuentra sana, pero con
intercalaciones de estratos muy alterados.
La roca muy alterada presenta el equivalente de una arcilla/limo marrón con algo de grava y
arena, de consistencia muy firme.
En consecuencia, se recomienda la cimentación tanto de los ascensores, como de los apoyos
de las pasarelas en la roca meteorizada.
Para el cálculo de la carga admisible de la roca meteorizada, se han tenido en cuenta los
ensayos realizados in situ, los ensayos de laboratorio, y los diferentes equivalentes
geomecánicos que presenta el macizo rocoso completamente meteorizado. Los cálculos se
han adjuntado en el apartado 5.6.
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De los cálculos efectuados, se ha obtenido para un empotramiento de la zapata de 1.00
metro en la roca completamente meteorizada, una carga admisible mínima de qadm= 3.00
Kg/cm2.
Con estos valores los asientos máximos serán inferiores a 2.50 centímetros.
En el caso de que en alguno de los apoyos se presente la roca sana además de la roca
alterada, hay que tener en cuenta que los cálculos se han realizado para asientos
prácticamente nulos en roca muy alterada y por lo tanto, no existirán problemas de asientos
diferenciales.
Si se observa roca sana en todo el apoyo se podrá recalcular la carga admisible y optimizar la
zapata, si así se desea. No obstante, la aparición de estratos alterados entre otros de roca
sana, invita a proyectar los apoyos para la carga admisible mínima.
Otras recomendaciones
Las excavaciones para la ejecución de los pozos de cimentación se podrán efectuar mediante
medios mecánicos convencionales en rellenos y roca meteorizada, y mediante puntero en
roca sana. Los taludes de los pozos podrán excavarse subverticales debiendo tenderse a
2(V):1(H) si van a permanecer largo tiempo abiertos.
Es posible que en algunas zonas, la profundidad de empotramiento requerida conlleve un
aumento considerable de la altura de la zapata. Por ello, se podrán ejecutar pozos de
cimentación o enanos, con las mismas condiciones de empotramientos, carga admisible, etc.,
que las zapatas, rellenados con hormigón pobre o ciclópeo, sobre los cuales se apoyarán las
zapatas.
De los análisis de contenido en sulfatos y grado de acidez Baumman-Gully realizados sobre
una muestra de la roca, se deduce que NO es agresiva al hormigón. Por lo tanto, no se
considera necesario la utilización de medidas especiales en cuanto a la agresividad, en los
elementos estructurales en contacto con el subsuelo.
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35

Finalmente, hay que señalar que aunque este estudio proporciona una buena base para la
realización del Proyecto, se considera necesaria la supervisión de las obras a cargo de
personal especialista en geotecnia. Este Geólogo, deberá comprobar las recomendaciones
indicadas en este estudio, e introducir en su caso, las modificaciones necesarias.
En Donostia-San Sebastián, a 17 de diciembre de 2.015.
Fdo: Patxi Aguirregomezcorta Larrea
Fdo: Igor Rebollo Loinaz
Geólogo (Colegiado nº 2175)
Geólogo (Colegiado nº 4010)
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5. APENDICES
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5.1. CLAVE DE DESCRIPCION DE SUELOS
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CLAVE DE DESCRIPCION DE SUELOS
CLASIFICACION DE LAS PARTICULAS
DE SUELO SEGÚN SU TAMAÑO
TIPO DE SUELO
GRANO FINO
GRANO GRUESO
ARCILLA
LIMO
ARENA FINA
ARENA MEDIA
ARENA GRUESA
DIAMETRO DE
PARTICULAS EN mm.
< 0,002
0,002 a 0,074
0,074 a 0,420
0,420 a 2,000
2,000 a 4,750
GRAVA FINA
GRAVA GRUESA
BOLOS
BLOQUES
4,750 a 19,100
19,100 a 100,000
100,000 a 300,000
> 300,000
DENOMINACION
SUELOS DE GRANO GRUESO
DENSIDAD RELATIVA SEGÚN ENSAYO S.P.T.
DENSIDAD
MUY FLOJO
FLOJO
MEDIANAMENTE DENSO
DENSO
MUY DENSO
GOLPEO S.P.T./30 cm.
<5
5 a 10
11 a 30
31 a 50
>50
SUELOS DE GRANO FINO
RESISTENCIA SEGÚN COHESION
RESISTENCIA
MUY BLANDO
BLANDO
MODERADAMENTE FIRME
FIRME
MUY FIRME
DURO
COHESIÓN (Kg/cm2)
< 0,125
0,125 a 0,250
0,250 a 0,500
0,500 a 1,000
1,000 a 2,000
> 2,000
FRACCIONES SECUNDARIAS
DESCRIPCION
INDICIOS
ALGO
BASTANTE
SUFIJO OSO/OSA
PROPORCION (% EN PESO)
5 a 10
10 a 20
20 a 35
35 a 50
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5.2. ESCALA DE METEORIZACION DEL MACIZO ROCOSO
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ESCALA DE METEORIZACION DEL MACIZO ROCOSO
GRADO DE
METEORIZACION
DENOMINACION
CRITERIOS DE
RECONOCIMIENTO
I
SANA
ROCA NO METEORIZADA.
CONSERVA EL COLOR
LUSTROSO EN TODA LA MASA
SANA CON JUNTAS
TEÑIDAS DE OXIDO
LAS CARAS DE LAS JUNTAS
ESTAN MANCHADAS DE OXIDO,
PERO EL BLOQUE UNITARIO
ENTRE JUNTAS MANTIENE EL
COLOR LUSTROSO DE LA
ROCA
II
III
MODERADAMENTE
METEORIZADA
CLARAMENTE METEORIZADA A
TRAVES DE LA PETROFABRICA
RECONOCIENDOSE EL CAMBIO
DE COLOR RESPECTO DE LA
ROCA SANA.
TROZOS DE 25 cm2 DE SECCION
NO PUEDEN ROMPERSE A
MANO.
IV
MUY METEORIZADA
ROCA INTENSAMENTE
METEORIZADA, QUE PUEDE
DESMENUZARSE A MANO Y
ROMPERSE
V
COMPLETAMENTE
METEORIZADA
MATERIAL CON ASPECTO DE
SUELO DESCOMPUESTO, PERO
CON ESTRUCTURA ORIGINAL
RECONOCIBLE
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5.3. REGISTRO DE CARACTERES GEOMECANICOS
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CARACTERES GEOMECANICOS DEL MACIZO ROCOSO
FECHA: 01/12/2015
3
4
5
6
7
E
350
20
E
330
40
J
075
70
0.2
0.2
0.4
J
070
72
0.2
0.2
0.2
J
155
46
0.2
0.2
0.2
E
060
52
J
325
82
0.2
0.2
0.2
J
220
40
0.2
0.2
0.2
E
035
15
J
100
65
E
350
30
J
120
55
J
065
85
E
330
34
J
075
55
J
162
70
E
330
35
J
072
85
0.2
0.2
0.6
0.5
0.2
0.2
0.2
0..2
IV
Fl
IV
Fl
IV
Fl
IV
Fl
IVIII
Fl
II-IV
Fl
II-IV
R.C.S.
Fl
CONDICIONES
HIDROLOGICAS
TIPO DE RELLENO
ESPESOR DE
RELLENO
COLOR
ONDULACION
RUGOSIDAD
APERTURA
METEORIZACION
2
LITOLOGIA
1
LONGITUD
CARACTERISTICAS DE LAS DISCONTINUIDADES
ESPACIADO
(METROS)
SEGÚN
BUZAMIENTO
CONTINUIDAD
(METROS)
SEGÚN RUMBO
BUZAMIENTO
RUMBO
DISCONTINUIDAD
SITUACION
ORIENTACION
0.2
0.2
0.5
0.5
OBSERVACIONES:
Fl: Alternancia de calizas arcillosas y argilitas. Edad: Cretácico superior (Maastrichtiense).
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CARACTERES GEOMECANICOS DEL MACIZO ROCOSO
FECHA: 01/12/2015
CONTINUIDAD
(METROS)
Fl
II-IV
J
180
40
E
340
25
Fl
II-V
J
120
65
10
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
OBSERVACIONES:
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R.C.S.
METEORIZACION
40
CONDICIONES
HIDROLOGICAS
LITOLOGIA
350
ESPESOR DE
RELLENO
E
COLOR
9
ONDULACION
II-IV
RUGOSIDAD
Fl
APERTURA
35
LONGITUD
350
ESPACIADO
(METROS)
BUZAMIENTO
E
SEGÚN
BUZAMIENTO
RUMBO
8
SEGÚN RUMBO
DISCONTINUIDAD
TIPO DE RELLENO
CARACTERISTICAS DE LAS DISCONTINUIDADES
SITUACION
ORIENTACION
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5.4. REGISTRO DE CALICATAS
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0
1
2
3
4
5
6
7
CLASIFICACION
S.U.C.S.
R.C.S.
PENETROMETRO
2
(Kg/cm )
R.C.S.D. VANE
2
(Kg/cm )
SIMBOLO
COTA
CALICATA: C-1 FECHA: 01/12/2015
LITOLOGIA
0.00m TIERRA VEGETAL
0.30m ROCA: ALTERNANCIA DE CALIZAS ARCILLOSAS Y
ARGILITAS. GRADO IV.
Edad: Cretácico superior (Maastrichtiense).
Equivalente geomecánico: Arcilla con algo de grava y arena.
Muy firme.
Humedad= 16%
E=010/50
-FIN DE CALICATA A 1.00m EN ROCA GRADO IV.
5.00
2.50
3.50
REGISTRO FOTOGRAFICO
0
1
2
3
4
5
6
7
CLASIFICACION
S.U.C.S.
R.C.S.
PENETROMETRO
2
(Kg/cm )
R.C.S.D. VANE
2
(Kg/cm )
SIMBOLO
COTA
CALICATA: C-2 FECHA: 01/12/2015
LITOLOGIA
0.00m RELLENO: ARCILLA MARRON CON BASTANTE GRAVA Y
ALGO DE ARENA. FIRME.
3.00
3.50
2.50
0.50m RELLENO: GRAVA ARENOSA GRIS CON ALGO DE ARCILLA.
FLOJA.
0.90m ROCA: ALTERNANCIA DE CALIZAS ARCILLOSA Y ARGILITAS.
GRADO IV.
Cretácico superior (Maastrichtiense).
Equivalente geomecánico: Arcilla marrón con algo de arena e
indicios de grava. Muy firme.
-FIN DE CALICATA A 1.50m EN ROCA GRADO IV.
REGISTRO FOTOGRAFICO
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2
3
4
5
6
7
CLASIFICACION
S.U.C.S.
R.C.S.
PENETROMETRO
2
(Kg/cm )
R.C.S.D. VANE
2
(Kg/cm )
SIMBOLO
COTA
CALICATA: C-3 FECHA: 01/12/2015
LITOLOGIA
0.00m TIERRA VEGETAL
0.30m ROCA: ALTERNANCIA DE CALIZAS ARCILLOSAS Y
ARGILITAS. GRADO IV.
Edad: Cretácico superior (Maastrichtiense).
Equivalente geomecánico: Arcilla marrón con algo de arena e
indicios de grava. Muy firme.
Humedad= 22.4%
A 0.90m intercalación Grado II, gris.
-FIN DE CALICATA A 1.00m EN ROCA GRADO II Y V.
0.30
3.20
3.50
REGISTRO FOTOGRAFICO
0
1
2
3
4
5
6
7
2.80
3.50
4.00
CLASIFICACION
S.U.C.S.
R.C.S.
PENETROMETRO
2
(Kg/cm )
R.C.S.D. VANE
2
(Kg/cm )
SIMBOLO
COTA
CALICATA: C-4 FECHA: 01/12/2015
LITOLOGIA
0.00m TIERRA VEGETAL
0.20m ROCA: ALTERNANCIA DE CALIZAS ARCILLOSAS Y
ARGILITAS. GRADO V.
Cretácico superior (Maastrichtiense).
Equivalente geomecánico: Arcilla marrón con algo de arena e
indicios de grava. Muy firme.
-FIN DE CALICATA A 1.00m EN ROCA GRADO V.
REGISTRO FOTOGRAFICO
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2
3
4
5
6
7
CLASIFICACION
S.U.C.S.
R.C.S.
PENETROMETRO
2
(Kg/cm )
R.C.S.D. VANE
2
(Kg/cm )
SIMBOLO
COTA
CALICATA: C-5 FECHA: 01/12/2015
LITOLOGIA
0.00m RELLENO: ARCILLA MARRON CON BASTANTE GRAVA E
INDICIOS DE ARENA. FIRME.
2.50
1.50
3.00
3.20
2.80
3.50
5.00
0.60m RELLENO: ARCILLA MARRON CON INDICIOS DE ARENA.
FIRME A MUY FIRME.
Muy ocasionales restos mm de ladrillos.
-FIN DE CALICATA A 2.10m EN RELLENOS.
REGISTRO FOTOGRAFICO
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5.5. ENSAYOS DE LABORATORIO
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CEPASA
Ensayos Geotécnicos, S.A.
Nicolás Copérnico, 12 Polg. Ind. CODEIN
28940-FUENLABRADA – MADRID
Telf: 91-606.88.54 Fax: 609.88.55
Laboratorio de ensayos para el control de calidad de la edificación:
Ensayos de Geotecnia (GT)
Ensayos de Viales (VS)
Ensayos de Hormigón Estructural (EH)
Ensayos de Aguas
TRABAJO Nº:
15299
PETICIONARIO:
Empresa:
LURTEK, S.L.L
Domicilio:
Extremadura nº 11 Bajo
20015 – San Sebastián (Guipuzkoa)
At: D. Patxi Aguierregomezcorta
DENOMINACIÓN:
Obra:
ASCENSOR ALABERGA.
Situación:
RENTERIA GIPUZKOA
TIPO DE MUESTRA:
SUELO
RECEPCIÓN DE LA MUESTRA:
Fecha: 04/12/15
Entregada por el peticionario en el laboratorio de CEPASA
ENSAYOS SOLICITADOS:
Humedad (UNE 103300)
Granulometría por tamizado (UNE 103101)
Límites de Atterberg (UNE 103103 y 103104)
Sulfato (UNE 83963)
Acidez Baumman-Gully (UNE 83962)
Hoja 1 de 7
CEPASA Ensayos Geotécnicos, S.A. dispone de un Sistema de Calidad y Gestión Medioambiental certificado de acuerdo a las
normas ISO 9001 y 14001 por SGS ICS Ibérica, S.A.
HUMEDAD
(Norma UNE-103.300)
CLIENTE:
LURTEK, S.L.L
TRABAJO:
ASCENSOR ALABERGA. RENTERIA. GIPUZKOA
INDICATIVO:
15299
FECHA:
10/12/15
Resultados de los ensayos
MUESTRA
C-1 MA 1.00
HUMEDAD
(%)
23,88
GRANULOMETRÍA POR TAMIZADO
(UNE 103.101)
CLIENTE:
LURTEK, S.L.L.
TRABAJO:
ASCENSOR ALABERGA. RENTERIA.
INDICATIVO:
LABORANTE: Elena Buitrago
15299
C-1 MA 1,00
MUESTRA:
FECHA: 10/12/15
CDIAM-EnsyGRT (20040925)
Humedad higroscópica
T+S+A (g):
T+S (g):
T (g):
A (g):
S (g):
Humedad (%):
0
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Tamiz
(mm)
Ret. Par.
Acum.(g)
Ret. Tot.
Acum.(g)
100
80
63
50
40
25
20
Pasa total (g)
Pasa total
(%)
153,45
153,45
153,45
153,45
153,45
153,45
153,45
100,00
100,00
100,00
100,00
100,00
100,00
100,00
12,5
10
6,3
5
2
6,22
15,50
20,86
40,55
0,00
6,22
15,50
20,86
40,55
153,45
147,23
137,95
132,59
112,90
100,00
95,95
89,90
86,41
73,57
1,25
0,4
0,16
0,08
9,18
19,22
23,33
25,73
49,73
59,77
63,88
66,28
103,72
93,68
89,57
87,17
67,59
61,05
58,37
56,81
Hoja 1 de 1
Observaciones
Representación gráfica
100
90
80
70
% que pasa
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
Abertura (mm)
Observaciones:
0,1
0,01
ENSAYO LÍMITES DE ATTERBERG
(L. Líquido UNE 103.103
CDIAM-EnsyLA (20040625)
L. Líquido
Nº de golpes:
T+S+A (g):
T+S (g):
T (g):
A (g):
S (g):
Humedad (%):
L. Plástico UNE 103.104)
CLIENTE:
LURTEK, S.L.L.
TRABAJO:
ASCENSOR ALABERGA. RENTERIA.
INDICATIVO:
LABORANTE: Elena Buitrago
15299
C-1 MA 1,00
MUESTRA:
FECHA: 10/12/15
Ens. 1
28
25,85
20,64
9,29
5,21
11,35
45,90
Ens. 2
16
30,58
23,42
8,93
7,16
14,49
49,41
L. Plástico
T+S+A (g):
T+S (g):
T (g):
A (g):
S (g):
Humedad (%):
Ens. 1
24,32
22,28
15,60
2,04
6,68
30,54
Ens. 2
27,09
25,03
18,17
2,06
6,86
30,03
Media
Resultados
LL:
LP:
IP:
30,28
Representación gráfica
100
HUMEDAD (%)
47,1
10
10
15
20
25
Nº DE GOLPES
Observaciones:
30
35
Hoja 1 de 1
40
47,1
30,3
16,8
DETERMINACIÓN DE SULFATOS EN SUELOS SEGÚN UNE 83963
CLIENTE:
LURTEK
TRABAJO:
ASCENSOR ALABERGA. RENTERIA
INDICATIVO:
15299
FECHA:
10/12/15
Resultados de los ensayos
REFERENCIA MUESTRA
CONTENIDO EN SULFATOS
(mg/Kg)
C-1 MA 1
92,4
ACIDEZ DE BAUMMAN- GULLY
SEGÚN UNE 83962
CLIENTE:
LURTEK
TRABAJO:
ASCENSOR ALABERGA. RENTERIA
INDICATIVO: 15299
FECHA:
10/12/15
Resultados de los ensayos
MUESTRA
Acidez Baumman-Gully
(ml/kg)
C-1 MA 1
11,49
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5.6. CALCULOS
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Cálculos de estabilidad estructural
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CÁLCULO ESTRUCTURAL
REPRESENTACIÓN ESTEREOGRÁFICA
AGRUPACION DE POLOS
CONCENTRACION DE POLOS
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ORIENTACIÓN DE TALUD T-1
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
J1J2
CONCLUSIONES :
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
0.75
C = 0 Ton/m2
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
45º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 45º
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ORIENTACIÓN DE TALUD T-2
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
EJ1
EJ2
CONCLUSIONES :
C = 0 Ton/m2
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
5.88
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
7º
Cuña (E)
0.46
49º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 49º
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ORIENTACIÓN DE TALUD T-3
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
EJ1
J1J2
C = 0 Ton/m2
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
5.88
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
7º
Cuña (J1)
0.56
65º
CONCLUSIONES :
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 65º
CÁLCULO DE EMPUJES
INTERSECCIÓN
TENSION DE ANCLAJE
Excavación vertical H=7
F.S.=1.3 y anclajes con 15º
J1J2
1.90 T/m2
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CÁLCULO DE EMPUJES
J1J2. Excavación vertical 7m altura. Tensión de anclaje F.S.=1.3 y anclajes con 15º
DATOS DE CÁLCULO
Swedge Analysis Information
Document Name:
T3J1J2.swd
Job Title:
SWEDGE - Surface Wedge Stability
Analysis
Analysis Results:
Analysis type=Deterministic
Safety Factor=1.34556
Wedge height(on slope)=7 m
Wedge width(on upper
face)=3.77535 m
Wedge volume=29.2157 m3
Wedge weight=73.0393 tonnes
Wedge area (joint1)=18.153 m2
Wedge area (joint2)=29.3452 m2
Wedge area (slope)=24.1512 m2
Wedge area (upper face)=13.0236
m2
Normal force (joint1)=13.2624
tonnes
Normal force (joint2)=87.742 tonnes
Driving force=43.3388 tonnes
Resisting force=58.315 tonnes
Slope Face Pressure:
Trend=33 deg Plunge=15 deg
Mode=Active
Pressure=1.9 tonnes/m2
Failure Mode:
Sliding on intersection line (joints
1&2)
Joint Sets 1&2 line of Intersection:
plunge=42.6438 deg, trend=148.793
deg
length=11.7754 m
Trace Lengths:
Joint1 on slope face=8.14935 m
Joint2 on slope face=13.0983 m
Joint1 on upper face=5.23591 m
Joint2 on upper face=4.99554 m
Maximum Persistence:
Joint1=11.7754 m
Joint2=13.0983 m
Intersection Angles:
J1&J2 on slope face = 26.905 deg
J1&Crest on slope face = 120.785
deg
J1&Crest on upper face = 46.1413
deg
J2&Crest on slope face = 32.3102
deg
J2&Crest on upper face = 49.0905
deg
J1&2 on upper face = 84.7683 deg
Joint Set 1 Data:
dip=66 deg, dip direction=83 deg
cohesion=0 tonnes/m2, friction
angle=30 deg
Joint Set 2 Data:
dip=46 deg, dip direction=176 deg
cohesion=0 tonnes/m2, friction
angle=30 deg
Slope Data:
dip=89 deg, dip direction=213 deg
slope height=7 meters
rock unit weight=2.5 tonnes/m3
Water pressures in the slope=NO
Overhanging slope face=NO
Externally applied force=NO
Tension crack=NO
Upper Face Data:
dip=15 deg, dip direction=213 deg
Wedge Vertices:
Coordinates in Easting,Northing,Up
Format
1=Joint1, 2=Joint2, 3=Upper Face,
4=Slope
Point 124: 0, 0, 0
Point 134: -3.43, 2.37, 7
Point 234: -9.22, 6.13, 7
Point 123: -4.49, 7.41, 7.98
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ALABERGA (ERRENTERIA)
ORIENTACIÓN DE TALUD T-4
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
EJ2
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
0.69
CONCLUSIONES :
C = 0 Ton/m2
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
30º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 30º
CÁLCULO DE EMPUJES
INTERSECCIÓN
TENSION DE ANCLAJE
Excavación vertical H=7
F.S.=1.3 y anclajes con 15º
EJ2
4.00 T/m2
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CÁLCULO DE EMPUJES
EJ2. Excavación vertical 7m altura. Tensión de anclaje F.S.=1.3 y anclajes con 15º
DATOS DE CÁLCULO
Swedge Analysis Information
Document Name:
T4EJ2.swd
Job Title:
SWEDGE - Surface Wedge Stability
Analysis
Analysis Results:
Analysis type=Deterministic
Safety Factor=1.30476
Wedge height(on slope)=7 m
Wedge width(on upper
face)=22.2394 m
Wedge volume=491.176 m3
Wedge weight=1227.94 tonnes
Wedge area (joint1)=195.378 m2
Wedge area (joint2)=106.934 m2
Wedge area (slope)=68.9276 m2
Wedge area (upper face)=218.954
m2
Normal force (joint1)=1106.31 tonnes
Normal force (joint2)=382.916
tonnes
Driving force=396.635 tonnes
Resisting force=517.512 tonnes
Slope Face Pressure:
Trend=213 deg Plunge=15 deg
Mode=Active
Pressure=4 tonnes/m2
Failure Mode:
Sliding on intersection line (joints
1&2)
Joint Sets 1&2 line of Intersection:
plunge=27.8777 deg, trend=6.62194
deg
length=27.2806 m
Trace Lengths:
Joint1 on slope face=17.2128 m
Joint2 on slope face=8.04633 m
Joint1 on upper face=22.7969 m
Joint2 on upper face=26.6475 m
Maximum Persistence:
Joint1=27.2806 m
Joint2=27.2806 m
Intersection Angles:
J1&J2 on slope face = 95.5304 deg
J1&Crest on slope face = 23.9999
deg
J1&Crest on upper face = 77.3027
deg
J2&Crest on slope face = 60.4697
deg
J2&Crest on upper face = 56.572
deg
J1&2 on upper face = 46.1253 deg
Joint Set 1 Data:
dip=30 deg, dip direction=343 deg
cohesion=0 tonnes/m2, friction
angle=15 deg
Joint Set 2 Data:
dip=66 deg, dip direction=83 deg
cohesion=0 tonnes/m2, friction
angle=30 deg
Slope Data:
dip=89 deg, dip direction=33 deg
slope height=7 meters
rock unit weight=2.5 tonnes/m3
Water pressures in the slope=NO
Overhanging slope face=NO
Externally applied force=NO
Tension crack=NO
Upper Face Data:
dip=15 deg, dip direction=33 deg
Wedge Vertices:
Coordinates in Easting,Northing,Up
Format
1=Joint1, 2=Joint2, 3=Upper Face,
4=Slope
Point 124: 0, 0, 0
Point 134: 13.1, -8.67, 7
Point 234: -3.39, 2.06, 7
Point 123: -2.78, -24, 12.8
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ORIENTACIÓN DE TALUD T-5
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
J1J2
CONCLUSIONES :
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
0.75
C = 0 Ton/m2
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
52º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 52º
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ORIENTACIÓN DE TALUD T-6
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
EJ1
J1J2
CONCLUSIONES :
C = 0 Ton/m2
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
5.88
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
14º
Cuña (J1)
0.56
52º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 52º
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ALABERGA (ERRENTERIA)
ORIENTACIÓN DE TALUD T-7
FRICCION
PARAMETROS GEOMECANICOS UTILIZADOS
E = 15º
COHESION
J = 30º
INTERSECCION CON
POSIBILIDAD
CINEMATICA DE CAIDA
EJ2
CONCLUSIONES :
TIPO DE CAIDA
FACTOR DE
SEGURIDAD
Cuña directa
0.69
C = 0 Ton/m2
ANGULO DE TALUD
QUE ELIMINARIA LA
INTERSECCION
28º
TALUD ESTRUCTURALMENTE ESTABLE 28º
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ALABERGA (ERRENTERIA)
Cálculos de estabilidad frente a roturas circulares
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CÁLCULO DE ESTABILIDAD CIRCULAR
Factor de seguridad para excavaciones en roca meteorizada. H=9m y 50º de inclinación.
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ALABERGA (ERRENTERIA)
DATOS DE CÁLCULO
Slide Analysis Information
Material Properties
Document Name
Material: Roca meteorizada
Strength Type: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 20 kN/m3
Cohesion: 20 kPa
Friction Angle: 25 degrees
Water Surface: None
File Name: asc inf tal est.sli
Project Settings
Project Title: SLIDE - An Interactive
Slope Stability Program
Failure Direction: Left to Right
Units of Measurement: SI Units
Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3
Groundwater Method: Water Surfaces
Data Output: Standard
Calculate Excess Pore Pressure: Off
Allow Ru with Water Surfaces or
Grids: Off
Random Numbers: Pseudo-random
Seed
Random Number Seed: 10116
Random Number Generation Method:
Park and Miller v.3
Analysis Methods
Analysis Methods used:
Bishop simplified
Corps of Engineers #1
Corps of Engineers #2
GLE/Morgenstern-Price with interslice
force function: Half Sine
Janbu simplified
Janbu corrected
Lowe-Karafiath
Ordinary/Fellenius
Spencer
Number of slices: 25
Tolerance: 0.005
Maximum number of iterations: 50
Surface Options
Surface Type: Circular
Radius increment: 10
Minimum Elevation: Not Defined
Composite Surfaces: Disabled
Reverse Curvature: Create Tension
Crack
Global Minimums
Method: spencer
FS: 1.388000
Center: 16.226, 19.473
Radius: 13.515
Left Slip Surface Endpoint: 3.177, 15.956
Right Slip Surface Endpoint: 14.988, 6.015
Resisting Moment=8558.4 kN-m
Driving Moment=6165.98 kN-m
Resisting Horizontal Force=486.517 kN
Driving Horizontal Force=350.516 kN
Method: ordinary/fellenius
FS: 1.358750
Center: 16.222, 19.475
Radius: 13.517
Left Slip Surface Endpoint: 3.170, 15.957
Right Slip Surface Endpoint: 14.988, 6.014
Resisting Moment=8388.43 kN-m
Driving Moment=6173.62 kN-m
Method: corp of eng#1
FS: 1.418890
Center: 17.363, 21.635
Radius: 15.790
Left Slip Surface Endpoint: 2.573, 16.107
Right Slip Surface Endpoint: 14.977, 6.027
Resisting Horizontal Force=501.411 kN
Driving Horizontal Force=353.383 kN
Method: bishop simplified
FS: 1.391630
Center: 16.259, 19.448
Radius: 13.493
Left Slip Surface Endpoint: 3.229, 15.943
Right Slip Surface Endpoint: 14.987, 6.015
Resisting Moment=8505.65 kN-m
Driving Moment=6112 kN-m
Method: corp of eng#2
FS: 1.444800
Center: 17.396, 21.614
Radius: 15.769
Left Slip Surface Endpoint: 2.625, 16.094
Right Slip Surface Endpoint: 14.973, 6.032
Resisting Horizontal Force=500.126 kN
Driving Horizontal Force=346.156 kN
Method: janbu simplified
FS: 1.357770
Center: 16.135, 20.171
Radius: 14.205
Left Slip Surface Endpoint: 2.521, 16.120
Right Slip Surface Endpoint: 14.989, 6.013
Resisting Horizontal Force=527.371 kN
Driving Horizontal Force=388.411 kN
Method: lowe-karafiath
FS: 1.412690
Center: 17.363, 21.635
Radius: 15.790
Left Slip Surface Endpoint: 2.573, 16.107
Right Slip Surface Endpoint: 14.977, 6.027
Resisting Horizontal Force=500.75 kN
Driving Horizontal Force=354.466 kN
Method: janbu corrected
FS: 1.438100
Center: 17.351, 21.647
Radius: 15.800
Left Slip Surface Endpoint: 2.552, 16.112
Right Slip Surface Endpoint: 14.977, 6.027
Resisting Horizontal Force=524.298 kN
Driving Horizontal Force=364.576 kN
Method: gle/morgenstern-price
FS: 1.387150
Center: 17.363, 21.635
Radius: 15.790
Left Slip Surface Endpoint: 2.573, 16.107
Right Slip Surface Endpoint: 14.977, 6.027
Resisting Moment=10100.2 kN-m
Driving Moment=7281.3 kN-m
Resisting Horizontal Force=498.12 kN
Driving Horizontal Force=359.097 kN
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CÁLCULO DE ESTABILIDAD CIRCULAR
Excavación vertical de H=7 metros en rellenos y roca meteorizada. Tensión de anclaje para
F.S.=1.3 y anclajes con 15º.
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ALABERGA (ERRENTERIA)
DATOS DE CÁLCULO
Slide Analysis Information
Material Properties
Document Name
Material: Relleno
Strength Type: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 20 kN/m3
Cohesion: 10 kPa
Friction Angle: 24 degrees
Water Surface: None
File Name: asc inf estabilz.sli
Project Settings
Project Title: SLIDE - An Interactive
Slope Stability Program
Failure Direction: Left to Right
Units of Measurement: SI Units
Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3
Groundwater Method: Water Surfaces
Data Output: Standard
Calculate Excess Pore Pressure: Off
Allow Ru with Water Surfaces or Grids:
Off
Random Numbers: Pseudo-random
Seed
Random Number Seed: 10116
Random Number Generation Method:
Park and Miller v.3
Analysis Methods
Analysis Methods used:
Bishop simplified
Corps of Engineers #1
Corps of Engineers #2
GLE/Morgenstern-Price with interslice
force function: Half Sine
Janbu simplified
Janbu corrected
Lowe-Karafiath
Ordinary/Fellenius
Spencer
Number of slices: 25
Tolerance: 0.005
Maximum number of iterations: 50
Material: Roca meteorizada
Strength Type: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 20 kN/m3
Cohesion: 20 kPa
Friction Angle: 25 degrees
Water Surface: None
Global Minimums
Method: ordinary/fellenius
FS: 1.154210
Center: 17.566, 10.937
Radius: 5.541
Left Slip Surface Endpoint: 12.025,
10.937
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.026
Left Slope Intercept: 12.025 13.744
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Moment=1495.32 kN-m
Driving Moment=1295.53 kN-m
Method: bishop simplified
FS: 1.038290
Center: 19.147, 11.699
Radius: 7.044
Left Slip Surface Endpoint: 12.103, 11.699
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.005
Left Slope Intercept: 12.103 13.724
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Moment=1707.12 kN-m
Driving Moment=1644.17 kN-m
Surface Options
Surface Type: Circular
Radius increment: 10
Minimum Elevation: Not Defined
Composite Surfaces: Disabled
Reverse Curvature: Create Tension
Crack
Loading
1 Distributed Load present:
Distributed Load Constant Distribution,
Orientation: Angle to horizontal, Angle:
195.00 degrees, Magnitude: 18 kN/m
Method: janbu simplified
FS: 1.284310
Center: 35.253, 26.092
Radius: 28.492
Left Slip Surface Endpoint: 9.254, 14.437
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.051
Left Slope Intercept: 9.254 14.437
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Horizontal Force=233.296 kN
Driving Horizontal Force=181.652 kN
Method: janbu corrected
FS: 1.311360
Center: 35.253, 26.092
Radius: 28.492
Left Slip Surface Endpoint: 9.254, 14.437
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.051
Left Slope Intercept: 9.254 14.437
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Horizontal Force=238.211 kN
Driving Horizontal Force=181.652 kN
Method: spencer
FS: 1.594280
Center: 19.981, 23.678
Radius: 18.193
Left Slip Surface Endpoint: 3.552, 15.862
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.179
Left Slope Intercept: 3.552 15.862
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Moment=14314.5 kN-m
Driving Moment=8978.67 kN-m
Resisting Horizontal Force=632.56 kN
Driving Horizontal Force=396.769 kN
Method: corp of eng#1
FS: 1.421240
Center: 69.813, 67.042
Radius: 81.588
Left Slip Surface Endpoint: 6.973, 15.007
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.610
Left Slope Intercept: 6.973 15.007
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Horizontal Force=321.683 kN
Driving Horizontal Force=226.339 kN
Method: corp of eng#2
FS: 1.285760
Center: 35.253, 26.092
Radius: 28.492
Left Slip Surface Endpoint: 9.254, 14.437
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.051
Left Slope Intercept: 9.254 14.437
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Horizontal Force=233.453 kN
Driving Horizontal Force=181.568 kN
Method: lowe-karafiath
FS: 1.283530
Center: 35.253, 26.092
Radius: 28.492
Left Slip Surface Endpoint: 9.254, 14.437
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.051
Left Slope Intercept: 9.254 14.437
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Horizontal Force=233.236 kN
Driving Horizontal Force=181.715 kN
Method: gle/morgenstern-price
FS: 1.570040
Center: 20.603, 24.332
Radius: 19.038
Left Slip Surface Endpoint: 3.552, 15.862
Right Slip Surface Endpoint: 15.000,
6.136
Left Slope Intercept: 3.552 15.862
Right Slope Intercept: 15.000 13.000
Resisting Moment=14868.3 kN-m
Driving Moment=9470.06 kN-m
Resisting Horizontal Force=625.963 kN
Driving Horizontal Force=398.693 kN
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Cálculos de carga admisible
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ALABERGA (ERRENTERIA)
CALCULO DE TENSION ADMISIBLE
Roca totalmente alterada
(Terzaghi)
D1
f
C
Nc
Nq
Ng
Df
g
=
10 m
Nivel Freático
=
0,00 Grados
= 12,50 Ton/m2
=
5,70
=
1,00
Fricción
Cohesión
Factor de capacidad de carga
Factor de capacidad de carga
=
=
0,00
1,00 m
Factor de capacidad de carga
Empotramiento de zapata
=
gsat =
S =
2,00 Ton/m3
Densidad natural
Qa =
Qa =
31,5 Ton/m2
3,15 Kg/cm2
2,10
2,50
s
B =
1,00
Qu = 94,63
F.S. =
3
Ton/m3
cm
Cuadrada
m
Ton/m2
Densidad saturada
Asiento máximo admisible
Tipo de zapata
Ancho de zapata
Tensión neta
Factor de seguridad
Tensión admisible del terreno
Tensión admisible del terreno
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