Ejecución de la obra: “Explanada y Prolongación del Muelle de Ferrazo” Marzo de 2009 OBRA ABRIL 2010 IMPORTES S/IVA IMPORTES C/IVA 18.101.299,70 20.997.507,65 2.568.547,23 2.979.514,79 COMPLEMENTARIO 2 DE LA EXPLANADA Y PROLONGACIÓ DEL MUELLE DE FERRAZO. 849.999,42 985.999,33 REVISIÓN PRECIOS DE LA EXPLANADA Y PROLONGACIÓN DEL MUELLE DE FERRAZO. LIQUIDACIÓN DE LA EXPLANADA Y PROLONGACIÓN DEL MUELLE DE FERRAZO. 2.421.362,60 2.808.780,62 TOTAL 1. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA 2. PLANIFICACIÓN PORTUARIA EXPLANADA Y PROLONGACIÓN DEL MUELLE DE FERRAZO. COMPLEMENTARIO 1 DE LA EXPLANADA Y PROLONGACIÓN DEL MUELLE DE FERRAZO. Promotor: AUTORIDAD PORTUARIA DE VILAGARCÍA DE AROUSA Autor del Proyecto: Juan Diego Pérez Freire. Director de Obra:. Juan Diego Pérez Freire. Gerente de la UTE: Juan Rafael Sanjuán de Moreta. Jefe de Obra: Guillermo Blanco Pillado. EMPRESA ADJUDICATARIA DE LA OBRA: UTE FERRAZO. INTEGRADA POR: COPASA, DRAGADOS y FPS. 3. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS 4. NUEVA TERMINAL DE CONTENEDORES 1.594.144,72 1.849.207,88 25.535.353,67 29.621.010,26 1. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA 2. PLANIFICACIÓN PORTUARIA 3. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS 4. NUEVA TERMINAL DE CONTENEDORES ANÁLISIS ESTRATÉGICO – MATRIZ DAFO AMENAZAS DEBILIDADES OPORTUNIDADES FORTALEZAS Calados < 11 m en muelles ANÁLISIS ESTRATÉGICO – MATRIZ DAFO AMENAZAS OPORTUNIDADES DEBILIDADES FORTALEZAS Calados < 11 m en muelles Carencia de superficie libre < 11 METROS > 11 METROS ANÁLISIS ESTRATÉGICO – MATRIZ DAFO AMENAZAS OPORTUNIDADES Muelles separados por usos públicos Presión urbana DEBILIDADES FORTALEZAS Calados < 11 m en muelles Superficie libre Carencia de superficie libre < 11 METROS > 11 METROS Paseo Marítimo Parque Miguel Hernández Zona Lúdica Auditorio Parque Centenario Autoridad Portuaria Puerto Deportivo Astilleros Presión urbana Superficie libre < 11 METROS > 11 METROS Escuela de Vela Capitanía Marítima Bomberos ANÁLISIS ESTRATÉGICO – MATRIZ DAFO AMENAZAS OPORTUNIDADES Muelles separados por usos públicos Presión urbana Convivencia con los sectores productivos DEBILIDADES FORTALEZAS Calados < 11 m en muelles Carencia de superficie libre Presión urbana Presión urbana Superficie libre Superficie libre < 11 METROS < 11 METROS > 11 METROS > 11 METROS Sectores Productivos Sectores Productivos ZONA PORTUARIA DEPORTIVA ZONA PORTUARIA COMERCIAL ZONA PORTUARIA DEPORTIVA ZONA PORTUARIA COMERCIAL - Actividad Portuaria alejada de núcleo urbano - Ampliación superficie de almacenamiento - Ampliación de línea de atraque con mayores calados ANÁLISIS ESTRATÉGICO – MATRIZ DAFO 1. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA AMENAZAS Muelles separados por usos públicos Presión urbana OPORTUNIDADES Posibilidad de ofertar superficie libre Convivencia con los sectores productivos DEBILIDADES Calados < 11 m en muelles Carencia de superficie libre 2. PLANIFICACIÓN PORTUARIA 3. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS 4. NUEVA TERMINAL DE CONTENEDORES FORTALEZAS Calados > 11 m en muelles Actividad Portuaria alejada del nucleo urbano Plan Director DIA y Plan de Usos aprobado - La superficie generada por esta explanada es de 82.000 m2. - La longitud nueva de línea de atraque es de 910 metros. - El volumen de dragado total es de aprox. 1.400.000 m3. - La prolongación del actual dique de Ferrazo es de 70 metros. Vigilancia ambiental en las operaciones de Dragado de la obra: “Explanada y Prolongación de la línea de atraque del Muelle de Ferrazo” FABRICACIÓN DE LOS CAJONES DE HORMIGÓN CARACTERÍSTICAS DEL CAJÓN TIPO ESLORA MANGA PUNTAL Nº CELDAS ÁREA HORMIGÓN (m2) VOLUMEN HORMIGÓN (m3) PESO ACERO (kg) kg (acero)/m3 (hormigón) 42,193 m 14,5 m 16 m 27 749,366 1.917,02 195.540,75 102,002 PARTES PRINCIPALES Vista del cajonero durante las diferentes fases Ejecución de la solera Descenso del cajonero Solera con ferralla Solera hormigonada PARTES PRINCIPALES PARTES PRINCIPALES Vista del cajonero durante las diferentes fases Ejecución del fuste EJECUCIÓN DE LA SOLERA Colocación de acero Hormigonado EJECUCIÓN DEL FUSTE Colocación de acero Hormigonado Ascenso del encofrado Inicio del fuste Últimos metros del fuste HORMIGÓN UTILIZADO Características del hormigón BOTADURA Y AMARRE DEL CAJÓN FONDEADO DEL CAJÓN HORMIGÓN UTILIZADO Transporte del hormigón desde la planta al cajonero Tipo: HA-30F IIIC+Qb Cemento utilizado: CEM III A/42,5 Áridos: granítico lavado 0/6 mm, granítico 0/6 mm y granítico 12/20 mm Planta de hormigón Transporte del hormigón SOLERA- Colocación de acero Definición de la armadura de solera Diámetro (mm) Nº barras/m SOLERA Longitudinal super ior Longitudinal infer ior Tr ansver sal super ior Tr ansver sal infer ior Bar r a centr al longitudinal Bar r a centr al tr ansver sal Cer cos lado mar Cer cos lado tier r a 20 5 25 20 6,67 5 25 6,67 20 20 1 1 8 4 8 4 SOLERA- Colocación de acero Puesta en obra de los redondos de acero Transversal: 5 barras de 20 mm por metro Armadura superior de solera Longitudinal: 5 barras de 20 mm por metro Detalle de los cercos en la solera SOLERA- Hormigonado Hormigonado y vibrado. SOLERA- Hormigonado Desencofrado Vibrador de aguja Espesor: 70 cm Vibrado del hormigón Solera parcialmente hormigonada Solera después del desencofrado Proceso de desencofrado Objetivo: fácil despegue del encofrado FUSTE- Colocación de acero Definición de armadura del fuste, paredes. Diámetro (mm) FUSTE- Colocación de acero Nº barras/m FUSTE PAREDES Lado mar exter ior horiz. inferior Lado mar exter ior horiz. superior Lado mar exter ior vert. Infer ior Lado mar exter ior vert. superior Lado mar inter ior horiz. inferior Lado mar inter ior horiz. superior Lado mar inter ior vert. Inferior (celda inter ior ) Lado mar inter ior vert. Inferior (celda exterior) Lado mar inter ior vert. Super ior (celda inter ior ) Lado mar inter ior vert. Super ior (celda exterior) Lado tier ra exter ior horiz. inferior Lado tier ra exter ior horiz. superior Lado tier ra exter ior vert. Infer ior Lado tier ra exter ior vert. superior Lado tier ra inter ior horiz. inferior Lado tier ra inter ior horiz. superior Lado tier ra inter ior vert. Inferior (celda inter ior ) Lado tier ra inter ior vert. Inferior (celda exterior) Lado tier ra inter ior vert. Super ior ( celda inter ior ) Lado tier ra inter ior vert. Super ior ( celda exterior) Lat. Exterior hor iz. Inferior Lat. Exterior hor iz. super ior Lat. exter ior ver t. Inferior Lat. Exterior vert. Superior Lat. interior hor iz. Inferior Lat. interior hor iz. superior Lat. interior ver t. Inferior Lat. interior ver t. Superior 20 20 20 12 20 20 4 4 4 4 7 4 20 4 20 4 12 4 12 20 20 20 12 20 20 4 5 ,7 1 4 3 ,3 3 4 4 4 ,4 4 3 ,3 3 20 4 20 4 12 4 12 20 20 20 12 20 20 20 12 4 4 4 4 4 7 4 4 4 FUSTE- Colocación de acero Definición de armadura del fuste, nudos. Diámetro (mm) Nº barras/m FUSTE 12 12 12 12 12 10 Diámetro (mm) Nº barras/m FUSTE TABIQUES Long. Lado mar horiz. Inferior Long. Lado mar horiz. Superior Long. Lado mar vert. Inferior (celda interior) Long lado mar vert. inferior (celda exterior) Long lado mar vert. Superior (celda interior) Long lado mar vert. Superior (celda exterior) Trans. Lado mar horiz. Inferior Trans. Lado mar horiz. superior Trans. lado mar vert. Inferior Trans. Lado mar vert. Superior Long. interior horiz. Inferior Long. interior horiz. Superior Long. interior vert. Inferior (celda interior) Long. interior vert. inferior (celda exterior) Long interior vert. Superior (celda interior) Long interior vert. Superior (celda exterior) Trans. interior horiz. Inferior Trans. interior horiz. superior Trans. interior vert. Inferior Trans. interior vert. Superior 20 12 12 12 10 10 20 12 12 10 20 12 12 12 10 10 20 12 12 10 3,33 5 4 4 4 4 3,33 5 4 4 3,33 5 4 4 4 4 3,33 5 4 4 FUSTE- Colocación de acero NUDOS Nudos de esquina Nudos lado mar Nudos lado tierra Nudos lateral derecha Nudos lateral izquierda Nudos cruces interiores Definición de armadura del fuste, tabiques. 5 5 5 5 5 5 Puesta en obra de los redondos de acero Detalle del acero en una pared del fuste Nudo lado mar Nudo de esquina u orejeta Redondos de acero en el fuste FUSTE- Hormigonado Hormigonado y vibrado FUSTE- Hormigonado Deslizamiento del encofrado Extremo del conducto del hormigón Vibrado del fuste Vista lateral del encofrado deslizante Hormigonado del fuste BOTADURA Y AMARRE DEL CAJÓN Remolcador Vista frontal del encofrado deslizante BOTADURA Y AMARRE DEL CAJÓN BOTADURA Y AMARRE DEL CAJÓN FONDEADO DEL CAJÓN Descenso del encofrado Transporte del cajón a sus coordenadas de fondeo Llenado de las celdas con agua Gato para el tensado de los cables Oleaje de Viento Fetch = 8,1 km SW Protegido Isla Cortegada Hs de oleaje local de viento ........... 2,21 m. PROBLEMA: - Existencia de fango en el fondo de la superficie a rellenar BATIMETRÍA noviembre 2006 • Profundidades de fango entre –6 y –13 m • Volumen por rellenar: 1.000.000 m3 • Volumen de fango: 320.000 m3 PROCESO TEÓRICO: se propone como método de ejecución del relleno el vertido directo, creando anillos concéntricos que confinen el fango en el interior del recinto y lo hagan aflorar a la superficie. Secuencia teórica del proceso de afloramiento de fango: Cuñas de deslizamiento Ola de fango Ejecución del relleno a base de anillos concéntricos: Definición de la precarga según estudio geotécnico: • Altura: 6m • Densidad del material: 1,7T/m3 • Carga: 10T/m2 • Tiempo de espera: 3 semanas Sistema de precargas que mejoren las características geotécnicas del terreno. Recorrido de los camiones • Vertido directo • Material procedente de la obra de acceso al puerto • Anillos concéntricos • 120.000m3/mes • 500 camiones/día • Cuñas de deslizamiento • Velocidad de descenso del frente de avance: 4cm/h • Compactación 2m superiores por tránsito de camiones PROBLEMA: Retirada del fango que aflora. Afloramiento de la ola de fango Batimetría abril 2007_sonda multihaz • Profundidad de fango entre +2 y –6 metros • Volumen pendiente por rellenar: 350.000 m3 • Volumen estimado de fango a extraer: 110.000m3 Comparación mediante batimetrías Surge la necesidad de retirarlos: • Dragas de succión • Medios terrestres con grúa con cuchara bivalva • Medios terrestres con retroexcavadora Zona de extracción Zona de acopio PROBLEMA: SOLUCIÓN rotura continua del frente de avance Avance con piedra • La piedra hinca en el fango • Elimina las cuñas de deslizamiento del terreno • Aumenta la SEGURIDAD durante la ejecución de la obra • Aumenta el ritmo de trabajo, mejorando los rendimientos de extracción del fango y consecuentemente el ritmo de relleno Comportamiento futuro previsto: • Dren gigante/columnas de grava • Disipan la presión intersticial • Aceleran la consolidación del terreno • Aumentan la capacidad portante del terreno Ejecución de precargas 1º Objeto: Avance con piedra • Conocer el estado del relleno • Tomar decisiones sobre las zonas a precargar 2º ¿Qué se ha realizado?: • 16 ensayos de penetración dinámica continua tipo Borro 3º Resultados: • Compacidad baja en los 5 primeros metros • Nº de golpes entre 20 y 25 en los 3 primeros metros 4º Conclusión: • Es necesario ejecutar el sistema de precargas en toda la superficie Planta de penetrómetros y resultado de uno de los ensayos placa de asiento Precarga fase 1: altura 3m Tiempo de espera: 2 meses Asiento solidario de los cajones y el relleno 25cm (5% del espesor de la banqueta) Precarga fase 2: altura 6 m Tiempo de espera estimado: 1 mes Control: placas de asiento 1. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA 2. PLANIFICACIÓN PORTUARIA 3. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS 4. NUEVA TERMINAL DE CONTENEDORES Precarga fase 3: altura 6 m Tiempo de espera estimado: 2 meses Control: placas de asiento Con Fecha 9 de Marzo de 2007 el Consejo de Administración de la Autoridad Portuaria de Vilagarcía seleccionó la propuesta presentada por: “TERMINAL DE CONTENEDORES DE VILAGARCÍA S.L.”, para que se inicie el trámite de otorgamiento de concesión para ocupar una parcela de 43.845 m2 en la nueva zona de servicio de Ferrazo CIMENTACIÓN DE UNA GRÚA PORTACONTENEDORES PROBLEMA El ancho entre patas de la grúa, 15,3 metros, hace que el apoyo interior quede a 3 metros de la pared interior del cajón. ALTERNATIVAS A LA CIMENTACIÓN - PILOTES - MICROPILOTES - LOSA EN VOLADIZO SOLUCIÓN ADOPTADA Losa de hormigón armado de 240 metros de longitud formada, por tramos de 42,20 m, coincidiendo con la eslora de los cajones existentes. Cada tramo está constituido por por 6 vigas cajón de 2 metros de ancho y 1,80 de canto, unidas por losas de 30 cm de espesor. El conjunto vuela sobre el cajón un total de 3,44 metros desde la pared interior del cajón. El interior de la losa se rellena con jabre compactado. Todo ello va sustentado por un contrapeso de 2,5 m de altura y 1,80 m de ancho de hormigón en masa. Conclusión: Se elimina la geotecnia del problema quedando simplemente la estructural LLEGADA DE LAS GRÚAS PORTACONTENEDORES DESCARGA DE LAS GRÚAS PORTACONTENEDORES ENTRADA EN EXPLOTACIÓN DE LA TERMINAL DE CONTENEDORES El 16 de Junio de 2008, la Terminal de Contenedores entra parcialmente en explotación con la llegada del buque “Julia del Mar”. COMPARATIVA PUERTOS NORTE DE ESPAÑA (TEUs) 82.498 70.000 60.000 58.185 50.000 40.000 43.472 28.355 30.000 20.000 0 3.856 6.354 1.321 1.765 6.197 10.000 208 261 0 3.983 1.290 1.132 900 317 16 Nº TON ENERO-FEBRERO 2008 Nº TON ENERO-FEBRERO 2009 Pa sa je s ro l Fe r Sa nt an de r Vi go Vi la ga rc ia Bi lb ao ro l Pa sa je s Fe r Sa nt an de r Vi go Vi la ga rc ia Bi lb ao 90.000 80.000 70.000 60.000 50.000 40.000 30.000 20.000 10.000 - COMPARATIVA PUERTOS NORTE DE ESPAÑA (TEUs) 0 % VARIACIÓN ENERO-FEBRERO 2008/2009 Málaga Santander Bahía de Cádiz 20,00 Almería Pasajes Vigo 10,00 Huelva 1 Gijón 0,00 Avilés Cartagena -10,00 Santa Cruz de Tenerife Tarragona Barcelona -20,00 Motril Las Palmas Baleares -30,00 Bilbao Castellón -40,00 Marín y Ría de Pontevedra A Coruña Bahía de Algeciras -50,00 Alicante Ferrol-San Cibrao -60,00 Sevilla Melilla Valencia -70,00 Ceuta Vilagarcía VISTA AÉREA DE LA EVOLUCIÓN DE LA OBRA FIN DE LA PRESENTACIÓN