Estudio Geotécnico - Ayuntamiento de Cártama

Pol. Ind. “ SAN LUIS “
C/ Veracruz 35
29006 MÁLAGA
Tfno: 952 34 34 62
Fax: 952 33 42 48
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ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE
PISCINA EN CIUDAD DEPORTIVA DE CÁRTAMA,
CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA
PETICIONARIO: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA
N/REF: 114-EG-13 . COD. 2728/6
FECHA: SEPTIEMBRE DE 2013
003658
26/11/2013
114-EG-13
Manuel Argamasilla
Molina
2728/6
Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.
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INDICE
1.- PETICIONARIO
2.- SITUACION
3.- OBJETO DEL ESTUDIO
4.- TRABAJOS
4.1.- Trabajos de campo
4.1.1.- Replanteo y cotas
4.1.2.- Sondeos rotativos verticales
4.1.3.- Toma de muestras
4.1.4.- Standard Penetration Test (Ensayos S.P.T.)
4.1.5.- Ensayos de penetración dinámica
4.1.6.- Determinación del nivel freático
4.2.- Ensayos de laboratorio
5.- RESULTADOS
5.1.- Características Geológicas del terreno
5.2.- Características Geotécnicas del terreno
5.2.1.- Interpretación de los sondeos rotativos
5.2.2.- Interpretación de los ensayos de penetración
5.2.3.- Nivel freático
5.2.4.- Interpretación de los ensayos de laboratorio
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6.- CIMENTACION
6.1.- Consideraciones generales
6.2.- Formulación y Metodología
6.3.- Cimentación con zapatas
6.4.- Cimentación con losa
6.5.- Cimentación mediante pilotes in situ
6.5.1.- Tipo y dimensionamiento para pilotes aislados
6.5.2.- Estimación del rozamiento negativo para pilotes aislados
6.5.3.- Cálculo de asientos en pilotes aislados
6.5.4.- Longitud de pilotaje
6.5.5.- Medidas adicionales
6.6.- Cimentación recomendada
7.- MUROS
8.- CONCLUSIONES
9.- ANEJOS
9.1.- ANEJO Nº I.- Documentación Fotográfica y Planos
9.1.1.- Situación del solar
9.1.2.- Documentación fotográfica del solar
9.1.3.- Plano de localización de ensayos
9.1.4.- Secciones
9.2.- ANEJO Nº II.- Reconocimientos geotécnicos y Estratigrafía del terreno
9.2.1.- Sondeos Rotativos Verticales
9.2.2.- Ensayos de Penetración Dinámica
9.2.3.- Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S.) Casagrande
9.3.- ANEJO Nº III.- Ensayos de laboratorio
9.4.- ANEJO Nº IV.- Cálculos geotécnicos
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ESTUDIO
GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA EN CIUDAD
DEPORTIVA DE CÁRTAMA, CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA
MEMORIA
1.- PETICIONARIO
EL EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁTAMA. ha solicitado de ENYPSA,
(Laboratorio Acreditado por la Junta de Andalucía), el Estudio Geotécnico para la
cimentación de una piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama.
2.- SITUACION
El solar se sitúa en la Ciudad Deportiva de Cártama, en Estación de Cártama,
Cártama, Málaga. En el Anejo Nº I se adjunta una foto aérea con la localización de la
parcela.
El Proyecto contempla la construcción de una piscina cubierta con solera a cota 1.20 a -1.40 m.de profundidad.
3.- OBJETO DEL ESTUDIO
El presente Estudio tiene por objeto determinar la capacidad portante del
terreno, el tipo de cimentación más idónea, así como la cota de cimentación.
El nuevo Código Técnico de la Edificación (C.T.E.) aprobado mediante Real
Decreto 314/2006, de 17 de Marzo, se establece como la Norma de aplicación a las
edificaciones públicas o privadas.
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Según el C.T.E., las edificaciones que se proyecta en el solar de estudio se
clasifican según tipo:
•
C-0
Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida total
inferior a 300 m2.
Según el C.T.E., el tipo del terreno existente en la zona donde se ubicarán los
bungalows se clasifica según tipo:
•
T-3
Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse según T-1
o T-2. De forma especial se consideraran en este grupo los
siguientes terrenos:
a) Suelos expansivos
b) Suelos blandos o sueltos
c) Terrenos variables en cuanto a composición o estado
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4.- TRABAJOS
4.1.- TRABAJOS DE CAMPO
Los trabajos de campo realizados son los siguientes:
•
•
•
•
•
•
Replanteo y cotas
Sondeos rotativos verticales con recuperación de muestra contínua
Toma de muestras en sondeo rotativo
Ensayos S.P.T. de penetración dinámica en sondeo rotativo
Ensayos de penetración dinámica (EP)
Determinación del nivel freático
4.1.1.- Replanteo y cotas
Se ha procedido a replantear los puntos donde se realizan los
sondeos y ensayos de penetración, así como al levantamiento
altimétrico de las bocas de los mismos.
La situación se puede observar en el plano de “Localización de
ensayos” del Anejo “DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS”.
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4.1.2.- Sondeos rotativos verticales
El objeto primordial de los sondeos es el de extraer muestras
representativas de aquellos estratos que más condicionan el
comportamiento conjunto del suelo al ser solicitado por los esfuerzos
procedentes del futuro edificio.
Subsidiariamente a esta tarea principal, se acostumbra a
obtener del sondeo un testigo continuo de los estratos que se van
atravesando sobre el cual, y si no está demasiado alterado, se pueden
realizar ensayos de identificación.
Con este testigo continuo se construye una columna
estratigráfica que nos ayuda a definir la estratigrafía y naturaleza del
subsuelo.
El tipo de sondeo empleado es el sondeo rotativo vertical con
sonda tipo Cibeles y recuperación de muestra, con tubo sencillo.
Como complemento se realizan, en el interior del sondeo,
ensayos S.P.T. a niveles seleccionados a fin de conocer la resistencia
a la penetración de las capas atravesadas.
La máquina utilizada para realizar el sondeo es de
accionamiento mecánico, que comienza el sondeo con ∅ 101 mm. y
termina con 86 mm.
Se han realizado dos (2) sondeos, siendo las profundidades
alcanzadas las siguientes:
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Sondeo
Profundidad
(m)
SRV-1
SRV-2
20.40
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4.1.3.- Toma de muestras
Durante la realización de los sondeos rotativos, se han obtenido
un total de doce (12) muestras.
En el cuadro que se adjunta podemos observar la profundidad a
la que fueron extraídas.
Profundidad
(m)
Tipo
SRV-1
5.80-6.00
12.00-12.45
18.00-18.45
23.80-24.00
26.80-27.00
TP
MI
MI
TP
TP
SRV-2
1.60-1.80
4.50-4.95
8.80-9.00
9.00-9.45
11.80-12.00
16.80-17.00
MA
MI
TP
MI
TP
TP
3.20
Agua
Sondeo
Donde:
MI. Muestra Inalterada
TP. Testigo parafinado
MA. Muestra alterada
4.1.4.- “Standard Penetration Test” (Ensayos S.P.T.)
Junto a los ensayos de penetración pura en los que el único
dato que se obtiene es la resistencia al descenso de una barra, existen
muchos ensayos, entre ellos el S.P.T. en los que se hinca un tubo
dentro del cual penetra el terreno, lo cual permite recuperar una
muestra que nos informa de la naturaleza de la capa atravesada.
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Se define el ensayo Standard de penetración dinámica (S.P.T.)
como el número de golpes necesarios para conseguir una penetración
de treinta centímetros (30 cm.) de un tomamuestras cuchara Standard
de dos pulgadas (2”) de diámetro exterior y 1 3/8” interior, con una
maza de 63.5 Kg. Cayendo desde una altura de setenta y seis
centímetros (76 cm.).
La medida de 35 mm. de diámetro interior es demasiado
pequeña para que pueda considerarse que la muestra del suelo que
extrae es inalterada.
El modo de operar es el siguiente: sobre el fondo de la
perforación se hunde el tomamuestras 15 cm. A partir de aquí el
sondista contabiliza el número de golpes, N, que le son necesarios
para hundir de nuevo la cuchara una profundidad de 30 cm. (15 + 15
con una parada en medio). El resultado del ensayo es la suma de
golpes para las dos andanadas últimas, es decir:
N = nº de golpes para 30 cm. de penetración dinámica.
Se han realizado un total de catorce (14) ensayos S.P.T.
En el cuadro que se adjunta podemos observar sondeo,
profundidad, golpes necesarios y valor de N en este ensayo:
Sondeo
SRV-1
SRV-2
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Profundidad
(m)
Golpes
N
6.00-6.45
12.45-12.90
15.00-15.45
18.45-18.90
21.00-21.45
24.00-24.45
27.00-27.45
6-8-15
7-12-13
6-10-14
9-13-16
11-11-17
13-24-32
25-35-49
23
25
24
29
28
56
84
4.95-5.40
6.00-6.45
9.45-9.90
12.00-12.45
15.00-15.45
18.50-18.95
20.00-20.45
6-8-16
6-12-11
7-12-17
7-12-14
9-12-15
5-6-10
6-10-12
24
23
29
26
27
16
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4.1.5.- Ensayos de penetración dinámica
El penetrómetro utilizado ha sido tipo BORRO, tiene las siguientes
características
- Peso de la maza………………………………….......
- Altura de caída……………………………………......
- Puntaza cónica de base cuadrada. Sección……….
- Diámetro de las varillas………………………….......
- Longitud total……………………………………........
- Angulo de ataque………………………………….....
65 Kg.
50 cm.
16 cm2
3.2 cm.
18 cm.
90º
El ensayo continuo de penetración dinámica consiste en la
hinca de una varilla en el terreno mediante golpes de maza con altura
de caída constante.
La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa
por los golpes necesarios para hincar la varilla 20 cm. En lo sucesivo
se designará por N20 el número de golpes necesarios para hincar el
varillaje estos 20 cm.
En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y
ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se presentan los diagramas de
penetración de los ensayos realizados. Así mismo, la localización de
los ensayos se puede observar en el Anejo “DOCUMENTACIÓN
FOTOGRÁFICA Y PLANOS” en el plano de “Localización de ensayos”.
Los diagramas de penetración presentan en ordenadas
negativas las profundidades, mientras que en abscisas el número de
golpes N20.
Se han realizado un total de dos (2) ensayos de penetración,
siendo las profundidades alcanzadas las siguientes:
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Ensayo
Profundidad
(m)
EP-1
EP-2
12.60
9.80
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4.1.6.- Determinación del nivel freático
La determinación del nivel freático se realiza mediante la
introducción de tubo piezométrico en los sondeos rotativos verticales.
4.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO
A las muestras obtenidas en los sondeos rotativos se les han realizado
los siguientes ensayos de laboratorio.
•
•
•
•
•
•
•
Análisis granulométrico por tamizado
Clasificación: I.G., H.R.B., UNIFIED
Límites de Atterberg
Compresión simple
Hinchamiento Lambe
Agresividad química de suelos:
Contenido en sulfatos
Acidez Bauman Gully
Agresividad química del agua freática.
Los resultados de estos ensayos figuran en el Anejo “ENSAYOS DE
LABORATORIO”.
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5.- RESULTADOS
5.1.- CARACTERISTICAS GEOLOGICAS DEL TERRENO
La Sismicidad de la zona, según la norma sísmica NCSR-02, viene
definida por una aceleración sísmica básica de ab/g = 0.08 (Coeficiente de
contribución a la peligrosidad sísmica K = 1.0).
Para el cálculo del Coeficiente del terreno se han considerado, a la
hora de ponderar los tramos prospectados, los siguientes valores:
TIPO DE
TERRENO
COEFICIENTE
SRV-1/2. EP1/2
NIVEL
GEOTÉCNICO
IV
III
III
II
III
II
C = 2.0
C = 1.6
C = 1.6
C = 1.3
C = 1.6
C = 1.3
C MEDIO
HASTA LA
PROFUNDIDAD
DE (m.)
C PARCIALES
PONDERADOS
4.60
6.60
12.40
14.00
23.00
30.00
9.20
3.20
9.28
2.08
14.40
9.10
30 METROS
1.5753
A la hora de establecer el Cmedio del emplazamiento, se han tenido
en cuenta las siguientes consideraciones:
1. Se han considerado los valores de los ensayos de penetración
dinámica y estándar realizados.
2. Para ponderar los sondeos hasta los 30.00 metros de profundidad
nos hemos basado en los conocimientos geológicos que se tienen
de la zona de estudio.
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En la tabla siguiente se resumen los valores más significativos que
caracterizan la parcela desde el punto de vista sísmico:
Valores
φ = 1.0
φ = 1.3
ab/g
ab m/s2
C
S
ac m/s2
ac/g
0.08
0.7840
1.5753
1.2603
0.9880
0.1008
0.08
0.7840
1.5753
1.2568
1.2809
0.1307
Donde:
- φ. Coeficiente de riesgo.
- ab. Aceleración sísmica básica.
- g. Valor de la gravedad.
- C. Valor ponderado del coeficiente del terreno.
- S. Coeficiente de amplificación del terreno.
- ac: Aceleración sísmica de cálculo.
La elección del valor del coeficiente de riesgo corresponde a la
Dirección Facultativa del Proyecto. Según la NCSR/02, para construcciones
de importancia normal el coeficiente de riesgo tiene un valor de 1.0 y para
construcciones de importancia especial de 1.3
La aplicación de la NORMA NCSR-02 es obligatoria para las
construcciones de normal y especial importancia cuando la aceleración
sísmica de cálculo ac es igual o mayor de 0.04 g.
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5.2.- CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL TERRENO
5.2.1.- Interpretación de los sondeos rotativos
En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y
ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se adjuntan las columnas
estratigráficas de los sondeos rotativos realizados.
Los niveles característicos del terreno son:
I.
C-0. Rellenos
Se trata de rellenos de arcilla de color marrón oscuro con
algo/bastante grava y bolos. Presentan una consistencia
“Media”.
Se detectan a las siguientes profundidades:
•
•
II.
De 0.00 a 2.00 metros en SRV-1
De 0.00 a 1.80 metros en SRV-2
C-1. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con
intercalaciones de grava arcillosa.
Dentro de este nivel se han diferenciado 3 subniveles en
función de su consistencia y del porcentaje de grava:
C-11. Arcilla de color marrón con algo de gravilla diseminada en
matriz hacia el muro se incrementa el porcentaje de grava.
Presenta una consistencia “Blanda-Media” a techo y “FirmeMuy Firme” a muro.
Se detectan a las siguientes profundidades:
•
•
De 2.00 a 12.40 metros en SRV-1
De 1.80 a 13.00 metros en SRV-2
C-12. Grava arcillosa de color marrón, este nivel coincide con el
rechazo de los ensayos de penetración dinámica. Presenta una
compacidad “Densa-Muy Densa”.
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Se detectan a las siguientes profundidades:
•
•
De 12.40 a 14.00 metros en SRV-1
De 13.00 a 14.00 metros en SRV-2
C-13. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con
manchas verdosas y gris oscuro, con algo de gravilla en
matriz. Presenta una consistencia “Firme-Muy Firme”.
Se detectan a las siguientes profundidades:
•
•
III.
De 14.00 a 23.00 metros en SRV-1
De 14.00 a 20.45 metros, fin del sondeo SRV-2
C-2. Limo arcillosos plástico
Se trata de un limo arcilloso plástico de color gris oscuro, a
veces marrón oscuro. Se observan superficies de fricción en su
matriz. Presenta una consistencia “Dura”.
Se detectan a las siguientes profundidades:
•
•
•
•
De 1,45 metros a 9,00 metros en SRV-1
De 1,45 metros a 9,50 metros en SRV-2
De 1,45 metros a 8,60 metros en SRV-3
De 2,00 metros a 9,50 metros en SRV-4
5.2.2.- Interpretación de los ensayos de penetración
En el Anejo “RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y
ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO” se adjuntan los diagramas de los
ensayos continuos de penetración dinámica realizados en el solar.
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De su análisis se destaca:
1.
Nivel N-0. Nivel superficial de consistencia “Media” detectado
en el ensayo EP1, con golpeo medio N20 = 8 hasta 1.80 m de
profundidad. Este nivel no aparece en el ensayo EP2. Se trata
de la formación C-0 detectada en los sondeos, rellenos de
arcilla con grava y bolos.
2.
Nivel N-1. Nivel intermedio que se puede subdividir en 2
subniveles.
•
Subnivel N-11: nivel de consistencia “Blanda” cuyo muro
se encuentra entre 4.60-6.40 m de profundidad, con un
valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 2-6.
•
Subnivel N-12: nivel de consistencia “Firme” cuyo muro
se encuentra entre 6.20-8.00 m de profundidad, con un
valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 8-12.
3.
Nivel N-2. Nivel que presenta una compacidad “Media” cuyo
muro se encuentra entre 7.00-8.80 m de profundidad, con un
valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 17-33.
4.
Nivel N-3. Nivel caracterizado por un incremento progresivo de
golpeo, con valores > 13 hasta llegar al rechazo a una
profundidad variable entre 9.80-12.60 m de profundidad.
El rechazo se produce al alcanzar el techo de la formación C12, de los sondeos rotativos, un nivel de grava arcillosa.
5.2.3.- Nivel piezométrico
El nivel piezométrico se ha detectado a profundidad de:
Sondeo
Profundidad
(m)
Fecha
SRV-1
2.58
21-08-13
SRV-2
3.20
21-08-13
No obstante, se recomienda se realice un seguimiento de dicho
nivel, debido a las oscilaciones que puede tener por variaciones
estacionales (estío, invierno), niveles cautivos o confinados, etc.
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5.2.4.- Interpretación de los ensayos de laboratorio
Las muestras extraídas de los sondeos fueron sometidas a
ensayos de laboratorio, con el fin de obtener su clasificación y los
parámetros mecánico-resistentes del terreno.
Los resultados de estos ensayos se adjuntan en el Anejo
“ENSAYOS DE LABORATORIO” y un resumen de sus principales
características en las hojas siguientes:
Tipo de Muestra
AGUA
Clasificación EHE
192
Nº Muestra
SRV-2
Sondeo
Profundidad del nivel de agua (m)
3.20
Sulfatos
mg/l
1864
Ataque Medio Qb
Dióxido de Carbono Libre
mg/l
0.00
No agresiva
Amonio
mg/l
1.30
No agresiva
Magnesio
mg/l
59.70
No agresiva
Residuo Seco
mg/l
3650
No agresiva
7.91
No agresiva
pH
Resumen de conclusiones:
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-
Tanto el terreno como el agua presentan una agresividad
química media frente al hormigón por el contenido en
sulfatos, por lo que es necesario el empleo de hormigón
sulfo-resistente en los elementos de cimentación o que
estén en contacto con el terreno.
-
Los niveles cohesivos puede presentar problemas
potenciales de expansividad o cambio de volumen.
2728/6
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723
17
Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1)
C-0
C-11
C-11
C-11
Muestra
170
171
179
172
Sondeo
SRV2
SRV2
SRV1
SRV2
1.60-1.80
4.40-5.00
5.80-6.00
8.80-9.00
% Gravas
13.9
39.3
0.00
% Arenas
26.5
18.9
8.8
% Finos
59.6
41.8
91.2
10
4
20
A-7-6
A-6
A-7-6
CL
GC Finos CL
CH
Profundidad
Análisis granulométrico
I.G.
Clasificación
H.R.B.
UNIFIED
Límites
Wl
40.9
37.4
57.9
de
Wp
18.8
17.4
24.5
Atterberg
Ip
22.1
19.7
33.4
Simple
Simple
Simple
RCS Kg/cm2
1.79
1.09
2.04
γ seca. tn/m3
1.81
1.99
1.80
1.275
1.004
2.8
2.2
Marginal
Marginal
2557
4681
6257
8803
8
4
2
6
Ataque Débil
Ataque Medio
Tipo
Corte Directo
Phi (º)
Cohesión Kg/cm2
Tipo
Resistencia a Compresión
Indice kp/cm2
Hinchamiento Lambe
P.V.C.
Clasificación
2
Presión máxima hinchamiento K/cm
Densidad seca
γ seca. tn/m3
Densidad húmeda
tγ húmeda. n/m3
Contenido en sulfato
mgr/Kg.
Acidez Baumann Gully
Agresividad química (EHE 98)
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla
Molina
114-EG-13
Ataque Medio Ataque Medio
2728/6
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723
18
Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1)
C-11
C-13
C-13
C-2
Muestra
173
183
180
181
Sondeo
SRV2
SRV2
SRV1
SRV1
11.80-12.00
16.80-17.00
18.00-18.45
23.80-24.00
Profundidad
Análisis granulométrico
% Gravas
8.7
2.6
0.00
% Arenas
23.2
16.4
3.6
% Finos
68.1
81.0
96.4
14
18
17
A-7-6
A-7-6
A-7-5
CL
CH
MH
I.G.
Clasificación
H.R.B.
UNIFIED
Límites
Wl
49.0
52.9
55.2
de
Wp
24.4
25.6
31.4
Atterberg
Ip
24.6
27.4
23.8
Tipo
Corte Directo
Phi (º)
Cohesión Kg/cm2
Simple
Simple
Simple
RCS Kg/cm2
1.76
2.17
2.29
γ seca. tn/m3
1.69
1.60
1.65
Tipo
Resistencia a Compresión
Indice kp/cm2
Hinchamiento Lambe
P.V.C.
Clasificación
2
Presión máxima hinchamiento K/cm
Densidad seca
γ seca. tn/m3
Densidad húmeda
tγ húmeda. n/m3
Contenido en sulfato
mgr/Kg.
Acidez Baumann Gully
Agresividad química (EHE 98)
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla
Molina
114-EG-13
4777
3859
4
2
Ataque Medio
Ataque Medio
2728/6
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Nivel Geotécnico (ap. 5.2.1)
C-2
Muestra
182
Sondeo
SRV1
26.80-27.00
Profundidad
Análisis granulométrico
% Gravas
0.0
% Arenas
0.0
% Finos
I.G.
Clasificación
H.R.B.
100.0
19
A-7-5
UNIFIED
MH
Límites
Wl
58.9
de
Wp
31.3
Atterberg
Ip
27.6
Tipo
Corte Directo
Phi (º)
Cohesión Kg/cm2
Tipo
Resistencia a Compresión
Simple
RCS Kg/cm2
4.91
γ seca. tn/m3
1.60
Indice kp/cm2
Hinchamiento Lambe
P.V.C.
Clasificación
2
Presión máxima hinchamiento K/cm
Densidad seca
γ seca. tn/m3
Densidad húmeda
tγ húmeda. n/m3
Contenido en sulfato
mgr/Kg.
Acidez Baumann Gully
Agresividad química (EHE 98)
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla
Molina
114-EG-13
6747
0
Ataque Medio
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6.- CIMENTACION DE LA VIVIENDA
6.1.- CONSIDERACIONES GENERALES
Los aspectos condicionantes fundamentales de tipo geotécnico, para la
cimentación en proyecto son:
a) El espesor de relleno alcanza los 2 m en el ensayo SRV-1.
b) Existencia de niveles de consistencia “Blanda” hasta los 6.40 m de
profundidad respecto a la cota actual de los ensayos.
c) Heterogeneidad del terreno desde el punto de vista litológico y de
capacidad portante.
d) Problemas potenciales de expansividad del terreno.
e) El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al
hormigón por el contenido en sulfato.
En todo caso, se analizará una cimentación directa mediante:
•
ZAPATAS-POZOS
•
LOSA CONTINUA SOBRE RELLENO DE MEJORA DE SUSTITUCIÓN
Y una cimentación profunda mediante:
•
PILOTES
003658
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Molina
.114-EG-13
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6.2.- FORMULACIÓN Y METODOLOGÍA DE CÁLCULO
6.2.1.- Carga admisible para cimentación superficial
La presión admisible de cimentación
simultáneamente las dos condiciones siguientes:
debe
satisfacer
• Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para
sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3.
• Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento
satisfactorio de la estructura e instalaciones.
a) Para determinar la carga de hundimiento, aplicaremos la fórmula
general de BRINCH-HANSEN, con coeficientes de capa rígida de
MANDEL Y SALENÇON:
1
q' v ,h = cN c sc ic d c rc t cξ c + qN q sq iq d q rq t qξ q + γ * B * N γ sγ iγ d γ rγ tγ ξ γ
2
Siendo:
q’v,h = Presión efectiva vertical de hundimiento (rotura generalizada o
punzonamiento y rotura local) en t/m2.
c=
Cohesión (reducida para el caso de punzonamiento o rotura
local), en t/m2.
q=
Sobrecarga de tierras exterior a la cimentación a nivel del plano
de apoyo, en t/m2.
γ* = Peso específico medio del suelo dentro de la cuña de rotura
generalizada (tiene en cuenta la profundidad Dw del N.F., el
peso específico del agua γw y el posible gradiente de filtración
vertical i en un espesor de 1.5 B* bajo cimentación) en t/m3.
B* = Ancho efectivo de cimentación para excentricidad eB de la
carga, en m.
Nc, Nq, Nγ = Coeficientes adimensionales de carga, función del
rozamiento interno φ (reducido para el caso de
punzonamiento o rotura local).
sc, sq, sγ =
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla
Molina
.114-EG-13
Coeficientes adimensionales de forma, función de φ y
de B*/L* (L* = largo efectivo de cimentación para
excentricidad de carga eL).
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ic, iq, iγ =
Coeficientes adimensionales de inclinación de carga δ
respecto a la vertical del plano de cimentación, función
de δ, φ, c y de la carga horizontal Q en t.
dc, dq, dγ =
Coeficientes adimensionales de resistencia del terreno
situado sobre el plano de cimentación, función de φ, B*
y de la profundidad de la cimentación D.
rc, rq, rγ =
Coeficientes adimensionales de inclinación η del plano
de cimentación.
tc, tq, tγ =
Coeficientes adimensionales de inclinación Ψ del
terreno perimetral (talud).
ξc, ξq, ξγ =
Coeficientes adimensionales de capa rígida, función
de φ, B* y profundidad de la capa rígida H.
Se considera terreno bicapa; obteniendo el valor q’v,h
mediante ponderación de los valores q’v,h (terreno 1) y q’v,h (terreno
2), según los criterios de la N.T.E.; función de t/B* (t = profundidad
del cambio de tipo de terreno respecto al plano de cimentación) y de
cual de los terrenos, superior o inferior, sea el de mayor
competencia.
En el caso de arcillas: la cohesión sin drenaje (cu = 1/2 qu) se
determina a través de la correlación qu - N de TERZAGHI (qu/N =
0.13).
En el caso de arenas: los valores de φ y γd se determinan a
través de su correlación (DM-7) con la densidad relativa DR%
(estimada por la correlación NSPT - σ’vo de MEYERHOFF - GIBBS)
para cada tipo de suelo (Clasificación USCS).
En el ANEJO “CALCULOS GEOTECNICOS” se incluyen
datos y cálculos de los que se deducen los valores siguientes, para
un factor de seguridad de 3.
b) La carga admisible en suelos granulares o cohesivos
sobreconsolidados, por condición de asiento máximo, puede
determinarse por el método elástico.
Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido,
aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro
de zapata rectangular, sobre terreno multicapa:
003658
26/11/2013
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.114-EG-13
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2728/6
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⎡⎛ 1 − ν 2 ⎞
i ⎟
s a = 2 ⋅ q ⋅ B ⋅ I f ⋅ I r ⋅ I w ⋅ I cr ⋅ ∑ ⎢⎜
⋅ I − I si −1
⎜
⎟ si
i =1 ⎢⎝ E si
⎠
⎣
n
'
(
⎤
)⎥
⎥⎦
sa = Asiento en cm.
B, L = Ancho y largo de cimentación en cm.
Esi = Módulo de deformación en Kg/cm2 para capa i
νi = Coeficiente de Poisson para capa i
Isi = Factor de influencia dependiente de 2ΣHi/B y L/B
Hi = Espesor compresible en cm.para capa i
If = Factor de profundidad dependiente de D/B y L/B
D = Profundidad de cimentación bajo explanación perimetral a la
zapata en cm.
Ir = Factor de rigidez dependiente de L/B
Iw = Factor de nivel freático D’APPOLONIA (1+0,25(2-Dw/B)2 dentro
de un espesor bajo zapata de 2B, dependiente de Dw0 y Dwf
situación inicial y final de N.F. bajo zapata (aplicable a suelos
granulares).
Icr = Factor de capa rígida (UESHITA) dependiente de ΣHi/B y L/B
q’ = Presión efectiva neta de cimentación en kg/cm2.
q’a = q’ + (descarga por descompresión)
El asiento máximo de cálculo se determina para que entre dos
zapatas contiguas el asiento diferencial no supere 1/500 de la luz (L)
entre pilares, haciendo la hipótesis de que el terreno presente una
heterogeneidad dada por el siguiente cociente de valores medios:
⎛
Es
⎜
⎜ I ⋅ 1 −ν 2
⎝ s
(
)
⎞
⎛
Es
⎟ ÷⎜
2
⎟
⎜
⎠ máx ⎝ I s ⋅ 1 − ν
(
)
⎞
⎟
⎟
⎠ mín
El módulo de deformación, para los distintos niveles
presentes en el terreno, se estima según las siguientes
correlaciones:
E = 5-6 N Kg/cm2 para arcillas
E = f (3.16 N + 15.8) Kg/cm2 (WEBB) arenas arcillosas (f = 2 por
sobreconsolidación)
E = 8 N para suelo granular
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26/11/2013
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.114-EG-13
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6.2.2.- Formulación para cimentación profunda
Se ha realizado un precálculo para pilotes aislados según las
indicaciones del C.T.E. apartados 5 y F.2. “Cimentaciones Profundas”.
A efectos de DB se considera que una cimentación es profunda si su
extremo inferior está a una profundidad superior a 8 veces su diámetro o
ancho.
Por su forma de trabajo, y en nuestro caso, se trata de pilotes donde al
existir un estrato resistente tipo cohesivo, las cargas se transmitirán
fundamentalmente por fuste.
Por el tipo de material del pilote se trata de pilotes hormigonados “in situ”
ejecutados mediante perforación previa.
Por la forma de la sección transversal, se trata de pilotes circulares.
A efectos del DB se realizan las siguientes consideraciones básicas para
los pilotes hormigonados “in situ”:
-
Para diámetros < 0.45 m: no se deben ejecutar pilotes aislados,
salvo en elementos de poca responsabilidad.
-
Para diámetros entre 0.45-1.00 m se podrán realizar pilotes
aislados siempre que se realice un arriostramiento en dos
direcciones ortogonales y se asegure la integridad del mismo.
-
Para diámetros > 1 m se podrán realizar pilotes aislados sin
necesidad de arriostramiento siempre que se asegure la
integridad en toda su longitud y se arme para las
excentricidades permitidas y momentos resultantes.
A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las
siguientes acciones:
-
003658
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Manuel Argamasilla
Molina
.114-EG-13
Del resto de la estructura sobre la cimentación.
Rozamiento negativo.
Empujes horizontales.
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A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las
siguientes comprobaciones:
-
Estabilidad global.
Hundimiento.
Rotura por arrancamiento.
Rotura horizontal del terreno bajo cargas del pilote.
Capacidad estructural del pilote.
Estado límite de servicio.
La resistencia característica al hundimiento (Rck) de un pilote aislado se
considerará la suma de la resistencia por punta (Rpk) y resistencia por fuste
(Rfk):
Rck = Rpk + Rfk
Siendo:
Rpk = qp Ap
Rfk = Σ τf pf dz
qp : resistencia unitaria por la punta
Ap : área de la punta
τf : resistencia unitaria por el fuste
pf : perímetro de la sección transversal del pilote
z : profundidad contada desde la parte suprior del pilote en contacto con
terreno.
el
La zona de influencia de la punta estará definida por la zona pasiva
superior, equivalente a 6D y una zona activa inferior, equivalente a 3 D, siendo
D el diámetro del pilote.
Por este motivo y para poder aprovechar el 100% de la resistencia
unitaria por punta es necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el
terreno competente.
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Manuel Argamasilla
Molina
.114-EG-13
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Para determinar la resistencia de hundimiento se ha utilizado la siguiente
formulación y condicionantes:
™ Suelo granular:
o
o
Condicionantes:
ƒ
Porcentaje < 30% para tamaño superior a 2 cm
y un porcentaje de finos < 35%.
ƒ
No se utilizarán valores Nspt > 50
Formulación: método basado en el ensayo SPT.
Apartado F.2.2.1.
™ Suelo cohesivo:
o
o
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla
Molina
.114-EG-13
Condicionantes:
ƒ
Porcentaje de finos > 35%.
ƒ
La resistencia unitaria por fuste a largo plazo no
superará el valor límite de 0.1 MPa.
Formulación: método basado en soluciones
analíticas. Apartado F.2.1.2.
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6.3.- CIMENTACION MEDIANTE ZAPATAS-POZOS
Debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y
a los problemas potenciales de expansividad no se recomienda una cimentación directa
mediante zapatas. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del
nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad.
6.4.- CIMENTACION CON LOSA CONTINUA
No se recomienda una cimentación mediante losa para la piscina, los asientos
estimados son superiores a los admisibles.
Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el
problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s,
para alcanzar el nivel competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de
profundidad.
6.4.1- Profundidad y diseño
1. El apoyo de la capa de mejora se hará como mínimo bajo la capa de
relleno o nivel C-0, en los ensayos realizados el muro de este nivel se
encuentra entre 1.80-2.0 m.
2. El relleno de sustitución tendrá un sobreancho, respecto al borde de
la losa, equivalente a su espesor bajo apoyo de losa (distribución
simplificada de tensiones con abertura a 45º).
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3. En el caso en que el cambio de nivel se produzca como consecuencia
de una transición sótano-planta baja, la cimentación de la losa
superior se realizará sobre hormigón seco compactado o gravacemento, escalonado sobre talud de corte para encaje de sótano, de
30º. Ver croquis adjunto.
Hormigón seco compactado ó
Hormigón secograva
compactado
cemento
ó grava cemento
6.4.2- Carga admisible del terreno
La presión admisible de cimentación
simultáneamente las dos condiciones siguientes:
debe
satisfacer
• Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para
sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3.
• Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento
satisfactorio de la estructura e instalaciones.
El valor de la carga admisible del terreno por limitación de
hundimiento según el criterio de BRINCH-HANSEN: 0.94 Kg/cm2.
La carga admisible en suelos
sobreconsolidados, por condición de
determinarse por el método elástico.
granulares o cohesivos
asiento máximo, puede
Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido,
aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro
de la cimentación recctangular, sobre terreno multicapa.
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En el ANEJO “CALCULOS GEOTECNICOS” se incluyen datos y
cálculos de los que se deducen los siguientes valores:
Cimentación de piscina
-
Superficie de solera de piscina: 12.5 x 25 m
Profundidad de solera de piscina según proyecto: 1.20-1.40 m
Espesor mínimo de mejora 0.80 m
Apoyo de la mejora bajo losa: 2.00 m de profundidad.
Carga total transmitida al terreno por la piscina: 3.91 t/m2.
El asiento en el centro es 7.15 cm
El asiento en la esquina es de 1.79 cm
Carga admisible del terreno por limitación de asientos a 5 cm: 2.73
t/m2.
Carga admisible del terreno por limitación del valor de distorsión
angular a 1/500: 2.00 t/m2.
Los asientos estimados para la piscina son superiores a los
admisibles.
Cimentación de otras dependencias
La carga admisible de proyecto resultará de aplicar el criterio
más restrictivo de los considerados en los apartados anteriores; y
viene dada por un valor de 2 t/m2.
Para otras dependencias la cimentación directa mediante losa
sobre terreno mejorado apoyado a 2 m de profundidad no puede
superar el valor de 2 t/m2.
6.4.3.-Otros parámetros de cálculo
La presión máxima admisible (distribución bajo losa) a efectos de
punzonamiento es de: 1.17 Kg/cm2
El coeficiente de balasto (ks) para el cálculo estructural de la losa
puede determinarse de forma directa (LLORENS) a través del asiento (sc)
en el centro de la losa en hipótesis de carga flexible (qm), aplicando el
método elástico (recomendación similar a la del Código Técnico DB-SEC, Anejo E.5, 3.b).
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ks =
qm
sc
En el ANEJO “CÁLCULOS GEOTÉCNICOS” se incluyen datos y
cálculos de los que se deduce el valor siguiente:
-
Ks: 54 t/m3. para LOSA de B x L= 12.5 x 25 m.
-
K30 = 2.0 Kg/cm3. Según tabla de Jiménez Salas.
6.4.4.- Medidas adicionales
Debido a la heterogeneidad del terreno desde el punto de vista de
capacidad portante y expansividad se recomiendan las siguientes
medidas:
1.
Colocación de una capa de mejora bajo toda la extensión de la
losa como mínimo de 0.80 m de espesor de suelo granular
homogéneo, siempre se eliminará el nivel C-0 de rellenos. La
capa de mejora tiene que estar protegida de filtraciones y/o
acumulaciones de agua.
2.
Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y
arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las
deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e.
P.V.C....); con un resguardo horizontal no menor de 1,5 m.
respecto a la cimentación.
3.
Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del
proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o
infiltración puedan acceder aguas a la cimentación.
6.5.- CIMENTACIÓN PROFUNDA MEDIANTE PILOTES IN SITU
6.5.1.- TIPO Y DIMENSIONADO PARA PILOTE AISLADO
En el cálculo se han considerado pilotes barrenados hormigonados in situ
en condiciones de hormigonado con agua.
La presión admisible así obtenida no debe superar el tope estructural
(entendiendo por tal, no a la capacidad máxima esperable in situ, sino a la
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mínima esperable in situ, en condiciones reales pésimas, tras las operaciones
de ejecución).
En la tabla siguiente se resumen los valores de tope estructural según el
criterio de la NTE y CTE
CAPACIDAD PORTANTE DE PILOTE AISLADO LIMITADA AL TOPE ESTRUCTURAL
Diametro
Tope Estructural NTE
(t)
Tope Estructural CTE
(t)
m
Seco
Agua
Seco, Lodos y
Barrenados con
control
Entubado
Barrenado sin
control
0.300
0.350
0.450
0.550
0.650
0.850
1.000
1.250
28.3
38.5
63.6
95.0
132.7
227.0
314.2
490.9
24.7
33.7
55.7
83.2
116.1
198.6
274.9
429.5
28.8
39.2
64.9
96.9
135.3
231.5
320.3
500.5
36.0
49.1
81.1
121.1
169.2
289.3
400.4
625.7
25.2
34.3
56.8
84.8
118.4
202.5
280.3
438.0
Nota: según la NTE
q a ≤ q e ≈ 40 Kg/cm2 para hormigonado en seco y
q a ≤ q e ≈ 35 Kg/cm2 para hormigonado con agua
La capacidad portante para varios diámetros se calcula para el valor de
qa resultante como sigue:
El criterio de dimensionamiento, base de los cálculos que siguen es el de
conseguir un empotramiento mínimo de 6D en el nivel competente, C-13 ó C-2
que permita aprovechar el tope estructural del pilote, qa (Kg/cm2) o Q (t).
Según los datos y resultados, que se incluyen en el ANEJO "CÁLCULOS
GEOTÉCNICOS", obtenemos la siguiente tabla unificada de valores de
capacidad portante para pilote aislado.
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6.5.2.- ESTIMACIÓN DEL ROZAMIENTO NEGATIVO PARA PILOTE AISLADO
La situación de rozamiento negativo se produce cuando el asiento del
terreno circundante al pilote es mayor que el asiento del pilote.
Debe de estimarse cuando se dé alguna de las siguientes circunstancias:
•
•
•
•
•
•
Consolidación de rellenos.
Consolidación de niveles compresibles bajo sobrecargas
superficiales.
Variación del nivel freático.
Humectación de niveles colapsables.
Asiento de materiales granulares inducidos por cargas
dinámicas.
Subsidencia inducida por excavación o disolución de
materiales profundos.
El rozamiento unitario negativo en el fuste se ha calculado según la
fórmula F 5.4 del apartado 5.2.2. del C.T.E. donde intervienen los siguientes
parámetros:
-
β. Coeficiente que depende de la litología y de la consistencia o
compacidad del terreno.
σ v. Tensión efectiva en el punto del fuste considerado.
Y estimando la resistencia unitaria por fuste de los niveles potencialmente
afectados.
En el cálculo del rozamiento negativo se ha considerado un espesor
máximo total de 2 m, correspondiente a la potencial movilización del nivel
C-0. Se ha estimado el valor total de rozamiento negativo (t) y un valor por
metro lineal de pilote empotrado en relleno (t x ml)
ROZAMIENTO NEGATIVO RN
(t)
D
(mm.)
300
350
450
550
650
850
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.114-EG-13
RN total
(t)
4.98
5.82
7.48
9.14
10.80
14.12
RN
(t x ml)
2.49
2.91
3.74
4.57
5.40
7.06
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Para el dimensionado de los pilotes se le sumará al requerimiento de
carga por pilar el valor del rozamiento negativo para el espesor de las capas
potencialmente movilizadas según el diámetro de cada pilote.
6.5.3.- CALCULO DE ASIENTOS EN PILOTE AISLADO
La limitación de asientos se hará de acuerdo con los criterios
recogidos en el C.T.E. apartados 5.3.7.1 y 2.4.3, así como anejo F 2.6.1.
Se puede adoptar la simplificación de que el asiento de un pilote
vertical aislado sometido a una carga vertical es aproximadamente el uno
por ciento de su diámetro más el acortamiento elástico del pilote, según
fórmula F.44, anejo F2.6, donde intervienen los siguientes parámetros:
-
D. Diámetro del pilote.
P. Carga en cabeza.
Rck. Carga de hundimiento.
L1. Longitud del pilote fuera del terreno.
L2. Longitud del pilote dentro del terreno.
A. Area de la sección transversal del pilote.
E. Módulo de elasticidad del pilote.
α. Parámetro variable según el tipo de transmisión de cargas al
terreno.
Los valores de los asientos (s) estimados para los diferentes
diámetros de pilotes y para la profundidad donde se alcanza el tope
estructural es la siguiente:
ASIENTO EN PILOTE AISLADO
Diámetro
(mm)
300
350
450
550
650
850
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.114-EG-13
Asiento
(cm)
0.43
0.49
0.62
0.73
0.85
1.10
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6.5.4.- LONGITUD DEL PILOTAJE
De forma orientativa y para las zonas de influencia de los ensayos
realizados, las profundidades para alcanzar el tope estructural, para
pilotes in situ hormigonados en agua, serán:
LONGITUD DE PILOTE
Diámetro
(mm)
300
350
450
550
650
850
Longitud
(m)
20
22
24
27
30
35
La carga admisible de servicio recomendada es la siguiente:
CARGA ADMISIBLE-SERVICIO
Q adm (t)
Diámetro
m
0.30
0.35
0.45
0.55
0.65
0.85
Sección
m2
0.07069
0.09621
0.15904
0.23758
0.33183
0.56745
Qadm
t
24
33
55
83
116
198
Notas:
-
-
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Para poder aprovechar el 100% de la resistencia unitaria por punta es
necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el terreno
competente.
La longitud está referenciada a la cota actual de los ensayos o
rasante del terreno.
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6.5.5.- MEDIDAS ADICIONALES
Debido a la presencia de suelos flojos y terreno expansivo, se
recomiendan las siguientes medidas:
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.114-EG-13
1.
Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y
arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las
deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e.
P.V.C....).
2.
Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del
proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o
infiltración puedan acceder aguas a la base de la solera.
3.
Ante la posibilidad de que no se garantizase la ausencia de
asentamiento local del terreno por colapso, hay que prever
acciones verticales de rozamiento negativo sobre los pilotes a
través de su fuste embebido en los rellenos: cargas a sumar a las
de cimentación de la estructura. Se recuerda que con sólo un
asiento relativo terreno-pilote de 2 cm. puede movilizarse la
totalidad del rozamiento negativo.
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6.6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA CIMENTACIÓN RECOMENDADA
6.6.1.- Tipo de cimentación
A partir de los resultados obtenidos se concluye:
-
No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o
pozos; debido a la existencia de rellenos, a la escasa
capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales
de expansividad. Tampoco es recomendable una cimentación
por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir
de los 6.40 m de profundidad.
-
Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado
presenta el problema de la escasa capacidad portante del
terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel
competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de
profundidad.
-
La solución técnica más adecuada para el proyecto actual es
de una cimentación profunda mediante pilotes in situ
empotrados en el nivel competente C-13 ó C-2. Los pilotes de
hinca pueden presentar problemas para atravesar las
intercalaciones de grava que aparecen en el nivel C1.
6.6.2.- Características de la cimentación recomendada
Cimentación profunda mediante pilotes
•
•
•
•
•
•
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.114-EG-13
Tipo de pilote: in situ
Nivel geotécnico de empotramiento: Nivel C-13 ó C-2.
Empotramiento mínimo: 6D, siendo D el diámetro del pilote.
Asientos de los pilotes: 0.43-0.85 cm para diámetros de 0.30 y
0.65 m.
Longitud para alcanzar el tope estructural: 20-30 m para
diámetros de 0.30 y 0.65 m.
Carga admisible: 24-116 t para diámetros de 0.30 y 0.65 m
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7.- MUROS
•
Los muros de piscina o sótano se podrán calcular para empujes producidos por
un terreno según los siguientes parámetros:
Relleno de trasdos granular tipo SM (aportación):
Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 30°
Densidad aparente γ = 1.9 t/m³
Cohesión c’ = 0
Coeficiente de empuje activo
Ka = 0.3333
Coeficiente de empuje pasivo
Kp = 3.0000
Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5000
Permeabilidad K ≥ 10 -2 cm/s
Nivel C-0. Relleno
Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 28°
Densidad aparente γ = 2.18 t/m³
Cohesión c’ = 0
Coeficiente de empuje activo
Ka = 0.3610
Coeficiente de empuje pasivo
Kp = 2.7698
Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5305
Permeabilidad K = entre 10 -2 y 10 -5 cm/s
Nivel C-11. Arcilla
Angulo de rozamiento interno ϕ’ = 24°
Densidad aparente γ = 2.28 t/m³
Cohesión c’ = 0.8 t/m2
Coeficiente de empuje activo
Ka = 0.4217
Coeficiente de empuje pasivo
Kp = 2.3712
Coeficiente de empuje en reposo Ko = 0.5933
Permeabilidad K < 10 -5 cm/s
•
•
Si el arriostramiento en cabeza con forjados se produce antes del relleno de
trasdós los empujes serán los valores al “reposo”.
Las medidas adicionales serán:
El encaje de muros de contención, se hará con talud provisional de corte del
terreno natural mínimo 1:2, en zona de medianería y/o acerado no será posible
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aplicar dicho criterio, debiendo proceder por bataches para evitar interferencias
con los edificios colindantes y/o servicios y acera.
En caso extremo habrá que proceder a recalces parciales previos.
Posible solución de
recalce con puntales
metalicos
Muro ejecutado por
bataches
Se dispondrá dren en trasdós. En el caso de hormigonado contra el terreno se
dispondrá lámina compuesta (P.V.C. + geotextil) drenante; sellando las uniones
entre paños para evitar se colmate con la lechada de cemento
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8.- CONCLUSIONES
1.
Terreno.Nivel C-0. Rellenos
Nivel C-1. Arcilla de plasticidad media-alta con intercalaciones de grava arcillosa
Nivel C-2. Limos arcillosos plásticos de color gris oscuro
2.
Condicionantes de cimentación.Ver ap. 6.1.
3.
Cimentación con zapatas-pozos.No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o pozos; debido a la
existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los
problemas potenciales de expansividad. Tampoco es recomendable una
cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los
6.40 m de profundidad
4.
Cimentación con losa continua.Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el
problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye
sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-12, cuyo techo se encuentra a 6.40
m de profundidad.
Una cimentación directa no puede superar las 2 t/m2.
5.
Cimentación con pilotes.Tipo y dimensionamiento (ap. 6.5.2). Longitud de pilotaje (ap. 6.5.4). Medidas
adicionales (ap. 6.5.5).
6.
Cimentación recomendada.Ver ap. 6.6
7.
Agresividad.El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al
hormigón, por lo que es necesario el empleo de hormigón sulfo-resistente en los
elementos de cimentación o que estén en contacto directo con el terreno-agua.
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8.
Muros.Ver ap. 7
9.
•
•
Inspección en obra.- Se recomienda un seguimiento geotécnico durante las obras
de cimentación y/o explanación, para comprobar en profundidad si las
características aparentes del terreno coinciden con las que han servido de base a
este Estudio, dado que la información (trabajos de campo y de laboratorio) se
apoya en una serie de determinaciones puntuales (sondeos y ensayos de
penetración).
Este Informe no puede ser reproducido parcialmente sin autorización por escrito de ENYPSA.
Los resultados indicados en los informes de ensayos sólo afectan a las muestras y puntos ensayados.
Málaga, 24 de Septiembre de 2013
TÉCNICO
EL DIRECTOR GERENTE
Fdo.: Manuel Argamasilla Molina
Fdo.: Juan I. Martín Sánchez
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ANEJOS
ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS
ANEJO Nº II.- RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO
ANEJO Nº III- ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEJO Nº IV- CÁLCULOS GEOTÉCNICOS
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114-EG-13
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ANEJO Nº I
ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS
-
Situación del solar
-
Documentación fotográfica del solar
-
Plano de localización de ensayos
-
Secciones
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Manuel Argamasilla Molina
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ANEJO Nº II
ANEJO Nº II.- RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO
-
Sondeos Rotativos Verticales
-
Ensayos de Penetración Dinámica
-
Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S.)
Casagrande
114-EG-13
003658
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Laboratorio
Inscrito en
Manuel Argamasilla
Molina
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ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO
Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA
Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación,
Cártama.
Localidad: Málaga
Características Técnico-Instrumentales Sonda: BORRO
Ref. Norma
UNE 103809
Peso masa de golpeo
65 Kg
Altura de caída libre
0.50 m
Peso sistema de golpeo
13 Kg
Diámetro puntaza cónica
45.14 mm
Área de base puntaza
16 cm²
Largo del varillaje
1m
Peso varillaje al metro
19 Kg/m
Profundidad niple primer varillaje 0.80
m
Avance puntaza
0.20 m
Número golpes por puntaza
N(20)
Coefic. correlación
0.9
Revestimiento/lodos
NO
Ángulo de apertura puntaza
90 °
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Manuel Argamasilla Molina
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(114EG13. Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.-Málaga )
1
Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía Nº AND-L-015 Decreto 67/2011
ENSAYO...EP-1
Equipo utilizado...
Ensayo realizado el
Profundidad ensayo
No se ha encontrado NF
BORRO
22/07/2013
12.60 mt
Tipo de elaboración: Medio
Profundidad (m)
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
2.00
2.20
2.40
2.60
2.80
3.00
3.20
3.40
3.60
3.80
4.00
4.20
4.40
4.60
4.80
5.00
5.20
5.40
5.60
5.80
6.00
6.20
6.40
6.60
6.80
7.00
7.20
7.40
7.60
7.80
8.00
8.20
8.40
8.60
8.80
9.00
9.20
9.40
9.60
9.80
10.00
10.20
10.40
00365810.60
N° de golpes
22
9
7
8
8
6
6
9
17
6
8
6
5
4
4
3
5
4
5
6
7
7
9
10
10
13
5
5
6
8
8
8
10
14
15
11
12
10
12
16
22
43
46
24
18
19
20
23
25
26
25
27
26/11/2013
30
Cálculo coef.
reducción sonda
Chi
Res. dinámica
reducida
(Kg/cm²)
Res. dinámica
(Kg/cm²)
0.755
0.851
0.847
0.843
0.840
0.836
0.833
0.830
0.776
0.823
0.820
0.817
0.814
0.811
0.809
0.806
0.803
0.801
0.798
0.796
0.794
0.791
0.789
0.787
0.785
0.733
0.781
0.779
0.777
0.775
0.774
0.772
0.770
0.719
0.717
0.766
0.764
0.763
0.761
0.710
0.659
0.557
0.556
0.655
0.703
0.702
0.701
0.650
0.649
0.648
0.647
0.646
0.644
109.53
50.51
39.12
44.51
36.97
27.61
27.50
41.08
72.62
23.31
30.96
23.14
19.21
15.32
13.36
9.99
16.60
13.23
16.49
17.55
20.41
20.35
26.09
28.92
25.96
31.52
12.92
12.88
15.42
18.66
18.61
18.57
23.17
30.26
29.66
23.22
25.28
21.03
25.19
28.91
36.88
61.00
65.10
40.00
29.94
31.55
33.15
35.34
38.35
37.16
35.67
38.46
42.66
145.14
59.38
46.18
52.78
44.02
33.02
33.02
49.52
93.54
28.32
37.76
28.32
23.60
18.88
16.53
12.39
20.66
16.53
20.66
22.04
25.72
25.72
33.06
36.74
33.07
42.99
16.54
16.54
19.84
24.06
24.06
24.06
30.07
42.10
41.36
30.33
33.09
27.57
33.09
40.73
56.00
109.46
117.10
61.09
42.55
44.92
47.28
54.37
59.10
57.38
55.17
59.58
66.20
Pres. admisible
con reducción
Herminier Olandesi
(Kg/cm²)
5.48
2.53
1.96
2.23
1.85
1.38
1.37
2.05
3.63
1.17
1.55
1.16
0.96
0.77
0.67
0.50
0.83
0.66
0.82
0.88
1.02
1.02
1.30
1.45
1.30
1.58
0.65
0.64
0.77
0.93
0.93
0.93
1.16
1.51
1.48
1.16
1.26
1.05
1.26
1.45
1.84
3.05
3.26
2.00
1.50
1.58
1.66
1.77
1.92
1.86
1.78
1.92
2.13
Pres. admisible
Herminier Olandesi
(Kg/cm²)
7.26
2.97
2.31
2.64
2.20
1.65
1.65
2.48
4.68
1.42
1.89
1.42
1.18
0.94
0.83
0.62
1.03
0.83
1.03
1.10
1.29
1.29
1.65
1.84
1.65
2.15
0.83
0.83
0.99
1.20
1.20
1.20
1.50
2.11
2.07
1.52
1.65
1.38
1.65
2.04
2.80
5.47
5.85
3.05
2.13
2.25
2.36
2.72
2.96
2.87
2.76
2.98
3.31
Manuel Argamasilla Molina
723
(114EG13. Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.-Málaga )
2
Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía Nº AND-L-015 Decreto 67/2011
10.80
11.00
11.20
11.40
11.60
11.80
12.00
12.20
12.40
12.60
32
38
41
43
53
56
56
68
86
100
0.593
0.592
0.541
0.540
0.539
0.538
0.537
0.536
0.535
0.534
41.90
46.57
45.92
48.07
59.14
62.36
58.59
71.01
89.64
104.03
70.62
78.63
84.83
88.97
109.66
115.87
109.06
132.43
167.49
194.76
2.10
2.33
2.30
2.40
2.96
3.12
2.93
3.55
4.48
5.20
3.53
3.93
4.24
4.45
5.48
5.79
5.45
6.62
8.37
9.74
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
(114EG13. Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.-Málaga )
3
Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía Nº AND-L-015 Decreto 67/2011
ENSAYO...EP-2
Equipo utilizado...
Ensayo realizado el
Profundidad ensayo
No se ha encontrado NF
BORRO
22/07/2013
9.80 mt
Tipo de elaboración: Medio
Profundidad (m)
N° de golpes
Cálculo coef.
reducción sonda
Chi
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
2.00
2.20
2.40
2.60
2.80
3.00
3.20
3.40
3.60
3.80
4.00
4.20
4.40
4.60
4.80
5.00
5.20
5.40
5.60
5.80
6.00
6.20
6.40
6.60
6.80
7.00
7.20
7.40
7.60
7.80
8.00
8.20
8.40
8.60
8.80
9.00
9.20
9.40
9.60
9.80
7
5
4
4
3
3
5
6
4
4
4
3
2
3
3
4
5
5
4
4
4
5
4
9
16
9
9
7
7
6
8
14
13
19
25
13
16
19
17
18
21
26
21
28
32
36
63
46
100
0.855
0.851
0.847
0.843
0.840
0.836
0.833
0.830
0.826
0.823
0.820
0.817
0.814
0.811
0.809
0.806
0.803
0.801
0.798
0.796
0.794
0.791
0.789
0.787
0.735
0.783
0.781
0.779
0.777
0.775
0.774
0.722
0.720
0.719
0.667
0.716
0.714
0.713
0.711
0.710
0.659
0.657
0.656
0.655
0.603
0.602
0.551
0.550
0.549
Res. dinámica
reducida
(Kg/cm²)
Res. dinámica
(Kg/cm²)
39.47
28.06
22.35
22.25
13.86
13.80
22.91
27.39
18.19
15.54
15.48
11.57
7.69
11.49
10.02
13.32
16.60
16.54
13.19
11.70
11.66
14.54
11.60
26.02
38.90
23.31
23.25
18.04
17.99
13.99
18.61
30.40
28.16
41.07
45.99
25.65
31.51
37.34
33.34
32.53
35.21
43.50
35.07
46.67
45.66
51.26
82.08
59.81
129.75
46.18
32.99
26.39
26.39
16.51
16.51
27.51
33.02
22.01
18.88
18.88
14.16
9.44
14.16
12.39
16.53
20.66
20.66
16.53
14.69
14.69
18.37
14.69
33.06
52.92
29.77
29.77
23.15
23.15
18.04
24.06
42.10
39.10
57.14
68.93
35.84
44.12
52.39
46.87
45.82
53.46
66.19
53.46
71.28
75.65
85.11
148.94
108.75
236.41
Pres. admisible
con reducción
Herminier Olandesi
(Kg/cm²)
1.97
1.40
1.12
1.11
0.69
0.69
1.15
1.37
0.91
0.78
0.77
0.58
0.38
0.57
0.50
0.67
0.83
0.83
0.66
0.58
0.58
0.73
0.58
1.30
1.94
1.17
1.16
0.90
0.90
0.70
0.93
1.52
1.41
2.05
2.30
1.28
1.58
1.87
1.67
1.63
1.76
2.18
1.75
2.33
2.28
2.56
4.10
2.99
6.49
Pres. admisible
Herminier Olandesi
(Kg/cm²)
2.31
1.65
1.32
1.32
0.83
0.83
1.38
1.65
1.10
0.94
0.94
0.71
0.47
0.71
0.62
0.83
1.03
1.03
0.83
0.73
0.73
0.92
0.73
1.65
2.65
1.49
1.49
1.16
1.16
0.90
1.20
2.11
1.95
2.86
3.45
1.79
2.21
2.62
2.34
2.29
2.67
3.31
2.67
3.56
3.78
4.26
7.45
5.44
11.82
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
(114EG13. Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.-Málaga )
4
ENYPSA
INGENIERIA Y ASISTENCIA
Pol. Ind. San Luis C/ Veracruz 35. 29006. Málaga
www.enypsa.com
Laboratorio inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía
Nº AND-L-015
Decreto 67/2011
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO EP-1
Equipo utilizado... BORRO
Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA
Fecha: 22/07/2013
Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.
Localidad: Málaga
Escala 1:75
Número de golpes penetración puntaza
Rpd (Kg/cm²)
0
0
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
22.0
Interpretación Estratigráfica
44.0
66.0
88.0
110.0
0.00
22
Valor medio Nb: 8
9
8
8
1
1
6
1
180 cm
7
6
9
17
180.0
6
2
Valor medio Nb: 4
2
8
6
5
4
4
3
3
5
4
2
5
4
6
340 cm
3
4
7
7
9
10
10
5
5
13
520.0
5
6
6
8
6
8
3
8
120 cm
Valor medio Nb: 5
5
640.0
10
Valor medio Nb: 12
7
15
7
11
4
12
160 cm
14
10
12
800.0
8
22
43
5
46
24
Valor medio Nb: 22
20
23
6
25
26
140 cm
9
19
10
Valor medio Nb: 33
880.0
18
9
80 cm
16
8
10
25
1020.0
27
Incremento Nb > 27
30
38
11
11
41
43
7
53
220 cm
32
56
56
12
12
68
86
1240.0
100
8
1260.0
R
h
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
OPERARIO: J.C.MELENDEZ
RESPONSABLE:
ENYPSA
INGENIERIA Y ASISTENCIA
Pol. Ind. San Luis C/ Veracruz 35. 29006. Málaga
www.enypsa.com
Laboratorio inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía
Nº AND-L-015
Decreto 67/2011
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO EP-2
Equipo utilizado... BORRO
Cliente: EXMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA
Fecha: 22/07/2013
Obra: Estudio Geotécnico para la cimentación de Piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama Estación, Cártama.
Localidad: Málaga
Escala 1:75
Número de golpes penetración puntaza
Rpd (Kg/cm²)
0
0
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
26.0
Interpretación Estratigráfica
52.0
78.0
104.0
130.0
0.00
7
Valor medio Nb: 2-4
5
4
4
1
3
1
3
5
6
4
2
2
4
3
1
2
460 cm
4
3
3
3
3
4
5
5
4
4
4
4
4
5
4
460.0
9
Valor medio Nb: 8
16
5
9
9
2
7
160 cm
5
7
6
6
6
8
620.0
13
3
19
25
700.0
7
13
Valor medio Nb: 16
16
19
4
17
18
8
Valor medio Nb: 17
800.0
8
21
100 cm
7
80 cm
14
Incremento Nb>21
21
28
32
9
9
36
5
160 cm
26
63
46
960.0
100
6
10
10
11
11
12
12
980.0
R
h
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
OPERARIO: J.C.MELENDEZ
RESPONSABLE:
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (U.S.C.S.)
CASAGRANDE
Grupos Principales
GRAVA Y
SUELOS CON
GRAVA
SUELOS DE
GRANO
GRUESO
GRAVAS
LIMPIAS
(finos < 5%)
(más del 50%
de la fracción
gruesa es
retenida por el
tamiz nº 4).
GRAVAS CON
FINOS
(finos > 12%)
ARENA Y
SUELOS
ARENOSOS
ARENAS
LIMPIAS
(finos < 5%)
(más del 50%
de la fracción
gruesa pasa
por el tamiz
nº 4)
ARENAS CON
FINOS
(finos > 12%)
(más del 50%
del material es
retenido por el
tamiz 200)
LIMOS Y ARCILLAS
SUELOS DE
GRANO FINO
(límite líquido menor de 50)
(más del 50%
del material
pasa por el
tamiz 200)
Símbolo
GW
GP
GM
GC
SW
SP
SM
SC
ML
CL
OL
MH
LIMOS Y ARCILLAS
(límite líquido mayor de 50)
CH
OH
SUELOS MUY ORGÁNICOS
PT
Descripción del suelo
Gravas bien graduadas, mezclas de
grava y de arena, con pocos finos o
sin finos.
Gravas mal graduadas, mezclas de
grava y de arena, con pocos finos o
sin finos.
Gravas limosas, mezclas de grava arena - limo.
Gravas arcillosas, mezclas de grava
- arena - arcilla.
Arenas bien graduadas, arenas con
grava, con pocos finos o sin finos.
Arenas mal graduadas, arenas con
grava, con pocos finos o sin finos.
Arenas limosas, mezclas de arena limo.
Arenas arcillosas, mezclas de arena
- arcilla.
Limos inorgánicos y arenas muy
finas, polvo de roca, arenas finas
limosas o arcillosas, limos arcillosos
poco plásticos.
Arcillas inorgánicas poco plásticas o
de plasticidad mediana, arcillas con
grava, arcillas arenosas, arcillas
limosas, arcillas magras.
Limos
inorgánicos
y
arcillas
orgánicas limosas poco plásticas.
Limos inorgánicos; suelos arenosos
finos o limosos, con mica o
diatomeas.
Arcillas inorgánicas muy plásticas.
Arcillas grasas.
Arcillas orgánicas de plasticidad
media o muy plásticas, limos
orgánicos.
Turba, humus, suelos de alto contenido en materia orgánica.
NOTA: Para casos intermedios se utilizarán símbolos dobles.
114-EG-13
003658
26/11/2013
Laboratorio
Inscrito en
Manuel Argamasilla
Molina
723
2728/6
el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.
ANEJO Nº III
ENSAYOS DE LABORATORIO
114-EG-13
003658
26/11/2013
Laboratorio
Inscrito en
Manuel Argamasilla
Molina
723
2728/6
el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.
ÛÒÍßÇÑ ÜÛ ßÙÎÛÍ×Ê×ÜßÜ ÜÛ ËÒß ÓËÛÍÌÎß
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Ú¼±ò Ú½±ò Ö¿ª·»® ͱ¬± Ð7®»¦
Ô·½»²½·¿¼± »² Ï«3³·½¿
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003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
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Ô·½»²½·¿¼± »² Ï«3³·½¿
Ú¼±ò Ú½±ò Ö¿ª·»® ͱ¬± Ð7®»¦
Ô·½»²½·¿¼± »² Ï«3³·½¿
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
Ô¿¾±®¿¬±®·± ·²-½®·¬± »² »´ λ¹·-¬®± ¼» Ô¿¾±®¿¬±®·±- ¼» ´¿ Ö«²¬¿ ¼» ß²¼¿´«½3¿ øÜ»½®»¬± êéñîðïï÷ ½±² »´ ²f ¼» ·²-½®·°½·-²æ ßÒÜóÔóðïë
723
Êò êô ïñïï
ANEJO Nº IV
CÁLCULOS GEOTÉCNICOS
114-EG-13
003658
26/11/2013
Laboratorio
Inscrito en
Manuel Argamasilla
Molina
723
2728/6
el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.
ESTIMACIÓN DE LA ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO
Imputación:
Cliente:
Obra:
Provincia:
Municipio:
Localidad
ab/g
g
ab
p
C
p*ab
0,1*g
0,4*g
ac/g
≤ 0,08
> 0,08 ≤ 0,12
114-EG-13
EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA
Est. Geotec. para cimentación de piscina en Ciudad Deportiva
Málaga
Cártama
Parámetros
Localidad más próxima
Relación A.básica y gravedad
2
Gravedad m/s
2
Aceleración sísmica básico m/s
Coeficiente de riesgo
Coeficiente ponderado de terreno
Resultado
x
> 0,12 ≤ 0,16
x
> 0,16
Coef. Riesgo
p=1
Cártama
0.08
9.8
0.7840
1
1.5753
0.7840
0.98
3.92
p = 1.3
Cártama
0.08
9.8
0.7840
1.3
1.5753
1.0192
0.98
3.92
CAPA
1
2
3
4
5
6
Total
Techo
m
0
4.6
6.6
12.4
14
23
p = 1.0
p =1.3
Muro
m
4.6
6.6
12.4
14
23
30
Espesor
m
4.6
2
5.8
1.6
9
7
30
p*ab < 0,98
p*ab > 0,98 < 3,92
p*ab > 3,92
1.2603
1.2776
1.0000
1.2603
1.2568
1.0000
TIPO
C
I
S
Coeficiente de amplificación del terreno
1.2603
1.2568
II
2
ac
Aceleración sísmica de cálculo m/s
ac/g
Relacion del Eurocódigo 8. Aptdo 4.1.3
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
0.9880
1.2809
0.1008
0.1307
C*E
2
1.6
1.6
1.3
1.6
1.3
9.2
3.2
9.28
2.08
14.4
9.1
47.26
1.5753
Valor ponderado del coef. del terreno C:
S1
S2
S3
C
Ondas Vs
m/s
Roca
1.00
> 750
Compacta
> 50
--
1.30
>400 ≤ 750
Muy fract
31-50
>30
III
1.60
> 200 ≤400
--
11-30
4-30
IV
2.00
≤200
--
<10
<4
Fecha de publicación en B.O.E.
Fecha de obligado cumplimiento:
Valor de N en Suelo
Granular Cohesivo
11-10-02
12-10-04
CARGA DE HUNDIMIENTO EN SUELOS DE NATURALEZA HOMOGÉNEA Y TERRENO DE CIMENTACIÓN HORIZONTAL
( FORMULA DE BRINCH - HANSEN )
IMPUTACIÓN:
cód. registro:
Fecha:
OBRA:
Estudio Geotécnico para cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama
Responsable de Geotécnica:
Documentación de Referencia:
g0
___ B * ___,
h
__
114-EG-13
___
,_______ B ______,
g1
c'
ø'
B*
DATOS DE LA CIMENTACIÓN
B
L
eB
eL
B*
L*
h
DATOS DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN
Ancho de la zapata
Longitud de la zapata
Inclinación de la carga con la vertical
Excentricidad de la carga según B
Excentricidad de la carga según L
Ancho equivalente de la zapata
Longitud equivalente de la zapata
Profundidad de cimentación
12.5
25.0
0
0.00
0.00
12.50
25.00
0.0
m.
m.
°
m.
m.
m.
m.
m.
z nf
c' o Su
ø'
g ap 0
g ap 1
Profundidad del nivel freático
2.6 m.
Cohesión o resistencia al corte sin drenaje
5.0 tn / m ²
( para el cálculo a corto plazo : ø' = 0 , se condidera Su )
Angulo de rozamiento interno
0
°
Densidad aparente encima del plano de cimentación
Densidad aparente bajo el plano de cimentación
3
1.90 tn / m
3
1.90 tn / m
COEFICIENTE DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO DEL TERRENO
Fs
COEFICIENTE DE SEGURIDAD
3
CARGA ADMISIBLE POR HUNDIMIENTO DEL TERRENO
q h = ( c . N c . s c . i c ) + ( q . N q . s q . i q ) + ( 0,5 . g . B * . N g . s g . i g )
qh adm = q h / Fs
g
Densidad de cálculo en el terreno de cime
Coeficientes de capacidad de carga
"
"
Coeficientes de forma
"
"
Coeficientes de inclinación de carga
"
"
Nq
Nc
Ng
sq
sc
sg
iq
ic
ig
Sobrecarga q : @' v en el plano de cimentación
1 º Sumando en " c "
2 º Sumando en " q "
3 º Sumando en " g "
CARGA DE HUNDIMIENTO q h
TENSION ADMISIBLE q h admisible
1.04 tn / m
3
1.00
5.14
0.00
1.10
1.10
0.80
1.00
1.00
1.00
0.00
kg / cm ²
2.8
0.0
0.0
kg / cm ²
kg / cm ²
kg / cm ²
2.82
0.94
kg / cm ²
kg / cm ²
CONCLUSIONES
Técnico que realiza la revisión:
Fdo:
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
Fecha:
723
VER. 29/03/04
EP CALIDAD 29/00
CALCULO DE ASIENTOS POR EL METODO DE STEINBRENNER PARA TERRENOS MULTICAPA CON BASE RIGIDA
RESULTADOS:
ENTRADA DATOS
Carga q t/m2
Ancho b (m)
Largo a (m)
Nº Capas
3.91
12.50 Ancho b/2 (m)
25.00 Largo a/2 (m)
12
Coef. Cálculo
Carga q N/mm2
0.50
Cliente:
EXCMO AYUNTAMIENTO CARTAMA
0.039
Proyecto:
Cimentación Piscina en Ciudad Deportiva Cártama
6.25
Fecha:
12.50
Cálculo
n = a/b
2.00
Notas:
Zi CTE (m)
7.03
Ref
114-EG-13
Ensayo
G : Granular C :Cohesivo
Tipo de Terreno
Asiento en la esquina (cm)
Asiento en punto medio (cm)
γ
t/m3
1.9
Asiento en el borde (cm)
Asiento en el centro (cm)
Módulo Balasto Kv (t/m3)
Asiento para carga de mejora, solera y altura de agua a 1.4 m
Distorsión angular
CAPA
PARAMETROS
Asiento a techo de la capa
Asiento a muro de la capa
s Capa
S Flex
S rig
1.79
5.32
1.52
4.52
3.57
7.15
3.04
6.07
55
64
0.0038
0.0033
s Acuml
Referencia
Techo m
Muro m
Esp m
N30
Terreno
E t/m2
ν
A
B
m:z/b
φ2
s mm
m:z/b
φ2
s mm
mm
mm
C-1
0.00
0.80
0.80
20
G
1.600
0.30
0.910
0.520
0.00
1.532
0.000
10.645
0.13
1.526
0.058
10.373
0.271
0.271
C-2
0.80
1.20
0.40
6
C
300
0.30
0.910
0.520
0.13
1.526
0.058
55.325
0.19
1.519
0.083
54.535
0.789
1.061
C-3
1.20
2.60
1.40
4
C
200
0.30
0.910
0.520
0.19
1.519
0.083
81.803
0.42
1.475
0.149
77.239
4.565
5.625
C-4
2.60
4.00
1.40
8
C
400
0.30
0.910
0.520
0.42
1.475
0.149
38.619
0.64
1.409
0.190
36.143
2.476
8.101
C-5
4.00
5.20
1.20
5
C
250
0.30
0.910
0.520
0.64
1.409
0.190
57.829
0.83
1.342
0.209
54.394
3.435
11.537
C-6
5.20
6.80
1.60
12
C
600
0.30
0.910
0.520
0.83
1.342
0.209
22.664
1.09
1.250
0.220
20.824
1.840
13.377
C-7
6.80
7.60
0.80
33
G
2.640
0.30
0.910
0.520
1.09
1.250
0.220
4.733
1.22
1.204
0.222
4.535
0.198
13.574
C-8
7.60
11.20
3.60
22
C
1.320
0.30
0.910
0.520
1.22
1.204
0.222
9.070
1.79
1.013
0.212
7.517
1.553
15.128
φ1
φ1
C-9
11.20
12.80
1.60
25
G
2.000
0.30
0.910
0.520
1.79
1.013
0.212
4.961
2.05
0.940
0.203
4.583
0.378
15.505
C-10
12.80
14.80
2.00
24
C
1.440
0.30
0.910
0.520
2.05
0.940
0.203
6.366
2.37
0.859
0.191
5.792
0.573
16.079
C-11
14.80
17.80
3.00
16
C
960
0.30
0.910
0.520
2.37
0.859
0.191
8.688
2.85
0.757
0.174
7.616
1.072
17.151
C-12
17.80
21.80
4.00
25
C
1.500
0.30
0.910
0.520
2.85
0.757
0.174
4.875
3.49
0.649
0.153
4.162
0.713
17.863
21.80
18
1.162
0.30
Valor ponderado:
17.86
ASIENTO MÁXIMO ADMISIBLE (cm) SEGÚN NORMA AE-88
Carga t/m2
Asiento
(cm)
CARACTERISTICAS DEL EDIFICIO
0
5
10
0
1
2
3
4
5
6
7
8
10
2.5
Ed con estructura de hormigón armado de gran rigidez
3.5
5.0
Ed con estructura de hormigón armado pequeña rigide
5.0
7.5
10
Estructuras metálicas hiperestáticas
5.0
7.5
15
Edificios con muros de fábrica
5.0
7.5
Estructuras metálicas isostáticas
5.0
7.5
Estructuras de madera
5.0
7.5
Estructuras provisionales
5.0
7.5
20
25
30
15
35
Asiento Acumulado
ASIENTO ADMISIBLE (cm) SEGÚN CRITERIOS TRADICIONALES
TIPO CIMENTACIÓN
40
003658
26/11/2013
20
Manuel Argamasilla Molina
723
Cohesivo
1.2
5
Profundidad m
Profundidad m
5
Granular
Obras de carácter monumental
0
0
15
Asiento Capa
Granular
Cohesivo
Carga bajo cimentación
Asiento máximo en zapatas
2,5-4,0
6.5
20 % Presión Litostática
Asiento diferencial máximo en zapatas
2,0-2,5
4,0-5,0
Asiento máximo en losas
4,0-6,5
6,5-10,0
CALCULO DE ASIENTOS POR EL METODO DE STEINBRENNER PARA TERRENOS MULTICAPA CON BASE RIGIDA
RESULTADOS:
ENTRADA DATOS
Carga q t/m2
Ancho b (m)
Largo a (m)
Nº Capas
2.73
12.50 Ancho b/2 (m)
25.00 Largo a/2 (m)
12
Coef. Cálculo
Carga q N/mm2
0.50
Cliente:
EXCMO AYUNTAMIENTO CARTAMA
0.027
Proyecto:
Cimentación Piscina en Ciudad Deportiva Cártama
6.25
Fecha:
12.50
Cálculo
n = a/b
2.00
Notas:
Zi CTE (m)
7.03
Ref
114-EG-13
Ensayo
G : Granular C :Cohesivo
Tipo de Terreno
Asiento en la esquina (cm)
Asiento en punto medio (cm)
γ
t/m3
1.9
Carga admisible por limitación de asiento a 5 cm
Asiento en el borde (cm)
Asiento en el centro (cm)
Módulo Balasto Kv (t/m3)
Distorsión angular
CAPA
PARAMETROS
Asiento a techo de la capa
Asiento a muro de la capa
s Capa
S Flex
S rig
1.25
3.72
1.06
3.16
2.49
4.99
2.12
4.24
55
64
0.0027
0.0023
s Acuml
Referencia
Techo m
Muro m
Esp m
N30
Terreno
E t/m2
ν
A
B
m:z/b
φ2
s mm
m:z/b
φ2
s mm
mm
mm
C-1
0.00
0.80
0.80
20
G
1.600
0.30
0.910
0.520
0.00
1.532
0.000
7.432
0.13
1.526
0.058
7.243
0.189
0.189
C-2
0.80
1.20
0.40
6
C
300
0.30
0.910
0.520
0.13
1.526
0.058
38.628
0.19
1.519
0.083
38.077
0.551
0.741
C-3
1.20
2.60
1.40
4
C
200
0.30
0.910
0.520
0.19
1.519
0.083
57.116
0.42
1.475
0.149
53.929
3.187
3.928
C-4
2.60
4.00
1.40
8
C
400
0.30
0.910
0.520
0.42
1.475
0.149
26.964
0.64
1.409
0.190
25.236
1.729
5.656
C-5
4.00
5.20
1.20
5
C
250
0.30
0.910
0.520
0.64
1.409
0.190
40.377
0.83
1.342
0.209
37.978
2.399
8.055
C-6
5.20
6.80
1.60
12
C
600
0.30
0.910
0.520
0.83
1.342
0.209
15.824
1.09
1.250
0.220
14.540
1.285
9.340
C-7
6.80
7.60
0.80
33
G
2.640
0.30
0.910
0.520
1.09
1.250
0.220
3.304
1.22
1.204
0.222
3.166
0.138
9.478
C-8
7.60
11.20
3.60
22
C
1.320
0.30
0.910
0.520
1.22
1.204
0.222
6.333
1.79
1.013
0.212
5.248
1.084
10.562
φ1
φ1
C-9
11.20
12.80
1.60
25
G
2.000
0.30
0.910
0.520
1.79
1.013
0.212
3.464
2.05
0.940
0.203
3.200
0.264
10.826
C-10
12.80
14.80
2.00
24
C
1.440
0.30
0.910
0.520
2.05
0.940
0.203
4.445
2.37
0.859
0.191
4.044
0.400
11.226
C-11
14.80
17.80
3.00
16
C
960
0.30
0.910
0.520
2.37
0.859
0.191
6.066
2.85
0.757
0.174
5.318
0.748
11.975
C-12
17.80
21.80
4.00
25
C
1.500
0.30
0.910
0.520
2.85
0.757
0.174
3.403
3.49
0.649
0.153
2.906
0.498
12.472
21.80
18
1.162
0.30
Valor ponderado:
12.47
ASIENTO MÁXIMO ADMISIBLE (cm) SEGÚN NORMA AE-88
Carga t/m2
Asiento
(cm)
CARACTERISTICAS DEL EDIFICIO
0
5
10
0
1
2
3
4
5
6
10
2.5
Ed con estructura de hormigón armado de gran rigidez
3.5
5.0
Ed con estructura de hormigón armado pequeña rigide
5.0
7.5
10
Estructuras metálicas hiperestáticas
5.0
7.5
15
Edificios con muros de fábrica
5.0
7.5
Estructuras metálicas isostáticas
5.0
7.5
Estructuras de madera
5.0
7.5
Estructuras provisionales
5.0
7.5
20
25
30
15
35
Asiento Acumulado
ASIENTO ADMISIBLE (cm) SEGÚN CRITERIOS TRADICIONALES
TIPO CIMENTACIÓN
40
003658
26/11/2013
20
Manuel Argamasilla Molina
723
Cohesivo
1.2
5
Profundidad m
Profundidad m
5
Granular
Obras de carácter monumental
0
0
15
Asiento Capa
Granular
Cohesivo
Carga bajo cimentación
Asiento máximo en zapatas
2,5-4,0
6.5
20 % Presión Litostática
Asiento diferencial máximo en zapatas
2,0-2,5
4,0-5,0
Asiento máximo en losas
4,0-6,5
6,5-10,0
CALCULO DE ASIENTOS POR EL METODO DE STEINBRENNER PARA TERRENOS MULTICAPA CON BASE RIGIDA
RESULTADOS:
ENTRADA DATOS
Carga q t/m2
Ancho b (m)
Largo a (m)
Nº Capas
Carga q N/mm2
2.00
12.50 Ancho b/2 (m)
25.00 Largo a/2 (m)
12
Coef. Cálculo
0.50
Cliente:
EXCMO AYUNTAMIENTO CARTAMA
0.020
Proyecto:
Cimentación Piscina en Ciudad Deportiva Cártama
6.25
Fecha:
12.50
Cálculo
n = a/b
2.00
Notas:
Zi CTE (m)
7.03
Ref
114-EG-13
Ensayo
G : Granular C :Cohesivo
Tipo de Terreno
Asiento en la esquina (cm)
Asiento en punto medio (cm)
γ
t/m3
1.9
Carga admisible por limitación del valor de distorsión anguar a 0.002
Asiento en el borde (cm)
Asiento en el centro (cm)
Módulo Balasto Kv (t/m3)
Distorsión angular
CAPA
PARAMETROS
Asiento a techo de la capa
Asiento a muro de la capa
s Capa
S Flex
S rig
0.91
2.72
0.78
2.31
1.83
3.65
1.55
3.11
55
64
0.0020
0.0017
s Acuml
Referencia
Techo m
Muro m
Esp m
N30
Terreno
E t/m2
ν
A
B
m:z/b
φ2
s mm
m:z/b
φ2
s mm
mm
mm
C-1
0.00
0.80
0.80
20
G
1.600
0.30
0.910
0.520
0.00
1.532
0.000
5.445
0.13
1.526
0.058
5.306
0.139
0.139
C-2
0.80
1.20
0.40
6
C
300
0.30
0.910
0.520
0.13
1.526
0.058
28.299
0.19
1.519
0.083
27.895
0.404
0.543
C-3
1.20
2.60
1.40
4
C
200
0.30
0.910
0.520
0.19
1.519
0.083
41.843
0.42
1.475
0.149
39.508
2.335
2.877
C-4
2.60
4.00
1.40
8
C
400
0.30
0.910
0.520
0.42
1.475
0.149
19.754
0.64
1.409
0.190
18.488
1.267
4.144
C-5
4.00
5.20
1.20
5
C
250
0.30
0.910
0.520
0.64
1.409
0.190
29.580
0.83
1.342
0.209
27.823
1.757
5.901
C-6
5.20
6.80
1.60
12
C
600
0.30
0.910
0.520
0.83
1.342
0.209
11.593
1.09
1.250
0.220
10.652
0.941
6.842
C-7
6.80
7.60
0.80
33
G
2.640
0.30
0.910
0.520
1.09
1.250
0.220
2.421
1.22
1.204
0.222
2.320
0.101
6.943
C-8
7.60
11.20
3.60
22
C
1.320
0.30
0.910
0.520
1.22
1.204
0.222
4.639
1.79
1.013
0.212
3.845
0.794
7.738
φ1
φ1
C-9
11.20
12.80
1.60
25
G
2.000
0.30
0.910
0.520
1.79
1.013
0.212
2.538
2.05
0.940
0.203
2.344
0.193
7.931
C-10
12.80
14.80
2.00
24
C
1.440
0.30
0.910
0.520
2.05
0.940
0.203
3.256
2.37
0.859
0.191
2.963
0.293
8.224
C-11
14.80
17.80
3.00
16
C
960
0.30
0.910
0.520
2.37
0.859
0.191
4.444
2.85
0.757
0.174
3.896
0.548
8.773
C-12
17.80
21.80
4.00
25
C
1.500
0.30
0.910
0.520
2.85
0.757
0.174
2.493
3.49
0.649
0.153
2.129
0.365
9.137
21.80
18
1.162
0.30
Valor ponderado:
9.14
ASIENTO MÁXIMO ADMISIBLE (cm) SEGÚN NORMA AE-88
Carga t/m2
Asiento
(cm)
CARACTERISTICAS DEL EDIFICIO
0
5
10
0
1
2
3
4
5
10
2.5
Ed con estructura de hormigón armado de gran rigidez
3.5
5.0
Ed con estructura de hormigón armado pequeña rigide
5.0
7.5
10
Estructuras metálicas hiperestáticas
5.0
7.5
15
Edificios con muros de fábrica
5.0
7.5
Estructuras metálicas isostáticas
5.0
7.5
Estructuras de madera
5.0
7.5
Estructuras provisionales
5.0
7.5
20
25
30
15
35
Asiento Acumulado
ASIENTO ADMISIBLE (cm) SEGÚN CRITERIOS TRADICIONALES
TIPO CIMENTACIÓN
40
003658
26/11/2013
20
Manuel Argamasilla Molina
723
Cohesivo
1.2
5
Profundidad m
Profundidad m
5
Granular
Obras de carácter monumental
0
0
15
Asiento Capa
Granular
Cohesivo
Carga bajo cimentación
Asiento máximo en zapatas
2,5-4,0
6.5
20 % Presión Litostática
Asiento diferencial máximo en zapatas
2,0-2,5
4,0-5,0
Asiento máximo en losas
4,0-6,5
6,5-10,0
ENYPSA
CALCULO DE LA CARGA ADMISIBLE A CORTO PLAZO DE PILOTES
IN SITU SEGÚN EL C.T.E.
C/ Veracruz 35 PI San Luis
29006 Málaga. Tfno 952 343462
[email protected]
ENTRADA DE DATOS
Cliente:
Obra :
Referencia:
Ensayo:
Fecha :
Tipo Sección:
Tipo Hormigonado:
F.S. Fuste:
F.S. Punta:
Prof. de cálculo m
Referencia L
Observaciones:
EXCMO AYUNTAMIENTO DE CARTAMA
Cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama.
114-EG-13
SRV1/2
Circular
Agua
3
3
Inicial: 12
Final:
40
Correlaciones: N-Cu, según Fletcher 1965
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
CAPA
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
Tipo
Muro
C/G
m
C
C
C
C
C
C
2.01
8.02
12.41
16.03
23.01
40.02
ZP S
ZA I
Finos
F> 2 cm
φ seca
φ sat
m
X*D
X*D
%
%
t/m3
t/m3
2.01
6.01
4.39
3.62
6.98
17.01
6
6
6
6
6
6
3
3
3
3
3
3
Espesor
N spt
E
Φ
Cu
Kg/cm2
º
Kpa
.
17.65
86.3
196.13
105.91
240.26
RESULTADOS
RESISTENCIA UNITARIA POR FUSTE
Φm
0.300
0.350
0.450
0.550
0.650
0.850
1.000
1.250
CAPA
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
t/m
t/m
t/m
t/m
t/m
t/m
t/m
t/m
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.44
1.68
2.16
2.64
3.12
4.09
4.81
6.01
4.45
5.19
6.68
8.16
9.65
12.61
14.84
18.55
6.37
7.43
9.55
11.67
13.79
18.03
21.22
26.52
4.94
5.77
7.41
9.06
10.71
14.01
16.48
20.60
6.79
7.92
10.18
12.44
14.70
19.23
22.62
28.28
RESISTENCIA POR PUNTA
Φm
0.300
0.350
0.450
0.550
0.650
0.850
1.000
1.250
CAPA
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
t
t
t
t
t
t
t
t
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.15
1.56
2.58
3.85
5.38
9.19
12.72
19.88
5.60
7.62
12.60
18.82
26.28
44.94
62.20
97.19
12.72
17.32
28.63
42.76
59.73
102.14
141.37
220.89
6.87
9.35
15.46
23.09
32.25
55.16
76.34
119.28
15.59
21.21
35.07
52.39
73.17
125.12
173.18
270.59
003658
26/11/2013
Argamasilla Molina
114-EG-13 Manuel SRV1/2
723
RESISTENCIA
UNITARIA POR
FUSTE
CAPA
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
t/m2
0.00
1.53
4.72
6.75
5.24
7.20
RESISTENCIA
UNITARIA POR
PUNTA
CAPA
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
t/m2
0.00
16.20
79.20
180.00
97.20
220.50
114-EG-13
SRV1/2
CARGA ADMISIBLE (t) PARA PILOTES INSITU SEGÚN C.T.E.
Diámetro (m)
L
m
0.30
Ft
Pt
0.45
0.35
TOTAL t
Ft
Pt
TOTAL t
Ft
Pt
0.55
TOTAL t
Ft
Pt
0.85
0.65
TOTAL t
Ft
Pt
TOTAL t
Ft
Pt
12
8.79
1.58
10.37
10.26
3.53
13.79
13.19
6.06
19.25
16.12
9.27
25.40
19.06
13.16
32.22
24.92
21.67
46.59
13
10.65
3.44
14.10
12.43
4.61
17.04
15.98
7.45
23.44
19.53
10.98
30.51
23.09
15.18
38.26
30.19
25.48
55.67
14
12.78
4.10
16.88
14.91
5.38
20.29
19.16
8.44
27.61
23.42
12.19
35.61
27.68
16.61
44.29
36.20
25.89
62.09
15
14.90
4.24
19.14
17.38
5.75
23.13
22.35
8.91
31.26
27.31
12.16
39.48
32.28
15.88
48.16
42.21
24.69
66.90
16
17.02
3.30
20.32
19.86
4.48
24.34
25.53
7.40
32.93
31.20
11.04
42.24
36.88
14.96
51.83
48.22
23.49
71.71
17
18.68
2.74
21.42
21.80
3.83
25.63
28.02
6.56
34.58
34.25
10.01
44.26
40.48
14.19
54.67
52.93
23.77
76.71
18
20.33
2.29
22.62
23.72
3.20
26.92
30.49
5.75
36.24
37.27
9.02
46.29
44.05
13.02
57.07
57.60
23.19
80.79
83.93
19
21.98
2.29
24.27
25.64
3.12
28.76
32.97
5.15
38.12
40.29
8.03
48.32
47.62
11.84
59.46
62.27
21.66
20
23.63
2.29
25.92
27.56
3.12
30.68
35.44
5.15
40.59
43.31
7.70
51.01
51.19
10.75
61.94
66.94
20.12
87.06
21
25.27
2.29
27.56
29.49
3.12
32.60
37.91
5.15
43.06
46.33
7.70
54.03
54.76
10.75
65.51
71.61
21.05
92.66
22
26.92
2.29
29.21
31.41
3.19
34.60
40.38
5.98
46.36
49.35
9.59
58.95
58.33
14.04
72.37
76.28
25.43
101.70
23
28.57
3.73
32.29
33.33
5.08
38.41
42.85
8.40
51.25
52.38
12.55
64.93
61.90
17.54
79.43
80.94
30.00
110.94
24
30.82
4.54
35.37
35.96
6.03
41.99
46.24
9.62
55.86
56.51
14.04
70.56
66.79
19.30
86.09
87.34
32.31
119.64
25
33.09
5.20
38.28
38.60
6.97
45.57
49.63
10.83
60.46
60.66
15.52
76.18
71.69
21.05
92.74
93.74
34.60
128.34
26
35.35
5.20
40.54
41.24
7.07
48.31
53.02
11.69
64.71
64.81
17.00
81.81
76.59
22.80
99.39
100.15
36.88
137.04
27
37.61
5.20
42.81
43.88
7.07
50.95
56.42
11.69
68.10
68.95
17.46
86.41
81.49
24.39
105.88
106.56
39.17
145.73
28
39.87
5.20
45.07
46.52
7.07
53.59
59.81
11.69
71.50
73.10
17.46
90.56
86.39
24.39
110.78
112.97
41.46
154.43
29
42.13
5.20
47.33
49.16
7.07
56.23
63.20
11.69
74.89
77.25
17.46
94.71
91.29
24.39
115.68
119.38
41.71
161.09
30
44.40
5.20
49.59
51.80
7.07
58.87
66.59
11.69
78.28
81.39
17.46
98.86
96.19
24.39
120.58
125.79
41.71
167.50
31
46.66
5.20
51.85
54.43
7.07
61.51
69.99
11.69
81.68
85.54
17.46
103.00
101.09
24.39
125.48
132.20
41.71
173.91
32
48.92
5.20
54.12
57.07
7.07
64.15
73.38
11.69
85.07
89.69
17.46
107.15
105.99
24.39
130.38
138.61
41.71
180.31
33
51.18
5.20
56.38
59.71
7.07
66.78
76.77
11.69
88.46
93.83
17.46
111.30
110.90
24.39
135.28
145.02
41.71
186.72
34
53.44
5.20
58.64
62.35
7.07
69.42
80.17
11.69
91.86
97.98
17.46
115.44
115.80
24.39
140.19
151.43
41.71
193.13
35
55.71
5.20
60.90
64.99
7.07
72.06
83.56
11.69
95.25
102.13
17.46
119.59
120.70
24.39
145.09
157.83
41.71
199.54
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
1.250
1.00
TOTAL t
Ft
Pt
TOTAL t
Ft
Pt
TOTAL t
114-EG-13
SRV1/2
Carga admisible Pilotes In situ C.T.E.
Carga admisible t
0
50
100
150
200
0
5
Profundidad m
10
15
20
25
30
35
40
Ø 0.30 m
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
Ø 0.35 m
Ø 0.45 m
Ø 0.55 m
Ø 0.65 m
Ø 0.85 m
250
ENYPSA
ESTIMACIÓN DEL ROZAMIENTO INTERNO EN PILOTES SEGÚN CTE
C/ Veracruz 35 PI San Luis
29006 Málaga. T 952 343462
[email protected]
Cliente:
Obra :
Referencia:
EXCMO AYUNTAMIENTO DE CARTAMA
Cimentación de piscina en Ciudad Deportiva Cártama.
114-EG-13
SRV1/2
ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO CTE
Nivel Freatico:
Densidad agua:
CAPA
1
2
3
4
5
6
7
Total
2.58
1
Profundidad
muro
m
2.00
m
t/m3
Espesor Hi
m
2.00
Densidad
aparente
t/m3
1.90
Presión
Tensión vertical
Tensión vertical Interticial en
efectiva en
total en muro
muro
muro
t/m2
t/m2
t/m2
3.80
0.00
3.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.00
Tensión efectiva σv ´
3.80
t/m2
Coeficiente B
Espesor relleno *
Rozamiento negativo
0.25
2.00
0.95
t/m2
RN: σv ´ B
Diámetro Pilote (m)
Rozam. Negativo (t)
Roz. Negativo x ML (t)
0.300
1.79
0.90
0.350
2.09
1.04
0.450
2.69
1.34
m
0.550
3.28
1.64
0.650
3.88
1.94
0.850
5.07
2.54
1.000
5.97
2.98
ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO A PARTIR DE LA RESISTENICA POR FUSTE
Tipo suelo
Espesor relleno *
N
Cohesión
Resistencia fuste
C
2.00
4
35
2.64
Kpa
t/m2
Diámetro Pilote (m)
Roz. Negativo total (t)
Roz. Negativo x ML (t)
0.300
4.98
2.49
0.350
5.81
2.91
m
0.450
7.47
3.74
0.550
9.14
4.57
0.650
10.80
5.40
0.850
14.12
7.06
1.000
16.61
8.31
0.550
9.14
4.57
0.650
10.80
5.40
0.850
14.12
7.06
1.000
16.61
8.31
ESTIMACIÓN ROZAMIENTO NEGATIVO CONSIDERADO
Diámetro Pilote (m)
Roz. Negativo total (t)
Roz. Negativo x ML (t)
0.300
4.98
2.49
003658
26/11/2013
Manuel Argamasilla Molina
723
0.350
5.81
2.91
0.450
7.47
3.74