índice - RiuNet

memoria de estructura
índice
1. planteamiento de la estructura
1. descripción del sistema
2. acciones en la edificación DB-AE
1. acciones permanentes
.peso propio
2. acciones variables
.sobrecargas uso
.sobrecarga de viento
.sobrecarga de nieve
3. combinación y aplicación de acciones
4. método de cálculo
5. comprobación del predimensionado
1. losa aligerada de hormigón
2. carpintería
6. documentación gráfica
1. detalles
2. plantas de estructuras
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
memoria de estructura
1. Planteamiento de la estructura
1.1. Descripción del sistema
El sistema estructural empleado surge de una de las ideas generadoras del proyecto que buscan la dualidad entre los
espacios naturales y los creados por el hombre, se trata de la presencia de muros ante la intensión de linealidad. En este
caso, se puede decir que el edificio es su estructura. Esos muros que delimitan y definen el volumen, son el elemento
portante del edificio.
Los muros se sitúan de manera longitudinal, es decir en el sentido de las pendientes de la cubierta. Surgen así dos soluciones de muros diferentes. Por un lado, hay muros que se adaptan a la inclinación de la misma, su coronación no es una
línea horizontal, y el forjado se apoya en ellos. Por otro lado, algunos muros respetan el punto de mayor altura de la cubierta y continúan horizontalmente; en este caso, el forjado se introduce en el muro (no se trata de empotramientos).
En general, muros y forjados no acaban en el mismo momento. Sino que los muros se prolongan más allá de los forjados, creando un juego de luces y sombras. Las carpinterías se retranquean para generar sombra sobre las mismas, el
retranqueo será mayor en los ventanales situados a sur. Debido a la ausencia de voladizos, los encuentros entre muros y
forjados, se resolverán mediante articulaciones, evitando momentos excesivos en los mismos.
En cuanto a las soluciones estructurales y constructivas que se han empleado, debemos hacer algunos comentarios:
Los muros son de hormigón armado y tienen un espesor de 50cm.
En el caso de los muros exteriores, se introduce en el centro de los mismos un aislamiento térmico de 5cm de
espesor. Por este motivo, y para que continúen trabajando en toda su sección, se emplea una armadura de
conexión cada metro. Aunque se interrumpe el aislamiento, el grosor del hormigón complementa la ausencia
del mismo.
El muro situado a este, además, es un muro de contención que deberá soportar los empujes del talud.
Los forjados se resuelven con losas de hormigón armado aligeradas in situ con bloques de porexpan. Ante la presencia de diferentes luces, se han agrupado en tres bloques para definir su canto: 15metros, 12metros y 9metros.
De este modo, cuando un mismo forjado presenta diferentes luces, su canto varía gradualmente.
La carpintería de los ventanales es metálica. Sus elementos resistentes son los montantes, a través de perfiles tubulares de 60x100mm y 10mm de espesor, mientras que los travesaños cumplen una función constructiva. Aunque
las partes de la carpintería no cumplan la misma función, se componen de los mismos perfiles y tienen la misma
sección.
Debido a la falta de datos sobre el terreno, consideramos que se trata de un terreno rocoso por las características del
entorno. La cimentación, en general, se resuelve mediante losas de 40cm de espesor. Se elige este sistema porque se
considera el más adecuado para arriostrar los muros y para contrarrestar los esfuerzos provenientes del talud situado al
este de la parcela, colaborando con el muro de contención. Cuando los muros se prolongan más allá de la carpintería,
para economizar, la losa de cimentación pasa a ser zapatas longitudinales.
planta del proyecto donde se indica el sistema de muros de hormigón armado
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
pl ant e a m i e n t o d e l a e s t ru ct u ra
memoria de estructura
2. Acciones en la edificación DB-AE
2.2. Acciones variables
Sobrecargas uso
Las acciones en la edificación, según el CTE, se clasifican principalmente por su variación en el tiempo:
acciones permanentes. DB-SE-AE 2
acciones variables. DB-SE-AE 3
acciones sísmicas. NCSE-02
La sobrecarga de uso es el peso de todo lo que puede gravitar sobre el edificio por razón de su uso.
Por lo general, los efectos de la sobrecarga de uso pueden simularse por la aplicación de una carga distribuida uniformemente. De acuerdo con el uso que sea fundamental en cada zona del mismo, como valores característicos se adoptarán los de la Tabla 3.1. Dichos valores incluyen tanto los efectos derivados del uso normal, personas, mobiliario, enseres,
mercancías habituales, contenido de los conductos, maquinaria y en su caso vehículos, así como las derivadas de la
utilización poco habitual, como acumulación de personas, o de mobiliario con ocasión de un traslado.
Las acciones variables, se clasifican en:
sobrecargas de uso.
sobrecargas de viento
sobrecargas de nieve
De acuerdo a dicha tabla, obtenemos el siguiente valor:
2.1. Acciones permanentes
G
Peso Propio
El peso propio a tener en cuenta es el de los elementos estructurales, los cerramientos y elementos separadores, la tabaquería, todo tipo de carpinterías, revestimientos (como pavimentos, guarnecidos, enlucidos, falsos techos), rellenos
(como los de tierras) y equipo fijo.
El valor característico del peso propio de los elementos constructivos, se determinará, en general, como su valor medio
obtenido a partir de las dimensiones nominales y de los pesos específicos medios. En el Anejo C se incluyen los pesos de
materiales, productos y elementos constructivos típicos.
En general, se adoptarán los valores característicos para las cargas permanentes indicadas en el anejo C (tablas C1 a
C6) del CTE DB-SE-AE.
Cargas permanentes más habituales en estructuras de edificación
Densidades volumétricas (pesos específicos) – [kN/m3]
Hormigón armado Acero Vidrio Madera ligera - pesada cubiertas con acceso solo conservación
G1
cubiertas con inclinación inferior a 20ª
1kN/m2
Esta sobrecarga de uso no se considera concomitante con el resto de acciones variables.
Sobrecarga de viento
La distribución y el valor de las presiones que ejerce el viento sobre un edificio y las fuerzas resultantes dependen de la
forma y de las dimensiones de la construcción, de las características y de la permeabilidad de su superficie, así como de
la dirección, de la intensidad y del racheo del viento.
Al tratarse de un edificio de poca altura, con grandes pantallas de hormigón y al resguardo de un talud, se considerará
despreciable la acción del viento sobre el edificio. Sin embargo, sí se tendrá en cuenta para dimensionar la carpintería
de los grandes paños acristalados situados tanto a norte como a sur.
De acuerdo a las características del lugar, adoptaremos el valor:
25,00 kN/m
78,50 kN/m3
25,00 kN/m3
4,00 – 12,00 kN/m3
3
qv 0,8kN/m2
Cargas superficiales (pesos propios) – [kN/m2]
Losa aligerada in situ de hormigón armado
canto 0,90m
Losa aligerada in situ de hormigón armado
canto 0,75m
Losa aligerada in situ de hormigón armado
canto 0,60m
PP = H x (13-15)
12,60 kN/m2
10,50 kN/m2
8,40 kN/m2
Obtención de los cantos:
L = 15m
L = 12m
L = 9m
H = L / (18 - 22)
H = 15/18 = 0,83m
H = 12/18 = 0,66m
H = 9/18 = 0,50m
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
H = 0.90m
H = 0,75m
H = 0,60m
acci on e s e n l a e d i f i ca ci ó n D B -AE
memoria de estructura
2.2. Acciones variables
Sobrecarga de nieve
La distribución y la intensidad de la carga de nieve sobre un edificio, o en particular sobre una cubierta, depende del
clima del lugar, del tipo de precipitación, del relieve del entorno, de la forma del edificio o de la cubierta, de los efectos
del viento, y de los intercambios térmicos en los paramentos exteriores.
Los modelos de carga de este apartado sólo cubren los casos del depósito natural de la nieve. En cubiertas accesibles
para personas o vehículos, deben considerarse las posibles acumulaciones debidas a redistribuciones artificiales de la
nieve. Asimismo, deben tenerse en cuenta las condiciones constructivas particulares que faciliten la acumulación de
nieve.
El pueblo donde se sitúa el proyecto se encuentra a una altitud de 600m, y se ubica dentro de la zona climática de invierno 2. Por tanto, de acuerdo a la tabla E.2, la sobrecarga de nieve en un terreno horizontal es:
qn
0,9kN/m2
Sin embargo, al tratarse de cubiertas inclinadas, la acumulación de nieve en las limahoyas producirá una sobrecarga
mayor. Por este motivo, se ha decidido considerar para el cálculo:
qn
1,8kN/m2
anejo E. datos climáticos. figura E.2 zonas climáticas en invierno
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
acci on e s e n l a e d i f i ca ci ó n D B -AE
memoria de estructura
2. Comprobación y aplicación de acciones
Para comenzar con el predimensionado de la estructura del edificio, se ha de realizar la combinación de acciones que
actúan sobre la misma. Para esto, se emplearán los siguientes coeficientes de mayoración:
ϒG = 1,35
ϒG = 1,50
para acciones permanentes de carácter desfavorable
para acciones variables de carácter desfavorable
Ahora, con las cargas obtenidas anteriormente, obtendremos las acciones a las que está sometida la estructura para su
posterior dimensionado:
Cargas en cubierta:
losa aligerada in situ de hormigón armado
H = 0.90m
cargas permanentes
peso propio
cubierta inclinada ligera
total
12,60kN/m2
1kN/m2
13,60kN/m2
cargas variables
sobrecarga de uso
sobrecarga de nieve
total
1kN/m2
1,80kN/m2
G1<qn
1,80kN/m2
Cargas en cubierta:
losa aligerada in situ de hormigón armado
H = 0.60m
cargas permanentes
peso propio
cubierta inclinada ligera
total
8,40kN/m2
1kN/m2
9,40kN/m2
cargas variables
sobrecarga de uso
sobrecarga de nieve
total
1kN/m2
1,80kN/m2
G1<qn
1,80kN/m2
mayoración de cargas
9,40 x 1,35 = 12,69kN/m2
1,80 x 1,50 = 2,70kN/m2
total
15,39kN/m2
mayoración de cargas
13,60 x 1,35 = 18,36kN/m2
1,80 x 1,50 = 2,70kN/m2
total
21,06kN/m2
Cargas en cubierta:
losa aligerada in situ de hormigón armado
H = 0.75m
cargas permanentes
peso propio
cubierta inclinada ligera
total
10,50kN/m2
1kN/m2
11,50kN/m2
cargas variables
sobrecarga de uso
sobrecarga de nieve
total
1kN/m2
1,80kN/m2
G1<qn
1,80kN/m2
mayoración de cargas
11,50 x 1,35 = 15,53kN/m2
1,80 x 1,50 = 2,70kN/m2
total
18,23kN/m2
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
combi naci ón y a p l i ca ci ó n d e a cci o n e s
memoria de estructura
4. Método de cálculo
En esta memoria se comprobarán los forjado de cubiertas, considerados el elemento estructural más representativo del
proyecto. Todas ellas resueltas con losas aligeradas in situ de hormigón armado, variando su canto según la luz salvada
en cada caso, y compuestas por dos losas unidas mediante nervios.
Además, se comprobará la resistencia al empuje del viento de las carpinterías. Se trata de grandes paños acristalados,
en lo cuales, los elementos resistentes son los montantes metálicos; mientras que los travesaños se consideran elementos
constructivos.
Con el fin de obtener las cargas a las que está sometida la estructura, se ha empleado el CTE_SE Acciones en la edificación.
Cálculo de los forjados de cubierta
Esta comprobación, se justifica mediante una serie de fichas donde se muestran las dimensiones y características habituales de las diferentes tipologías de forjados. Sin embargo, se realizará una comprobación de cálculo hecha a mano
de las tres luces que se han tomado como referencia.
La bibliografía utilizada ha sido:
“Criterios para la elección del tipo de forjado, diseño y predimensionado” Gallardo Llopis, David
“Instrucción de hormigón estructural, EHE-08”
“Prontuario de secciones de hormigón armado: dimensionado y comprobación ante solicitaciones normales” Tejero
Juez, Enrique
Cálculo de la perfilería metálica de la carpintería
El principal inconveniente que presentan los montantes es la altura que puede alcanzar en algunos casos, ya que se
pretende resolver todos los paños con la misma sección resistente. Por este motivo, se ha comprobado la sección en la
altura máxima que puede alcanzar, es decir, en el paño acristalado de la sala de conferencias. El cálculo se realiza a
mano, con ayuda de la siguiente bibliografía:
“Problemas de estructuras metálicas adaptados al código técnico”
“Prontuario de estructuras metálicas” Rodríguez Borlado, Ramiro
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
m é t o d o d e cá l cu l o
memoria de estructura
5. Comprobación del predimensionado
5.1. Losa aligerada de hormigón
Debido a que el proyecto se desarrolla en una única planta (sólo tiene los forjados de cubierta) se ha optado por una
solución constructiva que pueda resolver todos los forjados independientemente de la luz que deban salvar, solo variando su canto, esta es la losa aligerada in situ de hormigón armado.
Para definir los cantos, se han hecho tres grupos según la luz:
L = 15m L = 12m
L = 9m
losa aligerada de hormigón
1_ Aplicación de cargas
carga ámbito de carga carga repartida
H = 0,90m
H = 0,75m
H = 0.60m
H = 0,90m
= 21,06kN/m2
= 2,40m
= 50,55kN/m
2_ Modelización
El forjado trabajará de manera unidireccional, apoyándose en los muros. Las losas serán de 0,20m de espesor unidas por
los nervios, dispuestos perpendicularmente a los muros, con un espesor de 0.30m y distanciados 2,40m entre interejes.
Debido a que la iluminación se diseña empotrada en el forjado de hormigón, aprovechando los aligeramientos para el
tendido de la instalación eléctrica de la misma, y a las posibles acumulaciones de nieve, los cantos resultantes son mayores a los obtenidos por cálculo.
L = 15m L = 12m
L = 9m
H = L / 18 = 0,83m
H = L / 18 = 0,66m
H = L / 18 = 0,50m H = 0,90m
H = 0,75m
H = 0.60m
Podemos comprobar el canto y obtener el peso propio del forjado de la siguiente manera:
canto H
H = L / (18 - 22)
peso propio P
P = H x (13 - 15)
3_ Comprobación
Se considerará para comprobar el momento en centro de vano:
Md = q . l2 / 10
Md = 50,55 x 225 / 10 = 1137,37kN.m
H = 15 / 18 = 0,83m
H = 12 / 18 = 0,66m
H = 9 / 18 = 0,50m H = 0,90m
H = 0,75m
H = 0.60m
Sabiendo que el módulo resistente es:
W = b . h2 / 6
W ≥ Md / fcd
Obtenemos el canto necesario:
P = 0,90 x 14 = 12,60kN/m2
P = 0,75 x 14 = 10,50kN/m2
P = 0,60 x 14 = 8,40kN/m2
Se comprobará, en los tres casos, la sección en doble T que se muestra a continuación:
P = 12,60kN/m2
P = 10,50kN/m2
P = 8,40kN/m2
h = √ (6 . Md / b . fcd )
Siendo,
Md = 1137,37kN.m
b = 2,40m
fcd = 25 / 1,5 = 16,67 N/mm2 = 16670 kN/m2
Resulta,
h = 0,40m
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
Observamos, que el canto obtenido en esta comprobación, es bastante reducido para la luz que deberá salvar. Por
este motivo, se va a estudiar la limitación de flecha. Según la EHE-08, no es necesaria dicha comprobación cuando la
relación entre la luz y el canto útil es igual o inferior al valor indicado en la siguiente tabla:
De acuerdo a la tabla de capacidades mecánicas para aceros de fyk = 400MPa, se eligen redondos del 16 para armar
las losas. De esta manera, sabiendo que la capacidad mecánica de un redondo del 16 es de 69,9kN, se obtiene:
1260 / 69,9 = 18,02
Por tanto, se necesitan 19 redondos del 16 en cada losa. Por razones constructivas, colocaremos 20 redondos del 16 en
cada losa.
Con el siguiente esquema de armado, comprobaremos que disponemos de espacio suficiente en la sección que estamos estudiado para albergar dichas armaduras y cumplir las limitaciones impuestas por la EHE-08.
Podemos asemejar nuestra situación al de una losa unidireccional continua, y que se trata de un elemento débilmente
armado:
L / d = 15 / 1,05 = 14,28
canto útil d = 1,1 - 0,05 = 1,05
14,28 < 20
Por lo que cumple con la limitación establecida para flecha.
A continuación, se finalizará el cálculo con el armado de la losa:
Asemejando la sección con la que estamos trabajando a una sección rectangular, fijamos la condición de que agote en
el dominio 2, produciéndose así el agotamiento por deformación excesiva de la armadura y trabajando principalmente
a flexión simple. Así se empleará el ábaco para secciones rectangulares sometidas a flexión simple (método en rotura de
la parábola-rectángulo) para calcular la armadura necesaria:
Las losas se arman con una mayor concentración de redondos cerca de los nervios para reforzarlos. De manera que la
separación de la armadura quedará de la siguiente manera:
3Ø16 de cada losa forman parte del armado del nervio, con una separación entre armaduras de 5,68cm.
A ambos lados del nervio, se colocarán 2Ø16, separados 8,20cm.
A continuación, los 13Ø16 restantes, se colocarán con una separación de 11,04cm.
μ = Md / (b . d2 . fcd )
μ = 1137,37x106 / (2400 . 10502 . 16,67) = 0,025
Entrando en el ábaco,
ω = 0,03
Entonces, obtenemos la capacidad mecánica:
Us = ω . b . d . fcd
Us = 0,03 . 2400 . 1050 . 16,67 = 1260252N = 1260kN
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
losa aligerada de hormigón
H = 0,75m
1_ Aplicación de cargas
carga ámbito de carga carga repartida
Observamos, que el canto obtenido en esta comprobación, es bastante reducido para la luz que deberá salvar. Por
este motivo, se va a estudiar la limitación de flecha. Según la EHE-08, no es necesaria dicha comprobación cuando la
relación entre la luz y el canto útil es igual o inferior al valor indicado en la siguiente tabla:
= 18,23kN/m2
= 2,40m
= 43,75kN/m
2_ Modelización
3_ Comprobación
Se considerará para comprobar el momento en centro de vano:
Md = q . l2 / 10
Md = 43,75 x 144 / 10 = 630kN.m
Podemos asemejar nuestra situación al de una losa unidireccional continua, y que se trata de un elemento débilmente
armado:
L / d = 12 / 1,05 = 11,43
canto útil d = 1,1 - 0,05 = 1,05
Sabiendo que el módulo resistente es:
11,43 < 20
W = b . h2 / 6
W ≥ Md / fcd
Por lo que cumple con la limitación establecida para flecha.
A continuación, se finalizará el cálculo con el armado de la losa:
Obtenemos el canto necesario:
Asemejando la sección con la que estamos trabajando a una sección rectangular, fijamos la condición de que agote en
el dominio 2, produciéndose así el agotamiento por deformación excesiva de la armadura y trabajando principalmente
a flexión simple. Así se empleará el ábaco para secciones rectangulares sometidas a flexión simple (método en rotura de
la parábola-rectángulo) para calcular la armadura necesaria:
h = √ (6 . Md / b . fcd )
Siendo,
Md = 630kN.m
b = 2,40m
fcd = 25 / 1,5 = 16,67 N/mm2 = 16670 kN/m2
Resulta,
μ = Md / (b . d2 . fcd )
μ = 630 x106 / (2400 . 10502 . 16,67) = 0,01
Entrando en el ábaco,
ω = 0,02
h = 0,30m
Entonces, obtenemos la capacidad mecánica:
Us = ω . b . d . fcd
Us = 0,02 . 2400 . 1050 . 16,67 = 840168N = 840kN
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
De acuerdo a la tabla de capacidades mecánicas para aceros de fyk = 400MPa, se eligen redondos del 16 para armar
las losas. De esta manera, sabiendo que la capacidad mecánica de un redondo del 16 es de 69,9kN, se obtiene:
840 / 69,9 = 12,02
Por tanto, se necesitan 13 redondos del 16 en cada losa.
Con el siguiente esquema de armado, comprobaremos que disponemos de espacio suficiente en la sección que estamos estudiado para albergar dichas armaduras y cumplir las limitaciones impuestas por la EHE-08.
losa aligerada de hormigón
H = 0,60m
1_ Aplicación de cargas
carga ámbito de carga carga repartida
= 15,39kN/m2
= 2,40m
= 36,94kN/m
2_ Modelización
3_ Comprobación
Se considerará para comprobar el momento en centro de vano:
Md = q . l2 / 10
Md = 36,94 x 81 / 10 = 299,18kN.m
Sabiendo que el módulo resistente es:
Las losas se arman con una mayor concentración de redondos cerca de los nervios para reforzarlos. De manera que la
separación de la armadura quedará de la siguiente manera:
3Ø16 de cada losa forman parte del armado del nervio, con una separación entre armaduras de 5,68cm.
A ambos lados del nervio, se colocarán 2Ø16, separados 10,00cm.
A continuación, los 7Ø16 restantes, se colocarán con una separación de 19,86cm.
W = b . h2 / 6
W ≥ Md / fcd
Obtenemos el canto necesario:
h = √ (6 . Md / b . fcd )
Siendo,
Md = 299,18kN.m
b = 2,40m
fcd = 25 / 1,5 = 16,67 N/mm2 = 16670 kN/m2
Resulta,
h = 0,20m
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
Observamos, que el canto obtenido en esta comprobación, es bastante reducido para la luz que deberá salvar. Por
este motivo, se va a estudiar la limitación de flecha. Según la EHE-08, no es necesaria dicha comprobación cuando la
relación entre la luz y el canto útil es igual o inferior al valor indicado en la siguiente tabla:
De acuerdo a la tabla de capacidades mecánicas para aceros de fyk = 400MPa, se eligen redondos del 16 para armar
las losas. De esta manera, sabiendo que la capacidad mecánica de un redondo del 16 es de 69,9kN, se obtiene:
420,1 / 69,9 = 6,01
Por tanto, se necesitan 7 redondos del 16 en cada losa. Por razones constructivas, colocaremos 8 redondos del 16 en
cada losa.
Con el siguiente esquema de armado, comprobaremos que disponemos de espacio suficiente en la sección que estamos estudiado para albergar dichas armaduras y cumplir las limitaciones impuestas por la EHE-08.
Podemos asemejar nuestra situación al de una losa unidireccional continua, y que se trata de un elemento débilmente
armado:
L / d = 9 / 1,05 = 8,57
canto útil d = 1,1 - 0,05 = 1,05
8,57 < 20
Por lo que cumple con la limitación establecida para flecha.
A continuación, se finalizará el cálculo con el armado de la losa:
Asemejando la sección con la que estamos trabajando a una sección rectangular, fijamos la condición de que agote en
el dominio 2, produciéndose así el agotamiento por deformación excesiva de la armadura y trabajando principalmente
a flexión simple. Así se empleará el ábaco para secciones rectangulares sometidas a flexión simple (método en rotura de
la parábola-rectángulo) para calcular la armadura necesaria:
μ = Md / (b . d2 . fcd )
μ = 299,18x106 / (2400 . 10502 . 16,67) = 0,006
Las losas se arman con una mayor concentración de redondos cerca de los nervios para reforzarlos. De manera que la
separación de la armadura quedará de la siguiente manera:
3Ø16 de cada losa forman parte del armado del nervio, con una separación entre armaduras de 5,68cm.
A ambos lados del nervio, se colocará 1Ø16, separado 21,92cm del estribo del nervio.
A continuación, los 3Ø16 restantes, se colocarán con una separación de 41,64cm.
Observamos que la separación entre redondos supera los 30cm por lo que debemos replantearnos el armado.
Entrando en el ábaco,
ω = 0,01
Entonces, obtenemos la capacidad mecánica:
Us = ω . b . d . fcd
Us = 0,01 . 2400 . 1050 . 16,67 = 420084N = 420,1kN
Ahora, decidimos trabajar con redondos del 12 para armar esta losa. Sabiendo que la capacidad mecánica de un redondo del 12 es de 39,3kN, se obtiene:
420,1 / 39,3 = 10,68
Por tanto, se necesitan 11 redondo del 12 en cada losa. Por razones constructivas, colocaremos 12 redondos del 12 en
cada losa.
Con el siguiente esquema de armado, comprobaremos que disponemos de espacio suficiente en la sección que estamos estudiando para albergar dichas armadurasy cumplir las limitaciones impuestas por la EHE-08.
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
28,32cm
20,00cm 6,40cm
Las losas se arman con una mayor concentración de redondos cerca de los nervios para reforzarlos. De manera que la
separación de la armadura quedará de la siguiente manera:
3Ø12 de cada losa forman parte del armado del nervio, con una separación entre armaduras de 6,40cm.
A ambos lados del nervio, se colocará 1Ø12, separado 20,00cm del estribo del nervio.
A continuación, los 5Ø12 restantes, se colocarán con una separación de 28,32cm.
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
5.2. Carpintería
Los paños acristalados son una parte fundamental del proyecto; ya que conforman los cerramientos norte y sur, y permiten abrir el edificio al entorno natural.
La carpintería se proyecta tomando como referencia las carpinterías metálicas de Souto de Moura. En ellas se combinan
diferentes perfiles; en nuestro caso, las piezas que resisten los empujes del viento son los perfiles tubulares de los montantes.
3_ Comprobación
Se considerará para comprobar el momento en centro de vano:
Md = q . l2 / 2 = 10,35kN.m
Mz
Wz ≥ Mz* / fyd
Mz* / fyd = (10,35x103 . 1,5) / (275 / 1,05) = 50,27cm3
Wz* / fyd = 59,27cm3
Área de la sección (A)
A = B . H - b . h = 2800mm2
Para el dimensionado se considerará el paño de mayor altura; es decir, el ventanal de la sala de conferencias, el esquema siguiente resume sus medidas principales:
Inercia de la sección (I)
I = B . H3 / 12 - b . h3 /12 = 3293333,3mm4 = 329,33cm4
Módulo resistente (W)
W = I / ymax = I /(H/2) = 65866,6mm3 = 65,87cm3
Siendo la tensión (σx)
σx = Mz . y / Iz = 10,35x103 y / 329,33 = 31,42 y
Eje Neutro
σx = 0
Puntos más alejados
carga ámbito de carga carga repartida
σxmax* = 157,1 . 1,5 = 235,65N/mm2
= 0,80kN/m
= 1,34m
= 1,07kN/m2
3
Tensión admisible (σadm)
σadm = 275 / 1,05 = 261,9N/mm2
2_ Modelización
Se debe cumplir la siguiente condición:
ΣFy = 0
Ay + By = 9,40kN
σxmax* ≤ σadm
ΣMA = 0
By . 8,8 = 1,07 . 8,82 /2
En nuestro caso:
σxmax* = 235,65N/mm2 ≤ σadm = 261,9N/mm2
By = 4,7kN
Ay = 4,7kN
Como podemos observar, el perfil diseñado cumple. Debemos que recordar que la carpintería está formada por dicho
perfil y cuatro perfiles en L, dos de 30x30x5mm y dos de 60x30x5mm. Además de los travesaños, del mismo diseño que los
montantes, y que aumentan la rigidez al conjunto. Es decir, la carpintería resiste sobradamente los empujes del viento.
M = ql2 / 2 = 10,35kN.m
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
t 4 .
y = 5cm
σxmax = 31,42 . 5 = 157,1N/mm2
1_ Aplicación de cargas
p f c .
y=0
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
compr obaci ó n d e l p re d i m e n s i o n a d o
memoria de estructura
6. Documentación gráfica
6.1. Detalles
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
d o cu m e n t a ci ó n g rá f i ca
memoria de estructura
2
3
4
5
6
4
2
3
4
5
2
3
4
5
6
6
2
e. 1:20
3
4
5
1
6
1
2
3
4
5
2
3
4
5
1
1
e. 1:20
1
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
d o cu m e n t a ci ó n g rá f i ca
memoria de estructura
6. Documentación gráfica
6.1. Plantas
centro de e stu di os a v a nz a d os . b a q ue d a n o . na v a rra
p f c .
t 4 .
a n a
c l a r a
c i a f a r o n e
d o cu m e n t a ci ó n g rá f i ca
memoria de estructura
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-0,93m)
(-0,93m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-0,93m)
(-0,93m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-1,53m)
(-1,53m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-0,53m)
(-0,53m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-1,93m)
(-1,93m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-3,53m)
(-3,53m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-0,93m)
(-0,93m)
losa
losa de
de hormigón
hormigón
(-0,53m)
(-0,53m)
planta
plantacimentación
de cimentación
planta
cimentación
nn
e
1:300
ee.1:300
1:300
centro
centro de
de estudios
e stu di os avanzados.
a v a nz a d os . baquedano.
b a q ue d a n o . navarra
na v a rra
p
pp fff c
cc ... ttt 444 ...
a
aa n
nn a
aa
c
cc lll a
aa rrr a
a
a
c
c
a
a
o
e
c iii a
a fff a
a rrr o
o nn
ne
e
p lplantas
a n t a s dde
e eestructura
s t ru ct u ra
memoria
memoriade
deestructura
estructura
losa de hormigón
(-0,93m)
losa de hormigón
(-0,93m)
losa de hormigón
(-1,53m)
losa de hormigón
(-0,53m)
losa de hormigón
(-1,93m)
losa de hormigón
(-3,53m)
losa de hormigón
(-0,93m)
losa de hormigón
(-0,53m)
planta cimentación
general
planta
planta
general
nn
1:300
eee.1:300
1:300
centro de
de estudios
e stu di os avanzados.
a v a nz a d os . baquedano.
b a q ue d a n o . navarra
na v a rra
centro
pp fff c
cc ... ttt 444 ...
p
aa n
nn a
aa
a
cc lll a
aa rrr a
a
a
c
c
a
a
o
e
c iii a
a fff a
a rrr o
o nn
ne
e
c
p lplantas
a n t a s dde
e eestructura
s t ru ct u ra
memoriade
deestructura
estructura
memoria