Análisis de segundo orden

Topología
Análisis de 2º orden
Introducción
Material: HA-25
EHE (art 39)
HA 25
E=29300 N/mm2
E/3=9.1
rho=2500 kg/m3 (art 10.2)
Introducción
Características mecánicas
Introducción
Características Mecánicas y Materiales
Acciones. CV
q=18+2=20 kN/m
Solicitaciones: Momentos flectores
q=18+2=20 kN/m
P=20kN/m·12m+1554kN+2·783kN=3360 kN
Movimiento horizontal. KQ.
Acciones. Viento
uQ=0.0143 m
Q=84 kN
Q=KQ·u; 84kN=KQ·0.0143m; KQ=5874 kN/m
Imperfecciones de los pórticos
Solicitaciones: Momentos flectores
Imperfección geométrica equivalente e0 (EC3 5.2.4.3)
(kv kc 1 simplificación conservadora)
e0=Lc/200
Acción equivalente
Solicitaciones: Momentos flectores
Acción equivalente a la imperfección e0=Lc/200
Qeo=P·e0/Lc=3360/200=16.8 kN
Qeosólo para cálculo de solicitaciones y movimientos.
¡¡¡ Las reacciones deben calcularse con e0!!!
Movimiento inducido por e0
Q=KQ·u; Q=5874·u => ue0=Qe0/KQ=16.8/5874=0.00286 m
Movimiento total de primer orden:
uI=0.0143+0.00286=0.0172 m
Análisis de 2º orden
Solicitaciones: Momentos flectores
Acción equivalente a los efectos de 2º orden:
QII=P·u/Lc=3360·u/4=840·u
Movimiento de segundo orden:
(MI=78)
(17%)
Q=KQ·u; Q=5874·u => uII=QII/KQ=P·u/(Lc·KQ)=0.143·u
Movimiento total:
u=uI+uII=uI+0.143·u => u=1.167·uI=1.167·0.0172=0.0201
QIItotal:
QII=P·u/Lc=840·u=16.9; QII=KQ·uII;=5874·(0.0201-0.0172)=17.0
Carga crítica Pcri:
u=uI+uII=uI+P·u/(Lc·KQ)=> u=uI/(1-P/(Lc·KQ))=>Pcri=Lc·KQ=23496
Acciones. CV
q=18+2=20 kN/m
Solicitaciones: Momentos flectores
q=18+2=20 kN/m
Qeo=16.8 kN
QII=17.0 kN
(MI=90)
(29%)
P=20kN/m·12m+1554kN+2·783kN=3360 kN
Movimiento horizontal total
Análisis de 2º orden de M3D
q=18+2=20 kN/m
q=18+2=20 kN/m
Qeo=16.8 kN
P=20kN/m·12m+1554kN+2·783kN=3360 kN
Solicitaciones: Momentos flectores
Análisis de 2º orden de M3D
(MI=92)
(12%)
Debe hacerse un nuevo
análisis (cálculo)
Análisis de 2º orden de M3D
Análisis de 2º orden de M3D
(Mqeo+QII=103.7)
(±0.8)
Los efectos de 2º orden sólo se muestran con las
opciones de envolventes
Análisis de 2º orden de M3D
Análisis de 2º orden de M3D
Lc·Q=4·84=336
P·uQ=3360·0.0145=48.7
P·uQ/(Lc·Q)=49.3/336=0.147
70.01+28.07·1.172=102.9
1/(1-1.5·0.147)=1.282
1/(1- ·P/Pcr)
1/(1-0.147)=1.172
P·uQ/(Lc·Q)=P/(Lc·Q/uQ)=P/(Lc·KQ)=P/Pcr
Análisis de 2º orden de M3D
Análisis de 2º orden de M3D. Discusión
QII=17.0 kN
Error en QII:
El error puede ser significativo si el movimiento debido
a las cargas verticales es grande (pórticos asimétricos
p.e.)
Análisis de 2º orden de M3D
La opción leyes no incluye efectos de 2º orden
(la variación de M se debe a Qeo)
-2.6 kN
Error en M (apoyo derecho. Q=84kN=>28.06 kNm)
(28.06/84)·2.6=0.87 kNm
uQ·1.172=0.0145·1.172=0.0170
Sólo se amplifica el movimiento de “viento”
QIIM3D=84·(1-1.172)=14.4 kN
Los resultados de M3D se reproducen si se omite en el
cálculo de QII el movimiento debido a Qe0
uI 0.0143;
u 1.167·0.0143=0.0167;
QII P·u/Lc=14.0
Análisis de 2º orden de M3D
(MQe0+QeII=116.5)
(±2.03)
Análisis de 2º orden de M3D
Análisis de primer orden
37+67·1.172=115
Análisis de 2º orden de M3D. Discusión
QII=17.0 kN
Error en QII:
Análisis de primer orden
QIIM3D=84·(1-1.172)=14.4 kN
-2.6 kN
Error en M (empotramiento. Q=84kN=>67.0 kNm)
(67.0/84)·2.6=2.07 kNm
El error puede ser significativo si el movimiento debido
a las cargas verticales es grande (pórticos asimétricos
p.e.)
Los resultados de M3D se reproducen si se omite en el
cálculo de QII el movimiento debido a Qe0
uI 0.0143;
u 1.167·0.0143=0.0167;
QII P·u/Lc=14.0
Análisis de primer orden
Cálculo a proximado: EC3 5.2.6.2
Análisis de primer orden con amplificación de
momentos debidos a deformación lateral
Los momentos de primer orden se amplifican con el
factor: 1/(1-P/Pcr)
Lc=
4
E=
27
Iv= 106666
Eiv=
Eic=
29120
58240
Lv=
6
Is= 213333
/3=
/3=
9707
19413
S
4.0
C
0.5
Dv
6471
3236
3236
6471
S
4.0
4.0
C
0.5
0.5
Dci
9707 19413
19413 9707
9707
19413
Viga
F
-60
0
60
84
D
Pilares
En los pórticos de edificación (regulares) se puede
tomar (en cada planta): P/Pcr=(u/Lc)·(P/Q)=P/(Lc·KQ)
Dce
19413
9707
P=
E0=
Notacion EC3:
3360
0.02
HD
Dbu
1
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
0
-47
60
13.0
0
1
0
0
3236
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
3236
6471
0
0
-35.5
-60
-95.5
0
1
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
-20.5
60
39.5
H
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
0
0
0
1
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0.25 0.25
0.25 0.25
B
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
3236
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0 19413 9707
0
0
0
0
0
0
0 0.25
0 9707 19413
0
0
0
0
1
0
0 0.25
0
0
0 19413 9707
0
0
0
0
0 0.25
0
0
0 9707 19413
0
0
0
1
0 0.25
0
0
0
0
0 19413 9707
0
0
0 0.25
0
0
0
0
0 9707 19413
0
0
1 0.25
0 9707 19413
0
0
0
0 25884 3236
0 7280
3236
0
0 9707 19413
0
0 3236 32355 3236 7280
6471
0
0
0
0 9707 19413
0 3236 25884 7280
0 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 10920
-17 45.5
-13
80
56
90.5
77
K
-60
0
0
0
0
0
0
-77.0 45.5 -13.0
80.0 56.0
90.5 77.0
P=V; Q=H; Lc=h; u=
Análisis de primer orden
Análisis de segundo orden
-0.0060
-0.0025
-0.0014
0.0143
U
Análisis de segundo orden
Análisis de segundo orden
Desarrollo en serie de s y c
Lc=
4
E=
27
Iv= 106666
Eiv=
Eic=
29120
58240
Viga
Lv=
6
Lc=
4
E=
27
Iv= 106666
Is= 213333
/3=
/3=
9707
19413
S
4.0
C
0.5
Dv
6471
3236
3236
6471
F
-60
0
60
84
D
Pilares
Dce
19413
9707
P=
E0=
S
4.0
4.0
C
0.5
0.5
Dci
9707 19413
19413 9707
9707
19413
HD
3360
0.02
0
0
0
16.8
Dbu
1
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
1
0
0
3236
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
3236
6471
0
0
-59.8 -46.7
60
-60
0.2 -106.7
0
1
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
-31.7
60
28.3
H
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
0
0
0
1
0 0.25 0.25
0.25 0.25
0.25 0.25
B
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
3236
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
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0
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0
0
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0
0
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0
0
0 19413 9707
0
0
0
0
0 0.25
0
0
0 9707 19413
0
0
0
1
0 0.25
0
0
0
0
0 19413 9707
0
0
0 0.25
0
0
0
0
0 9707 19413
0
0
1 0.25
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0
0
0
0 25884 3236
0 7280
3236
0
0 9707 19413
0
0 3236 32355 3236 7280 K
6471
0
0
0
0 9707 19413
0 3236 25884 7280
0 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 7280 10920
0
0
0
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0
0
0
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0
0
0
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0
0
0 -840 0.0200
-29.8 72.7
-0.2
112 78.4 117.7 89.8
G
U
-60
0
0
0
0
0
0
-89.8 72.7
-0.2 112.0 78.4 117.7 89.8
Análisis de 2º orden: Pandeo de soportes
Eiv=
Eic=
29120
58240
Viga
Lv=
6
Is= 213333
/3=
/3=
9707
19413
S
4
C
0.5
Dv
6471
3236
3236
6471
Pilares
N
840
1680
S
3.908
3.815
C
0.52
0.53
Dce
18965
9811
Dci
9811 18517
18965 9900
9900
18517
P=
E0=
3360
0.02
F
-60
0
60
84
D
HD
0
0
0
16.8
Dbu
H
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
0
0
0
1
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0.25 0.25
0.25 0.25
B
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
3236
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
1
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0
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0
0
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0
0
0
1
0
0 0.25
0
0
0 18517 9900
0
0
0
0
0 0.25
0
0
0 9900 18517
0
0
0
1
0 0.25
0
0
0
0
0 18965 9811
0
0
0 0.25
0
0
0
0
0 9811 18965
0
0
1 0.25
0 9811 18965
0
0
0
0 25436 3236
0 7194
3236
0
0 9900 18517
0
0 3236 31459 3236 7104 K
6471
0
0
0
0 9811 18965
0 3236 25436 7194
0 7194 7194 7104 7104 7194 7194 7194 7104 7194 10746
0
0
0
0 -0.0077
0
0
0
0 -0.0035
0
0
0
0 -0.0030
0
0
0 -840 0.0205
-61.19 -47.68 -32.42 -30.66 71.63 1.19 110.43 80.09 117.91 90.66
G
U
60
-60
60
-60
0
0
0
0
0
0
-1.2 -107.7 27.6 -90.7 71.6
1.2 110.4 80.1 117.9 90.7
1
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
1
0
0
3236
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
3236
6471
0
0
0
1
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
Topología
articulación
Análisis de 2º orden: Pandeo de soportes
Características mecánicas
Análisis de segundo orden
Material:S335
Lc=
4
E=
27
Iv= 106666
Eiv=
Eic=
29120
58240
Viga
Pilares
N
840
1680
Dce
18961
9821
P=
E0=
Lv=
6
Is= 213333
/3=
/3=
9707
19413
S
4
C
0.5
Dv
6471
3236
3236
6471
S
3.907
3.812
C
0.518
0.537
Dci
9821 18501
18961 9941
9941
18501
L·mu
0.832
1.177
3360
0.02
F
-60
0
60
84
D
HD
0
0
0
16.8
Dbu
H
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
0
0
0
1
0 0.25 0.25
0.25 0.25
0.25 0.25
B
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
3236
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
1
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0 18961 9821
0
0
0
0
0
0
0 0.25
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0
0
0
0
1
0
0 0.25
0
0
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0
0
0
0
0 0.25
0
0
0 9941 18501
0
0
0
1
0 0.25
0
0
0
0
0 18961 9821
0
0
0 0.25
0
0
0
0
0 9821 18961
0
0
1 0.25
0 9821 18961
0
0
0
0 25432 3236
0 7196
3236
0
0 9941 18501
0
0 3236 31443 3236 7110 K
6471
0
0
0
0 9821 18961
0 3236 25432 7196
0 7196 7196 7110 7110 7196 7196 7196 7110 7196 10751
0
0
0
0 -0.0077
0
0
0
0 -0.0035
0
0
0
0 -0.0030
0
0
0 -840 0.0205
-61.22 -47.72 -32.46 -30.68 71.57 1.22 110.36 80.18 117.91 90.68
G
U
60
-60
60
-60
0
0
0
0
0
0
-1.2 -107.7 27.5 -90.7 71.6
1.2 110.4 80.2 117.9 90.7
1
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
1
0
0
3236
6471
0
0
0
0
0
0
0
0
3236
6471
0
0
0
1
0
0
0
0
6471
3236
0
0
0
0
0
0
0
6471
3236
0
Características mecánicas y Materiales
Solicitaciones. Momentos flectores
Acciones. CV
Movimiento horizontal (1.33CV+1.5Q)
P=200.5
P=200.5
P=401
P=401
qd=1.33·(28.927+1.1482)=40
.
qd=1.33·(28.927+1.1482)=40
.
Pd =1.33·(2·200.5)+1.33·(2·401)+2·1.33·30.07·5.8=
=
533.33+
1066.66 +
464=
=
1600 +
464=
=2064 kN
Acciones. Viento
Movimiento horizontal (1.33CV+1.5Q)
Q=3.555
Q=7.111
Qd=1.5·(3.555+7.111)=16.0 kN
Solicitaciones. Momentos flectores
Movimiento horizontal (1.0Q)
Movimiento horizontal (1.0Q)
Análisis de 2º orden de M3D
(MI=15.2)
Análisis de 2º orden de M3D
Análisis de 2º orden de M3D
3.555·8+7.111·4=56.884
(401+30.07·5.8)·0.0047+
(802+30.07·5.8)·0.0025= 5.145
(MI=71.5)
(47.4%)
Acciones. CV + eo
P=200.5
P=200.5
Qe0=(401+30.07·5.8)/200=2.877
P=401
Análisis de 2º orden de M3D
.
q=28.927+1.1482=30.07
.
q=28.927+1.1482=30.07
P=401
Qe0=(802+30.07·5.8)/200=4.882
Pd =1.33·(2·200.5)+1.33·(2·401)+2·1.33·30.07·5.8=
=
533.33+
1066.66 +
464=
=
1600 +
464=
=2064 kN
Acciones. eo=L/200
Análisis de primer orden
Qeo=(401+30.07·5.8)· =
575.4/200=2.877
Ptotal planta 2
Qeo=-(401+30.07·5.8)· =
-575.4/200=-2.877
Lc=
E=
Iv=
4
206
25166
Lv=
4.8
Is=
25166
Eiv=
Eic=
51844
51844
/1=
/1=
51844
51844
S
4.0
C
0.5
Viga
Dv
32403
Pilares
Qeo=(401+30.07·5.8+802+30.07·5.8)· =
575.4/200+976.4/200=2.877+4.882
S
4.0
4.0
C
0.5
0.5
Dci
25922 51844
51844 25922
25922
51844
Qeo=976.4/200=4.882
Ptotal planta 1
Dce
51844
25922
P=
E0=
3360
0.02
F
-95.20
-95.20
10.67
5.33
1
0
0
1
0
0
0
0
32403
0
0 32403
0
0
0
0
D
0
0
0
0
32403
0
0 32403
HD
0
0
0
0
Dbu -99.73 -104.11
115.2 115.2
15.5
11.1
0
0
0.25
0
0
0
51844
25922
0
0
25922
0
19442
0
71.89
0
71.9
1
0
0.25
0
0
0
25922
51844
0
0
51844
0
19442
0
-7.89
0
-7.9
H
1
0
-0.25
0.25
0
0
0
0
51844
25922
51844
25922
-19442
19442
12.42
0
12.4
0
1
-0.25
0.25
B
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
25922
1
0
0 0.25
51844
0
1
0 0.25
25922 136092 25922
0 19442 -0.0031
51844 25922 84247 -19442 19442 -0.0032
-19442
0 -19442 19442 -9721 0.0078
19442 19442 19442 -9721 9721 0.0209
8.91
K
U
0
8.9
Análisis de segundo orden. Pcr
Análisis de segundo orden
F
-95.20
-95.20
10.67
5.33
QII=1.33·(401+30.07·5.8)·(u2-u1)/L=
765.3·(u2-u1)/L=191.3·(u2-u1)
D
QII=-1.33·(401+30.07·5.8)·(u2-u1)/L=
-765.3·(u2-u1)/L=-191.3·(u2-u1)
HD
H
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
0
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
0
0.25
0
0
0
51844
25922
0
0
25922
0
19442
0
0
0
6.5
3.83
Dbu -129.65 -122.73 116.17
115.2
115.2
0
-14.4
-7.5
116.2
QII=1.33·(401+30.07·5.8+802+30.07·5.8)·u1/L=
2064·u1/L=515.9·u1
U
525.0
309.0
-2046.0
-4084.0
QII=-191.3·(u2-u1) + 515.9·u1=-191.3·u2+ 707.2·u1
1
1
0
0
0
1
0.25
-0.25
-0.25
0
0.25
0.25
0
0
0
0
0
0
25922
0
0
51844
0
0
0 51844 25922
0 25922 51844
51844 51844 25922
0 25922 51844
19442 -19442 -19442
0 19442 19442
12.45
0
12.5
21.99
0
22.0
1
0
0
1
1
0
136092
25922
0
19442
0
0
0
0
27.53
0
27.5
UGU
U
Gamma
### 0.0097
9.199
0.0057
-0.0376
-0.0751
B
0
0.00
0
1
0.00
0
0
0.25
0
0
0.25
0
0
-0.25
0.25
1
-0.25
0.25
25922
0 19442
84247 -19442 19442
-19442 19442
-9721
19442
-9721
9721
0
0
0
0
0
0
0 -707.25 191.25
0 191.25 -191.25
G
-0.0040
-0.0038
0.0113
0.0282
U
136092
25922
0
19442
(K-lambdaG)
25922
0
84247 -19442
-19442 25947
19442 -11480
19442
19442
-11480
11480
0
0
12.25
7.17
0
0
0
0
Gamma· G
0
0
0
0
0
-6506
0
1759
0
0
1759
-1759
U/gamma
320
187
-1249
-2487
Comprobacion
Análisis de segundo orden
cr
GU
-0.000524
-0.000308
0.002047
0.004082
Análisis de segundo orden
Funciones de estabilidad s y c
Lc=
E=
Iv=
Eiv=
Eic=
4
206
25166
51844
51844
Lv=
4.8
Is=
25166
/1=
/1=
Viga
F
-95.20
-95.20
10.67
5.33
51844
51844
S
4.0
C
0.5
Dv
32403
D
Pilares
S
4.0
4.0
C
0.5
0.5
Dcsup
25922 51844
51844 25922
25922
51844
Inf
Sup
Dcinf
51844
25922
P=
E0=
2064
0.02
765
HD
0
0
6.5
3.83
Dbu
1299
Lc=
E=
Iv=
4
206
25166
Lv=
4.8
Is=
25166
Eiv=
Eic=
51844
51844
/1=
/1=
51844
51844
S
4.0
C
0.5
H
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
0
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
0
0.25
0
0
0
51844
25922
0
0
25922
0
19442
0
1
1
0
0
0
1
0.25
-0.25
-0.25
0
0.25
0.25
B
0
0
0
1
0
0.00
0
0
0
0
0
1
0.00
0
25922
0
0
0
0
0.25
0
51844
0
0
1
0
0.25
0
0 51844 25922
1
0
-0.25
0.25
0 25922 51844
0
1
-0.25
0.25
51844 51844 25922 136092 25922
0 19442
0 25922 51844 25922 84247 -19442 19442
19442 -19442 -19442
0 -19442 19442
-9721
0 19442 19442 19442 19442 -9721
9721
0
0
0
0 -0.0040
0
0
0
0 -0.0038
0
0 -707.25 191.25 0.0113
0
0 191.25 -191.25 0.0282
-129.65 -122.73 116.17 12.45 21.99 27.53
G
U
115.2
115.2
0
0
0
0
-14.4
-7.5 116.2
12.5
22.0
27.5
Viga
Dv
32403
Pilares
N
1077
402
Dce
51268
26067
P=
E0=
L·mu
0.577
0.352
D
S
3.955
3.983
C
0.508
0.503
Dci
26067 51630
51268 25976
25976
51630
2064
0.02
765
F
-95.20
-95.20
10.67
5.33
HD
0
0
6.5
3.83
Dbu
1299
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
-130.6
115.2
-15.4
0
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
H
0
0
0.25
0
0
0
51268
26067
0
0
26067
0
19334
0
1
1
0
0
0
1
0.25
-0.25
-0.25
0
0.25
0.25
B
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
26067
0
0
0
0
0
0
51268
0
0
1
0
0
0
0 51630 25976
1
0
0
0.25
0 25976 51630
0
1
0
0.25
51268 51630 25976 135300 25976
-68 19401
0 25976 51630 25976 84033 -19401 19401
19334 -19401 -19401
-68 -19401 19368
-9701
0 19401 19401 19401 19401 -9701
9701
0
0
0
0 -0.0040
0
0
0
0 -0.0038
0
0 -707.25 191.25 0.0114
0
0 191.25 -191.25 0.0283
-123 115.18 13.61 21.78
27.8
G
U
115.2
0
0
0
0
-7.8 115.2
13.6
21.8
27.8
M3D 105
error 9.5% (inseguro)
Análisis de segundo orden. Pcr
Análisis de segundo orden: u > u
Factor de carga crítico: u
(K+G)·u=f det(K+G)=0
G = G( · N) = · G(N) det(K+G)=det(K+
· G)=0
Cálculo de : Problema de valores propios generalizado
Valores propios, (K+ · G) · u = 0
Vectores propios,
Modos de pandeo,
Bifurcación de equilibrio
I
cr
cr
Análisis de segundo orden. Pcr
Problema de valores propios:
cr
Algoritmo de iteración inversa
u (aleatorio)
n=u ·G·u (norma)
u =u / n=u /(u ·G·u ) (criterio de normalización)
=u ·K·u (Iterar hasta que no varie)
(K+ ·G)·u ~ G·u ; u = (K+ · G) · G · u
o
t
o
o
1/2
t
o
o
o
o
o
t
o
o
cociente de Rayleigh: uot·(K·uo + ·G·uo )=0
= uot·K·uo
-1
1
o
1
El algoritmo converge aun cuando para proximo a
Sustituyendo por - converge al menor valor propio
o
cr
Análisis de segundo orden
cr
es casi singular K+ ·G
Desarrollo en serie de s y c
Lc=
E=
Iv=
4
206
25166
Lv=
4.8
Is=
25166
Eiv=
Eic=
51844
51844
/1=
/1=
51844
51844
S
4.0
C
0.5
Viga
Dv
32403
Pilares
N
1077
402
Dce
51270
26061
P=
E0=
L·mu
D
S
3.956
3.983
C
0.51
0.5
Dci
26061 51630
51270 25975
25975
51630
2064
0.02
765
F
-95.20
-95.20
10.67
5.33
1299
HD
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
6.5
3.83
Dbu -130.59
115.2
-15.4
0
1
0
0
0
32403
0
0
0
0
0
32403
0
0
H
0
0
0.25
0
0
0
51270
26061
0
0
26061
0
19333
0
1
1
0
0
0
1
0.25
-0.25
-0.25
0
0.25
0.25
B
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
26061
0
0
0
0
0
0
51270
0
0
1
0
0
0
0 51630 25975
1
0
0
0.25
0 25975 51630
0
1
0
0.25
51270 51630 25975 135303 25975
-69 19401
0 25975 51630 25975 84033 -19401 19401
19333 -19401 -19401
-69 -19401 19367
-9701
0 19401 19401 19401 19401 -9701
9701
0
0
0
0 -0.0040
0
0
0
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