comp. estructural, tuberías flexibles pvc

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Tuberias + Conexiones
MANUAL COMPORTAMIENTO
ESTRUCTURAL PARA TUBERIAS
FLEXIBLES
1
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Tuberias + Conexiones
CONTENIDOS
Introducción .................................................................................... 3
Materiales Termoplásticos ................................................................. 4
Tuberias Perfiladas de PVC................................................................ 4
LAS CARGAS MUERTAS .................................................................. 5
Las Cargas Vivas ........................................................................... 6
Limites de Comportamiento en Tuberías Flexibles................................ 8
Limites de Comportamiento para Diseño............................................. 9
ANEXO II.................................................................................... 11
2
+
Tuberias + Conexiones
Introducción
Es difícil hoy día encontrarnos en algún sitio donde no haya una tubería, quizás para
suministro de agua potable, drenaje sanitario, agrícola, para cableado telefónico,
para gas, oleoductos, túneles subterráneos, líneas de calefacción, etc.
En el sentido más amplio, una tubería es un conducto, por lo general de sección
circular, que sirve para transportar una cantidad de masa: agua, gas, electrones,
fotones, trenes, autos, etc.
Con las ciencias de la ingeniería actuales; es posible diseñar conducciones en
tuberías casi con el mismo grado de precisión con que se diseñan otras estructuras
tales como puentes o edificios. El grado de predicción acerca del comportamiento
hidráulico o mecánico de una tubería, es hoy día muy alto gracias a los métodos de
diseño disponibles y a la experiencia acumulada por profesionales que han dedicado
mucho esfuerzo a esta materia. El trabajo de laboratorio ha sido y es continuo.
A inicios de este siglo, el profesor Anson Marston [1,2] desarrolló un método útil y
práctico para calcular la magnitud de las cargas de tierra que inciden sobre una
tubería instalada y en servicio. Su teoría es útil para predecir la resistencia que debe
tener un conducto cuando se instala en condiciones particulares de servicio.
Más tarde, un discípulo suyo, M.G. Spangler, conjuntamente con su maestro
desarrolló una teoría para el diseño de Tuberías Flexibles. Gracias a ellos y a un
sinnúmero de colaboradores a lo largo de nuestro siglo, las tuberías flexibles ocupan
hoy día una posición de privilegio en la conducción de masas de variada naturaleza.
En esta obra se tratará el caso de las Tuberías Perfiladas de PVC , de perfil abierto,
para el transporte de aguas, sean pluviales, efluentes o combinadas.
El transporte de agua mediante tuberías se puede dividir en:
a- Transporte de aguas a presión y
b- Transporte de aguas de drenaje (usualmente a la presión atmosférica, también
conocidas como conducciones a cielo abierto).
Estas últimas se analizan a
continuación.
Esta publicación puede ser utilizada por ingenieros consultores, constructores,
ingenieros de instituciones públicas, estudiantes o cualquier persona que necesite
diseñar sistemas de drenaje pluvial o sanitario en relación al comportamiento de las
tuberías flexibles ante las cargas. El programa de cálculo que se incluye en el Anexo
III es aplicable a las tuberías flexibles perfiladas.
3
+
Tuberias + Conexiones
Materiales Termoplásticos
Existen 4 tipos de tuberías termoplásticas que son utilizadas con mayor frecuencia en
ingeniería:
1.
2.
3.
4.
Cloruro de Polivinilo (PVC)
Acrilonitrilo-Butadieno-Estireno (ABS)
Polietileno (PE)
Polibutileno (PB)
Además, se encuentran otros materiales como los SRP (plásticos de hule estireno) y
el CAB (Butirato-acetato de celulosa), pero se fabrican en pequeña escala o son para
aplicaciones muy específicas.
Aquí se tratará con las de PVC (cloruro de polivinilo) que en su aplicación para
drenaje pueden ser de pared sólida o de pared perfilada. De estas dos, se verán las
de pared perfilada.
Tuberias Perfiladas de PVC
Actualmente en el mercado mundial existen diversos tipos de tuberías perfiladas
hechas de cloruro de polivinilo. Todas ellas tienen una cualidad común: el diseño de
la pared es estructural, es decir, tiene la facultad de aumentar la rigidez anular sin
gran aumento en el peso por unidad de longitud. Esta condición hace que las
tuberías perfiladas sean más livianas que las de pared sólida.
El principio de funcionamiento se basa en diseñar una pared que posea un valor
elevado en el momento de inercia de sus elementos, tal y como se hace al diseñar
una viga, para ganar resistencia con poco aumento del peso.
La Fig. 1 muestra un elemento típico de tubería perfilada. Con este tipo de pared el
cálculo del momento de inercia es más laborioso que si fuera una pared sólida.
4
+
Tuberias + Conexiones
LAS CARGAS MUERTAS
Las propiedades del suelo que interactúa con las tuberías flexibles influyen en su
comportamiento. De igual manera, la forma de la cama (apoyo inferior de la tubería)
puede reducir las concentraciones de presión de los suelos sobre una tubería rígida.
El empleo de materiales adecuados y una buena densidad de éstos alrededor de
tubos flexibles, pueden limitar las deflexiones a valores permisibles.
Por lo tanto, el suelo, su colocado y tratamiento, así como las propiedades de los
ductos, sean rígidos o flexibles, son importantes en el diseño de cualquier sistema de
tuberías enterradas.
Las tuberías rígidas y flexibles difieren en su comportamiento ante las cargas
provenientes de los rellenos. Una tubería rígida (concreto, barro vitrificado o hierro
colado) no se puede deformar materialmente sin sufrir agrietamientos. Por otra
parte, una tubería perfilada de PVC puede deformarse considerablemente sin sufrir
daños estructurales. El factor de seguridad que se emplea en deflexiones máximas
es igual a 4.
En un sistema con tubería rígida la totalidad de la carga proveniente del relleno es
resistida por la fortaleza misma de la tubería, puesto que el suelo a los lados del tubo
tiende a consolidarse y por lo tanto a deformarse como producto de la carga.
Una tubería flexible al ser sometida a cargas, sufre una deformación que provoca el
desarrollo de presiones laterales que contribuyen a soportar esas cargas (Ver Fig.4)
5
+
Tuberias + Conexiones
HR
Presión
Pasiva
Presión
Pasiva
Bd
Figura 4. Tubería Flexible enterrada en una zanja
La deformación del relleno aumenta los esfuerzos cortantes entre éste y el muro de
excavación, reduciendo así en cierta medida la carga total sobre el tubo. Como
resultado, la carga transmitida a una tubería flexible es menor que en un conducto
rígido a igualdad de altura de relleno HR.
Sin embargo, para efectos de diseño es conveniente considerar la llamada carga de
prisma (Ec. 4, Fig. 5) cuando se trabaja con tuberías flexibles.
Donde,
P: presión debida al peso del suelo a la profundidad HR
ϒ : peso volumétrico total del suelo
HR: profundidad del relleno sobre la corona del tubo
EJEMPLO 1.
Una tubería perfilada de 522 mm diámetro externo se instalará en una zanja de 0.90
6
+
Tuberias + Conexiones
m de ancho. La altura de relleno será de 3 m de un suelo con g=1926 kg/m3. ¿Cuál
será la carga sobre el tubo ?
Utilizando la Ec. 4 se tiene:
P= 1926 kg/m3 x 3m = 5778 kg/m2.
Para obtener la carga muerta total por metro lineal de tubo, se debe multiplicar este
valor por el diámetro externo del tubo,
Carga muerta (Wm) = 5778 kg/m2 x .522 m = 3016 kg/m lineal de tubo.
HR:profundidad del relleno sobre la corona del tubo
Una ventaja de utilizar la carga de prisma es que no se toma en cuenta el ancho de
la zanja.
La teoría de carga de Marston [1,2], (Ec. 5) para una tubería flexible, se basa en el
caso especial de que el tubo y el relleno alrededor del mismo tienen una misma
rigidez, por lo que la proporción de carga muerta sobre el tubo se puede asignar
virtualmente en base al ancho de la excavación (Fig. 6)
Las Cargas Vivas
Las cargas sobre las superficies de las estructuras destinadas al transporte terrestre
que pueden ser estáticas (las llamamos superpuestas) o bien dinámicas provenientes
del tráfico de vehículos, se denominan cargas vivas.
Según la Oficina de Pesos y Dimensiones (OPD) del MOPT, las cargas máximas por
eje permitidas en Centro América (según acuerdo regional) son como indica la Tabla
2.
Tabla 2. Cargas máximas por eje (kg) según la OPD del MOPT
7
+
Tuberias + Conexiones
VEHICULO
EJE 1
EJE2
EJE 3
EJE 4
EJE 5
C-2
4000
8000
-
-
-
C-3
5500
7250
7250
-
-
T3-S2
3500
7250
7250
7250
7250
Estos valores pueden incrementarse hasta en un 15% para efectos de diseño. El Eje
Simple presenta un apoyo en cada uno de sus extremos y el Eje Doble ó Tandem
presenta dos, separados por una distancia de 1.20 m en sentido longitudinal (de
avance) del vehículo.
La superficie de apoyo de cada extremo del eje viene determinada por un rectángulo
de dimensiones BxL (en sentido transversal y longitudinal del vehículo,
respectivamente).
Limites de Comportamiento en Tuberías Flexibles
Como se anotó anteriormente, una tubería perfilada de PVC deriva su resistencia a
las cargas, de su naturaleza a permitir deformaciones. Al deflectarse ante la carga,
ésto permite que se desarrollen empujes pasivos de suelo en ambos lados del tubo
hacia la línea de centro horizontal (Fig.4). Al mismo tiempo, la deformación del tubo
lo libera de soportar la mayor porción de la carga vertical, la cual es soportada por el
suelo de los lados, a través del llamado efecto de arco. La resistencia efectiva del
sistema tubo flexible-suelo, es notablemente alta. En pruebas experimentales
hechas en la Utah State University [1], se ha demostrado que un tubo rígido con
resistencia de 49.2 kg/cm (3300 lb/pie) en la “prueba de los tres apoyos”, colocado
en una cama clase C, llega a fallar por fractura de la pared con una carga de suelo
de
74.5 kg/cm (5000 lb/pie); es decir, el factor de seguridad es de
aproximadamente 1.5. Sin embargo, bajo condiciones idénticas de suelo y carga,
una tubería flexible de PVC deflecta solo el 5% de su diámetro interno. Este valor
está muy por debajo del valor de deflexión que podría causar la falla en la pared del
tubo, algo así como un factor de seguridad de 6 [1].
Por supuesto, en una prueba de los tres apoyos o de apoyo plano, la tubería rígida
soporta mucho más carga que la flexible antes de la falla. La experiencia indica que
esta anomalía tiende a confundir a ciertos ingenieros, porque ellos relacionan
capacidad de carga entre placas planas con la resistencia del sistema suelo-tubo
flexible. Esto solo se puede relacionar para tubos rígidos, pero no para tubos
flexibles. A los tubos flexibles se les somete a la llamada “Prueba de Rigidez Anular”.
La rigidez del tubo flexible es tan sólo una pequeña contribución a la rigidez del
“Sistema Suelo-Tubo”, algo así como desde 150:1 hasta 800:1, y en rellenos
8
+
Tuberias + Conexiones
altamente compactados con materiales granulares podría llegar a ser aún mayor esta
relación entre la rigidez del relleno a la rigidez del tubo. El comportamiento de
tuberías perfiladas está ya muy documentado en la práctica. Uno de los ejemplos
con mayor carácter científico fue desarrollado en las instalaciones de la World Expo
88 que se llevó a cabo en la ciudad de Brisbane, Australia, de abril a octubre de
1988. Allí, toda la infraestructura de los drenajes de tormenta se construyó con
tuberías perfiladas. El trabajo de consultoría estuvo a cargo de la firma australiana
Gutteridge Haskins and Davey y la construcción a cargo de la empresa Thiess
Watkins (Constructions) Ltd.
La experiencia fue recogida con detalles en la publicación “Buried Plastic Pipe
Technology” STP 1093, de la ASTM [5].
En el ejemplo 5 se pueden comparar dos tipos de tubería que, aunque diferentes,
estructural y materialmente hablando, pueden cumplir con el objetivo solicitado por
el diseño. No se analizan aspectos de costos en este ejemplo.
Limites de Comportamiento para Diseño
Al igual que con cualquier obra constructiva, el diseño de tuberías flexibles
enterradas tiene que valerse de ciertos límites de comportamiento, tanto de los
productos como de la instalación en general. Una instalación de calidad es aquella
que se diseñó e instaló siguiendo criterios técnicos adecuados, su vida de servicio
resultó económica y prestó la seguridad esperada.
Primer Limite: La Deflexión
Existen tres factores que son esenciales en el análisis de cualquier instalación con
tuberías flexibles:
1. Cargas sobre la tubería (debidas al relleno y cargas superpuestas)
2. Rigidez del suelo alrededor del tubo
3. Rigidez de la tubería
La carga debida al relleno
Se obtiene fácilmente con la Ecuación 4 (ver Ejemplo 1). El tiempo máximo durante
el cual una tubería flexible alcanza su máxima carga es limitado. Esto depende de la
densidad del material de suelo alrededor del tubo; a mayor densidad del suelo en los
lados del tubo, menor será el tiempo durante el cual la tubería seguirá deformándose
9
+
Tuberias + Conexiones
y la deflexión total como respuesta de la carga máxima será menor. Adversamente,
si el suelo posee una baja densidad, el tiempo durante el cual la tubería seguirá
teniendo deformaciones será mayor y mayor será también la deformación final.
ANEXO I
Clasificación de suelos y valores del E2
(Módulo de reacción del suelo Kg/cm2)
Clase
de
Suelo
VI
V
Suelo según
ASTM D2487
Grado de compactación Próctor
Suelto
Compactación
ligera
Compactación
moderada
Muy compacto
< 85%
85-95%
>95%
Suelos orgánicos del tipo
OL,OH, y suelos que
contienen desechos y otros
materiales extraños
No se acepta en ningún caso este
material como material de encamado
o relleno
Suelos finos LL>50
suelos con media a alta
plasticidad CH
MH,CH-MH
No existe información, consulte con
un mecánico de suelos o utilice
E2=0
Va
Suelos finos, LL<50
plasticidad media a sin
plasticidad,
CL,ML,ML-CL
con menos de 25% de
partículas gruesas
Vb
3.5
14
28
70
Idem anterior pero
con más de 25% de
partículas gruesas
7
28
70
140
III
Suelos gruesos con más
de 12% de finos GM, GC,
SM,SC
7
28
70
140
II
Suelos gruesos con
menos de12% de finos
GW, GP, SW, SP
14
70
140
210
I
Piedra quebrada
70
210
210
210
10
+
Tuberias + Conexiones
Descripción de los tipos de suelos
TIPO
DE SUELO
-
DESCRIPCION
Piedra quebrada, angular de 6 a 40 mm de tamaño tipo gravilla.
GW
Gravas limpias bien graduadas con poco o sin material fino. 50% ó más
retenido en malla Nº4. Más del 95% retenido en malla Nº 200 limpios.
GP
Gravas limpias mal graduadas con poco o sin material fino. 50% ó más
retenido en malla N°4. Más del 95% retenido en malla N° 200.
SW
Arenas limpias bien graduadas con poco o sin material fino (malla Nº 200).
SP
GM
GC
SM
SC
ML
CL
MH
CH
OL
OH
PT
Los suelos están definidos de acuerdo a la norma
ASTM D 2487 a excepción del material clase I,
definido en Norma ASTM D 2321
Arenas limpias mal graduadas con poco o sin material fino (malla Nº200).
Gravas limosas. 50% ó más retenido en malla Nº 4. Más del 50% retenido
en malla Nº 200.
Gravas arcillosas. 50% ó más retenido en malla Nº 4. Más del 50%
retenido en malla Nº200.
Arenas limosas, mezcla areno limo. Más del 50% pasa malla Nº4. Más del
50% retenido en malla Nº 200.
Arenas arcillosas, mezclas arena-arcilla. Más del 50% pasa malla N° 4. Más
del 50% retenido en malla N° 200.
Limos inorgánicos, arenas muy finas, polvo de roca, arenas finas limosas o
arcillosas. Límite líquido 50% ó menos. 50% ó más pasa malla Nº 200.
Arcillas inorgánicas de plasticidad baja a media, arcillas ripiosas, arcillas
arenosas, arcillas limosas, arcillas magras. Límite líquido 50% ó menos.
50% ó más pasa la malla Nº 200.
Limos inorgánicos, arenas finas o limos micáseos o diatomáceo, limos
elásticos. Límite líquido > 50%. 50% pasa malla N° 200 ó más.
Arcillas inorgánicas de alta plasticidad. Límite líquido > 50%. 50% ó más
pasa malla Nº 200.
Limos orgánicos y arcillas limosas orgánicas de baja plasticidad. Límite
líquido 50% ó menos. 50% ó más pasa malla Nº 200.
Arcillas orgánicas de plasticidad media a alta. Límite líquido > 50%. 50% ó
más pasa malla Nº 200.
Turba y otros suelos altamente orgánicos
ANEXO II
Programa en BASIC para el cálculo de los límites de comportamiento de tuberías Perfiladas
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
CLS: CLEAR
REM PROGRAMA PARA EL CALCULO DE LIMITES DE COMPORTAMIENTO DE
REM LA TUBERIA PERFILADA EN SERVICIO
REM HECHO POR ING. OLMAN MONGE A. EN ENERO DE 1994 EN DURMAN
REM ESQUIVEL COSTA RICA. ULTIMA REVISION 1 DE DICIEMBRE 1994
DIM L(5,40)
FOR M=1 TO 40 : READ L(1,M) : NEXT M
FOR M=1 TO 40 : READ L(2,M) : NEXT M
FOR M=1 TO 40 : READ L(3,M) : NEXT M
FOR M=1 TO 40 : READ L(4,M) : NEXT M
FOR M=1 TO 40 : READ L(5,M) : NEXT M
REM EL VECTOR L(1,M) LEE LOS DIAMETROS INTERNOS DEL TUBERÍA PERFILADA(mm)
REM EL VECTOR L(2,M) LEE LAS RIGIDECES ANULARES (kN/M2)
REM EL VECTOR L(3,M) LEE LOS DIAMETROS EXTERNOS (mm)
REM EL VECTOR L(4,M) LEE MOMENTOS DE INERCIA DE LA PARED(mm4/mm)
REM EL VECTOR L(5,M) LEE LAS AREAS DE LA PARED (mm2/mm)
REM ENTRADA DE DATOS
11
+
Tuberias + Conexiones
180 PRINT “
PROGRAMA EN BASIC PARA CALCULO DE LIMITES DE
COMPORTAMIENTO”
190 PRINT “
FECHA=”; DATE$; “ HORA=”;TIME$
200 REM DIAMETROS INTERNOS
210 DATA 75,100,150,200,250,300,350,400,450,500,550,600,650,700,750,800,850,900
220 DATA 950,1000,1050,1100,1150,1200,1250,1300,1350,1400,1450,1500,1550,1600
230 DATA 1650,1700,1750,1800,1850,1900,1950,2000
240 REM RIGIDECES ANULARES
250 DATA 617,267,81,78,40,161,103,69,49,36,27,94,75,60,49,40
260 DATA 34,29,24,21,52,45.4,39.8,35.1,31.1,27.7,24.8,22.2,20.0,18.1
270 DATA 40,37,33,31,28,26,24,22,20,19
280 REM DIAMETROS EXTERNOS
290 DATA 76,101,151,202,252,302,352,402,452,502,552,604,654,704,754,804,854,904,954
300 DATA 1004,1056,1106,1156,1206,1256,1306,1356,1406,1456,1506,1560,1610,1660
310 DATA 1710,1760,1810,1860,1910,1960,2010
320 REM MOMENTOS DE INERCIA
330 DATA 1.95,1.95,1.95,4.44,4.44,31.33,31.33,31.33,31.33,31.33,31.33,146
340 DATA 146,146,146,146,146,146,146,146,428.36, 428.36, 428.36, 428.36, 428.36,
350 DATA 428.36, 428.36, 428.36, 428.36, 428.36
360 DATA 1055.33, 1055.33, 1055.33, 1055.33
370 DATA 1055.33, 1055.33, 1055.33
380 DATA 1055.33, 1055.33, 1055.33
390 REM AREAS DE LA PARED
400 DATA 9.75E-4,9.75E-4,9.75E-4,1.26E-3,1.26E-3
410 DATA 2.3E-3,2.3E-3,2.3E-3
420 DATA 2.3E-3,2.3E-3,2.3E-3
430 DATA 3.814E-3,3.814E-3,3.814E-3,3.814E-3,3.814E-3,3.814E-3,3.814E-3
440 DATA 3.814E-3,3.814E-3,6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3
450 DATA 6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3, 6.18E-3,9.01E-3,9.01E-3
460 DATA 9.01E-3,9.01E-3,9.01E-3,9.01E-3,9.01E-3,9.01E-3,9.01E-3
470 DATA 9.01E-3
480 PRINT “ “
490 INPUT “
TITULO 1”; T1$
500 INPUT “
SUBRAYADO”; S1$
510 INPUT “
TITULO 2”; T2$
520 INPUT “
SUBRAYADO”; S2$
530 INPUT “ 1.
DIAMETRO INTERNO DEL TUBO (mm)= “; DI
540 PRINT “ “
550 FOR M=1 TO 40 : IF L(1,M)=DI THEN 560 : ELSE NEXT M : PRINT “ NO TENGO ESE
DIAMETRO, ENTRE EL DIAMETRO CORRECTO” : GOTO 530
560 DE = DE/1000 : SRT= L(2,M) : AREA=L(5,M) : I=L(4,M)*10-9
570 IF DE<=.158 THEN DE=DE-(0.0036*2) : GOTO 620
580 IF DE<=.26 THEN DE=DE-(0.00443*2) : GOTO 620
590 IF DE<=.57 THEN DE=DE-(0.00877*2) : GOTO 620
600 IF DE<=1.086 THEN DE=DE-(0.0161*2) : GOTO 620
610 IF DE>1.086 THEN IF DE<=2.064 THEN DE=DE-(0.027*2)
620 IF NU=1 THEN 960
630 INPUT “ 2.
ESPESOR DEL RELLENO SOBRE EL TUBO (m)” ; HR
640 IF HR<=0 THEN 630
650 IF NU=2 THEN 740
12
+
Tuberias + Conexiones
660 PRINT “ “
670 INPUT “ 3.
HAY TRAFICO DE VEHICULOS ( S/N ) “ ; C1$
680 PRINT “ “
690 REM “SIMPLE” ES LA PRESION DEFINIDA EN EC. 9 SOBRE LA CORONA DEL
TUBO PRODUCTO DE UN EJE DE PESO “WEJE”
700 IF C1$=”N” THEN SIMPLE=0 : GOTO 760
710 INPUT “ 3.1
PESO DEL EJE EN KILOGRAMOS
“ ; WEJE
720 PRINT “ “
730 INPUT “ 3.2
FACTOR DE IMPACTO ( Ej. 1.15 )
“ ; FI
740 SIMPLE=WEJE*.5/((SQR(WEJE/8.5)+1.2*100*HR)*(SQR(WEJE/8.5)/SQR(2)
+1.2*100*HR))
750 IF NU=2 THEN 980
760 IF NU=3 THEN 980
770 PRINT “ “
780 INPUT “ 4.
PESO ESPECIFICO DEL RELLENO (kg/m3) “; GAMA
790 IF GAMA <=0 THEN 780
800 IF NU=4 THEN 980
810 PRINT “ “
820 INPUT “ 5. MODULO DE REACCION DEL MATERIAL DE SOBRE (kg/cm2) “; E2
830 IF E2<=0 THEN 820
840 IF NU=5 THEN 970
850 PRINT “ “
860 INPUT “ 6.
ESPACIO ENTRE TUBO Y ZANJA (m) “ ; SAL
870 IF SAL<=0 THEN 860
880 IF NU=6 THEN 960
890 RADIO=DE*0.5
900 IF NU=1 THEN 960
910 PRINT “ “
920 INPUT “ 7.
MODULO DE REACCION DEL SUELO NATURAL (kg/cm2) “; E3
930 IF NU=7 THEN 970
940 REM 1. LIMITE POR DEFLEXION
950 REM CALCULO DEL FACTOR DE CORRECCION ZETA, SEGUN LA “ATV”
960 BZ= 2*SAL+DE : FZ=(((BZ/DE)-1)/(1.154+.444*(BZ/DE-1)))
970 ZETA= 1.44/(FZ+(1.44-FZ)*E2/E3)
980 DELTA= .1*1*(GAMA*HR*10-4 +SIMPLE)*100/(SRT*.0102*.149+.061*ZETA)
990 PRINT “ “
1000 PRINT”—————————————-RESULTADOS DEL CALCULO————————————
———————”
1010 PRINT”———————————————————————————————————————
———————————————”
1020 REM CALCULO DE LOS OTROS LIMITES
1030 REM 2. POR PANDEO
1040 BUCK=.98*EXP(-.08*DELTA)
1050 PCR=BUCK*(3*2750000*I/(.86*RADIO3 ))
1060 REM METODO DE LOS ESCANDINAVOS PARA CALCULAR EL BUCKLING
1070 PB=1.15*SQR((PCR*E2/.0102*ZETA)) :
QV=GAMA*HR*9.806/1000+SIMPLE*FI/.0102 : NBU=PB/QV
1080 REM 3. POR FALLA DE LA PARED “WALL CRUSHING”
1090 NCRU=31862/(GAMA*9.806/1000*HR*(DE)/(2*AREA))
1100 PRINT “DEFLEXION (%) F.S. POR PANDEO F.S. POR FALLA DE LA PARED”
13
+
Tuberias + Conexiones
1110 PRINT USING”
##.##”;DELTA; : PRINT USING”
##.##”; NBU; :
PRINT USING “
##.##” ;NCRU
1120 PRINT”—————————————————————————————————”
1130 INPUT “PULSE UN NUMERO: DI=1, HR=2, TRAFICO=3, GAMA=4, E2=5, SAL=6,
E3=7, IMPRIMIR=8, COMENZAR=9, TERMINAR SESION=10, SALIR AL
SISTEMA=11” ; NU
1140 ON NU GOTO 530,630,670,780,820,860,920,1150,10,1410,1420
1150 LPRINT “ SISTEMAS FLEXIBLES DURMAN ESQUIVEL, S.A. COSTA RICA”
1160 LPRINT “ PROGRAMA EN BASIC PARA CALCULO DE LIMITES DE
COMPORTAMIENTO”
1170 LPRINT “
FECHA=”;DATE$; “
HORA=”; TIME$
1180 LPRINT “ “ : LPRINT “ “
1190 LPRINT ;
T1$
1200 LPRINT ;
S1$
1210 LPRINT ;
T2$
1220 LPRINT ;
S2$
1230 LPRINT “ “ : LPRINT “ “
1240 LPRINT “ 1.
DIAMETRO INTERNO DEL TUBO (mm) = “ ;
DI
1250 LPRINT “ 2.
ESPESOR DEL RELLENO SOBRE EL TUBO (m) =”; HR
1260 LPRINT “ 3.
HAY TRAFICO DE VEHICULOS ( S/N )
“;
C1$
1270 IF C1$=”S” THEN 1280 ELSE 1300
1280 LPRINT “ 3.1
PESO EJE DEL VEHICULO ( kg ) = “;
WEJE
1290 LPRINT “ 3.2
FACTOR DE IMPACTO= “ ;
FI
1300 LPRINT “ 4.
PESO ESPECIFICO DEL RELLENO (kg/m3)= “ ;
GAMA
1310 LPRINT “ 5.
MODULO DE REACCION MATERIAL DE SOBRE (kg/cm2)”; E2
1320 LPRINT “ 6.
ESPACIO ENTRE TUBO Y ZANJA (m) “;
SAL
1330 LPRINT “ 7.
MODULO DE REACCION DEL SUELO NATURAL (kg/cm2)”; E3
1340 FOR XX=1 TO 2 : PRINT : NEXT XX
1350 LPRINT “ “ : LPRINT “ “
1360 LPRINT “————————————————RESULTADOS DEL CALCULO—————————
——————”
1370 LPRINT “——————————————————————————————————————
——————————————-”
1380 LPRINT “ DEFLEXION (%) F.S. POR PANDEO F.S. POR FALLA DE LA PARED”
1390 LPRINT USING “
##.##”;DELTA; : LPRINT USING”
##.##”;NBU; :
LPRINT USING”
##.##” ; NCRU
1400 LPRINT “——————————————————————————————————————
——————————————-”
1410 END
1420 SYSTEM
14