0Sistema Nitrato de Uranilo-Eter Dietílico-Agua. Extracción

J. E.N. 25-DMa/l 1
JUNTA DE ENERGÍA NUCLEAR
EL SISTEMA NITRATO DE URANILO-ETER DIE TILICO -AGUA,
EXTRACCIÓN DE NITRATO DE URAÑILO CON AGUA A PARTIR DE
DISOLUCIONES ETÉREAS EN COLUMNAS DE PULVERIZACIÓN Y
DE RELLENO
Por
PÉREZ LUIÑA,.A. y GUTIÉRREZ JODRA, L.
MADRID, 1 960
.
Este trabajo ha sido publicado en Anales
de la Real Sociedad Española de Física y Quf
mica Serie B-QUIMICA. Tomo LI (B). - pág.
143. - num. 2 . Febrero 1 955.
Toda correspondencia en relación con
este trabajo debe dirigirse al Servicio de Do
cumentacion Biblioteca y Publicaciones, Jun
ta de Energía Nuclear, Serrano 121 Madrid
ESPAÑA.
Í N D I C E
Pag.
Equipo
2
Prodúceos empleados
4
Datos de equilibrio
4
Técnica experimental
4
Análisis
5
Cálculos
5
RESULTADOS EXPERIMENTALES
7
Experiencias A '
8
Experiencias A
10
Experiencias B
12
Experiencias C
13
Experiencias D
15
DISCUSIÓN Y COMPARACIÓN
22
NOMENCLATURA
25
SUBÍNDICES
26
BIBLIOGRAFÍA
27
EL SISTEMA NITRATO DE URANILO-ETER DIETILICO-AGUA,
EXTRACCIÓN DE NITRATO DE URANILO CON AGUA A PARTIR DE
DISOLUCIONES ETÉREAS EN COLUMNAS DE PULVERIZACIÓN Y
DE RELLENO
Por
PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA , L.
La solubilidad de algunos electrolitos fuertes en disolventes orgánicos,
ha suscitado numerosos trabajos, siendo la opinión más general que dicha
solubilidad va acompañada de la formación de solvatos orgánicos. En los
últimos años se ha ensayado la purificación o separación de gran numero
de sales inorgánicas por extracción con disolventes orgánicos; y asiT, entre
otros, se han utilizado el éter isopropilico para separar vanadio de hierro
(1) y SbCl3 de SbCl5 (2); el éter etílico para separar Th(NO3)4 de UO2(NO3)2
(3) de Fe(SCN)3 (4), de Ce(NO3)3 (5), de GaCl3, germanio de galio y otros
metales a partir de soluciones nítricas, y mezclas de ácidos butilfosfóricos
disueltos en éter dibutílico normal para separar circonio y niobio de otros
productos de fisión.
De todas formas, en la bibliografía hay pocos trabajos sobre el tratamiento semiindustrial o industrial en columnas de extracción. Geankoplis
y Hixson (6) han estudiado la extracción por medio de éter isopropilico de
cloruro férrico disuelto en soluciones de ácido clorhídrico 7,8 N. Crittenden y Hixson (7) han llevado a cabo la extracción de ácido clorhiclrico en
disolución acuosa, empleando pentanoles como disolventes. Estos últimos
han empleado una torre de pulverización y como fase dispersa la solución
acuosa de HC1. La separación de cloruro de cobalto de cloruro de níquel
en torre de extracción y con alcohol caprílico como disolvente ha sido realizada por Kylander y Garwin (8).
División de Materiales.
La separación de torio y uranio, a s í como la purificación de éste, se
consigue bien por extracción con disolventes orgánicos , principalmente con
éter dietilico, que es el más selectivo de todos los ensayados (9).
Desde la presentación de la primera parte de este trabajo (10) han sido
publicados dos estudios sobre la extracción en contracorriente de nitrato de
uranilo.
Murdoch y Pratt (11) han llevado a cabo la extracción de nitrato de uranilo a partir de disoluciones acuosas, en una columna de pared mojada, uti
lizando metilisobutilcetona y dibutoxidietiléter como disolventes. Empleando este último j ua,. ensayado también la extracción desde el disolvente al
agua. Sus resultados muestran que la resistencia a la difusión es aproximadamente igual en las dos fases, mientras que la resistencia interfacial, debida a la reacción de solvatación, es 5-20 por ciento de la total para el dibutoxidietiléter y del 10-3 5 por ciento para la metilisobutilcetona.
Warner (12), trabajando con los mismos sistemas en una columna de
discos, b' llegado a conclusiones análogas en cuanto a la resistencia individual de las fases, sin llegar a dar valores de la resistencia interfacial.
Los resultados obtenidos por Warner están de acuerdo, cualitativamente,
con los obtenidos por otros investigadores en la extracción de solutos orgánicos.
En e^ presente trabajo se amplían las experiencias dadas en (10) con ñus
vos ensayados realizados en otra columna de pulverización y, las series C
y D, experiencias de concentraciones iniciales de la solución etérea del 6
por ciento y 32 por ciento, aproximadamente.
Se aportan, además, otras correlaciones para las alturas de las unidades de transmisión totales; y a fin de lograr una mejor comprensión y exposición de los resultados, se repiten algunos de los datos iniciales expuestos anteriormente (10),
Equipo
Se han empleado tres columnas de extracción, indistintamente como de
pulverización o de relleno. El relleno utilizado es de anillos Raschig , de
vidrio. En las tablas I y II se exponen las características de columnas y relleno ; respectivamente,
Las columnas . tanques de almacenamiento y tuberías de conducción
son de vidrio. Como material de empalme se ha utilizado tubo de plástico
de cloruro de polivinilo.
Las columnas están formadas por un cuerpo recto, unido a dos piezas
en la parte superior e inferior por medio de esmerilados. La pieza superior
tiene tres uniones : entrada de la fase pesada, salida de .la fase ligera y termómetro, respectivamente,
T A B L A
I
Cara cterísticas ce las columnas de extracción
C A R A C T E R Í S T I C A S
COLUMNA
Numero 1
Longitud total, cm
Longitud entre boquillas, cm
Longitud ocupada por el relleno, cm
Diámetro interior, cm
Sección transversal, cm^
Diámetro interior de la boquilla, mm
Diámetro interior de los tubos de conduc .-.
ción, cm
T A B L A
Numero 2 Número 3
102
77
80
4 ,7
17,45
2 ,5
175
152
147
5,0
19,62
2,0
182
159
5,25
21 ,70
1,5
0,8
0,8
0,6
II
Características de los anillos Raschig
Diámetro exterior medio, mm
Diámetro interior medio, mm
Longitud media , mm
Volumen medio, mm^
Esfericidad
Porosidad
5,67
3,94
7,74
101,40
0,404
0,568
La pieza inferior va provista de dos uniones para la entrada de fase
ligera y salida de fase pesada, respectivamente.
Las columnas son fácilmente desmontables, permitiendo asimismo el
cambio de distintas boquillas para dispersar la fase discontinua.
Una parte de la conducción que da salida a la fase pesada es de tubo
ble de plástico, para poder regular la altura de descarga y, por tanto,
flexible
la altura de la inte ríase.
En la publicación anterior (10) se ha dado un esquema de la instalación
general, análogo para las tres columnas.
La aumentación se hace por gravedad a partir de frascos de Mariotte .
de 10 litros de capacidad. La constancia de.los gastos se consigue, además
de por el empleo de frascos de Mariotte, por una regulación manual con dos
llaves de vidrio. Una de estas llaves se emplea para regulación de todo o
nada. Los gastos de entrada se miden con magistrales, previamente calibra
dos para la solución a emplear. Los gastos de calida se midca con probetas
graduadas y un cronómetro.
Las conducciones de entrada están provistas de una salida lateral para
toma cíe muestras y comprobación de los magistrales en cualquier momento.
El cuerpo central de las columnas posee en la parte inferior un ligero
estrechamiento para soportar una espiral de vidrio, que sirve de sostén a
los anillos Raschig cuando se utilizan como torres de relleno.
Productos empleados
Nitrato de uranilo hexahidrato, preparado por la Sección de Química
Industrial de la Junta de Energía Nuclear. Su pureza, determinada por análisis,, es superior a la de los reactivos para análisis existentes en el mercado,
Agua bidestilada.
Éter etílico de la casa P. Q. y F. Abelló, purificado por destilación
abierta.
Daxos de equilibrio
Se uan considerado los datos dados en (10), Aunque la temperatura en
todas las experiencias ha oscilado entre 20 y 23 °C, no se ha tenido en cuenta ninguna corrección por diferencia con los 25 °C a que se obtuvieron los
anteriores datos de equilibrio, ya que de acuerdo con los datos de Misciattelli (13) y Warner (9) dados para 20 °C, la dispersión debida a los errores de
análisis es superior a la producida por la variación de temperatura.
Técnica experimental
'
;
• ••
Cuando el agua-es la fase continua, es conveniente ,• en-la .primera experiencia, llenar al principio una pequeña parte de. la columna con fase
etérea, y entonces hace entrar el aguas para que ésta-no penetre en la conducción de la fase etérea. Cuando el nivel del líquido alcanza ia salida de ia
fase ligera, se gradúa poco a poco la salida de la fase pesada, se ajustan los
gastos a los establecidos y se mantienen constante la altura de interfase.
Cuando la fase etérea es la continua se llena la mayor parte de la columna con dicha fase y a continuación se procede en todo como en el caso
anterior.
A intervalos regulares de tiempo- 15 a 30 minutos-se toman muestras
de las fases. En éstas se hacen medidas de densidad de forma que se obtenga la tercera cifra decimal. Las curvas de densidad-tiempo indican de
manera efectiva el momento en que se alcanza el régimen estacionario.
Se considera que tres indicaciones constantes de densidad son suficientes
para ello.
Cuando se ha alcanzado el régimen estacionario se miden los gastos
de salida de las fases y se toman muestras de las fases y de la alimentación para análisis.
Análisis
En las muestras se ha determinado solamente uranio. El método experimental seguido es el descrito en (10). Los pasos más importantes son
1) Eliminación del ion NC3
2) Reducción de UC|
con H2SO4.
a U4 con Cd electrolítico.
3) Oxidación con KMnO^ de los iones U
a UO2
. Todas las muestras se analizaron por duplicado y, en general, la desviación no fue superior al 2 por ciento. En algún caso que la desviación fue superior a este
limite, la muestra se analizó nuevamente también por duplicado.
Cálculos
Halladas las concentraciones de entrada y salida y los gastos de ambas fases, se calcula por balances de material la cantidad de soluto transmitido.
Las ecuaciones utilizadas empleando la nomenclatura de la figura 1
son :
(la)
NR
= R l X l - R2x2
(1 b)
Para el cálculo del número de unidades totales de transmisión se han
utilizado las ecuaciones
U
rlv
ET
- (2 a;
j y-,
•j - . • ¡
U
RT
c_;
v
-l
s e ha n ; 2 . ' " . . c c £- ^ a 1 ' J. _ e : o _•.
lentes a una unidad de t r a n s m i s i ó n
por medio de
HTU
HTU
ET
H
RT
(3 a )
UET
uRT
(3 b)
y de éstas se han obtenido los coeficientes totales de transmisión mediante las fórmulas siguientes deducidas de las ecuaciones (2) :
Figura 1
Esquema de columna
KT
H
a =
E
(4 a )
HTU ET . S
R
(4 b )
Designando por E y R a las respectivas velocidades másicas, las anteriores ecuaciones se convierten en
K
(5a).
R
K
R
HTU..,
HTU R T
(5 b)
En gran parte de las experiencias, x* es cero y, por tanto la fórmula
b) se transforma en
HTU P T
De igual manera, el coeficiente total correspondiente puede ser expr_e_
sado por
x
R - i, _£_
l
KR. a = _ £
n
ln.
H
(7)
x?
En todas las experiencias el numero de platos teóricos, n, fue inferior a 2. Cuando xj - x, < xy - x , * , n< 1 y l a altura equivalente a un pía
to teórico se calcula por la formula
HETP =
x
l - X2
x,-x,*
(8)
Si x^ - X2 > xj - Xi*, n > 1 ( y en las experiencias de este trabajo
menos que 2) y el-valor de HETP -viene dado por
HETP =
—
(9)
RESULTADOS EXPERIMENTALES
Las experiencias realizadas se han clasificado en cinco grupos :
1. Experiencias A ' realizadas en la columna numero 3, trabajando
como columna de pulverización y con la fase acuosa continua,
2. Experiencias A, realizadas en la columna número 1, de pulverización, fase acuosa continua.
3. Experiencias B , columna numero 2, de pulverización, fase etérea
continua.
4. Experiencias C, columna numero 1:, de relleno, fase acuosa continua.
5. Experiencias D, columna numero 2, de relleno, fase etérea continua.
Exper i e n r í a s A '
F'*.= serie de cinco experiencias se ha rr>a-ntenido aproximadamente
constanre '- y se ha variado R s velocidad rnásica de la fase etérea,, entre
1,30 y 2 . . i g/min , cr c , Las concentraciones de 'a aumentación ensayada
están coii-iprendidas eu£r¿. 14,00 y 19,95 por c .<u. d n iratu s..•: u -^.¡ic.
entrtr sí a. lo iargc ce
la colurru 3 Estor dos efectos, variedad de tamaños y ccaie scencia ; se
acer. uc . *- I = unentar R »
x sos ,
Los resultados experimentales se dan en la tabla III, en la que, así
corno en las restantes, no se indica el valor de y¿ , por ser igual a cero en
todas las experiencias.
El valor de HETP varía poco con el gasto de la fase dispersa,
_
Las -orrelaciones de HTU E T frente a l/R y de HTUJ^-J. en función de
R se dan en la figura 2O La HTU-grp disminuye para gastos crecientes de
la fase dispersa, y la HTU RT aumenta.
1 , gr/em l mín
2
1
I
-
I
I
I"- (1.50-1.67)
200
S
»- 100
m
l
i
l
i
Figura Z.
Expe-riencias A'. Columna de pulverización niírri- 3. Fa.se ai spe v ~:í
etérec-.- Extracción de éter s a^ua..
T A B L A
III
Experiencias A". Columna de pulverización ndm. 3. Fase dispersa : etérea. Extracción de éter a
agua. Datos experimentales y constantes de transmisión de materia
Experiejn
cias
Velocidades <T>asica8
g/min. cm 2
É
R
Composicioneaifracción
en peso de UC2(NO3)2
x
l
X
HETP
cm
cm
ST
cm
xRi5^
2
K
ET^a
x 10*
1
1,57
1,30
0,1400
0,0041
0,1220
160, 3
226, 5
51.8
5,90
2,51
2
1,50
1,77 5
0,1455
0,0060
0,1510
159
201
47,7
7,46
3,72
3
1,60
2,19
0,1720
0,0125
0,1810
160, 5
163, 5
61
'6
9,80
3,56
4
1,67
2,71
0,1780
0,0187
0,2210
138
118
67
>6
14,15
4,00
5
1,52
2,64
0,1995
0,0278
0,2520
128, 5
78, 4
16,05
3,3:7
94,
6
10
La relación lineal entre HTU™-™ y l/R , está de acuerdo con lo hallado
por Rübin y Lehman (14) al estudiar los datos hallados por otros investigadores.
En la figura 3 se dan las correlaciones de
. frente a R/E y de
R a c o n r e l a cion a R¡ respectivamente. Kgg
crece con R . asi corno
también Kp a , si bien en,este caso el crecimiento no es tan acusado corno en el primero
i
l
i
i
I
I
l
i
Vi
Figura 3
Experiencias A **. Columna de pulverización num. 3. Fase dispersa
etérea. Extracción de éter a agua.
Experiencias A
En (10) se dan los resultados de estas experiencias,
Se ha comprobado la influencia de los gastos de ambas fases. Para
ello se han hecho series de experiencias en que el gasto de la fase dispersa
se mantenía aproximadamente constante y se variaba entre ciertos límites
el gasto de la fase continua.
11
Se ha ensayado también la influencia de la concentración, para lo cual
se han llevado a cabo tres grupos de siete experiencias cada uno, donde las
respectivas concentraciones de la alimentación fueron del orden del 6, 16 y
32 por ciento, con desviaciones de + 2 por ciento.
1S0O-
EXPERIENCIAS A
TORRE D E PULVERIZACIÓN
"ASE CONTINUA : AGUA
• fi (1.17 - U 0 )
O R (2.54-2.60)
D S (3.16- 3.32)
Afi(3.69- 3.87)
0 R («.62- 4,85)
Vfi(5.35-5.77)
S g (5.88-6.45)
Í0O0
o
z
500-
4
6
. gr/em? min •
Figura 4
«00
EXPERIENCIAS A
~ TORRE
-
•
1000-
500 -
FASE
DE PULVERIZACIÓN
CONTINUA : AGUA
O E (1.36-5.63)
O •£ (3.36 - 3.80)
D f (4,25- i.U)
fl É (5,05- 5.40)
0 1 (6.39- 585)
V 6 (7.46- 7.98)
B I (152- S.06)
12
Al igual que en las experiencias A', existe una amplia variación de tama
ños de las gotas, y a lo largo de la columna muchas-gotas coalesceri. Este
efecto aumenta con el gasto de la fase dispersa y con su concentración.
Las experiencias se pueden agrupar en serie de E o R constajntes. En
las_figuras 4 y 5 se dan las correlaciones de HTU-grp en función de E y de
l/R para valores constantes de E y de E , respectivamente. H T I J E ^ aumenta con la velocidad másica de la fase continua y disminuye al crecer el gasto
de la fase dispersa.
Experiencias B
En esta serie la fase dispersa es la acuosa. Las gotas son uniformes,
y al aumentar el gasto de la fase discontinua varía muy poco el tamaño de
ellas. La coalescencia de las gotas a lo largo de la columna es tanto más
acusada cuanto mayor es la concentración.
La concentración inicial en nitrato de uíranilo de la fase etérea es del
orden del 16 por ciento, oscilando alrededor de este valor. Se han hecho
dos grupos de experiencias con concentraciones del orden del 6 y del 32 por
ciento, respectivamente. Los datos experimentales y las constantes calculadas se dan en (10).
En estas experiencias la HETP es considerablemente mayor que en el
caso de ser la fase dispersa la fase etérea.
1500
.
EXPERIENCIAS B
_ TORRE DE PULVERIZACIÓN
FASE CONTINUA i ÉTER '
tooo
500
• 6(0.72 - (X75)
O 6(l<0* - 1,66)
t Rlt.76 - T.9*)
• SU2! -26<)
II
i
i.gr/W-min
.Figura 6
I
i
i
i
i
i
Para la H T U F T se encuentra una correlación del mismo tipo que en las
experiencias A, y así", en la figura 6, donde se representa HTU^j frente a
E, se obtiene un haz de rectas que pasa por el origen.
En este caso las desviaciones de la HTUgj (para valores constantes de
R) son superiores a las de las experiencias A. Esto está de acuerdo con los
datos existentes en la bibliografía para otros sistemas, que indican que las
mejores correlaciones halladas son las de las constantes basadas en la fase
continua.
Experiencias C
Se ha empleado la fase etérea como fase dispersa y la columna numero
1, con el relleno anteriormente descrito.
En (10) se dan los resultados para 16 experiencias, en las que la coticen
tración inicial de la fase etérea oscila alrededor del 16 por ciento.
En la tabla IV se dan los resultados de dos grupos de cuatro experiencias
cada uno, con concentraciones del orden del 6 y 31 por ciento respectivamen.
te.
800
í
E (1.51 -199)
O E (4.40- 5.55)
• I (6.36-7.16)
A 1(8.64-9.15)
Figura 7
Experiencias C. Torre de relleno. Fase continua : agua. Extracción
de éter a agua. Torre num. 1.
T A B L A
IV
Experiencias C. Columna de relleno num. 1. Fase dispersa: etérea. Extracción de éter a agua.
Datos experimentales y constantes de transmisión de materia
Experiejn
cías
Velocidades masicas
g/min . cm
~Z.
~
E
R
Composiciones:fracción
en peso de UC^ÍNC^);?
xx
x2
yj
IETP
cm
HTU E T
cm
HTU R T
cm
K
E.a
x 102
R.a
x 102
K
1/
5,40
2,85
0,0546
0,0004
0,0278
80,5
601
16,3
0,899
1,75
18
8,95
2,82
0,0544
0,0002
0,0181
80,5
889
14,3
1,008
1,97 5
19
4,43
2,94
0,0575
0,0002
0,0355
20
1,46
2,94
0,0555
0,0003
0,1055
80,2
122
15,33
1,20
1,92
21
9,19
3,20
0,3074
0,0039
0,1150
80,4
180 , 7
18,35
5,08
1,74 2
22
6,89
3,25
0,3134
0,0035
0,1685
50,4
126
17,8
5,46'
1,82 5
23
4,99
3,31
0,3143
0,0043
0,2064
45,8
82 ,9
18,6
6,03
1,78
24
2,08
3,51
0,3196
0,0981
0,3659
44,8
34 , 5
48,8
6,03
0,70
on
°
80,2
AnL
406
An
*14,7
i 1,09
« « - » «2,00
«
*>
15
Son el equivalente de las experiencias A, sólo que realizadas en columna de relleno.
La HrUi)T.jiene valores bajos y prácticamente independientes de los
valores de E y R, excepto para gastos bajos de. la fase continua y altos de
la fase dispersa. En estas condiciones la HTUj^y. alcanza valores relativamente altos.
No se ha hallado ninguna correlación satisfactoria para las constantes
basadas en la fase dispersa. Los valores basados en la fase continua dan
buenas correlaciones en función de cualquiera de las velocidades másicas
de las fases.
Los resultados obtenidos, figura 7 y 8, son análogos a los de las experiencias A, HTUj7--p disminuye al aumentar el gasto de la fase continua.
En la figura 9 se representa el efecto de la concentración de entrada de
la fase dispersa, y los resultados, como era de esperar, son también análogos a los de las experiencias A.
Experiencias D
En esta serie, realizada en la columna numero 2 con relleno, la fase
etérea ha sido la fase continua.
Las velocidades másicas están comprendidas entre 0,94 y 4,0 g/cm^
min para la fase etérea.
En (10) se dan los resultados para 16 experiencias, cuya concentración
de la alimentación es del orden del 17 por ciento. En la tabla V se dan los
resultados y las constantes calculadas para otras ocho experiencias, realizadas con objeto de ensayar el efecto de la concentración.
En ellas se encuentra que los coeficientes de transmisión de materia
y las HTU basadas en la fase continua presentan oscilaciones que no permiten una copelación adecuada. Puede decirse, en general, que HTUj^-j. depen.
de goco de R y aumenta ligeramente con E, y que Kn
_ apenas depende
de E y de la concentración inicial de la fase etérea, aumentando con R . En
la figura_ 10 se tiene evidencia gráfica de la variación expuesta para Kj^ a
con E y R y con la concentración.
Los valores de ÜTUp-p son notablemente inferiores a los obtenidos en
las columnas de pulverización, si bien son superiores a los obtenidos en
columna de relleno, con el agua como fase continua.
16
800
R (1.05-1.09)
O R (296-3.17)
O R (4.55-4.66)
A S (5.45-620)
I,
mín
Figura 8
Experiencias C. Torre de relleno. Fase continua: agua. Extracción dé éter a agua.
Torré núm. 1.
_
ioof-
I
_
-
EXPERIENCIAS C
TORRE DE RELLENO
PASE CONTINUA .A0UA
^
^ S ^
S
0 X, CQ0W4-0,0575)
• X( (.Q1665-0,1831)
D Xi (03074-O.3W6)
l i l i l í
£ SOh
" n " ' |
r
" l
E. 9r/enrtmiB — w
Figura 8
1
1
1
T A B L A
V
E x p e r i e n c i a s D. Columna de relleno núm. 2. Fase dispersa:agua. Extracción de éter a agua.
Datos experimentales y constantes de transmisión de materia
Expe rieti
cía
Velocidades másicas
g/min . cm 2
É
R
Composiciones; fracción
en peso de UO2
x
HETP
cm
HTUET
cm
HTURT
cm
l
K
E. a
x 102
K
R.a
x 102
i,-. .»
17
3,6
P.,936
0,0595
0,00027
0,0175
147,5
1715
27,2
0,21
3,44
18
2,86
0,947
0,0574
0,00023
0,0196
147,5Í
1510
26,5
0,189
3,58
19
1,97
1,00
0,0532
0,00023
0,0280 5
147,5
1030
26,85
0,491
3,73
20
0,913
1,00
0,0528
0,00014
0,0568
147
46 é
24,8
0,195
4,04
21
3,89
0,915
0,3182
0,00031
0,0868
147
/ 439
21,2
0,885
4,31
22
3,03
0,919
0,3245
0,00035
0,1020
86,5
381
21,5
0,795
4,26
23
2, 16
0,949
0,3250
0,00029
0,1445
75,8
252
20,9
0,857
4,54
24
0,977
0,982
0,3230
0,00036
0,2870
73,5
84
,21,65
1,16
4,54
1»
Q8
EXPERIENCIAS 0
, TORRE DE RELLENO
FASE CONTINUA. ETÉREA
0,4
i
/
-
0.2-
O Kt(Q0528 -0.0516)
e x, (o.»en -o.is5*)
<> X ( (Q3t82 -0,3250)
1
1
Figura 10
La HTU F T depende de E y R en la misma forma que en las demás experiencias y, como de costumbre, se obtienen buenas correlaciones para
la HTU ET en función de velocidad másica de su propia fase y en función del
inverso de la velocidad másica de la fase contraria, como se observa en
la figura 11.
Se han realizado dos grupos de experiencias con concentraciones de
entrada de la fase etérea del 6 y del 32 por ciento, respectivamente. Se ha
mantenido constante el gasto de la fase continua y se ha variado el de la
fase dispersa. Como en los demás casos, HTU^j aumenta al disminuir la
concentración de entrada de la fase dispersa.
El coeficiente K £
a depende poco de E . Para valores bajos de R
aumenta ligeramente con E". En cambio, para valores de R superiores a
1, 10 g/cm 2 min K E a disminuye al aumentar E.
Coeficientes individuales de transmisión de materia
Se ha intentado calcular el valor de los coeficientes individuales de
transmisión empleando el método de Brinsmade y Bliss (15), pero los resul
19
EXPERCNCIAS 0
TORRE DE RELLENO
FASE CONTINUA :ÉTES
tlOO
IOQO-
«00
I
i
Figura 11
Alturas equivalentes a una unidad de transmisión individuales
tados obtenidos no han sido satisfactorios , lo que era de esperar, dada la
amplia distribución en el tamaño de las gotas y la gran variación del potencial de concentración dentro de la columna.
A partir de las fórmulas que dan las HTU totales en función de las HTU
individuales.
»
.
HTU R T =
R
m E
HTU,
(10 a)
HTU E T
R
m E
HTU
(10 b)
= HTU E
20
se deduce
HTUR T
HTU E T
(11)
R
y m E
a partir de las HTU
m E
R
totales, y con ellos se han obtenido las rectas de las figuras 12, 13, 14 y
15, de las cuales se obtienen los valores dados en las tablas VI y VIL En
la tabla VI se dan los valores de las HTU individuales obtenidos de las representaciones de HTU ET frente a SÜL , y e n la VII-los obtenidos a partir
de HTU RT frente a _J* . L,Os valores hallados a partir de ambas HTU totales son prácticamente iguales.
Se han calculado los valores de
Los valores encontrados para HTUig y HTUn indican que las resistenr.
cias de las fases son aproximadamente iguales, predominando ligeramente
la de la fase acuosa. Esto está de acuerdo con los resultados de Murdoch
y Pratt (11) y Warner (12), aunque estos investigadores-han utilizado otros
disolventes y, en general, una dirección de extracción, de agua a disolvente
orgánico, contraria a la utilizada en las experiencias del presente trabajo.
JL
mi
0,5
o
50
EXPERIENCIAS A'
H T U E - 4 3 -43em.
HTU B - 46,5- 46 em.
Figura 12
H T U E = 137- I36cm
HTU» = 88- 88 en
m£
R
Figura 13
SL.
40
<0
EXPERIENCIAS
í
1
c
HTUi- 14,S-1Sea.
HTU»- 1S ) - 1Í.8 aa.
ee
/
-
-4 seo
c
•
»
-
/
a
/
R
"5T
Figura 14
1
tees
22
Para las experiencias A los resultados han sido satisfactorios, lo que
parece achacable a que en estas experiencias ha sido donde se ha observado la más amplia distribución en el tamaño de las gotas.
Las HTU individuales son independientes de la concentración de entrada en la fase etérea, ya que en las figuras antes citadas se han representado
todas las experiencias, independientemente de la concentración inicial de
la fase etérea.
Correlaciones del mismo tipo han sido halladas en el caso de solutos
orgánicos por Leibson y Beckmann (16).
DISCUSIÓN Y COMPARACIÓN
En las experiencias realizadas en columnas de pulverización se ha
comprobado que los factores que afectan el movimiento y coalescencia de
las gotas dependen principalmen.
te de la fase empleada como disjt
».
persa, del gasto de la misma y
de la concentración de entrada
de la fase etérea. Estos resulta•o
•
dos confirman los obtenidos por
_
„
Fleming y Johnson (17) operando
^r .
"
1080 gí/*5'u
con el sistema agua-ácido acéü
^r
_
5
w
y
co-metilisobutilcetona.
f
j-r—-
- 9
El gasto de la fase continua
influye en menor grado en la distorsión de las gotas, y para un
mismo gasto de la fase dispersa,
al aumentar el gasto de la fase
continua, se produce un ligero
achatamiento en el frente de la g£
ta.
§
*m
§ 500 -
J\
EXPERIENCIAS
utu,-ai-m »
•Jf
,
1
,
,
,
Cuando la fase etérea fue la
•fy
•»
dispersa, se ha comprobado que
las paredes de la columna ejercen
una marcada influencia en el movi_
Figura 15
miento de las gotas. Las gotas que
ascienden por el centro lo hacen más de prisa y siguiendo la mejor trayectoria vertical que aquellas que ascienden por los laterales y cerca de las
paredes, que siguen una trayectoria en ligera espiral. Cuando la fase acuose fue la dispersa, este efecto no pudo ser observado, porque se formaba
un rosario de gotas que descendían por el centro de la columna. Ya O'Brien
y Gosline (18) demostraron que las gotas siguen mejor la trayectoria vertical cuanto más pequeño es el diámetro de la columna, aunque la velocidad
23
de a s c e n s o de las gotas disminuye con el d i á m e t r o de la m i s m a . Morello y
Poffenberger (19), para evitar t r a y e c t o r i a s en e s p i r a l de l a s g o t a s , que
provocan r e c i r c u l a c i ó n en la fase continua, proponen s u s t i t u i r las columnas
de d i á m e t r o grande por e x t r a c t o r e s formados por v a r i a s columnas p a r a l e l a s de d i á m e t r o pequeño.
Rubin y Lehman (14) han discutido los datos dados a n t e r i o r m e n t e por
o t r o s i n v e s t i g a d o r e s y han encontrado que l a s HTU totales son función l i neal del gasto de la fase c o r r e s p o n d i e n t e y del i n v e r s o del gasto de la fase
opuesta.
P a r a l a s cinco s e r i e s de e x p e r i e n c i a s las c o r r e l a c i o n e s de HTUT-T-* en
función de E y de l / R son r e c t a s bien definidas y que, prescindiendo de
pequeñas d e s v i a c i o n e s , quizá originadas por el e r r o r con que vienen afectados los d a t o s , pasan por el origen.
En l a s r e p r e s e n t a c i o n e s de HTUE'j< frente a E la variación de aquélla
es lineal con r e s p e c t o a E , y el coeficiente angular de las r e c t a s depende
de R . P o r t a n t o , se puede suponer que se cumple para los haces de r e c t a s
la ecuación
HTU£T
- f (R) i
T A B L A
(12)
VI
Valores de HTU individuales obtenidos de las reprje
sentaciones de HTU E -T> frente a m E / R
B
C
D
13,8
22,3
15
25
H T U R , cm
43
88
H T U £ , cm
46
137
T A B L A
VII
Valores de las HTU individuales obtenidos de las
r e p r e s e n t a c i o n e s de H T U - D T ^ r e n t e a
D
H T U R , cm
43
H T U E , cm
46,5
88
1 3,5
22,5
136
14,5
25,8
24
Suponiendo que f(R) = aR , se obtiene para todas las series que
n = - 1 y que a depdende del tipo de columna, de la fase que se dispersa y
de la concentración inicial de la fase etérea. En la tabla VIII se dan los valores de a para todas las series de experiencias. Las ecuaciones obtenidas
sólo son aproximadas y aplicables exclusivamente para el intervalo de gastos estudiados, ) asi', la representación de HTUE-p frente a E/R , en alguna
serie, da lineas que no son totalmente rectas, presentando una ligera curva
tura. Los valores calculados para HTUj^.-p presentan desviaciones máximas
del 10 al 20 por ciento.
T A B L A
VIH
Valores de a correspondientes a la ecuación (12)
Concentración inicial
del refinado
A
'
5-6 %
15-17 %
30-32 %
200
A
B
C
D
430
678
310
480
179
335
115
183
69
149
60
120
Estos resultados están de acuerdo con los dados por Rubín y Lehman
(14), y de la misma forma se comportan los dados por Laddha y Srnith (20)
Brinsmade y Bliss (15), Sherwood, Evans y Longcor (21), Allerton, Strom
y Treybal (22) y Koffolt, Row y Withrow (23).
La influencia de la concentración ensayada en las experiencias A, B,
C y D es. tal, que a concentraciones iniciales altas o bajas corresponden
HTU bajas o altas, respectivamente. Sólo en aquellos casos en que la HTU
varía poco con los gastos (por ejemplo HTUJ^-J para las series C y D) la
influencia de la concentración es pequeña. Esto está de acuerdo con lo halla_
do por Crittenden y Hixson (7) para la extracción de HCl con pentanoles a
partir de soluciones acuosas del mismo; y por Geankoplis y Hixson (6) en
la extracción de FeCl.3 de soluciones de HCl con éter ísopropilico.
El coeficiente K-p
, basado en la fase acuosa varía con los gastos de
las fases; especialmente con el de la fase etérea, siendo más acusada la
variación cuando esta fase es la dispersa. K r
depende muy poco de E
y para gastos bajos de la fase etérea esta dependencia es lineal. Estos resultados guardan analogía, desde el punto de vista cualitativo, con los obtenidos por Appel y Elgin (24), estudiando el sistema ácido benzoico-tolueno-agua en columnas de pulverización y de relleno, con sentido de extrac-
25
ción de tolueno a agua ; y con los de Sherwood, Evans y Longcor (21). En
el caso de solutos inorgánicos, Kylander y Garwin (8) encuentran que los
coeficientes dependen de las dos fases cuando extraen con alcohol caprilico
una solución clorhídrica de
Los valores obtenidos para K-g
y K^
indica^ que éstos son mayores usando la fase etérea como dispersa, cualquiera que sea la relación
y el tipo de columna empleado.
NOMENCLATURA
a.
Superficie específica de transmisión, cm /cm .
E,.
Gasto del extracto, fase acuosa, g/min.
E,
Velocidad másica de la fase acuosa, g/min . cm ¿ .
H,
Altura de columna, cm.
HETP,
Altura equivalente a un piso teórico, cm.
HTU,
Altura de una unidad de transmisión, cm.
K . a.
Coeficiente total de transmisión de masa x superficie específica
de transmisión g soluto/(min) (cm ) (g soluto/g solución).
k . a,
Coeficiente individual de transmisión de masa x superficie específica de transmisión g soluto/min) (cm ) (g soluto/g solución).
In,
Logaritmo neperiano.
m,
Pendiente de la curva de equilibrio.
N,
Cantidad de soluto transmitido, g soluto/min.
n,
Número de platos teóricos.
R,
Gastos del refinado, fase etérea, g/min.
R,
Velocidad másica de la fase etérea, g/min . cm ¿ .
S,
Sección transversal de la columna, cm .
U,
Numero de unidades de transmisión.
x,
Composición de la fase etérea g UO2(NO3)2/g solución,
Cornposición de la fase etérea en equilibrio con y.
26
y,
y*,
Composición de la fase acuosa g UOoÍNO^U/g solución
Composición de la fase acuosa en equilibrio con x.
SUBÍNDICES
1,
Sección inferior de la columna.
2,
Sección superior de la columna.
E,
Extracto, fase acuosa.
R,
Refinado, fase etérea.
T,
Valor total.
27
B I B L I O G R A F Í A
1.
LINGANE, J. J. , y MEITES, L. : J. A m . Chem. Soc. , 68,
2443 (1946).
2.
EDWARDS, F . C , y VOIGHT, A. F . : Anal. Chem. , 2 1 ,
(1948).
3.
MISCIARRELLI : Phil. Mag. , 7 ,
4.
MACDONALD, J. Y. , MITCHELL, K. M. , y MITCHELL, A. T.
S. : J. Chem. Soc. 1574 (1951).
5.
WYLIE, A. W.: J. Chem. Soc. , 1474 (1951).
6.
GEANKCPLIS, C. J. , y HDÍSON , A. N. : Ind. Eng. Chem. , 42,
1141 (1950).
7.
CRISTTENDEN, E. D. , y HDCSCN, A. N. : In. Eng. Chem. , 46
265 (1954).
8.
KYLANDER, R. L. , y GARWIN.L. : Chem. Eng. P r o g . , 47,
186 (1951).
9.
WARNER, R. K. : A u s t r a l i a n J. Appl. Sci. , 3 , 156 (1952).
1204
670 (1929).
10.
JCDRA, L. G. : LUIÑA , A. P . , y CROZ , A , : Chem. Eng. P r o g .
Symposium, S e r i e s 50, n? 12, 127 (1954).
11.
MURDOCH, R. , y P R A T T , H. R. C. : T r a n s . Inst. Chem. E n g s . ,
3 1 , 307 (1953).
12.
WARNER, R. K. : Chem. Eng. Sci. , 3 , 161 (1954).
13.
MISCIAT.TELLI, P . : Gazz. Chim. Ital. , 60, 839-42 (1930).
14.
RUBÍN, B. , y LEHMAN, H. R. : AECD , 3030 (1950); UCRL, 718.
15.
BRINSMADE, D. S. , y BLISS, H. : T r a n s . A m e r . Inst. Chem. ,
E n g r s . , 39, 679 (1943).
16.
LEIBSON, I. , y BECKMANN , R. B. : Chem. Eng. Prog. , 4 9 ,
405 (1953).
17.
FLEMING, J. F . , y JOHNSON, H. F . : Chem, Eng. P r o g . . 49 ;
497 (1953).
28
18.
C ' B R I E N , M. P . , y GOSLINE, J. E. : Ind. Eng. Chem. , 27,
1436 (1935).
19.
MORELLO, V. S. , y P O F F E N B E R G E R , No : Ind. Eng. Chem. , 28,
1021 (1950).
20.
LADDHA,
(1950).
21.
SHERWOOD, T. K. ; EVANS, J. F . , y LONGCOR, J. V. A . : Ind.
Eng. Chem. 3 1 , 1144(1939).
22.
A L L E R T O N , J. ; STROM, B . C , y TREYBAL,
Inst. Chem. E n g r s . , 3 9 , 361 (1943).
23.
K O F F C L T , J. H. ; Row , S. B. , y WITHRCW, J. R . : T r a n s . Am.
Inst. Chem. E n g r s . , 3 7 , 559 (1941).
24.
A P P E L , F . J. , y ELGIN, J. C : Ind .
(1937)
G. S. , y SMITH, J. M. : Chem. Eng. P r o g . , 46,
195
R. E. : T r a n s . Ame:
Eng. Chem. , 2 9 ,
451
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J. E.N. 25-DMa/l 1
JT15,
TI UCZ(NO3)¿
Junta de Energía Nuclear, División de Materiales, Madrid
"El sistema nitrato de uranilo-eter dietilicoagua. Extracción de nitrato de uranilo con agua
a partir de disoluciones etéreas en cclurnnas de
pulverización y üe relleno"
PÉREZ LUÍ ÑA, A . , y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28 pp; 15 f i g s . 8 tabls.2fr'.refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposium Series, 50, n- 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en colum
ñas de pulverización y para otras concentraciones de n i t r a t o de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
J. E.N. 25-DMa/l 1
JT15,
TI UC2(NO3)2
Junta de Energía Nuclear, División de Materiales, Madrid
"El sistema nitrato de uranilo-eter dietilicoagua. Extracción de nitrato de uranilo con agua
a partir de disoluciones etéreas en columnas de
pulverización y de relleno"
PÉREZ LUIRÁ, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960)28 pp. 15 f i g s . 8 t a b l s . 24 r e f s .
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposium Series, 50, n s 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en colum
ñas de pulverización y para otras concentraciones de n i t r a t o de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
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Junta de Energía Nuclear, División de Materiales, Madrid
"El sistema nitrato de uranilo-eter dietilicoagua. Extracción de nitrato de uranilo con agua
a partir de disoluciones etéreas en columnas de
pulverización y de relleno"
PÉREZ LUÍ ÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28 pp. 15 f i g s . 8 tabls. 24 refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposium Series,'50, n 9 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en colum
ñas de pulverización y para otras concentraciones de n i t r a t o de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
J. E . N . 2 5 - D M a / l 1
JT15,
T I UC2(NO3)2
Junta de Energía Nuclear, División de Materiales, Madrid
"El sistema nitrato de uranilo-eter dietilicoagua. Extracción de nitrato de uranilo con agua
a partir de disoluciones etéreas en columnas de
pulverización y de relleno"
PÉREZ LUIRÁ, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28 pp. 15 f i g s . 8 tabls. 24 refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposium Series, 50, n fi 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en columnas de pulverización y para otras concentraciones de nitrato de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
las resistencias de las películas tionen valores semejantes, siendo indepen-
las resistencias de las películas tienen valores semejantes, siendo indepen-
dientes de l a concentración de l a fase etérea.
dientes de l a concentración de l a fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
velocidad de f l u j o de ambas fases, la concentración.inicial de l a fase, y l a
fase utilizada como continua. El sentido de la extracción fue siempre áé éter
a agua.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
velocidad de f l u j o de ambas .fases, l a concentración i n i c i a l de l a fase, y l a
fase utilizada como continua. El sentido de l a extracción fue siempre dé éter
a agua.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
autores para varios sistemas orgánicos e inorgánicos.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
autores para varios sistemas orgánicos e inorgánicos.
las resistencias de las películas tienen valores semejantes, siendo independientes de la concentración de la fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
velocidad de f l u j o de ambas fases, l a concentración I n i c i a l de la fase, y l a
fase utilizada como continua. El sentido de la extracción fue siempre ¿je éter
a agua.
las resistencias de las peliculas tienen valores semejantes, siendo Independientes de la concentración de la fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
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fase utilizada como continua. El sentido de l a extracción fue siempre áe éter
a agua.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
autores para varios sistemas orgánicos e Inorgánicos.
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Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
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ñas de pulverización y para otras concentraciones de nitrato de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
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Junta de Energía Nuclear, .División de Materiales, Madrid
" E l sistema nitrato de uranilo-eter dietilicoagua. Extracción de nitrato de uranilo con agua
a partir de disoluciones etéreas en columnas de
pulverización y de relleno"
PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960)28 pp. 15 figs. 8 tabls. 24 refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposiuin Series, 50, n? 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en colum
ñas de pulverización y para otras concentraciones de nitrato de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
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PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28 pp. 15 figs. 8 tabls. 24 refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Symposi uin Series, 50, n9 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en colum
ñas de pulverización y para otras concentraciones de nitrato de uranilo en
columnas de relleno. Asi mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
total es.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
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a partir de disoluciones etéreas en columnas de
pulverización y de relleno"
PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28 pp. 15 f i g s . 8 tabls. 24 refs.
Este informe es continuación del publicado en Chemical Engineering Progress.
Syinposium Series, 50, ne 12, 127 (1954). Se describen nuevos ensayos en columñas de pulverización y para otras concentraciones de nitrato de uranilo en
columnas de relleno. Asi: mismo se dan nuevas correlaciones para las H.T.U.
totales.
Las H.T.U. individuales se han calculado gráficamente encontrándose que
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las resistencias de las películas tienen valores semejantes, siendo indepen-
las resistencias de las películas tionsn valores semejantes, siendo independientes de l a concentración de l a fase etérea.
dientes de l a concentración de l a fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
velocidad de f l u j o de ambas .fases, l a concentración i n i c i a l de l a fase, y l a
fase utilizada como continua. El sentido de l a extracción fue siempre dé éter
a agua.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
autores para varios sistemas orgánicos e inorgánicos.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
velocidad de f l u j o de ambas fases, la concentradón>inicial de la fase, y l a
fase utilizada como continua. El sentido de la extracción fue siempre dé éter
a agua.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
autores para varios sistemas orgánicos e inorgánicos.
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las resistencias de las películas tienen valores semejantes, siendo independientes de la concentración de l a fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
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fase utilizada como continua. El sentido de la extracción fue siempre de éter
a agua.
Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
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las resistencias de las películas tienen valores semejantes, siendo independientes de l a concentración de la fase etérea.
Las variables estudiadas para las columnas de pulverización y relleno son:
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Los valores experimentales obtenidos se comparan con los dados por otros
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E x t r a c t i o n by w a t e r i n spray and packed columns
from uranyl nitrate-ether solutionsl'
PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960)28 pp. 15 flgs. 8 tabls. 24 refs.
Thís paper i s a continuation of the one published i n Cheinical Engineering
Progess. Symposium Serles, 50, n2 12, 127 (1954). .New runs for spray
columns are given and other concentrations in uranyl nitrate for the packed
columns. New correlations for the overa!! H.T.U. are al so given.
The individual H.T.U. have been graphycally calculated and show that the
film resistances have similar valúes, being independent of the concentration
of the ether phase.
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This paper is a continuation of the one published In Chemical Engineering
Progess. Symposium Series, 50, ns 12, 127 (1954). New runs for spray
columns are given and. other concentrations in uranyl nitrate for the packed
columns. New correlations for the overall H.T.U. are also given.
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Thís paper i s a continuation of the one published in Chemical Engineering
Progess. Symposium Series, 50, n a 12, 127 (1954). New runs for spray
columns.are given and'.other concentrations in uranyl nitrate for the packed
columns. New correlations for the overall H.T.U. are also given.
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The variables studied for the spray and packed col unís are: the rate of
flow of both Chases, the concentración of the initial other phase, and the
phase used as continuous. The extraction direction was aíisays from ether to
water.
The experimental valúes obtained are compared with those given by other
authors for various organi.c and inorganic systems.
The variables studied for the spray and packed colums are: the rate of
flow of both phases, the concentration of the initial other phase, and the
phase used as continuous. The extraction direction wasalraysfrom ether to
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The experimental valúes obtained are compared with those given by other
authors for various organic and inorganic systems.
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The experimental valúes obtained are compared with tho.se given by other
authors for various organic and inorganic systems.
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authors for various organic and inorganic systems.
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"The system uranyl nitrate-dietyl ether-water.
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"The system uranyl nitrate-dietyl ether-water.
Extraction by water in spray and packed columns
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PÉREZ LUIÑA, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (i960) 28 pp. 15 f i g s . 8 t a b l s . 24 refs.
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"The system uranyl nitrate-dietyl ether-water.
Extraction by water in spx*ay and packed columns
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PÉREZ LUIÑÁ, A. y GUTIÉRREZ JODRA, L. (1960) 28pp. 15 f i g s . 8 t a b l s . 24 refs.
This paper is a continuation of the one published in Chemical Engineering
Progess. Symposlum Series, 50, nB 12, 127 (1 QS't). New runs for spray
columns.are ..given ánd'.otber concentrations 1n uranyl nitrate for the packed
columns. New correlations for the overall H.T.U. are also given.
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This paper is a continuation of the one published in Chemical Engineering
Progess. Symposium Series, 50, ns 12, 127 (1954). New runs for spray
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authors for various organic and inorganic systems.
The variables studied for the spray and packed colums are; the rate of
flow of both phases, the concentration of the i n i t i a l other phase, and the
phase used as continuous. The extraction direction y/as alvfaysfrom ether to
water.
The variables studied for the spray and packed colums are: the rate of
flow of both phases, the concentration of the i n i t i a l other phase, and the
phase used as continuous. The extraction direction was aTways f rom ether to
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The experimental valúes obtained are compared with tho.se given by other
authors for various organic and inorganic systems.
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authors f o r various organic and inorganic systems.