1.- OBJETO DEL ANEJO. El objeto del presente anejo es definir

PROY. URB. SECTOR “CERRO TOCÓN” SAN ANTONIO DE REQUENA
ANEJO SANEAMIENTO
1.- OBJETO DEL ANEJO.
El objeto del presente anejo es definir para su ejecución el firme y pavimentos que
constituirán los acabados de las obras de urbanización necesarias para la ejecución
1. ANTECEDENTES Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN.
El presente Anejo describe las características de la red de saneamiento del Proyecto de
Urbanización del Sector “CERRO TOCÓN” en San Antonio de Requena. (Valencia).
El Sector objeto de este estudio de saneamiento y drenaje está previsto para uso residencial.
El ámbito de actuación ocupa una superficie total aproximada de 4,5 ha, siendo la cuenca
drenante considerada de 6,4 ha incluyendo las obras complementarias de conexión externa que se
precisan para satisfacer la conexión e integración de la nueva urbanización con la red de
infraestructuras existentes.
Para el diseño de la red de saneamiento y drenaje se han tenido en cuenta las indicaciones de
la Ordenanza de Alcantarillado y Aguas Residuales del Municipio de Requena. Se ha proyectado una
red unitaria.
La red de saneamiento se diseña con el objeto de garantizar el vertido de la totalidad de las
manzanas mediante una red que funciona por gravedad. Las aguas se canalizan hacia la red existente
en la C/ Libertad. Debido a los condicionantes de la topografía del sector, algunos tramos de colector
van contrapendiente, y por ello a una profundidad que obliga a reponer parte de la red existente.
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2. ESTADO ACTUAL.
Topográficamente el sector, tiene una pendiente fuerte con dirección norte a sur. El sector
recibe las aguas procedentes de fuera del sector como se recoge en el plano de cuencas.
La superficie está abancalada, con desniveles que van desde la cota 702 m en el norte de la
actuación, hasta la cota 692 m en su extremo sur.
La calle Libertad, donde se conecta la red de saneamiento, está urbanizada.
3. NORMATIVA APLICADA.
En el diseño de la red de saneamiento se han tenido en cuenta las siguientes Normativas y
recomendaciones:
•
Código Técnico de la Edificación CTE – HS . Salubridad
•
Ordenanza de Alcantarillado y Aguas Residuales del Municipio de Requena
•
PPTG tuberías de saneamiento de poblaciones MOPU 1986
•
NTE - ISA 1973 Instalaciones de salubridad y alcantarillado.
•
Máximas lluvias diarias en la España Peninsular. Ministerio de Fomento 2001.
•
Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas. Ministerio de Fomento
2000.
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4. DISEÑO DE LA RED.
4.1. – Planteamiento general
Para el diseño de la red se siguen las siguientes premisas:
La red de saneamiento tiene estructura ramificada o arborescente, y se ha diseñado con un
único punto de vertido.
La red de saneamiento es de nueva construcción. El colector está constituido por tramos y
ramales que se unen para converger en el punto de vertido. Todos los tramos y ramales de los
colectores están formados por conductos de polietileno corrugado PEAD de rigidez circunferencial 8
kN/m2 circulares, de diámetros nominales comprendidos entre 400 mm y 1000 mm. Las pendientes
están comprendidas entre el 0’003 y el 0’04.
Se proyecta una red de saneamiento unitaria en la totalidad del sector.
Se ha adoptado un recubrimiento mínimo para los colectores de 100 cm para facilitar el cruce
con otros servicios. El diámetro mínimo es de 400 mm para facilitar su mantenimiento en caso de que
se produzcan sedimentaciones debido a las bajas velocidades de las aguas residuales en las
mencionadas cabeceras, por la escasez de pendiente disponible y porque los caudales son muy bajos.
4.2. – Esquema general
El colector está constituido por tramos y ramales que se unen para converger en el
punto de vertido. Todos los tramos y ramales de los colectores están formados por conductos
de polietileno corrugado PEAD de rigidez circunferencial 8 kN/m2 circulares, de diámetros
nominales comprendidos entre 400 mm y 1000 mm.
La red de colectores diseñada discurre por las siguientes calles:
•
Colector oeste:
-
Tramo P35 – P41: vial 1.
-
Tramo P41 – P14: Travesía Libertad.
o Ramal P45-P49: Recoge parte de las aguas de los viales 7 y 2.
•
Colector centro:
-
Tramo P15 – P22: vial 6.
-
Tramo P22 – P14: vial 4.
o Ramal P26-P30: vial 3.
o Ramal P30-P33: Recoge parte de las aguas del vial 7.
•
Colector este:
-
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Tramo P1 – P4: vial 6.
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-
Tramo P4 – P11: vial 5.
-
Tramo P11 – P14: Travesía Libertad.
•
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Colector exterior hasta la red existente:
-
Tramo P14 – P59: calle Libertad.
Las arquetas de acometida de las parcelas y los sumideros se conectarán a los diversos pozos
de los colectores mediante tuberías de PVC de 250 mm y 315 mm de diámetro, respectivamente.
4.3. – Características
CONDUCCIONES:
La red de saneamiento se ha proyectado con tuberías de polietileno corrugado PEAD
de rigidez circunferencial 8 kN/m2 circulares, de diámetros nominales comprendidos entre
400 mm y 1000 mm. Las pendientes de las conducciones van desde una mínima del 0,30 %
hasta una máxima del 4,0 %.
ALBAÑALES DE SUMIDERO Y ACOMETIDAS:
Las acometidas de sumideros a la red de alcantarillado son de 250 mm de diámetro y
las acometidas domiciliarias son de 315 mm de diámetro y se conectarán al pozo de registro
más cercano de la alcantarilla. El material utilizado para la tubería es PVC según la el CTE HS.
Las acometidas de sumideros deberán estar situadas en la mitad superior del tubo de
alcantarillado, para que el agua de éste no pueda penetrar con facilidad a través de la
acometida.
La pendiente de la acometida conviene que sea no inferior al 3%, aunque en casos
especiales se puede llegar al 2%.
El eje de la acometida en la conexión debe formar un ángulo con el eje de la
alcantarilla comprendido entre 90 y 45º. El ángulo de 90º ofrece mayores seguridades
constructivas y el de 45º mayores facilidades hidráulicas.
Se ha de intentar que el trazado sea lo más continuo posible, es decir, con pendiente
única.
Las acometidas deben poseer juntas totalmente estancas y el material de construcción
debe ser compatible con el de la alcantarilla receptora, de forma que no aparezcan fugas.
PROTECCIÓN Y RELLENOS:
Los colectores proyectados se colocarán sobre un lecho de arena en el fondo de la
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excavación, una vez colocadas las tuberías se rellenarán las zanjas con gravilla, hasta alcanzar
un espesor de recubrimiento de 15 cm ó 30 cm por encima de la clave de los tubos, en función
del diámetro, como se indica en los planos.
En el tramo de tubería reforzada, los conductos se colocarán sobre una solera de
hormigón HM-20/P/20/I en el fondo de la excavación, una vez colocadas las tuberías se
rellenarán las zanjas con hormigón HM-20/P/20/I, y recubrimiento variable hasta alcanzar la
solera de la losa de refuerzo. La losa será de hormigón HA-25/P/20/I con un canto de 20 cm, y
armadura de acero B500 S con redondos de diámetro 20 mm y reparto 20x20 cm, como se
indica en los planos.
Colocada la protección de la tubería, la zanja se rellena con suelo seleccionado
compactado al 95% del P.N.
Seguidamente se coloca el firme correspondiente.
POZOS DE REGISTRO:
Los pozos de registro permiten recoger las acometidas domiciliarias y de los
sumideros.
Los materiales a emplear son:
•
Elementos prefabricados de hormigón tipo HA-30/P/20/IIb+Qb.
•
Muro aparejado de ladrillo macizo de 1 pie revestido interiormente mediante
mortero de cemento hidrófugo M-700 bruñido.
•
Hormigón de limpieza de resistencia a compresión simple mínima 10 MPa.
•
Hormigón de relleno en masa en trasdós de pozo de registro, de resistencia a
compresión simple 10 MPa.
•
Solera de hormigón en masa HM-20/P/20/I+Qb.
•
Mallazo ∅8 25x25 cm, dispuesto en cara superior de solera.
Los pozos de registro se sitúan sobre el eje de los colectores o con ligera desviación,
contemplándose un único diámetro de entrada, independientemente del diámetro de los
colectores que acometen, es decir, 1,00 metro de diámetro interior.
Para aquellos casos en los que los colectores de saneamiento, discurran a
profundidades iguales o inferiores a 1,2 m, los pozos de registro podrán ser ejecutados con
ladrillo aparejado macizo de 1 pie, revestido interiormente de cemento hidrófugo M-700,
bruñido.
Siempre y cuando la altura desde la base del pozo de registro a la rasante del terreno
sea superior a 0,7 m, en el alzado de los pozos de registro se dispondrán diferentes módulos
de recrecido, que se corresponden con un tramo circular abierto en sus dos extremos.
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En el caso en el que la altura desde la base del pozo de registro al terreno sea inferior
a 0,7 m, el alzado del pozo de registro se ejecutará con ladrillo macizo de 1 pie revestido
interiormente mediante mortero de cemento.
En ambas situaciones, el último tramo de la boca se abocinará hasta llegar a 0,60
metros a fin de disminuir el tamaño de la tapa de registro.
Por lo que hace referencia a las juntas entre los diferentes elementos verticales,
constitutivos de los pozos de registro, se emplearán juntas expansivas de sellado,
adoptándose las necesarias precauciones para impedir el movimiento relativo entre los
diferentes elementos.
SUMIDEROS:
Las obras de recogida de aguas pluviales se situarán en aquellos puntos de la calzada
o vial que permitan interceptar de la forma más rápida y eficiente las aguas pluviales de
escorrentía.
Las bocas de sumidero estarán siempre protegidas mediante rejas de fundición
practicables.
Por aplicación de las capacidades de absorción de los sumideros colocados en las
superficies objeto de drenaje, se obtienen las distancias entre bocas de sumidero.
Se decide colocar sumideros rectangulares medianos a distancias comprendidas entre
25 y 30 m.
Todos los sumideros son de fundición dúctil esferoidal, con poceta de clapeta de
poliuretano.
Las arquetas de los sumideros de aguas pluviales se realizarán con pared de hormigón
apta para la resistencia de las cargas que van a soportar las rejas.
TAPAS:
Las tapas y marcos serán de fundición dúctil de clase D 400 (H = 100 mm) y se
emplazan en aceras o calzadas indistintamente. Sus dimensiones y forma, así como las
características técnicas vienen expresadas en el documento nº 2 planos.
El ajuste entre tapa y marco se realizará mediante material elastómero.
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5. DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO
Para el dimensionamiento hidráulico de un tramo de colector o alcantarilla son necesarias tres
operaciones: conocer el caudal de diseño, dimensionar el conducto para ese caudal y por último
comprobar que las velocidades que circulan por el mismo son las adecuadas.
El caudal de diseño necesario para el dimensionamiento de un tramo de colector depende del
tipo de red en el que se encuentre: pluviales, residuales o unitaria. Para colectores de pluviales y
unitarios se utilizará el caudal correspondiente a una precipitación de 10 años de período de retorno y,
por tanto, será necesario un estudio hidrológico. En colectores de residuales solo se necesita el caudal
de aguas residuales.
Para dimensionar el colector se realizará una fuerte simplificación al asumir que el flujo dentro
del mismo es el uniforme. Esta hipótesis será incorrecta y del lado de la inseguridad en aquellos
tramos en donde se puedan producir efectos de remanso. En estos casos, se deberán emplear las
ecuaciones de flujo correspondientes a un flujo gradualmente variado.
La comprobación de velocidades se realiza con la misma hipótesis de flujo y persigue que no
se produzcan ni erosiones ni sedimentaciones en el interior del colector diseñado.
Se deberá comprobar además que no se alcanza el régimen rápido. Si por velocidades
mínimas se requiriera tramos en régimen rápido, se minimizará el número de resaltos hidráulicos por
cambio de régimen y éstos se situarán en el tramo de aguas abajo.
5.1. – Estudio hidrológico
El método que se propone para el cálculo de los caudales de diseño de cada tramo de la red
de saneamiento se denomina Método Racional.
Las principales hipótesis de este método son:
1.- La precipitación es uniforme en el espacio y en el tiempo.
2.- La intensidad de lluvia es la correspondiente a un aguacero de duración el tiempo de
concentración de la cuenca, ya que se considera que esta duración es la más desfavorable.
3.- Existe un coeficiente de escorrentía constante para cada tipo de uso del suelo.
4.- Con carácter general, cada tramo de colector se calcula a partir de toda la cuenca vertiente
al punto final del mismo.
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN:
Para el cálculo del tiempo de concentración es necesario conocer:
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1.- Delimitación de la cuenca vertiente al tramo de colector que se está calculando, teniendo
en cuenta la situación futura de la misma. En zonas rurales la cuenca vertiente viene
fijada por la topografía. Sin embargo, en zonas puramente urbanas la cuenca es
determinada fundamentalmente por las conexiones de los imbornales de las calles y de las
acometidas de los edificios. Es habitual considerar que una manzana edificada vierte a
cada colector que la rodea proporcionalmente a la longitud de éste.
2.- Sección, pendiente y rugosidad de cada tramo de colector aguas arriba del tramo
estudiado.
3.- Hipótesis de la sección, pendiente y rugosidad del colector en cuestión.
4.- Longitud de cada tramo de colector.
5.- Longitud desde el punto más alejado de la cuenca hasta el arranque del tramo en el que
vierte, que se considerará como primer colector.
Con ello se propone emplear para el tiempo de concentración en minutos la siguiente
expresión:
tc = ts +
α
n
Li
∑
60 V
i =1
i
siendo:
n = Número de tramos de colector aguas arriba del punto de desagüe.
Li = Longitud de cada tramo de colector en metros.
Vi = Velocidad en cada tramo de colector en m/s, calculada con la hipótesis de flujo
uniforme y con caudal de diseño en cada tramo.
tS = Tiempo de recorrido en superficie, que toma el valor mayor de 360 segundos ó L0/V0.
L0 = Longitud en metros desde el punto más alejado de la cuenca hasta el arranque del
primer colector.
V0 = Velocidad en superficie en m/s. Se puede aproximar por la mitad de la velocidad del
primer colector.
α = Factor mayorante del tiempo de recorrido en la red, que tiene en cuenta el hecho que
los colectores no circulan en todo momento con el caudal máximo.
Se adoptará el mayor tiempo de concentración para los diferentes recorridos posibles del
agua.
INTENSIDAD DE LLUVIA:
El nivel de protección adoptado para las aguas pluviales es el correspondiente a un periodo de
retorno de 10 años.
ELECNOR
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Al no disponer de registros pluviográficos que permitan obtener las series de máximos anuales
de precipitación en el municipio de Buñol, se recurre al empleo del programa MAXPLUWIN del
Ministerio de Fomento que recopila valores diarios de precipitación junto con curvas de intensidad
duración regionales y que permiten obtener la lluvia para distintos periodos de retorno.
Se denomina curva intensidad–duración (IDF) a aquella que resulta de unir los puntos
representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración, para un mismo periodo de
retorno.
La expresión analítica de la curva IDF empleada es:
It/Id = (I1/Id)(28^0.1-t^0.1)/(28^0.1-1)
Siendo:
It (mm/h) = Intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado.
Id (mm/h) = Intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al periodo de retorno
considerado. Es igual a Pd/24.
Pd (mm) = Precipitación total diaria correspondiente a dicho periodo de retorno.
I1/Id = Cociente entre la intensidad horaria y la diaria, independiente del periodo de retorno y que
puede obtenerse para todo el territorio nacional.
t (h) = Duración del intervalo al que se refiere It.
Haciendo uso de un valor de Pd = 113.75 mm correspondiente a un periodo de retorno de 10
años y de I1/Id = 11, se obtiene la curva IDF representada en el Gráfico 1. Para una duración de 10
minutos se obtiene un valor de intensidad media de 140.97 mm/h.
CURVA IDF (T=10 AÑOS)
120.00
Intensidad (mm/h)
100.00
80.00
60.00
40.00
20.00
0.00
0.000
0.200
0.400
0.600
0.800
1.000
1.200
1.400
1.600
1.800
Duración (horas)
Gráfico 1. Curva IDF para el municipio de Requena (T = 10 años).
ELECNOR
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COEFICIENTES DE ESCORRENTÍA:
Para el periodo de retorno de 10 años deberán adoptarse diferentes coeficientes según el tipo
básico de superficie, como se indica en la siguiente tabla:
Tipo básico de superficie
Impermeable
0,95
Edificación
0,75
Permeable
0,20
No conectada
0,00
Los anteriores tipos de superficie pueden ser agregados a efectos de la determinación del
coeficiente de escorrentía de 10 años de período de retorno en los siguientes grupos:
Tipo de agrupación de superficie
Grandes áreas pavimentadas
0,95
Áreas urbanas
0,85
Áreas industriales
0,70
Áreas residenciales
0,50
Áreas no pavimentadas
0,20
CAUDAL DE DISEÑO DE AGUAS PLUVIALES:
Por aplicación del Método Racional, el caudal de diseño de pluviales de 10 años de periodo de
retorno del ramal de colector (en m3/s) será:
Q=
K p ⋅ I ⋅ (C1 ⋅ A1 + C2 ⋅ A2 + C3 ⋅ A3 + C4 ⋅ A4 )
360
donde:
Ai = Área en Ha de la superficie tipo i.
Ci = Coeficiente de escorrentía de la superficie i.
I = Intensidad del chubasco de diseño en mm/h correspondiente a 10 años de periodo de
retorno.
Kp = Coeficiente de propagación de la cuenca.
5.2. – Caudal de aguas residuales
Para la comprobación de la red de saneamiento, cuando sólo se vierten aguas residuales se ha
utilizado como caudal de diseño la demanda de agua correspondiente, de 1,04 l/ha/s, afectada de un
ELECNOR
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factor punta de 1,04, y a cada tramo de colector se le ha asociado una fracción de caudal en función
del área de manzana vertiente al mismo.
5.3. – Cálculo hidráulico
La sección necesaria del tramo de colector en estudio se obtendrá a partir del caudal de diseño
con la hipótesis de funcionamiento a sección llena.
Para colectores de pluviales o unitarios el caudal de diseño se corresponde con el caudal de
pluviales asociado a 10 años de periodo de retorno Q10. Si como resultado del cálculo hidráulico se
obtuviera una sección muy diferente de la supuesta en el cálculo del tiempo de concentración y si éste
fuera superior a 10 minutos, se debe de recalcular el tiempo de concentración y, por tanto, el caudal
de diseño y el dimensionamiento del colector.
En cualquier caso, se adoptará como ecuación de pérdida de energía por rozamiento la dada
por la fórmula de Manning, tomándose como coeficientes de Manning los presentados en el siguiente
apartado.
Como regla general, la conversión de caudal a calados en el colector se realizará con la
hipótesis de flujo uniforme, es decir, las pérdidas de energía son iguales a la pendiente del colector.
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD:
Se adjunta una tabla con el coeficiente de Manning correspondiente a diferentes materiales de
las conducciones. Se han tomado valores conservadores para tener en cuenta el incremento de
rugosidad que con el tiempo sufre un colector debido a las incrustaciones, sedimentos, atascos, etc. y
a la existencia de pozos de registro, alineaciones no rectas y cambios bruscos de dirección, lo que
supone un incremento aproximado de la rugosidad de un 10% respecto a aguas limpias, tubo nuevo y
alineación recta. Por defecto se emplearán las siguientes rugosidades:
Material
n
Hormigón
0,015
P.V.C.
0,010
Polietileno
0,010
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA:
Con la hipótesis de flujo uniforme a sección llena y para tuberías circulares, el diámetro de
diseño, en metros, viene dado por la siguiente ecuación:
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⎛ n ⋅ Qd ⎞
⎟⎟
D d = 1,548 ⎜⎜
⎝ i ⎠
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3/8
donde:
Qd = Caudal de diseño en m3/s (Q10 o Qr).
i = Pendiente del tramo en tanto por uno.
n = Coeficiente de Manning.
Para el caso de secciones circulares se empleará un diámetro interior comercial igual o
superior al D10 o Dr obtenido por la ecuación anterior.
COMPROBACIÓN DE LA VELOCIDAD:
Para evitar daños por fricción en las conducciones se limita la velocidad máxima en las
mismas, salvo que se empleen revestimientos especiales sobre hormigón armado ejecutado “in situ”,
estando expresamente prohibidos en estos casos el empleo de elementos prefabricados.
Por otra parte, para evitar la sedimentación de los sólidos arrastrados en suspensión tanto por
las aguas pluviales como residuales y las obstrucciones, se limita la velocidad mínima en las
conducciones.
La comprobación de velocidad se realizará para la sección comercial realmente proyectada. En
caso de no cumplirse la comprobación de velocidad, deberá tantearse otra solución para el tramo de
colector.
Se limita la velocidad máxima para el caudal de diseño Q10. Para garantizar un cierto nivel de
auto limpieza del colector con la tormenta máxima que puede producirse todos los años, se limita la
velocidad mínima para el caudal de diseño de aguas residuales Qr.
Las velocidades exigidas se resumen en la siguiente tabla:
Caudal
Velocidad máxima
Velocidad mínima
(m/s)
(m/s)
Q10
4,0
0,4
Caudal
Velocidad máxima
Velocidad mínima
(m/s)
(m/s)
4,0
0,4
Qr
ELECNOR
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CÁLCULO DE LA VELOCIDAD PARA COLECTORES CIRCULARES:
Se podría demostrar que con la hipótesis de flujo uniforme y haciendo uso de la ecuación de
pérdida de energía de Manning, dadas unas características hidráulicas de diámetro, pendiente y
rugosidad, la velocidad en m/s correspondiente a un determinado caudal se obtiene a partir de la
expresión:
V=
8 ⋅Q
D ⋅ ( θ - senθ )
2
siendo:
Q = Caudal en m3/s.
D = Diámetro en m.
θ = Ángulo en radianes de la superficie mojada, que se obtiene a su vez resolviendo mediante
algún método iterativo la ecuación:
3
8192 ⎛ Q n ⎞
( θ - senθ ) - θ ⋅ 8 ⋅ ⎜⎜
⎟⎟ = 0
D ⎝ i ⎠
5
2
donde:
n = Número de Manning.
i = Pendiente del colector en tanto por uno.
Los resultados de los cálculos son los que se adjuntan al final del anejo en forma de tablas y
listados.
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TABLAS DE CÁLCULOS Y RESULTADOS
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PLUVIALES
Colector
EJE-1
EJE-6
Obra: Cerro Tocón
Pozo inicial Pozo final
Cotas iniciales
Diámetro
interior
Diámetro
exterior
Longitud
Pendiente
Cota del
terreno
Cota
solera
cti (m)
ci (m)
Cotas finales
Recubrimiento Recubrimiento
inferior
superior
Desmonte
Cota fondo
excavación
Cota del
terreno
Cota
solera
Recubrimiento
inferior
Recubrimiento
superior
Desmonte
Cota fondo
excavación
(m)
(m)
ctf (m)
cf (m)
rif (m)
rsf (m)
(m)
(m)
Pi
Pf
Dint (mm)
Dext (mm)
L (m)
i (m/m)
P1
P2
335
400
20.00
0.005
696.786
694.800
0.150
1.586
2.136
694.650
696.449
694.700
0.150
1.349
1.899
694.550
P2
P3
335
400
18.80
0.005
696.449
694.700
0.150
1.349
1.899
694.550
696.245
694.606
0.150
1.239
1.789
694.456
rii (m)
rsi (m)
P3
P4
335
400
17.00
0.005
696.245
694.606
0.150
1.239
1.789
694.456
696.160
694.521
0.150
1.239
1.789
694.371
P4
P5
335
400
17.00
0.030
696.160
694.521
0.150
1.239
1.789
694.371
695.600
694.011
0.150
1.189
1.739
693.861
P5
P6
335
400
20.00
0.030
695.600
694.011
0.150
1.189
1.739
693.861
695.050
693.411
0.150
1.239
1.789
693.261
P6
P7
335
400
20.00
0.030
695.050
693.411
0.150
1.239
1.789
693.261
694.600
692.811
0.150
1.389
1.939
692.661
P7
P8
418
500
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P9
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P13
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P20
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P21
P22
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P22
P23
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P23
P24
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P24
P25
527
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25.00
0.003
696.930
695.101
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1.199
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695.026
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P25
P33
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P26
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P28
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P29
P30
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0.150
1.307
1.857
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P30
P31
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1.307
1.857
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0.150
1.323
1.873
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P31
P32
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25.00
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697.581
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1.323
1.873
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P32
P33
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698.521
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EJE-5
P33
P34
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P34
P14
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EJE-1
P35
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P37
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P38
P39
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P39
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P40
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P41
P42
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P42
P43
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P43
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P44
P49
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P49
P50
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P50
P51
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0.003
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P51
P52
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P52
P53
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P53
P54
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P54
P14
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P45
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P46
P47
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1.668
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P47
P48
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20.00
0.040
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P48
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EJE-2
EJE-1
EJE-5
EJE-4
EJE-3
EJE-2
EJE-3
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PLUVIALES
Colector
c/Libertad
Obra: Cerro Tocón
Pozo inicial Pozo final
Cotas iniciales
Diámetro
interior
Diámetro
exterior
Longitud
Pendiente
Cota del
terreno
Cota
solera
Cotas finales
Recubrimiento Recubrimiento
inferior
superior
Desmonte
Cota fondo
excavación
Cota del
terreno
Cota
solera
Recubrimiento
inferior
Recubrimiento
superior
Desmonte
Cota fondo
excavación
Pi
Pf
Dint (mm)
Dext (mm)
L (m)
i (m/m)
cti (m)
ci (m)
rii (m)
rsi (m)
(m)
(m)
ctf (m)
cf (m)
rif (m)
rsf (m)
(m)
(m)
P14
P55
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P55
P56
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P56
P57
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2.788
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P57
P58
837
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P58
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691.429
691.620
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Área y tiempo de concentración de la cuenca drenante
No uniformidad de la lluvia
Curva IDF Témez
Area de tramo
Area previa
acumulada
Timepo de
concentración
previo
Area de la
cuenca
Tiempo de
concentración (≥10
minutos)
A (ha)
A (ha)
Tc (h)
A (ha)
Tc (h)
KA
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1.00
1.01
10.00
86.00
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0.2990
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
0.1310
0.2990
0.017081
0.4300
0.166667
1.00
1.01
10.00
0.0480
0.4300
0.020706
0.4780
0.166667
1.00
1.01
0.0563
0.4780
0.022225
0.5343
0.166667
1.00
1.01
0.0563
0.5343
0.023959
0.5906
0.166667
1.00
1.01
0.0563
0.5906
0.025650
0.6469
0.166667
1.00
1.01
0.0563
0.6469
0.028907
0.7032
0.166667
1.00
1.01
0.0563
0.7032
0.032109
0.7595
0.166667
1.00
1.01
0.0428
0.7595
0.035269
0.8023
0.166667
1.00
1.01
0.0549
0.8023
0.037651
0.8572
0.166667
1.00
1.01
0.0600
0.8572
0.041005
0.9172
0.166667
1.00
0.0600
0.9172
0.007000
0.9772
0.166667
0.007000
0.1570
0.1540
0.1570
Caudal pluviales
Intensidad
Precipitación media diaria
de
máxima diaria
precipitación
Geográfica:
Factor de
reducción
areal
Cálculos a sección llena (sección circular)
Intensidad
media de
precipitación
Coeficiente de
escorrentía
agregado
Caudal de
cálculo
Variaciones
acumuladas
de caudal
I1/Id
It (mm/h)
C
3
Q (m /s)
ΔQ (m3/s)
3.58
11.00
106.58
0.400
0.018
3.58
11.00
106.58
0.400
0.036
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
86.00
3.58
11.00
86.00
3.58
86.00
1.01
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
1.00
1.01
0.166667
1.00
Temporal:
Factor de
punta
Periodo de
retorno
K
T (años)
Pd (mm/día)
Id (mm/h)
Coeficiente
Material de la de Manning
tuberia
Diámetro
estricto
n
Dest (mm)
PEAD
0.0100
166.07
PEAD
0.0100
212.99
0.051
PEAD
0.0100
244.08
0.800
0.114
PEAD
0.0100
235.36
106.58
0.800
0.127
PEAD
0.0100
245.40
11.00
106.58
0.800
0.141
PEAD
0.0100
254.79
3.58
11.00
106.58
0.800
0.154
PEAD
0.0100
368.91
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.168
PEAD
0.0100
380.64
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.181
PEAD
0.0100
391.79
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.191
PEAD
0.0100
399.93
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.205
PEAD
0.0100
451.19
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.219
PEAD
0.0100
462.79
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.800
0.233
PEAD
0.0100
473.91
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.500
0.023
PEAD
0.0100
181.88
0.1570
0.1570
0.012285
0.3140
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.500
0.047
PEAD
0.0100
191.96
0.1970
0.3140
0.015215
0.5110
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.500
0.076
PEAD
0.0100
196.57
0.1970
0.5110
0.017571
0.7080
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.500
0.106
PEAD
0.0100
222.14
0.1970
0.7080
0.019724
0.9050
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.500
0.135
PEAD
0.0100
250.70
0.1795
0.9050
0.021861
1.0845
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.450
0.146
PEAD
0.0100
257.91
0.1795
1.0845
0.023958
1.2640
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.450
0.170
PEAD
0.0100
273.15
0.1300
1.2640
0.025816
1.3940
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.249
PEAD
0.0100
359.46
0.1300
1.3940
0.028258
1.5240
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.273
PEAD
0.0100
502.60
0.1300
1.5240
0.032597
1.6540
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.296
PEAD
0.0100
518.27
0.0750
1.6540
0.036898
1.7290
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.309
PEAD
0.0100
526.96
0.040334
0.1040
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.700
0.022
PEAD
0.0100
155.26
0.1040
0.1040
0.1040
0.044552
0.2080
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.700
0.043
PEAD
0.0100
229.29
0.1040
0.2080
0.049008
0.3120
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.700
0.065
PEAD
0.0100
266.94
0.1040
0.3120
0.053024
0.4160
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.700
0.087
PEAD
0.0100
297.35
0.0940
0.4160
0.056561
0.5100
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.660
0.100
PEAD
0.0100
313.96
0.0940
0.5100
0.061139
0.6040
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.660
0.119
PEAD
0.0100
239.06
0.0940
0.6040
0.063347
0.6980
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.660
0.137
PEAD
0.0100
252.39
0.1055
2.4270
0.065355
2.5325
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.560
0.423
PEAD
0.0100
538.40
0.1055
2.5325
0.068161
2.6380
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.560
0.441
PEAD
0.0100
546.70
0.071276
0.1282
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.015
PEAD
0.0100
107.63
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.031
PEAD
0.0100
136.13
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.046
PEAD
0.0100
158.48
0.1282
0.1282
0.1282
0.074281
0.2563
0.166667
1.00
1.01
0.1282
0.2563
0.076616
0.3845
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
0.1282
0.3845
0.079211
0.5127
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.061
PEAD
0.0100
176.54
0.1282
0.5127
0.081600
0.6408
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.076
PEAD
0.0100
191.94
0.1282
0.6408
0.083843
0.7690
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.092
PEAD
0.0100
205.53
0.0350
0.7690
0.085855
0.8040
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.096
PEAD
0.0100
339.66
0.0350
0.8040
0.088837
0.8390
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.100
PEAD
0.0100
345.13
0.0350
0.8390
0.093211
0.8740
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.104
PEAD
0.0100
350.46
0.0350
0.8740
0.097543
0.9090
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.108
PEAD
0.0100
355.66
0.0943
1.5650
0.101837
1.6593
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.198
PEAD
0.0100
445.70
0.0943
1.6593
0.105530
1.7537
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.209
PEAD
0.0100
455.04
0.0943
1.7537
0.109177
1.8480
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.220
PEAD
0.0100
464.07
0.0943
1.8480
0.112784
1.9423
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.232
PEAD
0.0100
472.81
0.0943
1.9423
0.116354
2.0367
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.243
PEAD
0.0100
481.30
0.0943
2.0367
0.120777
2.1310
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.400
0.254
PEAD
0.0100
489.54
0.125514
0.2110
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.038
PEAD
0.0100
167.77
0.2110
0.1070
0.2110
0.129026
0.3180
0.166667
1.00
1.01
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.057
PEAD
0.0100
195.67
0.1690
0.3180
0.130615
0.4870
0.166667
1.00
1.01
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.087
PEAD
0.0100
201.60
0.1690
0.4870
0.132345
0.6560
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
0.117
PEAD
0.0100
225.43
04/02/200918:28
pág. 3 de 6
Área y tiempo de concentración de la cuenca drenante
No uniformidad de la lluvia
Curva IDF Témez
Area de tramo
Area previa
acumulada
Timepo de
concentración
previo
Area de la
cuenca
Tiempo de
concentración (≥10
minutos)
A (ha)
A (ha)
Tc (h)
A (ha)
Tc (h)
KA
K
T (años)
Pd (mm/día)
Id (mm/h)
0.1152
5.7462
0.133939
5.8614
0.166667
1.00
1.01
5.8614
0.136154
5.9766
0.166667
1.00
1.01
86.00
0.1152
5.9766
0.138674
6.0918
0.166667
1.00
1.01
0.1152
6.0918
0.140612
6.2070
0.166667
1.00
1.01
0.1152
6.2070
0.143114
6.3222
0.166667
1.00
1.01
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
86.00
0.1152
Temporal:
Factor de
punta
Periodo de
retorno
Caudal pluviales
Intensidad
Precipitación media diaria
de
máxima diaria
precipitación
Geográfica:
Factor de
reducción
areal
Cálculos a sección llena (sección circular)
Intensidad
media de
precipitación
Coeficiente de
escorrentía
agregado
Caudal de
cálculo
Variaciones
acumuladas
de caudal
I1/Id
It (mm/h)
C
3
Q (m /s)
ΔQ (m3/s)
3.58
11.00
106.58
0.600
1.049
3.58
11.00
106.58
0.600
1.070
86.00
3.58
11.00
106.58
0.600
86.00
3.58
11.00
106.58
86.00
3.58
11.00
106.58
04/02/200918:28
Coeficiente
Material de la de Manning
tuberia
Diámetro
estricto
n
Dest (mm)
PEAD
0.0100
710.57
PEAD
0.0100
762.39
1.090
PEAD
0.0100
767.87
0.600
1.111
PEAD
0.0100
773.28
0.600
1.131
PEAD
0.0100
778.63
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Resolución de la ecuación de Manning para sección circular mediante el método de Newton
Tiempo de viaje
Pozo inicial
Pozo final
Ángulo de la
superficie mojada
Función
Cero
Derivada de
la función
Cero
Velocidad
Calado
Número de
Froude
Tiempo de
viaje en el
colector
Tiempo de viaje
acumulado
Velocidad máxima
(<4.00 m/s)
Velocidad
mínima
(>1.20 m/s)
Energía
(<cota
terreno)
Recubrimien
to superior
(>0.40 m)
Energía
(<cota
terreno)
Recubrimient
o superior
(>0.40 m)
θ (rad)
f(θ)
f´(θ)
V (m/s)
Y (m)
Fr
Tv (h)
Tva (h)
Vmax (m/s)
Vmin (m/s)
Hi (mca)
rsi (m)
Hf (mca)
rsf (m)
2.164
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0.981
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1.051
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0.981
0.981
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1.586
694.838
1.349
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165.811
1.182
0.126
1.065
0.00442
0.017081
1.182
1.182
694.897
1.349
694.803
1.239
499.839
1.303
0.154
1.061
0.00363
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1.303
1.303
694.846
1.239
694.761
1.239
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3.111
3.111
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1.239
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0.155
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3.203
3.203
694.689
1.189
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1.239
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3.286
3.286
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1.239
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1.706
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1.735
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1.758
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1.289
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1.773
1.773
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1.516
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1.558
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2.273
692.726
4.927
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2.876
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2.948
2.948
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3.224
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3.312
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1.173
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1.615
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1.282
1.282
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2.351
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1.540
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696.801
1.121
696.001
1.117
2.458
2.518
2.768
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Resolución de la ecuación de Manning para sección circular mediante el método de Newton
Tiempo de viaje
Pozo inicial
Pozo final
Ángulo de la
superficie mojada
Función
Cero
Derivada de
la función
Cero
Velocidad
Calado
Número de
Froude
Tiempo de
viaje en el
colector
Tiempo de viaje
acumulado
Velocidad máxima
(<4.00 m/s)
Velocidad
mínima
(>1.20 m/s)
Energía
(<cota
terreno)
Recubrimien
to superior
(>0.40 m)
Energía
(<cota
terreno)
Recubrimient
o superior
(>0.40 m)
θ (rad)
f(θ)
f´(θ)
V (m/s)
Y (m)
Fr
Tv (h)
Tva (h)
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Vmin (m/s)
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rsi (m)
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rsf (m)
3.484
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3.136
0.490
1.430
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3.136
3.136
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4.557
693.076
3.698
3.811
0.000
2544.232
2.756
0.556
1.180
0.00252
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2.756
2.756
693.028
3.698
692.903
2.788
3.850
2651.228
2.766
0.564
1.176
0.00194
0.140612
2.766
2.766
692.914
2.788
692.817
2.086
3.890
2756.094
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0.572
1.172
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0.143114
2.775
2.775
692.828
2.086
692.703
1.161
3.931
2857.915
2.784
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Obra: Cerro Tocón
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suelo
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Urbano
Caudal medio
de residuales
Factor de
punta
Caudal de
residuales
Pendiente
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de Manning
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interior
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04/02/200918:29
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Cero
Derivada de la
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