DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado Los esquemas de rotura (además del indicado más arriba que involucra rotura en un cono de roca intacta) pueden interesar a la barra, al contacto entre barra e inyección (típico problema de adherencia entre hormigón y barra) y al contacto entre inyección y macizo rocoso, en el campo de la Geotecnia. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado Transferencia de cargas mediante un esquema simple de rotura a través del contacto entre inyección y roca con comportamiento elástico frágil. Alcanzada la distorsión de rotura entre barra e inyección se agota la capacidad del sistema. Así: P3 = P2 = Pmáx Superado la distorsión de rotura no se agrega resistencia al aumentar la longitud. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado La transferencia de cargas se hace a través de un elemento del contacto que tiene un comportamiento elástico con resistencia residual que le confiere ductilidad. Alcanzada la distorsión de rotura entre barra e inyección NO se agota la capacidad del sistema. Así: Pmáx > P3 > P2 En teoría el anclaje sigue tomando carga conforme se desarrolla resistencia residual. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado Una distribución más realista de la tensión en el contacto entre inyección y roca es como la mostrada en la figura. ¿Cuál es la carga máxima del anclaje? ¿Hasta cuándo se puede aumentar la longitud? La limitación es la deformación de la cabeza que imponga el proyectista, vinculada a cuestiones estructurales o eventualmente para controlar la corrosión. La Norma DIN 4125 fija en 2 mm la deformación en la cabeza para limitar la carga de diseño. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado Distribución de Tensiones como función de la relación de Rigideces DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado Mayor Rigidez Relativa del Anclaje transmite más tensión en profundidad DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado El mecanismo de transferencia de cargas en el contacto entre la inyección y la roca puede asimilarse al de resistencia al corte en una discontinuidad que fue descrito por Patton con un modelo simplificado. El desplazamiento en la dirección del corte va asociado a lo que se denomina dilatancia, cuando para deslizar es necesario un aumento de volumen. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado – Mecanismo de Transferencia de Cargas Para presiones de confinamiento bajas el desplazamiento del bloque se inicia cuando se supera la resistencia al corte en el plano inclinado aumentando el volumen en la zona de rotura. Para presiones de confinamiento altas resulta más débil la resistencia al corte en la base del diente. Para romper en este caso se debe superar la resistencia al corte de la roca intacta (cohesión + ángulo de fricción). DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado – Mecanismo de Transferencia de Cargas Para presiones de confinamiento bajas la relación entre y está regida por: = tg (u + i) Siendo i = dilatancia Con presiones de confinamiento altas la relación es: = c + tg r Siendo r = u En ambos rangos para la resistencia residual (para grandes distorsiones) = tg r En la práctica el ángulo i no es una constante sino que cada discontinuidad presenta una sucesión de ellos y el criterio bi – lineal se transforma en una curva continua con pendiente variable. DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado – Transferencia de Cargas – Dilatancia DIMENSIONADO DE LOS ANCLAJES Anclaje Inyectado – Mecanismo de Transferencia de Cargas a) Relación entre la tensión normal a una discontinuidad y la compresibilidad del macizo. b) Curvas que relacionan el cambio de volumen (dilatancia) en función de la distorsión U para valores constantes de sobre las discontinuidades. c) Relaciones entre resistencia al corte y la distorsión U para tensiones normales constantes = cte. Si se restringe el desarrollo de dilatancia, por ejemplo iniciando con una tensión normal nula, al llegar al valor U del punto 1 se habrá desarrollado una presión normal = A y la resistencia al corte correspondiente será la que surge de la curva c). ANCLAJES INYECTADOS RESISTENCIA ÚLTIMA DEL CONTACTO INYECCIÓN TERRENO PTI (Post Tensioning Institute) ANCLAJES INYECTADOS RESISTENCIA ÚLTIMA DEL CONTACTO INYECCIÓN TERRENO (1 kip/foot2 = 0.048 Mpa ; 1 lb/in2 = 0.0069 MPa) ANCLAJES INYECTADOS COMPARACIÓN CAPACIDAD ANCLAJES EN DISTINTOS SUELOS ANCLAJES INYECTADOS COMPARACIÓN CAPACIDAD ANCLAJES EN DISTINTOS SUELOS La capacidad no aumenta linealmente con la longitud ANCLAJES INYECTADOS COMPARACIÓN CAPACIDAD ANCLAJES EN DISTINTAS ROCAS ANCLAJES INYECTADOS Mezcla de Inyección – Influencia de la Relación A/c ANCLAJES INYECTADOS Métodos de Inyección ANCLAJES INYECTADOS Uso en suelos en obras de la Ciudad de Buenos Aires ANCLAJES INYECTADOS Uso en suelos en obras de la Ciudad de Buenos Aires ANCLAJES INYECTADOS Uso en suelos en obras de la Ciudad de Buenos Aires ANCLAJES INYECTADOS Uso en suelos en obras de la Ciudad de Buenos Aires ANCLAJES – Tipos de Cables ANCLAJES – Propiedades de las Barras ANCLAJES – Propiedades de los Cables ANCLAJES – Diámetro de la Perforación ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Varillas Inyectadas Sin Tesar ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Varillas Ranuradas con (Detalle de arandelas en cuña) cuña. ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Fijación Mecánica y Posterior Inyección ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Anclajes Fijados con Resinas ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Anclajes Inyectado y Tesado ANCLAJES – TIPOS DE ANCLAJES Y BULONES Anclajes “Perfobolt”. Rellenos con mortero ANCLAJES – DISPONIBLES BAJO PATENTES ANCLAJES – DISPONIBLES BAJO PATENTES - DYWIDAG ANCLAJES – DISPONIBLES BAJO PATENTES - DYWIDAG Permanent and Temporary Anchor steel grade nominal diameter yield load ultimate load [N/mm ] [mm] [kN] [kN] 950/1050 WR 26.5 525 580 950/1050 WR 32 760 850 950/1050 WR 36 960 1.070 950/1050 WR 40 1.190 1.320 1080/1230 26.5 595 678 1080/1230 32 868 989 1080/1230 36 1,099 1,252 500/550 40 628 691 500/550 50 982 1,080 555/700 63,5 1,758 2,217 2 www.bar-anchor.com/docs/europe.php?group=C&content=C2.1 CAPACIDAD DE DISTINTO TIPO DE ANCLAJES ANCLAJES - ENSAYOS ANCLAJES - ENSAYOS ANCLAJES - ENSAYOS ANCLAJES - ENSAYOS ANCLAJES - ENSAYOS ANCLAJES – APLICACIÓN EN LA ESTABILIZACIÓN DE TALUDES ANCLAJES – APLICACIÓN EN LA ESTABILIZACIÓN DE TALUDES En un ejemplo de rotura plana en un macizo rocoso se observa que mejora en el factor de seguridad disminuyendo las fuerzas desestabilizantes y aumentando las estabilizantes La orientación más económica no es la más habitual por facilidad constructiva ANCLAJES – APLICACIÓN EN LA ESTABILIZACIÓN DE TALUDES En una rotura en cuña en un macizo rocoso se considera al anclaje como una fuerza externa T que junto con la originada por la gravedad componen la Wc. Luego se resuelve como cualquier estabilidad de cuña. Se demuestra que la orientación más favorable se logra cuando el anclaje forma un ángulo respecto a la discontinuidad. REFUERZO DE SUELOS Y ROCAS MEDIANTE EL USO DE ANCLAJES Octubre de 2014 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS o o o o o o o o o o o o o o o o o Birön, C. , Arioglu, E, “Diseño de Ademes en Minas”, Limusa, 1987. Coates D. F., “Fundamentos de Mecánica de Rocas”, Litoprint, 1973. Federal Highway Administration, “Geotechnical Engineering Circular N° 4, Ground Anchors and Anchored Systems”, 1999. Flores R. M., “Ensayos de arrancamiento de anclajes en un macizo de areniscas”. En colaboración. Primer Simposio Argentino de Mecánica de Rocas. La Plata 1988. Flores R. M., “Ensayos de arrancamiento de anclajes aplicados a una línea de transmisión de 500 kV”. Segundo Simposio Argentino de Mecánica de Rocas. Mendoza. 1990. Goodman, R. E., “Introduction to Rock Mechanics”, Second Edition, John Wiley and Sons, 1989. Höek, E., Brown, E. T., “Excavaciones Subterráneas en Roca”, McGraw-Hill, 1980. Höek, E., Kaiser, P. K., Bawden, W. F., “Support of Underground Excavations in Hard Rock”, A. A. Balkema, 1998 Jaeger J.C. and Cook, N.G.W., “Fundamentals of Rock Mechanics”, Third Edition, Chapman and Hall, 1979. Jumikis, A, “Rock Mechanics”, Second Edition, Trans Tech Publications, 1983. Messe Manchen Internacional, “Tunnel Construction”, A. A. Balkema, 1998. Schnabel Jr, Harry, “Tiebacks in Foundation Engineering and Construction”, McGraw-Hill Book Company, 1982. Sheorey, P. R., “Empirical Rock Failure Criteria”, A. A. Balkema, 1997. Stagg, K. G., Zienkiewicz, O. C., “Mecánica de Rocas en la Ingeniería Práctica”, Blume, 1968. Suárez, J. A., “Lecciones de Mecánica de Rocas”, CEILP, 1997. Salobre, J.A., “La Mécanique des Roches”, Dunod, 1967. U.S. Army Corps of Engineers, “Rock Reinforcement, Engineering and Design”, 1980.