Temario Tema 5. El amplificador operacional real Tema Teo. Pro. 1. Amplificación 2h 1h 2. Realimentación 2.5h 1.5h 3. Amplificador operacional (AO) y sus etapas lineales 7h 4h 4. Comparadores y generadores de onda 7h 4h 5. El amplificador operacional real 3h 2h 3.5h 1.5h 25 14 6. Fuentes de alimentación Horas totales: ● Introducción: UA741 vs Amplificador ideal (Av Ri, Ro, BW) ● Errores asociados a la entrada del amplificador ❏ ❏ ❏ ❏ ● Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 1 OBJETIVOS DEL TEMA ● Slew rate Ancho de banda y tiempo de respuesta Error de ganancia Limitación de intensidad de salida:(IO)máx Distorsión de cruce por cero y Ro Manejo de cargas capacitivas Otras no idealidades: Rangos de entradas y salida Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 2 Introducción Una vez estudiado este tema deberá: ❏ ❏ ❏ ❏ ❏ Errores asociados a la salida del amplificador ❏ ❏ ❏ ❏ ❏ ❏ ● Impedancia de entrada. Corrientes por las entradas. Tensión de offset (VIO) Rechazo al modo común (CMRR) y a la alimentación (PSRR) ● Conocer las ventajas e inconvenientes de los AO. Conocer los errores asociados a la entrada del amplificador Conocer los errores asociados a la salida del amplificador Saber corregir los errores asociados a la salida del amplificador. Saber corregir los errores asociados a la entrada del amplificador. El más común de los amplificadores diferenciales es el amplificador operacional (AO). Entrada no inversora ● Un AO ideal verifica las ecuaciones: − VCC ≤ vO ≤ +VCC +VCC v+ Salida vO v- vO = Av ( v + − v − ) Entrada inversora -VCC ∞ ● ¿Por qué son útiles los amplificadores operacionales? ❏ Son muy fáciles de utilizar. ❏ Permiten diseñar bloques analógicos simples y poco sensibles a los componentes. ❏ Permiten realizar bloques complejos con pocos componentes. Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 3 Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 4 Introducción ● Amplificador operacional real Modelo simplificado del AO real: ● vO +VCC ❏ AO de propósito general ❏ Hay AO de mejores prestaciones saturación +VCC v+ Ro Ri Vamos a estudiar el uA741: v+ - v- vO saturación v- zona lineal AV ⋅ ( v + − v − ) -VCC -VCC ● Diferencias básicas entre AO ideal y AO real (uA741): ❏ AO ideal ❏ uA741 Universidad de Zaragoza, IEC. AV ∞ 2⋅105 Ri ∞ 2MΩ Ro 0 75Ω BW ∞ 10Hz J. I. Artigas y A. Sanz Salida hasta: alimentaciones ≅2V por debajo de alim. El amplificador operacional real - 5 uA741 vs. amplificador ideal de tensión Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 6 Influencia del BW no infinito ● El producto de la ganancia por el ancho de banda es constante. ❏ La frecuencia de transición (fT) es la que corresponde a ganancia unidad. AV ⋅ BW = AV' ⋅ BW ' = 1 ⋅ f T ● ● Los valores MIN, TYP y MAX de los parámetros reflejan la dispersión de fabricación. El AO real se separa del amplificador ideal de tensión: ❏ La realimentación negativa reduce la influencia de AV, Ri y Ro • mientras la ganancia de la etapa realimentada sea mucho menor que AV. ❏ La realimentación negativa nos aumenta el BW utilizable. Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz Ideal uA741 AV ∞ ≈ 2⋅105 Ri ∞ ≈ 2MΩ Ro 0 ≈ 75Ω BW ∞ ≈ 10Hz El amplificador operacional real - 7 BW (Hz) 1.000.000 100.000 10.000 1.000 100 10 ● Av 1,0 10,0 100,0 1.000,0 10.000,0 100.000,0 La ganancia máxima de una etapa depende del BW deseado. Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 8 Errores asociados a la entrada del amplificador ● Impedancia de entrada. ● Corrientes por las entradas. ● Tensión de offset (VIO) ● Rechazo al modo común (CMRR) ● Rechazo a la alimentación (PSRR) Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 9 Corrientes por las entradas ● Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 10 Corrientes de polarización en las entradas Por las entradas del AO circula una pequeña corriente I polarizacion entrada = I IB = I B1 + I B 2 2 IB1 I o ffset entrada = I IO = I B 1 − I B 2 • Para el OP07: • Para el uA741: ● Impedancia de entrada IIB=1.8nA IIB=80nA Efecto de IIB: ❏ Error en continua. Universidad de Zaragoza, IEC. IIO=0.8nA IIO=20nA R2 R1 vI I2 I1 IIB J. I. Artigas y A. Sanz vO = 0V IB2 v O = − R 2 I 2 = − R 2 ( I 1 − I IB ) vO vO = − R2 v I + R 2 I IB R1 El amplificador operacional real - 11 Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 12 Tensión offset de entrada Tensión offset de entrada (VIO) Tensión offset de entrada VIO ● Produce un error en continua cuyo efecto es equivalente a: ideal ● ● ❏ A. O. de precisión: decenas de µV. ❏ A. O. normales: 2 - 5 mV. ❏ Aunque se puede compensar, elegir A. O. de bajo offset porque: • Menor deriva de temperatura. • Se ahorra el trimmer. • El ajuste empeora la deriva de temperatura y el CMRR ❏ Mejor bipolares. • Menos deriva de temperatura • Menos ruido • Pero tienen mayor I b ❏ Conviene evitar el calentamiento con cargas >10K ❏ Seleccionar: FET para bajas corrientes de entrada y corriente de ruido y Bipolares para bajo voltaje de entrada y voltaje de ruido vO=0V Para la compensación se pueden usar circuitos como el siguiente (hoja de características del fabricante) vO VIO ● Se ha de compensar si la señal es DC y del orden del VIO ❏ Con AV=100 ⇒ VO = 100⋅2mV = 0.2V de offset en salida. Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 13 Corriente de polarización ● Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 14 Otras fuentes de error: CMRR y PSRR Hay que tener en cuenta que: ● – crece exponencialmente con T – puede depender del voltaje CM RR = 20 log ρ = 20 log ● • V IO es grande • ∆V IO /∆T es + y grande. ❏ Bipolar minoritarios, • Ib grande • V IO es pequeño • ∆V IO /∆T es - y pequeño. CMRR (Common Mode Rejection Ratio) ❏ Un valor típico es 90dB ❏ Disminuye con la frecuencia ❏ En una etapa no inversora 1nA en 1k produce un error de 1µV ❏ FET mayoritarios, • Ib pequeña pero ● En general Ad Ac PSRR (Power Supply Rejection Ratio) ❏ Un valor típico es 30µV/V. ¿Cuántos dB supone? ∆ V IO µ V PSRR = ∆ VCC V Se compensa haciendo R + =R ❏ Sólo si la impedancia de la fuente es despreciable Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 15 Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 16 Errores asociados a la salida del amplificador ● Slew rate ● Ancho de banda y tiempo de respuesta ● Error de ganancia ● Limitación de intensidad de salida:(IO)máx ● Distorsión de cruce por cero y Ro ● Manejo de cargas capacitivas Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 17 Ancho de banda y tiempo de respuesta Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz Slew rate Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 18 J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 20 Error de ganancia El amplificador operacional real - 19 Universidad de Zaragoza, IEC. Limitación de intensidad de salida:(IO)máx ● Distorsión de cruce por cero y R of Los AO tienen limitada la corriente de salida que pueden suministrar ● ❏ Un valor típico es de (IO)máx ≅ 20mA ❏ P. ej., para alcanzar una vO de ±10V con RL = 100Ω: 10 V = 100 mA > ( I O ) max ⇒ v O = 20 mA ⋅ 100 Ω = 2 V 100 Ω • La máxima carga que puede alimentar es: 10 V = 500 Ω 20 mA R2 R1 vI • Se suelen conectar cargas de más de 1K. ❏ Si se necesita más intensidad se puede utilizar la etapa clase B: ❏ Si no está protegido contra c.c. una IO > (IO)máx puede destruir el AO: • por ejemplo por conectar una carga capacitiva ❏ Se deriva de la limitación de SR al pasar de -V be a +V be en el cruce por cero ❏ Más importante a f alta ❏ Aumenta la DHT (Distorsión Armónica Total) ❏ Es conveniente elegir AO de clase AB con DHT muy baja y bajo ruido • LT1028, LT1037, LM833 (0.002%) +VCC vO -VCC ● J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 21 Manejo de cargas capacitivas La impedancia de salida puede no ser despreciable ❏ Aunque la realimentación la reduce a R of =R o /AB puede no ser suficiente. ❏ En especial para f alta cuando A se reduce ❏ R of Puede alcanzar más de 100Ω ● Universidad de Zaragoza, IEC. Aparece en AO con salida en clase B La I omáx también puede limitar la capacidad de la realimentación de reducir la R of. Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 22 Otras no idealidades: Rangos de entradas y salida ● Las entradas han de estar dentro de un rango ❏ Con una alimentación de ±10V ❏ Las entradas han de estar entre ±7V ❏ Algunos permiten funcionamiento unipolar • Alimentados entre +Vcc y 0V, las entradas pueden llegar a 0V, e incluso bajar algunos milivoltios. ● Las salidas no suelen alcanzar las alimentaciones ❏ Con una alimentación de ±10V, las salidas no superarán ±5.5V. ❏ Algunos AO son rail-to-rail • Las salidas pueden alcanzar ±VCC Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 23 Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz El amplificador operacional real - 24 Resumen AO real (741) ● AO real vs. amplificador ideal de tensión ❏ fT = AV⋅BW ≅ 1MHz ● Efectos en salida: Errores asociados a la salida ❏ |vO| máx ≅ VCC - 2V ❏ (IO)máx ≅ 20mA ❏ SR ≅ 0.5V/µs ● Recorte Distorsión, ruido Errores asociados a la entrada ❏ ❏ ❏ ❏ VIO ≅ 5mV IIB ≅ 100nA , IIO << IIB CMRR y PSRR Rango de tensiones de entrada Universidad de Zaragoza, IEC. J. I. Artigas y A. Sanz Error de contínua Destrucción El amplificador operacional real - 25