anejo nº 6. geotécnia - Ministerio de Fomento

ANEJO Nº 6. GEOTÉCNIA
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
ANEJO N 6
GEOTECNIA
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................................... 1
1.1. OBJETO ............................................................................................................................................. 1
1.2. BREVE RESUMEN DEL PROYECTO ............................................................................................... 1
1.3. INFORMACIÓN UTILIZADA ............................................................................................................... 2
2. CAMPAÑA DE INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA ............................................................................................. 5
2.1. CARTOGRAFÍA GEOLÓGICO - GEOTÉCNICA ............................................................................... 5
2.2. PERFIL LONGITUDINAL Y PERFILES TRANSVERSALES ............................................................. 5
2.3. INVESTIGACIÓN DE CAMPO ........................................................................................................... 6
2.3.1. Proyecto .......................................................................................................................................... 7
2.3.2. Estudio Geológico-Geotécnico ..................................................................................................... 11
2.3.3. Estudio Informativo........................................................................................................................ 17
2.3.4. Otros Estudios ............................................................................................................................... 17
2.3.5. Propuesta de campaña geotécnica complementaria en obra...................................................... 17
2.4. ENSAYOS DE LABORATORIO ....................................................................................................... 19
2.5. INVENTARIO DE TALUDES ............................................................................................................ 20
3. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS DE LOS RECONOCIMIENTOS. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA
DE LOS MATERIALES ............................................................................................................................... 20
3.1. GENERAL ......................................................................................................................................... 20
3.2. METODOLOGÍA ............................................................................................................................... 23
3.3. RELLENOS R1 ................................................................................................................................. 24
3.4. RELLENOS R2, RP Y RE ................................................................................................................ 25
3.5. TIERRA VEGETAL ........................................................................................................................... 26
3.6. FORMACIÓN QFV ............................................................................................................................. 28
3.6.1. General .......................................................................................................................................... 28
3.6.2. Identificación y Estado .................................................................................................................. 29
3.6.3. Ensayos sobre aprovechamiento de materiales .......................................................................... 30
3.6.4. Resistencia .................................................................................................................................... 31
3.6.5. Deformabilidad .............................................................................................................................. 35
3.7. FORMACIÓN QCE ............................................................................................................................. 35
3.7.1. General .......................................................................................................................................... 35
3.7.2. Identificación y Estado .................................................................................................................. 36
3.7.3. Compactación y CBR .................................................................................................................... 37
3.7.4. Resistencia .................................................................................................................................... 38
3.7.5. Deformabilidad .............................................................................................................................. 38
3.8. FORMACIÓN CEDF ........................................................................................................................... 39
3.8.1. General .......................................................................................................................................... 39
3.8.2. Identificación y Estado .................................................................................................................. 39
3.8.3. Compactación y CBR .................................................................................................................... 41
3.8.4. Otros ensayos sobre aprovechamiento de materiales ................................................................. 41
3.8.5. Resistencia .................................................................................................................................... 42
3.8.6. Deformabilidad .............................................................................................................................. 43
3.9. SUELOS ELUVIALES (JABRES). FORMACIONES SGR, SGRODE, SEP Y SAPL ................................. 43
3.10.
3.11.
3.12.
3.13.
3.14.
3.9.1. General .......................................................................................................................................... 43
3.9.2. Identificación y Estado .................................................................................................................. 44
3.9.3. Compactación y CBR .................................................................................................................... 45
3.9.4. Otros ensayos sobre aprovechamiento de materiales ................................................................. 46
3.9.5. Resistencia .................................................................................................................................... 47
3.9.6. Deformabilidad .............................................................................................................................. 50
3.9.7. Otros Ensayos ............................................................................................................................... 51
FORMACIÓN ZH ............................................................................................................................... 51
3.10.1. General ........................................................................................................................................ 51
3.10.2. Identificación y Estado ................................................................................................................ 52
3.10.3. Resistencia .................................................................................................................................. 53
3.10.4. Deformabilidad ............................................................................................................................ 55
SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO. FORMACIONES GR Y GRODE, GM IV ......................... 56
3.11.1. General ........................................................................................................................................ 56
3.11.2. Identificación y Estado ................................................................................................................ 57
3.11.3. Compactación y CBR .................................................................................................................. 58
3.11.4. Resistencia .................................................................................................................................. 58
3.11.5. Deformabilidad ............................................................................................................................ 59
3.11.6. Otros Ensayos ............................................................................................................................. 60
ZONAS DE BRECHIFICACIÓN HIDROTERMAL, ZBH ..................................................................... 60
3.12.1. General ........................................................................................................................................ 60
3.12.2. Identificación y Estado ................................................................................................................ 61
3.12.3. Resistencia .................................................................................................................................. 62
3.12.4. Deformabilidad ............................................................................................................................ 62
SUSTRATO GRANÍTICO SANO. FORMACIONES GR, GRODE, APL Y EP, GM I-III .......................... 63
3.13.1. General ........................................................................................................................................ 63
3.13.2. Características de la roca matriz................................................................................................. 63
3.13.3. Características del macizo rocoso. Tramo PK 0+000 – PK 6+150 ............................................ 76
3.13.4. Características del macizo rocoso. Tramo PK 6+150 - Final ..................................................... 83
3.13.5. Utilización .................................................................................................................................... 86
RESUMEN DE LA CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES .......................... 86
4. NIVEL FREÁTICO ............................................................................................................................................ 89
5. SISMICIDAD ..................................................................................................................................................... 91
6. GEOTECNIA DE LAS OBRAS DE TIERRA ..................................................................................................... 92
6.1. CAPA DE FORMA ............................................................................................................................. 92
6.2. COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO ........................................................................... 93
6.3. DESMONTES .................................................................................................................................... 95
6.3.1. General .......................................................................................................................................... 95
6.3.2. Criterios de diseño ........................................................................................................................ 97
6.3.3. Materiales .................................................................................................................................... 107
6.3.4. Excavabilidad .............................................................................................................................. 107
6.3.5. Caracterización y tratamiento del fondo de la excavación ......................................................... 108
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
INDICE
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.4.
6.5.
6.6.
6.3.6. Análisis de estabilidad de desmontes en roca ............................................................................ 108
6.3.7. Análisis de estabilidad de desmontes en suelos ........................................................................ 111
6.3.8. Sistemas de protección y refuerzo de taludes ............................................................................ 112
6.3.9. Estudio individualizado de los desmontes .................................................................................. 114
6.3.10. Instrumentación de los muros claveteados ............................................................................... 171
6.3.11. Drenaje de los muros claveteados ............................................................................................ 173
6.3.12. Tabla Resumen de Desmontes ................................................................................................. 174
RELLENOS ..................................................................................................................................... 178
6.4.1. General ........................................................................................................................................ 178
6.4.2. Características generales del cimiento ....................................................................................... 178
6.4.3. Preparación del cimiento ............................................................................................................. 179
6.4.4. Materiales y puesta en obra ........................................................................................................ 182
6.4.5. Análisis de estabilidad ................................................................................................................. 183
6.4.6. Análisis de asientos ..................................................................................................................... 184
6.4.7. Estudio individualizado de los rellenos ........................................................................................ 185
6.4.8. Tabla Resumen de Rellenos ....................................................................................................... 211
OTRAS OBRAS DE TIERRA .......................................................................................................... 214
6.5.1. Introducción.................................................................................................................................. 214
6.5.2. Caminos, variantes de caminos y desvíos provisionales ........................................................... 214
6.5.3. Zonas de relleno de sobrantes .................................................................................................... 217
AUSCULTACIÓN DE LA PLATAFORMA ....................................................................................... 217
6.6.1. Auscultación de la Vía ................................................................................................................. 217
7. GEOTECNIA DE LA CIMENTACION DE ESTRUCTURAS .......................................................................... 219
7.1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................ 219
7.2. RELACIÓN DE ESTRUCTURAS .................................................................................................... 220
7.3. CONDICIONES GENERALES DE LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS ................................ 224
7.3.1. Descripción general de las condiciones del subsuelo ................................................................ 224
7.3.2. Agresividad al hormigón .............................................................................................................. 224
7.3.3. Sismicidad .................................................................................................................................... 224
7.4. CRITERIOS PARA EL DISEÑO DE LAS CIMENTACIONES ........................................................ 225
7.4.1. Cimentación directa ..................................................................................................................... 225
7.4.2. Cimentación profunda.................................................................................................................. 227
7.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN DE LAS OBRAS DE FÁBRICA ............................................ 227
7.5.1. Viaducto sobre el río Mesón de Calvos....................................................................................... 227
7.5.2. Viaducto sobre el Regueiro de San Benito ................................................................................. 230
7.5.3. Viaducto sobre Carretera N-525 y río Barbaña........................................................................... 232
7.5.4. Viaducto sobre la Carretera Bemposta-N-525 ............................................................................ 235
7.5.5. Viaducto sobre la Carretera OU-105 ........................................................................................... 236
7.5.6. Viaducto sobre el Vial Rairo-Bemposta....................................................................................... 239
7.5.7. Paso Superior PS-0.0 .................................................................................................................. 241
7.5.8. Paso Superior PS-8.6 .................................................................................................................. 242
7.5.9. Paso Inferior PI-0.7 ...................................................................................................................... 244
7.5.10. Paso Inferior PI-2.0 .................................................................................................................... 245
7.5.11. Paso Inferior PI-7.0 .................................................................................................................... 246
7.5.12. Paso Inferior PI-7.8 .................................................................................................................... 247
7.5.13. Túneles Artificiales ..................................................................................................................... 249
7.5.14. Obras de drenaje singulares ..................................................................................................... 250
9.3.
9.4.
9.5.
9.6.
9.7.
9.8.
9.9.
NIVEL FREÁTICO .......................................................................................................................... 257
SISMICIDAD ................................................................................................................................... 258
CAPA DE FORMA .......................................................................................................................... 258
COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO ......................................................................... 258
DESMONTES ................................................................................................................................. 258
RELLENOS ..................................................................................................................................... 260
GEOTECNIA DE LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS ........................................................... 262
FIGURAS
LEYENDA DE LA PLANTA GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA
PLANTA GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA. ESCALA 1:1000
LEYENDA DEL PERFIL LONGITUDINAL GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PERFIL LONGITUDINAL GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PERFILES TRANSVERSALES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICOS
APÉNDICES
APÉNDICE Nº 1. INVESTIGACIÓN DE CAMPO
APÉNDICE Nº 2. ENSAYOS DE LABORATORIO
APÉNDICE Nº 3. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DEL MACIZO ROCOSO.
ÍNDICE RMR EN SONDEOS
APÉNDICE Nº 4. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD DE DESMONTES Y MURO
CLAVETEADO
APÉNDICE Nº 5. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD Y ASIENTOS DE RELLENOS
8. GEOTECNIA DE TÚNELES ........................................................................................................................... 255
9. RESUMEN Y CONCLUSIONES .................................................................................................................... 256
9.1. INFORMACIÓN UTILIZADA Y CAMPAÑA DE INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA ........................ 256
9.2. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES ..................................................... 256
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
INDICE
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
1.
INTRODUCCIÓN
investigación geotécnica mecánica complementaria (sondeos, calicatas y penetrómetros)
centrada en la traza actual y que amplió el grado de conocimiento inicial del trazado.
1.1. OBJETO
1.2. BREVE RESUMEN DEL PROYECTO
Este documento corresponde al anejo nº 6 “Geotecnia” del “Proyecto de Plataforma de
Integración Urbana y Acondicionamiento de la Red Ferroviaria de Ourense. Tramo
El tramo de proyecto forma parte de la línea de alta velocidad entre Madrid y Galicia, y
Taboadela – Seixalbo”.
como se indica el título del proyecto discurre por las cercanías de la ciudad de Orense,
concretamente a unos 8 km al sur de la misma. La longitud de la nueva plataforma de alta
Este estudio ha tenido por objeto analizar, desde un punto de vista geotécnico, la traza
velocidad es de unos 9,2 km y su trazado en planta comienza con una curva que en su zona
adoptada, definir la caracterización de los materiales, los taludes de desmontes y rellenos,
inicial presenta orientación E-O y gira de forma progresiva en sentido dextrógiro hasta tomar
los métodos de excavación, la cimentación de las estructuras proyectadas, así como el
dirección entre S-N y SSO-NNE para terminar con una alineación en recta de más de 2 km
análisis del aprovechamiento de los materiales en la obra, si bien este último aspecto se
de longitud, donde además la nueva plataforma se coloca de forma progresiva adyacente a
desarrolla más ampliamente en el Anejo nº 4 Estudio de Materiales. Los aspectos
la del ferrocarril actual por el lado derecho de este.
relacionados con los túneles se analizan en el Anejo 12 y los relacionados con la geología e
hidrogeología en el Anejo nº 3.
Atraviesa en su totalidad un medio rural con pequeñas localidades y agrupaciones de
viviendas aisladas (Puntiñas, O Rego, Espiñeiro, Mesón do Calvos, Santa Leocadia, Souto
Parte importante de la información que se ha utilizado para la redacción de este documento
Bravo, Rante, A Casanova, Bemposta, Seixalbo y Zain), rodeados de prados y monte de
se ha obtenido de un Estudio Geológico-Geotécnico contratado por parte del Administrador
pinos, robledales y castaños, abundante monte bajo, especialmente en las zonas de mayor
de Infraestructuras Ferroviarias (ADIF) a la UTE GOC-Sondeos del Bierzo cuyo título es:
relieve que corresponden a la zona central del tramo (túnel de Rante). Después de esta
“Estudio Geológico-Geotécnico. Integración Urbana y Acondicionamiento de la Red
zona y antes del cruce del valle del río Barbaña, se sitúa muy próximo a la traza y junto a la
Ferroviaria de Ourense”. En el resto del anejo, a menudo se hará referencia a este estudio
carretera N-525, el polígono industrial Barreiros, de dimensiones notables. La densidad de
denominándolo de forma abreviada como EGG.
viviendas aumenta según la mayor proximidad a la ciudad de Ourense formando un medio
periurbano. El tramo atraviesa importantes vías de comunicación, como la carretera N-525
La información del EGG ha sido completada por el equipo redactor del Proyecto con nuevos
en zona inicial, el FFCC Zamora- Ourense también al principio y adyacente en la mayor
datos obtenidos específicamente para este estudio, como una nueva cartografía geológico-
parte del final del tramo y un tramo de carretera de reciente construcción denominado “Nova
geotécnica a escala 1:2.000 (la del EGG está realizada sobre topografía de menor detalle y
Vía de Conexión Rairo (CV-401) – Bemposta (OU-105)”, además de otras carreteras
queda en buena parte desplazada de la traza actual debido a cambios en el trazado), la
menores (OU-105) y numerosos caminos en muchos casos asfaltados. En la parte media,
ampliación del inventario de taludes, la toma de nuevos datos geomecánicos, la ampliación
estas vías secundarias no se verán afectados por el proyecto, ya que la nueva traza se ha
del inventario de puntos de agua y la recopilación de cuantas informaciones se han
proyectado en túnel (túnel de Rante).
considerado de interés para el proyecto. Posteriormente se realizó una campaña de
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Pág. 6.1
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El terreno presenta una topografía relativamente suave en la zona inicial del tramo y
carretera N-525; 30 m sobre el futuro vial Circunvalación Leste; 60 m en el cruce
bastante más abrupta en su zona central (túnel de Rante), donde existe una zona elevada y
carretera OU-105; y 175 m el viaducto sobre la carretera Rairo - Bemposta. En
aplanada en su parte alta, que presenta laderas de pendiente acusada en sus bordes, sobre
conjunto representan el 13 % de la longitud del total del conjunto del tramo
todo en la zona del río Barbaña. Además de esta elevación topográfica, existen pequeñas
elevaciones de cerros graníticos aislados como el de Santa Águeda y el de Curuxeirán. El
Además también ha sido necesario proyectar 6 estructuras nuevas (2 pasos superiores y 4
resto del relieve se compone de un abundante número de vaguadas, de escasa cuenca,
pasos inferiores), además de varios muros, a veces de longitudes considerables y
dispuestas en distintas direcciones aunque a menudo cortando de forma transversal al
numerosas obras de drenaje.
tramo, y.
1.3. INFORMACIÓN UTILIZADA
Desde el punto de vista del estudio geotécnico las unidades de obra principales con el
nuevo trazado son:
Para cumplir el objeto y alcance del Anejo, la mayoría de la información que se ha utilizado
inicialmente se puede dividir en dos grupos en función de su procedencia: un primer grupo
- Diez desmontes con una longitud total acumulada en el eje de aproximadamente
facilitado por Adif que corresponde al Estudio Informativo del proyecto, el Estudio Geológico
1804 m y una altura máxima del orden de unos 27 m en el eje. En conjunto suponen
– Geotécnico, el Estudio Hidrogeológico y el perfil geológico de D. Daniel Arias y un
el 20% del total de la traza.
segundo grupo correspondiente a los mapas geológicos y la bibliografía técnica general
específica de la zona de estudio (tesis, informes, memorias, artículos, etc.).
- Doce rellenos con una longitud total acumulada en el eje de aproximadamente 2720
m y una altura máxima del orden de unos 20 m en el eje. En conjunto suponen el
Las referencias completas del primer grupo de estudios son las siguientes:
29% del total de la traza.
- “Estudio Informativo del Proyecto de Integración Urbana y Acondicionamiento de la
- Dos túneles en mina ferroviario de vía doble, túneles de Rante y Curuxeirán, con una
Red Ferroviaria de Ourense” realizado para la Dirección General de Ferrocarriles por
longitud de 3410 y 125 m respectivamente, que representan el 38% de la longitud del
ETT Proyectos con fecha septiembre de 2009 y denominado en este proyecto de
total del conjunto del tramo.
forma abreviada como EI. Como ya se ha indicado, la mayor parte de la información y
de la investigación realizada para este estudio tiene una utilidad limitada para el
- Tres túneles en mina para las galerías de salida de emergencia 1, 2 y 3 del túnel de
proyecto debido a las modificaciones sustanciales tanto en planta como en rasante
Rante con unas longitudes de 185, 456 y 315 m respectivamente (longitud
que se han realizado sobre el trazado. Además, el ámbito del tramo del Estudio
acumulada de 956 m).
Informativo prácticamente tiene dos tercios más de longitud que el analizado en este
Proyecto, por lo que la mayor parte de la investigación realizada en él se encuentra
- Seis viaductos con las siguientes longitudes: 427 m sobre el río Mesón de Calvos;
fuera de la zona de estudio.
130 m sobre el regueiro San Benito; 370 m en el cruce del río Barbaña y de la
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- “Estudio Geológico-Geotécnico. Integración Urbana y Acondicionamiento de la Red
zonas en base a la nueva información obtenida de la campaña geotécnica
Ferroviaria de Ourense” realizado para Adif por la UTE GOC-Sondeos del Bierzo con
complementaria realizada para este proyecto.
fecha octubre de 2011 y denominado en este proyecto de forma abreviada como

EGG. Como en el caso anterior, buena parte de la información y de la investigación
“Circunvalación Leste de Ourense. Treito: (OU-105) Bemposta – N525” realizado
realizada para este estudio tiene una utilidad limitada para el proyecto ya que para el
para la Xunta de Galicia por Itros y denominado en este proyecto de forma abreviada
estudio geotécnico se utilizó el trazado del Estudio Informativo, que como se ha
como CL. De este estudio se ha utilizado la información de 2 sondeos y dos catas
indicado, en su mayor parte ha sido modificado de forma sustancial tanto en planta
realizados en la zona de cruce de la futura carretera con la actual línea de ferrocarril
como
en
rasante.
El
tramo
del
Estudio
Geológico
–
Geotécnico
y con la futura LAV.
tiene
aproximadamente el doble de la longitud del tramo de Proyecto. Sin embargo y
aunque se estudió una traza distinta de la de proyecto, casi toda la investigación
Los mapas y la bibliografía técnica general consultados son los siguientes:
realizada en el EGG en la zona correspondiente a este proyecto es utilizable ya que
se encuentra próxima a la traza actual, aunque hay que indicar que mucha de la

Hojas Nº 225 (Ribadavia) y Nº 226 (Allariz) del Mapa Geológico de España. Serie
Magna. Escala 1/50.000, IGME, año 1974.
investigación se realizó con una finalidad distinta que para la que luego se ha
utilizado su información.

Hoja Nº 17/27 (Ourense/Verín) del Mapa Geológico de España. Escala 1/200.000,
IGME, año 1988.
- “Estudio y Seguimiento Hidrogeológico del Corredor Norte – Noroeste de Alta
Velocidad Madrid – Galicia. Tramo Requejo - Ourense” realizado para Adif por la UTE
Inocsa – Amphos21 con fecha enero de 2012. En la documentación de este estudio

Mapa Hidrogeológico de Galicia (formato digital). Escala 1/200.000, IGME, año 1991.

Mapa Hidroxeolóxico de Galicia. Escala 1/250.000, Xunta de Galicia, año 2004.

“Aguas subterráneas y medio ambiente en Galicia“. Samper Calvete, J. Xunta de Galicia.
la traza analizada no se corresponde con la que se estudia en este proyecto.
- “Estudio Hidrogeológico de Integración Urbana y Acondicionamiento de la Red
Ferroviaria de Ourense” realizado para Adif por Aecom Inocsa, S.L.U. con fecha
Año 2003.
mayo de 2013. En la documentación de este estudio una de las trazas analizadas se
corresponde con la que se estudia en este proyecto.

- Perfil longitudinal Geológico-Geotécnico a escala horizontal 1:2.000 y vertical 1:1.000
realizado por D. Daniel Arias dentro de las labores de asesoría geológico-geotécnica
“El patrimonio hidromineral de la comunidad autónoma de Galicia”. Ramírez Ortega, A.
Rial Lemos, M.A. y Ramírez Masferrer, en Panorama actual de las aguas minerales y
mineromedicinales en España. IGME. Año 2001.
que realiza para Adif en base a los datos obtenidos en el EGG. El modelo geológico
general representado en este perfil ha sido el adoptado tanto en el EGG como en
este proyecto, si bien el perfil definitivo ha sido modificado por Ginprosa en algunas
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

“Síntesis de la propuesta de proyecto de Plan Hidrológico de la Demarcación
zona de estudio. Para la realización de la cartografía se tuvo en cuenta la investigación
Hidrográfica de la parte española de las cuencas del Miño, Sil y Limia”. Confederación
geotécnica existente en ese momento y correspondiente al Estudio Informativo (sondeos) y
Hidrográfica del Miño-Sil. MMAMRM.
al Estudio Geológico – Geotécnico (sondeos y geofísica). El informe se adjunta como un
apéndice del anejo de Geología aunque hay que indicar que por comodidad de cara a su

“Cenozoic tectonic activity in a Variscan basement: Evidence from geomorphological
markers
and
structural
mapping
(NW
Iberian
Massif)”.
Martín-González,
edición la cartografía de escala original 1:8.000, se presenta reducida a escala 1:20.000.
F.
Geomorphology, 107: 210-225. Año 2008.
Un antecedente fundamental para el proyecto ha sido el perfil geológico del tramo facilitado
por Adif y realizado a escala horizontal 1:2.000 y vertical 1:1.000 por D. Daniel Arias, asesor

“Complex tectonic and tectonostratigraphic evolution of an Alpine foreland basin: The
de geología de Adif para este proyecto. D. Daniel Arias ha ido actualizando el perfil original
western Duero Basin and the related Tertiary depressions of the NW Iberian Peninsula”.
basado en información obtenida del EGG, el EI y datos propios de campo. En la zona del
Martín-González, F. y Heredia, N. Tectonophysics, 502 (1-2), 75-89.Año 2010.
túnel de Rante D. Daniel también ha tenido en cuenta las nuevas informaciones y datos que
ha le han ido proporcionando los técnicos de Ginprosa, según avanzaban los trabajos de la

“Geología de España”. Vera, J.A. Sociedad Geológica de España; Instituto Geológico y
campaña de investigación geotécnica del proyecto constructivo en esa zona. Como ya se ha
Minero de España. Año 2004.
indicado, el modelo geológico general representado en este perfil ha sido el adoptado por
Ginprosa para este proyecto.
Una vez consultada la bibliografía geológica general y la información de los estudios
preliminares se constató que desde el punto de vista geológico, la zona del tramo presenta
Para la realización del Anejo se han seguido las recomendaciones del ADIF recogidas en
una marcada variabilidad litológica y complejidad estructural que podía tener una importante
los siguientes documentos:
influencia sobre algunas partes del proyecto, en especial la zona del túnel de Rante.
- "Sistema de Aseguramiento de la Calidad. Instrucciones y Recomendaciones para la
A la vista de estos antecedentes, Ginprosa decidió encargar la redacción de un estudio
Redacción de Proyectos de Plataforma. Versión 2", realizado por el ADIF en 2011.
geológico de detalle de carácter petrológico y estructural realizado de forma específica para
este proyecto por dos especialistas en estas materias. El estudio tiene por título “Informe
Geológico sobre la Cartografía Escala 1:8.000 para el Proyecto de Integración Urbana y
- "Sistemas de Aseguramiento de la Calidad. Pliego de Prescripciones Técnicas Tipo para
los Proyectos de Plataforma. Versión 2", realizado por el ADIF en 2011.
Acondicionamiento de la Red Ferroviaria de Ourense. Línea de Alta Velocidad Madrid –
Galicia (Lubian – Ourense). Tramo Taboadela - Seixalbo”. El estudio, de fecha septiembre
de 2011, ha sido realizado por D. Fidel Martín (profesor titular de geología en la Universidad
Rey Juan Carlos) que es experto en la neotectónica y geomorfología de la zona de
proyecto, y a Don Álvaro Rubio (profesor ayudante de la facultad de geología de la
Universidad de Oviedo), que es un experto en la petrología de las rocas graníticas de la
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.4
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
2.
CAMPAÑA DE INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA
En el apartado de figuras de este anejo se presenta la cartografía geológico-geotécnica a
escala 1:1.000 (reducida a escala 1:2.000 en la impresión en formato A3), en la que se ha
2.1. CARTOGRAFÍA GEOLÓGICO - GEOTÉCNICA
representado toda la investigación utilizada, tanto la de Proyecto como la del EGG y el
Estudio Informativo. Hay que indicar que alguna investigación de los proyectos y estudios
Como punto de partida para la realización de la nueva cartografía geológico-geotécnica se
anteriores queda fuera de la banda representada en la nueva cartografía, por lo que ha sido
ha utilizado la realizada para el Estudio Geológico-Geotécnico, también a escala 1:2.000,
necesario indicar su situación de forma aproximada mediante flechas y carteles que indican
tomando la nueva base topográfica del Proyecto de escala 1:1.000. Esta cartografía ha
su posición.
comenzado con la revisión y comprobación en campo de la cartografía del EGG y de otros
estudios previos. Se han comprobado los contactos entre formaciones geológicas,
2.2. PERFIL LONGITUDINAL Y PERFILES TRANSVERSALES
afloramientos, situación de la investigación realizada, etc.
Tomando como base la cartografía geológico-geotécnica a escala 1:1.000 y la investigación
Siguiendo los criterios de ADIF e Ineco, en la nueva cartografía se han representado las
realizada, se ha interpretado el perfil longitudinal geológico-geotécnico por el eje de la traza,
mismas
a escala horizontal 1:1.000 y vertical 1:200 (en formato A-1), reducido con la impresión en
formaciones
geológico-geotécnicas
que
en
el
EGG,
respetando
sus
denominaciones lo que permite facilitar la compresión entre dicho estudio y el presente
formato A-3 a escala horizontal 1:2.000 y vertical 1:400.
Proyecto.
En los perfiles longitudinales se ha interpretado un corte de las formaciones geológicoLos principales aspectos recogidos con la nueva cartografía han sido los siguientes:
geotécnicas definidas en la traza, correlacionando los datos de la investigación mecánica
realizada (sondeos, calicatas y penetrómetros) cuya situación aparece representada sobre

Cartografía de las formaciones geológico-geotécnicas.
los perfiles. El macizo rocoso fracturado de naturaleza granítica presenta una estructura

Cartografía de suelos, con estimación de su génesis y espesor.
general masiva con varias familias de juntas y una serie de fallas

Cartografía de los rellenos antrópicos de distinta naturaleza.
reflejado las fallas observadas o interpretadas en el tramo y al tener siempre carácter

Estructura geológica.
masivo el resto de los materiales existentes, no se ha considerado necesario repetir esta

Datos hidrológicos e hidrogeológicos.
característica en el perfil. También se presenta un esquema de la columna litológica
En el perfil se han
registrada en los sondeos y calicatas de Proyecto, del EGG, del CL y del Estudio
En el EGG se habían realizado otras labores de toma de datos de campo, algunas de las
Informativo, así como un esquema de los penetrómetros de estos mismos estudios. Hay
cuales han sido igualmente completadas con nueva información para el proyecto de
que indicar que en algunos casos la columna litológica que aparece es la reinterpretada
plataforma; toma de datos estructurales del macizo rocoso, inventario de puntos de agua,
para este proyecto en base a los nuevos criterios de cartografía, aunque esencialmente se
inventario de taludes, etc.
mantienen las unidades de los registros originales del EGG que son los que se presentan
en el Apéndice 1 de este anejo.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.5
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La situación del nivel de agua se ha interpretado, con criterio conservador, en base a las
La interpretación del tramo correspondiente al túnel de Rante se presenta en el anejo 12 de
medidas de los niveles de los sondeos y los datos de piezometría del inventario de pozos
Túneles.
realizado en el Proyecto y los datos del Estudio Hidrogeológico.
También se ha interpretado una serie de perfiles transversales distribuidos a lo largo del
En el perfil longitudinal se ha proyectado la investigación que se ha considerado
tramo en secciones significativas en relación al movimiento de tierras.
representativa para su interpretación, en general aquella que se encuentra a una distancia
menor de 30 m. La interpretación del perfil se ha realizado en base exclusivamente a la
2.3. INVESTIGACIÓN DE CAMPO
investigación representada en el mismo, si bien algunos datos de investigación que al estar
más alejada no se ha representado en el perfil, sí han sido utilizados para otras partes del
En los siguientes apartados se describe la investigación geotécnica de campo que se ha
estudio geotécnico (ensayos de laboratorio, naturaleza del material, etc.).
utilizado en la redacción de este Anejo, agrupándola según su origen. En el siguiente
cuadro se resume el número de prospecciones geotécnicas mecánicas realizadas (sondeos,
El recubrimiento de suelos cuaternarios se ha reflejado en el perfil longitudinal geológico-
calicatas y penetraciones dinámicas).
geotécnico cuando se ha reconocido con un espesor superior al metro.
INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA DE CAMPO
Bajo el perfil se presenta un cuadro o “guitarra” en la que se incluye la siguiente
información:
Para toda la traza:
investigación
Tipo de sección en el eje, espesor medio de tierra de
labor, material soporte de la capa de forma y espesor de
la capa de forma (ésta no se ha proyectado en las
secciones de túnel y viaductos).
En zonas de desmonte: Excavabilidad,
tratamiento
En zonas de relleno:
Tipo de
del
utilización
fondo
de
Sondeos
47
Calicatas
23
Penetraciones
Dinámicas
del
material
desmonte,
Proyecto
42
Proyecto
Estudio
Estudio
Geotécnico
Informativo
22
7
2
4
2
4
-
30
+29 de Préstamo
26
Circunvalación
Total
Leste
78
59
+29 de Préstamo
72
excavado,
medidas
de
En el cuadro anterior se han incluido todos los sondeos perforados para la campaña de
protección y refuerzo en taludes y taludes.
investigación
Espesor a sustituir en el cimiento, tratamientos especiales
prospecciones realizadas en los primeros momentos de la campaña, anteriores a la
en el cimiento, tipo de relleno y taludes.
adopción del trazado definitivo, por lo que han quedado desplazados hasta 430 m (ST-
complementaria
llevada
a
cabo
para
el
Proyecto.
Estos
incluyen
702+150). De hecho, fueron algunas de las observaciones hechas en estos sondeos las
En las zonas de túnel en mina y viaductos no se da la información indicada por no ser de
que motivaron en parte el cambio de trazado; así por ejemplo, el sondeo ST-702+150
aplicación.
situado en las proximidades del antiguo emboquille sur del túnel en la localidad de Santa
Leocadia, se perforó íntegramente (40 m) en jabre sin localizar el sustrato rocoso sano.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.6
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por el contrario, en la tabla anterior no se han contabilizado numerosos sondeos del EGG
que han quedado desplazados más de 200 m de la situación final del eje ferroviario que se
proyecta, desde el ST-701+240EG al ST-703+370EG, en total 10 sondeos.
2.3.1. Proyecto
En primer lugar hay que indicar que parte de la investigación ha sido necesaria por cambios
en el trazado respecto al estudiado en el EGG, tanto por desplazamiento lateral en planta
de más de 400 m al principio del tramo, como por lo que respecta a la rasante, que han
hecho necesario el replanteo de una nueva campaña de investigación geotécnica.
Para este anejo del Proyecto se ha realizado, en primer lugar, la revisión en campo de la
cartografía
geológico-geotécnica,
apoyada
por
una
campaña
de
investigación
complementaria mediante la perforación de sondeos, la excavación de calicatas y la
realización de ensayos de penetración dinámica tipo DPSH. La campaña de investigación
se ha desarrollado en varias fases según se han ido concretando los cambios de trazado y
se han encajado las estructuras del tramo.
En total se han perforado 47 nuevos sondeos, se han excavado 23 calicatas y realizado 42
penetraciones dinámicas, algunas de los cuales se han realizado en el mismo punto que
una calicata. Además, con el fin de poder obtener información para proyectar el refuerzo de
su revestimiento se han realizado dentro de dos túneles de la actual línea de ferrocarril
Zamora – Orense (túneles 92 y 93) un total de 6 perforaciones horizontales (3 en cada
túnel) y 3 verticales (2 en el túnel 92 y otra en el 93).
La nueva investigación mecánica realizada se resume en las siguientes tablas.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.7
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
SONDEOS DEL PROYECTO. CAMPAÑA COMPLEMENTARIA
Situación
Sondeo
Coordenadas ETRS-89
Tipo de Muestras
Ensayos in situ
Profundidad
(m)
Inalterada
SPT
Granel
Testigo
Parafinado
Presiómetro
Lugeon
Lefranc
P.K.
Distancia al Eje
X
Y
Cota
(m)
SE-0+010
SR-0+415
SR-0+920
SE-1+265
SE-1+475
SV-1+500
SV-1+540
SV-1+580
SV-1+635
SV-1+665
SV-1+700
SV-1+750
SV-1+800
SV-1+860
SE-2+090
SV-2+500
SV-2+520
SV-2+550
SR-2+600
ST-2+700
ST-3+080
ST-3+400
ST-3+850
ST-4+075
ST-705+030
ST-705+700
ST-6+025
SV-6+300
SV-6+335
SV-6+375
SV-6+460
SV-6+530
SD-6+600
SD-6+640
SE-7+305
SE-7+685
SE-8+260
ST-8+440
ST-8+520
SR-8+860
SR-8+880
SV-8+920
SV-9+020
SV-9+060
0+014
0+416
0+915
1+268
1+474
1+500
1+547
1+583
1+631
1+662
1+699
1+742
1+802
1+856
2+091
2+494
2+522
2+547
2+596
2+694
3+079
3+412
3+868
4+071
4+740
5+348
6+025
6+299
6+336
6+373
6+460
6+528
6+601
6+640
7+327
7+757
8+250
8+518
8+594
8+938
8+955
8+996
9+024
9+058
19 m BI
19 m BD
13 m BI
12 m BI
EJE
EJE
EJE
3 m BI
EJE
EJE
2 m BD
1 m BD
5 m BD
1 m BD
7 m BD
9 m BD
7 m BD
EJE
8 m BI
24 m BI
27 m BD
20 m BD
48 m BD
31 m BD
57 m BD
5 m BD
EJE
EJE
EJE
EJE
EJE
EJE
19 m BD
EJE
12 m BD
13 m BD
26 m BD
18 m BD
19 m BD
5 m BD
66 m BI
3 m BD
EJE
25 m BI
597.740
597.343
596.852
596.526
596.348
596.326
596.284
596.250
596.209
596.181
596.149
596.109
596.056
596.004
595.785
595.399
595.372
595.347
595.297
595.199
594.878
594.603
594.296
594.157
593.859
593.657
593.649
593.699
593.708
593.717
593.742
593.763
593.805
593.801
594.143
594.412
594.732
594.894
594.943
595.145
595.098
595.177
595.192
595.191
4.678.867
4.678.935
4.679.022
4.679.161
4.679.267
4.679.279
4.679.301
4.679.315
4.679.339
4.679.353
4.679.371
4.679.389
4.679.416
4.679.433
4.679.517
4.679.634
4.679.640
4.679.642
4.679.651
4.679.670
4.679.887
4.680.069
4.680.398
4.680.543
4.681.128
4.681.694
4.682.368
4.682.638
4.682.674
4.682.710
4.682.793
4.682.858
4.682.920
4.682.963
4.683.554
4.683.889
4.684.265
4.684.478
4.684.536
4.684.815
4.684.872
4.684.863
4.684.888
4.684.930
339,1
328,3
324,0
340,7
332,5
330,0
321,5
318,0
316,1
315,5
315,2
316,6
319,0
323,0
333,1
323,5
319,5
318,7
328,5
365,0
379,5
377,6
392,8
400,2
407,0
361,7
293,0
223,0
218,0
212,6
236,4
243,9
262,8
256,5
226,8
210,0
222,1
222,0
219,5
189,0
179,5
187,5
188,8
192,8
15,05
11,05
6,10
17,00
9,60
10,00
30,00
19,10
20,00
25,85
20,90
30,31
19,22
15,10
12,55
20,09
11,53
15,45
19,30
45,00
66,10
70,15
145,00
130,00
125,15
100,00
40,50
13,30
15,05
13,00
11,10
15,90
40,10
25,29
13,05
10,20
15,00
15,00
25,00
11,32
10,00
23,80
12,25
8,50
4
4
3
5
2
2
9
5
5
5
5
6
2
6
4
7
3
7
5
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1
4
4
3
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1
15
1
2
1
1
3
2
2
1
10
6
4
8
3
2
11
8
9
4
6
14
11
7
6
10
8
7
10
4
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0
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0
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2
3
9
9
8
9
5
19
13
7
3
8
7
4
4
4
7
5
1
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4
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4
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8
3
6
5
3
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0
15
8
13
24
32
21
20
13
1
3
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1
6
2
3
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3
2
2
2
4
2
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0
0
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0
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0
0
ST-702+150
ST-702+710
ST-704+275
2+123
2+652
4+054
429 m BI
368 m BI
136 m BI
595.633
4.979.120
595.115
594.034
4.679.335
4.680.429
346,1
410,4
412,6
40,00
92,30
137,00
3
1
0
12
4
1
3
6
0
3
19
40
2
0
0
0
1
4
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Fecha Inicio
Fecha Final
Objeto de la Investigación
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26/09/2011
01/12/2011
01/12/2011
Estructura PS-0.0
Relleno
Relleno
Desmonte
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Viaducto Río Calvos
Estructura y relleno
Viaducto Regueiro San Benito
Viaducto Regueiro San Benito
Viaducto Regueiro San Benito
Viaducto Regueiro San Benito
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Túnel de Rante
Viaducto Barbaña
Viaducto Barbaña
Viaducto Barbaña
Viaducto Barbaña
Viaducto Barbaña
Desmonte
Desmonte
Viaducto Ctra. Bemposta-N-525
Viaducto Ctra. OU-105
Desmonte
Túnel Curuxeirán
Túnel Curuxeirán
Relleno
Relleno FFCC actual
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
2
0
0
08/09/2011
19/08/2011
18/08/2011
20/09/2011
19/09/2011
06/09/2011
Sondeos realizados para la traza
anterior del túnel
Pág. 6.8
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
CALICATAS DEL PROYECTO. CAMPAÑA COMPLEMENTARIA
Situación
Calicata
P.K.
Distancia al Eje
Coordenadas ETRS-89
X
Y
Cota
(m)
Profundidad Número de
(m)
muestras
Fecha
Objeto de la investigación
Penetrómetro en el Nivel de agua
mismo punto
(m)
CE-0+015 0+015
13 m BD
597.740 4.678.898 338,5
4,00
3
08/11/2011
Estructura PS 0.0
PE-0+015
-
CR-0+205 0+214
EJE
597.542 4.678.895 331,3
4,00
4
08/11/2011
Relleno
PR-0+205
-
CR-0+600 0+604
4 m BI
597.154 4.678.946 326,6
3,50
3
08/11/2011
Estructura OD-0.59
PR-0+600
0,9
CE-0+740 0+730
15 m BI
597.029 4.678.965 329,3
3,70
2
08/11/2011
Estructura PI-0.7
PE-0+740
-
CD-1+125 1+130
11 m BD
596.660 4.679.124 340,0
3,30
4
08/11/2011
Desmonte
--
-
CD-1+200 1+200
11 m BI
596.588 4.679.132 342,3
3,30
4
08/11/2011
Desmonte
--
-
CD-1+395 1+395
7 m BD
596.422 4.679.236 337,3
3,10
2
09/11/2011
Desmonte
--
-
CV-1+890 1+890
EJE
595.973 4.679.445 326,4
2,30
3
09/11/2011
Viaducto Río Calvos
PV-1+890
-
CD-2+320 2+322
11 m BI
595.558 4.679.565 337,4
3,50
2
26/10/2011
Desmonte
--
-
CV-2+465 2+468
EJE
595.421 4.679.618 328,7
2,30
2
26/10/2011 Viaducto Regueiro San Benito
PV-2+465
-
CV-2+580 2+582
EJE
595.313 4.679.653 326,0
1,90
0
26/10/2011 Viaducto Regueiro San Benito
PV-2+580
-
CD-2+635 2+634
7 m BD
595.267 4.679.678 342,0
1,30
1
26/10/2011
Desmonte
--
-
CD-2+640 2+641
7 m BI
595.256 4.679.667 340,7
1,40
1
26/10/2011
Desmonte
--
-
CD-6+060 6+059
25 m BD
593.679 4.682.399 284,3
3,00
2
17/10/2011
Desmonte
--
-
CD-6+130 6+121
3 m BI
593.660 4.682.464 268,5
3,00
1
17/10/2011
Desmonte
--
-
CD-6+620 6+622
11 m BD
593.804 4.682.942 259,8
2,90
3
10/11/2011
Desmonte
--
-
CD-6+680 6+680
5 m BD
593.821 4.682.998 259,0
3,20
3
10/11/2011
Desmonte
--
-
CE-7+020 7+018
19 m BD
593.981 4.683.294 227,0
2,30
1
03/11/2011
Estructura PI-7.0
PE-7+020
-
CE-7+900 7+894
8 m BI
594.482 4.684.009 217,5
3,30
--
10/04/2012
Desmonte
--
-
CR-8+860 8+930
58 m BI
595.090 4.684.847 180,3
2,40
2
15/09/2011
Relleno FFCC actual
PR-8+860
-
CR-8+910 8+979
62 m BI
595.115 4.684.888 180,4
3,00
2
15/09/2011
Relleno FFCC actual
PR-8+910
-
CV-9+060 9+065
EJE
595.215 4.684.921 196,0
1,80
2
03/11/2011 Viaducto Vial Rairo-Bemposta
--
-
CV-9+085 9+088
22 m BI
595.210 4.684.953 197,0
1,30
1
03/11/2011 Viaducto Vial Rairo-Bemposta
PR-9+085
-
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.9
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PENETRÓMETROS DEL PROYECTO. CAMPAÑA COMPLEMENTARIA
Situación
Penetrómetro
Coordenadas ETRS-89
P.K.
Distancia al Eje
X
Y
Cota
(m)
Profundidad
(m)
Fecha
Objeto de la investigación
Calicata en el
Nivel de agua
mismo punto
(m)
PE-0+015
0+015
13 m BD
597.740
4.678.898
338,5
7,27
04/11/2011
Estructura PS-0.0
CE-0+015
3,40
PR-0+205
0+214
EJE
597.542
4.678.895
331,3
5,33
24/10/2011
Relleno
CR-0+205
3,20
PR-0+480
0+480
4 m BI
597.277
4.678.923
327,9
14,17
25/10/2011
Relleno
--
4,00
PR-0+550
0+550
EJE
597.208
4.678.939
327,1
4,18
25/10/2011
Relleno
--
2,60
PR-0+600
0+604
4 m BI
597.154
4.678.946
326,6
10,14
24/10/2011
Estructura OD-0.59
CR-0+600
2,80
PR-0+660
0+660
EJE
597.101
4.678.962
326,2
5,50
24/10/2011
Relleno
--
4,00
PE-0+740
0+730
15 m BI
597.029
4.678.965
329,3
5,33
25/10/2011
Estructura PI-0.7
CE-0+740
4,20
PR-0+800
0+800
EJE
596.966
4.678.999
326,6
7,96
25/10/2011
Relleno
--
6,60
PR-0+860
0+860
EJE
596.908
4.679.017
324,6
2,16
25/10/2011
Relleno
--
-
PR-0+860 BIS
0+861
EJE
596.908
4.679.017
324,6
1,46
25/10/2011
Relleno
--
-
PR-1+000
1+000
EJE
596.776
4.679.064
326,8
3,55
25/10/2011
Relleno
--
-
PR-1+605
1+604
4 m BD
596.235
4.679.331
316,8
8,93
04/11/2011
Viaducto Río Calvos
--
1,00
PV-1+830
1+830
EJE
596.028
4.679.422
321,1
5,76
27/10/2011
Viaducto Río Calvos
CV-1+830
-
PV-1+890
1+890
EJE
595.973
4.679.445
326,4
2,53
27/10/2011
Viaducto Río Calvos
CV-1+890
-
PV-2+465
2+468
EJE
595.421
4.679.618
328,7
6,58
25/10/2011
Viaducto Regueiro San Benito
CV-2+465
-
PV-2+525
2+525
EJE
595.367
4.679.635
319,5
2,70
26/10/2011
Viaducto Regueiro San Benito
--
-
PV-2+525 BIS
2+529
EJE
595.363
4.679.636
319,0
2,51
26/10/2011
Viaducto Regueiro San Benito
--
-
PV-2+580
2+582
EJE
595.313
4.679.653
326,0
9,12
26/10/2011
Viaducto Regueiro San Benito
CV-2+580
-
PV-6+530
6+528
EJE
593.763
4.682.858
243,9
2,96
27/10/2011
Viaducto Barbaña
-
-
PD-6+630
6+639
10 m BI
593.791
4.682.965
254,0
4,58
27/10/2011
Desmonte
-
-
PE-7+020
7+018
19 m BD
593.981
4.683.294
227,0
1,49
04/11/2011
Estructura PI-7.0
CE-7+020
-
PR-7+165
7+165
7 m BI
594.034
4.683.432
223,9
2,31
02/11/2011
Relleno
--
-
PR-7+665
7+665
7 m BD
594.349
4.683.821
211,8
4,92
27/10/2011
Relleno
--
-
PR-7+705
7+707
6 m BD
594.375
4.683.855
210,5
5,29
27/10/2011
Relleno
--
-
PR-7+725
7+725
8 m BD
594.388
4.683.868
209,5
7,12
27/10/2011
Relleno
--
-
PR-7+955 BIS
7+953
1 m BI
594.524
4.684.051
215,0
1,74
02/11/2011
Relleno
--
-
PR-7+955
7+955
1 m BI
594.525
4.684.052
215,0
1,72
02/11/2011
Relleno
--
-
PE-8+240
8+240
1 m BI
594.704
4.684.274
215,5
9,55
03/11/2011
Desmonte
--
-
PE-8+245
8+247
22 m BI
594.692
4.684.293
212,5
3,47
04/11/2011
Desmonte
--
-
PD-8+405 BIS
8+402
4 m BD
594.810
4.684.397
215,5
1,77
03/11/2011
Muro M-8.3D
--
-
PD-8+405
8+405
6 m BD
594.813
4.684.397
216,0
1,34
03/11/2011
Muro M-8.3D
--
-
PR-8+740
8+740
EJE
595.020
4.684.662
204,2
1,91
28/10/2011
Relleno
--
-
PR-8+840
8+842
10 m BD
595.090
4.684.736
196,9
5,14
28/10/2011
Relleno
--
-
PR-8+870
8+873
11 m BD
595.110
4.684.760
195,5
2,74
28/10/2011
Relleno
--
-
PR-8+920
8+920
5 m BD
595.134
4.684.801
190,0
6,55
28/10/2011
Relleno
--
-
PR-8+860
8+930
58 m BI
595.090
4.684.847
180,3
5,90
03/11/2011
Relleno FFCC actual
CR-8+860
-
PR-8+880
8+955
66 m BI
595.098
4.684.872
179,5
4,66
03/11/2011
Relleno FFCC actual
SR-8+880
-
PR-8+910
8+979
62 m BI
595.115
4.684.888
180,4
3,34
03/11/2011
Relleno FFCC actual
CR-8+910
-
PV-9+085
9+088
22 m BI
595.210
4.684.953
197,0
1,91
03/11/2011
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
CV-9+085
-
PV-9+130
9+124
23 m BI
595.229
4.684.983
200,6
1,15
03/11/2011
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
--
-
PV-9+165
9+167
25 m BI
595.252
4.685.020
203,5
0,72
03/11/2011
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
--
-
PV-9+165 BIS
9+169
25 m BI
595.253
4.685.021
203,5
0,74
03/11/2011
Viaducto Vial Rairo-Bemposta
--
-
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.10
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PERFORACIONES DEL PROYECTO EN TÚNELES EXISTENTES. CAMPAÑA COMPLEMENTARIA
Situación
Túnel
Longitud
Sondeo
P.K.
Aspera
Curuxeirán
Coordenadas ETRS-89
Distancia
al Eje
X
Y
Cota
(m)
Fecha
(m)
T92P1H
6+568
35 m BD
593.809
4.682.883
238,5
1,60
17/10/2011
T92P2H
6+599
12 m BD
593.798
4.682.919
237,8
1,00
18/10/2011
T92P3H
6+631
8 m BI
593.790
4.682.958
237,5
1,20
18/10/2011
T92P4V
6+580
24 m BD
593.802
4.682.898
259,1
1,00
18/10/2013
T92P5V
6+602
7 m BD
593.794
4.682.925
234,2
1,50
18/10/2011
T93P1H
8+606
12 m BI
594.928
4.684.264
210,2
1,70
13/10/2011
T93P2H
8+576
12 m BI
594.911
4.684.543
210,5
1,60
13/10/2011
T93P3H
8+547
12 m BI
594.886
4.684.513
211,0
2,00
14/10/2011
T93P4V
8+557
12 m BI
594.894
4.684.525
209,0
1,00
14/10/2011
En la planta y perfiles geológico-geotécnicos se ha representado la situación de toda la
obtenidos de las estaciones geomecánicas realizadas se presentan en el Apéndice 1
investigación.
Investigación de Campo del presente Anejo. En el apartado “Puntos de Agua” de ese mismo
apéndice se presenta una Planta de Situación de Puntos de Agua con mayor grado de
Además de la investigación indicada en las tablas anteriores, se han tomado medidas de un
detalle de estos puntos (denominación, medida del nivel freático) que la que aparece en la
total de 1053 datos estructurales del macizo rocoso en 59 estaciones geomecánicas
propia Planta Geológico – Geotécnica del Anejo.
situadas en pequeños afloramientos cercanos a la traza en las zonas donde se proyecta el
túnel (incluidas las galerías de emergencia) o en desmonte. Estas estaciones se han
2.3.2. Estudio Geológico-Geotécnico
numerado de la 1 a la 59.
El principal documento de consulta de proyectos anteriores para la realización del presente
También se ha realizado un nuevo inventario de taludes más completo y coherente que el
Anejo lo constituye el Estudio Geológico-Geotécnico, que abarca una longitud de tramo
del EGG, con un total de 34 fichas de talud, numeradas de T-1 a T-34; y se completó el
mayor que la de este Proyecto. El EGG comprendía una longitud de casi 17 km, por lo que
inventario de puntos de agua del EGG y los EH1 y EH2, con un total de 200 puntos
la investigación situada fuera de la zona de estudio del Proyecto sólo se ha utilizado de
descritos (PA-1 a PA-198, más las perforaciones PO-01 y PZ-01 hechas para el ensayo de
forma cualitativa, mientras que la correspondiente al tramo de estudio se ha utilizado de
bombeo del EH2PO-01 y PZ-01).
forma cuantitativa. A continuación se enumera la investigación total disponible para el tramo
del presente Proyecto y se indica entre paréntesis el número total de la investigación de
La situación de toda la investigación mecánica, los taludes inventariados, los afloramientos
cada tipo correspondiente al conjunto del EGG:
en los que se han tomado datos estructurales y los puntos de agua medidos para el
Proyecto se han reflejado en la Planta Geológico-Geotécnica, a escala 1:2.000. Los
registros de la investigación, el inventario de taludes y de puntos de agua y los datos
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.11
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
 22 (60) sondeos mecánicos a rotación con recuperación de testigo y toma de
muestras, con un total de 830,3 m perforados (2.988,7 m). Cuatro de los sondeos
En el siguiente cuadro se resume la investigación mecánica y geofísica realizada para todo
el Estudio Geológico-Geotécnico y la parte que forma parte del tramo de Proyecto.
corresponden a la investigación del Túnel de Rante. En los sondeos se tomaron 8
(31) muestras inalteradas, 135 (478) testigos parafinados y se realizaron 107 (209)
INVESTIGACIÓN ESTUDIO GEOLÓGICO – GEOTÉCNICO
ensayos SPT, 29 (86) ensayos presiométricos, 8 (34) ensayos de permeabilidad
UTILIZACIÓN PARA EL PROYECTO
Lugeon y 10 (21) Lefranc.
Estudio Geotécnico. Tramo
Estudio Geotécnico. Tramo
Completo
Proyecto
Tipo de
 30 (55) calicatas, en las que se tomaron un total de 42 (82) muestras a granel.
investigación
Número
Porcentaje de investigación
Longitud
de
del EGG en zona de Proyecto
(m)
muestras
Número
Número
Longitud
de
(m)
muestras
Número
*
 Todas las calicatas del préstamo, en total 29, en las que se tomaron un total de 40
muestras a granel.
Sondeos
60
2.988,7
718
22
830,3
250
Calicatas
55
-
82
30
-
42
Calicatas de
 26 (41) ensayos de penetración dinámica tipo “DPSH”, con una longitud acumulada
préstamo
Penetraciones
hasta rechazo de 108,3 m.
dinámicas
Tomografía
Eléctrica
 300 metros (4.170 m) en 1 (12) perfil de tomografía eléctrica.
Sísmica de
 120 metros (1.570 m) en 1 (15) perfil de sísmica de refracción.
*
Refracción
29
-
40
29
-
40
41
176,7
-
26
108,3
-
37% del número de sondeos y
35% de las muestras tomadas
55% del número de calicatas y
51% de las muestras tomadas
100% del número de calicatas y
de las muestras tomadas
63% del número de penetrómetros
8% del número de perfiles de tomografía
12
4.170
-
1
300
-
eléctrica
y 7% de la longitud
7% del número de perfiles de sísmica de
15
1.570
-
1
120
-
refracción
y 8% de la longitud
(*) En los sondeos se incluyen los ensayos SPT
Tras el análisis de la investigación del EG se pueden hacer los siguientes comentarios
En el EGG también se realizó testificación geofísica en 4 sondeos (Caliper, Sónico y
generales:
Televiewer), de los cuales sólo uno se sitúa algo más cerca del tramo de Proyecto (ST704+640 EG).
-
De los datos más significativos que se extraen de la tabla anterior, hay que señalar
la pequeña proporción del conjunto de sondeos del EGG ha sido de utilidad para el
Además de la investigación anterior, se tomaron datos estructurales del macizo rocoso en
estaciones geomecánicas, un inventario de taludes próximos al tramo y un inventario de
puntos de agua.
tramo de Proyecto. Esto es debido en parte al desplazamiento que ha sufrido el
trazado en planta, lo que ha provocado que entre los PPKK 1+200 a 3+500 (que
supone del orden del 25% de la longitud del tramo), todas las prospecciones del
EGG se hayan quedado distanciadas más de 200 m del eje de la traza.
En relación a los préstamos, hay que indicar que se investigaron tres zonas de posibles
préstamos mediante la excavación de calicatas, aunque no está prevista la obtención de
materiales de estas zonas debido a que el tramo es excedentario.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.12
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Se ha constatado que existe una serie de datos no coherentes en relación con la
Tanto en planta como en los perfiles longitudinales y transversales geológico-geotécnicos, se
situación de alguna investigación mecánica del EGG. Durante la revisión de la
ha representado la situación de toda la investigación actualizada y se ha añadido, a
cartografía geológico-geotécnica se supervisó en campo la situación de la
continuación del nombre de la investigación, el sufijo EG.
investigación del EGG. Se han reconocido algunos errores de replanteo de sondeos
de los que se ha podido localizar las boquillas.
En las siguientes tablas aparecen los datos principales de la investigación mecánica
realizada para el EGG y que son de interés para el Proyecto. Cada una de las
-
Por otro lado, las coordenadas originales de la investigación del EGG que aparecen
investigaciones (sondeos, calicatas y penetraciones dinámicas) aparece ordenada según la
en los registros de campo corresponden al sistema de referencia ED-50 que se han
progresiva del trazado. El objeto de estudio que se indica en las tablas es el que aparece
transformado al sistema que se ha utilizado en el Proyecto, que es el ETRS-89. La
como principal en el documento del EGG.
proyección de la investigación se ha realizado al eje de la LAV.
-
En resumen, la situación de la investigación realizada para el EGG aparecerá bien
en los documentos que se editen para el Proyecto, tanto en planos de planta y
perfiles, como los datos numéricos en las diferentes tablas que se editen; sin
embargo, los registros originales de las prospecciones que figuran en apéndices no
se pueden modificar y aparecerá el dato numérico erróneo de las coordenadas.
-
El Estudio Geológico-Geotécnico abarca el tramo comprendido entre los PPKK
700+000 y 717+100 referidos al kilometraje del Estudio Informativo. La nomenclatura
de toda la investigación geotécnica (sondeos, calicatas y penetraciones dinámicas)
realizada en el EGG hace referencia a este kilometraje del Estudio Informativo.
-
Para este proyecto se ha realizado una pequeña redefinición de las formaciones a
las que se asignaron algunas capas superficiales en sondeos y calicatas del EGG.
Fundamentalmente se han cambiado los espesores de suelos cuaternarios,
reasignándolos al manto de alteración del sustrato rocoso. En el esquema de la
columna litológica de la investigación del EGG que se presenta en el Perfil
Longitudinal Geológico-Geotécnico ya se han registrado dichos cambios.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.13
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
SONDEOS DEL ESTUDIO GEOLÓGICO – GEOTÉCNICO
Situación
Sondeo
P.K.
Distancia
Coordenadas ETRS-89
Tipo de Muestras
Cota
X
Y
9 m BI
597.605
4.678.883
333,0
al Eje
(m)
Profundidad
(m)
Inalterada
SPT
16,00
-
5
Ensayos in situ
Testigo
Fecha Final
1
18/05/2011
23/05/2011
Cimentación de Estructura
Lugeon
Lefranc
1
1
-
Parafinado
Objeto de la
Fecha Inicio
Presiómetro
Investigación
SE-700+170 EG
0+149
SV-700+600 EG
0+600
39 m BI
597.151
4.678.911
326,8
20,35
2
6
-
2
-
1
25/05/2011
27/05/2011
Cimentación de Estructura
ST-703+900 EG
3+716
178 m BI
594.237
4.680.131
394,4
126,00
1
2
35
1
1
-
23/03/2011
04/04/2011
Túnel de Rante
ST-704+640 EG
4+505
104 m BI
593.810
4.680.845
401,6
135,00
2
8
13
2
-
-
18/04/2011
05/05/2011
Túnel de Rante
ST-705+300 EG
5+027
86 m BI
593.633
4.681.356
385,4
120,00
-
1
27
2
2
-
04/04/2011
19/04/2011
Túnel de Rante
ST-706+100 EG
5+806
36 m BI
593.594
4.682.152
344,3
86,00
-
-
13
2
3
-
30/05/2011
10/06/2011
Túnel de Rante
SV-706+515 EG
6+227
EJE
593.683
4.682.568
242,5
20,06
-
9
-
2
-
1
08/06/2011
10/06/2011
Viaducto
SV-706+625 EG
6+324
8 m BI
593.697
4.682.664
222,7
35,60
1
7
5
1
1
1
13/05/2011
16/05/2011
Viaducto
SV-706+690 EG
6+395
3 m BD
593.726
4.682.730
216,5
20,00
-
4
2
1
-
-
07/03/2011
08/03/2011
Viaducto
SV-706+790 EG
6+497
1 m BI
593.751
4.682.828
240,4
17,90
-
2
2
1
-
-
07/03/2011
08/03/2011
Viaducto
SD-706+995 EG
6+698
9 m BI
593.815
4.683.020
253,5
20,08
-
9
-
-
-
-
28/03/2011
28/03/2011
Desmonte
SE-707+315 EG
7+015
14 m BI
593.950
4.683.307
224,9
15,00
-
3
6
1
-
1
09/03/2011
10/03/2011
Cimentación de Estructura
SD-707+750 EG
7+397
5 m BD
594.180
4.683.614
231,5
20,30
-
10
-
-
-
-
02/03/2011
04/03/2011
Desmonte
SV-708+000 EG
7+688
7 m BD
594.363
4.683.840
210,2
24,70
2
5
5
2
-
2
16/03/2011
21/03/2011
Viaducto
SV-708+115 EG
7+810
8 m BD
594.441
4.683.934
212,5
20,00
-
1
9
2
-
1
22/03/2011
23/03/2011
Viaducto
SE-708+460 EG
8+150
9 m BD
594.656
4.684.197
215,8
15,02
-
6
3
1
-
1
23/03/2011
24/03/2011
Cimentación de Estructura
SE-708+680 EG
8+376
5 m BD
594.794
4.684.376
214,5
15,50
-
2
6
1
-
-
10/03/2011
11/03/2011
Cimentación de Estructura
SV-708+950 EG
8+653
1 m BI
594.964
4.684.595
209,7
20,00
-
7
-
1
-
-
14/03/2011
15/03/2011
Viaducto
SV-709+050 EG
8+768
EJE
595.037
4.684.684
202,4
20,50
-
1
6
2
1
-
01/04/2011
06/04/2011
Viaducto
SV-709+150 EG
8+902
2 m BD
595.120
4.684.788
192,8
25,00
-
4
2
2
-
1
30/03/2011
31/03/2011
Viaducto
SV-709+400 EG
9+109
6 m BD
595.245
4.684.954
200,5
18,20
-
7
-
1
-
-
29/03/2011
30/03/2011
Viaducto
SV-709+500 EG
9+201
14 m BI
595.280
4.685.042
208,7
19,00
-
8
-
1
-
-
11/04/2011
14/04/2011
Viaducto
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.14
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
CALICATAS DEL ESTUDIO GEOLÓGICO – GEOTÉCNICO
Situación
Calicata
P.K.
Distancia
al Eje
Coordenadas ETRS-89
X
Y
Cota
(m)
Profundidad
(m)
Muestras
Fecha
Objeto de la
Investigación
CR-700+020 EG
0+034
29 m BI
597.719
4.678.857
337,0
3,50
1
04/05/2011
Relleno
CR-700+280 EG
0+300
6 m BD
597.475
4.678.896
330,5
2,90
2
04/05/2011
Relleno
CR-700+400 EG
0+395
6 m BD
597.361
4.678.919
328,4
4,10
2
06/07/2011
Relleno
CR-700+480 EG
0+455
EJE
597.302
4.678.923
328,0
3,80
2
04/05/2011
Relleno
CR-700+640 EG
0+638
54 m BI
597.110
4.678.905
326,9
2,50
1
06/07/2011
Relleno
CD-700+820 EG
0+814
110 m BI
596.921
4.678.898
326,1
3,00
1
04/05/2011
Desmonte
CD-700+900 EG
0+881
105 m BI
596.855
4.678.923
326,8
3,50
1
04/05/2011
Desmonte
CR-700+960 EG
0+931
136 m BI
596.796
4.678.911
329,2
4,00
4
06/07/2011
Relleno
CD-701+000 EG
0+966
158 m BI
596.753
4.678.903
332,4
4,00
1
04/05/2011
Desmonte
CD-701+140 EG
1+077
178 m BI
596.636
4.678.928
338,5
3,80
1
04/05/2011
Desmonte
CD-701+240 EG
1+187
199 m BI
596.520
4.678.957
343,8
4,30
2
06/07/2011
Desmonte
CD-706+350 EG
6+020
105 m BI
593.544
4.682.376
305,7
0,55
-
11/08/2011
Desmonte
CD-706+390 EG
6+096
7 m BI
593.653
4.682.440
272,5
1,40
1
11/08/2011
Desmonte
CD-706+910 EG
6+613
46 m BI
593.748
4.682.954
247,8
2,50
1
06/07/2011
Desmonte
CD-706+920 EG
6+619
8 m BI
593.786
4.682.946
255,3
3,80
1
07/04/2011
Desmonte
CD-707+210 EG
6+945
19 m BI
593.911
4.683.249
227,1
2,50
2
10/05/2011
Desmonte
CR-707+380 EG
7+085
12 m BI
593.988
4.683.367
223,5
1,95
1
10/05/2011
Relleno
CR-707+540 EG
7+244
9 m BD
594.092
4.683.489
225,3
2,20
1
10/05/2011
Relleno
CD-707+690 EG
7+385
2 m BD
594.171
4.683.606
230,1
1,40
2
03/06/2011
Desmonte
CD-707+825 EG
7+529
18 m BD
594.272
4.683.709
223,3
1,30
1
03/06/2011
Desmonte
CR-707+920 EG
7+625
8 m BD
594.324
4.683.790
215,5
2,50
1
03/06/2011
Relleno
CR-708+220 EG
7+934
3 m BI
594.511
4.684.037
215,2
3,20
2
03/06/2011
Relleno
CE-708+270 EG
7+971
5 m BI
594.532
4.684.067
216,5
3,00
2
10/05/2011
CR-708+380 EG
8+085
17 m BD
594.621
4.684.142
215,5
4,40
2
05/05/2011
CR-708+570 EG
8+273
4 m BD
594.729
4.684.296
219,7
0,30
-
10/05/2011
Relleno
CD-708+820 EG
8+495
9 m BD
594.872
4.684.466
225,0
0,80
1
10/05/2011
Desmonte
CD-708+910 EG
8+624
EJE
594.947
4.684.572
216,5
2,50
1
03/06/2011
Desmonte
Cimentación de
Estructura
Relleno
CD-709+560 EG
(1)
595.326
4.685.091
217,5
4,40
2
08/06/2011
Desmonte
CD-709+650 EG
(1)
595.372
4.685.165
228,5
0,80
1
10/05/2011
Desmonte
CD-709+680 EG
(1)
595.374
4.685.197
231,9
0,80
2
10/05/2011
Desmonte
(1) Investigación fuera de la proyección de la traza
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.15
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PENETRÓMETROS DEL ESTUDIO GEOLÓGICO – GEOTÉCNICO
Situación
Penetrómetro
P.K.
Distancia
al Eje
Coordenadas ETRS-89
X
Y
Cota
(m)
Profundidad
(m)
Fecha
Objeto de la
Investigación
PR-700+240 EG
0+240
1 m BI
597.515
4.678.896
330,9
6,59
17/07/2011
Relleno
PR-700+290 EG
0+291
1 m BI
597.464
4.678.900
330,2
5,60
10/05/2011
Relleno
PR-700+370 EG
0+409
3 m BI
597.347
4.678.913
328,4
10,50
10/05/2011
Relleno
Cimentación de
PV-700+585 EG
0+580
43 m BI
597.170
4.678.903
326,9
14,19
05/07/2011
PD-700+840 EG
0+820
103 m BI
596.916
4.678.906
326,1
4,95
06/07/2011
Desmonte
PV-706+600 EG
6+310
11 m BD
593.712
4.682.646
222,8
6,99
16/06/2011
Viaducto
PV-706+670 EG
6+373
7 m BD
593.724
4.682.708
212,9
7,39
15/07/2011
Viaducto
Estructura
PV-706+740 EG
6+445
5 m BD
593.742
4.682.777
232,7
3,18
26/04/2011
Viaducto
PR-707+200 EG
6+901
13 m BI
593.896
4.683.207
232,5
1,18
15/07/2011
Relleno
PR-707+200 (2) EG
6+900
12 m BI
593.897
4.683.208
232,5
1,35
15/07/2011
Relleno
Relleno
PR-707+400 EG
7+109
27 m BD
594.033
4.683.367
227,0
1,19
13/07/2011
PR-707+400 (2) EG
7+110
28 m BD
594.035
4.683.368
227,0
0,67
13/07/2011
Relleno
PV-708+035 EG
7+739
13 m BD
594.401
4.683.876
209,5
4,64
27/04/2011
Viaducto
PV-708+070 EG
7+789
8 m BD
594.428
4.683.917
212,4
3,04
29/04/2011
PE-708+270 EG
7+964
5 m BD
594.535
4.684.055
217,5
3,54
28/04/2011
PR-708+380 EG
8+085
13 m BD
594.618
4.684.144
215,5
2,87
27/04/2011
PE-708+640 EG
8+345
36 m BD
594.799
4.684.332
218,5
0,74
28/04/2011
PE-708+640 (2) EG
8+348
24 m BD
594.792
4.684.342
217,5
2,29
28/04/2011
PE-708+750 EG
8+453
25 m BD
594.859
4.684.423
222,3
0,79
28/04/2011
PE-708+750 (2) EG
8+456
14 m BD
594.852
4.684.433
221,5
0,70
28/04/2011
Viaducto
Cimentación de
Estructura
Relleno
Cimentación de
Estructura
Cimentación de
Estructura
Cimentación de
Estructura
Cimentación de
Estructura
Cimentación de
PE-708+900 EG
8+596
32 m BD
594.954
4.684.530
220,4
2,20
16/06/2011
PV-709+000 EG
8+708
4 m BD
595.002
4.684.635
205,0
3,09
02/05/2011
Viaducto
PV-709+100 EG
8+810
1 m BD
595.063
4.684.717
197,5
5,72
29/04/2011
Viaducto
PV-709+240 EG
8+980
2 m BD
595.167
4.684.852
186,5
9,97
29/04/2011
Viaducto
PV-709+360 EG
9+062
15 m BD
595.222
4.684.919
195,5
1,20
27/04/2011
Viaducto
PV-709+360 (2) EG
9+067
8 m BD
595.226
4.684.910
195,5
3,77
27/04/2011
Viaducto
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Estructura
Pág. 6.16
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Una copia de los registros originales de esta investigación se presenta en el Apéndice 1 de
2.3.4. Otros Estudios
este Anejo.
En Otros Estudios se incluye la investigación del proyecto de la carretera pendiente de
construcción “Circunvalación Leste de Ourense. Treito: (OU-105) Bemposta-N525”, que se
2.3.3. Estudio Informativo
limita a los dos sondeos y dos calicatas realizados para investigar la cimentación de la
Además de la investigación del EGG, se cuenta con la investigación del Estudio Informativo
estructura de cruce con el ferrocarril existente. La situación de los sondeos y calicatas se ha
citado en el apartado anterior de Información Utilizada y que se resume en la siguiente
representado en las plantas y perfiles geológico-geotécnicos, añadiendo a continuación del
tabla. La situación de las prospecciones geotécnicas de este estudio se ha representado en
nombre original el sufijo CL.
las plantas y perfiles longitudinales geológico-geotécnicos de este anejo. Para diferenciarlas
en dichas figuras, se ha colocado a continuación del nombre original de las mismas el sufijo
INVESTIGACIÓN DEL PROYECTO DE CIRCUNVALACIÓN
EI.
Denominación
INVESTIGACIÓN DEL ESTUDIO INFORMATIVO
Denominación
Situación
Tipo de
investigación
P.K.
Distancia al
Coordenadas ETRS-89
Cota
investigación
P.K.
Distancia al
eje
Coordenadas ETRS-89
X
Y
Profundidad
Cota
(m)
(m)
S-2 CL
Sondeo
7+311
36 m BI
594.096
4.683.570
221,6
9,65
2,20
C-2 CL
Calicata
7+313
36 m BI
594.097
4.683.571
221,6
Profundidad
C-1 CL
Calicata
7+320
12 m BI
594.120
4.683.563
224,9
2,00
(m)
S-1 CL
Sondeo
7+326
10 m BI
594.125
4.683.567
224,8
11,65
X
Y
27 m BI
597.152
4.678.923
326,7
3,00
eje
Situación
Tipo de
(m)
C-700+600 EI
Calicata
0+602
P-700+600 EI
Penetrómetro
0+627
10 m BI
597.130
4.678.945
326,4
10,60
S-701+120 EI
Sondeo
1+079
187 m BI
596.630
4.678.920
338,0
25,00
S-701+720 EI
Sondeo
1+738
52 m BD
596.134
4.679.433
316,2
15,00
P-702+020 EI
Penetrómetro
2+020
16 m BI
595.846
4.679.474
332,0
12,00
C-702+020 EI
Calicata
2+024
4 m BD
595.848
4.679.494
331,1
2,80
S-702+900 EI
Sondeo
2+910
186 m BD
595.097
4.679.949
350,7
25,05
S-706+340 EI
Sondeo
6+020
123 m BI
593.526
4.682.378
305,5
29,90
S-705+990 EI
Sondeo
6+368
46 m BD
593.760
4.682.692
216,0
15,50
C-706+800 EI
Calicata
6+508
6 m BI
593.751
4.682.840
240,5
0,90
P-706+800 EI
Penetrómetro
6+521
24 m BI
593.738
4.682.858
240,3
5,20
C-707+400 EI
Calicata
7+760
29 m BD
594.426
4.683.882
210,5
2,20
P-707+400 EI
Penetrómetro
7+760
7 m BD
594.409
4.683.896
210,0
1,20
S-708+620 EI
Sondeo
8+974
8 m BD
595.168
4.684.843
183,0
15,70
S-708+820 EI
Sondeo
9+175
EJE
595.277
4.685.013
206,5
15,65
Una copia de los registros originales de esta investigación se presenta en el Apéndice 1 de
este Anejo.
2.3.5. Propuesta de campaña geotécnica complementaria en obra
En las diferentes fases de investigación llevadas a cabo durante el desarrollo del Proyecto
no ha sido posible realizar una pequeña parte de investigación geotécnica, en general
motivado por la dificultad de acceso, y siempre relacionada con la cimentación de
estructuras.
Con objeto de confirmar que las condiciones del terreno cumplen las hipótesis con las que
Una copia de los registros originales de esta investigación se presenta en el Apéndice 1 de
este Anejo.
se han proyectado las cimentaciones de estas obras, se recomienda la realización de una
campaña de investigación complementaria a ejecutar durante la fase de obra.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.17
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Viaducto del río Mesón de Calvos
Viaducto del río Barbaña
-
-
El objeto de la investigación es el de situar los límites de la Banda de
Tectonización asociada al río Mesón de Calvos, de manera que se confirme que
Un sondeo de 20 metros de profundidad en el emplazamiento del primer estribo
(E-1) y otro igual en cada una de las dos primeras pilas (P-1 y P-2).
las pilas cercanas se cimentan en un único tipo de terreno.
-
-
Dos sondeos con objeto de delimitar la situación del borde inicial (PK-) de la
-
Un sondeo en cada una de las esquinas de la zapata de la pila P-5, de 20 m de
banda de falla del Mesón de Calvos entre las Pilas P-1 y P-2. Se realizará un
longitud. Si se confirma la existencia de materiales tectonizados de malas
sondeo de 10 m en el lado PK+ de la Pila P-1 (en principio en roca) y otro de 30 m
características geotécnicas se realizarán nuevas perforaciones con objeto de
en el lado PK- de la P-2.
delimitar la geometría de la zona afectada.
Otros dos sondeos con el mismo objetivo; el de localizar el otro extremo (a PK+)
de la banda de falla del Mesón de Calvos. Se realizarán dos sondeos de 35 m,
-
uno en el lado PK+ de la Pila P-9 y el otro en el lado PK- de la P-10.
Dos sondeos en esquinas opuestas de la zapata de la pila P-6, de 20 m de
longitud. Si se confirma la existencia de materiales tectonizados de malas
características geotécnicas se realizarán nuevas perforaciones con objeto de
Viaducto del regueiro de San Benito
-
El objeto es investigar la extensión del pequeño deslizamiento de suelos que se
delimitar la geometría de la zona afectada.
Viaducto sobre la OU-105
ha reconocido en el emplazamiento del estribo E-2.
-
Se ha propuesto la ejecución de 4 penetraciones dinámicas (tipo DPSH), dos a lo
largo de cada lado de la plataforma.
-
-
Se ha propuesto la ejecución de un sondeo en el entorno del estribo fijo E-2, de
15 m de longitud.
Se perforarán dos sondeos de 12 m de longitud, cuya situación se decidirá a la
vista de los resultados obtenidos con las penetraciones anteriores.
Paso Inferior PI–2.0
-
La investigación hecha para el reconocimiento del terreno para esta estructura
(sondeo SE-2+090) ha quedado alejada de la situación final de la obra.
-
Se realizará una penetración dinámica y un sondeo de 10 m de longitud en el
emplazamiento de cada estribo.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.18
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La propuesta de campaña geotécnica se resume en la siguiente tabla:
Estudio Geológico-Geotécnico
Número de
Longitud total
Número de
sondeos
(m)
penetrómetros
Pila P-1
1
10
-
Viaducto río Mesón de
Pila P-2
1
30
-
Calvos
Pila P-9
1
35
-
Pila P-10
1
35
-
Estribo E-2
2
24
4
Estructura
Viaducto regueiro de S.
Benito
PI-2.0
Apoyo
Estribo E-1
1
10
1
Estribo E-2
1
10
1
Estribo E-1
1
20
-
Pila P-1
1
20
-
Pila P-2
1
20
-
Pila P-5
4
80
-
Pila P-6
2
40
-
Estribo E-2
1
15
-
Total
18
349
6
Estudio Informativo
Proyecto de Construcción
Campaña complementaria
Total
Calicatas
Tipo de Ensayo
Sondeos Calicatas
de
Sondeos
Calicatas
Sondeos
Calicatas
préstamo
Humedad natural
61
16
11
10
5
145
18
266
Densidad natural
62
-
-
8
-
103
-
173
Límites de Atterberg
35
25
24
5
5
38
18
150
Granulometría por tamizado
35
25
24
5
5
82
18
194
Ensayo de corte directo consolidado y drenado (CDcd)
3
1
(1)
(1)
-
-
19
-
22 + 10 (1)
Ensayo de corte directo sin consolidar ni drenar (CDuu)
-
5 (1)
8 (1)
-
-
-
-
13 (1)
Ensayo de corte directo consolidado sin drenar (CDcu)
(1)
-
-
-
-
-
-
2 (1)
2
9
Ensayos Proctor Modificado
2
11
23
1
2
-
10
49
Ensayo CBR
2
11
23
1
2
-
10
49
Colapso
2
6
(1)
(1)
-
-
6
-
8 + 15 (1)
Hinchamiento Libre
2
6 (1)
8 (1)
-
-
-
-
2 + 14 (1)
Resistencia a compresión simple (roca)
43
-
-
6
-
62
-
111
Módulo de elasticidad y coeficiente de Poisson
9
-
-
-
-
10
-
19
Triaxial en suelo
2
-
-
-
-
-
-
2
Triaxial en roca
11
-
-
-
-
10
-
21
Ensayo Brasileño
10
-
-
1
-
19
-
30
Resistencia al corte de las juntas
2
-
-
-
-
-
-
2
Índice Cerchar
4
-
-
-
-
8
-
12
Índice Schimazek
3
-
-
-
-
8
-
11
Velocidad Sónica
3
-
-
-
-
4
-
7
efectuados diferenciado por clase de investigación (sondeos o calicatas), incluidos los
Desgaste de Los Ángeles
3
-
-
-
-
4
-
7
realizados en zonas de préstamos. Se han contabilizado los ensayos correspondientes a la
MicroDeval Húmedo
3
-
-
-
-
4
-
7
6
-
-
-
-
-
-
6
8
-
-
-
-
-
-
8
6
-
-
-
-
-
-
6
Viaducto río Barbaña
Viaducto OU-105
2.4. ENSAYOS DE LABORATORIO
En la tabla siguiente se incluye un resumen con el tipo y número de ensayos de laboratorio
Friabilidad
(2)
investigación del EGG y el EI tenida en cuenta para el tramo de Proyecto y los realizados en
Estabilidad frente al desmoronamiento al agua
la campaña complementaria.
Slake Durability Test (2)
Estabilidad frente al sulfato sódico
(2)
(2)
9
6
-
-
-
-
-
-
6
Estabilidad frente al sulfato magnésico (2)
6
-
-
-
-
-
-
6
Contenido en sales solubles
2
11
22
-
-
-
-
35
Contenido en carbonatos
1
-
8
-
-
-
-
9
Contenido en sulfatos solubles
2
11
23
4
1
-
4
45
Ión sulfato
13
-
-
-
-
-
-
13
Contenido en yesos
2
10
23
-
-
-
-
35
Contenido de materia orgánica
2
11
23
4
2
-
12
54
(1)
Muestras remoldeadas.
(2)
De estos ensayos para caracterizar el material tipo pedraplén se contabilizan los ensayos de todos
los sondeos de túnel del EGG , incluidos los que se han considerado alejados por el cambio de
trazado (ST-701+400, ST-701+540, ST-701+880, ST-703+010, ST-703+370).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.19
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
También se dispone de ensayos de muestras de agua obtenidas en los sondeos del EGG,
con los que se ha podido evaluar el grado de agresividad al hormigón de acuerdo con la
3.
ANÁLISIS
DE
LOS
RESULTADOS
DE
LOS
RECONOCIMIENTOS.
CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES
instrucción EHE.
3.1. GENERAL
En la caracterización geotécnica de las formaciones que se realiza en los siguientes
apartados de este Anejo se han incluido los resultados de laboratorio de las calicatas de
En la cartografía geológico-geotécnica realizada para el Proyecto (a escala original 1:1.000,
todos los préstamos (P-1, P-2 y P-3) por no estar muy alejados del tramo.
reducida a 1:2.000 en su impresión en formato A3) se han distinguido unas formaciones
geológico-geotécnicas que, con carácter general, han mantenido la distribución y
En el Apéndice 2 de este anejo se presentan tablas resumen con los resultados de todos los
nomenclatura de la cartografía disponible en el Estudio Geológico-Geotécnico (EGG, a
ensayos utilizados en los análisis de los materiales afectados por el proyecto; se presenta
escala original 1:5.000), si bien algunas de las formaciones de éste no afectan al tramo de
una tabla independiente para cada una de las formaciones geológico-geotécnicas
Proyecto u otras han desaparecido con la nueva interpretación realizada gracias al mayor
reconocidas en el tramo. Asimismo en ese apéndice aparece una copia de las actas de
detalle de la base topográfica de apoyo. En la siguiente relación aparecen las formaciones
laboratorio con los resultados de los ensayos realizados.
reconocidas en este proyecto y las nomenclaturas adoptadas:
2.5. INVENTARIO DE TALUDES
Rellenos

RE
Zonas Edificadas y Ajardinadas
Para el proyecto de construcción se ha realizado un inventario de 34 taludes; T-1 a T-34.

RP
Zonas Pavimentadas
Por cada talud se ha hecho una ficha del inventario en la que se ha indicado su situación,

R2
Rellenos Sin Compactación
número de hoja de la planta geológico-geotécnica donde están, geometría (altura,

R1
Rellenos Compactados
pendiente,
longitud),
litología,
estructura
geológica,
estabilidad,
hidrogeología,
excavabilidad, producto de excavación y las medidas de protección existentes.
Cuaternario - Terciario

QFV
Depósitos de Fondo de Vaguada
La situación en planta de los taludes inventariados en el proyecto aparece reflejada en la

QCE
Depósitos Coluvio – Eluviales
Planta Geológico-Geotécnica de escala 1:2.000 del apartado de figuras de este anejo y las

CEDF Depósitos Terciario - Cuaternarios
fichas del inventario se presentan en el apéndice número 1 de este anejo.

SGRODE, SGR, SAPL y SEP
En el apartado de este anejo dedicado a los desmontes se presenta una tabla resumen del
inventario de taludes.
Jabres sobre distinto tipo de sustrato
Orogenia Hercínica/Varisca

GRODE Granito de Ourense

GR
Granito de Allariz

APL
Granito Aplítico
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.20
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

EP
Episienitas
hidráulica” que aparece en la zona del túnel de Rante bajo el nombre ZBH. Por el contrario,

ZBH
Zona de Brechificación Hidrotermal
en el EGG las zonas alteradas asociadas a causas tectónicas incluidas en la formación ZF

ZH
Zona Tectonizada de Río Mesón de Calvos
se describían como zonas de “alteración de jabre asociado a fallas”; mientras que en el PC
sólo en la zona del viaducto del río Mesón de Calvos se ha distinguido una nueva formación
En la nueva cartografía geológico-geotécnica hecha para el proyecto sobre una topografía
ZH, que corresponde a la denominada “harina de falla”.
más detallada que la del EGG se han representado en planta todas las unidades anteriores.
Las formaciones no afectadas directamente por el tramo e incluidas en el EGG son las que
Junto con las formaciones geológicas señaladas se ha reconocido un espesor superficial de
se indican a continuación, indicando brevemente el motivo por el que no se han incluido en
suelos con un mayor contenido de materia orgánica que se ha denominado tierra vegetal.
el proyecto:
Para tener una idea de la frecuencia relativa de aparición de las diferentes formaciones en

QT
Terrazas: No aparecen en el tramo aunque sí en la zona de estudio del
EGG.

QAL
el tramo, se ha contabilizado en el siguiente cuadro la longitud en la que han sido
reconocidas en todos los sondeos disponibles (Proyecto y Estudio Geológico-Geotécnico)
Depósitos Aluviales. Dada la similitud en cuanto a litología y espesor,
más cercanos al eje de trazado finalmente proyectado.
estos materiales se han incluido dentro de la formación QFV del
proyecto.
Longitud de Sondeo
(m)
Frecuencia de
Aparición
GRODE
832,19
40,3%
GR
264,29
12,8%
también los suelos eluviales (jabres) correspondientes al zócalo de aplitas y episienitas,
EP
139,30
6,7%
SAPL y SEP, y que no se habían diferenciado en el EGG.
APL
128,40
6,2%
ZBH
117,95
5,7%
ZH
60,40
2,9%
SGRODE
142,22
6,9%
SGR
227,02
11,0%
SAPL
14,85
0,7%
SEP
8,80
0,4%
CEDF
12,25
0,6%
QFV
53,00
2,6%
QCE
9,15
0,4%
Tierra Vegetal
9,60
0,5%
Rellenos R1
12,10
0,6%
Rellenos R2
34,40
1,7%
Formación
Por el contrario, para la cartografía geológico-geotécnica de proyecto se han distinguido
Sustrato Rocoso
Zonas de
Brechificación o
tectonizadas
En general y excepto para los rellenos, en la cartografía del Proyecto se ha mantenido la
nomenclatura del EGG. Los cambios en relación a los rellenos antrópicos se concretan en
que para el Proyecto y de cara a una mayor facilidad de visualización de la superficie
Jabres
antropizada del terreno, se ha distinguido entre los rellenos bien compactados (R1), rellenos
vertidos sin compactar (R2), zonas edificadas (RE) y zonas pavimentadas (RP). En el EGG
se diferenciaba entre rellenos sin compactar o vertidos, rellenos de infraestructuras
Terciario Cuaternario
ferroviarias y rellenos de otras infraestructuras.
Tierra Vegetal y
Rellenos
También se ha dado un tratamiento distinto en el PC respecto al EGG para uno de los
grupos de zonas tectonizadas. Por un lado se ha mantenido la nomenclatura de “brecha
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Pág. 6.21
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Un análisis de los datos facilitados por la tabla anterior ha de tener en cuenta que en
agrupar algunas de ellas en unidades que poseen propiedades geotécnicas semejantes, lo
general la prospección mediante sondeos se ha concentrado en las unidades de proyecto
que permitirá hacer un análisis conjunto de su comportamiento en las diferentes unidades
más significativas, tales como los túneles (sobre todo el de Rante) y los viaductos (Mesón
de obra en las que intervienen. Con carácter general se han agrupado en unidades
de Calvos, San Benito, Barbaña, etc.).
geotécnicas únicas todos los sustratos graníticos, sin diferenciar entre el granito de Allariz y
el de Ourense, y distinguiendo únicamente la roca sana (grados de meteorización I-III), de
Se puede observar el predominio que tienen las unidades que comprenden el sustrato
los niveles meteorizados (grado IV) y de sus respectivos suelos de alteración (jabres), que
granítico, que suman las dos terceras partes de la longitud total perforada en los sondeos
también se estudian en conjunto sin diferenciar su origen (SGRODE, SGR, SAPL y SEP).
(el 66%), y dentro de ellas la correspondiente a la formación de Granito de Ourense G RODE
(el 61% del sustrato rocoso). A continuación, el resto de la longitud perforada se reparte
No obstante, sí se han observado diferencias en las características del sustrato rocoso sano
mayoritariamente entre los jabres (19%) y las unidades de zonas brechificadas o
(GM I-III) reconocido en la primera parte del tramo hasta el río Barbaña (PK aproximado 6,1)
tectonizadas (8,6%). Un hecho significativo, aparentemente contradictorio, es que la mayor
respecto al resto del tramo. En esa primera parte, la investigación, sobre todo la del túnel de
longitud acumulada en los jabres se corresponde con el sustrato del Granito de Allariz, SGR
Rante, ha profundizado más en el sustrato de mayor calidad que en el resto. Por este
(el 58%), que como material rocoso sano (GR) es menos frecuentemente perforado que el
motivo se realizará una caracterización geotécnica de sus propiedades por separado.
de Ourense (GRODE). Esto se explica por el hecho de que el granito de Allariz es más
sensible a la alteración que el de Ourense.
En los siguientes apartados se realiza la descripción de las características geológicogeotécnicas y de los parámetros geotécnicos de estas unidades. La caracterización
Otras observaciones que se pueden hacer con los datos de la tabla anterior son la pequeña
geotécnica de los materiales se ha basado en los resultados de las prospecciones de
incidencia de los suelos cuaternarios o terciario-cuaternarios (3,6% conjunto), que además
campo y los ensayos de laboratorio realizados en este estudio geotécnico, contando con
se concentran en unos pequeños depósitos; así como la escasa presencia de rellenos,
toda la investigación llevada a cabo en las diferentes campañas; Proyecto, Estudio
aunque dentro de estos destaca la relativa importancia que tienen los rellenos R2 motivada
Geológico-Geotécnico y, en menor medida, del Estudio Informativo). También se ha
por la inserción del tramo en un entorno periurbano sobre todo hacia el final del tramo.
realizado la observación directa del comportamiento real de estos materiales en las
infraestructuras cercanas.
Las formaciones geológico-geotécnicas reflejadas en la cartografía descritas hasta ahora se
han diferenciado, principalmente, en
base
a criterios litológicos,
petrológicos
y
Por último hay que recordar, como se ha indicado ya en otras partes de este documento,
estratigráficos teniendo en cuenta toda la información disponible desde el comienzo del
que el Estudio Geológico-Geotécnico abarcaba un tramo de plataforma mayor que el que
estudio; observaciones de campo, bibliografía geológica regional, estudio geológico
comprende el proyecto. Concretamente se dispone de algunos ensayos de laboratorio
realizado por Ginprosa y del Estudio Geológico-Geotécnico, prospecciones de campo, etc.
(calidad de la roca) e ‘in situ’ (presiómetros), que por su singularidad se hará alusión a ellos
en este documento.
Sin embargo, desde el punto de vista geotécnico, y tras un análisis pormenorizado de las
características individuales de cada una de estas formaciones geológicas, se ha decidido
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Pág. 6.22
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En el Apéndice 2 de este anejo se presentan unas tablas resumen de ensayos agrupados
ejemplo, la descripción de los suelos en cuanto a las fracciones de los distintos tamaños de
según las mismas unidades y litologías que se describen en estos apartados.
partículas (grava, arena, finos) se ha ajustado a los resultados de los ensayos
granulométricos; o en el caso de la roca el grado de resistencia se ha corregido en relación
3.2. METODOLOGÍA
a los ensayos de resistencia a compresión simple.
Como se ha comentado, la caracterización geotécnica de los materiales se ha basado
Las características resistentes de los suelos se han analizado empleando el modelo de
fundamentalmente en los resultados de la investigación de campo y de laboratorio
Mohr-Coulomb, en general a partir de los ensayos de resistencia al corte hechos con
disponibles, así como en la observación directa del comportamiento real de los materiales
muestras representativas. Para el análisis de asientos se ha utilizado el modelo elástico y
en las infraestructuras cercanas.
los parámetros se han obtenido bien de ensayos presiométricos o bien a partir de
correlaciones con otros parámetros geotécnicos. Las correlaciones habitualmente
Los criterios de clasificación utilizados en este proyecto para describir los suelos y rocas del
empleadas se basan en el golpeo obtenido en el ensayo SPT (Standard Penetration Test)
tramo han sido los que se indican a continuación. En el Apéndice 1 se presentan estos
en el caso de los suelos granulares o en la resistencia al corte sin drenaje en los suelos de
criterios en la figura que muestra las claves de los registros de investigación (“Claves del
naturaleza cohesiva. Se indicará la referencia bibliográfica de donde se hayan obtenido
registro de calicatas y sondeos”):
estas correlaciones.
-
La clasificación de los materiales tipo suelo se ha realizado siguiendo los criterios
Para describir la resistencia de los suelos arcillosos y la compacidad de los granulares, se
del Unified Soil Classification System. Así por ejemplo, se ha utilizado el tamiz 5
ha tenido en cuenta el registro del golpeo necesario para la hinca del tomamuestras o del
mm UNE como separación entre las fracciones de grava y arena, equivalente el
ensayo de penetración SPT en los sondeos. Para ello, al igual que para utilizar las
tamiz número 4 (de 4,76 mm) de la serie ASTM.
correlaciones comentadas en el párrafo anterior, se emplea el valor equivalente a la energía
del 60% del ensayo SPT (N60). Basándose en nuestra experiencia, el valor de N60 se
-
La resistencia y compacidad de los suelos se han definido de acuerdo a los
calcula a partir de la lectura real de los golpeos del tomamuestras o del SPT con las
criterios establecido por Terzaghi y Peck en "Soil Mechanics in Engineering
siguientes expresiones:
Practice" (1969).
-
- Tomamuestras inalterada
N60 = 0,9 x (N15-30+ N30-45)
- Ensayo SPT
N60 = 1,5 x (N15-30+ N30-45)
Los grados de resistencia y meteorización de la roca se han definido según las
escalas de la ISRM (International Society for Rock Mechanics).
La descripción de los suelos y rocas que aparece en los registros de la investigación de
campo es el resultado de las observaciones directas hechas ‘in situ’ durante su ejecución,
donde N15-30 y N30-45 son los golpeos registrados en las dos tandas intermedias de la
hinca.
más los cambios que han sugerido los resultados de los ensayos de laboratorio. Por
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Pág. 6.23
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En el caso de los materiales rocosos, el modelo constitutivo de Hoek-Brown será el
meteorizado) y en menor medida como un pedraplén (a partir de los materiales rocosos más
empleado en los posteriores análisis del túnel es. En el apartado dedicado a estos
sanos.)
materiales (Apartado 3.13) se realiza la descripción metodológica según van obteniéndose
los diferentes parámetros del modelo correspondientes a la roca matriz y al macizo rocoso.
Dada su presencia poco significativa, se dispone de pocos datos de campo y laboratorio. En
el sondeo SR-8+860 se ha reconocido el máximo espesor de estos rellenos, igual a 6,0 m,
3.3. RELLENOS R1
perteneciente a la plataforma ferroviaria actual.
Son los rellenos con función estructural que han sido compactados adecuadamente para
Se han realizado ensayos de identificación (granulometría y límites de Atterberg) con tres
formar parte de las infraestructuras viarias existentes en la zona de estudio. Se ha asignado
muestras de rellenos R1, cuyos resultados en valores estadísticos se muestran en la
esta unidad a los rellenos compactados que tienen más de 1 m de altura. Destacan los
siguiente tabla.
rellenos que forman la plataforma del actual ferrocarril Zamora – Ourense con alturas de
Rellenos R1
hasta 15 m y que se encuentra adyacente al nuevo trazado desde prácticamente el PK
Valor
7+000. Hacia el final del tramo aparece el relleno más reciente correspondiente a la
Parámetro
carretera Rairo – Bemposta de menor altura. Los rellenos proyectados para la futura línea
Humedad natural (%)
de alta velocidad se apoyarán frecuentemente de forma directa sobre esos rellenos,
Granulometría
pudiéndose considerar en algún caso como la ampliación lateral del relleno de la actual
plataforma.
Límites de
Atterberg
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
6,5
10,3 – 4,0
3,3
3
Finos (%)
11
15 - 7
4
3
Arena (%)
67
77 - 49
15
3
Grava (%)
23
41 - 11
16
3
Límite Líquido
27
27 - 26
1
2
Límite Plástico
17
18 - 16
1
2
10
11 - 8
2
2
Índice de
Plasticidad
La otra vía importante de la zona de estudio corresponde a la carretera N-525 que se cruza
Rango de
en varios puntos del tramo, pero siempre mediante viaductos (ríos Mesón de Calvos y
Barbaña), por lo que sólo afectará a la excavación para la realización de la cimentación de
alguna zapata.
Las tres muestras pertenecen al relleno de la actual plataforma ferroviaria situado al final del
tramo. Las características observadas son muy parecidas a las correspondientes al jabre,
por lo que se confirma que se utilizaron dichos materiales para la construcción de los
En el resto del tramo en general estas vías son pequeñas carreteras que se adaptan al
rellenos actuales.
relieve existente, por lo que los terraplenes tienen poca entidad.
En relación a las características resistentes de estos materiales se les asignará los mismos
En general los rellenos presentan buen estado y no se han observado deformaciones ni
inestabilidades en los mismos. Se cree que se construyeron con el producto obtenido de las
parámetros que los que han resultado del análisis de los jabres (ver apartado dedicado a los
jabres) cuando se utilizan como materiales para la construcción de los rellenos.
excavaciones de los mismos tramos viales, por lo que es muy probable que estén formados
por un terraplén de naturaleza arenosa (a partir del jabre y el granito más o menos
- Cohesión
- Ángulo de fricción
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c’ = 20 kPa 25 kPa EN TRAMO 1
ϕ = 35o
Pág. 6.24
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Para los análisis en los que intervenga la deformabilidad de estos rellenos se ha
En el resto del tramo a partir del río Barbaña, la presencia de estos rellenos afectará al
recomendado utilizar un valor del módulo de elasticidad igual a 30 MPa. Este valor resulta
proyecto de forma igualmente poco significativa ya que se localizan en pequeñas zonas y
de asimilarlo al valor del módulo exigido en el ensayo de placa de carga como control de
en general tienen poco espesor. Cuando aparezcan será necesaria su retirada, saneo del
ejecución del núcleo de los terraplenes.
cimiento y sustitución por material de buena calidad. Las principales zonas con rellenos de
este tipo a lo largo de la traza son las siguientes:
Donde la futura plataforma se apoye sobre los rellenos actuales se deberá realizar un
cajeado de sus taludes, de forma que se realice una adecuada unión entre ambos
terraplenes y se elimine su parte superficial algo más alterada.
3.4. RELLENOS R2, RP Y RE
Los rellenos denominados R2 son pequeñas acumulaciones de tierras que no han recibido
DISTRIBUCIÓN DE ZONAS CON RELLENOS
P.K. inicial
P.K. final
Longitud
(m)
Observaciones
Sección Tipo
6+300
6+345
45
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones de
pilas P-3 y P-4
Viaducto
6+970
7+050
80
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Relleno
7+395
7+440
45
0,5 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
7+750
7+770
20
Sólo afecta al borde derecho. 1,5 m
Relleno
Viaducto
ninguna compactación; pequeñas escombreras de tierras, rellenos de caminos de
7+800
7+830
30
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones de
la pila P-2 y estribo E-1
compactación dudosa, bancales agrícolas, pequeños vertederos, etc. A veces han recibido
7+910
7+925
15
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Relleno
una ligera compactación debido al paso de vehículos o al propio peso de las tierras.
7+955
7+980
25
2,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
7+980
8+000
20
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Desmonte
Los rellenos RP y RE son las áreas en torno al tramo que están pavimentadas o edificadas
8+190
8+255
65
Sólo afecta al borde derecho. 0,5 m
Desmonte
por lo que no ha sido posible la observación directa del terreno natural. Se ha considerado
8+355
8+480
125
1,0 a 2,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
8+630
8+720
90
1,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
8+775
8+980
205
Variable de 1,0 a 3,0 m
Relleno
50
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones del
estribo
E-1 y la pila P-1
Relleno
que su espesor es muy pequeño, menor de 1 m, y cuando forma parte de un relleno de
mayor altura se le ha asignado el nombre de relleno estructural R1.
8+980
9+030
Hasta la zona del río Barbaña, la mayor densidad de estos rellenos corresponde a las zonas
urbanizadas de la localidad de Rante y a la zona de confluencia entre las carreteras N-525 y
Se dispone de los resultados de ensayos de identificación realizados con muestras de
OU-320 a la altura del PK 1+500 de la traza. En la primera zona se ha reconocido la mayor
rellenos R2, cuyos valores estadísticos se muestran en la siguiente tabla.
escombrera del tramo, al lado de la carretera OU-0516 a la altura del PK 2+800. En la
segunda zona se ha reconocido un espesor de 2,8 m de relleno R2 en el sondeo SV-1+500.
En ningún caso afectarán a la traza pues se sitúan en zonas donde el tramo discurre en
túnel o en viaducto.
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Pág. 6.25
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como ya se ha indicado anteriormente, será necesaria la retirada de estos rellenos cuando
Rellenos R2
Parámetro
Valor
Promedio
Humedad natural (%)
Granulometría
Límites de
Atterberg (1)
(1)
Rango de
Variación
se encuentren en la zona de apoyo de los terraplenes, tras lo que se saneará el cimiento y
Desviación
Estándar
Número
de Datos
6,8
-
-
1
Finos (%)
21
28 - 11
6
7
Arena (%)
75
81 - 65
6
7
Grava (%)
5
9-1
3
7
Límite Líquido
32
-
-
6
Límite Plástico
18
-
-
6
Índice de
Plasticidad
14
-
-
6
5 de las 6 muestras ensayadas han resultado No Plásticas
se sustituirá por material de buena calidad. El mismo procedimiento se seguirá cuando
todavía quede algo de estos materiales en fondo de desmonte. El material excavado en
estas operaciones se retirarán a vertedero.
3.5. TIERRA VEGETAL
La primera parte del tramo atraviesa en general campos de cultivo, prados o monte bajo en
los que se reconoce el sustrato vegetal natural. La capa superficial de suelos en estas
Se dispone del resultado de un ensayo químico correspondiente al contenido en ion sulfato,
igual a 157 mg/kg. Este valor implica que el terreno no es agresivo al hormigón estructural.
zonas es la que se ha denominado como tierra vegetal o de labor, que en sentido estricto no
llega a ser una tierra vegetal ya que el contenido de materia orgánica o vida microbiana es
reducido. Por el contrario en la parte final del tramo, es más frecuente la presencia de
Al igual que ocurría con los rellenos compactados R1, las características reconocidas en los
rellenos R2 son semejantes a las de los jabres que se analizan en su correspondiente
explanaciones viarias actuales (calles, caminos, carretera, ferrocarril, solares, etc.) y de
rellenos vertidos (R2) en los que ha desaparecido al sustrato vegetal natural.
apartado.
Se ha reconocido frecuentemente en los sondeos y calicatas del tramo, en los que se ha
Como parámetros resistentes se recomienda utilizar los siguientes valores;
descrito casi siempre como una arena floja de color marrón o gris oscuro y contenido
variable de grava y de arcilla o limo (clasificada como SC o SM). El espesor reconocido
- Cohesión
c’ = 2 kPa
- Ángulo de fricción
ϕ=
varía entre 20 y 60 cm. En la siguiente tabla aparece la tramificación de la traza según el
29o
espesor de tierra vegetal, incluyendo los tramos de túnel en mina y los viaductos en los que
se considerado espesor nulo ya que no se realiza ninguna actuación que afecta a la capa
Estos parámetros se han obtenido a partir de un estudio mediante retro-análisis realizado
de suelos superficiales.
para simular la situación actual en torno al PK 8+380. En esta zona en desmonte los
rellenos R2 se excavan junto con el terreno natural mediante el procedimiento de muro
claveteado (muro M-8.3D). El detalle del análisis realizado se amplía en el apartado
dedicado a este desmonte.
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Pág. 6.26
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
ESPESOR DE TIERRA VEGETAL. EJE LAV
PK Inicial
PK Final
Longitud del Tramo
(m)
Espesor de Tierra
Vegetal
0+120
120
30
0+120
0+680
560
50
0+680
1+480
800
30
1+480
1+880
400
---
1+880
2+300
420
30
2+300
2+470
170
20
2+470
2+580
110
---
2+580
2+680
100
20
2+680
6+030
3350
---
6+030
6+173
143
20
6+173
6+529
356
---
6+529
7+020
491
30
7+020
7+410
390
50
7+410
7+560
150
0
7+770
7+825
7+770
7+825
8+075
210
55
250
20
--0
8+075
8+260
185
40
8+260
8+505
245
0
8+505
8+630
125
---
8+630
8+983
353
0
8+983
9+157
174
---
9+157
9+234
77
primera parte del tramo, mientras que disminuye hasta los 20 cm en el último tercio de la
Observaciones
(cm)
0+000
7+560
El espesor medio ponderado resultante con esta tramificación es del orden de 30 cm en la
30
traza. En ambos subtramos el espesor medio se ha calculado sin considerar los tramos en
túnel ni de viaducto.
Viaducto Río Mesón de
Calvos
Se ha realizado una tramificación similar de las variantes de caminos, caminos de servicio,
de enlace, etc. en la siguiente tabla aparecen todos los tramos donde se ha interpretado
que puede haber cierto espesor de tierra vegetal. En los tramos no indicados en esta tabla
Viaducto Regueiro San
Benito
se considerará espesor nulo, en general motivado también por la presencia de rellenos
vertidos, pavimentados, etc.
Túnel de Rante
ESPESOR DE TIERRA VEGETAL. OTRAS VÍAS
Viaducto Río Barbaña
Longitud
Espesor de
Caminos
PK Inicial
PK Final
del Tramo
Tierra Vegetal
(m)
(cm)
Aproximadamente sólo en
Camino Provisional acceso Relleno de
0+000
0+181
181
30
mitad derecha
Variante desobrantes
camino 0.0
0.0Relleno de
0+000
0+688
688
30
Viaducto OU-105
Camino
de enlace
0.0-1 D
sobrantes
V-1a
Camino de enlace 0.0-1 I
0+000
0+187
187
30
0+000
0+193
193
30
Variante de camino 0.0 PS
0+000
0+423
423
30
Desvío Provisional Variante de camino 0.0
0+000
0+083
83
30
PS
Camino de enlace 0.0-2 D
0+000
0+227
227
30
0+227
0+781
554
50
rellenos
0+781
0+848
67
30
Túnel Curuxeiran
0+000
0+223
223
30
0+223
0+778
555
50
0+778
0+837
59
30
Camino y rellenos
Caminos y rellenos
Aproximadamente sólo en
mitad derecha
Camino, carretera y
Carretera, ferrocarril actual
Camino de enlace 0.0-2 I
y rellenos
Viaducto carretera Rairo-
Variante de camino 0.7 PI
0+000
0+209
209
30
Bemposta
Camino de enlace 0.7 D
0+000
0+850
850
30
Camino de enlace 0.7 I
0+000
0+639
639
30
Variante de camino 1.5
0+000
0+080
80
30
Camino de servicio 1.5 D
0+000
0+149
149
20
Camino de servicio 1.7 D
0+000
0+131
131
30
Camino de enlace 1.8 I
0+000
0+170
170
30
0+000
0+279
279
30
0+279
0+357
78
20
0+000
0+208
208
30
Camino de enlace 2.0 D
Camino de enlace 2.1 I
0+208
0+409
201
20
Camino de acceso al túnel 2.4 I
0+000
0+308
308
20
Camino de acceso al túnel 3.3 D
0+000
0+545
545
30
Camino de acceso al túnel 4.3 D
0+000
1+141
1141
30
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Pág. 6.27
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Longitud
Espesor de
del Tramo
Tierra Vegetal
(m)
(cm)
70
20
0+304
234
40
0+000
0+094
94
40
0+000
0+030
30
60
0+030
0+054
24
30
Variante de camino 6.5
0+000
0+079
79
30
Camino de servicio 6.5 I
0+000
0+120
120
30
0+000
0+080
80
20
Caminos
Camino de acceso al túnel 6.1 D
Camino de servicio 6.2 D
Camino de servicio 6.4 I
Camino de enlace 6.6 D
PK Inicial
PK Final
0+000
0+070
0+070
0+080
0+385
305
40
Camino de servicio 6.7 D
0+000
0+127
127
30
Camino de enlace 6.8 D
0+000
0+168
168
30
Camino de enlace 6.8 I
0+000
0+100
100
30
Variante de camino 7.0
0+030
0+190
160
30
0+000
0+080
80
40
0+150
0+260
110
50
0+330
0+390
60
50
0+510
0+770
260
20
Camino de enlace 7.9 D
0+130
0+237
107
30
Camino de enlace 7.0 D
Camino de enlace 8.1 I
0+040
0+184
144
30
Camino de enlace 8.4 D
0+050
0+220
170
30
Variante de camino 8.6 PS
0+070
0+120
50
20
Variante de camino 8.6 PS
0+150
0+220
70
20
Camino de enlace 8.7 I
0+050
0+310
260
30
Camino de enlace 8.7 I
0+340
0+364
24
30
Camino de enlace 8.9
0+000
0+073
73
20
Variante de camino 9.0
0+000
0+120
120
30
Variante de camino 9.1
0+000
0+203
203
30
Camino de enlace 9.1 D
0+000
0+105
105
30
3.6. FORMACIÓN QFV
3.6.1. General
Corresponde a los depósitos de suelos cuaternarios de origen mixto coluvial y aluvial que se
forman en el lecho actual de los ríos, arroyos y fondos de vaguadas. A lo largo del tramo
destacan los depósitos de los arroyos y ríos Taboadela, Mesón de Calvos, San Benito,
Barbaña, Seixalbo y Zain, junto con sus subsidiarios. Aparecen de forma discontinua a lo
largo del tramo, ocupando siempre las zonas deprimidas y los fondos de las vaguadas.
A continuación se enumeran los depósitos de estos suelos que se han reconocido a lo largo
de la traza. En esta tabla se indica la investigación mecánica disponible y el espesor
máximo de suelo reconocido en ésta. Para observar la mejor representación de su
extensión se puede consultar el perfil longitudinal geológico-geotécnico.
A continuación se enumeran los depósitos de estos suelos que se han reconocido a lo largo
de la traza. En ocasiones los depósitos de suelos han quedado cubiertos por los frecuentes
rellenos presentes en la zona, sobre todo en el último tercio del tramo, por lo que la
extensión de los depósitos que aparecen en la tabla puede no coincidir con lo representado
en las plantas de cartografía geológico-geotécnica. Su mejor representación aparece en el
Se dispone de cuatro ensayos de laboratorio de determinación del contenido de materia
orgánica de muestras superficiales de calicatas excavadas en la campaña complementaria
del Proyecto de Construcción, con los siguientes resultados; 1,54%, 1,65%, 6,25% y
perfil longitudinal geológico-geotécnico. En esta tabla se indica la investigación mecánica
disponible y el espesor máximo de suelo reconocido en ésta o el interpretado en el perfil a
partir de todos los datos disponibles.
12,60%. Este último valor más alto no se considera representativo del contenido medio de
materia orgánica de estos suelos.
Estos materiales se retirarán de toda la zona ocupada por la explanación y se utilizarán en
la revegetación de los taludes originados por la obra.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.28
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
DISTRIBUCIÓN DE DEPÓSITOS DE SUELOS QFV
Río o Arroyo
Taboadela
Situación
PK de cruce
con el Eje LAV
0+110
0+680
Taboadela (tributario)
0+835
0+940
Mesón de Calvos
1+540
1+815
San Benito
2+505
2+555
Barbaña
6+345
6+390
Seixalbo
7+660
7+750
Seixalbo (tributario)
8+045
8+160
-
8+360
8+400
Zain (tributario)
Zain
Zain
8+675
8+780
8+925
8+710
Investigación
708+620 EI del Estudio Informativo, perforado en la última de las zonas señaladas. Las
Espesor
máximo
(m)
SR-0+415
SE-700+170 EG; SV-700+600 EG
PR-0+205; PR-0+480;
PR-0+550; PR-0+660
PR-700+240 EG; PR-700+290
EG;
PR-700+370 EG; PV-700+585 EG
CR-700+280 EG; CR-700+400
EG;
CR-700+480 EG; CR-700+640 EG
P-700+600 EI; C-700+600 EI
SR-0+920
PR-0+860 y Bis
PD-700+840 EG; CD-700+820 EG
SV-1+540; SV-1+580;
SV-1+635; SV-1+665;
SV-1+700; SV-1+750;
SV-1+800
PR-1+605
SV-2+520; SV-2+550
PV-2+525 y Bis
SV-6+375
PV-706+670 EG
SV-708+000 EG
PR-7+665
PR-7+705
PR-7+725
PV-708+035 EG
SE-708+460 EG
PR-708+380 EG
CR-708+380 EG
SE-708+680 EG
PV-709+000 EG
8+840
PV-709+100 EG
9+025
SV-8+920
S-708+620 EI
PR-709+240 EG
penetraciones dinámicas realizadas en esta misma zona han tenido que pasar un primer
nivel de rellenos actuales de espesor entre 1 y 5 metros, que no estaban cunado se perforó
el mencionado sondeo, por lo que los suelos QFV se han llegado a reconocer hasta una
profundidad máxima de 9 m (PV-709+240 EG) respecto a la superficie actual del terreno.
3,9
3.6.2. Identificación y Estado
2,0
Se dispone de ensayos de identificación de los suelos QFV realizados en todas las fases de
investigación y pertenecientes prácticamente a todos los depósitos de suelos asociados a
3,2
los ríos o arroyos principales mencionados. En el siguiente cuadro se presentan los valores
1,8
estadísticos de los resultados obtenidos, en los que se han diferenciado los suelos
3,0
granulares de los cohesivos.
7,0
Formación QFV. Suelos Granulares
Valor
Promedio
Rango de
Variación
Desviación
Estándar
Número
de Datos
Valor
Promedio
Humedad Natural (%)
14,4
31,5 - 3,8
7,6
15
17,9
3
Densidad Seca (g/cm )
1,76
2,17 - 1,46
0,22
8
Densidad Natural (g/cm3)
2,03
2,27 - 1,88
0,14
8
Parámetro
2,0
2,5
1,5
4,0
6,0
De las zonas indicadas, la nueva plataforma de LAV atraviesa mediante viaductos los
Granulometría
Límites de
Atterberg (1)
cauces de los ríos Mesón de Calvos, San Benito y Barbaña, y parcialmente el del arroyo
Zain, mientras que en el resto la plataforma ferroviaria se proyecta en relleno y en alguna
ocasión se excava en desmontes bajos (los de los PPKK 8+100 y 8+380).
La descripción más general de estos suelos es la de una arena marrón o gris con un
contenido variable de limo o arcilla y escaso de grava a veces subredondeada. Se han
Formación QFV. Suelos Cohesivos
Análisis
Químico
Desviación
Estándar
Número
de Datos
6,0
6
1,69
Rango de
Variación
28,2 10,5
-
-
1
2,03
-
-
1
Finos (%)
21
46 - 2
12
22
61
69 - 50
7
6
Arena (%)
71
87 - 46
11
22
39
50 - 31
7
6
Grava (%)
8
43 - 0
11
22
0
0-0
0
6
Límite Líquido
28
43 - 21
7
19
34
48 - 26
10
5
Límite Plástico
Índice de
Plasticidad
Materia Orgánica
(%)
Carbonatos (%)
Sulfatos Solubles
(%)
Ión Sulfato
(mg/kg)
Yesos (%)
Sales Solubles
(%)
19
25 - 17
3
19
23
31 - 17
6
5
10
18 - 4
4
19
10
17 - 6
5
5
0,58
2
-
1
0,08
2
(1)
0,93 0,11
0,14 0,03
0,59
1,09 - 0,11
0,45
5
0,52
0,15
0,30 - 0,00
0,21
2
0,20
0,02
0,03 - 0,00
0,02
3
0,09
72,63
121 - 24
35,89
5
-
-
-
-
0,77
1,33 - 0,20
0,80
2
1,27
-
-
1
0,07
0,09 - 0,05
0,03
2
0,11
-
-
1
12 de las muestras granulares y 1 de las cohesivas han resultado No Plásticas
descrito como arenas muy flojas a medianamente densas (ver apartado de resistencia). El
espesor máximo realmente reconocido en la investigación ha sido de 6 m en el sondeo SPROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.29
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Las características de los suelos se corresponden con la naturaleza de la roca madre de la
FORMACIÓN QFV
60
que proceden, que en este tramo son fundamentalmente granitos, y la de sus suelos de
1210
Muestras
MuestrasGranulares
No PlásticasNo Plásticas (NP)
1 Muestra Cohesiva No Plástica (NP)
alteración o jabres. Por lo tanto son suelos muy parecidos a los jabres en cuanto a su
50
constitución granulométrica y plasticidad. Existe un número de muestras de suelo cohesivo
litología predominante es la arenosa. Atendiendo a los valores medios de los ensayos de
identificación, los suelos granulares se describen como una arena con bastante limo o
arcilla e indicios de grava. En general han resultado características muy homogéneas,
Índice de Plásticidad
mayor que la proporción de estos suelos realmente reconocidos en el tramo, ya que la
CH
40
30
CL
20
QFV Granular
MH
siendo siempre su clasificación como SM o SC. El contenido medio de grava es algo
QFV Cohesivo
10
elevado en relación a lo generalmente observado y ello se debe a que dos de las muestras
tenían entre un 35 y un 45% de grava.
ML
CL-ML
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
Los suelos cohesivos se describen con los parámetros medios como limo o arcilla arenosos.
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. FORMACIÓN QFV
Ha resultado un contenido nulo de grava en todas las muestras cohesivas ensayadas.
De los ensayos de estado resulta singular la variabilidad de los valores que se han obtenido
El carácter poco plástico de los suelos QFV se comprueba con la gran proporción de
de la densidad seca en los suelos arenosos, entre 1,46 y 2,17 g/cm3.
muestras ensayadas que han resultado no plásticas; 12 de las 19 muestras de suelos
granulares e incluso una de las cohesivas. Sólo hay dos muestras con un límite líquido
mayor de 40, pero siempre menor de 50. Los resultados de los ensayos de plasticidad se
muestran en el siguiente gráfico de Casagrande, habiéndose diferenciado los suelos
En los análisis químicos resultan contenidos muy bajos de sustancias relativas a los sulfatos
y a la materia orgánica. Los primeros no supondrán un condicionamiento sobre el diseño de
las unidades de obra que se construyan con estos suelos o que estén en contacto con ellos.
granulares de los cohesivos.
3.6.3. Ensayos sobre aprovechamiento de materiales
A pesar de los suelos de la formación QFV no se excavarán en ningún desmonte del tramo,
se dispone de ensayos que caracterizan su adecuación en la formación de los rellenos del
tramo. Son ensayos realizados en la campaña del Estudio Geológico-Geotécnico, algunos
con muestras de la investigación de la zona del Préstamo 3. Consisten en ensayos de
compactación Proctor Modificado, índice CBR, así como ensayos de hinchamiento y
colapso de muestras compactadas a densidades equivalentes a las de referencia de puesta
en obra. Los resultados individuales de estos ensayos son los siguientes.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.30
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.6.4. Resistencia
CR-700+480
(1,35 m)
CP-3a.3
(1,25 m)
CP-3a.7
(1,25 m)
Valor
Medio
2,14
1,98
2,04
2,05
6,7
9,2
8,3
8,1
36
5
11
17
0,2
2,3
1,7
1,4
Hinchamiento Libre (%)
0,0
0,1
0,0
0,03
Potencial de Colapso (%)
0,0
0,1
0,0
0,03
Parámetro
Ensayo
Proctor
Modificado
CBR
Densidad
máxima (g/cm3)
Humedad
óptima
(%)
Índice
(para el 95%
Dmáx)
Hinchamiento
(%)

Análisis de la investigación de campo
Los suelos QFV que forman los depósitos aluviales de los arroyos de Taboadela, Seixalbo y
Zain son los que formarán parte del cimiento de terraplenes del tramo; mientras que los de
los ríos Mesón de Calvos, San Benito y Barbaña se cruzan con viaductos. El estudio
específico de estos depósitos se realizó con una campaña especial de penetraciones
dinámicas, a partir de cuyos resultados se ha realizado un primer análisis de la resistencia
de los suelos QFV.
En principio, todos estos resultados muestran que los suelos QFV se califican como aptos
para la construcción de los rellenos tipo terraplén del tramo. Aunque los hinchamientos
Los resultados de las penetraciones dinámicas realizadas se resumen en la siguiente tabla
medidos en los ensayos CBR son algo altos en dos de las tres muestras, esto no tiene
(hasta los 5 m de profundidad, excepto el último de 5 a 10 m). Con diferente sombreado
reflejo en los correspondientes ensayos de hinchamiento libre, que ha resultado
aparecen los golpeos correspondientes a los suelos QFV y a las otras formaciones
prácticamente nulo y que es el parámetro que se utiliza para calificar la aptitud del suelo.
subyacentes o rellenos. Son medidas de golpeos NDPSH directos, sin correcciones.
En cualquier caso, como se ha comentado, estos suelos no se excavarán en los desmontes
del tramo. El pequeño volumen de suelos que se extraiga de las excavaciones para las
cimentaciones de los viaductos, se va a recomendar que se utilice preferentemente en
rellenos que no formen la plataforma ferroviaria.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.31
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
SUELOS QFV. RESULTADOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN DPSH
Arroyo
Taboadela
Taboadela
(Tributario)
Situación
PK de cruce
Golpeos NDPSH
0,0 m
1,0 m
3,0 m
4,0 m
0
3
5
6
5
6
7
7
6
7
11
18
25
24
21
30
34
41
68
46
41
75
84
46
73
PR-700+240 EG
1
2
2
3
6
3
2
1
2
5
8
14
23
28
33
55
55
30
18
31
37
26
39
57
45
PR-700+290 EG
1
0
1
0
0
3
2
1
5
7
8
10
10
12
21
27
23
23
27
32
53
101
74
148
163
PR-700+370 EG
0
2
1
0
0
4
8
5
6
6
7
6
8
7
8
8
7
7
8
9
9
12
16
12
10
PR-0+480
2
4
12
21
17
10
7
12
10
14
25
26
9
7
7
7
6
7
7
10
13
19
22
22
24
PR-0+550
3
7
7
7
8
7
6
7
6
7
11
17
12
14
16
19
37
46
102
95
100
-
-
-
-
PV-700+585 EG
2
2
3
3
5
7
7
9
6
6
7
6
6
7
16
14
11
6
7
7
4
5
4
6
6
PR-0+600
1
4
3
2
4
2
1
1
9
7
8
6
6
5
9
12
13
17
9
5
5
6
7
9
16
P-700+600 EI
0
2
3
3
1
2
3
7
7
6
9
8
8
13
15
11
4
5
4
4
7
5
6
7
8
PR-0+660
3
5
8
6
6
6
6
7
7
7
8
12
16
17
15
14
11
9
9
26
33
40
43
58
60
PR-0+860
3
5
6
6
6
11
16
15
42
64
100
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
PR-0+860 Bis
4
4
6
9
16
12
9
100
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
PR-700+840 EG
3
4
4
4
4
4
4
6
7
6
10
24
37
47
30
37
33
16
12
10
8
14
12
69
200
PR-7+665
3
6
5
3
3
3
2
2
6
8
13
9
16
18
19
26
32
36
26
23
27
25
11
39
100
PR-7+705
4
16
22
14
11
6
4
5
5
4
5
4
5
7
6
5
6
7
5
5
6
7
5
6
12
PR-7+725
1
6
2
3
4
6
6
4
3
5
5
4
4
4
3
6
12
9
7
7
9
9
8
27
49
PV-708+035 EG
2
5
4
4
4
5
6
5
2
0
0
0
1
2
4
5
4
5
6
7
7
9
43
200
-
8+045 8+160
PR-708+380 EG
2
3
2
1
3
6
6
7
7
6
6
6
12
109
200
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
8+675 8+710
PV-709+000 EG
10
12
15
14
10
11
10
12
14
15
27
23
25
33
129
200
-
-
-
-
-
-
-
-
-
8+780 8+840
PV-709+100 EG
13
19
16
21
21
23
15
8
4
4
6
8
3
1
2
2
3
2
2
2
1
5
7
8
20
1
4
6
200
0+110 0+680
0+835 0+940
Seixalbo
5,0 m
Zain
2,0 m
PR-0+205
7+660 7+750
Zain
Penetrómetro
8+925 9+025
PV-709+240 EG
7
6,0 m
7
3
2
2
1
7,0 m
1
2
6
3
2
8,0 m
2
1
1
4
3
9,0 m
3
2
2
3
3
De 0,0 a 5,0 m
Relleno
Relleno
Formación
Formaciones Subyacentes (jabre o sustrato granítico)
QFV
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.32
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Teniendo en cuenta que las correlaciones geotécnicas habituales están referidas al golpeo
normalizado a la energía del 60% del ensayo SPT (N60), y que la relación entre ambos
-
Muestra SPT
N60 = 1,5 x (N15-30+ N30-45)
golpeos es aproximadamente N60 = 2xNDPSH, se obtiene que los suelos granulares son en
general flojos a medianamente densos, con frecuentes niveles muy flojos casi siempre en
Se observa que los golpeos registrados en los sondeos son algo mejores que los
superficie. En la tabla se han remarcado los golpeos menores de 5 que corresponden a
registrados con las penetraciones dinámicas continuas. También con el análisis de estas
estos niveles flojos o muy flojos.
últimas se observa mejor la distribución de los niveles más flojos con la profundidad, lo que
permitirá definir el alcance de las medidas de mejora que se van a plantear en el cimiento
De igual manera se han analizado los golpeos registrados durante la hinca de los
de los rellenos. A la vista del cuadro de la página anterior, los suelos más flojos se localizan
tomamuestras y de los ensayos de penetración SPT en los sondeos llevados a cabo en
en los niveles superficiales, entre 0,5 a 1,5 metros y sólo en el Arroyo Zain se produce a
estas zonas, con los siguientes resultados. La litología siempre ha correspondido a arenas.
mayores profundidades. En el caso se los depósitos superficiales, el tratamiento más
adecuado a dar a estos suelos será el de su sustitución, con el que únicamente la presencia
SUELOS QFV. RESULTADOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN EN SONDEOS
Arroyo
Taboadela
Situación
PK de cruce
0+110
0+680
Muestr
a
SE-700+170
EG
1s
1,80
1
Seixalbo
0+835
7+660
0+940
7+750
Golpeo
Clasificación
N0-15
N15-30
N30-45
N45-60
N60
SPT
2
3
3
3
9
Floja
0,50
MI
10
10
14
18
22
Med. Densa
1s
1,10
SPT
6
4
3
5
11
Med. Densa
MI-1
2,00
MI
7
9
10
13
17
Med. Densa
que se propone el tratamiento de saneo y sustitución. El espesor que se indica está referido
a la superficie actual del terreno.
SR-0+415
SV-700+600
EG
Taboadela
(Tributario
)
Profundida Tipo de
d
muestr
(m)
a
Sondeo
de agua podría plantear alguna dificultad. En el siguiente cuadro se indican las zonas en las
TRATAMIENTO DE SUSTITUCIÓN DE SUELOS QFV
Espesor de
Arroyo
1
0,50
MI
7
5
7
10
11
Med. Densa
1s
1,10
SPT
6
4
6
10
15
Med. Densa
MI-1
1
MI
3
1
1
6
2
Muy Floja
SV-708+000
EG
SPT-1
1,6
SPT
1
1
1
1
3
Floja
MI-2
4,4
MI
2
1
2
1
3
Floja
2s
4,3
SPT
7
7
6
8
20
Med. Densa
-
6,8
MI
4
1
3
10
4
Floja
8+925
MI-1
1,5
MI
1
0
3
2
3
Floja
SPT-1
2,1
SPT
5
6
5
3
17
Med. Densa
Taboadela (
Tributario)
que se indica en la última columna. El valor de N60 se calcula con las siguientes
Muestra inalterada
1,0
0+200
0+400
1,5
0+400
0+550
0,6
0+550
0+660
1,5
0+850
0+940
1,0
7+660
7+750
1,0
8+045
8+160
1,0
En el caso del arroyo Zain, en las dos últimas áreas descritas (8+780-8+840 y 8+9259+025) han aparecido suelos QFV flojos, pero a mayor profundidad al encontrarse bajo un
importante espesor de rellenos superficiales (hasta 5,0 m en el PV-709+240 EG). El
procedimiento de mejora del cimiento del relleno en esta zona se proyecta teniendo en
correlaciones:
-
0+200
Seixalbo
S-708+620 EI
ensayo SPT (N60), que es el que sirve de referencia para la clasificación de las muestras
0+140
Taboadela
9+025
En la última columna de los golpeos aparece el valor equivalente a la energía del 60% del
Sustitución
(m)
SR-0+920
SV-8+920
Zain
Zona de tratamiento
N60 = 0,9 x (N15-30+ N30-45)
cuenta no sólo la presencia de estos suelos flojos, sino otras condiciones del
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.33
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
emplazamiento y del proyecto; futuro relleno de gran altura apoyado sobre otros rellenos de
golpeos muy bajos que definen a los suelos arenosos como flojos y muy flojos. Estos suelos
plataforma ferroviaria y de carretera en servicio, proximidad del estribo de acceso al futuro
no podrán servir de apoyo a las cimentaciones de los viaductos con los se proyecta el cruce
viaducto sobre el Vial Rairo-Bemposta, etc.
de la LAV.
Por lo que respecta a los otros cauces aluviales que cruza la traza, los ríos Mesón de

Análisis de los ensayos de laboratorio
Calvos y Barbaña y el Regueiro de San Benito, el análisis de la investigación de campo se
va a centrar en el golpeo de los ensayos SPT y de la toma de muestras en los abundantes
Con objeto de analizar el comportamiento resistente de estos suelos se han llevado a cabo
sondeos realizados.
ensayos de laboratorio de tipo corte directo (consolidado y drenado). Las características de
los suelos ensayados, así como el tipo de las muestras (inalteradas o remoldeadas) y los
SUELOS QFV. RESULTADOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN EN SONDEOS
valores de resistencia obtenidos, no permiten un análisis conjunto de los resultados, por lo
RÍO MESON DE CALVOS, REGUIERO SAN BENITO y BARBAÑA
Río
Situación
PK de cruce
1+540
SV-1+800
6+345
6+390
N60
SPT
SC
5
7
9
11
24
Med. Densa
0,60
MI
SM
2
1
6
8
6
Floja
1s
1,20
SPT
SM
4
5
9
13
21
Med. Densa
2s
2,80
SPT
SP
2
2
4
3
9
Floja
1
1,20
MI
SM
4
3
7
11
9
Floja
1s
1,80
SPT
SM
3
4
6
16
15
Med. Densa
1
0,50
MI
SC
4
2
4
4
5
Floja
1s
1,10
SPT
SC
1
1
2
3
5
Floja
2
2,00
MI
SC
2
2
2
4
4
Muy Floja
1
0,35
MI
SM
1
2
1
2
3
Muy Floja
1s
0,90
SPT
SM
1
2
4
3
9
Floja
1
0,50
MI
ML
13
10
13
16
21
Muy Firme
Las dos muestras inalteradas corresponden a arenas muy flojas a medianamente densas
1s
1,10
SPT
ML
9
11
12
12
35
Dura
(golpeos N60 de 11, 17 y 3 respectivamente). De las dos muestras más flojas (primer y
1
0,50
MI
SM
15
16
29
Med. Densa
tercer ensayos) se han obtenido unos parámetros de resistencia bastante altos y se ha
1
0,60
MI
SM
6
9
7
5
14
Med. Densa
considerado conveniente no tenerlos en cuenta. En resumen, para los cálculos en los que
1s
1,20
SPT
SM
2
2
1
4
5
Floja
intervenga la resistencia de los suelos QFV se recomienda utilizar la siguiente pareja de
1
0,6
MI
SM
4
2
2
1
4
Muy Floja
1s
1,2
SPT
SM
1
1
1
1
3
Muy Floja
2
2,0
MI
SM
2
1
3
7
4
Muy Floja
1
SV-1+750
Barbaña
N45-60
1,10
1+815
2+555
N30-45
1s
SV-1+700
2+505
N15-30
SV-1+540
SV-1+665
San Benito
N0-15
Muestra
SV-1+635
SV-2+550
SV-6+375
Golpeo
Tipo de
Suelo
Sondeo
SV-1+580
Mesón de
Calvos
Profundidad Tipo de
(m)
muestra
que se ha optado por presentarlos de forma separada en la siguiente tabla.
Clasificación
ENSAYOS DE CORTE DIRECTO. SUELOS QFV
Sondeo o
Calicata
Muestra
Profundidad
(m)
Clasificación
Humedad
(%)
Densidad
Seca
(g/cm3)
Límite
Índice de
Finos
Tipo de
c’
Φ
Líquido
Plasticidad
(%)
muestra
(kPa)
(o)
SR-0+920
1
0,50
SC
12,5
1,83
28
11
46
Inalterada
60
38
SV-700+600
MI-1
2,30
SM
24,4
1,60
NP
NP
27
Inalterada
0
28
SR-8+880
1
0,50
SC
12,1
1,68
-
-
13
Inalterada
81
55
CP-3a.7
-
1,25
ML
15,4
NP
NP
56
Compactada
0
40
El resultado de la última muestra no se tiene en cuenta ya que representa la resistencia del
material colocado en terraplén, situación que no se ha previsto en el Proyecto.
valores, más cercanos a los resultados obtenidos con la segunda de las muestras:
Se observa que incluso a las máximas profundidades (del orden de los 3 m) se producen
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.34
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- Cohesión
c’ = 0 kPa
- Ángulo de fricción
de procedencia del material y de la preponderancia de un proceso u otro, aunque en
ϕ = 30º
general predominan los suelos arenosos intermedios entre los suelos de fondo de vaguada
(QFV) y los jabres, de los que en ocasiones son muy difíciles de diferenciar.
3.6.5. Deformabilidad
Los depósitos de suelos QCE aparecen en el tramo de forma escasa y discontinua,
Se ha estimado el módulo de elasticidad E de los suelos QFV a partir de datos y
ocupando pequeñas áreas situadas en general al pie de los relieves más destacados. La
correlaciones habituales publicados en la bibliografía técnica. Tratándose de suelos
escasa presencia y extensión de estos depósitos se confirma si se contabilizan las pocas
granulares, las correlaciones más frecuentes se basan en el golpeo de los ensayos de
prospecciones en las que han sido reconocidos. Por ejemplo, la longitud perforada en estos
penetración dinámica (N60). En “Foundation Analysis and Design” de J. E. Bowles (Tabla
suelos en los sondeos del tramo suma menos de 9,2 m, lo que supone el 0,4% de la
5.6 de la 5ª Edición) se indica la siguiente relación para arenas:
longitud total de los sondeos (ver tabla del apartado inicial dedicado a la caracterización
geotécnica).
E = 0,25 x [N60+15] (MPa)
En la siguiente tabla se describen los depósitos de suelos coluvio-eluviales que se han
Para los niveles flojos a muy flojos, que en principio se sanean, se considera N60 igual a 7,
reconocido en el área de estudio, según los puntos de cruce con el eje de la traza. También
correspondiente al valor intermedio que clasifica a una arena floja (entre 5 y 10), resultando
se indica la investigación mecánica disponible y el espesor máximo de suelo reconocido en
un valor del módulo de elasticidad del orden de 6 MPa. Este valor es casi igual que el valor
ésta o el interpretado en el perfil a partir de los datos disponibles. En ocasiones estos suelos
mínimo que la Tabla 2.8 de la misma publicación indica para todas las arenas, igual a 5
se encuentran bajo los rellenos presentes en la zona y que no han permitido representarlos
MPa. De la misma tabla se adopta, de manera conservadora, un valor de 15 MPa para los
en las plantas de cartografía geológico-geotécnica.
niveles medianamente densos.
DISTRIBUCIÓN DE DEPÓSITOS DE SUELOS QCE
- Suelos flojos
Investigación
Espesor máximo
reconocido o
interpretado
(m)
E = 5 MPa
- Suelos medianamente densos E = 15 MPa
3.7. FORMACIÓN QCE
3.7.1. General
Situación PK de cruce
1+540
1+565
SV-1+540
1,0
2+220
2+340
CD-2+320
1,5
2+450
2+490
2+555
2+610
6+330
6+355
SV-6+335
1,0
6+385
6+460
-
2,0
6+610
6+645
6+900
7+000
Los suelos cuaternarios de la formación QCE son depósitos actuales de origen mixto,
coluvial y eluvial, originados por la alteración total del substrato rocoso y afectados en
mayor o menor medida por procesos de ladera. Su litología puede variar en función del área
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PV-2+465
CV-2+465
PV-2+580
CV-2+580
SR-2+600
SD-6+640
PD-6+630
CD-6+620
CD-706+920 EG
PR-707+200 EG
CR-707+210 EG
1,0
5,6
1,5
2,0
Pág. 6.35
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En las plantas de cartografía geológico-geotécnica se han representado otros depósitos de
3.7.2. Identificación y Estado
suelos coluvio-eluviales, pero fuera del trazado por lo que no afectarán al Proyecto.
Debido a la escasa frecuencia de aparición de estos suelos y su poca influencia en el
La primera zona que aparece en la tabla corresponde a una estrecha franja de suelos que
Proyecto, sólo se han ensayado 5 muestras, 4 de ellas pertenecientes a la investigación
delimita la margen derecha de la llanura aluvial del río Mesón de Calvos, que se cruza
llevada a cabo en la campaña complementaria del Proyecto de construcción y otra del EGG.
mediante viaducto. Dado su reducido espesor, estos suelos no afectarán al cimiento de la
Los valores estadísticos de los ensayos de identificación y químicos se presentan en el
estructura. Sobre el segundo depósito se apoyará un relleno de altura reducida (del orden
siguiente cuadro.
de 4 m hasta rasante); y en él se excavará un pequeño desmonte de menos de 1 m de
Formación QCE
altura.
Parámetro
Los dos siguientes depósitos se sitúan a ambos lados del Regueiro de San Benito, cuyo
cruce también se proyecta mediante viaducto. A diferencia del anterior, en este caso sí
9,8 - 5,2
1,8
5
-
-
1
3
2,02
-
-
1
Finos (%)
19
26 - 12
6
5
Arena (%)
79
86 - 73
5
5
Densidad Natural (g/cm )
Granulometría
Grava (%)
2
7-0
3
5
Límite Líquido
28
33 - 23
4
5
Límites de
Límite Plástico
21
24 - 17
4
5
Atterberg (1)
Índice de
8
9-6
1
5
0,68
-
-
1
0,08
-
-
1
Barbaña en la parte que se cruza mediante viaducto. Dado el reducido espesor de estos
Materia Orgánica
Análisis
(%)
Químico
Sulfatos Solubles
(%)
(1)
El siguiente depósito señalado se sitúa sobre parte del actual túnel de Aspera y será
descrito como una arena medianamente densa (CD-707+210 EG).
En los sondeos sólo se han reconocido en tres de los perforados para la campaña
complementaria del Proyecto de Construcción, y siempre con un espesor menor de 1 m;
SV-6+335, SD-6+600 y SD-6+640.
de Datos
8,3
Plasticidad
zona servirán de apoyo a un relleno de la plataforma ferroviaria. Aquí los suelos se han
Número
Estándar
1,85
Las siguientes dos zonas corresponden a la parte baja de las laderas en torno al río
excavado en su totalidad con el desmonte que se ha proyectado. Los suelos de la última
Desviación
Variación
Humedad Natural (%)
lado de la vaguada está asociado a movimientos de ladera activos.
suelos no afectarán al cimiento de la estructura.
Rango de
Densidad Seca (g/cm3)
influirá en su diseño y construcción, sobre todo en relación al cimiento del estribo norte del
viaducto y del relleno de acceso al mismo, debido a que el depósito de suelos Q CE en ese
Valor
Promedio
1 muestra ha resultado No Plástica
Todas las muestras son muy parecidas, con pequeñas diferencias en todas sus
propiedades; por ejemplo, el contenido de finos varía entre el 12 y el 26%. La descripción
con los parámetros medios corresponde a una arena con algo a bastante arcilla o limo e
indicios de grava. La clasificación es intermedia entre SC y SM. En la siguiente figura se
presentan los resultados de los ensayos de plasticidad, donde se observa que todos los
puntos se sitúan en torno a la línea entre CL y ML (aparte del resultado de no plasticidad).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.36
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
FORMACIÓN QCE
Parámetro
60
Ensayo
Proctor
Modificado
50
Índice de Plásticidad
CH
40
CBR
30
Resultado
Densidad
máxima
(g/cm3)
Humedad
óptima
(%)
Índice
(para el 95%
Dmáx)
Hinchamiento
(%)
2,05
8,2
40
0,2
CL
20
Estos resultados validan al material de la muestra para su empleo en la construcción de los
MH
rellenos tipo terraplén del tramo, incluso para la capa de coronación. La densidad y el índice
10
ML
CL-ML
CBR son muy altos.
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. FORMACIÓN QCE
Las otras características de estos suelos validan igualmente su aptitud para la formación de
rellenos, como se ha observado en el apartado anterior (identificación, ensayos químicos).
Los resultados de los ensayos de plasticidad se presentan en la siguiente carta de
En relación a los resultados de los análisis químicos llevados a cabo con una muestra de la
plasticidad modificada con objeto de marcar los criterios de clasificación de materiales que
calicata CD-2+320, los contenidos de materia orgánica y sulfatos solubles han sido muy
se hace en el Pliego. Todos los resultados quedan dentro de la zona de “Suelos Aptos”.
pequeños y en ningún caso condicionarán el diseño de las unidades de obra afectadas por
los materiales de esta unidad.
FORMACIÓN QCE
60
3.7.3. Compactación y CBR
compactación Proctor Modificado y de determinación del índice CBR. Los resultados son los
siguientes.
Índice de Plásticidad
Con la misma muestra anterior de la calicata CD-2+320 se ha llevado a cabo un ensayo de
50
40
30
Suelos Aptos
No
Utilizables
20
Suelos Especiales
10
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD Y APTITUD PARA FORMAR TERRAPLENES DE LOS SUELOS QCE
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.37
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
A pesar de los buenos resultados, hay que recordar que los suelos coluvio-eluviales apenas
Esta situación se vuelve a repetir en el cercano sondeo SR-2+600, en el que se contabilizó
se excavarán en los desmontes del tramo.
un golpeo de 3-3-3-5 durante la hinca de la cuchara del SPT a 5,3 m de profundidad. Hasta
esa cota se estaban registrando golpeos que calificaban a la arena como medianamente
3.7.4. Resistencia
densa muy densa.
En general los suelos arenosos que forman los depósitos Q CE se han descrito como
Los suelos QCE de esta zona se deberán retirar de la zona de apoyo del estribo del viaducto
medianamente densos a densos. Así se constata en el registro de la investigación de
y del relleno adyacente.
campo con los golpeos de los ensayos de penetración dinámica y de los sondeos. No
obstante, en la investigación realizada en la zona del estribo norte del viaducto del regueiro
Por otro lado, se dispone de un ensayo de corte directo realizado sobre una muestra
de San Benito se han registrado golpeos bajos correspondientes a arenas flojas. Estos
inalterada superficial de arena medianamente densa del mismo sondeo SR-2+600, del que
niveles se han observado entre 5 y 6 m de profundidad y se han interpretado como una
se han obtenido los siguientes resultados.
posible superficie de deslizamiento. En la siguiente figura se reproduce el registro de la
ENSAYO DE CORTE DIRECTO. SUELOS QCE
penetración dinámica PV-2+580, en el que se observa cómo el golpeo NDPSH baja a 3 a una
profundidad de 4 m.
Sondeo
Muestra
Profundidad
PENETRÓMETRO PV-2+580
SR-2+600
1
(m)
0,50
Clasificación
SC
Humedad
(%)
9,0
Densidad
Seca
(g/cm3)
1,85
Límite
Índice de
Finos
c’
Φ
Líquido
Plasticidad
(%)
(kPa)
(o)
23
6
26
123
44
Se considera que estos parámetros de resistencia son muy altos y poco representativos del
comportamiento medio de los suelos de la formación QCE. Se va a recomendar utilizar unos
valores más bajos y acordes con la descripción intermedia entre los suelos de fondo de
vaguada QFV anteriores y los jabres que se caracterizan posteriormente:
- Cohesión
- Ángulo de fricción
c’ = 10 kPa
ϕ = 32o
3.7.5. Deformabilidad
Para la determinación de un módulo de deformación E de los suelos QCE se ha aplicado la
misma formulación que para los suelos QFV anteriores, considerando en este caso un
golpeo característico igual a 30 que delimita los suelos medianamente densos de los
densos. El valor de E resultaría igual a 12 MPa, que parece algo bajo de acuerdo a los
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.38
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
datos facilitados en la Tabla 2.8 de la misma publicación. Se considera más adecuado un
Aunque el espesor máximo que se indica en la tabla es igual a 6,0 m, en la investigación
valor del orden de 25 MPa.
mecánica el espesor máximo reconocido es menor de 4 m (sondeos SE-1+265 y SV1+860). La longitud total perforada en estos suelos en los sondeos del tramo es de unos 12
3.8. FORMACIÓN CEDF
m, lo que supone menor del 1% de la longitud total perforada. En general en ellos siempre
se ha reconocido como arena y sólo una pequeña capa de arcilla del orden de 1 m de
3.8.1. General
espesor.
En general sobre estos depósitos de suelos se cimentarán rellenos de pequeña altura y sólo
La Formación CEDF está constituida por depósitos de materiales arenosos de tipo arcósico
en la zona señalada entre los PPKK 1+085-1+410 la traza discurre en desmonte de unos 10
que rellenan depresiones de origen tectónico a finales del Terciario o inicios del Cuaternario
m de altura, por lo que se excavarán completamente y el fondo de desmonte quedará en los
y que aparecen de forma localizada en la zona inicial del tramo. Litológicamente son arenas
jabres subyacentes.
de color grisáceo que presentan granos de cuarzo, feldespato y mica, con cantos de
subredondeados a subangulosos de hasta 4 cm (mayoritariamente de cuarzo), y que suelen
3.8.2. Identificación y Estado
estar ligeramente litificados.
En el tramo se interceptan los depósitos de suelos que se indican en la siguiente tabla,
Se dispone de ensayos de identificación hechos en todas las fases de investigación
donde también se reseña la investigación mecánica disponible y el espesor máximo de
llevadas a cabo y de prácticamente todos los depósitos de suelos CEDF reconocidos en el
suelo reconocido en ésta o el interpretado en el perfil a partir de los datos disponibles. La
tramo. Los valores estadísticos de los resultados obtenidos en los ensayos de identificación
situación se refiere a los puntos de cruce con el eje de la traza tomados del perfil
y químicos se resumen en la siguiente tabla. Se han diferenciado los suelos granulares, que
longitudinal geológico-geotécnico, ya que en ocasiones estos suelos se encuentran bajo
son mayoritarios, de los cohesivos; y dentro de estos últimos se ha incluido también la
otros suelos o rellenos que no han permitido representarlos en las plantas de cartografía
muestra de arena con mayor contenido de finos (el 44%) por lo que se considera que su
geológico-geotécnica.
comportamiento se relaciona más con los suelos cohesivos que con los granulares.
DISTRIBUCIÓN DE DEPÓSITOS DE SUELOS CEDF
Situación PK de cruce
Investigación
Espesor máximo
reconocido o
interpretado
(m)
0+000
0+035
SE-0+010
PE-0+015; CE-0+015
1,0
0+910
0+995
SR-0+920
2,5
1+410
SE-1+265
CD-1+125; CD-1+200;
CD-1+395
6,0
1+545
SV-1+475
2,0
2+110
SV-1+860
SE-2+090
PV-1+890; CV-1+890
P-702+020EI; C702+020EI
1+085
1+465
1+810
Formación CEDF. Suelos Granulares
Valor
Rango de
Desviación
Número
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
Humedad Natural (%)
10,4
15,3 - 7,1
3,1
7
41,8
33,8
3
Densidad Seca (g/cm3)
1,77
1,83 - 1,71
0,08
2
-
-
-
-
Densidad Natural (g/cm3)
1,96
2,06 - 1,86
0,14
2
-
-
-
-
Parámetro
Granulometría
4,0
Formación CEDF. Suelos Cohesivos
80,6 18,6
Finos (%)
25
35 - 9
7
13
55
63 - 44
10
3
Arena (%)
68
79 - 44
10
13
45
56 - 37
10
3
Grava (%)
6
37 - 0
10
13
0
1-0
1
3
Límite Líquido
36
49 – 25
9
13
56
74 - 42
16
3
Límites de
Límite Plástico
22
25 – 16
3
13
32
38 - 25
7
3
Atterberg (1)
Índice de
14
25 - 4
7
13
25
36 - 17
10
3
Plasticidad
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.39
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Formación CEDF. Suelos Granulares
Parámetro
Materia Orgánica
(%)
Químico
(%)
Yesos (%)
Sales Solubles
(%)
(1)
Valor
Rango de
Desviación
Número
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
0,27
0,69 - 0,08
0,20
9
0,17
-
-
1
0,07
0,18 - 0,01
0,06
8
0,01
-
-
1
0,65
2,47 - 0,14
0,90
6
-
-
-
-
0,11
0,23 - 0,04
0,07
6
-
-
-
-
La variabilidad de los parámetros de plasticidad de los suelos arenosos y la alta plasticidad
de los cohesivos se reflejan en el siguiente gráfico de Casagrande que muestra todos los
resultados obtenidos.
FORMACIÓN CEDF
60
4 Muestras Granulares No Plásticas
50
4 de las muestras granulares han resultado No Plásticas
Se cree necesario indicar que las tres muestras de suelos ‘cohesivos’ pertenecen a las
calicatas CD-1+125 y CD-1+200 excavadas en la campaña complementaria del Proyecto de
Construcción para el reconocimiento de la zona de desmonte anterior al viaducto del río
CH
Índice de Plásticidad
Análisis
Sulfatos Solubles
Formación CEDF. Suelos Cohesivos
40
30
CL
20
Suelos Granulares
Mesón de Calvos. Como se verá, en este emplazamiento los suelos de la formación CEDF
Suelos Cohesivos
MH
tienen unas características geotécnicas especiales más desfavorables.
10
ML
CL-ML
0
Atendiendo a los parámetros medios de identificación de la tabla anterior, los suelos
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
arenosos se describen como una arena con bastante arcilla o limo e indicios de grava. La
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. FORMACIÓN CEDF
descripción de las muestras observadas individualmente no se aleja demasiado de esta
descripción media, ya que se trata en general de un material muy homogéneo, clasificado
siempre como SM o SC; únicamente en la muestra con menor contenido de arena (44%) el
Todos los resultados de los análisis químicos llevados a cabo con muestras de suelos CEDF
de grava aumenta hasta el 37%. Sus características de plasticidad han sido muy variables,
muestran valores muy bajos o prácticamente nulos. Únicamente en una muestra resultó un
desde las 4 muestras en las que ha resultado un suelo no plástico hasta valores de límite
contenido en yesos que resultan algo altos para el tipo de material que se trata, igual al
líquido en torno a 50.
2,5%. Hay que señalar que no se dispone de las actas de laboratorio de los ensayo llevados
a cabo con esta muestra en concreto (calicata CD-701+240 EG). En cualquier caso, se
La descripción media de los escasos suelos cohesivos corresponde a un limo arenoso sin
puede considerar que estos resultados no condicionan la reutilización de estos materiales
grava, caracterizado por su alta plasticidad, habiendo resultado en las tres muestras
en la formación de los rellenos del tramo, ni califican al medio como agresivo para el
ensayadas límites líquidos entre 42 y 74. La fracción fina de dos de las muestras se clasifica
hormigón estructural.
como limo muy plástico MH. En estos suelos también ha resultado un valor
significativamente alto de la humedad natural, igual al 80,6% (muestra MA-3 de la calicata
CD-1+200 a 2,10 m de profundidad).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.40
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.8.3. Compactación y CBR
El hinchamiento medido en los mismos ensayos CBR en los suelos cohesivos es muy alto,
lo que da otra idea de su mal comportamiento.
Los suelos de la formación CEDF se excavarán en la parte alta del desmonte de mayor
altura del tramo (sin contar los de emboquille del túnel). Con objeto de estudiar la aptitud de
3.8.4. Otros ensayos sobre aprovechamiento de materiales
estos materiales desde el punto de vista de su utilización en la construcción de los rellenos
del tramo, se han llevado a cabo ensayos de compactación y CBR con muestras a granel en
En el EGG se han llevado a cabo ensayos de hinchamiento libre y de colapso con muestras
saco de calicatas. Dos de las muestras se han tomado del área de préstamo P-3 estudiada
remoldeadas y compactadas a densidades equivalentes a las condiciones de puesta en
en el EGG. Aunque no se abrirán préstamos en este tramo, sí se han utilizado los
obra de estos materiales formando parte de los rellenos. Todas las probetas han sido
resultados de la investigación geotécnica llevada a cabo cuando se encuentra cerca del
preparadas con el suelo descrito como arenoso.
tramo.
Los valores estadísticos de estos ensayos son los siguientes, diferenciando igualmente los
suelos granulares de los cohesivos.
Parámetro
Valor
Promedio
Rango de
Variación
Desviación
Estándar
Número
de Datos
Hinchamiento libre (%)
0,1
0,6 - 0,0
0,3
5
Potencial de Colapso (%)
0,1
0,2 - 0,0
0,1
5
Se ha obtenido un resultado nulo en 4 de los 5 ensayos de hinchamiento libre y en 3 de los
Formación CEDF. Suelos Granulares
Parámetro
Ensayo
Proctor
Modificado
CBR
Densidad
máxima (g/cm3)
Formación CEDF. Suelos Cohesivos
Valor
Rango de Desviación Número
Valor
Promedio Variación Estándar de Datos Promedio
2,01
2,12 1,93
0,07
8
Rango
Desviación
de
Estándar
Variación
de colapso.
Número
de Datos
Los ensayos de identificación y químicos analizados en el apartado anterior también validan
1,81
1,84 1,77
0,05
2
0,9
2
Humedad óptima
(%)
8,9
10,3 - 6
1,5
8
13,2
13,8 12,5
Índice
(para el 95%
Dmáx)
17
27 - 8
8
8
2
2-1
1
2
Hinchamiento
(%)
1,2
2,6 - 0,28
0,9
8
6,4
7,1 - 5,7
1,0
2
la utilización de los suelos arenosos en la formación de rellenos de la LAV. Por el contrario,
atendiendo a las características de plasticidad, los suelos cohesivos se califican como
“Suelos Especiales” y no como “Suelos Aptos” y requerirían unas condiciones de puesta en
obra especiales. Esto se observa en la siguiente figura se representan los resultados de los
ensayos de plasticidad en la carta de Casagrande modificada para indicar los criterios de
clasificación que se realiza en el Pliego en cuanto a la aptitud de los suelos.
Tanto los suelos arenosos como los cohesivos han tenido un buen comportamiento en el
ensayo de compactación, obteniéndose densidades por encima de 1,75 g/cm3. La
importante diferencia entre ambos tipos de suelos se observa en el ensayo CBR, con el que
se han obtenido índices muy bajos en los suelos cohesivos (1 y 2), mientras que en los
granulares son valores mayores que el mínimo establecido en el Pliego (índice mayor o
igual a 5 en núcleo de terraplén).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.41
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
SUELOS CEDF FLOJOS
FORMACIÓN CEDF
60
Situación Depósito
4 Muestras Granulares No Plásticas
PK de cruce
Índice de Plásticidad
50
40
0+000
0+035
0+910
0+995
1+810
2+110
Suelos Granulares
Investigación; Golpeos en Suelos Flojos
SE-0+010 8-6-5-7 (MI 0,5-1,1 m)
PE-0+015 1-4-5-5-4 (0,0-1,0 m)
SR-0+920 Nivel flojo bajo suelos QFV
SE-2+090 3-2-3-9 (MI 0,5-1,1 m)
Suelos Cohesivos
30
Suelos Aptos
PV-1+890 3-4-4 (0,0-0,6 m)
P-702+020EI 5-6-5-5-4-5 (0,0-1,2 m)
No
Utilizables
20
Se va a recomendar realizar un saneo de estos niveles flojos superficiales mediante su
Suelos Especiales
10
excavación y sustitución por material de calidad.
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
En relación a la investigación de laboratorio, se dispone de dos ensayos de corte directo (de
tipo consolidado y drenado) hechos con dos muestras inalteradas de características muy
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD Y APTITUD PARA FORMAR TERRAPLENES DE LOS SUELOS CEDF
En resumen, a la vista de estos resultados, y teniendo en cuenta que en la excavación del
desmonte no se podrá diferenciar entre los suelos arenosos de los cohesivos, se ha
parecidas: contenido de finos del 24% y 26%; límite líquido de 48 y 49; e índice de
plasticidad de 25 y 24. A pesar de las semejantes propiedades de identificación, los
resultados obtenidos en los ensayos de corte con estas muestras han sido muy dispares:
recomendado no emplear los materiales de la formación CEDF en la construcción de los
rellenos de la plataforma LAV. Al ser un tramo excedentario, esto no resultará un
- Cohesión
inconveniente. Además sí se podrán emplear en la construcción de otros terraplenes
- Ángulo de fricción
c’ = 9 - 96 kPa
ϕ = 37o - 52o
(variantes de caminos).
Cualquiera de estos valores es característico de suelos muy resistentes, algo alejados de lo
3.8.5. Resistencia
que le correspondería a los suelos medios de esta formación. A la vista de estos resultados,
y por su semejanza con los suelos coluvio-eluviales QCE, se recomienda utilizar los mismos
En general los suelos arenosos mayoritarios de la formación CEDF se han descrito como
parámetros resistentes asignados a la formación anterior:
medianamente densos a densos. No obstante, en algunas de las prospecciones
geotécnicas se han registrado niveles superficiales flojos. Esto se ha estudiado, como en
- Cohesión
otras formaciones anteriores, mediante el análisis de los golpeos de los ensayos de
- Ángulo de fricción
c’ = 10 kPa
ϕ = 32o
penetración dinámica y de los la hinca de las muestras en los sondeos. En el siguiente
cuadro aparece el resumen de este análisis, que se ha realizado de aquellos depósitos
sobre los que se apoyarán rellenos de la LAV, ya que en las secciones en desmonte estos
materiales se excavan en su totalidad.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.42
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.8.6. Deformabilidad
El espesor de estos suelos es muy variable, alcanzando máximos de más de 40 m en el
tramo; en el sondeo SD-6+600, de 40,1 m de longitud, no se alcanzó el contacto con el
Igual que como se ha planteado para los parámetros resistentes, se va a recomendar
sustrato rocosos sano subyacente. También en las zonas de cruce de los valles del Mesón
asignar un módulo de deformación E de los suelos CE DF igual que el de los suelos QCE.; E =
de Calvos y San Benito se han estimado espesores de más de 30 m, aunque en estas
25 MPa.
zonas el máximo reconocido en los sondeos se sitúa en torno a los 20 m, pero igualmente
sin haberse registrado el contacto con el sustrato rocoso sano subyacente: sondeo SV-
3.9. SUELOS ELUVIALES (JABRES). FORMACIONES SGR, SGRODE, SEP Y SAPL
2+500 de 20,1 m de longitud en SGRODE; o el SV-1+750 perforado en SGR entre 14,6 y 30,3
m de profundidad.
3.9.1. General
Como se comentó anteriormente, el Granito de Allariz es sensiblemente más fácil de alterar
Los suelos agrupados con el nombre común de jabres son el producto de la alteración y
que el Granito de Ourense y por ello es el más frecuentemente reconocido, a pesar de que
meteorización ‘in situ’ del sustrato granítico que forma el basamento a lo largo del tramo. La
el sustrato rocoso más habitual es el del GRODE. En la siguiente tabla se observa este dato
roca originalmente sana se transforma en un material granular con cementación variable
analizando la longitud en la que han sido reconocidas en los sondeos del tramo.
formado esencialmente por arena densa o muy densa de grano medio a grueso y color en
general más marrón respecto a los tonos más grises de la roca sana. El grupo geotécnico
DISTRIBUCIÓN DE SUELOS TIPO JABRE EN SONDEOS
de los jabres está formado por las formaciones geológicas SGRODE, SGR, SAPL y SEP.
Jabre
Longitud de Sondeo
(m)
Porcentaje
SGR
227,02
57,8%
El aspecto de este material varía desde un suelo arenoso suelto hasta un material rocoso
SGRODE
142,22
36,2%
disgregable con relativa facilidad. Se han incluido los suelos residuales de meteorización
SEP
14,85
3,8%
grado VI (según la escala ISRM) y el sustrato rocoso completamente meteorizado (grado V)
SAPL
8,80
2,2%
que puede presentar cierta resistencia (grado 0 – 1 igualmente según la escala ISRM). La
transición entre estos materiales y el granito meteorizado grado IV no es fácil de reconocer
La distribución espacial de las diferentes formaciones de jabre a lo largo del tramo sigue
excepto en cortes importantes del terreno.
una secuencia bastante neta. La formación mayoritaria SGR aparece de forma prácticamente
continua desde el inicio del tramo hasta el PK 2+350 y entre la boca norte del túnel de
En la investigación geotécnica llevada a cabo en el tramo se han reconocido los suelos de
Rante hasta el PK 7+700. El dominio de la unidad SGRODE se concentra sobre todo en la
alteración de las formaciones rocosas GR (Granito de Allariz) y GRODE (Granito de Ourense),
zona del túnel de Rante, el regueiro de San Benito y la parte final del tramo. Por lo tanto, la
siendo el primero el más abundante; y de forma minoritaria los de Episienitas (SEP) y Aplitas
formación SGR afectará a mayor número de unidades de proyecto (desmontes, cimiento de
(SAPL). El grupo de los jabres es la unidad de suelos más ampliamente reconocida en la
rellenos, estructuras). Por su parte, las unidades SEP y SAPL aparecen cartografiadas de
investigación geotécnica llevada a cabo en el tramo (392,9 m de longitud perforada en los
forma discontinua a partir de la localidad de Rante y en ambas laderas del río Barbaña,
sondeos, lo que supone un 19%).
afectando de forma menor al proyecto.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.43
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El grupo geotécnico de los jabres es el más abundantemente ensayado; por ejemplo a él
Jabres
Valor
Rango de
Desviación
Número
corresponden 100 de los 194 ensayos granulométricos realizados. Dentro de los jabres la
Parámetro
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
unidad más ensayada corresponde a la formación SGR (el 71% de las muestras ensayadas)
Humedad Natural (%)
10,4
24,1 - 1,5
5,0
80
3
Densidad Seca (g/cm )
1,86
2,03 - 1,69
0,09
26
Densidad Natural (g/cm3)
2,12
2,26 - 2,00
0,06
26
Finos (%)
18
42 - 4
9
100
no sólo por ser la de mayor longitud perforada, sino por afectar a mayor número de
desmontes, rellenos, etc.
Granulometría
Uno de los aspectos a destacar en relación a los ensayos de laboratorio es la escasez de
muestras inalteradas ensayadas, debido a la propia dificultad que presenta el jabre para
Límites de
Atterberg
obtener este tipo de muestras, motivada a su vez por su alta resistencia y la tendencia a
(1)
Arena (%)
78
91 - 58
8
100
Grava (%)
4
32 - 0
6
100
Límite Líquido
34
51 - 24
6,1
75
Límite Plástico
22
29 - 17
3,0
75
12
26 - 5
5,5
75
0,18
0,90 - 0,07
0,15
31
0,06
0,2 – 0,0
0,10
7
0,06
0,13 - 0,01
0,03
27
100
208 - 27
79
8
0,61
1,65 - 0,05
0,42
25
0,10
0,21 - 0,02
0,05
26
Índice de
Plasticidad
desmoronarse por la ausencia de finos. Además, de las 26 muestras inalteradas ensayadas
Materia Orgánica
(%)
21 pertenecen a sondeos realizados por Ginprosa Ingeniería para la campaña de
Carbonatos (%)
investigación complementaria.
Sulfatos Solubles
Análisis
(%)
Químico
Ión Sulfato
Al encontrase a lo largo de todo el tramo, los jabres afectarán a prácticamente todas las
(mg/kg)
Yesos (%)
unidades de obra que se proyectan (desmontes, cimiento de rellenos y estructuras, etc.).
Sales Solubles
Únicamente se estima que no aparecerán en la excavación en mina de los túneles de Rante
(%)
(1)
y Curuxeirán. Con los jabres que se excaven en los desmontes se obtendrá material de
45 muestras han resultado No Plásticas
calidad para la construcción de los rellenos del tramo.
Atendiendo a los parámetros medios de identificación, los jabres se describirían como una
3.9.2. Identificación y Estado
arena con algo de arcilla o limo e indicios de grava. La descripción de las muestras
observadas individualmente no se aleja demasiado de esta descripción media, ya que se
Se dispone de ensayos de identificación hechos en todas las fases de investigación
llevadas a cabo y del conjunto de los diferentes suelos tipo jabre reconocidos en el tramo, si
bien la mayor parte de las muestras ensayadas pertenecen a la unidad SGR de los granitos
de Allariz (el 83% de las muestras), debido a que es la formación predominante en el tramo.
trata en general de un material muy homogéneo, clasificado siempre como SM o SC,
independientemente de la formación geológica a la que pertenezca. Se han observado
pequeñas diferencias poco significativas en los resultados de los ensayos de granulometría
entre los suelos de estas formaciones, como por ejemplo;
Los valores estadísticos de los resultados obtenidos en los ensayos de identificación y
químicos se resumen en la siguiente tabla.
-
El contenido medio de finos del jabre de la formación S GR es del 19%, mientras
que el de la SGRODE es del 15%.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.44
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Un 37% de las muestras de SGR tienen un contenido de finos menor del 15%;
FORMACIÓN JABRES
60
mientras que dicho porcentaje aumenta al 58% para la unidad SGRODE.
50
Otro dato destacable de los ensayos granulométricos es que únicamente una muestra ha
42%), lo que hace que estos materiales sean aptos para constituir la base de apoyo de la
capa de forma.
Índice de Plásticidad
resultado con un contenido de finos superior al 40% (calicata CD-701+240 EG, finos =
CH
40
30
CL
20
Los jabres son suelos poco plásticos, siendo frecuentes las muestras que han resultado no
MH
10
SGR (30 NP)
plásticas; esto ha ocurrido en 45 de los 75 ensayos de plasticidad disponibles, lo que
supone más de la mitad del total. La distribución de estos resultados de No Plasticidad
ML
CL-ML
SGRODE (14 NP)
SAPL (1NP)
0
0
10
20
según las dos unidades principales de jabre ensayadas es la siguiente; 30 de los 52
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
ensayos de plasticidad de la formación SGR han resultado No Plásticos; mientras que en el
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. JABRES
caso de la SGRODE han sido 14 los resultados de no plasticidad de los 21 datos disponibles.
Únicamente un valor ha resultado con un límite líquido mayor de 50 (igual a 51), que
corresponde a una de las dos muestras de jabre S APL originado a partir del macizo de
Aplitas (la otra muestra resultó no plástica). Sólo 3 de las 75 muestras (un 4%) resultaron
con límite líquido mayor de 40.
En relación a los análisis químicos llevados a cabo con muestras de jabre, los datos más
significativos son los correspondientes al contenido en alguna de las formas en que
aparecen los sulfatos (yesos, ion sulfato, etc.) de algunas de las muestras, que resultan algo
altos para el tipo de material que se trata, que por su origen no es susceptible de contener
estas sustancias. En cualquier caso, se puede considerar que estos resultados no
Los resultados de los ensayos de plasticidad se muestran en el siguiente gráfico,
condicionan la reutilización de estos materiales en la formación de los rellenos del tramo.
habiéndose distinguido las formaciones que conforman el grupo de los Jabres investigados,
aunque no se observan diferencias significativas entre las dos formaciones mayoritarias
3.9.3. Compactación y CBR
SGRODE y SGR.
Con objeto de estudiar la aptitud de los materiales tipo jabre excavados en los desmontes
del tramo desde el punto de vista de su utilización en la construcción de los rellenos del
tramo, se han llevado a cabo ensayos de compactación y CBR con muestras a granel en
saco de calicatas del área de estudio, contando también con la muestra de un sondeo
tomada del testigo de varios metros de perforación investigado en el EGG (SD-706+995
EG). Más de la mitad de las muestras ensayadas corresponden a calicatas de las áreas
estudiadas en el EGG como zonas de préstamo. Aunque no se abrirán préstamos en este
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.45
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
70%
ellos, dado que se encuentran muy cerca del tramo y en ellos se excavan los mismos
60%
materiales.
50%
Porcentaje de Datos
tramo, sí se han utilizado los resultados de la investigación geotécnica llevada a cabo en
Los valores estadísticos de estos ensayos son los siguientes.
Jabres
Parámetro
Ensayo
Proctor
Modificado
Densidad
máxima (g/cm3)
Humedad óptima
(%)
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
1,99
2,63 - 1,85
0,13
33
CBR
9,5
12,4 - 5,9
1,3
33
31
50 - 3
13
33
(%)
40%
30%
20%
10%
0%
0-10
10-20
20-30
30-40
40-50
CBR
El valor medio de la humedad óptima de compactación es igual al 9,5%, ligeramente mayor
que el valor medio de la humedad natural del conjunto de muestras ensayadas, igual al
Dmáx)
Hinchamiento
SGRODE
ÍNDICES CBR. JABRES
Índice
(para el 95%
SGR
0,2
1,5 – 0,0
0,3
33
10,4%, por lo que habrá que considerar que el material no necesitará aporte de agua y sí un
pequeño oreo durante el proceso de compactación.
Todos estos resultados demuestran que el jabre es un material de muy buena calidad, apto
para la construcción de los rellenos tipo terraplén del tramo, incluso para la capa de
3.9.4. Otros ensayos sobre aprovechamiento de materiales
coronación; densidades máximas e índices CBR altos e hinchamientos muy pequeños
medidos en este último tipo de ensayos.
En el EGG se han llevado a cabo ensayos de hinchamiento libre y de colapso con muestras
Son destacables los altos valores del índice CBR obtenidos, teniendo en cuenta que el
remoldeadas y compactadas a densidades equivalentes a las condiciones de puesta en
mínimo exigido para el núcleo de relleno es igual a 5 y que ha de ser mayor o igual a 10
obra de estos materiales formando parte de los rellenos. Los resultados tanto del ensayo de
para coronación. Este último valor se supera en todos los ensayos disponibles, excepto en
hinchamiento libre como el de colapso (cuatro ensayos de cada tipo) han sido nulos.
uno. Por el contrario, 21 de los 33 datos (casi dos terceras partes de los resultados) son
mayores de 30.
Las demás propiedades que caracterizan a los suelos como aptos para la construcción de
rellenos tipo terraplén se han analizado con resultado positivo en los apartados
En los índices CBR se ha reconocido otra de las pequeñas diferencias entre los resultados
precedentes. Concretamente en lo que se refiere a los ensayos de identificación, en la
obtenidos con las dos formaciones de jabre mayoritarias, S GR y SGRODE, correspondiendo la
siguiente figura se representan los resultados de los ensayos de plasticidad en la carta de
mayor proporción de valores más altos a esta última formación, como se puede observar en
Casagrande modificada para reflejar los criterios de clasificación que se establecen en el
la siguiente figura. En cualquier caso, esta diferencia carece de importancia ya que se trata
Pliego en cuanto a la aptitud de los suelos.
siempre de valores de índices CBR muy altos.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.46
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.9.5. Resistencia
FORMACIÓN JABRES
60
45 Muestras No Plásticas
El suelo arenoso que constituye el jabre de todas las formaciones reconocidas, se ha
50
Índice de Plásticidad
descrito como medianamente denso a muy denso. La resistencia de los niveles más
40
densos, además de su granulometría, ha dificultado la toma de muestras de calidad sobre
las que hacer ensayos de resistencia. Por lo tanto, el comportamiento resistente de los
30
Suelos Aptos
jabres en estado natural se ha analizado a partir de ensayos de corte directo (tipo CD
No
Utilizables
consolidado y drenado) sobre muestras inalteradas de los niveles medianamente densos.
20
Del tramo en proyecto se cuenta de 7 ensayos de este tipo, que en total suman 22 puntos
Suelos Especiales
10
de rotura tensión normal-tensión tangencial. Lo relevante del análisis realizado es la
dispersión de los resultados obtenidos, no habiéndose podido hallar correlaciones de los
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
parámetros resistentes parciales estimados de cada muestra con ninguna otra característica
geotécnica.
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD Y APTITUD PARA FORMAR TERRAPLENES DE MATERIALES TIPO JABRE
Se observa que todos los resultados quedan dentro de la zona de “Suelos Aptos”. Además
hay que recordar que en la figura no se han representado las 45 muestras que resultaron no
plásticas y que clasifican igualmente al suelo como apto.
En la siguiente figura se representa el conjunto de los resultados obtenidos, con algunas
envolventes características que después se comentan, y en la tabla se señalan los
parámetros resistentes parciales c’ y ϕ’ obtenidos con cada muestra individual.
Para la coronación de los rellenos y el fondo de los desmontes el criterio de plasticidad es
más exigente y se establece que el límite líquido ha de ser menor de 40. Sólo tres muestras
han resultado con valor del límite líquido mayor de 40, por lo que se puede considerar que
el 100% de los resultados obtenidos cumplen esta condición y se puede asegurar que los
jabres también formarán un adecuado soporte de la plataforma ferroviaria.
Desde el punto de vista de las obras de carreteras, según su Pliego General PG-3 los jabres
se clasificarían como Suelos Seleccionados a la vista de su contenido medio de finos (18%).
El 75% de las muestras ensayadas tiene un contenido de finos menor del 25%, que es el
valor límite entre la clasificación de los suelos Seleccionados y Adecuados. Por
consiguiente, se ha considerado razonable no asignar al jabre la clasificación de Suelo
Seleccionado.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.47
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
900
8
Del análisis detallado de estos resultados se ha obtenido una serie de conclusiones. Algo a
destacar de nuevo es que no se ha encontrado diferencia entre los jabres de las dos
800
formaciones SGR y SGRODE, por lo que se ha optado por realizar un análisis conjunto.
c' = 13kPa // Φ' = 48º
Envolvente Promedio;
Tensión tangencial (kPa)
700
Envolvente Media; c' = 25kPa // Φ' = 35º
Entre los parámetros con los que se ha intentado establecer alguna relación, se encuentra
Envolvente Inferior; c' = 5kPa // Φ' = 28º
600
el golpeo con el que se ha obtenido la muestra inalterada sobre la que se hace el ensayo de
corte. En este sentido tampoco se ha encontrado ninguna correlación, excepto el hecho de
8
500
que el ensayo en el que se ha obtenido una resistencia mayor en términos de cohesión, del
orden de 100 kPa (ensayo numerado como 3 en el gráfico), es el único en el que la muestra
10
400
2
no clavó los 60 cm habituales, habiendo dado rechazo en la 3ª tanda de golpes. El resto de
4
muestras rensayadas se obtuvo con un golpeo N60 entre 14 y 26, característico de suelos
5
300
8
10
4
2
3
100
5
En la anterior figura se ha representado la envolvente promedio obtenida por ajuste de
7
6
7
1
2
3
9
5
1
9
9
1
200
10
7
4
granulares medianamente densos.
3
mínimos cuadrados a partir de todo el conjunto de puntos (línea continua), definida por el
6
siguiente par de parámetros en presiones efectivas;
6
6
0
0
100
200
300
400
500
- Cohesión
Tensión normal (kPa)
- Ángulo de fricción
c’ = 13 kPa
ϕ’ = 48o
Ensayo
Sondeo
Muestra
Profundidad
(m)
Formación
Humedad
(%)
Densidad
Seca
(g/cm3)
Límite
Líquido
Índice de
Plasticidad
Finos
(%)
c’
(kPa)
Φ
(o)
Debido a la dispersión de los resultados, se observa que este ajuste no es muy bueno, lo
1
SE-0+010
2
2,20
SGR
14,2
1,77
37
12
23
3
40
que queda reflejado con el bajo parámetro de regresión r2 obtenido, igual a 0,45. Por ello se
2
SE-1+265
4
7,00
SGR
21,9
1,70
34
11
22
19
42
ha optado por representar una envolvente “media” de menor resistencia (línea a trazos de
3
SV-1+860
4
6,80
SGR
10,3
1,93
37
13
19
96
23
4
SV-2+500
2
3,20
SGRODE
14,2
1,89
40
19
20
69
49
5
SV-2+550
2
3,30
SGRODE
13,0
1,92
39
19
11
6
48
6
SV-700+600
MI-2
8,75
SGR
16,0
1,95
NP
NP
30
0
28
7
ST-704+640
MI-1
2,30
SGRODE
15,6
1,92
NP
NP
10
87
17
8
SV-6+300
2
2,50
SGR
10,1
1,93
38
15
15
39
65
9
SD-6+600
2
3,60
SGR
13,0
1,90
43
20
30
48
25
10
SD-6+600
10
19,80
SGR
16,1
1,77
39
18
24
66
55
color claro) y definida con los parámetros:
- Cohesión
- Ángulo de fricción
c’ = 25 kPa
ϕ’ = 35o
ENSAYOS DE CORTE DIRECTO CON MUESTRAS INALTERADAS. JABRE
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.48
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por último, en la misma figura se ha representado la envolvente mínima definida por los
SGRODE. La mayor parte pertenece a calicatas con las que se investigaron los préstamos del
valores;
EGG.
- Cohesión
c’ = 5 kPa
ϕ’ =
- Ángulo de fricción
400
28o
Envolvente Promedio;
c' = 36kPa // Φ' = 41º
Envolvente Inferior; c' = 25kPa // Φ' = 33º
Tensión tangencial (kPa)
No obstante, estos últimos valores se consideran excesivamente conservadores y para
asignar unos parámetros mínimos para los jabres más debilitados (por ejemplo los de la
zona del túnel de Aspera), se ha optado por reducir el valor de la cohesión a una décima
parte;
- Cohesión
c’ = 2,5 kPa
300
200
100
ϕ’ = 35o
- Ángulo de fricción
0
También se dispone de ensayos de corte de dos tipos hechos sobre muestras remoldeadas
0
100
y recompactadas; son ensayos tipo sin consolidar ni drenar (tipo UU) y consolidados y
drenados (tipo CD). Se han considerado más relevantes los resultados obtenidos con estos
200
300
400
Tensión normal (kPa)
ENSAYOS DE CORTE DIRECTO CON MUESTRAS REMOLDEADAS. JABRE
últimos, que son los que se muestran en la siguiente figura, en la que también se han
representado las líneas de envolvente promedio (con un valor del coeficiente r2 de 0,75) y
Estos valores, sobre todo el del ángulo de rozamiento, aparentan ser demasiado altos, por
envolvente mínima definidas por las siguientes parejas de valores:
lo que para los cálculos en los que intervenga la resistencia del jabre como material de
terraplenes compactados se recomienda utilizar un valor minorado, ϕ’ = 35o, y el mismo
Envolvente Promedio;
- Cohesión
valor mínimo de la cohesión, 20 kPa.
c’ = 36 kPa
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 41o
En resumen, se recomienda utilizar las siguientes parejas de parámetros como
representativos del comportamiento resistente de los jabres en presiones efectivas:
Envolvente mínima;
- Cohesión
c’ = 25 kPa
- Ángulo de fricción
ϕ’ =
33o
Jabres medianamente densos a muy densos;
- Cohesión
- Ángulo de fricción
c’ = 25 kPa
ϕ’ = 35o
Seis de las muestras ensayadas corresponden a la formación mayoritaria SGR otras 3 a la
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.49
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Jabres ‘flojos’;
- Cohesión
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. JABRE
c’ = 2,5 kPa
Módulo Presiométrico, Ep
(MPa)
Ciclo de
Ciclo de
Carga
Descarga
Sondeo
Profundidad
(m)
Formación
ST-702+150
5,0
SGR
10
108
5,5m / 1s; 8-9-10-19
ST-702+150
20,0
SGR
16
16
20,7m / 7s; Rechazo
SE-1+475
3,7
SGR
65
283
3,1m / 2s; Rechazo
SV-1+750
26,5
SGR
55
138
26,9m / 12s; Rechazo
SV-1+860
6,4
SGR
47
196
6,8m / MI-4; Rechazo
SV-1+860
11,0
SGR
49
199
11,4m / MI-6; Rechazo
SE-2+090
5,0
SGR
39
221
5,2m / MI-3; 12-13-15-20
SV-6+300
6,0
SGR
32
331
5,50 m; SPT; 24-40-41-44
SV-6+335
6,1
SGR
41
246
6,50 m; SPT; 34-50R
ST-8+520
12,5
SGRODE
23
111
12,30 m; SPT; 47-50R
ST-8+520
20,0
SGRODE
9
23
18,60 m; SPT; 45-50R
SE-700+170 EG
6,0
SGR
44
-
7,2m / SPT; Rechazo
campaña complementaria del Proyecto de Construcción. Para este proyecto se ha
SV-700+600 EG
7,9
SGR
12
-
8,5m / MI-2; 9-13-15-16
considerado razonable asimilar el módulo presiométrico del suelo directamente como el
SV-700+600 EG
13,2
SGR
35
-
13,9m / SPT; 17-30-42-R
ST-701+240 EG
16,2
SGR
35
-
15,5m / SPT; 16-16-27-42
SE-708+460 EG
6,9
SAPL
9
33
8,20 m; SPT; 47-50R
SE-708+680 EG
3,8
SGRODE
161
661
3,20 m; SPT; 50R
SV-709+150 EG
6,8
SGRODE
118
462
5,60 m; SPT; 34-50R
SV-709+500 EG
3,8
SGRODE
83
86
4,60 m; SPT; 50R
ϕ’ = 28o
- Ángulo de fricción
Fase de Estudio
Jabres en formación de terraplenes;
- Cohesión
c’ = 20 kPa
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 33o
Proyecto de
Construcción
3.9.6. Deformabilidad
En los sondeos perforados en los materiales de esta formación se han llevado a cabo
ensayos presiométricos, tanto en la investigación llevada a cabo para el EGG como para la
módulo de elasticidad que intervendrá en los análisis en los que participe el comportamiento
deformacional del material.
Los módulos presiométricos Ep obtenidos se presentan en la siguiente tabla donde se
Estudio
GeológicoGeotécnico
Golpeo In Situ Próximo en SPT o
Muestra Inalterada
refleja la gran diversidad de resultados obtenidos. También hay que indicar que se han
incluido los ensayos de algunos sondeos correspondientes a la fase de investigación del
primer trazado del EGG y situados por lo tanto algo alejados de la traza definitiva (ST702+150, SV-701+240 EG).
En la última columna se indica el golpeo (lectura directa, sin corrección) medido en el
ensayo SPT (Standard Penetration Test) o con la toma de muestra inalterada más próximos
a la profundidad en la que se ha realizado en ensayo presiométrico. Se observa en ella que
en muchos casos se produjo rechazo en la 1ª o 2ª tanda de golpeos del SPT, lo que indica
que estos ensayos presiométricos se hicieron en jabre muy denso; también se realizaron
sobre jabres medianamente densos.
Se han descartado los dos primeros valores correspondientes al sondeo ST-702+150, en el
que se produjeron problemas durante la perforación que pueden justificar los valores bajos
del módulo presiométrico obtenidos. También se han descartado otros dos valores bajos
(dos valores de módulo en carga igual a 9 MPa) que no se corresponden con un suelo muy
denso (se produjo rechazo en las proximidades de ambos).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.50
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Sin contar con estos ensayos, el valor medio de los dos módulos presiométricos en carga
El valor medio de estos resultados es igual a 3,4x10-5 cm/s.
hechos en jabre medianamente denso es del orden de 25 MPa. Considerando para el resto
(densos y muy densos), los valores del módulo presiométrico mayores de 40 MPa, resulta
También del EGG se dispone de dos ensayos de Acidez Baumann-Gully realizados sobre
un valor medio igual a 78 MPa. En resumen, se va a recomendar utilizar los siguientes
una muestra de cada formación. Sus resultados, que se muestran en la siguiente tabla,
valores del módulo de elasticidad del jabre:
clasifican a los suelos como no agresivos al hormigón según la norma EHE (son menores
de 200 ml/kg).
- Jabres medianamente densos E = 20 MPa
- Jabres densos y muy densos
E = 80 MPa
ENSAYOS DE AGESIVIDAD AL HORMIGÓN. JABRE
Sondeo
3.9.7. Otros Ensayos
Con muestras inalteradas de jabre SGRODE de dos de los sondeos perforados en la zona del
Profundidad
(m)
Acidez BaumannFormación
Gully
(ml/kg)
SE-700+170
4,0
SGR
30,8
SE-708+460
1,5
SGRODE
19,3
viaducto del regueiro de San Benito se han realizado sendos ensayos de colapso en los que
han resultado índices de colapso prácticamente nulos (0,1%). En otros sondeos perforados
3.10. FORMACIÓN ZH
para el desmonte que se sitúa sobre el actual túnel de Aspera se han reconocido jabres
alterados flojos en los que se han observado indicios de colapsos superficiales. Con dos
3.10.1. General
muestras inalteradas del sondeo SD-6+600 se han realizado sendos ensayos de colapso en
Los materiales de la formación ZH están asociados a la banda de deformación de la falla del
los que han resultado índices de colapso nulos.
río Mesón de Calvos que aparece entre aproximadamente los PPKK 1+540 – 1+760 de la
Durante la perforación de algunos sondeos del Estudio Geológico-Geotécnico se realizaron
ensayos de permeabilidad tipo Lefranc en los jabres de las formaciones SGR y SGRODE. En la
siguiente tabla se muestran los resultados obtenidos según aparecen en la Memoria del EGG.
traza. Son materiales secundarios originados por procesos de tectonización y meteorización
del material ígneo original debido a la acción de una falla de orientación NNE – SSO. Estos
materiales no se pueden observar directamente en superficie debido al recubrimiento
general de suelos aluviales (formación QFV) presentes en la zona, de entre 2 y 3 m de
ENSAYOS DE PERMEABILIDAD. JABRE
Sondeo
Profundidad
(m)
Formación
espesor.
Permeabilidad
(cm/s)
Sí se han reconocido en muchos de los sondeos de la campaña complementaria del
SE-700+170 EG
4,20-5,30
SGR
6,12x10-5
SV-701+240 EG
6,00-7,50
SGR
1,10x10-5
SV-708+115 EG
2,20 – 3,40
SGRODE
5,13x10-5
del viaducto que cruzará este río. En estas prospecciones, bajo los depósitos de suelos Q FV
SE-708+460 EG
1,40 – 2,40
SGRODE
8,77x10-6
se observa un primer nivel superior de espesor entre 7 y 12 m y constituido por un material
SV-709+150 EG
7,50 – 8,50
SGRODE
3,96x10-5
arenoso sin consolidar correspondiente a una “harina de falla”. Este material es al que se ha
Proyecto de Construcción con los que se han investigado las condiciones de cimentación
designado como formación ZH. Está constituida por arena de grano fino-medio con
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.51
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
contenido variable de arcilla, gravas de cuarzo anguloso y color gris claro verdoso o
Formación ZH
azulado. Subyacente, de manera progresiva, se va observando un jabre muy tectonizado
Parámetro
que pasa gradualmente a transformarse en roca granítica muy fracturada con numerosas
juntas que a veces tienen pátinas arcillosas caoliníticas.
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
Humedad Natural (%)
15,0
19,2 - 11
2,7
12
Densidad Seca (g/cm3)
1,86
2,08 - 1,76
0,11
9
3
Densidad Natural (g/cm )
Los suelos de la formación ZH se han reconocido en los sondeos SV-1+540, SV-1+580, SVGranulometría
1+635, SV-1+665, SV-1+700 y SV-1+750, hasta una profundidad máxima de 14,6 m (bajo 3
2,31 - 2,05
0,09
9
25
55 - 10
14
12
Arena (%)
69
90 - 45
12
12
Grava (%)
6
19 - 0
7
12
Límite Líquido
36
51 - 27
8
7
Límites de
Límite Plástico
20
23 - 17
2
7
Atterberg
Índice de
17
28 - 9
7
7
m de suelos QFV). En ellos la longitud total perforada en la unidad ZH suma 60,4 m, lo que
supone un 4,2% de la longitud total perforada en los sondeos del tramo. En la banda de falla
2,14
Finos (%)
parece que la deformación y la meteorización son más intensas y alcanzan mayor
Plasticidad
profundidad en sus bordes que en su zona central, donde el sustrato rocoso está más
somero.
La descripción con los parámetros medios corresponde a una arena con algo a bastante
arcilla e indicios de grava. La clasificación es siempre SC (excepto la veta arcillosa). En la
Estos suelos intervendrán solamente en la cimentación de las pilas centrales del Viaducto
siguiente figura se presentan los resultados de los ensayos de plasticidad, donde se
del río Mesón de Calvos; no se excavarán en ningún desmonte ni sobre ellos se cimentará
observa que todos los puntos se sitúan por encima de la línea entre CL y ML.
ningún relleno estructural.
FORMACIÓN ZH
60
3.10.2. Identificación y Estado
50
A pesar de la escasa frecuencia de aparición de estos suelos, se dispone de un número
identificación, resistencia al corte y colapsabilidad. Como se ha comentado toda la
investigación pertenece a la campaña complementaria realizada para el Proyecto de
Construcción. Todas las muestras ensayadas eran de suelos arenosos, excepto una
Índice de Plásticidad
relativamente importante de ensayos de laboratorio, centrados sobre todo en su
CH
40
30
CL
20
muestra correspondiente a una veta de arcilla con un contenido muy alto de arena (45%).
MH
10
ML
CL-ML
Los valores estadísticos de los ensayos de identificación y estado se presentan en el
0
0
siguiente cuadro.
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. FORMACIÓN ZH
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.52
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Aunque estos suelos y los jabres tienen su origen en la misma roca madre, se observan
PENETRÓMETRO PR-1+605
algunas pequeñas diferencias entre ellos. En primer lugar el contenido de finos de los
suelos de la “harina de falla” es mayor que el de los jabres; 25% frente al 19% en términos
de valores medios. Pero la mayor diferencia es que esos finos tienen mayor carácter
plástico en los suelos ZH:
-
en los ensayos de plasticidad de los jabres no se superó el valor del límite líquido
de 40, y en la formación ZH esto ha ocurrido en 2 de los 7 ensayos disponibles
(máximo igual a 51);
-
más de la mitad de los ensayos en jabres resultaron como No Plásticos (20 de 37
ensayos), y en los suelos ZH este resultado no se ha obtenido en ningún ensayo.
Por el contrario, los valores de la humedad y densidad de ambas formaciones son muy
parecidos; en el caso de la densidad natural el valor medio de 2,14 g/cm 3 es igual para
ambas unidades geológicas.
Esto mismo se comprueba con el análisis del golpeo que ha sido necesario para la hinca de
3.10.3. Resistencia
los tomamuestras y ensayos SPT llevados a cabo durante la perforación de los sondeos en
la formación ZH. En la siguiente figura se presenta la distribución del golpeo N60 (relativo al

Análisis de la investigación de campo
60% de la energía) en relación a la profundidad de estas pruebas de los sondeos SV1+540, SV-1+580, SV-1+635, SV-1+665, SV-1+700 y SV-1+750. Para simplificar la figura,
En general los suelos arenosos que constituyen la formación ZH se han descrito como
los golpeos mayores de 100 y los rechazos se han representado con el valor de N60 igual a
densos y muy densos, y en menor proporción como medianamente densos. Así se constata
100.
en el registro de la investigación de campo con los golpeos de los sondeos y en el único
ensayo de penetración dinámica continua, PR-1+605. El registro de esta última se presenta
en la siguiente figura. Se observa que el golpeo NDPSH medio es mayor de 15,
correspondiente a un suelo granular denso; y que los golpeos más bajos en torno a 10,
representativos de arenas medianamente densas, son muy escasos.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.53
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
FORMACIÓN ZH. RESULTADOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN EN SONDEOS
500
Envolvente Superior; c' = 69kPa // Φ' = 50º
Golpeo N60
0
20
40
60
Envolvente Promedio;
80
100
6
4
400
Tensión tangencial (kPa)
0
2
4
Profundidad (m)
c' = 63kPa // Φ' = 42º
Envolvente Inferior; c' = 63kPa // Φ' = 27º
6
8
300
2
5
2
6
1
DENSA
5
5
0
MUY DENSA
0
16
Se confirma que no existen suelos flojos dentro de la formación ZH y que mayoritariamente
1
3
12
14
1
4
100
MED. DENSA
4
200
10
FLOJA
3
6
100
200
300
400
500
Tensión normal (kPa)
Ensayo
Sondeo
Muestra
Profundidad
Humedad
(m)
(%)
Densidad
Seca
(g/cm3)
Límite
Índice de
Finos
c’
Φ’
Golpeo
Líquido
Plasticidad
(%)
(kPa)
(o)
N60
son arenas densas y muy densas (suman el 92% de los golpeos representados en la
1
SV-1+540
2
2,40
17,5
1,76
41
21
43
69
26
29
figura).
2
SV-1+540
4
8,70
15,2
1,80
51
28
17
62
52
29
3
SV-1+580
3
6,30
19,0
1,78
37
16
32
62
28
50
4
SV-1+665
4
7,10
16,1
1,80
39
20
26
62
46
29
5
SV-1+700
3
4,40
11,0
2,08
27
9
10
56
28
38
6
SV-1+750
2
3,45
14,2
1,92
31
12
23
65
54
37

Análisis de los ensayos de laboratorio
Los suelos de la formación ZH se han ensayado abundantemente en el aparato de corte
ENSAYOS DE CORTE DIRECTO CON MUESTRAS INALTERADAS. FORMACIÓN ZH
directo con objeto de obtener sus parámetros resistentes. Se dispone de 6 de estos
ensayos de corte realizados sobres muestras inalteradas obtenidas a profundidades
En la tabla de datos que acompaña al gráfico, además de incluir los valores parciales de
menores de 9,0 metros. En la siguiente figura se presentan los resultados de estos ensayos.
cohesión y ángulo de fricción de cada ensayo individual, se ha añadido el golpeo N60 con el
que se obtuvo la muestra. Atendiendo en primer lugar a los valores parciales de la cohesión,
resulta llamativo comprobar la poca diferencia que existe entre ellos, ya que varían entre 56
y 69 kPa. Pero además, es interesante observar que también los resultados parciales del
ángulo de fricción tienden a dos valores extremos muy semejantes, uno que varía entre 26º28º y otro entre 46º-54º. Se ha analizado este comportamiento intentado correlacionar los
parámetros resistentes con otras propiedades de las muestras ensayadas, tales como
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.54
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
contenido de finos, plasticidad, profundidad, golpeo N60, etc. y no se ha encontrado
ninguna correspondencia. De hecho se dan situaciones teóricamente contradictorias, como
Suelos medianamente densos y densos;
c’ = 30 kPa
por ejemplo que la muestra obtenida con el mayor golpeo N60 no es la de mayor resistencia
- Cohesión
(ensayo número3); o que la muestra correspondiente al ensayo número 5, que es la de
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 27o
menor contenido de finos y mayor densidad seca, tampoco es de las más resistentes
(ángulo de fricción de 28º).
3.10.4. Deformabilidad
El hecho comentado tiene su reflejo en la figura, donde se observa que la envolvente
Se han llevado a cabo ensayos presiométricos durante la perforación de los suelos de la
promedio (c’ = 63 kPa, ϕ’ = 42o) se localiza en una banda de nula densidad de puntos de
formación ZH en los sondeos de la campaña complementaria del Proyecto de Construcción.
corte; el valor del coeficiente r2 es de 0,65. Se ha optado por lo tanto por representar las
Sus resultados en cuanto al módulo presiométrico Ep se presentan en la siguiente tabla.
dos envolventes extremas que de forma separada resultan del mejor ajuste de las dos
nubes de puntos obtenidos (el coeficiente r2 mejora hasta 0,95 en la envolvente superior y a
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. FORMACIÓN ZH
Módulo Presiométrico, Ep
0,99 en la inferior). El valor de la cohesión de ambas líneas es muy parecido, en torno a 65
(MPa)
kPa, lo que resulta un valor muy alto; y el ángulo de fricción varía entre los siguientes
valores (uno casi el doble del otro):
Envolvente superior;
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 50o
Envolvente inferior;
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 27o
Como conclusión de este análisis, para los suelos que forman la unidad ZH se ha
considerado adecuado asignar de manera conservadora unos parámetros resistentes
relacionando el ángulo de fricción de las envolventes promedio e inferior (42º y 27º) y un
valor de la cohesión igual a la mitad del resultado (30 kPa):
Profundida
Ensayo
Sondeo
d
(m)
Ciclo de
Ciclo de
Golpeo In Situ Próximo en
Carga
Descarga
SPT o Muestra Inalterada
1
SV-1+540
5,0
21
44
5,5m / MI-3; 18-21-22-29
2
SV-1+540
14,1
12
50
15,8m / MI-6; 25-25-23-32
3
SV-1+580
7,7
11
43
6,9m / 4s; 6-7-17-22
4
SV-1+635
5,7
15
22
4,3m / 2s; 12-15-16-26
5
SV-1+665
5,1
17
-
4,9m / 3s; 11-15-12-9
6
SV-1+700
6,7
7
58
5,6m / 3s; 5-7-10-11
7
SV-1+750
5,1
32
130
4,1m / 2s; 17-21-26-27
8
SV-1+750
13,1
18
65
14,0m / MI-6; 25-44-32-38
En la última columna se indica el golpeo (lectura directa, sin corrección) medido en el
ensayo SPT o con la toma de muestras inalteradas más cercanos al correspondiente
ensayo presiométrico. Atendiendo al dato del golpeo, los dos últimos ensayos corresponden
a arenas muy densas, los numerados como 3 y 6 se han hecho en arenas medianamente
densas y el resto (4 ensayos) a suelos densos. Para cada una de estas categorías se ha
Suelos muy densos;
- Cohesión
- Ángulo de fricción
c’ = 30 kPa
obtenido el valor medio del módulo presiométrico.
ϕ’ = 42o
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Pág. 6.55
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
MÓDULOS PRESIOMÉTRICOS MEDIOS. FORMACIÓN ZH
Módulo Presiométrico
Tipo de suelo
Ensayos
Medio
En la investigación geotécnica disponible se ha reconocido la matriz rocosa meteorizada
grado IV de las todas las formaciones de granito; GRODE, GR, Episienitas EP y Aplitas APL. En
(MPa
la siguiente tabla se indica la longitud perforada en los sondeos del tramo en la que han sido
reconocidas las formaciones graníticas en sus distintos grados de meteorización (de II a IV).
Medianamente denso
3y6
9
Denso
1, 2, 4 y 5
16
Muy denso
7y8
25
DISTRIBUCIÓN DE SUSTRATO GRANÍTICO EN SONDEOS
GM IV
Como se ha comentado para otras unidades geológico-geotécnicas, los valores del módulo
Porcentaje
Longitud
Porcentaje
Longitud
Porcentaje
(m)
(1)
(m)
(1)
(m)
(2)
GRODE
156,89
18,9%
675,3
81,1%
832,19
40,28%
GR
140,36
53,1%
123,93
46,9%
264,29
12,79%
EP
17,65
12,7%
121,65
87,3%
139,3
6,74%
APL
5,85
4,6%
122,55
95,4%
128,4
6,22%
obtenidos se consideran bajos para las características en general buenas de estos suelos.
para la unidad ZH:
(1)
E = 45 MPa
3.11. SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO. FORMACIONES GR Y GRODE, GM IV
Porcentaje de cada grupo de meteorización respecto a la longitud perforada en la misma
unidad
- Suelos medianamente densos E = 15 MPa
- Suelos densos y muy densos
Total
Longitud
Formación
En resumen, se va a recomendar utilizar los siguientes valores del módulo de elasticidad
GM II-III
(2)
Porcentaje de cada unidad respecto a la longitud total de sondeos perforados en el tramo
En la cartografía geológica no se ha distinguido el grado de meteorización del macizo
rocoso. En base a la información facilitada por las prospecciones que alcanzan mayor
3.11.1. General
profundidad, fundamentalmente los sondeos, en el perfil longitudinal sí se ha representado
el nivel de meteorización grado IV, en ocasiones con una clasificación intermedia III-IV. Su
Dentro del sustrato granítico que forma el basamento donde se desarrolla el tramo se han
diferenciado los materiales con mayor grado de meteorización (grado IV en la escala ISRM)
espesor es muy variable, llegando a no reconocerse al pasar directamente del jabre al
sustrato rocoso sano grados II-III (sondeo SE-1+265).
de los que forman el denominado sustrato rocoso sano (grados II y III). Los granitos de
grado IV de meteorización se encuentran entre los suelos de alteración o jabres, y la roca
sana propiamente dicha. Por su descripción intermedia, en ocasiones no es fácil distinguir
entre los otros dos tipos de materiales; y por esto mismo, en ocasiones tendrá un
comportamiento más parecido a una roca y en otras sus características serán las de un
suelo granular muy denso ligeramente litificado.
La distribución espacial de las diferentes formaciones de granito a lo largo del tramo sigue la
misma secuencia descrita para los jabres en el apartado correspondiente a esa formación.
La separación entre las formaciones graníticas mayoritarias GR y GRODE se produce en torno
a los PPKK 2+350 y PK 7+700. Aunque la unidad GR aparece en casi la mitad del tramo, su
longitud de perforación en los sondeos es relativamente mucho menor que la de G RODE y
sólo del orden del doble que las longitudes en EP y APL. Ésto se debe a que estas tres
últimas formaciones son las que aparecen en el túnel de Rante que ha sido intensamente
investigado y con sondeos de mucha mayor longitud. Por esta misma razón, en esas tres
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Pág. 6.56
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
unidades geológicas presentes en el túnel se ha reconocido una mayor proporción de
Granitos GM IV. Suelos
sustrato rocoso más sano (grado II-III, por encima del 80% de la longitud en cualquiera de
Parámetro
dichas unidades); además, como se ha comentado, la formación GR es la más débil frente a
la meteorización.
Humedad Natural (%)
Granulometría
En relación a la investigación mediante ensayos de laboratorio, hay que destacar la
dificultad de muestreo de los materiales que forman este grupo geotécnico, lo que ha
condicionado la posibilidad de caracterizarlos. Por sus diferentes formas de presentación
Límites de
Atterberg
(1)
3,9
10
32 - 2
9
20
Arena (%)
74
89 - 38
11
20
Grava (%)
10
60 - 1
14
20
Límite Líquido
27
30 - 22
4,1
14
Límite Plástico
20
23 - 14
4,0
14
7
8-5
1,4
14
0,11
0,19 - 0,03
0,11
2
0,06
0,08 - 0,03
0,04
2
65
105 - 25
57
2
0,29
-
-
1
0,07
0,08 - 0,06
0,01
2
Índice de
(%)
(%)
y afectarán a prácticamente todas las unidades de obra que se proyectan. Sin embargo,
Ión Sulfato
(mg/kg)
Yesos (%)
sobre ellos en principio no se cimentará de forma directamente ningún relleno ni estructura,
Sales Solubles
(%)
debido a la presencia mayoritaria de un recubrimiento de suelos cuaternarios o de manto de
alteración. Del material que se excave en el tramo se obtendrá material de calidad para la
(1)
de Datos
16,2 - 1,6
Materia Orgánica
Químico
Número
Estándar
16
Sulfatos Solubles
Como se comentó para los jabres, estos materiales se encuentran a lo largo de toda la traza
Desviación
Variación
8,1
como muestras de suelos, pero ninguna de éstas ha podido ser de tipo inalterada.
Análisis
Rango de
Finos (%)
Plasticidad
desde un suelo a una roca débil, se han ensayado tanto testigos de roca de baja resistencia
Valor
Promedio
10 de las 14 muestras han resultado No Plásticas
construcción de los rellenos del mismo.
Granitos GM IV. Roca
Parámetro
3.11.2. Identificación y Estado
Se han realizado ensayos de identificación de muestras tipo suelo del macizo granítico
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
Humedad Natural (%). Roca
6,6
12,5 - 3,3
3,3
8
Densidad Seca (g/cm3). Roca
2,12
2,37 - 1,87
0,19
9
2,23
2,44 - 1,96
0,16
8
3
Densidad Natural (g/cm ). Roca
meteorizado, repartidos a partes iguales entre los pertenecientes a las unidades mayoritarias
GR y GRODE. Todas las muestras son a granel en bolsa o saco, o del material extraído con la
A la vista de los parámetros medios de identificación, los suelos a los que se reduce el
cuchara del ensayo SPT; no hay ninguna muestra inalterada.
macizo meteorizado grado IV se describirían como una arena con algo de limo e indicios a
algo de grava; es decir muy semejante a los jabres, aunque aumentando la proporción de
Además se han hecho ensayos de resistencia de testigos de roca de los que también se
grava (4% de media en los jabres). El contenido de finos es siempre menor del 40%, lo que
dispone de sus determinaciones de densidad y humedad.
lo hace apto para constituir la base de apoyo de la capa de forma.
En el siguiente cuadro se presentan los valores estadísticos de los ensayos de identificación
y estado de estos materiales.
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Pág. 6.57
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Igual que ocurría con los jabres, los suelos de la unidad de granitos GM-IV son poco
3.11.3. Compactación y CBR
plásticos, habiendo resultado 10 de las 14 muestras ensayadas como no plásticas. El
carácter plástico de estos materiales es incluso menor que en los jabres, como se observa
Se han realizado ensayos de compactación y CBR de una muestra de la unidad GRODE y
en el siguiente gráfico.
otras dos de la formación GR, con los siguientes resultados.
Granitos GM IV. Suelos
SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO IV
60
Parámetro
Ensayo
50
Proctor
Índice de Plásticidad
CH
Modificado
40
Densidad
máxima (g/cm3)
Humedad óptima
(%)
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
2,00
2,06 - 1,92
0,07
3
9,0
10,2 - 7,8
1,2
3
42
52 - 28
12
3
0,3
0,9 – 0,0
0,5
3
Índice
(para el 95%
30
CBR
CL
Dmáx)
Hinchamiento
20
(%)
MH
10
Los resultados de densidad máxima de compactación y el índice CBR son muy altos en
GR (4 NP)
ML
CL-ML
GRODE (6 NP)
todas las dos muestras. En los ensayos CBR el hinchamiento medido es prácticamente nulo
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Límite Líquido
en dos de las muestras e igual al 0,9% en la otra, valor que no se corresponde con el resto
de parámetros del suelo. Estos resultados validan el empleo de estos materiales en la
DIAGRAMA DE PLASTICIDAD. SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO
construcción de los rellenos tipo terraplén del tramo, incluso para la capa de coronación.
En relación a los resultados de los análisis químicos llevados a cabo con muestras tipo
suelo, todos los contenidos en las sustancias examinadas han sido muy pequeños y en
ningún caso condicionarán el diseño de las unidades de obra afectadas por los materiales
de esta unidad.
El contenido de humedad de los testigos de roca ensayados (el 6,6% de media) es sólo un
El resto de características que califican la aptitud para la formación de rellenos valida
igualmente a estos materiales, como se ha observado en el apartado anterior (identificación,
ensayos químicos).
3.11.4. Resistencia
poco menor que el obtenido para el conjunto de los suelos de esta misma unidad (8,1%). No
se dispone de datos de la densidad de estos últimos, pero se considera admisible asignarle
el mismo valor de cálculo que a los jabres, igual a 2,15 g/cm3. EN TRAMO 2 DENSIDAD DE
CÁLCULO ERA 1,90 g/cm3 VER DÓNDE AFECTA MÁS, TRAMO 1 o 2.
En la siguiente tabla se resumen los resultados de los ensayos de resistencia realizados
sobre testigos de roca del macizo granítico meteorizado grado IV de las formaciones GR y
GRODE. Los ensayos de compresión simple clasifican a la roca con un grado de resistencia
de 0 a 1 según la escala ISRM (resistencia a compresión simple entre 0,25 y 5 MPa).
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Pág. 6.58
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Granitos GM IV
No se dispone de ensayos de corte sobre muestras inalteradas con los caracterizar
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
adecuadamente el comportamiento resistente de estos materiales en su estado natural.
Resistencia Compresión Simple (MPa)
2,81
6,83 - 1,10
2,29
5
Para este proyecto se va a considerar que el sustrato meteorizado se rige de acuerdo al
Resistencia a Tracción (MPa)
0,16
-
-
1
modelo Mohr-Coulomb similar al del jabre, incrementando los parámetros recomendados
1,00
--
--
1
para este último. Así, con carácter conservador, se ha asignado la siguiente pareja de
17,34
-
-
1
Parámetro
Presión Confinamiento, 1
Ensayo
(MPa)
Triaxial
Presión Axial Máxima, 3
(MPa)
valores para la resistencia del material natural:
Del ensayo de tracción se obtuvo una resistencia igual a 0,16 MPa que es compatible con
los resultados anteriores. Se dispone además de otro ensayo a compresión de un testigo de
c’ = 50 kPa
- Cohesión
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 35o
la formación APL, del que resultó una resistencia muy baja (0,10 MPa), posiblemente por
En los análisis a realizar en la zona del túnel de Curuxeirán, donde se excavará el sustrato
una anomalía.
meteorizado más resistente, se podrá incrementar el ángulo de fricción a 38˚.
Del material tipo suelo se dispone de un ensayo de corte directo realizado sobre una
probeta remoldeada y recompactada en condiciones semejantes a la de puesta en obra en
3.11.5. Deformabilidad
la formación de rellenos (del 95% del valor medio de la densidad máxima obtenida en el
Como ocurría para los jabres, los parámetros deformacionales del sustrato granítico
ensayo Proctor Modificado; 0,95 x 1,98 g/cm3 = 1,88 g/cm3).
meteorizado se han obtenido a partir de los ensayos presiométricos llevados a cabo durante
la perforación de los sondeos, tanto del EGG como de la campaña complementaria del
Calicata
CD-706+390EG
(1)
Profundidad
(m)
0,70
Humedad
Densidad
(1)
Seca (1)
3
(%)
(g/cm )
11,3
1,88
Límite
Líquido
NP
Índice de
Plasticida
d
NP
Finos
c’
ϕ’
(%)
(kPa)
(o)
9
63
41
Proyecto de Construcción. Los módulos presiométricos Ep estimados se presentan en la
siguiente tabla donde se observan significativas diferencias en los resultados obtenidos.
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO
Humedad y Densidad Seca de la muestra compactada
Fase de
Estudio
Módulo Presiométrico, Ep
(MPa)
Ciclo de
Ciclo de
Carga
Descarga
Sondeo
Profundidad
(m)
Formación
Estos parámetros resistentes se consideran muy altos, al igual que lo comentado para los
SV-1+635
16,0
GR
98
775
jabres. Como en cualquier caso en los desmontes del tramo el sustrato rocoso meteorizado
SV-1+800
14,0
GR
46
485
no podrá excavarse de forma diferenciada de los jabres, en los análisis de estabilidad en los
SV-6+375
6,1
GR
182
979
SV-6+530
3,9
GR
78
521
SE-7+685
4,3
GRODE
234
1557
SE-8+260
3,3
GRODE
61
402
SV-8+920
11,0
GRODE
336
2458
SV-9+020
4,1
GRODE
273
1488
SV-9+060
4,2
GRODE
76
249
que intervenga el material de relleno estructural se emplearán los parámetros resistentes
Proyecto de
Construcción
descritos para el jabre.
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Pág. 6.59
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Fase de
Estudio
Módulo Presiométrico, Ep
(MPa)
Ciclo de
Ciclo de
Carga
Descarga
- Zona Mesón de Calvos E = 70 MPa
Profundidad
(m)
Formación
24,6
GR
166
-
20,9
GR
70
-
5,9
GR
34
98
9,4
GR
43
120
SV-706+625
9,4
GR
50
98
SV-706+790
15,2
GR
46
230
ensayos de permeabilidad tipo Lefranc y Lugeon en el sustrato meteorizado IV. En la
SE-707+315
6,0
GR
71
306
siguiente tabla se muestran los resultados obtenidos.
SV-708+000
7,1
GRODE
236
768
SV-708+950
7,4
GRODE
28
183
SV-709+150
12,4
GRODE
90
246
SV-709+400
5,6
GRODE
67
244
Sondeo
ST-701+240
EG
ST-701+400
EG
- Resto del tramo
E = 200 MPa
3.11.6. Otros Ensayos
SV-706+515
Estudio
GeológicoGeotécnico
Durante la perforación de algunos sondeos del Estudio Geológico-Geotécnico se realizaron
ENSAYOS DE PERMEABILIDAD. SUSTRATO GRANÍTICO METEORIZADO
Como ha ocurrido con otras unidades, se considera que los módulos presiométricos
obtenidos son bajos para poder ser considerados representativos del módulo de
Sondeo
Profundidad
(m)
Formación
ST-701+240 EG
SV-706+515 EG
ST-706+625 EG
SV-708+000 EG
25,00 - 29,00
15,00 - 16,10
10,00 - 11,00
9,00 - 10,00
GR
GR
GR
GRODE
Ensayos de Permeabilidad
Permeabilidad
Tipo de Ensayo
(cm/s)
Lugeon
1,20x10-4
Lefranc
1,98x10-5
Lefranc
1,93x10-5
Lefranc
1,11x10-5
deformación de este material. En primer lugar, el valor bajo de los dos primeros ensayos de
la tabla se podría justificar por pertenecer al macizo de roca grado IV afectado además por
Se consideran más representativos los resultados obtenidos con los ensayos tipo Lefranc,
la banda tectonizada de la falla del río Mesón de Calvos. El valor medio del módulo con
de los que se obtiene un valor medio igual a 1,7x10-5 cm/s.
estos dos resultados es del orden de 70 MPa.
También del EGG se dispone de un ensayo de determinación de la Acidez Baumann-Gully
Pero por otro lado, en términos relativos han resultado más bajos los obtenidos en la
según indica la norma EHE para evaluar la agresividad de los suelos al hormigón. La
campaña del EGG respecto a los de la fase de investigación del Proyecto de Construcción.
muestra pertenece a la formación GRODE (sondeo SV-709+400 EG) y con ella resultó un
Observándolo de otra manera, sólo considerando los resultados de la campaña del EGG, el
valor de 9,8 ml/kg, que está lejos del valor de 200 ml/kg que marca la citada norma para
valor medio del módulo (83 MPa) es del mismo orden que el asignado al jabre (80 MPa).
clasificar al suelo como agresivo.
Por lo tanto, para considerar un valor más adecuado del módulo de elasticidad se van a
contabilizar únicamente los datos de la campaña del Proyecto de Construcción. El valor
3.12. ZONAS DE BRECHIFICACIÓN HIDROTERMAL, ZBH
medio de los 7 valores disponibles es igual a 177 MPa y si se descarta el valor mínimo (de
61 MPa), la media sube hasta los 200 MPa, que será el valor finalmente recomendado.
3.12.1. General
En resumen, se va a recomendar utilizar los siguientes valores del módulo de elasticidad
Son los materiales originados por procesos de brechificación hidráulica del material ígneo
para el macizo rocoso de grado IV de meteorización:
original, asociados frecuentemente a la inyección de fluidos hidrotermales generados
durante el emplazamiento de intrusiones aplíticas (episientización). Estos fenómenos
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Pág. 6.60
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
provocan la alteración del macizo rocoso original, que se transforma en un material
-
intensamente brechificado con morfología y geometría muy irregular e importantes cambios
litológicos entre puntos cercanos. Su resultado es la formación de una brecha de clastos
Brecha de fragmentos de granito o
episienita en una matriz (o con
intercalaciones) de jabre o arena limosa
-
Jabre o arena limosa con fragmentos de roca meteorizada (granito, episienita)
angulosos y tamaño muy variable, en una matriz arenosa de tipo jabre o menos
frecuentemente arcillosa, normalmente con una estructura caótica y en conjunto masiva.
También con carácter general, los materiales de la brecha hidrotermal se describen como
muy densos hasta resistencia grado 0-1 según la escala ISRM (equivalente a una
Estos materiales se han reconocido únicamente en la zona que atraviesa el tramo con el
resistencia a compresión simple entre 0,25 y 5 MPa).
túnel de Rante. Concretamente se ha interpretado que se cortará en el túnel entre los PPKK
2+720 – 3+020 (dos bandas de 4 - 5 m y 2 - 3 m de espesor respectivamente); 4+300 –
3.12.2. Identificación y Estado
4+600 (banda de 12 – 13 m de espesor asociada a un cuerpo aplítico); 4+890 -5+090
(banda de 2 – 3 m de espesor asociada a un cuerpo aplítico); y 5+640 -5+800 (banda de 2 –
Se han realizado ensayos de identificación de 4 muestras tipo suelo de la unidad Z BH, de las
3 m de espesor situada entre un cuerpo aplítico y otro episienítico). Hay que recalcar que
que sólo una es inalterada (el resto son a granel). Además se han hecho ensayos de
esta interpretación ha de tomarse con cautela debido a los diferentes factores que dificultan
resistencia de un testigo de roca del que también se dispone de su densidad y humedad.
el estudio de estos materiales: escasez y calidad de los datos, geometría irregular,
variabilidad del proceso de transformación de la roca original, etc.
En el siguiente cuadro se presentan los valores estadísticos de los ensayos de identificación
y estado de estos materiales.
Como en el caso de las episienitas, las zonas de brechas hidráulicas presentan una menor
Formación ZBH. Suelos
Valor
Rango de
Desviación
Número
Promedio
Variación
Estándar
de Datos
10,0
10,7 - 9,2
1,1
2
Densidad Seca (g/cm )
2,09
-
-
1
Densidad Natural (g/cm3)
2,29
-
-
1
resistencia frente a la meteorización, por lo que no resulta fácil su observación de
Parámetro
afloramientos o cortes del terreno en superficie. Por ello, no se ha podido representar en la
Humedad Natural (%)
3
cartografía geológico-geotécnica. Debido además a la dificultad de perforación que presenta
el material, también ha resultado compleja una adecuada observación en los sondeos.
Aunque se han reconocido en bastantes sondeos realizados en la zona del túnel de Rante,
con un total de 118 m de perforación (un 8,3 % de la longitud total de los sondeos), la
calidad de los testigos obtenidos no ha sido adecuada para el reconocimiento de las
Granulometría
Finos (%)
12
26 - 5
10
4
Arena (%)
81
90 - 70
10
4
Grava (%)
7
14 - 4
5
4
NP
NP
NP
2
Límites de Atterberg
(1)
(1)
Las 2 muestras ensayadas han resultado No Plásticas
características reales del material. Esto ha tenido igualmente reflejo en la escasa
Formación ZBH.
disponibilidad de muestras de calidad sobre las que hacer ensayos de laboratorio.
Roca
Parámetro
El máximo espesor reconocido en estos materiales es iguala a unos 23 m, y corresponde a
un nivel registrado en el sondeo ST-3+850 a partir de 103,7 m de profundidad. En el registro
Valor
Humedad Natural (%). Roca
4,6
Densidad Seca (g/cm3). Roca
2,28
Densidad Natural (g/cm3). Roca
2,38
de estos materiales en los sondeos se han empleado comúnmente dos descripciones;
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Pág. 6.61
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Con los parámetros medios de identificación, los suelos que componen la brecha
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 38o
hidrotermal se describen como una arena con algo de limo e indicios de grava; es decir muy
semejante al resto de materiales tipo suelo procedentes de la alteración del macizo granítico
3.12.4. Deformabilidad
original (jabres y suelos de la unidad de roca meteorizada grado IV). También se observa
que son suelos no plásticos. Un valor de la densidad seca de 2,10 g/cm 3 puede
En el apartado anterior se muestra el resultado del módulo de elasticidad medido en el
considerarse representativo del conjunto de los materiales tipo suelo.
ensayo de compresión simple realizado sobre un testigo de roca de la unidad Z BH. El
módulo de elasticidad obtenido, igual a 893 MPa se considera especialmente alto.
Para el otro tipo de material, descrito como una brecha rocosa se recomienda utilizar un
valor de la densidad igual a 2,30 g/cm3. Este mismo valor se asignará al material que se
Por otro lado, se dispone de ensayos presiométricos llevados a cabo en estos materiales
encuentra a una profundidad mayor de 60 m, que como se verá en el apartado siguiente de
durante la perforación de algunos sondeos del EGG. En el siguiente cuadro se presentan
deformabilidad, corresponde a un material de mejores características.
sus resultados del módulo en el ciclo de carga.
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. FORMACIÓN ZBH
3.12.3. Resistencia
Sondeo
Profundida
d
(m)
Módulo
Presiométrico,
Ep
(MPa)
ST-701+880 EG
21,0
63
ST-702+420 EG
57,2
155
ST-704+640 EG
111,6
430
Sobre un testigo de roca se ha realizado un ensayo de resistencia a compresión simple con
medida del módulo de elasticidad con los siguientes resultados
Sondeo
ST-703+900 EG
Testigo
TP-10
Profundidad
Humedad
(m)
(%)
31,50
4,6
Densidad
Seca
(g/cm3)
2,28
Módulo de
Resistencia
Elasticidad,
Coeficiente
ST-704+640 EG
118,5
304
(MPa)
E
Poisson
ST-706+100 EG
64,6
396
(MPa)
0,88
893
0,17
A la vista de estos resultados se van a distinguir dos zonas en función de la profundidad,
estableciéndose el corte en los 60 metros. Teniendo además en cuenta que en general en
Aunque en el ensayo puede haber ocurrido que la probeta haya roto por una discontinuidad
los ensayos presiométricos han resultado valores bajos de los módulos elásticos, se va a
preexistente, su resultado es compatible con la calificación de la roca con grado de
recomendar utilizar los siguientes valores;
resistencia 0 (compresión simple entre 0,25 y 1 MPa).
En los análisis en los que intervengan los materiales de brecha hidrotermal, se recomienda
- Profundidad z < 60 m
E = 200 MPa
- Profundidad z > 60 m
E = 400 MPa
utilizar unos parámetros resistentes del modelo Mohr-Coulomb intermedios entre los
asignados al jabre muy denso y a la roca granítica de grado de meteorización IV:
- Cohesión
c’ = 25 kPa
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Pág. 6.62
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.13. SUSTRATO GRANÍTICO SANO. FORMACIONES GR, GRODE, APL Y EP, GM I-III
La unidad predominante en el cuadro anterior es la G RODE (granito de Ourense) por ser la
que aparece mayoritariamente en el túnel de Rante, que es el subtramo más intensamente
3.13.1. General
investigado y con sondeos de mayor longitud, y en la que en consecuencia se han
reconocido mayores espesores de roca sana. La otra formación granítica que aparece a lo
Los granitos de Orense (GRODE) y Allariz (GR) con grados de meteorización I-III (GM-I a GM-
largo de mayor longitud del tramo, aunque no haya sido la más reconocida en los sondeos
III) constituyen el sustrato rocoso de todo el tramo, junto con sus intrusiones aplíticas
del primer subtramo, es la correspondiente al granito de Allariz, unidad GR. La presencia de
(formación APL). Además, en la zona del túnel de Rante este macizo ha sufrido la intrusión
episienitas (EP) es residual en el segundo tramo.
de fluidos hidrotermales que generaron fenómenos de episienitización (formación EP) y la
formación de brechas (unidad ZBH analizada en un apartado independiente). Normalmente
El número de ensayos de laboratorio de cada formación, que son fundamentalmente de
se encuentran cubiertos por jabre o granito más alterado (GM-IV) por lo que únicamente
resistencia, mantiene de forma aproximada la misma proporción que la reflejada en el
afloran en algunas zonas aisladas de la traza en torno a la vaguada del regueiro de San
cuadro anterior; la formación mayoritaria GRODE suma dos terceras partes del conjunto de
Benito, de los túneles de Rante y Curuxeirán y en desmontes de infraestructuras actuales.
ensayos disponibles y en todos los casos se cuenta con mayor número de ensayos de la
fracción más sana de la roca (grado de meteorización GM I-II) y son menos abundantes los
Como se ha comentado anteriormente y se comprobará con el análisis de los datos más
de la roca clasificada con grado GM III.
adelante, se han encontrado diferencias significativas en el comportamiento resistente y
deformacional del macizo rocoso sano reconocido en el subtramo que va desde el inicio de
3.13.2. Características de la roca matriz
la traza hasta el Túnel de Rante incluido, respecto del subtramo que va desde el río
Barbaña hasta el final. Por ello, algunas de las propiedades de la roca se analizarán
3.13.2.1. Resumen de los resultados de los ensayos de laboratorio
diferenciando ambas partes del trazado. El límite entre ambas zonas se ha establecido en el
desmonte al final de la boca norte del túnel de Rante, aproximadamente en el PK 6+150.
Los valores estadísticos de los parámetros geotécnicos obtenidos de ensayos de laboratorio
son los que se muestran en las siguientes tablas, diferenciando entre las diferentes
En la siguiente tabla se indica la longitud perforada en los sondeos en la que han sido
formaciones y en los dos subtramos indicados:
reconocidas las formaciones graníticas con grado de meteorización menor de III.
DISTRIBUCIÓN DE SUSTRATO GRANÍTICO SANO EN SONDEOS
Tramo: Inicio - PK 6+150
Formación
Longitud
(m)
Porcentaje
GRODE
576,4
GR
74,93
APL
EP
Tramo: PK 6+150 - Final
Longitud
(m)
Porcentaje
66,3%
98,9
8,6%
49,00
98,25
11,3%
120,35
13,8%
Tramo completo
Longitud
(m)
Porcentaje
57,0%
675,3
64,7%
28,2%
123,93
11,9%
24,3
14,0%
122,55
11,7%
1,3
0,7%
121,65
11,7%
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Pág. 6.63
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Tramo: Inicio - PK 6+150
Tramo: PK 6+150 - Final
Granito de Orense GRODE
GM I-II
Granito de Orense GRODE
GM III
GM-II
Nº de datos
Parámetro
Valor promedio
Rango de
variación
Nº de datos
Valor promedio
Rango de
variación
Nº de datos
Nº de datos
Valor promedio
Rango de
variación
GM-III
Parámetro
Valor promedio
Rango de
variación
Peso específico Seco (g/cm3)
2,61
2,75 a 2,26
52
2,58
2,63 a 2,48
7
Peso específico Seco (g/cm3)
2,55
2,60 a 2,49
14
2,41
2,52 a 2,27
5
Humedad Natural (%)
0,4
1,5 a 0,1
49
0,7
1,5 a 0,4
7
Humedad Natural (%)
0,73
1,40 a 0,40
14
2,44
5,40 a 0,60
5
Peso específico Natural (g/cm3)
2,62
2,76 a 2,26
52
2,59
2,64 a 2,52
7
Peso específico Natural (g/cm3)
2,57
2,62 a 2,51
15
2,47
2,57 a 2,39
5
Resistencia Compresión Simple (MPa)
68,07
102,50 a 33,60
39
44,91
65,84 a 31,90
6
Resistencia Compresión Simple (MPa)
43,88
93,50 a 15,80
12
13,65
16,00 a 8,80
4
Resistencia Tracción (MPa)
7,16
11,34 a 2,95
17
2,65
---
1
Resistencia Tracción (MPa)
6,11
7,92 a 3,60
4
0,39
---
1
Módulo de Elasticidad (MPa)
30933
54994 a 20051
10
22800
---
1
Índice de Schimacek
4,29
6,53 a 3,30
4
---
---
---
Coeficiente de Poisson
0,21
0,29 a 0,18
10
0,29
---
1
Abrasividad cerchar
3,38
4,10 a 2,60
4
---
---
---
Índice de Schimazek
5,01
7,67 a 3,10
5
---
---
---
Abrasividad Cerchar
3,99
5,10 a 2,93
5
---
---
---
Granito de Allariz GR
Parámetro
Peso específico Seco
Valor promedio
(g/cm3)
GM I-II
Rango de
variación
Nº de datos
Valor promedio
Granito de Allariz GR
GM III
Rango de
variación
Nº de datos
Parámetro
Valor promedio
GM-III
Rango de
variación
Nº de datos
2,58
2,61 a 2,55
9
2,61
2,63 a 2,59
4
Peso específico Seco (g/cm3)
2,37
2,54 a 2,22
4
0,6
1,0 a 0,2
9
0,6
0,8 a 0,3
4
Humedad Natural (%)
3,38
5,30 a 0,70
4
2,60
2,62 a 2,58
9
2,63
2,64 a 2,61
4
Peso específico Natural (g/cm3)
2,45
2,56 a 2,34
4
Resistencia Compresión Simple (MPa)
71,10
121,43 a 46,40
8
37,50
53,70 a 21,90
4
Resistencia Compresión Simple (MPa)
6,68
22,60 a 0,10
4
Resistencia Tracción (MPa)
11,77
---
1
---
---
---
Módulo de Elasticidad (MPa)
22468
30084 a 14851
2
---
---
---
Coeficiente de Poisson
0,17
0,18 a 0,16
2
---
---
---
Índice de Schimazek
3,50
---
1
---
---
---
Abrasividad Cerchar
2,00
---
1
---
---
---
Humedad Natural (%)
Peso específico Natural
(g/cm3)
Granito Aplítico APL
GM I-II
Granito Aplítico APL
GM III
Parámetro
Valor promedio
Peso específico Seco (g/cm3)
2,60
2,62 a 2,58
6
2,49
---
1
Peso específico Seco (g/cm3)
2,38
2,42 a 2,30
5
Humedad Natural (%)
0,3
0,4 a 0,2
5
---
---
---
Humedad Natural (%)
1,61
2,90 a 0,51
5
Peso específico Natural (g/cm3)
2,60
2,63 a 2,59
5
---
---
---
Peso específico Natural (g/cm3)
2,42
2,49 a 2,32
5
Resistencia Compresión Simple (MPa)
91,94
111,80 a 76,50
5
18,52
---
1
Resistencia Compresión Simple (MPa)
9,30
15,35 a 3,50
4
Resistencia Tracción (MPa)
11,25
---
1
---
---
---
Módulo de Elasticidad (MPa)
58265
58463 a 58067
2
---
---
---
Coeficiente de Poisson
0,20
0,21 a 0,18
2
---
---
---
Índice de Schimazek
6,38
---
1
---
---
---
Abrasividad Cerchar
2,90
---
1
---
---
---
Nº de datos
Valor promedio
Rango de
variación
Nº de datos
Parámetro
Valor promedio
GM-III
Rango de
variación
Rango de
variación
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Nº de datos
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Tramo: Inicio - PK 6+150
Tramo: PK 6+150 - Final
[No hay Ensayos]
Episienita EP
GM II
GM III
Rango de
Nº de
variación
datos
Rango de
Nº de
variación
datos
2,57
2,59 a 2,54
6
2,51
2,56 a 2,43
5
Humedad Natural (%)
0,8
1,0 a 0,5
6
1,3
3,3 a 0,5
5
Peso específico Natural (g/cm3)
2,58
2,61 a 2,53
7
2,54
2,59 a 2,49
5
Resistencia Compresión Simple (MPa)
39,56
60,21 a 22,90
6
22,35
32,80 a 11,80
5
Resistencia Tracción (MPa)
5,04
---
1
1,80
---
1
Módulo de Elasticidad (MPa)
41633
62172 a 21093
2
---
---
---
Coeficiente de Poisson
0,16
0,16 a 0,15
2
---
---
---
Abrasividad Cerchar
3,00
---
1
---
---
---
Parámetro
Valor promedio
Peso específico Seco (g/cm3)
Valor promedio
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Pág. 6.65
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En la tabla anterior se observa cómo algunos de los resultados, por ejemplo la resistencia a
Se ha tratado también de encontrar una posible relación entre la densidad seca y la
compresión, que son los más numerosos, presentan valores con una dispersión notable,
profundidad con el fin de evaluar si existe un gradiente significativo de mejora del macizo,
incluso para un mismo subtramo, unidad y grado de meteorización. Hay que señalar en este
pero se ha comprobado que no existe una correlación entre estas magnitudes.
punto que en los valores estadísticos anteriores ya se han descartado algunos resultados
considerados anómalos por diversas causas.
Con carácter simplificador se va a recomendar emplear los siguientes valores de densidad
en el proyecto.
3.13.2.2. Peso específico y humedad
VALORES DE DENSIDAD RECOMENDADOS
En las tablas anteriores se observa cómo las humedades de los materiales se mantienen en
Parámetro
valores bajos y que las densidades son altas, como corresponden a rocas graníticas como
Peso específico Natural
(kN/m3)
GM I-II
GM III
26
25
las analizadas. En general y lógicamente, la densidad es mayor en la roca más sana (GM
II), aunque la diferencia no es muy grande, e incluso en el caso de la formación de los
3.13.2.3. Resistencia
granitos de Allariz (GR) en el primer subtramo ocurre paradójicamente lo contrario.
Para determinar la resistencia de la roca matriz se ha efectuado los siguientes tipos de
La densidad seca media para la roca sana (grado de meteorización I-II) en el tramo inicial
ensayos:
es del orden de 26 kN/m3, mientras que para el grado III se sitúa entre 25 y 26 kN/m 3. En el
segundo subtramo, estos valores bajan de forma clara sobre todo en el subtramo final.
- Resistencia a compresión simple sin confinamiento, denominados en lo sucesivo Qu.
También se observa que los valores más bajos corresponden a la formación EP de
- Resistencia a la tracción indirecta (ensayo brasileño), denominados Br.
episienitas (sólo ensayadas en el subtramo primero), tanto con grado de meteorización II
- Triaxial de roca o resistencia a compresión con confinamiento, denominados Tx.
como con grado III.
En algunos ensayos Qu se han colocado bandas extensométricas en el testigo con el fin de
Con respecto a la humedad se observa, como era esperable, la tendencia contraria, con los
determinar el módulo de elasticidad del material “E” y el coeficiente de Poisson “”.
mayores valores en la roca meteorizada, aunque en cualquier caso son resultados muy
bajos, en general menores del 1% en primer subtramo y algo mayores en el segundo. Esto
hace que los valores de la densidad natural sean del mismo orden que los de la densidad
A continuación se indican los criterios adoptados para la consideración de los resultados
anómalos.
seca. Se comprueba por lo tanto que los resultados de los ensayos relativos a la humedad y
densidad son consistentes con las descripciones de los materiales.
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Pág. 6.66
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- En las propias actas del laboratorio de algunos ensayos se indica la presencia de
número de ensayos disponibles de la unidad GRODE respecto a las demás.
planos de posible debilidad o defectos en el testigo de roca ensayado, lo que da lugar
a valores anormalmente bajos e incompatibles con el aspecto e visu del testigo. En
No se ha podido obtener ninguna correlación entre ambos parámetros (densidad y
otros casos, a pesar de dicha indicación, se ha dado por bueno el resultado al
resistencia); en el caso de la roca con GM-II se puede deber en parte a que los valores de la
observarse que el resultado sí era coherente con la descripción.
densidad se concentran en un estrecho intervalo de valores, ya que casi el 95% de los
resultados se encuentran entre valores de 2,55 y 2,65 g/cm 3. Según se aprecia en el
- Aunque el acta de laboratorio no indique la anomalía anterior, el análisis de las
segundo gráfico, y gracias a la mayor variabilidad de los valores de densidad, para la roca
fotografías y dibujos del testigo ‘roto’ tras el ensayo ha sugerido una tipología de
GM-III sí existe una cierta relación entre la densidad seca y la resistencia a compresión, en
rotura irregular.
la que a valores bajos de densidad le corresponden igualmente los resultados de resistencia
más bajos, lo que confirma la coherencia y bondad de los datos.
- Cuando se dispone de ensayos Br en el mismo testigo, la anomalía suele reflejarse
mediante valores bajos de la tenacidad o relación Qu/Br. Se considera que los
140
valores de la tenacidad más alejados de un valor de 10 son anómalos.
120
- En los ensayos de compresión simple con medida de módulos de deformación (E), la
100
Resistencia a compresión (MPa)
relación E/Qu (‘Modulus Ratio’) debe estar comprendida entre 300 y 550 para
80
granitos según la literatura técnica (Deere, 1968). En los resultados obtenidos que
más se alejan de este intervalo se ha considerado anómalo bien el dato de la
60
resistencia Qu o bien el del módulo E.
40
Resistencia a compresión
20
Del análisis de la resistencia a compresión simple de la roca (Qu) es destacable en primer
0
lugar la importante dispersión de resultados, como suele ser habitual en este tipo de
2,40
2,45
2,50
2,55
2,60
2,65
2,70
2,75
Densidad seca (g/cm3)
ensayos. Sí se observa que los valores mayores se obtienen con las muestras de mejor
calidad que se corresponden con la roca más sana. Esta dispersión se observa en las
GRODE (GM I-II)
GR (GM I-II)
APL (GM I-II)
EP (GM-II)
siguientes figuras donde se muestra la relación entre la densidad seca y los resultados
DENSIDAD SECA Y RESISTENCIA A COMPRESIÓN
individuales de todos los ensayos de compresión realizados en el primer subtramo (0+000-
SUSTRATO GRANÍTICO SANO GM I-II (Tramo PK 0+000-6+150)
6+150), ya que es el que mayor número de datos tiene. En la primera de las figuras,
correspondiente a la roca más sana (grado de meteorización GM I-II), destaca el mayor
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
70
0
20
40
Resistencia a compresión (MPa)
60
80
100
120
140
50
20
40
30
40
Profundidad (m)
Resistencia a compresión (MPa)
60
0
20
10
0
2,40
2,45
2,50
2,55
Densidad seca
2,60
2,65
2,70
60
80
2,75
(g/cm3)
GRODE (GM-III)
GR (GM-III)
APL (GM-III)
EP (GM-III)
100
120
DENSIDAD SECA Y RESISTENCIA A COMPRESIÓN
SUSTRATO GRANÍTICO SANO GM III (Tramo PK 0+000-6+150)
GRODE (GM I-II)
GR (GM I-II)
APL (GM I-II)
EP (GM-II)
En ambas figuras es observable que la unidad geológico-geotécnica más claramente
RESISTENCIA A COMPRESIÓN Y PROFUNDIDAD
diferenciable del resto es la correspondiente a la episienita (EP), con la que se han obtenido
SUSTRATO GRANÍTICO SANO GM I-II (Tramo PK 0+000-6+150)
los resultados más bajos tanto de densidad como de resistencia, como resulta lógico
teniendo en cuenta cómo se ha formado esta roca. Este hecho sugiere que se puedan
El otro hecho relevante en cuanto a los resultados analizados es que la roca matriz tiene
analizar de forma separada del resto.
una resistencia muy alta, al menos en el caso de las formaciones G RODE, GR y APL más
sanas (grado de meteorización I-II); incluso el grupo de las episienitas más débiles presenta
Se ha analizado también una posible correlación entre la resistencia y la profundidad, pero
valores moderados de resistencia. El valor medio de la resistencia a compresión de la roca
no se ha encontrado nada relevante excepto la lógica tendencia a que la roca más profunda
con meteorización grado I-II de las tres primeras unidades varía entre 68 y 92 MPa (GRODE y
suele ser más sana y resistente. En la siguiente figura se muestran los resultados para la
APL respectivamente), clasificándose en la escala ISRM como grado 4 (resistencia a
roca más sana (GM I-II, igualmente para el subtramo inicial).
compresión simple entre 50 y 100 MPa). La episienita del mismo grado de meteorización II
tiene una resistencia a compresión media en torno a 40 MPa. Del mismo orden son los
valores medios para las unidades GRODE y GR con GM III.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.68
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Del análisis de los numerosos resultados de ensayos de compresión de la roca de grado de
semejante, en la que se pueden agrupar por un lado los datos de las formaciones G RODE, GR
meteorización I-II del primer subtramo, se observa que la mayor parte corresponde al grado
y APL, y por otro la episienita EP. Hay que recordar que para este grado de meteorización
de resistencia 4 (resistencia a compresión simple entre 50 y 100 MPa) para el conjunto de
existen menos ensayos y sus resultados muestran mayor dispersión.
formaciones GRODE, GR y APL, mientras que la episienita (EP) se sitúa en un grado inferior
(entre 25 y 50 MPa). De acuerdo con estos resultados se considera que para un mismo GM
RESISTENCIA A COMPRESIÓN
I-II no existen diferencias significativas entre los tres primeros tipos de granitos. La siguiente
SUSTRATO GRANÍTICO SANO GM III
figura analiza los resultados individuales de estos ensayos, pero agrupando los datos de las
formaciones GRODE, GR y APL.
RESISTENCIA A COMPRESIÓN
SUSTRATO GRANÍTICO SANO GM I-II
Resistencia
(escala ISRM)
Resistencia
(escala ISRM)
GRODE + GR + APL
Intervalo de
Resistencia
Compresión
Simple
(MPa)
Número de
Resultados
EP
%
Resistencia
Media en
Intervalo
(MPa)
Número de
Resultados
%
Resistencia
Media en
Intervalo
(MPa)
Muy Baja
GR 1
1-5
0
0,0
0,0
0
0,0
0,0
Baja
GR 2
5 - 25
0
0,0
0,0
1
16,7
22,9
Media
GR 3
25 - 50
10
19,2
43,8
4
66,7
38,6
Alta
GR 4
50 - 100
35
67,3
71,6
1
16,7
60,2
Muy Alta
GR 5
100 - 250
7
13,5
105,8
0
0,0
0,0
Resistencia Media del Grupo
(MPa)
70,8
GRODE + GR + APL
EP
Intervalo de
Resistencia
Compresión
Simple
(MPa)
Número de
Resultados
%
Resistencia
Media en
Intervalo
(MPa)
Número de
Resultados
%
Resistencia
Media en
Intervalo
(MPa)
Muy Baja
GR 1
1-5
0
0,0%
0,0
0
0,0%
0,0
Baja
GR 2
5 - 25
3
27,3%
21,5
3
60,0%
17,8
Media
GR 3
25 - 50
4
36,4%
38,0
2
40,0%
29,2
Alta
GR 4
50 - 100
4
36,4%
55,3
0
0,0%
0,0
Muy Alta
GR 5
100 - 250
0
0,0%
0,0
0
0,0%
0,0
Resistencia Media del Grupo
(MPa)
39,8
22,4
39,6
Tras un análisis similar con los resultados de la roca con GM III se llega a una conclusión
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.69
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por lo tanto, para el subtramo considerado en primer lugar (PPKK 0+000 - 6+150) se
granitos. Por lo tanto se considerarán valores de cálculo iguales. Los valores que se
considerarán valores de cálculo iguales para unidades GRODE, GR y APL, aunque
recomienda usar en proyecto son los siguientes:
diferenciando por grado de meteorización; e igual se hará para la formación EP.
RESISTENCIA A COMPRESIÓN (Tramo PK 6+150 - Final)
VALORES DE CÁLCULO RECOMENDADOS (MPa)
En resumen, los valores estadísticos de los ensayos a compresión simple realizados sobre
los grupos a considerar de roca sana son los siguientes:
RESISTENCIA A COMPRESIÓN. VALORES ESTADÍSTICOS
GRODE + GR + APL
GM II
GM III
30
10
Estos valores de resistencia a compresión simple son aproximadamente la media de los
EP
GM I-II
GM III
GM II
GM III
resultados obtenidos en laboratorio sin tener en cuenta los valores más bajos. Los valores
Máximo
121,4
65,8
60,2
32,8
inferiores a 1MPa se dan únicamente para GM III, para la que se han descartado los valores
Medio
70,8
39,8
39,6
22,4
considerados anómalos (tres) por debajo de 3 MPa, con lo que el valor obtenido de
Mínimo
33,6
18,5
22,9
11,8
resistencia resulta igual a 12,7 MPa, cercano al valor finalmente adoptado de 10 MPa.
Percentil 30
58,5
31,9
36,2
20,1
Resistencia
Compresión
Simple Qu
(MPa)
Resistencia a tracción
En la última fila de la tabla anterior se han incluido los valores del percentil 30 de los
resultados de cada grupo. El dato del percentil 30 representa el valor debajo del cual se
Igual que se ha comentado para la resistencia a compresión simple, algunos ensayos de
encuentran el 30 por ciento de los resultados y es el que se tomará, de forma conservadora
resistencia a tracción (Brasileño) han sido considerados anómalos; en otros casos han
(se encuentra entre el valor medio y el mínimo), como característico de la resistencia a
servido para descartar resultados de los ensayos de compresión cuando la relación Qu/Br
compresión. En la tabla siguiente se muestran estos valores (redondeados a la baja) que
se ha considerado no válida. El número de ensayos de tracción disponibles es mucho
son los que se van a recomendar en este estudio.
menor que los de compresión y su distribución en cuanto a tramos, formaciones y grados de
meteorización es la siguiente:
RESISTENCIA A COMPRESIÓN (Tramo PK 0+000-6+150)
VALORES DE CÁLCULO RECOMENDADOS (MPa)
GRODE + GR + APL
EP
- Tramo Inicio - PK 6+150:
o 17 ensayos de la formación mayoritaria GRODE GM I-II
GM I-II
GM III
GM I-II
GM III
55
30
35
20
o 1 ensayo para cada una de las otras unidades, GR, APL y EP GM I-II
o 1 ensayo de la formación GRODE GM III
El menor número de datos disponibles del segundo subtramo considerado (del PK 6+150 al
final), no permite hacer un análisis semejante al precedente, contando en primer lugar que
no hay ensayos en testigos de episienita. De este resulta igualmente que para un mismo
o 1 ensayo de la formación EP GM III
- Tramo PK 6+150 - Final
o 4 ensayos de la formación GRODE GM II
grado de meteorización no existen diferencias significativas entre los distintos tipos de
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.70
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
o 1 ensayo de la formación GRODE GM III
(sólo del primer tramo) para la roca GM III dan un valor de Qu/Br de 12,0 y 12,3. De acuerdo
o 1 ensayo de la formación APL GM III
con la literatura técnica (Goodman 1980), para una probeta ideal, es decir sin defectos
ENSAYOS DE RESISTENCIA A TRACCIÓN. SUSTRATO GRANÍTICO SANO
Tramo
GM I-II
previos significativos, los ratios Qu/Br para un granito varían entre 12,1 y 19. En este caso,
GM III
Resistencia a
Tracción, Br
GRODE
GR
APL
EP
GRODE
EP
APL
Número de Datos
17
1
1
1
1
1
-
Resultados (MPa)
3,0 a
11,3
11,8
11,3
5,0
2,7
1,8
-
Número de Datos
4
-
-
-
1
-
1
Resultados (MPa)
3,6 a 7,9
-
-
-
0,4
-
4,2
Inicio - PK 6+150
el valor que se considera más representativo, y que se recomienda adoptar para el proyecto
es 12.
Ensayos Triaxiales
PK 6+150 - Final
Los ensayos triaxiales en roca sana (GM I-II y GM III) realizados son los siguientes:
Como ocurría con los ensayos de compresión, para el subtramo inicial con la unidad de
ENSAYOS DE RESISTENCIA TRIAXIAL. SUSTRATO GRANÍTICO SANO
episienitas resultan los valores más bajos, tanto para GM I-II como para GM III. El valor
medio de la resistencia a tracción para la roca de grado de meteorización I-II de la
Tramo
Grado de
Meteorización
Muy Débil
Débil
Media
Alta
Muy Alta
Del conjunto de la roca GM I-II se dispone de parejas de valores Qu – Br, de los que se
PK 6+150 - Final
GM II
obtiene un valor medio de la tenacidad Qu/Br de 11,3 con los datos del primer tramo y del
orden de 10 con los del segundo. Por su parte, los dos pares de datos Qu – Br disponibles
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
ST-3+850
TP-13
ST-4+075
26,80
2,61
5,0
135,8
TP-21
59,30
2,64
7,5
154,2
ST-705+030
TP-11
74,75
2,62
5,0
171,0
ST-705+700
TP-9
92,65
2,61
5,0
126,5
ST-705+700
TP-12
84,40
2,62
10,0
158,1
ST-703+900
TP-28
58,45
-
3,5
133,2
ST-704+640
TP-9
73,95
-
1,0
63,1
ST-704+640
TP-9
106,50
-
2,5
79,0
GR
ST-6+025
TP-9
77,10
2,57
2,5
111,7
APL
ST-705+030
TP-19
77,10
2,58
5,0
191,4
EP
ST-706+100
TP-7
56,00
-
1,5
68,4
ST-2+700
TP-11
32,00
2,48
2,5
38,7
ST-3+400
TP-10
57,30
2,63
5,0
118,5
ST-706+100
TP-2
23,05
-
1,0
80,0
ST-706+100
TP-2
23,05
-
3,0
128,1
SV-708+000
TP-2
1,00
2,49
1,0
30,81
SV-708+000
TP-2
3,00
2,49
3,0
32,96
SV-708+115
TP-2
1,00
2,51
1,0
47,20
SV-709+050
TP-5
1,00
2,52
1,0
42,64
GM I-II
GM III
114,75
128,9
GRODE
Intervalo de
Resistencia según
Deere&Miller
(MPa)
0,0 – 1,5
1,5 – 3,5
3,5 – 6,5
6,5 – 10,0
> 10,0
TP-8
4,0
Inicio - PK 6+150
Intervalo de
Resistencia según
Fourmaintraux
(MPa)
0,0 – 2,0
2,0 – 5,0
5,0 – 10,0
10,0 – 30,0
> 30,0
ST-3+080
2,62
cualquiera de los dos.
Resistencia de la
Roca
Densidad
seca
(g/cm3)
1
Se ha realizado una clasificación del granito de Orense (GRODE) en función de la resistencia
CLASIFICACIÓN RESISTENCIA A TRACCIÓN
Profundidad
(m)
(MPa)
6,1 para el tramo final.
Deere & Miller, resultando una clasificación general de resistencia Media a Alta con
Muestra
3
formación GRODE en este primer subtramo es igual a 7,2 MPa, mientras que disminuye hasta
a tracción, para lo cual se han utilizado los criterios que establecen Fourmaintraux 1976 y
Sondeo
(MPa)
Formación
GRODE
GRODE
Pág. 6.71
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.13.2.4. Criterio de rotura
En el gráfico siguiente se representan los resultados de los ensayos de resistencia (Qu, Br y
Tx) para el primer grupo de roca (GRODE, GR y APL) con GM I-II del primer subtramo
Para la caracterización del comportamiento resistente del sustrato rocoso sano (GM I a III)
considerado (PPKK 0+000 - 6+150). Igualmente se han representado dos envolventes de
se utilizará el modelo de rotura definido por la envolvente de Hoek-Brown. La envolvente de
tipo Hoek-Brown con mi = 12 y valores extremos de la resistencia a compresión de 35 y 110
rotura del macizo rocoso tiene la expresión siguiente:
MPa.
1 = 3 + (m . 3 . C + s . C2)0,5
200
180
donde:
160
1 y 3
C
son las tensiones principales, mayor y menor, de un círculo de rotura
140
es la resistencia a compresión simple de la roca intacta
120
m y s son los parámetros que definen la envolvente de rotura del macizo
1 (MPa)
Para la roca matriz el parámetro “s” es igual a 1 y la envolvente de rotura de la roca tiene la
100
80
siguiente expresión:
60
1 = 3 + (mi . 3 . C + C2)0,5
40
20
siendo mi el parámetro que define la envolvente de rotura de la roca intacta.
-15
Como es sabido el valor “mi” de Hoek en similar a la tenacidad o relación Qu/Br estudiada
-10
-5
0
0
3 (MPa)
5
10
Qu GRODE I-II
Tx GRODE I-II
Br GRODE I-II
Qu GR I-II
Tx GR I-II
Br GR I-II
Tabla 4.5) el valor de “mi” para un granito es 32±3. Como puede comprobarse los resultados
Qu APL I-II
Tx APL I-II
Br APL I-II
de los ensayos efectuados no cuadran los esperables según Hoek. Independientemente de
Envolvente Superior.
Qu = 110 MPa; m = 12
Envolvente Media.
Qu = 55 MPa; m = 12
Envolvente Inferior.
Qu = 35 MPa; m = 12
en el apartado anterior dedicado a los ensayos de tracción, de valor igual a 12. Según la
literatura técnica (Hoek, “Rock Slope Engineering. 4th Edition” D.C. Wyllie & C. W. Mah,
esto, el valor recomendado mi = 12 queda del lado de la seguridad y es coherente con los
resultados de los ensayos y con otras referencias de la literatura técnica (por ejemplo con la
15
ENSAYOS DE RESISTENCIA Y ENVOLVENTES HOEK-BROWN. FORMACIONES GRODE, GR y APL GM I-II
mencionada antes de Goodman).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.72
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Se observa en el gráfico que adoptando mi = Qu/Br = 12 cómo la envolvente superior, con
140
Qu = 110 MPa, se ajusta bastante bien a los resultados más elevados, que frecuentemente
120
son los más representativos, lo que avala la utilización del valor de mi igual a 12.
100
En la figura anterior también se ha representado una ‘envolvente media’ definida por el valor
ese tipo de ensayo, más próximo al percentil 30 y de valor 55 MPa. En base a lo anterior,
1 (MPa)
de la resistencia a compresión asignado a este grupo en el apartado anterior dedicado a
80
60
40
como envolvente de cálculo para los granitos GRODE, GR y APL con GM I-II del primer
subtramo se propone la definida por mi = 12 y Qu=55 MPa. Se considera que esta
20
envolvente proporciona valores que se consideran razonablemente conservadores en
relación con los resultados de los ensayos.
-15
Se ha procedido de la misma manera para el macizo rocoso del primer subtramo de las
mismas formaciones GRODE, GR y APL, pero con GM III; así como para las episienitas (EP).
Los resultados se muestran en las siguientes figuras.
-10
-5
0
0
3 (MPa)
Qu GRODE III
Tx GRODE III
Qu GR III
Qu APL III
Envolvente Superior.
Qu = 90 MPa; m = 12
Envolvente Media.
Qu = 30 MPa; m = 12
5
10
15
Br GRODE
Envolvente Inferior.
Qu = 18 MPa; m = 12
ENSAYOS DE RESISTENCIA Y ENVOLVENTES HOEK-BROWN. FORMACIONES GRODE, GR y APL GM III
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.73
140
140
120
120
100
100
80
80
1 (MPa)
1 (MPa)
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
60
-15
-10
-5
60
40
40
20
20
0
0
3 (MPa)
5
10
15
-15
-10
0
-5
0
5
3 (MPa)
Qu EP II
Tx EP II
Br EP II
Qu EP III
Br EP III
Envolvente Superior.
Qu = 60 MPa; m = 12
Envolvente Media.
Qu = 35 MPa; m = 12
Envolvente Inferior.
Qu = 23 MPa; m = 12
Envolvente Superior.
Qu = 35 MPa; m = 12
Envolvente Media.
Qu = 20 MPa; m = 12
ENSAYOS DE RESISTENCIA Y ENVOLVENTES HOEK-BROWN. FORMACIÓN EP GM II
10
15
Envolvente Inferior.
Qu = 10 MPa; m = 12
ENSAYOS DE RESISTENCIA Y ENVOLVENTES HOEK-BROWN. FORMACIÓN EP GM III
En el siguiente cuadro se muestran los valores recomendados para los parámetros de
Hoek-Brown de la roca matriz del tramo inicial.
PARÁMETROS DE HOEK-BROWN DE LA ROCA MATRIZ.
VALORES DE CÁLCULO RECOMENDADOS (Tramo PK 0+000-6+150)
GRODE + GR + APL
EP
GM I-II
GM III
GM II
GM III
55
30
35
20
Resistencia Compresión,
C
(MPa)
mi
12
Procediendo de manera análoga con la roca del segundo subtramo considerado, los
parámetros de la envolvente de Hoek-Brown son los siguientes:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.74
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PARÁMETROS DE HOEK-BROWN DE LA ROCA MATRIZ.
VALORES DE CÁLCULO RECOMENDADOS (Tramo 6+150 - Final)
GM II
GM III
30
10
Resistencia Compresión, C
(MPa)
mi
Como con el resto de parámetros, los ensayos más abundantes corresponden a la
formación de los granitos de Ourense QRODE más sanos (GM I–II). El valor del módulo E
más bajo es uno de los dos datos de la unidad G R de GM I-II, que podría considerarse poco
representativo. Descontando ese dato, el valor medio del módulo de elasticidad de estas
12
dos formaciones rocosas principales (GRODE y GR) es igual a 30.900 MPa
3.13.2.5. Deformabilidad
De la siguiente formación de aplitas (APL) se han obtenido los dos valores más altos que
De la investigación realizada tanto para el Proyecto de Construcción como para el Estudio
además son muy parecidos, por encima de 58.000 MPa. No obstante, como la unidad APL
Geológico-Geotécnico se dispone de ensayos de resistencia a compresión simple en el que
se ha venido agrupando junto a las dos formaciones anteriores, con carácter conservador
se han medido parámetros elásticos mediante bandas extensométricas, cuyos resultados se
se le va a asignar el mismo único valor del módulo de elasticidad.
presentan en la siguiente tabla. Todos corresponden a la investigación del primer subtramo
que va desde el inicio hasta el PK 6+150.
Por su parte, de la unidad de episienitas sólo se dispone de dos resultados de valores muy
diferentes, ambos para GM II. El más alto también es del que ha resultado un valor de la
ENSAYOS DE RESISTENCIA COMPRESIÓN SIMPLE CON BANDAS EXTENSOMÉTRICAS. SUSTRATO
relación E/Qu mayor de todos los pares de datos, igual a 1033, muy por encima del valor
GRANÍTICO SANO
que aparece en la literatura técnica (entre 300 y 550); por lo tanto se considera más
Grado de
Meteorización
Formación
GRODE
I - II
GR
APL
EP
III
GRODE
Sondeo
Muestra
Profundidad
(m)
Densidad
seca
(g/cm3)
Resistencia a Compresión
Simple, Qu
(MPa)
Módulo de
Elasticidad, E
(MPa)
Coeficiente de
Poisson
E / Qu
ST-2+700
TP-9
27,10
2,58
51,1
20051
0,18
392
ST-3+080
TP-7
57,40
2,61
42,2
21708
0,23
514
ST-3+400
TP-9
53,60
2,63
101,9
43632
0,24
428
ST-3+850
TP-11
69,25
2,62
75,3
33264
0,21
442
ST-3+850
TP-15
80,80
2,63
-
23930
0,23
-
ST-4+075
TP-19
87,20
2,62
64,7
35879
0,19
555
ST-705+030
TP-20
119,05
2,57
91,0
54994
0,20
604
ST-705+700
TP-12
73,95
2,62
47,6
32462
0,18
682
ST-704+640 EG
TP-6
60,95
2,59
55,7
20614
0,19
370
ST-705+300 EG
TP-17
85,67
2,61
65,8
22800
0,29
346
ST-6+025
TP-7
23,40
2,57
46,4
14851
0,16
320
más alto), que está dentro de los límites tomados de las referencias bibliográficas entre 300
ST-706+100 EG
TP-13
82,40
2,61
121,4
30084
0,18
248
ST-705+030
TP-18
110,00
2,62
111,8
58463
0,21
523
y 550.
ST-706+100 EG
TP-11
73,50
2,58
101,6
58067
0,18
571
ST-704+640 EG
TP-13
129,73
2,59
60,2
62172
0,16
1033
ST-705+300 EG
TP-11
50,55
2,54
35,9
21093
0,15
588
ST-705+300 EG
TP-17
85,67
2,61
65,8
22800
0,29
346
representativo el otro valor en torno a 21.100 MPa.
Por último en relación al módulo de elasticidad para el grado de meteorización III sólo se
dispone de un ensayo perteneciente a la formación GRODE del que se ha obtenido un módulo
E de 22.800 MPa.
El valor medio de la relación entre el módulo de elasticidad de la roca matriz y la resistencia
a compresión (E/Qu) de todos los ensayos es igual a 460 (sin contar de nuevo con el valor
El valor medio del coeficiente de Poisson de todos los ensayos es igual a 0,20, que se
considera un buen valor característico.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.75
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
A partir de este análisis, en el siguiente cuadro se presenta un resumen de los valores
En el caso del agua se considera que el flujo que entraría al túnel a través del macizo
considerados representativos de los parámetros elásticos de la roca matriz.
rocoso sería más elevado en las zonas con un grado de meteorización superior. En la tabla
a continuación se presentan los valores del factor de agua (pw) empleado en el cálculo del
PARÁMETROS DE ELASTICIDAD.
RMRBÁSICO en función del grado de meteorización.
VALORES DE CÁLCULO RECOMENDADOS
GRODE + GR + APL
Módulo de Elasticidad, E
(MPa)
EP
GM I-II
GM III
GM II
GM III
30.000
20.000
20.000
15.000
VALORES DEL PARAMETRO pw
EMPLEADO EN EL CÁLCULO DEL RMRBÁSICO
GRADO
Coeficiente de Poisson, 
0,20
E / Qu
460
3.13.3. Características del macizo rocoso. Tramo PK 0+000 – PK 6+150
Condiciones
pw
METEORIZACIÓN
generales
GM I
10
Húmedo
GM II
7
Mojado
GM III
4
Goteando
GM > III
0
Con Caudal
3.13.3.1. Clasificación geomecánica del macizo
Igualmente se ha establecido el criterio de asignación de los valores del factor de las
La clasificación geomecánica del macizo rocoso se ha realizado utilizando los índices RQD
(Deere, 1967) y RMR (Bieniwaki, 1989). La determinación de estos índices a partir de las
condiciones de las juntas (pJ) en función del grado de meteorización, como se presenta en
la siguiente tabla.
columnas de los sondeos perforados en el tramo se encuentra incluye el Apéndice nº 3
VALORES DEL PARAMETRO pJ
Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso. Con este objeto se han empleado
EMPLEADO EN EL CÁLCULO DEL RMRBÁSICO
únicamente los sondeos tenidos en cuenta en el estudio del túnel de Rante por ser donde
GRADO
METEORIZACIÓN
mayor proporción de roca sana (GM I a GM III) se ha perforado y donde de forma efectiva
se van a aplicar los modelos constitutivos específicos que se estudian en este apartado.
El cálculo del RMR se ha realizado según la formulación de “Bieniawski,1989”, a partir de un
valor ‘básico’ (RMRBÁSICO) en el que no se considera corrección por orientación de la
excavación respecto de la estratificación y se asigna el coeficiente correspondiente al agua
particularizado para cada tramo de roca.
pJ
GM I
25
GM II
20
GM III
15
GM > III
0
Además del índice RMR también se ha empleado el denominado GSI (Geological Strength
Index). Su valor se ha determinado a partir del RMR siguiendo la metodología establecida
por uno sus creadores (Hoek) en el libro “Support of Underground Excavations in Hard
Rock. Hoek, Kaise & Bawden. Balkema. 2000” y que consiste en restar 5 puntos a un RMR
En el presente proyecto los factores relativos a las condiciones de las juntas (pJ) y del agua
básico ficticio (RMRBÁSICO,PW15) que se obtiene utilizando un factor de agua de 15, es decir:
(pw) que intervienen en el cálculo del RMRBÁSICO se han determinado en función del grado
de meteorización, ya que la tendencia general lógica es que cuando el macizo se encuentra
GSI = RMRBÁSICO,PW15 – 5
menos meteorizado también tiene un estado menos fracturado (RQD mayor).
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.76
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como se ha comentado, en el presente proyecto el factor de agua (pw) considerado para
obtener el RMRBÁSICO ha variado entre 0 y 10. No obstante, para el análisis del índice GSI
se considerado un valor único igual a la media; pw = 5. Por lo tanto se puede suponer que:
Grado de meteorización GM III
Formación
RMRBÁSICO
> 60
RMRBASICO,PW15 = RMRBÁSICO + (pw15 - pw) = RMRBÁSICO + (15-5) = RMRBÁSICO + 10
APL
RQD
m
%
0
0%
0
GR
Longitud
RQD
m
%
0
0%
0
Longitud
EP
Longitud
RQD
m
%
0
0%
0
RQD
m
%
0
0%
0
50 - 60
3,3
3%
81
3
9%
81
0,9
5%
80
5,6
8%
94
40 - 50
42,9
43%
60
13,1
38%
44
12,5
70%
54
27,8
41%
67
30 - 40
44,9
45%
18
16,4
47%
19
4,5
25%
21
26,4
39%
21
9,4
9%
0
2,2
6%
0
0
0%
0
8,6
12%
0
100,6
100%
34,7
100%
17,9
100%
68,4
100%
<30
A partir de esta expresión el índice GSI se puede establecer de la siguiente manera;
GRODE
Longitud
GSI = RMRBÁSICO,PW15 – 5 = (RMRBÁSICO + 10) – 5 = RMRBÁSICO + 5
80%
En las tablas y gráficos siguientes se muestra un resumen de los resultados obtenidos en
relación al índice RMR del primer subtramo en estudio. Se han elaborado a partir de los
datos obtenidos en los sondeos perforados en roca considerados en el proyecto del túnel de
Rante. En las tablas correspondientes al RMRBÁSICO se ha incluido el índice RQD
correspondiente a cada grupo litológico e índice RMR.
RMRBÁSICO
Longitud
m
%
> 60
197,5
42%
50 - 60
191,3
40 - 50
APL
RQD
Longitud
m
%
92
15,3
23%
40%
63
24
84,3
18%
27
30 - 40
2,7
1%
<30
0
0%
475,8
100%
GR
RQD
50%
40%
30%
20%
0%
Grado de meteorización GM I - II
GRODE
60%
10%
VALORES DEL RMRBÁSICO
Formación
Longitud de sondeo (%)
70%
Longitud
m
%
88
0
0%
36%
60
15,6
28,2
42%
17
4
0
0%
0
0
0%
67,5
100%
>= 60
EP
RQD
Longitud
>=50 - 60
>=40-50
>=30-40
<30
RMR, basico (% )
RQD
m
%
0
6,6
11%
87
GRODE (GM I y II)
GRODE (GM III)
APL (GM I y II)
APL (GM III)
64%
66
30,2
50%
65
GR (GM I y II)
GR (GM III)
EP (GM I y II)
EP (GM III)
8,9
36%
31
22,7
37%
24
0
0
0%
0
1,3
2%
8
0
0
0%
0
0
0%
0
24,5
100%
60,8
100%
DISTRIBUCIÓN RMRBÁSICO
Del análisis de los cuadros anteriores se observa una serie de datos que confirman el hecho
lógico de que la mayor parte de la roca de mayor calidad, clasificada con índices RMR altos,
se corresponde con el macizo rocoso de menor grado de meteorización:
- No se ha perforado nada del macizo rocoso de GM I-II con índice RMR menor de 30
en ninguna de las formaciones geológico-geotécnicas.
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Pág. 6.77
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- El 98% del macizo rocoso perforado que agrupa a las formaciones GRODE, GR y APL
calificado con RMR mayor de 50 corresponde al grado de meteorización I-II.
A continuación se muestran las mismas tablas y figuras en relación al parámetro RQD,
obtenidas igualmente de la investigación específica del túnel de Rante.
- Por el contrario, el macizo rocoso de menores índices de calidad de las mismas
formaciones, calificado con RMR menor de 40 corresponde al grado de
meteorización III.
VALORES DEL RQD
Grado de meteorización GM I - II
Formación
RQD
- Para el intervalo intermedio del índice RMR (40-50) el reparto entre los diferentes
grados de meteorización no es tan desproporcionado, con el 64% correspondiente al
GRODE
Long (m)
APL
% Longitud
Long (m)
GR
% Longitud
EP
Long (m)
% Longitud
Long (m)
% Longitud
> 90
102,8
22%
6,4
9%
0,0
0%
3,5
6%
50 - 90
262,2
55%
30,7
45%
12,8
52%
33,0
54%
20 - 50
96,0
20%
19,8
29%
11,1
45%
19,5
32%
4,9
8%
60,8
100%
< 20
14,8
3%
10,6
16%
0,6
2%
475,8
100%
67,5
100%
24,5
100%
GM I-II y el 36% al GM III.
- La misma tendencia se observa para el grupo litológico de las Episienitas EP.
Estas apreciaciones se observan mejor agrupando los datos de las tablas anteriores según
los tres niveles del índice de calidad RMR indicados.
Formación
RQD
> 90
50 - 90
20 - 50
< 20
GRODE
Long (m) % Longitud
0,2
0%
39,8
40%
35,8
36%
24,9
25%
100,6
100%
Longitud
Longitud
(m)
m
%
m
%
>50
443,7
98%
7,2
2%
450,9
40-50
121,4
64%
68,5
36%
189,9
< 40
2,7
3%
77,4
97%
80,1
RMRBÁSICO EP
RMRBÁSICO
GM II
GM III
Longitud
Longitud
EP
% Longitud
3%
42%
28%
27%
100%
60%
Longitud Total
Longitud Total
Longitud de sondeo (%)
RMRBÁSICO
GM III
Long (m)
2,1
28,7
19,4
18,2
68,4
70%
RMRBÁSICO GRODE, GR Y APL
GM I-II
Grado de meteorización GM III
APL
GR
Long (m) % Longitud
Long (m) % Longitud
0,2
1%
0,0
0%
6,8
20%
10,4
58%
21,3
61%
5,8
32%
6,4
18%
1,7
9%
34,7
100%
17,9
100%
50%
40%
30%
20%
10%
(m)
m
%
m
%
> 50
36,8
87%
5,6
13%
42,4
40-50
22,7
45%
27,8
55%
50,5
< 40
1,3
4%
35,0
96%
36,3
0%
A partir de estas observaciones, en el apartado final de recomendación de parámetros
geotécnicos los materiales rocosos se agruparán básicamente en función de su litología e
>= 90
>=50 - 90
>=20 - 50
< 20
RQD (% )
GRODE (GM I y II)
GRODE (GM III)
APL (GM I y II)
APL (GM III)
GR (GM I y II)
GR (GM III)
EP (GM I y II)
EP (GM III)
DISTRIBUCIÓN RQD
índice RMR.
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Pág. 6.78
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. GRODE, GR Y APL CON GM III
3.13.3.2. Parámetros resistentes del macizo
RMRBÁSICO
GSI de cálculo
Resistencia
compresión roca
matriz C (MPa)
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
< 30
65
55
45
35
20
30
30
30
30
30
Para caracterizar la resistencia del macizo rocoso se utilizarán envolventes de rotura de tipo
Hoek-Brown definida en el apartado anterior “Criterio de Rotura”.
1 = 3 + (m . 3 . C + s . C2)0,5
mi
m
s
Resistencia
compresión del
macizo Qu,M
(MPa)
12
12
12
12
12
3,44
2,41
1,68
1,18
0,69
0,0205
0,0067
0,0022
0,0007
0,0001
4,29
2,46
1,41
0,81
0,35
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. EP CON GM II
Para la obtención de los parámetros “m” y “s” se emplearán las correlaciones siguientes
RMRBÁSICO
GSI de cálculo
Resistencia
compresión roca
matriz C (MPa)
mi
m
s
Resistencia
compresión del
macizo Qu,M
(MPa)
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
< 30
65
55
45
35
20
35
35
35
35
35
12
12
12
12
12
3,44
2,41
1,68
1,18
0,69
0,0205
0,0067
0,0022
0,0007
0,0001
5,01
2,87
1,65
0,95
0,41
tomadas de “Support of Underground Excavations in Hard Rock” (Hoek. Editorial Balkema):
m = mi · exp [(GSI-100)/28]
s = exp [(GSI-100)/9]
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. EP CON GM III
La resistencia a compresión del macizo Qu,M es el valor de 1 sin confinamiento, es decir
RMRBÁSICO
GSI de cálculo
Resistencia
compresión roca
matriz C (MPa)
mi
m
s
Resistencia
compresión del
macizo Qu,M
(MPa)
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
< 30
65
55
45
35
20
20
20
20
20
20
12
12
12
12
12
3,44
2,41
1,68
1,18
0,69
0,0205
0,0067
0,0022
0,0007
0,0001
2,86
1,64
0,94
0,54
0,23
con 3 = 0.
La aplicación de estas correlaciones a las diferentes calidades y zonas del macizo rocoso
da lugar a los siguientes resultados:
3.13.3.3. Deformabilidad del macizo rocoso
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. GRODE, GR Y APL CON GM I-II
Resistencia
Resistencia
RMRBÁSICO
GSI de cálculo
compresión roca
mi
m
s
matriz C (MPa)
compresión del
Para establecer los parámetros deformacionales del macizo rocoso se han seguido dos
macizo Qu,M
procedimientos independientes. El primero parte de ensayos presiométricos y tiene la
(MPa)
ventaja de que se basa en medidas directas realizadas “in situ” sobre el macizo. El segundo
> 60
65
55
12
3,44
0,0205
7,87
50 a 60
55
55
12
2,41
0,0067
4,51
parte del módulo de elasticidad de la roca matriz en base a correlaciones existentes en la
40 a 50
45
55
12
1,68
0,0022
2,59
literatura técnica.
30 a 40
35
55
12
1,18
0,0007
1,49
< 30
20
55
12
0,69
0,0001
0,65
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.79
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Método 1:
5000
En la siguiente tabla se resumen los resultados obtenidos en los ensayos presiométricos
4000
Módulo presiomeérico (MPa)
llevados a cabo en la zona del túnel de Rante y en la que se han incluido dos pruebas
realizadas en la zona del río Mesón de Calvos.
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. SUSTRATO GRANÍTICO SANO
Grado de
Meteorización
Formación
Sondeo
Profundidad
(m)
RMRBÁSICO
Módulo
Módulo.
Corte
Presiométrico
(MPa)
(MPa)
GM I-II
GM III
3000
2000
1000
ST-703+370 EG
84,2
55
1532
3982
ST-703+370 EG
88,4
50
359
933
ST-703+900 EG
110,5
70
1413
3675
ST-705+300 EG
98,2
40
1006
2616
ST-701+540 EG
17,2
50
327
849
ST-701+540 EG
22,4
55
298
776
SV-1+665
13,5
40
1777
4620
ST-6+025
20,0
45
1109
2883
ST-705+300 EG
79,2
55
1272
3306
ST-701+880 EG
27,9
40
145
378
entre 216 y 564 MPa, con un valor medio de 414 MPa que podría considerarse como
ST-702+420 EG
68,2
<30
207
537
característico. El índice RMR del macizo rocoso en el que se han hecho estos ensayos
SV-1+500
4,5
50
144
375
varía en general entre valores menores de 30 y un límite superior de 40 (RMR entre <30 y
ST-701+400 EG
24,4
40
83
216
40).
APL
ST-702+420 EG
79,6
40
217
564
APL - ZBH
ST-702+420 EG
72,4
<30
40
104
EP
ST-706+100 EG
54,2
45
605
1572
GRODE
I - II
0
20
30
40
50
60
70
80
RMR
RELACIÓN MÓDULO PRESIOMÉTRICO – RMR
GR
APL
GRODE
GR
III
Observando en primer lugar las pruebas realizadas en roca GM III, y sin contar los dos
últimos valores extremos mostrados en la tabla anterior (104 y 1572 MPa), el módulo varía
En relación a la roca GM I-II, el valor medio de todos los resultados es igual a 2627 MPa,
para índices RMR entre 40 y 60 (hay un valor de RMR igual a 70).
En la tabla también se ha incluido el valor del RMR estimado en torno a la profundidad a la
que se ha realizado el correspondiente ensayo presiométrico. Se ha intentado correlacionar
Método 2:
ambas magnitudes, habiéndose observado una tendencia lógica del aumento del módulo
presiométrico con los valores mayores del índice RMR. Por el contrario, no se ha podido
En el apartado anterior dedicado a la deformabilidad de la roca matriz se obtuvieron los
establecer ninguna relación aceptable entre dicho módulo y la profundidad.
siguientes valores para el módulo de elasticidad de cálculo para la roca intacta (E) sería:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.80
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
obtiene la siguiente formulación:
E = 30.000 MPa para los granitos con GM I-II del grupo de formaciones GRODE,
GR y APL
x
E = 20.000 MPa para los granitos con GM III del mismo grupo anterior y para
sep 
cualquier GM de la episienita (EP)
A partir de estos valores puede establecerse el módulo de deformación del macizo EM
mediante los siguientes procedimientos:
RQD
 10
10
1.5
5.35  10.9·x  13.74·x  10.98·x  4.63·x  1.08·x5  0.142·x6  0.0097·x7  0.00026·x8
2
3
4
2.2) Según Priest & Hudson (1976) / Bieniawski (1989) sep es una función del
RQD mediante la siguiente expresión:
1) Singh (1999)
1 / sep
(1 
)
k
RQD  100·
1 / sep
EM  E. f
e
k
Donde:
f  1.2186·X  0.09·e
2
X
0.30055
RMR
X
100
donde k es el umbral de longitud mínima de testigo sin juntas para contabilizar
el RQD. El valor teórico es k =10 cm. En la práctica y según las correlaciones
dadas por Bieniawski entre sep i RQD, k tiene un mínimo de 3,6 y medio de
5,80.
2) BS 8004 (1986)
3) Hoek & Diedrich (2006)
EM  E. f
E M  E.(0,02 
1 D / 2
1 e
(( 6015D GSI ) / 11)
)
donde:
Donde:
f  sep  1
D = factor de alteración.
sep = es la separación media entre discontinuidades en metros.
El valor de D se ha estimado en función del RMR; en un macizo rocoso con
Existen diversas formas de obtener sep que dan lugar a dos variantes del método:
índice RMR bajo se supondrá que la excavación se realiza con medios
mecánicos que implica la menor alteración del mismo; y por el contrario, la
roca con índices RMR altos se excavará con voladuras enérgicas con mayores
2.1) Según Kulhawy (1978) sep es una función del RQD. Mediante el ajuste
daños al macizo.
de una expresión analítica a partir del gráfico proporcionado por Kulhawy se
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.81
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
VALORES DEL PARAMETRO D
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
EP CON GM II
RMR
D
Módulo de elasticidad EM (MPa)
0,80
Resist.
Módulo
50 a 60
0,60
GSI de
Compr.
roca matriz
RQD
40 a 50
0,30
cálculo
roca matriz
E
(%)
30 a 40
0,15
C (MPa)
(MPa)
< 30
0,00
> 60
RMRBÁSICO
La aplicación de las correlaciones anteriores da los siguientes valores de E M:
Priest &
D
Singh
Hudson /
Bieniawski
35
20000
90
0,80
5353
3055
6400
7741
5637
50 a 60
55
35
20000
65
0,60
3848
1847
2700
5836
3558
40 a 50
45
35
20000
25
0,30
3110
1153
1200
2868
2083
30 a 40
35
35
20000
5
0,15
2782
532
600
2128
1511
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
GRODE, GR Y APL CON GM I-II
EP CON GM III
Resist.
GSI de
cálculo
Módulo
roca matriz
RQD
roca matriz
E
(%)
C (MPa)
(MPa)
Priest &
D
Singh
Kulhawy
Hudson /
Bieniawski
Valor
Medio
65
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
Compr.
Hoek &
Diedrich
> 60
Módulo de elasticidad EM (MPa)
RMRBÁSICO
Kulhawy
Módulo de elasticidad EM (MPa)
Hoek &
Valor
Diedrich
Medio
RMRBÁSICO
Resist.
Módulo
GSI de
Compr.
roca matriz
RQD
cálculo
roca matriz
E
(%)
C (MPa)
(MPa)
Priest &
D
Singh
Kulhawy
Hudson /
Bieniawski
Hoek &
Valor
Diedrich
Medio
> 60
65
55
30000
90
0,80
8030
4583
9600
11611
8456
50 a 60
55
20
15000
80
0,60
2886
1765
3075
4377
3026
50 a 60
55
55
30000
65
0,60
5772
2770
4050
8754
5337
40 a 50
45
20
15000
60
0,30
2332
1316
1875
2151
1919
40 a 50
45
55
30000
25
0,30
4664
1730
1800
4303
3124
30 a 40
35
20
15000
20
0,15
2087
756
750
1596
1297
30 a 40
35
55
30000
5
0,15
4174
799
900
3192
2266
< 30
20
20
15000
5
0,00
1895
399
450
685
857
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
Teniendo en cuenta los resultados anteriores se proponen los siguientes valores de cálculo:
GRODE, GR Y APL CON GM III
Módulo de elasticidad EM (MPa)
Resist.
RMRBÁSICO
GSI de
Compr.
cálculo
roca matriz
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO (MPa)
Módulo
roca matriz
RQD
E
(%)
C (MPa)
(MPa)
Priest &
D
Singh
Kulhawy
Hudson /
Bieniawski
Hoek &
Valor
Diedrich
Medio
50 a 60
55
30
20000
80
0,60
3848
2354
4100
5836
4034
40 a 50
45
30
20000
55
0,30
3110
1657
2200
2868
2459
30 a 40
35
30
20000
20
0,15
2782
1008
1000
2128
1730
< 30
20
30
20000
5
0,00
2527
532
600
913
1143
GRODE, GR y APL
EP
RMRBÁSICO
GM I-II
GM III
GM II
GM III
> 60
8000
---
5000
---
50 a 60
5000
4000
3000
2500
40 a 50
3000
2500
2000
1500
30 a 40
2000
1500
1500
1000
< 30
---
1000
---
750
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.82
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
3.13.3.4. Características de las juntas del macizo rocoso
De esta manera, los parámetros de cálculo asignados a los dos primeros niveles del índice
RMR (“> 60” y “50-60”) son los obtenidos para el sustrato de grado de meteorización I-II;
Los parámetros resistentes de las juntas han sido estimados a partir de datos de campo y
para los niveles inferiores del índice RMR (“40-50”, “30-40” y “<30”) serán de aplicación los
de la bibliografía técnica en los mismos materiales. La resistencia a compresión de las
correspondientes al GM III.
juntas se ha definido a partir de los datos tomados con el esclerómetro de Schmidt en las
estaciones geomecánicas realizadas en el Estudio Geológico-Geotécnico a lo largo de la
En las siguientes tablas se resumen los parámetros recomendados.
traza, variable en general entre 25-40 MPa. Estos valores, obtenidos de afloramientos
GRANITOS GRODE, GR Y APL
rocosos superficiales de mala calidad, deberían considerarse como el límite inferior de la
resistencia en las discontinuidades. Para el mismo EGG también se realizaron medidas de
RMRBÁSICO
GSI de
cálculo
Resistencia
compresión roca
matriz C (MPa)
mi
m
s
Resistencia
compresión del
macizo Qu,MACIZO
(MPa)
Módulo de
elasticidad
EM (MPa)
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
< 30
65
55
45
35
20
55
55
30
30
30
12
12
12
12
12
3,44
2,41
1,68
1,18
0,69
0,0205
0,0067
0,0022
0,0007
0,0001
7,87
4,51
1,41
0,81
0,35
8000
5000
2500
1500
1000
resistencia en los bancos de la cantera localizada en Rante, que resulta más representativo
de la roca en su estado natural en profundidad. En este emplazamiento se midieron
resistencias en las juntas entre 50 y 65 MPa.
EPISIENITA EP
Respecto a la resistencia al corte en las juntas se dispone de resultados de ensayos en los
que resultaron parámetros resistentes muy por encima de 40 o. De la investigación del tramo
RMRBÁSICO
GSI de
cálculo
Resistencia
compresión roca
matriz C (MPa)
mi
m
s
Resistencia
compresión del
macizo Qu,MACIZO
(MPa)
Módulo de
elasticidad
EM (MPa)
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
< 30
65
55
45
35
20
35
35
20
20
20
12
12
12
12
12
3,44
2,41
1,68
1,18
0,69
0,0205
0,0067
0,0022
0,0007
0,0001
5,01
2,87
0,94
0,54
0,23
5000
3000
1500
1000
750
adyacente se dispone de un ensayo adicional del que se obtuvo un ángulo de fricción de
31o. Este valor se aproxima más al valor de la resistencia básica obtenida de la amplia
bibliografía existente respecto a este parámetro. Para caracterizar la resistencia en las
juntas, se ha adoptado de forma conservadora este último valor de 31o.
3.13.4. Características del macizo rocoso. Tramo PK 6+150 - Final
3.13.3.5. Resumen de parámetros geotécnicos
3.13.4.1. Clasificación geomecánica del macizo
En el apartado inicial dedicado a la caracterización del macizo rocoso sano, se concluyó
que la roca de mayor calidad, es decir con índices RMR más altos (mayores de 50), se
corresponden casi completamente al grado de meteorización I-II. En el otro extremo, los
índices RMR más bajos se reconocen sólo con el GM III. Por lo tanto, aunque en los
apartados precedentes se han estado estableciendo las características para todos los
Para el segundo subtramo considerado en el estudio del macizo rocoso, se ha empleado la
misma metodología descrita para el subtramo anterior. Igualmente se has determinado los
índices RQD, RMR y GSI a partir de los datos de las columnas de los sondeos perforados
en el tramo (Apéndice nº 3 Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso).
grados de meteorización y de calidad RMR, se ha considerado adecuado unificar la
caracterización de estos materiales teniendo en cuenta el criterio anterior.
En las tablas y gráficos que se siguientes se muestra un resumen de los resultados
obtenidos en los sondeos del proyecto:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.83
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
VALORES DEL RMR, BÁSICO
m = mi · exp [(GSI-100)/28]
Grado de meteorización GM - II
Formación
GRODE
GR
s = exp [(GSI-100)/9]
APL
RMR,básico
Long (m)
% Longitud
Long (m)
% Longitud
> 60
44,30
93%
4,20
70%
Long (m)
% Longitud
50 a 60
2,80
6%
1,80
30%
40 a 50
0,30
1%
0,00
0%
No se ha encontrado en los
30 a 40
0,00
0%
0,00
0%
sondeos realizados
< 30
0,00
0%
0,00
0%
47,40
100%
6,00
100%
La aplicación de estas correlaciones a las diferentes calidades y zonas del macizo rocoso
da lugar a los siguientes resultados:
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. GRODE Y GR CON GM II
Grado de meteorización GM - III
Formación
GRODE
GR
APL
RMR,básico
Long (m)
% Longitud
Long (m)
% Longitud
Long (m)
% Longitud
> 60
5,90
14%
0,00
0%
2,00
9%
50 - 60
14,05
33%
6,40
50%
11,80
52%
40-50
11,60
27%
4,35
34%
5,10
22%
> 60
60
30-40
8,90
21%
1,70
13%
3,80
17%
50 a 60
<30
2,20
5%
0,45
3%
0,00
0%
40 a 50
42,65
100%
12,90
100%
22,70
100%
RMR,básico
GSI de cálculo
GRODE
m
s
30
12
2,88
0,0117
3,25
50
30
12
2,01
0,0039
1,87
40
30
12
1,41
0,0013
1,07
Long (m)
% Longitud
> 90
38,60
81%
6,00
100%
50 - 90
8,50
18%
0,00
0%
20 - 50
0,00
0%
0,00
0%
< 20
0,30
1%
0,00
0%
47,40
100%
6,00
100%
Qu,macizo (MPa)
Resistencia
Resistencia
APL
% Longitud
macizo
RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO. GRODE, GR Y APL CON GM III
GR
Long (m)
compresión del
mi
Grado de meteorización GM - II
RQD
compresión roca
matriz Qu (MPa)
VALORES DEL RQD
Formación
Resistencia
Resistencia
Long (m)
RMR,básico
GSI de cálculo
% Longitud
No se ha encontrado en los
sondeos realizados
compresión roca
mi
m
s
matriz Qu (MPa)
compresión del
macizo
Qu,macizo (MPa)
50 a 60
50
10
12
2,01
0,0039
0,62
40 a 50
40
10
12
1,41
0,0013
0,36
30 a 40
30
10
12
0,99
0,0004
0,20
Grado de meteorización GM - III
Formación
RQD
GRODE
Long (m)
% Longitud
GR
Long (m)
3.13.4.3. Deformabilidad del macizo rocoso
APL
% Longitud
Long (m)
% Longitud
> 90
9,25
22%
0,00
0%
2,00
9%
50 - 90
16,80
39%
10,75
83%
9,50
42%
20 - 50
7,35
17%
0,00
0%
7,40
33%
< 20
9,25
22%
2,15
17%
3,80
17%
42,65
100%
12,90
100%
22,70
100%
Para establecer los parámetros deformacionales del macizo rocoso se han seguido los
mismos dos procedimientos descritos para el subtramo anterior; bien a partir de los
resultados de ensayos presiométricos, o bien en base a correlaciones existentes en la
3.13.4.2. Parámetros Resistentes del macizo
literatura técnica.
Para caracterizar la resistencia del macizo rocoso se utilizarán envolventes de rotura de tipo
Método 1:
Hoek-Brown. Para la obtención de los parámetros “m” y “s” se han empleado las mismas
correlaciones anteriores:
En la siguiente tabla se resumen los resultados obtenidos en los ensayos presiométricos
llevados a cabo en la investigación realizada en el Estudio Geológico-Geotécnico.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.84
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS. SUSTRATO GRANÍTICO SANO
Ciclo de Carga
Profundidad
Sondeo
Presiómetro
Grado
Unidad meteorización RMR,básico
(m)
GM
Módulo Corte
(MPa)
Módulo.
Presiométrico
(MPa)
A partir de estos valores puede establecerse el módulo de deformación del macizo mediante
Ciclo de Recarga
Módulo Corte
(MPa)
Módulo.
Presiométrico
los procedimientos ya descritos de Singh, la BS 8004 y Hoek & Diedrich. A partir de estos
métodos resultan los siguientes valores de EM:
(MPa)
5,10 - 5,70
APL
III
-
25
59
129
311
11,7 – 12,30
APL
III
-
19
45
54
129
22,8 – 23,4
GRODE
III
42
86
207
223
534
5,20 – 5,80
GRODE
III
34
128
332
553
1439
13,30 – 13,90
GRODE
II
61
210
505
438
1051
4,30 – 4,90
GRODE
III-IV
34
116
278
488
1170
9,20 – 9,80
GRODE
III
34
228
547
898
2156
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
SV-706+690
SV-708+000
SV-708+115
SV-709+050
GRODE Y GR CON GM II
RMR, básico
GSI de
cálculo
Resistencia
compresión
roca matriz Qu
(MPa)
Módulo roca
matriz E
(MPa)
RQD,cálculo
(%)
Singh
(1999)
Kulhawy
(1978)
Priest &
Hudson
(1976) /
Bieniawski
(1989)
Hoek &
Diedrich
(2006)
> 60
50 a 60
40 a 50
60
50
40
30
30
30
9000
9000
9000
90
50
10
2015
1534
1311
1375
698
291
1692
536
231
2447
1322
692
Nota: lo resultados sombreados se consideran anormalmente bajos.
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO
GRODE, GR y APL CON GM III
En la tabla también se ha incluido el valor del RMR estimado en torno a la profundidad a la
RMR, básico
GSI de
cálculo
Resistencia
compresión
roca matriz Qu
(MPa)
Módulo roca
matriz E
(MPa)
RQD,cálculo
(%)
Singh
(1999)
Kulhawy
(1978)
Priest &
Hudson
(1976) /
Bieniawski
(1989)
Hoek &
Diedrich
(2006)
50 a 60
40 a 50
30 a 40
50
40
30
10
10
10
3000
3000
3000
50
20
0
511
437
404
233
151
79
179
100
32
441
231
132
que se ha realizado el correspondiente ensayo presiométrico, pero no se ha podido
establecer ninguna correlación aceptable.
Método 2:
De acuerdo con la literatura técnica el módulo de elasticidad de la roca matriz puede
Teniendo en cuenta los resultados anteriores se propone la adopción de los siguientes
considerarse proporcional a su resistencia a compresión. De acuerdo con Deere y Miller
valores de cálculo:
(1967) la constante es proporcionalidad (denominada en adelante MR) varía normalmente
entre 200 y 500. En el apartado anterior dedicado a la deformabilidad de la roca matriz se
obtuvo un valor medio de MR igual a 460 a partir de los ensayos de laboratorio del primer
subtramo. No obstante, para esta otra zona, en la que la calidad de la roca ha resultado en
general inferior, se propone adoptar un valor conservador MR = 300. Con este dato el
MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL MACIZO ROCOSO (MPa)
RMR,básico
> 60
50 a 60
40 a 50
30 a 40
GRODE y GR con GM-II
2000
1300
500
---
GRODE,GR y APL con GM-III
--400
350
200
módulo de elasticidad de cálculo para la roca intacta (E) sería:
3.13.4.4. Características de las juntas del macizo rocoso
E = 300 · 30 = 9.000 MPa para los granitos con GM-II
E = 300 · 10 = 3.000 MPa para los granitos con GM-III
Los parámetros resistentes de las juntas han sido estimados a partir de datos de campo y
de la bibliografía técnica en los mismos materiales. La resistencia a compresión de las
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.85
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
juntas se ha definido a partir de los datos tomados con el esclerómetro de Schmidt en las
3.13.5. Utilización
estaciones del Estudio geológico-Geotécnico, variable entre unos 30 y 50 MPa.
En los materiales rocosos de las formaciones rocosas se dispone de ensayos de resistencia
Respecto a la resistencia al corte en las juntas se dispone del resultado del único ensayo
al desgaste y durabilidad para comprobar su validez para ser empleados como pedraplén
disponible en la investigación específica de este tramo de LAV, del que se obtuvo un ángulo
en los rellenos de la plataforma. El análisis de los resultados de estos ensayos se desarrolla
de fricción de 31˚. En el tramo anterior se dispone de algunos ensayos más de este tipo, en
en el Anejo 4 de Procedencia de Materiales, y sus conclusiones son las siguientes:
los que resultaron parámetros resistentes incluso mayores que el indicado. Para
caracterizar la resistencia en las juntas, se ha adoptado de forma conservadora un valor de
-
Formación GR. Los resultados de los ensayos califican al material como no apto para
la resistencia básica obtenida de la amplia bibliografía existente respecto a este parámetro,
ser
considerado
como
pedraplén
(índices
de
Desgaste
de
los
Ángeles
igual a 30.
excesivamente altos). Las excavaciones en esta unidad darán por lo tanto un
material tipo todo-uno.
3.13.4.5. Resumen de parámetros geotécnicos
-
Formación GRODE. La mayor parte de los resultados (8 ensayos) calificaban al
material como apto para ser considerado como pedraplén.
GRANITOS GRODE Y GR CON GM-II
RMR,
básico
GSI
de
cálculo
Resistencia
Módulo de
compresión
elasticidad
roca matriz Qu
E,macizo
(MPa)
(MPa)
Resistencia
compresión
mi
m
s
Formación APL. Los ensayos confirman que son los mejores materiales para
constituir un pedraplén.
del macizo
Qu,macizo
(MPa)
En resumen, de la fracción de roca sana (GM II-III) de mayor resistencia de las formaciones
> 60
60
30
2000
12
2,88
0,0117
3,25
GRODE y APL se podrá obtener un material tipo pedraplén para la construcción de los
50 a 60
50
30
1300
12
2,01
0,0039
1,87
rellenos. De los niveles con mayor grado de meteorización de las mismas formaciones (GM-
40 a 50
40
30
500
12
1,41
0,0013
1,07
III-IV), así como del resto de unidades (GR y EP) se obtendrá un material tipo todo-uno.
GRANITOS GRODE, GR Y APL CON GM-III
RMR,
básico
GSI
de
cálculo
Resistencia
Módulo de
compresión
elasticidad
roca matriz Qu
E,macizo
(MPa)
(MPa)
3.14. RESUMEN DE LA CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES
Resistencia
compresión
mi
m
s
del macizo
Qu,macizo
(MPa)
En la siguiente tabla se resumen los parámetros que definen la caracterización de las
diferentes formaciones geológico-geotécnicas reconocidas en el tramo y que afectarán al
50 a 60
50
10
400
12
2,01
0,0039
0,31
proyecto, de acuerdo a lo indicado en los apartados precedentes. Se recogen los resultados
40 a 50
40
10
350
12
1,41
0,0013
0,18
30 a 40
30
10
200
12
0,99
0,0004
0,10
medios de los ensayos de identificación y estado disponibles en todas las formaciones y
litologías, y los de compactación y CBR en aquellas de las que se disponen datos. También
se incluyen los resultados de los análisis de los parámetros de resistencia y elásticos de los
materiales.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.86
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RESUMEN DE LA CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA. SUELOS
Formación QFV
Parámetro
Humedad Natural (%)
3
Densidad Seca (g/cm )
Granulometr
ía
Límites de
Atterberg (1)
Análisis
Químicos
Formación
Formación CEdf
Granular
Cohesivo
QCE
Granular
Cohesivo
14,4
17,9
8,3
10,4
41,8
1,76
1,69
1,85
1,77
-
Formación Jabres
Formación ZH
10,4
15,0
1,86
1,86
Formación ZBH
Sustrato granítico
GM IV
Suelo = 10,0
Suelo = 8,1
Roca = 4,6
Suelo = 2,09
Roca = 6,6
Roca = 2,12
Finos (%)
21
61
19
25
55
18
25
Roca = 2,28
12
Arena (%)
71
39
79
68
45
78
69
81
Grava (%)
8
0
2
6
0
4
6
7
10
Límite Líquido
29 (12 NP)
34 (1 NP)
28
36 (4 NP)
56
34 (45 NP)
36
(2 NP)
27 (10 NP)
16
74
Límite Plástico
19 (12 NP)
23(1 NP)
21
22 (4 NP)
32
22 (45 NP)
20
(2 NP)
20 (10 NP)
Índice de Plasticidad
10 (12 NP)
10(1 NP)
8
14 (4 NP)
25
12 (45 NP)
17
(2 NP)
7 (10 NP)
Materia Orgánica (%)
0,59
0,52
0,68
0,27
0,17
0,18
-
-
0,11
Carbonatos (%)
0,15
0,20
-
-
-
0,06
-
-
-
Sulfatos Solubles (%)
0,02
0,09
0,08
0,07
0,01
0,06
-
-
0,06
Ión Sulfato (mg/kg)
72,63
-
-
-
-
100
-
-
65
Yesos (%)
0,77
1,27
-
0,65
-
0,61
-
-
0,29
Sales Solubles (%)
0,07
-
0,11
-
0,10
-
-
0,07
Ensayo
Densidad máxima
2,05
2,05
2,01
1,81
1,99
-
-
2,00
Proctor
3
Humedad
óptima
(%)
(g/cm
)
Índice (al 95% Dmáx)
8,1
8,2
8,9
13,2
9,5
-
-
9,0
17
40
17
2
31
-
-
42
Hinchamiento (%)
1,4
0,2
1,2
6,4
0,2
-
-
0,3
30
25
50
38
35 - 38
Modificado
CBR
0,11
Densos y Muy Densos;
c’ (kPa)
0
10
10
25kPa
‘Flojos’; 2,5kPa
Relleno; 20kPa
Resistencia
al Corte
Densos y Muy Densos;
ϕ’ (o)
30
32
32
Flojos; 5 MPa
Módulo Elasticidad (MPa)
Medianamente densos; 15
25
25
MPa
(1)
Muy Densos; 42
35
‘Flojos’; 28
Densos y Med.
Relleno; 33
Densos;27
Densos y Muy Densos;
Densos y Muy Densos;
80MPa
45MPa
Med. Densos; 20MPa
Med. Densos; 15MPa
z < 60m = 200
z > 60m = 400
Mesón de Calvos
70MPa
Resto; 200MPa
NP = Número de muestras que resultan No Plásticas
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.87
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RESUMEN DE LA CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA. SUSTRATO GRANÍTICO
Sustrato granítico. Tramo Inicio – 6+150
Parámetro
GRODE, GR Y APL
EP
GM I-III
GM II-III
< 1,0
< 1,0
Humedad Natural (%)
Densidad Seca (g/cm3)
Módulo Elasticidad (MPa)
Resistencia Compresión Simple
(MPa)
(Roca Matriz)
GM I-II = 2,61 a 2,58
GM II = 2,57
GM III = 2,61 a 2,49
GM III = 2,51
RMRBÁSICO
EM
>60
8000
m
Modelo
Hoek
(macizo
rocoso)
S
>60
GM III
GM II
2,4
0,7
2,39
2,55
EM
5000
RMRBÁSICO
EM
RMRBÁSICO
EM
50-60
5000
50-60
3000
50-60
400
>60
40-50
2500
40-50
1500
40-50
350
50-60
1300
200
40-50
500
30-40
1500
30-40
1000
<30
1000
<30
750
GM I-II = 50
GM II = 35
GM III = 30
GM III = 20
12
12
mi
Parámetros
RMRBÁSICO
Sustrato granítico. Tramo 6+150 - Final
RMRBÁSICO
m
RMRBÁSICO
m
30-40
10
30
12
12
2000
>60
3,44
>60
3,44
RMRBÁSICO
m
50-60
2,41
50-60
2,41
50-60
2,01
>60
2,88
40-50
1,68
40-50
1,68
40-50
1,41
50-60
2,01
30-40
1,18
30-40
1,18
30-40
0,99
40-50
1,41
<30
0,69
<30
0,69
RMRBÁSICO
s
RMRBÁSICO
s
>60
0,0205
>60
0,0205
RMRBÁSICO
s
50-60
0,0067
50-60
0,0067
50-60
40-50
0,0022
40-50
0,0022
40-50
30-40
0,0007
30-40
0,0007
30-40
<30
0,0001
<30
0,0001
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
RMRBÁSICO
m
RMRBÁSICO
s
0,0039
>60
0,0117
0,0013
50-60
0,0039
0,0004
40-50
0,0013
Pág. 6.88
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
4.
NIVEL FREÁTICO
Además de estos acuíferos, el macizo rocoso considerado de forma general como
impermeable, presenta zonas más fracturadas que presentan una cierta permeabilidad
En el Anejo Nº 3 Geología se detallan los antecedentes del proyecto respecto a su
secundaria por fracturación en general muy localizada y reducida. Su recarga se produce a
hidrogeología, las características hidrogeológicas generales de la zona de estudio, las
través de los acuíferos superficiales descritos anteriormente y se comportan como un
distintas características y unidades hidrogeológicas diferenciadas en el tramo desde el
acuicludo. Otro tipo de material existente en el macizo rocoso son los niveles de brechas
punto de vista hidrogeológico, el modelo de funcionamiento hidrogeológico, los datos
hidráulicas que presentan una cierta permeabilidad primaria y pueden llegar a formar
hidrogeológicos obtenidos y utilizados para caracterizar los materiales y situar la posición
pequeños acuíferos semiconfinados, si bien en el tramo no se han observado indicios de su
del nivel freático, y se indican las posibles afecciones siempre desde un punto de vista
existencia. Estos dos últimos tipos de material sólo pueden afectar al proyecto en la zona
hidrogeológico . Con todos estos datos se ha interpretado el nivel de agua en los perfiles
del túnel de Rante.
longitudinales geológico-geotécnicos que se presentan en el apartado de Figuras de este
anejo.
El nivel de agua detectado en la investigación mecánica (sondeos y catas) y en los pozos
inventariados en el tramo corresponde a los acuíferos superficiales descritos en primer
De forma abreviada hay que indicar que aunque a escala regional el zócalo granítico sobre
lugar. En los perfiles geológico-geotécnicos que se presentan en este anejo se representa el
el que se asienta el proyecto se puede considerar casi impermeable, a escala local y de
nivel de agua como una línea continua, pero este dato debe interpretarse teniendo en
proyecto, se ha comprobado la existencia de pequeños acuíferos superficiales, de poco
cuenta el tipo de terreno sobre el que se representa; en suelos será un nivel continuo y
espesor, discontinuos y aislados, que presentan una morfología epidérmica y se desarrollan
somero (entre 3-4 metros de profundidad, hasta superficie) que en algunos casos se asocia
sobre suelos cuaternarios y en la montera de alteración superficial del sustrato granítico.
a una presencia importante de agua (formación Q FV); mientras que cuando se dibuja sobre
Estos acuíferos tienen un espesor variable en función de la profundidad a la que llega a
el sustrato rocoso el nivel freático es más errático y está más profundo, con una cantidad de
impermeabilizarse el terreno, aunque en general es pequeño. Las características
agua en el terreno muy reducida que en zonas llega a ser prácticamente nula.
geométricas e hidrogeológicas de estos acuíferos varían notablemente entre puntos
cercanos en función del espesor y naturaleza de los suelos, perfil de meteorización y del
Con la interpretación realizada, el nivel de agua quedará por encima del fondo de las
grado de fracturación del sustrato rocoso, tipo de relieve, etc. Pueden presentar una
excavaciones (túneles, fondo de desmonte y fondo de excavación para cimentaciones,
elevada permeabilidad primaria y en periodos muy lluviosos algunas zonas de vaguada
sustituciones y saneos) o muy próximo a ellas (del orden de un metro por debajo) en buena
donde existen estos acuíferos, pueden llegar a saturarse, formándose una lámina de agua
parte del tramo. Concretamente en las siguientes zonas del proyecto:
en superficie. Son explotados mediante pozos tradicionales artesanos de escasa
profundidad cuya finalidad es el abastecimiento de viviendas, granjas, huertas, etc. A
-
Sustituciones, saneos y cimentaciones del entorno del arroyo estacional de
menudo estos pozos están en desuso. Ocasionalmente también existen pozos de barrena
Taboadela (PPKK 0+110 – 0+680) y de la zona encharcable entre los PPKK 0+840 –
de mayor profundidad pero de baja productividad.
PK 0+940.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.89
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Cimentaciones del paso inferior PI–0.7 (PK 0+655).
proyectado. Según el estudio EH2 el caudal drenado del macizo rocoso por la
-
Desmonte PK 1+040 a PK 1+420.
construcción del túnel será muy pequeño (unos 8 l/s, que equivale a 0,015 l/s por metro
-
Cimentaciones de los apoyos de la parte central del viaducto sobre el río Mesón do
de túnel) por lo que no será necesario la toma de ninguna medida impermeabilizadora
Calvos (PK 1+700) y sobre el regueiro San Benito (PK 2+540).
especial con carácter general, pudiendo recogerse el agua sin problemas con el sistema
Desmontes de los emboquilles y todo el túnel de Rante (PPKK 2+630 – 6+100) y sus
de drenaje del túnel. Se proponen dos posibles tipos de medidas por si los caudales
galerías.
fuesen mucho mayores de los esperables: medidas compensatorias económicas o para
-
Cimentaciones del viaducto más próximas al cauce del río Barbaña.
el recrecimiento de los pozos cuando se vean afectados; y la realización dentro del túnel
-
Desde aproximadamente el punto kilométrico 8+100 hasta el 8+650, entre los que la
de coronas de inyecciones en zonas localizadas (brechificación hidráulica, alta
traza discurre primero en desmonte y luego con el túnel de Curuxeirán.
fracturación, etc.) donde apareciesen los principales flujos de agua.
-
En el resto del tramo el nivel de agua se situará muy por debajo de la cota de la rasante.
Otro tipo de afección directa del proyecto al medio hidrogeológico corresponde a la
destrucción de algunos pozos que están situados en la zona de ocupación de la futura
Los datos anteriores indican que en el tramo existen dos tipos de situaciones principales en
plataforma. Uno de ellos, es un pozo de barrena que se sitúa justo sobre el túnel de Rante y
relación al agua subterránea que tienen influencia para este proyecto y para las que ha sido
se sellará para evitar que actúe como un dren del agua subterránea hacia el túnel.
necesario adoptar medidas correctoras.
Para determinar la agresividad del agua subterránea al hormigón, se han realizado análisis
- Zonas de valle rellenas de depósitos arenosos de fondo de vaguada (formación Q FV).
químicos sobre muestras de agua tomadas de los sondeos, para la realización de los
Normalmente la traza se ha proyectado mediante rellenos de altura variable o mediante
ensayos de agresividad del agua al hormigón de acuerdo con lo especificado en la EHE.
viaductos. En las zonas del tramo donde el nivel freático está muy somero y en épocas
Todas las muestras corresponden al Estudio Geológico-Geotécnico, excepto una tomada de
lluviosas se ha observado que son potencialmente inundables ya que presentan drenaje
un sondeo del Estudio Informativo.
superficial deficiente. Se han localizado dos zonas de estas características (PPKK
0+100-0+680, 0+840-0+940 y 7+660-7+750) donde la vía discurre en relleno y en las
Los resultados obtenidos se han comparado con los límites establecidos por la EHE, en
que para la construcción de los rellenos se ha recomendado que se considere un
base a los cuales se determina el tipo de exposición a considerar. En la siguiente tabla se
cimiento en condiciones de saturación.
indican los distintos grados de agresividad contemplados en la norma y los resultados
obtenidos con cada muestra. Se han señalado los valores que dan algún grado de
- Zonas de fondo de desmonte de altura significativa y nuevo túnel de Rante y sus
agresividad:
galerías, incluidas la mayor parte de sus boquillas. En el primer caso mediante un dren
longitudinal profundo se abatirá el nivel freático por debajo del pie de talud y de la
plataforma. En relación a los túneles, se debe considerar drenante a un túnel excavado
en un macizo rocoso fracturado del tipo del existente y con el método constructivo
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.90
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
ENSAYOS DE AGRESIVIDAD DEL AGUA SUBTERRÁNEA
Sin contar los sondeos señalados como más alejados del tramo, en total se han ensayado
17 muestras, de las que 3 han resultado No Agresivas, 10 se han clasificado con grado
PARÁMETRO
Situación
SONDEO
Distancia al
Eje
P.K.
Profundidad
(m)
pH
Amonio
NH4+
(mg/l)
Sulfato
SO42(mg/l)
Residuo
seco
(mg/l)
Magnesio
Mg2+
(mg/l)
CO2
(mg/l)
Evaluación
Débil de agresividad (Qa) y 4 con grado Medio (Qb). La clasificación de algún grado de
agresividad siempre ha estado motivada por alguno de estos tres parámetros; pH, Residuo
1,3
6,8
0,2
17,3
247
3,3
8,8
NO
AGRESIVA
39 m BI
1,0
6,6
0,2
12,0
117
1,5
7,9
DÉBIL, Qa
1+079
187 m BI
1,9
6,2
1,4
64,0
158
22,3
49,5
MEDIO, Qb
ST-701+240 EG
1+178
233 m BI
4,7
6,8
0,3
9,3
103
2,1
18,5
ST-701+400 EG
1+320
4,6
6,8
0,5
45,4
350
6,9
7,0
ST-701+540 EG
1+458
5,3
6,6
0,4
36,9
279
4,5
9,7
ST-701+630 EG
1+549
2,2
7,1
0,0
36,3
279
5,4
7,0
ST-701+680 EG
1+586
0,7
6,9
0,0
17,1
252
3,5
9,7
ST-701+760 EG
1+674
6,3
7,1
0,0
19,3
210
8,1
7,0
ST-701+880 EG
1+812
1,8
6,9
0,3
18,8
217
3,1
7,0
ST-702+420 EG
2+398
18,2
7,1
1,4
10,3
185
6,4
7,0
DÉBIL, Qa
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
NO
AGRESIVA
ST-703+010 EG
2+901
314 m BI
4,7
6,4
1,1
7,7
122
2,4
15,8
DÉBIL, Qa
de agresividad del agua al hormigón para todas las estructuras que se encuentren en
ST-703+370 EG
3+238
231 m BI
1,8
6,8
0,1
25,0
185
6,5
18,5
contacto con el agua, incluidos los túneles.
ST-706+100 EG
5+806
25,0
6,9
0,8
17,0
240
6,2
7,9
DÉBIL, Qa
NO
AGRESIVA
SV-706+515 EG
6+227
EJE
11,8
6,1
0,1
12,3
116
1,9
27,3
DÉBIL, Qa
SV-706+625 EG
6+324
8 m BI
10,1
6,8
0,0
15,5
123
3,4
9,7
DÉBIL, Qa
S-705+990 EI
6+368
46 m BD
4,2
6,9
1,2
58,0
200
25,5
58,3
MEDIO, Qb
SV-706+690 EG
6+395
3 m BD
4,3
6,1
0,0
13,3
110
1,5
22,0
DÉBIL, Qa
SV-706+790 EG
6+497
1 m BI
5,2
5,6
0,1
10,5
68
1,4
29,0
MEDIO, Qb
En el apartado de Sismicidad del Anejo Nº 3 Geología se indica que el área de proyecto
SD-706+995 EG
6+698
9 m BI
12,9
5,9
0,5
6,3
84
0,9
26,4
DÉBIL, Qa
7+015
14 m BI
1,4
6,8
4,0
10,0
161
0,7
10,6
NO
AGRESIVA
está caracterizada por los siguientes valores de la aceleración sísmica básica a b y del
SE-707+315 EG
SD-707+750 EG
7+397
5 m BD
6,5
5,1
0,1
74,5
456
19,5
38,7
MEDIO, Qb
SV-708+000 EG
7+688
7 m BD
2,6
5,9
0,4
10,0
81
2,9
21,1
DÉBIL, Qa
SE-708+460 EG
8+150
9 m BD
2,0
6,7
0,0
3,7
119
1,5
15,0
DÉBIL, Qa
SV-709+500 EG
9+201
14 m BI
7,2
6,0
0,0
14,6
116
1,9
22,9
DÉBIL, Qa
RESULTADO MEDIO
6,4
0,6
22,0
158
6,1
23,1
DÉBIL, Qa
NO
AGRESIVA
>6,5
<15
<200
>150
<300
<15
SE-700+170 EG
0+149
SV-700+600 EG
0+600
S-701+720 EI
9 m BI
267 m BI
319 m BI
346 m BI
407 m BI
381 m BI
418 m BI
383 m BI
36 m BI
GRADO DE
AGRESIVIDA
D
(EHE)
DÉBIL, Qa
6,5-5,5
15-30
200-600
150-75
300-1.000
15-40
MEDIO, Qb
5,5-4,5
30-60
600-3.000
75-50
1.000-3.000
40-100
FUERTE, Qc
<4,5
>60
> 3.000
< 50
>3000
> 100
Seco y CO2 disuelto. El ataque que provocan estos parámetros no afecta de forma directa al
acero estructural y tampoco implica la necesidad de empleo de cemento sulforresistente.
Igualmente sin contar las muestras extraídas en los sondeos más alejados del tramo, la
muestra ‘mezcla’ que resultaría observando el valor medio para cada uno de los parámetros
analizados, se clasificaría como grado de agresividad Débil Qa por el contenido de CO2 y
pH y prácticamente igual a Qa de acuerdo al otro parámetro (Residuo Seco).
En resumen, se va a recomendar que se considere con carácter general un grado Débil Qa
5.
SISMICIDAD
coeficiente de contribución K:
ab = 0,04 x g
K = 1,0
En donde “g” es el valor de la aceleración de la gravedad. Por resultar el valor de la
aceleración sísmica básica igual al límite de aplicación de 0,04g, es necesario considerar la
acción sísmica como una acción de cálculo tanto en desmontes y rellenos, como de las
Sondeos alejados más de 250m de la traza (8 sondeos)
estructuras.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.91
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Clasificación del terreno
El coeficiente adimensional de riesgo () es igual a 1,3 ya que las distintas unidades de obra
se consideran como construcción de importancia especial.
De acuerdo a la norma NCSE-02 se ha clasificado el terreno donde se apoyarán las
distintas unidades de obra con los criterios que aparecen en el apartado 2.4 de dicha norma
Según los tipos de terreno indicados anteriormente se tienen las siguientes aceleraciones
y que se resumen en la siguiente tabla.
de cálculo:
CLASIFICACIÓN SÍSMICA DEL TERRENO
Características Geotécnicas
Roca compacta, suelo
cementado o granular muy
denso
Roca muy fracturada, suelos
granulares densos o cohesivos
duros
Suelo granular de compacidad
media o cohesivo firme a muy
firme
Suelo granular suelto o cohesivo
blando
Terreno tipo I:
ac = 0,042·g m/s2
Tipos de Terreno
Coeficiente C
Terreno tipo II:
ac = 0,054·g m/s2
I
1,0
Terreno tipo III:
ac = 0,067·g m/s2
Terreno tipo IV:
ac = 0,083·g m/s2
II
1,3
III
1,6
En los cálculos de desmontes, rellenos y estructuras se considerará la acción sísmica como
IV
2,0
una acción de cálculo con los valores indicados en el párrafo anterior según el tipo de
terreno.
Aceleración de cálculo (aC)
6.
GEOTECNIA DE LAS OBRAS DE TIERRA
Según la "Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y de Edificación (NCSE02)", la aceleración de cálculo está determinada por la siguiente expresión:
ac  S    ab
6.1. CAPA DE FORMA
El material de la capa de forma procederá de la cantera C-6 que dista 27 km del Tramo 1 y
18 km del Tramo 2, ya que los materiales procedentes de las excavaciones del tramo no
tienen la calidad suficiente para esta unidad.
donde:
ac
Aceleración de cálculo
La coronación de los rellenos, tanto tipo terraplén como pedraplén, se construirá con un
ab = 0,04·g
Aceleración Básica
material con contenido de finos inferior al 40% y límite líquido inferior a 40. El fondo de los
 = 1,3
S
Coeficiente adimensional de riesgo
Coeficiente de amplificación del terreno, que para ·ab  0,1g es
desmontes quedará fundamentalmente en jabre, que en general tendrá un contenido de
finos menor del 40%, pero mayor del 15%, y límite líquido igualmente inferior a 40. Para las
capas de sustitución de fondo de desmontes en rellenos antrópicos, se empleará
S
C
1,25
igualmente un material tipo suelo con las mismas características anteriores. En estas
condiciones se dispondría una capa de forma de 60 cm de espesor.
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Pág. 6.92
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por otro lado, en el tramo comprendido entre el estribo E-2 del viaducto regueiro San Benito
de obra tales como rellenos localizados, recubrimiento de túneles artificiales, suelo
y el comienzo del desmonte que da acceso a la boquilla del túnel de Rante, se saneará un
seleccionado, coronación de relleno y cimiento en condiciones de posible saturación, etc.
posible deslizamiento de suelos flojos. El material de sustitución del saneo y del relleno en
toda su altura hasta la cota teórica de la capa de forma bajo el subbalasto, será el
Por otro lado, una pequeña parte de las tierras que se excavan corresponden a rellenos
específico de la cuña de transición, material tratado con cemento tipo MT. En el tramo en
vertidos de diferentes orígenes que se retirarán a zona de relleno de sobrantes.
desmonte hasta el comienzo del túnel artificial, parte del fondo del desmonte quedará en
suelos flojos a sanear, jabre y en la parte final en roca que en principio no precisaría la
También se llevará a vertedero el material que se excave de la mina de la OD-8.69, ya que
disposición de capa de forma una vez regularizada con hormigón. Sin embargo tanto en el
resultará una mezcla heterogénea (y de estabilidad dudosa) de suelo natural, relleno tipo
tramo en suelos, incluido el saneo, y la zona en roca se construirá una capa de forma con el
pedraplén y lechada del jet-grouting con el que se trata el terreno.
mismo material tratado con cemento del relleno anterior y un espesor de 60 cm, para
mantener la rigidez de la vía dentro de parámetros adecuados, puesto que en caso contrario
Hay que señalar en este punto que el estudio del movimiento de tierras (Anejo 10) se ha
la disposición de materiales bajo la plataforma con distinta rigidez en un tramo de poca
realizado con la hipótesis de que la construcción del tramo de Proyecto Taboadela-Seixalbo
longitud, produciría indeseables efectos dinámicos sobre la superestructura que incrementa
se dividirá en dos subtramos separados; Taboadela-Túnel de Rante (Tramo 1) y Túnel de
su deterioro y afecta al confort de la rodadura. En otros tramos en los que igualmente el
Rante - Seixalbo (Tramo 2). El primer tramo corresponde a la parte inicial del trazado hasta
fondo de desmonte quedará en roca, también se ha proyectado una capa de forma de 60
el P.K. 6+140, que es un punto situado entre la boca de salida del túnel de Rante y el inicio
cm para dar continuidad.
del viaducto sobre el río Barbaña. El segundo subtramo continúa entre dicho punto
kilométrico (6+140) hasta el final del tramo.
En las secciones de los viaductos la vía en balasto se coloca directamente sobre hormigón
y en el túnel se ha proyectado vía en placa, por lo tanto no se dispone capa de forma.
Entre otras consecuencias, esta hipótesis de trabajo ha sugerido el análisis por separado de
los coeficientes de paso de los materiales tipo suelo más frecuentes (jabres).
6.2. COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO
Coeficiente de paso de desmonte a relleno. Suelos
Resumen de necesidades y procedencia de materiales
En los desmontes de la traza se excavará fundamentalmente el manto de alteración del
La mayor parte de los materiales que se excavarán en el tramo de proyecto son materiales
sustrato granítico, es decir, las diferentes formaciones de jabres reconocidas. Para estos
tipo suelo procedentes del manto de alteración del sustrato rocoso, con los que se podrán
materiales se han diferenciado los dos subtramos señalados anteriormente. En menor
construir rellenos tipo terraplén y el sustrato rocoso (formaciones graníticas G R y GRODE
medida se excavarán otros suelos cuaternarios y terciarios pertenecientes a las formaciones
fundamentalmente) que se excave fundamentalmente en el túnel de Rante. Del material
QCE y CEDF.
rocoso sano se podrá obtener un material tipo pedraplén y en menor proporción materiales
tipo todo-uno. Este material tras su machaqueo también se podrá utilizar en otras unidades
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Pág. 6.93
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En los materiales tipo suelo los coeficientes de paso se han obtenido como cociente entre la
ha considerado el 100% de la máxima densidad seca del ensayo Proctor Modificado. No se
densidad seca "in situ" y la densidad de referencia recomendada para su puesta en obra. La
disponen de ensayos Proctor Modificado en estos materiales, por lo que se ha tomado un
densidad para la puesta en obra de los materiales tipo terraplén en núcleo de relleno será
valor estimado igual a 2,15 g/cm3. Para el valor de la densidad media del granito sano de
del 95% de la máxima densidad seca obtenida en el ensayo Proctor Modificado. Los
2,60 g/cm3, el coeficiente de paso de material tipo pedraplén a material para coronación es
materiales terciarios de la formación CEDF sólo se podrían emplear en la construcción de
el siguiente:
caminos, en los que la densidad de puesta en obra será igualmente del 95%.
COEFICIENTES DE PASO EN SUELOS
Formación
Densidad
Seca
(g/cm3)
Densidad
Máxima
Proctor
Modificado
DMÁX PM
(g/cm3)
95% DMÁX
PM
(g/cm3)
Coeficiente de
Paso
(a terraplén)
Jabres Tramo 1
1,88
2,00
1,90
≈ 1,00
Jabres Tramo 2
1,82
1,98
1,88
0,97
Formación CEDF
1,77
2,01
1,91
0,93
Densidad seca (valor medio)
=
2,60 g/cm3
Densidad seca máxima (PM) (estimado)
=
2,15 g/cm3
100% Dmáx PM
=
2,15 g/cm3
Coeficiente de paso (coronación)
=
2,60 / 2,15 ≈ 1,20
Para otras unidades en las que se podrá emplear el material tipo pedraplén tras su
machaqueo, como son rellenos localizados, recubrimiento de túneles artificiales, suelo
seleccionado y cimiento en condiciones de posible saturación; la densidad de referencia
para la puesta en obra es el 95%, por lo que se ha tomado un valor igual a 2,05 g/cm 3. Con
el valor de densidad indicado para el granito de 2,60 g/cm3, el coeficiente de paso de
Coeficiente de paso de desmonte o túnel a relleno. Pedraplén y material de
material tipo pedraplén a material para otras unidades distinta de la coronación, es el
machaqueo
siguiente:
Las excavaciones que se hagan en el sustrato rocoso sano de las formaciones GRODE y APL
Densidad seca (valor medio)
=
2,60 g/cm3
(meteorización grado II y III), tanto en desmonte como en el túnel, aportarán material de
Densidad seca máxima (PM) (estimado)
=
2,15 g/cm3
calidad para la formación de rellenos tipo pedraplén.
95% Dmáx PM
=
2,05 g/cm3
Coeficiente de paso (otras unidades)
=
2,60 / 2,05 ≈ 1,25
Al material que forme parte de los rellenos tipo pedraplén se le exigirá, para su puesta en
obra, una porosidad del 20%. Con esta exigencia el coeficiente de paso será igual a 1,00 /
Coeficiente de paso de desmonte o túnel a relleno. Todo uno
0,80 = 1,25.
En las formaciones rocosas menos resistentes o alteradas, formaciones G R, EP y ZBH, y
Parte del material rocoso granítico que se extraiga de los desmontes y túnel del tramo se
parte del sustrato rocoso granítico que se excave en los desmontes de la traza y en el túnel
machacará y tratará, si es necesario, mezclándolo con jabre para su empleo como
tendrán un grado de alteración intermedio entre la roca sana y el suelo residual (jabre). Con
coronación de relleno. La densidad de referencia para la puesta en obra en coronación se
estos materiales se podrán construir rellenos tipo todo uno.
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Pág. 6.94
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Al material que forme parte de los rellenos tipo todo uno se le exigirá, para su puesta en
excavan en el apoyo de los rellenos se retirará a zona de relleno de sobrantes.
obra, una porosidad del 15%. Con esta exigencia el coeficiente de paso será igual a 1,00 /
Con carácter general se puede asignar un coeficiente de esponjamiento de 1,00 ya que el
0,85 = 1,18.
grado de compactación de estos materiales es muy ligero y se verterán en casi las mismas
condiciones.
Coeficiente de esponjamiento de desmonte a zona de relleno de sobrantes. Suelos
Resumen de coeficientes de paso y esponjamiento
El excedente de material tipo terraplén que se retire a zona de relleno de sobrantes será
En el siguiente cuadro se resumen los coeficientes de paso y esponjamiento que se
simplemente vertido y se estima que se queda con una densidad equivalente a un grado de
recomienda utilizar en el análisis del movimiento de tierras del tramo.
compactación del 80%.
RESUMEN DE COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO
Utilización del material
COEFICIENTES DE ESPONJAMIENTO EN SUELOS
Densidad
Seca
(g/cm3)
Densidad
Máxima
Proctor
Modificado
DMÁX PM
(g/cm3)
80% DMÁX
PM
(g/cm3)
Coeficiente de
Esponjamiento
(a zona de relleno de
sobrantes)
Jabres Tramo 1
1,88
2,00
1,60
1,18
Jabres Tramo 2
1,88
2,01
1,60
1,18
Formación CEDF
1,77
2,01
1,60
1,10
Formación
Relleno Plataforma
Tipo de material
Coeficiente de esponjamiento de desmonte o túnel a zona de relleno de sobrantes.
Núcleo y
Cimiento
Coronación
Otras unidades
de obra
Zona de relleno
de sobrantes
Sustrato Rocoso Sano (GM IIIII)
de las formaciones GRODE y APL
1,25 (Pedraplén)
1,20
(Machaqueo)
1,25
(Machaqueo)
1,35
Sustrato Rocoso Meteorizado
(GM IV) de las formaciones
GRODE y APL
Formaciones GR, EP y ZBH
1,18 (Todo uno)
-
-
1,35
Jabres Tramo 1
1,00 (Terraplén)
-
-
1,18
Jabres Tramo 2
0,97 (Terraplén)
-
-
1,15
Formación CEDF
0,93 (Terraplén)
-
-
1,10
Rellenos antrópicos
-
-
-
1,00
Excavación de OD-8.69
-
-
-
1,25
Rocas
El excedente de material tipo roca que se retire a zona de relleno de sobrantes será
simplemente vertido y se estima que se quedará con una porosidad del orden del 25%. Con
esta exigencia el coeficiente de paso será igual a 1,00 / 0,75 ≈ 1,35.
Coeficiente de esponjamiento de otros materiales a zona de relleno de sobrantes
A lo largo del tramo se han reconocido en varios puntos rellenos ligeramente compactados
de las plataformas de un camino y una carretera (RP). La parte de estos rellenos que se
6.3. DESMONTES
6.3.1. General
En el tramo se han proyectado 10 desmontes, cuatro de los cuales corresponden a las
boquillas de acceso a los túneles de Rante y Curuxeirán, con alturas máximas medidas en
el eje muy variables comprendidas entre un metro y hasta 18,0 m, que en los bordes
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Pág. 6.95
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
alcanzan los 26,0-27,0 m, principalmente en los taludes provisionales de las boquillas.
 Desmontes en el macizo granítico con talud general 2(H):3(V) y 2(H):1(V) en el metro
Además en los desmontes frontales correspondientes al túnel de Rante las alturas máximas
superior de coronación. En el desmonte D-4 con un espesor considerable de jabre el
son de hasta 25,0 m. En la segunda mitad del tramo, al discurrir en su mayoría contiguo a la
talud en coronación se ha podido proyectar con talud 1(H):1(V) en los cuatro metros
plataforma del ferrocarril existente la mayor parte de los desmontes corresponden a
superiores.
retranqueos de los actuales y sólo existe talud en el borde derecho. Los desmontes se
excavarán en materiales tipo roca de los granitos de Ourense y Allariz (GRODE y GR) con
distinto grado de meteorización y los suelos de alteración del sustrato de las formaciones de
jabre (SGRODE y SGR). También se escavarán en un desmonte los suelos de la formación
CEDF. En el eje se ha contabilizado una longitud total en desmonte de 1.804 m,
 En las boquillas del túnel de Rante en los taludes frontales de las boquillas se ha
proyectado el 1(H):5(V) en los 17 m inferiores y 3(H):2(V) por encima hasta terreno
natural.
aproximadamente el 20% de la longitud de la traza.
 En las boquillas del túnel de Curuxeirán en el talud frontal de la boquilla sur se ha
En el siguiente cuadro se indican las alturas y longitudes de los desmontes del tramo.
proyectado el 1(H):3(V) en los 15 m inferiores y 1(H):1(V) por encima hasta terreno
natural. En la boquilla norte el talud se ha verticalizado al 1(H):5(V) en los 13 m
Altura máxima en alguna
zona
Número de Desmontes
(m)
Longitud en el eje
inferiores y se ha mantenido el 1(H):1(V) por encima.
(m)
<5
2
90
5-10
2
119
10-15
3
1.210
>15
3
385
En los taludes anteriores no se incluyen los taludes laterales provisionales de las
excavaciones para la construcción de los túneles artificiales, con pendientes que varían
entre el 1(H):5(V) y 1(H):1(V), ni los taludes provisionales de las excavaciones para la
construcción de varios muros claveteados que se han proyectado para reducir la ocupación
Los desmontes se han proyectado con taludes variables en función del material a excavar y
de las excavaciones. En estos casos la pendiente varía entre el 1(H):3(V) y vertical, en
la geometría adoptada:
función de la estabilidad global del desmonte y como se ha indicado, de las limitaciones de
ocupación.
 Desmontes en materiales de alteración del sustrato rocoso tipo jabre y suelos
terciario-cuaternario con talud general 1(H):1(V) y 3(H):2(V) respectivamente, y con
El análisis de la estabilidad de los taludes frontales de las boquillas de los túneles y los
el 2(H):1(V) en el metro superior de coronación en ambos casos. Con las
laterales provisionales se realiza en los siguientes apartados de este anejo, mientras que la
excepciones: en el desmonte D-2 de poca altura y el material tipo jabre algo más
descripción de los mismos se realiza en el Anejo 12 Túneles. Como desmontes singulares
alterado, se ha reducido la pendiente en toda la altura al 2(H):1(V) y en el desmonte
también se analizan los correspondientes a las boquillas de salida de las tres galerías de
D-5 donde se ha reconocido un material tipo jabre alterado, que se ha interpretado
emergencia proyectadas en el túnel de Rante.
como resultado de la influencia del túnel de Aspera sobre el que se cruza, se ha
reducido la pendiente 1(H):1(V) en la zona de influencia al 3(H):2(V), manteniendo el
2(H):1(V) en coronación.
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Pág. 6.96
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En el inventario de taludes realizado en el Estudio Geológico-Geotécnico y el realizado en el
 En la primera mitad del tramo, hasta el túnel de Rante, el nivel de agua se ha
Proyecto, se han observado en general unas condiciones de estabilidad buenas en los
detectado en la investigación realizada por encima del fondo de excavación. Aunque
excavados en el macizo granítico, con taludes secos, alturas máximas algo inferiores a las
en los taludes inventariados no se ha observado fluencia de agua, durante la
proyectadas y pendientes superiores, aunque con inestabilidades en zonas puntuales y de
excavación de los desmontes del tramo se cortará el nivel freático epidérmico,
dimensiones reducidas. La trinchera del ferrocarril actual Zamora-Ourense y los taludes de
característico del manto de alteración del sustrato rocoso y los suelos de jabre. Este
las carreteras próximas al tramo, han sido el principal punto de observación de los
nivel se abatirá de forma casi inmediata a la vez que se realice la excavación y
desmontes existentes y donde se han realizado un mayor número de fichas del inventario
mediante la instalación de un dren profundo y en alguna zona elementos de drenaje
de taludes.
longitudinal. Sin embargo, en la segunda mitad del tramo con carácter general el
En el último apartado dedicado a los desmontes se presenta un cuadro resumen con la
nivel de agua se ha detectado en la investigación realizada por debajo del fondo de
información más relevante de los desmontes del tramo.
excavación, con lo que los desmontes se excavarán en seco. Únicamente en los
sondeos perforados en la zona del túnel de Curuxeirán, ST-8+440 y ST-8+520, se ha
6.3.2. Criterios de diseño
reconocido el nivel de agua por encima de la cota de excavación en el sustrato
rocoso. También se ha reconocido el nivel de agua muy próximo a la superficie en
Para el diseño de los taludes se ha analizado, en cada desmonte, los siguientes aspectos
distintas zonas asociado a los depósitos de suelos cuaternarios y de alteración del
geotécnicos, con los datos disponibles del EGG y los nuevos tomados para el Proyecto, que
granito.
en el caso de los taludes en roca se han ampliado con la toma de nuevos datos
estructurales en estaciones geomecánicas y la ampliación del inventario de taludes.
 La resistencia de los materiales se ha estimado que es suficientemente alta para la
altura de los desmontes que en ellos se van a excavar.
 Naturaleza y resistencia de los materiales.
 Estructura de los materiales, especialmente del macizo rocoso.
 La altura de desmonte no es excesivamente grande; en los principales desmontes
 Existencia de niveles de agua.
definitivos se superan los 10 m de altura máxima en el eje y sólo en los bordes de las
 Observación del comportamiento real de taludes próximos.
boquillas en taludes provisionales se alcanzan los 26-27 m, además de los taludes
 Excavabilidad del material.
frontales correspondientes a los túneles artificiales.
 Geometría del desmonte.
 Estabilidad general y local de cada talud.
 La estructura del macizo rocoso es muy variable típica de un macizo granítico
 Posible utilización del material excavado.
fracturado, en el que se han observado juntas con buzamientos subverticales y en
 Material que queda en fondo de desmonte.
menor proporción y más dispersas discontinuidades subhorizontales.
Del análisis de los aspectos anteriores, en cada desmonte, se han obtenido los siguientes
condicionantes generales.
 Los depósitos de suelos cuaternarios sobre el sustrato rocoso son en general
pequeños, y casi únicamente se han reconocido espesores importantes de suelos
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Pág. 6.97
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
tipo jabre, asociados a la propia meteorización y alteración ‘in situ’ del macizo rocoso
con buenas características geotécnicas, alcanzando la totalidad de la altura de
excavación en varios desmontes. En menor proporción se excavarán suelos terciariocuaternario en la mitad de un desmonte.
 Los materiales cuaternarios, terciarios y de alteración tipo jabre en los que se
excavarán los desmontes tienen estructura masiva o subhorizontal con buzamiento
de carácter deposicional los dos primeros.
 La inclinación de las laderas en la coronación de los taludes es muy acusada en los
dos desmontes correspondientes a las boquillas del túnel de Rante y el desmonte D5, en el resto la pendiente del terreno en coronación es casi plana.
Un factor importante tenido en cuenta en el momento de diseñar los taludes del proyecto ha
sido el análisis de los actuales desmontes próximos a la traza, como los del ferrocarril
Zamora-Ourense que discurre próximo al comienzo del tramo y en paralelo y contiguo en la
segunda parte del tramo; así como de las carreteras locales y diversas excavaciones para la
construcción de edificaciones. Como se ha indicado en apartados anteriores, el inventario
de taludes se ha realizado en desmontes excavados en los mismos materiales que los de
proyecto, con alturas también similares y taludes en general con pendientes más fuertes,
manteniendo un comportamiento en general adecuado, con inestabilidades puntuales.
A continuación se muestra una tabla donde se resumen los datos del inventario de taludes
realizado para el Proyecto, indicando en cada caso su denominación en el proyecto,
localización, geometría (orientación y pendiente, longitud y altura máxima), litología,
presencia de agua, estabilidad y medidas correctoras que existen. Las fichas del inventario
de taludes de Proyecto se presentan en el Apéndice Nº 1 "Investigación de Campo”. La
situación en planta de los taludes inventariados en el proyecto aparece reflejada en las
Plantas de cartografía Geológico-Geotécnica de este anejo.
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Pág. 6.98
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RESUMEN DEL INVENTARIO DE TALUDES
TALUD
T-1
LOCALIZACIÓN
FF.CC ZamoraOurense
PP.KK.
232+500-233+150
GEOMETRÍA
Trinchera
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
650
5-6
34° y 45°
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
ESTABILIDAD
Principalmente y en toda la parte inferior: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz
(Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de
grano grueso, color beige y compacidad muy densa, en profundidad aparece un granito muy
meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV –
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
V y resistencia grado 0.
caídas significativas de suelos, solo la formación de pequeños
regueros erosivos. Existe una importante colmatación de arena
En la parte central de la zona superior del desmonte aparecen suelos arenosos de probable
en las cunetas de pie de talud que requiere una labor periódica
edad Miocena (Formación CEDF). Son arenas densas de color marrón amarillento - anaranjado
de mantenimiento y limpieza. El talud está ligeramente
con contenido escaso de limo y variable de cantos subredondeados de cuarzo.
vegetado.
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Ninguna.
En la zona final de ambos taludes existen en coronación antiguos caballones de 1 – 2 m de
altura formados con material arenoso sin compactar procedentes de la excavación de la
trinchera.
T-2
FF.CC ZamoraOurense
PP.KK.
233+520-233+590
En la zona inicial del talud izquierdo y en la central del derecho aparece el sustrato rocoso
moderadamente meteorizado de granito de Allariz (Formación GR). Es granito equigranular de
grano medio con color marrón anaranjado, resistencia grado 2 – 3 y meteorización grado III.
Trinchera
70
6-7
45°
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
En el resto y en la parte más superficial aparece jabre procedente de granito de Allariz
caída de bloques o cuñas, solo de pequeñas piedras. Tampoco
(Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de se observan erosiones significativas.
grano grueso, color beige y compacidad muy densa, en profundidad aparece un granito muy
meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV –
V y resistencia grado 0.
En ambos límites del talud
izquierdo existen pequeños
muros de hormigón cuya
finalidad parece ser la
protección del talud frente a la
posible erosión de las aguas
procedentes de dos vaguadas.
En zonas localizadas de ambos taludes aparece el sustrato rocoso moderadamente
meteorizado de granito de Allariz (Formación GR). Es granito equigranular de grano medio con
color marrón anaranjado, resistencia grado 2 – 3 y meteorización grado III.
T-3
FF.CC ZamoraOurense
PP.KK.
233+870-234+950
Trinchera
80
6 m en
BD y 3-4
m en BI
45°
En el resto aparece jabre procedente de granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía entre
una arena equigranular de grano grueso, color beige y compacidad muy densa y un granito
muy meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización
grado IV – V y resistencia grado 0.
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras. Tampoco se
observan erosiones significativas.
Ninguna, excepto murete de 1,5
m de altura en la zona final del
talud izquierdo posiblemente
para evitar la erosión de las
aguas procedentes de una
vaguada.
Estabilidad general actual buena. En las zonas de talud
subvertical y roca sana, se observan antiguas caídas de
bloques y cuñas rocosas de volumen máximo inferior al metro
cúbico con formación de depresiones. Arenización superficial de
la cara del talud en las zonas de jabre.
Ninguna.
Parte del talud izquierdo está cubierto por rellenos de poco espesor formados con material
arenoso sin compactar, posiblemente procedentes de la excavación de la trinchera o de las
labores de mantenimiento.
En la zona mayor parte del talud izquierdo y en la central del derecho aparece el sustrato
rocoso moderadamente a ligeramente meteorizado de granito de Allariz (Formación GR). Es
granito equigranular de grano medio con cristales en parte orientados, color marrón amarillento
a gris, resistencia grado 1 – 3 y meteorización grado II - III.
T-4
FF.CC ZamoraOurense
PP.KK.
233+960-234+250
Trinchera
290
6-7
45°
En el resto y en zonas localizadas de la parte más superficial aparece jabre procedente de
granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una
arena equigranular de grano grueso, color beige y compacidad muy densa y, a más en
profundidad aparece un granito muy meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón
amarillento, meteorización grado IV – V y resistencia grado 0.
Parte del pie del talud derecho está cubierto por rellenos de poco espesor formados con
material arenoso sin compactar, posiblemente procedentes de la excavación de la trinchera o
de las labores de mantenimiento.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.99
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
LOCALIZACIÓN
T-5
Trasdós de nave junto
al borde derecho de las
carreteras OU-320 (PK
19,7) y N-525 (PK
225,9) en donde ambas
confluyen
T-6
T-7
Carreteras OU-320
(PP.KK. 19,85 - 20,00)
y N-525 (PP.KK 225,92
– 226,20)
Aparcamiento en el
borde derecho de la
carretera OU-320. PK
20,10
GEOMETRÍA
Morfología
en planta con
forma de L
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
80
6-7
72°
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
Principalmente excepto en zonas muy localizadas de la parte inferior: Sustrato de jabre
procedente de granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial,
entre una arena equigranular de grano grueso, color marrón blanquecino - beige y compacidad
muy densa.
En zonas localizadas de la parte inferior del talud: Granito meteorizado, equigranular de grano
grueso, color marrón blanquecino, meteorización grado IV – V y resistencia grado 0 - 1.
Media
Ladera
Talud N525: 280 m
y Talud en
OU-320:
150 m
Talud N525: 5 m
en BD
Talud en
OU-320:
3 m en
BD
120
6-7
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Estabilidad general actual buena. Se observan indicios de caída
de bloques o cuñas de volumen inferior a medio metro cúbico, y
de caída ocasional de pequeñas piedras.
En el talud izquierdo con desprendimientos existe una cicatriz
de una antigua caída de tipo bloque a lo largo de unos 50 m de
longitud y además se observan caídas de cuñas de orden
métrico y vuelco de bloques.
Ninguna.
En la mayor parte del talud y en toda la zona superior del desmonte aparecen suelos arenosos
de probable edad Miocena (Formación CEDF). Son arenas densas de color marrón amarillento anaranjado con contenido escaso de limo y variable de cantos subredondeados de cuarzo.
45°
En la parte inicial del talud inferior (N-525): Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz
(Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de
grano grueso, color beige y compacidad muy densa y en profundidad, sin llegar aflorar,
aparece un granito muy meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón amarillento,
meteorización grado III y II en profundidad y resistencia grado 1 a 3.
Principalmente en la parte superior del talud: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz
(Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de
grano grueso, color marrón blanquecino - beige y compacidad muy densa, hasta un granito
meteorizado de grano fino – medio y color marrón, con meteorización grado IV – V y
resistencia grado 0 - 1.
Media
Ladera
ESTABILIDAD
45° a 56°
En una zona localizada de la parte inferior del talud: Granito moderadamente meteorizado,
equigranular de grano fino - medio, color marrón blanquecino veteado marrón, meteorización
grado III y resistencia grado 2.
Estabilidad general actual buena. Se observan indicios de
pequeñas erosiones y caídas de suelos puntuales.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. No se observa caída de cuñas
y bloques rocosos. Se observa la formación localizada de
depresiones de erosión situadas en coronación del talud y con
acumulación de tierras en su base.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras. Tampoco se
observan erosiones significativas
Ninguna.
En una parte del extremo norte del talud, el Estudio Geológico – Geotécnico cita la existencia
de “niveles de cuarcitas tableadas blancas subhorizontales, relictas de la roca de caja donde
intruyó el granito y que forman una estructura tipo root-pendant”
En la parte inferior del talud y como bolos aislados aparece el sustrato rocoso moderadamente
meteorizado de granito de Ourense (Formación GRODE). Es granito inequigranular de grano fino
- medio, color marrón amarillento a gris, resistencia grado 2 – 3 y meteorización grado III.
T-8
Carretera OU-0516
PP.KK. 1+550 – 1+650
Media
Ladera
100
3-4
56° a 63°
En la parte inicial y en la zona más superficial del talud aparece jabre procedente de granito de
Ourense (Formación SGRODE). El jabre varía entre una arena equigranular de grano grueso,
color beige y compacidad muy densa y, a más en profundidad aparece un granito muy
meteorizado, de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV – V y
resistencia grado 0 - 1.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.100
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
T-9
LOCALIZACIÓN
Antiguo campo de
futbol actualmente
abandonado y en el
borde izquierdo de la
carretera OU-0516. PK
1,80
GEOMETRÍA
Media
Ladera
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
120
4-5
45° a 63°
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
En la mayor parte del talud: Sustrato de jabre procedente de granito de Ourense (Formación
SGRODE). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de grano
grueso, color marrón blanquecino - beige y compacidad muy densa, hasta un granito
meteorizado de grano fino – medio y color marrón, con meteorización grado IV – V y
resistencia grado 0.
En la zona inicial del talud: Granito moderadamente meteorizado, equigranular de grano fino medio, color marrón blanquecino veteado marrón, meteorización grado III y resistencia grado 1
- 2.
En la mayor parte del talud: Granito de Ourense (Formación GRODE) ligeramente meteorizado,
equigranular de grano - medio, color gris claro, meteorización grado II y resistencia grado 3 - 4.
T-10
T-11
T-12
Cantera situada en las
afueras de Rante, junto
a la carretera local de
Rante a Curras
Polígono industrial
Barreiros
Borde
Izquierdo Carretera N525
PK 231,0
Polígono industrial
Barreiros
Borde
Izquierdo Carretera N525
PK 231,1
Hueco
cantera
100
16-17
56° a
subvertical
En zonas localizadas del talud y en su parte superficial existe jabre procedente de granito de
Ourense (Formación SGRODE). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena
equigranular de grano grueso, color marrón blanquecino - beige y compacidad muy densa,
hasta un granito meteorizado de grano fino – medio y color marrón, con meteorización grado
IV – V y resistencia grado 0 - 1.
Principalmente y en casi toda la zona superior del talud: Sustrato de jabre procedente de
granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una
arena equigranular de grano grueso, color beige y compacidad muy densa y, a más
profundidad está muy litificado y aparece como un granito muy meteorizado, equigranular de
grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
Trinchera
170
20-25
45° y 63°
En la parte inicial del talud en toda su altura (sureste) y en puntos de la zona inferior del
desmonte aparece un paquetón de una veintena de metros de espesor del sustrato rocoso
granítico de granito de Allariz (Formación GR), que en parte está episienitizado (Formación
EP). Es granito de grano fino, color marrón anaranjado a rosado, con meteorización grado II-III
y resistencia 2-4.
Media
Ladera
170
35-45
45°, 56° y
63°
Principalmente y en casi toda la zona superior del talud: Sustrato de jabre procedente de
granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una
arena equigranular de grano grueso, color beige y compacidad muy densa y, a más
profundidad está muy litificado y aparece como un granito muy meteorizado, equigranular de
grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
En profundidad el jabre pasa de forma progresiva a formar un sustrato rocoso granítico de
granito de Allariz (Formación GR). Es granito de grano fino - medio, color marrón anaranjado a
rosado, con meteorización grado II-III y resistencia grado 2-4.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
ESTABILIDAD
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Estabilidad general actual buena. Se observa en zonas
localizadas la existencia de pequeñas caídas de cuñas y
bloques rocosos de volumen inferior a medio metro cúbico, con
formación de pequeñas depresiones. En puntos localizados de
jabre existen pequeñas cárcavas erosivas con acumulación de
tierras en su pie.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. Se observan cicatrices
originadas por antiguas caídas de cuñas y bloques de tamaño
inferior a 1 - 2 m3. Al ser una explotación de bloques de piedra
es difícil precisar que inestabilidades no han sido provocadas
durante la extracción del material.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. Se observan en zonas
localizadas, cicatrices de antiguas caídas tipo suelo de jabre
situadas en la zona de coronación del talud, y de dimensiones
métricas, además de la formación puntual de pequeños
regueros erosivos. En las zonas de roca más sana existen
indicios de caídas de cuñas y bloques rocosos de pequeñas
dimensiones originados durante el proceso de arranque y
excavación del talud. En las zonas de jabre el talud está
ligeramente vegetado.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena en conjunto. Existen
importantes zonas del talud donde se han debido producir
caídas significativas de jabre que hayan afectado al talud en
casi toda su altura. No se puede descartar que la plataforma
contenida con un muro de bloques situada al pie de la zona de
mayor altura de desmonte, sea un refuerzo de pie para contener
una inestabilidad general del talud en esa zona. En una de las
bermas se han observado varias grietas de tracción paralelas y
de orientación longitudinal al talud, de hasta una decena de
metros de longitud. Se cree que debe ser común la caída de
pequeñas piedras en periodos lluviosos.
Refuerzo al pie del talud
Talud gunitado
Malla electrosoldada
Bulones de barra
Drenes californianos
Muros menores de bloques y
escollera
Malla de triple torsión
10 anclajes cosidos con viga
riostra
Pág. 6.101
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
T-13
T-14
T-15
LOCALIZACIÓN
Vía de Servicio
Polígono industrial
Barreiros Borde
Izquierdo Carretera
N-525 PP.KK. 231,15231,23
Vía de Servicio
Polígono industrial
Barreiros Borde
Izquierdo Carretera
N-525 PP.KK. 231,23231,35
Vía de Servicio
Polígono industrial
Barreiros Borde
Izquierdo Carretera
N-525 PP.KK. 231,35231,49
GEOMETRÍA
Media
Ladera
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
80
17
45°, 56° y
63°
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
En casi toda la zona superior del talud, en la zona baja de la parte inicial y en toda la parte
final: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz (Formación S GR). El jabre varía desde
la zona más superficial, entre una arena equigranular de grano fino-medio, color blanco a
marrón claro y compacidad muy densa y, a más profundidad está muy litificado y aparece
como un granito muy meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón amarillento,
meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
En la zona central y de mayor altura del desmonte aparece un paquetón del sustrato rocoso
granítico - aplítico de ligera a moderadamente meteorizado de granito de Allariz (Formación
GR) y por encima aplitas (Formación APL). Es granito de grano fino-medio, color marrón
anaranjado a rosado, con meteorización grado II-III y resistencia grado 2-4.
Media
Ladera
90
8
45°
En la parte inferior de casi todo el todo talud aparece el sustrato rocoso del granito de Allariz
moderadamente episienitizado (Formación EP). Es episienita equigranular de grano medio–
grueso, color blanco a gris muy claro, resistencia grado 1–2 y meteorización grado III. En la
coronación del talud existe un nivel de aplita de grano fino y color marrón, con resistencia
grado 2 y meteorización grado III.
En el resto y en zonas localizadas de la parte más superficial aparece jabre procedente de
granito episienitizado (Formación SEP). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una
arena equigranular de grano grueso, color blanco y compacidad muy densa y, a más
profundidad aparece un material muy meteorizado, equigranular de grano grueso, color marrón
amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
Principalmente excepto en zonas muy localizadas de la parte inferior en el final del talud:
Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz (Formación SGR). El jabre varía desde la
zona más superficial, entre una arena equigranular de grano grueso, color marrón
blanquecino-beige y compacidad muy densa hasta un granito de meteorizado a
completamente meteorizado, de grano medio–grueso, color marrón claro, meteorización grado
IV–V y resistencia grado 0-1.
Media
Ladera
140
20
45° y 56°
En una zona localizada de la parte inferior del final del talud: granito moderadamente
meteorizado, equigranular, grano grueso, color marrón blanquecino, meteorización grado III y
resistencia grado 2.
ESTABILIDAD
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras, aunque el
aspecto irregular de la cara del talud indica que en la zona de
roca más sana si se han debido producir caídas de cuñas y
bloques de roca menores. En la zona de jabre se observan
erosiones localizadas poco significativas.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. No se observan caídas de
cuñas y bloques rocosos significativos, ni erosiones
destacables. Sólo arenización superficial de la cara del talud en
las zonas de jabre.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. En la parte baja de la zona
final del talud, se observan indicios de alguna pequeña caída de
bloques o cuñas rocosas de volumen inferior a medio metro
cúbico, y la caída ocasional de pequeñas piedras. No existen
erosiones significativas.
Ninguna.
En una zona de la coronación del talud en su mitad inicial existen de 2 a 3 metros de espesor
máximo de depósitos coluvio–eluviales (Formación QCE) formados por arena limosa densa de
color marrón oscuro y con escaso contenido de grava y raíces.
T-16
Vía de Servicio
Polígono industrial
Barreiros Borde
Izquierdo Carretera
N-525 PP.KK. 231,49231,62
Media
Ladera
150
39
45° y 72°
En la zona superior de buena parte del desmonte aflora el jabre procedente del granito de
Allariz (Formación SGR) a veces episienitizado (Formación SEP). El jabre es una arena
equigranular de grano fino-medio, color beige y compacidad muy densa.En la mayor parte del
talud, a veces en toda su altura, existe granito moderadamente meteorizado, equigranular de
grano medio-grueso, color marrón blanquecino, meteorización grado III y resistencia grado 2.
Intercalados entre los granitos existen a techo y muro dos niveles de granito episienitizado
moderadamente meteorizado, de grano fino–medio, color marrón rosado, meteorización grado
III y resistencia grado 2.En una zona localizada del pie del talud existe una importante
acumulación de derrubios arenosos flojos con escaso contenido de grava.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Estabilidad general actual buena, excepto en una zona
localizada asociada a una falla donde se ha producido una
caída del talud en toda su altura limitada a la zona de falla. En
el resto se observan indicios de caídas ocasionales en la
cabecera del talud de cuñas y bloques rocosos de volumen
inferior a los dos metros cúbicos. No existen erosiones
significativas aunque si una marcada arenización de ciertas
zonas en la cara del talud.
Ninguna. Excepto
sobreexcavación y retranqueo
en el pie de la zona de falla
Pág. 6.102
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
T-17
T-18
T-19
LOCALIZACIÓN
Ramal
Polígono industrial
Barreiros Borde
Izquierdo Carretera
N-525 PP.KK. 231,28231,47
Borde Izquierdo
Carretera N-525
PP.KK. 231,42-231,63
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
240+110-240+210
GEOMETRÍA
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
240+360-240+600
Borde
Izquierdo
Borde
Izquierdo
Trinchera
190
4
45° y 56°
En una zona localizada de 20 m de longitud situada en la parte inicial del talud: Granito
moderadamente meteorizado, equigranular de grano fino-medio, color marrón blanquecino
veteado marrón, meteorización grado III y resistencia grado 2. En la zona media del talud
también existe un dique de aplita subvertical moderadamente meteorizada de 2–3 metros de
anchura.
En la mayor parte de la longitud del talud y en toda su altura: Sustrato de jabre procedente de
granito de Allariz (Formación SGR). El jabre es un granito meteorizado de grano fino–medio,
color marrón, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
210
7
45° y 56°
En dos zonas localizadas de unos 20 m de longitud situada en la parte inicial y en el medio del
talud: granito y aplita moderadamente meteorizados, equigranulares de grano fino-medio, color
marrón blanquecino veteado marrón, meteorización grado III y resistencia grado 2.
100
10 BI /
20 BD
34° y 45°
En la mayor parte del talud: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz o de aplitas
(Formaciones SGR y SAPL). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena
equigranular de grano grueso, color marrón blanquecino-beige y compacidad muy densa,
hasta un granito meteorizado de grano grueso y color marrón, con meteorización grado IV–V y
resistencia grado 0.
Trinchera
240
10 BI /
20 BD
34° y 45°
En la mayor parte del talud: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz o de aplitas
(Formaciones SGR y SAPL). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena
equigranular de grano grueso, color marrón blanquecino-beige y compacidad muy densa,
hasta un granito meteorizado de grano grueso y color marrón, con meteorización grado IV–V y
resistencia grado 0.
En la el talud frontal y en la parte inferior de ambos taludes en su zona final: Aplita (Formación
APL) moderadamente meteorizada, equigranular de grano fino, color marrón claro,
meteorización grado III y resistencia grado 1-2.
T-21
T-22
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
241+070-241+330
FF.CC ZamoraOrensePP.KK.241+570241+620
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
En casi toda la longitud del talud: Sustrato de jabre procedente de granito de Allariz
(Formación SGR). El jabre es un granito meteorizado de grano fino – medio, color marrón,
meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
En el talud frontal y en buena parte del talud derecho: Aplita (Formación APL) moderadamente
meteorizada, equigranular de grano fino, color marrón claro, meteorización grado III y
resistencia grado 1-2.
T-20
ESTABILIDAD
En la zona central y de mayor altura de ambos taludes aparece el sustrato rocoso de
moderada a ligeramente meteorizado de granito de Allariz (Formación GR). Es un granito
equigranular de grano medio-grueso con cristales parcialmente orientados, color marrón
amarillento a gris, resistencia grado 1–3 y meteorización grado II-III.
Trinchera
Borde
Izquierdo
260
50
7 BI / 12
BD
6 BI / 1
BD
45° y 63°
45° y 63°
En el resto del talud aparece jabre procedente de granito de Allariz (Formación SGR). El jabre
varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de grano grueso, color beige
y compacidad muy densa y, a más en profundidad aparece un granito muy meteorizado,
equigranular de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y
resistencia grado 0.
En la casi la totalidad del talud aparece el sustrato rocoso de moderada a ligeramente
meteorizado del granito de Orense (Formación GRODE). Es granito porfídico de grano grueso,
color gris claro, resistencia grado 1–3 y meteorización grado II-III.De forma muy escasa, en
zonas puntuales de la parte superior del talud aparece jabre procedente de granito de Orense
(Formación SGRODE). El jabre se presenta como un granito porfídico muy meteorizado, de
grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Estabilidad general buena. No se observa caída de cuñas y
bloques rocosos, ni caída de piedras o erosiones significativas.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras. Tampoco se
observan erosiones significativas.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. Se observa en zonas
localizadas la existencia de antiguas pequeñas caídas de
cuñas y bloques rocosos de volumen inferior a medio metro
cúbico, con formación de pequeñas depresiones.
Estabilidad general actual buena. Sólo se observa en zonas
muy localizadas la existencia de cicatrices de antiguas
pequeñas caídas de cuñas y bloques rocosos de volumen
inferior a medio metro cúbico, con formación de pequeñas
depresiones. No existen erosiones significativas aunque si una
marcada arenización de ciertas zonas en la cara del talud.
Ninguna. Excepto muro de
hormigón de 2 m de altura en la
parte inicial del talud izquierdo.
Talud bastante vegetado.
Ninguna. Excepto muro de
hormigón de 3 m de altura y
unos 20 m de longitud situado
en la zona inicial del talud
derecho. Talud bastante
vegetado.
Estabilidad general actual buena. En las zonas de talud
subvertical y roca sana, se observan antiguas caídas de
bloques y cuñas rocosas de volumen máximo inferior al metro
cúbico con formación de depresiones. Arenización superficial de
la cara del talud en las zonas de jabre.
Ninguna.
Estabilidad general actual buena. En las zonas de talud
subvertical y roca sana, se observan antiguas caídas de
bloques y cuñas rocosas de volumen máximo inferior al metro
cúbico con formación de depresiones en la cara del talud.
Ninguna.
Pág. 6.103
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
T-23
LOCALIZACIÓN
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
241+960-242+100
GEOMETRÍA
Media
Ladera
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
140
2 BI / 8
BD
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
En la zona inicial y central de ambos taludes aparece sobre todo en su zona inferior, el
sustrato rocoso de moderada a ligeramente meteorizado de granito de Orense (Formación
GRODE). Es granito porfídico de grano grueso, color gris a marrón, resistencia grado 1–3 y
meteorización grado II-III.
45° y 63°
En el resto del talud aparece jabre procedente del granito de Orense (Formación SGRODE). El
jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de grano grueso, color
beige y compacidad muy densa y, a más en profundidad aparece un granito muy meteorizado,
de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0.
ESTABILIDAD
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras, aunque el
aspecto irregular de la cara del talud indica que en la zona de
roca más sana si se han debido producir caídas de cuñas y
bloques de roca menores. En la zona de jabre se observan
erosiones localizadas poco significativas y arenización de la
cara del talud.
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Ninguna. Excepto muretes de
hormigón de 1 m de altura en el
pie de la zona inicial de ambos
taludes.
En la parte central del lado derecho del talud aparece el sustrato rocoso de granito de Orense
(Formación GRODE) de moderada a ligeramente meteorizado. Es granito porfídico de grano
medio, color gris claro en zonas amarillento, resistencia grado 3–4 y meteorización grado II-III.
En la zona inicial del talud derecho y en la media del izquierdo aparece un dique de 1 a 2
metros de espesor y con buzamiento muy variable de aplita de grano fino y color marrón, con
resistencia grado 2–3 y meteorización grado II-III.
T-24
Carretera en
construcción Ramal
Rairo-Bemposta PP.KK.
1+220-1+320 (obra)
Trinchera
100
4 BI / 10
BD
56° y 63°
T-25
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
242+110-242+230
Trinchera
120
2 BI / 8
BD
45° y 63°
Estabilidad general actual buena. Se observan cicatrices y
huecos de cuñas y bloques rocosos significativos originados por Ninguna. Excepto la berma, que
el arranque del material. No se observan erosiones destacables.
en realidad forma parte de la
En ambos extremos del talud derecho y en la mayor parte del izquierdo aparece jabre
Sólo arenización superficial de la cara del talud en las zonas de
vía de servicio.
procedente del granito de Orense (Formación SGRODE). El jabre en general aparece de forma jabre.
escasa como una arena bastante litificada, de grano grueso, color blanco y compacidad muy
densa y, más comúnmente como un granito porfídico disgregable, de moderada a
completamente meteorizado, de grano medio, color marrón amarillento, meteorización grado
IV–V y resistencia grado 0-1.
En la mayor parte del desmonte, excepto en su zona inicial, aparece el sustrato rocoso de
moderada a ligeramente meteorizado de granito de Orense (Formación GRODE). Es granito
porfídico de grano grueso, color gris a marrón, resistencia grado 1–3 y meteorización grado IIIII.
Estabilidad general actual buena. En la parte baja de la zona
En la zona inicial del talud aparece jabre procedente de granito de Orense (Formación
final del desmonte, se observan indicios de alguna pequeña
Ninguna. Excepto el muro de
SGRODE). El jabre varía desde la zona más superficial, entre una arena equigranular de grano caída de bloques o cuñas rocosas de volumen inferior a medio
contención del borde derecho
grueso, color beige y compacidad muy densa y, a más profundidad aparece un granito muy
metro cúbico, y la caída ocasional de pequeñas piedras. No
del desmonte.
meteorizado, de grano grueso, color marrón amarillento, meteorización grado IV–V y
existen erosiones significativas.
resistencia grado 0.
El muro de contención del borde derecho del desmonte contiene depósitos de fondo de
vaguada de naturaleza arenolimosa floja.
T-26
Carretera en
construcción Ramal
Rairo-Bemposta PP.KK.
0+900-1+040 (obra)
Trinchera
140
14
56° y 72°
En la parte inferior de la zona inicial y en la central del talud izquierdo y en puntos localizados
de la parte inferior del talud derecho aparece el sustrato rocoso de moderado a ligeramente
meteorizado del granito de Orense (Formación GRODE), que en general está bastante
fracturado. Es granito equigranular de grano fino o medio según la zona, color gris claro
blanquecino con numerosas pátinas de óxidos, en general bastante fracturado, con resistencia
grado 3–4 y meteorización grado II-III. En la zona inicial y en la parte media del talud izquierdo
aparece aplita de grano fino y color marrón, con resistencia grado 2–3 y meteorización grado
II-III.
En el resto aparece jabre procedente del granito de Orense (Formación SGRODE). El jabre en
general aparece de forma escasa como una arena bastante litificada, de grano grueso, color
gris-blanco y compacidad muy densa y, más comúnmente como un granito porfídico
disgregable, de moderada a completamente meteorizado, de grano medio, color marrón
amarillento, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Estabilidad general actual buena. Se observan cicatrices y
huecos de cuñas y bloques rocosos significativos originados por
caídas menores o por el proceso de arranque del material.
Caída o chineo ocasional de piedras menores. No se observan
erosiones destacables, sólo arenización superficial de la cara
del talud en las zonas de jabre.
En el talud derecho, para
asegurar la estabilidad de la
torre de alta tensión, se han
colocado entre los PPKK
0+970–0+995 (aprox.), anclajes
de tipo bulón de barra
distribuidos en 7 filas. Drenes
californianos. Malla
electrosoldada embebida en
gunita. Finalmente todo el
conjunto se ha protegido con un
muro de hormigón de geometría
trapezoidal de unos 25 m de
longitud en su base y 8 m en
coronación.
Pág. 6.104
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD
T-27
LOCALIZACIÓN
FF.CC Zamora-Orense
PP.KK.
242+365-242+405
GEOMETRÍA
Trinchera
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
40
11 BI /
10 BD
ESTABILIDAD
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
Estabilidad general buena. No se observa caída de cuñas y
bloques rocosos, ni caída de piedras o erosiones significativas.
Existe una intensa arenización superficial de la cara del talud en
las zonas de jabre.
Ninguna.
En toda la longitud y altura del talud: sustrato de jabre procedente del granito de Orense
(Formación SGRODE) con zonas puntuales de bolos redondeados de granito de Orense con
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
meteorización grado III contenidos en el jabre. El jabre es un granito meteorizado de grano
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras. Tampoco se
fino–medio, color marrón, meteorización grado V, puntualmente grado IV y resistencia grado 0- observan erosiones significativas.
1.
Ninguna.
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
En la mayor parte del talud: sustrato de jabre procedente del granito de Orense (Formación
SGRODE). El jabre es un granito meteorizado de grano medio-grueso, color marrón,
meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
45°
En dos zonas localizadas junto a la boquilla del túnel: granito moderadamente meteorizado,
equigranular de grano medio-grueso, color marrón blanquecino veteado marrón, meteorización
grado III y resistencia grado 2.
T-28
Carretera en
construcción Ramal
Rairo-Bemposta PP.KK.
0+900-1+040 (obra)
T-29
Talud sur de pequeño
préstamo en lado
derecho de camino que
une el polígono
Barreiros y la población
de Rante
Media ladera
de planta
curva
T-30
Zona sureste del
polígono industrial
Barreiros
Media ladera
con
geometría
irregular
200
13
45° y 72°
Principalmente y en toda la montera del talud (5 a 7 m superiores): Sustrato de jabre
procedente de episienita (Formación EP). El jabre varía desde la zona más superficial, entre
Estabilidad general actual buena. Se observa en zonas
una arena muy densa, equigranular de grano grueso, y color marrón rosado, a en profundidad localizadas, la formación puntual de pequeños regueros
estar litificado y aparecer como una episienita muy meteorizada, equigranular de grano grueso, erosivos.
color marrón rosado claro, meteorización grado IV–V y resistencia grado 0-1.
T-31
Zona sureste del
polígono industrial
Barreiros
Media ladera
con
geometría de
planta en L
150
10
56° y 63°
Jabre procedente de episienita (Formación EP), que varía desde la zona más superficial, entre
una arena muy densa, equigranular de grano grueso, y color marrón rosado, a en profundidad
estar algo litificado con meteorización grado V y resistencia grado 0.
Estabilidad general actual buena. En la zona del muro se debió
producir una caída de suelos de la parte superior del talud. No
se observa formación de regueros erosivos.
En parte del talud muro de
bloques de piedra de cantería
colocada (unos 20 m de
longitud y 6-7 m de altura)
T-32
Zona sursuroeste del
polígono industrial
Barreiros
Media ladera
con
geometría
irregular
56° y 72°
Principalmente y en un espesor muy variable de la montera del talud (3 a 10 m superiores)
aparece jabre procedente de episienita (Formación EP), que en superficie es una arena muy
densa, equigranular de grano grueso, color marrón rosado y en profundidad está litificado y
aparece como episienita meteorizada, equigranular de grano grueso, color marrón rosado
claro, meteorización grado III - IV y resistencia grado 1-2.
Estabilidad general actual buena. Se observan en zonas
localizadas, la formación puntual de pequeños regueros
erosivos.
Ninguna. Talud muy vegetado
Trinchera
200
50
3 BI / 4
BD
6
45°
45° y 72°
En la mayor parte de la longitud del talud y en toda su altura: Sustrato de jabre procedente de
episienita (Formación EP). El jabre es de grano grueso y procede de episienita meteorizada de
grano fino–medio, color marrón rosado claro, meteorización grado IV–V y resistencia grado 01.
En una zona localizada aparecen suelos coluvio-eluviales (Formación QCE) de naturaleza
arenosa y color marrón oscuro (medianamente densa).
350
12
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Estabilidad general actual buena. No se observan indicios de
caída de bloques o cuñas, ni de pequeñas piedras. Tampoco se
observan erosiones significativas. Talud recientemente
excavado.
Ninguna.
Ninguna.
Pág. 6.105
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA PENDIENTE
(m)
(m)
TALUD
LOCALIZACIÓN
GEOMETRÍA
T-33
Camino forestal a unos
50 m del límite oeste
del polígono industrial
Barreiros
Media ladera
con
geometría en
planta recta
50
7
T-34
Camino forestal a unos
50 m del límite oeste
del polígono industrial
Barreiros
Media ladera
con
geometría en
planta recta
50
5
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
ESTABILIDAD
MEDIDAS CORRECTORAS
EXISTENTES
45° y 56°
En la mayor parte del talud, sustrato rocoso de granito de Orense (Formación G RODE)
moderadamente meteorizado que es un granito equigranular de grano medio y color marrón –
gris claro bastante fracturado, con meteorización grado III y resistencia grado 1 - 2. En una
zona del talud aparece jabre que es una arena muy densa, equigranular de grano medio grueso y color marrón claro.
Estabilidad general buena. Se observa en zonas localizadas
irregularidades en la cara del talud probablemente originadas
por caídas de cuñas y bloques durante su excavación.
Ninguna.
45°
Jabre procedente de granito de Orense (Formación SGRODE) y formado por arena muy densa,
equigranular de grano medio – grueso y color marrón claro.
Estabilidad general buena. Se observa alguna caída localizada
de suelos en coronación del talud y regueros erosivos
localizados.
Ninguna.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.106
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como se ha indicado en el apartado anterior, se han adoptado diferentes taludes para las
coluviales y de fondo de vaguada son válidos para la construcción de los rellenos de la
distintas situaciones: taludes en suelos cuaternarios y de alteración del sustrato, taludes en
plataforma, incluida la coronación y el material de sustitución en fondo de desmonte;
roca definitivos y provisionales y con muros claveteados. En los taludes en jabre y roca, por
mientras que el empleo de los suelos terciarios se limitará a los rellenos de caminos,
lo general, se excavará el metro superior con una inclinación 2(H):1(V) donde se ha
siempre que se puedan diferenciar durante su excavación del jabre en el que se apoyan o
estimado que puedan existir suelos. Siguiendo las recomendaciones de ADIF, los taludes se
por el excedente de materiales del tramo, se retirarán a zona de relleno de sobrantes.
han diseñado sin bermas, ya que no existen en ellos contactos con cambios litológicos
significativos que faciliten la definición de las mencionadas bermas. Únicamente y para
El material del macizo rocoso de las formaciones G R y GRODE se podrá emplear en la
mejorar la estabilidad general y reducir la ocupación, se dispondrán bermas en el borde
construcción de los rellenos de la plataforma ferroviaria como material tipo pedraplén
derecho del desmonte D-5 de mayor altura, que además se protegerá mediante un muro
cuando aparece sano y como material tipo todo-uno cuando se ha estimado que se
claveteado con inclinación 1(H):3(V). Este tipo de muro también se construirá en los
excavará con meteorización grado IV.
desmontes del borde derecho de acceso al túnel de Curuxeirán para limitar la ocupación,
pero con inclinación vertical.
Los únicos materiales que se excavarán en los desmontes y que no serán válidos para la
construcción de los rellenos, corresponden a rellenos antrópicos de distinta naturaleza, RE,
Con los análisis de estabilidad realizados en taludes en roca, sin considerar en los que se
RP y R2, que se retirarán a vertedero.
dispondrá un muro claveteado, no será necesario adoptar medidas preventivas para el
sostenimiento de las pequeñas caídas de bloques y cuñas que se puedan generar en el
Los aspectos relacionados con la utilización de los materiales excavados en la traza se
macizo rocoso. En los taludes en materiales tipo suelo con las inclinaciones propuestas
encuentran detalladamente analizados en el Anejo 4 Estudio de Materiales.
tampoco será necesario definir medidas adicionales, excepto el muro claveteado en el
desmonte de mayor altura que se excavará en jabre.
6.3.4. Excavabilidad
6.3.3. Materiales
Las estimaciones de excavabilidad de los materiales del tramo se basan en las
observaciones de campo realizadas en los taludes del entorno.
Los desmontes se excavarán mayoritariamente en materiales tipo suelo del manto de
alteración tipo jabre, el sustrato meteorizado granítico de las formaciones Granito de Allariz
El macizo rocoso de las formaciones GR y GRODE requerirá de voladura para su excavación
y Granito de Ourense (GR y GRODE), y en menor proporción en el sustrato rocoso sano y la
cuando aparece con meteorización grado III o inferior. El proceso de voladura en los
formación CEDF de suelos terciario-cuaternario.
desmontes de la plataforma, tanto los definitivos como los provisionales de los túneles
artificiales, se recomienda mediante precorte con objeto de crear una superficie de
Los materiales tipo suelo, que se excavarán en la mayoría de los desmontes del tramo,
excavación lo más regular posible, sin resaltes, y evitar fracturar el macizo rocoso en la
corresponden a los jabres de las formaciones SGR y SGRODE, y en mucha menor proporción a
superficie final del talud. Previa a la perforación se retirarán los suelos y sustrato
suelos cuaternarios coluviales y terciarios de las formaciones QCE y CEDF o de fondo de
meteorizado que pueda existir con medios mecánicos. Por la proximidad a la plataforma del
vaguada de la formación QFV. De acuerdo a los datos disponibles, los suelos tipo jabre,
ferrocarril Zamora-Ourense y varias viviendas en la segunda mitad del tramo, puede ser
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.107
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
necesario emplear voladuras en bancos de poca altura protegidas para evitar las
continuidad a este tipo de material del estribo del viaducto de Mesón de Calvos
proyecciones o realizar la excavación mediante martillo picador cuando se considere
contiguo.
necesario.
 En el tramo entre los PPKK 7+955-8+160 en el que se deben sanear rellenos
antrópicos de distinta naturaleza y suelos cuaternarios con malas características
El sustrato rocoso granítico con meteorización grado IV o V se estima que será ripable y
geotécnicas. En este tramo se sobreexcavará en las profundidades recomendadas y
ocasionalmente excavable con medios mecánicos.
se sustituirá el material por un suelo que cumpla con las condiciones anteriores,
además de limitar el contenido mínimo de finos al 25% para dotar al suelo de cierta
El resto de materiales del tramo, incluido el jabre de las formaciones S GR y SGRODE, serán
impermeabilidad, por tratarse de una zona con el nivel de agua próximo a la
excavables con medios mecánicos convencionales.
superficie. Este material de sustitución podrá proceder de la traza.
6.3.5. Caracterización y tratamiento del fondo de la excavación
Las secciones con fondo de desmonte en roca alternan con las de suelos a lo largo del
tramo, pero no tienen una longitud suficiente que permita definir un espesor de la capa de
Las investigaciones realizadas y la información disponible, indican que en parte de los
forma distinto, por lo que de forma homogénea para dar continuidad a la sección de la
desmontes su fondo quedará en el sustrato rocoso de las formaciones G R y GRODE, válido
plataforma se ha proyectado una capa de forma de 60 cm en todo el tramo.
para el apoyo de la capa de forma, y el resto en suelos de distinta naturaleza, con
predominio de aquellos tipo jabre con carácter granular que también son válidos para el
6.3.6. Análisis de estabilidad de desmontes en roca
apoyo de la capa de forma. Únicamente en un tramo el fondo de desmonte quedará en
materiales tipo relleno o suelos de mala calidad en los que será necesario sanear para
Los desmontes del tramo que se excavarán en su totalidad en roca presentan un pequeño
construir la plataforma.
recubrimiento de suelos y roca meteorizada, en general inferior a un metro, por lo que el
análisis de estabilidad realizado se basa en el cálculo de los bloques y cuñas que se forman
En todo el tramo se ha proyectado una plataforma convencional sobre balasto. Los
por las intersecciones de planos de discontinuidad del macizo rocoso y que quedan
materiales existentes en el fondo de desmonte cumplen las especificaciones requeridas por
descalzados por la excavación del talud.
ADIF para los materiales en fondo de excavación; su contenido de finos es inferior al 40% y
el límite líquido es menor de 40. Con las siguientes excepciones:
Ya se ha comentado que el sustrato rocoso granítico en el que se excavarán los desmontes
se encuentra fracturado con una importante red de juntas subverticales con cierta dispersión
 En un pequeño tramo antes del túnel de Rante, en fondo de desmonte será
en la dirección y buzamiento, y una serie de juntas con buzamientos bajos más dispersas y
necesario realizar un saneo de espesor variable, para retirar unos suelos coluvio-
con una gran variación en dirección. Esta estructura se observa en los afloramientos en los
eluviales en los que se ha interpretado que se ha producido un deslizamiento en el
que se han realizado las estaciones geomecánicas, tanto en el EGG como en esta fase de
contacto con el sustrato de jabre. En esta zona el material de sustitución será un
Proyecto.
suelo granular tratado con cemento tipo MT de las cuñas de transición para dar
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.108
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La estructura irregular del macizo también se observa, de forma analítica, a la vista de la
dispersión de los datos tomados en estas estaciones geomecánicas. En las siguientes
figuras se representan mediante proyección polar equiareal todas estas discontinuidades a
lo largo de los dos dominios considerados en el tramo, diferenciadas las correspondientes al
EGG de las del Proyecto:
Proyección polar de todas las discontinuidades medidas en el sustrato rocoso desde la salida del túnel de
Rante hasta el final del tramo. Estaciones geomecánicas del EGG y de Proyecto.
Por todo ello, resulta especialmente complicado realizar un análisis de estabilidad
‘convencional’ de tipo determinístico a partir de familias de discontinuidades bien definidas.
Así, en el macizo granítico el análisis que se realiza en este anejo es de tipo probabilístico,
Proyección polar de todas las discontinuidades medidas en el sustrato rocoso hasta el la salida del túnel de
Rante. Estaciones geomecánicas del EGG y de Proyecto.
de acuerdo al procedimiento que se describe a continuación, y ha de entenderse como un
cálculo aproximado pero que sí permite predecir el comportamiento del talud y establecer
unas medidas de estabilización y refuerzo.
El análisis de la estabilidad de los desmontes se ha realizado en dos fases. En una primera
fase se han analizado y agrupado por familias los datos geomecánicos tomados en las
estaciones. La agrupación de datos se ha realizado en los desmontes de forma
independiente en cada uno de ellos, con las estaciones más próximas. En este análisis se
ha comprobado la gran dispersión de datos, debida al grado de fracturación del macizo
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.109
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
rocoso. La agrupación por familias de discontinuidades se ha realizado intentando mantener
 El modelo de rotura aplicado es el de Barton-Bandis, según la fórmula:

un rango de variación no superior a 50 grados en dirección y buzamiento, concentrando el

 JCS 
  
' 
 n 

   n' tan  JRC  log10 
mayor número de datos, a pesar de lo cual a una parte de las juntas tomadas en campo no

se les ha podido asignar una familia y quedan fuera del análisis estadístico posterior. Este
estudio se ha realizado mediante la ayuda del programa DIPS (versión 6.015), desarrollado
por ROCSCIENCE.
En una segunda fase se han analizado las posibles intersecciones de juntas con posibilidad
de caída para los taludes propuestos en cada desmonte. Este estudio se ha realizado
mediante la ayuda del programa SWEDGE (versión 5.016), desarrollado por ROCSCIENCE.
Este programa permite realizar un análisis probabilístico de las posibles intersecciones y
donde:

=
Resistencia de pico
 n'
=
Fuerza normal efectiva
JRC =
Coeficiente de rugosidad de las juntas
JCS
=
Resistencia a compresión de las juntas

=
Ángulo de fricción básica
caída de bloques para un talud determinado, lo que hace posible analizar mejor el rango de
variación de cada familia de datos geomecánicos. El análisis se ha basado en las siguientes
hipótesis:
 Los parámetros geométricos de las juntas se han obtenido en las estaciones
geomecánicas más próximas al desmonte analizado en cada caso, discriminado
aquellas más lejanas, que por el grado de fracturación del macizo resultan poco
 Las distintas familias de juntas se han definido por un dato de orientación medio
representativas. Se han tomado datos del espaciado, continuidad y rugosidad de las
dentro de un rango de variación tanto en dirección como en buzamiento, fijado en
juntas (JRC), de los cuales se ha estimado un rango de variación medio de cada
casi todos los casos en un valor de la desviación estándar de 10, lo que permite
valor. Estos valores son los que se han utilizado en los cálculos de estabilidad y de
realizar un análisis probabilístico de todas las posibles intersecciones que pueden
forma conservadora los parámetros más desfavorables dentro del rango de valores
quedar descalzadas según la orientación e inclinación del talud. En las familias de
medios; así, el dato de rugosidad y espaciado considerado es el menor y la
discontinuidades en las que el número de datos tomados es escaso, el valor de la
continuidad la mayor que define el bloque generado por dos juntas. En el caso de la
desviación estándar se ha reducido debido a su menor variabilidad, indicando en
rugosidad se ha tenido en cuenta el efecto de la escala.
cada caso analizado el valor adoptado. Estos datos proceden del análisis realizado
con el programa DIPS con un total de 10.000 posibles planos por junta analizada.
 Los parámetros resistentes de las juntas han sido estimados de la siguiente manera:
la resistencia de las juntas se ha considerado a partir de los datos tomados en las
 Se han analizado las intersecciones de juntas en los taludes de los desmontes en
estaciones del EGG con el esclerómetro de Schmidt, variable entre unos 30 y 50
roca del tramo y taludes de las boquillas de los túneles y galerías de emergencia,
MPa; mientras que el ángulo de fricción básico se ha tomado de forma conservadora
considerando la variación en la orientación de éstos.
de la amplia bibliografía existente respecto a este parámetro, definido de forma
conservadora en 30 grados.
 En cada desmonte se ha considerado su altura máxima en todos los cálculos.
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Pág. 6.110
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
 En las estaciones geomecánicas no se ha reconocido fluencia de agua o surgencias
y en los taludes inventariados en las formaciones GR y GRODE únicamente se han
observado humedades y rezumes, interpretadas como infiltraciones superficiales del
agua de lluvia. En cualquier caso, se estima que todos los desmontes en roca se
excavarán en seco.
 Listado de los datos geomecánicos con los parámetros geométricos.
 Listado de salida de resultados del programa SWEDGE de los cálculos
representativos de cada desmonte.
 Figura del programa SWEDGE con la proyección estereográfica polar equiareal de
los polos de las juntas empleadas en el cálculo y sus intersecciones.
 Figura de resultados del programa SWEDGE en la que se compara el volumen de las
 En todos los cálculos se ha considerado la acción sísmica según los valores
bloques y cuñas generados con su factor de seguridad.
indicados en el apartado 5 “Sismicidad”. De acuerdo a lo indicado en el “Eurocódigo
8 Parte 5: Cimentaciones, estructuras de contención de tierras y aspectos
6.3.7. Análisis de estabilidad de desmontes en suelos
geotécnicos”, en los cálculos de estabilidad de taludes la acción sísmica en análisis
pseudo- estáticos debe tomarse como 0,5·ac en la componente horizontal, que se
Para el análisis de estabilidad de los taludes de desmontes en suelos se han realizado
reduce a su vez a la mitad de ésta en la componente vertical. El programa SWEDGE
tantos cálculos como posibles situaciones se han definido en las formaciones con
aplica la fuerza sísmica sin descomponerla, con la misma dirección que la línea de
materiales tipo suelo. La geometría y características de cada análisis se desarrollan en el
intersección de los dos planos que generan, junto con el talud, el bloque
apartado correspondiente al estudio individualizado de los desmontes, apartado 6.3.9.
potencialmente inestable. De forma conservadora se ha adoptado para el macizo
rocoso (materiales Tipo I) un valor equivalente a la componente horizontal tal que
Como método de cálculo se ha empleado el método de Bishop Simplificado, donde se
0,042·0,5·g= 0,021·g m/s2.
supone una superficie de rotura circular. Se ha utilizado el programa de cálculo SLIDE
(versión 5.044), desarrollado por ROCSCIENCE.
 El peso mínimo de los bloques se ha limitado a 0,1 t.
Los cálculos de estabilidad de desmontes en suelo se han realizado suponiendo dos
En el apartado de descripción individual de cada desmonte se presentan y analizan los
hipótesis: una sin acción sísmica y otra considerando la influencia de ésta en la estabilidad,
resultados de los cálculos probabilísticos.
comprobando que en ambas el factor de seguridad es adecuado. En los cálculos con
influencia de la acción sísmica el programa SLIDE permite aplicar en cada rebanada de
En el Apéndice 4 de Cálculos de Estabilidad de Desmontes y Muros Claveteados de este
cálculo una componente horizontal y otra vertical. Como se ha indicado en el apartado de
anejo se presentan, para cada desmonte analizado, las figuras y listados de los cálculos
desmontes en roca, el Eurocódigo 8 Parte 5 para los cálculos de estabilidad de taludes
representativos del estudio realizado:
limita el valor de la aceleración sísmica de cálculo al dividirlo entre dos para la fuerza
horizontal y entre cuatro la vertical. Los valores adoptados en cada caso se especifican en
 Proyección estereográfica polar equiareal de todos los datos geomecánicos
el apartado correspondiente de cada desmonte.
empleados en el cálculo, con los intervalos de cada familia y la orientación de los
taludes de desmonte.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.111
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Las figuras de los cálculos se presentan en el Apéndice 4 “Cálculos de Estabilidad de
taludes en roca más inclinados que el 1(H):1(V), lo cual sólo ocurre en los desmontes de
Desmontes y Muros Claveteados”.
entrada al Túnel de Rante, PPKK 6+140 - 6+165 Borde Izquierdo y PPKK 7+380 - 7+570
Borde Derecho.
Los cálculos para los taludes en suelos del tramo se han realizado a partir de los
parámetros resistentes obtenidos en el apartado anterior de ‘Caracterización geotécnica de
También se dispone este tipo de cunetón en el último desmonte del tramo con objeto de dar
los materiales’.
continuidad con la sección del tramo contiguo.
6.3.8. Sistemas de protección y refuerzo de taludes
6.3.8.1. Cálculos de estabilidad en desmontes con muros claveteados
Como conclusión de los análisis de estabilidad de los desmontes del tramo realizados en
Una situación especial la constituye parte del talud frontal del desmonte de la boquilla de
este anejo, tanto en materiales tipo suelo como en roca, se puede asegurar que éstos
salida de la galería de emergencia 1 y los desmontes D-5 y D-8, en los que para limitar la
validan las inclinaciones de los taludes recomendados y no será necesaria la ejecución de
ocupación de la excavación ha sido necesario proyectar un talud con inclinación elevada y
sistemas de protección en los taludes definitivos. En el siguiente apartado se analiza el caso
para lo cual se ha previsto un sostenimiento mediante un muro claveteado para asegurar la
especial que constituyen los desmontes con muros claveteados.
estabilidad de la excavación.
Sin embargo, no se puede asegurar que en los taludes frontales de las boquillas del Túnel
Criterios de diseño
de Rante, Túnel de Curuxeirán y de las galerías de emergencia no se produzcan
ocasionalmente pequeños desprendimientos de bloques y cuñas. Por este motivo, en estos
Para el diseño de taludes claveteados se ha empleado una combinación de las
desmontes es donde se ha previsto un sostenimiento consistente en:
recomendaciones expuestas en las siguientes publicaciones:
 Se dispondrá hormigón proyectado en dos capas de 5 cm de espesor cada una.

“Instrucción de hormigón estructural (EHE-08)” Ministerio de Fomento (2008).

“Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera”
 Entre las capas de hormigón se instalará malla electrosoldada.
Ministerio de Fomento 2004.

 También se dispondrán bulones de 6,0 m de longitud con una distribución de 2 x 2 m.
Transport, Federal Highways Administration, Publication FHWA-SA.96-069R. 1998.

Por otro lado, como resultado del estudio de las condiciones de estabilidad de los
“Manual for design & construction monitoring of soil nail walls” U.S. Department of
“Soil Nail Walls” Geotechnical Engineering Circular Nº 7. Publication FHWA0-IF-03017. 2003.
desmontes tampoco sería necesaria la disposición de cunetones Ritchie al pie de los
taludes en roca. No obstante, y para cumplir con los requerimientos habituales en los
trabajos de explanaciones ferroviarias de Adif, se han proyectado cunetones en zonas con
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.112
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En general se ha seguido el método de diseño expuesto en el FHWA (1998), adaptando sus
Análisis de estabilidad
criterios para cumplir con los requisitos de las normativas y recomendaciones Españolas del
EHE-08 (2008) y de la Guía de Diseño de Anclajes del Ministerio de Fomento (2004).
Los muros se han modelizado en distintos tramos en función de los materiales en los que se
excavarán y se han realizado análisis de estabilidad de las distintas zonas, tanto de
Adicionalmente, se han tenido en cuenta las indicaciones expuestas en la circular del FHWA
estabilidad interna como de estabilidad global, en las diferentes situaciones posibles de las
(2003) referente a la longitud teórica de los bulones a considerar en el cálculo de la
fases constructivas.
estabilidad global de la ladera claveteada, empleando métodos de equilibrio límite. Es
destacable que estas recomendaciones son menos restrictivas que las del FHWA (1998),
Para la comprobación de la estabilidad frente a la rotura, el cálculo se ha realizado
dado que no exigen una reducción teórica de la longitud real de los bulones en el cálculo de
suponiendo dos hipótesis: una sin acción sísmica y otra teniendo en cuenta la posible
estabilidad interno y global mediante los cálculos de equilibrio límite. Esta filosofía de no
influencia de ésta. En la tabla a continuación se indican los factores de seguridad que se
reducir la longitud de los bulones en el cálculo de estabilidad también es la recomendada
han considerado como aceptables para cada fase de análisis:
por la normativa BS 8006:1995 “Code of Practice for strengthened / reinforced soils and
other fills” y también en la guía CIRIA (2005) “Soil Nailing – Best Practice guide”. Por lo
FACTORES DE SEGURIDAD CONSIDERADOS
tanto, se considera correcto el empleo de este método, frente al expuesto en FHWA (1998).
Fase de Análisis
Factor de seguridad
El método de diseño empleado permite obtener las variables de los bulones necesarias para
Permanente
Permanente con sismo
Provisional
1,5
1,1
1,2
conseguir una correcta modelización de los mismos en los modelo de equilibrio límite. Las
variables de los bulones obtenidas del método de diseño son:

Capacidad de la cabeza de los bulones

Capacidad admisible en la barra

Carga admisible por arrancamiento del bulbo
En las situaciones temporales durante la construcción se ha considerado un factor de
seguridad de 1,20 de acuerdo a las recomendaciones de la “FHWA0-IF-03-017 - Soil Nail
Walls”.
Los cálculos se han realizado suponiendo superficies de rotura circulares mediante el
método de análisis de Bishop Simplificado. Para los cálculos de la estabilidad se ha utilizado
el programa de cálculo SLIDE desarrollado por RocScience.
El método empleado también permite comprobar la resistencia del sostenimiento de
hormigón proyectado, tanto temporal como permanente, frente a los esfuerzos a los que se
encuentra sometido.
En las zonas en las que se excavará el macizo rocoso la metodología de cálculo para
obtener el factor de seguridad de las intersecciones con posibilidad de movimiento en el
talud, es la misma que la indicada en el apartado anterior de ‘Análisis de estabilidad de
desmontes en roca’ con la ayuda del programa SWEDGE. El cálculo del sostenimiento
mediante hormigón proyectado y bulones se desarrolla en el apartado correspondiente al
estudio individualizado de los desmontes, apartado 6.3.9.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.113
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Los parámetros resistentes de los materiales en los que se excavará este talud son los

Investigación de Campo
obtenidos en el apartado anterior de ‘Caracterización geotécnica de los materiales’ y se
especifican en el siguiente apartado correspondiente al estudio individualizado de los
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
desmontes.
Sondeos:
SE-1+265, SV-1+475
Calicatas:
CD-1+125, CD-1+200, CD-1+395
Las figuras de los cálculos se presentan en el Apéndice 4 “Cálculos de Estabilidad de
Desmontes y Muros Claveteados”.

6.3.9. Estudio individualizado de los desmontes
Este desmonte con geometría en trinchera atraviesa un pequeño cerro alomado y conecta
Descripción
en la parte final con el estribo E-1 del viaducto sobre el río Mesón de Calvos.
En el siguiente apartado se describen y analizan los desmontes que se excavarán en el
tramo, incluidos los de las boquillas de los túneles y las galerías de emergencia.
El terreno en el que se excavará el desmonte corresponde a una montera continua, excepto
los extremos, de depósitos de terciario-cuaternario de la formación CEDF con un espesor de
6.3.9.1. Desmonte D-1. P.K. 1+040 – P.K. 1+468
hasta 6 m y un contacto interpretado entre la cota 335,0 y 335,5 con el sustrato de jabre. La
formación CEDF está constituida por arena marrón claro amarillento medianamente densa a

Geometría
densa con contenido variable de arcilla y lentejones en los que ésta predomina. Bajo estos
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
1+035
1+040
1+468
1+468
Longitud
(m)
433
428
Altura
máxima
materiales y en los que quedará el fondo del desmonte, aparece el sustrato de jabre del
Talud
(m)
12,5
12,0
metros. El jabre está formado por arena marrón y gris con bastante arcilla y compacidad
3(H):2(V)
derecho:
1+040
1+468
428
11,0
medianamente densa a muy densa en profundidad, con rechazo en todos los ensayos SPT
realizados en el sondeo SE-1+265 a partir de los 9 m de profundidad. Este jabre se
2(H):1(V)
transforma de forma neta a un sustrato rocoso granítico sano o meteorizado del granito de
1,0 m en
Allariz, GR, con resistencia grado 2 (equivalente a resistencia a compresión simple entre 5 y
coronación
Borde
granito de Allariz (formación SGR) con un espesor máximo estimado de hasta una decena de
3(H):2(V)
25 MPa).
El nivel de agua se ha reconocido en el sondeo SE-1+265 a unos 5 m de profundidad, por
encima del fondo de excavación en la mayor parte del desmonte. Se estima que durante la
excavación se abatirá el nivel freático, para lo que se instalará un dren profundo hasta el PK
1+420.
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Pág. 6.114
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
Con estos parámetros, nivel de agua próximo al contacto entre ambas formaciones y
deprimido al pie del talud, para una altura de talud de 12,5 m en el borde izquierdo y con
En todo el desmonte la plataforma se apoyará en jabre con contenido de finos inferior al
talud 3(H):2(V) y 1(H):1(V) en el metro superior, se ha obtenido un factor de seguridad de
40% y límite líquido menor de 40, por lo que no será necesario sustituciones en fondo de
1,94. Aplicando la acción sísmica el factor de seguridad se reduce a 1,85, ambos
desmonte. La plataforma se ha definido con un espesor de capa de forma de 0,60 m.
aceptables. Las figuras de los cálculos realizados se presentan en el Apéndice 4 de este
anejo.

Análisis

Excavabilidad y utilización del material
De acuerdo a la caracterización geotécnica de las formaciones que se excavarán, se han
estimado los siguientes parámetros resistentes para el cálculo de estabilidad de este
Los materiales de este desmonte serán excavables con medios mecánicos. El material que
desmonte:
se obtenga de la excavación del jabre (60%) se clasifica como apto para utilizar en la
construcción de los rellenos tipo terraplén del tramo, mientras que los depósitos de la
Formación CEDF. Depósitos terciario-cuaternario
formación CEDF (40%) se clasifican como no utilizables para la construcción de los rellenos
de la plataforma y por el excedente de materiales en el tramo, se retirarán a zona de relleno
Cohesión
c =
Ángulo de fricción  =
de sobrantes o se emplearán en la construcción de caminos.
10 kPa
32o
6.3.9.2. Desmonte D-2. P.K. 2+330 – P.K. 2+375
Formación SGR. Jabre

Cohesión
c =
Ángulo de fricción  =
Geometría
25 kPa
Situación (P.K.)
35o
A efectos del cálculo con la aceleración sísmica se ha considerado una columna de terreno
Borde
con 8 m de materiales del tipo III (suelos granulares medianamente densos de la formación
izquierdo:
CEDF y nivel superior de jabre) y por debajo del tipo I (suelos granulares muy densos).
Eje:
Según lo indicado en al apartado 5 de Sismicidad de este anejo, para los materiales del tipo
Borde
III se tiene una aceleración de cálculo ac = 0,067·g
m/s2,
mientras que en los del tipo I es ac
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
2+320
2+375
55
<1,0
2+330
2+375
45
1,0
2+335
2+390
55
2,5
2(H):1(V)
2(H):1(V)
= 0,042·g m/s2. El valor ponderado empleado en el cálculo para una profundidad de 30 m
como indica la norma sismorresistente, es ac = 0,049·g m/s2, cuya componente horizontal
de cálculo es ac·0,5 = 0,024·g m/s2 y la vertical ac·0,25 = 0,012·g m/s2.
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Pág. 6.115
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Investigación de Campo

Análisis
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
En este desmonte el análisis de estabilidad no se considera crítico por la altura de
Calicata:
excavación de un metro en el eje.

CD-2+320
Descripción

Excavabilidad y utilización del material
Pequeño desmonte que se excavará casi en su totalidad en suelos de jabre de las
El desmonte, excavado en suelos de alteración tipo jabre y depósitos coluvio-eluviales, será
formaciones SGR y SGRODE con un pequeño recubrimiento de depósitos coluvio-eluviales,
excavable con medios mecánicos. De estos suelos se obtendrá un material tipo terraplén,
formación QCE, en el comienzo.
clasificado como apto para la construcción de los rellenos, incluida la coronación.
Los depósitos cuaternarios QCE con un espesor inferior al metro, aparecen hasta el PK
6.3.9.3. Desmonte D-3. P.K. 2+605 – P.K. 2+650
2+340 y están formados por suelos arenosos medianamente densos. Bajo estos materiales
o aflorando en el resto del tramo, aparece hasta el PK 2+360 jabre de granito de Allariz

Geometría
(formación SGR) y después jabre de granito de Ourense (formación SGRODE), con un contacto
mediante falla interpretada. En ambos casos es un material esencialmente arenoso con un
Situación (P.K.)
Longitud
contenido escaso de limo o arcilla y compacidad densa a muy densa.
Borde
El nivel freático se ha interpretado a una profundidad de unos 9 m, por debajo del fondo del
izquierdo:
desmonte.

Eje:
Borde
Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
derecho:
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
2+615
2+650
35
11,0
2+605
2+650
45
12,5
3(H):2(V)
2(H):3(V)
2+600
2+650
50
20,0
2(H):1(V) 1,0 m en
coronación
El fondo del desmonte quedará en materiales de alteración del sustrato tipo jabre y
puntualmente en suelos coluvio-eluviales, con un contenido de finos inferior al 40% y límite

Investigación de Campo
líquido menor de 40, en los que se apoyará directamente la capa de forma con un espesor
proyectado de 0,60 m.
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Sondeo:
ST-2+700
Calicatas:
CD-2+635 y CD-2+640
Estaciones geomecánicas:
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7, 8, 9, 10 y 11
Pág. 6.116
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Descripción
La estructura del jabre es masiva y el granito sano presenta una estructura típica de macizo
rocoso fracturado con aspecto masivo por la escasez y gran espaciado de las juntas con
El tramo corresponde al desmonte de la boquilla este del túnel de Rante, que se excavará
varias familias subverticales y otras subhorizontales más irregulares.
en una ladera con fuerte pendiente transversal a la traza. La ladera está cubierta por
bosque y monte bajo con afloramientos graníticos dispersos. El desmonte tiene un
El nivel freático se ha interpretado subparalelo a la línea del terreno de la ladera, a una
desarrollo desigual en ambos bordes ya que en el borde izquierdo se ha proyectado la
profundidad de unos 4-5 m en su zona inferior y a unos 3 m en la superior. Se trata de un
plataforma de rescate del túnel. Fuera del tramo en el que se ha definido el desmonte, en la
nivel epidérmico asociado a los niveles superiores de sustrato meteorizado que se estima
excavación correspondiente al túnel artificial la altura en el borde derecho alcanza los 29 m.
se deprimirá durante la excavación.
En este tramo se ha incluido el análisis del talud frontal del túnel y los taludes laterales

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
provisionales.
El desmonte se excavará primero en una montera discontinua e irregular de jabre de granito
El fondo del desmonte entre el PK 2+625 y el final del tramo quedará en roca granítica. En
de Ourense (formación SGRODE) con un pequeño recubrimiento de depósitos coluvio-
el resto del desmonte la plataforma se apoyará en suelos tipo jabre de la formación SGRODE
eluviales (formación QCE) en el origen del tramo hasta el PK 2+610, constituidos estos
o materiales de sustitución del saneo de los depósitos coluvio-eluviales. Tanto el jabre como
depósitos por arena con algo a bastante arcilla medianamente densa a floja en el contacto
el material de sustitución presentan características adecuadas para el apoyo de la capa de
donde se ha interpretado una superficie de deslizamiento. El jabre es también de naturaleza
forma, con un contenido de finos inferior al 40% y límite líquido menor de 40. Para dar
arenosa densa a muy densa con escaso contenido de arcilla y algunas gravas y bolos de
continuidad en un tramo tan corto a la sección con la que se construirá el relleno anterior,
granito menos meteorizado. El espesor interpretado de jabre es de unos 6 m en la parte
todo con material tratado con cemento, en este desmonte el espesor de la capa de forma
inferior de la ladera y disminuye a menos de un metro en la parte alta y principalmente en el
sobre suelos se construirá con el mismo material tratado. En el tramo de fondo de desmonte
borde derecho donde aflora el sustrato rocoso del granito de Ourense (formación GRODE)
en roca se excavarán 0,60 m y se rellenará con material tratado con cemento hasta el
con resistencia grado 2 a 3 en profundidad (equivalente a resistencia a compresión simple
comienzo del túnel artificial.
entre 5 y 50 MPa). En el borde izquierdo del desmonte se ha interpretado que se excavará
principalmente en jabre y roca meteorizada por lo que el talud de excavación se ha

Análisis
proyectado más tendido que en el borde izquierdo en roca sana.
En el análisis de la estabilidad el desmonte se han diferenciado ambas márgenes en función
En la columna del sondeo ST-2+700 se ha reconocido un nivel de brechas hidráulicas
del material en el que se excavarán, suelos tipo jabre y roca meteorizada o roca sana. En
(formación ZBH) constituido por arena limosa gris anaranjado o marrón rojizo con algo de
los cálculos se ha considerado la altura máxima de desmonte en cada tipo de material.
grava y fragmentos de granito meteorizado y resistencia grado 0 (equivalente a resistencia a
compresión simple entre 0,25 y 1 MPa), que se excavará en la parte intermedia del talud
frontal de la boquilla con un espesor de unos dos metros y estructura subhorizontal.
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Pág. 6.117
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Desmonte en suelos y roca meteorizada
La geometría y suelos tipo jabre en los que se excavará parte del borde izquierdo del
desmonte tienen características similares a los mismos en los que se hará el D-1 que se
describe en un apartado anterior. La altura de desmonte en suelo del D-3 es menor que la
empleada en los cálculos del D-1, por lo que los factores de seguridad serán mayores que
los obtenidos en éste, de 1,95 y 1,86 con sismo.
Desmonte en roca
El análisis de estabilidad del desmonte se ha realizado suponiendo que los taludes de
mayor altura, correspondientes al borde derecho y talud frontal, se excavarán en roca sana
en toda su altura. En el caso del borde derecho, además del talud definitivo con pendiente
2(H):3(V) se ha analizado el talud provisional 1(H):5(V) correspondiente a la boquilla del
túnel. Con esta última pendiente también se excavará el talud frontal.
Los datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas al talud
Proyección polar de los datos de fracturación del desmonte D-3 (TD= Talud Derecho y TF=
Talud Frontal)
(7, 8, 9, 10 y 11 de Proyecto) se han intentado agrupar por familias de juntas. Estos datos
se han representado en proyección estereográfica con el plano medio de cada familia en la
siguiente figura.
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
características geométricas:
DESMONTE D-3. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Dirección de
Discontinuidad
Buzamiento
()
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
035
75
0,6-2,0
3-10
10
J2
285
55
0,6-2,0
10
8
J3
355
80
0,6-2,0
3
10
J4
105
60
0,6-2,0
3-10
10
J5
135
35
0,6-2,0
1-3
16
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Pág. 6.118
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en estaciones
propuesto la instalación de medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar
geomecánicas del EGG realizadas en granitos de la formación GRODE, a las juntas se les ha
de lo cual se recomienda que durante la obra deberá haber un técnico especializado que
asignado una resistencia de 50 MPa.
pueda definir alguna actuación especial.
En el caso de la familia de juntas J5 con únicamente dos datos y tomada como modelo de
Talud borde derecho temporal y talud frontal
las escasas juntas subhorizontales, para el cálculo de estabilidad se ha limitado el valor de
la desviación estándar de la dirección y buzamiento a un tercio del resto de familias (valor
En el análisis de estabilidad del talud derecho provisional y el talud frontal de la boquilla del
de 3).
túnel de Rante se ha considerado una altura máxima de 17 m con pendiente 1(H):5(V) y por
encima una pendiente 2(H):3(V) en el borde derecho y 3(H):2(V) en el frontal. Con estas
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
geometrías se obtienen los siguientes resultados:
posibilidad de movimiento en ambos taludes, derecho y frontal.
TALUD BORDE DERECHO TEMPORAL
Talud 1(H):5(V)
Talud borde derecho permanente
Número de intersecciones
Para el talud permanente recomendado en el borde derecho en toda su altura y
Intersección
Total
Posibles
J1 – J5
3190
0
J1 – J4
208
0
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
(0%)
-
0,006
3,0
(FS mínimo)
(0%)
-
3,807
1,5
(FS mínimo)
Inestables
(FS<1,0)
considerando una pendiente del terreno natural en coronación de unos 15 grados, se
obtienen los siguientes resultados:
Las intersecciones J2-J5 y J4-J5 no tienen posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
TALUD BORDE DERECHO PERMANENTE
TALUD FRONTAL
Talud 2(H):3(V)
Número de intersecciones
Intersección
J2 – J5
J4 – J5
Total
Posibles
9999
9917
Inestables
(FS<1,0)
0
0
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
(0%)
(0%)
-
-
Bloque medio
Volumen
(m3)
0,570
0,338
Factor de
Seguridad
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
>10
Mayor Bloque
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
980
0
(0%)
-
0,289
J1 – J4
9590
532
(6%)
9,783
5,420
1,55
J3 – J4
9442
468
(5%)
1,505
1,537
1,55
J4 – J5
9498
55
(1%)
0,142
0,513
3,81
>10
Como se puede comprobar los factores de seguridad medios son elevados y en ninguna
3,2
J1 – J5
(FS mínimo)
intersección se han obtenido bloques potencialmente inestables, como se ha podido
observar en los taludes próximos inventariados.
La intersección J3-J5 no tiene posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
Con estos resultados de los cálculos de estabilidad no se considera necesario para el talud
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.119
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como se puede comprobar en el caso del talud de borde derecho las posibles
6.3.9.4. Desmonte D-4. P.K. 6+060 – P.K. 6+140
intersecciones de juntas son estables con factores de seguridad adecuados. Sin embargo
en el talud frontal varias intersecciones pueden generar bloques inestables y como en el

Geometría
caso de J1-J4 con un volumen de cuña importante. En el programa SWEDGE se ha
calculado el sostenimiento mínimo que se dispondrá en la boquilla del túnel mediante
Situación (P.K.)
hormigón proyectado (10 cm y resistencia al corte de 100 t/m 2), pasando todas las posibles
cuñas a ser estables con factores de seguridad superiores a 10 en todos los casos.
Borde
Con estos resultados, además del hormigón proyectado en los taludes temporales, no sería
izquierdo:
necesario disponer sostenimientos. Por seguridad tanto en los taludes laterales temporales
Eje:
como en el talud frontal, durante la realización del túnel se ha proyectado un sostenimiento
con hormigón proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de longitud
Borde
con una distribución de 2,0 x 2,0 m. Como medida adicional y para retrasar la posición del
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
6+060
6+168
108
19,0
6+060
6+150
90
18,0
6+060
6+143
83
17,5
2(H):3(V)
1(H):1(V) 4,0 m en
coronación
2(H):3(V)
nivel freático respecto a la superficie del talud se ha previsto la instalación de drenes
californianos de 12 m de longitud en dos filas con un espaciado de 3 m.

Excavabilidad y utilización del material

Investigación de Campo
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Sondeo:
ST-6+025
Los materiales tipo jabre, SGRODE, suelos coluvio-eluviales y la zona de brechificación
Calicatas:
CD-6+060, CD-6+130 y CD-706+390 EG
hidrotermal serán excavables con medios mecánicos (aproximadamente un 40% del
Inventario de Taludes:
volumen total), mientras que el sustrato meteorizado requerirá de ripado para su excavación
Estaciones geomecánicas:
T-12, T-13, T-14, T-15, T-16, T-17 y T-18
35, 36, 37, 38, 39 y 40
(20%). El sustrato rocoso sano, GRODE, será excavable mediante voladura (40%) y se
recomienda que ésta se realice con precorte.

Descripción
Del jabre, suelos cuaternarios y zona de brechificación se obtendrá material tipo terraplén
Este desmonte discurre desde la boquilla oeste del túnel de Rante hasta el viaducto sobre el
(40%) y del sustrato meteorizado y algo del sustrato sano material tipo todo-uno (20%).
río Barbaña y N-525 por una ladera de pendiente acusada y bastante uniforme, tapizada de
Ambos tipos de material se clasifican como aptos y se podrán emplear en la construcción de
monte bajo muy denso. La plataforma de rescate del túnel se ha proyectado en el borde
los rellenos del tramo, incluida la coronación.
derecho.
De la excavación del macizo granítico (40%), se obtendrá pedraplén utilizable en la
En este tramo se ha incluido el análisis del talud frontal del túnel y los taludes laterales
construcción de los rellenos de la plataforma.
provisionales.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.120
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El sustrato en todo el tramo corresponde al granito de Allariz (formación G R) con una
Por último, en la parte alta de la ladera se han observado bloques sueltos de rocas
montera discontinua de 2 a 5 m de espesor, de jabre de granito de Allariz (formación S GR),
graníticas y aplitas embebidos en la masa de jabre o granito meteorizado, o simplemente
por lo que se ha proyectado un doble talud con pendiente más tendida en coronación. El
apoyados unos sobre otros en un equilibrio aparentemente inestable. Durante la excavación
jabre está constituido por arena con pocos finos y grava y compacidad densa a muy densa
de los taludes se observarán los bloques que puedan quedar en situación inestable y se
que en profundidad está parcialmente cementado hasta el contacto con el sustrato. En el
procederá a su retirada.
sondeo ST-6+025 se ha producido rechazo en un ensayo SPT y en la hinca de una muestra
inalterada llevados a cabo en estos materiales.

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
Bajo los suelos del manto de alteración aparece el sustrato rocoso de granito de Allariz
El fondo del desmonte quedará en parte en roca granítica meteorizada que se puede
(formación GR), primero meteorizado con grado IV y resistencia grado 1-2 (equivalente a
asimilar a un material tipo todo-uno, valido para apoyar directamente la capa de forma. En la
resistencia a compresión simple entre 1 y 25 MPa) hasta unos 10-12 m de profundidad. El
parte final la plataforma se apoyará en jabre con contenido de finos inferior al 40% y límite
macizo rocoso sano aparece a partir de la profundidad anterior con grado II-III y resistencia
líquido menor de 40. El espesor de la capa de forma se ha definido en 0,60 m en ambas
grado 3 (equivalente a resistencia a compresión simple entre 25 y 50 MPa). Se ha
zonas para dar continuidad.
interpretado que los taludes laterales se excavarán principalmente en el sustrato alterado,
mientras que el talud frontal de la boquilla del túnel lo hará en roca sana como se ha

Análisis
registrado en el sondeo ST-6+025.
En el análisis de la estabilidad el desmonte se ha considerado de forma conservadora las
El nivel de agua se ha interpretado a unos 7-10 m de profundidad, según los datos del
dos posibles situaciones en las que se pueden excavar los taludes: que en toda la altura se
sondeo ST-6+025, situándose por encima del fondo del desmonte en la primera mitad del
excave en suelos tipo jabre y roca meteorizada o toda la altura en roca sana. Se han
tramo. Se estima que el nivel se deprimirá durante la excavación del desmonte, tal y como
analizado los taludes laterales con las dos tipos de materiales anteriores, mientras que en el
se ha podido comprobar en el talud del desmonte de la carretera N-525 situado al pie de la
talud frontal se ha interpretado que se excavará casi en su totalidad en roca sana y la
ladera (talud T-15 del inventario) y una altura de unos 20 m, donde no se han observado
coronación en suelos. En todos los cálculos se ha considerado la altura máxima de
humedades u otros indicios de agua.
desmonte en cada tipo de material.
La estructura del jabre y el sustrato meteorizado se ha considerado como masiva. El granito
Desmonte en suelos y roca meteorizada
sano presenta una estructura típica de macizo rocoso fracturado con aspecto masivo por la
escasez y gran espaciado de las juntas con varias familias subverticales y alguna junta
De acuerdo a la caracterización geotécnica de las formaciones que se excavarán, se han
ocasional subhorizontal.
estimado los siguientes parámetros resistentes para el cálculo de estabilidad de este
desmonte:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.121
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Formación GR GM IV. Granito de Allariz meteorizado
Cohesión
c =
Ángulo de fricción  =
Desmonte en roca sana
50 kPa
38o
El análisis de estabilidad del desmonte se ha realizado suponiendo, como se ha indicado en
párrafos anteriores, las dos posibles situaciones: que se excaven en suelo tipo jabre y roca
meteorizada en toda su altura como se ha analizado en el apartado anterior, o que se
Formación SGR. Jabre
Cohesión
c =
Ángulo de fricción  =
25 kPa
excave en roca sana como se analiza a continuación.
35o
Los datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas al talud
A efectos del cálculo con la aceleración sísmica se ha considerado una columna de terreno
(35, 36, 37, 38, 39 y 40 de Proyecto) se han intentado agrupar por familias de juntas. Estos
con materiales del tipo I (suelos granulares muy densos). Según lo indicado en al apartado
datos se han representado en proyección estereográfica con el plano medio de cada familia
5 de Sismicidad de este anejo, para los materiales del tipo I se tiene una aceleración de
en la siguiente figura.
cálculo ac = 0,042·g m/s2. El valor de la componente horizontal de cálculo es ac·0,5 =
0,021·g m/s2 y la vertical ac·0,25 = 0,0105·g m/s2.
Con estos parámetros, nivel de agua por debajo del contacto entre ambas formaciones y
deprimido al pie del talud, para una altura de talud de 19,0 m en el borde izquierdo y con
talud 2(H):3(V) y 1(H):1(V) en los cuatro metros superiores para el desmonte en situación
definitiva, se ha obtenido un factor de seguridad de 1,69. Aplicando la acción sísmica el
factor de seguridad se reduce a 1,63, ambos aceptables.
También se ha analizado la situación poco probable de que el talud lateral provisional de la
boquilla se excave íntegramente en suelos y roca meteorizada. Se ha supuesto una altura
de 21,0 m con un talud 1(H):5(V) en los 12,0 m inferiores y 1(H):1(V) por encima. El factor
de seguridad obtenido es 1,29, considerado aceptable para una situación provisional en la
que además se han proyectado medidas de sostenimiento.
Las figuras de los cálculos realizados se presentan en el Apéndice 4 de este anejo.
Proyección polar de los datos de fracturación del desmonte D-4 (TD= Talud Derecho, TI= Talud Izquierdo y
TF= Talud Frontal; 1_5 taludes temporales)
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.122
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
Con estos resultados no se considera necesario para el talud propuesto la instalación de
características geométricas:
medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar de lo cual se recomienda
que durante la obra deberá haber un técnico especializado que pueda definir alguna
DESMONTE D-4. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
actuación especial.
Discontinuidad
Dirección de
Buzamiento
()
Buzamiento
()
Espaciado
(m)
Continuidad
(m)
Rugosidad
(JRC)
J1
205
85
0,6-2,0
3-10
10
J2
280
85
0,6-2,0
1-3
10
J3
330
80
0,6
1-3
10
J4
170
10
0,6-2,0
3-10
10
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en estaciones
geomecánicas del EGG realizadas en granitos de la formación G R, a las juntas se les ha
asignado una resistencia de 50 MPa.
En el caso de la familia de juntas J4 con únicamente tres datos y tomada como modelo de
Talud borde derecho e izquierdo temporal y talud frontal
En el análisis de estabilidad del talud provisional de ambos bordes y el talud frontal de la
boquilla del túnel de Rante, se ha considerado una pendiente 1(H):5(V) y por encima una
pendiente 1(H):1(V) en los taludes laterales y 3(H):2(V) en el frontal. En los taludes laterales
las intersecciones de discontinuidades no tienen posibilidad de movimiento y en el talud
frontal únicamente la intersección de las juntas J2-J3 genera bloques potencialmente
inestables. Para una altura máxima de talud de 17 (la correspondiente al talud 1(H):5(V)) y
la geometría indicada, se obtiene el siguiente resultado:
las escasas juntas subhorizontales, para el cálculo de estabilidad se ha limitado el valor de
TALUD FRONTAL
la desviación estándar de la dirección y buzamiento a un tercio del resto de familias (valor
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
de 3).
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
Intersección
Total
Posibles
J2 – J3
2293
Inestables
(FS<1,0)
23
(1%)
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
0,081
0,169
2,47
posibilidad de movimiento en los taludes definitivos de ambos bordes y los provisionales
laterales y frontal de la boquilla del túnel.
En el análisis probabilístico se ha obtenido que una pequeña proporción de las
Talud borde derecho e izquierdo definitivo
intersecciones (1%) genera bloques potencialmente inestables. En el programa SWEDGE
se ha calculado el sostenimiento mínimo que se dispondrá en la boquilla del túnel mediante
Con la misma geometría de talud considerada en al apartado anterior (talud 2(H):3(V) y
hormigón proyectado (10 cm y resistencia al corte de 100 t/m2), pasando todas las posibles
1(H):1(V) en coronación) las intersecciones de discontinuidades no presentan posibilidad de
cuñas a ser estables con factores de seguridad superiores a 10 en todos los casos.
movimiento en ambos bordes, por lo que con los datos disponibles el desmonte será
estable.
Con estos resultados, además del hormigón proyectado en los taludes temporales, no sería
necesario disponer sostenimientos. Por seguridad tanto en el talud frontal permanente como
el temporal durante la realización de la galería se ha proyectado un sostenimiento del
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.123
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
mencionado hormigón proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de
6.3.9.5. Desmonte Zona de Rescate y Boquilla Galería 1
longitud con una distribución de 2,0 x 2,0 m. Como medida adicional y para retrasar la
posición del nivel freático respecto a la superficie del talud se ha previsto la instalación de

Geometría
drenes californianos de 12 m de longitud en dos filas con un espaciado de 3 m.

Excavabilidad y utilización del material
Los materiales tipo jabre, SGR, serán excavables con medios mecánicos (aproximadamente
un 50% del volumen total), mientras que el sustrato meteorizado requerirá de ripado para su
excavación (30%). El sustrato rocoso sano, GR, será excavable mediante voladura (20%) y
se recomienda que ésta se realice con precorte.
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (50%) y del sustrato meteorizado y algo del
sustrato sano material tipo todo-uno (30%). Ambos tipos de material se clasifican como
aptos y se podrán emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la
coronación.
De la excavación del macizo granítico (20%), se obtendrá pedraplén utilizable en la
construcción de los rellenos de la plataforma.
Situación inicial de la galería de salida de emergencia nº1

Investigación de Campo
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Estaciones geomecánicas:
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15, 16, 17, 18 y 19
Pág. 6.124
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Descripción
granito gris a marrón claro poco fracturado que en su zona superior se presenta
meteorizado con grado III y resistencia grado 1-2 (equivalente a resistencia a compresión
Desmonte correspondiente a la boquilla de la salida de la galería de emergencia nº 1, que
simple entre 1 y 25 MPa) y en profundidad aparece sano con meteorización grado II y
forma parte de los taludes de la plataforma de trabajo proyectada en la futura “zona de
resistencia grado 3 (equivalente a resistencia a compresión simple entre 25 y 50 MPa). Se
rescate” de la citada galería. Los distintos taludes tienen continuidad lateral y orientaciones
ha interpretado que los taludes laterales se excavarán en su parte superior en el sustrato
norte (“talud lateral derecho”), este (“talud central y de emboquille”) y sureste (“talud lateral
alterado, mientras que el talud frontal de emboquille de la galería lo hará en roca sana.
izquierdo”). Este último presenta continuidad con el talud izquierdo del primer desmonte del
camino de acceso al túnel 3.3 D. El desmonte se excavará en una ladera bastante arbolada
El nivel de agua se ha interpretado a unos 4 - 5 m de profundidad aunque no se disponen
y con vegetación de monte bajo muy denso, que presenta una pendiente natural
de datos reales sobre este aspecto. Con esta interpretación quedaría situado por encima del
considerable (20° a 30°) y orientación este. Cercano y al pie de la ladera discurre un
fondo del desmonte en casi toda la excavación, aunque se estima que el nivel se deprimirá
pequeño arroyo estacional con su lecho parcialmente excavado en roca y con numerosos
durante el proceso de la excavación del desmonte.
bloques rodados situados en la parte baja de la ladera. La plataforma de rescate, que tiene
una geometría pentagonal irregular y una superficie de unos 640 m 2, se construirá
Con este perfil - tipo del terreno, la geometría de los taludes a excavar y las características
prácticamente en su totalidad en desmonte. La altura máxima de desmonte será de 23 m y
de la ladera ha sido necesario proyectar cuatro taludes según la zona, con taludes más
corresponderá al vértice entre los taludes este y sureste. La mayor parte del desmonte
pinos en la zona inferior a excavar en roca sana y poco fracturada que en ocasiones pueden
tendrá una altura del orden de 15 – 20 m. La boquilla de la salida de la galería se ha
requerir tratamientos, especialmente en la parte del emboquille, y taludes más tendidos en
proyectado en la zona suroeste de la plataforma de rescate. En situación definitiva en el
la zona superior de suelos, proyectando a veces una berma intermedia muy cercana a la
talud frontal se repondrá parte del terreno mediante un relleno y escollera en la cara vista,
coronación. En el talud frontal debido al importante espesor de suelos y la necesidad de
además de un muro claveteado en parte de la coronación.
proyectar un talud de fuerte pendiente (1(H):5(V)) para limitar la ocupación y altura de
excavación, se ha proyectado un muro claveteado en toda la altura de suelos.
El sustrato en toda la zona de excavación corresponde a un recubrimiento de unos 2 – 3 m
de espesor máximo estimado de suelos coluvioeluviales (formación Q CE) de naturaleza
La estructura del jabre y el sustrato meteorizado se ha considerado como masiva. El granito
esencialmente arenosa con densidades de medianamente densa a densa y con algunos
sano presenta una estructura típica de macizo rocoso fracturado con aspecto masivo por la
bloques rodados englobados en la matriz arenosa. Estos materiales se estima que se
escasez y gran espaciado de las juntas con varias familias subverticales y alguna junta
apoyan sobre un jabre procedente de granito de Orense (formación S GRODE) que presenta
ocasional subhorizontal.
un espesor máximo probable de 2 a 3 m. Está formado por arena con escaso contenido de
finos y grava y un grado de litificación variable que aumenta con la profundidad pasando de

Análisis
muy densa en su zona superior a resistencia grado 0 en profundidad y cerca del contacto
con el sustrato. El sustrato rocoso sobre el que se apoya el jabre corresponde a granito de
Los análisis de estabilidad se han realizado para las distintas geometrías y materiales en los
Orense (formación GRODE) que a veces aflora de forma aislada en pequeños cantiles. Es un
que se excavaran los taludes. Se ha analizado la estabilidad de los taludes en roca, tanto
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.125
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
laterales como frontal, y en suelo. El muro claveteado se diseñara de acuerdo a lo indicado
en posteriores apartados de los desmontes D-5 y D-8.
Desmonte en roca
El análisis de estabilidad de los desmontes en roca se ha realizado suponiendo las distintas
geometrías proyectadas en los taludes laterales y frontal. En el talud frontal para el cálculo
de estabilidad se ha considerado la mayor altura de excavación en roca según la
interpretación geológica (unos 12 m) con talud 1(H):5(V) y por encima se ha simulado la
presencia de suelos como una sobrecarga en coronación, equivalente a un espesor de 5 m
· 2 t/m3 = 10 t/m2. En los taludes laterales la inclinación y altura varían, aunque la
sobrecarga debida a los suelos se ha mantenido. El talud proyectado en la parte inferior de
los desmontes laterales es el 1(H):2(V) y las alturas máximas son de 5 m en la parte
derecha y unos 14 m en la parte izquierda.
Los datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas a la
boquilla de la galería (15, 16, 17, 18 y 19 de Proyecto) se han intentado agrupar por familias
Proyección polar de los datos de fracturación de la boquilla de la Galería 1 (TD= Talud
de juntas. Estos datos se han representado en proyección estereográfica con el plano
Derecho, TI= Talud Izquierdo y TF= Talud Frontal)
medio de cada familia en la siguiente figura.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.126
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
BOQUILLA GALERÍA 1. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Dirección de
Discontinuidad
Buzamiento
()
TALUD FRONTAL
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
015
85
0,2-0,6
3-10
10
J2
275
80
0,6-2,0
3-10
10
J3
070
80
0,6-2,0
3
10
J4
155
80
0,2-0,6
10
10
J5
115
60
0,6-2,0
3-10
10
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en estaciones
geomecánicas del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 50 MPa.
En el caso de las familias de juntas J3 y J5 con únicamente cinco y cuatro datos
respectivamente, para el cálculo de estabilidad se ha limitado el valor de la desviación
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
Total
Posibles
Inestables
(FS<1,0)
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
3
Volumen
3
Factor de
(m )
(m )
Seguridad
0,082
0,084
1,86
J1 – J3
866
J1 – J4
7581
3 (<1%)
0,183
2,847
2,46
J1 – J5
10000
7 (<1%)
16,186
22,638
1,49
J3 – J4
2812
369 (13%)
0,228
0,009
0,88
J3 – J5
10000
34 (<1%)
0,641
0,354
1,18
J4 – J5
10000
0 (0%)
-
17,388
2,76
21 (2%)
estándar de la dirección y buzamiento a un tercio de la del resto de familias (valor de 3).
Con los resultados obtenidos se comprueba que en el borde izquierdo las intersecciones
El análisis probabilístico en estos desmontes se ha realizado para las intersecciones con
son estables, mientras que en el talud frontal en casi todas las intersecciones de juntas
posibilidad de movimiento en los taludes de ambos bordes y el frontal. En el caso del talud
existe la posibilidad de generación de cuñas o bloques potencialmente inestables. La
del borde derecho, la única intersección que se genera es entre las discontinuidades J2 y J3
proporción de estas intersecciones es muy reducida y únicamente en el caso de J3-J4
que con la geometría proyectada no tiene posibilidad de movimiento. Los resultados de los
presenta un porcentaje superior al 5%. En el programa SWEDGE se ha calculado el
cálculos realizados con el programa SWEDGE en el borde izquierdo y el talud frontal se
sostenimiento mínimo que se dispondrá en la boquilla de la galería mediante hormigón
resumen en las siguientes tablas.
proyectado (10 cm y resistencia al corte de 100 t/m 2), pasando todas las posibles cuñas a
ser estables con factores de seguridad superiores a 10, excepto en J1-J5 que tendría un
TALUD IZQUIERDO
factor de seguridad igual 3,4.
Talud 1(H):2(V)
Número de intersecciones
Intersección
Mayor Bloque
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
J2 – J5
3769
0 (0%)
-
5,912
J3 – J5
9695
0 (0%)
-
2,126
3,44 (FS
mínimo)
Con estos resultados, además del hormigón proyectado en los taludes temporales, no sería
necesario disponer sostenimientos. Por seguridad tanto en el talud frontal permanente como
el temporal durante la realización de la galería se ha proyectado un sostenimiento del
mencionado hormigón proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de
2,85
longitud con una distribución de 2,0 x 2,0 m. Como medida adicional y para retrasar la
posición del nivel freático respecto a la superficie del talud se ha previsto la instalación de
drenes californianos de 12 m de longitud en dos filas con un espaciado de 3 m.
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Pág. 6.127
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En los taludes permanentes no se considera necesario para el talud propuesto la instalación
Del jabre y depósitos coluvioeluviales se obtendrá material tipo terraplén (65%) y del
de medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar de lo cual se recomienda
sustrato meteorizado y algo del sustrato sano material tipo todo-uno (10%). Ambos tipos de
que durante la obra deberá haber un técnico especializado que pueda definir alguna
material se clasifican como aptos y se podrán emplear en la construcción de los rellenos del
actuación especial.
tramo, incluida la coronación.
Desmonte en suelo
De la excavación del macizo granítico sano (25%), se obtendrá pedraplén utilizable en la
construcción de los rellenos de la plataforma.
Las excavaciones en suelos también se han proyectado con distintos taludes. En los taludes
laterales se ha interpretado que la excavación de los suelos se hará con un doble talud
6.3.9.6. Desmonte Zona de Rescate y Boquilla Galería 2
1(H):1(V) y 3(H):2(V).

Geometría
Taludes laterales
En los taludes laterales se ha supuesto que el espesor de suelos se mantiene constante al
interpretado en el talud frontal. Los suelos coluvioeluviales se excavarán con pendiente
3(H):2(V) y el jabre con 1(H):1(V); por debajo se excavará el sustrato granítico con el talud
analizado en el apartado anterior de desmonte en roca. Se ha realizado un cálculo de
estabilidad con el programa SLIDE. Los parámetros resistentes empleados en el cálculo son
los indicados en el apartado anterior del muro. Para una altura de 5 m en suelos y un
sustrato indeformable se obtiene un factor de seguridad de 2,14 y disminuye a 2,04 con la
acción del sismo.

Excavabilidad y utilización del material
Los materiales cuaternarios QCE y tipo jabre, SGRODE, serán excavables con medios
mecánicos (aproximadamente un 65% del volumen total), mientras que el sustrato
meteorizado requerirá de ripado para su excavación (10%). El sustrato rocoso sano, G RODE,
será excavable mediante voladura (25%) y se recomienda que ésta se realice con precorte.
Situación inicial de la galería de salida de emergencia nº2
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Pág. 6.128
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Investigación de Campo
(formación QCE) de naturaleza esencialmente arenosa con densidades de medianamente
densa a densa y con algunas gravas, bolos y bloques englobados en la matriz arenosa.
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Estos materiales se estima que se apoyan sobre un jabre procedente de episienita
Inventario de Taludes:
(formación SEP) que forma un recubrimiento bastante uniforme en toda la zona de
T-29
Estaciones geomecánicas:
22, 23, 24, 25 y 58
excavación, con un espesor máximo estimado de hasta 7 - 8 m y ha sido objeto del
pequeño préstamo abierto recientemente para la extracción de arena. Está formado por

Descripción
arena de grano grueso con escaso contenido de finos y grava y un grado de litificación
variable que aumenta con la profundidad pasando de densa en su zona superior a
Desmonte correspondiente a la boquilla de la salida de la galería de emergencia nº 2, que
resistencia grado 0 en profundidad y cerca del contacto con el sustrato. En zonas
forma parte de los taludes de la plataforma de trabajo proyectada en la futura “zona de
localizadas de la excavación se ha alcanzado en su fondo el material algo litificado que
rescate” de la citada galería. Los distintos taludes tienen continuidad lateral entre si y
marca la transición hacia la roca meteorizada. El sustrato rocoso sobre el que se apoya este
orientaciones sureste (“talud lateral izquierdo”), noreste (“talud central y de emboquille”) y
jabre corresponde esencialmente a episienitas meteorizadas (formación E P) con una
norte (“talud lateral derecho”), además de un pequeño talud de límite entre la futura
intercalación de granito de Allariz (formación GR) que aflora de manera casi puntual
plataforma y el camino actualmente existente que une la población de Rante y el polígono
formando una acumulación de grandes bolos elipsoidales. La episienita, que es el sustrato
industrial Barreiros, y que en el proyecto recibe la denominación de camino de acceso al
que predominará en la zona de excavación, aparece como una roca masiva de grano
túnel 4.3 D. El desmonte se excavará en una ladera arbolada y con vegetación de monte
grueso y color marrón rosado que se presenta meteorizada a moderadamente meteorizada
bajo muy denso, que presenta una pendiente natural moderada (15° a 20°) y orientación
con grados IV - III y resistencia grado 1-2 (equivalente a resistencia a compresión simple
noreste. En la zona de la futura plataforma se ha realizado recientemente una excavación
entre 1 y 25 MPa). El granito de Allariz presenta grano medio y color marrón claro – gris.
para la extracción de arena con el fin de reparar el citado camino. El fondo o patio de ese
Está poco fracturado y se presenta algo meteorizado con grado III y en los afloramientos
pequeño préstamo-excavación se encuentra a la cota 335 aproximadamente, que es unos 5
con resistencia grado 3 (equivalente a resistencia a compresión simple entre 25 y 50 MPa).
m por encima del fondo de la futura plataforma de rescate. La plataforma de trabajo
Se ha interpretado que los taludes laterales se excavarán en su parte superior en el sustrato
proyectada tiene una geometría pentagonal irregular y una superficie de unos 1.570 m2, se
alterado, mientras que el talud frontal de emboquille de la galería lo hará en roca
construirá prácticamente en su totalidad en desmonte. La altura máxima de desmonte será
meteorizada.
de 18 m y corresponderá al talud noreste. La mayor parte del desmonte tendrá una altura
del orden de 10 – 15 m. La boquilla de la salida de la galería se ha proyectado en la zona
El nivel de agua se ha interpretado a unos 2 - 3 m de profundidad aunque no se disponen
suroeste de la plataforma de rescate. En situación definitiva en la casi totalidad del talud
de datos reales sobre este aspecto, excepto un punto de agua cercano correspondiente a
frontal y los laterales se repondrá parte del terreno mediante un relleno.
un pequeño manantial estacional. Con esta interpretación quedaría situado por encima del
fondo del desmonte en casi toda la excavación, aunque se estima que el nivel se deprimirá
El sustrato en la zona de excavación corresponde en la mitad oeste de la plataforma a un
durante el proceso de la excavación del desmonte.
recubrimiento de unos 2–3 m de espesor máximo estimado de suelos coluvioeluviales
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.129
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Con este perfil - tipo del terreno, la geometría de los taludes a excavar y las características
Los datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas a la
de la ladera ha sido necesario proyectar en la mayor parte de los taludes una pendiente
boquilla de la galería (22, 23, 24, 25 y 58 de Proyecto) se han intentado agrupar por familias
1(H):1(V) excepto en la mitad inferior de los taludes más altos, donde se situará el
de juntas. Estos datos se han representado en proyección estereográfica con el plano
emboquille de la galería. En estas zonas se ha proyectado un talud temporal muy pino
medio de cada familia en la siguiente figura.
(1(H):5(V)) a excavar en roca meteorizada que en la situación final quedará restaurado con
talud 3(H):2(V) que permita una adecuada integración ambiental.
La estructura del jabre y el sustrato meteorizado se ha considerado como masiva. El granito
y la episienita presentan una estructura típica de macizo rocoso fracturado con aspecto
masivo por la escasez y gran espaciado de las juntas con varias familias subverticales y
alguna junta ocasional subhorizontal.

Análisis
En el análisis de estabilidad de los taludes de la boquilla de la Galería 2 se han
contemplado todas las geometrías proyectadas y los posibles materiales a excavar, tipo
suelo o el macizo granítico.
Desmonte en roca
El macizo rocoso se excavará en todos los taludes proyectados y de forma conservadora en
los cálculos de estabilidad se ha supuesto la altura máxima de excavación, tanto en los
Proyección polar de los datos de fracturación de la boquilla de la Galería 2 (TD= Talud
temporales como los definitivos. Las geometrías analizadas corresponden al talud frontal,
Derecho, TI= Talud Izquierdo y TF= Talud Frontal)
taludes laterales temporales y taludes laterales permanentes. Las excavaciones temporales
se han proyectado con talud 1(H):5(V) en los 12 metros inferiores del frontal y unos 10 en
los laterales, y talud 1(H):1(V) por encima hasta terreno natural. Por su parte los taludes
BOQUILLA GALERÍA 2. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Dirección de
Discontinuidad
permanentes de ambos bordes se han proyectado con talud 1(H):1(V) en toda su altura (14
m en el borde derecho y 8,5 m en el izquierdo). En los cálculos en roca se ha considerado
que el sustrato aparecerá en toda su altura.
Buzamiento
()
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
195
85
0,6-2,0
3-10
10
J2
270
85
0,6-2,0
3-10
10
030
35
0,6-2,0
3
20
J3
(1 dato)
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.130
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Dirección de
Discontinuidad
Buzamiento
()
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
TALUD DERECHO TEMPORAL
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
J4
160
85
0,6-2,0
3
10
J5
290
70
0,6-2,0
3-10
10
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en estaciones
geomecánicas del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 50 MPa.
Intersección
J2 – J5
Total
Inestables
Inestable
Volumen
3
3
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m )
(m )
Seguridad
5422
2 (<1%)
0,821
0,594
9,62
Las intersecciones J2-J3 y J3-J5 no tienen posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
En el caso de las familias de juntas J2 y J4 con un número de datos reducido, para el
TALUD IZQUIERDO TEMPORAL
Talud 1(H):5(V)
cálculo de estabilidad se ha limitado el valor de la desviación estándar de la dirección y
buzamiento a la mitad del resto de familias (valor de 5). La familia J3 se ha definido con
Bloque medio
Mayor Bloque
Número de intersecciones
Intersección
Total
Posibles
J3 – J4
122
Inestables
(FS<1,0)
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
-
0,070
5,69 (FS
mínimo)
único dato para poder representar las escasas juntas con buzamiento bajo, pero
desfavorables en el cálculo de estabilidad.
El análisis probabilístico en estos desmontes se ha realizado para las intersecciones con
La intersección J1-J3 no tiene posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
posibilidad de movimiento en los taludes de ambos bordes, tanto definitivos como
TALUD DERECHO PERMANENTE
Talud 1(H):1(V)
temporales, y el frontal. Los resultados de los cálculos realizados con el programa
SWEDGE se resumen en las siguientes tablas.
TALUD FRONTAL
0 (0%)
Número de intersecciones
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
0 (0%)
-
0,313
5,96
3310
0 (0%)
-
0,201
6,21
9869
0 (0%)
-
0,255
4,75
Intersección
Total
Posibles
J2 – J3
10000
J2 – J5
J3 – J5
Inestables
(FS<1,0)
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
J2 – J5
Mayor Bloque
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
-
1,458
9,30
4878
0 (0%)
TALUD IZQUIERDO PERMANENTE
Talud 1(H):1(V)
Las intersecciones J1-J3, J2-J3, J3-J4 y J3-J5 no tienen posibilidad de movimiento con la geometría
propuesta
Número de intersecciones
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
Intersección
Total
Posibles
J1 – J3
5084
0 (0%)
-
0,040
>10
J3 – J4
728
0 (0%)
-
0,001
7,33
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Inestables
(FS<1,0)
Pág. 6.131
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PARÁMETROS DE CÁLCULO. SUELOS
En el análisis probabilístico se ha obtenido que sólo las discontinuidades J2-J5 en el borde
Cohesión
derecho provisional presentan una pequeña proporción (inferior al 1%) de intersecciones
que pueden generar bloques potencialmente inestables. En el programa SWEDGE se ha
calculado el sostenimiento mínimo que se dispondrá en la boquilla del túnel mediante
hormigón proyectado (10 cm y resistencia al corte de 100 t/m 2), pasando todas las posibles
cuñas a ser estables con factores de seguridad superiores a 10 en todos los casos.
Ángulo de fricción
(kPa)
(°)
QCE
5
32
SGRODE
25
35
En los cálculos con influencia de la acción sísmica se ha considerado una columna del
terreno con 3 m de suelos QCE como Tipo III (suelos granulares de compacidad media) con
una aceleración de cálculo ac = 0,067·g m/s2, 3 m de jabre Tipo II (suelos granulares
Con estos resultados, además del hormigón proyectado en los taludes temporales, no sería
necesario disponer sostenimientos. Por seguridad tanto en los taludes laterales temporales
y el frontal durante la realización de la galería se ha proyectado un sostenimiento del
mencionado hormigón proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de
longitud con una distribución de 2,0 x 2,0 m. Como medida adicional y para retrasar la
densos) con ac = 0,054·g m/s2 y el resto de suelos tipo jabre y el sustrato rocoso como Tipo
I (suelos muy densos y roca compacta) con ac = 0,042·g m/s2. El valor ponderado de la
aceleración de cálculo resultante es ac = 0,046·g m/s2. La componente horizontal de la
aceleración sísmica del talud a introducir en el cálculo es 0,023·g m/s2 y la componente
vertical 0,011·g m/s2.
posición del nivel freático respecto a la superficie del talud se ha previsto la instalación de
drenes californianos de 12 m de longitud en dos filas con un espaciado de 3 m.
Con estos parámetros, nivel de agua en lo suelos tipo jabre y deprimido al pie del talud, se
ha obtenido un factor de seguridad de 1,62. Aplicando la acción sísmica el factor de
En los taludes permanentes no se considera necesario para el talud propuesto la instalación
de medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar de lo cual se recomienda
que durante la obra deberá haber un técnico especializado que pueda definir alguna
seguridad se reduce a 1,56, ambos aceptables considerando la hipótesis poco probable de
que el talud de mayor altura se excave íntegramente en suelos. Las figuras de los cálculos
realizados se presentan en el Apéndice 4 de este anejo.
actuación especial.

Desmonte en suelo
Excavabilidad y utilización del material
Los
suelos
tipo
jabre,
SEP
y
SGR,
serán
excavables
con
medios
mecánicos
(aproximadamente un 70% del volumen total), mientras que el sustrato meteorizado
Con los datos de cartografía geológica y el inventario de los taludes próximos, se ha
considerado junto con la hipótesis de que los taludes laterales se excaven íntegramente en
requerirá de ripado para su excavación (10%). El sustrato rocoso sano, EP y GR, será
excavable mediante voladura (20%) y se recomienda que ésta se realice con precorte.
roca que también pueda aparecer un importante espesor de suelos cuaternarios y jabre.
Con la hipótesis más desfavorable de que el talud de mayor altura (14 m) se excave en 3 m
de suelos coluvioeluviales QCE y el resto en jabre se ha realizado un cálculo de estabilidad
con el programa SLIDE. Según la caracterización geotécnica se han estimado los siguientes
parámetros geotécnicos a los materiales tipo suelo:
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (70%) y del sustrato meteorizado y algo del
sustrato sano material tipo todo-uno (10%). Ambos tipos de material se clasifican como
aptos y se podrán emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la
coronación.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.132
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
De la excavación del macizo granítico y episienitas (20%), se obtendrá pedraplén utilizable

Descripción
en la construcción de los rellenos de la plataforma.
Desmonte correspondiente a la boquilla de la salida de la galería de emergencia nº 3, que
6.3.9.7. Desmonte Zona de Rescate y Boquilla Galería 3
forma parte de los taludes de la plataforma de trabajo proyectada en la futura “zona de
rescate” de la citada galería. Los distintos taludes tienen continuidad lateral entre si y

orientaciones sureste (“talud lateral izquierdo”), este (“talud central y de emboquille”) y norte
Geometría
(“talud lateral derecho”), además del pequeño talud de límite entre la futura plataforma y el
camino actualmente existente que servirá de acceso a la plataforma y que en el proyecto
recibe la denominación de camino de acceso al túnel 5.0 D. El desmonte se excavará en
una pequeña vaguada de una ladera arbolada y con vegetación de monte bajo, que
presenta una pendiente natural moderada (15° a 20°) y orientación esencialmente este. La
plataforma de trabajo proyectada tiene una geometría triangular irregular y una superficie de
unos 670 m2, y se construirá prácticamente en su totalidad en desmonte. La altura máxima
de desmonte será de 14 m y corresponderá al vértice entre los taludes norte y este. La
mayor parte del desmonte tendrá una altura del orden de 10 m. La boquilla de la salida de la
galería se ha proyectado en la zona oeste de la plataforma de rescate. En situación
definitiva en el talud frontal se repondrá parte del terreno mediante un relleno y escollera en
la cara vista.
El terreno en la zona de excavación del desmonte corresponde a una montera de unos 3 –
4 m de espesor máximo estimado de jabre procedente de granito de Orense (formación
SGRODE) que forma un recubrimiento relativamente uniforme en la zona de excavación
excepto por la presencia de algunos pequeños afloramientos y bloques rocosos aislados. El
Situación inicial de la galería de salida de emergencia nº3
jabre está formado por arena de grano grueso con escaso contenido de finos y grava y un
grado de litificación variable que aumenta con la profundidad pasando de densa en su zona

superior a resistencia grado 0 en profundidad, ya cerca del contacto con el sustrato. El
Investigación de Campo
sustrato rocoso sobre el que se apoya este jabre corresponde a granito de Orense
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
meteorizado (formación GRODE) que sólo aflora de manera puntual en algunos aforamientos
Inventario de Taludes:
naturales y en un talud de una pista. El granito de Orense presenta grano medio y color
T-33 y T-34
Estaciones geomecánicas:
30, 31 y 59
marrón claro – gris, está fracturado y se presenta en los afloramientos meteorizado con
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.133
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
grado IV y con resistencia grado 1 - 2 (equivalente a resistencia a compresión simple entre

Análisis
1 y 25 MPa). Se supone que en profundidad disminuye el grado de meteorización a grado III
e incluso II y aumenta la resistencia a grado 3 (equivalente a resistencia a compresión
En el análisis de estabilidad de los taludes de la boquilla de la Galería 2 se han
simple entre 25 y 50 MPa). Se ha interpretado que los taludes laterales se excavarán en su
contemplado todas las geometrías proyectadas tanto en situación temporal como
parte superior en el jabre y en parte en granito meteorizado, mientras que el talud frontal de
permanente y los posibles materiales a excavar, tipo suelo o el macizo granítico.
emboquille de la galería lo hará en su coronación en jabre que pasa a roca meteorizada y
probablemente en la parte inferior a roca sana.
Desmonte en roca
El nivel de agua se ha interpretado a unos 10 - 15 m de profundidad aunque no se disponen
El análisis de estabilidad de los desmontes en roca se ha realizado suponiendo las distintas
de datos reales sobre este aspecto, excepto la ausencia de agua en los taludes cercanos,
geometrías proyectadas en los taludes laterales permanentes y temporales y el talud frontal.
especialmente en uno de bastante altura situado en la parte baja de la ladera por detrás de
una nave del polígono Barreiros. Con esta interpretación el nivel de agua quedaría situado
En el talud frontal para el cálculo de estabilidad se ha considerado la mayor altura de
por debajo del fondo del desmonte en toda la excavación y no afectará a los taludes.
excavación en roca según la interpretación geológica (unos 7 m) con inclinación 1(H):5(V),
que coincide aproximadamente con el contacto con el jabre, y por encima se ha simulado la
Con este perfil - tipo del terreno, la geometría de los taludes a excavar y las características
presencia de suelos como una sobrecarga en coronación, equivalente a un espesor de 3,5
de la ladera ha sido necesario proyectar en la mayor parte de los taludes una pendiente
m · 2 t/m3 = 7 t/m2. En los taludes laterales temporales la altura se ha reducido a 5,5 m y en
1(H):1(V) excepto en la mitad inferior de los taludes más altos, donde se situará el
coronación se ha eliminado la carga de suelos al haber cartografiado afloramientos de roca,
emboquille de la galería. En estas zonas se ha proyectado un talud temporal muy pino
manteniendo el talud proyectado 1(H):1(V).
(1(H):5(V)) a excavar en roca meteorizada o sana que en la situación final quedará
restaurado con un muro jardinera de piedra que permita la adecuada integración ambiental.
Los desmontes laterales permanentes se han proyectado con talud constante 1(H):1(V) y
alturas máximas de 12 m en el borde derecho y 8 m en el izquierdo.
La estructura del jabre y el sustrato meteorizado se ha considerado como masiva. El granito
presenta una estructura típica de macizo rocoso fracturado con aspecto masivo por la
Los escasos datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas
escasez y gran espaciado de las juntas con varias familias subverticales y alguna junta
a la boquilla de la galería (30, 31 y 59 de Proyecto) se han intentado agrupar por familias de
ocasional subhorizontal.
juntas. Estos datos se han representado en proyección estereográfica con el plano medio
de cada familia en la siguiente figura.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.134
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en estaciones
geomecánicas del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 50 MPa.
Los datos de fracturación son escasos, principalmente los de las familias de juntas J2, J4 y
J5 por lo que para el cálculo de estabilidad se ha limitado el valor de la desviación estándar
de la dirección y buzamiento a la mitad del resto de familias (valor de 5) en el caso de la
familia J4 y a un tercio (valor de 3) en las familias J2 y J5.
El análisis probabilístico en estos desmontes se ha realizado para las intersecciones con
posibilidad de movimiento en los taludes de ambos bordes, tanto definitivos como
temporales, y el frontal. Los resultados de los cálculos realizados con el programa
SWEDGE se resumen en las siguientes tablas.
TALUD FRONTAL
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
Proyección polar de los datos de fracturación de la boquilla de la Galería 2 (TD= Talud
Derecho, TI= Talud Izquierdo y TF= Talud Frontal; 1_5 talud provisional y 1_1 talud
Bloque medio
Mayor Bloque
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
J1 – J4
400
0 (0%)
-
0,075
J2 – J5
262
0 (0%)
-
0,340
1,65 (FS
mínimo)
permanente)
Discontinuidad
Buzamiento
()
mínimo)
Las intersecciones J1-J5, J3-J5 y J4-J5 no tienen posibilidad de movimiento con la geometría
BOQUILLA GALERÍA 3. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Dirección de
6,58 (FS
propuesta
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
205
80
0,6-2,0
3-10
10
J2
237
70
0,6-2,0
10
10
J3
300
80
0,6
3-10
10
J4
170
80
0,6-2,0
3
6
J5
080
15
0,6-2,0
3-10
16
TALUD DERECHO TEMPORAL
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
Total
Posibles
J1 – J2
3152
Inestables
(FS<1,0)
0 (0%)
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
3
Volumen
3
(m )
(m )
-
0,076
Factor de
Seguridad
2,79 (FS
mínimo)
La intersección J3-J5 no tiene posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.135
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUD IZQUIERDO TEMPORAL
En el análisis probabilístico, al igual que los resultados obtenidos en las otras galerías, se
Talud 1(H):5(V)
Número de intersecciones
Intersección
Total
Inestables
Posibles
J1 – J4
1752
(FS<1,0)
648 (37%)
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
Volumen
3
3
ha obtenido que la mayoría de las posibles intersecciones de discontinuidades son estables
Factor de
o no tienen posibilidad de movimiento con las geometrías proyectadas. Únicamente en el
borde izquierdo se dan posibles cuñas y bloques potencialmente inestables, para las que
(m )
(m )
Seguridad
0,239
0,150
1,77
con el programa SWEDGE se ha calculado el sostenimiento mínimo que se dispondrá en la
boquilla del túnel mediante hormigón proyectado (10 cm y resistencia al corte de 100 t/m2),
J4 – J5
8652
21 (<1%)
0,269
1,196
9,55
pasando todas las posibles cuñas a ser estables con factores de seguridad superiores a 10
J2 – J4
675
577 (85%)
1,880
0,081
0,81
en todos los casos.
J3 – J4
448
349 (78%)
0,256
0,103
1,08
Con estos resultados, además del hormigón proyectado en los taludes temporales, no sería
J2 –J3
1860
0 (0%)
-
0,064
1,19 (FS
mínimo)
Las intersecciones J1-J5 y J2-J5 no tienen posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
necesario disponer sostenimientos. Por seguridad tanto en los taludes laterales temporales
y el frontal durante la realización de la galería se ha proyectado un sostenimiento del
mencionado hormigón proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de
longitud con una distribución de 2,0 x 2,0 m. En estos taludes no se cree necesaria la
TALUD DERECHO PERMANENTE
instalación de drenes californianos ya que el nivel de agua se ha interpretado a mayor
Talud 1(H):1(V)
Número de intersecciones
Intersección
J3 – J5
Bloque medio
Mayor Bloque
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
-
2,875
1136
0 (0%)
profundidad que el fondo la excavación. Durante la fase de construcción se confirma este
hecho.
9,06 (FS
mínimo)
En los taludes permanentes no se considera necesario para el talud propuesto la instalación
de medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar de lo cual se recomienda
TALUD IZQUIERDO PERMANENTE
Talud 1(H):1(V)
Número de intersecciones
Intersección
Mayor Bloque
que durante la obra deberá haber un técnico especializado que pueda definir alguna
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
J1 – J5
1049
0 (0%)
-
5,789
7,59
J4 – J5
9846
0 (0%)
-
2,647
9,53
actuación especial.
Desmonte en suelos
Se ha interpretado que la parte superior del talud frontal y parte de los laterales se
La intersección J2-J5 no tiene posibilidad de movimiento con la geometría propuesta
excavarán en suelos tipo jabre con características similares a los mismos en los que se hará
la boquilla de la Galería 2 que se describe en un apartado anterior. La altura de desmonte
en suelo de la Galería 3 es menor que la empleada en los cálculos de la 2, por lo que los
factores de seguridad serán mayores que los obtenidos en ésta, de 1,61 y 1,55 con sismo.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.136
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Excavabilidad y utilización del material

Investigación de Campo
Los suelos tipo jabre, SGRODE, serán excavables con medios mecánicos (aproximadamente
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
un 50% del volumen total), mientras que el sustrato meteorizado requerirá de ripado para su
Sondeos:
SD-6+600, SD-6+640 y SD-706+995 EG
excavación (10%). El sustrato rocoso sano, GRODE, será excavable mediante voladura (40%)
Calicatas:
CD-6+620, CD-6+680, CD-706+910 EG y CD-706+920 EG
y se recomienda que ésta se realice con precorte.
Penetrómetro:
PD-6+630
Inventario de Taludes:
T-19 y T-20
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (50%) y del sustrato meteorizado y algo del
Estaciones geomecánicas:
41 a 45
sustrato sano material tipo todo-uno (10%). Ambos tipos de material se clasifican como
aptos y se podrán emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la

Descripción
coronación.
El desmonte se excavará a media ladera con un desarrollo muy desigual entre ambos
De la excavación del macizo granítico (40%), se obtendrá pedraplén utilizable en la
bordes, unos 26 m de altura máxima en su lado derecho y 6 m en su lado izquierdo. En el
construcción de los rellenos de la plataforma.
borde derecho para limitar la ocupación del desmonte se ha proyectado un talud con
sostenimiento mediante muros claveteados dispuestos en hasta tres niveles separados por
6.3.9.8. Desmonte D-5. P.K. 6+555 – P.K. 6+805
bermas de 5,0 m de ancho con un máximo de dos bermas en el talud. La altura del primer
banco se ha fijado en 9,0 m y el segundo y tercero en 7,5 m. Por encima de la tercera

Geometría
berma el desmonte se excavará sin muro con un talud 1(H):1(V) y geoceldas para su
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
revegetación. En la zona de este desmonte la futura plataforma de la LAV cruzará sobre el
Talud
túnel 92 (“Áspera”) de la línea, y cuya clave quedará situada a unos 3 – 4 m bajo el fondo de
(m)
6+555
6+910
355
6,0
6+555
6+805
250
11,0
6+550
6+825
275
26,5
FFCC actual en una zona donde la plataforma de éste discurre en túnel, correspondiente al
1(H):1(V) y 3(H):2(V)
la excavación de la nueva plataforma.
entre PPKK 6+610-6+650
2(H):1(V)
El desmonte se excavará prácticamente en su totalidad en jabre denso a muy denso con
1,0 m superior en BI
algunas zonas más litificadas donde el jabre se llega a transformar en granito meteorizado
Muro claveteado al
(GM-V) aunque sigue siendo fácilmente disgregable. Bajo el jabre y a bastante profundidad
1(H):3(V) con bermas
aparece el sustrato rocoso granítico en general bastante meteorizado y más somero en la
zona inicial del desmonte.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.137
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En una zona localizada correspondiente a una pequeña vaguada existen depósitos de

Análisis
suelos coluvio-eluviales (formación QCE) de naturaleza arenosa floja y espesor máximo del
orden de 2 m. En esta vaguada se produjo durante la construcción del túnel 92 del FFCC
El análisis de la estabilidad de este desmonte se ha diferenciado por cada margen: el borde
actual un socavón, creemos que consecuencia de una chimenea que se formó en el túnel
izquierdo de poca altura sin sostenimiento y el borde derecho con sostenimiento mediante
debido a la falta de cohesión del jabre, la descompresión del macizo por la excavación del
un muro claveteado y la mayor altura de excavación del tramo.
túnel y, probablemente, la entrada de un flujo de agua debido a escorrentía subsuperficial
canalizada por la pequeña vaguada. Hay que resaltar que esta chimenea quedará situada
Desmonte en borde izquierdo
en el borde izquierdo dentro de la nueva plataforma de la LAV a la altura de su PK 6+630.
Asociado a esta zona se ha definido una banda de “jabre alterado” que se ha detectado en
el sondeo SD-6+600, en el que se han registrado golpeos bajos en los ensayos SPT o la
hinca de los tomamuestras entre los 18 y 23 m de profundidad, que han llegado a
En el borde izquierdo la altura de desmonte es muy inferior a la del derecho, por lo que se
proyectado con una pendiente 1(H):1(V) y sin sostenimientos, excepto entre los PPKK
6+610-6+650 donde se ha interpretado que aparece el jabre alterado por la influencia del
Túnel de Aspera existente, donde el talud se ha tendido al 3(H):2(V).
caracterizarlo como una arena floja. A estos suelos se las ha asignado parámetros
resistentes más bajos en el apartado de caracterización geotécnica de los jabres.
En el análisis de estabilidad en el borde izquierdo se han realizado sendos cálculos para
cada uno de los taludes proyectados en jabre y jabre alterado, con su altura máxima.
Por último, en la parte alta de la ladera se han observado bloques sueltos de rocas
graníticas embebidos en la masa de jabre o granito meteorizado, o simplemente apoyados

Talud en jabre al 1(H):1(V). Los parámetros resistentes en el jabre son los mismos
unos sobre otros en un equilibrio aparentemente inestable. Durante la excavación del talud
empleados en el apartado anterior del desmonte D-1. A efectos del cálculo con la
derecho se observarán los bloques que puedan quedar en situación inestable y se
aceleración sísmica, de forma conservadora se ha considerado el jabre como
procederá a su retirada.
material del tipo II granular denso. Según lo indicado en al apartado 5 de Sismicidad
de este anejo, para estos materiales se tiene una aceleración de cálculo a c = 0,054·g
El nivel de agua se sitúa muy por debajo del fondo de desmonte, siempre a más de una
m/s2. La componente horizontal de cálculo es ac·0,5 = 0,027·g m/s2 y la vertical
quincena de metros de profundidad según los datos de los sondeos. La profundidad del
ac·0,25 = 0,0135·g m/s2. Con estos parámetros, una altura máxima de 6,0 m y el
nivel de agua está motivada por el abatimiento del nivel freático que produjo en el flujo
talud seco se ha obtenido un factor de seguridad de 2,56, que con la acción sísmica
natural la construcción del túnel 92 hace más de 50 años.
se reduce a 2,45.

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte

Talud en jabre alterado al 3(H):2(V). Según las modelizaciones de elementos finitos
realizadas y la caracterización de la zona afectada, la geometría de la aureola de
El fondo del desmonte quedará en materiales de alteración del sustrato tipo jabre, con un
afección es de unos 5,0 m de ancho al extradós de cada hastial del túnel, resultando
contenido de finos inferior al 40% y límite líquido menor de 40, en los que se apoyará
un ancho total de la zona afectada de unos 20 m. En el jabre alterado se han
directamente la capa de forma con un espesor proyectado de 0,60 m.
estimado los siguientes parámetros resistentes:
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Pág. 6.138
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
 Modelo Zona 3, muro de hasta 2 alturas en terreno alterado con 1 berma (altura
Formación SGR. Jabre alterado
Cohesión
c =
Ángulo de fricción
2,5 kPa
 =
máxima 16,8 m)
35o
Estos modelos corresponden a las siguientes zonas del muro y reflejadas en los planos del
A efectos de cálculo con la aceleración sísmica, en este caso el jabre alterado se ha
muro:
considerado como material del tipo III granular medianamente denso, con una
MODELOS DE CÁLCULO
aceleración de cálculo ac = 0,067·g m/s2. La componente horizontal de cálculo es
PK Inicio
PK Final
Zona
6+549
6+570
Zona 1
6+570
6+635
Zona 3
6+635
6+770
Zona 2
6+770
6+826
Zona 1
ac·0,5 = 0,0335·g m/s2 y la vertical ac·0,25 = 0,0167·g m/s2. Con estos parámetros,
una altura máxima de 5,0 m y el talud seco se ha obtenido un factor de seguridad de
1,51, que con la acción sísmica se reduce a 1,41.
Desmonte en borde derecho. Muro Claveteado M-6.5D
En el borde derecho se alcanza la mayor altura de excavación del tramo y se ha proyectado
el muro claveteado M-6.5D con una pendiente 1(H):3(V) y bermas de 5,0 m de ancho con
un máximo de dos bermas en el talud. La altura del primer banco se ha fijado en 9,0 m y el
segundo y tercero en 7,5 m. Por encima de la tercera berma el desmonte se excavará sin
muro con un talud 1(H):1(V) y geoceldas para su revegetación. La interpretación geotécnica
por el alzado del muro es coincidente con la realizada en el perfil longitudinal geológicogeotécnico.

Modelización del muro para cálculo
Para el cálculo del muro se han realizado varios modelos representativos de las distintas
zonas del muro en función de su altura. Los modelos considerados son:

Análisis de estabilidad
Los análisis de estabilidad se han realizado en las distintas zonas del muro proyectado,
tanto para la estabilidad interna como la estabilidad global y en las diferentes fases
constructivas del muro. Las excavaciones se ha previsto realizarlas en bataches de 1,5 m
de altura.
Los parámetros resistentes de los materiales tipo jabre y jabre alterado en los que se
excavará el desmonte, corresponden a los indicados anteriormente en el apartado del
cálculo de estabilidad en el borde izquierdo. A efectos de cálculo con la acción sísmica
también se han empleado los mismos valores de la aceleración de cálculo ac.
Los parámetros empleados para la modelización de los bulones en las distintas litologías se
detallan en la siguiente tabla para espaciados de bulones de 1,5 x 1,5 m:
 Modelo Zona 1, muro de una sola altura (altura máxima 9,0 m)
 Modelo Zona 2, muro de hasta 3 alturas con 2 bermas (altura máxima de muro 23,6
m)
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Pág. 6.139
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PARÁMETROS DE MODELIZACIÓN DE LOS BULONES
Con Sismo
Material
Adherencia
Arrancamien
límite, alim (MPa)
to
Bulbo
(kN/m)
Jabre SGR
(alterado)
Jabre SGR
Sin Sismo
Capacidad
Capacidad
Arrancamien
Capacidad
Capacidad
Cabeza
Barra
to bulbo
Cabeza
Barra
(kN)
(kN)
(kN/m)
(kN)
(kN)
0,15
54,37
79,19
238,90
28,56
45,76
138,45
0,30
108,80
79,19
238,90
57,10
45,76
138,50
Zona 1
Para el cálculo de la zona 1 se ha analizado la sección correspondiente al PK 6+569, donde
el muro es de una sola altura, pero alcanza su altura máxima con esta tipología (9,0 m). El
factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de rotura
crítica es igual a 1,88 con la acción del sismo y se reduce ligeramente a 1,84 en estático.
Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de 6,0 m de longitud en todo
la altura del muro en una malla de 1,5 x 1,5 m de separación. El caso crítico en este modelo
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 1 con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,88
corresponde a la situación provisional de la penúltima fase de construcción, es decir con la
última etapa de excavación realizada pero todavía sin aplicar el sostenimiento (bulón y
hormigón proyectado) sobre este último escalón de excavación. El factor de seguridad en
esta fase es de 1,71. Se considera que los factores de seguridad obtenidos para cada fase
de análisis son adecuados.
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Pág. 6.140
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 1 sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,84
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 1 sin sismo en situación provisional (penúltima fase de construcción).
Factor de Seguridad 1,71
Zona 2
En la Zona 2, que corresponde a la mayor altura desmonte con tres bancos, el factor de
seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de rotura crítica es
1,50 con la acción del sismo y se reduce ligeramente a 1,48 en estático. Estos factores de
seguridad se obtienen empleando bulones de 14,0 m de longitud en la zona inferior, 12,0 m
en la zona intermedia y de 6,0 m en la parte superior; todos los bulones distribuidos en una
malla de 1,5 x 1,5 m de separación.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 2 con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,50
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 2 sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,48
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Pág. 6.142
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
rotura crítica es 1,58 con la acción del sismo y se reduce ligeramente a 1,53 en el caso
estático. Se consideran estos factores de seguridad adecuados. Estos factores de
seguridad se consiguen empleando bulones de 12,0 m tanto en la zona inferior como en la
superior, dispuestos en una malla de 1,5 x 1,5 m de separación.
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 2 sin sismo en estado provisional. Factor de Seguridad 1,47
En el caso provisional de la penúltima fase de construcción, es decir, con la última etapa de
excavación realizada pero todavía sin el sostenimiento (bulón y hormigón proyectado) el
factor de seguridad es de 1,47. Se considera que los factores de seguridad obtenidos para
cada fase de análisis son adecuados.
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 3 con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,58
Zona 3
La geometría del muro en la Zona 3 es de dos bancos con berma intermedia. En esta zona
del muro se han realizado varios cálculos dado que la ubicación de la zona con jabre
alterado afectada por la construcción del túnel de Aspera sigue el trazado de éste y por lo
tanto su ubicación no es fija y se desplaza con respecto al muro. Tras realizar varios
cálculos, se ha comprobado que la peor ubicación para la estabilidad del muro es en el
margen izquierdo de la zona afectada, coincidiendo con el pie del talud definitivo de tal
manera que la zona de jabre alterado está presente en toda la altura del talud.
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Pág. 6.143
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 3 sin sismo en estado provisional. Factor de Seguridad 1,49
Cálculo de estabilidad del muro en Zona 3 sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,53
En el caso provisional de la penúltima fase de construcción, es decir, con la última etapa de
excavación realizada pero todavía sin el sostenimiento (bulones y hormigón proyectado) el
factor de seguridad es de 1,49. Se considera que los factores de seguridad obtenidos para
cada fase de análisis son adecuados.
Excavación de prueba
Para confirmar los parámetros de diseño supuestos para el jabre, y así confirmar la validez
de los cálculos realizados, se ha previsto la realización de una excavación de prueba. La
excavación de prueba se realizará en la zona de mayor altura del desmonte proyectado en
las proximidades del PK 6+680, como se puede apreciar en la figura siguiente.
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Pág. 6.144
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por el contrario, en el caso de detectar inestabilidades durante la excavación del talud, o
dentro del plazo indicado de las dos semanas, queda en evidencia que los parámetros
resistentes del jabre son inferiores a los supuestos en los cálculos realizados en el presente
proyecto. En este caso sería necesario realizar un retro-análisis de la rotura con el fin de
averiguar, y asignar, unos parámetros resistentes más representativos del jabre presente en
este desmonte. Con los parámetros obtenidos del retro-análisis sería necesario comprobar
la validez de los sostenimientos proyectados y, en caso necesario, modificarlos. Si, tras
realizar el retro-análisis, se ve que los parámetros resistentes son mucho menores que los
empleados en los cálculos de presente proyecto, puede darse el caso de que la estabilidad
global del desmonte se vea comprometida, dado que como se puede apreciar en los
análisis realizados en las zonas 2 y 3 del muro, el factor de seguridad del talud en estado
definitivo es muy próximo al factor de seguridad mínimo exigido a largo plazo de 1,50. Para
mejorar la estabilidad global del desmonte en este caso será necesario realizar un
tratamiento del terreno para mejorar sus parámetros resistentes y forzar el círculo de rotura
Cálculo de estabilidad de la excavación de prueba con una altura de 7,0 m. Factor de Seguridad 0,95
más profundo. Este tratamiento del terreno podría ser mediante columnas de jet-grouting,
como se muestra en los planos del muro M-6.5D, o mediante inyecciones. El diseño
Se ha proyectado la excavación de prueba en esta ubicación, y con esta geometría, dado
que en el caso de rotura del talud durante la excavación, el círculo de rotura no afectará el
definitivo se ha de realizar una vez caracterizado el jabre a partir de los resultados de la
excavación de prueba y del retro-análisis
terreno del desmonte que se quedará de manera definitiva, por lo tanto no causará una
reducción en la resistencia del terreno que compone el talud definitivo.
La instrumentación para la auscultación del muro se desarrolla en el apartado 6.3.10 de
este anejo.
Según los cálculos realizados, si se realiza un talud con una inclinación vertical en el jabre,
este talud se vuelve inestable tras alcanzar una altura de unos 7,0 m, empleando los

Excavabilidad y utilización del material
parámetros resistentes del jabre obtenidos de la caracterización (’=35 y c´=25 kPa). Por lo
tanto, si se alcanza la altura de excavación indicada y muestra una estabilidad adecuada en
un periodo de tiempo de unas dos semanas, se puede considerar que los cálculos
realizados son adecuados y los parámetros resistentes reales del terreno son iguales o
El desmonte, excavado en suelos de alteración tipo jabre, será excavable con medios
mecánicos. De estos suelos se obtendrá un material tipo terraplén, clasificado como apto
para la construcción de los rellenos, incluida la coronación.
superiores a los empleados en los cálculos.
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Pág. 6.145
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.3.9.9. Desmonte D-6. P.K. 7+343 – P.K. 7+575
El desmonte se ha interpretado que desde el inicio del tramo hasta el PK 7+380 y desde el
PK 7+480 hasta el final, donde se ha definido el talud de excavación 1(H):1(V), predomina o

Geometría
aparece en toda la altura del talud jabre de la formación SGR o roca meteorizada grado IV. El
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
-
-
Longitud
(m)
Altura
máxima
-
jabre está constituido por arena muy densa con matriz limo-arcillosa que en profundidad
Talud
(m)
-
7+343
7+575
232
12,0
7+343
7+570
227
9,5
aparece parcialmente cementada. De forma transicional y bajo al jabre aparece el granito de
la formación GR meteorizado a grado IV y en el tramo central, donde se ha proyectado el
Explanación hasta
talud con mayor pendiente, el sustrato sano tal y como se ha observado en la trinchera del
plataforma de FFCC
ferrocarril y en afloramientos dispersos a lo largo del camino que discurre en coronación. El
existente
Granito de Allariz aparece en los taludes ligeramente meteorizado, grado II-III, y con
2(H):1(V) 1,0 m en
resistencia grado 1 a 3, equivalente a una resistencia a compresión simple entre 1 y 50
coronación
MPa.
Entre PPKK 7+380-7+480
2(H):3(V). Resto 1(H):1(V)
Entre las edificaciones se han cartografiado varias zonas con rellenos RP y puntualmente
R2 que se retirarán con la excavación y cuyo espesor se estima que no supera el metro.

Investigación de Campo
El nivel de agua se sitúa a unos 7 metros según las medidas realizadas en el sondeo del
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
EGG, pero en el desmonte del ferrocarril de hasta 12 m de altura no se han observado
Sondeo:
SD-707+750 EG
indicios de la presencia de agua: ni rezumes, filtraciones o humedades; por lo que se estima
Calicatas:
CD-707+690 EG y CD-707+825 EG
que el desmonte se excavará en seco.
Inventario de Taludes:
T-21
Estaciones geomecánicas: 46, 47, EG-01G y EG-15G
La estructura del jabre es masiva y el granito sano presenta una estructura típica de macizo
rocoso fracturado con aspecto masivo por la escasez y gran espaciado de las juntas con

Descripción
El tramo corresponde al primer desmonte en que la traza se sitúa contigua y por el borde
varias familias subverticales y otras subhorizontales más irregulares.

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
derecho de la plataforma actual del ferrocarril Zamora-Ourense. El desmonte se excavará
en el borde derecho de la LAV mediante el retranqueo del talud existente y en el borde
El fondo del desmonte entre los PPKK 7+390-7+540 quedará en roca granítica. En el resto
izquierdo se rebajará hasta la plataforma del ferrocarril. El desmonte discurre desde el
del desmonte la plataforma se apoyará en suelos tipo jabre de la formación SGR o roca
viaducto sobre la carretera Bemposta - N-525 por una suave loma con varias edificaciones
meteorizada grado IV, que se ha asimilado a un material tipo todo-uno. Tanto el jabre como
que será necesario demoler.
la roca meteorizada presentan características adecuadas para el apoyo de la capa de
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Pág. 6.146
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
forma, con un contenido de finos inferior al 40% y límite líquido menor de 40. Para dar
continuidad al espesor de capa de forma definido en los tramos contiguos en relleno y
debido a la poca longitud del fondo de desmonte en roca, la capa de forma se ha definido
en todo el desmonte con un espesor de 0,60 m.

Análisis
En el análisis de la estabilidad de este desmonte se ha diferenciado tramos en función del
material en el que se excavará, suelos tipo jabre y roca meteorizada o roca sana. Como se
ha indicado en el apartado anterior entre los PPKK 7+380-7+480 del eje se excavará el
macizo rocoso granítico y en el resto del desmonte suelos de alteración tipo jabre o la roca
meteorizada grado IV. En los cálculos se ha considerado la altura máxima de desmonte en
cada tipo de material con inclinación uniforme sin el talud tendido en coronación.
Desmonte en suelos y roca meteorizada
La geometría y materiales tipo suelo o roca meteorizada en los que se excavará parte del
Proyección polar de los datos de fracturación del desmonte D-6
desmonte D-6 son los mismos en los que lo hará el D-4 que se describe en un apartado
anterior. La altura del desmonte en suelo del D-6 es menor que la empleada en los cálculos
del D-4, por lo que los factores de seguridad serán mayores que los obtenidos en éste, de
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
características geométricas:
2,29 y 2,21 con sismo.
DESMONTE D-6. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Desmonte en roca
Dirección de
Discontinuidad
Buzamiento
()
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
215
75
0,6-2,0
1-3
10
J2
280
80
0,2-0,6
3-10
10
46 y 47 de Proyecto y EG-01G y EG-15G del EGG, se han intentado agrupar por familias de
J3
135
85
0,2-0,6
3
8
juntas. Estos datos se han representado en proyección estereográfica con el plano medio
J4
300
10
0,6-2,0
3-10
6
J5
100
10
0,2-0,6
3-10
8
Los datos de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas más próximas al talud,
en la siguiente figura.
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en las estaciones
geomecánicas del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 30 MPa.
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Pág. 6.147
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
que por la proximidad a la plataforma del ferrocarril puede ser necesario sustituir por
posibilidad de movimiento en el talud derecho, ya que como se ha indicado en el borde
excavación con martillo picador. En el caso de que se emplee voladura, se recomienda que
izquierdo se explanará hasta la plataforma del ferrocarril existente. Para el talud
ésta se realice con precorte.
recomendado se obtienen los siguientes resultados:
Se estima que el volumen de rellenos RP y R2 a excavar en el desmonte significará una
TALUD BORDE DERECHO
ínfima fracción del mismo. Se excavará con medios mecánicos.
Talud 2(H):3(V)
Número de intersecciones
Intersección
Mayor Bloque
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (20%) y del sustrato meteorizado y algo del
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
sustrato sano material tipo todo-uno (30%). Ambos tipos de material se clasifican como
aptos y se podrán emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la
J1 – J4
8071
0
(0%)
-
1,189
7,18
J2 – J4
6132
0
(0%)
-
0,451
23,29
J3 – J4
991
0
(0%)
-
0,009
8,70
De la excavación del macizo granítico, se obtendrá pedraplén utilizable en la construcción
J4 – J5
3944
0 (0%)
-
0,227
35,29
de los rellenos de la plataforma.
Como se puede comprobar los factores de seguridad medios son elevados y en ninguna
coronación.
6.3.9.10. Desmonte D-7. P.K. 7+860 – P.K. 7+905
intersección se han obtenido bloques potencialmente inestables, como se ha podido
observar en el talud de la trinchera del ferrocarril con pendiente mayor que la calculada en

Geometría
roca sana.
Situación (P.K.)
Longitud
(m)
Con estos resultados de los cálculos de estabilidad no se considera necesario para los
taludes propuestos, tanto en suelo como en roca, la instalación de medidas de contención o
sostenimiento de los taludes, a pesar de lo cual se recomienda que durante la obra deberá
Altura
máxima
(m)
Explanación hasta
Borde
-
izquierdo:
-
-
-
Eje:
plataforma de FFCC
existente
haber un técnico especializado que pueda definir alguna actuación especial.

Talud
7+860
7+905
45
<1,0
7+860
7+910
50
<1,0
Excavabilidad y utilización del material
Borde
Los materiales tipo jabre, SGR, serán excavables con medios mecánicos (aproximadamente
derecho:
Muro con pantalla
acústica
un 30% del volumen total), mientras que el sustrato meteorizado requerirá de ripado para su
excavación (20%). El sustrato rocoso sano, GR, será excavable mediante voladura (50%),
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Pág. 6.148
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Investigación de Campo

Análisis
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
En este desmonte el análisis de estabilidad no se considera crítico por la altura de
Calicata:
CE-7+900
excavación inferior al metro y que con la construcción de un muro en el borde derecho no
Inventario de Taludes:
T-22
existen taludes permanentes en suelos.
Estación geomecánica:
48


Excavabilidad y utilización del material
Descripción
Todo el desmonte será excavable con medios convencionales y el producto de la
El tramo en desmonte, de poca entidad, discurre por una zona plana contigua a la
excavación será un material tipo terraplén clasificado como apto para la construcción de los
plataforma del ferrocarril Zamora-Ourense, desde el relleno de acceso al estribo del
rellenos de la plataforma.
viaducto sobre la OU-105. El desmonte de altura inferior al metro y casi a cota de terreno,
corresponde a la excavación necesaria para construir la plataforma de la LAV proyectada.
6.3.9.11. Desmonte D-8. P.K. 7+955 – P.K. 8+505
Por el borde izquierdo se explanará hasta la plataforma del ferrocarril y en el borde derecho,
en toda su longitud, se ha proyectado un muro de hormigón para la instalación de pantallas

Geometría
acústicas.
Situación (P.K.)
El desmonte se excavará en suelos tipo jabre de la formación S GRODE, constituidos por
arena con algo de limo y compacidad densa a muy densa, pasando a parcialmente
cementados en profundidad, por debajo de la cota de explanación.
No se ha detectado el nivel de agua en la investigación realizada y se estima que se
encuentra entre 4 y 6 m de profundidad.

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
-
izquierdo:
Borde
derecho:
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
Explanación hasta
Borde
Eje:
Longitud
-
-
-
plataforma de FFCC
existente
7+955
8+505
550
12,5
2(H):1(V) 1,0 m en
coronación
1(H):1(V). Muro hasta
7+955
8+505
550
12,5
PK 8+110 y desde PK
8+320
El fondo del desmonte quedará en jabre de la formación SGRODE, con un contenido de finos
inferior al 40% y límite líquido menor de 40, en los que se apoyará directamente la capa de
forma con un espesor proyectado de 0,60 m.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.149
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Investigación de Campo
vaguada QFV en el cruce de la vaguada y en menor proporción suelos tipo jabre de la
formación SGRODE. Como sustrato en todo este tramo aparece el Granito de Ourense, G RODE,
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
aunque no se excavará. Los rellenos R2 son vertidos que hay junto a la plataforma del
Sondeos:
SE-8+260, ST-8+440 y SE-708+680 EG
ferrocarril constituidos por materiales heterogéneos, incluidos bolos de piedra, con un
Calicatas:
CR-708+570 EG y CD-708+820 EG
espesor de hasta 2,0 m; mientras que los rellenos RP y RE constituyen los rellenos de los
Penetrómetros:
PE-8+240, PE-8+245, PE-708+640 EG (1 y 2), PD-8+405 BIS,
caminos y zonas edificadas con un espesor de 0,5-1,0 m. Todos estos rellenos se deberán
PD-8+405 y PE-708+750 EG (1 y 2)
sanear en el fondo del desmonte. Los suelos de la formación Q FV aparecen entre los PPKK
Inventario de Taludes:
8+050-8+160 con un espesor máximo en el centro de la vaguada de unos 2,5 m. Está
T-23, T-24, T-25, T-26
Estaciones geomecánicas:
49 a 51, 53, 56 y EG-72G
constituida por arena con algo a bastante limo y compacidad floja el metro superior y
medianamente densa el resto. Los materiales anteriores se apoyan todos en el jabre que se

Descripción
excavará únicamente en las zonas entre rellenos antrópicos y está formado por arena con
algo de limo muy densa. El espesor del jabre sobre el sustrato granítico varía entre un metro
En este desmonte se pueden diferenciar claramente dos tramos por geometría del propio
y unos diez en el centro de la vaguada.
desmonte y condiciones geotécnicas de los materiales. El primer tramo es desde el inicio
hasta el PK 8+160 y el segundo desde este punto hasta el final del desmonte en la boquilla
El nivel de agua en esta zona, de acuerdo a la investigación realizada y a las observaciones
del Túnel de Curuxeirán. En ambos tramos la plataforma de la LAV discurre contigua al
en varios puntos de agua inventariados, es ascendente desde unos 4,0 m en el comienzo
ferrocarril existente Zamora-Ourense y los taludes proyectados constituyen retranqueo por
hasta situarse a un metro de la superficie en la zona de la vaguada.
el borde derecho de los actuales. En el segundo tramo se ha incluido el análisis del talud
frontal del túnel.
Tramo PPKK 8+160-8+505
Tramo PPKK 7+955-8+160
En el segundo de los tramos en el que se puede diferenciar este desmonte, desde el PK
8+160, la topografía tiene un relieve más irregular y ascendente hasta culminar en un cerro
En el primer tramo el trazado discurre casi a cota de terreno y la altura de excavación es
transversal a la traza donde finaliza el desmonte y en el que se construirá el Túnel de
inferior al metro, con varios tramos intercalados cuya sección en el eje casi se ajusta a un
Curuxeirán en paralelo al ya existente. Las excavaciones de mayor altura se dan en este
relleno. La topografía es plana con varios caminos asfaltados de acceso a distintas
tramo. A la altura del PK 8+385 se cruza una vaguada en la que en la trinchera actual existe
edificaciones y se cruza una vaguada en la parte final. Hasta el PK 8+110 se ha proyectado
un muro de piedra de hasta 4,0 m de altura para contener suelos cuaternarios y unos
en el borde derecho un muro de hormigón para la instalación de pantallas acústicas.
rellenos vertidos. También en el PK 8+440 existe un paso superior que permite el cruce de
un camino sobre el ferrocarril y que será necesario demoler. En el borde derecho de la LAV
Los materiales en los que se excavará el desmonte en este primer tramo, corresponden
se encuentra la carretera Rairo-Bemposta que se va acercando hasta situarse contigua al
principalmente a rellenos de distinta naturaleza, R2, RP y RE, depósitos de fondo de
trazado de proyecto desde el PK 8+350 aproximado. Por este motivo y la necesidad de
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Pág. 6.150
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
encajar un camino de servicio entre la carretera y la LAV, los taludes de excavación desde
del EGG es inferior al metro. Sobre estos suelos y con la misma extensión aparecen los
el PK 8+310 se harán verticales con un sostenimiento mediante un muro claveteado que
rellenos R2, que forman parte de las tierras vertidas en la salida de un paso bajo la
enlaza con la boquilla del túnel. Las litologías en las que se construirá el muro varían a lo
carretera Rairo-Bemposta que coincide con el punto bajo que forma la vaguada y están
largo de éste desde suelos cuaternarios y rellenos hasta el macizo rocoso del Granito de
constituidos por arena con algo de limo floja y un espesor de unos 2,2 m, procedente
Ourense.
probablemente de los desmontes próximos de la propia carretera.
En este segundo tramo, un importante punto de observación de los materiales en los que se
Con los datos de piezometría registrados en la investigación mecánica el nivel de agua se
excavará el desmonte lo constituye la trinchera del ferrocarril que se retranquea para la
sitúa muy próximo o por encima de la superficie de explanación en todo el segundo tramo
LAV. De acuerdo a estos taludes y la investigación realizada el sustrato rocoso del Granito
del desmonte. Pero los taludes de la trinchera del ferrocarril, cuya cota es casi la misma que
de Ourense, GRODE, aparece con una morfología alomada asociada a los procesos de
la proyectada para la LAV, se encuentran secos y no se han observado indicios de rezumes
meteorización, es decir, en los puntos altos el sustrato aparece sano con grado de
ni humedades, por lo que se estima que las excavaciones se harán en seco.
meteorización II-III y hacia los puntos bajos aumenta el grado de alteración hasta formar
suelos tipo jabre de la formación SGRODE. El desarrollo máximo de estos suelos se da en el

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte
comienzo del tramo con un espesor de hasta 9,0 m. El desmonte se excavará en toda su
altura en granito entre los PPKK 8+270-8+305 y desde el PK 8+440 hasta la boquilla del
En la definición del fondo del desmonte también se pueden diferenciar los mismos tramos
túnel. En el resto del desmonte se excavará el sustrato con grado de meteorización grado
que se han descrito en el apartado anterior. Hasta el PK 8+160 en el fondo de desmonte
IV, junto con jabre, ocasionales rellenos de caminos y en el cruce de la vaguada depósitos
será necesario sanear rellenos de distinta naturaleza y suelos QFV con baja compacidad, los
QFV y rellenos R2.
tramos y espesores se resumen en la siguiente tabla.
El granito con meteorización grado II-III tiene una resistencia que se ha estimado entre
SANEOS EN FONDO DE DESMONTE
Longitud del
grado 1 y 3, equivalente a una resistencia a compresión simple entre 1 y 50 MPa. En el
granito más alterado, grado IV, disminuye la resistencia. La estructura observada en la
trinchera presenta una estructura típica de macizo rocoso fracturado con aspecto masivo
por la escasez y gran espaciado de las juntas con varias familias subverticales y otras
PK Inicial
PK Final
Terreno a Sustituir
Tramo
Espesor
(m)
(m)
7+955
7+980
25
2,0
7+980
8+000
20
1,0
8+000
8+045
45
0,5
8+045
8+160
115
1,0
subhorizontales más irregulares. El jabre, SGRODE, está constituido por arena con pocos
finos y grava y compacidad por lo general muy densa.
Tipo de Terreno
Relleno R2
Relleno R2 (BI)
Relleno RP (BD)
Rellenos RP y
RE
Depósitos QFV y
relleno RE
Los depósitos de fondo de vaguada de la formación Q FV están constituidos por arena limosa
con compacidad floja y se ha interpretado que aparecen en una anchura de unos 30 m,
centrado el eje de la vaguada en el PK 8+385. El espesor máximo reconocido en un sondeo
El material de sustitución en fondo de desmonte en los tramos anteriores, debido a la
proximidad del nivel de agua a la cota de explanación, se ha definido con una granulometría
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.151
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
que le dé un cierto grado de impermeabilidad. Así el contenido de finos se ha fijado entre el
En el resto del desmonte se han analizado las situaciones de taludes definitivos en suelo y
25 y 40% con un límite líquido inferior a 40. También por la proximidad del nivel de agua,
roca meteorizada, en roca sana y los taludes con sostenimiento de muro claveteado. Por
hasta el PK 8+328 se dispondrá dren bajo cuneta.
último se ha analizado la estabilidad del talud frontal provisional del Túnel de Curuxeirán.
En el segundo tramo entre el PK 8+160 y el final del desmonte no será necesario realizar
Desmonte en suelos y roca meteorizada
saneos en fondo de desmonte, donde se alternan las secciones en suelos tipo jabre y roca
meteorizada con secciones en roca sana según la siguiente tramificación.
La geometría y materiales tipo suelo o roca meteorizada en los que se excavará parte del
desmonte hasta el PK 8+270 son los mismos en los que lo hará el D-4 que se describe en
SANEOS EN FONDO DE DESMONTE
Longitud del
PK Inicial
PK Final
Tramo
(m)
8+160
8+265
8+355
8+390
8+265
8+355
8+390
8+505
105
90
35
115
un apartado anterior. La altura del desmonte en suelo del D-8 es menor que la empleada en
Material en fondo de desmonte
Formación
SGODE y GRODE GMIV
GRODE
SGODE y GRODE GMIV
GRODE
Tipo de Terreno
los cálculos del D-4, por lo que los factores de seguridad serán mayores que los obtenidos
en éste, de 2,29 y 2,21 con sismo.
Suelos con finos
<40% y límite líquido
<40
Desmonte en roca
Roca
Suelos con finos
Como se ha indicado en la descripción del desmonte entre los PPKK 8+270-8+305, se ha
<40% y límite líquido
interpretado que se excavará en roca sana en toda su altura. Los datos de fracturación
<40
Roca
tomados en las estaciones geomecánicas tomadas en la trinchera del ferrocarril, 49, 50 y 51
de Proyecto, se han intentado agrupar por familias de juntas. Estos datos se han
La plataforma se ha definido con un espesor de capa de forma de 0,60 m en ambos tramos
representado en proyección estereográfica con el plano medio en la siguiente figura.
en los que se ha diferenciado el desmonte, para dar continuidad entre ellos y con los tramos
anteriores en relleno.

Análisis
En el análisis de estabilidad de este desmonte se han diferenciado las distintas geometrías
y materiales en los que se excavará. En el tramo comprendido desde el inicio hasta el PK
8+160 el análisis de estabilidad no se considera crítico por la altura de excavación inferior al
metro y que con la construcción de un muro hasta el PK 8+110 en el borde derecho, sólo
existen taludes permanentes en suelos desde este punto.
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Pág. 6.152
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
posibilidad de movimiento en el talud derecho, ya que como se ha indicado en el borde
izquierdo se explanará hasta la plataforma del ferrocarril existente. Para el talud
recomendado se obtienen los siguientes resultados:
TALUD BORDE DERECHO
Talud 1(H):1(V)
Número de intersecciones
Intersección
Mayor Bloque
Bloque medio
Total
Inestables
Inestable
Volumen
Factor de
Posibles
(FS<1,0)
(m3)
(m3)
Seguridad
J3 – J5
6613
0
(0%)
-
1,427
33,55
J4 – J5
4761
0
(0%)
-
0,249
18,30
Como se puede comprobar los factores de seguridad medios son elevados y en ninguna
intersección se han obtenido bloques potencialmente inestables, como se ha podido
Proyección polar de los datos de fracturación del desmonte D-8. PPKK 8+270-8+305
observar en el talud de la trinchera del ferrocarril con pendiente mayor que la calculada en
roca sana.
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
Con estos resultados de los cálculos de estabilidad no se considera necesario para los
características geométricas:
taludes definitivos propuestos hasta el comienzo del muro claveteado, tanto en suelo como
en roca, la instalación de medidas de contención o sostenimiento de los taludes, a pesar de
DESMONTE D-8. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Dirección de
Discontinuidad
Buzamiento
()
Buzamiento
Espaciado
Continuidad
Rugosidad
()
(m)
(m)
(JRC)
J1
215
75
0,6-2,0
1-3
10
J2
280
80
0,2-0,6
3-10
10
J3
135
85
0,2-0,6
3
8
J4
300
10
0,6-2,0
3-10
6
J5
100
10
0,2-0,6
3-10
8
lo cual se recomienda que durante la obra deberá haber un técnico especializado que
pueda definir alguna actuación especial.
Muro claveteado M-8.3D
El muro M-8.3D se construirá con talud vertical y sin bermas desde el PK 8+310 hasta la
boquilla sur del Túnel de Curuxeirán, únicamente en el borde derecho.
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en las estaciones
geomecánicas del EGG más próximas, a las juntas se les ha asignado una resistencia de
50 MPa.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Caracterización
A lo largo de la longitud el muro aparecen materiales tipo suelo como el jabre SGRODE,
depósitos de fondo de vaguada QFV y rellenos antrópicos no compactados R2. En el tramo
final aparece el sustrato rocoso granítico de la formación G RODE. Para el cálculo de la
estabilidad del muro claveteado se han empleado los siguientes parámetros geotécnicos:
PARÁMETROS DE CÁLCULO DESMONTE D-8
Cohesión
Ángulo de fricción
(kN/m )
(kPa)
()
R1
20
20
35
R2
18
2
29
Material
Densidad
3
QFV
18
2
30
SGRODE
20
25
35
GRODE (GM IV)
20
50
35
Como se puede apreciar en la tabla los parámetros de la formación Q FV se han aumentado
ligeramente respeto a los parámetros resistentes asignado en la caracterización de esta
Cálculo de estabilidad en el PK 8+380 con parámetros c´=2 kPa y ´=29 en los materiales
unidad. La razón para aumentar la cohesión es debido a que en este emplazamiento esta
R2 sin sismo en estado inicial. Factor de Seguridad 1,48. (Círculos de rotura con FS <1,5)
formación se sitúa debajo de una altura de unos 3,0 m de relleno y una sobrecarga de
tráfico, y se ha considerado que sobre estos suelos se habrá producido una consolidación y
compactación del mismo lo cual aumentaría ligeramente su resistencia.
Los parámetros de los rellenos R2 en el emplazamiento se han obtenido mediante un retroanálisis de la geometría actual en el emplazamiento, como se puede apreciar en la figura a
continuación:
El factor de seguridad obtenido con los parámetros resistentes de c´=2 kPa y ´=29 es de
1,47, el cual parece razonable para un talud existente estable.

Modelización del muro para cálculo
Para el cálculo del muro se han realizado varios modelos representativos de las distintas
zonas en función del material en el que se construirá, los modelos considerados son:
 Modelo 1, muro de una sola altura en el eje del paso inferior existente en el PK
8+380 (altura del muro 5,3 m). En este punto los suelos tipo R2 y Q FV tienen su
espesor máximo, unos 3,4 m.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
 Modelo 2, muro de una sola altura en la aleta del paso inferior existente PK 8+390
aceleración sísmica a introducir en el análisis es igual a 0,0415·g m/s 2 y la componente
(altura del muro 5,6 m). En este punto los suelos tipo R2 y QFV mantienen el espesor
vertical 0,02075·g m/s2, tras aplicar las reducciones indicados en el “Eurocódigo 8 Parte 5:
máximo del modelo 1, unos 3,4 m.
Cimentaciones, estructuras de contención de tierras y aspectos geotécnicos”, para los
 Modelo 3, muro de una sola altura en el PK 8+420 (altura de muro 8,0 m). En este
cálculos de estabilidad de taludes en análisis pseudo-estático. En el jabre y roca alterada se
punto los suelos de las formaciones SGRODE y GRODE (GM IV) tienen su espesor
ha considerado el material como Tipo II (suelos granulares densos) con un coeficiente C=
máxima, 6,0 m.
1,3 (ac = 0,054·g m/s2) y una aceleración sísmica horizontal de 0,027·g m/s2 y vertical de
 Modelo 4, muro de una altura con su altura máxima, situado en roca G RODE (GM II-III)
(altura máxima 12,5 m).
0,0135·g m/s2. En el modelo en roca se ha considerado un material Tipo I (roca compacta)
con un coeficiente C= 1,0 (ac = 0,042·g m/s2) y una aceleración ac que en el programa de
cálculo de bloques y cuñas se aplica únicamente como la componente horizontal de 0,021·g
A partir de estos modelos se ha establecido la distribución de los bulones en las zonas en
m/s2.
suelo (empleando los modelos 1, 2 y 3 de altura máxima de suelos PPKK 8+380, 8+390 y
8+420) y en el caso del modelo 4 en roca.
Los parámetros empleados para la modelización de los bulones, en las distintas litologías se
detallen en la siguiente tabla para espaciados de bulones de 1,0 x 1,0 m y 1,5 x 1,5 m, cuya

Análisis de estabilidad
única diferencia es la capacidad en cabeza:
PARÁMETROS DE MODELIZACIÓN DE LOS BULONES
Los análisis de estabilidad se han realizado en las distintas zonas del muro proyectado,
tanto para la
estabilidad interna como la estabilidad global y en las diferentes fases
constructivas del muro. La excavación del muro se ha proyectado realizarla en bataches con
una longitud máxima de 5,0 m y entre 1,0 y 1,5 m de altura en función del material. En este
Adherencia
Material
límite, alim
(MPa)
Con Sismo
Sin Sismo
Arrancamiento
Capacidad
Capacidad
Arrancamiento
Capacidad
Capacidad
bulbo
Cabeza (1)
Barra
bulbo
Cabeza (1)
Barra
(kN/m)
(kN)
(kN)
(kN/m)
(kN)
(kN)
R2
0,05
18,1
99,7 / 79,19
238,9
9,5
57,6 / 45,76
138,5
sentido hay que remarcar que la ejecución mediante bataches de tamaño reducido, genera
QFV
0,05
18,1
99,7 / 79,19
238,9
9,5
57,6 / 45,76
138,5
un efecto de confinamiento en tres dimensiones que es imposible simular adecuadamente
Sgrode
0,3
108,8
99,7 / 79,19
238,9
57,1
57,6 / 45,76
138,5
Grode
1,0
362,5
99,7 / 79,19
238,9
190
57,6 / 45,76
138,5
en un modelo de equilibrio límite de deformaciones planas. Así, el factor de seguridad
(1) El primer valor corresponde a una distribución de 1,0 x 1,0 m y el segundo a 1,5 x 1,5 m.
obtenido en los cálculos de fases constructivas se puede considerar como infraestimaciones
del factor de seguridad real.
Modelo 1
Los parámetros resistentes de los materiales son los indicados en el apartado anterior de
El Modelo 1 corresponde a la sección que coincide con el eje central del paso inferior
‘Caracterización’. A efectos de cálculo de la aceleración sísmica se han considerado los
situado por encima del muro claveteado en el PK 8+380, donde el muro es de una sola
materiales de relleno R2 como Tipo IV (suelos granulares sueltos) con un coeficiente C=
altura y cuenta con el espesor máximo de suelos cuaternarios y rellenos, unos de 3,4 m.
2,0. Según lo indicado en el apartado de Sismicidad de este Anejo, a estos materiales les
corresponde una aceleración de cálculo ac = 0,083·g m/s2. La componente horizontal de la
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
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Pág. 6.155
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
rotura crítica es igual a 1,37 con la acción del sismo y aumenta ligeramente a 1,46 en el
caso estático. Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de 6,0 m de
longitud en todo la altura del muro en una malla de 1,0 x 1,0 m de separación. Estos
factores de seguridad mínimos corresponden a la superficie de rotura que se genera en el
relleno de la carretera existente situado por encima del muro, por lo que las superficies que
atraviesan el muro tendrán factores de seguridad mayores.
En el caso provisional de la tercera fase de construcción, es decir con la penúltima etapa de
excavación realizada en los materiales R2 y QFV, pero todavía sin el sostenimiento (bulón y
hormigón proyectado), el factor de seguridad es de 1,19. Se considera que los factores de
seguridad obtenidos para cada fase de análisis son adecuados.
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+380, con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,37
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+380, sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,46
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+380, etapa 3 de construcción sin sismo. Factor de Seguridad 1,22
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Modelo 2
El Modelo 2 corresponde a una sección situado en el PK 8+390 donde el pie del relleno de
la carretera, situado por encima del muro claveteado, se aproxima más a la coronación del
muro. El muro es de una sola altura con el espesor máximo de suelos cuaternarios y
rellenos R2, su altura total en esta ubicación es de unos 5,3 m con un espesor total de
suelos de 3,4 m.
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
rotura crítica es igual a 1,40 con la acción del sismo y aumenta ligeramente a 1,50 en
estático. Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de 6,0 m de longitud
en todo la altura del muro en una malla de 1,0 x 1,0 m de separación.
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+390, con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,40
Es de destacar que estos factores de seguridad corresponden a roturas en el relleno de la
carretera existente situado por encima del murro claveteado. Por lo tanto, las roturas a
través del muro claveteado tendrán factores de seguridad más elevados.
En el caso provisional de la tercera fase de construcción, es decir con la penúltima etapa de
excavación realizada en los materiales R2 y QFV pero todavía sin el sostenimiento
(bulonado) el factor de seguridad es de 1,25. Se considera que los factores de seguridad
obtenidos para cada fase de análisis son adecuados.
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+390, sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,49
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Pág. 6.157
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+390, etapa 3 de construcción sin sismo. Factor de Seguridad 1,25
Modelo 3. Cálculo de estabilidad PK 8+420, sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,61
Modelo 3
El Modelo 3 corresponde al PK 8+420 donde el muro retiene a la altura máxima de material
clasificado como suelos de las formaciones SGRODE y GRODE (GM IV) con un espesor de 6,0
m y una altura total del muro de 8,0 m. El muro es de una sola altura.
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
rotura crítica es igual a 1,50 con la acción del sismo y este valor aumenta ligeramente a
1,61 en el caso estático. Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de
6,0 m de longitud en todo la altura del muro en una malla de 1,5 x 1,5 m de separación. Es
de destacar que estos dos factores de seguridad corresponden a la estabilidad del terraplén
situado por encima del muro claveteado, y que la rotura a través del muro claveteado tiene
un factor de seguridad superior a estos valores.
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Pág. 6.158
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Modelo 3. Cálculo de estabilidad PK 8+420, con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,50
Modelo 4
Proyección polar de los datos de fracturación del desmonte D-8. PPKK 8+440-8+505
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
características geométricas:
El Modelo 4 corresponde a la zona final del muro, desde el PK 8+440 hasta la boquilla del
Túnel de Curuxeirán. El muro es de una sola altura, de 12,5 m, y se excava en su totalidad
DESMONTE D-8. MODELO 4. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
en Granito de Ourense con un grado de meteorización grado II-III.
El análisis de estabilidad de este tramo en roca, se ha realizado partiendo del estudio de la
fracturación del macizo rocoso, de la misma forma que en los desmontes en roca. Los datos
de fracturación tomados en las estaciones geomecánicas realizadas en la trinchera del
Discontinuidad
Dirección de
Buzamiento
()
Buzamiento
()
Espaciado
(m)
J1
025
85
J2
285
85
J3
335
80
J4
110
25
Continuidad
(m)
Rugosidad
(JRC)
0,2-0,6
3-10
10
0,6
10-20
10
0,6-2,0
10
10
0,6-2,0
10-20
12
ferrocarril y en el cerro en el que se encuentra el túnel, 53 y 56 de Proyecto y EG-72G del
EGG, se han intentado agrupar por familias de juntas. Estos datos se han representado en
proyección estereográfica con el plano medio en la siguiente figura.
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en la estación
geomecánica del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 50 MPa.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
posibilidad de movimiento en el talud vertical con el que se excava el muro. De forma
conservadora se ha contemplado en un primer análisis que se excava toda la altura del
desmonte y antes de la instalación del sostenimiento. Para el talud vertical proyectado se
obtienen los siguientes resultados:
DESMONTE SIN SOSTENIMIENTO
Talud Vertical
Número de intersecciones
Bloque medio
Intersección
Total
Posibles
Inestables
(FS<1,0)
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
J1 – J2
8142
6599 (81%)
95,185
5,926
0,49
J1 – J3
8377
4756 (57%)
18,356
7,472
0,60
J2 – J3
9275
9073 (98%)
108,260
11,933
0,43
Con las hipótesis anteriores, las intersecciones son inestables con volúmenes de cuñas
importantes. Los resultados obtenidos son muy desfavorables en comparación con lo
Vista del Talud T-25 del inventario de taludes, con formación de cuñas de tamaño inferior al metro cúbico.
observado en la trinchera del ferrocarril que para alturas similares, aunque una pendiente
menor, las cuñas que se forman tienen un tamaño muy reducido inferior al metro cúbico.
En el programa SWEDGE se ha calculado el sostenimiento con varias comprobaciones,
tanto con el hormigón proyectado como los bulones del muro claveteado previstos,
considerando el mayor bloque inestable que se puede generar con la intersección de las
juntas J2 y J3 en toda la altura del desmonte.
 Con hormigón proyectado (10 cm y resistencia al corte 300 t/m 2) todas las posibles
cuñas pasan a ser estables con factores de seguridad superiores a 6 en todos los
casos.
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Pág. 6.160
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
 Con bulones. El programa permite representar un único bulón, que se ha modelizado
con una inclinación de 15 grados respecto al plano horizontal y longitud de 4 m. El
cálculo se realiza para obtener la capacidad del bulón pasivo con un factor de
seguridad de 1,5 en el bloque más grande que se puede generar. Con estos datos se
obtiene la capacidad el bulón pasivo, que en el caso de la mayor cuña entre J2 y J3
es de unas 100 toneladas. Sin embargo, la propia guía del programa SWEDGE no
recomienda este cálculo para un modelo probabilístico ya que la capacidad puede
variar en función del bloque analizado.
 Con una presión aplicada a la cara del talud. Para un modelo probabilístico de
análisis de estabilidad de cuñas, este es el método que recomienda el programa
SWEDGE. A partir de la capacidad máxima del bulón obtenida en el modelo anterior,
Cuña máxima entre J2 y J3. La flecha roja indica la fuerza de presión de 1 t/m2
se divide por la superficie de la cuña en la cara del talud (95 m2) y se obtiene una
para un factor de seguridad de 1,5 y la amarilla la dirección del sismo.
presión por unidad de superficie, a la que se le aplica la misma inclinación de 15
grados, para la capacidad de 100 t / 95 m2  1,05 t/m2. La distribución de bulones
Con el sostenimiento proyectado para el modelo en roca y con la capacidad y distribución
seleccionada, considerando el tamaño máximo de la cuña en sentido horizontal y que
de los bulones anteriores, en todas las posibles cuñas y bloques que se puedan formar el
los escalones de excavación serán de 1,5 m, es de 3,5 m x 1,5 m. La presión
factor de seguridad será al menos 1,5.
aplicada a la superficie de la cuña por la cuadricula de bulones da aproximadamente
la capacidad de cada bulón. En el modelo analizado 1,05 t/m2 x (1,5 m x 3,5 m) = 5,5

Resumen del sostenimiento y ejecución del muro
t para el factor de seguridad de 1,5. Una capacidad de 5,5 t de carga de trabajo del
bulón se puede conseguir con una barra de tipo GEWI de diámetro 25 mm y un
Lo que se desprende de los cálculos realizados a partir de los cuatro modelos realizados, es
empotramiento superior a 2,0 m en granito sano GM II-III.
que el sostenimiento y método de ejecución del muro claveteado debería ajustarse a los
materiales encontrados durante la excavación. Para simplificar la ejecución se han previsto
tres métodos de ejecución con un sostenimiento para cada uno:
Zonas en suelos R2 y QFV
Para la ejecución del muro en estos materiales se ha proyectado una altura máxima de
excavación de 1,0 m en bataches no superiores a 5,0 m de longitud. El sostenimiento
provisional a aplicar es de 10 cm de hormigón proyectado y bulones de 6,0 m de longitud
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
tipo barra de 25 mm de diámetro de acero B500 (tipo GEWI) y con una protección frente a la
Talud frontal boquilla sur. Túnel Curuxeirán
corrosión correspondiente a bulones permanentes. Los bulones si situarán en una malla de
1,0 x 1,0 m de separación.
Los datos de fracturación del macizo considerados en el apartado anterior en el Modelo 4
del muro claveteado, son con los que se ha analizado la estabilidad del talud frontal
Zonas en suelos SGRODE y GRODE (GM IV)
provisional del Túnel de Curuxeirán.
Para la ejecución del muro en estos materiales se ha proyectado una altura máxima de
Con las familias de juntas consideradas y para la orientación e inclinación del talud frontal,
excavación de 1,5 m sin límite horizontal de extensión. El sostenimiento a aplicar es de 10
1(H):3(V) y 15 m de altura, únicamente una intersección tiene posibilidad de movimiento,
cm de hormigón proyectado y bulones de 6,0 m de longitud tipo barra de 25 mm de
J2J4. Del análisis probabilístico se obtiene un factor de seguridad mínimo igual a 5,07. Con
diámetro de acero B500 (tipo GEWI) y con una protección frente a la corrosión
estos resultados no sería necesario disponer sostenimientos en el talud frontal, pero por
correspondiente a bulones permanentes. Los bulones si situarán en una malla de 1,5 x 1,5
seguridad durante la realización del túnel se ha proyectado un sostenimiento de hormigón
m de separación.
proyectado (5+5 cm), malla electrosoldada y bulones de 6,0 m de longitud con una
distribución de 2 x 2 m.
Zonas en roca GRODE (GM < IV)

Excavabilidad y utilización del material
Para la ejecución del muro en roca sana se ha proyectado una altura mínima de excavación
de 1,5 m sin límite de extensión horizontal. El sostenimiento a aplicar es de 10 cm de
Como se ha indicado, hasta el PK 8+160 se excavarán abundantes rellenos y en menor
hormigón proyectado y bulones de 4,0 m de longitud tipo barra de 25 mm de diámetro de
proporción suelos que serán excavables con medios convencionales. En su conjunto se
acero B500 (tipo GEWI) y con una protección frente a la corrosión correspondiente a
recomienda retirarlos a vertedero los excavados hasta el PK 8+070, al estimarse que no
bulones permanentes. Los bulones si situarán en una malla de 1,5 x 3,5 m de separación.
será posible realizar una excavación diferenciada entre rellenos y suelos válidos, además
del poco volumen de tierras que esto supone. Desde este punto hasta el PK 8+160 se
Se podría emplear bulones temporales en la zona que posteriormente queda tapada por el
excavarán suelos QFV que a pesar de baja su compacidad, se estima que se podrán
relleno del falso túnel.
emplear en la construcción de los rellenos de las reposiciones de caminos y desvíos de la
obra.
El sostenimiento definitivo para todos los muros es de 25 cm de espesor de hormigón HA25 encofrado in-situ.
La instrumentación para la auscultación del muro se desarrolla en el apartado 6.3.10 de
este anejo.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Desde el PK 8+160 se ha estimado en el conjunto de los materiales que se excavarán en el

Investigación de Campo
desmonte aproximadamente un 50% del volumen total serán excavables con medios
mecánicos y un 30% requerirá de ripado previo para su excavación. El sustrato rocoso
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
sano, GR, será excavable mediante voladura (20%), que por la proximidad a la plataforma
Sondeos:
ST-8+520 y SV-708+950 EG
del ferrocarril puede ser necesario sustituir por excavación con martillo picador. En el caso
Calicata:
CD-708+910 EG
de que se emplee voladura, se recomienda que ésta se realice con precorte.
Penetrómetro:
Inventario de Taludes:
De los suelos se obtendrá material tipo terraplén (40%) y del sustrato meteorizado material
PV-709+000 EG
T-27
Estaciones geomecánicas:
55, 57, EG-12G y EG-71G
tipo todo-uno (40%). Ambos tipos de material se clasifican como aptos y se podrán emplear
en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la coronación.

Descripción
De la excavación del macizo granítico sano, se obtendrá pedraplén utilizable en la
construcción de los rellenos de la plataforma.
Este desmonte corresponde al proyectado después de la boquilla norte del nuevo túnel de
Curuxeirán. El nuevo desmonte se excavará mediante el retranqueo del talud derecho del
6.3.9.12. Desmonte D-9. P.K. 8+630 – P.K. 8+715
desmonte de la plataforma del FFCC actual, que continúa estando adyacente a la nueva
plataforma. En toda la longitud del desmonte se ha proyectado un muro claveteado en cuya

Geometría
coronación discurrirá un camino de servicio de la LAV. Hay que indicar la finalidad del muro
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
-
-
Longitud
(m)
-
Altura
máxima
es evitar que el nuevo desmonte llegue a afectar al relleno de la carretera Rairo-Bemposta,
Talud
que en esta zona continua situada muy próxima a la LAV.
(m)
-
8+630
8+715
85
6,5
8+630
8+725
95
8,5
Explanación hasta
El desmonte se excavará en parte en jabre (formación S GRoDE) que en profundidad se
plataforma de FFCC
transforma en granito de Ourense (GRODE) con un grado variable de meteorización, además
existente
de que en la coronación de su zona final aparecen depósitos de fondo de vaguada
(formación QFV), y en zonas localizadas rellenos sin compactar (rellenos R2) y rellenos
Muro claveteado vertical
pavimentados. Los depósitos de fondo de vaguada presentan un espesor del orden de 1-2
metros y su naturaleza es arenolimosa floja. Recubriendo a estos materiales en la zona del
desmonte, existen rellenos sin compactar (rellenos R2) de entre 1 y 2 metros cuya
naturaleza corresponde a arena floja. Buena parte del desmonte se excavará en jabre muy
denso que aparece bajo los materiales anteriores y está formado por arena gruesa con
escaso contenido de limo y que en profundidad aparece algo litificado, en este caso con una
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
meteorización de grado V. De forma progresiva este material se transforma en granito de

Caracterización
Ourense meteorizado (GM-IV) que presenta un espesor de más de una decena de metros.
El muro se construirá, como se ha indicado en la descripción del desmonte, en el sustrato
El nivel de agua se sitúa entre 3 y 7 metros de profundidad según la zona y está en relación
del Granito de Ourense, GRODE, con meteorización IV y en suelos tipo jabre, SGRODE y
con la cota del pie del desmonte actual, que aparece seco y sin indicios de existencia de
depósitos de fondo de vaguada QFV, así como rellenos R1.
agua, debido a que su excavación modifico el flujo natural de la ladera, abatiendo el nivel
Los parámetros de resistencia de los materiales anteriores son los mismos empleados en
freático hasta su situación actual.
los cálculos de estabilidad del muro M-8.3D del desmonte D-8.

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte

Modelización del muro para cálculo
El fondo de desmonte hasta el PK 8+680 se ha interpretado que quedará en roca
Para el cálculo del muro se han realizado varios modelos representativos de las distintas
meteorizada o suelos tipo jabre y de fondo de vaguada en los que no será necesario
zonas del muro, estos son:
sustituciones. Desde el punto anterior aparecen los rellenos RE y R2 que se sanearán en un
 Modelo 1, muro de una sola altura en el PK 8+616 (altura máxima del muro 12,8 m),
espesor de 1,0 m. El material de sustitución en fondo de desmonte tendrá un contenido de
finos inferior al 40% y límite líquido menor de 40. Con los suelos naturales y el material de
en terreno tipo SGRODE y GRODE (GM IV)
 Modelo 2, muro de una sola altura (unos 6,5 m) en el PK 8+665 con un espesor
sustitución la plataforma se ha definido con un espesor de capa de forma de 0,60 m.
máximo de suelos R1 y QFV de unos 4,5 m

Análisis

Análisis de estabilidad
En el estudio de la estabilidad de este desmonte se ha analizado el sostenimiento mediante
muro claveteado en el borde derecho y además el talud frontal provisional de la boquilla
Los análisis de estabilidad se han realizado en las distintas zonas del muro proyectado,
norte del Túnel de Curuxeirán.
tanto para la
estabilidad interna como la estabilidad global y en las diferentes fases
constructivas del muro. La excavación del muro se ha proyectado realizarla en bataches de
Muro claveteado. M-8.6D
1,5 m de altura.
El muro M-8.6D se construirá con talud vertical y sin bermas desde la boquilla norte del
A efectos de cálculo de la aceleración sísmica se han considerado todos los materiales
Túnel de Curuxeirán hasta el PK 8+705, únicamente en el borde derecho.
afectados como Tipo II (suelos granulares densos) con un coeficiente C= 1,3. Según lo
indicado en el apartado de Sismicidad, a estos materiales les corresponde una aceleración
de cálculo ac = 0,054·g m/s2. El componente horizontal de la aceleración sísmica a introducir
en el análisis es igual a 0,027·g m/s2 y el componente vertical 0,0135·g m/s2 tras aplicar las
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
reducciones indicados en el “Eurocódigo 8 Parte 5: Cimentaciones, estructuras de
contención de tierras y aspectos geotécnicos”, para los cálculos de estabilidad de taludes en
análisis pseudo-estático.
Los parámetros empleados para la modelización de los bulones, en las distintas litologías se
detallen en la siguiente tabla:
PARÁMETROS DE MODELIZACIÓN DE LOS BULONES
Adherenci
Material
a límite,
alim (MPa)
R1
0,05
Con Sismo
Sin Sismo
Arrancamien
Capacidad
Capacidad
Arrancamien
Capacidad
Capacidad
to bulbo
Cabeza
Barra
to bulbo
Cabeza
Barra
(kN/m)
(kN)
(kN)
(kN/m)
(kN)
(kN)
18,1
79,19
238,9
9,5
45,76
138,5
QFV
0,05
18,1
78,19
238,9
9,5
45,76
138,5
SGRODE
0,3
108,8
78,19
238,9
57,1
45,76
138,5
GRODE
0.3
108,8
78,19
238,9
57,1
45,76
138,5
Modelo 1
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+615, con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,76
El Modelo 1 corresponde a la altura máxima del muro claveteado en el PK 8+615, donde el
muro es de una sola altura, que en esta ubicación es de unos 11,8 m. Para simular la
influencia de la carretera y su relleno, en el modelo de cálculo se ha aplicado una carga
distribuida de 10 kN/m2 en la coronación del relleno.
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
rotura crítica es igual a 1,76 con la acción del sismo y baja ligeramente a 1,59 en régimen
estático. Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de 6,0 m de longitud
en todo la altura del muro en una malla de 1,5 x 1,5 m de separación.
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Pág. 6.165
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+615, sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,58
En el caso provisional de la octava fase de construcción, es decir con la penúltima etapa de
Modelo 1. Cálculo de estabilidad PK 8+615, sin sismo en estado temporal. Factor de Seguridad 1,45.
Modelo 2
excavación pero todavía sin el sostenimiento (bulones) el factor de seguridad es de 1,44. Se
considera que los factores de seguridad obtenidos por cada fase de análisis son adecuados.
El Modelo 2 corresponde al muro en el PK 8+665, donde el espesor de suelos R1 y QFV
alcanza su potencia máxima de unos 4,5 m. La altura total del muro en este punto es de
unos 6,5 m.
El factor de seguridad mínimo obtenido en estado definitivo con el programa de cálculo para
la superficie de rotura crítica es igual a 1,51 con la acción del sismo y aumenta a 1,63 en
régimen estático. Estos factores de seguridad se consiguen empleando bulones de 6,0 m de
longitud en todo la altura del muro en una malla de 1,5 x 1,5 m de separación.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+665, con sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,55
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+665, sin sismo en estado definitivo. Factor de Seguridad 1,63
En el caso provisional de la segunda fase de construcción, es decir con el fondo de la
excavación ubicada aproximadamente en el medio del nivel de suelos Q FV el factor de
seguridad es de 1,36. Se considera que los factores de seguridad obtenidos para cada fase
de análisis son adecuados.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
barra de 25 mm de diámetro de acero B500 (tipo GEWI) y con una protección frente a la
corrosión correspondiente a bulones permanentes. Los bulones se situarán en una malla de
1,5 x 1,5 m de separación.
Zonas en suelos SGRODE y GRODE (GM IV)
Para la ejecución del muro en estos materiales se ha proyectado una altura máxima de
excavación de 1,5 m sin límite horizontal de extensión. El sostenimiento temporal a aplicar
es de 10 cm de hormigón proyectado y bulones de 6,0 m de longitud tipo barra de 25 mm de
diámetro de acero B500 (tipo GEWI) y con una protección frente a la corrosión
correspondiente a bulones permanentes. Los bulones se situarán en una malla de 1,5 x 1,5
m de separación.
Se podría emplear bulones temporales en la zona que posteriormente queda tapada por el
relleno del falso túnel.
Modelo 2. Cálculo de estabilidad PK 8+665, sin sismo en estado temporal. Factor de Seguridad 1,36
El sostenimiento definitivo para ambos muros es de 25 cm de espesor de hormigón HA-25

Resumen del sostenimiento y ejecución del muro
encofrado in-situ.
Lo que se desprende de los cálculos realizados a partir de los 2 modelos anteriores es que
La instrumentación para la auscultación del muro se desarrolla en el apartado 6.3.10 de
el sostenimiento puede ser común para todos los terrenos, no obstante el método de
este anejo.
ejecución del muro claveteado debería ajustarse a los materiales encontrados durante la
excavación. Para simplificar la ejecución se ha previsto dos métodos de ejecución con un
Talud frontal boquilla norte. Túnel Curuxeirán
tipo de sostenimiento para cada uno.
En el análisis de la fracturación en el talud frontal se han tomado los datos de las estaciones
Zonas en suelos R1 y QFV
geomecánicas más próximas a la boquilla, 55 y 57 de Proyecto y EG-12G y EG-71G del
EGG, que se han intentado agrupar por familias de juntas. Entre los datos de
Para la ejecución del muro en estos materiales se ha proyectado una altura máxima de
discontinuidades observados en las estaciones hay que destacar las fallas subverticales
excavación de 1,5 m en bataches no superiores a 7,5 m en horizontal. El sostenimiento
medidas en la estación 55, con orientación perpendicular a ligeramente oblicua a la traza.
temporal a aplicar es de 10 cm de hormigón proyectado y bulones de 6,0 m de longitud tipo
Estos datos se han representado en proyección estereográfica con el plano medio en la
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Pág. 6.168
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
siguiente figura.
DESMONTE D-9. FAMILIAS DE DISCONTINUIDADES
Discontinuidad
Dirección de
Buzamiento
()
Buzamiento
()
Espaciado
(m)
Continuidad
(m)
Rugosidad
(JRC)
J1
200
85
0,2-0,6
10-20
8
J2
105
85
0,2-0,6
10-20
8-10
J3
330
80
0,2-0,6
10-20
8-10
J4
050
20
0,2-0,6
3-10
20
J5
125
15
0,6-2,0
10-20
12
De acuerdo a los resultados del rebote con el esclerómetro de Schmidt en las estaciones
geomecánicas del EGG, a las juntas se les ha asignado una resistencia de 50 MPa.
El análisis probabilístico en este desmonte se ha realizado para las intersecciones con
posibilidad de movimiento en el talud frontal, considerando las fallas como parte de las
familias de discontinuidades con una continuidad máxima dentro del rango medio. Con los
planos medios asignados a las familias de juntas, las intersecciones entre J1-J2 y J1-J3 no
tienen posibilidad de movimiento, pero con el rango de variación asignado a cada familia se
pueden dar intersecciones con valores extremos que queden descalzadas por el talud. Para
el talud 1(H):5(V) proyectado en esta boquilla se obtienen los siguientes resultados:
Proyección polar de los datos de fracturación del talud frontal de la boquilla norte del Túnel de Curuxeirán
TALUD FRONTAL
Talud 1(H):5(V)
De la agrupación de estos datos se han considerado las siguientes familias de juntas y sus
características geométricas:
Número de intersecciones
Bloque medio
Mayor Bloque
Inestable
(m3)
Volumen
(m3)
Factor de
Seguridad
131 (92%)
61,13
7,880
0,77
62
36 (58%)
31,21
7,786
1,01
J1 – J4
1404
0 (0%)
-
4,741
J1 – J5
3504
0 (0%)
-
35,850
J2 – J4
2
0 (0%)
-
1,654
J3 – J4
1
0 (0%)
-
0,230
Intersección
Total
Posibles
J1 – J2
143
J1 – J3
Inestables
(FS<1,0)
J3– J5
J4 – J5
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
2,57
(valor mínimo)
3,27
(valor mínimo)
2,55
(valor mínimo)
3,50
(valor mínimo)
No se forman posibles cuñas
679
0
(0%)
-
2,302
2,55
(valor mínimo)
Pág. 6.169
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como se puede comprobar los factores de seguridad en general son elevados y no existen
De la excavación del macizo granítico, se obtendrá pedraplén (50%) utilizable en la
bloques potencialmente inestables. Las intersecciones con factor de seguridad inferior a 1,
construcción de los rellenos de la plataforma.
corresponden a las indicadas anteriormente como analizadas con valores extremos. Con el
fin de reducir la posible incidencia de estas intersecciones en la obra, en el talud frontal se
ha proyectado un sostenimiento definido por hormigón
6.3.9.13. Desmonte D-10. P.K. 9+200 – P.K. 9+234
proyectado (5+5 cm), malla
electrosoldada y bulones de 6,0 m de longitud con una distribución de 2 x 2 m. En los

Geometría
cálculos del programa SWEDGE se ha simulado este sostenimiento mediante la instalación
de la primera capa de sellado de 5 cm de hormigón proyectado con una resistencia a
Situación (P.K.)
tracción de 300 t/m2. Con este sostenimiento el factor de seguridad de las bloques de mayor
tamaño pasa a ser superior a 5 en ambos casos.
Borde
9+195
izquierdo:

Longitud
(m)
9+234
39
Altura
máxima
Talud
(m)
3,0
Excavabilidad y utilización del material
1(H):1(V)
2(H):1(V) 1,0
Eje:
9+200
9+234
34
4,5
La totalidad del desmonte será excavado en jabre y rellenos del distinta naturaleza; la
m en
coronación
excavación del desmonte se podrá realizar con medios mecánicos convencionales. El
Borde
material de los rellenos se ha interpretado que procede de las excavaciones próximas en
derecho:
9+190
9+234
44
5,0
1(H):1(V)
suelos de jabre y por tanto el producto de la excavación será un material tipo terraplén
clasificado como apto para la construcción de rellenos.

Investigación de Campo
En el tramo correspondiente a la boquilla norte del túnel se excavarán materiales tipo jabre,
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
SGR, que serán excavables con medios mecánicos (aproximadamente un 30% del volumen
Sondeo:
SV-709+500 EG
total), mientras que el sustrato fracturado en la zona de falla puede requerir de ripado para
Calicata:
CD-709+560 EG
su excavación (20%). El sustrato rocoso sano requerirá de voladura (50%) para su
Inventario de Taludes:
T-28
excavación, para la que se recomienda precorte.

Descripción
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (30%) y del sustrato meteorizado y fracturado
material tipo todo-uno (20%). Ambos tipos de material se clasifican como aptos y se podrán
Este desmonte corresponde al final del tramo y discurre desde el relleno de acceso al
emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la coronación.
estribo del viaducto sobre el vial Rairo-Bemposta, por una ladera de pendiente suave
paralela a la traza.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.170
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El desmonte se excavará en suelos de alteración tipo jabre, S GRODE, constituidos por arena
con algo a bastante limo y compacidad muy densa. El espesor de estos materiales es muy
variable y en el sondeo del EGG se ha reconocido 5,5 m, aunque hacia la ladera se estima
que aumenta.
El nivel de agua se ha interpretado por debajo y próximo al contacto del jabre con el
sustrato rocoso del Granito de Ourense, por lo que el desmonte se excavará en seco.
Geometría del desmonte D-10 en borde derecho

Caracterización y tratamiento del fondo del desmonte

Excavabilidad y utilización del material
En todo el desmonte la plataforma se apoyará en jabre con contenido de finos inferior al
40% y límite líquido menor de 40, por lo que no será necesario sustituciones en fondo de
Como se ha indicado, el desmonte será excavado en los suelos de alteración tipo jabre por
desmonte. La plataforma se ha definido con un espesor de capa de forma de 0,60 m.
lo que se ha estimado que la excavación de todo el desmonte se podrá realizar con medios
convencionales y el producto de la excavación será material tipo terraplén y clasificado

Análisis
La geometría y materiales tipo suelo en los que se excavará el desmonte D-10 son los
como apto para la construcción de los rellenos de la plataforma.
6.3.10. Instrumentación de los muros claveteados
mismos en los que lo hará el D-5 que se describe en apartados anteriores. La altura del
desmonte D-10 es menor que la empleada en los cálculos del D-5, por lo que los factores
En los muros claveteados M-6.5D, M-8.3D y M-8.6D se he proyectado una auscultación
de seguridad serán mayores que los obtenidos en éste, de 2,56 y 2,45 con sismo.
para poder comprobar durante la construcción de los mismos que su comportamiento y
estabilidad son los previstos en proyecto. Dicha auscultación consiste en la cuantificación
En este desmonte se ha proyectado un cunetón Ritchie para la conexión de la sección con
de desplazamientos tanto de la cara vista del muro, mediante referencias topográficas
el tramo de LAV contiguo. Con esta geometría el desmonte presenta una situación
situados sobre el hormigón proyectado del sostenimiento provisional, como del terreno
provisional antes de la construcción del cunetón, en la que la altura aumenta hasta los 7,0 m
retenido mediante inclinómetros. Además se ha proyectado la medición de fuerzas en los
con los casi dos metros de profundidad del cunetón y un talud de mayor pendiente que la
bulones mediante células de presión en la cabeza de los mismos y extensómetros de
general en jabre. Para esta situación se ha realizado un cálculo de estabilidad con los
cuerda vibrante situados a lo largo del bulón
parámetros de resistencia del jabre indicados en apartados anteriores y por tratarse de una
excavación provisional no se ha considerado la acción del sismo. El factor de seguridad
La disposición de dicha instrumentación a lo largo del desarrollo de los muros es según dos
obtenido es igual a 2,40.
tipos de perfiles, con las siguientes características:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.171
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- Sección de instrumentación completa:

Referencias topográficas en la cara vista del muro para medición de
desplazamientos del paramento visto.

Inclinómetro para medición de desplazamientos del terreno retenido por el
muro claveteado.

Célula de presión para medición de la carga en cabeza del bulón.

Extensómetros de cuerda vibrante situados en dos ubicaciones en cada bulón
para obtener la distribución de carga a lo largo del bulón.
- Sección de control topográfico:

Referencias topográficas en la cara vista del muro para medición de
desplazamientos del paramento visto.
Esquema de sección de instrumentación completa
En las siguientes figuras se ve la distribución de la instrumentación en cada una de estas
secciones:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.172
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.3.11. Drenaje de los muros claveteados
En los muros claveteados se instalarán bandas drenantes entre el terreno y el hormigón
proyectado para evitar la formación de presiones hidrostáticas por detrás del muro. Se
colocará la banda drenante de geocompuesto con el lado permeable hacia el terreno y se
fijará al terreno con suficientes pernos para evitar su movimiento y la contaminación con el
hormigón proyectado. El agua recogida en estas bandas se recogerá y expulsará mediante
un tubo dren (mechinal) instalado en la parte inferior del muro.
En el caso de observarse zonas del talud de mayor afluencia de agua, se podrán instalar
drenes californianos de acuerdo a las indicaciones de la Dirección de Obra en función de las
condiciones reales reconocidas. En general estas zonas coincidirán con la excavación del
macizo rocoso más alterado o fracturado.
Esquema de sección de control topográfico
En la siguiente tabla se indica la ubicación de las secciones instrumentadas en cada muro:
AUSCULTACIÓN DE MUROS CLAVETEADOS
Número de
Muro
Sección Completa 1
(P.K. aproximado)
Secciones de
Sección Completa 2
Sección Completa 3
Sección Completa 4
6+680
6+736
9
Control
topográficos
M-6.5 D
6+590
6+601
M-8.3 D
8+381
8+449
8+498
No hay
4
M-8.6D
8+625
8+664
No hay
No hay
2
En el muro M-6.5D se instalará la instrumentación indicada para cada sección en cada una
de las alturas del muro.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.173
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.3.12. Tabla Resumen de Desmontes
DESMONTE
BORDE
BI
D-1
D-2
EJE
PP.KK.
1+035
1+040
-
-
1+468
1+468
LONGITU
D
(m)
ALTURA
MÁXIMA
(m)
TALUD
433
12,5
3(H):2(V)
2(H):1(V) 1,0 m
en coronación
428
12,0
-
BD
1+040
-
1+468
428
11,0
3(H):2(V)
2(H):1(V) 1,0 m
en coronación
BI
2+320
-
2+375
55
<1,0
2(H):1(V)
EJE
2+330
-
2+375
45
1,0
-
BD
2+335
-
2+390
55
2,5
2(H):1(V)
BI
2+615
-
2+650
35
11,0
3(H):2(V)
INVESTIGACIÓN REALIZADA
Sondeos (2): SE-1+265; SV1+475
Calicatas (3): CD-1+125;
CD-1+200; CD-1+395
FORMACIONES GEOLÓGICO GEOTÉCNICAS
Formación CEDF: Depósitos TerciariosCuaternarios
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
MEDIDAS DE CONTENCIÓN
TRATAMIENTO
EN FONDO DEL
DESMONTE
MATERIAL
SOPORTE DE LA
CAPA DE FORMA
ESPESOR DE LA
CAPA DE
FORMA
(m)
NINGUNA
DREN
PROFUNDO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
NINGUNA
SANEO 1,0 m
(5 m DESDE
ORIGEN)
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40 HASTA PK
2+625 Y ROCA
METEORIZADA
GM-IV EL RESTO
0,60 DE
MATERIAL
TRATADO
CON CEMENTO
INCLUIDO EN
DESMONTE D-3
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm),
MALLA ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
DRENES CALIFORNIANOS DE
12 m EN CUADRÍCULA DE 3x3
m
-
-
-
INCLUIDO EN
DESMONTE D-4
INCLUIDO EN
DESMONTE D-4
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm),
MALLA ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
DRENES CALIFORNIANOS DE
12 m EN CUADRÍCULA DE 3x3
m
-
-
-
E1. EXCAVABLE
(50%)
E2. RIPABLE (30%)
E3. VOLABLE (20%)
TERRAPLÉN
(50%)
TODO-UNO
(30%)
PEDRAPLÉN
(20%)
NINGUNO
ROCA
METEORIZADA
GM-IV Y SUELOS
CON FINOS <40%
Y LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
EXCAVABILIDAD
USO DEL
MATERIAL
E1. EXCAVABLE
(100%)
TERRAPLÉN
(60%)
RELLENO DE
SOBRANTES
(40%)
E1. EXCAVABLE
(100%)
TERRAPLÉN
(100%)
E1. EXCAVABLE
(40%)
E2. RIPABLE (20%)
E3. VOLABLE (40%)
TERRAPLÉN
(40%)
TODO-UNO
(20%)
PEDRAPLÉN
(40%)
Formación QCE: Suelos coluvio-eluviales
Calicata (1): CD-2+320
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
NINGUNA
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
D-3
EJE
BD
2+605
2+600
-
-
2+650
2+650
45
50
12,5
20,0
2(H):3(V)
2(H):1(V) 1,0 m
en coronación
Sondeo (1): ST-2+700
Calicatas (2): CD-2+635;
CD-2+640
Estaciones Geomecánicas (5): 7;
8; 9; 10; 11
Sondeo (1): ST-2+700
TALUD
FRONTAL
BOQUILLA ESTE
TÚNEL DE
RANTE
-
-
-
24,0
1(H):5(V) 17 m
y 3(H):2(V) hasta
terreno natural
Calicatas (2): CD-2+635;
CD-2+640
Estaciones Geomecánicas (5): 7;
8; 9; 10; 11
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
INCLUIDO EN
DESMONTE D-3
Formación ZBH: Zona de brechificación
hidrotermal
Sondeo (1): ST-6+025
TALUD
FRONTAL
BOQUILLA
OESTE TÚNEL
DE RANTE
Calicata (1): CD-6+060
-
-
27,0
Taludes (7): T-12; T-13; T-14; T15; T-16, T-17, T-18
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación GR: Granito de Allariz
Estaciones Geomecánicas (6): 35;
36; 37; 38; 39; 40
BI
D-4
-
1(H):5(V) 17 m
y 3(H):2(V) hasta
terreno natural
EJE
BD
6+060
6+060
6+060
-
-
6+168
6+150
6+143
108
90
83
19,0
18,0
17,5
2(H):3(V)
1(H):1(V) 4,0 m
en coronación
2(H):3(V)
1(H):1(V) 4,0 m
en coronación
Sondeo (1): ST-6+025
Calicatas (3): CD-6+060; CD706+390 EG; CD-6+130
Taludes (7): T-12; T-13; T-14; T15; T-16, T-17, T-18
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación GR: Granito de Allariz
CUNETÓN AL PIE EN BORDE
IZQUIERDO
Estaciones Geomecánicas (6): 35;
36; 37; 38; 39; 40
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.174
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
DESMONTE
BORDE
PP.KK.
LONGITU
D
(m)
BI
ZONA DE
RESCATE Y
BOQUILLA
GALERÍA 1
FRONTA
L
-
-
ALTURA
MÁXIMA
(m)
TALUD
19,0
Variable
17,0
INVESTIGACIÓN REALIZADA
FORMACIONES GEOLÓGICO GEOTÉCNICAS
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
1(H):5(V) con berma
de 3 m a 13,8 m
Estaciones Geomecánicas (5): 15;
Formación GRODE: Granito de Ourense
16; 17; 18; 18
Formación QCE: Depósitos coluvio-eluviales
BD
10,0
EXCAVABILIDAD
E1. EXCAVABLE
(65%)
E2. RIPABLE (10%)
E3. VOLABLE (25%)
USO DEL
MATERIAL
TERRAPLÉN
(65%)
TODO-UNO
(10%)
PEDRAPLÉN
(25%)
Variable
MEDIDAS DE CONTENCIÓN
TALUD FRONTAL:
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm),
MALLA ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
DRENES CALIFORNIANOS DE
12 m EN CUADRÍCULA DE 3x3
m
TRATAMIENTO
EN FONDO DEL
DESMONTE
MATERIAL
SOPORTE DE LA
CAPA DE FORMA
ESPESOR DE LA
CAPA DE
FORMA
(m)
-
-
-
-
-
-
-
-
-
MURO CLAVETADO
SUPERIOR EN SUELOS
TALUDES LATERALES:
NINGUNA
15,0 Temporal
y 8,5 m
Permanente
BI
Temporal: 1(H):5(V)
altura variable
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
Permanente:
1(H):1(V)
TALUDES FRONTAL Y
LATERALES
Formación SEP: Jabre de episienita
ZONA DE
RESCATE Y
BOQUILLA
GALERÍA 2
FRONTA
L
-
-
19,0
1(H):5(V) 12 m
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
Estaciones Geomecánicas (5): 22;
23; 24; 25; 58
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Taludes (1): T-29
Formación GR: Granito de Allariz
E1. EXCAVABLE
(70%)
E2. RIPABLE (10%)
E3. VOLABLE (20%)
Formación EP: Episienita
15,0 Temporal
y 14,0
Permanente
BD
10,0 Temporal
y 8,0 m
Permanente
BI
ZONA DE
RESCATE Y
BOQUILLA
GALERÍA 3
FRONTA
L
-
-
10,0
Temporal: 1(H):5(V)
altura variable
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
Permanente:
1(H):1(V)
Formación QCE: Depósitos coluvio-eluviales
Temporal: 1(H):5(V)
altura variable
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
Permanente:
1(H):1(V)
1(H):5(V) 6 m
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
BD
TALUDES TEMPORALES:
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm),
MALLA ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
DRENES CALIFORNIANOS DE
12 m EN CUADRÍCULA DE 3x3
m
TALUDES PERMANENTES:
NINGUNA
TALUDES FRONTAL Y
LATERALES
Estaciones Geomecánicas (3): 30;
31; 59
Taludes (2): T-33; T-34
13,0 Temporal
y 12,0 m
Permanente
TERRAPLÉN
(70%)
TODO-UNO
(10%)
PEDRAPLÉN
(20%)
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
E1. EXCAVABLE
(50%)
E2. RIPABLE (10%)
E3. VOLABLE (40%)
Temporal: 1(H):5(V)
altura variable
y 1(H):1(V) hasta
terreno natural
Permanente:
1(H):1(V)
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
TERRAPLÉN
(50%)
TODO-UNO
(10%)
PEDRAPLÉN
(40%)
TALUDES TEMPORALES:
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm),
MALLA ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
TALUDES PERMANENTES:
NINGUNA
Pág. 6.175
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
DESMONTE
D-5
D-6
BORDE
PP.KK.
LONGITU
D
(m)
ALTURA
MÁXIMA
(m)
BI
6+555
-
6+910
355
6,0
EJE
6+555
-
6+805
250
11,0
BD
6+550
-
6+825
275
26,5
BI
-
-
-
-
-
EJE
7+343
-
7+575
232
12,0
TALUD
INVESTIGACIÓN REALIZADA
FORMACIONES GEOLÓGICO GEOTÉCNICAS
2(H):1(V) 1,0 m en
coronación
BD
7+343
-
7+570
227
9,5
Entre PPKK 7+3807+480 2(H):3(V)
Resto 1(H):1(V)
BI
-
-
-
-
-
(1)
MATERIAL
SOPORTE DE LA
CAPA DE FORMA
ESPESOR DE LA
CAPA DE
FORMA
(m)
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
CUNETÓN AL PIE EN BORDE
DERECHO PK 7+380 - 7+570
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40 Y ROCA
0,60
MURO CON PANTALLA
ACÚSTICA EN BD
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍM. LÍQ. <40 Y
ROCA. HASTA PK
8+160 LOS FINOS
SE LIMITARAN
ENTRE 25-40%
0,60
-
-
-
-
-
-
USO DEL
MATERIAL
MEDIDAS DE CONTENCIÓN
E1. EXCAVABLE
(100%)
TERRAPLÉN
(100%)
MURO CLAVETEADO EN BD
CON PENDIENTE 1(H):3(V) Y
BERMAS INTERMEDIAS DE
5m
E1. EXCAVABLE
(30%)
E2. RIPABLE (20%)
E3. VOLABLE (50%)
TERRAPLÉN
(30%) TODOUNO (30%)
PEDRAPLÉN
(40%)
E1. EXCAVABLE
(100%)
TERRAPLÉN
(100%)
E1. EXCAVABLE
(100%) HASTA PK
8+160.
RESTO:
E1. EXCAVABLE
(50%)
E2. RIPABLE (30%)
E3. VOLABLE (20%)
VERTEDERO
(100%) HASTA
PK 8+070 Y
TERRAPLÉN
(100%) HASTA
PK 8+160.
RESTO:
TERRAPLÉN
(40%)
TODO-UNO
(40%)
PEDRAPLÉN
(20%)
MURO CON PANTALLA
ACÚSTICA HASTA PK 8+110 Y
MURO CLAVETEADO DESDE
PK 8+310, AMBOS EN BORDE
DERECHO
Formación GRODE: Granito de Ourense
E3. VOLABLE
(100%)
PEDRAPLÉN
(100%)
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm), MALLA
ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
Formación GRODE: Granito de Ourense
INCLUIDO EN
DESMONTE D-6
INCLUIDO EN
DESMONTE D-6
HORMIGÓN PROYECTADO
(5+5 cm), MALLA
ELECTROSOLDADA Y
BULONES DE 6 m EN
CUADRÍCULA 2x2 m
1(H):1(V)
3(H):2(V) entre
Sondeos (3): SD-6+600, SDPPKK 6+610-6+650 6+640, SD-706+995 EG
Calicatas (4): CD-6+620, CD2(H):1(V) 1,0 m en 6+680, CD-706+910 EG,
coronación
CD-706+920 EG
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Penetrómetro (1): PD-6+630
Taludes (2): T-19, T-20
Muro Claveteado al Estaciones Geomecánicas (5): 41,
1(H):3(V)
42, 43, 44, 45
(1)
TRATAMIENTO
EN FONDO DEL
DESMONTE
EXCAVABILIDAD
Sondeo (1): SD-707+750 EG
Calicatas (2): CD-707+690 EG,
CD-707+825 EG
Talud (1): T-21
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación GR: Granito de Allariz
Rellenos R2: Sin compactación
Estaciones Geomecánicas (4): 46, Rellenos RE: Zonas edificadas
47, EG-01G, EG-15G
Calicata (1): CE-7+900
D-7
EJE
7+860
-
7+905
45
< 1,0
-
BD
7+860
-
7+910
50
< 1,0
Muro con pantalla
BI
-
-
-
-
-
(1)
EJE
7+955
-
8+505
550
12,5
2(H):1(V) 1,0 m en
coronación
12,5
1(H):1(V)
Muro hasta PK
8+110 y desde PK
8+310
Talud (1): T-22
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Estación Geomecánica (1): 48
D-8
BD
TALUD
FRONTAL
BOQUILLA SUR
TÚNEL
CURUXEIRAN
TALUD
FORNTAL
BOQUILLA
NORTE TÚNEL
CURUXEIRAN
-
-
7+955
-
-
-
8+505
550
-
-
15,0
13,0
Sondeos (3): SE-8+260, ST8+440, SE-708+680 EG
Calicatas (2): CR-708+570 EG,
CD-708+820 EG
Penetrómetros (8): PE-8+240, PE8+245, PE-708+640 EG (1 y 2),
PD-8+405 BIS, PD-8+405, PE708+750 EG (1 y 2)
Taludes (4): T-23, T-24, T-25, T26
Estaciones geomecánicas (6): 49
a 51, 53, 56, EG-72G
1(H):3(V)
Sondeo (1): ST-8+440
Calicata (1): CD-708+820 EG
Taludes (2): T-25, T-26
Estaciones geomecánicas (3): 53,
56, EG-72G
1(H):5(V)
Sondeo (1): ST-8+520
Calicata (1): CD-708+910 EG
Talud (1): T-27
Estaciones geomecánicas (4): 55,
57, EG-12G, EG-71G
Rellenos RE y RP. Zonas Edificadas y
Pavimentadas
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Formación QFV: Depósitos de fondo de
vaguada
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
SANEOS: 2,0 m
R2 PPKK 7+9557+980; 1,0 m RP
PPKK 7+9808+000;
0,5 m RP Y RE
PPKK 8+0008+045; 1,0 m QFV
Y RP
PPKK 8+0458+160
DREN BAJO
CUNETA
Pág. 6.176
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
DESMONTE
BORDE
BI
D-9
PP.KK.
-
-
-
LONGITU
D
(m)
ALTURA
MÁXIMA
(m)
TALUD
-
-
(1)
EJE
8+630
-
8+715
85
6,5
-
BD
8+630
-
8+725
95
8,5
Muro claveteado
vertical
BI
9+195
-
9+234
39
3,0
1(H):1(V)
INVESTIGACIÓN REALIZADA
FORMACIONES GEOLÓGICO GEOTÉCNICAS
Sondeos (2): ST-8+520, SV708+950 EG
Rellenos R2 RP: Rellenos sin compactación
y Zonas pavimentadas
Calicata (1): CD-708+910 EG
Rellenos R1: Rellenos compactados
Penetrómetro (1): PV-709+000 EG Formación QFV: Depósitos de fondo de
vaguada
Talud (1): T-27
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
Estaciones geomecánicas (4): 55,
57, EG-12G, EG-71G
Formación GRODE: Granito de Ourense
EXCAVABILIDAD
USO DEL
MATERIAL
MEDIDAS DE CONTENCIÓN
TRATAMIENTO
EN FONDO DEL
DESMONTE
MATERIAL
SOPORTE DE LA
CAPA DE FORMA
ESPESOR DE LA
CAPA DE
FORMA
(m)
E1. EXCAVABLE
(100%). EN TÚNEL
ARTIFICIAL NORTE:
E1. EXCAVABLE
(30%)
E2. RIPABLE (20%)
E3. VOLABLE (50%)
TERRAPLÉN
(100%). EN
TÚNEL
ARTIFICIAL
NORTE:
TERRAPLÉN
(30%)
TODO-UNO
(20%)
PEDRAPLÉN
(50%)
MURO CLAVETEADO EN
BORDE DERECHO
SANEO 1,0 m R2
Y RP DESDE PK
8+680
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40 Y ROCA
0,60
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
Sondeo (1): SV-709+500 EG
D-10
EJE
9+200
-
9+234
34
4,5
2(H):1(V) 1,0 m en
coronación
BD
9+190
-
9+234
44
5,0
1(H):1(V)
Calicata (1): CD-709+560 EG
NINGUNA
Formación SGRODE: Jabre granito de Ourense
E1. EXCAVABLE
(100%)
Talud (1): T-28
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TERRAPLÉN
(100%)
CUNETÓN AL PIE EN
CONEXIÓN TRAMO
SIGUIENTE
Pág. 6.177
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.4. RELLENOS
los materiales que se excaven en los desmontes del tramo y en los túneles. La mayor
proporción de los materiales disponibles serán tipo pedraplén procedente de la excavación
6.4.1. General
en los túneles del sustrato granítico y en función de su grado de alteración también se
obtendrá un material tipo todo uno. Sin embargo, en los desmontes el material mayoritario
En este tramo de ferrocarril se han proyectado 12 rellenos, cuya altura máxima medida en el
son los suelos del manto de alteración del sustrato granítico (jabres), con los que se podrán
eje es de 19,5 m, aunque con carácter general sólo puntualmente se superan los 10,0 m de
construir rellenos tipo terraplén.
altura. Cuatro de los rellenos tienen una longitud menor de 50 m, correspondiendo casi
siempre a los estribos de alguno de los viaductos que se proyectan. En el eje se ha
La presencia ocasional de suelos flojos en el cimiento de los rellenos y el emplazamiento de
contabilizado una longitud total en relleno de 2.720 m, lo que supone aproximadamente el
la nueva plataforma adyacente a otras infraestructuras en servicio, obligará a la adopción de
29% de la longitud total de la traza.
medidas especiales de tratamiento en zonas localizadas de la superficie de apoyo.
En el siguiente cuadro se indican las alturas y longitudes de los rellenos del tramo.
Un aspecto importante en cuanto a los rellenos de la segunda parte del tramo, desde el
cruce de la N-525, es su localización próxima a rellenos de otras infraestructuras en
Altura máxima en
alguna zona
(m)
Número de
Rellenos
Longitud en el
servicio, que se estima que se han construido en condiciones similares a las que se
eje
proyectan los futuros terraplenes y que presentan un buen comportamiento, lo que supone
(m)
<5
2
94
5 -10
4
1.123
10-15
4
1.238
>15
1
265
una prueba a escala real de la adecuación general tanto de los materiales con los que se
van a construir los futuros rellenos, como de sus condiciones de cimentación. Una de las
infraestructuras existentes es la plataforma ferroviaria actual, y en estas secciones los
futuros rellenos conforman realmente una ampliación lateral de los rellenos actuales.
En la tabla aparece una gran proporción de la longitud de rellenos con altura de más de 10
En el último apartado dedicado a los rellenos se presenta un cuadro-resumen con la
m, pero esto está motivado al sumar la longitud de todo el relleno aunque sólo en una
información más relevante de todos los rellenos proyectados para la plataforma ferroviaria
pequeña zona se alcancen las alturas señaladas. Pero como se ha comentado, la altura
del tramo.
general de los rellenos no supera los 10 m de altura. Concretamente se ha medido una
altura mayor de 10 m en tres tramos de longitud inferior a los 20 m, coincidiendo con
6.4.2. Características generales del cimiento
estribos de viaducto y en un tramo de unos 270 m entre aproximadamente los PPKK 6+9607+120 y 8+890-8+980.
El cimiento de los rellenos hasta el túnel de Rante estará constituido principalmente por un
recubrimiento de suelos cuaternarios de fondo de vaguada (formación QFV) y terciario-
Todos los rellenos del tramo se han proyectado con talud único 2(H):1(V), excepto en la
cuaternario (formación CEDF) sobre el sustrato meteorizado de jabre de las formaciones
parte final del tramo donde se han diseñado con inclinación 3(H):2(V). Se construirán con
(SGR y SGRODE) que en algunas zonas aflora directamente. Estos suelos tipo jabre son los
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Pág. 6.178
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
que predominan en desde el cruce del río Barbaña hasta el final del tramo. En las zonas de
apoyo de los rellenos las áreas donde afloran los materiales rocosos sanos son escasas. No
Por debajo del jabre se reconoce el sustrato rocoso sano de las formaciones G R y GRODE,
obstante, tendrán un importante influencia en el cimiento de los rellenos en aquellas zonas
que no llega a aflorar en superficie en las zonas de apoyo donde se proyectan rellenos. Son
donde el espesor del jabre suprayecente sea pequeño. El resto de formaciones naturales,
rocas graníticas masivas y muy resistentes que forman igualmente un adecuado cimiento
que forman parte minoritaria del cimiento de los rellenos, pertenece a los suelos
para los rellenos del tramo.
cuaternarios coluvio-eluviales (formación QCE).
Los suelos cuaternarios coluvio-eluviales de la formación QCE aparecen de forma minoritaria
La presencia de rellenos antrópicos a lo largo del tramo es muy desigual. Hasta el túnel de
como apoyo de varios rellenos. Constituyen un terreno de apoyo que no planteará
Rante se limitan a la plataforma (relleno RP) de un camino y una carretera con un espesor
problemas de cimentación y únicamente en una zona aparece con un espesor significativo
inferior al metro que se retirarán en su totalidad. Sin embargo, desde el cruce de la N-525
(del orden de 6 m) en cuya base se ha interpretado la existencia de un deslizamiento y que
uno de los aspectos significativos es la importante presencia de rellenos antrópicos, que
será necesario sustituir.
engloban tanto los rellenos estructurales que forman parte de la explanación de
infraestructuras actuales (rellenos R1), como rellenos vertidos (R2) y de zonas edificadas o
A lo largo del tramo se han observado acumulaciones de rellenos de diferente origen, que
pavimentadas (RE y RP).
habrá que sanear o tratar bajo el apoyo de los rellenos de la plataforma ferroviaria. Los
rellenos vertidos R2 y los correspondientes a zonas edificadas o pavimentadas (RE y RP)
Hasta el túnel de Rante uno de los aspectos significativos es la importante presencia de
depósitos aluviales de la formación QFV situados en torno a los cauces y vaguadas de los
ríos y arroyos principales, junto a los suelos terciario-cuaternario de la formación CEDF.
se retirarán en su totalidad, mientras que en los rellenos compactados R1 de las
infraestructuras existentes se realizará un cajeado en el apoyo del nuevo relleno de manera
que se realice una adecuada unión entre ellos.
Ambas formaciones son suelos arenosos con la presencia generalizada de niveles
superficiales flojos y muy flojos. El espesor de las capas más débiles suele ser inferior al
metro y puntualmente alcanza 1,5 m. Estos materiales también aparecen en el cruce del
arroyo Zaín en la parte final del tramo. Dependiendo de las condiciones concretas de cada
emplazamiento, los niveles de suelos flojos en el cimiento de los rellenos recibirán un
tratamiento diferente, desde la sustitución de las capas más superficiales hasta mejoras con
jet-grouting en los más profundos.
6.4.3. Preparación del cimiento
En la preparación del apoyo de los rellenos que se proyectan en este tramo habrá que tener
en cuenta unas recomendaciones generales para todos ellos, que en general afectan a las
condiciones superficiales, y otras especiales motivadas por la presencia de materiales que
no cumplen las condiciones adecuadas para formar parte del cimiento.
En todos los rellenos del tramo bajo los suelos anteriores o aflorando, aparece el jabre que
geotécnicamente se puede describir como una arena con escaso contenido de grava y de
finos. Son suelos densos a muy densos y poco plásticos (clasificados como SM o SC), que
Dentro de las recomendaciones generales se deberán realizar las siguientes operaciones
de preparación de los apoyos:
constituyen un cimiento de óptimas cualidades resistentes y elásticas para los rellenos que
se proyectan. Su espesor es muy variable de unas zonas a otras del tramo.
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Pág. 6.179
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Bajo el apoyo de los rellenos se desbrozará y retirará la tierra de vegetal en
puntos se retirará el material alterado y se sustituirá por material granular limpio,
aquellos lugares donde se observe, de espesor medio en torno a 20 cm. En el
bien compactado, con apisonadoras manuales.
apartado de caracterización geotécnica de los materiales dedicado a esta unidad,
aparece la tramificación de la traza de acuerdo al espesor de tierra vegetal.
El cajeado en los taludes de los rellenos actuales se hará eliminando una primera capa
general de 0,4 m de ancho, que en algunos de los rellenos puede constituir la capa de tierra


Después de esta operación se escarificarán y regularizarán los 0,3 m superiores en
vegetal dispuesta para el proceso de revegetación; posteriormente, el cajeado propiamente
suelos y se compactarán con un mínimo de cuatro pasadas de rodillo vibrante de al
dicho se hará mediante bermas de una altura del orden de dos tongadas, es decir con una
menos 10 t de peso estático.
altura de unos 50 cm.
En aquellos casos en que el relleno se asiente sobre una ladera natural con
Respecto a las medidas especiales a tomar en el apoyo de los rellenos por la presencia de
pendiente superior al veinte por ciento (20%) se excavarán bermas escalonadas
suelos inadecuados hay que considerar los suelos cuaternarios flojos reconocidos en la
para garantizar la estabilidad del relleno.
investigación geotécnica y en menor proporción los depósitos terciario-cuaternarios. Los
tramos en los que se han reconocido suelos cuaternarios o terciario-cuaternarios se

El mismo escalonado anterior se realizará en las transiciones relleno-desmonte, de
retirarán en espesores variables en función de la profundidad de los materiales de
forma que el espesor del futuro relleno no aumente demasiado bruscamente en
compacidad floja. Esta situación se produce en los tramos indicados en el siguiente cuadro.
distancias horizontales cortas.
SANEOS DE SUELOS QFV Y CEDF EN CIMIENTO DE RELLENOS

P.K.
Inicial
P.K.
Final
Longitud
(m)
Espesor de
Sustitución
(m)
Suelos a sustituir
0+000
0+035
35
1,0
Suelos CEDF
0+140
0+200
60
1,0
Suelos QFV
En los rellenos que supongan la ampliación lateral de rellenos de otras
0+200
0+400
200
1,5
Suelos QFV
infraestructuras existentes, se realizará un cajeado sobre el talud del relleno
0+400
0+550
150
0,6
Suelos QFV
0+550
0+660
110
1,5
Suelos QFV
0+850
0+940
90
1,0
Suelos QFV y CEDF
débil y posiblemente contaminado, y por otro lado, para generar una buena
0+940
0+995
55
1,0
Suelos CEDF
trabazón entre el relleno existente y el que se construye. Esta situación se produce
1+895
2+110
215
1,0
Suelos CEDF
2+590
2+605
15
6,0
Suelos QCE
7+660
7+750
90
1,0
Suelos QFV
8+775
8+980
205
Variable (1 a 3 m)
Suelos QFV
A lo largo de los pies de los taludes de relleno, el terreno de apoyo ha de ser
prácticamente horizontal en una anchura mínima de 4 m.

existente de manera que, por un lado, se elimine la capa superficial de material más
desde aproximadamente el PK 7+040.

Se deberá sanear en los apoyos de los rellenos, especialmente donde su espesor
En la última de las zonas indicadas de saneo de suelos QCE se retirarán los suelos
vaya a ser pequeño, menor de 3,0 m, las excavaciones puntuales (calicatas
coluviales hasta la profundidad del contacto con el sustrato, donde se ha interpretado un
geotécnicas, de prospección arqueológica, o de cualquier otro origen). En estos
posible deslizamiento en la ladera de la margen del regueiro San Benito.
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Pág. 6.180
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
retirar toda la cuña de tierras que queda entre los pies de los derrames de los rellenos de la
Aunque los suelos cuaternarios tienen mayor espesor, se ha comprobado que la
carretera Rairo-Bemposta y del ferrocarril actual, de acuerdo al siguiente esquema.
construcción de la nueva plataforma se hará en condiciones de seguridad y con asientos
reducidos.
El penúltimo de los tramos a sanear es objeto de estudio especial en el apartado dedicado
al relleno concreto en estudio.
También será objeto de un apartado específico de este documento, el tratamiento mediante
jet-grouting a seguir en la zona donde los suelos QFV flojos aparecen a mayores
profundidades a partir del PK 8+920.
Además de las zonas indicadas en la tabla anterior, existen dos pequeños rellenos RP de
espesor inferior al metro que corresponden a la plataforma de un camino y la carretera OUSaneos en cimiento de relleno PPKK 8+775-8+980
0516 a la altura de los PPKK 0+020 y 2+020, que se retirarán en su totalidad. Las
acumulaciones de rellenos vertidos R2 también se retirarán en su totalidad. Esta situación
Además de las zonas indicadas en la tabla anterior, existe otra acumulación de rellenos
se produce en los tramos indicados en el siguiente cuadro.
vertidos entre los PPKK 7+825-7+835 de unos 2 m de espesor, pero que no aparece en la
SANEOS DE RELLENOS R2 EN CIMIENTO DE RELLENOS
tabla porque van a ser excavados en su totalidad para la construcción del estribo E-2 del
viaducto de la carretera OU-105 y no es necesario especificar ninguna operación adicional.
Espesor de
P.K.
P.K.
Longitud
Inicial
Final
(m)
6+970
7+050
80
1,0
Sólo en borde izquierdo
Los esquemas de la preparación general del cimiento de los rellenos se presentan en el
7+110
7+200
90
1,0
Sólo en borde izquierdo
grupo de Planos relacionados con “Secciones Tipo”, mientras que los de los tratamientos
7+750
7+770
20
1,5
Sólo en borde derecho
especiales se presentan en un grupo de Planos específico sobre esta materia.
7+910
7+925
15
1,0
Sólo en borde izquierdo
7+925
7+955
30
2,5
Toda la anchura
8+775
8+980
205
Variable (1 a 3 m)
Sustitución
Observaciones
(m)
Saneo entre plataformas existentes del FFCC
y carretera
En la parte inicial del tramo el nivel de agua se ha reconocido muy próximo a la superficie
en zonas potencialmente inundables, coincidiendo en la mayor parte de los casos con los
tramos indicados en los que es necesario sanear los suelos flojos de la formación Q FV
En la última de las zonas indicadas también se retirará parte de los suelos cuaternario flojos
de la formación QFV que existen bajo el relleno vertido R2, como se ha indicado
anteriormente. El espesor que se indica como variable en esa zona es debido a que se va a
indicados en la tabla anterior. Entre los PPKK 0+100-0+680, 0+840-0+940 y 7+660-7+750 el
material de sustitución o el cimiento (en los zonas sin saneo) tendrá que cumplir las
condiciones de cimiento en situación de posible saturación.
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Pág. 6.181
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

La pérdida de peso por inmersión en agua es inferior al 2%.
resto de rellenos del Proyecto.

La pérdida de peso por inmersión en sulfato sódico es inferior al 20%.
6.4.4. Materiales y puesta en obra

La pérdida de peso por inmersión en sulfato magnésico es inferior al 30%.
Los materiales con los que se construirán los rellenos del tramo, incluida la coronación,

Desgaste Los Ángeles inferior al 50%.

Coeficiente de friabilidad inferior a 25.

La durabilidad (ensayo Slake Durability Test) será superior al 70%.
En el resto de zonas con procedimientos de mejora mediante la retirada de los rellenos y los
suelos flojos, el material de sustitución podrá ser el mismo empleado como cimiento del
procederán de los desmontes y el túnel excavados en la traza.
El material que se obtenga de las excavaciones de los desmontes pertenecerá en su mayor
parte al sustrato granítico meteorizado o jabres y en menor medida a la roca sana; sin
embargo los túneles se excavarán casi en su totalidad en el sustrato rocoso sano
(formaciones GR, GRODE y APL). Con el jabre se podrán construir rellenos tipo terraplén de
El control del pedraplén será por procedimiento, que se definirá en tramos experimentales.
calidad, mientras que de las formaciones rocosas se obtendrá material tipo pedraplén de los
Además de las especificaciones que se deben definir en los tramos experimentales, deberá
niveles más sanos y tipo todo uno de los ligeramente meteorizados (grado IV) o más
cumplirse lo siguiente:
fracturados, con un especial control de la calidad del material procedente de la formación
GR por su baja resistencia al desgaste obtenida en los ensayos de laboratorio.

La altura de la tongada estará comprendida entre 80 y 100 cm de espesor. Es
posible que deba ser más pequeña, a la vista de los resultados obtenidos del
De la excavación de la roca sana se obtendrá un material apto para construir rellenos de
tramo experimental.
tipo pedraplén, que se definen como el material que cumple con las siguientes condiciones
granulométricas:

En coronación del pedraplén habrá una zona de transición de 1 m de espesor por
debajo de la capa de forma, con materiales que han de tener las características

El contenido de tamaños inferiores a 20 mm ha de ser menor del 30 por ciento.

El contenido de finos ha de ser menor del 10 por ciento.
de coronación de terraplén y en la que se reducirá el espesor de las tongadas.

La compactación se hará con un mínimo de cuatro pasadas de rodillo vibrante, en
buen estado y que tenga un peso estático de como mínimo 10 t.

El tamaño máximo ha de estar comprendido entre 100 y 500 mm.
El número de pasadas, la velocidad y la frecuencia de los rodillos se definirá de acuerdo con
El material con el que se construyen los pedraplenes ha de tener además calidad suficiente,
los resultados de los tramos experimentales.
determinada por las siguientes características:
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Pág. 6.182
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Como resultado del estudio geológico de superficie, se han reconocido áreas con niveles de
Los parámetros resistentes de los materiales que intervienen en los cálculos son los
agua someros y potencialmente inundables que podrían afectar al apoyo de los rellenos,
obtenidos en el apartado de caracterización geotécnica de los materiales y que se resumen
concretamente entre los PPKK 0+100—0+680, 0+840-0+940 y 7+660-7+750. El cimiento
en la siguiente tabla.
del relleno en esta zona tendrá que cumplir con las condiciones de cimiento en situación de
posible saturación. Este material tendrá una limitación en el contenido de finos (materiales
PARÁMETROS DE CÁLCULO DE ESTABILIDAD
pasantes por el tamiz 0,080 UNE) menor del 15%. El material de este tipo se seguirá
Litología
empleando en los dos metros inferiores del núcleo del relleno contados desde la cota del
Cohesión, c′
(kPa)
Ángulo de
fricción, ϕ'
(˚)
terreno natural. Los rellenos que se construyan con material tipo pedraplén, éste podrá
Formación QFV
0
30
hacer de cimiento en condiciones de posible saturación al tener por definición el pedraplén
Formación QCE
5
32
un contenido de finos inferior al 10%.
Formación CEDF
10
32
Jabre
25
35
Granitos GM IV
50
35
Terraplén
20
35
6.4.5. Análisis de estabilidad
Se han realizado análisis de estabilidad de los rellenos proyectados, tanto del propio relleno
Los cálculos se han realizado suponiendo superficies de rotura circulares mediante el
como del cimiento, en las diferentes situaciones posibles. Para la estabilidad del propio
método de Bishop Simplificado. Para los cálculos de la estabilidad se ha utilizado el
relleno se ha realizado un cálculo tipo con la mayor altura de relleno, y suponiendo que se
ha construido íntegramente con material tipo terraplén (jabres). Para la comprobación frente
programa de cálculo SLIDE desarrollado por ROCSCIENCE. Se ha supuesto una
sobrecarga en coronación del relleno igual a 30 kN/m2.
a la rotura del cimiento no se ha podido analizar una única situación que englobe a las
demás, por lo que ha sido necesario realizar tantos cálculos como situaciones
desfavorables de cimiento y altura de los rellenos aparecen. Por lo tanto, los análisis de
estabilidad de la cimentación se realizan en los apartados dedicados a cada uno de los
rellenos más importantes que se estudian en detalle de forma separada.
Los taludes de los rellenos del tramo se han proyectado con una inclinación 2(H):1(V) ó
3(H):2(V) y la altura máxima es de 19,5 m. Esta altura máxima se produce al final del tramo
(es donde se proyecta con talud 3(H):2(V)), donde el relleno se sitúa entre otros dos
rellenos correspondientes a la actual plataforma ferroviaria, por el lado izquierdo, y a la
carretera Rairo-Bemposta por el lado derecho. Además, esta zona es especial por el
tratamiento que se va a realizar tanto del cimiento del relleno como de los materiales que
forman parte de él. Fuera de esta zona, la mayor altura de un relleno ‘aislado’ es del orden
de 15 m (antes del PK 7+000).
Los cálculos se han realizado suponiendo dos hipótesis, una sin acción sísmica y otra
teniendo en cuenta la posible influencia de ésta. En ambos casos se comprueba que el
factor de seguridad obtenido es el adecuado; mayor de 1,50 en condiciones estáticas y
mayor de 1,10 en la hipótesis de sismo. En los cálculos con influencia de la acción sísmica
el programa SLIDE permite aplicar en cada rebanada de cálculo una fuerza de inercia
provocada por el sismo con sendas componentes horizontal y vertical. En el cálculo de
estabilidad del propio relleno se ha considerado que tanto el material del relleno como el
cimiento son terrenos Tipo II desde el punto de vista de la norma sismorresistente (suelos
granulares densos), a los que le corresponde un valor de la aceleración sísmica de cálculo
de 0,054·g. Con este dato, la componente horizontal de la aceleración que se introduce en
el modelo de cálculo es igual a 0,50x0,054·g= 0,027·g m/s 2; y la componente vertical es
0,25x0,054·g= 0,014·g m/s2. En los cálculos de estabilidad del cimiento el valor de la
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
aceleración sísmica se ha obtenido ponderando el tipo de terreno en la columna de 30 m
que se hará un estudio de cada caso en el apartado dedicado a cada uno de los rellenos
bajo el apoyo, como indica la norma sismorresistente. En cada caso se indica los espesores
importantes del tramo. En estos apartados se describirán las hipótesis específicas de los
del tipo de terreno y el valor de la aceleración sísmica empleado en el cálculo.
análisis, así como los resultados obtenidos.
De cada análisis realizado se presenta una figura con sus resultados en el Apéndice nº 5 de
No obstante, con objeto de confirmar la estabilidad del cimiento en jabre de los pequeños
este anejo.
rellenos, que no tienen un apartado específico, se ha realizado un análisis de estabilidad
con una situación teórica con las siguientes hipótesis:
Estabilidad del Propio Relleno
Se ha realizado un cálculo de estabilidad del propio relleno tipo terraplén con un talud de
-
Altura de relleno de 15 m y talud 2(H):1(V)
-
Cimiento constituido por jabre con los siguientes parámetros resistentes:
inclinación 2(H):1(V) y considerando una altura de 15,0 m, que es la correspondiente al
c =
25 kPa
relleno de mayor altura si no se tiene en cuenta el último relleno del tramo (de 19,5 m de
 =
35o
altura máxima) ya que su situación especial es más favorable por estar limitado lateralmente
-
Nivel de agua en superficie
por otros dos rellenos existentes. No obstante, el análisis de ese relleno se realiza en un
apartado especial dedicado en él.
Aunque es una situación teórica se asemeja a la que se produce en torno al PK 7+050 del
tramo (la altura en el eje es del orden de 13 m y los 15 m se miden en el borde izquierdo) y
No se ha considerado nivel de agua en el relleno y como parámetros geotécnicos para los
es válido para el resto de rellenos de menor altura que se cimentan sobre los mismos
materiales tipo terraplén, se han considerado los siguientes:
materiales. Las superficies de rotura críticas tienden a no penetrar en el terreno natural y se
ha tenido que forzar los límites del modelo para que la rotura se produzca por el pie a través
c = 20 kPa
del jabre. El factor de seguridad mínimo obtenido es igual a 2,30 en la situación sin sismo, y
 = 35o
pasa a 2,17 con el sismo.
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de
En este tramo también se ha analizado qué influencia tendrá la construcción de la nueva
rotura crítica es igual a 2,26, que disminuye ligeramente a 2,12 por la acción del sismo.
plataforma sobre la estabilidad de los rellenos actuales. Este análisis también se hace en el
Estos factores de seguridad están muy por encima de los mínimos exigidos (1,50 y 1,10
apartado específico de cada uno de los grandes rellenos del tramo.
respectivamente).
6.4.6. Análisis de asientos
Estabilidad del Cimiento
Con carácter general, los asientos que se producirán en los rellenos, tanto los debidos al
No se han reconocido unas condiciones de cimentación de los rellenos que hayan facilitado
peso propio como los del cimiento, serán admisibles para la plataforma ferroviaria.
la realización de unos análisis tipo sobre la estabilidad del cimiento de los rellenos, por lo
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.184
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En la segunda parte del tramo donde la nueva plataforma se apoya en la existente, también
Los cálculos tanto con los modelos de elementos finitos como con la hoja de cálculo se han
ha sido necesario comprobar que los movimientos provocados en las infraestructuras
realizado por el método elástico empleando los siguientes parámetros.
existentes, debidos a los futuros rellenos, son admisibles. Esta comprobación se ha hecho
en cada caso particular que se produce, utilizando modelos de elementos finitos. Este es el
PARÁMETROS DE CÁLCULO DE ASIENTOS
caso por ejemplo del relleno más alto que se proyecta, de 19,5 m de altura máxima, en el
Módulo
Litología
que además se sigue un procedimiento especial de mejora motivado también por las
Elasticidad, E
(MPa)
peculiaridades del cimiento y por constituir el estribo del viaducto sobre la carretera Rairo-
Formación QCE
20
Bemposta.
Formación QFV
5 a 15
Jabre muy denso
80
Jabre medianamente
20
Los asientos del propio relleno debidos a su peso se producirán en su mayor parte durante
denso
la construcción. Se estima que, como máximo, los asientos remanentes a largo plazo serán
Granitos GM IV
200
Granitos GM II-III
1000
Terraplén
30
del orden del 0,3% de la altura del relleno, para un plazo de quince años. Esto implica que
el asiento del relleno más alto ‘no tratado’, de unos 15 m en el eje, será del orden 4,0 cm.
Los asientos diferenciales debidos a este motivo, serán despreciables en distancias cortas.
Los asientos de los suelos granulares tipo jabre que constituyen el cimiento mayoritario de
los rellenos se producen de forma muy rápida, prácticamente durante la propia construcción
Además de las situaciones especiales de cimentación que se producen por tratamientos de
mejora del cimiento o por la proximidad de los rellenos actuales, el relleno más alto de este
del relleno, de manera que los asientos diferidos por asiento del terreno serán
prácticamente nulos.
tramo es el terraplén mencionado de 15 m de altura máxima que se apoya sobre jabre en
torno al PK 7+000 (altura medida en el borde izquierdo). A partir de esta situación, se ha
6.4.7. Estudio individualizado de los rellenos
realizado un cálculo tipo del asiento que se producirá en el cimiento del relleno debido al
peso de éste.
El cálculo se ha realizado con una hoja de cálculo, cuyos resultados se presentan en el
apéndice de cálculo de este anejo (Apéndice 5). Se ha considerado una situación teórica
con una altura media de relleno de 13 m (se produce en torno al PK 7+050, aunque con
atura máxima de unos 15 m en el borde izquierdo) que se apoya sobre el máximo espesor
A continuación se describen y analizan los rellenos más importantes del tramo, por ser los
de mayor altura y los más largos. Son los rellenos con más de 10 m de altura, excepto el
relleno R-1 que se analiza por tratarse del relleno de mayor longitud. De todos los rellenos
proyectados se presenta un cuadro-resumen al final de este apartado dedicado a los
rellenos.
de jabre reconocido en ese entorno (6+900), igual a 10 m. El relleno se simula con una
carga rectangular de 40 m de ancho, correspondiente a la suma del ancho de la coronación
(14 m) más los semianchos de los derrames. La carga de 13 m de altura de tierras se ha
supuesto igual a 0,26 MPa. Con estas hipótesis se ha obtenido un asiento de 12 cm en el
centro del área cargada.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.185
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.4.7.1. Relleno R-1. P.K. 0+000 – P.K. 1+040
proyectado dos estructuras de paso, un paso superior (PS-0.0) y un paso inferior (PI-0.7)
para el cruce de sendos caminos, además de una obra de drenaje de grandes dimensiones

Geometría
(OD-0.59) en el arroyo estacional de Taboadela.
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
0+000
1+035
1.035
8,0
0+000
1+040
1.040
8,5
0+000
1+040
1.040
8,5
El relleno se construirá con materiales tipo pedraplén procedentes de la excavación en
granitos que se excavan en el túnel de Rante y en menor proporción con suelos tipo jabre.
2(H): 1(V)
En cualquiera de los dos casos la coronación estará constituida por un suelo con menos del
40% de finos (pero mayor del 15%) y límite líquido menor de 40, sobre la que se dispondrá
una capa de forma de 60 cm de espesor. Entre los PPKK 0+100—0+680 y 0+840-0+940 se
2(H): 1(V)
han reconocido sendas áreas con el nivel de agua somero y potencialmente inundables que
podrían afectar al apoyo del relleno. Además, en parte de estos tramos se realizará el saneo
a distintas profundidades de suelos flojos de las formaciones QFV y CEDF. El material de

Investigación de campo
sustitución y el cimiento del relleno tendrán que cumplir con las condiciones de cimiento en
situación de posible saturación. Este material será tipo terraplén con una limitación en el
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
contenido de finos (materiales pasantes por el tamiz 0,080 UNE) menor del 15%. El material
Sondeos:
SE-0+010, SR-0+415, SR-0+920, SE-700+170 EG y SV-700+600 EG
de este tipo se seguirá empleando en los dos metros inferiores del núcleo del relleno
Calicatas:
CE-0+015, CR-0+025, CR-0+600, CE-0+740, CR-700+020 EG, CR-700+280
contados desde la cota del terreno natural.
EG, CR-700+400 EG,
CR-700+480 EG, C-700+600 EI y CR-700+640 EG
Penetrómetros:
PE-0+015, PR-0+205, PR-0+480, PR-0+550, PR-0+600, PR-

Descripción del cimiento
Las vaguadas por las que discurre el tramo en relleno, están cubiertas entre los PPKK
0+660, PE-0+740, PR-0+800, PR-0+860,
0+110-0+685 y 0+835-0+940 por depósitos de fondo de vaguada (formación Q FV). Estos
PR-0+860 BIS, PR-1+000, PR-700+240 EG, PR-700+290 EG, PR-700+370
suelos tienen un espesor de 2-3 m con un máximo de unos 4 m a la altura del PK 0+600 y
EG, PV-700+585 EG y P-700+600 EI
son de naturaleza arenosa con contenido variable de arcilla sin grava y compacidad floja o
muy floja.

Descripción del relleno
Bajo los suelos cuaternarios aparece jabre de granito de Allariz (formación S GR) que llega a
Este relleno es el más largo de tramo. Se apoyará sobre terreno aplanado de prados y
aflorar en la zona de interfluvio y en el comienzo y final del tramo. El jabre está formado por
monte bajo, con laderas de pendiente muy suave que forman dos amplias vaguadas de
arena con contenido variable de arcilla o limo y en general poca grava, con compacidad
orientación oblicua a la traza con su correspondiente interfluvio. En este tramo se han
medianamente densa en superficie y muy densa desde los 3 a 6 m de profundidad. Todos
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.186
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
los penetrómetros realizados se ha interpretado que dan rechazo en estos materiales o en
y de jabre. En el apoyo se ha considerado que los suelos cuaternarios flojos se han retirado
el contacto con el sustrato rocoso del que proceden. Su espesor máximo es de unos 14 m a
y de forma conservadora se ha supuesto que el nivel de agua está a cota de superficie. Los
la altura del PK 0+480.
parámetros resistentes de los materiales considerados en el cálculo y la columna del terreno
con la que se ha obtenido la aceleración sísmica, basada en la interpretación del
Además de los materiales de las formaciones anteriores se han reconocido depósitos
penetrómetro PR-0+600, son:
terciario-cuaternario de la formación CEDF, en dos pequeños tramos entre los PPKK 0+0000+035 y 0+910-0+995, este último con parte bajo suelos de fondo de vaguada. Son arenas
RELLENO R-1. PARÁMETROS DEL CÁLCULO DE ESTABILIDAD
arcósicas gris claro o anaranjado flojas a medianamente densas con un espesor de 1 a 2 m.
Litología
El sustrato rocoso en todo el relleno corresponde a granito de Allariz (formación GR) con
distinto grado de meteorización. Hasta el PK 0+910 se ha interpretado que el granito se
Formación QFV
medianamente densa
Jabre medianamente
denso
encuentra meteorizado con grado III a IV y resistencia grado 1 (equivalente a resistencia a
Jabre denso
Aceleración
sísmica de
cálculo
(ac)
(m/s2)
Tipo III
0,067·g
2,5
Tipo II
0,054·g
24,0
(espesor
supuesto hasta
los 30 m)
Tipo I
0,042·g
Cohesión, c′
(kPa)
Espesor
(m)
0
30
1,5
2,0
25
compresión simple entre 1 y 5 MPa) y con un contacto mediante falla vertical el granito pasa
Tipo de Terreno
(Norma
sismorresistente)
Ángulo de
fricción, ϕ'
(˚)
35
Jabre muy denso (*)
a estar más sano con meteorización grado II y resistencia estimada grado 2 (equivalente a
resistencia a compresión simple entre 5 y 25 MPa). La profundidad a la que aparece el
Valor de cálculo
0,046·g
ponderado
(*) Por debajo de la profundidad de rechazo del penetrómetro (5,5 m) se ha supuesto que el material es jabre muy denso
sustrato es muy variable con un mínimo de unos 2 m y máximo de 16 m.
hasta los 30 m, al efecto del cálculo de la aceleración sísmica
El nivel freático se ha reconocido muy somero principalmente en las zonas de vaguada,
En los suelos cuaternarios flojos que aparecen en el modelo de cálculo, aunque no influyen
aunque con una importante estacionalidad, quedando casi en superficie en épocas lluviosas
en el apoyo del relleno, se ha considero una cohesión nula y un ángulo de fricción de 28
en las que el terreno se llega a saturar de agua y desciende de 1 a 2 metros en épocas
grados.
secas.
Con estas hipótesis, el factor de seguridad mínimo que se obtiene es igual a 1,85. Si en el

Estabilidad
cálculo se aplica la acción sísmica el factor de seguridad es de 1,76, por lo que se confirma
su estabilidad.
En el apartado general se ha realizado un cálculo de estabilidad del propio relleno para un
relleno de mayor altura, del que se obtuvieron factores de seguridad de 2,26 en el análisis
En los tramos de relleno que se apoyen en suelos de la formación CEDF, con mayores
estático y 2,12 con la acción del sismo.
parámetros resistentes (cohesión= 10 kPa y ángulo de fricción= 32˚) y menor altura de
relleno, el factor de seguridad será superior al obtenido en el cálculo de estabilidad anterior.
El cálculo de estabilidad del cimiento de este relleno se ha analizado con la geometría del
punto de mayor altura (8,5 m) y mayor espesor de suelos cuaternarios de fondo de vaguada
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Pág. 6.187
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA


Preparación del cimiento
Asientos
Como tratamientos especiales de preparación del terreno de apoyo se ha proyectado el
El asiento del propio relleno a largo plazo se ha estimado en el 0,3 % de la altura, por lo que
saneo en espesores variables de parte de los suelos cuaternarios de la formación QFV y los
para la sección de mayor altura (en el eje) de 10 m si se considera el espesor de saneo, el
de la formación CEDF con compacidad floja. Concretamente se eliminarán en las siguientes
asiento será de unos 3 cm. Los asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este
zonas:
fenómeno serán despreciables.
RELLENO R-1. SANEO EN CIMIENTO
Se han realizado dos cálculos de asiento del cimiento considerando en primer lugar que no
Espesor de
P.K.
P.K.
Longitud
se realiza saneo de los suelos QFV superficiales, y otro en el que se simula el saneo
Inicial
Final
(m)
finalmente proyectado.
0+000
0+035
35
1,0
Suelos CEDF
0+140
0+200
60
1,0
Suelos QFV
0+200
0+400
200
1,5
Suelos QFV
0+400
0+550
150
0,6
Suelos QFV
QFV constituido por una primera capa de 1,5 m de arena floja sobre otro nivel de 1,0 m de
0+550
0+660
110
1,5
Suelos QFV
suelo medianamente denso. Subyacente se ha supuesto la misma columna del terreno
0+850
0+940
90
1,0
Suelos QFV y CEDF
0+940
0+995
55
1,0
Suelos CEDF
En el primero se ha supuesto que el apoyo del relleno se realiza sobre el depósito de suelos
contemplada en el anterior análisis de estabilidad. En la hipótesis que no se realiza saneo,
la altura del relleno considerada en el cálculo es igual a 8,5 m, que se simula con una carga
de 31 m de anchura y valor 0,17 MPa. El asiento calculado en el centro del área cargada es
de 18 cm.
En un segundo análisis se modeliza la situación de Proyecto en la que se sanea el primer
nivel de suelos flojos de la unidad QFV de 1,5 m de espesor. En este caso la altura de
relleno se ha supuesto incrementada en esos 1,5 m, por lo que la carga equivalente
material de sustitución tendrá que cumplir las condiciones de cimiento en situación de
posible saturación
6.4.7.2. Relleno R-2. P.K. 1+895 – P.K. 2+330

Geometría
Situación (P.K.)
El asiento del cimiento constituido por suelos arenosos se producirá de forma muy rápida,
prácticamente al mismo tiempo que se va construyendo el relleno, por lo que no son
esperables problemas de asientos diferenciales en la futura plataforma de LAV.
Suelos a sustituir
(m)
En los tramos con saneo comprendidos entre los PPKK 0+100-0+680 y 0+840-0+940 el
aumenta hasta 0,20 MPa (y su anchura hasta los 34 m). El asiento resultante, habiendo
eliminado los suelos de peores características, disminuye hasta los 13,1 cm.
Sustitución
Borde
izquierdo:
Eje:
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Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
1+895
2+320
425
9,5
1+895
2+330
435
10,5
2(H):1(V)
Pág. 6.188
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Borde
derecho:

1+895
2+335
440
10,5
2(H):1(V)
Investigación de campo
Bajo los suelos anteriores o aflorando, aparece jabre del granito de Allariz (formación S GR)
con un espesor máximo de unos 14 m en el origen del tramo que disminuye hasta unos 7 m
en la parte final. El jabre está formado por arena de color marrón con algo a bastante arcilla
o limo y compacidad densa a muy densa, con golpeos de rechazo en los ensayos SPT y la
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Sondeo:
SE-2+090
Calicatas:
CV-1+890, CD-2+320 y C-702+020 EI
Penetrómetros:
PV-1+890 y P-702+020 EI
hinca del tomamuestras a partir de los 7 m de profundidad en el sondeo SE-2+090.
El sustrato rocoso en todo el tramo bajo el jabre, corresponde al granito de Allariz
meteorizado (formación GR) con resistencia grado 0 a 1 (equivalente a resistencia a
compresión simple entre 0,25 y 5 MPa).

Descripción del relleno
En el cruce de la carretera OU-0516 se ha reconocido el relleno de la plataforma de la
Este relleno discurre entre el estribo E-2 del viaducto sobre el río Mesón de Calvos, donde
propia carretera, relleno RP, con un espesor estimado inferior al metro que se deberá
se sitúa el punto de mayor altura, y el desmonte D-2. El terreno es aplanado y ligeramente
retirar.
ascendente, ocupado por prados. El relleno se construirá con materiales procedentes de los
desmontes próximos y el túnel de Rante, que podrán ser tipo terraplén o pedraplén. La
El nivel de agua se ha reconocido a 5,5 m de profundidad en el sondeo SE-2+090.
coronación del relleno estará constituida por un suelo con menos del 40% de finos (pero
mayor del 15%) y límite líquido menor de 40, por lo que la capa de forma tendrá un espesor

Estabilidad
de 60 cm.
En el apartado general dedicado a la estabilidad se ha realizado un cálculo de estabilidad
A la altura del PK 2+040 se ha proyectado el paso inferior PI-2.0 para dar continuidad bajo
interna de un terraplén de mayor altura que la de este relleno R-2. Se obtuvo un factor de
la plataforma a la carretera OU-0516, manteniendo el trazado que tiene actualmente.
seguridad de 2,26 en el cálculo estático y 2,12 con la acción del sismo, por lo que en este
relleno los factores de seguridad serán mayores.

Descripción del cimiento
En el cálculo de estabilidad del cimiento se supuesto que el relleno de mayor altura se
Los materiales sobre los que se apoyará el relleno desde el comienzo del tramo hasta el PK
apoya en suelos de la formación CEDF, saneado el metro superior flojo. Por debajo los
2+110, corresponden a un nivel de hasta 2 m de espesor de depósitos de la formación CE DF
materiales corresponden al jabre denso y muy denso. El nivel de agua se interpretado a
constituidos por arena con contenido variable de arcilla y compacidad muy variable de floja
unos 5 m de profundidad del terreno natural. Los parámetros resistentes de los materiales
a densa. Entre los PPKK 2+200-2+330 el recubrimiento de suelos corresponde a un nivel de
considerados en el cálculo y la columna del terreno con la que se ha obtenido la aceleración
depósitos coluvio-eluviales (formación QCE) de suelos arenosos medianamente densos, de
sísmica, son:
entre 1 y 2 m de espesor.
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Pág. 6.189
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RELLENO R-2. PARÁMETROS DEL CÁLCULO DE ESTABILIDAD

Preparación del cimiento
Aceleración
Litología
Cohesión, c′
(kPa)
Ángulo de
fricción, ϕ'
(˚)
Espesor
(m)
Tipo de Terreno
sísmica de
(Norma
cálculo
sismorresistente)
(ac)
(m/s2)
Formación CEDF
densa
10
32
Jabre denso
1,0
Tipo II
0,054·g
Tipo I
0,042·g
Como operaciones especiales de preparación del terreno de apoyo de este relleno se
sustituirá 1,0 m de suelos flojos de la formación CEDF entre los PPKK 1+895 y 2+110. El
material de sustitución podrá ser el mismo empleado en el cimiento del resto del tramo en
relleno.
4,0
25
35
Jabre muy denso
25,0
Valor de cálculo
ponderado
6.4.7.3. Relleno R-3. P.K. 2+375 – P.K. 2+460
0,044·g

Geometría
Con estas hipótesis, el factor de seguridad mínimo que se obtiene es igual a 1,91. Si en el
cálculo se aplica la acción sísmica el factor de seguridad es de 1,85, por lo que se confirma
Situación (P.K.)
su estabilidad.
Borde

Asientos
izquierdo:
Eje:
El asiento del propio relleno a largo plazo se ha estimado en el 0,3 % de la altura, por lo que
Borde
para la sección de mayor altura (en el eje) del orden de 12 m si se considera el saneo, el
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
2+375
2+460
85
6,5
2+375
2+460
85
8,0
2+390
2+460
70
11,5
2(H):1(V)
2(H):1(V)
asiento será de unos 3,5 cm. Los asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este
fenómeno serán despreciables.
En relación a los asientos del cimiento se ha analizado la situación de proyecto en la que se
realiza la sustitución parcial de los suelos superficiales de la formación CE DF. El perfil
litológico de cálculo es equivalente al descrito en el apartado anterior de estabilidad. Al

Investigación de campo
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Calicata:
CV-2+465
Penetrómetro:
PV-2+465
considerar el saneo de 1,0 m la altura de relleno considerada en el cálculo es igual a 11,5
,m (10,5 + 1,0 m). La carga del relleno se modeliza con una anchura de 37 m de 0,23 MPa.

Descripción del relleno
El asiento resultante en el centro del área es igual a 12,2 cm.
El tramo de relleno discurre desde una pequeña loma hasta el estribo E-1 del viaducto
Al tratarse de materiales arenosos los asientos que se produzcan en el cimiento del relleno
serán rápidos y ocurrirán durante la construcción.
regueiro San Benito, por la ladera que da acceso al propio cauce con dirección transversal a
la plataforma. En la zona del estribo es donde se ha proyectado la mayor altura de relleno.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.190
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Éste se construirá con materiales procedentes de los desmontes próximos y el túnel de
sobre el jabre. El nivel de agua se ha situado a unos 6 m de profundidad. Los parámetros
Rante, que podrán ser tipo terraplén o pedraplén. La coronación del relleno estará
resistentes de los materiales considerados en el cálculo son:
constituida por un suelo con menos del 40% de finos (pero mayor del 15%) y límite líquido
menor de 40, por lo que la capa de forma tendrá un espesor de 60 cm.

RELLENO R-3. PARÁMETROS DEL CÁLCULO DE ESTABILIDAD
Litología
Descripción del cimiento
El relleno se emplaza en el ámbito de la formación rocosa del granito de Ourense (GRODE)
que en general se encuentra recubierto por un pequeño manto de jabre (S GRODE) generado
por la alteración ‘in situ’ de la roca, con un espesor entre 2,5 y 5,5 m. Desde el PK 2+455
hasta el final, se ha reconocido un recubrimiento de suelos coluvio-eluviales (formación QCE)
con espesor inferior al metro.
Cohesión, c′
(kPa)
Ángulo de
fricción, ϕ'
(˚)
Jabre muy denso
25
35
Granito GM IV
50
38
En el cálculo de estabilidad se ha considerado que tanto el jabre como el granito
meteorizado son terrenos Tipo I desde el punto de vista de la norma sismorresistente
(suelos granulares muy densos), a los que le corresponde un valor de la aceleración
sísmica de cálculo de 0,042·g. Con este dato, la componente horizontal de la aceleración
que se introduce en el modelo de cálculo es igual a 0,50x0,042·g= 0,021·g m/s 2; y la
Los suelos cuaternarios están formados por arena marrón con algo de arcilla medianamente
componente vertical es 0,25x0,042·g= 0,0105·g m/s2.
densa. El jabre es también arenoso, con indicios de limo y compacidad densa a muy densa.
Los golpeos registrados en el penetrómetro PV-2+465 fueron superiores a 25 desde 1,4 m
de profundidad.
Con estas hipótesis, el factor de seguridad mínimo que se obtiene es igual a 2,26. Si en el
cálculo se aplica la acción sísmica el factor de seguridad es de 2,17, por lo que se confirma
su estabilidad.
El sustrato rocoso granítico únicamente se ha podido observar en afloramientos próximos
como bloques dispersos.
Con la interpretación hecha en el Perfil Longitudinal Geológico-Geotécnico el nivel de agua
se situaría a unos 4 m de profundidad, siguiendo la morfología del terreno hacia el cauce del
regueiro.

Estabilidad

Asientos
El asiento a largo plazo del propio relleno se ha estimado en el 0,3 % de la altura, por lo que
para la sección de mayor altura de 8 m, el asiento será menor de 3 cm. Los asientos
diferenciales en distancias cortas debidos a este fenómeno serán despreciables.
Este relleno es de menor altura que los anteriores y las condiciones del terreno en su apoyo
son mejores, por lo que el asiento será menor que los estimados para los casos anteriores,
La seguridad al deslizamiento del relleno se ha analizado en la sección de mayor altura de
menores de 15 cm. Igualmente estos asientos se producirán de forma muy rápida.
acceso al estribo del viaducto reguiero San Benito. En la preparación del apoyo del relleno
se estima que se retiraran en su totalidad los suelos cuaternarios y se apoyará directamente
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.191
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Preparación del cimiento
El relleno de la plataforma LAV se construirá en toda su altura (hasta subbalasto) con
material tratado con cemento (MT) del empleado en la cuña de transición del estribo del
En la preparación del terreno de apoyo de este relleno se realizará el escalonado del
viaducto, para darle continuidad hasta el desmonte de la boquilla del túnel.
terreno natural debido a la pendiente de la ladera.
6.4.7.4. Relleno R-4. P.K. 2+590 – P.K. 2+605
La plataforma del área de socorro se construirá con materiales procedentes de los
desmontes próximos y el túnel de Rante, que podrán ser tipo terraplén o pedraplén.

Geometría
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima

Talud
(m)
2+590
2+615
25
12,0
2+590
2+605
15
14,0
2+590
2+600
10
6,0
Descripción del cimiento
En la ladera hasta el cauce del regueiro aparece un recubrimiento de suelos coluviales
2(H):1(V)
(formación QCE) con un espesor entre 5-6 m, en los que se ha interpretado la existencia de
un deslizamiento a muro de la formación. Estos depósitos cuaternarios están formados por
arena marrón con algo a bastante arcilla y compacidad medianamente densa a muy densa
2(H):1(V)
que entre 5-6 m desciende a floja y se ha asociado al plano de rotura por deslizamiento.
Por debajo de los suelos coluvio-eluviales aparece jabre de granito de Ourense (formación

Investigación de campo
SGRODE) con un espesor variable entre 2 y 3 m y formado por arena marrón anaranjado con
algo de arcilla y compacidad muy densa. En los ensayos SPT y la hinca del tomamuestras
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
realizados en el jabre en el sondeo SR-2+600 se ha obtenido rechazo en el golpeo en todos
Sondeo:
SR-2+600
los intentos realizados.
Calicata:
CV-2+580
Penetrómetro:
PV-2+580
EL sustrato rocoso granítico aparece en el emplazamiento del relleno con meteorización
grado IV y resistencia grado 0-1 (equivalente a resistencia a compresión simple entre 0,25 y

Descripción del relleno
5 MPa).
Este tramo corresponde al relleno que une el estribo E-2 del viaducto regueiro San Benito y
El nivel freático se ha reconocido en el sondeo SR-2+600 a 4,85 m de profundidad,
el desmonte de la boquilla este del túnel de Rante, en una ladera con fuerte pendiente. En
prácticamente coincidente con la línea de deslizamiento entre los suelos coluviales y el
el borde izquierdo del relleno se construirá contigua a la LAV la plataforma para el área de
sustrato de jabre.
rescate del túnel.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.192
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

Estabilidad
Con estas hipótesis, el factor de seguridad mínimo que se obtiene es igual a 1,88. Si en el
cálculo se aplica la acción sísmica el factor de seguridad es de 1,81 por lo que se confirma
La geometría final del apoyo y altura del relleno está condicionada por el saneo de los
su estabilidad.
suelos coluviales en los que se ha definido un posible deslizamiento y la excavación de la
cimentación del estribo del viaducto en el origen del tramo. En la sección de mayor altura de

Asientos
relleno en el eje se ha realizado un cálculo de estabilidad con el saneo de parte de los
suelos coluvio-eluviales. En el borde izquierdo del relleno aparecen suelos de fondo de
El asiento a largo plazo del propio relleno construido con suelos de calidad tratados con
vaguada QFV en los que no se apoyará directamente. El nivel de agua se ha interpretado a
cemento será menor que el estimado en los rellenos anteriores como el 0,3 % de la altura.
unos 3 m en la zona en la que afloran estos suelos de vaguada, siempre por debajo del
Aun considerando esa proporción y una altura de 14 m el asiento será del orden de 4 cm.
cimiento del relleno. Los parámetros resistentes de los materiales considerados en el
Los asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este fenómeno serán
cálculo son:
despreciables.
RELLENO R-4. PARÁMETROS DEL CÁLCULO DE ESTABILIDAD
Litología
Cohesión, c′
(kPa)
Ángulo de
(˚)
estimados para los casos anteriores, menores de 15 cm. El jabre asentará de forma muy
rápida con la propia construcción del relleno.
0
30
Formación QCE
5
32
25
35
50
38
denso
Granito GM IV
realizará sobre jabre muy denso. Se puede estimar que su asiento será menor que los
fricción, ϕ'
Formación QFV
Jabre denso a muy
Una vez realizadas las operaciones de saneo en el cimiento de este relleno, su apoyo se

Preparación del cimiento
Como operaciones especiales de preparación del terreno de apoyo de este relleno se
En el análisis de estabilidad de forma conservadora se ha considerado que el relleno se
construirá con materiales tipo terraplén y a efectos del cálculo con la acción del sismo, el
espesor en el cimiento de suelos QCE es nulo o muy reducido, por lo que se ha considerado
que tanto el jabre como el granito meteorizado son terrenos Tipo I desde el punto de vista
de la norma sismorresistente (suelos granulares muy densos), a los que le corresponde un
valor de la aceleración sísmica de cálculo de 0,042·g. Con este dato, la componente
horizontal de la aceleración que se introduce en el modelo de cálculo es igual a
realizarán las siguientes:

Saneo hasta una profundidad máxima de 6 m de los suelos cuaternarios QCE, en el
contacto con el sustrato de jabre.
- Escalonado del terreno natural en la superficie de apoyo del nuevo relleno en la
ladera.
0,50x0,042·g= 0,021·g m/s2; y la componente vertical es 0,25x0,042·g= 0,0105·g m/s2.
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Pág. 6.193
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.4.7.5. Relleno R-7. P.K. 6+805 – P.K. 7+313
(pero mayor del 15%) y límite líquido menor de 40, sobre la que se dispondrá una capa de
forma de 60 cm de espesor.

Geometría
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
En torno al PK 7+010 se ha proyectado el paso inferior PI-7.0 y la parte final del relleno
Talud
constituye el estribo del viaducto sobre la carretera Bemposta - N-525.
(m)
6+790
7+313
523
15,0
6+805
7+313
508
13,3
6+825
7+313
488
12,5
2(H): 1(V)
Este relleno se sitúa a la derecha de la plataforma existente, a la que se va aproximando
hacia el final del relleno; la sección de la nueva plataforma va en relleno completamente
independiente hasta aproximadamente el PK 7+040, en el que entran en contacto los
2(H): 1(V)
derrames de ambos rellenos. Desde ese punto sólo una pequeña parte del nuevo relleno se
adosa al existente, pero las plataformas se siguen manteniendo suficientemente alejadas
como para poder asimilar la futura actuación como una ampliación lateral completa del

Investigación de campo
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Sondeos:
SE-707+315 (EG)
Calicatas:
CE-7+020, CD-707+210 (EG), CR-707+380 (EG) y CR-707+540 (EG)
Penetrómetros:
PE-7+020, PR-7+168, PR-707+200 (EG) y PR-707+400 (EG)
Talud Inventariado: T-20
relleno actual, como así ocurre en otros rellenos más adelante en el tramo.

Descripción del cimiento
La mayor parte del relleno se apoyará sobre el manto de alteración o jabres de los granitos
que forman el zócalo en todo el tramo, correspondiente en esta zona a las formaciones de
Granito de Allariz GR y en mucha menor medida a la formación de Aplitas (A PL), sólo en
torno al PK 7+000. El sustrato sólo aflora en un pequeño corte del terreno en torno al PK

Descripción del relleno
7+100, al pie del derrame derecho del relleno de Proyecto. Esta zona es la única donde se
ha reconocido suelos cuaternarios coluvio-eluviales (formación QCE) en el apoyo de los
Este relleno es el segundo en altura del tramo, con un máximo de 13,5 m medido en el eje
rellenos.
de la plataforma. La altura en el eje supera los 10 m sólo en el tramo comprendido entre
aproximadamente los PPKK 6+960-7+120. La ligera pendiente de la ladera hace que en el
Los jabres son suelos arenosos con escaso contenido de finos y grava de colores marrones
borde izquierdo la altura máxima aumente hasta los 15,0 m. El relleno se construirá
claros. En general son suelos densos y muy densos en los que todavía se reconoce la
probablemente con materiales tipo terraplén procedentes de la excavación en jabres del
estructura de la roca original, aunque en el primer metro superficial pueden aparecer niveles
desmonte anterior al relleno y con material tipo pedraplén de la excavación en granitos de la
medianamente densos. Todas las penetraciones dinámicas han dado rechazo a
formación GR (granito de Allariz) que se excavan en el desmonte posterior. En cualquiera de
profundidades muy pequeñas. Con la interpretación que se presenta en el perfil longitudinal
los dos casos la coronación estará constituida por un suelo con menos del 40% de finos
existen dos zonas diferenciadas por el espesor de estos suelos; hasta el PK aproximado
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.194
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6+950 se ha estimado un espesor en torno a los 10 m, mientras que disminuye hasta 1-2 m
apartado general se realizó un cálculo tipo sobre la estabilidad del cimiento sobre jabre que
a partir de dicho punto.
reproduce la situación general de este relleno (aunque más desfavorable por ser la de
máxima altura). Los coeficientes de seguridad resultaron del mismo orden que los indicados
Subyacente aparece el sustrato granítico perteneciente a la formación GR, en general con
para el propio relleno, siempre mayores de 2,0.
grado de meteorización IV como se ha reconocido en los sondeos SE-7+305 y SE-707+315
EG, en los que en toda la longitud perforada, de 13,1 y 15,0 m respectivamente, no se ha
En este apartado se va a calcular además la estabilidad cuando el apoyo se realiza sobre
observado el cambio a un grado de meteorización menor. La resistencia del granito grado IV
los suelos cuaternarios QCE. Se ha considerado la misma geometría del relleno de 15 m de
se ha estimado como grado 0-1 en la escala ISRM (resistencia a compresión simple hasta 5
altura cimentado sobre 2,0 m de suelos cuaternarios a los que se han asignado los
MPa).
siguientes parámetros.
El depósito de suelos QCE se ha cartografiado entre los PPKK 6+900 a 7+000 y se han
c = 5 kPa
reconocido con la calicata CD-707+210 EG y la penetración dinámica PD-707+200 EG. En
 = 32o
la calicata se han alcanzado los 2,5 m de profundidad y no se ha reconocido el contacto con
el jabre subyacente. Se describe como una arena medianamente densa y como se verá, a
Para el cálculo se ha tenido en cuenta que el nivel freático en esta zona está bastante
partir de los resultados obtenidos en los análisis de estabilidad y de asientos, constituirá un
superficial, y se ha considerado con carácter conservador que está al nivel del terreno.
cimiento adecuado para relleno sin necesidad de sanearlo.
Con estas hipótesis, el factor de seguridad mínimo que se obtiene es igual a 2,04. Si en el
Por último, se han reconocido rellenos vertidos R2 en dos pequeñas zonas del apoyo del
cálculo se aplica la acción sísmica el factor de seguridad es de 1,92, por lo que se confirma
relleno en torno a los PPKK 7+000 y 7+150, siempre en el lado izquierdo, y otros rellenos
su estabilidad.
menores asociados a edificaciones (RE). Todos se excavarán y retirarán a vertedero.

Asientos
El nivel de agua se ha reconocido a una profundidad entre 1,5 y 2,0 m en los sondeos y en
algunas de las calicatas realizados a partir del PK 7+000. Hasta ese punto se ha
El asiento del propio relleno a largo plazo se ha estimado en el 0,3 % de la altura, por lo que
interpretado que el agua se sitúa incluso a más de 4 m de profundidad.
para la sección de mayor altura (en el eje) de 13,5 m, el asiento será de unos 4 cm. Los
asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este fenómeno serán despreciables.

Estabilidad
En el apartado general dedicado al análisis de asientos se ha presentado un cálculo del
En el apartado general dedicado a la estabilidad se ha realizado un cálculo de estabilidad
movimiento del cimiento constituido por jabre de un relleno equivalente a éste. En dicho
interna de un terraplén de 15 m de altura que es la de este relleno R-7. Se obtuvo un factor
cálculo resultó un asiento de 12 cm en el centro del área cargada, que será admisible para
de seguridad de 2,26 en el cálculo estático y 2,12 con la acción del sismo. También en el
la plataforma ya que además se irá produciendo a medida que se va construyendo.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.195
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Para completar el análisis de este relleno, e igual que se ha hecho para la estabilidad, se ha

Investigación de campo
realizado otro cálculo considerando que el apoyo del relleno se realiza sobre el depósito de
suelos coluvio-eluviales QCE de 2 m de espesor medio. El asiento calculado en el centro del
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
área cargada es de 15 cm.
Sondeos:
SE-7+685, SV-708+000 (EG)
Calicatas:
CR-707+920 (EG) y C-707+400 (EI)

Preparación del cimiento
Penetrómetros:
PR-7+665,
PR-7+705,
PR-7+725,
PV-708+035
(EG),
PV-
708+070 (EG) y P-707+400 (EI)
Como tratamientos especiales de preparación del terreno de apoyo se realizará un cajeado
en el apoyo del relleno sobre el relleno de la actual plataforma ferroviaria. Esto ocurre

Descripción del relleno
aproximadamente a partir del PK 7+040 en el borde izquierdo.
Este corto relleno, de unos 200 m de longitud, cruza la llanura fluvial del arroyo de Seixalbo,
Se retirarán los rellenos vertidos de la zona de apoyo del terraplén. Concretamente los
cuyo cauce se cruza en torno al PK 7+720. Este relleno se apoya completamente sobre el
rellenos vertidos R2 se eliminarán de las siguientes zonas.
talud derecho del relleno de la actual plataforma ferroviaria, que tiene una altura similar,
pudiéndose considerar como una ampliación lateral para dar cabida a la nueva plataforma
RELLENO R-7. SANEO EN CIMIENTO
de la LAV. En la figura siguiente se muestra una sección transversal esquemática por el
P.K.
Inicial
P.K.
Final
Longitud
(m)
Espesor de
Sustitución
(m)
Observaciones
6+970
7+050
80
1,0
Sólo en borde izquierdo
7+110
7+200
90
1,0
Sólo en borde izquierdo
punto de mayor altura.
6.4.7.6. Relleno R-8. P.K. 7+575 – P.K. 7+770

Geometría
Situación (P.K.)
Borde
izquierdo:
Eje:
Borde
derecho:
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
7+590
7+770
180
4,0
7+575
7+770
195
10,0
7+570
7+770
200
12,0
2(H):1(V)
2(H):1(V)
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Sección esquemática relleno PK 7+700
Pág. 6.196
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La altura máxima del relleno es de 12 m en el borde derecho. La proyección vertical del eje
muy denso (SE-7+685), aunque también existen niveles superficiales medianamente
de trazado cae sobre el pie del actual relleno, por lo que la altura medida en el eje se reduce
densos. Por debajo del jabre se encuentra el sustrato granítico con diversos grados de
a 10 m; si la altura se mide hasta el terreno natural aumentaría hasta los 12,5 m que se han
meteorización, tal y como se indica en la figura anterior. En torno al PK 7+700 se produce el
acotado en la figura. Lo mismo ocurre con la altura medida en el borde izquierdo, que se
contacto entre los granitos de Allariz (GR) y los de Ourense (GRODE) y ambos se pueden
reduce a los 4 m indicados al medirla sobre el relleno del ferrocarril actual sobre el que se
observar en superficie en los desmontes del ferrocarril actual a ambos lados del relleno.
apoya.
Se ha reconocido una acumulación de rellenos vertidos R2 en la parte final de este relleno,
El final del relleno forma parte del estribo E-1 del Viaducto sobre la carretera OU-105. El
a partir del PK 7+750 y hasta la carretera OU-105.
relleno se construirá con materiales procedentes de los desmontes próximos, que podrán
ser tipo terraplén o pedraplén. Entre los PPKK 7+660-7+750 se realizará un saneo de 1 m
El nivel de agua se ha reconocido a 1,7 m de profundidad en el sondeo SE-7+685 y a 3,2 m
de los suelos QFV; al tratarse de una zona potencialmente inundable el material de
en el SV-708+000 EG.
sustitución tendrá que cumplir las condiciones de cimiento en situación de posible
saturación y este mismo material será el que se utilice en los dos primeros metros de la

Asientos
base del relleno. La coronación del relleno estará constituida por un suelo con menos del
40% de finos (pero mayor del 15%) y límite líquido menor de 40, por lo que la capa de forma
El asiento del propio relleno a largo plazo se ha estimado en el 0,3 % de la altura, por lo que
tendrá un espesor de 60 cm.
para la sección de mayor altura (en el eje) de 13,5 m, el asiento será de unos 4 cm. Los
asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este fenómeno serán despreciables.

Descripción del cimiento
En relación a los asientos del cimiento se ha analizado también su relación con los
En el fondo de la vaguada se han reconocido suelos aluviales Q FV constituidos por arena
movimientos que provocará en la plataforma actual. Al tratarse de materiales arenosos los
con algo de limo hasta una profundidad máxima de unos 5 m (penetrómetros PR-7+705 y
asientos que se produzcan en el cimiento del relleno serán rápidos y ocurrirán durante la
PR-7+725 y sondeo SV-708+000EG). Se observan dos niveles de suelos flojos, uno
construcción por lo que no son esperables problemas por este motivo en la parte del relleno
superficial entre 1 y 1,5 m de espesor, y otro más profundo entre aproximadamente los 2 a 3
que se amplía, es decir en la futura plataforma de LAV.
m; los demás suelos QFV se describen como medianamente densos. Se ha interpretado que
los materiales aluviales flojos forman parte del cimiento del relleno actual, al menos los
En el relleno existente se inducirán unos asientos que provocarán un movimiento de la vía,
niveles más profundos, dado que por su espesor y naturaleza es improbable que al hacer el
lo cual podría resultar crítico, dependiendo de la magnitud de los valores que se alcancen.
relleno existente (inaugurado en 1957) se realizase un saneo de los mismos.
Para cuantificar el valor de los asientos inducidos se ha realizado el modelo de elementos
finitos que se describe a continuación.
Bajo estos materiales se ha reconocido un pequeño espesor de jabre, cuya potencia va
aumentando hacia los bordes de la vaguada. El jabre se describe en general como denso y
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.197
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En primer lugar se han obtenido los parámetros elásticos de los suelos QFV encontrados en
este emplazamiento concreto. Los resultados de las penetraciones dinámicas en estos
materiales han dado los siguientes resultados:
GOLPEOS EN PENETRÓMETROS Y ESTIMACIÓN DEL MÓDULO DE ELASTICIDAD DE
LAS ARENAS QFV
GOLPEOS SPT 60 % ENERGIA (N60) (1)
Profundidad
Módulo de
Elasticidad, E
PR-7+665
PR-7+705
PR-7+725
PV-708+035EG
Promedio (2)
0a1
8,4
28
8,4
9,0
8,6
6
1a2
8,8
10
8,4
7,5
8,7
6
2a3
31,5
11,3
8,4
3,0
7,6
6
3a4
R
11,7
17,5
12
13,7
7
4a5
R
15,1
17,5
R
16,3
8
>5
R
R
R
R
R
50
(m)
Esquema general del modelo de cálculo
(MPa) (3)
- Se considera que no se hace un saneo del material aluvial flojo. En la realidad se ha
previsto la retirada de todos los rellenos vertidos y el saneo del metro superior de
suelos cuaternarios flojos.
Notas:
(1)
N60 golpeo normalizado a la energía del 60% del ensayo SPT, cuya relación con el golpeo de la penetración tipo
DPSH es aproximadamente:
N60 = 2xNDPSH
(2)
Los valores sombreados no se tienen en cuenta, de forma conservadora, para hacer el promedio
(3)
Obtenidos según la correlación E = 0,25 · (N60 + 15) --> ver Bowles 5ª Edición Tabla 5.6
- El modelo consta de 14 etapas con la siguiente secuencia:

Etapa 1: Establecimiento de tensiones iniciales del terreno previamente a la
realización de ningún relleno en la zona. Se ha considerado k0 = 0,50 (en
efectivas) para la relación entre tensiones horizontal/vertical y que el nivel
Como puede apreciarse en la tabla anterior hasta una profundidad de 3 m los golpeos SPT
equivalentes (normalizados a una energía del 60%) tienen valores de 7 a 9 m. A partir de
freático se encuentra a 1 m de profundidad.

esa profundidad la compacidad mejora algo hasta que a los 5 m se alcanza el rechazo al
pasar el jabre. Utilizando la correlación indicada en la tabla se obtiene que el módulo de
correspondiente

elasticidad equivalente para el nivel de arenas flojas es de 6 a 8 MPa. En los cálculos de
asientos se tomará E = 6 MPa conservadoramente para los suelos Q FV. Los parámetros de
resistencia se obtuvieron en el apartado general de caracterización geotécnica de los
materiales.; ϕ’ =
300
y cohesión nula.
Etapa 2: se construye el relleno del FC actual añadiendo el peso
Etapa 3: se construye el relleno del camino asfaltado añadiendo el peso
correspondiente

Etapas 4 a 14: se ejecuta la ampliación del relleno añadiendo el peso
correspondiente por tongadas de 1,0 m de altura (la altura de 1 m es una
aproximación de cálculo para obtener unos resultados en asientos más precisa
y en ningún caso supone que la compactación deba realizarse así)
Las características del modelo de elementos finitos:
- Las características deformacionales y resistentes de los materiales consideradas en
- Se considera la geometría del problema y los materiales son los indicados en la
los cálculos son:
figura “Esquema General” anterior.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.198
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
PARÁMETROS DE CÁLCULO
Material
Módulo de
Elasticidad
(MPa)
ϕ‘
(o)
c’
(kPa)
Relleno compactado
30
35
20
Arena QFV
6
30
Nula
Jabre
80
35
25
Granito GM-IV
200
---
---
Granito GM-II-III
1000
---
---
Etapas 4 a 13. Construcción de la ampliación del relleno por etapas
Las figuras extraídas del modelo de cálculo correspondiente a este análisis se
presentan en el apéndice número 4 de este anejo. A continuación se reproducen las
figuras correspondientes a los esquemas de las fases de cálculo.
Etapa 14. Finalización de la ampliación del relleno
El análisis se ha realizado con el programa de cálculo PHASE2 desarrollado por
RocScience. Los resultados obtenidos en términos de movimientos inducidos en el FC
Etapa 1. Establecimiento del campo tensional inicial
existente por la ampliación del relleno se muestran en la siguiente figura:
Etapas 2 y 3. Construcción de los rellenos existentes
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.199
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La seguridad al deslizamiento del nuevo relleno ampliado se ha analizado empleando el
método de equilibrio de Bishop Simplificado por medio del programa SLIDE de RocScience.
La geometría del modelo es la misma que la empleada en el cálculo de asientos
anteriormente descrito.
Las características resistentes del terreno se han definido mediante el modelo de MohrCoulomb, empleando los parámetros de ángulo de rozamiento y cohesión indicados
anteriormente para el relleno compactado, la arena aluvial y el jabre. En el análisis se ha
supuesto que la curva de rotura pésima no profundizará hasta el granito, por lo que se ha
asignado a este material unos parámetros resistentes muy elevados de forma arbitraria. La
comprobación de estabilidad se ha realizado sin sismo y con la acción del sismo,
considerando en todos los casos un terreno Tipo II según la norma sismoresistente.
Asientos debidos a la ampliación del relleno
(movimientos verticales de la Etapa 14 relativos a la Etapa 3)
El factor de seguridad mínimo, considerando las superficies de rotura saliendo por el lado
que se amplía es igual a 1,94 sin sismo, como muestra la siguiente figura, e igual a 1,82 con
Como se puede apreciar en la figura anterior los movimientos inducidos al nivel de la
sismo.
plataforma del FC existente están comprendidos entre 1 y 2 cm. Estos movimientos se
consideran admisibles habida cuenta de que se va a limitar la velocidad de circulación
durante las obras y de que se procederá a la corrección de los eventuales desajustes de la
vía a su finalización mediante el correspondiente bateo del balasto.
En la misma figura anterior se observa que el asiento máximo del terreno de apoyo por la
parte que se amplía es de unos 13 cm.
•
Estabilidad
En el apartado general se ha realizado un cálculo de estabilidad del propio relleno para un
relleno de mayor altura, del que se obtuvieron factores de seguridad mayores de 2,0 tanto
en el análisis estático como con sismo.
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Pág. 6.200
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RESUMEN ANÁLISIS DE ESTABILIDAD
Coeficiente de Seguridad

Situación Actual
Situación Futura
sin sismo
Situación Futura
con sismo
Rotura hacia la derecha
1,76
1,94
1,82
Rotura hacia la izquierda
1,81
1,81
1,70
Preparación del cimiento
Como operaciones especiales de preparación del terreno de apoyo de este relleno se
realizarán las siguientes;
- Cajeado del relleno de la actual plataforma ferroviaria en el apoyo del nuevo relleno
por el lado izquierdo.
- Sustitución de 1,0 m de suelos QFV flojos entre PPKK 7+660 y 7+750. El material de
Seguridad al deslizamiento del nuevo relleno ampliado (curvas con F.S.<2)
sustitución tendrá que cumplir las condiciones de cimiento en situación de posible
saturación.
Si se consideran las superficies saliendo por el lado izquierdo, el factor de seguridad mínimo
es igual a 1,81 sin sismo e igual a 1,70 con sismo. La figura correspondiente a este cálculo
- Retirada de los rellenos vertidos R2 desde el PK 7+750 en borde derecho.
se presenta en el Apéndice 4 de este anejo.
6.4.7.7. Relleno R-11. P.K. 8+715 – P.K. 8+980
Se ha analizado la variación que produce la ejecución de la nueva plataforma en la
seguridad al deslizamiento del relleno existente. Para ello se ha realizado otro modelo, con

Geometría
las mismas características que las del modelo previo, en el que se analiza su seguridad al
deslizamiento en la situación actual y se compara con los resultados obtenidos
Situación (P.K.)
anteriormente. Los resultados obtenidos, en términos relativos entre la situación actual y la
futura, se resumen en el siguiente cuadro (las figuras de estos cálculos se muestran
Borde
igualmente en el Apéndice 5 de este anejo). Como se puede observar la estabilidad al
izquierdo:
deslizamiento no se ve perjudicada por la construcción de la ampliación del relleno.
Eje:
Borde
derecho:
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Longitud
(m)
Altura
máxima
Talud
(m)
8+675
8+980
305
13,0
8+715
8+980
265
19,5
8+725
8+980
255
18,0
3(H):2(V) (1)
3(H):2(V) (2)
Pág. 6.201
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

(1)
Muro de hormigón al pie hasta el PK 8+950
(2)
Muro de escollera al pie desde el PK 8+930
Investigación de campo
Cartografía geológico-geotécnica a escala 1:2.000
Sondeos:
SR-8+860, SV-8+920, SV-709+050 (EG), SV-709+150 (EG) y S-708+620 (EI)
Penetrómetros:
PR-8+740, PR-8+840, PR-8+870, PR-8+920, PV-709+000 (EG),
PV-709+100 (EG) y PR-709+240 (EG)

Sección esquemática relleno PK 8+960
Descripción del relleno
El último de los grandes rellenos del tramo es el más alto, con una altura máxima de casi 20
m medidos en el eje cerca de su final, que forma parte del estribo E-1 del Viaducto sobre la
carretera Rairo-Bemposta. Con este relleno se franquea parte de la llanura aluvial del arroyo
En la parte final de este relleno, las singulares características del mismo y de sus
condiciones de cimentación, que a continuación se detallan, implicarán la necesidad de
llevar a cabo un procedimiento constructivo especial;
Zaín, cruzándose el propio cauce hacia el final del relleno. En realidad el cauce está
canalizado bajo los rellenos estructurales existentes.
- El relleno forma parte de la cuña de transición especial del estribo E-1 del viaducto
de la Carretera Rairo-Bemposta. La longitud de la cuña es mayor que lo habitual
Ésta es una de las singularidades de este nuevo relleno de la plataforma LAV; se encuentra
totalmente delimitado lateralmente entre la carretera Rairo-Bemposta, por el lado derecho, y
la línea de ferrocarril actualmente en servicio, que discurre por la izquierda de la nueva
debido a que se ha proyectado un aparato de vía cerca del estribo. Por otro lado, el
estribo E-1 se cimenta mediante pilotes empotrados en roca por lo que la cuña ha de
ser suficientemente rígida en sus proximidades.
línea. Ambas infraestructuras discurren también como rellenos, que van perdiendo altura
respecto a la explanada de la LAV, por lo que ésta se apoya totalmente sobre los derrames
de los mismos. La estrecha banda de terreno entre los pies de los rellenos actuales está
ocupada por un relleno vertido (R2). Con objeto de que las tierras del futuro relleno no
invadan las explanadas de ambas infraestructuras este relleno es el único que se ha
- Parte de los rellenos actuales del FC y de la carretera sobre los que se apoya la
futura plataforma deben formar parte de la misma cuña de transición, pero para su
construcción habría que realizar excavaciones en sus taludes que comprometerían
su estabilidad.
proyectado con talud 3(H):2(V). Incluso, cuando la diferencia de cotas entre explanadas es
mayor, ha sido necesario proyectar un muro a cada lado de la nueva plataforma; el M-8.6I
de hormigón armado desde el inicio hasta el PK 8+950 y el M-8.9D de escollera desde el
PK 8+930.
- Como se describirá más adelante, parte del cimiento estará constituido por arenas
flojas de la formación cuaternaria QFV, incluso a unas profundidades que no hacen
posible su saneo por sustitución.
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Pág. 6.202
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- Los movimientos inducidos a la explanada de la carretera y del ferrocarril actuales,

debidos a la construcción de los rellenos de mayor altura de la plataforma de la LAV,
La profundidad alcanzada por el tratamiento será hasta penetrar 1,0 m en el
jabre o hasta alcanzar el sustrato rocoso.
no se consideran admisibles.

Como se observa en el esquema del perfil longitudinal, con objeto de dar
Un esquema del tratamiento se muestra en las siguientes figuras, según el eje del perfil
forma a la ‘cuña de transición’ con un cambio progresivo de rigideces, hasta el
longitudinal y por un perfil transversal. El procedimiento comprenderá las siguientes fases.
PK aproximado 8+962 sólo se tratan los niveles inferiores de terreno aunque
con alturas crecientes, es decir no se trata todo el terreno bajo la plataforma de
- Saneo de los rellenos vertidos R2 y suelos QFV de la zona localizada entre los
trabajo generada.
derrames de los rellenos actuales; es la zona de forma aproximadamente triangular
indicada como S en la sección transversal.
- Ejecución de la parte de terraplén hasta alcanzar la cota de la actual carretera RairoBemposta. Esta parte del relleno se hará con material granular tipo MG que forma las
cuñas de transición. La coronación de esta fase de relleno será la plataforma de
trabajo de los equipos de inyecciones (para distinguirla, en la sección transversal se
ha dibujado el esquema de una máquina).
- Tratamiento de Jet-Grouting del terreno situado bajo la plataforma de trabajo de
acuerdo a las siguientes especificaciones:

Este tratamiento se realizará entre los PPKK 8+920 y 9+007.

En planta las inyecciones se disponen de forma general en una malla
triangular equilátera de 3 m de lado. La única excepción es la zona por la que
discurre la obra de drenaje existente (PK 8+987 en el perfil longitudinal,
columnas azules) y la zona por la que se repone mediante la obra OD-8.96
(PK 8+966, columna roja).

Este tratamiento se realizará entre los PPKK 8+920 y 9+007.
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Pág. 6.203
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- Se continúa con el resto del relleno que forma la explanada de la nueva línea LAV,
así como el muro M-8.9D. Los materiales a emplear como relleno son los habituales
de las cuñas de transición (indicados en esquemas adjuntos como MG relleno
granular especial y MT tratado con cemento).
Esquema de Tratamiento. Sección Transversal PK 8+960
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Esquema de Tratamiento. Perfil Longitudinal
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Pág. 6.205
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El relleno general se hará con materiales tipo terraplén o pedraplén procedentes de las
PK 8+800 al lado izquierdo de la plataforma férrea actual.
excavaciones del tramo, excepto los materiales especiales que definen la cuña de transición
en la parte final del relleno que han de proceder de cantera. En algunas secciones del
Sobre el granito se ha observado el jabre formando un manto muy continuo de menos de 3
relleno este material será tratado como parte del procedimiento de mejora descrito. Como
m de espesor. Geotécnicamente son arenas con escaso contenido de finos poco plásticos;
los demás rellenos del tramo, la coronación estará construida por un suelo con menos del
son suelos densos a muy densos, con frecuentes rechazos durante la hinca de los
40% de finos (pero mayor del 15%) y límite líquido menor de 40, y la capa de forma tendrá
tomamuestras y de los ensayos de penetración SPT.
un espesor de 60 cm.
El espesor de jabre se reduce en torno a los ejes de las vaguadas, cuando ha sido removido

Descripción del cimiento
y sustituido por los depósitos de suelos cuaternarios de la formación Q FV. Esto ocurre en las
zonas ya señaladas y que se resumen a continuación en relación a las penetraciones
El relleno se emplaza en el ámbito de la formación rocosa de los Granitos de Ourense
dinámicas en las que se han reconocido.
(GRODE) que en general se encuentra recubierto por un pequeño manto de jabre generado
por la alteración ‘in situ’ de la roca. Uno de los aspectos singulares sobre el emplazamiento
de este relleno es la presencia de las dos importantes infraestructuras ya descritas que
discurren igualmente en terraplén (formación R1) con una alineación paralela a la de la
SUELOS CUATERNARIOS DE FONDO DE VAGUADA QFV
Situación.
PK de cruce
Penetrómetro
Espesor de relleno
(m)
Profundidad de QFV
Reconocida
(m)
nueva línea férrea. En todos los casos, con los terraplenes actuales y futuros se salva el
8+780
8+840
PV-709+100 EG
1,4
1,4 - 4,8
desnivel que provoca el arroyo Zaín, al que se asocian dos depósitos de suelos cuaternarios
8+925
9+025
PV-709+240 EG
5,0
5,0 – 9,8
de fondo de vaguada QFV. De acuerdo a la interpretación hecha en el perfil longitudinal, el
primer depósito se cruza entre los PPKK 8+780 y 8+840 del eje de la traza y tiene un
espesor máximo de unos 3,5 m; y el segundo depósito se atraviesa entre los PPKK 8+925 a
9+025 y se han reconocido hasta una profundidad máxima de 9,8 m (penetración dinámica
PV-709+240 EG), si bien los 5 m superficiales correspondían a los rellenos presentes en la
zona. Por último hay que destacar la presencia de rellenos vertidos (rellenos R2) en la
estrecha banda de terreno que queda a los pies de los derrames de los rellenos
estructurales actuales. (Ver la figura de “Sección esquemática relleno PK 8+960” del
El cauce principal del arroyo corresponde a la segunda zona indicada en la tabla y es la que
se ha cartografiado en las Plantas Geológico-Geotécnicas. Por el contrario, la primera zona
corresponde a una pequeña vaguada que ha quedado oculta bajo los actuales rellenos y no
aparecen en la cartografía geológica. Los suelos de esta formación son igualmente de
naturaleza arenosa, pero se caracterizan por poseer frecuentes niveles flojos e incluso muy
flojos en todo su espesor, alternando con capas medianamente densas (ensayos SPT de
los sondeos SV-8+920 y S-708+620 EI).
apartado anterior).
Con la interpretación hecha en el Perfil Longitudinal Geológico-Geotécnico el nivel de agua
En general el sustrato rocoso se ha reconocido con grado de meteorización IV y de
resistencia grado 0-1 (hasta los 25 m alcanzados en el sondeo SV-709+150 EG). Se ha
podido observar en superficie en varios afloramientos de la zona (por ejemplo en torno al
se situaría aproximadamente en el contacto entre el jabre y el sustrato granítico, excepto en
el entorno de los depósitos de suelos cuaternario donde el nivel se sitúa a menor
profundidad; a 1 m en el primer depósito y entre 2 y 3 m en el segundo, siempre referidas a
la superficie actual del terreno.
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Pág. 6.206
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

- Se considera que no se hace un saneo del material aluvial flojo. En la realidad se ha
Asientos
previsto la retirada de todos los rellenos vertidos y la parte de suelos cuaternarios
El asiento a largo plazo del propio relleno no tratado se ha estimado en el 0,3 % de la altura,
flojos que queda entre los derrames de los rellenos actuales.
por lo que para la sección de mayor altura del orden de 15 m, el asiento será de unos 4-5
cm. Los asientos diferenciales en distancias cortas debidos a este fenómeno serán
- El modelo consta de 14 etapas con la siguiente secuencia:
despreciables.

Etapa 1: Establecimiento de tensiones iniciales del terreno previamente a la
Como ya se hizo para el relleno R-8 anterior, dentro de este epígrafe se han analizado tanto
realización de ningún relleno en la zona. Se ha considerado k0 = 0,50 (en
los asientos provocados en el terreno de apoyo del futuro relleno como la influencia que
efectivas) para la relación entre tensiones horizontal/vertical y que el nivel
tendrá sobre las dos infraestructuras existentes. Con objeto de valorar los movimientos
freático se encuentra a 1 m de profundidad.
inducidos sobre ellas se han realizado modelos de elementos finitos semejantes al ya

descrito para el relleno R-8. Se ha analizado por separado la cimentación del relleno sobre
Etapas 2-5: se construye el relleno del FC actual añadiendo el peso
correspondiente
los dos depósitos de suelos QFV reconocidos, debido a la diferencia de características de

Etapas 6-9: se construye el relleno del vial Rairo-Bemposta existente
dichos suelos, pero sobre todo para tener en cuenta la diferente altura del relleno.

Etapas 10 a 14: se ejecuta la ampliación del relleno añadiendo el peso
correspondiente a alturas de 2 m (la altura de 2 m es una aproximación de
El depósito entre los PPKK 8+780 y 8+840 se ha analizado con un único modelo
cálculo para obtener unos resultados en asientos más precisa y en ningún
representado por el perfil 8+820. El modelo de cálculo del programa PHASE2 se presenta
caso supone que la construcción del relleno sea así)
en la siguiente figura.
- Los parámetros deformacionales y resistentes de los materiales consideradas en los
cálculos son:
PARÁMETROS DE CÁLCULO
Módulo de
Material
Elasticidad
(MPa)
Esquema general del modelo de cálculo. PK 8+820
ϕ‘
c’
o
()
(kPa)
Relleno compactado
30
35
20
Arena QFV
5
30
Nula
Jabre
80
35
25
Granito GM-IV
200
---
---
El resto de hipótesis de cálculo son semejantes a las detalladas para el modelo del relleno
R-8
Los resultados obtenidos en términos de movimientos inducidos en el FC y al vial existentes
por la ampliación del relleno se muestran en la siguiente figura:
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Pág. 6.207
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Por lo que respecta a la segunda de las zonas de cimiento sobre suelos Q FV, la
comprendida entre los PPKK 8+925 a 9+025, se han realizado tres modelos por tres
secciones características del relleno; PK 8+920, PK 8+950 y PK 8+975.
Esquema general del modelo de cálculo. PK 8+920
Asientos debidos a la ampliación del relleno
(movimientos verticales de la Etapa 14 relativos a la Etapa 9)
Esquema general del modelo de cálculo. PK 8+950
Se observa en la figura anterior que los movimientos verticales máximos inducidos al nivel
de la plataforma del FC y del vial existente son iguales a 7 y 0,5 mm respectivamente. Estos
movimientos se consideran admisibles teniendo en cuenta que los desajustes que por
ejemplo se puedan producir en la vía se irán controlando y corrigiendo mediante el bateo del
balasto durante la obra. El asiento máximo del terreno de apoyo en la parte central del
relleno es del orden de 9 cm como se observa en la misma figura.
Esquema general del modelo de cálculo. PK 8+975
Los suelos granulares que forman tanto el terreno natural como los rellenos actuales
asentarán de forma muy rápida y se producirán durante la construcción por lo que no
En realidad, por cada sección se han realizado dos modelos:
existirán problemas diferidos una vez finalizados los trabajos de movimiento de tierras.
- En el primer modelo se procede como con los modelos descritos hasta ahora, es
Se concluye por lo tanto que no será necesaria ninguna operación especial de tratamiento
decir la construcción del nuevo relleno partiendo de la situación actual en la que se
del terreno en el cimiento del relleno en esta primera zona analizada (sólo el mencionado
ya existen las infraestructuras del FC y la carretera.
pequeño saneo de rellenos R2 y suelos QFV superficiales).
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Pág. 6.208
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
- En el otro modelo se simula el tratamiento del terreno descrito en el apartado inicial
A la vista de los resultados obtenidos, además de confirmar la necesidad de realizar el
dedicado a este relleno. La simulación se efectúa incrementando el módulo de
tratamiento del terreno descrito, se observa que igualmente habrá que llevar a cabo un
elasticidad hasta 250 MPa en las zonas internas anaranjadas que se muestran en las
control de los movimientos de la vía y unas operaciones de nivelación durante la obra.
tres figuras anteriores.

Estabilidad
En el Apéndice 5 de este anejo se presentan los detalles de los modelos, así como sus
resultados más significativos.
La seguridad al deslizamiento del nuevo relleno ampliado se ha analizado igualmente para
las dos zonas características de apoyo sobre los suelos cuaternarios de fondo de vaguada
Estos resultados se concretan en el análisis de los movimientos que la construcción del
(QFV). Para la primera zona (PPKK 8+780 y 8+840) se ha considerado la misma sección del
nuevo relleno provoca en la vía y carreteras actuales. En la siguiente tabla se presenta el
PK 8+820, mientras que para la segunda zona (PPKK 8+925 a 9+025) se ha seleccionado
resumen de estos resultados, comparando las situaciones con y sin tratamiento.
la sección del PK 8+875 que aúna en un mismo punto la mayor altura de relleno y el mayor
espesor de suelos cuaternarios. Se ha empleado el método de equilibrio de Bishop
RESUMEN ANÁLISIS DE ASIENTOS
Simplificado con el programa SLIDE de RocScience. La geometría de los modelos son las
Asientos (cm)
PK 8+920
Sección
mismas que las empleadas en los cálculos de asientos anteriormente descritos.
PK 8+950
PK 8+975
Sin
Con
Sin
Con
Sin
Con
Tratamiento
Tratamiento
Tratamiento
Tratamiento
Tratamiento
Tratamiento
Borde Izquierdo
1,40
1,03
4,07
1,52
5,02
1,24
Borde Derecho
2,33
1,71
5,64
2,20
7,95
2,15
Borde Izquierdo
1,25
1,28
4,64
2,83
12,50
4,30
Borde Derecho
-0,02
≈ 0,00
0,57
0,47
2,41
0,66
Ferrocarril
Carretera
Las características resistentes del terreno se han definido mediante el modelo de MohrCoulomb, empleando los parámetros indicados en apartados anteriores. El único material
nuevo que interviene en el cálculo es el relleno tipo cuña de transición tratado con cemento
que forma parte de la cuña de transición en la sección del PK 8+975. De forma
conservadora se le ha asignado los siguientes parámetros;
Los mayores movimientos se producen con el modelo de la sección PK 8+975, en la que
coincide el relleno de mayor altura con el mayor espesor de suelos de fondo de vaguada.
- Cohesión
c’ = 20 kPa
En esta sección el asiento máximo provocado en la plataforma del ferrocarril es igual a 8 cm
- Ángulo de fricción
ϕ’ = 37o
en la hipótesis de que no se realiza ningún tratamiento, y se reduce a una cuarta parte (al
25%) si se simula la mejora del terreno. La sección de cálculo del PK 8+975 es además
Se han analizado superficies de rotura saliendo por el lado izquierdo y por el lado derecho
donde resulta más efectivo el tratamiento, ya que en las otras dos secciones se observa que
de los modelos, y de cada sección se ha comparado la situación futura del relleno ampliado
la reducción de los movimientos verticales de la plataforma ferroviaria se queda en el
con la estabilidad de los rellenos del ferrocarril y la carretera actuales, tanto sin sismo como
entorno del 40 al 75% al hacer el tratamiento.
con la acción de éste. Las figuras correspondientes a los cálculos se presentan en el
Apéndice 5 de este anejo.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.209
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Los factores de seguridad mínimos obtenidos, tanto en la situación actual como la futura, se
resumen en el siguiente cuadro.
RESUMEN ANÁLISIS DE ESTABILIDAD
Coeficiente de Seguridad
PK 8+820
PK 8+975
Situación
Situación
Situación
Situación
Situación
Situación
Actual
Futura
Futura
Actual
Futura
Futura
Rotura hacia la
1,83
sin sismo
3,59
con sismo
3,41
1,99
sin sismo
1,85
con sismo
1,72
derecha
Rotura hacia la
1,68
3,18
2,94
1,43
1,44
1,36
izquierda
Como se puede observar la estabilidad al deslizamiento no se ve perjudicada por la
construcción de la ampliación del relleno. Incluso en los cálculos de la sección PK 8+820 la
estabilidad se ve favorecida de manera importante en la situación futura, sin y con sismo.

Preparación del cimiento
Como operaciones especiales de preparación del terreno de apoyo de este relleno se
realizarán las siguientes;
- Cajeado de los rellenos existentes de la plataforma ferroviaria actual y de la carretera
Rairo-Bemposta.
- Saneo de los rellenos R2 y de la parte de los suelos Q FV que forman la cuña de
terreno que queda entre los pies de los derrames de los rellenos actuales del FC y la
carretera, entre los PPKK 8+775 y 8+980.
- Tratamiento de mejora mediante inyecciones de tipo Jet-Grouting desde el PK
8+920, de acuerdo al procedimiento descrito en el apartado inicial dedicado a este
relleno.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.210
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.4.8. Tabla Resumen de Rellenos
RELLENO BORDE
BI
R-1
EJE
P.P.K.K.
0+000 - 1+035
0+000 - 1+040
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA TALUD
(m)
(m)
1.035
1.040
8,0
8,5
INVESTIGACIÓN REALIZADA
TIPO DE RELLENO
ESPESOR A SUSTITUIR EN EL CIMIENTO
-
BD
0+000 - 1+040
1.040
8,5
2(H):1(V)
BI
1+895 - 2+320
425
9,5
2(H):1(V)
EJE
1+895 - 2+330
435
10,5
-
Sondeos (5): SE-0+010; SE-700+170 EG; SR-0+415; SV-700+600 EG;
SR-0+920
Calicatas (10): CE-0+015; CR-700+020 EG; CR-0+025; CR-700+280 EG;
CR-700+400 EG; CR-700+480 EG; C-700+600 EI; CR-0+600; CR700+640 EG; CE-0+740
Penetrómetros (16): PE-0+015; PR-0+205; PR-700+240 EG;
PR-700+290 EG; PR-700+370 EG; PR-0+480; PR-0+550; PV-700+585
EG; PR-0+600;
P-700+600 EI; PR-0+660; PE-0+740; PR-0+800; PR-0+860; PR-0+860
BIS; PR-1+000
Calicatas (3): CV-1+890; C-702+020 EI; CD-2+320
Rellenos RP: Zonas Pavimentadas
Formación QFV. Depósitos de fondo de
vaguada
Formación CEDF: Depósitos TerciariosCuaternarios
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación QCE: Suelos coluvio-eluviales
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA. ENTRE
0+100-0+680 Y 0+8400+940 BASE (2 m) CON
MATERIAL EN
CONDICIONES DE
SATURACIÓN
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
P.K.
Inicial
P.K.
Final
Espesor de
Sustitución
(m)
Suelos a
sustituir
0+000
0+035
1,0
Suelos CEDF
0+140
0+200
1,0
Suelos QFV
0+200
0+400
1,5
Suelos QFV
0+400
0+550
0,6
Suelos QFV
0+550
0+660
1,5
Suelos QFV
0+850
0+940
1,0
Suelos QFV y CEDF
0+940
0+995
1,0
Suelos CEDF
1,0 m DE SUELOS CEDF ENTRE LOS PPKK 1+895 Y
2+110
Penetrómetros (2): PV-1+890; P-702+020 EI
R-3
BD
1+895 - 2+335
440
10,5
2(H):1(V)
BI
2+375 - 2+460
85
6,5
2(H):1(V)
EJE
2+375 - 2+460
85
8,0
-
Calicata (1): CV-2+465
Penetrómetro (1): PV-2+465
BD
2+390 - 2+460
70
11,5
2(H):1(V)
BI
2+590 - 2+615
25
12,0
2(H):1(V)
Sondeo (1): SR-2+600
R-4
EJE
2+590 - 2+605
15
14,0
-
Calicata (1): CV-2+580
Penetrómetro (1): PV-2+580
BD
2+590 - 2+600
10
6,0
ESPESOR DE
LA
CAPA DE
FORMA
(m)
2(H):1(V)
Sondeo (1): SE-2+090
R-2
FORMACIÓN GEOLÓGICOGEOTÉCNICA EN APOYO
MATERIAL
TRATAMIENTOS
SOPORTE DE LA
ESPECIALES EN EL
CAPA DE
CIMIENTO
FORMA
2(H):1(V)
Formación QCE: Suelos coluvio-eluviales
Formación SGRODE: Jabre granito de
Ourense
Formación QCE: Suelos coluvio-eluviales
(Se retiran en operaciones de saneo)
Formación SGRODE: Jabre granito de
Ourense
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
0,60
MATERIAL
TRATADO
CON
CEMENTO
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
NULO
SUELO CON
ESCALONADO DEL FINOS <40% Y
APOYO EN LADERA LÍMITE LÍQUIDO
<40
MATERIAL TRATADO CON
CEMENTO TIPO MT
PLATAFORMA DE
SOCORRO CONTIGUA
CON MATERIAL
PROCEDENTE DE LA
TRAZA
HASTA 6,0 m DE SUELOS QCE
MATERIAL
ESCALONADO DEL
TRATADO CON
APOYO EN LADERA
CEMENTO
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.211
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RELLENO BORDE
R-5
P.P.K.K.
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA TALUD
(m)
(m)
BI
6+168 - 6+173
5
2,0
EJE
6+150 - 6+173
23
6,0
BD
6+143 - 6+173
30
7,0
2(H):1(V)
BI
6+530 - 6+555
25
8,0
2(H):1(V)
INVESTIGACIÓN REALIZADA
FORMACIÓN GEOLÓGICOGEOTÉCNICA EN APOYO
TIPO DE RELLENO
ESPESOR A SUSTITUIR EN EL CIMIENTO
MATERIAL
TRATAMIENTOS
SOPORTE DE LA
ESPECIALES EN EL
CAPA DE
CIMIENTO
FORMA
ESPESOR DE
LA
CAPA DE
FORMA
(m)
NULO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40 Y
ESCALONADO DEL MATERIALES DE
APOYO EN LADERA
CUÑA DE
TRANSICIÓN
DEL ESTRIBO
VIADUCTO
BARBAÑA
0,60
NULO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40 Y
ESCALONADO DEL MATERIALES DE
APOYO EN LADERA
CUÑA DE
TRANSICIÓN
DEL ESTRIBO
VIADUCTO
BARBAÑA
0,60
SANEO 1,0 m R2 EN BI
PPKK 6+970-7+050
PPKK 7+110-7+200
2(H):1(V)
Calicata (1): CD-6+130
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
Sondeo (1): SV-6+530
R-6
EJE
6+530 - 6+555
25
7,5
Penetrómetro (1): PV-6+530
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
Talud (1): T-19
R-7
BD
6+530 - 6+550
20
7,0
2(H):1(V)
BI
6+790 - 7+313
523
15,0
2(H):1(V)
EJE
6+805 - 7+313
508
13,5
BD
6+825 - 7+313
488
12,5
2(H):1(V)
BI
7+590 - 7+770
180
4,0
2(H):1(V)
Sondeo (2): SE-7+305, SE-707+315 EG
Calicatas (4): CE-7+020, CD-707+210 EG, CR-707+380 EG,
CR-707+540 EG
Penetrómetros (4): PE-7+020, PR-7+168, PR-707+200 EG,
PR-707+400 EG
Talud (1): T-20
Sondeos (2): SE-7+685, SV-708+000 EG
R-8
EJE
7+575 - 7+770
195
10,0
Calicatas (2): CR-707+920 EG, C-707+400 EI
Penetrómetros (6): PR-7+665, PR-7+705, PR- 7+725,
PV-708+035 EG, PV-708+070 EG, P-707+400 EI
R-9
BD
7+570 - 7+770
200
12,0
2(H):1(V)
BI
7+825 - 7+850
25
2,5
2(H):1(V)
EJE
7+825 - 7+860
35
Sondeo (1): SV-708+115 EG
6,0
Talud (1): T-22
BD
7+825 - 7+860
35
6,0
Formación QCE: Suelos coluvio-eluviales
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación APL: Aplitas
Formación GR: Granito de Allariz
Rellenos RE: Zona edificada
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Rellenos R1: Rellenos compactados
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
ESCALONADO
APOYO EN
SUELO CON
RELLENO
FINOS <40% Y
FERROCARRIL
LÍMITE LÍQUIDO
ACTUAL EN BORDE
<40
IZQUIERDO DESDE
PK 7+040
0,60
Rellenos R1: Rellenos compactados
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Formación QFV: Depósitos de fondo de
vaguada
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación GR: Granito de Allariz
Formación SGRODE: Jabre granito de
Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
MATERIAL PROCEDENTE
ESCALONADO
DE LA TRAZA. ENTRE
APOYO EN
SUELO CON
SANEO 1,0 m SUELOS QFV Y SUSTITUCIÓN POR
7+660-7+750 BASE (2m)
RELLENO
FINOS <40% Y
MATERIAL PARA CIMIENTO EN CONDICIONES DE
CON MATERIAL EN
FERROCARRIL
LÍMITE LÍQUIDO
SATURACIÓN. SANEO 1,5 m R2 EN BD DESDE PK 7+750
CONDICIONES DE
ACTUAL EN BORDE
<40
SATURACIÓN
IZQUIERDO
0,60
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Rellenos R1: Rellenos compactados
Formación SGR: Jabre granito de Allariz
Formación GRODE: Granito de Ourense
ESCALONADO
APOYO EN
SUELO CON
RELLENO
FINOS <40% Y
FERROCARRIL
LÍMITE LÍQUIDO
ACTUAL EN BORDE
<40
IZQUIERDO
0,60
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
NULO
2(H):1(V)
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.212
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
RELLENO BORDE
BI
P.P.K.K.
7+910 - 7+970
ALTURA
LONGITUD
MÁXIMA TALUD
(m)
(m)
60
2,5
EJE
7+905 - 7+955
50
2,5
BD
7+910 - 7+955
45
1,5
BI
8+675 - 8+980
305
13,0
Penetrómetros (2): PR-7+955 BIS, PR-7+955
EJE
8+715 - 8+980
265
19,5
BD
8+725 - 8+980
255
18,0
BI
9+180 - 9+195
15
4,0
EJE
9+156 - 9+200
44
4,0
BD
9+156 - 9+190
34
3,5
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Formación SGR: Jabre granito de Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
MATERIAL PROCEDENTE SANEO 1,0 m R2 EN BI PPKK 7+910-7+925 Y 2,5 m EN
DE LA TRAZA
TODA LA PLATAFORMA DESDE PK 7+925
3(H):2(V)
(1)
Penetrómetros (7): PR-8+740, PR-8+840, PR-8+870, PR-8+920,
PV-709+000 EG, PV-709+100 EG, PR-709+240 EG
3(H):2(V)
Rellenos R1:Rellenos compactados
Rellenos R2: Rellenos sin compactación
Formación QFV: Depósitos de fondo de
vaguada
Formación SGRODE: Jabre granito de
Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA Y DESDE
EL PK 8+940 MATERIAL
GRANULAR Y TRATADO
CON CEMENTO DE
APORTACIÓN
SANEO ESPESOR VARIABLE (1,0 a 3,0 m) R2 Y QFV
DESDE PK 8+775 a 8+980 ENTRE PLATAFORMAS DE
FFCC Y CARRETERA
Formación SGRODE: Jabre granito de
Ourense
Formación GRODE: Granito de Ourense
MATERIAL PROCEDENTE
DE LA TRAZA
NULO
(2)
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
ESCALONADO
SUELO CON
TALUDES DE
FINOS <40% Y
0,60
RELLENO DE FFCC
LÍM. LÍQ. <40.
DESDE EL
ACTUAL Y
ENTRE PPKK PK 8+960 NO
CARRETERA
8+940-8+960
SE
RAIRO-BEMPOSTA
SUELO
PROYECTA
PPKK 8+735-8+980.
GRANULAR MG CAPA DE
COLUMNAS DE JETDE CUÑAS DE
FORMA (3)
GROUTING DESDE
TRANSICIÓN
PK 8+920
3(H):2(V)
Sondeos (2): S-708+820 EI, SV-709+500 EG
R-12
ESPESOR A SUSTITUIR EN EL CIMIENTO
Muro
Sondeos (4): SR-8+860, SV-8+920, SV-709+050 EG,
SV-709+150 EG, S-708+620 EI
R-11
TIPO DE RELLENO
ESPESOR DE
LA
CAPA DE
FORMA
(m)
2(H):1(V)
Calicata (1): CR-708+220 EG
R-10
FORMACIÓN GEOLÓGICOGEOTÉCNICA EN APOYO
INVESTIGACIÓN REALIZADA
MATERIAL
TRATAMIENTOS
SOPORTE DE LA
ESPECIALES EN EL
CAPA DE
CIMIENTO
FORMA
Penetrómetros (2): PV-9+165, PV-9+165 BIS
Talud (1): T-28
NINGUNO
SUELO CON
FINOS <40% Y
LÍMITE LÍQUIDO
<40
0,60
3(H):2(V)
(1)
Con muro de hormigón M-8.6I al pie hasta el PK 8+950
(2)
Con muro de escollera M-8.9D al pie desde el PK 8+930
(3)
La capa de subbalasto se apoya directamente sobre material tratado con cemento tipo MT de las cuñas de transición
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.213
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.5. OTRAS OBRAS DE TIERRA
NOMBRE
6.5.1. Introducción
En el conjunto de otras obras de tierra se han incluido los caminos, variantes de
caminos, desvíos provisionales y las zonas de relleno de sobrantes. En este apartado
TALUD
TRAMO
TALUD DESMONTE
CORONACIÓN
PK Inicial
PK Final
Camino de Enlace 0.7 I
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 1.8 I
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
Camino de Enlace 2.0 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 2.1 I
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Servicio 1.5 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Servicio 1.7 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
0+000
0+250
1H:1V
1H:1V
0+250
Final
3H:2V
3H:2V
0+000
0+170
1H:2V
1H:1V
0+170
Final
Camino de Acceso al Túnel 4.3 D
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
Camino de Acceso al Túnel 5.0 D
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
Camino de Acceso al Túnel 6.1 D
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
Desvío Provisional 2.0 / Ctra OU-0516
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
Desvío Provisional 0.0 / Vte. de Camino 0.0 PS
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
0+000
Final
1H:1V
1H:1V
(1 m Superior)
Caminos de Servicio
se resumen los aspectos geotécnicos con los que se han diseñado estas unidades de
Caminos de Acceso a Túnel
obra.
Camino de Acceso al Túnel 2.4 I
6.5.2. Caminos, variantes de caminos y desvíos provisionales
Camino de Acceso al Túnel 3.3 D
Los principales criterios con los que se han diseñado los numerosos caminos y viales
del proyecto se resumen en los siguientes puntos:
2H:3V
2H:3V (1)
(1)
Desvíos Provisionales
Desmontes
Caminos de Acceso Provisionales
Camino Acceso Provisional 0.0 I / Relleno de sobrantes V-
Las excavaciones de los caminos y desvíos se han proyectado con los mismos
criterios, función del material a excavar, que los desmontes de la plataforma. En la
1a
Camino Acceso Provisional 2.4 / Viaducto San Benito
(1)
La transición de los taludes del tramo anterior a los de este tramo se producirán en los primeros 20 m de este tramo.
siguiente tabla se resumen los taludes adoptados.
VIALES. TRAMIFICACION DE TALUDES EN DESMONTE HASTA EL TÚNEL DE RANTE
NOMBRE
TALUD
TRAMO
PK Inicial
TALUD DESMONTE
PK Final
CORONACIÓN
VIALES. TRAMIFICACION DE TALUDES EN DESMONTE DESDE EL TÚNEL DE RANTE
(1 m Superior)
TALUDES
Variantes de carreteras y caminos
Variante de Carretera. 1.4 OU-320
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Variante de Camino. 0.0 / Relleno de sobrantes V-1a
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
NOMBRE
TRAMO
PRINCIPAL
PK Inicial PK Final
H
V
CORONACIÓN
(1m superior)
H
V
Variante de Camino. 0.0 PS
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Variantes de carreteras y caminos
Variante de Camino 0.7 PI
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Variante de Carretera 6.3
0+000
Final
3
2
Variante de Camino 1.5
0+000
Final
1H:1V
3H:2V
Variante de Camino 6.5
0+000
Final
3
2
Variante de Camino 7.0 PI
0+000
Final
3
2
0+000
0+004
1
2
0+004
0+034
0+034
Final
3H:2V en MI y 6H:1V en MD
Variante de Camino 8.6 PS / Camino Zain
0+000
Final
2
3
Variante de Camino 9.0
0+000
Final
1
1
Variante de Camino 9.1
0+000
Final
1
1
Caminos de Enlace
Camino de Enlace 0.0-1 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 0.0-1 I
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 0.0-2 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 0.0-2 I
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Camino de Enlace 0.7 D
0+000
Final
3H:2V
3H:2V
Variante de Camino 7.8 PI Camino Santiago
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Entre muros (1)
Pág. 6.214
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TALUDES
NOMBRE
TRAMO
PRINCIPAL
PK Inicial PK Final
H
V
TALUDES
CORONACIÓN
(1m superior)
H
V
Caminos de Enlace
Camino de Enlace 6.6 D
0+000
0+260
1
1
0+260
0+320
1
1
3
1
1
Camino de Enlace 6.8 D
0+000
Final
3
2
Camino de Enlace 6.8 I
0+000
Final
3
2
Camino de Enlace 7.0 D
0+000
Final
1
1
Camino de Enlace 7.8 D
0+000
Final
3
2
0+000
Final
1
1
3
2
0+000
Final
1
1
3
2
0+000
Final
1
2
3
2
0+000
0+070
1
2
0+070
Final
2
3
Camino de Enlace 8.9 D/Relleno de sobrantes 5e
0+000
Final
1
1
Camino de Enlace 9.1 D/Camino Parroquial Zaín-Rairo
0+000
Final
1
1
Camino de Enlace 9.2 I/Camino Parroquial Zaín-Rairo
0+000
Final
1
1
3
0+000
0+060
1
1
0+060
Final
1
1
Camino de Servicio 6.4 I
0+000
Final
3
2
Camino de Servicio 6.5 I
0+000
Final
1
1
0+000
0+050,5
1 (3)
3 (3)
0+050,5
0+056,5
0+056,5
Final
3
2
0+000
Final
1
1
0+000
0+085
1
1
3
Camino de Servicio 6.6 D
Camino de Servicio 7.8 D
Camino de Servicio 8.1 D
Camino Provisional de Acceso a obra 6.1 D
H
V
0+000
Final
1
1
0+000
0+043
2
3
0+043
Final
1 (5)
1 (5)
Camino Provisional de Acceso a obra 6.3
0+000
Final
3
2
Ampliación Provisional Camino de Acceso a obra 6.4 I
0+000
Final
3
2
Ampliación Provisional Camino de Acceso a obra 6.5 I
0+000
Final
3
2
Camino Provisional de Acceso a obra 6.2 D
2
2
CORONACIÓN
(1m superior)
H
V
2 (4)
1 (4)
(1)
3
En el primer tramo los muros se sitúan en los bordes del camino. En el tramo en túnel los hastiales se sitúan a 0,50m
del borde de la plataforma del camino.
(2)
En este tramo el espesor del talud superior es de 3 m. Transición del talud principal al talud de coronación en los 20 m
anteriores al intervalo.
(3)
Talud correspondiente al muro M-6.5 D
(4)
En este tramo el talud superior aparece en el tramo de talud situado por encima de la cota 217m.
(5)
La transición de taludes con el tramo anterior se efectúa en los primeros 7 m de este tramo.
2
Los materiales en los que se excavarán los desmontes de los caminos serán los mismos que los
de la plataforma ferroviaria y con alturas inferiores (máxima de 11 m). En el apartado general de
Caminos de Servicio
Camino de Servicio 6.2 D
PK Inicial PK Final
2
Final
Camino de Enlace 8.7 I
PRINCIPAL
Caminos Provisionales de Acceso a la Obra
0+340
Camino de Enlace 7.9 D
Camino de Enlace 8.1 I/Camino Parroquial SeixalboBemposta
Camino de Enlace 8.4 D/Camino Parroquial SeixalboBemposta
NOMBRE
TRAMO
Desmontes se ha comprobado que la resistencia de los materiales es suficientemente alta para
3 (2)
2 (2)
3
2
las alturas e inclinaciones proyectadas y los factores de seguridad obtenidos en los análisis de
estabilidad están en todos los casos por encima de los valores mínimos exigidos.
Transición de taludes
0+085
Final
3
2
Camino de Servicio 8.6 D
0+000
0+094
3
2
Camino de Servicio 8.6 D
0+095
Final
1
1
0+000
0+260
1
1
En los desmontes se excavarán materiales que casi en su totalidad serán válidos para su empleo
en la construcción de los rellenos de los propios caminos.
Rellenos
Camino de Acceso a Túnel
Camino de Acceso al Túnel 6.1 D
0+260
Final
1
1
Desvío Provisional Ctra. 6.2
0+000
Final
3
2
Desvío Provisional Variante de Ctra. 6.3
0+000
Final
3
2
Desvío Provisional 9,0 /Vial Rairo Bemposta 9.0
0+000
Final
1
1
Desvío Provisional Variante Camino 6.5
0+000
Final
1
1
0+000
0+240
1
1
0+240
Final
1
2
Desvío Provisional Variante Camino 9.0
0+000
Final
1
1
Desvío Provisional Variante Camino 9.1
0+000
Final
1
1
Desvío Provisional Camino de Enlace 7,0 D
0+000
Final
1
1
Desvíos provisionales Carreteras y Caminos
Desvío Provisional camino de Zaín 8.6 I
3
3
(2)
2
2 (2)
Las condiciones de cimentación de los rellenos de caminos son similares a las de la plataforma
ferroviaria, sobre materiales que constituyen cimientos de adecuadas características resistentes
para los rellenos que se proyectan y en ningún caso será necesario realizar saneos en el apoyo.
Los tramos en relleno se han proyectado con talud general 3(H):2(V) para limitar su ocupación.
Su altura en general es reducida, inferior a los dos metros, pero puntualmente se alcanzan los 13
m en la variante de camino 0.0 PS y los 9 m en la variante de camino 8.6.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.215
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Se ha realizado un análisis de estabilidad del cimiento del vial con la altura máxima de
vista de la norma sismorresistente. Con el valor indicado en la tabla anterior, la componente
13 m (variante de camino 0.0 PS). Las condiciones de cimentación reproducen la
horizontal de la aceleración que se introduce en el modelo de cálculo es igual a 0,50x0,045·g=
columna del terreno en este relleno. Se ha supuesto que todo el relleno se apoya
0,0225·g m/s2; y la componente horizontal es 0,25 x0,045·g= 0,0112·g m/s2.
sobre un nivel de 2 m de suelos de la formación CEDF y unos 6 m de jabre (SGR), bajo
los que aparece el sustrato granítico meteorizado (GR). Se ha supuesto el nivel de
El factor de seguridad mínimo obtenido con el programa de cálculo para la superficie de rotura
agua a 3,0 m de profundidad. Los parámetros resistentes de los materiales empleados
crítica es igual a 1,88, que disminuye ligeramente a 1,80 por la acción del sismo.
en los cálculos son los indicados en el apartado de Análisis de estabilidad de rellenos
de la plataforma y que con los que se ha obtenido la aceleración sísmica se resumen
Del análisis realizado se presenta una figura con sus resultados en el Apéndice nº 5 de este
en:
anejo.
PARÁMETROS DE CÁLCULO DE ESTABILIDAD
Secciones tipo
Aceleración
Litología
Cohesión, c′
(kPa)
Ángulo de
fricción, ϕ'
(˚)
Espesor
(m)
Tipo de Terreno
sísmica de
(Norma
cálculo
La explanada de los caminos y viales se ha proyectado con al menos una capa de zahorra
sismorresistente)
(ac)
artificial sobre suelo adecuado. En general los fondos de desmonte se excavarán en suelos con
(m/s2)
Formación CEDF
10
28
Jabre medianamente
denso a denso
calidad de adecuado por lo que únicamente será necesario aportar zahorra, excepto en los
2,0
Tipo III
0,067·g
Tipo I
0,042·g
Tipo I
0,042·g
2,0
25
35
Jabre muy denso
4,0
siguientes tramos en los que aparecen suelos de inferior calidad y en los que se regularizará el
fondo con al menos 30 cm de suelo adecuado.
22,0
Sustrato meteorizado
GR
(espesor
50
38
supuesto
FONDOS DE DESMONTE CON SUELOS DE CALIDAD INFERIOR A ADECUADO
hasta los 30
PK Inicial
PK Final
Camino de enlace 6.8 I
0+100
0+150
50
0+390
0+410
20
0+420
0+460
40
0+610
0+630
20
0+000
0+060
60
0+090
0+120
30
0+120
0+155
35
m)
Valor de cálculo
ponderado
0,045·g
Camino de enlace 7.0 D
Los cálculos se han realizado suponiendo superficies de rotura circulares mediante el
Camino de servicio 8.1 D
método de Bishop Simplificado. Para los cálculos de la estabilidad se ha utilizado el
Longitud del
Caminos
Variante de camino 9.0
Tramo (m)
programa de cálculo SLIDE desarrollado por ROCSCIENCE. Se ha supuesto una
sobrecarga en coronación del relleno igual a 10 kN/m2.
En los terraplenes también se dispondrá un mínimo de 30 cm de suelo adecuado bajo la zahorra.
En las reposiciones de carreteras bajo la zahorra el suelo debe ser seleccionado y con un
Al igual que en los rellenos de la plataforma ferroviaria, se ha considerado la acción
espesor de 55 cm.
del sismo ponderando el tipo de material bajo el cimiento del relleno desde el punto de
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Pág. 6.216
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
6.5.3. Zonas de relleno de sobrantes
Sección
(PK)
El balance del movimiento de tierras del Proyecto es excedentario, por lo que se han
0+550
1+940
6+940
7+720
8+890
8+940
seleccionado seis zonas de relleno de sobrantes en parcelas dedicadas a prados y
matorrales con morfología alomada, cuya descripción detallada se encuentra en el
Anejo 10 Movimiento de Tierras.
La zona de relleno se construirá con pequeñas ondulaciones o montículos que ayuden
a integrar su superficie en el entorno, intentando mantener la morfología del terreno
original. La altura máxima de los rellenos será de entre 3 y 4,5 m y tendrán taludes de
Altura máxima
de relleno
(m)
8,5
10,0
15,0
12,0
13,0
19,5
Observaciones
Relleno sobre suelos QFV saneados
Relleno sobre suelos CEDF saneados
Relleno sobre suelos QCE
Relleno sobre suelos QFV saneados
Relleno contiguo al siguiente, sin
tratamiento
Cimiento y parte
del cuerpo del relleno
tratado con Jet-Grouting
En los rellenos R-3 y R-4 con altura superior a 10 m no se ha previsto la auscultación al coincidir
la zona de mayor altura con los rellenos de los estribos de viaductos, construidos con materiales
de cuña de transición tratados con cemento.
pendiente suaves (aproximadamente 5H:1V).
6.6.1. Auscultación de la Vía
6.6. AUSCULTACIÓN DE LA PLATAFORMA
Una parte muy importante del tramo de Proyecto se desarrolla junto a la actual línea de ferrocarril
Siguiendo las prescripciones de ADIF, en varios de los rellenos de mayor altura se va
a realizar la auscultación de la plataforma mediante georádar, para lo cual se van a
instalar placas de acero galvanizado en la superficie de apoyo de la capa de forma
(dos chapas en cada sección de control o calibración) y entre capa de forma y
Zamora-Ourense, concretamente desde el PK aproximado 7+000 (proyectado al eje de la LAV), y
que ha de permanecer en servicio. Igualmente ocurre con la carretera Rairo-Bemposta, cuya
explanación se sitúa muy próxima a la futura vía desde aproximadamente el PK 8+350 hasta el
9+000.
subbalasto (otras tres chapas en las mismas secciones).
La construcción de la nueva vía puede provocar movimientos en las plataformas de ambas
Las chapas se colocarán en el eje de cada vía y en el eje de la plataforma
distanciadas 10 m entre ellas en la dirección de PK creciente, por lo que en cada
sección se controlarán tres alineaciones paralelas de 20 m de longitud (15 chapas en
total). En la siguiente tabla se indican los puntos kilométricos de inicio de las
secciones a auscultar (PK inicial).
infraestructuras, siendo la ferroviaria la más sensible. En ésta tendrá especial importancia en las
secciones en relleno proyectadas como ampliación de los actuales terraplenes sobre los que se
apoyan, así como en las secciones de los túneles actuales de Aspera y Curuxeirán. Las
secciones en desmonte en general es apoyan en sustrato rocoso que sufrirá en mucha menor
medida los efectos de las excavaciones próximas para la ampliación de la plataforma.
En apartados anteriores se han estimado los movimientos provocados sobre los rellenos de
mayor altura de la vía de FC actual, habiendo sido necesaria la adopción de medidas especiales
en una de las zonas con objeto de reducirlos a valores admisibles.
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Pág. 6.217
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Se ha previsto un plan de auscultación de la vía actual durante la obra en las
-
La distancia entre secciones de control se reducirá en función de la distancia de
secciones consideradas más sensibles con objeto de confirmar que no se producen
referencia en la que se mida el alabeo (por ejemplo 5 m) en aquellos tramos en los que
movimientos excesivos. Las características generales de la auscultación de la vía son
se puedan estar registrando movimientos excesivos de este tipo.
las siguientes:
-
La frecuencia de lecturas será en principio la siguiente:
Las características de la auscultación de la vía en los túneles actuales se
Sección
describen en el anejo de Túneles.
-
Excavaciones
(tramos 2º y 4º de la tabla
anterior)
El resto de tramos en los que se ha previsto auscultar la vía actual son los
siguientes:
Rellenos
(resto de tramos de la tabla
anterior)
Tramo
PK Inicial
PK Final
Tipo de sección y actuación
Frecuencia
Condiciones de aplicación
1 Lectura
Diaria
- Desde el inicio de las excavaciones hasta una semana después de su
finalización, o
- Hasta que la curva de movimientos se estabilice (ver Notas)
Mensual
- Durante el resto de la duración de la obra
2 Lecturas
Semanales
1 Lectura
Semanal
Mensual
- Desde el comienzo de la construcción del relleno hasta dos semanas
después de su finalización
- Durante los dos meses siguientes después de la finalización de la
construcción del relleno, o
- Hasta que la curva de movimientos se estabilice (ver Notas)
- Durante el resto de la duración de la obra
Notas:
6+950
7+300
Relleno apoyado sobre terraplén actual
7+300
7+370
Excavaciones para viaducto y explanación de la futura carretera
Bemposta - N-525
7+600
7+840
Relleno apoyado sobre terraplén actual
7+900
7+980
Excavaciones al pie de la explanada actual por saneo
8+700
9+000
Relleno apoyado sobre terraplén actual
-
-
Se considerará que la curva de movimientos se ha estabilizado cuando la velocidad del asiento vertical es inferior a
1 mm entre lecturas consecutivas y que se registran aceleraciones negativas mantenidas durante al menos tres
lecturas
La aceleración se determina como la diferencia entre dos velocidades de asientos sucesivas dividida por el tiempo
transcurrido entre las mismas. La aceleración es negativa cuando la velocidad es decreciente con el tiempo.
El plan de auscultación definitivo deberá ser presentado por el Contratista para la
aprobación del director de Obra, quién podrá decidir su modificación o ampliación a
otras zonas del tramo.
-
Se medirán los movimientos de la vía de manera que se compruebe que los
parámetros geométricos de la misma (alineación, nivelación, peralte, alabeo,
ancho de vía, etc.) se mantienen dentro de los valores umbrales admisibles
para la línea.
Si durante los trabajos de explanación adyacentes a la vía actual se registrasen con la
auscultación desajustes no admisibles en sus parámetros geométricos que condicionen el tráfico
ferroviario, se interrumpirán las labores hasta que se realice el bateo del balasto que los corrija.
Si persisten los movimientos excesivos de la vía actual deberá revisarse el procedimiento de
-
El control podrá ser con medios topográficos de precisión que definan los
ejecución y la frecuencia de auscultación.
parámetros geométricos de la vía actual.
Los movimientos de la plataforma de la carretera Rairo-Bemposta también se controlarán con
-
Se auscultarán secciones transversales cada 10 m de la vía en los tramos
indicados. En cada sección se dejarán marcas fijas en número necesario
para definir dichos parámetros geométricos.
medios topográficos. Al inicio de los trabajos se tomarán las líneas blancas de la carretera entre
los PP.KK. 8+200 y 9+050 (PP.KK. de la LAV proyectados ortogonalmente). Durante el desarrollo
de los trabajos de explanación contiguos de la LAV, se volverá a realizar la nivelación de dichas
líneas una vez cada dos semanas, de forma que se puedan medir sus asientos.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.218
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Con independencia de lo anterior, se ha previsto la nivelación de toda la vía férrea
El resto de estructuras singulares son seis obras de dimensiones menores que tienen la función
actual al finalizar el movimiento de tierras de la nueva vía. Igualmente se procederá a
de dar paso a caminos que se reponen (dos pasos superiores y cuatro inferiores). Además en el
medir los movimientos finales en la carretera y a proceder a la restitución de sus
tramo se proyectan varias obras de drenaje transversal, en general de pequeñas dimensiones
características geométricas y estado del firme originales.
(marcos de 2,0 x 2,0 m hasta 3,0 x 2,0 m), excepto una con 8 m de gálibo horizontal. Por último,
en el tramo se proyectan 7 muros.
7.
GEOTECNIA DE LA CIMENTACION DE ESTRUCTURAS
De acuerdo con los perfiles geológico-geotécnicos y las correspondientes características tensodeformacionales de los diferentes materiales que intervienen en la cimentación de las obras,
7.1. INTRODUCCIÓN
determinadas en base a los ensayos de laboratorio o “in situ”, se ha establecido de forma
preliminar para cada estructura el tipo de cimentación, la profundidad de apoyo, las presiones
En este apartado se analizan de forma preliminar las condiciones de cimentación de
admisibles, etc.
las estructuras que se proyectan en el tramo estudiado. Se han estudiado, de forma
particular para cada una de las estructuras, los aspectos relacionados con su
Los registros de los sondeos y de los ensayos de campo o de laboratorio se incluyen en los
cimentación. Para ello, el estudio se ha basado en los datos proporcionados por las
apéndices de este anejo, y las características geotécnicas de los materiales afectados utilizadas
diferentes campañas de investigación geotécnica efectuadas (Estudio Informativo,
en este apartado se han obtenido en un capítulo anterior de este documento dedicado a la
Estudio Geológico-Geotécnico y Proyecto de Construcción).
caracterización geotécnica de los materiales.
El tramo de proyecto se caracteriza por la inclusión de varios viaductos, alguno de
Como resumen se puede avanzar que en general las cimentaciones de las estructuras se
ellos de grandes dimensiones para cruzar los cauces fluviales más importantes (río
apoyarán sobre el sustrato rocoso granítico o sobre el manto de alteración del mismo (jabres).
Mesón de Calvos y Barbaña, regueiro de San Benito, etc.) al mismo tiempo que otras
Las adecuadas condiciones geotécnicas de estos materiales permitirán que la mayor parte de las
infraestructuras viarias existentes; y otros con los se soluciona exclusivamente el cruce
obras se pueda diseñar con cimentación directa mediante zapatas (o losa en el caso de
de carreteras (N-525, OU-105, etc.). El viaducto más largo es el primero del tramo con
estructuras cerradas), a profundidades relativamente pequeñas, con presiones admisibles altas y
el que se cruza sobre el río Mesón de Calvos y varias carreteras, que tiene 408 m de
asientos muy pequeños. Sin embargo, para cimentar una parte importante de los apoyos del
longitud y una luz máxima de 35 metros. La luz máxima del tramo, de 54 m de
viaducto del río Mesón de Calvos ha sido necesario recurrir a cimentación profunda mediante
longitud, se produce en el último viaducto que cruza sobre el Vial Rairo-Bemposta y el
pilotes debido a las heterogéneas condiciones del subsuelo que se han detectado. Igualmente,
arroyo Zaín.
pero por motivos constructivos, se ha previsto cimentación profunda de algún apoyo de varios
viaductos que se sitúan cerca de las otras infraestructuras presentes en el tramo y no ha sido
posible alcanzar una cota de apoyo sin afectar a las mismas.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.219
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En este capítulo también se presentan las recomendaciones generales en relación a
Por otro lado, ha sido necesaria la disposición de muros con diferentes tipologías y funciones:
otros aspectos relacionados con las obras de fábrica tales como la agresividad del
medio al hormigón estructural, sismicidad, etc.
- 1 Muro de escollera de sostenimiento de la plataforma en relleno
7.2. RELACIÓN DE ESTRUCTURAS
- 3 Muros claveteados de contención de secciones en desmonte
En el tramo se van a proyectar un total de 13 grandes estructuras que pueden
- 3 Muros de hormigón armado en secciones de relleno y de pequeño desmonte
agruparse dentro de las siguientes tipologías:
El dimensionamiento de los muros claveteados se ha desarrollado en los apartados dedicados a
- 6 Viaductos de entre 1 y 13 vanos, de 30 a 408 metros de longitud total,
los desmontes en los que se localizan.
proyectados en general con tablero continuo postesado (cajón, losa aligerada,
etc.) de hasta 54 m de luz.
Por último, también se han analizado las condiciones de cimentación de las bóvedas que
constituyen los túneles artificiales del túnel de Rante y de sus galerías de emergencia.
- 2 Pasos superiores de camino sobre la línea LAV, de 1 y 3 vanos y 17 m de luz
máxima.
En la siguiente tabla se presenta la relación de las principales estructuras del proyecto, indicando
su tipología y función, así como la formación geológica que aparecerá en el cimiento y la tipología
- 4 Pasos inferiores sobre las variantes de caminos y de una carretera; dos
de cimentación más probable. También se indica la investigación geotécnica existente.
proyectados como pórticos y otros dos como estructuras cerradas. Una de éstas
(PI-7.8, Camino de Santiago) se prevé como en mina bajo la actual plataforma
ferroviaria.
- 1 Obra de Drenaje transversal de grandes dimensiones (gálibo de 8m),
proyectada como un marco cerrado.
Se han proyectado además cinco obras de drenaje de pequeñas dimensiones tipo
marco (gálibo horizontal entre 2,5 y 3,0 metros), otras mediante tubos, de las cuales
una se ejecuta por el procedimiento de hinca (OD-7.75), y una más que se ejecutará
en mina (OD-8.96). Todos los marcos y tubos se han proyectado con elementos
prefabricados de hormigón.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
TABLA RESUMEN DE ESTRUCTURAS
Nombre
Función
Tipología
Luces o Dimensiones
(m)
Investigación Geotécnica
Formación de apoyo
Tablero continuo sección Cajón
Viaducto sobre sobre el río Mesón de
Calvos
Paso de LAV sobre el río Mesón de Calvos y
las carreteras N-525 y OU-320
13 vanos:
de 27 a 35 m de luz
(408 m total)
SGR, GR y ZH
Tipo de cimentación
Estribos y Pila P-1:
Directa
Estudios Anteriores
S-701+720EI
Resto: Pilotes
Tablero continuo sección Losa
Aligerada
Viaducto sobre el Regueiro de San
Benito
Paso de LAV sobre el Regueiro de San
Benito
4 vanos:
24-30-30-24 m
(108 m total)
Viaductos
Paso de LAV sobre el río Barbaña, la
Carretera N-525 y ramales de enlace
Viaducto sobre Carretera
Bemposta-N-525
Paso de LAV sobre Carretera N-525
9 vanos:
34,0 – 4x43,0 – 3x40,0 - 30,0 m
(356 m total)
Tablero sección Losa Aligerada
3 vanos:
16,0 - 22,0 - 16,0 m
(54 m total)
Paso de LAV sobre el Vial Rairo-Bemposta y
sobre el arroyo Zaín
PS-0.0
Variante de Camino
4 vanos:
35,0 - 45,0 - 54,0 - 40,0 m
(174 m total)
Puente Tablero continuo
CV-1+890
PV-2+465
PR-2+525
PR-2+525Bis
PV-2+580
CV-2+465
CV-2+580
SGR, GR y APL
Directa
SV-706+515EG
SV-706+625EG
SV-706+690EG
SV-706+790EG
PV-706+600EG
PV-706+670EG
PV-706+740EG
C-706+800EI
SV-6+300
SV-6+375
SV-6+640
SV-6+530
PV-6+530
--
GR
Directa
S-1 CL
S-2 CL
C-1 CL
C-2 CL
SE-7+305
--
--
SGRODE y GRODE
Estribo E-1: Pilotes
Resto: Directa
P-707+400EI
SE-708+115EG
PV-708+070EG
SE-7+685
--
--
SGRODE y GRODE
Estribo E-1: Pilotes
Resto: Directa
S-708+620EI
S-708+820EI
SV-709+400EG
PV-709+024EG
PV-709+360EG
PV-709+400EG
SV-8+920
SV-9+020
SV-9+060
PV-9+085
PV-9+130
PV-9+165
CV-9+060
CV-9+085
SGR y GR
Directa
CR-700+020EG
SE-0+010
PE-0+015
CE-0+015
SGRODE, ZG y GRODE
Directa
PE-708+900EG
CD-708+910EG
ST-8+520
--
--
Tablero continuo sección Cajón
Viaducto sobre Vial Rairo-Bemposta
PR-1+605
PV-1+830
PV-1+890
SV-2+500
SV-2+520
SV-2+550
SR-2+600
1 vano: 30,0 m
Paso de LAV sobre Carretera OU-105
Calicatas
--
Tablero continuo sección Losa
Aligerada
Viaducto sobre Carretera OU-105
Penetrómetros
Directa
SGRODE y GRODE
Tablero continuo sección Cajón
Viaducto sobre Carretera N-525
y río Barbaña
Proyecto de Construcción
Sondeos
SE-1+475
SV-1+500
SV-1+540
SV-1+580
SV-1+635
SV-1+665
SV-1+700
SV-1+750
SV-1+800
SV-1+860
3 vanos: 13-17-13 m
Pasos Superiores
PS-8.6
Reposición de Camino de Zaín sobre Vial
Rairo-Bemposta
Puente Tablero de Vigas Artesa
1 vano: 17,0 m
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.221
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Nombre
Función
Investigación Geotécnica
Tipología
Luces o Dimensiones
(m)
Formación de apoyo
Tipo de cimentación
Estudios Anteriores
Proyecto de Construcción
Sondeos
Penetrómetros
Calicatas
PI-0.7
Variante de Camino
Pórtico
Gálibo Horizontal: 8,0 m
SGR y GR
Directa
--
--
PE-0+740
PR-0+800
CE-0+740
PI-2.0
Paso de LAV sobre carreteras OU-0516
Pórtico
Gálibo Horizontal: 14,0 m
CEDF y SGR
Directa
P-702+020EI
C-702+020EI
SE-2+090
--
--
PI-7.0
Paso inferior de camino
Marco cerrado
Gálibo Horizontal: 8,0 m
APL y GR
Directa (Losa)
SE-707+315EG
--
PE-7+020
CE-7+020
PI-7.8
Reposición Camino de Santiago
Marco abovedado (en mina)
Gálibo Horizontal: 4,0 m
SGRODE y GRODE
Excavación en Mina
SE-708+115EG
--
--
--
OD-0.59
Cruce sobre
arroyo Taboadela
Marco cerrado
Gálibo Horizontal: 8,0 m
QFV y SGR
Directa (Losa)
SV-700+600EG
C-700+600EI
--
PR-0+600
CR-0+600
OD-0.90
Cruce Vaguada
Marco
2,00 x 2,00 m
CEDF, QFV, SGR y GR
Directa (Losa)
--
SR-0+920
--
--
OD-2.19
Cruce Vaguada
Marco
2,00 x 2,00 m
SGR
Directa (Losa)
--
--
--
--
OD-7.75
Cruce arroyo Seixalbo
Tubo diámetro 2,00 m
R1, QFV, SGRODE y GRODE
Tubo hincado
PV-708+035EG
P-707+400EI
C-707+400EI
SE-7+685
--
--
OD-8.10
Cruce de vaguada
Marco
2,50 x 1,25 m
QFV y SGRODE
Directa (Losa)
CR-708+380EG
PR-708+380EG
--
--
--
OD-8.32
Cruce del drenaje longitudinal bajo LAV
Marco
2,50 x 1,25 m
GRODE
Directa (Losa)
--
--
--
--
OD-0.1 CE-8.7
Cruce arroyo Zaín bajo camino
Marco
3,00 x 2,00 m
QFV
Directa (Losa)
--
SR-8+880
PR-8+880
PR-8+910
CR-8+910
OD-8.96
Cruce arroyo Zaín bajo LAV
Marco abovedado (en mina)
Gálibo Horizontal: 3,0 m
R1, QFV
Excavación en Mina
S-708+620EI
SR-8+880
PR-8+880
PR-8+910
CR-8+910
Pasos Inferiores
Obras de Drenaje de
Grandes
Dimensiones
Obras de drenaje
transversal de
pequeñas
dimensiones
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.222
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Nombre
Función
Tipología
Luces o Dimensiones
(m)
Investigación Geotécnica
Formación de apoyo
Tipo de cimentación
Estudios Anteriores
SD-706+995EG
CD-706+910EG
CD-706+920EG
CR-708+220EG
CR-708+270EG
CR-708+380EG
PE-708+270EG
PR-708+380EG
SE-708+680EG
CD-708+820EG
PE-708+640EG
PE-708+640EG (2)
PE-708+750EG
PE-708+750EG (2)
Sondeos
Penetrómetros
Calicatas
SD-6+600
SD-6+640
PD-6+630
CD-6+620
CD-6+680
--
PR-7+955
PR-7+955BIS
--
ST-8+440
PD-8+405
PD-8+405 BIS
--
M-6.5D
Sostenimiento desmonte
Muro claveteado
SGR
-
M-7.8D
Instalación de pantallas acústicas
Muro de hormigón
SGRODE
Directa
M-8.3D
Sostenimiento desmonte
Muro claveteado
R2, QFV, SGRODE y GRODE
-
M-8.5I
Contención de tierras relleno
Muro de hormigón
SGRODE
Directa
--
--
--
--
M-8.6D
Sostenimiento desmonte
Muro claveteado
R2, QFV, SGRODE y GRODE
-
SV-708+950EG
CD-708+910EG
PV-709+000EG
--
--
--
M-8.6I
Contención de tierras relleno
Muro de hormigón
R1
Directa
--
--
--
--
M-8.9D
Contención de tierras relleno
Muro de escollera
R1
-
--
--
--
--
Túnel de Rante
Túneles Artificiales
Bóveda
Directa
--
ST-2+700
ST-6+025
--
CD-2+635
CD-2+640
CD-6+060
Salidas de Emergencia Números 1 y 3
Túneles Artificiales
Bóveda
GRODE
Directa
--
--
--
--
Salida de Emergencia Número 2
Túneles Artificiales
Bóveda
EP y SEP
Directa
--
--
--
--
Muros
Boca Sur; GRODE y ZBH
Túneles Artificiales
Proyecto de Construcción
Boca Norte; GR
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.223
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
7.3. CONDICIONES GENERALES DE LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS
Caracterización Geotécnica de los Materiales de este texto. La descripción particular de las
condiciones del subsuelo se realiza para cada caso en el apartado específico de cada una de las
7.3.1. Descripción general de las condiciones del subsuelo
estructuras.
La casi totalidad de las estructuras se cimentarán sobre el sustrato rocoso de las
7.3.2. Agresividad al hormigón
formaciones graníticas GR y GRODE o sobre su manto de alteración superficial
constituido por los suelos arenosos descritos como jabres, de las formaciones S GR y
Tal como se indica en el apartado general dedicado al Nivel Freático de este Anejo, para
SGRODE. En la parte central del emplazamiento del viaducto del río Mesón de Calvos
determinar la agresividad del medio al hormigón en los emplazamientos de las estructuras, se
estos materiales están afectados por la Banda Tectonizada, habiéndose definido una
realizaron en el EG análisis químicos sobre muestras de agua tomadas de los sondeos; con esta
nueva unidad geológico-geotécnica ZH (“Harina de Falla”). Únicamente en el
muestras se realizaron los ensayos de agresividad del agua al hormigón de acuerdo con lo
emplazamiento de algún apoyo se han reconocido los depósitos de suelos
especificado en la EHE.
cuaternarios o terciarios (formaciones QCE, QFV y CEDF) o los diferentes rellenos
descritos en el tramo.
En la mayor parte de las muestras ensayadas se obtuvo un índice de agresividad Débil Qa por
algún criterio (pH, Residuo Seco y CO2 disuelto) que no afecta de forma directa al acero
El apoyo directo sobre el sustrato rocoso sano o sobre los jabres ofrece unas
estructural y que tampoco implica la necesidad de empleo de cemento sulforresistente.
condiciones muy favorables de cimentación, que permitirán unas presiones altas en el
cálculo de las zapatas con niveles adecuados de seguridad y con asientos reducidos.
Se dispone de análisis químicos de muestras de jabres y granito meteorizado grado IV (contenido
en ion sulfato y acidez Baumann-Gully) para evaluar el grado de agresividad al hormigón de
Por el contrario, las heterogéneas condiciones del subsuelo sobre el que se han de
acuerdo a la misma norma EHE. En todos los casos ha resultado una clasificación de no
cimentar los apoyos del Viaducto del Mesón de Calvos (roca sana de calidad, jabre de
agresividad al hormigón.
espesores importantes y la formación ZH) ha motivado que se opte por pilotar casi
todas las pilas de esta estructura.
Como resumen, con carácter general se va a considerar un grado Débil Qa de agresividad del
agua al hormigón para todas las estructuras que se encuentren en contacto con el nivel freático.
Los rellenos se retirarán del apoyo de las cimentaciones. En relación a los suelos
cuaternarios QFV, en las situaciones que ha sido posible se ha recomendado
7.3.3. Sismicidad
profundizar la cota de apoyo hasta los niveles más competentes de jabre o roca
subyacente.
De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente Parte General y Edificación (NCSE02) y Puentes (NCSP-07), el tramo se sitúa dentro de una zona en la que la relación entre la
El análisis de las características de los suelos y rocas afectados por la cimentación de
aceleración básica y la de la gravedad es igual a 0,04g, por lo que es necesario considerar la
las
acción sísmica en los cálculos de estructuras.
estructuras
está
ampliamente
desarrollado
en
el apartado
general de
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Pág. 6.224
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Para cada emplazamiento se ha calculado el coeficiente C del terreno particular que
7.4.1.2. Coeficiente de rozamiento zapata-terreno
interviene en el cálculo de la aceleración de cálculo y se indica en cada uno de los
apartados en los que se describe de forma separada cada estructura.
De acuerdo con la IGP-5.2 de ADIF “Bases de cálculo para las estructuras de ferrocarril” los
valores del coeficiente de rozamiento entre el cimiento de hormigón y el terreno para distintos
7.4. CRITERIOS PARA EL DISEÑO DE LAS CIMENTACIONES
7.4.1. Cimentación directa
tipos de suelos y roca son los siguientes:
- Roca sana tg = 0,70
- Gravas y arenas tg = 0,60
7.4.1.1. Carga de rotura del cimiento
- Suelos arcillosos tg = 0,30
- Suelos limosos tg = 0,40
Las cimentaciones superficiales de las estructuras se realizan sobre suelos granulares
o rocas con distinto grado de meteorización, cuyo comportamiento en algún caso se
De acuerdo con estos valores tipo, para cada estructura se asignará un valor concreto a este
puede asimilar igualmente al de un suelo granular (granito de grado IV de
parámetro en función de las condiciones específicas de cada emplazamiento. De esta manera,
meteorización). Para determinar la carga de hundimiento de estas cimentaciones se
con carácter general a los jabres, que son el tipo de suelo más frecuente se le asignará un valor
adoptará una envolvente de rotura tipo Mohr-Coulomb, definida a partir del valor de
de tg = 0,60.
cohesión y ángulo de rozamiento interno del terreno.
7.4.1.3. Coeficiente de balasto en obras con losa inferior
La metodología de cálculo utilizada ha sido la indicada en el apartado 4.5.5 de la
publicación “Guía de cimentaciones en obras de carretera. Ministerio de Fomento
(2003)”, basada en la fórmula de Brinch-Hansen, que permite estimar la carga de
hundimiento de una cimentación a partir de unos valores de resistencia del terreno
expresados en términos de cohesión (c’) y ángulo de fricción (ϕ’).
Las cargas que las obras tipo marco cerrado transmiten al terreno son menores que las del
terraplén en el que están inmersas, ya que la estructura constituye un “aligeramiento” del mismo.
El parámetro relevante, a los efectos de realizar el cálculo de la estructura, es el coeficiente de
balasto vertical, utilizado habitualmente en los modelos de cálculo estructurales con el fin de
obtener la distribución de presiones del terreno bajo la losa y determinar así esfuerzos y
Con carácter general sobre los suelos granulares densos y muy densos,
armaduras.
ocasionalmente cementados, y sobre la roca meteorizada se han recomendado
presiones admisibles del orden de 0,40-0,50 MPa.
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Pág. 6.225
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El coeficiente de balasto se define como el cociente entre la presión ejercida por una
que tendrá una longitud que puede considerarse indefinida. El movimiento perpendicular al arco
cimentación (p) y el asiento que provoca en el terreno (s). El procedimiento que se
se puede asimilar al que tendrá una cimentación flexible de anchura B y longitud indefinida, por
empleará para obtener estos coeficientes se basa en adoptar un valor del módulo de
ejemplo L = 10·B. De acuerdo con estas hipótesis, y utilizando la expresión del asiento flexible de
elasticidad, E, y del coeficiente de Poisson, , del terreno y utilizar una formulación
una cimentación rectangular de la misma Guía de Cimentaciones (Figura 4.10), la expresión del
elástica de asientos, tal como la del asiento de una cimentación rectangular rígida que
coeficiente de balasto resulta:
aparece en la Guía de Cimentaciones en Obras de Carretera (Figura 4.11). La
kH = p/s = E / (2 R (1-2))
expresión es la siguiente:
kV = p/s = (1,25 E) / [(1-2)·(B·L)0,5]
donde:
donde:
p=
presión aplicada
s=
asiento de la cimentación
p=
presión aplicada
R=
B argsh(L/B) + L argsh(B/L)
(factor de forma)
s=
asiento de la cimentación
E=
módulo de elasticidad del terreno
B=
ancho de la losa
=
coeficiente de Poisson
L=
longitud de la losa
E=
módulo de elasticidad del terreno
Se considera que el relleno del trasdós de las bóvedas tiene un módulo de elasticidad igual a 60
=
coeficiente de Poisson (tomado igual a 0,30)
MPa y un coeficiente de Poisson de 0,30.
7.4.1.4. Coeficiente de balasto en estructuras tipo bóveda
7.4.1.5. Asientos
En el caso de que la estructura sea una bóveda también es preciso conocer el
El análisis de asientos de las cimentaciones directas de las estructuras se realizará a partir de un
coeficiente de balasto horizontal del terreno que se disponga en el trasdós, pues la
modelo elástico en base a los valores del módulo de elasticidad asignado para cada litología, que
rigidez del mismo es fundamental para conocer los esfuerzos sobre la bóveda de
se han obtenido en el apartado caracterización geotécnica de las formaciones.
acuerdo a los modelos de diseño empleados en el Anejo de Estructuras. Este tipo de
estructuras abovedadas es el empleado para los túneles artificiales del tramo.
Los cálculos se realizarán para las estructuras constituidas por tableros continuos hiperestáticos
de losa postesada, ya que en ellas los asientos diferenciales entre apoyos generan esfuerzos
En una bóveda se estima que el empuje de la estructura contra el terreno se producirá
adicionales en la misma. Concretamente los asientos que afectan al diseño de estas estructuras
en un ancho B (zona de riñones) que es del orden de un 1/4 de la longitud del arco,
son los debidos a las acciones posteriores a la ejecución de las coacciones hiperestáticas del
dependiendo de las condiciones de empotramiento en arranque de hastiales y clave, y
tablero, y que para cada apoyo pueden ser dependientes del proceso constructivo que se siga.
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Pág. 6.226
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
7.4.2. Cimentación profunda
En el caso que se plantea la cimentación mediante pilotes, los asientos serán mucho menores
que los estimados para la cimentación superficial y pueden considerarse prácticamente nulos.
7.4.2.1. Dimensionamiento de los pilotes
7.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN DE LAS OBRAS DE FÁBRICA
La mayor parte de las pilas del viaducto del río Mesón de Calvos se cimentará
mediante pilotes. También los estribos E-1 del viaducto de la Carretera OU-105 y del
7.5.1. Viaducto sobre el río Mesón de Calvos
viaducto sobre el Vial Rairo-Bemposta se cimentarán mediante pilotes. Se producen
dos tipos de situaciones en función del modo con el que el pilote adquiere la capacidad
7.5.1.1. Descripción de la estructura
portante exigida, que es función del tipo de terreno perforado:
Con este viaducto la Línea de Alta Velocidad cruza sobre el cauce del río Mesón de Calvos, a la
- Pilotes perforados en suelos y roca meteorizada (Grado de Meteorización
IV). Estos pilotes adquieren su capacidad portante principalmente por la
vez que permite salvar el paso sobre las carreteras OU-320 y N-525 al inicio, y un camino
asfaltado al final.
fricción de su fuste en contacto con estos materiales, además de contar con
la contribución de la resistencia en punta.
Este viaducto se ha proyectado como una estructura continua de 408 metros de longitud entre
ejes de estribos, ubicado entre los PPKK 1+478 y 1+886 del eje de la LAV. La distribución de
- Pilotes empotrados en roca sana dura (Grado de Meteorización I-III). Estos
luces del tablero es 28 + 35 + (5 x 31) + 35 + (4 x 32) + 27 metros. La sección transversal se
pilotes funcionan fundamentalmente por la resistencia de la roca en su punta
proyecta como un cajón de hormigón pretensado de canto constante de 2,30 metros, con
y por la fricción del fuste que queda empotrado en la misma. Se ha
voladizos a ambos lados. La anchura de la plataforma es de 13,6 metros.
establecido un empotramiento mínimo de 1,5 veces el diámetro del pilote.
El tablero se construye vano a vano mediante cimbra autolanzable comenzando desde el estribo
Para el primer caso, la metodología de cálculo utilizada ha sido la indicada en el
2 y hasta alcanzar la pila 3. A partir de este punto se ejecuta en dos fases con cimbra porticadas
apartado 5.10.2.5 de la misma “Guía de cimentaciones en obras de carretera”, que
sobre las carreteras que han de permanecer en servicio. El punto fijo a efectos de esfuerzos
permite estimar la carga de hundimiento de un pilote a partir de los valores de
horizontales longitudinales se establece en el Estribo E-1.
resistencia del terreno del modelo Mohr-Coulomb (cohesión c’ y ángulo de fricción ϕ’).
7.5.1.2. Investigación geotécnica
Para el cálculo de la capacidad de los pilotes empotrados en roca frente a esfuerzos
verticales se ha seguido el procedimiento propuesto en el "Canadian Foundation
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado mediante
Engineering Manual" apartado 20.6 (3ª Edición). En esta situación, sólo se ha tenido
la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
en cuenta la contribución de la resistencia por punta y la parte de fuste empotrada en
roca GM II-III.
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Pág. 6.227
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Sondeos: SE-1+475, SV-1+500, SV-1+540, SV-1+580, SV-1+605, SV-
debajo de los depósitos cuaternarios (QFV y QCE) en las zonas colindantes se encuentra el jabre
1+635, SV-1+665, SV-1+700, SV-1+750, S-701+720EI, SV-1+800 y
(SGR). El jabre está presente de manera discontinua en el lado oriental de la falla situado en la
SV-
1+860.
pila P-3, habiendo sido sustituido, o excavado, en las obras asociadas con las carreteras
-
Penetraciones dinámicas: PR-1+605; PV-1+830 y PV-1+890.
existentes; Variante OU-320 y N-525. En el graben el jabre presenta un espesor discontinuo de
-
Calicata: CV-1+890.
15 m en el sondeo SV-1+750 en las proximidades de la pila P-8, y desaparece en el sondeo SV1+665 en las proximidades de la pila P-6.
7.5.1.3. Características del terreno
El sustrato rocoso de la formación de los Granitos de Allariz (GR) presenta un grado de
El viaducto se encuentra sobre un accidente tectónico de tipo graben, situado en el parte
meteorización y de resistencia variable a lo largo de la estructura. Al inicio de la estructura, en las
central del valle donde se encuentra el río Mesón de Calvos. El graben tiene un ancho en
proximidades de los apoyos E-1 y P-1, el granito presenta un grado de meteorización II y un
la dirección del eje de la LAV de unos 250m en la zona del viaducto y está delimitado por
índice RMRbásico medio de 56, con un grado de resistencia en esta zona de 2 a 4 (resistencia a
fallas normales en las proximidades de las pilas P-2 y P-9 y presentan un salto de falla de
compresión simple entre 5,0 y 100 MPa) según la testificación de los sondeos y con ensayos de
unos 25m. La extensión longitudinal del graben es desconocida, pero se extiende a todo
resistencia que dan valores de 54 MPa (SE-1+475) y 50 MPa (SV-1+500). En la zona del graben
el ancho de la zona cartografiada.
el substrato granítico muestra grados de meteorización y resistencia variables. Aunque
principalmente es de grado de meteorización II-III, puntualmente está recubierto por niveles de
La litología en el emplazamiento de la estructura se encuentra en el ámbito de la
peor calidad con GM IV en las zonas próximas a los labios de falla y en la zona central.
formación ígnea correspondiente al Granito de Allariz (formación GR). Sobre este macizo
rocoso a lo largo de toda la estructura se ha desarrollado un manto de suelos de
Los jabres (Formación SGR) son suelos arenosos con escaso contenido de finos y grava. Se han
alteración de espesor variable constituido por los jabres (SGR) correspondientes a la
descrito en general como muy densos con ocasionales niveles densos; excepto en alguna
formación granítica subyacente. En los bordes occidental y oriental del viaducto, sobre
muestra superficial, la hinca de los ensayos SPT y de los tomamuestras han dado rechazo en la
estos jabres, se encuentra la formación CEDF de origen Terciario.
segunda o tercera tanda de golpes.
En la zona deprimida del graben, y en parte del plano de inundación situado en el margen
La formación de “harina de Falla” (Formación ZH) generalmente se encuentra como un arena gris
izquierdo del río Mesón de Calvos, se encuentra un recubrimiento de suelos cuaternarios
con algo a bastante arcilla e indicios a algo de grava, con una compacidad densa a muy densa.
(QFV y QCE) asociado con el cauce del río. En el graben en si, por debajo de estos
depósitos cuaternarios se encuentra la existencia de un “harina de Falla” (Formación ZH)
Por la situación y profundidad de los apoyos y teniendo en cuenta el espesor reducido de sus
con un espesor variable entre un máximo de unos 17m en la zona del labio de la falla en
depósitos, los suelos cuaternarios (QFV y QCE) y terciarios (CEDF) no afectarán a la cimentación
las proximidades de la Pila P-2 que disminuye en espesor hasta un mínimo de unos 5 m
de ningún apoyo del viaducto.
en la zona de la pila P-4 para, a continuación, mantener un espesor aproximadamente
constante de unos 10,0m. Subyacente a la formación ZH en la zona del graben, y por
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Pág. 6.228
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El nivel freático se ha interpretado a profundidades superficiales, desde los 6 m en las
establecer el tamaño medio del grano (D50) de estos niveles. Se ha adoptado un valor único de
proximidades de los estribos hasta interceptar el nivel de agua en el cauce del río
D50 para ambos litologías igual a 0,5 mm. Con este valor el estudio hidráulico del río Mesón de
Mesón de Calvos en la parte central de la estructura.
Clavos indica que no se producirá erosión general en el cauce atravesado que pudiese afectar a
las cimentaciones. No obstante, la socavación local, contemplando un ancho de fuste de las pilas
7.5.1.4. Propuesta de cimentación
de 1,5 m es de hasta 4,0 m en torno a las pilas P-5 a P-9. Por lo tanto se ha proyectado una
protección de escollera con un ancho de 1,0 m en el fondo de las excavaciones de las
Las adecuadas características del terreno, substrato granítico, en el emplazamiento
cimentaciones de estas pilas.
del estribo E-1 y Pila P-1 del viaducto permiten proyectar la cimentación de forma
directa mediante zapatas. Estas zapatas se cimentarán sobre el Granito de Allariz (G R)
A continuación se resumen las recomendaciones geotécnicas para el diseño de los apoyos del
ligeramente meteorizado con grado GM II con una tensión admisible de 0,60 MPa.
viaducto:
En las pilas P-2 a P-12, se ha proyectado una cimentación mediante pilotes. Se ha
-
adoptado una solución pilotada en estos apoyos por las condiciones heterogéneas del
terreno y que por tratarse de una estructura hiperestática, los asientos diferenciales
igual a 0,60 MPa en el estribo E-1 y pila P-1.
-
entre apoyos generan esfuerzos adicionales a tener en cuenta en el cálculo de la
misma, y con una solución de cimentación directa los asientos inducidos no serían
Pilotes de 1,5m de diámetro funcionando a un tope estructural de 4,5 MPa en las pilas
P-2 a P-12.
-
asumibles por la estructura. En el caso de las pilas P-2 y P-8 a P-12 los pilotes se
empotran en suelos y funcionan tanto por fuste en toda su longitud como por punta,
Presión cobaricéntrica máxima admisible en el Granitos de Allariz (G R) sano (GMII)
Presión cobaricéntrica máxima admisible en jabre S GR igual a 0,35 MPa en el estribo E2.
-
mientras en el caso de las pilas P-3 a P-7, debido a la proximidad del substrato
En el siguiente cuadro se indican las cotas de cimentación recomendadas para las
zapatas
granítico sano (GM II) se ha adoptado una solución de empotrar los pilotes en la roca.
COTAS DE
CIMENTACIÓN
Los pilotes a emplear son de 1,5m de diámetro y se dimensionarán para un tope
estructural de 4,5 MPa.
En el caso de la cimentación del estribo E-2 debido a que la mayoría de las cargas que
Apoyo
Cota
E-1
325,75
P-1
324,75
E-2
323,50
aplica sobre el terreno son inducidas por el peso propio del estribo y por el rellenado
del trasdós, se puede emplear una solución mediante cimentación directa sobre los
jabres (SGR) con una presión máxima de cimentación del orden de 350 kPa.
-
Para la comprobación al deslizamiento de las cimentaciones directas en el estribo E-1 y
la pila P-1 se considerará un coeficiente de rozamiento entre el hormigón de la zapata y
la roca igual a 0,70 (tg = 0,70). En el caso del estribo E-2 cimentado sobre Jabre se
Para el estudio de socavación del río Calvos se ha analizado la distribución
debe de considerar 0,60 (tg = 0,60).
granulométrica de los niveles de ZH y SGR en el emplazamiento del viaducto, para
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Pág. 6.229
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Los coeficientes C de sismicidad del terreno para la determinación de la
-
Penetraciones dinámicas: PV-2+465, PR-2+525, PR-2+525Bis y PV-2+580
-
Calicatas: CV-2+465 y CV-2+580
aceleración sísmica de cálculo en el emplazamiento de los apoyos del
viaducto varían entre 1,0 y 1,4.
-
Se recomienda que se considere el grado de agresividad Qa al cimiento de
todos los apoyos del viaducto. No implica la necesidad de empleo de
En la cartografía geológico-geotécnica a escala 1:1.000 (impresa a escala 1:2.000 en tamaño A3)
cemento sulforresistente.
se observan los indicios de una posible inestabilidad de la ladera donde se localiza el estribo E-2.
7.5.2. Viaducto sobre el Regueiro de San Benito
7.5.2.3. Características del terreno
7.5.2.1. Características de la estructura
Con este viaducto se cruza sobre la vaguada encajada que ha formado el regueiro de San
Benito. Esta es la única estructura que se localiza en el ámbito del sustrato rocoso de la unidad
El cruce de la Línea de Alta Velocidad sobre el regueiro de San Benito se realiza
de Granitos de Orense (GRODE), que se ha observado aflorando en superficie en la ladera oeste
mediante este viaducto de 108 metros de longitud total, distribuida en cuatro vanos de
de la vaguada, aunque generalmente está recubierta por sus suelos de alteración S GRODE y otros
luces 24 + 30 + 30 + 24 metros. El tablero es continuo de losa pretensada aligerada de
suelos cuaternarios (formaciones QFV y QCE).
dos metros de canto constante y anchura de 13,60 metros.
El eje central del valle está relleno por depósitos de fondo de vaguada (formación Q FV) de 1 a 2 m
El puente se construye con cimbra al suelo en dos fases longitudinales. La cimbra se
de espesor máximo y naturaleza arenosa floja a medianamente densa y con indicios a algo de
prevé porticada al objeto de minimizar la afección al acceso al emplazamiento. La
arcilla y contenido variable de grava. En las laderas del valle aparecen recubrimientos
altura máxima de pila es de unos 15,5 metros. Los estribos son de tipo cerrado, con
discontinuos de suelos cuaternarios de la formación QCE. En la ladera oeste estos suelos tienen
los muros en vuelta para controlar los derrames de tierras. El tablero se vincula en el
mayor extensión y espesor (hasta 6 m) que en la ladera opuesta (del orden de 1 m de espesor
estribo E-1 como punto fijo frente a esfuerzos longitudinales.
máximo). En la ladera oeste se ha interpretado además la posible existencia de un deslizamiento
que afecta a estos suelos. Se ha interpretado que la superficie de rotura se ha producido a través
7.5.2.2. Investigación geotécnica
del contacto con los jabres subyacentes (máximo de los 6 m mencionados). Los suelos coluvioeluviales están constituidos por arena marrón claro con contenido variable de arcilla,
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
medianamente densa a muy densa excepto el nivel asociado a la inestabilidad donde disminuye
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico,
a floja. Este nivel más débil se ha detectado por el golpeo más bajo registrado en el penetrómetro
toda realizada para la campaña de investigación complementaria del Proyecto de
PV-2+580 en torno a los 4 m de profundidad, así como en el ensayo SPT del sondeo SR-2+600
Construcción:
entre 5 – 6 m de profundidad.
-
Sondeos: SV-2+500, SV-2+520, SV-2+550 y SR-2+600
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Pág. 6.230
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Bajo los suelos cuaternarios o directamente en superficie aparece el jabre de granito
La estructura es hiperestática, por lo que los asientos diferenciales entre apoyos generan
de Ourense (formación SGRODE) con espesores muy importantes, de manera que en los
esfuerzos adicionales a tener en cuenta en el cálculo de la misma.
tres sondeos centrales de hasta 20 m de longitud, no se ha reconocido el contacto con
el sustrato rocoso. El jabre está constituido por arena marrón a veces anaranjado con
A continuación se resumen las recomendaciones geotécnicas para el diseño de las zapatas del
escaso contenido de limo o arcilla y algunos fragmentos de granito más sano y una
viaducto:
compacidad medianamente densa en los niveles superiores, que pasa a muy densa. A
mayor profundidad hay una banda de transición en la que llega a describirse con
-
Cotas de cimentación. En el siguiente cuadro se indican las cotas de cimentación
resistencia grado 0 – 1 al comenzar a litificarse progresivamente el material. El
recomendadas. Se requiere que el plano de apoyo de la cimentación quede situada por
sustrato rocoso granítico se ha registrado en el sondeo SR-2+600 a 9 m de
debajo de dicha cota, con objeto de evitar los niveles superficiales de suelos
profundidad con grado de meteorización III-IV y 0-1 de resistencia.
cuaternarios, o como en el caso del estribo E-2, los suelos afectados por el
deslizamiento observado.
El nivel freático se ha detectado a una cota mínima de 317 – 318, prácticamente en
superficie en la zona del fondo de valle, hasta aumentar a una profundidad de 6 – 7
COTAS DE
CIMENTACIÓN
metros en las laderas.
7.5.2.4. Propuesta de cimentación
Las adecuadas características del terreno en el emplazamiento del viaducto han
Apoyo
Cota
E-1
324,5
P-1
320,5
P-2
317,2
P-3
317,5
E-2
320,0
permitido proyectar la cimentación de todos sus apoyos de forma directa mediante
zapatas. Todas las zapatas se cimentarán sobre jabre denso y muy denso.
-
Las condiciones del cimiento en el estribo E-1 son más favorables que las del E-2, por
Únicamente se ha recomendado profundizar un poco la cota de cimentación del
lo que se recomienda que sea el primero en el que se establezca el punto fijo del
Estribo E-2 con objeto de evitar el terreno afectado por los problemas de inestabilidad
tablero a efectos de los esfuerzos longitudinales.
detectados.
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible en torno a 0,40 MPa.
-
Para la comprobación de la seguridad al deslizamiento se considerará un coeficiente de
Además el estudio hidráulico del regueiro indica que no se producirán erosiones en el
cauce atravesado que pudiesen afectar a las cimentaciones.
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60 (jabre denso a muy
En estas condiciones, se ha optado por considerar un valor de la presión máxima de
denso; tg = 0,60).
cimentación (cobaricéntrica) para el dimensionamiento de las zapatas entre 0,40 y
0,45 MPa.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.231
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
El coeficiente C del terreno para la determinación de la aceleración sísmica
-
de cálculo es igual a 1,25, considerando para el terreno una clasificación
intermedia entre Tipo I y Tipo II.
-
Sondeos: SV-6+300, SV-6+375, SV-6+640, SV-6+530;
SV-706+515EG, SV-706+625EG, SV-706+690EG, SV-706+790EG
-
Penetraciones dinámicas: PV-6+530; PV-706+600EG, PV-706+670EG, PV-706+740EG
-
Calicata: C-706+800EI
Las zapatas de los tres últimos apoyos del viaducto (P-2, P-2 y E-2) se
sitúan en la zona de influencia del nivel de agua, que resultaba con carácter
En los desmontes de la actual carretera N-525 se han levantado los taludes T-14 a T-18 del
general agresiva al hormigón con grado Débil Qa. Se ha considerado
Inventario de Taludes que se presenta en el apéndice 1 de este anejo, y han permitido la
adecuado recomendar este nivel de agresividad del medio para todos los
observación directa de los materiales sobre los que se cimentará la obra.
apoyos del viaducto. La consideración de dicho grado de agresividad Qa no
implica la necesidad de empleo de cemento sulforresistente.
7.5.3. Viaducto sobre Carretera N-525 y río Barbaña
7.5.3.3. Características del terreno
El viaducto se emplaza en el ámbito de la formación ígnea correspondiente al Granito de Allariz
(formación GR) en la que se han reconocido diques aplíticos (formación APL) en la segunda mitad del
7.5.3.1. Descripción de la estructura
valle. Sobre el macizo rocoso se ha desarrollado un manto de alteración constituido por los jabres
correspondientes a las formaciones graníticas originales; SGR y SAPL. La parte central del valle está
Con esta estructura se realiza el cruce de la Línea de Alta Velocidad sobre la carretera
ocupada por los suelos cuaternarios de fondo de la vaguada (formación QFV) y coluvio-eluviales
N-525 y el río Barbaña. Se proyecta mediante un viaducto continuo de 356 metros de
(QCE), ambos con un desarrollo escaso. También son destacables las importantes acumulaciones de
longitud, entre los Pk 6+173,1 y 6+529,1, distribuida en 9 vanos de luces 34 + 4 x 43 +
rellenos vertidos R2 adyacentes a la carretera N-525 que discurre en relleno R1 en este
3 x 40 + 30 m. La sección transversal se constituye con un cajón de hormigón
emplazamiento.
pretensado de canto constante igual a 2,85 metros y anchura de la plataforma es de
13,6 metros. Todas las pilas son de sección cajón constante de 2,8 m x 5,0 m y altura
El sustrato rocoso de la formación de los Granitos de Allariz se observa en los desmontes que la
máxima de 41,9 m.
explanación de la carretera N-525 ha generado en la primera ladera, en torno a la pila P-2 del
viaducto. En esta zona se ha realizado el levantamiento de los taludes T-14 a T-18 del Inventario
El tablero se construye vano a vano mediante cimbra autolanzable comenzando desde
de Taludes. En el punto de cruce con el eje de trazado el talud de desmonte tiene unos 16 m de
el estribo E-1, que es además el punto fijo frente a acciones longitudinales.
altura y 50˚ de inclinación. También se han observado pequeños afloramientos en torno al estribo
E-1, en algún caso en forma de bloques movidos. Por su parte, de la formación de aplitas APL
7.5.3.2. Investigación geotécnica
existen puntos de observación directa en la zona de embocadura del túnel de Aspera de la actual
línea férrea. La formación GR se presenta superficialmente con un grado de meteorización IV y
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
resistencia 0 a 1 (según la escala ISRM resistencia a compresión simple entre 0,25 y 5 MPa) y a
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
partir de los 5 a 10 m de espesor cambia a grado de meteorización II-II, aumentando la
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Pág. 6.232
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
resistencia hasta grado 2 (5 a 25 MPa). Los niveles de aplitas se presentan más
laderas se ha interpretado que el espesor puede superar los 14 m, ya que en los sondeos SV-
comúnmente como grado III de meteorización y resistencia grado 1-2. A lo largo del
6+300 y SV-6+460, de 13,3 y 11,1 m de longitud respectivamente, no se alcanzó a reconocer el
eje del viaducto las aplitas se han reconocido en dos zonas; una en torno a la pila P-5
sustrato rocoso menos meteorizado.
en el centro de la vaguada y la otra entre los dos últimos apoyos del viaducto (pila P-8
y estribo E-2).
Los suelos cuaternarios más importantes corresponden a los suelos de fondo de vaguada
asociados a la dinámica fluvial del río Barbaña, cuyo eje se cruza en torno al PK 6+355. En la
En general las formaciones GR y APL son rocas masivas poco fracturadas, aunque la
cartografía geológico-geotécnica se ha interpretado que el depósito de suelos Q FV se extiende
perforación en los sondeos en los niveles con grado de meteorización IV le dan un
entre los PPKK 6+350-6+390. Se han reconocido en el sondeo S-6+375 hasta los 2,8 m de
aspecto semejante el del jabre. El contacto entre ambas formaciones en la zona de la
profundidad y en la penetración dinámica PV-706+670 hasta una profundidad similar. Es una
pila P-5 se ha interpretado que se produce mediante una falla que sigue la alineación
arena de color oscuro con bastante limo, muy floja a floja, con golpeos de 1-1 en las dos tandas
de la parte baja del valle. Se ha interpretado que la falla cruza el eje del viaducto cerca
intermedias de un ensayo SPT en el sondeo (golpeos registrados sin corrección) y frecuentes
del PK 6+380. En la investigación mecánica más cercana al viaducto hecha en esta
golpeos de 2 en el penetrómetro (también sin corregir) hasta los 2 m de profundidad.
zona (SV-6+375, SV-706+690EG y PV-706+670EG) no se han reconocido indicios de
materiales tectonizados.
A ambos lados del depósito de suelos aluviales aparecen suelos coluvio-eluviales (formación
QCE), aunque en la primera ladera no se pueden apreciar de forma directa debido a que están
Excepto en las zonas donde se han excavado para la construcción de la carretera, los
ocultos bajo los rellenos. En esta primera zona los suelos Q CE se han reconocido en el sondeo
jabres SGR y SAPL constituyen un manto casi continuo sobre el sustrato rocoso descrito.
SV-6+335 bajo 3,7 m de espesor de estos rellenos. Son igualmente suelos arenosos, descritos
Este manto también se interrumpe en el centro del cauce donde los suelos
con un contenido bajo de arcilla (algo) y medianamente densos. Su espesor apenas supera el
cuaternarios más recientes los han sustituido. Se pueden observar directamente en la
metro en ninguna de las zonas donde se han reconocido.
parte alta de los mismos desmontes ya comentados de la carretera, así como en otros
cortes del terreno más pequeños hechos para caminos. Se han reconocido en todas
Por la situación de las pilas y el espesor de sus depósitos, los suelos cuaternarios Q FV y QCE no
las prospecciones geotécnicas llevadas a cabo en el emplazamiento del viaducto.
afectarán a la cimentación de ningún apoyo del viaducto.
Los jabres son suelos arenosos con escaso contenido de finos y grava. Se han
La mayor acumulación de rellenos vertidos R2 de todo el tramo se localiza entre los PPKK 6+300
descrito en general como muy densos con ocasionales niveles densos; excepto alguna
y 6+350, afectando a la cimentación de las pilas P-3 y P-4 del viaducto. Se encuentran adosados
muestra superficial, la hinca de los ensayos SPT y de los tomamuestras han dado
a la explanación, también en relleno (R1), de la carretera N-525, formando una plataforma
rechazo en la segunda o tercera tanda de golpes. El espesor reconocido de los jabres
horizontal en torno a la cota 222 y descendiendo hacia la orilla izquierda del río Barbaña (cota
ha sido muy variable, con un espesor mínimo en torno a los 2 m en los primeros 100 m
aproximada 213). Se cree que en gran medida están formados por los materiales procedentes de
del viaducto en la primera ladera que se cruza y algo más, hasta 3 m, en la última
las excavaciones próximas, mezclados con restos de obras y escombros. Han sido reconocidos
parte entre la pila P-8 y el estribo E-2. Sin embargo, en las zonas medias de las
en los sondeos SV-6+335 y SV-706+625EG y en el penetrómetro PV-706+600EG. Será
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Pág. 6.233
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
necesaria su retirada, no sólo para la ejecución de las cimentaciones de las pilas, sino
La estructura es hiperestática, por lo que los asientos diferenciales entre apoyos generan
también para la construcción de los desvíos provisionales que son necesarios durante
esfuerzos adicionales a tener en cuenta en el cálculo de la misma.
la obra.
A continuación se resumen las recomendaciones geotécnicas para el diseño de las zapatas del
El nivel freático se ha interpretado a profundidades muy variables, desde los 10 m en
viaducto:
la primera ladera hasta menos de 2 m en la zona más cercana al río Barbaña (a 1,8 m
en el sondeo SV-6+375).
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible igual a 0,50 MPa.
7.5.3.4. Propuesta de cimentación
-
Cotas de cimentación. En el siguiente cuadro se indican las cotas de cimentación
recomendadas y la litología sobre la que se apoyará la zapata. Cuando se ha indicado
Las adecuadas características del terreno en el emplazamiento del viaducto permiten
cota ‘mínima’ se refiere a que las adecuadas características del terreno no condicionan
proyectar la cimentación de todos sus apoyos de forma directa mediante zapatas.
la profundidad de la cimentación y que será la compatible con otros condicionantes no
Todas las zapatas se cimentarán sobre jabre muy denso o sobre granito de Allariz
geotécnicos. En cualquier caso se entiende que la cota de apoyo se profundizará al
meteorizado grado IV (formaciones SGR y GR), aun reconociendo que la separación
menos 1 m respecto a la superficie del terreno en el punto más bajo.
entre ambos materiales no es clara. Únicamente la pila P-8 se cimentará sobre el
sustrato rocoso sano formado por las aplitas APL (meteorización grado III-IV).
COTAS DE CIMENTACIÓN
Apoyo
Cota
Litología en Apoyo
El estudio hidráulico del río Barbaña indica que no se producirán socavaciones en el
E-1
253,0
GR GM-IV
cauce atravesado que pudiesen afectar a las cimentaciones.
P-1
243,0
GR GM-IV
P-2
220,0
GR GM-IV
P-3
219,5
SGR Muy Denso
P-4
212,0
SGR Muy Denso
En algún caso se ha recomendado profundizar un poco la cota de cimentación con
P-5
209,0
SGR Muy Denso
objeto de asegurar que en toda la superficie de apoyo se encuentre el jabre muy
P-6
219,5
SGR Muy Denso
denso o el granito GM-IV, evitando los jabres menos densos y lo depósitos de otros
P-7
Mínima
SGR Muy Denso
P-8
Mínima
APL GM-III
E-2
242,0
SGR Muy Denso
suelos cuaternarios.
En estas condiciones, se ha optado por considerar un único valor de la presión
-
Para la comprobación al deslizamiento en los estribos se considerará un coeficiente de
máxima de cimentación (cobaricéntrica) para el dimensionamiento de todas las
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60 (tg = 0,60), al
zapatas, igual a 0,50 MPa. Esto implicará que en el apoyo sobre el sustrato aplítico
considerarlo como una arena muy densa o roca meteorizada como un material arenoso
más sano no se aproveche más la capacidad portante del terreno.
equivalente.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.234
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
El coeficiente C de sismicidad del terreno para la determinación de la
Se da la circunstancia de que en la actualidad no está aún construido el vial inferior que en un
aceleración sísmica de cálculo en el emplazamiento de todos los apoyos del
futuro deberá salvar el viaducto. La solución planteada permite resolver la construcción del
viaducto es igual a 1,00. Se ha considerado que es terreno Tipo I, constituido
viaducto tanto en el caso de que éste se construya antes que el vial inferior como en el caso
por suelo granular muy denso o roca poco fracturada.
contrario. En la primera situación, el viaducto podrá construirse sin problemas sobre el terreno,
mientras que en el segundo se requerirá el empleo de cimbra porticada para salvar el vial inferior.
-
Con la interpretación realizada de las medidas del nivel de agua en los
sondeos, la base de las zapatas de las pilas P-2 a P-7 se situarían en la
7.5.4.2. Investigación geotécnica
zona de influencia del nivel piezométrico. El agua subterránea se ha
caracterizado con carácter general como agresiva al hormigón con grado
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado mediante
Débil Qa para todo el tramo, siendo los parámetros de Residuo Seco, CO 2
la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
disuelto y el pH los que motivan tal clasificación. Se ha recomendado que la
consideración del grado de agresividad Qa señalado se extienda al cimiento
-
Sondeos: SE-7+305, S-1 CL y S-2 CL
-
Calicatas: C-1 CL y C-2 CL
de todos los apoyos del viaducto. No implica la necesidad de empleo de
cemento sulforresistente.
7.5.4. Viaducto sobre la Carretera Bemposta-N-525
Se cuenta con la información recogida en la cartografía geológico-geotécnica a escala 1:1.000
(impresa a escala 1:2.000 en tamaño A3) en la que se ha observado el relleno de la plataforma
7.5.4.1. Características de la estructura
del ferrocarril existente y la zona donde comienza el desmonte en trinchera en el que se ha
levantado el talud T-21 del Inventario de Taludes, donde se ha podido observar el sustrato rocoso
El cruce de la Línea de Alta Velocidad sobre el nuevo vial de conexión Bemposta - N-
y el manto de alteración que lo cubre y cuya ficha se presenta en el apéndice 1 de este anejo.
525 se realiza mediante un viaducto de vano único de 30 metros de longitud, ubicado
entre los PPKK 7+313,2 y 7+343,2. El cruce se realiza con un esviaje en planta de
7.5.4.3. Características del terreno
31,81g.
El sustrato rocoso en el que se cimentará la estructura pertenece al Granito de Allariz de la
El tablero está constituido por una losa aligerada pretensada de canto constante de
formación GR con un recubrimiento del manto de alteración de jabre, SGR, de espesor variable. En
2,5 m y 20,6 metros de anchura, ya que acoge tanto la plataforma ferroviaria como el
superficie en parte del emplazamiento aparecen rellenos RE.
camino de enlace 7.0D. En el estribo E-2 se materializa el punto fijo del tablero frente a
acciones longitudinales.
En la profundidad reconocida en el sondeo de SE-7+305 (13,05 m) el Granito de Allariz se
encuentra meteorizado a grado IV, con color pardo amarillento a marrón y una resistencia grado
0 (resistencia a compresión simple entre 0,25-1,0 MPa). El granito sano con meteorización grado
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Pág. 6.235
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
II-III se ha reconocido en la trinchera del ferrocarril y se ha interpretado que se
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible igual a 0,40 MPa.
-
Para la comprobación de la seguridad al deslizamiento se considerará un coeficiente de
encuentra por debajo de la cota de cimentación del viaducto.
El jabre de la formación SGR forma un recubrimiento sobre el granito con un espesor
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60 (roca meteorizada
entre 2,0 y 2,5 m que desaparece según la progresiva, como se ha observado en el
equivalente a un material granular muy denso; tg = 0,60).
talud inventariado. Estos suelos se excavarán en su totalidad para la cimentación y
están constituidos por arena limosa marrón anaranjado con compacidad densa a muy
-
densa o incluso resistencia grado 0 cuando se ha interpretado como granito con
El coeficiente C del terreno para la determinación de la aceleración sísmica de cálculo
es igual a 1,00 (terreno Tipo I).
meteorización grado V.
-
Las zapatas de los estribos se sitúan en la zona de influencia del nivel piezométrico. El
Los rellenos RE se han interpretado como un suelo removilizado del propio jabre en
agua analizada resultaba, con carácter general, agresiva al hormigón con grado Débil
una finca con cierta actividad antrópica y un espesor estimado de medio metro.
Qa, siendo los parámetros de Residuo Seco, CO2 disuelto y el pH los que motivan tal
clasificación. La consideración de dicho grado de agresividad Qa no implica la
El nivel de agua se ha interpretado a 1,5 m de profundidad en la zona del estribo E-1 y
necesidad de empleo de cemento sulforresistente.
aumenta a unos 2,5 m en el E-2.
Este viaducto es isostático, por lo que los asientos del terreno bajo las cargas de la estructura no
7.5.4.4. Propuesta de cimentación
generarán esfuerzos adicionales. En cualquier caso, estos asientos serán muy pequeños y se
producirán de forma muy rápida.
Debido a que la explanación de la carretera discurre en desmonte de altura mayor que
el espesor reconocido de jabre, se ha asegurado que a la cota prevista de apoyo de
7.5.5. Viaducto sobre la Carretera OU-105
los estribos aparecerá roca con grado IV de meteorización. Los estribos se podrán
cimentar de forma independiente mediante zapatas apoyadas en dicho sustrato de la
7.5.5.1. Características de la estructura
formación GR con las siguientes condiciones:
Este viaducto permite el paso de la Línea de Alta Velocidad sobre la carretera OU-105. Se
-
Cota de cimentación. Con el encaje actual de estructura la puntera de las
proyecta con un tablero continuo de 54 metros de longitud total, distribuida en tres vanos de luces
zapatas quedan alejadas (a más de 4 m) del talud de la futura carretera, que
16 + 22 + 16 metros. El tablero es una losa pretensada aligerada de canto variable entre 1,1 y
se supone que será el 2(H):3(V) y una diferencia de altura de menos de 2,5
1,80 m. Su anchura es de 13,6 metros. Las pilas se proyectan con una sección maciza de ancho
m entre la cota de apoyo (219,5) y la de explanación de la carretera. Esta
variable y altura máxima de 6,4 metros.
situación se considera adecuada geotécnicamente.
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Pág. 6.236
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El tablero se vincula longitudinalmente al estribo E-2 para proporcionar el punto fijo. El
Los rellenos R1 de la plataforma existente tienen un mayor desarrollo en el estribo E-1, donde
viaducto se construye con cimbra al suelo porticada sobre la carretera, y se pretensa
alcanzan los 2,5 m en el eje de la estructura y que afectarán a la cimentación mediante pilotes de
en una única fase.
este apoyo. En el resto de cimentaciones estos materiales se excavarán para apoyar las zapatas
sobre terreno natural. Los rellenos R2 vertidos que se han reconocido contiguos al ferrocarril en
Bajo uno de los vanos laterales se materializa el cruce bajo el ferrocarril del Camino de
todo el emplazamiento de la estructura tienen un espesor entre 1,0 y 2,0 m y se sanearán en el
Santiago, mediante un paso inferior que atraviesa la plataforma del ferrocarril existente
cimiento del relleno de acceso al estribo E-1, mientras que se excavarán completamente cuando
(PI-7.8).
se construyan las cimentaciones del resto de apoyos.
7.5.5.2. Investigación geotécnica
En todo el emplazamiento bajo los rellenos anteriores o aflorando en superficie aparece el manto
de alteración del sustrato en forma de jabre de la formación S GRODE. El espesor es muy variable
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
entre inferior al metro en el estribo E-1 y unos 3,5 m a la altura de la pila P-2. El jabre está
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
constituido por arena marrón anaranjado con indicios de limo y compacidad muy densa.
-
Sondeos: SE-7+685 y SE-708+115EG
Bajo estos materiales el sustrato rocoso del Granito de Ourense, G RODE, tiene un grado de
-
Penetraciones dinámicas: PV-708+070EG y P-707+400EI
meteorización variable entre grado IV y grado II. El sustrato más alterado se ha reconocido en la
zona del estribo E-1 con un espesor entre 1,5-2,0 m y resistencia grado 1 (resistencia a
Se cuenta con la información recogida en la cartografía geológico-geotécnica a escala
compresión simple 1-5 MPa). En el resto de apoyos el granito aparece sano y aumenta la
1:1.000 (impresa a escala 1:2.000 en tamaño A3) en la que se han podido delimitar los
resistencia a grado 2-3 (5-50 MPa). Se dispone de 3 ensayos de resistencia a compresión simple
rellenos de la estructura existente, así como los afloramientos dispersos del macizo
de testigos de roca perforados en los sondeos del emplazamiento; los resultados han sido de 15,
rocoso en el borde izquierdo del ferrocarril.
19 y 34 MPa.
7.5.5.3. Características del terreno
En el sondeo SE-7+685 se ha perforado a 8,0 m de profundidad un dique de episienita de grano
grueso y color marrón rosado con resistencia grado 2 (5-25 MPa), con un espesor de 1,3 m y que
En los rellenos de acceso a los estribos del nuevo viaducto, la plataforma de la LAV se
se acuña según la progresiva hasta desaparecer a la altura del PK 7+800.
apoya por su borde izquierdo sobre el relleno del ferrocarril existente (rellenos R1), que
según la investigación se cimenta sobre el manto de alteración de jabre de la
El nivel de agua se ha interpretado entre las cotas 209-210, próximo al contacto entre el sustrato
formación SGRODE con un espesor muy variable sobre el sustrato rocoso del Granito de
y el jabre, a una profundidad entre 3-5 m en la zona posterior a la carretera y a un mínimo de
Ourense, formación GRODE. Junto al ferrocarril también se han reconocido varios
unos 1,5 m en la zona del estribo E-1 (sondeo SV-7+685).
rellenos vertidos R2.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.237
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
7.5.5.4. Propuesta de cimentación
claramente en contacto con el agua. No obstante, se ha estimado recomendable que
se considere en el diseño de la cimentación de todos los apoyos el grado de
Las características del terreno natural en el emplazamiento de este viaducto
agresividad Qa indicado de forma general para todo el tramo. No implica la necesidad
permitirían cimentar todos sus apoyos de forma directa mediante zapatas apoyadas
de empleo de cemento sulforresistente.
sobre jabre muy denso a profundidades reducidas una vez eliminados los rellenos
vertidos R2 presentes en la zona. No obstante, en el caso del estribo E-1, que es el
-
que más se acerca a la plataforma ferroviaria actual, las excavaciones necesarias para
Las pilas y el estribo E-2 se cimentarán mediante zapatas. La presión cobaricéntrica
máxima admisible para el dimensionamiento de las zapatas será igual a 0,50 MPa.
alcanzar el terreno natural conllevarían afecciones importantes a la vía. Esto ha
motivado que este apoyo se cimente sobre un cargadero que se sitúa en la parte alta
-
del relleno y que se cimenta sobre pilotes empotrados en roca.
Cotas de cimentación. En el siguiente cuadro se indican las cotas de cimentación
recomendadas, a las cuales ya aparece jabre constituido por arena muy densa.
COTAS DE CIMENTACIÓN
La estructura es hiperestática, por lo que los asientos diferenciales entre apoyos
generan esfuerzos adicionales a tener en cuenta en el cálculo de la misma.
A continuación se resumen las recomendaciones geotécnicas para el diseño de la
Apoyo
Cota
P-1
209,5
P-2
210,0
E-2
212,0
cimentación de la estructura, describiendo de forma separada las que afectan a las
cimentaciones superficiales, a las profundas y las que son comunes para el conjunto
-
Para la comprobación de la seguridad frente al deslizamiento del estribo E-2 se
considerará un coeficiente de rozamiento entre el hormigón de la zapata y el jabre igual
de la estructura.
a 0,60 (tg = 0,60).
-
El estribo E-1 se cimentará mediante pilotes, mientras que el resto de
apoyos lo hará de forma directa mediante zapatas.
-
El estribo E-1 constituido por un cargadero en la coronación del relleno se cimentará
mediante pilotes.
-
Se adoptará el mismo valor del coeficiente C del terreno para la
determinación de la aceleración sísmica de cálculo para todos los apoyos del
-
Los pilotes se empotrarán en roca granítica sana (formación G RODE), con grado de
meteorización II-III. La cota a la que aparece la roca sana se ha estimado que es la
viaducto e igual a 1,00 (terreno Tipo I, suelo muy denso o roca).
206,5.
-
Con la interpretación realizada con las medidas del nivel freático en los
sondeos, ninguna zapata estará en contacto con el agua subterránea,
-
Los pilotes se podrán diseñar para un tope estructural de-5,0 MPa. No obstante, la
aunque sí muy próximas (entre 0,5 y 2 m bajo las cotas de apoyo previstas).
relativa pequeña carga transmitida a la cimentación en este estribo quizás no permita
Solamente la parte inferior de los pilotes del estribo E-1 sí estarán
aprovechar toda la capacidad de un pilote con dicho tope estructural y se podrá reducir.
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Pág. 6.238
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
7.5.6.2. Investigación geotécnica
-
Por el procedimiento constructivo indicado y por las características del
terreno en el emplazamiento, contando con su tratamiento de mejora, la
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado mediante
cimentación mediante pilotes del estribo E-1 no es susceptible de sufrir
la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
esfuerzos parásitos asociados a fenómenos de rozamiento negativo ni de
esfuerzos horizontales por empujes de tierras asimétricos.
-
Sondeos: SV-8+920, SV-9+020, SV-9+060, SV-709+400EG, S-708+620EI y SV708+820EI
7.5.6. Viaducto sobre el Vial Rairo-Bemposta
7.5.6.1. Características de la estructura
-
Calicatas: CV-9+060 y CV-9+085
-
Penetraciones dinámicas: PV-9+085 (en el mismo punto que la calicata), PV-9+130,
PV-9+165, PV-9+165BIS, PV-709+240EG, PV-709+360EG y PV-709+360EG2
El cruce de la Línea de Alta Velocidad sobre el vial Rairo-Bemposta se realiza
Con la cartografía geológico-geotécnica a escala 1:1.000 se han observado los rellenos de la
mediante un viaducto continuo de 174 metros de longitud, entre los PPKK 8+983,1 y
estructura existente y el desmonte abierto en la nueva carretera de Rairo-Bemposta en el que se
9+157,1. Con él también se cruza sobre cauce del arroyo Zaín. El tablero tiene cuatro
ha podido observar el manto de alteración de jabre y donde se ha levantado el talud T-28 del
vanos de luces 35,0 - 45,0 - 54,0 - 40,0 metros. Su sección es un cajón de hormigón
Inventario de Taludes.
pretensado de canto variable entre 2,85 y 4,25 metros y anchura de la plataforma de
13,6 metros.
7.5.6.3. Características del terreno
El viaducto discurre a poca altura del suelo; la pila P-1 es la más alta, con una altura
En la zona en la que está emplazado el viaducto, el sustrato rocoso corresponde al Granito de
de 16,2 m, mientras que las otras dos tienen una altura de aproximadamente la mitad.
Ourense de la formación GRODE, con un espesor del recubrimiento de suelos muy desigual, no
Las pilas son de sección constante sólo aligerada en la pila P-1. El estribo E-2 es el
llegando a aflorar en superficie. En todo el emplazamiento el sustrato se encuentra cubierto por
punto fijo necesario frente a acciones longitudinales.
un manto de alteración de jabre (formación SGRODE) y en el entorno del estribo E-1 aparecen
además depósitos de fondo de vaguada QFV, junto con los rellenos R1 de las plataformas del
Durante la construcción, el vial Rairo-Bemposta que cruza bajo el viaducto por el vano
ferrocarril actual y la carretera. También en esta zona se han cartografiado varios rellenos
3 se desvía provisionalmente por el vano 2. En una primera fase se ejecutan los vanos
vertidos R2.
4, 3 y un voladizo en el vano 2 mediante cimbra cuajada. En segunda fase se ejecuta
el resto del vano 2 y el vano 1 mediante cimbra porticada, para permitir la circulación
Entre el relleno de acceso al estribo E-1 y la pila P-1 la plataforma discurre entre los rellenos R1
por el desvío provisional del vial.
de la carretera y el ferrocarril con un espesor máximo en el eje de unos 5,0 m que desaparecen
hacia el PK 9+000. Estos rellenos se han podido clasificar como arena de color marrón y gris con
algo de grava e indicios de limo muy densa. Entre las dos plataformas y hasta el PK 9+030 existe
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Pág. 6.239
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
un camino en el que se han reconocido rellenos sin compactar R2 constituidos por
7.5.6.4. Propuesta de cimentación
arena marrón con matriz limo-arcillosa y compacidad entre floja y medianamente
densa. En la pila P-2 hay otro depósito de rellenos R2 con espesor inferior al metro
En la zona del estribo E-1 es donde se concentran las condiciones de cimentación menos
que se retirará con la propia excavación de la cimentación.
favorables del viaducto. Además de la presencia de un depósito de suelos flojos de fondo de
vaguada de cierto espesor, la situación del estribo entre los rellenos de las dos infraestructuras
Los depósitos de la formación QFV, que únicamente aparecen en la zona del estribo E-
actuales (FFCC y carretera) imposibilita la cimentación directa sobre el sustrato granítico (como
1, forman parte de los suelos que rellenan la vaguada del arroyo Zain de dirección
roca sana o meteorizado en jabre), ya que las excavaciones necesarias comprometerían la
transversal a la traza. Están constituidos por arena marrón y ocasionalmente marrón
estabilidad de las plataformas existentes. Esta situación ha obligado asimismo a la ejecución de
oscuro con contenido variable de grava y limo, floja a medianamente densa. El
un procedimiento de mejora del terreno en el cimiento del relleno previo al propio estribo. Por lo
espesor máximo reconocido es de hasta 6,0 m a la altura del PK 8+970.
tanto se ha adoptado una tipología de cimentación semejante a la proyectada para el estribo E-1
del viaducto sobre la carretera OU-105; el estribo estará constituido por un cargadero pilotado
Entre los suelos anteriores (o rellenos) y el sustrato rocoso está el manto de alteración
situado en la parte alta del relleno de acceso. Los pilotes se empotrarán en roca sana de la
a jabre, SGRODE, con espesor entre 2 y 4 m. El jabre está formado por arena marrón y
formación GRODE.
marrón blanquecino con pocos finos y contenido variable de grava muy densa,
habiéndose obtenido rechazo en casi todos los ensayos SPT realizados.
Las adecuadas características del terreno en el resto del emplazamiento permiten proyectar la
cimentación de los demás apoyos de forma directa mediante zapatas. En general se cimentarán
En el sustrato rocoso del Granito de Ourense, GRODE, se han diferenciado dos niveles
sobre granito meteorizado grado IV, excepto en el caso de la pila P-1 en cuyo emplazamiento
según el grado de meteorización. El nivel superior tiene un espesor entre nulo en el
todavía existirá, bajo la cota de apoyo prevista, un espesor de menos de 2 m de jabre muy
estribo E-1 y unos 17 m en la pila P-3, con una meteorización grado IV y resistencia
denso. Como en otras situaciones semejantes del proyecto, se ha optado por considerar un único
grado 0 (0,25-1,0 MPa). Bajo este nivel o directamente bajo el jabre en el caso de la
valor de la presión máxima de cimentación (cobaricéntrica) para el dimensionamiento de todas
zona del estribo E-1, el granito está menos meteorizado, grado II-III, y aumenta la
las zapatas, igual a 0,50 MPa.
resistencia a grado 1-2 (1-25 MPa).
El viaducto es hiperestático, por lo que se han de tener en cuenta los asientos diferenciales entre
El nivel de agua se ha reconocido en el cruce de la vaguada muy próximo al contacto
apoyos que generan esfuerzos adicionales en la misma.
entre los suelos cuaternarios y los rellenos de la plataforma de la carretera, mientras
que en el resto del viaducto el nivel de agua se ha interpretado en el granito
En los siguientes apartados se resumen las recomendaciones geotécnicas para el diseño de la
meteorizado, a unos 5,0-7,0 m de profundidad.
cimentación de la estructura.
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Pág. 6.240
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Todos los apoyos se cimentarán de forma directa mediante zapatas, excepto
-
el estribo E-1 que se proyecta como un cargadero pilotado.
Por el procedimiento constructivo indicado y por las características del terreno en el
emplazamiento, contando con su tratamiento de mejora, la cimentación mediante
pilotes del estribo E-1 no es susceptible de sufrir esfuerzos parásitos asociados a
-
-
La presión cobaricéntrica máxima admisible para el dimensionamiento de las
fenómenos de rozamiento negativo ni por esfuerzos horizontales de empujes de tierras
zapatas de las pilas y el estribo E-2 será igual a 0,50 MPa.
asimétricos.
Cotas de cimentación. En el siguiente cuadro se indican las cotas de
-
Para todos los apoyos del viaducto se adoptará un único valor del coeficiente C del
cimentación recomendadas y la litología sobre la que se apoyará la zapata.
terreno para el cálculo de la aceleración sísmica, igual a 1,00 (terreno Tipo I, suelo muy
Cuando se ha indicado que la cota de cimentación será la ‘mínima’, se ha
denso o roca).
querido indicar que el terreno por sus adecuadas características no
condiciona la cota de apoyo. No obstante, se considera que la cota de apoyo
-
La situación del nivel freático, interpretada con las medidas realizadas en los sondeos,
siempre se profundizará al menos 1,5 m respecto a la superficie del terreno
indica que ninguna zapata estaría en contacto directo con el agua subterránea, aunque
actual en su punto más bajo.
sí se situaría muy cerca, entre 1 y 3 m bajo las cotas de apoyo previstas; solamente la
COTAS DE CIMENTACIÓN
parte inferior de los pilotes del estribo E-1 están claramente en contacto con el agua.
Apoyo
Cota
Litología en Apoyo
Asumiendo que aunque tampoco se descarta que el nivel de agua pueda subir
P-1
186,0
SGRODE Muy Denso
temporalmente en algún punto se ha estimado conveniente recomendar que se
P-2
192,5
GRODE GM-IV
P-3
Mínima
GRODE GM-IV
considere en el diseño de la cimentación de todos los apoyos el grado de agresividad
E-2
Mínima
GRODE GM-IV
Qa que se está aplicando de forma general en el tramo. No implica la necesidad de
empleo de cemento sulforresistente.
-
La seguridad frente al deslizamiento del estribo E-2 se podrá calcular
considerando un coeficiente de rozamiento entre la zapata y el terreno igual
7.5.7. Paso Superior PS-0.0
a 0,60 (tg = 0,60).
7.5.7.1. Características de la estructura
-
El cargadero que forma el estribo E-1 se cimentará mediante pilotes que se
empotrarán en roca granítica sana (formación GRODE), con grado de
El paso superior PS-0.0 permite salvar el cruce sobre el ferrocarril de la reposición del camino
meteorización II-III, que se ha interpretado que aparece a la cota 175,0. Los
actualmente existente. Se sitúa en la zona inicial del tramo, y el cruce se realiza ortogonal a la
pilotes se podrán diseñar para un tope estructural de hasta 5,0 MPa, aunque
traza del ferrocarril. La estructura se ha proyectado como un paso superior de tres vanos y 43
como en el caso del viaducto de la carretera OU-105 podría no ser necesaria
metros de longitud total, distribuida en luces de 13 + 17 + 13 metros.
una capacidad tan grande debido al nivel de esfuerzos transmitidos por este
tipo de estribos.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El tablero se proyecta como una losa armada continua de 8,2 m de anchura. Los
Bajo el jabre aparece el granito GR con grado de meteorización III-IV y resistencia 0-1 (resistencia
estribos tienen una altura relativamente importante, de unos 12 metros, debido a que
a compresión entre 0,25 y 5 MPa).
la plataforma ferroviaria inferior discurre en terraplén. Su tipología es cerrada con los
muros laterales en vuelta.
El nivel de agua se ha detectado a 1,6 m de profundidad en el sondeo.
7.5.7.2. Investigación geotécnica
7.5.7.4. Propuesta de cimentación
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
Los apoyos de esta estructura se podrán cimentar de forma independiente mediante zapatas
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
apoyadas en el jabre de la formación SGRODE con las siguientes condiciones:
-
Sondeo: SE-0+010
-
Penetración dinámica: PE-0+015
-
Calicatas: CE-0+015 y CD-700+020EG
-
con objeto de evitar el apoyo sobre los niveles flojos de los suelos CE DF o del jabre.
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible de 0,30 MPa.
-
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de rozamiento
7.5.7.3. Características del terreno
entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60.
-
El emplazamiento de la estructura se sitúa en una llanura ocupada por jabres del
Granito de Allariz, formación SGRODE, que aparecen con un recubrimiento de suelos
espesor máximo se ha estimado que es del orden de 1m. En el sondeo SE-0+010, que
El coeficiente C del terreno para el cálculo de la aceleración sísmica se tomará igual a
1,10 (intermedio entre terreno Tipo I y II).
-
terciarios de la unidad CEDF en la mitad de la estructura (pila P-2 y estribo E-2). Estos
suelos están constituidos por arena floja marrón y gris con bastante arcilla y su
Profundidad de cimentación mayor de 1,0 m respecto a la superficie del terreno actual,
Se considerará ataque Débil Qa al hormigón de las cimentaciones de esta obra. No
será necesaria la utilización de hormigones sulforresistentes.
-
La estructura es hiperestática, por lo que en su cálculo se tendrán en cuenta los
asientos diferenciales.
ha quedado algo desplazado del emplazamiento de la estructura, se ha reconocido un
espesor de 0,8 m.
7.5.8. Paso Superior PS-8.6
El manto de alteración de jabre es una arena marrón con algo a bastante limo y
7.5.8.1. Características de la estructura
compacidad medianamente densa en superficie para pasar a ser muy densa en
profundidad; en el sondeo mencionado se ha observado como medianamente densa
El cruce del camino de Zaín sobre el vial Rairo-Bemposta se ha proyectado mediante un paso
hasta los 4,5 m de profundidad.
superior de un único vano de 17 metros de luz. El tablero está constituido por una doble viga
artesa pretensada prefabricada y losa de compresión in situ de 0,25 m de espesor. La anchura
del tablero es de 8,2 metros.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Los estribos tienen una altura máxima aproximada de 8,0 m y se proyectan como
El manto de alteración de jabre también aparece recubriendo el granito en todo el emplazamiento
muros frontales.
como arena marrón con algo a bastante arcilla y compacidad muy densa. Los estribos del paso
se ha interpretado que se apoyarán directamente en estos suelos o en el contacto con el granito
7.5.8.2. Investigación geotécnica
con meteorización grado IV y resistencia grado 0 a 1 (0,25-5 MPa).
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
El nivel de agua se ha interpretado a unos 9 m de profundidad de la rasante de la carretera, por
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
lo que no afectará a las excavaciones de las cimentaciones.
-
Sondeo: ST-8+520
-
Calicata: CD-708+910EG
-
Penetraciones dinámicas: PE-708+900EG
7.5.8.4. Propuesta de cimentación
Los estribos se podrán cimentar de forma independiente mediante zapatas apoyadas en el jabre
de la formación SGRODE con las siguientes condiciones:
En la cartografía geológico-geotécnica a escala 1:1.000 (impresa a escala 1:2.000 en
tamaño A3) se han delimitado los contactos de los suelos de alteración tipo jabre con
-
Profundidad de cimentación mínima, es decir que el terreno por sus adecuadas
el sustrato rocoso del Granito de Ourense en varios taludes existentes, entre los que
características no condiciona la cota de apoyo, pero puede estar determinada por otros
destaca el desmonte de la carretera sobre la que cruza el paso superior y en el que se
condicionantes (trazado, drenaje, etc.). No obstante, se considera que la cota de apoyo
ha levantado el talud T-26 del Inventario de Taludes.
siempre se profundizará al menos 1,0 m respecto a la superficie del terreno actual.
7.5.8.3. Características del terreno
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible de 0,40 MPa.
El emplazamiento de la estructura se sitúa en un cerro donde aflora el Granito de
-
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de rozamiento
Ourense, formación GRODE, en el que se ha excavado el desmonte de la carretera
entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60.
Rairo-Bemposta y sobre cuyo trazado se ha proyectado el paso.
En los taludes de la carretera y en la cartografía se han reconocido numerosas fallas
El coeficiente C del terreno para el cálculo de la aceleración sísmica se tomará igual a
1,00 (terreno Tipo I, suelo muy denso).
de dirección norte-sur, oblicuas a la estructura. La influencia en el macizo rocoso de
una de estas fallas se ha comprobado en el sondeo, perforado en su totalidad en jabre
de la formación SGRODE, lo que se ha interpretado como una banda de alteración
-
No se considerará ataque al hormigón de las cimentaciones de esta obra, ya que el
nivel de agua se encuentra a mucha profundidad respecto a la cota de cimentación.
subvertical asociada a la banda tectonizada. Esta banda se sitúa próxima el estribo E1.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Esta estructura es isostática, por lo que los asientos del terreno bajo las cargas de las
7.5.9.3. Características del terreno
cimentaciones no generarán esfuerzos adicionales. En cualquier caso, estos asientos
serán muy pequeños y se producirán de forma muy rápida.
El sustrato en el emplazamiento de la estructura corresponde al Granito de Allariz (formación G R)
sobre el que se ha desarrollado un manto de alteración de suelos tipo jabre de la formación S GR.
7.5.9. Paso Inferior PI-0.7
El jabre está formado por arena marrón claro y gris con una matriz limosa y con indicios de grava.
Son suelos medianamente densos a densos, alcanzando a ser muy densos en el contacto con el
7.5.9.1. Características de la estructura
sustrato rocoso. Se ha estimado un espesor de jabre de unos 5 m. En el penetrómetro PE-0740
se ha producido rechazo a 5,3 m.
Se trata de un paso inferior de la variante del camino 0.7 bajo la Línea de Alta
Velocidad a la altura del PK 0+755. El cruce se produce de forma ortogonal a la traza y
El sustrato de granito de la formación GR se ha descrito con grado de meteorización III-IV y
la variante de camino se desarrolla en desmonte de unos 3 m de altura. La cobertera
resistencia grado 0-1 (0,25-5 MPa de resistencia a compresión simple).
máxima de tierras bajo balasto es del orden de 1 metro.
En la misma penetración dinámica se detectó el nivel de agua a 4,2 m de profundidad.
Se ha proyectado como un pórtico abierto de hormigón armado con un gálibo
horizontal de 8,0 m y una longitud de 14,7 m.
7.5.9.4. Propuesta de cimentación
Para evitar el derrame de las tierras sobre el camino, el paso inferior se ha rematado
La cimentación de la estructura PI-0.7 se sitúa por debajo del nivel de explanación del camino de
con cuatro aletas, concebidas como muros en ménsula de altura variable.
la variante, a más de 3 m de profundidad respecto a la superficie actual del terreno. A esas cota,
el apoyo de la obra se realizará sobre el jabre denso a muy denso, por lo que se puede diseñar
7.5.9.2. Investigación geotécnica
cimentación mediante zapatas aisladas. A continuación se enumeran las recomendaciones
geotécnicas para el diseño de la obra:
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
-
La profundidad de cimentación será la mínima respecto a la explanación del camino
inferior, es decir que el terreno por sus adecuadas características a esas cotas no
-
Penetraciones dinámicas: PE-0+740 y PR-0+800
condiciona este aspecto, pero puede estar determinada por otros condicionantes
(trazado, drenaje, etc.).
-
Calicata: CE-0+740
-
Para el dimensionamiento de las zapatas la presión cobaricéntrica máxima admisible
es igual a 0,40 MPa.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
-
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de
El sondeo se realizó como parte de la campaña de investigación complementaria del Proyecto de
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60 (tg =
Construcción en una localización de la estructura prevista inicialmente, pero que ha quedado algo
0,60), que es el de aplicación para arenas densas a muy densas.
alejada de la ubicación final de la obra.
El coeficiente C del terreno para la determinación de la aceleración sísmica
7.5.10.3. Características del terreno
de cálculo es igual a 1,00 (terreno Tipo I).
El sustrato rocoso de la unidad de granitos de Allariz (GR) y su manto de alteración (SGR) se
-
Se considerará un índice de agresividad Débil al hormigón (Qa). No será
encuentran cubiertos por depósitos Terciario – Cuaternarios (formación CEDF) de hasta 2 m de
necesaria la utilización de hormigones sulforresistentes.
espesor máximo formados por arena marrón claro con algo de arcilla, floja hasta el primer metro
de profundidad y densa posteriormente.
7.5.10. Paso Inferior PI-2.0
Bajo estos materiales aparece el jabre de granito de Allariz (formación S GR), constituido por arena
7.5.10.1. Características de la estructura
marrón y marrón anaranjado con algo de arcilla, densa a muy densa. En el sondeo SE-2+090 se
ha registrado el jabre hasta los 10 m de profundidad; y en torno a esa misma cota ha resultado el
Este paso inferior permite el cruce de la carretera OU-0516 bajo la traza de la LAV en
rechazo en la penetración dinámica P-702-020EI. Subyacente, se describe el granito de la
torno al PK 2+021. Ha resultado una estructura con un fuerte esviaje provocado por la
formación GR con grado de meteorización III-IV y de resistencia 0-1.
necesidad de mantener las condiciones de trazado actuales de la carretera. La
tipología del paso es de pórtico abierto de hormigón armado de 14 m de luz libre entre
El nivel freático se ha detectado a 5,5 m de profundidad en el sondeo y a 3,8 m en el
caras internas de hastiales.
penetrómetro.
7.5.10.2. Investigación geotécnica
7.5.10.4. Propuesta de cimentación
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
Igual que en el caso del paso anterior PI-0.7, para la estructura PI-2.0 tampoco existen
mediante la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
condicionantes geotécnicos que requieran proyectar esta estructura como un marco cerrado. Por
lo tanto se puede proyectar como un pórtico, con zapatas independientes para cada hastial
-
Sondeo: SE-2+090
apoyadas en los suelos CEDF densos o en el jabre. A continuación se indican las
-
Penetración dinámica: P-702+020EI
recomendaciones geotécnicas para el diseño de la cimentación de esta estructura.
-
Calicata: C-702+020EI
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Cota de cimentación a una profundidad mínima de 2,0 m. Por otros
7.5.11.2. Investigación geotécnica
condicionantes no geotécnicos ya se ha recomendado que la cara superior
de las zapatas se sitúe a más de 1 m de profundidad.
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado mediante
la ejecución de las siguientes prospecciones geotécnicas de tipo mecánico:
-
-
-
Presión cobaricéntrica máxima admisible de 0,30 MPa.
-
Sondeo: SE-707+315EG
Coeficiente del terreno C para la determinación de la aceleración sísmica de
-
Calicata: CE-7+020
cálculo, C = 1,10 (intermedio entre terreno Tipo I y II).
-
Penetraciones dinámicas: PE-7+020 (realizada en el mismo punto que la calicata)
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de
7.5.11.3. Características del terreno
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,50.
El sustrato en el emplazamiento de la estructura corresponde al Granito de Allariz (formación G R)
-
Se considerará un Nivel Débil Qa de agresividad al hormigón. No será
con un dique de aplita (formación APL) reconocido en el sondeo. Sobre ambos materiales rocosos
necesaria la utilización de hormigones sulforresistentes.
se ha desarrollado un manto de alteración de suelos tipo jabre de las formaciones SGR y SAPL. En
la salida del paso existente se ha testificado un vertido de tierras R2 y también bajo la plataforma
7.5.11. Paso Inferior PI-7.0
del ferrocarril se ha interpretado que hay suelos cuaternarios coluvio-eluviales de la formación
QCE.
7.5.11.1. Características de la estructura
El sustrato de granito y aplita se ha perforado en el sondeo, apareciendo el dique sobre el granito
Se trata de un paso inferior de la variante de camino 7.0 bajo la Línea de Alta
con una morfología subhorizontal, interpretada de acuerdo a afloramientos cartografiados en el
Velocidad a la altura del PK 7+023,3. La obra da continuidad al paso inferior existente
entorno del ferrocarril, que desaparece hacia el borde derecho y tiene un espesor máximo de
actualmente bajo la plataforma del ferrocarril.
unos 3,0 m bajo la plataforma actual. El dique de aplita tiene una resistencia grado 1 (resistencia
a compresión simple entre 1 y 5 MPa) y grado III de meteorización. El Granito de Allariz tiene
La cobertera máxima de tierras es de 7,75 m. La tipología es de marco de hormigón
mayor grado de meteorización, grado IV, y presenta intercalaciones en profundidad de niveles
armado. Las dimensiones interiores son 8,0 metros de ancho y 7,3 metros de alto y su
alterados de jabre con resistencia grado 0 (0,25-1 MPa) y con grado 1 (1-5 MPa) cuando aparece
longitud es de 32,60 m.
roca.
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El manto de alteración de jabre sobre el sustrato en todo el emplazamiento es muy
cimentación de la aleta más grande donde existen unos rellenos vertidos con un
continuo con unos 2-3 m de espesor. Tanto el jabre procedente de la alteración a la
espesor estimado de 1,0 m.
aplita como del granito está constituido por suelos arenosos de color marrón claro con
una matriz limosa y compacidad densa a muy densa, con rechazo del penetrómetro y
-
de los ensayos SPT en estos materiales.
Los suelos cuaternarios de la formación QCE se han interpretado únicamente bajo la
Para la cimentación de las aletas la presión cobaricéntrica máxima admisible puede ser
del orden de 0,40 MPa.
-
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de rozamiento
plataforma actual, por lo que no afectarán a la cimentación del paso inferior. Estos
entre el hormigón de la zapata y el terreno igual a 0,60 (tg = 0,60), que es el de
suelos están constituidos por arena marrón claro con indicios de grava, compacidad
aplicación para arenas muy densas o roca meteorizada asimilable al mismo tipo de
medianamente densa y un espesor máximo de 1,5 m.
terreno.
Los rellenos vertidos R2 se han cartografiado como un abanico en la salida del paso
-
inferior existente que alcanza casi hasta el eje de la plataforma LAV. En el sondeo se
El coeficiente C del terreno para la determinación de la aceleración sísmica de cálculo
en el emplazamiento concreto de la estructura PI-7.0 es igual a 1,00 (terreno Tipo I).
han reconocido como arena y grava floja con un espesor de un metro.
El nivel freático se ha detectado en la investigación mecánica a unos 2 m de
Se considerará un índice de agresividad al hormigón Qa. No será necesaria la
utilización de hormigones sulforresistentes.
profundidad en los jabres.
7.5.12. Paso Inferior PI-7.8
7.5.11.4. Propuesta de cimentación
7.5.12.1. Características de la estructura
La estructura PI-7.0 es la única de las obras de paso de grandes dimensiones que se
proyecta como un marco cerrado. En el dimensionamiento de su cimentación
Con este paso inferior se restablece el paso del Camino de Santiago bajo la plataforma
intervendrá el coeficiente de balasto vertical del terreno. A continuación se enumeran
ferroviaria existente, a la altura del PK 7+814,85 de la Línea de Alta Velocidad. Tiene la
las recomendaciones geotécnicas para el diseño de la obra:
singularidad del procedimiento constructivo, ya que se realizará una excavación en mina al abrigo
de un paraguas de micropilotes que se ejecuta desde el lado derecho. El Camino de Santiago
-
La profundidad de cimentación será la mínima, es decir que el terreno por
acomete al paso inferior bajo el último vano (el de mayor PK) del viaducto sobre la carretera OU-
sus adecuadas características no condiciona la cota de apoyo, pero puede
105, ya descrito, proporcionando la máxima integración y permeabilidad transversal.
estar determinada por otros condicionantes (trazado, drenaje, etc.). No
obstante, se considera que la cota de apoyo siempre se profundizará al
menos 1,0 m respecto a la superficie del terreno actual, especialmente en la
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Pág. 6.247
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El paso inferior se ha proyectado con una sección abovedada para un gálibo horizontal
(rellenos R2) de hasta casi 2,5 metros de espesor y formados por arena floja con contenido
de 4 m y una altura interior máxima también de 4 m; su longitud es de 15,54 metros
variable de arcilla.
bajo el ferrocarril existente.
La formación SGRODE corresponde a jabre denso a muy denso constituido por arena gruesa
7.5.12.2. Investigación geotécnica
marrón claro con contenido escaso de limo. Su espesor varía entre nulo y un máximo
interpretado de 2–3 metros.
Las condiciones del subsuelo en el emplazamiento de la estructura se han investigado
mediante la perforación del sondeo SE-708+115EG.
Bajo los materiales anteriores aparece el macizo rocoso de Granito de Ourense (formación
GRODE) con un grado de meteorización variable aunque en general bajo. Se ha interpretado que la
Se cuenta con la información recogida en la cartografía geológico-geotécnica a escala
banda de los 2 a 4 metros superficiales del sustrato rocoso corresponde a granito
1:1.000 (impresa a escala 1:2.000 en tamaño A3) en la que se han podido delimitar los
moderadamente meteorizado, grado III, y que tiene una resistencia estimada de grado 2 (10–25
rellenos de la estructura existente, así como los afloramientos dispersos del macizo
MPa).
rocoso en el borde izquierdo del ferrocarril.
7.5.12.3. Características del terreno
Hacia el oeste en el borde izquierdo, donde se sitúa el pequeño cerro aislado de la ermita de
Santa Águeda, esta banda de granito moderadamente meteorizado desaparece y aflora
La excavación en mina en su tercio superior (hasta la cota 213–214 aproximadamente)
directamente en superficie el granito con un grado de meteorización menor, grado II, y una
se hará en el relleno R1 de la plataforma ferroviaria actual. Los dos tercios inferiores
resistencia estimada de grado 3 (25–50 MPa). Este material se puede observar directamente en
de la altura de la mina se ha interpretado que se excavarán en terreno natural. El
la base del relleno existente y sobre todo en unas pequeñas canteras abandonadas de extracción
terreno natural corresponde al jabre de la formación S GRODE, en los dos tercios iniciales
de piedra que existen al pie del cerro de la ermita.
de la mina (se emboquilla desde el lado derecho), y al granito de la formación G RODE,
que se sitúa bajo la anterior o directamente bajo el relleno en la parte final de la mina.
El nivel de agua se ha interpretado entre las cotas 209 – 210, a unos 4 metros de profundidad
El granito aparecerá a cota de solera en toda la longitud de la mina, aumentando de
respecto del terreno natural.
cota el contacto con el jabre hasta desaparecer éste en el último tercio de la longitud
de la mina, donde el relleno ya se apoya directamente sobre la formación G RODE.
Los rellenos R1 de la plataforma ferroviaria, los rellenos R2 y los materiales tipo jabre, S GR, serán
excavables con medios mecánicos (aproximadamente un 70% del volumen total). El sustrato
Sólo se dispone de observaciones superficiales del relleno R1 de la plataforma
rocoso, meteorizado y sano, al excavarse en mina bajo la plataforma de ferrocarril existente se
ferroviaria existente, que está bien compactado y se cree puede estar formado por
deberá excavar con medios mecánicos mediante la ayuda de martillo picador (30%).
material tipo pedraplén en su parte inferior y tipo todo-uno o terraplén en el resto.
Fuera de la zona de la excavación de mina pero dentro de la zona de ocupación de la
Del jabre se obtendrá material tipo terraplén (30%) y del sustrato meteorizado y algo del sustrato
estructura existen dos zonas con rellenos antrópicos vertidos o con mala compactación
sano material tipo todo-uno (15%). Ambos tipos de material se clasifican como aptos y se podrán
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Pág. 6.248
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
emplear en la construcción de los rellenos del tramo, incluida la coronación. De la

Módulo de deformación mínimo en ensayo de placa de carga Ev2 > 80 MPa
excavación del macizo granítico sano, se obtendrá pedraplén (15%) utilizable en la
construcción de los rellenos de la plataforma.
En relación a las condiciones de cimentaciones de los túneles artificiales (incluidas las viseras
definitivas), todas se apoyan en sustrato rocoso o sus suelos de alteración;
Los rellenos de la plataforma y vertidos, R1 y R2, se retirarán a zonas de vertido de
sobrantes.
-
Formación GRODE; en la boca Sur del túnel de Rante (quizás con algo de brecha Z BH) y
boquilla de las salidas de emergencia 1 y 3.
7.5.13. Túneles Artificiales
-
Formación GR; en la boca Norte del túnel de Rante.
-
Jabres SEP y episienitas EP; en la boquilla de la salida de emergencia 2 donde
7.5.13.1. General
aparecen todavía.
Los túneles artificiales de las bocas de entrada y salida del túnel principal así como el
En todos los emplazamientos el nivel de agua superficial puede encontrase al nivel de las
de la galería de emergencia nº 2 se han proyectado como bóvedas de hormigón
cimentaciones de los túneles artificiales, aunque se produzca un efecto dren por el conjunto de la
armado que dan continuidad a la sección interior del mismo túnel (o galería). Por el
excavación de los túneles y los desmontes de emboquille.
contrario, las bocas de las galerías 1 y 3, de menor sección, se han proyectado como
el refuerzo de las viseras de emboquille de manera que sean definitivas (estructura de
7.5.13.2. Propuesta de cimentación
cerchas y chapa Bernold).
Túnel de Rante
En este apartado se facilitan las recomendaciones geotécnicas para el diseño de las
bóvedas de los túneles artificiales de hormigón armado (túnel de Rante y galería de
-
La cimentación se puede proyectar con zapatas independientes para cada hastial
emergencia nº 2) y sus cimentaciones, así como la cimentación de las viseras de las
-
Cota de apoyo mínima compatible con otros condicionantes no geotécnicos
galerías de emergencia 1 y 3.
-
Tensión máxima admisible:
 Boca Sur; 0,45 MPa (Roca sana GRODE y ZBH)
 Boca Norte; 0,60 MPa (Roca sana GR)
El relleno del trasdós de las bóvedas se realizará con un material especial procedente
de machaqueo de la roca sana que se extraiga de la excavación de los desmontes o
-
Coeficiente de rozamiento zapata-terreno:
 Boca Sur; tg = 0,60 (Roca sana GRODE y ZBH)
del propio túnel. Entre otras características este material debe cumplir lo siguiente:
 Boca Norte; tg = 0,70 (Roca sana GR)

Tamaño máximo del árido < 10 cm

Contenido de finos no plásticos < 15%
 Boca Sur; C = 1,20 (Roca sana GRODE y ZBH)

Compactación mínima al 95% del Proctor Modificado
 Boca Norte; C = 1,00 (Roca sana GR)
-
Coeficiente de sismicidad del terreno:
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
-
Agresividad al Hormigón Qa
7.5.14.2. OD-0.59
Salidas de Emergencia Números 1 y 3
Descripción de la obra
-
La cimentación se puede proyectar con zapatas independientes para cada
hastial
La estructura OD-59 se ha proyectado como un marco de hormigón armado construido ‘in situ’.
-
Cota de apoyo mínima compatible con otros condicionantes no geotécnicos
Sus dimensiones interiores son de 8,0 x 5,5 m y tiene una longitud de 22,9 m.
-
Tensión máxima admisible: 0,60 MPa (Roca sana GRODE)
-
Coeficiente de rozamiento zapata-terreno: tg = 0,70
-
Agresividad al Hormigón Qa
Características del terreno
En el emplazamiento de la O.D. se cuenta con el penetrómetro dinámico (tipo DPSH) PR-0+600 y
Salida de Emergencia Número 2
la calicata CR-0+600, ambas investigaciones situadas en el eje de la plataforma. Algo más
alejados se encuentran el sondeo SV-700+600EG y la calicata C-700+600EI.
-
La cimentación se puede proyectar con zapatas independientes para cada
hastial
Según estas investigaciones el sustrato en el emplazamiento de la estructura corresponde al
-
Cota de apoyo mínima compatible con otros condicionantes no geotécnicos
Granito de Allariz (formación GR) sobre el que se ha desarrollado un manto de alteración de
-
Tensión máxima admisible; 0,45 MPa (Episienita y Jabre)
suelos tipo jabre de la formación SGR. Estos a su vez se encuentran cubiertos por un depósito de
-
Coeficiente de rozamiento zapata-terreno; tg = 0,60
suelos de fondo de vaguada (formación QFV) de 2 – 3 m de espesor correspondiente al arroyo
-
Coeficiente de sismicidad del terreno; C = 1,20 (Episienita y Jabre)
Taboadela y sus subsidiarios.
-
Agresividad al Hormigón Qa
Los suelos QFV están constituidos por arena limoarcillosa floja y muy floja superficialmente y
7.5.14. Obras de drenaje singulares
medianamente densa en los niveles más profundos. En la penetración dinámica PR-0+600 se
han registrado golpeos entre 1 y 4 hasta 1,5 m de profundidad. El jabre está constituido por
7.5.14.1. General
suelos arenosos de color marrón claro con una matriz limosa y compacidad medianamente densa
a muy densa, con rechazo en el penetrómetro en estos materiales. A partir del registro del
Las obras de drenaje del tramo se han proyectado mediante tubos y marcos de
sondeo SV-700+600EG se ha interpretado un espesor de jabre de unos 8 m. Subyacente el
dimensiones comprendidas entre 1,2 y 2,0 m para los tubos y 2,5 a 3,0 m en los
sustrato de granito se ha descrito como bastante meteorizado (grado IV-V) y resistencia grado 0-
marcos. Por sus singulares características de ejecución, en los siguientes apartados
1 (0,25-5 MPa).
se describen las condiciones geológico-geotécnicas de los emplazamientos de la obra
OD-7.75, proyectada como una hinca, y la OD-8.96, que se ejecutará en mina.
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Pág. 6.250
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
En base a las malas características (compacidad) del nivel superficial de los suelos
QFV, se ha previsto una sustitución de 1,5 m de espesor en esta zona para la
-
Se considerará un índice de agresividad al hormigón Qa. No será necesaria la
utilización de hormigones sulforresistentes.
cimentación del terraplén, que también se extenderá a los elementos de la estructura.
7.5.14.3. OD-7.75
El nivel freático se detectó en el sondeo a menos de 1 m de profundidad.
Descripción de la obra
Propuesta de cimentación
Esta obra de drenaje permite el cruce del arroyo Seixalbo bajo la nueva plataforma y la existente
A continuación se indican las recomendaciones geotécnicas para el diseño de la
del ferrocarril Zamora-Ourense, sustituyendo a la obra existente bajo el ferrocarril al no tener
cimentación de esta estructura.
capacidad suficiente para desaguar el caudal estimado en la cuenca. Por este motivo la obra
actual se anula.
-
La profundidad de cimentación será la mínima, dado que en esta zona hay
previsto una sustitución de 1,5 m de espesor del terreno natural asociado
La obra OD-7.75 debe atravesar el relleno del ferrocarril existente en una zona con una montera
con la cimentación del terraplén. Es decir, que el terreno por sus adecuadas
de tierras importante y bajo la Rúa Outeiro Da Vela que proporciona el único acceso directo al
características no condiciona la cota de apoyo, pero puede estar
CEIP Seixalbo, contigua al ferrocarril. Estos condicionantes llevan a proyectar la obra como una
determinada por otros condicionantes (trazado, drenaje, etc.). No obstante,
hinca de un tubo de 2,00 metros de diámetro interior bajo los rellenos de estas dos
se considera que la cota de apoyo siempre se profundizará al menos 1,0 m
infraestructuras.
respecto a la superficie del terreno actual.
La situación original prevista para esta obra se situaba en un PK anterior al finalmente
-
Para la cimentación de las aletas la presión cobaricéntrica máxima admisible
proyectado. Para evitar la hinca del tubo en la base del relleno de la plataforma del ferrocarril y
será igual a 0,20 MPa.
evitar los suelos del fondo de la vaguada del arroyo, de malas características geotécnicas, se ha
proyectado hacia avance de PPKK con respecto a la obra existente. Con esta disposición de la
-
Para la comprobación al deslizamiento se considerará un coeficiente de
obra se consigue, por otro lado, el tener una montera de tierras adecuada bajo la Rúa Outeiro Da
rozamiento entre el hormigón de la zapata y el terreno (material de
Vela y un desagüe a cota adecuada en el cauce existente.
sustitución granular) igual a 0,60.
El pozo para la realización de la hinca se sitúa aguas arriba de la misma en lugar de aguas abajo,
-
Coeficiente del terreno C para la determinación de la aceleración sísmica de
como es habitual, también por condicionantes geotécnicos, ya que el terreno de esta zona es de
cálculo, C = 1,10 (intermedio entre terreno Tipo I y II).
mejor calidad que el existente aguas abajo de la obra.
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Pág. 6.251
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Características del terreno
7.5.14.4. OD-8.96
En el emplazamiento de la estructura se ha perforado el sondeo SE-7+685, se ha
Descripción de la obra
excavado una calicata C-707+400EI y se ha realizado el penetrómetro P-707+400EI.
Esta obra permite desaguar el arroyo de Zaín bajo la nueva plataforma proyectada y los rellenos
De acuerdo al perfil interpretado la casi totalidad de la hinca se realizará en suelos tipo
existentes de la plataforma del ferrocarril Zamora-Ourense y el vial de la carretera Rairo-
jabre de la formación SGRODE y únicamente en su tramo final se excavará la base del
Bemposta.
relleno R1 de la plataforma, ya bajo el camino de la rúa. El jabre está constituido por
arena marrón anaranjado con indicios de limo y compacidad muy densa, con rechazo
Actualmente dicho arroyo desagua por una obra existente bajo el ferrocarril actual, formada por
del penetrómetro en estos suelos a 1,20 m de profundidad. El espesor del jabre se ha
un pontón, que ya fue ampliada aguas arriba con la ejecución de la carretera de la Xunta de
interpretado constante de 2,5 m hasta el borde izquierdo donde se estima que se ha
Galicia, mediante un tubo aprovechando la existente aguas abajo. Esta obra no tiene capacidad
erosionado y aparecen suelos de fondo de vaguada, formación Q FV, directamente
de desagüe suficiente para 500 años de periodo de retorno, por lo que la obra existente se anula
sobre el sustrato rocoso. Estos depósitos cuaternarios están formados por arena
y se rellena de hormigón HNE-15 para que no resulte una zona conflictiva en la ejecución de la
marrón claro con algo de limo y compacidad floja a medianamente densa. Los rellenos
nueva plataforma que la someterá a cargas mucho mayores que las que soporta en la actualidad.
R1 de la plataforma del ferrocarril únicamente se han podido observar en superficie,
con un estado actual sin grietas ni zonas con problemas geotécnicos aparentes. No se
La nueva obra de drenaje consiste en una mina bajo la carretera Rairo–Bemposta y la línea de
dispone de información de los materiales con los que se construyó el relleno del
ferrocarril existente con una sección libre interior de 3,0 m. Se ha optado por la ejecución en mina
ferrocarril.
debido a que con la sección mínima necesaria no es posible realizar una hinca en un pedraplén
manteniendo la alineación necesaria para el correcto funcionamiento de una obra de drenaje.
En el borde derecho de la obra también se excavará en la preparación de la hinca un
vertido de rellenos R2 sin compactar con un espesor de 1,0 m, formados por arena
En la entrada y salida de la mina se mantiene la misma sección interior para mantener un
floja marrón con algo de arcilla y restos de escombros.
comportamiento hidráulico adecuado, así como para tener una estructura que sea capaz de
soportar las fuertes cargas a las que se verá sometida la zona de aguas abajo en el futuro con la
El sustrato sobre el que se apoya el jabre y los suelos cuaternarios es Granito de
construcción de un desvío de la vía existente.
Ourense (formación GRODE) con meteorización grado IV y resistencia grado 1
(resistencia a compresión simple entre 1-5 MPa).
A la salida de esta obra se dispone un escalonamiento para conectar con la obra OD-0.1 CE-8.7
proyectada bajo el camino de enlace 8.7 I como un marco.
En el sondeo se ha reconocido el nivel de agua a 1,7 m de profundidad y en el borde
izquierdo de la obra, en la vaguada, se ha cartografiado una zona con un drenaje
deficiente potencialmente inundable.
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Pág. 6.252
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
La excavación de la boquilla de entrada se realiza en dos fases, en una primera fase
A partir de las observaciones superficiales, el tipo de material excavado mayoritariamente en los
se crea una plataforma de trabajo para la realización de la mina manteniendo
desmontes próximos y los datos de los sondeos cercanos indican que los rellenos existentes
operativa la obra de drenaje existente demoliendo la aleta izquierda y construyendo un
deben ser mayoritariamente de tipo terraplén y todo-uno, en este último caso de forma más clara
muro provisional para sustituirla. En una segunda fase cuando ya esté la mina
en el caso de la carretera, donde en las caras del relleno actual se observa una mayor proporción
acabada, se demuele la boquilla de entrada de la obra existente y el muro provisional
de bloques de piedra y gravas que en el relleno del FFCC actual, aunque siempre con un
construido en fase 1 y se realiza la excavación necesaria para la embocadura de
predominio del terraplén o todo-uno. Sin embargo, los datos verbales facilitados por los técnicos
entrada de la nueva obra proyectada.
de la empresa constructora de la carretera indican que en el cimiento y base del relleno de la
misma se echó una mayor proporción de piedra con la doble función de obtener un cimiento
Formando parte del procedimiento de mejora del terreno diseñado para el cimiento del
drenante y permitir un mejor paso de la maquinaria de construcción en una zona donde el nivel
relleno donde está situada la obra (Jet-Grouting), también se van a mejorar las
freático está muy somero, casi en superficie en la estación lluviosa. Por ello y de forma
condiciones del terreno en el que se excavará la mina, tanto la base de los rellenos
conservadora, se ha supuesto que la zona baja de ambos rellenos, que es donde se excavará la
como los suelos que forman su cimiento.
mina, está construida con material tipo pedraplén.
Características del terreno
El relleno R1 bien compactado existente se apoya directamente y a lo largo de toda la zona de la
futura obra de drenaje sobre depósitos de fondo de vaguada (formación Q FV) constituidos por
En el emplazamiento de la estructura se han perforado los sondeos SR-8+880 y S-
suelos arenosos flojos de color marrón a marrón oscuro con contenido variable de limo y escaso
708+620 EI, se ha excavado la calicata CR-8+910 y se han realizado los
de grava. Tienen un espesor bastante uniforme de unos 3 a 4 metros, suelen estar saturados de
penetrómetros PR-8+880 y PR-8+910, el primero de los cuales se ha realizado en el
agua y forman un relieve muy suave y aplanado que presenta un drenaje natural deficiente en
mismo emplazamiento del sondeo.
épocas lluviosas. Como ya se ha indicado, es posible que estos materiales se lleguen a excavar
puntualmente o queden muy cerca de la solera de la mina, especialmente en la primera mitad de
La mina se excavará en su totalidad en el conjunto de los dos rellenos compactados
la misma.
(relleno R1) y adyacentes, correspondientes a las dos infraestructuras existentes
(plataforma ferroviaria actual y carretera Rairo–Bemposta), entre los que además se
Los depósitos de fondo de vaguada (formación Q FV) se apoyan directamente sobre 1 o 2 metros
intercalará el relleno de la nueva LAV. La base del relleno se ha interpretado a la cota
de jabre de Granito de Ourense, formación SGRODE, constituido por arena marrón claro con
182 en el borde derecho de la mina y 178 en el izquierdo, por lo que es posible que en
escaso contenido de limo, muy denso o incluso ligeramente litificado. Este jabre pasa de modo
alguna zona la solera de la mina se excave parcialmente en los depósitos de suelos de
gradual al sustrato Granítico de Ourense (formación G RODE) con un grado de meteorización
fondo de vaguada, formación QFV, sobre los que se apoyan directamente los rellenos
variable según la zona, aunque en general en la mayor parte del perfil de la estructura el granito
actuales. En estos suelos también se apoyará ambos extremos de la nueva obra de
es moderadamente meteorizado, grado III, y con resistencia grado 2 (5 a 25 MPa), excepto en su
drenaje, especialmente el de su borde izquierdo.
zona final donde la meteorización aumenta a grado IV, con una resistencia de grado 1 (1 a 5
MPa).
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Pág. 6.253
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
El nivel de agua está muy somero, de forma excepcional casi en superficie en los
El análisis de estabilidad se ha realizado suponiendo superficies de rotura circulares mediante el
periodos lluviosos de la estación húmeda. Se ha interpretado en base a las medidas
método de análisis de Bishop Simplificado. Para los cálculos de la estabilidad se ha utilizado el
de los sondeos que se sitúa a la cota 181 en el extremo SO de la mina y a la cota 178-
programa de cálculo SLIDE desarrollado por ROCSCIENCE. Dado que se trata de taludes
179 en el extremo NE, lo que supone una profundidad de 1 a 2 metros por debajo del
temporales no se ha tenido en cuenta la influencia del sismo en los cálculos. Se ha empleado la
terreno natural.
sección de máxima altura del talud frontal, que tanto en la boca de entrada como la boca de
salida corresponde a un perfil donde el terreno está sin tratar con Jet-Grouting. Este análisis por
Excavaciones en emboquilles
lo tanto es conservador dado que emplea parámetros del terreno sin mejorar y que además
contempla la altura máxima de talud.
Ambas bocas de la obra de drenaje presentan una problemática similar en lo que se
refiere a configuración geométrica y calidad geotécnica de los materiales en la zona de
En la siguiente figura se presenta el análisis de estabilidad de la boca de salida.
emboquille, dado que ambos emboquilles se ubican en los derrames de rellenos
existentes. Previa a la ejecución de los emboquilles se ha proyectado un tratamiento
de los rellenos de las plataformas existentes con Jet-Grouting realizado desde unas
plataformas auxiliares laterales y una central entre los rellenos. Este tratamiento se
desarrolla en el apartado 6.4.7 ‘Estudio Individualizado de los Rellenos’ de este anejo.
El talud de excavación de los emboquilles será el 1(H):3(V) con un sostenimiento
mediante hormigón proyectado, mallazo y bulones.
Para el diseño del bulonado del talud se ha empleado las recomendaciones expuestas
en la publicación “Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de
carretera” del Ministerio de Fomento 2004. De manera conservadora se ha
desestimado la capacidad de la placa de reparto en la cabeza del bulón en el cálculo
de estabilidad.
En la boca este, de entrada, la altura máxima del talud es de unos 8,0 m, y en la boca
oeste, de salida, de unos 8,3 m. Tanto en la boca de entrada como de salida de la
obra se ha tenido en cuenta la presencia de sobrecargas, situadas en las
coronaciones de los terraplenes correspondientes a las infraestructuras existentes. En
Cálculo de estabilidad de la boca de salida de la OD-8.96 sin sismo en estado provisional.
el caso de la carretera Rairo-Bemposta se ha considerado una sobrecarga de 10 kPa,
Factor de Seguridad 1,3
correspondiente a tráfico vehicular, y el en caso del ferrocarril una sobrecarga de 30
kPa, que corresponde a tráfico ferroviario.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.254
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA

El bulonado aplicado al talud para conseguir el factor de seguridad es de bulones de
6,0 m de longitud en una malla de 1,5 x 1,5 m.
Proyección de una capa de sellado de hormigón proyectado de 5 cm de espesor con una
resistencia de 30 MPa.
En la siguiente figura se presenta el análisis de estabilidad de la boca de entrada.

Instalación de un mallazo de tipo ME 15 x 15 s 6-6 B500T

Instalación de bulones de 25 de barra tipo GEWI de 6m de longitud en una cuadricula de
1,5 x 1,5 m.

Proyección de una capa de hormigón proyectado de 5 cm de espesor con una resistencia
30 MPa.
8.
GEOTECNIA DE TÚNELES
En este tramo se proyecta el Túnel de Rante de 3.410 m de longitud, de tipo monotubo para vía
doble y con tres galerías de emergencia. Se excavará en un macizo rocoso de tipo granítico por
métodos convencionales siguiendo el procedimiento del Nuevo Método Austriaco (NATM). La
montera de terreno sobre la clave tiene un máximo de 106 m en torno al PK 4+720 y un mínimo
de 37 m.
En este tramo también se proyecta un nuevo Túnel de Curuxeirán, paralelo al actual Túnel 93 de
Cálculo de estabilidad de la boca de entrada de la OD-8.96 sin sismo en estado provisional.
Factor de Seguridad 1,3
El bulonado aplicado al talud para conseguir el factor de seguridad requerido (1,30) es
de bulones de 6,0 m de longitud en una malla de 1,5 x 1,5 m.
Como resultado del análisis se ha proyectado el siguiente sostenimiento temporal del
talud frontal:
la línea de ferrocarril Zamora-Orense dejando un pilar de roca entre ambos de dimensiones
reducidas. Además se actúa sobre el denominado Túnel 92 de la misma vía actual ya que la LAV
cruza por encima en desmonte retirando una parte importante de su montera de terreno.
El Nuevo Túnel de Curuxeirán será de tipo monotubo para vía doble y se excavará por medios
mecánicos siguiendo la metodología del Nuevo Método Austriaco. El empleo de voladuras puede
ser necesario en determinados tramos del mismo, debido la elevada resistencia del macizo, pero
deberá minimizarse en lo posible debido a la proximidad del túnel existente.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.255
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Sobre los actuales túneles 92 (Aspera) y 93 (Curuxeirán) se han previsto medidas de
-
de Ourense” realizado para Adif por Aecom Inocsa, S.L.U. con fecha mayo de 2013.
refuerzo, motivado por la proximidad de las actuaciones proyectadas en la
construcción de la nueva plataforma LAV.
“Estudio Hidrogeológico de Integración Urbana y Acondicionamiento de la Red Ferroviaria
-
“Estudio y Seguimiento Hidrogeológico del Corredor Norte – Noroeste de Alta Velocidad
Madrid – Galicia. Tramo Requejo - Ourense” realizado para Adif por la UTE Inocsa –
En el anejo de Túneles se proyectan los nuevos túneles y las actuaciones de refuerzo
de los túneles existentes. En dicho anejo se describen las características geológicas y
Amphos21 con fecha enero de 2012.
-
Perfil longitudinal Geológico-Geotécnico a escala horizontal 1:2.000 y vertical 1:1.000
geotécnicas específicas de los emplazamientos donde se localizan las actuaciones
realizado por D. Daniel Arias dentro de las labores de asesoría geológico-geotécnica que
relativas a los túneles del tramo.
realiza para ADIF en base a los datos obtenidos en el EGG.
-
Los perfiles geológico-geotécnicos de detalle del túnel y de las galerías de emergencia
“Circunvalación Leste de Ourense. Treito: (OU-105) Bemposta – N525” realizado para la
Xunta de Galicia por Itros.
se presentan en el documento Planos.
Además de los estudios anteriores se han consultado los mapas y bibliografía técnica general de
la zona de estudio.
9.
RESUMEN Y CONCLUSIONES
En el siguiente cuadro se resume el número de prospecciones geotécnicas (sondeos, calicatas y
9.1. INFORMACIÓN UTILIZADA Y CAMPAÑA DE INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA
Para la redacción del anejo, además de la investigación complementaria para el
Proyecto de Construcción, se ha consultado la información de antecedentes
disponible. La relación de trabajos es:
-
“Estudio Informativo del Proyecto de Integración Urbana y Acondicionamiento
de la Red Ferroviaria de Ourense” realizado para la Dirección General de
Ferrocarriles por ETT Proyectos con fecha septiembre de 2009.
-
“Estudio Geológico-Geotécnico. Integración Urbana y Acondicionamiento de la
Red Ferroviaria de Ourense” realizado para ADIF por la UTE GOC-Sondeos del
Bierzo con fecha octubre de 2011.
penetraciones dinámicas) realizadas en los diferentes estudios.
Tipo de investigación
Proyecto
Sondeos
47
Calicatas
23
Penetraciones Dinámicas
42
Estudio
Geológico-Geotécnico
Estudio
Informativo
22
30
+29 de Préstamo
26
7
Proyecto
Circunvalación
Leste
2
4
2
4
-
Total
78
59
+29 de Préstamo
72
9.2. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES
Los materiales en los que se excavarán los desmontes, se construirán los túneles y se
cimentarán los rellenos y estructuras del tramo corresponden principalmente a los suelos de
alteración del granito tipo jabre de las formaciones SGR y SGRODE y al sustrato granítico del que
procede el jabre, que corresponde a las formaciones mayoritarias del Granito de Allariz (GR) y
Granito de Ourense (GRODE) con distinto grado de meteorización. Dentro del sustrato rocoso
también se han reconocido, sobre todo en la zona del túnel de Rante, niveles o bandas de aplitas
(APL), episienitas (EP) y de brechas hidrotermales (formación ZBH). También relacionado con
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.256
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
procesos tectónicos se han reconocido los materiales de la Zona Tectonizada del Río
9.3. NIVEL FREÁTICO
Mesón de Calvos (ZH).
Con las medidas realizadas en sondeos, calicatas, penetrómetros y pozos y la interpretación
Entre las unidades geológico-geotécnicas de suelos destacan los depósitos terciarios-
realizada, el nivel de agua quedará por encima del fondo de las excavaciones (túneles, fondo de
cuaternarios (formación CEDF) y en mucha menor proporción los suelos cuaternarios
desmonte y fondo de excavación para cimentaciones, sustituciones y saneos) o muy próximo a
de depósitos coluviales QCE y de fondo de vaguada QFV, así como rellenos antrópicos
ellas (del orden de un metro por debajo) en buena parte del tramo. Concretamente en las
de distinta naturaleza. Son destacables entre estos últimos, los rellenos compactados
siguientes zonas del proyecto:
R1 de las plataformas del ferrocarril Zamora-Ourense y el vial Rairo-Bemposta sobre
los que se apoyará la plataforma de la LAV en parte del tramo.
-
Sustituciones, saneos y cimentaciones del entorno del arroyo estacional de Taboadela
(PPKK 0+110 – 0+680) y de la zona encharcable entre los PPKK 0+840 – PK 0+940.
En la traza de proyecto existen otros vertidos de carácter marginal, definidos como R2,
-
Cimentaciones del paso inferior PI–0.7 (PK 0+655).
que pueden afectarla en los siguientes puntos:
-
Desmonte PK 1+040 a PK 1+420.
-
Cimentaciones de los apoyos de la parte central del viaducto sobre el río Mesón do Calvos
Longitud
P.K. final
6+300
6+345
45
6+970
7+050
80
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Relleno
7+395
7+440
45
0,5 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
7+750
7+770
20
Sólo afecta al borde derecho. 1,5 m
Relleno
7+800
7+830
30
7+910
7+925
15
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Relleno
De acuerdo a los ensayos de agresividad realizados en muestras de agua, tomadas en sondeos
7+955
7+980
25
2,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
del Estudio Geológico-Geotécnico excepto una tomada de un sondeo del Estudio Informativo, en
7+980
8+000
20
Sólo afecta al borde izquierdo. 1,0 m
Desmonte
8+190
8+255
65
Sólo afecta al borde derecho. 0,5 m
Desmonte
8+355
8+480
125
1,0 a 2,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
8+630
8+720
90
1,0 m en todo el ancho de la plataforma
Desmonte
8+775
8+980
205
Variable de 1,0 a 3,0 m
Relleno
8+980
9+030
50
(m)
Observaciones
(PK 1+700) y sobre el regueiro San Benito (PK 2+540).
P.K. inicial
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones de
pilas P-3 y P-4
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones de
la pila P-2 y estribo E-1
Afecta a las excavaciones de las cimentaciones
del estribo E-1 y la pila P-1
Sección Tipo
Viaducto
Desmontes de los emboquilles y todo el túnel de Rante (PPKK 2+630 – 6+100) y sus
galerías.
-
Cimentaciones del viaducto más próximas al cauce del río Barbaña.
-
Desde aproximadamente el punto kilométrico 8+100 hasta el 8+650, entre los que la traza
discurre primero en desmonte y luego con el túnel de Curuxeirán.
Viaducto
varias muestras se ha obtenido una agresividad Débil a Media Qa-Qb, motivada por alguno de
estos tres parámetros: pH, Residuo Seco y CO2 disuelto. El ataque que provocan estos
parámetros no afecta de forma directa al acero estructural y tampoco implica la necesidad de
empleo de cemento sulforresistente.
Relleno
Se recomienda que se considere con carácter general un grado Débil Qa de agresividad del agua
al hormigón para todas las estructuras que se encuentren en contacto con el agua.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.257
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
9.4. SISMICIDAD
COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO
Utilización del material
Los valores de la aceleración sísmica básica ab y del coeficiente de contribución K son:
Relleno Plataforma
Tipo de material
Núcleo y
Cimiento
ab = 0,04 x g
K = 1,0
de sobrantes
1,25
1,20
1,25
de las formaciones GRODE y APL
(Pedraplén)
(Machaqueo)
(Machaqueo)
-
-
1,35
-
-
1,18
-
-
1,15
-
-
1,10
IV) de las formaciones GRODE y APL
Formaciones GR, EP y ZBH
0,04g, es necesario considerar la acción sísmica como una acción de cálculo tanto en
desmontes y rellenos, como de las estructuras.
9.5. CAPA DE FORMA
Zona de relleno
de obra
Sustrato Rocoso Sano (GM II-III)
Sustrato Rocoso Meteorizado (GM
Por resultar el valor de la aceleración sísmica básica igual al límite de aplicación de
Otras unidades
Coronación
1,18 (Todo
uno)
Tramo 1
1,00
Jabres
(Terraplén)
Tramo 2
0,97
Jabres (y suelos cuaternarios)
(Terraplén)
Formación CEDF
0,93
(Terraplén)
1,35
Rellenos antrópicos
-
-
-
1,00
Excavación de OD-8.69
-
-
-
1,25
La coronación de los rellenos se construirá con un material de aportación con
contenido de finos inferior al 40% y límite líquido inferior a 40. El fondo de los
desmontes quedará fundamentalmente en jabre, que en general tendrá esas mismas
características.
En estas condiciones el espesor de la capa de forma será de 60 cm para todo el
tramo, excepto en las secciones en túnel y viaducto, donde la vía en balasto se coloca
directamente sobre secciones de hormigón y por lo tanto no se dispone capa de forma.
9.7. DESMONTES
En el tramo se han proyectado 10 desmontes, cuatro de los cuales corresponden a las boquillas
de acceso a los túneles de Rante y Curuxeirán, con alturas máximas medidas en el eje muy
variables comprendidas entre un metro y hasta 18,0 m, que en los bordes alcanzan los 26,0-27,0
m, principalmente en los taludes provisionales de las boquillas. Además en los desmontes
9.6. COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO
frontales correspondientes al túnel de Rante las alturas máximas son de hasta 25,0 m. En la
segunda mitad del tramo, al discurrir en su mayoría contiguo a la plataforma del ferrocarril
En el siguiente cuadro se resumen los coeficientes de paso y esponjamiento que se
recomienda utilizar en el análisis del movimiento de tierras del tramo.
existente la mayor parte de los desmontes corresponden a retranqueos de los actuales y sólo
existe talud en el borde derecho. En el eje se ha contabilizado una longitud total en desmonte de
1.804 m, aproximadamente el 20% de la longitud de la traza.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.258
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Los desmontes se excavarán en materiales tipo roca de los granitos de Ourense y
En los taludes anteriores no se incluyen los taludes laterales provisionales de las excavaciones
Allariz (GRODE y GR) con distinto grado de meteorización y los suelos de alteración del
para la construcción de los túneles artificiales, con pendientes que varían entre el 1(H):5(V) y
sustrato de las formaciones de jabre (SGRODE y SGR). También se escavarán en un
1(H):1(V), ni los taludes provisionales de las excavaciones para la construcción de varios muros
desmonte los suelos de la formación CEDF.
claveteados que se han proyectado para reducir la ocupación de las excavaciones. En estos
casos la pendiente varía entre el 1(H):3(V) y vertical, en función de la estabilidad global del
Los desmontes se han proyectado con taludes variables en función del material a
desmonte y como se ha indicado, de las limitaciones de ocupación.
excavar y la geometría adoptada:
El macizo rocoso de las formaciones GR y GRODE requerirá de voladura para su excavación
 Desmontes en materiales de alteración del sustrato rocoso tipo jabre y suelos
cuando aparece con meteorización grado III o inferior. En el proceso de voladura en los
terciario-cuaternario con talud 3(H):2(V) y 2(H):1(V) en el metro superior de
desmontes de la plataforma, tanto los definitivos como los provisionales de los túneles artificiales,
coronación. Con las excepciones: en el desmonte D-2 de poca altura y el
se recomienda precorte con objeto de crear una superficie de excavación lo más regular posible,
material tipo jabre algo más alterado, se ha reducido la pendiente en toda la
sin resaltes, y evitar fracturar el macizo rocoso en la superficie final del talud. Previa a la
altura al 2(H):1(V) y en el desmonte D-5 donde se ha reconocido un material
perforación se retirarán los suelos y sustrato meteorizado que pueda existir con medios
tipo jabre alterado, que se ha interpretado como resultado de la influencia del
mecánicos. Por la proximidad a la plataforma del ferrocarril Zamora-Ourense y varias viviendas
túnel de Aspera sobre el que se cruza, se ha reducido la pendiente en la zona
en la segunda mitad del tramo, puede ser necesario emplear voladuras en bancos de poca altura
de influencia al 3(H):2(V), manteniendo el 2(H):1(V) en coronación.
protegidas para evitar las proyecciones o realizar la excavación mediante martillo picador cuando
se considere necesario.
 Desmontes en el macizo granítico con talud general 2(H):3(V) y 2(H):1(V) en el
metro superior de coronación. En el desmonte D-4 con un espesor considerable
En el sustrato rocoso granítico con meteorización grado IV o V se estima que será ripable y
de jabre el talud en coronación se ha podido proyectar con talud 1(H):1(V) en
ocasionalmente excavable con medios mecánicos. El resto de materiales del tramo, incluido el
los cuatro metros superiores.
jabre de las formaciones SGR y SGRODE, serán excavables con medios mecánicos convencionales.
 En las boquillas del túnel de Rante en los taludes frontales de las boquillas se
En una pequeña parte de los desmontes su fondo quedará en el sustrato rocoso de las
ha proyectado el 1(H):5(V) en los 17 m inferiores y 3(H):2(V) por encima hasta
formaciones GR y GRODE, válido para el apoyo de la capa de forma, y el resto en suelos de distinta
terreno natural.
naturaleza, con predominio de los jabre con carácter granular que también son válidos para el
apoyo de la capa de forma. Únicamente en dos pequeños tramos será necesario realizar un
 En las boquillas del túnel de Curuxeirán en el talud frontal de la boquilla sur se
saneo. En el primero el saneo será de espesor variable, para retirar unos suelos QCE en los que
ha proyectado el 1(H):3(V) en los 15 m inferiores y 1(H):1(V) por encima hasta
se ha interpretado un posible deslizamiento en el contacto con el sustrato de jabre antes de la
terreno natural. En la boquilla norte el talud se ha verticalizado al 1(H):5(V) en
entrada del túnel de Rante. En esta zona el material de sustitución será un suelo granular tratado
los 13 m inferiores y se ha mantenido el 1(H):1(V) por encima.
con cemento tipo MT (del usado en las cuñas de transición). En el segundo, PPKK 7+955-8+160,
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.259
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
el fondo de desmonte quedará en materiales tipo relleno o suelos de mala calidad en
Todos los rellenos del tramo se han proyectado con talud único 2(H):1(V), excepto en la parte
los que será necesario sanear para construir la plataforma.
final del tramo donde se han diseñado con inclinación 3(H):2(V). Se construirán con los
materiales que se excaven en los desmontes del tramo y en los túneles. La mayor proporción de
De acuerdo a los análisis de estabilidad realizados, tanto en materiales tipo suelo
los materiales disponibles serán tipo pedraplén procedente de la excavación en los túneles del
como en roca, se puede asegurar que las inclinaciones de los taludes recomendados
sustrato granítico y en función de su grado de alteración también se obtendrá un material tipo
son válidas y no será necesaria la ejecución de sistemas de protección en los taludes
todo uno. Sin embargo, en los desmontes el material mayoritario son los suelos del manto de
definitivos. Con estos cálculos también se ha comprobado la estabilidad de los
alteración del sustrato granítico (jabres), con los que se podrán construir rellenos tipo terraplén.
desmontes en los que se han proyectado muros claveteados.
El cimiento de los rellenos hasta el túnel de Rante estará constituido principalmente por un
Sin embargo, no se puede asegurar que en los taludes frontales de mayor pendiente
recubrimiento de suelos cuaternarios de fondo de vaguada (formación Q FV) y terciario-cuaternario
de las boquillas del Túnel de Rante, las galerías de emergencia y el Túnel de
(formación CEDF) sobre el sustrato meteorizado de jabre de las formaciones (SGR y SGRODE) que
Curuxeirán no se produzcan ocasionalmente pequeños desprendimientos de bloques y
en algunas zonas aflora directamente. Estos suelos tipo jabre son los que predominan en desde
cuñas. Por este motivo, en estos desmontes es donde se ha previsto un sostenimiento
el cruce del río Barbaña hasta el final del tramo. En las zonas de apoyo de los rellenos las áreas
consistente en:
donde afloran los materiales rocosos sanos son escasas. No obstante, tendrán un importante
influencia en el cimiento de los rellenos en aquellas zonas donde el espesor del jabre
 Hormigón proyectado en dos capas de 5 cm de espesor cada una.
suprayecente sea pequeño. El resto de formaciones naturales, que forman parte minoritaria del
 Entre las capas de hormigón se instalará malla electrosoldada.
cimiento de los rellenos, pertenece a los suelos cuaternarios coluvio-eluviales (formación QCE).
 Bulones provisionales de 6,0 m de longitud con una distribución de 2 x 2 m.
La presencia de rellenos antrópicos a lo largo del tramo es muy desigual. Hasta el túnel de Rante
9.8. RELLENOS
se limitan a la plataforma (relleno RP) de un camino y una carretera con un espesor inferior al
metro que se retirarán en su totalidad. Sin embargo, desde el cruce de la N-525 uno de los
En este tramo de ferrocarril se han proyectado 12 rellenos, cuya altura máxima medida
aspectos significativos es la importante presencia de rellenos antrópicos, que engloban tanto los
en el eje es de 19,5 m, aunque con carácter general sólo puntualmente se superan los
rellenos estructurales que forman parte de la explanación de infraestructuras actuales (rellenos
10,0 m de altura. Cuatro de los rellenos tienen una longitud menor de 50 m,
R1), como rellenos vertidos (R2) y de zonas edificadas o pavimentadas (RE y RP).
correspondiendo casi siempre a los estribos de alguno de los viaductos que se
proyectan. En el eje se ha contabilizado una longitud total en relleno de 2.720 m, lo
En general todos estos materiales poseen características de resistencia y de deformación
que supone aproximadamente el 29% de la longitud total de la traza.
suficientes para servir de cimiento a los rellenos proyectados.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.260
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Únicamente parte de los suelos de la formaciones QFV y CEDF tienen compacidades
SANEOS DE RELLENOS R2 EN CIMIENTO DE RELLENOS
flojas en el cimiento de los rellenos y recibirán un tratamiento mediante sustitución al
tratarse de niveles superficiales (puntualmente alcanza 1,5 m de espesor). Esta
situación se produce en los tramos indicados en el siguiente cuadro.
SANEOS DE SUELOS QFV Y CEDF EN CIMIENTO DE RELLENOS
P.K.
Inicial
P.K.
Final
Longitud
(m)
Espesor de
Sustitución
(m)
Observaciones
6+970
7+050
80
1,0
Sólo en borde izquierdo
7+110
7+200
90
1,0
Sólo en borde izquierdo
7+750
7+770
20
1,5
Sólo en borde derecho
7+910
7+925
15
1,0
Sólo en borde izquierdo
7+925
7+955
30
2,5
Toda la anchura
8+775
8+980
205
Variable (1 a 3 m)
Saneo entre plataformas existentes del FFCC
y carretera
P.K.
Inicial
P.K.
Final
Longitud
(m)
Espesor de
Sustitución
(m)
Suelos a sustituir
0+000
0+035
35
1,0
Suelos CEDF
0+140
0+200
60
1,0
Suelos QFV
0+200
0+400
200
1,5
Suelos QFV
0+400
0+550
150
0,6
Suelos QFV
0+550
0+660
110
1,5
Suelos QFV
0+850
0+940
90
1,0
Suelos QFV y CEDF
0+940
0+995
55
1,0
Suelos CEDF
1+895
2+110
215
1,0
Suelos CEDF
potencialmente inundables, coincidiendo en general con los tramos indicados en los que es
2+590
2+605
15
6,0
Suelos QCE
necesario sanear los suelos flojos QFV indicados anteriormente. Entre los PP.KK. 0+100-0+680,
7+660
7+750
90
1,0
Suelos QFV
0+840-0+940 y 7+660-7+750 el material de sustitución y el de cimiento (en los zonas sin saneo)
8+775
8+980
205
Variable (1 a 3 m)
Suelos QFV
En la última de las zonas indicadas también se retirará parte de los suelos cuaternario flojos de la
formación QFV que existen bajo el relleno vertido R2, como se ha indicado anteriormente.
En parte del tramo el nivel de agua se ha reconocido muy próximo a la superficie en zonas
tendrá que cumplir las condiciones de cimiento en situación de posible saturación. En el resto de
En la última de las zonas indicadas de saneo de suelos Q CE se retirarán los suelos
zonas con procedimientos de mejora para la retirada de los rellenos y otros suelos flojos, el
coluviales hasta la profundidad del contacto con el sustrato, donde se ha interpretado
material de sustitución podrá ser el mismo empleado como cimiento del resto de rellenos del
un posible deslizamiento en la ladera de la margen del regueiro San Benito.
Proyecto.
Además de las zonas indicadas en la tabla anterior, existen dos pequeños rellenos RP
En parte de los rellenos del tramo será necesario el cajeado del apoyo por los condicionantes de
de espesor inferior al metro que corresponden a la plataforma de un camino y la
pendiente excesiva de las laderas.
carretera OU-0516 a la altura de los PPKK 0+020 y 2+020, que se retirarán en su
totalidad. Las acumulaciones de rellenos vertidos R2 también se retirarán en su
La estabilidad, tanto de los taludes del propio relleno como del cimiento donde se apoyarán, está
totalidad. Esta situación se produce en los tramos indicados en el siguiente cuadro.
garantizada con factores de seguridad mayores de 1,5 en cálculo estático o mayores de 1,1 si se
considera la acción del sismo, que son los exigidos en situación permanente y accidental
respectivamente.
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
Pág. 6.261
ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Los asientos del propio relleno debidos a su peso se producirán en su mayor parte
durante la construcción. Se estima que, como máximo, los asientos remanentes a
Nombre
Función
largo plazo serán del orden del 0,3% de la altura del relleno, para un plazo de quince
Tipología,
Luces o
Dimensiones
(m)
Formación
de apoyo
Tipo de
cimentación
años. Esto implica que el asiento del relleno más alto ‘no tratado’, de unos 15 m en el
Cimentación superficial:
Apoyo
Cota
eje, será del orden 4,0 cm. Los asientos diferenciales debidos a este motivo, serán
despreciables en distancias cortas. Los asientos calculados en el cimiento de los
Viaducto sobre
sobre el río Mesón
de Calvos
rellenos debidos al peso de éstos y teniendo en cuenta los saneos previstos, serán
Paso de LAV sobre el
río Mesón de Calvos y
las carreteras N-525 y
OU-320
reducidos, inferiores a unos 15 cm y se producirán de forma muy rápida, prácticamente
Viaducto
Tablero
continuo
13 vanos:
de 27 a 35 m de
luz
(408 m total)
SGR, GR y
ZH
Estribos y Pila
P-1: Directa
En los rellenos de mayor altura es preceptiva la instalación de chapas de acero
Viaducto sobre el
Regueiro de San
Benito
perforadas para la posterior auscultación de la plataforma mediante georradar.
Paso de LAV sobre el
Regueiro de San Benito
9.9. GEOTECNIA DE LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS
Viaducto sobre
Ctra.N-525
y río Barbaña
Las recomendaciones geotécnicas para el diseño de la cimentación de las estructuras
Paso de LAV sobre el
río Barbaña, la
Carretera N-525 y
ramales de enlace
Viaductos
Viaducto sobre
Ctra. BempostaN-525
Viaducto sobre
Ctra. OU-105
Viaducto sobre
Vial RairoBemposta
Viaducto
Tablero
continuo
4 vanos:
24-30-30-24 m
(108 m total)
Viaducto
Tablero
continuo
9 vanos:
34,0 – 4x43,0 –
3x40,0 - 30,0 m
(356 m total)
SGRODE y
GRODE
SGR, GR y
APL
Paso de LAV sobre
Carretera N-525
Puente Losa
1 vano: 30,0 m
GR
Paso de LAV sobre
Carretera OU-105
Viaducto
Tablero
continuo
3 vanos:
16,0 - 22,0 16,0 m
(54 m total)
SGRODE y
GRODE
Paso de LAV sobre el
Vial Rairo-Bemposta y
sobre el arroyo Zaín
Viaducto
Tablero
continuo
4 vanos: 35,0 45,0 - 54,0 40,0 m
(174 m total)
Directa
Directa
Directa
Estribo E-1:
Pilotes
Resto: Directa
SGRODE y
GRODE
E-1
P-1
E-2
<325,75
<324,75
<323,50
P.
Máx.(MPa)
0,60
0,60
0,35
Resto: Pilotes Cimentación profunda:
Tope estructural máximo; 4,5 MPa
durante la construcción al tratarse de suelos granulares densos a muy densos o roca.
se resumen en la siguiente tabla.
Recomendaciones de cimentación
Estribo E-1:
Pilotes
Resto: Directa
Coef. Sismicidad; C = 1,00 a 1,40
Agresividad Qa
Apoyo
Cota
P.
Máx.(MPa)
E-1
<324,00
0,45
P-1
<319,00
0,40
P-2
<316,00
0,40
P-3
<316,25
0,40
E-2
<320,00
0,40
Coef. Sismicidad; C = 1,25
Agresividad Qa
Presión máxima admisible: 0,50 MPa
Cotas: E-1 253,0
P-1 243,0; P-2 220,0
P-3 219,5; P-4 212,0
P-5 209,0; P-6 219,5
P-7 y P-8 Mínima
E-2 242,0
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
Presión máxima admisible: 0,40 MPa
Cota: definida por el diseño de la
carretera
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
Cimentaciones superficiales pilas y
estribo E-2:
Presión máxima admisible 0,40 MPa
Cotas: P-1 209,5; P-2 210,0
E-2 212,0
Cimentación profunda en estribo E-1:
Pilotes empotrados en roca
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
Cimentaciones superficiales pilas y
estribo E-2:
Presión máxima admisible: 0,50 MPa
Cotas: P-1 186,0; P-2 192,5
P-3 y E2 Mínima
Cimentación profunda en estribo E-1:
Pilotes empotrados en roca
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
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ANEJO Nº 6. GEOTECNIA
Nombre
PS-0.0
Función
Variante de
Camino
Puente
Tablero
continuo
SGR y GR
Directa
3 vanos:
13-17-13 m
Pasos
Superiores
PS-8.6
Reposición de
Camino de Zaín
sobre Vial RairoBemposta
Puente de 1 SGRODE, ZG
vano: 17,0 m
y GRODE
Directa
Presión máxima admisible;
0,30 MPa
Cota; La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,10
Agresividad Qa
Presión máxima admisible:
0,40 MPa
Cota; La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,10
Agresividad Qa
Presión máxima admisible;
0,40 MPa
Cota; La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
Presión máxima admisible;
0,30 MPa
Cota; mayor de 2,0 m de
profundidad
Coef. Sismicidad; C = 1,10
Agresividad Qa
PI-0.7
Pórtico
Gálibo
Horiz.:
8,0 m
SGR y GR
Directa
PI-2.0
Paso de LAV
sobre carreteras
OU-0516
Pórtico
Gálibo
Horiz.:
14,0 m
CEDF y
SGR
Directa
APL y GR
Directa
(Losa)
Cota: La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
SGRODE y
GRODE
Excavación
en Mina
-
QFV y SGR
Directa
(Losa)
Cota: La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,10
Agresividad Qa
PI-7.0
Paso inferior de
camino
PI-7.8
Reposición
Camino de
Santiago
OD-0.59
Cruce sobre
arroyo Taboadela
Túnel de
Rante
Túneles Artificiales
Marco
cerrado
Gálibo
Horiz.:
8,0 m
Marco
abovedado
(mina)
Gálibo
Horiz.:
4,0 m
Marco
cerrado
Gálibo
Horiz.:
8,0 m
Bóveda
Boca Sur;
GRODE y
ZBH
Presión máxima admisible:
Boca Sur; 0,45 MPa
Boca Norte; 0,60 MPa
Cota; La mínima
Directa
Boca
Norte;GR
Túneles
Artificiales
Recomendaciones de
cimentación
Variante de
Camino
Pasos
Inferiores
Obras de
Drenaje de
Grandes
Dimensiones
Tipología,
Luces o
Formación
Tipo de
Dimensiones de apoyo cimentación
(m)
Salidas de
Emergencia
Túneles Artificiales
Números 1 y 3
Salida de
Emergencia
Número 2
Túneles Artificiales
Bóveda
Bóveda
GRODE
EP y SEP
Directa
Directa
Coef. Sismicidad;
Boca Sur; 1,20
Boca Norte; 1,00
Agresividad Qa
Presión máxima admisible;
0,60 MPa
Cota; La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,00
Agresividad Qa
Presión máxima admisible;
0,45 MPa
Cota; La mínima
Coef. Sismicidad; C = 1,20
Agresividad Qa
PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA DE INTEGRACIÓN URBANA Y ACONDICIONAMIENTO DE LA RED FERROVIARIA DE OURENSE. TRAMO: TABOADELA-SEIXALBO
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