OPENCOURSEWARE INGENIERIA CIVIL I.T. Obras Públicas / Ing. Caminos bibjbkqlp=pfkdri^obp iìáë=_~¥μå _ä•òèìÉò mêçÑÉëçê=`çä~Äçê~Ççê af`lmfr (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 1 l_gbqfslp Realizar una clasificación tipológica de este tipo de elementos Desarrollar los métodos de cálculo existentes para diseño de apoyos, articulaciones, ménsulas cortas y cargas colgadas Abordar las técnicas generales de diseño de vigas de gran canto Definir los detalles constructivos más habituales para evitar empuje al vacío de las armaduras Plantear el dimensionamiento de losas de escalera (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 2 `lkqbkfalp 1. Tipología 2. Apoyos y articulaciones 3. Ménsulas cortas 4. Cargas colgadas 5. Vigas de gran canto 6. Elementos con empuje al vacío 7. Losas de escalera (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 3 NK=qfmlildð^ Apoyos y articulaciones [Art. 61] Elementos o zonas en las que se concentra una cantidad significativa de carga aplicada sobre un reducido espacio Ménsulas cortas [Art. 64.1] Elementos de pequeño vuelo capaces de soportar cargas verticales y horizontales procedentes de elementos apoyados sobre ellos Cargas colgadas [Art. 64.3] Elementos sobre los que se produce una transmisión localizada de cargas a lo largo de toda su sección resistente Vigas de gran canto [Art. 63] Vigas cuya relación luz/canto es reducida, constituyendo una región D Losas de escalera Elementos inclinados que resisten solicitaciones de origen gravitatorio, debiendo disponer sus armaduras para evitar empujes al vacío (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 4 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Evaluación de cargas sobre macizos: [Art. 61] (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 5 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Verificaciones a efectuar: [Art. 61.2 y 61.3] Comprobación nudos y bielas: Nd Ac 1 f3cd f3cd Ac fcd 3,3 fcd Ac 1 Armaduras transversales: En sentido paralelo al lado a: a a1 Tad 0,25Nd As f yd a En sentido paralelo al lado b: b b1 As f yd Tbd 0,25Nd b (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 6 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Disposición de armaduras transversales: [Art. 61.4] Resistencia de cálculo del acero fyd ≤ 400 N/mm² Disposición de armaduras de manera uniforme en la zona comprendida entre las distancias 0,1 a y a, y 0,1 b y b (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 7 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Articulaciones clásicas empleadas en estructuras: Tipo Mesnager Se basa en la interrupción de la estructura de hormigón, planteando un cruce de armaduras pasantes en un punto concreto, que materializa la articulación Tipo Freyssinet Plantea la estrangulación de la pieza en una zona denominada garganta o cuello de la articulación en la que el hormigón trabaja a elevadas tensiones, por su estado triaxial Apoyos a media madera [Art. 64.2] Empleada para materializar rótulas en vigas y otros elementos horizontales (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 8 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Articulaciones tipo Mesnager: Deben disponerse armaduras Ø20 como máximo La armadura pasante se calcula a compresión para cargas de servicio (sin mayorar) y tensiones de 0,75 fyk Si existe garganta, debe comprobarse según Art. 61 EHE (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 9 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Articulaciones tipo Freyssinet: La anchura de la garganta b0 oscila entre 1/3 y 1/4 de la dimensión total de la pieza b (usualmente 10 ≤ b0 ≤ 30 cm) El espesor de la garganta t debe ser muy reducido, suele estimarse como t = 0,25∙b (1 ‐ b0/b) ≤ 30 mm Las armaduras de los dos extremos de la rótula se calculan aplicando la expresión del Art. 59.1.3.3 de la EHE‐08: U1 0,25 t Nd As 2 f yd h1 t U2 0,25 Nd As 2 f yd h2 (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 10 OK=^mlvlp=v=^oqf`ri^`flkbp Ejemplos de articulaciones: APOYO VIGA‐PILAR ARTICULACIÓN TIPO FREYSSINET en viga salvapilar (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante APOYO A MEDIA MADERA página 11 PK=j°kpri^p=`loq^p Condiciones geométricas en ménsulas cortas: [Art. 64.1.1] La distancia a entre la carga Fvd y la cara exterior del soporte deberá ser menor o igual al canto útil d: a ≤ d Si no se cumple, se calcula como ménsula convencional El canto útil d1 medido en el borde exterior del área donde se aplica la carga será igual o mayor que 0,5∙d d1 ≥ 0,5∙d (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 12 PK=j°kpri^p=`loq^p Inclinación de las bielas de compresión: [Art. 64.1.2.1] El canto útil d cumplirá la siguiente condición: d ≥ a ∙ cotgθ / 0,85 El ángulo de inclinación vertical de las bielas de compresión oblícuas (θ) se definirá por el valor máximo que puede adoptar cotgθ en cada caso Condición de hormigonado cotgθ θ Monolíticamente con el pilar ≤ 1,4 ≥ 35o Junta rugosa en pilar endurecido ≤ 1,0 ≥ 45o Junta poco rugosa en pilar endurecº ≤ 0,6 ≥ 60o (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 13 PK=j°kpri^p=`loq^p Inclinación de las bielas de compresión: [Art. 64.1.2.1] Limitación geométrica de las ménsulas cortas: En caso de conocer el valor del canto d, el ángulo de inclinación vertical de las bielas se obtendrá de esta forma, estando limitado por el valor máximo que puede adoptar cotgθ en cada caso cotgθ ≤ 0,85 d / a > cotgθmax cotgθmax θmín Monolíticamente con el pilar 1,40 35º Junta rugosa en pilar endurecido 1,00 45º Junta poco rugosa sobre pilar 0,60 60º Condición de hormigonado (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 14 PK=j°kpri^p=`loq^p Armado de ménsulas cortas: [Art. 64.1.2] Comprobación de nudos y bielas*: Fvd f1cd 0,70 fcd bc (*) válida sólo para Fhd ≤ 0.15∙Fvd θ Armadura principal (As): T1d Fvd tgθ Fhd As f yd Armadura secundaria (Ase): T2d 0,20 Fvd Ase f yd En ambos casos fyd ≤ 400 N/mm² (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 15 QK=`^od^p=`lid^a^p Caso particular para ménsulas cortas: [Art. 64.1.3] Cálculo de armadura como ménsula corta para 0,5∙Fvd Cálculo tirante para una carga colgada de 0,6∙Fvd ESQUEMA DE CARGA (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante MODELO DE BIELAS Y TIRANTES DISPOSICIÓN DE ARMADURAS página 16 QK=`^od^p=`lid^a^p Cálculo del tirante para la carga colgada: ESQUEMA DE ESFUERZOS (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante ESQUEMA DE ARMADO página 17 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Definición [Art. 63] Son aquellas vigas rectas cuya relación luz/canto es inferior a: L/h < 2 en vigas simplemente apoyadas L/h < 2,5 en vigas continuas Se tomará como valor de L la luz entre ejes de apoyos, siendo ésta en todo caso no mayor que 1,15 veces la luz libre del vano (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 18 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Dimensionamiento general de una viga‐pared: La anchura b de la viga deberá ser suficiente para evitar: [Art. 63.2] Una compresión excesiva en los nudos y bielas El pandeo de la viga fuera de su plano Esbeltez adecuada Criterio de predimensionamiento de la anchura b: q L b 3 d 8 fcd h La EHE diferencia dos casos de cálculo para vigas‐pared con carga uniformemente distribuida: Vigas de gran canto simplemente apoyadas [Art. 63.3] Vigas de gran canto continuas [Art. 63.4] (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 19 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto simplemente apoyadas: [Art. 63.3] Armadura base: Se dispondrá un 0,1% de cuantía geométrica en cada dirección y en cada cara del elemento Armadura longitudinal inferior: El esfuerzo de tracción de cálculo será igual a: h ≥ 0,9 L z = 0,6∙L ; Td = 0,2∙ pd∙ L = 0,4∙Rd = As∙fyd h < 0,9 L z = 2h/3 ; Td = 0,375∙ Rd ∙(L/h) = As∙fyd Comprobación de nudos y bielas: Se verificará que la tensión en el nudo de apoyo sea: Rd f2cd 0,70 fcd ab (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 20 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto simplemente apoyadas: [Art. 63.3] La armadura longitudinal inferior se dispondrá en una banda de anchura 0,12∙L Se vigilará especialmente el correcto anclaje en apoyos de la armadura principal inferior (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 21 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto continuas: [Art. 63.4] Modelo de bielas y tirantes para viga de dos vanos: VIGA CONTINUA DE 2 VANOS (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 22 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto continuas: [Art. 63.4] Modelos de bielas y tirantes para viga de varios vanos: VIGA CONTINUA DE VANOS MÚLTIPLES (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 23 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto continuas: [Art. 63.4] Armadura base: Se dispondrá un 0,1% de cuantía geométrica en cada dirección y en cada cara del elemento Comprobación de nudos y bielas: [Art. 63.4.2] Se satisface esta condición si se verifica la compresión localizada en los apoyos: Apoyos exteriores: Red f2cd 0,70 fcd ae be Apoyos interiores: Rid f2cd 0,70 fcd ai bi (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 24 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto continuas: [Art. 63.4.1] Armadura longitudinal inferior: En vanos extremos: T1d =0,16·pd·L=As·fyd En vanos intermedios: T1d =0,09·pd·L=As·fyd Armadura de refuerzo en zona de apoyos intermedios: Td =0,20·pd·L=As·fyd (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 25 RK=sfd^p=ab=do^k=`^kql Vigas de gran canto continuas: [Art. 63.4] La armadura longitudinal inferior se dispondrá en una banda de anchura 0,10∙L La armadura de refuerzo en apoyos intermedios se dispondrá en una zona rectangular de dimensiones 0,65 L de altura y 0,40 L de anchura a cada lado del apoyo (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 26 SK=bjmrgb=^i=s^`ðl Empuje al vacío: [Art. 65] Determinadas disposiciones de armadura provocan que la resultante de las fuerzas en ellas empuje en dirección del hormigón del recubrimiento, desconchándolo Zonas críticas Elementos con cambios de dirección en las armaduras Elementos de directriz curva Formas de evitarlo: Disponiendo en la zona cercos que zunchen las armaduras y compensen la acción de empuje hacia el exterior Planteando disposiciones de armado alternativas que eviten dicho fenómeno (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 27 SK=bjmrgb=^i=s^`ðl Algunos casos habituales: [Fig. 65] (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 28 SK=bjmrgb=^i=s^`ðl Algunos casos habituales: [Fig. 65] (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 29 TK=ilp^p=ab=bp`^ibo^ Esquema estructural: Se plantea como viga biapoyada con tramo inclinado, asimilándose a una viga recta por proyección de cargas gravitatorias de la losa sobre la horizontal (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 30 TK=ilp^p=ab=bp`^ibo^ Armado de la escalera: Verificación de mínimos mecánicos y geométricos, tratando el elemento como losa según Art. 42.3.5 Armadura longitudinal de positivos calculada para el momento máximo en centro vano Armadura principal Armadura longitudinal de negativos calculada para el 25% del máximo momento positivo (hipótesis de empotra‐ miento parcial en los apoyos) Armadura transversal de reparto: 25% de la principal Verificación a cortante sin disponer armadura transversal Longitudes de anclaje según Art. 69.5 EHE (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 31 TK=ilp^p=ab=bp`^ibo^ Disposición de armaduras: Debe evitarse el empuje al vacío en los quiebros de la zanca (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 32 TK=ilp^p=ab=bp`^ibo^ Ejemplo de armado de una escalera: (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 33