tablas y graficas

FACULTAD DE ESTUDIOS SUPERIORES CUAUTITLÁN
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
“TABLAS Y GRAFICAS PARA DISEÑO DE ELEMENTOS DE
MÁQUINAS”
M. en I. Felipe Díaz del Castillo Rodríguez.
CUAUTITLÁN IZCALLI 2007
ÍNDICE
Pag.
INTRODUCCIÓN ...........................................................................................................................1
CAPITULO 1
ESFUERZOS BÁSICOS, TEORÍAS DE FALLA Y FATIGA ……...………………..2
CAPITULO 2
FLECHAS …………………………………………………………………….………………..14
RESORTES
ENGRANES
CAPÍTULO 3
……………………………………………………………………………..………………18
CAPÍTULO 4
…………………………………………………………………………………23
CAPITULO 5
TRANSMISIONES FLEXIBLES ……………………………………………………………..31
CAPITULO 6
RODAMIENTOS ………………………………………………………………………………39
FORMULARIO ………………………………………………………………………………..49
BIBLIOGRAFÍA ......................................................................................................................................54
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
INTRODUCCIÓN
Para el diseño y selección de elementos de máquinas tales como flechas, engranes,
bandas, etc.
se utilizan de manera extensiva tablas y gráficas que proporcionan
asociaciones como ANSI, ASME, AGMA. NOM, etc. o los fabricantes de aceros,
rodamientos, bandas, etc. y que es necesario tener a la mano, ya sea en el salón de
clase o en el trabajo diario. De esta manera, se presenta una colección de tablas y
gráficas que son básicas en el diseño de algunos elementos de máquinas, mostrándose
en el orden en que se cubren los temas de acuerdo al programa actual de la asignatura
“Diseño de elementos de máquinas” de la carrera de Ingeniero Mecánico Electricista
que se imparte en la Fes-Cuautitlán, además, en esta edición, se proporciona un
formulario básico para las materias de Fundamentos de Mecánica de Sólidos y Diseño
de Elementos de Máquinas.
Cualquier sugerencia y corrección será bienvenida.
Atte.
Prof. Felipe Díaz del Castillo Rodríguez
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
1
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
CAPÍTULO 1
ESFUERZOS BÁSICOS, TEORÍAS DE FALLA Y FATIGA
Tabla 1.1.- Propiedades típicas de los materiales mas comunes (Para fines de diseño
real consulte reglamentos y especificaciones pertinentes
MATERIAL
RESISTENCIA
MÁXIMA
RESISTENCIA
MODULO DE
MODULO DE
α
A LA FLUENCIA ELASTICIDAD E ELASTICIDAD G cm/cm.ºC
(x 10-6)
kg/cm2
ksi
kg/cm2
ksi
kg/cm2
kg/cm2
4500
6400
6900
7300
12000
12200
5200
5200
4800
64
91
98
104
170
173
74
74
68
3800
5400
3800
4100
11200
11500
2100
2100
2250
54
77
54
58
159
163
30
30
36
2.1E6
“
“
“
“
“
1.96E6
1.96E6
2.1E6
0.808E6
“
“
“
“
“
0.735E6
0.735E6
0.808E6
11.8
11.8
11.8
11.8
11.8
11.8
16.0
16.0
11.8
4362
4785
3166
62
68
45
2885
3370
2800
41
48
40
0.741E6
“
“
0.281E6
“
“
23.1
23.1
23.1
7030
6330
3860
100
90
54.8
5270
3520
1750
75
50
24.8
1.195E6
1.82E6
1.124
0.450E6
0.68E6
0.421E6
18.3
14.0
20.0
1470
20.9
1.05E6
0.422E6
10.8
ACEROS:
NOM-1018 T.F
NOM- 1045 T.C
NOM-1060 T.C
NOM-1075 T.C
NOM-4140 T.T
NOM-4340 T.T
INOX 304 REC.
INOX. 316 REC.
ESTRUCTURAL
ASTM A-36
ALUMINIOS
FORJADOS
2014 -T4
2024-T4
6061-T6
ALEACIONES
DE COBRE
BRONCE T.F
MONEL T.C
LATON
OTROS:
HIERRO GRIS
ASTM-20
T.F.- Trabajado en frío
T.C.- Trabajado en caliente
REC.- Recocido
T.T.- Tratado térmicamente
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
2
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 1.2.- Relación entre dureza y resistencia máxima de un acero
Dureza
Dureza Rockwell
σmax
Brinell
Bola de
Escala Escala Escala
carburo de
(Aprox.)
A
B
C
tungsteno
psi
60 kg 100 kg 150 kg
3000 kg
767
757
745
733
722
712
710
698
684
682
670
656
653
647
638
630
627
601
578
555
534
514
495
477
461
444
429
415
401
388
375
363
352
341
85.6
85.3
85.0
84.7
84.4
84.1
83.8
83.4
83.0
82.6
82.2
82.2
81.8
81.3
81.2
81.1
80.8
80.6
80.5
79.8
79.1
78.4
77.8
76.9
76.3
75.6
74.9
74.2
73.4
72.8
72.0
71.4
70.6
70.0
69.3
68.7
-
68.0
67.5
67.0
66.4
65.9
65.3
64.7
64.0
63.3
62.5
61.8
61.7
61.0
60.1
60.0
59.7
59.2
58.8
58.7
57.3
56.0
54.7
53.5
52.1
51.0
49.6
48.5
47.1
45.7
44.5
43.1
41.8
40.4
39.1
37.9
36.6
Dureza
Dureza Rockwell
σmax
Brinell
Bola de
Escala Escala Escala
carburo de
(Aprox.)
A
B
C
tungsteno
psi
60 kg 100 kg 150 kg
3000 kg
329,000
324,000
323,000
309,000
297,000
285,000
274,000
263,000
253,000
243,000
235,000
225,000
217,000
210,000
202,000
195,000
188,000
182,000
176,000
170,000
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
331
321
311
302
293
285
277
269
262
255
248
241
235
229
223
217
212
207
201
197
192
187
183
179
174
170
167
163
156
149
143
137
131
126
121
116
111
68.1
67.5
66.9
66.3
65.7
65.3
64.6
64.1
63.6
63.0
62.5
61.8
61.4
60.8
-
100.0
99.0
98.2
97.3
96.4
95.5
94.6
93.8
92.8
91.9
90.7
90.0
89.0
87.8
86.8
86.0
85.0
82.9
80.8
78.7
76.4
74.0
72.0
69.8
67.6
65.7
35.5
34.3
33.1
32.1
30.9
29.9
28.8
27.6
26.6
25.4
24.2
22.8
21.7
20.5
20.0
18.0
17.0
16.0
15.0
-
166,000
160,000
155,000
150,000
145,000
141,000
137,000
133,000
129,000
126,000
122,000
118,000
115,000
111,000
105,000
102,000
100,000
98,000
95,000
93,000
90,000
89,000
87,000
85,000
83,000
81,000
79,000
76,000
73,000
71,000
67,000
65,000
63,000
60,000
58,000
56,000
3
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla1.3.- Eficiencia máxima permisible de las juntas soldadas por arco y por gas
(según ASME)
Tipo de unión
Eficiencia
Aplicación
Juntas a traslape con filete simple
45
Juntas a traslape con filete doble
50
55
Juntas cuerpo-tapa con espesores menores de5/8”
Juntas cuerpo-tapa con diámetro exterior máximo de 24”
y espesor de ¼”.
Juntas circunferenciales con espesor máximo de 1/8”
Juntas longitudinales con espesores menores de 3/8”
Juntas circunferenciales con espesores menores de 5/8”
Juntas circunferenciales con espesores menores de 5/8”
Uniones a tope simple sin cinta de
retención
Uniones a tope simple con cinta de
retención
Uniones a tope doble
† Relevado de esfuerzos
60
65
80 §
90 † *
70
85 §
100 † *
Juntas circunferenciales sin limitaciones
Sin limitaciones
§ Radiografiado por partes
* Radiografiado total
Figura 1.1.- Eficiencias en soldaduras.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
4
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla1.4.- Centroide y momentos de inercia para las formas geométricas más
comunes.
Forma
Área
Centroide
Momento de inercia
Ix’-x’
A = b*h
x=b
y=h
A=
b*h
2
A = π .R 2
y=0
πR 2
x=0
A=
A=
π .R 2
4
b*h
2
1 3
bh
12
I=
1 3
bh
36
1
y= h
3
x=0
2
I=
2
x=0
1
A = πD 2
4
A=
2
y=
4.R
3π
x=
4.R
3π
y=
4.R
3π
1
x= b
3
I=
π .D 4
64
I = 0.11.R 4
I = 0.055.R 4
I=
1 3
bh
36
I=
8a 3 b
175
1
y= h
3
A=
a*h
3
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
x=
3a
4
y=
3h
10
5
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.2- Placa con agujero transversal sometido a tensión axial
Figura 1.3.- Placa ranurada a tensión axial
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
6
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.4.- Placa escalonada a tensión axial.
Figura 1.5.- Barra escalonada a tensión
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
7
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.6.- Barra ranurada a tensión axial
Figura 1.7.- Placa ranurada a flexión
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
8
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.8.- Placa escalonada a flexión.
Figura 1.9.- Barra escalonada a flexión
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
9
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.10.- Barra ranurada a flexión
Figura 1.11.- Barra escalonada sometida a torsión
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
10
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.12.- Barra ranurada sometida a torsión.
Tabla 1.5.- Calculo del límite a la fatiga para diversos materiales y tipos de cargas.
Material
Flexión
Cargas axiales
Torsión
Aceros
σe’ = 0.5σmax
σe’ = 0.425σmax
τe’ = 0.25 σmax
Fundiciones de hierro
σe’ =0.4 σmax
σe’ = 0.34 σmax
τe’ = 0.8 σmax
Aleaciones no ferrosas
σe’ = 0.3 σmax
σe’ = 0.255 σmax
τe’ = 0.22σmax
Donde:
σmax = resistencia máxima del material
Tabla 1.6.- Factor de corrección por tamaño (Kb)
Tamaño (mm)
Kb
D ≤ 7.6
7.6 ≤ D ≤ 50
D ≥ 50
1
0.85
0.75
Tabla 1.7.- Factor de corrección por confiabilidad (Kc)
Confiabilidad (%)
Factor de corrección Kc
50
1.0
90
0.897
95
0.868
99
0.814
99.9
0.753
99.99
0.702
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
11
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.13.- Factor de corrección Ka de acabado superficial
Figura 1.14.- Factor de sensibilidad a la entalladura q, para aceros y aluminio
sometidos a flexión o cargas axiales alternantes.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
12
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 1.15.- Factor de sensibilidad a la entalladura, q, para aceros y aluminio
sometidos a torsión alternante.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
13
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
CAPÍTULO 2
FLECHAS
Tabla 2.1.- Factores de corrección Cm y Ct para el proyecto de flechas (según Código
ASME)
Naturaleza de la carga
Flechas estáticas
Factor Cm
Factor Ct
Cargas estables
Cargas con impacto
1.0
1.5 – 2.0
1.0
1.5 –2.0
1.5
1.5 – 2.0
2.0 – 3.0
1.0
1.0 – 1.5
1.5 – 3.0
Flechas giratorias
Cargas estables
Cargas con impacto moderado
Cargas con impacto pesado
Tabla 2.2.- Esfuerzos cortantes de cálculo, según ASME para árboles y flechas de
acero.
Condiciones de carga
Flechas sometidas a
flexión y torsión
Flechas cometidas a
flexión
Esfuerzo cortante de
cálculo (sin cuñero)
τcal = 0.30 x σf
Esfuerzo cortante de
cálculo (con cuñero)
τcal = 0.225 x σf
τcal = 0.18 x σmax
τcal = 0.135 x σmax
τcal = 0.6 x σf
τcal = 0.45 x σf
τcal = 0.36x σmax
τcal = 0.27 x σmax
σmax = Resistencia máxima del material
σf = resistencia a la fluencia del material
Tabla 2.3.- Factor de seguridad F.S para el diseño de flechas según Normas ANSIASME
Condiciones de carga
Cargas estables
Cargas con impacto moderado
Cargas con impacto fuerte
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
Factor de seguridad F.S
2.0
3.0
4.0
14
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 2.4.- Factor teórico de concentración de esfuerzos Kt para diferentes condiciones
geométricas en flechas (según Normas ANSI-ASME)
Condición geométrica
Factor Kt
Cuñero de perfil
2.0
Cuñero de patín
1.6
Cambio de sección con radios de enlace pequeños
2.5
Cambios de sección con radios de enlace grandes
1.5
Ranuras
1.3
Figura 2.1.- Dimensiones de cuñeros.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
15
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 2.5.- Tamaño de cuña contra tamaño de flecha.
Tamaño nominal de la cuña
DIÁMETRO NOMINAL DE LA FLECHA
Mas de
(Pulg)
Hasta (incluso)
5/16
7/16
9/16
⅞
1¼
1⅜
1¾
2¼
2¾
3¼
3¾
4½
5½
6½
7½
9
11
13
15
18
22
26
7/16
9/16
⅞
1¼
1⅜
1¾
2¼
2¾
3¼
3¾
4½
5½
6½
7½
9
11
13
15
18
22
26
30
Altura H (Pulg)
Espesor, W
Cuadrada
3/32
⅛
3/16
¼
5/16
⅜
½
⅝
¾
⅞
1
1¼
1½
1¾
2
2½
3
3½
4
5
6
7
3/32
⅛
3/16
¼
5/16
⅜
½
⅝
¾
⅞
1
1¼
1½
1¾
2
2½
3
3½
Rectangular
3/32
⅛
3/16
¼
¼
⅜
7/16
½
⅝
¾
⅞
1
1½
1½
1¾
2
2½
3
3½
4
5
Nota.- No se recomienda el uso de los valores que aparecen en las áreas sombreadas.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
16
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 2.2. .- Ranuras de lados rectos
Tabla 2.6.- Fórmulas para ranuras SAE rectas
A
B
Ajuste
Para que se deslice
permanente
sin carga
Numero de
ranuras
Cuatro
Seis
Diez
Diez y seis
C
Para que se deslice
si se somete a carga
W
para todos
los ajustes
h
d
h
d
h
d
0.241 D
0.250 D
0.075 D
0.050 D
0.850 D
0.900 D
0.125 D
0.075 D
0.750 D
0.850 D
0.100 D
0.800 D
0.156 D
0.098 D
0.045 D
0.045 D
0.910 D
0.910 D
0.070 D
0.070 D
0.860 D
0.860 D
0.095 D
0.095 D
0.810 D
0.810 D
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
17
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
CAPITULO 4
ENGRANES
a)Engranes primitivos
B) Curva de involuta
C) Engranes de dientes rectos
D) Engranes de dientes helicoidales
E) Engranes cónicos espirales
F) Engranes cónicos rectos
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
18
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
G) Engranes Zerol
H) Engranes hipoides
I) Engranes helicoidales cruzados
J) Sinfín-corona
K) Piñón- cremallera
L) Posiciones Relativas
Figura 4.1.- Diferentes tipos de engranes
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
19
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 4.1.- Engranes y sus principales características
Tabla 4.2.- Factor de forma de Lewis
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
20
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 4.3.- Esfuerzos admisible para dientes de engrane (Ec. De Lewis)
MATERIAL
ESFUERZO ADMISIBLE
(psi)
Hierro fundido (ASTM 20)
Hierro fundido, grado medio
Hierro fundido, alta calidad
Acero fundido, 0.2% C, sin tratar.
Acero fundido, 0.2% C, tratado
AISI 1020, Endurecido en la superficie
AISI 1030,sin tratar
AISI 1035, sin tratar
AISI 1040, sin tratar
AISI 1045, sin tratar
AISI 1045, tratado térmicamente
AISI 1050, tratado térmicamente
SAE 2320, endurecido en la superficie
SAE 3245, tratado térmicamente
SAE 6145, tratado térmicamente
Bronce SAE 62
Bronce fosforado SAE 65
Meehanite, grado GA
Baquelita, Micarta, celoron
8000
10000
15000
20000
28000
18000
20000
23000
25000
30000
30000
35000
50000
65000
67000
10000
12000
12500
8000
Tabla 4.4.- Valores normalizados para el paso diametral (P)
Serie normal
Serie fina
2, 2.25, 2.5, 3, 4, 6, 8, 10, 12,16
20, 24, 32, 40, 48, 64, 96,120, 150, 200
Tabla 4.5.- Valores normalizados para el módulo (m)
Serie normal
1, 1.25, 1.5, 2, 2.5, 3, 4, 6, 8, 10, 12, 16, 20, 25, 32, 40, 50
Tabla 4.6.- Factor de tamaño (Ks)
Paso diametral
≥5
4
3
2
1.5
Modulo m
Factor Ks
6
8
12
20
1.0
1.05
1.15
1.25
1.40
≤5
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
21
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 4.7.- Factor de aplicación (Ka)
Máquina motriz
Uniforme
Choque ligero
Choque moderado
Máquina impulsada
Uniforme
1.0
1.2
1.3
Choque ligero
1.25
1.40
1.70
Choque moderado
1.5
1.75
2.0
Choque pesado
1.75
2.25
2.75
Tabla 4.8.- Esfuerzos admisibles a flexión (según AGMA)
Esfuerzo admisible a flexión
Dureza Brinell (BHN)
(psi)
26000
32000
38000
41000
46000
49000
150
200
250
300
350
400
(MPa)
180
225
250
290
320
345
Tabla 4.9.- Esfuerzos admisibles a la fatiga superficial (según AGMA)
Dureza Brinell (BHN) Resistencia a la fatiga superficial
180
200
250
300
400
(psi)
90000
94000
114000
132000
164000
(MPa)
622
650
788
912
1133
Tabla 4.10.- Calidades de engranes (QV) que pueden obtenerse con distintos procesos
de manufactura.
Acabado
Engranes fundidos o forjados
Engranes maquinados
Engranes rasurados o rectificados
Engranes lapeados o bruñidos
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
Calidad QV
3a4
5a7
8 a 11
12 a 16
22
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 4.11.- Calidades recomendadas (QV) para algunas aplicaciones
Aplicación
Mezcladora de cemento
Grúas
Prensas
Transportadores
Lavadoras de ropa
Mecanismos de computadoras
Transmisiones automotrices
Giroscopios
QV
3a5
5a7
5a7
5a7
5a7
10 a 11
10 a 11
12 a 14
1,2
1
KV
0,8
0,6
0,4
0,2
0
0
1000
2000
3000
4000
5000
V (pies/min)
Figura 4.2.- Factor dinámico KV para calidad QV=7 (Sistema inglés)
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
23
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
1,2
1
KV
0,8
0,6
0,4
0,2
0
0
5
10
15
20
25
V (m/s)
Figura 4.3.- Factor dinámico KV para calidad QV=7 (Sistema métrico)
Figura 4.4.- Factor geométrico J de AGMA, ángulo de presión = 20°
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
24
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Figura 4.5.-Factor de geometría I para piñón recto externo
a) Angulo de presión= 14.5 °, diente de profundidad total, adendo estándar = 1/P.
b) Ángulo de presión = 20 °, dientes de profundidad total, adendo estándar = 1 / P.
c) Ángulo de presión = 20 °, dientes cortos, adendo estándar = 0.8/P.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
25
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
CAPÍTULO 3
RESORTES
A )Resortes a compresión
B )Resortes a tensión
c)Resortes a torsión
d) Resortes cónicos
e) Resortes espirales
f) Resortes planos
g) Otros tipos
Figura 3.1.- Clasificación de los resortes.
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
26
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Extremos simples
Extremos escuadrados
Extremos rectificados simples
Extremos escuadrados y rectificados
Figura 3.2.-Tipos de extremos en resortes helicoidales a compresión
Tabla 3.1.- Altura libre y altura sólida en resortes a compresión.
Tipos de extremos
No. Total de espiras
Nc
Simples
A escuadra
Rectificado simple
Escuadrados y
rectificados
Nc + 2
Nc
Nc + 2
Altura sólida
(Hs)
Altura libre
(HL)
(Nc + 3) d
Nc . d
(Nc + 2) d
(Nc.p) + 3d
Nc. p
(Nc.p) + (2d)
(Nc + 1) d
(Nc. p) + d
Donde:
p = distancia entre espiras = tan λ .π . D
d = diámetro del alambre
Nc = número de espiras activas
D = diámetro medio del resorte
λ = ángulo de hélice (< 13 °)
Figura 3.3.- Tipos de extremos en resortes helicoidales a tensión
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
27
DISEÑO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS
Tabla 3.2.- Materiales para la fabricación de resortes.
Material
Temp.. de operación
Alambre cuerda de piano
Templado en aceite y
revenido
Alambre estirado en frío
Acero al Cr- V templado en
aceite y revenido
Acero al Cr- Si templado
en aceite y revenido
Bronce fosforado
Especificación
AISI (ASTM)
0- 120 °C
0- 125 °C
AISI- 1085 (A-228)
AISI- 1065 (A-229
0- 102 °C
0- 220 °C
AISI- 1066 (A-227)
AISI- 6150 (A-232)
0- 250 °C
AISI- 9254 (A-401)
0- 100°C
CA-510 (B-159)
Tabla 3.3.- Constantes para el calculo de la resistencia a la tensión (σmax = A/dm ) de
alambres de acero.
Material
Exponente m
Alambre cuerda de piano
0.163
0.193
186
146
2060
1610
0.201
0.155
137
173
1510
1790
0.091
218
1960
Alambre de acero templado
en aceite y revenido
Alambre estirado en frío
Acero al Cr- V templado en
aceite y revenido
Acero al Cr- Si templado
en aceite y revenido
Coeficiente A
ksi
MPa
Tabla 3.4.- Calculo del esfuerzo admisible al corte en resortes bajo cargas estáticas.
Material
Esfuerzo admisible al corte
Alambre de acero estirado en frío
Alambre de acero templado y revenido
Aceros inoxidables y aleaciones no
ferrosas
LABORATORIO DE TECNOLOGÍA DE MATERIALES
τadm = 0.45σmax
τadm = 0.50 σmax
τadm = 0.35 σmax
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