volume~4

Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
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Volumen 5 Memoria Técnica
INDICE
1
ANTECEDENTES ...................................................................................... 1-1
1.1
1.2
1.3
2
EL CONTRATO DE CONSULTOR ............................................................... 1-1
OBJETIVOS DEL PROYECTO .................................................................... 1-1
ALCANCE DEL PRESENTE INFORME.......................................................... 1-1
DIAGNOSTICO DEL SISTEMA EXISTENTE ............................................ 2-1
2.1
LAS CUENCAS DE DRENAJE TRIBUTARIAS AL RÍO SAN JOSÉ ...................... 2-1
2.2
SUBCOLECTORES .................................................................................. 2-2
2.3
RED COLECTORA SECUNDARIA ............................................................... 2-3
2.3.1
Infraestructura Física.................................................................... 2-3
2.3.2
Capacidad Hidráulica Red Secundaria de las Colonias de las
Cuencas 2-5
2.3.2.1 Herramientas para el Diagnostico de la Red Secundaria ......... 2-5
2.3.2.2 Elaboración del Modelo Hidráulico ........................................... 2-5
2.3.2.3 Análisis Efectuado .................................................................... 2-6
2.3.2.4 Análisis de la Red Secundaria Existente desde el Año 2005 hasta
el 2030 2-7
2.3.3
Aforos en el Sistema Existente .................................................. 2-10
2.3.4
Consideraciones sobre Efluentes No Domésticos ..................... 2-16
3
EL SISTEMA PROPUESTO....................................................................... 3-1
3.1
SUBCOLECTORES PROPUESTOS.............................................................. 3-1
3.1.1
Criterios de Diseño ....................................................................... 3-1
3.1.2
Subcolector Kennedy ................................................................... 3-4
3.1.3
Subcolector Jacaleapa ................................................................. 3-4
3.1.4
Subcolector Residencial Honduras .............................................. 3-6
3.1.5
Aliviadero de la Caja Puente (Vertedero Subcolectores Sur) ...... 3-7
3.2
COLECTORES SECUNDARIOS ................................................................ 3-10
3.2.1
Colector Secundario Lomas de Jacaleapa ................................. 3-10
3.3
OBRAS DE ARTE .................................................................................. 3-11
3.3.1
Sifones ....................................................................................... 3-11
3.3.1.1 Criterios de Diseño ................................................................. 3-11
3.3.1.2 Sifón del Río San José a la altura de Colonia San José de los
Llanos 3-12
3.3.2
Tubo – Puentes .......................................................................... 3-14
3.3.2.1 Criterios de Diseño ................................................................. 3-14
Cargas debidas a la Truck Load (Q2) ...................................................... 3-15
3.4
SERVIDUMBRES Y DERECHOS DE PASO ................................................. 3-17
3.5
SISTEMAS DE SANEAMIENTO NO TRADICIONALES ................................... 3-20
3.6
ASPECTOS AMBIENTALES DEL PROYECTO .............................................. 3-21
3.7
COSTOS UNITARIOS Y PRESUPUESTO DEL PROYECTO ............................ 3-21
3.8
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONSTRUCTIVAS ..................................... 3-21
I
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INDICE DE LOS CUADROS
Cuadro 2.1 - Datos de la infraestructura física existente ................................... 2-3
Cuadro 2.2 - Índices de la infraestructura física existente ................................. 2-5
Cuadro 2.3 - Identificación Puntos de Aforos en el Sistema Existente ............ 2-10
Cuadro 2.4 - Características de las Subcuencas de Aforo ............................ 2-11
Cuadro 2.5 - Calendario de Aforos .................................................................. 2-11
Cuadro 3.1 - Servidumbres y derechos de paso ............................................. 3-17
II
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INDICE DE ANEXOS
I.
Esquemas y Álbum Fotográfico
I.a Esquemas del Sistema Existente y Propuesto
I.b Álbum Fotográfico del Proyecto
II. Esquemas de Servidumbres y Derechos de Paso
III. Cálculos Hidráulicos
I.a
I.b
I.c
I.d
Revisión Hidráulica de la Red Colectora Existente
Esquema General de Red Secundaria Existente
Diseño de Nuevos Colectores
Diseño de Fosa Séptica
IV. Estudio de Impacto Ambiental
V. Planos del Proyecto
III
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1 ANTECEDENTES
1.1 EL CONTRATO DE CONSULTOR
En fecha 15 de Mayo de 2006 el Contratista presenta informe y términos de referencia
para licitación correspondiente a la construcción definitiva de los colectores denominados
Jacaleapa, Kennedy y Residencial Honduras, como también el colector secundario Lomas
de Jacaleapa y todos las obras adicionales para asegurar el buen funcionamiento del
sistema, siendo este el concurso del Servicio Autónomo Nacional de Acueductos y
Alcantarillado (SANAA) llamado “Ampliación de Alcantarillado Sanitario y Obras
Accesorias a Cuenca San José; Subcolectores Jacaleapa, Kennedy y Residencial
Honduras en la ciudad de Tegucigalpa”.
1.2 OBJETIVOS DEL PROYECTO
El proyecto en su planteamiento general pretende llevar a cabo:

La construcción definitiva de los subcolectores denominados Jacaleapa, Kennedy, y
Residencial Honduras, como también el colector secundario Lomas de Jacaleapa.

La construcción de toda estructura, obra de arte y protección que exija el buen
funcionamiento de los subcolectores.
1.3 ALCANCE DEL PRESENTE INFORME
El presente informe se propone describir los resultados del estudio efectuado por Lotti &
Associati, revisado por SANAA, de la ampliación al Sistema de Alcantarillado de la Cuenca
Urbana San José de la Ciudad de Tegucigalpa. Este estudio hace referencia a:
-
identificación y diagnóstico hidráulico de la red de recolección existente,
-
descripción del proyecto propuesto para dar la continuidad física al sistema y
asegurar que las aguas negras lleguen a la planta depuradora de Las Vegas
Este informe hace referencia a dicho estudio siempre y cuando competa al proyecto a
ejecutar.
1-1
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2 DIAGNOSTICO DEL SISTEMA EXISTENTE
2.1 LAS CUENCAS DE DRENAJE TRIBUTARIAS AL RÍO SAN JOSÉ
El diagnostico comenzó con actividades de campo, realizándose un levantamiento
topográfico de cada pozo del sistema de alcantarillado sanitario de los colectores
principales, y de las redes colectoras de las distintas colonias del área del proyecto,
inventariándolos, y creando fichas particulares donde se registró la siguiente información:

Ubicación georeferenciada

Elevación de casquete,

Elevación de invertida,

Material de casquete

Diámetro(s) de entrada

Diámetro(s) de salida

Estado físico de la estructura, (dañado, buen estado)

Existencia de peldaños de bajada

Estado operativo de la estructura (operativo, colmatado, atascado)
Como es de colegir, teniendo levantados lo pozos indirectamente se obtuvo las distancias
de tuberías instaladas y su estado físico. La información antes citada, se procesó
electrónicamente para crear un Sistema de Información Geográfica (GIS).
Como es natural en este tipo de inventario, algunos pozos que se encontraban en calles
no pavimentadas o a campo traviesa, no fue posible su localización, ya sea por estar
aterrados, destruidos, o perdidos, pero comparativamente su porcentaje fue ínfimo en
comparación de los inventariados. En la mayoría de los casos en que el sistema fue
construido en calles peatonales, las áreas verdes públicas fueron asimiladas por los
propietarios de viviendas, como áreas verdes propias respetando aun los pozos de
inspección.
A pesar de los esfuerzos del Consultor del estudio en tratar de localizar la red buscando
inclusive el acceso a las viviendas particulares, cabe observar que la red colectora de la
Colonia Kennedy no pudo ser levantada en su planimetría ni altimetría ya que la mayoría
de sus moradores se apropió y construyó edificaciones en la zona verde que aledaña a las
calles peatonales, que es donde se encuentra la tubería del sistema de alcantarillado
sanitario de la colonia. Ello ha impedido tener un conocimiento tanto de la infraestructura
física existente como de su funcionamiento hidro-sanitario. Uno de los hallazgos
importantes del Consultor del estudio fue haber ubicado el plano de Planta General del
Sistema de Alcantarillado de la colonia, el las oficinas de PROLOTE, de la Secretaria de
2-1
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Obras Publicas Transporte y Vivienda (SOPTRAVI), el cual sirve para tener una macro
comprensión del sistema, pero no para modelarlo.
En total en el área del proyecto se definieron un total de 34 subcuencas hidrográficas de
drenajes, algunas de ellas drenando directamente hacia el colector San José, mientras
que otras subcuencas de drenaje se conectaban al colector por medio de subcolectores.
El esquema de las subcuencas, así como los alineamientos de los colectores y
subcolectores que existían antes del Huracán Mitch, se muestran en el Anexo I de
Esquemas y Álbum Fotográfico.
A continuación se describe el estado físico de cada subcolector, colectores secundarios, y
redes colectoras de las colonias construidas con anterioridad al proyecto.
2.2 SUBCOLECTORES
En términos generales todos los subcolectores del área del proyecto fueron seriamente
afectados por las crecidas generadas por el Huracán Mitch en octubre de 1998, en parte
por estar ubicados dentro del cauce de las quebradas, y tener profundidades superficiales
sus tuberías y pozos de inspección. A continuación se detallan los daños e inconvenientes
encontrados en cada uno de los Subcolectores.
o Subcolector Kennedy
Se inicia en la parte Suroeste de la Colonia, en un corredero de invierno que sirve como
drenaje pluvial de esa colonia, el trazo del Subcolector sigue por su cauce hasta
interceptar a la Quebrada Jacaleapa. Los danos infringidos por los caudales
extraordinarios provocados por el Huracán Mitch, fueron tan serios que prácticamente no
existe un tramo en buen estado, provocando además obstrucciones significativas en sus
primeros tramos, por lo que los vecinos de la parte baja de la Colonia Kennedy, unieron
esos tramos al alcantarillado pluvial de la colonia. Por tal razón es de urgente necesidad
construir un nuevo Subcolector el cual llevará un alineamiento distinto.
o Subcolector Jacaleapa
Este importante Subcolector capta los efluentes de toda la zona Sur del Proyecto, y ha
sido destruido dos veces por la presencia de huracanes en el país, actualmente subsisten
una serie de tramos desconectados o intercalados en otros tramos destruidos. Por ello es
conveniente reaplazarlo en su totalidad, con un alineamiento fuera del cauce de la
Quebrada Jacaleapa, debido a que las recientes urbanizaciones ribereñas han reducido o
embaulado su cauce.
2-2
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2.3 RED COLECTORA SECUNDARIA
2.3.1 INFRAESTRUCTURA FÍSICA
Como resultado del levantamiento topográfico de toda la red de alcantarillado existente se
puede afirmar que la infraestructura física que constituye el sistema está así constituida:
Cuadro 2.1 - Datos de la infraestructura física existente
Superficie
(Ha)
Colonia o Barrio
Cuenca 1
41.29
Víctor F. Ardón,
Kennedy, Villanueva,
Honduras
Cuenca 10
11.553
Monterrey, San José
de los Llanos
Cuenca 11
21.148
Alemán, Monterrey,
La Peña
Cuenca 12
1.456
Monterrey
Cuenca
13,Cuenca
13-b
6.03
Alemán, Monterrey,
Monterrey Norte
Cuenca
Cuenca 14,
Cuenca 15,
Cuenca 5
Cuenca 16,
Cuenca 32
9.687
1.996
San José I, San José
II, Bethel, Barrio La
Joya
Las Palmas, San
José II
Cuenca 17
7.807
Las Palmas, San
José II
Cuenca 19
50.797
Las Palmas, Santa
Isabel, Plaza, Aldea
La Joya
Cuenca 1-b
23.936
Honduras, El Dorado,
Villanueva, Los Pinos
Ø
(mm)
150
200
250
150
200
250
150
200
300
150
200
150
200
300
150
Long
Tubería
Material
(m)
1,789.40
PVC
4,907.70
PVC
163.90
PVC
494.90
PVC
2,960.8
PVC
355.50
PVC
3,926.60
PVC
417.10
PVC
534.90
PVC
325.50
PVC
100.80
PVC
692.90
PVC
861.40
PVC
4.90
PVC
290.30
PVC
200
1,458.10
PVC
150
268.30
PVC
150
200
250
150
200
250
300
400
150
200
1,088.20
578.50
68.20
8,135.9
3,211.50
47.90
3,35.8
52.30
645.70
5,583.50
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
Pozo (#)
223
119
113
15
44
49
10
57
360
204
2-3
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Cuenca
Superficie
(Ha)
Colonia o Barrio
Ø
(mm)
250
Cuenca 2,
Cuenca 4
6.494
Jacaleapa,
Cuenca 21
9.602
Aldea La Joya, Col.
La Joya
Cuenca 22
18.552
Col. La Joya, Aldea
La Joya, Altos de La
Joya
cuenca 23
5.203
Miraflores Sur
7.856
Roma
Cuenca 24,
Cuenca 25,
Cuenca 31
Cuenca 27,
Cuenca 28,
Cuenca 6
7.973
Bernardo Dazzi
Cuenca 3,
Cuenca 3-a
8.199
Villanueva
Cuenca 30
6.344
Aguilar Paz, Aldea de
la Cañada
Cuenca 7
16.909
Cañada, Nauvoo
Cuenca 9
11.095
Monterrey, La Peña,
San José de los
Llanos, Nauvoo
Cuenca 8
Total
General
38.128
Kennedy
312.055
150
200
150
200
150
200
300
150
200
150
Long
Tubería
Material
(m)
41.00
PVC
PVC
636.40
PVC
1,407.70
965.70
PVC
1,230.00
PVC
2,512.20
PVC
1,459.80
PVC
125.40
PVC
425.10
PVC
850.90
PVC
PVC
1,112.30
200
150
1,110.20
394.90
PVC
200
150
200
300
150
200
150
200
250
150
200
250
*NL
1,575.30
509.20
615.10
194.90
22.90
1,337.20
2,356.70
2,039.80
115.60
1,191.80
1,683.00
195.80
*NL
PVC
63,409.40
Pozo (#)
69
63
130
30
61
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
PVC
49
47
27
141
113
*NL
1,924.00
*NL no levantado en el campo.
De acuerdo a los datos anteriores se pueden sacar algunos índices representativos del
sistema:
2-4
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Cuadro 2.2 - Índices de la infraestructura física existente
1
m
Longitud Total de la red de recolección.
2
Distribución de la red por diámetro.
3
Distribución de la red por material.
4
Incidencia media de la red de alcantarillado
por hectárea.
5
Cantidad de pozos por hectáreas.
6
Longitud media en un tramo de tubería
63,409.00
Ø
150
200
250
300
400
m
27,784.90
33,388.40
987.90
1,195.90
52.30
%
43.82%
52.66%
1.56%
1.89%
0.08%
PVC
100%
m/ha
203.20
pozo/ha
6.17
Long. Media (m)
32.96
En el Anexo III.b se puede apreciar un esquema general de la red secundaria existente.
2.3.2
CAPACIDAD HIDRÁULICA RED SECUNDARIA DE LAS COLONIAS DE LAS CUENCAS
2.3.2.1 Herramientas para el Diagnostico de la Red Secundaria
El modelo matemático constituye un instrumento practico y rápido para
realizar un completo análisis de una red de alcantarillado sanitario, pluvial, o
combinado. El presente análisis ha utilizado el programa SewerCAD que
puede representar el flujo gradualmente variable a gravedad de una red
solicitada en condiciones de caudales puntuales.
El modelo reproduce el perfil de remanso de una red existente, y evidencia
las posibles fallas. Permite también dimensionar correctamente nuevos
sistemas ya sean secundarios o primarios.
2.3.2.2 Elaboración del Modelo Hidráulico
El modelo se elaboró en base a la información recolectada en el campo, la
que fue transferida de una aplicación GIS directamente al software de
SewerCAD. En particular la información inserta en el modelo fue:
Nombre del pozo de inspección (código alfanumérico)
2-5
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Coordenadas Geográficas del pozo o nodo, X y Y, (m)
Cota de la Tapadera del Pozo, (msnm)
Nivel de ingreso y salida de las tuberías en el pozo
Diámetros de las Tuberías
Se asignaron valores generales del coeficiente de rugosidad interna de las
tuberías a todos los colectores existentes, utilizando en la formula de
Manning para PVC un n= 0.010, y para concreto n=0.013.
Se atribuyeron valores de perdida de carga directamente en el SewerCAD,
para las perdidas menores de carga (codos, etc.)
Finalmente se hizo una revisión completa de la base de datos para
comprobar que los perfiles del sistema de la red existente, fueran
compatibles con la información de campo, y que las conexiones hidráulicas
fueran conforme a las levantadas en el campo. Esta revisión se hizo
sistemáticamente comprobando todos los planos de planta y perfil de toda la
red secundaria directamente en el SewerCAD.
2.3.2.3 Análisis Efectuado
Se definieron mediante estudios demográficos y de dotación de agua, los
caudales probables de las redes en estiaje y con lluvia.
Tras completar el levantamiento de la red secundaria se volvieron a definir
las áreas tributarias de las distintas subcuencas (por subcuencas se entiende
un área de la cuenca de drenaje que desagua en un solo punto de descarga
en el colector San José, existente o de proyecto).
Ha resultado que el área global de influencia al colector San José es inferior
a la considerada inicialmente; en efecto, se ha hallado que las áreas
inicialmente definidas dentro de la zona de influencia de hecho no siempre
drenan en las cuencas del Río San José. Un ejemplo está representado por
la parte más septentrional de la Colonia Kennedy que, de hecho, no
contribuye en el colector de proyecto. El déficit de caudal debido a la
reducción de área de la cuenca analizada, ha sido recuperado incluyendo las
5,000 nuevas viviendas actualmente previstas y en parte ya construidas en la
zona de la Víctor Ardón. Esta nueva cuenca posee el código de identificación
33; los datos se presentan en las tablas contenidas en el Anexo III.a.
Con el software SewerCad se han realizado una serie de simulaciones
hidráulicas de la red, en diferentes escenarios.
2-6
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2.3.2.4 Análisis de la Red Secundaria Existente desde el Año 2005
hasta el 2030
El análisis ha permitido evaluar el comportamiento de la red secundaria
existente en la estación seca y en la temporada húmeda. Se ha escogido el
horizonte temporal de análisis de 2030, ya que es la condición más crítica;
en efecto, todas las colonias cuentan con una previsión de crecimiento
demográfico, si bien varía entre las mismas colonias. Han de ser analizados
de todas formas, los escenarios intermedios desde el 2005 hasta el 2030 con
intervalos de 5 años.
La aportación hidráulica en la red es por lo tanto la siguiente:
- Caudal de aguas negras de pico: obtenido al multiplicar el caudal medio de
aguas negras por el coeficiente de pico sacado de la fórmula de Harmon.
Tal como se ha descrito en los informes de diseño del Colector San José,
el caudal medio de las aguas negras ha sido calculado multiplicando: la
población, por el factor de restitución (agua negras/aguas potable r=80%),
por la dotación hídrica, la que está dividida según las clases de la siguiente
tabla:
CLASE
Media-Alta
Media
Media-Baja
Baja
Barrios en
Desarrollo
DOTACION
(Lt/Hab.*Día
)
312
260
221
140
143
- Infiltración de agua freática utilizando el parámetro establecido de 67,000
litros/km*día.
Es oportuno indicar que, mientras el análisis del primer informe estaba
basado en datos de población de las Colonias, para los efectos del análisis
hidráulico ha sido necesario dividir el territorio considerando subcuencas. Por
subcuencas se ha definido la parte de territorio drenado por una red
secundaria, con un punto de descarga independiente (en un subcolector o en
el colector principal). Esta migración de Colonias a Cuencas, ha implicado
ajustes del caudal global de la subcuenca considerada, ya que los límites de
las subcuencas y de las Colonias se sobreponen.
El caudal global para cada subcuenca se muestra en las tablas contenidas
en el Anexo III.a. Cada tabla se refiere a un horizonte de diseño específico
entre el 2005 y 2030.
En esas tablas se indican los siguientes conceptos:
2-7
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- Código de la Subcuenca utilizado en el modelo
- Nombre de las Colonias que drenan parcial o totalmente en la Subcuenca
- Población global prevista para el año considerado
- Área global de la Subcuenca
- Caudal medio de aguas negras previsto, valor global en la sección de
cierre (Qmn)
- Factor de pico, calculado según la fórmula de Harmon (Cp)
- Caudal máximo de aguas negras en el pico en cada horizonte temporal
(obtenida multiplicando la Qmn por Cp)
- Longitud total de la tubería de la red secundaria
- Aportación por Infiltración
- Caudal por conexiones ilícitas, evaluada en 113.5 l/hab*día
- Caudal máximo previsto en la red en la sección de cierre
Nótese que los valores indicados en esta tabla consideran un factor de
multiplicación del caudal de aguas negras en el pico variable (según la
formula de Harmon). Una consideración diferente ha sido hecha después
para evaluar el caudal considerado en los subcolectores y colectores de
proyecto (para los cuales el factor de pico considerado ha sido fijado en 2).
Nótese que en el caso de la cuenca 29 (Colonia Los Pinos), la Cuenca 33
(Área de Desarrollo) y la Cuenca 18 no se conoce la longitud total de la
tubería secundaria (porque son zonas no aún sin sistema). Por consiguiente,
en estos tres casos las longitudes globales de la red secundaria son
estimadas utilizando un valor de densidad de tubería (m/ha) asumido de
cuencas con características urbanas similares.
Para la Cuenca 30 (Kennedy), para la que no se había podido realizar ningún
levantamiento topográfico, se ha calculado la longitud global de las tuberías
de un plano existente que describe la secundaria y que es propiedad de
SOPTRAVI. Sin embargo, posteriormente SANAA realizó un replanteo
topográfico del subcolector diseñado para esta zona, efectuando así una
revisión de la factibilidad del mismo.
Los resultados de las simulaciones muestran que, salvo en algunos ramales
limitados, todos los conductos logran drenar los caudales previstos para
2030 sin entrar en presión.
Obviamente, los resultados son de esperarse si las hipótesis de proyecto
corresponden a la realidad. La contribución del caudal de aguas negras se
considera bastante probable, ya que las dotaciones y los factores de pico se
conocen razonablemente bien.
2-8
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Sin embargo, cabe hacer una consideración diferente en lo que respecta a la
contribución de las conexiones ilícitas que, a pesar de que se ha supuesto
que sea equivalente a 113.5 l/hab*día según la literatura a disposición, no se
sabe si este parámetro refleje realmente la situación de la red analizada en
este estudio.
Por otro lado, si las conexiones de los caudales de lluvia fuesen de hecho
más gravosas que las consideradas, el sistema secundario sería objeto de
ulteriores cargas de caudal y por ello, podría haber más puntos críticos que
los previstos por este análisis.
En este caso es recomendable que se dé inicio a una campaña de corte de
las conexiones ilícitas de escorrentías de lluvia en la red de aguas negras.
Nótese que, de todos modos, los subcolectores y el colector San José se
hallan protegidos por aliviaderos de desagüe que garantizan que en la red
primaria no entren caudales excesivos.
Las figuras contenidas en el Anexo III.a muestran los datos de más de
interés que se obtienen como output de las simulaciones.
Las figuras FIG.-V/Q muestran en especial las velocidades previstas en las
secundarias y los correspondientes caudales (escenario al 2030 en tiempo
húmedo).
Las figuras FIG.-D/P, en cambio, muestran diámetros, grados de llenado de
las tuberías, y los pozos en donde se prevén desbordamientos superficiales
(escenario al 2030 en tiempo húmido).
Los puntos críticos que se identificaron en las redes secundarias de las
colonias analizadas son los siguientes:
a- Colonia Víctor F. Ardón, desde el pozo con código 10896 hasta el 10840.
El ramal, con una longitud global de 500 metros, entra en presión a raíz de la
insuficiente capacidad de la tubería del ramal principal, de sólo Ø = 200 mm.
de diámetro.
Este ramal podrá ser parcialmente aliviado cuando se desvíe el caudal desde
el pozo con código 3000 directamente hasta el subcolector previsto por el
proyecto. El beneficio de esta desconexión es de todos modos relativo, ya
que como sea, se prevé que el ramal quede sometido a sobrepresiones.
Para solucionar completamente este déficit de capacidad hidráulica se
recomienda sustituir el diámetro de la tubería desde el pozo codificado en
10893 hasta la conexión con el nuevo subcolector Anillo Periférico
colocándolo en el valor de 300 mm. La localización del tramo de tubería para
la cual se sugiere un reforzamiento está representada en la figura A.
2-9
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Volumen 5 Memoria Técnica
b- Colonia Honduras, desde el pozo 2578 hasta el 2629, el ramal entra en presión a raíz
de la insuficiente capacidad de la tubería del ramal principal, con sólo Ø = 200 mm. de
diámetro. Se prevén asimismo rebosamientos en este escenario. El tubo, con una longitud
de 304 metros, tendría que ser sustituido con uno de un diámetro mayor (Ø = 300mm)
para eludir riesgos de sobrepresión y rebosamiento. La localización del tramo de tubería
para la cual se sugiere un reforzamiento está representada en la figura B.
Los comentarios y las figuras reportadas anteriormente se refieren al escenario más crítico
para el análisis hidráulico (el año 2030 en tiempo húmedo). En el modelo desarrollado con
SewerCAD1 se han elaborado todos los diferentes escenarios desde el 2005 hasta el
2030. El usuario puede analizar todos los escenarios intermedios interactuando con
SewerCAD y visualizando los resultados con mapas temáticos, tablas etc.
2.3.3
AFOROS EN EL SISTEMA EXISTENTE
Para tener algunos datos de control de los flujos dentro del sistema de alcantarillado
existente, el Consultor llevó a cabo unas mediciones de flujos de aguas negras en
diferentes secciones de las redes2. Cabe subrayar que debido al cronograma de trabajo
previsto en los TdR, al momento de realizar los aforos todavía no se tenía conocimiento de
cómo estaba constituida la red existente.
En total se han realizado 5 aforos en 3 diferentes localizaciones. Los aforos han sido
realizados a lo largo de 24 horas, tomando datos de niveles de agua en correspondencia
de los pozos de control cada 30 minutos. Los datos de niveles han sido transformados en
flujos de agua aplicando la relación de Chezy.
Los puntos de aforos son los indicados en el siguiente cuadro, en el cual se han reportado:
la subcuenca tributaria, las colonias que se encuentran en la subcuenca total o
parcialmente, y la población tributaria actual, estimada en base a los datos del estudio de
población. Se subraya que solo una vez terminado el levantamiento de la red, ha sido
posible relacionar los datos de aforos a una población tributaria, ya que solo a esta altura
del trabajo, pudo ser identificada la cuenca tributaria.
Cuadro 2.3 - Identificación Puntos de Aforos en el Sistema Existente
1
2
Cuenca
Pozo
7
c-1157
11
P-39-A
19
P-29-B
Colonia o Aldea
Col. Res. La Cañada
Col. Res. Nauvoo
Col. Peña
Col. Monterrey
Col. Res. Alemán
Aldea La Joya
Población Total
2875
4325
4648
entregado a parte al SANAA una vez terminado todo el estudio.
se precisa que dicha actividad no estaba solicitada en los alcances del Contrato.
2-10
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Volumen 5 Memoria Técnica
Col. Las Palmas
Col. Las Palmas Oeste
Col. Res. Plaza
Por medio de entrevistas de campo, se trató de caracterizar las colonias desde el punto de
vista de nivel de servicio, es decir se investigo si las colonias: tienen medidor de agua, si
tienen cisternas para almacenar agua, y si tienen alcantarillado pluvial. La razón de esta
investigación se basa en las siguientes consideraciones:
-
La presencia de medidores de agua potable en las conexiones domiciliarias indica un
uso controlado del agua, mientras que la conexión directa puede provocar un fuerte
desperdicio de agua
-
La existencia de cisternas en las casas puede favorecer una cierta autonomía en el uso
del agua, es decir el usuario puede utilizar el agua independientemente de los horarios
de distribución acordados por el SANAA
-
La existencia de alcantarillado pluvial permite considerar bajo el efecto de las
conexiones cruzadas de aguas lluvias en la red de alcantarillado sanitario
Los resultados de las investigaciones son los resumidos a continuación:
Cuadro 2.4 - Características de las Subcuencas de Aforo
Cuenca
Existencia Cisternas
7
11
19
existen con baja capacidad
cobertura baja
cobertura alta
Cobertura Medidor de
Agua
total
medio alta
alta
Existencia Red AA.
LL.
si
parcial medio alta
parcial medio alta
De acuerdo a estos datos no hay que esperar excesivos desperdicios de agua por falta de
micromedición o elevados influjos ilícitos de aguas lluvias.
Para tomar en cuenta el efecto de las cisternas se han realizados mediciones en dos
diferentes condiciones en las cuencas 7 y 11, es decir se ha hecho una medición en
condición de interrupción del servicio de agua del acueducto y en condición de servicio de
agua del acueducto de acuerdo al siguiente calendario:
Cuadro 2.5 - Calendario de Aforos
Cuenc
a
7
7
19
11
11
Pozo de Aforo
c-1157
c-1157
29-B
P-39-A
P-39-A
Fecha
7/8-Abr-03
24/25-Abr-03
11/12-Abr-03
22/23-Abr-03
3/4-Jun-03
Condiciones
Con Servicio de Agua
Sin Servicio de Agua
Con Servicio de Agua
Sin Servicio de Agua
Con Servicio de Agua
2-11
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Volumen 5 Memoria Técnica
2-12
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Volumen 5 Memoria Técnica
Para los 5 aforos realizados se han obtenido los resultados indicados en las siguientes
graficas:
Cañada 7-8 Abril 2003
70.00
caudal (l/s)
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
08:30:00
a.m.
06:30:00
a.m.
04:40:00
a.m.
02:00:00
a.m.
12:00:00
p.m.
10:00:00
p.m.
08:00:00
p.m.
06:00:00
p.m.
04:00:00
p.m.
02:00:00
p.m.
12:00:00
a.m.
10:00:00
a.m.
0.00
hora
Cañada 24-25 Abril 2003
5.00
3.00
2.00
08:30:00
a.m.
06:30:00
a.m.
04:40:00
a.m.
02:00:00
a.m.
12:00:00
p.m.
10:00:00
p.m.
08:00:00
p.m.
06:00:00
p.m.
04:00:00
p.m.
02:00:00
p.m.
0.00
12:00:00
a.m.
1.00
10:00:00
a.m.
caudal (l/s)
4.00
hora
2-13
08:30:00 a.m.
06:30:00 a.m.
04:40:00 a.m.
02:00:00 a.m.
12:00:00 p.m.
10:00:00 p.m.
08:00:00 p.m.
06:00:00 p.m.
04:00:00 p.m.
02:00:00 p.m.
12:00:00 a.m.
10:00:00 a.m.
caudal (l/s)
08:30:00 a.m.
06:30:00 a.m.
04:40:00 a.m.
02:00:00 a.m.
12:00:00 p.m.
10:00:00 p.m.
08:00:00 p.m.
06:00:00 p.m.
04:00:00 p.m.
02:00:00 p.m.
12:00:00 a.m.
10:00:00 a.m.
caudal (l/s)
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Volumen 5 Memoria Técnica
Plaza 11-12 Abril 2003
40.00
35.00
30.00
25.00
20.00
15.00
10.00
5.00
0.00
hora
Aleman 22-23 Abril 2002
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
0.00
hora
2-14
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Aleman 3-4 Junio 2003
90.00
80.00
caudal (l/s)
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
08:30:00 a.m.
06:30:00 a.m.
04:40:00 a.m.
02:00:00 a.m.
12:00:00 p.m.
10:00:00 p.m.
08:00:00 p.m.
06:00:00 p.m.
04:00:00 p.m.
02:00:00 p.m.
12:00:00 a.m.
10:00:00 a.m.
0.00
hora
En el caso de la cuenca 7 se observa una fuerte respuesta de los usuarios a las
condiciones de servicio del acueducto. La medición del 7 de abril se realizó después de
tres días de corte de servicio, y la respuesta ha sido de alto consumo a lo largo de todo el
día prácticamente sin variaciones de demanda. Mientras que en condiciones de corte de
servicio (24 de abril) el consumo se ha mantenido bajo a lo largo de todo el día.
En el caso de la cuenca 19 se ha observado una respuesta más “normal”, es decir el
patrón de la curva responde a una variación de la demanda de agua potable con picos en
las horas de punta y mínimos en las horas nocturnas. Posiblemente la existencia de
cisternas de mayor capacidad permite un uso del agua más independiente del servicio del
acueducto.
Mas difícil es interpretar los resultados de la cuenca 11, donde se observa una reducción
importante del consumo en condición sin servicio, pero manteniendo siempre ciertos
niveles de consumo.
Finalmente se ha tratado de asociar a los aforos el valor de la dotación de agua potable
por habitante. Los resultados han sido empero no confiables, ya que las dotaciones
unitarias calculadas sobre el valor medio del agua negra han resultado ser excesivamente
elevadas. Las razones pueden ser varias como:

difíciles condiciones de flujo en las alcantarillas por las fuertes pendientes y
pequeños diámetros de los tramos investigados,
2-15
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Volumen 5 Memoria Técnica

influencia de los pozos de visita donde se han realizado las mediciones en el perfil
del agua y por ende en las relaciones hidráulicas, sistemático error en las lecturas
del nivel hídrico3,

particular respuesta de los usuarios debido al servicio del acueducto en la
temporada de racionamiento del agua en la cual se han realizado los aforos.
Es posible por lo tanto, considerar indicativas las consideraciones relativas a las
tendencias o patrones de consumo de los usuarios, mientras hay que considerar con
reserva los resultados numéricos de las mediciones. Para ello habría necesidad de realizar
una campaña de medición con la instrumentación adecuada, y por un tiempo prolongado,
tanto en la época de lluvia como de estiaje.
2.3.4
CONSIDERACIONES SOBRE EFLUENTES NO DOMÉSTICOS
Aunque los Términos de Referencia de los Alcances de la Consultoría, no incluyen el tema
de determinación o caracterización de Efluentes No Domésticos, es prudente mencionar
que en Área del Proyecto existen algunas industrias y comercios, que podrían tener
efectos contraproducentes en el sistema, y afectar los procesos depurativos en la planta
de tratamiento, por lo que SANAA deberá tomar las acciones pertinentes a fin de evitar
esos efectos y que los efluentes no domésticos, se depuren de acuerdo a la legislación
vigente. Para ilustración de lo anterior, se puede mencionar la existencia de:

Industria lechera,

Fabrica de baterías automotrices temporalmente cerrada,

Fabrica de elaboración de dulces y chocolates

Restaurantes y puestos de elaboración de comidas

Estaciones de expendio de gasolina,

Talleres de reparación mecánica y pintura automotriz,

Talleres de ebanistería
3
Los aforos se han hecho con instrumentaciones manuales y sin posibilidad de comprobar las lecturas con mediciones
de volúmenes.
2-16
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Volumen 5 Memoria Técnica
3 EL SISTEMA PROPUESTO
Con el propósito de optimizar la red colectora del área de drenaje de la cuenca urbana del
Río San José, se tuvo que implementar una serie de nuevos colectores a fin de superar
las siguientes situaciones:
1. Reducir la vulnerabilidad de las estructuras del sistema, sacándolas de los cauces
de las quebradas, que cíclicamente las inundan y deterioran.
2. Drenar algunas zonas que por la conexión de otras colonias a su red, operan en
condiciones hidráulicas inadecuadas.
3. Drenar nuevas zonas de expansión de la ciudad.
4. Reemplazar estructuras y tuberías dañadas durante las crecidas del Huracán
Match.
3.1 SUBCOLECTORES PROPUESTOS
El esquema presentado en el Anexo I-Fig. 04 muestra el trazo de los nuevos
Subcolectores a construir, los que a continuación se procede a describir. Los resultados de
los cálculos hidráulicos se presentan en el Anexo III.b.
3.1.1 CRITERIOS DE DISEÑO
Los subcolectores han sido proyectados para evacuar adecuadamente los efluentes
generados en las diferentes colonias con flujo a gravedad, y para los caudales esperados
en el horizonte temporal de proyecto del año 2030.
Las contribuciones de efluentes previstas en los subcolectores son las siguientes:


Caudal de pico de aguas residuales en época seca en 2030: este caudal ha sido
obtenido multiplicando las dotaciones hídricas (el 80% del valor de agua distribuida por
la red de agua potable) para los habitantes equivalentes al año 2030. El factor de pico
del caudal de aguas residuales, a considerar debido a las consabidas variaciones
diarias del flujo en la red, ha sido determinado en 200%. Factores más altos han sido
considerados para las redes secundarias (utilizando la ecuación de Harmon), aunque
para los subcolectores es oportuno vislumbrar un factor más bajo para tomar en
consideración la laminación natural de los caudales que se produce en las redes
secundarias y en los mismos subcolectores.
Caudal de infiltración: esta aportación deriva de las posibles entradas de aguas no
deseables (aguas del nivel freático y aguas de riachuelos) dentro de la red. El factor
considerado y concordado con el SANAA equivale a 67,000 litros/km*día.
La suma de estas dos contribuciones de entrada en el sistema de alcantarillado sanitario,
constituye el caudal previsto en la época seca. En época húmeda hay que tomar en
cuenta una contribución más:
3-1
Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
Documentos de Licitación.
Volumen 5 Memoria Técnica

Contribución de agua de lluvia ingresada en la red de aguas residuales debido a
posibles conexiones ilícitas. La evaluación de la existencia real de esta aportación en el
alcantarillado para la cuenca en estudio es difícil (a menos que se desee promover una
verdadera campaña de monitoreo con instrumentos de medición en el alcantarillado
durante la temporada de las lluvias). Por lo tanto, se utiliza un valor guía según la
literatura existente de 113.5 l/hab*día. Este criterio de diseño ha sido adoptado en
donde los subcolectores se hallan protegidos por un vertedero de demasías río arriba,
que permite el paso únicamente del caudal de aguas negras del proyecto (por ejemplo,
el subcolector Jacaleapa que está protegido por el rebosadero río arriba cerca de la
entrada de Cosecha). En donde los subcolectores no están protegidos por vertederos
de demasías, se ha tratado de introducir un elemento de seguridad y por consiguiente,
se ha multiplicado por 400% la contribución de la lluvia (que queda fijado en 454
l/hab*día). Este factor de seguridad se considera como una medida de cautela
razonable respecto al caudal de proyecto, ya que tal como se ha explicado con
anterioridad, no se ha podido determinar el verdadero valor de los caudales derivado
de las conexiones ilícitas. Por otro lado, no es correcto aumentar ulteriormente este
factor de seguridad, ya que en ese caso se estarían diseñando redes mixtas (pluviales
+ aguas negras), en lugar de una red de aguas residuales. Si el caudal ilícito resultase
ser efectivamente superior al supuesto (454 l/hab*día), los subcolectores podrían entrar
en sobrepresión. Llegado este punto la estrategia más coherente sería intervenir en la
red secundaria y desconectar las conexiones ilícitas.
Los subcolectores proyectados, considerando un caudal ilícito de 454 l/hab*día, son los
del Anillo Periférico, Kennedy, Los Pinos, el Jacaleapa y el ramal del Residencial
Honduras.
El caudal final de proyecto (a 2030) para los subcolectores resulta ser por lo tanto el
siguiente:
Qpr=2*Qnm+Inf*L+K*113.5*Pop
En donde:
Qpr= caudal de proyecto
Qnm= caudal medio de aguas residuales
Inf= 67000l/ (km*día)
K=1 ó 4 según el subcolector en examen
Pop= población río arriba
En el Anexo III.a. se muestran los cálculos realizados para determinar los caudales para
cada subcuenca tributaria, aclarándose que en determinados casos una colonia puede
pertenecer a varias subcuencas, debido a que existen tramos del sistema que drenan en
diferentes direcciones.
Las tablas del Anexo III.a son presentadas para cada horizonte temporal considerado y
expresan los caudales esperados en la sección de cierre de cada subcuenca.
3-2
Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
Documentos de Licitación.
Volumen 5 Memoria Técnica
Los mismos datos de caudales generados cuenca por cuenca han sido reorganizados y
representados nuevamente para facilitar la revisión de los caudales proyectados de
entrada en los pozos de los subcolectores propuestos.
Se recuerda que en los escenarios de tiempo húmedo no todos los caudales de entrada
afluirán al colector San José ya que se han previsto vertedores de demasía a protección
del mismo colector. Por lo tanto la suma de los ingresos al colector no coincide con el
caudal máximo esperado a la sección de cierre del colector San José.
Finalmente se presenta siempre en el Anexo III.a una tercera tabla solo para el horizonte
del 2030 y en condición de tiempo húmedo en la cual se reportan los caudales cumulados
esperados en los diferentes pozos donde se prevé un aporte. En el mismo cuadro se
reportan los caudales máximo que se prevé puedan fluir aguas debajo de los vertederos
de demasía.
De otra manera será siempre posible acceder a las informaciones de los caudales
originados en cada escenario considerado, interactuando directamente con en modelo
desarrollado en SewerCAD4.
Las pendientes de los subcolectores son por lo general, los de la inclinación natural del
terreno, esto para facilitar su instalación y disminuir los costos de excavación.
De todas formas, se ha evitado superar una pendiente de 3.5%, para evitar velocidades
excesivas y posibles erosiones internas de la tuberías.
Por otro lado, se ha evitado pendientes mínimas inferiores a 0.5%, para asegurar una
velocidad adecuada del efluente y evitar problemas de sedimentación.
El material escogido para el diseño es el plástico, al que se ha asignado un factor de
rugosidad de n = 0.01 (Formula de Manning).
Los cálculos hidráulicos han sido realizados utilizando un modelo matemático capaz de
calcular los perfiles de rebosamiento con movimiento permanente en los colectores,
considerando tanto las pérdidas hidráulicas de carga en las tuberías como las locales
(codos, curvas y conexiones).
El dimensionamiento final de los subcolectores, ha sido determinado mediante modelos
hidráulicos, asegurándose que el porcentaje de llenado en los tubos para el caudal de
diseño no supere el 80% de su diámetro. Por otra parte, siguiendo los criterios de SANAA,
no se prevén reducciones de diámetro en los subcolectores y, por lo tanto, el tamaño del
mismo resulta ser el determinado por el tubo más crítico. A este criterio se ha admitido una
única excepción en el caso en el cual la reducción de diámetro sea necesaria para
asegurar el eficiente funcionamiento hidráulico de los vertederos de demasía.
Reducciones de diámetro son por lo tanto presentes al inicio del subcolector Jacaleapa y
en correspondencia de los sifones.
4
El modelo se presenta en una única geometría del sistema pero incluye diferente escenarios de flujos que pueden ser
visualizados y utilizados por medio de la opción “manejo de escenario”).
3-3
Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
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3.1.2 SUBCOLECTOR KENNEDY
El actual subcolector que drena los efluentes de la zona Sur de la Colonia Kennedy, fue
seriamente dañado por las crecidas provocadas por el Huracán Mitch, en parte por
encontrarse dentro del cause de la quebrada, e inclusive dentro de una bóveda que se
origina en las orillas de la colonia y termina en la entrada de la Colonias Dazzi.
Para que no ocurran esos daños, es necesario no volver ubicar el subcolector con el
mismo alineamiento, por lo que se estudió y logró identificar uno trazo alterno que reduce
al mínimo su vulnerabilidad.
Actualmente, parte de los efluentes fueron conectados por los vecinos a tragantes
pluviales, y otra parte drena directamente a la quebrada, originando adversas condiciones
sanitarias y ambientales para los moradores de toda la zona desde la colonia Kennedy
hasta Las Palmas.
El Subcolector Kennedy comienza en el último pozo de esa colonia, y se alinea por la
acera Este del Boulevard Centroamérica - Kennedy, si bien en su trazo atraviesa una
pequeña longitud en contra pendiente, ese exceso de excavación se verá compensado por
un alineamiento seguro durante cualquier condición metereológica. Su alineamiento sigue
hasta la caja puente de la Quebrada Jacaleapa, donde concluye en una obra de derivación
de caudales de demasía (Overflow).
Los planos de planta y perfiles de este colector son 03-SC-PP-01, 03-SC-PP-02.
El Subcolector esta compuesto por las siguientes obras:
470 m de tubería Plástica Ø = 450 mm.
9 Pozos de Inspección Normal
5 Conexiones adicionales con 70 m de tubería Plástica Ø = 200 mm.
El diseño del subcolector Kennedy ha tomado en consideración el vínculo geométrico
regido por el pozo de inicio, que tiene que permitir la descarga sin rebalsar de aguas
negras procedente de la red secundaria de esa colonia.
El pozo de inicio (K01) se ha colocado a un nivel de 995.15, más bajo respecto al nivel
existente del último pozo de la red secundaria; el que está cerca del pozo de proyecto
K01. Es de observar, que este pozo final se halla obstruido actualmente, probablemente
porque está mal conectado a un colector de aguas pluvial. Para medir su profundidad
(unos 3 metros), SANAA procedió a vaciarlo.
En su recorrido hacia el Colector Jacaleapa, el colector tendrá frente al pozo K08 una
invertida de 990.86, la que permite la conexión a una secundaria procedente del pozo
10834 de la Colonia Víctor F. Ardón. Por último, el subcolector Kennedy se conecta con el
pozo A27 del Colector Anillo Periférico a una invertida de 989.26.
3.1.3 SUBCOLECTOR JACALEAPA
El subcolector de Quebrada Jacaleapa resultó muy dañado por las crecidas provocadas
por el Huracán Mitch, en parte por encontrarse en su cauce, y por la reducción dramática
3-4
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Volumen 5 Memoria Técnica
de su área en la zona de la Colonia Dazzi, al haberse levantado muros laterales y
ubicados enchape francés en su fondo. Ello dificulta la ubicación de un nuevo subcolector
en su seno.
Por ello, se recomienda la implementación de un nuevo Subcolector, fuera de la Quebrada
Jacaleapa, que se inicie desde la caja de recolección de efluentes de los Subcolectores:
Kennedy, Anillo Periférico y Residencial Honduras, en la parte Noreste del Boulevard
Centroamérica – Kennedy, en la Caja/Puente sobre la Quebrada Jacaleapa. De este punto
atravesará el Boulevard hasta una Obra de Derivación de Caudales de Demasía Pluviales
(Overflow), ubicado en una calle privada de la Tienda Key Mart, el colector continua por
esa calle), hasta la Colonia Bernardo Dazzi. En este tramo existirán varias “Obras de Arte”
constituidas:

Un tubo puente que traslade los efluentes de la Segunda Calle de la Colonia Lomas
de Jacaleapa al Subcolector, que consistirá en una estructura de concreto reforzado
que soportará una tubería de PVC de Ø = 200 mm, recubierta con una viga de
concreto reforzado, de 0.35x0.35m.

Un Colector Secundario que conecte los efluentes de la primera calle de la Colonia
Lomas de Jacaleapa al Subcolector Jacaleapa.
El Subcolector continuará paralelo a la ribera Norte de la Quebrada Jacaleapa (La
Maravilla), donde se encuentra con una vivienda que tendrá que sobrepasar efectuando
un cruce de ida y vuelta sobre la quebrada La Maravilla con dos vigas de concreto
reforzado con dimensiones 0.30x0.50m, empotradas en los muros laterales del
embaulamiento de la quebrada, estas vigas servirán como soporte para los colgadores
que sostendrán al tubo de 600mm y también se colocará una malla electro-soldada
colocada tipo cajón alrededor de la tubería, revestida con una capa de 2.5 cms de estuco,
para proteger a la tubería del sol.
El subcolector seguirá su recorrido hasta su intercepción con la Quebrada Kennedy, la
que atravesará mediante un muro de mampostería con alcantarillas (tipo vado) que
atraviese la quebrada Kennedy desde la colonia Bernardo Dazzi hacia la colonia Las
Palmas con una longitud de 15.50m, que soportará una viga de concreto reforzado con
dimensiones 0.85x0.75m, a manera de recubrimiento del tubo de 600mm.
Una vez hecho este cruce, el Subcolector continuará en la Colonia Las Palmas por lotes
baldíos y servidumbres del SANAA, a una elevación similar a su cauce, paralelos a la
Quebrada Jacaleapa en el lado norte de esta, atravesará de nuevo la quebrada con
suficiente recubrimiento natural según normas de SANAA, continuará a través del campo
abierto en el lado sur de la misma quebrada hasta alcanzar sus últimos tramos donde
cruzara a una altura superior del cauce de la quebrada a través de un tubo puente, que
consistirá en una armadura metálica en forma de cajón, con perfiles metálicos con una
longitud de 20.20m y se recubrirá la viga metálica con una malla electro-soldada colocada
tipo cajón alrededor de la tubería, revestida con una capa de 2.5 cms de estuco, para
proteger a la tubería del sol.
3-5
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Así se extenderá hasta la confluencia de la Quebrada con el Río San José, donde se
incorporarán los caudales del Colector Secundario San José, y ese mismo sitio se
implementará una segunda Obra de Derivación de Caudales de Demasía Pluviales
(Overflow), la que precederá a un sifón bajo el río el que descargará al Colector San José.
Los planos de planta y perfiles de este colector son 05-SC-PP-01, 05-SC-PP-02, 05-SCPP-03, 05-SC-PP-04.
El Subcolector esta compuesto por las siguientes obras:
173 m de tubería Plástica Ø = 450 mm.
661 m de tubería Plástica Ø = 600 mm.
20 Pozos de Inspección Normal
6 Pozos de Inspección de Caída
3 Pozos de Inspección de Caída en el subcolector por el lado de las entradas de
conexiones
2 Obras de Derivación de Sobre Flujos tipo Vertedor Lateral, una antes del colector, y
otra al final
4 Pozos de Inspección Normal adicionales para conexiones
1 Pozos de Inspección de Caída adicional para conexión
188 m de tubería Plástica Ø = 100 mm adicional para conexiones.
28 m de tubería Plástica Ø = 150 mm adicional para conexiones.
El subcolector Jacaleapa comienza abajo de una estructura de rebosamiento que asegura
que no se supere un caudal máximo de Qp r= 2*Qnm + Inf*L + 1*113.5*Pob.
Prácticamente esto significa que el posible exceso de caudal ilícito procedente de las
zonas que drenan los subcolectores Anillo Periférico, Kennedy, Los Pinos y Residencial
Honduras, no será transportado río abajo por el subcolector Jacaleapa.
El subcolector Jacaleapa recoge, en su recorrido a lo largo de la orilla Norte de la
Quebrada, una serie de redes secundarias. Los niveles del subcolector Jacaleapa han
sido fijados asegurándose que las redes secundarias se incorporen por gravedad.
Cabe notar que los caudales de entrada de las redes secundarias han sido consideradas
incluyendo un caudal ilícito de 4*113.5l/hab*día. Lo anterior debido a que esas redes
secundarias no cuentan con dispositivos eficientes de desalojo de caudales ilícitos.
3.1.4 SUBCOLECTOR RESIDENCIAL HONDURAS
El subcolector comienza dentro de la caja/puente bajo del anillo periférico que transporta
la quebrada bajo la Industria lechera Sula, conectándose con el último pozo (P25) del
Subcolector Los Pinos. Su propósito es el sacar la tubería ubicada en el cauce, bordeando
3-6
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Volumen 5 Memoria Técnica
el cauce con una elevación mayor, y realizar la conexión de los efluentes de la Colonia
Residencial Honduras y Los Pinos al subcolector Kennedy, Anillo Periférico y Jacaleapa.
En el sector bajo la caja/puente bajo el anillo periférico, se propone recubrir la tubería con
una caja de concreto armado, a manera de protección, ya que dicho subcolector sigue el
cauce del río.
Los planos de planta y perfiles de este colector son 04-SC-PP-01.
El Subcolector esta compuesto por las siguientes obras:
209 m de tubería Plástica Ø = 375 mm.
7 Pozos de Inspección Normal
Los vínculos geométricos que han regido la ubicación de este subcolector son: (río arriba)
la necesidad de conectarse con un colector existente colocado en el lecho de la quebrada
a la salida de la caja puente de la quebrada Jacaleapa bajo el Boulevard Anillo Periférico,
y (río abajo) la necesidad de conectarse con los demás colectores (Anillo y Kennedy)
enfrente del pozo A27.
Estos vínculos han implicado un trazado que empieza en un nivel de 993.81en el pozo
RH1 y, siguiendo por el Cauce Norte, fuera del lecho de la quebrada a una elevación
mayor, y terminando en una conexión con el pozo A27 a un nivel de 988.95. Se coloca una
protección con gaviones de 1.00m x1.00m x 1.00 m desde el pozo RH04 al RH07, Es
decir, 71.5m lineales con una altura de 2.50m.
3.1.5 ALIVIADERO DE LA CAJA PUENTE (VERTEDERO SUBCOLECTORES SUR)
Los caudales de entrada desde los 4 subcolectores Anillo, Residencial Honduras y
Kennedy son llevados al pozo A27, de donde parte un colector de Ø = 450mm que cruza
el Boulevard Kennedy y empalma con la estructura del aliviadero de rebosamiento de
descarga lateral, en la cual llega también el caudal de una parte de la red secundaria de la
Colonia Altos de Jacaleapa. La estructura tiene como objetivo eliminar del sistema el
posible caudal en exceso respecto al máximo admitido en el sistema según los criterios de
proyecto. Para mayor ilustración a continuación se muestra el esquema del dispositivo
propuesto:
3-7
Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
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Volumen 5 Memoria Técnica
Planta
Este caudal máximo admitido río abajo es de 281 l/s e incluye el caudal en el pico previsto
para el año 2030 (con factor pico de 200%), una cuota de infiltración y una de caudal
ilícito.
El caudal máximo de llegada a la estructura de rebosamiento depende en gran medida de
la cantidad de “caudal ilícito” que realmente existe en las cuencas río arriba. En la
hipótesis hecha, se ha previsto que llegue un caudal de 481 l/s, valor que resulta de la
suposición de un caudal ilícito 4 veces el de proyecto.
Es importante observar que de todas formas, la estructura de rebosamiento proyectada
garantizará que el caudal máximo en el subcolector río abajo de la estructura mencionada,
sea próxima a los 281 l/s deseados y que, por lo tanto, no se prevé que entre en
funcionamiento, excepto durante precipitaciones significativas y frente a un caudal ilícito
real superior al máximo previsto.
Se remarca que no se prevé que el vertedero funcione en tiempo seco.
La estructura de rebosamiento se ha realizado mediante un aliviadero lateral ubicado a
una cota de 989.25 y con una longitud de 2 metros.
3-8
Programa de Rehabilitación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado de Tegucigalpa.
Documentos de Licitación.
Volumen 5 Memoria Técnica
Como es consabido, los aliviaderos de umbral lateral no aseguran un caudal máximo fijo
río abajo, sino que su funcionamiento varía según la carga hidráulica que genera el flujo
que está vertiéndose. Para obtener un caudal máximo aguas abajo lo más “fijo y
controlable” posible, se ha colocado justo en la tubería de salida de la estructura de
rebosamiento, una placa que parcializa la sección de la salida y que por consiguiente, crea
un remanso aguas arriba.
El rebose permite obtener una carga hidráulica en la abertura más bien constante (e igual
a la diferencia de cota entre el rebosamiento y el nivel del fondo de la cámara).
Además, el rebose provocado por la parcialización permite disminuir la longitud del
aliviadero que, de lo contrario, sería mucho más largo.
Las dimensiones hidráulicas propias de la estructura de rebosamiento son las siguientes:
Caudal en llegada: variable (se ha supuesto un valor de 480 l/s)
Caudal máximo río abajo: 281 l/s
Diámetro del tubo en llegada: 600mm
Nivel de fondo: 988.65
Nivel del flujo de rebose: 989.25
Diámetro equivalente de estrangulamiento: 350mm
Diámetro del colector río abajo (Jacaleapa): 450mm
Los cálculos hidráulicos relativos al dimensionamiento de la estructura de rebosamiento,
se refieren sustancialmente al dimensionamiento del diámetro equivalente del
estrangulamiento, nivel y longitud del umbral de rebosamiento. Este cálculo ha sido hecho
al utilizar un modelo matemático que implementa las ecuaciones clásicas del desagüe de
batiente y del flujo de agua que rebosa.
Ecuación del desagüe de batiente:
Q= Cd*Ao*g 0.5 * (Du-Dd)0.5
En donde
Cd= coeficiente de la abertura, en este caso se ha utilizado 1.2
Ao= Área de la apertura (para un diámetro de 350mm se obtiene 0.096 m 2)
g= aceleración de gravedad = 9.81 m/s2
Du= tirante agua aguas arriba = 0.7 m (determinado por el modelo a través del cálculo del
perfil de rebosadura)
Dd= tirante agua aguas abajo = 0.096 m determinado por el modelo a través del cálculo
del perfil de rebosadura)
3-9
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Volumen 5 Memoria Técnica
Implementando las cantidades indicadas arriba, el cálculo del caudal máximo admitido
aguas abajo confirma el valor de 281 l/s.
En cuanto al aliviadero lateral, la ecuación utilizada por el modelo es la clásica del umbral:
Q = Cd B Du g0.5 (Du - Dd)1/2
En donde:
Q= es el caudal (m3/s); en este caso es el caudal rozado, 480-281 = 199 l/s
Cd = es el coeficiente de descarga (en esto caso se ha adoptado el valor de 0.85)
B = es la anchura del umbral equivalente a 2 m
Du = batiente en el umbral (m)
Dd = altura en el umbral de aguas abajo (>0 sólo cuando hay rebose)
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²
Esta ecuación permite calcular, al utilizar la fórmula invertida, el batiente pronosticado en
el umbral cuando el caudal tocado equivale al previsto. La ecuación determina, como
output, una altura de 147mm de batiente.
Los Planos de Planta y perfil de este colector se presentan en los planos 28-SC-OP-01,
28-SC-OP-02, 28-SC-OP-03.
3.2 COLECTORES SECUNDARIOS
3.2.1 COLECTOR SECUNDARIO LOMAS DE JACALEAPA
La colonia Lomas de Jacaleapa se saneará por tres puntos distintos:

A consecuencia de las obras que se realizarán en la Caja/Puente del Boulevard
Centroamérica – Kennedy para elevar los Subcolectores y que tengan un trazo
afuera del cause del río, se deberá modificar el alineamiento del sistema de
alcantarillado sanitario de la primera calle de la Colonia Lomas de, desviándose en
la calle de entrada de esa colonia y ubicándose debajo de la acera Oeste de la
Caja/Puente, empalmándose al Subcolector Anillo Periférico en el pozo
denominado A28, a la altura de la calle vehicular privada de la tienda Key Mart. El
subcolector comienza en el pozo 1052 en la parte alta de la calle principal de lo
colonia Lomas de Jacaleapa.
El Subcolector esta compuesto por las siguientes obras:
74 m de tubería Plástica Ø = 250 mm.
4 Pozos de Inspección Normal
3-10
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Volumen 5 Memoria Técnica

El puente-tubo Lomas de Jacaleapa que se conecta al pozo JA03 del Subcolector
Jacaleapa, y drenará el efluente del sector más alto de la colonia.

Una pequeña línea y una fosa séptica que recolecta el efluente de 6 viviendas en la
zona más baja de la colonia. Dicha fosa esta ubicada en la ribera de la quebrada
Jacaleapa.
Los planos de planta y perfiles de este colector y sus estructuras son 08-SC-PC-01.
3.3 OBRAS DE ARTE
3.3.1 SIFONES
3.3.1.1 Criterios de Diseño
Los criterios de proyecto adoptados para estas estructuras proponen obtener condiciones
hidráulicas de funcionamiento ideal (en donde sea posible), o como mínimo aceptables.
Los criterios adoptados son los siguientes:

El dimensionamiento prevé el paso del caudal de proyecto al año 2030 que, tal como
se ha explicado con anterioridad, se ha estima en:
Qpr=2*Qnm+Inf*L+113.5*Pob
En donde:
Qpr= caudal de proyecto
Qnm= caudal medio de aguas residuales
Inf= 67000l/ (km*día)
Pob= población río arriba

La adopción de este caudal máximo de entrada al sifón, obliga a prever una obra de
rebosamiento antes del pozo de carga del sifón, para desalojar el posible caudal
excedente que, tal como se ha explicado en los párrafos anteriores, se podría registrar
si el caudal ilícito real en la red superase los 113.5 l/hab*días previstos.

Todos los sifones de proyecto han sido diseñados con dos tubos como mínimo; si bien
no siempre sean hidráulicamente necesarios, se considera importante contar con la
posibilidad de utilizar un segundo tubo cuando el primero se halla atascado o dañado.
El uso de dos o más tubos permite obtener una buena flexibilidad en el funcionamiento
de la estructura en el tiempo. Efectivamente es posible que los flujos de entrada al
sifón varíen significativamente en los años a causa de nuevas conexiones que pueden
ser realizadas en el transcurso de los años.
3-11
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Volumen 5 Memoria Técnica

Se ha tratado de utilizar la geometría que, teniendo en mente los vínculos geométricos
del cruce, den la pérdida de carga más baja posible.

Donde ha sido posible, se ha tratado de mantener velocidades mínimas en los tubos
con un valor de 1 m/s (valor del caudal de aguas negras en el pico, con factor pico de
2). Si esto ha sido imposible, de todos modos se ha tratado de no bajar más allá de
0.6m/s para evitar posibles atascamientos del tubo.
El cálculo hidráulico ha sido elaborado utilizando un modelo matemático capaz de
representar el movimiento de un líquido en un tubo a presión y reproduce, frente a un
caudal en entrada y una geometría asignada, el perfil de la energía en el conducto,
considerando las pérdidas de carga distribuidas (debidas a la aspereza de los tubos) y
puntuales (pérdida de carga en la embocadura, en la desembocadura y en las curvas
intermedias).
El modelo calcula las pérdidas de carga de entrada, curca y salida por medio de la
formula:
ΔH= Κ* v2/2g
Donde K=0.3 para la estructura de entrada, 0.2 para las curvas y 0.1 para la salida.
Las pérdidas en la alcantarilla se ha en vez calculado por medio de la ecuación de De
Saint Venant para el flujo en tubería llena utilizando el coeficiente de rugosidad de
Colebrook-White.
3.3.1.2
Sifón del Río San José a la altura de Colonia San José de los
Llanos
Este sifón es el más importante de los tres, su función es unir toda la parte oriental de la
cuenca de drenaje con el colector San José.
El sifón posee las siguientes características de proyecto:

Diámetro de los tubos: 375 mm.

Número de tubos: 3

Nivel de la cámara de entrada: 962.10 m

Nivel de la cámara de salida: 961.54m

Nivel del aliviadero: 962.60m

Niveles de los aliviaderos internos de unión con 2o y 3er tubo = 962.30m y 962.5m

Longitud global: unos 58.35 metros (con tuberías de aproximación)
Nótese que este sifón se halla expresamente desconectado a nivel hidráulico de las
condiciones hidráulicas en el colector San José. El nivel de llegada del sifón está colocado
3-12
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en 961.28m, mientras que el del pozo MC5 (pozo de proyecto del colector San José) es de
960.05m. El pozo de llegada del sifón y el MC5 se hallan unidos con una tubería.
Esta medida permite liberar el rendimiento del sifón respecto a las condiciones hidráulicas
aguas abajo, existentes en el colector San José, y mantener las cotas de los aliviaderos
suficientemente altas para evitar entradas indeseadas de agua del río en la red.
Los cálculos hidráulicos llevados a cabo con un modelo matemático, permiten obtener las
pérdidas de carga globales en el recorrido del sifón y la velocidad del líquido de los tubos.
Los casos más interesantes, y para los que a continuación se presentan los resultados,
son el relativo a la condición de carga máxima para el año 2030, que implica el
accionamiento del aliviadero de río arriba y las condiciones de caudal medio diario,
siempre referido a dicho año.
Tabla de funcionamiento hidráulico con caudal máximo en llegada
Caudal en entrada
503.0 l/s
Caudal máximo a través del sifón
477.0 l/s
Caudal Pluvial de rebose
26.0 l/s
Nivel hídrico en el pozo de entrada
961.54
Nivel hídrico en el pozo de salida
960.97
Pérdida de carga global
0.57
Velocidad en el 1er, 2o, 3er tubo
1.8m/s - 1.8 m/s - 0.6 m/s
Nótese que la diferencia entre caudal en entrada y caudal máximo admitido río abajo es
modesta, lo cual se debe al hecho que el sistema ya se halla protegido por el aliviadero
ubicado al inicio del subcolector Jacaleapa, y por el sifón, que poseen igualmente un
aliviadero de emergencia.
La rebosadura de este sifón sirve sólo para eliminar posibles excesos de agua de lluvia,
por encima de la cota aceptada de 113.5 l/hab*día, de los sistemas de drenaje conectados
directamente con el subcolector Jacaleapa.
Tabla de funcionamiento hidráulico con media de aguas negras
Caudal en entrada
165.0 l/s
Caudal Pluvial de rebose
0.0 l/s
Nivel hídrico en el pozo de entrada
961.2
Nivel hídrico en el pozo de salida
960.8
Pérdida de carga global
0.4
3-13
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1.4 m/s – 0.0 m/s – 0.0 m/s
Velocidad en el 1er, 2o, 3er tubo
Obsérvese que al pasar el caudal medio de aguas negras se utiliza solamente uno de los
3 tubos.
3.3.2 TUBO – PUENTES
3.3.2.1
Criterios de Diseño
1. El diseño final de las estructuras se efectuó conforme a los requerimientos de las
normas:
 “LFRD Bridge Design Specifications “ edition 1998 de AASHTO
 Reglamento para las construcciones de concreto estructural ACI 318-98
2. Con referencia a los requerimientos de las normas “LRFD Bridge Design
Specifications”, la carga viva de diseño será la HL-93
HL-93 Truck and Lane Load
La carga de la Lane Load siendo una carga distribuida se transfiere in modo igual sobre la
3-14
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losa superior de las cajas que se encuentren por debajo de carreteras:
Q1 = 9.3 KN/m
Carga de la Lane Load
Cargas debidas a la Truck Load (Q2)
3-15
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
La presión, generada por las cargas, sobre la estructura puede ponerse como:
C C
Q2 ( KN / m 2 )  P  T L
Bl  Bt
donde CT y CL es el numero de cuantas veces la fuerza P viene considerada en el
proceso de difusión trasversal y longitudinal, o sea el numero de las sobre posiciones
de las áreas de difusión.
Las difusiones trasversal y longitudinal son representadas en las figuras siguientes:
Difusión trasversal
Difusión longitudinal
3. Las fuerzas sísmicas de diseño no han sido tomado en cuenta siendo el territorio de
Honduras clasificable como zona no sísmica.
4. La resistencia a la compresión a los 28 días de edad, del concreto a utilizarse
deberá ser conforme a los siguientes valores:
a) Zapatas
b) Pilas, vigas y paredes de cajas
210 Kg/cm2
280 Kg/cm 2
5. El acero de refuerzo deberá cumplir con ASTM A615 Grado 60 (fy= 4200 Kg/cm 2)
6. Las revisiones de las secciones estructurales de vigas, columnas y paredes se
efectuará según el método probabilística de los estados limites de ruptura según las
normas AASHTO y ACI 318.
3-16
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3.4 SERVIDUMBRES Y DERECHOS DE PASO
El trazo de los diferentes Subcolectores del proyecto, pasa tanto por áreas públicas como
privadas, en estas últimas se tendrá que gestionar ya sean: permisos de paso,
servidumbres, o compra de terrenos, por ello se recurrió a la División de Catastro de la
Alcaldía Municipal del Distrito Central, para obtener la clave catastras y nombre de los
propietarios de los predios a ser afectados, los cuales se identifican en el esquema adjunto
en el Anexo II, y se describen a continuación:
Cuadro 3.1 - Servidumbres y derechos de paso
Sitio
Ubicación
SRH-1
Paso Tubería dentro
de Caja / Puente
bajo Industrias Sula
y Anillo Periférico,
arista sur
Franja de terreno
desde Caja / Puente
bajo Industrias Sula
y Anillo Periférico,
hasta Bulevar
Centroamérica en
Frente de Key Mart.
Franja de terreno
ubicado en la parte
Suroeste de la Col.
Kennedy, parelelo al
carril Este Boulevard
CentroaméricaKennedy, hacia el
Norte
Carril Este
Boulevard
CentroaméricaKennedy, hacia el
Norte desde
Supermercado Paiz
hasta Key Mart
Calle Principal Col.
Lomas de
Jacaleapa, zona
baja
SRH-2
SK-1
SK-2
CSLJ-1
CSLJ-2
Calle Principal Col.
Lomas de Jacaleapa,
zona alta, cruce a
través de la Quebrada
Jacaleapa.
Tipo de
Gestión
Permiso de
Paso,
Alcaldía
Clave
Catastral
Propietario
Servidumbre
de Paso,
Alcaldía
20-255-
Municipal Clave Catastral
incompleta
Permiso de
Paso Alcaldía
20-279-8
Municipal –
Eduardo Girón
(posible
proyección
futura de
FOSOVI)
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
(Bulevard)
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Municipal
3-17
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Sitio
Ubicación
CSLJ-3
Terreno en la parte
nor-este de la Col.
Lomas de
Jacaleapa, en la
zona baja
Paso Tubería
paralelo a Caja /
Puente Boulevard
Centroamérica –
Kennedy, arista
superior Norte hasta
Key Mart
Paso por calle
privada Key Mart, al
Oeste del Boulevard
Kennedy
SJ-1
SJ-2
SJ-3
Franja de Terreno en
la parte sur y Este
de la Colonia
Bernardo Dazzi,
aledaña al muro
Norte embaulado
Quebrada Jacaleapa
desde Key Mart
paralela al puente en
calle principal de
dicha colonia, hasta
hasta casa de
habitación
Tipo de
Gestión
Servidumbre
de
Construcción
para Fosa
Séptica
Permiso de
Paso,
Alcaldía
Servidumbre
de Paso,
Alcaldía
Servidumbre
de Paso
Clave
Catastral
Municipal
Sin Clave
Catastral
(Bulevard)
Municipal
20-255-33
20-255-5
Revisar esto es
según lotti
20-257-6
Fauzi Alejandro
Daccaret Chahin
20-302-11
Abel Rene
Matamoros
Revisar esto es
según lotti
Leyla Gissela
Páramo Andino
20-740-1
20-740-10
20-740-12
20-740-11
Francisco Javier
Paredes
Fernández
20-941-14
Municipal
20-302.19
Asociación Civil
San Jerónimo
Emiliani
Maria Cristina
Detrás Caballero
Antonio Enrique
Aguilar Cerrato
Revisar esto es
según lotti
Ricardo Fúnez
(paso por patio
trasero)
20-302-36
20-302-21
SJ-4
Franja de Terreno en
la parte Sur y Oeste
de la Colonia
Bernardo Dazzi,
aledaña al muro a la
Quebrada
Jacaleapa, casa de
habitación
Servidumbre
de Paso
Propietario
20-941-16
3-18
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Sitio
Ubicación
SJ-5
Franja de Terreno en
la parte Sur y Oeste
de la Colonia
Bernardo Dazzi,
aledaña al muro
sobre la Quebrada
Jacaleapa desde
casa de habitación
hasta cruce de
quebradas
Jacaleapa y
Kennedy
Franja de Terreno en
la parte sur y Este
de Col. Las Palmas
al norte de
Quebrada
Jacaleapa, hasta
puente hacia Altos
de San José.
SJ-6
SJ-7
SJ-8
SJ-9
SJ-10
Franja de Terreno en
la parte Norte de
Col. Lomas de San
José, paralelo y al
sur de la Quebrada
Jacaleapa, desde
puente hacia Altos
de San José
Franja de Terreno en
la parte Norte de
Col. Lomas de San
José, paralelo y al
sur de la Quebrada
Jacaleapa
Cruce a través de
Quebrada Jacaleapa
Franja de terreno en
la parte Sur y Oeste
de la Col. Las
Palmas, paralelo y al
norte de la
Quebrada Jacaleapa
hasta llegar al Río
San José.
Tipo de
Gestión
Servidumbre
de Paso
Clave
Catastral
20-941-15
Propietario
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Servidumbre
de Paso
20-681-45
(Según Catastro
SANAA)
Rodolfo López y
López
Daysi
Almendares de
Padilla
Wester Werbert
Donalson
Actual Campo
de Fútbol
Ficha no emitida
por Alcaldía
Servidumbre
de Paso
20-302-9
Roberto Ramírez
20-302-10
Municipal
Sin Clave
Catastral
20-323-6
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Servidumbre
de Paso
Municipal
Gumercindo
Juarez
Calle Principal
Las Palmas
3-19
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Sitio
Ubicación
Conex01 y 02
Calle de Tierra y
peatonales en la
Parte Sur de Col.
Kennedy
Calle Este Col.
Víctor F. Ardón que
se conecta la
Bulevar
CentroaméricaKennedy
Area Verde Col.
Bernardo Dazzi,
aledaña al cruce
entre quebradas
Jacaleapa y
Kennedy
Calle de Tierra hacia
Altos y Lomas de
San José
Calle Peatonal de
tierra en el Sur de la
Col. Las Palmas,
cruce a través de
Quebrada Jacaleapa
Calle principal Col.
Las Palmas llegando
al Río San José
Conex03
Conex04
Conex05
Conex06
Conex07
Tipo de
Gestión
Permiso de
Paso Alcaldía
Clave
Catastral
20-279-8
Propietario
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
20-941-15
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Permiso de
Paso Alcaldía
Sin Clave
Catastral
Municipal
Municipal
La obtención de derechos de paso o servidumbres son una parte sensitiva de todo
proyecto, ya que afecta a propietarios o tenientes de terrenos. En las zonas cercanas al
cauce de las quebradas y ríos se espera no tener complicaciones, ya que en esos lugares
no habrá problemas de tenencia por el paso de la tubería con respecto a la ruta escogida
para los subcolectores propuestos. De acuerdo a las informaciones de los funcionarios de
las oficinas de METROPLAN, Catastro, y Legalización y Tenencia de la Tierra de la
Alcaldía Municipal de Tegucigalpa (AMDC), resulta que en los cauces de los ríos, existe
un acuerdo municipal que indica que hay un derecho eminente de 50 m de ancho a cada
lado del eje central del cauce, y que prohíbe toda construcción de viviendas y cuya
anchura se debe respetar.
3.5 SISTEMAS DE SANEAMIENTO NO TRADICIONALES
La necesidad de modificar la red colectora secundaria de la Colonia Lomas de Jacaleapa
con el propósito de poder incorporarla al nuevo trazo del Subcolector Jacaleapa, origina
que no se puedan conectar ocho (8) viviendas de la primera calle de la colonia por su poca
3-20
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Volumen 5 Memoria Técnica
altimetría, las que prácticamente están dentro el cauce de la Quebrada. Con el fin de dar
un saneamiento integral a la zona se recomienda la implementación de un sistema
particular de tratamiento depurativo, consistente en una Fosa Séptica de Doble Cámara, la
que verterá sus efluentes tratados a la Quebrada Jacaleapa.
El diseño de dicha fosa se presenta en el Anexo III.d., y sus dimensiones en el plano 36SS-PC01.
3.6 ASPECTOS AMBIENTALES DEL PROYECTO
Si bien las obras antes detalladas mejoraran las condiciones sanitarias y ambientales del
área de influencia del Proyecto, en acatamiento a la Legislación Nacional Vigente en la
Republica de Honduras, es necesaria la preparación de un Estudio de Impacto Ambiental,
el que contenga entre otros conceptos las afectaciones del Medio Ambiente por no solo la
construcción del Proyecto, sino también durante la operación y mantenimiento de las
instalaciones. Por ello en la Sección de Anexos se incluye el Estudio de Impacto
Ambiental, y dentro de las Especificaciones Técnicas Generales Constructivas se
incorpora un capitulo especifico sobre las Medidas de Mitigación obligatorias a
implementarse durante el proceso constructivo, adicionalmente se anexa el Formulario
DECA No. 001 necesario para la Solicitud de Licencia Ambiental de Proyecto, que deberá
ser tramitada por SANAA ante la Secretaria de Recursos Naturales y Ambiente.
3.7 COSTOS UNITARIOS Y PRESUPUESTO DEL PROYECTO
Se elaboró un análisis de los costos unitarios del Proyecto en base a datos de los costos
reportados en las publicaciones periódicas de la Cámara Hondureña de la Industria de la
Construcción (CHICO) del año 2004.
De cada elemento diseñado, se hizo un calculo desagregado de cantidades de obra, las
que una vez multiplicado por su costo unitario se convierte en subtotales de costos, los
que sumados conforman el presupuesto del Proyecto.
3.8 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONSTRUCTIVAS
En el Volumen 3, de los documentos de Licitación, se encuentran las Especificaciones
Técnicas Constructivas aplicables al proyecto, así como las Medidas de Mitigación que el
Consultor estima necesarias implementar durante la Etapa Constructiva. Durante esa
Etapa, la Supervisión y el SANAA deberán valorar las situaciones no previsibles en la
Etapa de Diseño, y tomar las decisiones que estimen pertinentes para asegurar una alta
calidad constructiva de las obras.
3-21
SECCION DE ANEXOS
ANEXO I
Esquemas y Álbum Fotográfico
ANEXO I.a
Esquemas Sistema Existente y Propuesto
ANEXO I.b
Álbum Fotográfico
ANEXO II
Esquemas de Servidumbres y
Derechos de Paso
ANEXO III
Cálculos Hidráulicos
ANEXO III.a
Revision Hidraulica de la Red Colectora
Existente
ANEXO III.b
Esquema General de Red Secundaria
Existente
ANEXO III.c
Diseño de Nuevos Colectores
ANEXO III.d
Diseño de Fosa Séptica
ANEXO IV
Estudio de Impacto Ambiental
ANEXO V
Planos de Proyecto