Prensa excéntrica para 100 T de fuerza

PROYECTO FIN DE CARRERA
Título
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Autor/es
Roberto Rivas Gaitán
Director/es
José Antonio Alba Irurzun
Facultad
Escuela Técnica Superior de Ingeniería Industrial
Titulación
Proyecto Fin de Carrera
Departamento
Ingeniería Mecánica
Curso Académico
2012-2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza, proyecto fin de carrera
de Roberto Rivas Gaitán, dirigido por José Antonio Alba Irurzun (publicado por la
Universidad de La Rioja), se difunde bajo una Licencia
Creative Commons Reconocimiento-NoComercial-SinObraDerivada 3.0 Unported.
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titulares del copyright.
©
©
El autor
Universidad de La Rioja, Servicio de Publicaciones, 2013
publicaciones.unirioja.es
E-mail: [email protected]
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA
INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
1. Índice general
2. Memoria
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
Hojas de identificación ...................................................... 1
Objeto ................................................................................ 3
Alcance .............................................................................. 3
Antecedentes .................................................................... 3
Normas y referencias ........................................................ 3
Definiciones y abreviaturas ............................................... 4
Requisitos de diseño ......................................................... 6
Análisis de soluciones ........................................................ 6
Resultados finales.............................................................. 8
Planificación ...................................................................... 12
Orden de prioridad ............................................................ 13
Conclusiones...................................................................... 13
3. Anexos
1. Diagrama biela-manivela................................................... 3
2. Transmisión por engranajes .............................................. 5
3. Eje excéntrica .................................................................... 15
4. Eje volante de inercia ........................................................ 24
5. Chavetas y chaveteros....................................................... 31
6. Potencia y elección del motor ........................................... 34
7. Volante de inercia ............................................................. 35
8. Tornillo regulador del carro porta-herramientas.............. 36
9. Correas .............................................................................. 38
10. Pared ................................................................................. 41
11. Casquillo excéntrica........................................................... 41
4. Planos
0.
1.
Planos de conjunto .............................................................. 3
1) Prensa descubierta ................................................... 3
2) Prensa despiece ........................................................ 4
3) Conjunto 01 – Chapas ............................................... 5
4) Conjunto 02 – Actuador ............................................ 6
5) Conjunto 03 – Mecanismos ...................................... 7
Planos Estructurales ............................................................ 8
1) Cuerpo....................................................................... 9
2) Chapa trasera ............................................................ 15
Índice general – Roberto Rivas Gaitán
2
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
2.
3.
3) Chapa delantera........................................................ 16
4) Chapas frontales y superiores .................................. 17
5) Base ........................................................................... 18
6) Bancada Auxiliar ....................................................... 19
7) Chapa polein-producto terminado ........................... 20
8) Carcasa volante de inercia ........................................ 21
9) Tapa engranajes ........................................................ 22
Planos Actuadores ............................................................... 23
1) Carro porta-herramientas......................................... 23
2) Tapa carro ................................................................. 24
3) Tornillo regulador del carro ...................................... 25
4) Cuerpo excéntrica ..................................................... 26
5) Tapa del tornillo regulador ....................................... 27
6) Tapa del cuerpo excéntrica ....................................... 28
7) Casquillo excéntrica .................................................. 29
8) Colisas del carro ........................................................ 30
Planos mecanismos ............................................................. 31
1) Eje excéntrico............................................................ 31
2) Eje del volante de inercia .......................................... 32
3) Rodamiento del eje excéntrica ................................. 33
4) Rodamiento piñón .................................................... 34
5) Rodamiento del volante de inercia........................... 35
6) Tapas del rodamiento del eje excéntrica ................. 36
7) Tapas del rodamiento del plato ................................ 37
8) Tapas del rodamiento del piñón ............................... 38
9) Tapas del rodamiento del volante de inercia ........... 39
10) Chavetas.................................................................... 40
11) Plato de engrane ....................................................... 41
12) Piñón de engrane ...................................................... 42
13) Volante de inercia ..................................................... 43
14) Polein del motor ....................................................... 44
5. Pliego de condiciones
1. Pliego de condiciones generales........................................... 3
2. Pliego de especificaciones técnicas ...................................... 3
a. Especificaciones de materiales y equipos ...................... 3
b. Especificaciones de ejecución ........................................ 5
Índice general – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
6. Estado de las mediciones
1. Chapas.................................................................................. 3
1) Cuerpo...................................................................... 3
2) Chapa trasera ........................................................... 3
3) Chapa delantera ....................................................... 3
4) Chapa delantera ....................................................... 4
5) Base .......................................................................... 4
6) Bancada auxiliar ....................................................... 4
7) Chapa polein-producto terminado .......................... 4
8) Carcasa volante de inercia ....................................... 4
9) Tapa engranajes ....................................................... 4
2. Actuador .............................................................................. 5
1) Carro porta-herramientas ........................................ 5
2) Tapa carro ................................................................ 5
3) Tornillo regulador .................................................... 5
4) Cuerpo excéntrica .................................................... 6
5) Tapa del tornillo regulador ...................................... 6
6) Tapa del cuerpo excéntrica ...................................... 6
7) Cuerpo excéntrica .................................................... 6
8) Colisas del carro ....................................................... 7
3. Mecanismos ......................................................................... 7
1) Eje excéntrico ........................................................... 7
2) Eje del volante de inercia ......................................... 7
3) Rodamiento excéntrica ............................................ 7
4) Casquillo piñón......................................................... 8
5) Casquillo del volante de inercia ............................... 8
6) Tapa del rodamiento del eje excéntrica .................. 8
7) Tapa del rodamiento del plato ................................ 8
8) Tapa del rodamiento del piñón ............................... 8
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia ............ 9
10) Chavetas ................................................................... 9
11) Plato de engrane ...................................................... 9
12) Piñón de engrane ..................................................... 10
13) Volante de inercia .................................................... 10
14) Polein del motor ...................................................... 10
4. Otros .................................................................................... 11
1) Motor ....................................................................... 11
Índice general – Roberto Rivas Gaitán
4
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
2) Correas ..................................................................... 11
7. Presupuesto
1. Chapas.................................................................................. 3
1) Cuerpo...................................................................... 3
2) Chapa trasera ........................................................... 3
3) Chapa delantera ....................................................... 4
4) Chapa delantera ....................................................... 4
5) Base .......................................................................... 4
6) Bancada auxiliar ....................................................... 4
7) Chapa polein-producto terminado .......................... 4
8) Carcasa volante de inercia ....................................... 5
9) Tapa engranajes ....................................................... 5
2. Actuador .............................................................................. 5
1) Carro porta-herramientas ........................................ 5
2) Tapa carro ................................................................ 5
3) Tornillo regulador .................................................... 6
4) Cuerpo excéntrica .................................................... 6
5) Tapa del tornillo regulador ...................................... 6
6) Tapa del cuerpo excéntrica ...................................... 7
7) Casquillo excéntrica ................................................. 7
8) Colisas del carro ....................................................... 7
3. Mecanismos ......................................................................... 8
1) Eje excéntrico ........................................................... 8
2) Eje del volante de inercia ......................................... 8
3) Rodamiento excéntrica ............................................ 8
4) Casquillo piñón......................................................... 8
5) Casquillo del volante de inercia ............................... 9
6) Tapa del rodamiento del eje excéntrica .................. 9
7) Tapa del rodamiento del plato ................................ 9
8) Tapa del rodamiento del piñón ............................... 9
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia ............ 10
10) Chavetas ................................................................... 10
11) Plato de engrane ...................................................... 10
12) Piñón de engrane ..................................................... 11
13) Volante de inercia .................................................... 11
14) Polein del motor ...................................................... 11
4. Otros .................................................................................... 11
1) Motor ....................................................................... 12
Índice general – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
2)
Correas ..................................................................... 12
Índice general – Roberto Rivas Gaitán
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UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA
INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice de la memoria
0. Hojas de identificación ................................................. 1
1. Objeto ....................................................................... 3
2. Alcance ...................................................................... 3
3. Antecedentes ............................................................. 3
4. Normas y referencias................................................... 3
5. Definiciones y abreviaturas .......................................... 4
6. Requisitos de diseño .................................................... 6
7. Análisis de soluciones .................................................. 6
8. Resultados finales ....................................................... 8
9. Planificación ............................................................... 12
10. Orden de prioridad ...................................................... 13
11. Conclusiones .............................................................. 13
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
1. Objeto
Este proyecto está pensado para el diseño de una prensa basada en sistemas
mecánicos para realizar la fuerza destinada a trabajar. En nuestro caso se trata de una
fuerza de 100 toneladas mediante un eje excéntrico, que realizando un movimiento de
biela-manivela transforma el movimiento rotatorio del eje en un movimiento rectilíneo
sobre las matrices que se deseen utilizar.
2. Alcance
Se realizara una prensa desde el principio, calculando y diseñando cada uno de los
elementos de los que está compuesta. Al final resultara uno conjunto de planos de
cada uno de los elementos creados para esta prensa, además de unos planos
explicativos de la posición de todas las piezas; una memoria en la que se definirán cada
uno de los aspectos de la prensa, junto con los anexos que contendrán los cálculos y
tablas necesarios; y un presupuesto con el coste aproximado de la maquina terminada.
3. Antecedentes
Se requiere conocer el trabajo que se realiza normalmente con dichas maquinas.
Se requiere el conocimiento básico de sistemas cinemáticos y estructurales.
Se requiere conocimientos mecánicos sobre maquinaria industrial
Se requiere conocimientos sobre elementos industriales y componentes.
4. Normas y referencias
Normas
UNE-EN 692:2006+A1:2009
UNE 157001
DIN 6885/1
Bibliografía
F.A. STANLEY - Estampado y matrizado de metales.
S.A. ELENEV – Estampado en frio.
J. CASTANY y C. JAVIERRE – Criterios de diseño de maquinas y sus elementos. Casos
prácticos.
J. BLANCO – Prensas y procesos en matricería. Su automatización.
A.D.DEUTSCHMAN – Diseño de Máquinas.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
BACON R.H. – The motion of a piston
D.U.GONZÁLEZ – Desarrollo de un almacenador cinético de energía
5. Definiciones y abreviaturas
Fuerza(kg,lb,T,N): Es una magnitud física que permite el intercambio de momento
lineal entre dos sistemas.
Par(Nm): Se le llama par al momento que se genera cuando una fuerza no pasa por el
centro de rotación de un sistema, lo que produce el giro.
Modulo(M): Es la relación entre la medida del diámetro primitivo expresado en mm y
el numero de dientes.
Relación de transmisión/potencia [rv]: Es la relación existente entre dos elementos
unidos y que se obtiene al dividir sus velocidades, dientes, pares, etc.
Dientes [N] : Cada uno de los elementos que transmiten el trabajo entre los ejes de
giro.
Diámetro primitivo [d]: Es el diámetro en el cual engranan los dientes y por lo tanto
donde se realiza la fuerza.
Diámetro interior [di]: Diámetro en el cual están apoyados los dientes en un engranaje
Diámetro exterior [de]: Diámetro máximo que alcanza el engranaje.
Velocidad de giro [n]: Numero de revoluciones en una determinada cantidad de
tiempo, generalmente en revoluciones por minuto [rpm] o también puede ser
el ángulo girado en la unidad de tiempo, medido en radianes por segundo
rad/s.
Fuerza tangencial: Es la fuerza que se transmiten los engranajes y que va perpendicular
a la línea que une los centros, generadora del par.
Fuerza radial: Es la fuerza que empuja a los respectivos engranajes hacia sus ejes
separándolos.
AGMA: American Gear Manufactures Association
Fuerza dinámica (Fd): Es la fuerza que se genera en el engranaje debido a la velocidad y
el esfuerzo. Sera el requisito que marque el esfuerzo que se debe soportar en
los dientes.
Carga a flexión (Fb): Es la carga limite que aguanta un dente de un determinado
material y se compara con la fuerza dinámica.
Carga admisible al desgaste (Fw): Es la carga límite que puede resistir un diente de
engranaje antes de fallar al desgaste. Se compara con la fuerza dinámica.
Factor geométrico: Es un coeficiente obtenido en función del número de dientes y del
ángulo de presión
Factor de desgaste: Es un coeficiente que se obtiene en función del ángulo de apoyo, la
tensión de fatiga, y el material de que están construidos los engranajes.
Coeficiente de relación de velocidades [Q]: Coeficiente en función del número de
dientes de ambos elementos del engranaje, que se aplica en la obtención de la
fuerza de Buckingham
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Esfuerzo admisible: Es el máximo esfuerzo al que puede estar sometido un material de
manera segura.
Ángulo de presión: Es el angulo formado por la fuerza transmitida entre los engranajes
y la circunferencia de paso, comúnmente suele ser de 20o pero también se
puede hacer de 15o o de 25o
Paso diametral: Es la relación entre el número de dientes y el diámetro del círculo
primitivo expresado en pulgadas.
Dureza: Es la característica de los materiales que impide que sean perforado o rayados.
BHN: Es el numero asociado a la dureza de los materiales obtenida mediantes el
ensayo Brinell
SAE: Society of Automotive Engineers redacto un sistema de clasificación de los aceros.
Comúnmente usado en estados unidos
Tensión en la raíz del diente [σt]: Es la tensión que se ha de comprar con la tensión de
diseño máxima.
Factor geométrico a flexión [J]: Coeficiente en función del número de dientes, el
ángulo de presión, y la carga aplicada en el extremo del diente.
Tensión de diseño máxima admisible [Sad]: Es el resultado de la tensión admisible del
material condicionada por una serie de factores y que tiene que ser mayor que
los requerimientos de a flexión.
Tensión admisible del material [Sat]: Es la capacidad del material de absorber
esfuerzos.
Esfuerzo de contacto [σc]: Es el coeficiente generado mediante otros coeficientes y
que ha de compararse con el esfuerzo límite del material y sus factores.
Coeficiente elástico [Cp]: Coeficiente en función del material del piñon y el plato del
engranaje.
Factor de sobrecarga [Co,Ko]: Coeficiente en función de los choques producidos por la
carga y el impulso.
Factor dinámico [Cv,Ky]: Coeficiente en función de la velocidad y del tipo de engranaje.
Factor de tamaño [Cs,Ks]: Coeficiente que se aplica según el tipo de engranaje y su
paso.
Factor geométrico a desgaste [I]: Coeficiente en función del número de dientes, del
tipo de engranaje, relación de transmisión y ángulo de presión.
Factor de distribución de la carga [Cm,Km]: Coeficiente en función del ancho de la cara y
de las reducciones aplicadas.
Factor superficial [Cf]: Coeficiente en función del acabado de las caras del engranaje.
Esfuerzo de contacto máximo admisible [Sac]: Tensión máxima admisible en función del
material del engranaje y su dureza.
Factor de vida [Cv,Kv]: Coeficiente en función de la vida para la que está diseñado.
Facto de relación de dureza [Ch]: Coeficiente en función de la relación entre las
durezas.
Factor de seguridad [Cr,Kg]: Coeficiente aplicado según la fiabilidad de la maquina
esperada.
Factor de temperatura [Ct,Kt]: Coeficiente según la temperatura a la que trabaje el
lubricante.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Coeficiente de Seguridad (CS): Se basa en la aplicación de un coeficiente para asegurar
la obtención de resultados sobredimensionados a fin de que sean seguros.
Tensión última (Sut): Es la tensión de un material antes de que este experimente una
rápida contracción.
Tensión de fluencia (Sy): Es la tensión máxima a partir de la cual el material comienza a
deformarse permanentemente.
Tensión de fatiga (Se): Es la tensión a partir de la cual la repetición de esfuerzos
produce la rotura, siendo inferior a la tensión última.
Factor de acabado Superficial (Ka): Es un coeficientes que depende de la tensión
última y del tipo de operación de acabado superficial.
Factor de tamaño(Kb): Es un factor que depende del diámetro del eje.
Factor de fiabilidad(Kc): Es un factor que se basa en la supervivencia del elemento.
Factor de temperatura(Kb): Factor basado en la temperatura de trabajo
Factores generales (Kg): Son una serie de factores a aplicar de diversos tipos.
Factor de concentración de tensiones (Ke): Es un factor que depende de la forma del
elemento.
6. Requisitos del diseño
Se pide aplicar la norma UNE 157 para la creación de la memoria del proyecto.
7. Análisis de las soluciones
Antes de llegar a la solución final se ha estudiado varios métodos iniciales.
Primeramente se estudió aportar directamente la energía con un motor al eje
excéntrico o intermediar un volante de inercia. Esta solución reducía la potencia del
motor casi al 10% además de dar una estabilidad al sistema y evitar grandes choques
en el sistema. Para utilizar el volante de inercia se dispuso un sistema de correas por
encima de cadenas o engranajes, ya que el motor debía girar rápido para evitar tener
que elegir un motor de gran potencia. En función de la potencia necesaria se eligió el
número de correas correspondientes.
Además se añadió una segunda reducción de velocidad a fin de reducir más el
par necesario en el motor y mantener una velocidad media en el volante de inercia,
necesario para mantener la energía que acumula.
También se ha estudiado el método de construcción del eje excéntrico. Las
opciones eran construir un eje en varias partes y que tuviese uniones desmontables o
permanentes. Las uniones permanentes se descartan por las solicitaciones del
proyecto, por el contrario del ahorro económico que supondría. Las uniones
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
desmontables presentan las mismas ventajas e inconvenientes además de la ventaja
que resulta la posible sustitución de piezas dañadas. Pese a ello, las ventajas
resultaban aun así insuficientes frente al gasto económico de mecanizar el eje entero.
Lo siguiente fue la construcción de la estructura que soportase las cargas. Se
podía realizar en cuello de cisne en fundición, mediante paredes completas o en C.
Elegí esta última opción por ser más rentable y poder mantener una pequeña distancia
entre ellas, simulando el cuello de cisne.
En lo referente a los coeficientes de seguridad he elegido aplicar uno general
en la fuerza inicial de un 33% además de algunos comunes en diversas partes. También
he redondeado al alza en varios cálculos, de manera que se faciliten los cálculos y se
obtengan cargas superiores que actúen de coeficientes.
Debido a la geometría de las paredes tan cercanas había peligro de vuelco, por
lo que se ha dispuesto de unos apoyos laterales para evitar vuelcos, y que además
proporcionan a la maquina los lugares idóneos para colocar los armarios eléctricos y
neumáticos que permitan el manejo de la maquina y sus elementos. Para ello se han
utilizado perfiles huecos que están unidos a las paredes mediante soldadura. Para unir
las paredes se han utilizado los mismos perfiles manteniendo la alineación de los
mismos. Las paredes traseras también ayudan a este fin estando soldadas a las
paredes.
En lo referente a los apoyos de los ejes se podían utilizar rodamientos o
casquillos. Hemos utilizado rodamientos en el eje excéntrico y casquillos de bronce en
el eje del volante de inercia. En el caso de la excéntrica, se ha elegido dos medias
partes de bronce por facilidades de montaje disponiendo de una superficie suficiente
para soportar las cargas que se requieren.
Para el apoyo de la maquina se han elegido unas patas con capacidad de
regular la altura y que se permita estabilizar la maquina. En contacto con el suelo se
dispone de goma para evitar las vibraciones.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
8. Resultados Finales.
El proyecto consta de dos ejes (planos 01.03.01 y 01.03.02) los cuales se
mecanizan de una sola pieza sin uniones de ningún tipo siguiendo las dimensiones
dadas por los anexos apartados 3 y 4. En el eje excéntrico se realizaran los 3 centros
antes de empezar a mecanizar, realizando la parte excéntrica la primera, luego la parte
intermedia y finalmente los apoyos de los extremos. En el caso del eje del volante de
inercia, se realizara independiente del orden.
Fig 2.8.1 – Imagen de los ejes del volante de inercia y el excéntrico
respectivamente
El engranaje se realizara siguiendo las especificaciones (planos 01.03.11 y
01.03.12) cumpliendo con los requisitos impuestos en los anexos apartado 2. Su
montaje se realizará con sumo cuidado ya que cualquier desvío o golpe puede dañar
severamente las superficies de contacto y menoscabar su resistencia, pudiéndose
producir un fallo.
Se dispondrán 2 embrague-freno accionados neumáticamente y unidos al
cuerpo de la maquina y a sus respectivas piezas, siendo estas el plato y el volante de
inercia respectivamente (planos 01.03.11 y 01.03.13) Dichos embragues se seleccionan
según sus requisitos de par, siendo 54000 Nm y 18000 Nm respectivamente.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 2.8.2 – Embrague-freno neumático de la casa goizper serie 5.6
Las chavetas para los 2 embrague-freno y para el piñón (plano 01.03.10) han
sido estudiadas en el anexo apartado 5 de manera que sean capaces de absorber los
esfuerzos requeridos por sus componentes.
Fig 2.8.3 – Imagen de conjunto del montaje del engranaje sobre su eje junto a
las chavetas.
El volante de inercia y el polein del motor (planos 01.03.13 y 01.03.14) se han
construido según los cálculos realizados en el anexo apartado 7 y teniendo en cuenta
la geometría necesaria por las correas en el anexo apartado 9. A este polein se ha
acoplado un motor trifásico de 4 polos descrito en el anexo apartado 6, que
proporciona una velocidad de 1500 rpm. La relación de velocidades mediantes las
correas procura 300rpm al eje del volante de inercia, y los sistema de engrane termina
de reducir la velocidad hasta las 100 rpm, velocidad a la que puede trabajar la maquina
en proceso continuo.
La regulación de los motores y los embrague-freno se realizara mediante un
sistema neumático y eléctrico que se situaran en la parte izquierda de la maquina,
habiéndose habilitado un lugar para ellos.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 2.8.4 – Cuerpo de la prensa
Desde el eje excéntrico se produce el movimiento de vaivén a través del cuerpo
de la excéntrica, su tapa y el casquillo que le permite girar sin fricción (planos 01.02.04,
01.02.06 y 01.02.07) habiéndose calculado la parte más crítica del sistema en el
casquillo y la rosca en los anexos apartados 11 y 8. Este último se comparte con la
rosca reguladora del carro (plano 01.02.03) que permite la regulación en altura
mediante unas ranuras que facilitan el giro y que termina en una esfera para poder
realizar los movimientos de giro del eje, siendo este el final del brazo del sistema bielamanivela. Dicha rosca se sujeta al cuerpo de la excéntrica mediante una tapa (plano
01.02.05)
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 2.8.5 – Despiece del sistema de accionamiento
A esta esfera se encuentra sujeto e carro porta-herramientas mediante su
correspondiente tapa (planos 01.02.01 y 01.02.02) a la que se acoplara la matriz que
sea necesaria para realizar la operación. Para ayudar a guiar a este carro se ha
dispuesto de una pared guiada en un lado y unas colisas desmontables en el contrario
(planos 01.01.01 y 01.02.08). Dicha pared ira soldada en la parte trasera para evitar el
deterioro de la pieza y que puedan crearse rugosidades.
El resto del cuerpo de la maquina lo componen dos planchas que actúan de
columnas y soportan todo el peso de la estructura, los travesaños soldados a las
paredes que los unen y generan los apoyos laterales terminados en 2 planchas que
harán de paredes exteriores y terminaran de rigidizar la estructura. Se dispondrán de
travesaños adicionales para evitar movimientos o roturas de los elementos. Además se
dispondrán de unas chapas exteriores (planos 01.01.02 y 01.01.04) que cierran las
paredes y protegen los ejes por detrás y por arriba, quedando solo la protección
delantera atornillada (plano 01.01.03). Los espacios creados por los travesaños se
destinaran, el izquierdo para los armarios ya descritos y el derecho para albergar el
motor eléctrico del polein y separado por una chapa soldada (plano 01.01.07) un
hueco para que caiga el producto terminado. La parte central por ser demasiado
estrecha se dejara vacía por donde irán los cables y los tubos de aire y engrasado.
Para oponerse al carro se ha soldado una plancha de acero de 50mm de
espesor que se apoya en las paredes. Dicha plancha será la continuación de la bancada
auxiliar (plano 01.01.06) lo que creara una mesa de trabajo para la recepción del
material.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Los engranajes irán protegidos, al igual que el volante de inercia y las correas
por tos tapas transparentes de metacrilato (planos 01.01.08 y 01.01.09) unidas a la
estructura mediante tornillos.
2.8.6 – Prensa descubierta
9. Planificación
Se destinaran los meses desde marzo a junio a la búsqueda de la información
necesaria para la realización del proyecto como puede ser la lectura de libros,
búsqueda de plano y documentos, investigación de las diferentes posibilidades.
Durante el mes de junio y julio se plasmaran los bocetos de las posibles
soluciones en papel y se estudiaran los diferentes casos, realizándose diferentes
cálculos dependiendo de la complejidad de las opciones.
Durante las últimas semanas de julio se realizaran los cálculos previos de todos
los elementos básicos, a la espera de futuras modificaciones.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
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Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Durante las 2 primeras semanas de agosto se empezaran a realizar los planos y
buscando los elementos que satisfagan las necesidades del proyecto.
Durante la 3ª semana de agosto se realizaran los cálculos finales y se
establecerán los diseños finales
Durante la última semana de agosto se realizaran los planos y se empezara a
realizar los documentos necesarios para la creación de la memoria.
Durante la última semana antes del depósito se dejara espacio para la
realización de modificaciones y últimos retoques, así como la finalización de aquello no
realizado hasta el momento.
10.
Orden de prioridad
Se establece el orden de prioridad de la siguiente forma:
1º: Memoria
2º: Planos
3º: Pliego de condiciones
4º: Presupuesto
11.
Conclusiones
A partir de este documento conjuntamente con el resto de partes del mismo, se
podrá realizar completamente la compra y montaje para que una prensa sea capaz de
realizar un trabajo en matriz de 100T. El sistema eléctrico y neumático para su
funcionamiento será realizado externamente o en un futuro proyecto de ampliación.
Así mismo se estudiara la seguridad en la maquina al colocar el resto de elementos
electrónicos.
Memoria – Roberto Rivas Gaitán
13
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR
DE INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice de los anexos
1. Diagrama biela-manivela ........................................................................ 3
2. Transmisión por engranajes ................................................................... 5
3. Eje excéntrica.......................................................................................... 15
4. Eje volante de inercia ............................................................................. 24
5. Chavetas y chaveteros ............................................................................ 31
6. Potencia y elección del motor ................................................................ 34
7. Volante de inercia ................................................................................... 35
8. Tornillo regulador del carro porta-herramientas ................................... 36
9. Correas .................................................................................................... 38
10. Pared ....................................................................................................... 41
11. Casquillo excéntrica ................................................................................ 41
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
2
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
1. Diagrama biela-manivela
El mecanismo de la excéntrica se basa en el sistema biela-manivela
transformando la velocidad de rotación en lineales a través del brazo en el carro de la
excéntrica y el tornillo de regulación del carro. Los datos utilizados son R=80mm como
excentricidad, L=500mm como longitud del brazo y n=100rpm.
En la gráfica la primera columna es el ángulo de rotación del eje dividido en
ángulos de 10º, pudiéndose realizar un seguimiento de los cambios en los datos sin
demasiados saltos.
El segundo dato y el tercer dato es el ángulo del brazo con la vertical y el
coseno que se produce. Estos datos se utilizarán posteriormente para obtener las
fuerzas en la posición máxima de trabajo.
La posición es el desplazamiento vertical del punto de unión entre la excéntrica
y el brazo, siendo 0 al estar a la misma altura que el eje de rotación. Se obtiene
mediante la fórmula Pos=R cos α.
El siguiente dato es la velocidad y ha derivado la posición respecto al ángulo
girado por el eje, lo que nos da
.
Para la aceleración se ha derivado la velocidad por el ángulo nuevamente
obteniéndose
El comportamiento de los datos se adapta perfectamente a lo esperado siendo
la aceleración máxima en los extremos superior e inferior, cuando la velocidad pasa
por 0.
Una vez obtenidos los datos cinemáticos calculamos las fuerzas y pares
generados, quedándonos con el de 30o que es el cual necesitaremos.
La distancia es la longitud vertical desde el centro de rotación del eje hasta el
extremo del brazo calculado mediante la formula
.
La fuerza será la desprendida del requisito de 100T aumentada por un
coeficiente de seguridad y por el ángulo formado por el brazo, quedando de la
siguiente manera:
, siendo el CS un 75%.
El par resultara de
máximo necesario para realizar el trabajo.
, de donde obtendremos el par
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
3
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
α
cos beta
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
1
0,9996
0,9985
0,9968
0,9947
0,9925
0,9904
0,9886
0,9875
0,9871
0,9875
0,9886
0,9904
0,9925
0,9947
0,9968
0,9985
0,9996
1,0000
0,9996
0,9985
0,9968
0,9947
0,9925
0,9904
0,9886
0,9875
0,9871
0,9875
0,9886
0,9904
0,9925
0,9947
0,9968
0,9985
0,9996
1,0000
β
0,000000
0,027787
0,054751
0,080086
0,103028
0,122876
0,139011
0,150923
0,158229
0,160691
0,158229
0,150923
0,139011
0,122876
0,103028
0,080086
0,054751
0,027787
0,000000
-0,027787
-0,054751
-0,080086
-0,103028
-0,122876
-0,139011
-0,150923
-0,158229
-0,160691
-0,158229
-0,150923
-0,139011
-0,122876
-0,103028
-0,080086
-0,054751
-0,027787
0,000000
posición
0,080
0,079
0,075
0,069
0,061
0,051
0,040
0,027
0,014
0,000
-0,014
-0,027
-0,040
-0,051
-0,061
-0,069
-0,075
-0,079
-0,080
-0,079
-0,075
-0,069
-0,061
-0,051
-0,040
-0,027
-0,014
0,000
0,014
0,027
0,040
0,051
0,061
0,069
0,075
0,079
0,080
velocidad aceleración
0
-91,590
-0,505
-89,643
-0,989
-83,921
-1,432
-74,777
-1,815
-62,770
-2,125
-48,622
-2,353
-33,163
-2,493
-17,251
-2,545
-1,699
-2,513
12,798
-2,405
25,722
-2,231
36,759
-2,000
45,794
-1,725
52,883
-1,416
58,199
-1,081
61,981
-0,730
64,470
-0,368
65,872
0,000
66,324
0,368
65,872
0,731
64,470
1,084
61,981
1,419
58,199
1,729
52,883
2,004
45,794
2,234
36,759
2,407
25,722
2,513
12,798
2,543
-1,699
2,489
-17,251
2,349
-33,163
2,121
-48,622
1,812
-62,770
1,430
-74,777
0,988
-83,921
0,505
-89,643
0,000
-91,590
distancia
0,580
0,579
0,574
0,568
0,559
0,548
0,535
0,522
0,508
0,494
0,480
0,467
0,455
0,445
0,436
0,429
0,424
0,421
0,420
0,421
0,424
0,429
0,436
0,445
0,455
0,467
0,480
0,494
0,508
0,522
0,535
0,548
0,559
0,568
0,574
0,579
0,580
Fig 3.1.1 – Tabla de datos de la excéntrica como mecanismo biela-manivela
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
4
fuerza Q
1333333
1333848
1335334
1337621
1340441
1343463
1346321
1348664
1350200
1350735
1350200
1348664
1346321
1343463
1340441
1337621
1335334
1333848
1333333
1333848
1335334
1337621
1340441
1343463
1346321
1348664
1350200
1350735
1350200
1348664
1346321
1343463
1340441
1337621
1335334
1333848
1333333
par torsor
0
18581
36633
53634
69077
82480
93406
101483
106426
108058
106323
101289
93145
82184
68782
53375
36441
18479
0
-18479
-36441
-53375
-68782
-82184
-93145
-101289
-106323
-108058
-106426
-101483
-93406
-82480
-69077
-53634
-36633
-18581
0
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
2. Calculo de la transmisión por engranajes
Se busca calcular todos los datos para la transmisión de fuerzas de el eje del
volante de inercia al eje del cigüeñal, para ello utilizaremos un par de engranajes de
dientes rectos en un ángulo de presión de 20º. Se toman como datos de partida los
obtenidos en las tablas Excel anteriores, seleccionando el momento de fuerza máxima
en 30º lo que nos da un momento torsor de 53634 N.
Se toma como modulo 20 al ser común en este tamaño de engranajes y se
ajusta a nuestros requisitos. Igualmente se selecciona un valor de dientes para el piñón
un valor de 20, siendo mayor que el mínimo recomendable de 18. La relación de
dientes se selecciona por comodidad de cálculos y requisitos de esfuerzos.
Fig 3.2.1 – Sistema de engranaje de la prensa.
Datos:
M= 20
N1=20; N2= 60
Rv= 20/60= 0,33
T2= 53634 N
ξ=20º
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
5
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Se procede a calcular los diámetros primitivos, exteriores e interiores tanto del piñón
como del plato a partir de los datos elegidos.

Motriz (Piñón) [1]
Dp= M.N= 400mm
De= Dp+1,25.M= 440mm
Di= Dp-M= 350mm
H= M.2,25= 45mm

Conducida ( Plato) [2]
Dp= 1200mm
De= 1240mm
Di= 1150mm
H= 45mm
Con estas medidas se pueden obtener todos los esfuerzos que se producen en
los dientes del engrane, datos con los que entraremos al resto de elementos de la
maquina como esfuerzos que se deben soportar.
Ft2= T2/r2= 89390 N
Fr= Ft2 tgξ= 32535 N
T1= Ft1 r1= 17878 N
Comprobación (en el piñón)
La comprobación se realiza en el elemento de peor material, y en el caso de
que sean del mismo material se realiza siempre en el piñón. En nuestro caso
elegiremos en principio el mismo material, y obtendremos el material y el tratamiento
que se requiera. Se elige la anchura máxima para el diente a fin de que cumpla sin
tener que elevar el diámetro de los elementos. Se obtendrán los datos de los
apéndices marcados.
Datos:
Ft = 19835 N
d= dp/25,4=15,75 pulg
Pd=N1/d=1,27 pulg
b=13/pd= 10,27 pulg
Y=y π =0,32
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
6
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Para las comprobaciones se comparan los resultados con la fuerza dinámica,
resultado del mecanizado y de la velocidad de giro. Obtendremos el material y el
acabado que se requieren aplicando el criterio de Lewis y el Buckingham para flexión y
desgaste.

Fuerza dinámica
= 1237 pie/min  Tallado comercial
V=
Fd=
Ft= 60728 lb

Lewis(Fallo por flexión) Fd Fb
 S= 23536 lb
Fb=

Q=
Buckingham(Fallo por desgaste) Fd Fw
=1,5
Fw=K.Q.b.d  K= 166,5
Mirando en las tablas elegimos una dureza promedio de BHN 300 lo que nos da
un valor de K=196, mayor que el requisito marcado por el sistema, y acero aleado SAE
2345 endurecido S=50000 lb/pulg y BHN 475 cumpliendo también con el valor que
necesitamos para nuestro sistema.
Comprobación AGMA
Para asegurar los resultados los comprobaremos mediante AGMA, solo como
medida redundante. Para ello elegiremos los coeficientes según los requisitos u
objetivos que nos proporcionaran los valores necesarios para la comparación de los
resultados.

Fallo por flexión σt<Sad
σt=
Sad=
=
=
=17891
=18857  Cumple
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
7
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza

Fallo por desgaste σc<Sac
σc=
=
=
= 151388
151388<190000 1 1,01/ 1 1,25= 153520  Cumple
Tablas usadas.
Fig 3.2.2 - Valores del factor de forma de Lewis (y)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
8
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.3 - Esfuerzos estáticos de seguridad (S)
Fig 3.2.4 – Factor de sobrecarga (Ko)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
9
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.5 - Factor de distribución de la cargas (km)
Fig 3.2.6 - Factor dinámico (Cv,Kv)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
10
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.7 Factor de geometría (J)
Fig 3.2.8 - Factor de vida (Kl)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
11
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.9 - Factor de carga al desgaste (k)
Fig 3.2.10 - Coeficiente elástico (Cp)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
12
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.11 - Factor de distribución de cargas (Cm)
Fig 3.2.12 - Factor de geometría (I)
Fig 3.2.13 – Durezas comunes
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
13
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.2.14 - Factor de vida (Cl)
Fig 3.2.15 - Coeficiente de relación de durezas (Ch)
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
14
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
3. Eje excéntrica
El eje de la excéntrica es el que soporta la mayor parte de la carga de trabajo y
la transmite al resto de elementos que permiten el movimiento, como puede ser el
engranaje. Para ello calcularemos los esfuerzos que se producen a lo largo del eje, le
daremos un valor al diámetro del mismo que permita soportarlos y con ello
obtendremos los diámetros para el resto de los elementos como pueden ser los
casquillos o rodamientos.
Además también obtendremos los esfuerzos que se producen en dichos
elementos, de manera que podremos calcular asimismo las cargas que deben admitir.
El eje, al ser un elemento giratorio, tendrá una serie de cargas medias y
variables que nos obligaran a tenerlas en cuenta a lo largo de todo el eje. Partiremos
de un eje de acero, con una excentricidad de 80mm.
Fig 3.3.1 – Vista del eje de la excéntrica
Datos: (X’ son los datos sin trabajo)
Mt= 53634 Nm
Fr≈ 35000 N
Ft≈ 90000 N
Pe≈ 8000 N
V≈ 1350000 N
H≈ 110000 N
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
15
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.3.2- Diagrama de fuerzas y momentos a lo largo del eje excéntrico.
Eje y)
Σ Mto1=0; (Ft+Pe)* 0,772 +R2y *0,372- V*0,186=0
R2y= 472000 N
Σ Fy=0; Ft+Pe+R2y+R1y-V=0
R1y=780000 N
Fig 3.3.3 - Ty. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje y
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
16
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.3.4 - Mfz. Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en y
Eje y’)
Σ Mto’1=0; (Ft+Pe)* 0,772 +R’2y *0,372=0
R’2y= -205000 N
Σ F’y=0; Ft+Pe+R’2y+R’1y =0
R’1y=107000 N
Fig 3.3.5 – T’y. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje y sin V
Fig 3.3.6 - M’fz. Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en y sin V
Eje z)
Σ Mto1=0; Fr* 0,772 +R2z *0,372- H*0,186=0
R2z= 18000 N
Σ Fz=0; Fr+R2z+R1z -H=0
R1y=93000 N
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
17
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.3.7 - Tz.. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje z
Fig 3.3.8 - Mfy. Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en z
Eje z’)
Σ Mto’1=0; Fr* 0,772 +R’2z *0,372=0
R’2z= 78000 N
Σ F’z=0; Fr+R’2z+R’1z=0
R’1y=43000 N
Fig 3.3.9 – T’z. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje z sin H
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
18
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.3.10 - M’fy . Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en z sin H
Eje x)
Mt=53694 Nm
Tramo central (Máximo esfuerzo)
Tmax=
=
T’max=
≈ 790000 N
=
Mfmax=
≈ 120000 N
=
Mf’max=
≈ 150000 Nm
=
≈ 22000 Nm
Habiendo calculado ya las fuerzas y momentos máximos en el eje central, pasaremos a
calcular las tensiones que producen.
Sst =
=
S’st=
=
S=
=
S’=
=
SsMt=
=
S’sMt=
=
Con estas tensiones se calcularan las tensiones medias y variables que se producen al
girar el eje y pasar de trabajar a vacio.
Ssmed=
Smed=
=
=
Ssvar=
Svar=
=
=
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
19
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Para poder calcular los esfuerzos equivalente que producen estas tensiones tendremos
que calcular el límite de fatiga del acero conforme la forma y estados nos condicionen.
Datos:
Sult=6,33* 108 N/m2
Sy=5,4* 108 N/m2
Sult<14000 kg/cm2 
Ssy=2,97 108 N/m2
S’e=0,5*Sult =3,165* 108 N/m2
Ss’e=Sult*0,21 =1,33* 108 N/m2
Ka=0,75
Kb (d=300)=0,85
Kc=0,816
Kd=1
Kg=0,8
g= 0,8
Ktt=1,55*1,3
Kstt=1,3*1,3
Kf=1+g*(Ktt-1)= 1+ 0,8(1,55*1,33-1)=1,812
Ksf=1+g*(Kstt -1)= 1+ 0,8(1,33*1,33-1)=1,552
Ke= = 0,55; Kse=
= 0,644
= 0,72*108
= 0,35*108
Se=
Sse=
Seq=Smed+Kf
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssv =
Una vez obtenidas las tensiones equivalentes se comparan con el criterio de cortadura
máxima, lo que nos da el diámetro al cual el eje podrá trabajar.
Ssmax =
= 2,7 108 ≥
Elegimos diámetro de 280mm para el tramo central que estamos estudiando, lo que da
un resultado de 2,52 108  cumple
Tramo del engranaje
Tmax=
Mfmax=
=
≈ 105000 N
=
≈ 42000 Nm
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
20
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Sst =
=
S=
=
SsMt=
=
Ssmed=
Smed=
=
Ssvar=
=
Svar=
Seq=Smed+Kf
=
=
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssv =
= 2,7 108 ≥
Ssmax =
Elegimos diámetro de 230mm para el tramo del sistema de engrane, lo que da un
resultado de 2,4 108  cumple
Tramo del casquillo del engranaje [2]
Tmax=
=
Mfmax=
=
Sst =
=
S=
=
SsMt=
≈ 42000 Nm
=
Ssmed=
Smed=
≈ 570300 N
=
=
Ssvar=
Svar=
=
=
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
21
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Seq=Smed+Kf
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssmax =
Ssv =
= 2,7 108 ≥
Elegimos diámetro de 240mm para el tramo del apoyo del casquillo del lado del
engrane, lo que da un resultado de 2,15 108  cumple
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
22
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Tablas usadas
Fig 3.3.11 – Tablas para el cálculo de la tensión de fatiga modificada S’e
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
23
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4. Eje volante de inercia
El eje del volante de inercia es el encargado de transmitir la fuerza desde el
motor al eje de la excéntrica mediando el volante de inercia, un embrague-freno y el
piñón. Al igual que el eje de la excéntrica se apoya en 2 casquillos soportados por las
paredes de la maquina.
Fig 3.4.1 – Vista del eje de la excéntrica
Los esfuerzos vienen desde el sistema de engrane y recorren el eje, además de
soportar los pesos del sistema.
Datos:
Mt= 18000 Nm
Fr≈ 32500 N
Ft≈ 90000 N
Pvi≈ 32000 N
Pe≈ 1500 N
T1+T2= 2300 N
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
24
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.4.2- Diagrama de fuerzas y momentos a lo largo del eje del volante de inercia.
Primeramente se analiza el eje para las fuerzas en la dirección y, tomando
momentos en un apoyo y resolviendo después el sumatorio de fuerzas.
Eje y)
Σ Mto2=0; (Ft-Pe)* 0,772 +R1y *0,372- (Pvi+T1+T2)* 0,4= 0
R1y= 221000 N
Σ Fy=0; Pe- Ft -R2y+R1yPvi+T1+T2= 0
R2y=166800 N
Fig 3.4.3 - Ty. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje y
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
25
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.4.4 Mfz. Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en y
Se realizan después los mismos cálculos para el eje z.
Eje z)
Σ Mto2=0; Fr* 0,772 +R1z *0,372=0
R1z= 68000 N
Σ Fz=0; Fr+R2z-R1z = 0
R2y=35500 N
Fig 3.4.5 - Tz.. Diagrama de los esfuerzos cortantes sobre el eje z
Fig 3.4.6 - Mfy. Momento flector generado a los largo del eje por las cargas en z
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
26
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Como en el eje de la excéntrica, el momento torsor a lo largo del eje se
mantiene constante.
Eje x)
Mt=18000 Nm
Tramo del apoyo piñon [1] (Máximo esfuerzo)
Se comprueba en los gráficos cual es la sección más solicitada, resultado el
tramo de apoyo del casquillo del lado del piñón. Primeramente obtendremos los
esfuerzos máximos y con ellos las tensiones que les correspondan.
Tmax=
=
Mfmax=
=
Sst =
=
S=
=
SsMt=
≈ 138000 N
≈ 38000 Nm
=
Tras ello se obtienen las tensiones medias y variables, que serán las utilizadas
para calcular las tensiones equivalentes. Se calculará mediante coeficientes la tensión
de fatiga del acero para el eje.
Ssmed=
Smed=
=
=
Datos:
Sult=6,33* 108 N/m2
Sy=5,4* 108 N/m2
Sult<14000 kg/cm2 
Ssvar=
Svar=
=
=
Ssy=2,97 108 N/m2
S’e=0,5*Sult =3,165* 108 N/m2
Ss’e=Sult*0,21 =1,33* 108 N/m2
Ka=0,75
Kb (d=300)=0,85
Kc=0,816
Kd=1
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
27
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Kg=0,8
g= 0,8
Ktt=1,55*1,3
Kstt=1,3*1,3
Kf=1+g*(Ktt-1)= 1+ 0,8(1,55*1,33-1)=1,812
Ksf=1+g*(Kstt -1)= 1+ 0,8(1,33*1,33-1)=1,552
Ke= = 0,55; Kse=
= 0,644
= 0,72*108
= 0,35*108
Se=
Sse=
Seq=Smed+Kf
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssv =
Una vez obtenidas las tensiones equivalentes se compararan con la tensión
máxima mediante el criterio de cortadura máxima.
= 2,7 108 ≥
Ssmax =
Elegimos diámetro de 210mm para el tramo del apoyo del piñón, lo que da un
resultado de 2,66 108  cumple
*(Por requisitos del tramo del piñón pasa a ser de 230mm)
Tramo central
Se estudiarán el resto de tramos para obtener las geometrías de todo el eje.
Tmax=
=
Mfmax=
=
Sst =
=
S=
=
SsMt=
≈ 137200 N
≈ 38000 Nm
=
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
28
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Ssmed=
Smed=
=
Ssvar=
=
Svar=
Seq=Smed+Kf
=
=
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssv =
= 2,7 108 ≥
Ssmax =
Elegimos diámetro de 210mm para el tramo central que estamos estudiando, lo que da
un resultado de 2,47 108  cumple
Tramo del volante de inercia
Tmax=
=
Mfmax=
=
Sst =
=
S=
=
SsMt=
=
Ssvar=
=
Svar=
Seq=Smed+Kf
=
=
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssmax =
≈ 13900 Nm
=
Ssmed=
Smed=
≈ 34300 N
Ssv =
= 2,7 108 ≥
Elegimos diámetro de 200mm para el tramo donde se encuentra el volante de inercia,
lo que da un resultado de 1,21 108  cumple
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
29
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Tramo del piñon
Tmax=
=
Mfmax=
=
Sst =
=
S=
=
SsMt=
=
Ssvar=
=
Svar=
Seq=Smed+Kf
=
=
Sv =
Sseq=Ssmed+Ksf
Ssmax =
≈ 37800 Nm
=
Ssmed=
Smed=
≈ 94300 N
Ssv =
= 2,7 108 ≥
Elegimos diámetro de 230mm para el tramo del eje donde gira el piñón, lo que da un
resultado de 2,15 108  cumple
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
30
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
5. Chavetas y chaveteros
Las chavetas se utilizan para transmitir el par de un elemento determinado al
eje sobre el que está montado. Para ello se practica una ranura en el eje que depende
del diámetro. La longitud de la chaveta se obtendrá a partir de las fuerzas que deben
transmitir y de las superficies de la chaveta y chavetero.
Fig 3.5.1 – Chaveta del piñón.
Fig 3.5.2 – Tabla de chavetas normalizadas según DIN – 6885/1 – 6886 - 6887
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
31
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Chavetero del plato y eje cigüeñal
Datos:
T= 53635 Nm
d=230mm  r=115mm
b=51mm
h=28mm
t1=17mm
t2=11,2mm
CS=3
Con estos datos se procede a calcular las longitudes necesarias para poder
absorber los esfuerzos. Para reducir el par que ha de soportar la pieza hacemos 2
chaveteros a 90º con lo que queda: T=26818 Nm  F=T/r =233200 N
Se calcula la distancia del chavetero al borde del eje coincidiendo con la base
del chavetero. Con dicho valor se obtendrán las áreas creadas para cortadura y
compresión.
x=
=0,0502
Ω1= (x-t1) l2= 0,98 l2
Ω2=(x-t1) t1/2= 8,33 10-4
 Chavetero
Se comparan las tensiones producidas con la tensión de fluencia
sobredimensionada mediante un coeficiente de seguridad, tanto a cortadura como a
compresión.
Sc1=
< Sy/CS;
l1=0,0762m
Sc2=
< Sy/CS; l2=0,00704m
 Chaveta
Igualmente se comparara los mismos aspectos de la chaveta.
Sc3=
< Sy/CS;
l3=0,1157m
Sc4=
< Sy/CS;
l4=0,084m
Elegimos una distancia mayor de 115,7mm y debido al tamaño del cubo donde se
aloja que debe ser un 25% mayor del diámetro del eje y el requisito de los cálculos
previos, nos queda Lcubo=300mm l=180mm
Chavetero del piñón y eje del volante de inercia
De la misma manera se busca la longitud de la chaveta que en el caso anterior.
Datos:
T= 18000 Nm
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
32
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
d=230mm  r=115mm
b=51mm
h=28mm
t1=17mm
t2=11,2mm
CS=3
x=
=0,0502
Ω1= (x-t1) l2= 0,98 l2
Ω2=(x-t1) t1/2= 8,33 10-4

Chavetero
Sc1=
< Sy/CS;
Sc2=

l1=0,0513m
< Sy/CS; l2=0,0000m
Chaveta
Sc3=
< Sy/CS;
l3=0,026m
Sc4=
< Sy/CS;
l4=0,05664m
Elegimos una distancia mayor de 56,7mm y debido al tamaño del cubo donde se
aloja que debe ser un 25% mayor del diámetro del eje y el requisito de los cálculos
previos, nos queda Lcubo=300mm l=180mm
Chavetero del volante de inercia y su eje
Datos:
T= 18000 Nm
d=200mm  r=100mm
b=45mm
h=25mm
t1=15,3mm
t2=9,9mm
CS=3
x=
=0,0532
Ω1= (x-t1) l2= 0,0379 l2
Ω2=(x-t1) t1/2= 2,9 10-4

Chavetero
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
33
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Sc1=
< Sy/CS;
< Sy/CS; l2=0,0327m
Sc2=

l1=0,065m
Chaveta
Sc3=
< Sy/CS;
l3=0,101m
Sc4=
< Sy/CS;
l4=0,0727m
Elegimos una distancia mayor de 101mm y debido al tamaño del cubo donde se
aloja que debe ser un 25% mayor del diámetro del eje y el requisito de los cálculos
previos, nos queda Lcubo=250mm l=110mm
6. Potencia y elección del motor
El motor eléctrico será el encargado de proporcionar la energía necesaria para
recuperar la energía utilizada en cada actuación de la prensa.
Sabiendo que el par en el eje del cigüeñal es de 54000 N, que su velocidad es de
100 rpm y que trabaja en un ángulo de 30º podemos obtener la potencia que se
necesita suministrar cada vuelta y así obtener la potencia del motor.
=10,47 rad
ωcigüeñal=100
P= T ωcigüeñal= 565500 W
Pvuelta= P *%vuelta =47125 W/vuelta
Potencia =Pvuelta *1,667 ciclos/s*
=105,25 hp
Elegimos un motor de 4 polos que nos ofrece 1500 rpm, una potencia de 121
hp o 90 kW, a 400 V, 50 Hz y una intensidad de 15A en carga máxima. Para la puesta en
marcha se instalara un variador electrónico de potencia o se instalara un circuito
estrella-triangulo para minimizar la punta de intensidad en el arranque, de la misma
forma se instalara las medidas de seguridad convenientes como un relé magnetotérmico y un diferencial, además de la toma a tierra.
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
34
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
7. Volante de inercia
Para suministrar la potencia que se requiere al sistema sin que el motor trabaje
de golpe se coloca un volante de inercia. Para que cumpla con los requisitos de energía
se colocara en el eje intermedio donde la velocidad de giro es mayor. Para el momento
de inercia se contara solo la llanta, dejando el resto del cuerpo como pueden ser los
radios y el cubo como coeficiente de seguridad. Sobre el volante de inercia irán
colocadas las correas que van al eje del motor.
Fig 3.7.1 – Vista del volante de inercia.
Al ser una prensa se contara un valor de deslizamiento del motor máximo de
20% por lo que la velocidad decaerá a lo largo del ángulo de trabajo. La altura que
trabaja la prensa ha sido calculada anteriormente, al igual que la velocidad de giro en
el eje intermedio. Se elige un valor de material de acero estándar para calcular la
inercia y se toma como valor de anchura de la llanta de 300mm que será suficiente
para albergar las correas. Debido a cálculos previos se ha dejado el radio mayor como
0,9322 m).
Datos:
ξ=0,2
h=0,011 m
b=0,3
δ=7850 Kg/m3
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
35
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
F= 1337621 N
R=0,9332 m
ω=31,42 rad/s  ωf=
=13,46 rad/s  ωmed=
= 22,44 rad/s
E=F g h= 140642
E=ξ ωmed I I=1396,75
I=
(R4-r4)  r= 0,784 m
M=δ V≈3200 kg
8. Tornillo regulador del carro porta-herramientas
Se trata de un tornillo de rosca trapezoidal que se utiliza a modo de brazo y
sirve para poder regular la altura de trabajo. Debe soportar todo el trabajo que se
aplica en la maquina por lo que se debe estudiar de múltiples maneras.
Fig 3.8.1 – Geometría del tornillo.
Se elegirá un acero 1035 estirado en frio y templado en agua a 840 oc. Se
contaran 2 vueltas de rosca a la hora de saber la superficie sobre la que se aplica la
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
36
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
carga. Se comparara con el criterio de carga máxima. Se elige un tornillo de diámetro
exterior Dex=4 pulg, altura del diente h= 0,25 pulg.
Datos:
Sult= 6,33 108 N/m2
Sy= 5,4 108 N/m2
F= 1350000 N
Dex=101,6 mm
h=6,35 mm
dmedio=95,25 mm
dbase=88,9 mm
nt=3 vueltas
CS=1
b=12,7 mm
Ss max =
=2,7 108 N/m2
Primeramente se estudiara como si los dientes fuesen acoplamientos, por lo que
obtendremos la tensión de contacto entre tuerca y tornillo. Después se comprobara
como si el filete fuese una viga empotrada. En cuanto al núcleo del tornillo se
comprobara tanto a cortante y compresión, como a pandeo.

Acoplamiento
=1,184 108 < 2,7 108  Cumple

Viga empotrada
=1,776 108
=1,903 108
= 2,1 108  cumple

Varilla roscada
2,03 108
Ss= 0
= 1,013 108  cumple
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
37
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
 Pandeo
Se debe estudiar a pandeo el tornillo de potencia solo si su longitud es menos a 8
veces su diámetro base. Su longitud máxima no excede a 100mm y es mucho menos a
711mm de valor límite.
9. Correas
Se ha decidido utilizar el sistema de correas trapezoidales haciendo del volante
de inercia la polea mayor y acoplando un polein menor al motor eléctrico. Se requiere
una relación de transmisión de rv=5 para reducir de 1500rpm a 300rpm. Por ello se
establece, considerando los diámetros 932 y 184, que la distancia entre centros será
de C=1500mm. La potencia necesaria es de 104,5 ya calculado multiplicado por un
coeficiente de servicio de 1,4 dando como resultado 147,34 hp.
Pt=147,5 hp
dmenor=368mm 14,49 pulg
Vc=
=14,45 m/s 2845 pie/min
Con estos datos entramos en la página de una tienda de correas y obtenemos
que utilizaremos una correa de sección D  Correa Dunlop 270 D
C=
)  H=3374mm en las partes rectas
l= H + π(R+r)= 6879mm de longitud total de la correa, sumado a que la sección D
dando una longitud de 6880, valor tan cercano que no es necesario recalcular las
distancias.
Dichas correas son capaces de aguantar 21,7 hp cada una, lo que nos resulta en
7 correas.
La relación entre radios nos da un ángulo de contacto ψ= arccos
=60o
Esta relación genera una relación entre la tensión del ramal tenso y del flojo
.
Utilizando la potencia y la relación de tensiones utilizamos la siguiente ecuación
Hp=
obteniéndose T1= 171,3 y T2=58,66.
Para calcular las tensiones por flexión y por velocidad si recogen los datos de la sección
Kb= 6544
Kc=6,156
Q=1909
x= 11,105
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
38
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Se calcula la fuerza de flexión Tb= =177,83 y la fuerza centrifuga Tc=
=12,85, sumándose todas las fuerzas en el máximo punto F1=
=362
Dada la fuerza máxima se obtendrá la vida de las correas calculado el número
de máximos N1=
=104525978.
Dado que la relación de diámetros es mayor de 2,3 utilizamos el valor de N 1=N
asi que obtenemos la vida=
= 13824 horas
Tablas usadas
Fig 3.9.1 – Factores usados para calcular la vida de las correas.
Fig 3.9.2 – Tabla para obtener la relación entre las tensiones del ramal tirante y flojo
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
39
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Fig 3.9.3 – Tabla para obtener el CS de la potencia.
Fig 3.9.4 – Coeficientes para el cálculo de la fuerza máxima.
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
40
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
10. Pared
Se construirán las paredes para que aguanten a compresión la carga en los
rodamientos, por ello se escoge la mayor carga en dichos rodamientos, siendo
800000N.
;
 x= 00193 m
Para dar una mayor estabilidad y evitar problemas de cualquier tipo, aumentamos el
espesor de las paredes a 35 mm de grosor.
11. Casquillo excéntrica
Se ha elegido un casquillo de bronce partido por facilidad de montaje. La carga será la
máxima del sistema, llegando a 1350000 N. Se comparara la carga con la tensión
última sobredimensionada con un coeficiente de seguridad.
;
 x= 0,189 m
El casquillo tendrá una anchura igual al eje que soporta (280mm) y una longitud
inferior a 200mm.
Anexos – Roberto Rivas Gaitán
41
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA
INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice de los planos
0. Planos de conjunto ........................................................................3
1) Prensa descubierta ...........................................................3
2) Prensa despiece ................................................................4
3) Conjunto 01 – Chapas .......................................................5
4) Conjunto 02 – Actuador ....................................................6
5) Conjunto 03 – Mecanismos ..............................................7
1. Planos Estructurales.......................................................................8
1) Cuerpo...............................................................................9
2) Chapa trasera ....................................................................15
3) Chapa delantera................................................................16
4) Chapas frontales y superiores...........................................17
5) Base ...................................................................................18
6) Bancada Auxiliar ...............................................................19
7) Chapa polein-producto terminado ...................................20
8) Carcasa volante de inercia ................................................21
9) Tapa engranajes ................................................................22
2. Planos Actuadores .........................................................................23
1) Carro porta-herramientas .................................................23
2) Tapa carro .........................................................................24
3) Tornillo regulador del carro ..............................................25
4) Cuerpo excéntrica .............................................................26
5) Tapa del tornillo regulador ...............................................27
6) Tapa del cuerpo excéntrica ...............................................28
7) Casquillo excéntrica ..........................................................29
8) Colisas del carro ................................................................30
3. Planos mecanismos........................................................................31
1) Eje excéntrico....................................................................31
2) Eje del volante de inercia ..................................................32
3) Rodamiento del eje excéntrica .........................................33
4) Casquillo piñón .................................................................34
5) Casquillo del volante de inercia ........................................35
6) Tapas del rodamiento del eje excéntrica..........................36
7) Tapas del rodamiento del plato ........................................37
8) Tapas del rodamiento del piñón .......................................38
9) Tapas del rodamiento del volante de inercia ...................39
10) Chavetas............................................................................40
11) Plato de engrane ...............................................................41
12) Piñón de engrane ..............................................................42
13) Volante de inercia .............................................................43
14) Polein del motor ...............................................................44
Planos – Roberto Rivas Gaitán
2
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
29/08/13 Roberto Rivas
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Prensa
Número
01.00.01
REFERENCIA:
Proyección
0
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
Dibujado
FECHA
NOMBRE
29/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Prensa despiece
Número
01.00.02
REFERENCIA:
Proyección
0
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
01.01.01 Cuerpo
01.01.02 Chapa trasera
01.01.03 Chapa delantera
01.01.05 Base
01.01.06 Bancada auxiliar
01.01.07 Chapa polein-producto terminado
01.01.08 Carcasa volante de inercia
01.01.09 Tapa engranajes
Dibujado
FECHA
NOMBRE
29/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Conjunto 01 - Chapas
Número
01.00.03
REFERENCIA:
Proyección
0
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
01.02.01 Carro porta-herramientas
01.02.02 Tapa carro
01.02.03 Tornillo regulador del carro
01.02.04 Cuerpo excéntrica
01.02.05 Tapa del tornillo regulador
01.02.06 Tapa del cuerpo excéntrica
01.02.07 Casquillo excéntrica
01.02.08 Colisas del carro
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
FECHA
NOMBRE
29/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Conjunto 02- Actuador
Número
01.00.04
REFERENCIA:
Proyección
0
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
01.03.01 Eje excéntrica
01.03.02 Eje del volante de inercia
01.03.03 Rodamiento del eje excéntrica
01.03.04 Rodamineto piñón
01.03.05 Rodamiento del volante de inercia
01.03.06 Tapa del rodamiento eje excéntrica
01.03.07 Tapa del rodamiento del plato
01.03.08 Tapa delrodamiento del piñón
01.03.09 Tapa del rodamiento del volante de inercia
01.03.10 Chavetas
01.03.11 Plato de engrane
01.03.12 Piñón de engrane
01.03.13 Volante de inercia
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
FECHA
NOMBRE
29/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Conjunto 03 - Mecanismos
Número
01.00.05
REFERENCIA:
Proyección
0
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
500
2150
1500
1200
900
250
600
1700
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (a)
Número
01.01.01a
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
344
2650
A
693
A
850
750
900
337
2000
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (b)
Número
01.01.01b
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
q 30
200
C
B
10
20
B
100
150
140
125
400
370
10
20
C
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (c)
Número
01.01.01c
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A-A
5
500
400
800
550
M 14
880
M 14
550
440
q 30
50
800
320
55
12,5
360
2
500
500
5
44 0
318,41
5
5
50
2
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (d)
Número
01.01.01d
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
5
98
O 445
O 360
98
O 400
693
150
50
35
2
10
900
10
5
337
20
5
345
B-B
693
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (e)
Número
01.01.01e
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
27/08/13 Roberto Rivas
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo (f)
Número
01.01.01f
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
1345
935
800
710
e=10
5
2000
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
24/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Chapa trasera
Número
01.01.02
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
20
850
e=5
20
11
20
70
700
Dibujado
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Chapa delantera
Número
01.01.03
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
20
20
10,5
400
400
400
850
b
1200
1500
a
d
400
50 50
707
5
5
Dibujado
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
Proyección
0
5
c
50 50
50 50
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Chapas frontales y superiores
a) frontal superior b) frontal inferior
c) superior trasera d) superior
Número
01.01.04
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
25
2020
35
900
370
680
35
825
1700
825
30
25
e=10
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
24/08/13 Roberto Rivas
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Base
Número
01.01.05
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
10 X 45°
50
30
30
600
30
10
35
35
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
703
NOMBRE
24/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Bancada Auxilar
Número
01.01.06
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
850
100
50
e=5
50
850
5
50
45
55
5
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
24/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Chapa polein-producto terminado
Número
01.01.07
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
673
950
910
905
330
20
250
15
1105
1300
30°
10
71
1750
800
30°
1100
B
200
A
20
40
10
15
10
45
A
5
10
25
5
B
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:25
1:50
Proyección
0
FECHA
24/08/13
NOMBRE
Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Carcasa Volante de Inercia
Número
01.01.08
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
2000
1200
500
A
A
B
B
30°
1800
B
1300
30°
300
B
B
1100
600
B
5
40
50
10
700
5
B
A-A
Dibujado
FECHA
25/08/13
NOMBRE
Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa engranajes
Número
01.01.09
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
19
40
60
50
180
A-A
210
M 14
10
100
A
200
20 x 45º
A
30
30
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:2
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
24/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Carro porta-herramientas
Número
01.02.01
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
99,5
22
40
60
A-A
20,5 x 45º
14,5
1
200
A
30
A
30
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:2
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa carro
Número
01.02.02
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
10
10
A
188,58
128
101,6 (W 4")
60
130
3
A-A
2
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:2
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
26/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tornillo regulador del carro
Número
01.02.03
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
100
50
M 14
20
397,5
5
240
29,5
190
M 20
10
A-A
q 150
,6
101
(W
4")
25,16
75
199,8
33,57
600
A
A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
25/08/13
5
NOMBRE
Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Cuerpo excéntrica
Número
01.02.04
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
50
14,5
A
75
150
8
50,
(W
4")
A-A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:1
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del tornillo regulador
Número
01.02.05
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
29,5
24
0
190
10
20,5
600
A-A
5
199,8
75
33,57
A
A
Dibujado
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del cuerpo excéntrica
Número
01.02.06
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
A
190
140
200
25
A-A
Dibujado
FECHA
NOMBRE
24/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Casquillo excéntrica
Número
01.02.07
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
360
M 12
20
60
80
A-A
A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:2
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
25/08/13 Roberto Rivas
A
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Colisas del carro
Número
01.02.08
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
O 240
5 x5
20
A
O 230
40
80
O 240
85,5 129
200 50 100
50
5 x5
72
A
510
280
200
Chavetero
anchura = 51
profundidad = 17
A-A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
Proyección
0
FECHA
25/08/13
NOMBRE
Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Eje excéntrico
Número
01.03.01
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
45
51
A
400
132 65
10
O 220
500
O 10
O 240
O 230
100
O 210
274
595
O 200
129
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
Proyección
0
FECHA
25/08/13
NOMBRE
Roberto Rivas
10
15,3
17
A-A
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Eje del volante de inercia
Número
01.03.02
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
72
240
440
Dibujado
FECHA
NOMBRE
26/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Rodamiento del eje excéntrica
Número
01.03.03
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
440
98
230
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
26/8/13
NOMBRE
Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Casquillo piñón
Número
01.03.04
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
98
200
360
Dibujado
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Casquillo del volante de inercia
Número
01.03.05
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
A
390
600
500
14,5
18,5
30
O 550
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
A-A
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del rodamiento eje excéntrica
Número
01.03.06
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
775
A
600
A
500
M 20
30
450
725
14,5
A-A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
31,5
50
O 550
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del rodamiento del plato
Número
01.03.07
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
A
420
500
600
14,5
31,5
51,5
550
A-A
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del rodamiento del piñón
Número
01.03.08
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
500
A
77 5
340
30
400
1,37
2
7
0
M2
14,5
31,5
50
445
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
27/08/13
NOMBRE
Roberto Rivas
A-A
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Tapa del rodamiento del volante de inercia
Número
01.03.09
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
51
25,5
28
a)
180
51
25,5
28
b)
180
25
c)
45
22,5
110
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
25/08/13 Roberto Rivas
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Chavetas
a) Chaveta engranaje
b) Chaveta piñon
c) Chaveta volante de inercia
Número
01.03.10
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
109
0
5 x5
M
A
16
27,5
790
230
Z= 60
M=20
Dp=1200
Di=1150
De=1240
100
O 900
O 350
125
260
280
50
5 x5
O 725
A-A
Dibujado
FECHA
NOMBRE
25/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
Proyección
0
M 20
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Plato de engrane
Número
01.03.11
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
51
A
A
M 10
11,45
5 x5
275
240
Z=20
M=20
Dp= 400
De = 440
Di=350
5 x5
260
2
M1
A-A
Dibujado
FECHA
NOMBRE
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
26/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:5
Proyección
0
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Piñón de engrane
Número
01.03.12
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
0, 6
188
A
725
A
275
770
200
M
14
157
8
250
O 260
Dibujado
FECHA
NOMBRE
27/08/13 Roberto Rivas
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:20
Proyección
0
5 x5
19,9
150
A-A
100
5 x5
32,9
300
100
5 x5
20,5
22,55
37
1250
725
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Volante de inercia
Número
01.03.13
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
A
A
B
,8
696
54
22,55
0
32,9
CORTE A-A
3,13
7
37
50
40°
300
O 24
19,9
24
B
Dibujado
Comprobado
Id. s. normas
ESCALAS
1:10
1:2
Proyección
0
FECHA
NOMBRE
26/08/13 Roberto Rivas
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE
INGENIERÍA INDUSTRIAL
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
Ingenieria Técnica Industrial
Polein del motor
Número
01.03.14
REFERENCIA:
Sustituye a:
Sustituido por:
150 mm.
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR
DE INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice del pliego de condiciones
1) Pliego de condiciones generales.......................................... 3
2) Pliego de especificaciones técnicas ..................................... 3
a. Especificaciones de materiales y equipos .................... 3
b. Especificaciones de ejecución ...................................... 5
Pliego de condiciones – Roberto Rivas Gaitán
2
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
1. Pliego de condiciones generales
Se trata de una prensa excéntrica capaz de realizar una fuerza máxima en la
matriz de 100 T. Para ello se dispondrá de los planos y definiciones necesarias, así
como de explicaciones detalladas de cada uno de los elementos mecánicos de dicha
maquina. Los elementos de otra índole serán tratados externamente a este proyecto.
Los elementos seleccionados serán revisados visualmente y se comprobara los
certificados y características a fin de que cuenten con los requisitos marcados. Antes
de empezar a trabajar los materiales y equipos se comprobara nuevamente la calidad
de estos y de las herramientas a usar, así como las normas referentes a la seguridad y
manejo de los equipos. Dichos equipos solo podrán ser usador por personas
especialistas que aseguren los resultados que se desean para las piezas. Dichos
requisitos serán: la tolerancia será de H6 y h6 en ejes y agujeros, en piezas soldadas
será de 0,5mm, acabados superficiales N8 en toda la maquina y N4 en las siguientes
secciones: interior de los dientes, cara de contacto entre el carro y la placa guía, la
esfera y su hecho en el carro, las caras interiores de los rodamientos, el casquillo de la
excéntrica, el eje en los apoyos y el tramo excéntrico y las aperturas para las correas.
2. Pliegos de especificaciones técnicas
a. Especificaciones de materiales y equipos
Materiales
Acero SAE 1015: Se trata de un acero con un porcentaje de carbono entre el 0,13 y el
0,18 %, una cantidad de manganeso de entre 0,30 y 0,60 % y unas cantidades
máximas de fosforo y azufre del 0,04 y del 0,05 respectivamente. Sus
características son límite de rotura de 51 kg/mm2 y límite de fluencia de
43kg/mm2. Se trata de un acero de muy bajo % de carbono y suele ser
seleccionado por su facilidad para el conformado en frio.
Acero SAE 1035: Se trata de un acero con un porcentaje de carbono entre el 0,32 y el
0,38 %, una cantidad de manganeso de entre 0,60 y 0,90 % y unas cantidades
máximas de fosforo y azufre del 0,04 y del 0,05 respectivamente. Sus
características son límite de rotura de 58 kg/mm2 y límite de fluencia de
34kg/mm2. Se trata de un acero de medio % de carbono y suele ser
Pliego de condiciones – Roberto Rivas Gaitán
3
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
seleccionado por su elevada propiedad mecánica. Las soldaduras deberán
hacerse con precaución debido a problemas de fisuración.
Acero SAE 2345: Se trata de un acero con un porcentaje de carbono entre el 0,43 y el
0,48 %, una cantidad de manganeso de entre 0,70 y 0,90 % y unas cantidades
máximas de fosforo y azufre del 0,04 y del 0,04 respectivamente, además de
silicio entre 0,20 y 0,35 y níquel entre 3,25 y 3,75. Sus características son límite
de rotura de 88 kg/mm2 y límite de fluencia de 58 kg/mm2. Se trata de un
acero aleado con níquel, lo que aumenta la tenacidad de la aleación. Su
endurecimiento final se hace necesario para soportar los trabajos a los que será
sometido.
Bronce B-7): Este bronce se compone de cobre en un 85%, estaño en un 5% plomo en
un 5% y zinc en un 5%. Su resistencia a la tracción es de 22 a 26 kg/mm 2 y una
dureza brinell de 70 a 85 kg/mm2. Su uso es apropiado para cojinetes y
casquillo, pudiendo soportar pequeñas velocidades.
Polimetilmetacrilato (PMMA): Su utilización se basa en su alto nivel de transparencia y
sus propiedades aislantes sonoras. También se busca un cierto grado de
resistencia al impacto.
Equipos
Taladro de columna: Máquina herramienta que se utilizara para realizar los agujeros
pertinentes en los perfiles y planchas.
Torno: Se trata de una máquina herramienta que se basa en el giro de la pieza para
crear superficies de revolución como pueden ser cilindros. Se usara para crear las
piezas a partir de piezas en bruto, como por ejemplo las tapas de los
rodamientos.
Fresadora: Es una máquina herramienta que se basa en el giro de la herramienta para
crear superficies rectas. Se usara para darle forma a partes concretas de las
piezas, como pudiera ser los dientes de los engranajes.
Soldadura MAG: Se trata de una soldadura fuerte en la que se emplea un gas protector
para soldar. Se usa para soldar aceros de baja aleación.
Pliego de condiciones – Roberto Rivas Gaitán
4
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
b. Especificaciones de ejecución
Cuerpo
Todo el cuerpo será de acero AISI 1015. Partiendo de dos planchas de acero de
1700 x 2650 x 35mm les practicaremos los cortos para dar forma general según plano.
Seguidamente se procederá a realizar los agujeros para insertar los apoyos para los
rodamientos, así como los taladrados.
Sujetando las planchas de pie a la distancia de 337mm entre ellas se sueldan los
perfiles de 50x50 que han de unir las 2 paredes.
Exteriormente cortaremos las dos chapas de 900 x 1700 x 10 mm a los perfiles
de 50 x 50mm según planos y después se unirán a las paredes. De esta forma se
trabajara de manera segura.
Tras ello se procederá a colocar las pistas que sostendrán los rodamientos de
acero AISI 1035. Al igual que los moyus que soportaran los desplazamientos de los
embragues-freno, que serán del mismo material, se colocan en este momento. Por
último se colocaran los agujeros donde irán roscados todos los tornillos que soportan
las tapas y demás elementos. También se colocara, ajustando las medidas las placas
que soportan las placas del carro y del motor.
Eje excéntrico
Partiendo de un eje de acero AISI 1035 de 400mm de diámetro se establecerán
3 centros de mecanizado en los laterales, uno en el centro y los otros dos alineados a
distancia de 40 y 80. Colocando los centros de giro del torno en el agujero mas
excéntrico y se procederá a mecanizar el tramo excéntrico de diámetro 280 con unos
redondeos de 20mm. Se procederá entonces a mecanizar los tramos cilíndricos desde
los agujeros centrales. Se mecanizara por último los cilindros a los lados de la parte
excéntrica que sirven de unión y que tienen centro en los agujeros intermedios. Todas
las operaciones dejaran las aristas rebajaras en chaflán 1mm para evitar cortes.
Tras el torno se colocara el eje con mordazas de aluminio en la fresadora y se
realizara el chavetero de un lado y del otro.
Eje del volante de inercia
Partiendo de un eje de acero AISI 1035 de 250mm de diámetro se procederá a
realizar los agujeros de torneado laterales, después se torneara a 240 todo el eje. Se
torneara los diámetros de mayor a menor siguiendo indicaciones. Tras ello se matarán
Pliego de condiciones – Roberto Rivas Gaitán
5
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
las esquinas en 1mm de todas las aristas. Pasando a la fresadora se realizarán los
chaveteros cuidando de agarrar el eje con mordazas de aluminio.
Tapas de los rodamientos
Partiendo de unos tochos cilíndricos de acero AISI 1015 de 800 y 600 se
tornearan a las medidas requeridas en los planos. Tras ello se colocaran en un taladro
de columna donde se realizaran los agujeros y las roscas pertinentes.
Engranajes
Partiendo de un tocho cilíndrico de acero AISI 2345 de 1250 y 300mm de ancho
se torneara a las medidas de exteriores del plano, luego se mecanizarán los dientes en
fresadora de modulo 20. Después se procederá a reducir los huecos interiores del
engranaje. Más tarde se realizaran los agujeros de ambos lados y se roscaran. También
se realizaran los mecanizados similares para realizar el piñón.
Cuerpo Excéntrica y Tapa
Partiendo de una pieza cilíndrica de 250 se tornea a 240mm exterior y 190
interiormente y se cortara por la mitad dejando las dos piezas por separado. A cada
una de ellas se les añadirá un rectángulo en la punta mediante soldadura de 30 x 200 y
se le realizaran los agujeros para los tornillos y pasadores, siendo necesario
escariadores para estos últimos. Se procederá entonces a rectificar 1 decima de
milímetro por cada lado para dejar un pequeño margen y que tenga el mejor acabado
superficial.
Posteriormente se añadirá mediante soldadura un cuadrado ya fresado a todas
las metidas y con los agujeros y roscados ya practicados.
Pliego de condiciones – Roberto Rivas Gaitán
6
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR
DE INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice del estado de las mediciones
1. Chapas ..........................................................................................................3
1) Cuerpo ...............................................................................................3
2) Chapa trasera .....................................................................................3
3) Chapa delantera.................................................................................3
4) Chapa delantera.................................................................................4
5) Base....................................................................................................4
6) Bancada auxiliar .................................................................................4
7) Chapa polein-producto terminado ....................................................4
8) Carcasa volante de inercia .................................................................4
9) Tapa engranajes .................................................................................4
2. Actuador.......................................................................................................5
1) Carro porta-herramientas..................................................................5
2) Tapa carro ..........................................................................................5
3) Tornillo regulador ..............................................................................5
4) Cuerpo excéntrica ..............................................................................6
5) Tapa del tornillo regulador ................................................................6
6) Tapa del cuerpo excéntrica................................................................6
7) Casquillo excéntrica ...........................................................................6
8) Colisas del carro .................................................................................7
3. Mecanismos .................................................................................................7
1) Eje excéntrico.....................................................................................7
2) Eje del volante de inercia ...................................................................7
3) Rodamiento excéntrica ......................................................................7
4) Casquillo piñón ..................................................................................8
5) Casquillo del volante de inercia .........................................................8
6) Tapa del rodamiento del eje excéntrica ............................................8
7) Tapa del rodamiento del plato ..........................................................8
8) Tapa del rodamiento del piñón .........................................................8
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia ......................................9
10) Chavetas.............................................................................................9
11) Plato de engrane ................................................................................9
12) Piñón de engrane ...............................................................................10
13) Volante de inercia ..............................................................................10
14) Polein del motor ................................................................................10
4. Otros.............................................................................................................11
1) Motor .................................................................................................11
2) Correas ...............................................................................................11
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
2
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
1) Chapas
1) Cuerpo
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Plancha Acero AISI 1035
Perfil Acero AISI 1015
tubular cuadrado 30x2mm
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 500x50mm
Perfil Acero AISI 1035
macizo cilíndrico 55mm
Soldadura esquina 5mm
Taladrado y roscado
Ranura
Unidades
2
2
1
1
1
5
Medidas(mm)
1700 x 2650 x 35
2000 x1700 x 10
400 x 600 x 50
350 x 350 x 20
400 x 200 x 20
2000
4
7
1
4
1700
700
500
100
4
150
30
7
20
8
15
4
16
12
4
4x50
4x30
50
1600
M10 x 20
M12 x 35
M14 x 35
M30 x 50
10 x 30
Unidades
1
1
1
1
Medidas(mm)
2000 x 800 x 10
1345 x 355 x 10
355
5600
Unidades
1
4
4
Medidas(mm)
850x 700 x 5
11x5
M10
2) Chapa trasera
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Soldadura a tope 5mm
Soldadura en esquina 5mm
3) Chapa delantera
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Tornillos hex.
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
3
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4) Chapas frontales y superiores
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Soldadura en esquina 5mm
Tornillos hex.
Unidades
1
1
1
1
4
1
4
Medidas(mm)
1500 x 400 x 10
850 x 400 x 10
1200 x 400 x 10
707 x 400 x 10
10,5 x 10
5860
M10
Unidades
1
12
Medidas(mm)
2020 x 1700 x 10
30 x 10
Unidades
1
3
3
3
Medidas(mm)
703 x 600 x 50
10 x 50
30 x 45º
M10
5) Base
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
6) Bancada auxiliar
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Avellanado
Tornillos avellanados
7) Chapa polein-producto terminado
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Cortes
Soldadura en esquina 5mm
Unidades
1
1
1
Medidas(mm)
850 x 900 x 5
305
250
Unidades
1
6
6
Medidas(m3)
0.003
10 x 10
M10
Unidades
1
5
5
Medidas(m3)
0.003
10 x 10
M10
8) Carcasa volante de inercia
Nombre
Polimetilmetacrilato
Taladrado
Tornillo hex.
9) Tapa de engranajes
Nombre
Polimetilmetacrilato
Taladrado
Tornillo hex.
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
4
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
2) Actuador
1) Carro porta-herramientas
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cuadrado 210
Taladrado y roscado
Fresado
Torneado
Tornillos
Unidades
1
Medidas(mm)
180
4
4
1
2
1
4
M14 x 50
M14 x 40
10 x 100 x 180
20 x 45º x 180
Esfera 60mm
M14
Unidades
1
Medidas(mm)
22
4
2
1
4
1
14,5 x 22
20 x 45º 22
Esfera 60mm
M14
200
2) Tapa carro
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cuadrado 210
Taladrado
Fresado
Torneado
Tornillos
Serrado
3) Tornillo regulador del carro
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 130
Torneado
Roscado
Fresado
Unidades
1
Medidas(mm)
250
1
1
1
1
1
12
Esfera 60mm
102 x 128
130 x 10
100 x 10
W 4” x 128
2 x 3 x 20
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
5
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4) Cuerpo excéntrica
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 240x50mm
Perfil Acero AISI 1035
macizo cuadrado 150m
Soldadura esquina 5mm
Taladrado y roscado
Taladrado
Fresado
Unidades
2
1
Medidas(mm)
200 x 60 x 50
200
1
160
4
4
2
4
1
2
1
1
1
150
200
M14 x 20
M20 x 30
W 4” x 150
10 x 30
600 x 200 x 0,5
600 x 240 x 0,2
150 x 75 x 50
5) Tapa del tornillo regulador
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Taladrado
Taldrado y roscado
Tornillos
Unidades
1
2
1
2
Medidas(mm)
150 x 75 x 50
14,5 x 75
W 4” x 50
M14
6) Tapa del cuerpo excéntrica
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 240x50mm
Taladrado
Fresado
Tornillos
Unidades
2
1
Medidas(mm)
200 x 60 x 50
200
4
2
1
1
4
20,5 x 30
10 x 30
600 x 200 x 0,5
600 x 240 x 0,2
M20
7) Casquillo Excéntrica
Nombre
Perfil Bronce B-7
tubular cilíndrico 190x50mm
Torneado
Serrado
1
Unidades
Medidas(mm)
200
2
1
Redondeo R25
200
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
6
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
8) Colisas del carro
Nombre
Plancha Bronce B-7
Taladrado y roscado
Fresado
Tornillos
Unidades
2
4
2
4
Medidas(mm)
360 x 80 x 20
M12 x 20
360 x 45º
M12
Unidades
1
Medidas(mm)
1000
1
2
2
1
1
1
2
5
280 x200
R 25
400 x 50
240 x 72
240 x 100
230 x 510
51 x 129 x 17
5
Unidades
1
Medidas(mm)
1500
1
1
1
1
1
1
1
2
240 x 1500
230 x 595
220 x 274
210 x 100
200 x 500
51 x 129 x 17
45 x 65 x 15,3
5
3) Mecanismos
1) Eje excéntrico
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 400
Torneado
Ranurado
Chaflanado
2) Eje del volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 250
Torneado
Ranurado
Chaflanado
3) Rodamiento del eje excéntrica
Nombre
Rodamiento UN248MY
Unidades
2
Medidas(mm)
240 x 440 x 72
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
7
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4) Casquillo piñón
Nombre
Casquillo Bronce B-7
Unidades
Medidas(mm)
440 x 230 x 98
Unidades
Medidas(mm)
360 x 200 x 98
1
5) Casquillo del eje excéntrica
Nombre
Casquillo Bronce B-7
1
6) Tapa del rodamiento eje excéntrica
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 600x150mm
Torneado
Taladrado
Tornillos hex.
Unidades
1
Medidas(mm)
30
1
1
4
4
390 x 30
500 x 18,5
14,5 x 30
M14
7) Tapa del rodamiento del plato
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 800x200mm
Torneado
Taladrado y roscado
Taladrado
Tornillos hex.
Tornillo allen
Unidades
1
Medidas(mm)
81,5
1
1
1
1
16
4
4
16
4
775 x 81,5
450 x 81,5
500 x 31,5
600 x 31,5
M20 x 50
14,5 x 30
30 x 50
M20
M14
8) Tapa del rodamiento del piñón
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 600x100mm
Torneado
Taladrado
Tornillos hex.
Unidades
1
Medidas(mm)
51,5
1
1
4
4
420 x 51,5
500 x 31,5
14,5 x 30
M14
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
8
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 800x250mm
Torneado
Taladrado y roscado
Taladrado
Tornillos hex.
Tornillo allen
1
Unidades
Medidas(mm)
81,5
1
1
1
1
16
4
4
16
4
775 x 81,5
340 x 81,5
450 x 31,5
500 x 31,5
M20 x 50
14,5 x 30
30 x 50
M20
M14
10) Chavetas
Nombre
Chaveta Acero AISI 1035
Unidades
2
1
1
Medidas(mm)
D200 L180
D200 L180
D170 L110
11) Plato de engrane
Nombre
Perfil Acero AISI 2345
macizo cilíndrico 1250mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Taladrado y roscado
Tornillos hex.
Unidades
1
Medidas(mm)
280
1
1
1
1
16
60
4
16
2
16
1240 x 280
350 x 105
790 x 125
230 x 280
5
Dientes M20 280
100 x 50
M20 x 125
M16 x 20
M20
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
9
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
12) Piñón de engrane
Nombre
Perfil Acero AISI 2345
macizo cilíndrico 450mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Taladrado y roscado
Prisionero
Unidades
1
Medidas(mm)
260
1
1
4
20
1
2
1
1
440 x 260
230 x 105
5
Dientes M20 260
Chaveta 51 x 260 x11,45
M10 x 20
M12 x 110
M12
13) Volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
macizo cilíndrico 700mm
Torneado
Chaflanado
Taladrado y roscado
Fresado
Unidades
1
Medidas(mm)
300
1
1
1
1
7
24
16
2
8
1881x 300
260 x 100
770 x 100
260 x 50
32,9 x 19,9
5
M20 x 150
M14 x 20
250 x 50
14) Polein del motor
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
macizo cilíndrico 1900mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Unidades
1
Medidas(mm)
300
1
2
1
7
4
1
696,8 x 300
540 x 125
24 x 50
32,9 x 19,9
5
Chaveta 7 x 3,13 x 50
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
10
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4) Otros
1) Motor
Nombre
Motor ABB 280M4A
Tornillos
Tuercas
Unidades
1
4
1 rosca izq.
8
Medidas(mm)
M10
M12
M10
2) Correas
Nombre
Dunlop 270 D
Unidades
7
Estado de las mediciones – Roberto Rivas Gaitán
11
UNIVERSIDAD
DE LA RIOJA
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR
DE INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULACIÓN:
INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD EN MECÁNICA
TÍTULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
PRENSA EXCENTRICA DE PARA 100T DE FUERZA
M-624
DIRECTORA DEL PROYECTO:
JOSE ANTONIO ALBA IRURZUN- UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
DEPARTAMENTO:
INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO: ROBERTO RIVAS GAITÁN - 16613694N
CURSO ACADÉMICO: 2012 - 2013
CONVOCATORIA: SEPTIEMBRE 2013
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
0. Índice del Presupuesto
1. Chapas ......................................................................................................... 3
1) Cuerpo............................................................................................... 3
2) Chapa trasera .................................................................................... 3
3) Chapa delantera ................................................................................ 4
4) Chapa delantera ................................................................................ 4
5) Base ................................................................................................... 4
6) Bancada auxiliar ................................................................................ 4
7) Chapa polein-producto terminado ................................................... 4
8) Carcasa volante de inercia ................................................................ 5
9) Tapa engranajes ................................................................................ 5
2. Actuador ...................................................................................................... 5
1) Carro porta-herramientas ................................................................. 5
2) Tapa carro ......................................................................................... 5
3) Tornillo regulador ............................................................................. 6
4) Cuerpo excéntrica ............................................................................. 6
5) Tapa del tornillo regulador ............................................................... 6
6) Tapa del cuerpo excéntrica ............................................................... 7
7) Casquillo excéntrica .......................................................................... 7
8) Colisas del carro ................................................................................ 7
3. Mecanismos ................................................................................................ 8
1) Eje excéntrico .................................................................................... 8
2) Eje del volante de inercia .................................................................. 8
3) Rodamiento excéntrica ..................................................................... 8
4) Casquillo piñón.................................................................................. 8
5) Casquillo del volante de inercia ........................................................ 9
6) Tapa del rodamiento del eje excéntrica ........................................... 9
7) Tapa del rodamiento del plato ......................................................... 9
8) Tapa del rodamiento del piñón......................................................... 9
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia ..................................... 10
10) Chavetas ............................................................................................ 10
11) Plato de engrane ............................................................................... 10
12) Piñón de engrane .............................................................................. 11
13) Volante de inercia ............................................................................. 11
14) Polein del motor ............................................................................... 11
4. Otros............................................................................................................ 11
1) Motor ................................................................................................ 12
2) Correas .......................................................................................12
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
2
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
Especificaciones: Los costes unitarios vendrán en euros/kg en caso de materiales
brutos, euros/min en caso de trabajos y euros/unidad en caso de material fabricado.
Las cantidades seguirán los mismos criterios antes mencionados.
1) Chapas
1) Cuerpo
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Coste unitario
1
Plancha Acero AISI 1035
1,5
Perfil Acero AISI 1015
tubular cuadrado 30x2mm
1
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 500x50mm
Perfil Acero AISI 1035
macizo cilíndrico 55mm
Soldadura esquina 5mm
1,5
Taladrado y roscado
1
Ranura
1
Cantidad
2400
270
95
20
13
20
14
10
1
600
Precio
2400
270
140
30
20
20
14
10
1
900
1,5
12
18
1
60
14
40
60
30
8
32
60
8
60
14
40
60
30
8
32
60
8
Coste
4135
2) Chapa trasera
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Soldadura a tope 5mm
Soldadura en esquina 5mm
Coste unitario
1
1
1
1
Cantidad
125
35
14
220
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
3
Precio
125
35
14
220
394
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
3) Chapa delantera
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Tornillos hex.
Coste unitario
1
0,5
0,015
Cantidad
23
4
4
Precio
23
2
0,06
Coste
25,06
Cantidad
47
27
37
22
8
230
4
Precio
47
27
37
22
4
230
0,06
4) Chapas frontales y superiores
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Soldadura en esquina 5mm
Tornillos hex.
Coste unitario
1
1
1
1
0,5
1
0,015
Coste
367,06
5) Base
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Coste unitario
1
0,5
Cantidad
270
24
Coste
Precio
270
12
282
6) Bancada auxiliar
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Taladrado
Avellanado
Tornillos avellanados
Coste unitario
1
0,5
0,5
0,015
Cantidad
165
6
3
3
Coste
Precio
165
3
1,5
0,045
169,55
7) Chapa polein-producto terminado
Nombre
Plancha Acero AISI 1015
Cortes
Soldadura en esquina 5mm
Coste unitario
1
0,5
1
Cantidad
30
6
5
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
4
Precio
30
3
5
38
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
8) Carcasa volante de inercia
Nombre
Polimetilmetacrilato
Taladrado
Tornillo hex.
Coste unitario
10
0,5
0,015
Cantidad
5
12
6
Precio
50
6
0,09
Coste
56,09
Cantidad
5
10
5
Precio
50
5
0,075
9) Tapa de engranajes
Nombre
Polimetilmetacrilato
Taladrado
Tornillo hex.
Coste unitario
10
0,5
0,015
Coste
55,075
Total Chapas .....................................................................................5521,835 euros
2) Actuador
1) Carro porta-herramientas
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cuadrado 210
Taladrado y roscado
Fresado
Torneado
Tornillos
Coste unitario
1,5
1
1
1
1
1
0,015
Cantidad
62
8
8
20
10
30
4
Coste
Precio
93
8
8
20
10
30
0,06
169,06
2) Tapa carro
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cuadrado 210
Taladrado
Fresado
Torneado
Tornillos
Serrado
Coste unitario
1,5
0,5
1
1
4
0,5
Cantidad
7,5
8
10
10
0,015
5
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
5
Precio
11,25
4
10
10
0,06
2,5
46,81
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
3) Tornillo regulador del carro
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 130
Torneado
Coste unitario
1,5
1
1
1
1
1
1
Roscado
Fresado
Cantidad
26
20
10
5
5
20
10
Coste
Precio
39
20
10
5
5
20
10
109
4) Cuerpo excéntrica
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 240x50mm
Perfil Acero AISI 1035
macizo cuadrado 150m
Soldadura esquina 5mm
Coste unitario
1,5
1,5
Taladrado y roscado
Taladrado
Fresado
Cantidad
9,5
26,5
Precio
14,25
39,75
1,5
28
42
1
1
1
1
1
0,5
1
1
1
24
32
5
20
30
10
5
5
10
24
32
5
20
30
5
5
5
10
Coste
232
5) Tapa del tornillo regulador
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Taladrado
Taladrado y roscado
Tornillos
Coste unitario
1,5
0,5
1
0,015
Cantidad
4,5
5
20
2
Precio
6,75
2,5
20
0,03
Coste
29,28
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
6
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
6) Tapa del cuerpo excéntrica
Nombre
Plancha Acero AISI 1035
Perfil Acero AISI 1035
tubular cilíndrico 240x50mm
Taladrado
Fresado
Tornillos
Coste unitario
1,5
1,5
Cantidad
9,5
26,5
0,5
0,5
1
1
0,015
20
5
5
5
4
Coste
Precio
14,25
39,75
10
2,5
5
5
0,03
76,53
7) Casquillo Excéntrica
Nombre
Perfil Bronce B-7
tubular cilíndrico 190x50mm
Torneado
Serrado
Coste unitario
7
1
0,5
Cantidad
23
5
5
Precio
161
5
2,5
Coste
168,5
Cantidad
10
10
10
4
Precio
70
10
10
0,06
Coste
90,06
8) Colisas del carro
Nombre
Plancha Bronce B-7
Taladrado y roscado
Fresado
Tornillos
Coste unitario
7
1
1
0,015
Total Actuador..................................................................................921,24 euros
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
7
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
3) Mecanismos
1) Eje excéntrico
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 400
Torneado
Coste unitario
1,5
1
1
1
1
1
1
1
1
Ranurado
Chaflanado
Cantidad
985
20
10
5
20
20
20
10
10
Coste
Precio
1477,5
20
10
5
20
20
20
20
10
1602,5
2) Eje del volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1035
Macizo cilíndrico 250
Torneado
Coste unitario
1,5
1
1
1
1
1
1
1
1
Ranurado
Chaflanado
Cantidad
580
10
20
20
20
20
10
10
5
Coste
Precio
870
10
20
20
20
20
10
10
5
985
3) Rodamiento del eje excéntrica
Nombre
Rodamiento UN248MY
Coste unitario
1200
Cantidad
2
Precio
2400
Coste
2400
Cantidad
96
Precio
672
4) Casquillo piñón
Nombre
Casquillo Bronce B-7
Coste unitario
7
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
8
672
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
5) Casquillo del eje excéntrica
Nombre
Casquillo Bronce B-7
Coste unitario
7
Cantidad
60
Coste
Precio
420
420
6) Tapa del rodamiento eje excéntrica
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 600x150mm
Torneado
Taladrado
Tornillos hex.
Coste unitario
1
1
1
0,5
0,015
Cantidad
62,5
Precio
62,5
10
10
10
4
10
10
5
0,06
Coste
87,5
7) Tapa del rodamiento del plato
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 800x200mm
Torneado
Taladrado y roscado
Taladrado
Tornillos hex.
Tornillo allen
Coste unitario
1
1
1
1
1
1
0,5
0,5
0,015
0,02
Cantidad
240
20
20
20
20
60
5
15
16
16
Coste
Precio
240
20
20
20
20
60
2,5
7,5
0,24
0,32
390,56
8) Tapa del rodamiento del piñón
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 600x100mm
Torneado
Taladrado
Tornillos hex.
Coste unitario
1
1
1
0,5
0,015
Cantidad
63,5
20
20
5
4
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
9
Precio
63,5
20
20
2,5
0,06
106,6
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
9) Tapa del rodamiento del volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
tubular cilíndrico 800x250mm
Torneado
Taladrado y roscado
Taladrado
Tornillos hex.
Tornillo allen
Coste unitario
1
1
1
1
1
1
0,5
0,5
0,015
0,02
Cantidad
276
5
10
20
20
60
5
20
16
4
Coste
Precio
276
5
10
20
20
60
2,5
20
0,24
0,08
413,82
10) Chavetas
Nombre
Chaveta Acero AISI 1035
Coste unitario
5
5
4
Cantidad
2
1
1
Coste
Precio
10
5
4
413,82
11) Plato de engrane
Nombre
Perfil Acero AISI 2345
macizo cilíndrico 1250mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Taladrado y roscado
Tornillos hex.
Coste unitario
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0,015
Cantidad
2700
5
20
30
20
30
180
30
60
10
16
Coste
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
10
Precio
5400
5
20
30
20
30
180
30
60
10
0,24
5785,24
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
12) Piñón de engrane
Nombre
Perfil Acero AISI 2345
macizo cilíndrico 450mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Taladrado y roscado
Prisionero
Coste unitario
2
1
1
1
1
1
1
1
0,01
Cantidad
324
10
20
10
60
10
10
15
1
Coste
Precio
648
10
20
10
60
10
10
15
0,01
783,01
13) Volante de inercia
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
macizo cilíndrico 1900mm
Torneado
Chaflanado
Taladrado y roscado
Fresado
Coste unitario
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Cantidad
6677
10
20
30
30
50
30
40
10
20
Precio
6677
10
20
30
30
50
30
40
10
20
Coste
6917
Cantidad
906
Precio
906
14) Polein del motor
Nombre
Perfil Acero AISI 1015
macizo cilíndrico 700mm
Torneado
Chaflanado
Fresado
Coste unitario
1
1
1
1
1
1
1
5
20
20
20
10
10
Coste
5
20
20
20
10
10
991
Total Mecanismo ..............................................................................19808,05 euros
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
11
Prensa excéntrica para 100 T de fuerza
4) Otros
1) Motor
Nombre
Motor ABB 280M4A
Tornillos
Tuercas
Coste unitario
10000
0,015
0,02
0,01
Cantidad
1
4
1
8
Coste
Precio
10000
0,06
0,02
0,08
10000,16
2) Correas
Nombre
Dunlop 270 D
Coste unitario
30
Cantidad
7
Coste
Precio
210
210
Total Otros........................................................................................10210,16 euros
PRESUPUESTO TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL
36461,285 euros
12% Gastos generales
6% Beneficio industrial
4375,354 euros
2187,677 euros
TOTAL .................................................................................................... 43024,316 euros
21% IVA
9035,106 euros
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN DE LA FABRICACIÓN POR CONTRATA:
52059,42 euros
Cincuenta y dos mil cincuenta y nueve euros con cuarenta y dos céntimos.
Presupuesto – Roberto Rivas Gaitán
12