TECNOLOGÍA ELÉCTRICA TEMA 9

TECNOLOGÍA ELÉCTRICA
TEMA 9
CENTROS DE TRANSFORMACION
1
CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN
? TIPO
• INTEMPERIE
• INTERIOR
? ALIMENTACIÓN
? PROPIETARIO DE
LA INSTALCIÓN
• AEREA
• SUBTERRANEA
• MIXTA
• ABONADO
• ABONADO, MANTENIMIENTO
COMPAÑÍA SUMINISTRADORA
•COMPAÑÍA SUMINISTRADORA
2
1
CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN
? POSICIÓN EN LA RED DE M.T.
Subestación
secundaria
132 kV/20 kV
• DE PUNTA
• DE PASO
L. RADIAL
E/S
• DE ANILLO L. ANILLO
• ENTRONCADO A LINEA
AEREA
• INDEPENDIENTE
Subestación
secundaria
Ct.
Ct.
Centros de Transformación Independiente
Ct.
P
Centros de
Transformación en
anillo
Ct. punta
132 kV/20 kV
Ct. paso
Centros de Transformación: de punta y de
paso
3
CLASIFICACIÓN DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN
? MEDIDA
• M.T.
• B.T.
• M.T. Y B.T.
Esquema de Medida en
media y baja tensión
Esquema de Medida en
media tensión
Esquema de Medida en
baja tensión
4
2
COMPOSICIÓN GENERAL DE UN CENTRO DE
TRANSFORMACIÓN C.T DE INTERIOR
Celdas y esquema unifilar de centro de transformación simple
5
COMPOSICIÓN GENERAL DE UN CENTRO DE
TRANSFORMACIÓN C.T DE INTERIOR
Simbolos de equipos de un centro de transformación
Interruptor
Seccionador
Seccionador de tierra
Transformador de potencia
Transformador de tensión
Transformador de intensidad
Interruptor-seccionador
Enclavamiento mecánico
Interruptor con cortacircuito
fusible incorporado
Tierra
Fusible
Contador
Pararrayos
Botella terminal
6
3
TIPOS DE CELDAS Y ELEMENTOS QUE LA INTEGRAN
CELDAS DE LINEA:
Esquema de una celda de línea
Esquema unifilar de dos
celdas de línea
Esquema unifilar de entrada aérea
7
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN DE INTEMPERIE
8
4
CENTROS DE TRANSFORMACIÓN DE INTEMPERIE
9
CELDAS DE MEDIDA
Wh
CONTADORES
Conexiones
de los
aparatos de
medida en
media
tensión
Armario o módulo
aislante de medida
Dispositivo de
verificación normalizado
FUSIBLES
Celdas de
medidas A.T.
S1
P1
S2
S1
S2
P1
P2
P2
S1
S2
P1
P2
2 T.T
A
B
S1
P1
S2
P2
C
2 T.I.
10
5
MEDIDA Y PROTECCIÓN
Esquema unifilar de una protección indirecta
B: (2
Transformadores
de intensidad de proteccióncon
(2 ófusibles
3 T.I.)
M:
A:
C:
Dispositivo
Equipo
ó 3 de
T.I.,
de
2medida
de
ó 3corte(interruptor-seccionador
T.T.)
PI:
protección
BD:Relé
Bobina
de disparoindirecta
del dispositivo de corte
o interruptor automático)
11
CELDAS DE PROTECCIÓN Y MEDIDA
Esquema unifilar de protecciones directa e indirecta
Protección directa con interruptorseccionador y fusible
Protección indirecta con interruptorseccionador y fusible
12
6
CELDAS DE PROTECCIÓN Y MEDIDA
Esquema unifilar de protecciones directa e indirecta
Protección directa con interruptor
automático
Protección indirecta con interruptor
automático
13
CELDAS DE TRANSFORMADOR
Celda de un
transformador
con
refrigeración
en aceite.
14
7
CANALIZACIONES
Valores de las tensiones de ensayo
KV eficaces
KV cresta
KV eficaces
15
CANALIZACIONES
Distancias mínimas en función de la tensión tipo rayo
ensayos
(C.T de
obra)
16
8
SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
Cargas admisibles en amperios para pletinas de cobre
Ancho
x Sección Peso
espesor
Carga continua en A
Corriente
Corriente
alterna
continua
10 a 60 Hz
Valores estáticos para una barra
x
x
3
y
4
Wy cm
3
mm
mm
12 x 2
24
15 x 2
30
15 x 3
45
kg/m
0,21
0,27
0,40
1 pletina
desnuda
110
140
170
20 x 2
40
20 x 3
60
20 x 5 100
0,36
0,53
0,89
185
220
290
190
225
300
0,133
0,200
0,333
0,1330
0,2000
0,3330
0,013
0,030
0,083
0,0013
0,0045
0,0208
25 x 3
75
25 x 5 125
0,67
1,11
270
350
275
360
0,312
0,521
0,3900
0,6510
0,037
0,104
0,0050
0,0260
30 x 3
90
30 x 5 150
0,80
1,34
315
400
325
425
0,450
0,750
0,6750
1,1250
0,045
0,175
0,0070
0,0310
2
Jx cm
y
1 pletina
desnuda
120
145
175
Wx cm
Jy cm
0,048
0,075
0,112
0,0288
0,0562
0,0840
0,008
0,010
0,022
0,0008
0,0010
0,0030
4
17
SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
Cargas admisibles en amperios para pletinas de cobre
Ancho
x Sección Peso
espesor
Carga continua en A
Corriente
Corriente
alterna
continua
10 a 60 Hz
kg/m
1,07
0,21
1,78
3,56
1 pletina
desnuda
110
420
520
750
50 x 5 250
50 x 10 500
2,23
4,45
630
920
60 x 5 300
60 x 10 600
2,67
5,34
80 x 5 400
80 x 10 800
100 x 5 500
100 x 10 1000
mm
40 x 3
12
2
40 x 5
40 x 10
2
mm
120
24
200
400
1 pletina
desnuda
120
425
550
800
Valores estáticos para una barra
x
Wx cm
x
3
Jx cm
y
4
Wy cm
y
3
Jy cm
0,800
0,048
1,333
2,666
0,0288
1,6000
2,6660
5,3330
0,060
0,008
0,166
0,666
0,0008
0,0090
0,0420
0,3330
660
1000
2,080
4,160
5,2000
10,4000
0,208
0,833
0,0520
0,4160
750
1100
780
1100
3,000
6,000
18,0000
0,250
1,000
0,0630
0,5000
3,56
7,12
950
1400
1000
1450
5,333
10,660
21,3300
42,6000
0,333
1,333
0,0833
0,6660
4,45
8,90
1200
1700
1250
1700
8,333
41,6600
16,660
83,3000
0,417
1,666
0,1040
0,8330
9,0000
4
18
9
SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
Densidades admisibles en función de la sección
19
DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
• Criterio Térmico
I ? I ad , ? ? ? ad
?
(tablas 9.3, 9.4 ) ; S ? 50 mm 2
• Criterio de Calentamiento en c.c
S (mm2 ) ?
I ccp
k
t
? tad
K ? 11-13
t ? 1 seg
? tad ? 150 ºC
20
10
DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
• Criterio Electrodinámico
d (cm)
2
I S ( KA)
f ?Kg / m? ? 2, 04
f ? 13,2
d
?cm?
l (m)
I ccp
d
1 2
Tmax (kg / m ) ? f l (m)
8
l
T máx.
?
?k g / cm ?? W T?cm ??100 ? ?
2
max
max
3
ad .
y
? ad (Cu) ? 1200 kg/cm2
? ad (Al) ? 1000 kg/cm2
T ?100
S ? W y ? max
? ad .
21
DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES
Sección de conductores rígidos más usuales en centros de transformación
y
y
b
y
D
D
x
h
x
x
x
d
y
y
Pletinas
Iy ?
Wy ?
1
?h b 3
12
Iy
b 2
?
1
?h b 2
6
Redondos
I y ? I y ? 0,0491 ?D 4
W ? 0,1?D3
y
Conductores Huecos
Iy ? Iy ?
W?
?
?(D 4 ? d 4 )
64
? D4 ? d 4
?
32
D
22
11
EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO
Se quiere dimensionar el embarrado
de una instalación de 20 kV, con una
potencia de cortocircuito en 20 kV de
350 MVA y con unas distancias entre
fases y entre apoyos tal y como los
indicados en la figura 9.22, siendo la
corriente nominal de 100 A.
Ejemplo de embarrado de un C.T. convencional.
Se realiza el embarrado con pletinas de cobre de disposición vertical y pintadas.
Teniendo en cuenta que la corriente nominal es de 100 A entrando en el cuadro
9.4 se observa que con una pletina de 12×2 sería suficiente, pero teniendo en
cuenta que su resistencia debe ser igual o menor a la de la varilla de 8 mm de
di ámetro (50,26 mm2 de sección), se adopta desde el punto de vista de
calentamiento una pletina de (20×3) mm.
23
EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO
Para dimensionar la pletina desde el punto de vista de esfuerzos
electrodinámicos se parte de la potencia de cortocircuito y se calcula la Icc,p.
I k = I cc,p =
6
Scc = 350 ? 10 ? 10 kA
3 ?U
3 ? 20 ? 10 3
y con ello se tendr á una fuerza por unidad de longitud:
f = 13,2 ?
2
2
kg
Icc,p (kA)
= 13,2 ?10 = 33
d (cm)
40
m
lo que supone un momento máximo de
Tmáx =
1
1
2
?f l2 = ?33 ?(1,5 ) = 9 ,28 kg ?m
8
8
24
12
EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO
para tener una ? menor a la admitida por el cobre se requiere un módulo
resistente de la barra de:
9, 28 kg ?m
9, 28
W ? T máx =
=
?100 cm3 = 0, 77 cm3
kg
1. 200
? adm 1.200
cm2
Entrando en el cuadro 9.3 supone una pletina de 50×10 mm2 y
por tanto comparando las dos soluciones encontradas
(calentamiento y esfuerzo electrodinámico) se adapta una
pletina de 50x10 mm2 en posición vertical.
25
EJEMPLO DE CÁLCULO DE UN EMBARRADO
Obs érvese que la pletina de 20×3 mm, no hubiese soportado el esfuerzo
electrodinámico:
Wy =
? máx =
1
1
?a b2 = ?2 ?(0 ,3 ) 2 = 0,03 cm3
6
6
kg
kg
Tmáx 928
=
? 31. 000
> ? 1.200
2
2
W y 0, 03
cm
cm
El procedimiento explicado es válido para cualquier nivel de
tensión (B.T, M.T y A.T) y de instalación (embarrado en cuadro,
subestaciones al aire, etc.), pero cada una tendr á especificidades
propias (valores altos de I, de la Icc, forma de la sección de los
conductores, número de conductores por fase, etc.). Para estudiar
más detalladamente cada caso se recomienda acudir a bibliografía
más especializada.
26
13
TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA DE
LLENADO INTEGRAL
-- DE 100 kVA A 2.500 kVA y hasta 36 kV --
27
TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA CON
RADIADORES Y DEPOSITO DE EXPANSIÓN
-- HASTA 2.500 kVA y 36 kV --
28
14
TRANSFORMADOR EN
ACEITE Y SILICONA DE
POTENCIA Y ESPECIALES
-- HASTA 10 MVA y 72’5 kV --
29
TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN EN ACEITE Y SILICONA CON
RADIADORES Y DEPOSITO DE EXPANSIÓN
-- HASTA 2.500 kVA y 36 kV --
30
15
TRANSFORMADOR INTEGRAL
Necesariamente
deben
estar
construidos
con
aletas
de
refrigeración, carecen de cámara
de aire en su interior, el aceite
llega interiormente hasta el final
de los pasatapas, la dilatación del
aceite por temperatura, es
absorbida por la dilatación de las
aletas que permiten el aumento
del volumen interior con su
expansión.
31
TRANSFORMADOR HERMÉTICOS
Construidos
con
aletas o radiadores,
en la parte superior
queda una cámara de
aire que se comprime
y reduce su tamaño
cuando aumenta el
volumen de aceite
debido
al
calentamiento,
siempre
la
parte
activa
permanece
sumergida en aceite
para asegurar su
aislamiento
32
16
TRANSFORMADOR CON DEPOSITO DE EXPANSIÓN
Constructivamente
son similares a los
herméticos,
pero
llevan un deposito
llamado de expansión
por encima de la
tapa, que obliga a
que los interiores de
las bornas en AT
queden
totalmente
sumergidas en aceite.
33
34
17
CURVAS DE FUSION
35
CURVAS DE FUSION
36
18
ESQUEMAS DE CENTROS DE TRANSFORMACIÓN CON
TECNOLOGIA DIFERENTE
Centro de aparellaje
convencional en celdas
de mamposteria
Centro con celda
compacta de SF6
Centro de aparellaje convencional
bajo envolvente metalica
37
COMPARACIÓN DE TAMAÑOS DE CENTROS DE
TRANSFORMACIÓN
VOLUMEN OCUPADO
POR LAS CELDAS PARA
UN MISMO ESQUEMA
Esquema eléctrico: 2
celdas de línea y 1 de
protección(24kV)
38
19
ASPECTO DE UNA CELDA
COMPACTA EN SF6
39
CENTRO PREFABRICADO DE HORMIGÓN
40
20
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
1.
I1 =
Intensidad de Alta Tensión:
S cc
3 ?U 1
=
1. 000
= 28,9A ? 29A
3 ? 20
3.
2.
I2 =
Intensidad de Baja Tensión:
S cc
3 ? U2
=
1. 000
? 1.520 A
3 ? 0, 380
Corrientes de cortocircuito:
Primario:
Secundario :
Corriente de cortocircuito permanente:
''
Icc,p,1 = I k ,1 =
S cc =
3 ?U1
350
3 ? 20
= 10,1 kA ? 10 kA
1.520
I'k' ,2 = Icc,p,2 = I 2 =
= 30.400 ? 30 kA
? cc 0,05
Corriente de cortocircuito máxima instantánea:
Icc,máx,1 = Is ?l = 2 ? 1,8 ?Icc,p = 25,5 kA
Is = Icc, máx,2 ? 2,55 ?Icc, p,2 = 75 kA
41
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
4.
1)
Dimensiones del embarrado de M.T:
Cálculo térmico, por densidad de corriente :
A la intensidad nominal de 29 A, le corresponde una sección
mínima según el MIE-RAT de 50 mm2 .
2)
Cálculo electrodinámico :
Suponiendo una separación entre apoyos de 1m y distancia entre fases de 25 cm.
2
(kA)
25 ? 52
kg
f = 2,04 ? Is
= 2,04 ?
= 53
d(cm)
25
m
El cálculo del momento máximo se hace para los dos casos extremos:
1
T máx = ?f ?l2 = 6,625 kg ?m ;
8
T máx =
1
?f ?l 2 = 4,41 kg ?m
12
42
21
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
4.
Dimensiones del embarrado de M.T:
Requiriéndose en cada caso un módulo resistente:
Wy =
Tmáx ?100 662 ,5
=
= 0 ,55 cm 3 ;
1 .2 00
? adm
Wy =
441
T máx ?100
=
= 0,37 cm 3
1
.2 00
? adm
En el cuadro se observa que pletinas de 40×10 mm, con W y =0,666 cm3 ; o de
50×10 con W y =0,833 cm3 , serían suficientes.
Hay que tener en cuenta que para C.T.s de paso, o de anillo, el cálculo por
densidad de corriente no se hace con la intensidad nominal del primario del
transformador, sino para la corriente de paso por las celdas de línea que indica la
compañía distribuidora y que suele ser de 400 A o 630 A. No obstante, las
pletinas escogidas admitirían esa corriente sin problema.
Las compañías distribuidoras suelen indicar unas secciones mínimas para los
conductores de las celdas de línea.
43
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
3)
Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito :
Se comprueba que el calentamiento durante un cortocircuito, es decir, el
incremento de temperatura, es inferior al admisible.
1
Se aplica la expresión:
Icc,p ? t ? 2
S=
?
?
k ?? T ?
Donde S (mm2 ) es la sección del conductor; ? T (ºC) el incremento de temperatura
admisible, se suele tomar 150 ºC; t (s) el tiempo de disipación de la falta, se tomará
en el ejemplo 1 segundo; k es una constante que depende de la capacidad térmica
del conductor y de su resistividad media en el intervalo de temp eraturas
considerado, los valores normales de k para el cobre y las unidades indicadas están
entre 11 y 13. Así pues:
S=
10.000
1
?
= 68 mm 2 » 400 ó 500 mm 2
12
150
44
22
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
Por tanto, las secciones propuestas son adecuadas.
Este cálculo es aproximado; pero en general es suficiente. Para cálculos más
precisos y justificación de [25], ver referencia (Ras, 1975: 7). .
5.
Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra.
Se expondrán escuetamente los cálculos, siguiendo lo explicado en el tema de
tierras. Primero se calculará la puesta a tierra de las masas del C.T.
1)
Naturaleza del terreno:
Se tomará una resistividad, ? =100 Ohm·m.
2)
Corrientes máximas de puesta a tierra (defecto fase-masa) y tiempo
máximo de eliminación del defecto.
Se considera:
XT ? 72/3 ? ,
Id =500 A,
td =0,7 seg.
45
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
3)
Diseño preliminar de la instalación de tierra:
Se considera inicialmente, un electrodo en forma de anillo de 4×3 m con 4 picas, de
L=2m, enterrados a una profundidad de 0,5 m, según el cuadro 3.4 del capítulo 3.
Para esta disposición, se tiene:
Kr=0,1; Kp =0,0231; Kc=0,0506.
Obteniéndose los valores de la resistencia de tierra (RT) y de las tensiones de paso
(Vp,m) y contacto (Vc,m) máximas:
R T = K r ? = 10 ?
Vp, m = K p ? Id = 1.155 V
Vc,m = Kc ? Id = 2. 530 V
46
23
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
3)
Diseño preliminar de la instalación de tierra:
Con esa resistencia de tierra, la tensión de defecto (Vd ) será, como mucho:
V d ? R T Id = 10 ? 500 = 5.000 V
Recuérdese, que en el caso de que en el C.T. se disponga de tierra común para
masas de M.T y neutro de baja, la tensión de defecto debe ser menor que 1.000 V.
Los valores de Vp,m y Vc,m han de ser inferiores a los valores máximos admisibles
(Vp,ad , Vc,ad) calculados a continuación, con k=72 y n=1:
V p,ad =
10 ?k ?
6 ?? ?
?1 +
? = 1.645 V
t nd ? 1 .000 ?
k ? 1,5 ?? ?
?
V c,ad = n ?1 +
t d ? 1 .000 ?
Si ? = 100 ? ?m ? V c,ad = 118 V
Si ? = 3.000 ? ?m ? Vc,ad = 566 V
47
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
Se observa que con la tensión de paso, no hay problema; pero sí lo hay con la tensión
de contacto, puesto que aun admitiendo una resistividad alta (suelo de hormigón) la
Vc,ad=566 V es mucho menor que la que se puede presentar, Vc,m = 2.530 V. Si se
quiere rebajar el valor de Vd y el de Vc ,m hasta valores admisibles, habrá que buscar
otra disposición de los electrodos de tierra; para ello se pueden utilizar las tablas de la
referencia (UNESA, 1989: 13). Si resultase muy difícil o excesivamente costoso el
conseguirlo, se puede recurrir a tomar medidas alternativas (ver MIE RAT 13,
apartado 2.2).
Los conductores de tierra se pondrán de acero (50 mm2 ) o cobre (25 mm2 ) que son las
secciones mínimas admisibles; y que dan lugar a densidades de corriente de defecto
inferiores a las admisibles:
A
Id 500
=
= 10
< 60
?ac =
2
Sac 50
mm
A
Id 500
=
= 20
< 160
? Cu =
2
SCu 25
mm
48
24
CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
también se puede calcular la tensión de paso máxima admisible en el acceso del C.T.:
V p(acc) =
10 ?k ? 3 ?? + 3 ?? ' ? 10,72 ? 3 ? 100 + 3 ? 3.000 ?
?1 +
?=
?1 +
? = 10.600 V
n
1.000 ?
0,7 ?
1.000
t ?
?
donde ? y ? ’ son las resistividades en el exterior (? ) y en el interior (? ’) del
C.T.
Como sale un valor alto, en general no será preciso calcular la tensión de
contacto exterior si se adopta la precaución de que las puertas y tierras
metálicas que dan al exterior del centro no estén conectados eléctricamente con
masas conductoras del interior de la instalación.
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CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
6.
Cálculo de la ventilación del C.T.
Un cálculo aproximado puede realizarse, siguiendo el libro de Transformadores de
Ras (Ras, 1991: 8), apéndice 14.
Se considera que el transformador tiene un rendimiento del 98% a plena carga, lo
que equivale a unas pérdidas de 20 KW a plena carga. Se considera un incremento
de temperatura del aire, ? T = 15 ºC.
El caudal de aire necesario, es:
Q=
3
Ppérd
20
=
= 1,15 m
1,16 ?? T 1,16 ? 15
s
50
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CÁLCULO DE UN CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
EJEMPLO: Se va a calcular un C.T de 1.000 kVA, 20 kV/380V, con entrada y
salida subterráneas y 350 MVA de potencia de cortocircuito (Scc). Relación de
cortocircuito del transformador, ecc=5%.
6.
Cálculo de la ventilación del C.T.
Considerando una diferencia de altura entre la rejilla de entrada y de salida, de 2
metros (h=2 m), y con una velocidad de salida de aire de 0,7 m/s, obtenida según
tablas. La sección mínima de las rejillas será de:
Srej =
Q
vsal
=
1,15
= 1,64 m2
0,7
En el proyecto de un C.T. se incluirán el cálculo del dimensionamiento del
foso apagafuegos, en caso de que el tipo de transformador lo requiera, y los
cálculos necesarios para justificar la selección de la aparamenta requerida
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EJEMPLO 2: ESQUEMA UNIFILAR Y DISTRIBUCIÓN EN CELDAS DE
UN C.T.
ESQUEMA UNIFILAR DE UN C.T. CON TRES TRANSFORMADORES.
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EJEMPLO 2: ESQUEMA UNIFILAR Y DISTRIBUCIÓN EN CELDAS DE
UN C.T.
PLANTA DEL C.T. ANTERIOR
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