INDICE • CONSOLIDACIÓN • HIPOTESIS FUNDAMENTALES DE LA TEORÍA DE LA CONSOLIDACIÓN : • TÉRMINOS REFERIDOS A LA CONSOLIDACIÓN. • ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN • RELACIÓN ENTRE CC Y OTROS PARÁMETROS • CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS TOTALES • EJEMPLOS Indice CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL DE SUELOS CONSOLIDACIÓN Asiento producido en suelos compresibles y saturados, debido a las deformaciones volumétricas a lo largo del tiempo, ante la disipación por drenaje de las presiones transmitidas al agua intersticial por una carga aplicada y por la reducción de los poros del suelo. S = 100% Tiempo Vw Vs ∆H Hi Vs Hf CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL DE SUELOS HIPOTESIS FUNDAMENTALES DE LA TEORÍA DE LA CONSOLIDACIÓN : • • • • • Se supone al suelo homogéneo, cohesivo y saturado. La compresión del suelo in situ es unidimensional La variación de volumen tiene su origen en la relajación del exceso de presión de poros El flujo es unidimensional El Coeficiente de Consolidación Cv y Permeabilidad K , permanecen constantes a lo largo del proceso. CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL DE SUELOS TÉRMINOS REFERIDOS A LA CONSOLIDACIÓN . • Arcilla Normalmente Consolidada : Es aquella que nunca ha tenido una fatiga de consolidación mayor a la existente en el momento actual. • Arcilla Preconsolidada : Es aquella que ha tenido una fatiga de consolidación mayor a la actual ( por erosión, descenso del nivel freático, desecación, etc ). • Fatiga Máxima de Consolidación : Es la fatiga máxima de consolidación que ha actuado alguna vez en el suelo. • Razón de Preconsolidación ( RPC = σv máx / σ vc ) Es el cuociente entre la σv máx de consolidación que ha sufrido el suelo en un tiempo t y la fatiga de consolidación actual . ( RPC < 1,5 - 2,0 ) CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL DE SUELOS • Coeficiente de Preconsolidación o de Compresibilidad ( av ) av = -∆e ∆ σvc • Indice de Compresión o Compresibilidad ( Cc ) Cc = - ∆ e ∆ log σv • Coeficiente de Consolidación ( Cv ) Cv = K ( 1 + e ) av * γ w CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ensayo de Consolidación Esquema ensayo edométrico ENSAYO DE CONSOLIDACION Celda Hidraulica de Consolidación de Rowe CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Parámetros deducidos del ensayo CÁLCULO DE Cv 1. Método de Taylor o de la Raíz cuadrada de t Ds 1,15 i D100 = Ds - 10/ 9 ( Ds - D90 ) D90 i => t 90 t Cv = 0,848 H2 t 90 CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Parámetros deducidos del ensayo CÁLCULO DE Cv 2. Método de Casagrande o del Logaritmo de t Ds ∆(H ∆( 1 - H2) D100 El punto correspondiente al 50% de la consolidación, está a media altura entre Ds y D100 y según la curva teórica, resulta T = 0,197 => D50 = ( Ds + D100 ) / 2 t1 t2 t100 => Cv = 0,197 H2 t 50 CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ensayo de Consolidación e Zona de hinchamiento o Recompresión “Preconsolidación” ∆e av = - ∆e / ∆σ v ∆σv ∆σ σv Conclusiones: • av disminuye al aumentar la presión de consolidación para arcillas NC. • av en arcillas PC es menor que para arcillas NC en el mismo rango de presión de consolidación CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ensayo de Consolidación Cc = - ∆e / ∆ log σv Cc = 0,009 ( LL - 10 ) Cc = 0,30 ( eo - 0,27 ) arcillas limosas orgánicas Una arcilla NC entrega una recta para σv = 1 kg/cm2 y la máx. curvatura se da cerca de σv máx. El Cc es constante para arcillas NC Los índices Cs y Cr son independientes de σv o pueden ser ligeramente incrementados CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ensayo de Consolidación Curva edométrica en coordenadas naturales La misma curva anterior en coordenadas semilogarítmicas CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ensayo de Consolidación Método para hallar la curva de compresión en el terreno a partir de la curva edométrica en arcillas NC. Curvas edométricas de muestras inalteradas y amasadas. CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Relación entre Cc y otros parámetros LIMITE LIQUIDO y Cc ( Skempton ) Cc = 0,007 ( LL - 10 ) Cc = 0,009 ( LL - 10 ) Cc = 0,85 W 3/2 Cc = W Cc = 0,0097 ( LL - 16,4 ) Cc = 0,99 W 1,315 - Muestras amasadas - Arcillas normalmente consolidadas - Arcillas blandas ( Helenelund ) - Turbas - Suelos españoles NC o ligeramente SC - Suelos españoles NC o ligeramente SC MODULO EDOMETRICO y MODULO DE DEFORMACION ( E ) En = ∆ σ ‘ / ε Em = ( 1 + e ) σ ‘ 0,434 Cc E = Em ( 1 - r - 2r2 (1-r) ) donde : ∆σ ‘ = incremento de σv ‘ durante el ensayo edométrico ε = ε v correspondiente r = coeficiente de Poisson CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL SUELO Arcilla Cuidad de México Suelo orgánico Suelo orgánico limoso Arcilla plástica LL = 90% Limo orgánico Arcilla plástica LL = 70% Boston Blue clay Limo arcilloso σ vc = 1 kg/cm2 9 10 5 2,5 2 1,8 1,3 0,8 Cc 8 7 3,5 10 0,7 0,6 0,35 0,015 ρ 27,8 22,2 20,3 10 8,7 7,5 5,3 2,9 Cc/ ( 1 + e ) 0,8 0,636 0,583 0,286 0,233 0,214 0,152 0,083 ρ = Asentamiento para σvc que pasa de 1 a 2 kg/cm2 en estrato de 3mt de suelo CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Cálculo de Asentamientos Totales Este cálculo supone un estrato horizontal en condiciones geostáticas. Para un estrato de diferentes propiedades o para diferentes estratos, el asentamiento total es igual a la suma de los asentamientos de dichos estratos. Hvo Vvo eo se supone constante y sabemos que : e = Vv/Vs Hs Vs eo = ( A * Hvo ) = Hvo => 1 + eo = 1 + Hvo = Ho ( A * Hs ) Hs Hs Hs Ho ∆e = ∆ Hv = ∆H ∆ Hs Hs Roca indeformable => ∆H = ∆e * Hs (1) => Hs = Ho / ( 1 + eo ) (2) Reemplazando ( 2 ) en ( 1 ) : ∆H = ∆e * Ho ( 1 + eo ) (*) CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Cálculo de Asentamientos Totales Cc = ∆e ∆ log σvc ∆H = => Ho · Cc ∆log σvc ( 1 + eo ) ∆ log σvc = log ( σvo + ∆ σvc ) − log σvo = log ( σvo + ∆ σvc ) σvo => ∆H = Cc ·Ho · log ( σvo’+ ∆σv ) σvo’ 1 + eo n ρ = Σ ∆H ∆ =Σ i=1 • • • Cc ·Hoi ·log ( σvoi’ + ∆σvci ) 1 + eoi σvoi’ Fórmula que exagera los valores reales Si la fatiga ∆ σvc actúa en una zona preconsolidada, se usa Cr y en zona virgen, Cc. Las propiedades se toman en el centro del estrato. CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL MÉTODO DE CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE ASENTAMIENTO DEL ESTRATO EN CADA FASE DEL PROCESO DE CONSOLIDACIÓN Aplicando la teoría de consolidación para un estrato de espesor 2H, con drenaje perfecto en la parte superior como inferior del estrato, se obtienen las curvas Uz v/s Z , donde z se mide desde la parte superior del estrato compresible y H es la mitad del espesor en dicho estrato. Con drenaje sólo por un lado, H es el espesor del estrato. El tiempo adimensional T se denomina Factor de tiempo. Drenado Drenado z H1 H 2H Z=z/H Drenado H2 T = Cv * t / H2 CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL El asentamiento se expresa por el grado o porcentaje medio de Consolidación . U=_ Asentamiento en el instante T _ = _ ∆H _ Asentamiento al final de la Consolidación ∆H máx. U puede interpretarse como un área en el diagrama Uz v/s z z U = Área sombreada Área total Dado T Uz = Razón de consolidación = Es el cuociente entre el valor del asentamiento por consolidación en el tiempo t para un elemento de suelo a la profundidad z y el asentamiento máximo para el elemento de suelo a la misma profundidad y con igual sobrecarga. CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Cálculo de Asentamientos Totales CURVA Uz v/s Z CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Cálculo de Asentamientos Totales Una capa de arcilla que va a ser sometida a un aumento repentino del esfuerzo vertical total Ds1, distribuye dicho esfuerzo de manera uniforme en toda el área semiinfinita. Al aplicar la carga en un t =0, la presión de agua aumentará en ∆ µo de manera uniforme en el espesor H. Después del tiempo t, el exceso de presión de agua se reduce al perfil que se muestra en la zona naranja. Carga uniforme ∆h h Arena NF t0 t1 t2 ∆σ1 Arcilla H/2 H t3 t4 t5 t6 t7 µ0 = ∆σ1 dx z dz ∆σ µ H/2 Arena Sección vertical Distribución del exceso de presión sometida a un aumento uniforme del esfuerzo vertical de poros. CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Cálculo de Asentamientos Totales A través de expresiones matemáticas se llega a la curva que relaciona U en función de T. Esta curva permite obtener el asentamiento en diversos instantes durante el proceso de consolidación. CURVA U v/s T Resumen del Método de Cálculo Resumen del Método de Cálculo El método comprende los pasos siguientes : 1. Toma de muestras representativas de cada estrato. 2. Realización de ensayos edométricos . Determinación de parámetros iniciales Cc y eo. 3. Cálculo de las tensiones efectivas iniciales verticales existente en cada punto σ , y los incrementos en la tensión debido a la carga aplicada ∆ σ 4. Obtención del asiento por estrato según la fórmula : ∆ Hi = Cc * H 1 + eo log ( σ v ‘+ ∆ σ v ) σv‘ 5. Obtención del asiento total por suma de los anteriores : ∆ H total = Σ ∆ Hi CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Resumen del Método de Cálculo 6. En el caso del terreno homogéneo, el tiempo de asentamiento viene dado por : siendo : t = T·H2 Cv T = Factor de tiempo adimensional. H = Espesor del terreno que drena hacia superficies permeables existentes. No tiene por qué coincidir con la altura del estrato. Cv = Coeficiente de Consolidación deducida de la curva asientos tiempo del ensayo edométrico para el escalón de carga correspondiente . Con distintos valores de T o U, se obtiene : • La curva asientos v/s tiempo de la cimentación. • Inversamente, se conoce el porcentaje de asiento final al tiempo t . CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Resumen del Método de Cálculo Continua siguiente página CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Resumen del Método de Cálculo CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ejemplo 1 ∆qs = 10 t / m2 A. NF Cc H log ( σvo’ + ∆σvc ∆σ ) σvo’ ( 1 + εο ) σvo = 1,8 * 5 = 9 t/m2 => σvo'= 9 - µ = 9 - 5 = 4 t/m2 ∆ σvc = 10 t/m2 10m ∆H = 0,08 * 10 log ( 4 + 10 ) = 0,218 m 2 4 Roca Cc = 0,08 eo = 1,00 Cv = 5,8 cm2 / min. γ sat = 1,8 t / m2 ∆H = B. ¿En cuanto tiempo se producirá un asiento equivalente al 90% de 21.8 cm.? 6 Para U = 902 % => T = 0,87 4 t = T * H / Cv = 0,87 * 10 t = 15 * 10 min. t = 104 días / 5,8 CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ejemplo 2 a) Esfuerzos verticales efectivos iniciales b) Incrementos de esfuerzos c) Dibujar diagrama de tensiones para a) y b) d) Asientos totales por dos métodos σv iniciales 0,00 0,80 2,50 12,10 14,00 18,00 γ b = 1,60 t/m3 γ b = 0,53 t/m3 NF Cc = 0,088 Suelo MH compresible Incrementos de tensión ∆σv ∆σ = 8,91 1,7 ∆σv ∆σ = 8,82 Suelos SM y ML estratos firmes γ b = 1,05 t/m3 ∆σv ∆σ = 7,56 Suelo MH γ b = 0,51 t/m3 Cc = 0,246 ef = 1,80 12,8 ∆σv ∆σ = 7,20 Suelo MH γ b = 0,47 t/m3 Cc = 0,364 ef = 1,98 14,3 ∆σv ∆σ = 6,45 CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL Ejemplo 2 SOLUCIONES Método A : ρ = eo - ef * H 1 + eo PROFUNDIDAD m 0,8 - 2,5 12,1 - 14,0 14,0 - 18,0 ESPESOR m 1,7 1,9 4,0 Método B : Cc 0,088 0,246 0,364 σ MEDIAS AL CENTRO inicial final ∆σ 1,7 8,90 10,60 12,8 7,96 20,36 14,3 6,75 24,05 Indice de huecos eo ef 1,83 1,78 1,85 1,80 2,04 1,98 ρ = Cc * H log σvo + ∆ σv 1 + eo σv Cc* H / (1 + eo ) 0,053 0,194 0,547 log ((σϖ + ∆ σϖ ) / σϖ ) 0,795 0,204 0,157 Asiento total ρ 4,2 3,3 8 15,5 0,0025 * 170 0,027 * 190 0,080 * 450 Asiento total ρ cm 4,2 3,3 8,0 15,5 cm Espinace - Valenzuela - López