T840.pdf

ESCULLA POLITÉCNICA NACIONAL
FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA
DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE' UN AMPLIFICADOR
DE POTENCIA ÜE KADIU FRECUENCIA
Por
MARCELO ANTUNIO DAVILA TORO
Tesis previa a la obtención del título de Ingeniero en la
especialidad de Electrónica y Telecomunicaciones
en la Escuela Politécnica Nacional
Quito,
Diciembre - 1979
CERTIFICU LjUE E.STE T R A B A J O FUL
HE.CHÜ PÜH LL 5EMOR MARCELO
DrtUILA T 0
.
Quito,
MARIO
Diciembre
CLÜHLLÜ5
-
1979
D E D I_ C_ j\ JJ H 1 A
A
MIS
rt G R A D E _ C I H i £ J i l f i
A LA E5CUELA POLITÉCNICA NACIONAL Y
SU PERSONAL ÜUCENTE.
AL ÜR, BRUCE HÜENEISfcN.
A LOS ÜIRECTIUOS Y PERSONAL DE
EMPRESA ECUATRÜNIX CÍA. LTDA«
LA
£1 transcurso be mi vida estudiantil en las aulas de la
Escuela Politécnica Nacional, ha estado siempre llena de experiencias inolvidables tanto en el aspecto personal como en
el de los conocimientos académicos recibidos. Por esta razón
y con el afán de retribuir en algo el sacrificio que la Polj^
técnica hace en bien de la juventud del País, he pensado en
elaborar una Tesis que de alguna manera vaya en provecho de
la Escuela Politécnica
Nacional,
Una aspiración constante de la Facultad de Ingeniería —
Electrónica, es poder establecer en la Politécnica una esta~
ción de Radiodifución en Frecuencia Modulada con el objeto de transmitir su pensamiento y disponer de un elemento más para elevar el niuel cultural de sus estudiantes. Para la
-
consecución de este fin, he diseñado y construido un amplif_i
cador de radio-frecuencía capaz de suministrar una potencia
de 1 Kw, suficiente para transmisión
local.
Los fundamentos teóricos se expresan a lo largo de esta
Tesis, dividida en cuatro capítulos. En el primero se hace un estudio general de loa amplificadores de R.F., dando espe
cial atenció*n a los amplificadores de Hadio Frecuencia clase
C, debido a que este modo da servicio es el más conveniente
para el objetivo propuesto. Siendo la neutralización uno de
los proolemas más importantes cuando se trabaja con frecuen
cias elevadas, especialmente si se usa tétrodos, se ha he—
Cho
un estudio detallado de los métodos y técnicas de neu-
tralización de amplificaüores de radio frecuencia.
El diseño del amplificador se lo hace en el Capítulo II,
Para evitar el nacer cálculos matemáticos que generalmente —
son complicados, se ha usaao la Carta de Smith, detallando de una manera clara el funcionamiento de este importante
-
instrumento del proyectista. De la misma manera, para el diseño de la fuente de alimentación (problema que se lo ataca
en el Capítulo III), se evita en lo posible hacer cálculos matemáticos, prefiriéndose el uso de tablas y curvas estabija
cidas para el efecto.
Finalmente, se detalla la construcción y ajuste del equipo, procurando ser lo más claro posible en cuanto se refiere a la aisposición de los elementos de radio frecuencia
debido a la primordial importancia que tiene este aspecto en
el funcionamiento correcto del equipo. Cabe señalar que
las
dificultades resultantes del trabajo con frecuencias eleva—
das se han minimizado debido a que he podido utilizar la te^c
noloyía que para el efecto ha desarrollado la empresa
——
tüUMTKUlMlX, a través de varios años de constante investiga—cien y trabajo.
ANPLlFICHUÜKtS DE! POTENCIA ü£
RADIO FRECUENCIA.,.
1 ¡
Amplificadores de Potencia
Clase A..
Amplificadores ds Potencia
Clase B.«
2
Amplificadores de Potencia
Clase AB
2
Amplificaaores de Potencia
Clase C
3 ,
Cálculo del amplificador
Clase C
4
Redes de acoplamiento
,
.................
.«13
Carta de Smith
14
Neutralización de Amplif icaaores de R,F
Neutralización de Amplificadores
1
.»«,
....17
con
Grilla a tierra
20
Neutralización de tétrodos y pentodos.
24
Funcionamiento bajo frecuencia
autoneutralizante
.... 27
Funcionamiento sobre frecuencia
Autoneutralizante
28 V
CAPITULO II
DISÉNU ÜEL AinPLIFlCAÜUR ÜE PÜÍC.IMC1M
Diseño del
de placa
31
circuito da acoplamiento
37
Diseño del circuito de acoplamiento
de reja..
*
* *..
41
CAPITULO III
D1SÉLNU UL LA FUENTE DE MUFILNTMCIüN
Transitorios
,44
del circuito primario
44
Sistema de encendido y protecciones
45
Circuito de rectificación
47
Funcionamiento del diodo en serie
« 48
Circuito de filtro de ondulación..
«
51
Polarización de pantalla...
53
Polarización de reja
54
Diseño del choque
62
Diseño del transformador.do,filamentó
65
CAPITULO ¿U
CUIMSTHUCCIüN UEL AMPLIFICADOR ÜE PüTLNClA
71
Construcción del panel de control
72
Construcción de la cavidad de H.F....
74
Construcción de la fuente de alta tensión
76
Sintonía y ajuste del amplificador
77
Ajuste de la neutralización.
„
78
Lectura obtenida y comparación con
los datos calculados.....
,.. 61
C A P I T U L U
I
A M P L I F I C A D O R E S DE P Ü T L I M C I A DE R A D I O
FRECUENCIA
V
, • )¡
'••••: •'-" ..'
AhPLlflUAUUHLb DE POTENCIA fl£ RADIO FH'ECÜiNClA
Un amplificador de potencia es un convertidor que iranís
forma la c.c. en energía de radio frecuencia. Se compone de
una fuente de r.f . de un nivel de energía relativamente bajof
la misma que es amplificada y mezclada o multiplicada en frjs
cuencia para oDtener la potencia deseada y la frecuencia
de
funcionamiento.
Los distintos tipos de amplificadores de r.f. pueden
-
clasificarse de muy diversa manerai De acuerdo a la frecuencia de funcionamiento, nivel de potencia, tipo de servicio (a .m, f «m., banda lateral única o BLU), modo de f uncionamieri
to o variación de las características dinámicas (clases
A,
Ab, 8 o C)f asi como de acuerdo con los circuitos (excitado
por reja o excitado por cátodo). El modo de funcionamiento o
tipo de circuito a emplearse dependerá exclusivamente de
la
aplicación que se quiera dar al amplificador, sin que se pu_e
da en consecuencia, generalizar sus ventajas o desventajas.
Como ocurre en cualquier tipo de
amplificador de radio
frecuencia el modo o clase de funcionamiento tiene gran im—
portancia en la potencia de salida, la linealidad y el rend_i
miento de funcionamiento, razan por la cual es conveniente analizar los Distintos tipos de operación.
ANPLIFICAÜÜKES ÜE POTENCIA CLASE A.Un amplificador clase A, es aquel cuyo punto de reposo
y señal de entrada son tales que determinan una corriente en
el circuito de salida que circula en todo momento o dicho en
otras palabras, al ángulo de conducción del elemento amplif_i
cador es de 36Ü grados; los amplificadores de potencia clase
A, se usan cuando se requiere gran lincalidad. Aunque la ganancia de potencia en esta clase de servicio es considerabl_e
mente mayor que en clase B o C, el rendimiento de funciona—
miento de un amplificador de potencia clase A es comunmente
de salo el 25%.
AMPLIFICADORES DÉ! POTENCIA CLASE B.-
En el amplificador clase 8 la tensión de polarización —
de reja corresponde al corte de la corriente de placa ( sin
tensión de excitación) y, en estas condiciones, la corriente
de placa se anula esencialmente durante un semiciclo de la señal de entrada * El ángulo de conducción de la corriente de
placa es de 180 grados. La excitación del amplificador
de
-
clase B, es generalmente, de tal magnitud que se produce corriente de reja.
Un amplificador de RF clase B, es utilizado cuando se —
requiere una relación lineal entre el voltaje de entrada y —
el de salida, razón por la cual es con frecuencia llamado
-
"Amplificador Lineal". Un amplificador de RF clase A es también un amplificador lineal pero la eficiencia
es considera-
blemente menor.
AMPLIFICADORES DE POTENCIA CLASE AB.En un amplificador clase AB, se trabaja en un punto in—
termedio
entre los dos extremos definidos por las clases A y
B. Por lo tanto, la señal de salida se anula en una parte del
ciclo. Cabe distinguir en este tipo de servicio a los amplif _i
cadores de clase AB-j y AB2« £1 amplificador clase AB-j es aquel
en que el ángulo correspondiente a la circulación de la co
rriente de placa es sensiblemente superior a IBÜfl pero infe—
rior a 36U2. £1 sufijo 1 indica que no se establece corriente
de reja durante ninguna parte del ciclo de la señal de entrada .
El amplificador clase A 63 trabaja en condiciones esen
cialmente iguales al anterior en lo que se refiere a polariz^
ción de reja, pero la tensión de excitación es de tal ampli—
tua, que se establece la corriente de reja durante una parte
apreciable del ciclo de la señal de entrada.
MWLIKiLttUÜKEb Üfc. PUTLIMLIA CLASE. C.£n al amplificador clase C, está polarizada la reja con
una tensión superior a la de corte de la corriente de placa y
la señal de excitación es de tal amplitud que la corriente de
reja circula durante una parte apreciable de la señal de en—
trada. El ángulo de conducción de la corriente da placa
del
amplificador clase C es menor de 18QS, o en otras palabras, la corriente de placa circula durante un tiempo algo menor
-
que la mitad del ciclo. Debido a esta característica el rend¿
miento en este moüo oe servicio es ostensiblemente mayor que
en los amplificadores clase A y B, aunque su ganancia es menor.
Estos amplificadores se utilizan frecuentemente como pasos tie salida en transmisores de radio, debido a que estos re
quieren una potencia de salida grande, siendo en consecuencia,
de primordial importancia
el rendimiento
del amplificador» Es
ta es la razón por la cual se analizará de manera exclusiva el amplificador de potencia de R-F clase C. Además, el estu—dio de un amplificador clase C, proporciona tamoien un análisis de los amplificadores R-F de clases A y AB. , ^ v"v
// ^
CALCULO UEL AMPLIF1CAÜUH CLH5E C
Como SB dijo anteriormente, el amplificador clase C,
s«
caracteriza por el hecho da que la corriente de placa fluya —
en impulsos, que por definición, son menores que un semiciclo
de funcionamiento. El ciclo de funcionamiento es la porción del ciclo eléctrico en que la rejilla es polarizada positivamente con respecto al cátodo y se considera en función del
-
ángulo de conducción de re.ia o placa (0). £1 ángulo de con—
ducción es una expresión de la fracción de tiempo (expresada
en grados del ciclo eléctrico) en que en el tubo se establece
corriente de placa o corriente de reja en comparación con
el
ciclo de funcionamiento de la forma de onaa de la tensión
de
entrada.
En la figura 1, se representan las variaciones de la tejí
sión y corriente de la reja en función del tiempo. En el gráfico se observa que la tensión de entrada e
9
se encuentra das
-
plazada negativamente hasta el punto Ec1 que corresponde
jus-
tamente al punto de polarización fija de reja, Al principio -
del ciclo da funcionamiento, la tensión de excitación es nula
y su amplitud aumenta hasta el punto A, an donde la tensión instantánea en la reja del tubo es cero con respecto al cátodo, y la corriente de placa se ha iniciado ya, cuando la se^—
nal de excitación es de mayor magnitud que la tensión ds reja
correspondiente al corte, E
'
A
COo
B
3TT/2
igf
B
2TT
Las relaciones son normalmente tales que an el pico del
ciclo positivo de la tensión de reja e
reja
. la excitación da
g-mx*
es apreciab.lemente positiva con respecto al cátodo»
y
por consiguiente la reja absorbe alguna corriente*
La tensión en la placa del tubo responde a las variacioi
nes de la tensión de reja como se indica en ia figura 2. La
tensión instantánea de placa (»,) es igual a la tensión c.c,
de placa (E ) menos la caída da tensión de corriente alterna
que se produce en la impedancia de placa. Cuando la reja
se
hace más positiva, el flujo de electrones que alcanzan a
la
placa es mayor, la corriente instantánea de placa aumenta y
la caída de tensión en la impedancia de carga (R ) aumenta.
Las relaciones de fase son tales que se produce simultáneamente el mínimo potencial instantáneo de placa (e. . ) y el
b-mín '
máximo potencial instantáneo de reja (a
)
1
J
g-max
Como se puede observar en la figura 2*, tanto la tensión de
placa como la corriente fundamental de placa son sinusoidales para una variación de la tensión de reja también sinuspi_
dal, a pesar de que la corriente de placa es pulsante* Esto
es posible debido a que el circuito de placa es un circuito
resonante LC*
Aunque ,las condiciones de funcionamiento en clase C se pueden determinar por medio de las curvas convencionales de tensión de reja en función de la corriente de placa, el calcu
lo se simplifica
si se utilizan las curvas de corriente cons-
tante* Este gráfico representa la corriente de placa constan-
tu sobra un'gráfico da la tensión de reja en función de la
tensión de placa,.
Figura 2
O
-*-e
Tensión de placa
/
\o de
conducción
Corriente de placa
'Up-fun
-
Componente fundamental
de la corriente de placa
Figura 3
Core de placa
Corr.de reja
|«—Variación de la tensio'n de placa-^1
El gráfico de corriente constante es de utilidad porque
la línea de funcionamiento de un amplificador de potencia es
una recta dibujada sobre una familia de estas curvas y con él
se pueden hacer fácilmente loa cálculos por el procedimiento
gráfico. Por otra parte, cualquier punto de dicha línea de
—
funcionamiento o recta de carga define los valores instanta—
neos de* la corriente da
paca, la corriente de reja, la co-—-
rriente de pantalla (en caso de tetrodos), que deben existir
cuando se aplica al tubo una determinada tensión de excita-—
ción» £1 luyar de funcionamiento está dibujado entre los puntos A y Q de la figura 3» En realidad el lugar debe tener el
ooble de esta longitud y debe extenderse más allá del punto Q
hasta otro punto llamado A 1 que no está representado
diagrama. Esto es, cuando uit varía desde
en el
-
U a TT/2, aTJi a 37^2,
a 2TT , el punto de funcionamiento instantáneo se desplaza de
A, a Q., a A 1 , y a LJ respectivamente. Sin embarga, como el fu_n_
cionamiento- es en clase C la corriente de salida será cero pa_
ra el funciónamiento a lo largo de Í¿A' } por esta razón no se
ha dibujado»
Las tensiones y corrientes son funciones par del tiempo,
y, por tanto, si se conoce la respuesta para
bién será conocida la respuesta para
O ^ W t £= TI/2 tam-
*yH ~ OJ t £: TT
, El lu-
gar desde el punto A al Q se acota en espacias proporcionales
a eos wt como se indica. Esto es, cada longitud es AQcos tut,
siendo wt= U, 159, 309, 45fl, 602, 758, goa. El punto Q es
punto de funcionamiento estático* Sus coordenadas son E
E ,* Las coordenadas del punto A son E
y EL
. *
el
c-max ' b-mín
E
c-max
e=£
el
b-min~ b
-t-e
g-max
b-max
/. x
ti)
(2)
el
y -
- 10 -
Estos valores son desconocidos. Dependen, no solamente
del dispositivo, sino también del circuito resonante» A menudo se escoge el punto A como parámetro del diseño* Posterior mente se discutirá la manera de hacerlo. De momento, supongamos que es conocido. Una vez determinados los puntos A
y Q, se puede dibujar el lugar entre ellos y acotarlo en
—
grados. Se pueden oDtener entonces i e i en función de wt
P
9
interpolando entre las curvas de corriente constante de plst^
ca y reja respectivamente. Las cotas indicando grados sobre
la línea AQ se utilizan con este objeto. 5i el elemento amplificador es un tetrodo, se podrá OD tener, de la misma manera, la corriente de pantalla.
Si la corriente de salida viene dada por la serie de fourieri
Á p - lo + It eos ut t Iz eos 20)fc+ I 3 cOS 3u>t + ---- (3*)
£1 valor de lo es el valor .medio de ip
Puesto que i
es una función par del tiempo, pocemos e¿
cribir
lo -jjT í
II ^o
La componente fundamental de la corriente de placa sa —
puede obtener de la relación
'
L=-~r í 'if C O S W t dcot
I II
(6)
•*
Como carecemos de una expresión analítica para i ,
mos utilizar técnicas aproximadas para la integración.
deremos la curva f(ut) representada en la figura 4. Ponemos
obtener su integral aproximada desde Ü a A sumando las áreas
de los trapecios obtenidos uniendo los puntos de. la curva
—
- í l -
eon líneas rectas. £n realidad, para i
e i , no tenemos una
curva continua, sino un conjunto da valores discretos determinados a distintos valores de uit»
Figura
4
fftut)
GJC
£1 área del trapecio es c(a+b)
/2. Por consiguiente po-
demos aproximarnos a la integral por
En donde
=ILradianés.
Combinando términos tendremos
2Y1
Si escogemos n»6 de modo que Awt«
tenemos*
Tí/2
12
radianes o 158, ob-
-
12 -
Reemplazando en las ecuaciones (5) y (6)
(9)
£1 valor lo es la componente continua de la corriente —
de salida, mientras que 1. es el valor de la componente fundamental de dicha corriente. Si hace/nos i (O*)' =^A, i (152) = B,
i (3Q2)=Cf etc., y reemplazamos los valores de los cosenos tendremos finalmente*
Trdc,-±- [A+B+C + D + F + al
(11)
I P . f w « s J L f A * t 9 3 B t í . 7 3 C + 1MD + E - I - O . S 2 F ]
(12)
12
L
Para oDtener el valor de la componente continua de la corriente de reja, asi como el valor de su componente fundamental, se
produce exactamente iyual que en el caso de la -
corriente de placa, de modo que sus ya lores serán*
(13)
•1 Í 93B*1,73C*1 J 41D*E + 0I52F]
(14)
La diferencia entre las ecuaciones (ll)-(l2) y (13)-(14)
está
en que los valares de A, 8, C, etc, serán leídos en
-
las curvas de corriente constante de placa y reja respectiva^
mente.
Con los valores calculados de corriente de placa y reja
se pueden determinar otras cantidades que son de interés en —
un amplificador de potencia. Supongamos que el circuito resonante está • ajustado de modo que aparezca como una
resistencia
pura para la frecuencia de la señal. La potencia de salida es
, —-—"
|p-fun
Psal-, rfe
0
En donde £ « E, - s^
p
b
b-mín
La resistencia
afectiva del circuito de salida es justa^
mente la razón de la componente fundamental de la tensión
a
la de la corriente
Ip-fun
La potencia suministrada por la fuentei
Pdc-p =E
x Ip-dc
Y el rendimiento del circuito se raí
Psal-rf
Pdc-p
ti ángulo de conducción se puede obtener en donde la cu_r
u a de i.=Q corta la recta de carga , £n la figura 4 este punto
es el fl. Luego,
n
.,
-1 MQ
O C - 2 C O S -z=r
AQ
REDES DE
Las redes de acoplamiento en los amplificadores de RF
-
cumplen dos funciones importantes. Primero, transforman los —
niveles de impedancia como lo requieren los elementos activos
y fijos (por ejemplo, la salida del tubo
a la impedancia da
la antena). Segundo, proporcionan aiscriminacion de frecuencias en virtud del factor de calidad Q del circuito
resonante,
transforman la energía armónica en la energía de la f recuen —
cia de salida deseada e impiden la presencia de frecuencias i nd es ea das en la salida.
Para transformar una impedancia en otra ,se usan varios -
-
14 -
tipos de redes, formados por capacitores y bobinas como so
indica en la figura 5.
c
L
Red de adaptación L
Red de adaptación
Figura
Red da adaptación
5
Los valores da las bobinas y capacitores pueden ser calculados analíticamente, sin embargo resulta más conveniente,
por la rapidez con que se efectúan los cálculos, la utiliza—
cion de la carta de Smith, con lo que se obtienen valores ba_s
tantes aproximados, suficientes para un acoplamiento adecuado.
Hay que considerar además que los valores calculados diferirán con los valores prácticos, por obvias razones, por lo que
se utilizarán elementos ajusta bles.// ^y
CMrtTrt ÜE BhlTH.-
^
Uno de los instrumentos más útiles para diseñar redes de
acoplamiento es el gráfico de impedancia-admitancia o carta de Smith. Este gráfico puede definirse simplemente como el
—
plano del coeficiente de reflexión^para las admitancias y pr_o
porciona un método más sencillo y rápido de análisis del
cir-
cuito que el ofrecido por los gráficos rectangulares de impedancia o admitancia. La carta representa todas las redes
acoplamiento de una manera (gráfica y muestra los rangos de
de
-
sintonía aplicables para componentes variables. Los valores de componentes concentrados para una dada frecuencia se dete_r
mina directamente del gráfico*
- ÍL5 -
La figura 6 ilustra la disposición básica del gráfico.
Los elementos en derivación (paralelo) da la red siguen los
círculos de admitancia (en línea de trazo). Los valores
de
los elementos en paralelo corresponden a valores de los arcos de intersección. Los elementos en serie siguen los cír—
*
culos da irnpedancia; los valores correspondientes se leen sobre los arcos de intersección respectivos.
figura 6
<l---G
B:
X--?
Y
-
16 -
Cuando se agrega un solo elemento, L, C o R, a una im|Je
dancia conocida, uno de los siguientes parámetros no varía i
resistencia, conductancia, o suceptancia. Por consiguiente,
el componente sigue esa curva de parámetro constante*. Por ejemplo, un inductor, conectado en serie con el circuito, no
varía la curva de resistencia en serie. E.1 procedimiento para cada tipo de componente es como se indica en la siguiente
tabla i
Agregar
Usar
Gráfico
Seguir una curva de
Sentido
Ualor del
Componente
L en serie
Z
H en serie constante
Horario
xL-xf-xi
C en serie
Z
R en serie constante
Antinora
X «X -X.
R en serie
Z
X constante
Hacia abierto
R s=R,-R,
f i
Derivación
+ L
Y
R en paralelo constante
Antinora^
B L =B f -B.
Derivación
Y
H en paralelo cons-
Horario
e c«B_-B.
f i
Hacia cor
—
to ¡circujl
to
Vfi =G -G .
' p f i
b constante
Y
R
Un factor
f
1
tante
C
Derivación
C
importante en el diseño de una red de acopla_
miento es el factor de calidad Lj del circuito. Su valor abs_o
luto es una solución de compromiso entre rendimiento y suprjs
sión de armónicos.
Lamentablemente, el Q exacto de un circuito complejo no
siempre se puede determinar calculando a una sola frecuencia,
sin embargo se puede definir un U de funcionamiento que se aproxime al real, para lo cual se usan las curvas de ,Q constante, indicadas en la figura 7. £1 Q en cada nodo del cir—
cuito será distinto, predominando el que tiene Q más alto; -
-
17 -
este u es definido entonces como el U de funcionamiento,
Figura 7
La técnica parü el uso de le carta de Smith será descreí
ta en el siguiente capítulo, cuando se realice el cálculo y
diseño de las redes de adaptación del amplificador de RF.
NEUTRALIZACIÓN ÜE /LUS KMPLIFICrtDÜHES DE RF
La realimentación de tensión desde la salida hasta la e_n
trada a través de las constantes distribuidas del tubo de vacío tienen un efecto perjudicial en el funcionamiento del amplificador. La magnitud, la fase y la velocidad de variación
con respecto a la frecuencia de esta tensión de realimentación
determinan la estabilidad del amplificador. El control de re^
lamentación se denomina neutralización» La
finalidad de neu-
tralizar un amplificador es conseguir que los circuitos de e_n_
trada y salida sean independientes entre si en cuanto a la
-
realimentación de tensión. Se puede definir la neutralización
correcta como el estado en el cual, cuando los circuitos de —
acoplamiento de entrada y salida están en resonancia, se producen simultáneamente la máxima tensión de excitación, la mínima corriente de
placa y la máxima salida de potencia.
-
18 -
Un amplificar completamente neutralizado debe reunir dos condiciones» La primera es que la capacidad interna tía
los electrodos entre los circuitos de entrada y salida sea
cancelada. El sagunoo requisito es que la inductancia de la
grilla pantalla y los montajes y guias del cátodo sean
com-
pletamente canceladas. La cancelación de estas impedancias
prevendrán las oscilaciones, lo que se puede hacer en la práctica, a rnenuoo sin ninguna dificultad.
M PüK UEbrtJÚ UE UHF.-
En las frecuencias ubica aas por debajo de la región de
UhF, la neutralización por lo general emplea un circuito de
puente de capacidades para equiliurar la realimentación debida a la capacidad interelectródica de placa a grilla. Esto supone que la pantalla se encuentra bien desviada a tierra proveyéndose de este modo el blindaje esperado. En el caso de UhF o UhF la pantalla no se encuentra necesariamente a tierra para HF , por lo que la neutralización se hace —
más complicada .
En el cás°
da
tetro dos y pentodos la capacidad de neu
tralización se obtiene mediante la conexión de un alambre a
la reja del tubo, el cual es pasado a través del chasis para formar una capacidao con la placa. Ajusta ndo el espaciamiento de la varialla a la placa del tubo, se puede conse —
guir una muy buena
neutralización»
NEUTftALUAClUlM EÍY PUbH PULL.Para proveer el voltaje fuera de fase necesario para —
la neutralización se pueden usar circuitos en pushpull a la
-
19
Fiyura 8
entrada o a la saliua. A causa del bajo voltaje y el tamaño
mucho más pequeño del circuito de entrada, es más simple h_a_
cer el push pulí en el circuito de entrada, conociéndose
a
este caso oon el nombre de "Neutralización en yrilla" (Fiyura
Fiyura 9
9).
out
-. 1T
___
—
L i'
fe
e
^r*
—
"¿"
1 ..rs
Cn
-Ec
£1 capacitor de neutralización, Cn es pequeño y se lo
puede conseguir en el mercado fácilmente. Para mantener el
equilibrio del circuito, es deseable poseer un capacitor Ci,
en ualor a la capacitancia de entrada d«l tubo.
£s posible noutralizar un amplificador sin que aea ne
cesario usar un circuito push pulí de entrada con el método.
-
20 -
que se indica en la figura
lüa. El voltaje a tiarra en el -
capacitor C, está* fuera de fase con respecto al voltaje de grilla y puede ser realimentado a la placa para obtener neutralización. En este caso, el capacitor de neutralización Cn
es mucho más grande que la capacidad de grilla a placa.
Figura
1Ü
Cn
^
(a)
(b)
Este circuito de neutralización puede ser rediseñado co_
mo un puente de capacidades mostrado claramente en el circu¿
to da la figura 10-b. t.1 equilibrio es obtenido cuando
Cn
C
en donde Cgp es la capacidad interelectróaica de grilla a
ca y CgK es la capacidad de entrada total.
NEüTHHLI/rtCiüN Ut rtí'IPLiriCrtUuBLS CUiM UHILL.M A TIERHrt.-
Para neutralizar amplificadores con grilla a tierra son
empleaüos comunmente dos métodos. £n el primer método, las —
grillas del amplificador en push-pull son conectados a un
-
punta de impedancia cero a tierra, y un puente de capacida—
des es utilizado el cual es igual a la capacidad filamento —
placadelostubos.
-
21 -
El segundo método requiere de una inductancia entre la
grilla y la tierra o entre las grillas del amplificador en
push-pull de un v/alor que compensará el acoplamiento entre
los circuitos ue salida y entrada que resultan de las capa_ci
dades de los tubos.
ti comportamiento de estos dos circuitos es bastante diferente* Ellos pueden ser considerados como formas especiales del caso más común en el cual los capacitores neutra
lizantes tienen valores que difieren de las capacidades internas de los tubos y en el cual una reactancia apropiada es conectada entre las grillas, bajo esas condiciones, el valor de la capacidad de neutralización permite una varia—
cien continua da la amplificación de la potencia, la estab_i
lidad y la r ealimentación negativa»
£1 fin de la neutralización es hacer a los circuitos de entrada y salida independientes uno de otro en relación
a las corrientes reactivas. La corriente de entrada debe ser
independiente del voltaje de salida. Esta condición es nec_e
saria para permitir una independiente sintonización de los
circuitos de entrada y salida, de modo que las variaciones del voltaje de salida no produzca variaciones en el ángulo
de fase de la impedancia de entrada, resultando de esto una
modulación de fase.
Esta condición de independencia entre los circuitos de
entrada y salida, es la llamada "Condición Neutralizada", y
no implica la estabilidad del circuito. Esto es a causa de
la. supresión del acoplamiento por corrientes capacitivas e_n
-
22 -
tre la salida y la entrada de los circuitos, que no es suficiente para quitar el efecto del voltaje de salida en el vo¿
taje de cátodo a grilla. Una segunda condición, distinta dejs
de el punto de vista de la neutralización, puede ser empleada para una estabilidad completa.
Un amplificador excitado en grilla en push-pull con cátodo a tierra es mostrado en la figura 11. Si la inductancia
de las guías es despreciada a la frecuencia de funcionamiento, la independencia entre los circuitos de entrada y salida
es generalmente obtenida mediante la conexión transversal de
las grillas y las placas por medio de los capacitores Cn t
-
que tienen valores iguales a la capacidad interna de grilla
a placa de los tuoos, Cgp. Los requisitos ae neutralización
y estabilioad son satisfechos simultáneamente porque el circuito de entrada es conectado entre las grillas.
Figura 11
tout
El mismo método de neutralización puede ser aplicado en
amplificadores push-pull impulsados por cátodo, donde las
-
grillas sean conectadas a tierra y las inductancias de las guías sean despreciadas. Las grillas y los cátodos son inve^r
tioos y los capacitores ae neutralización Cn, tendrán un valor igual a la capaciaaa interna de placa a cátodo, Ckp de -
-
23 -
los tuoos de vacío. El circuito as mostrado en la figura 12»
figura 12
tout
Si las grilles no están al potencial de tierra debido a
la inductancia d e las guías, el acoplamiento puede existir entre ios circuitos
de entrada y salida. Un método de reduc-
ción de este acoplamiento es insertar entre las grillas, ci_r
cuitos sintonizados en serie, que tengan una impedancia cero
a la frecuencia de funcionamiento como se indica sn la figura 13.
Figura
13
El esquema de neutralización descrito sólo es útil para
el caso en que la corriente de yrilla no fluye. £n caso contrario, una resistencia en paralelo con la capacidad de grilla a filamento se hará presente. Si la resistencia es pequ_e
ña en comparación con la reactancia de esta capacidad, la rn£
24
-
dulaclan en fase a e producirá.
ütra propiedad importante del método de neutralización
precedente es que la amplifica ción de potencia es función de la capacidad de neutralización* Si la capacidad de neu—
tralización es menor que la capacidad de placa a filamento
del tubo, el elemento operará con b¿ija potencia de excita —
ción y la yanancia será mayor.
Si la capacidad de neutralización es mayor que la cap<3
cidad de filamento o placa, la ganancia del amplificador d_£
berá ser incrementada para compensar su consecuente disminjj
£n el caso especial del amplificador con y r illa enlaz^a
da a tierra mediante una impeda ncia , se aplican las siyuie^n
tes ecuaciones, en referencia a la gráfica 14»
Cn « Cfp
Zg *=
-
CQ p
u
1
jwCfg + Cgp (l+u)
. Si en la solución de la ecuación para "Cn, el signo es
negativo indicará que se requiere de una neutralización
"en
fase". Si el signo es positivo, la neutralización requerida
será "fuera oe fase". Si el signo do Zy es negativo indicará que se requiere de una reactancia capacitiva y si el si^
no es positivo la reactancia a ser utilizada para la neutra^
mización será inductiva.
NLUTKAL1ZMCIU1M UL TLTflUUUS Y PLNTüüUb.£n la figura Ib se indican los elementos del circuito
tétrodo involucrados en la realimentación. fistos elementos
son inherentes al cubo y están formados, como se ve,'por -
Fiyura
14
la capacidad residual de placa a grilla, la capacidad de
placa a pantalla, la c¿i pací dad de pantalla a y r illa 'y la
inductüncia de la yuía de la pantalla al tubo.
figura 15
Ss notará que el uoltaje. desarrollado en el circuito de placa en K.F., tp, causa una corriente I que fluye por la
capacidad de placa a pantalla Cps, y la inductancia L en las
yuías de pantalla, ti paso de esta corriente por la inducta^n
cia L desarrolla un voltaje £ el cual tiene una polaridad
-
0018-G
-
26 -
opuesta a la del voltaje de placa.
En la fiyura 16( los mismos elementos del circuito han
sido dispuestos con una representación gráfica donde la altura sobre o debajo de la línea cero indica la magnitud y la polaridad del voltaje en R.F.
figura
16
La placa "P" es mostrada en un
alto voltaje positivo
sobre cero, y la magnitud es representada por la dimensión
Lp. El voltaje desarrollado en la inductancia de le guía de
pantalla ubica a la pantalla a un potencial negativo con
pecto al voltaje de placa. Si el circuito es perfectamente neutralizado, la grilla de control G deberá" e star a un poter^
cial cero*
El total del voltaje de radio frecuencia entre placa y
pantalla acarea el voltaje de placa £p y el voltaje de la in
ductancia de la guía do pantalla E, Este voltaje es aplicado
entre el divisor de tensión que consiste üe la capaciaad de
grilla a placa Cgp, en serie con la capacidad de grilla
a
pantalla Cgs, Elsta división de tensión variará grandemente
con la frecuencia, existiendo por consiguiente alguna part^i
culor frecuencia a la cual se establezca
una división de
—
voltaje que ubique a la grilla al potencial del cátodo* Es-
-
27 -
ta frecuencia se conoce con el nombre de "Frecuencia Autoneu
tralizante" de tetrada o pentodo, estando entonces el tubo inherentemente neutralizado* En la tabla siguiente se dan
las frecuencias auto-neutralizantes
-
típicas con el desvío de
pantalla.; normal de algunos tétrodos y pentodos»
TIPU UE TUBO
¿OCHLO
FRLCUtiMÜÍA EN MHz
4-1ÜUÜA
25
-
3U
4-4ÜÜA
45
-
50
4-250A
45
-
50
4X5ÜÜOF
75
-
90
4-125A
75
-
9U
4-65A
60
- 120
4CX150A
SK-6ÜÜ
535
- 540
4CX250B
SK-600
545
- 555
4CX250R
5K-60Ü
565
- 570
4CX35ÜA
SK-oüü
460
- 470
4CX10ÜÜK
SK-82G
385
- 395
4CX1ÜOOA
5K-81Q
380
- 390
4CX1500B
SK-810
380
- 390
4CX30ÜOA
SK-1400A
125
- 130
4CX50QQA
SK-30QA
140
- 170
4CX150ÜOA
SK-3ÜÜA
120
- 150
5CX15UÜA
bK-840
115
- 120
FuNClUNrtI'Ut.NTu oAJü FHECuEíMClrt
Cuando el tubo es manejado bajo frecuencia autoneutral_i
zante, se aplican los circuitos de neutralización en paralela.
Un capacitor neutralizante aproximadamente igual a la capa ci—
dad de la placa a la grilla del tubo lleva voltaje de polari-
-
28 -
dad opuesta del circuito de salida, a la grilla, o desde el
circuito de entra da, a la placa.
FülyiClÜNrtl'ULNTü SUdHL FHECUtLNCIrt AUTUNE_UTHALI¿rtíMTL.-
Si la frecuencia de funcionamiento es mayor que la frecuencia autoneutralizante del tétrodo o pentodo, el voltaje
E. desarrollado en la inductancia de la guía de pantalla es demasiado grande para dar una división de tensión apropiada
entre las capacidades internas dsl tubo. Un método obvio de
la reducción del voltaje en la reactancia de la guía de pantalla es ajustar dicha reactancia, que toma la forma de un .capacitor variable en serie como queda indicado en la figura
17.
Figura
17
Otro método deberá ser cambiar la red del divisor de te£
sión furmado por las capacidades intereiectrodicas del tubo.
£sto puede ser hecho por medio de una capacidad externa que
se añade al tubo entre grilla y placa, ti método es mostrado en la gráfica 18. tlsta ce pací aa o agregada de placa a gri—•
lia está en el mismo orden, en cuanto a tamaña, con la capaci_
dad residual de placa a grilla del tubo y,
en consecuencia
es similar en su construcción a la capacidad neutralizante
—
—
utilizada en frecuencias inferioras. Sin embargo puede ser usado en este caso el método de la varilla mirando a la placa , la cual forma la capacidad requerida, en v/ez de una pola
ridad opuesta en el circuito de entrada.
Figura
18
Si el arnplificador de potencia en R.F, está funcionando
soDre la frecuencia autoneutralizante del tubo y puede ser sintonizado a má*s de la capacidad normal de las frecuencias,
es probablemente más fácil utilizar el métooo del capacitor
en da sintonización
en serie con la pantalla.
Otro método de cambio de frecuencias autoneutralizantes
de un tétrodo o pentodo es obtenido cuando se utiliza el
—
arreglo de desvío general de la pantalla y el cátodo mostrados en la figura 19. La y ufa de pantalla es desviada con inductancia mínima al terminal del cátodo del tubo.
Figura
19
-
30 -
La grilla es mostrada debajo del potencial cero, o v.oj^
taje del chasis, indicando que el voltaje desarrollado en la inductancía total de la guía de pantalla al chasis es ex_
cesivo. Si ahora, el cátodo es conectado a esta inductancia
en un punto en el cual la diferencia de voltaje entre la
-
grilla y el cátodo es cero, se logrará incrementar la fre —
cuencia autoneutralizante del tubo.
C A P I T U L O
I
I
DISEÑO ÜEL Af'lMLlFICADUK DE PÜTLNCIA
UISLIMÜ DEL Hl'iPLIFZCAÜQH ü£ POTENCIA
Como se estudio en el capítulo anterior, los emplifica^
dores de potencia se clasifican de acuerdo al margen de fre
cuencia. el modo de funcionamiento
y los circuitos. Debido
al alto rendimiento asi como también al tipo de tubo de que
se dispone, se diseñará el amplificador de potencia de R.F.
para que funcione en clase C excitado por reja.
En el cálculoypredicción de un tubo de vacío como amplificador de radio frecuencia clase C, las consideraciones
que determinan las condiciones de funcionamiento son el re£i
oimiento de placa, la salida de potencia necesaria, las mé^x
mas disipaciones admisibles de potencia de placa, re¿illa y
pantalla, la máxima tensión admisible de placa, y la máxima
corriente también admisible de placa. Los valores elegidos
para estos valores dependerán de las demandas de la aplicación particular del tubo.
Debido a que las corrientes de placa, regula y pantalla de un tétrodo son impulsos periódicos, la potencia de —
salicJa, la potencia de excitación, las corrientes medias, etc., no pueden ser calculaoas directamente, sino que deben
ser determinadas, par un análisis de Fourier tomando puntos
seleccionados a intervalos adecuados en la recta de carga representada en las características de corriente constante.
Para la construcción del amplificador se usará* el tubo
ACXlbUQA, que es un tétrodo cuya máxima disipación de pía—
ca
es de IbüÚ v a t i o s . Las c a r a c t e r í s t i c a s e l é c t r i c a s
bo al
ser
usado
del
tu-
como a m p l i f i c a d o r c l a s e C soru
UULTrtjL UL FiLAriLfoTU
.........
CünHlLNTL U£ FlLAi'iLhTü
.
.................
b.Ü v o l t s
.......................
1IMÍ LKLLLüTKuUlÜHb*
Cin
38.5 amperios
...........
Cout
Cgp
78. ü
..........
.........
picofaradios
10.5 p i c o f a r a t í i o s
*«
Ü.2bpicofaradios
uc UL PLACA ..... . .................... s.uuü voltios
U Ü L T A J L UC üt PAIMÍALLA.................. ..... 500 voltios
Corriente de de placa ............ * .......... 1.0 amper
UlblHttClUhl UL PLriLH ....... .................. l.bÜÜ wats,
ÜlbiPALiUW Ut HHlMTHLLA
.......................
ÜISIPACIÜN UL HLJH..................
THKN5CONUUCTMIMCIA
(
Ib =1
£c =5UU voltios
75 wats
.........
25 wats
A )
Eb=2UU voltios
.....
26.UÜQ micromhos
Es conveniente conocer además algunas características mecánicas del tuüo que nos servirán para la construcción de
la cavidad así como también para su protección.
Largo
........................
Diámetro» • ,
J'vLTü
.
.........................
85.6
mm
. B5G
.....................................
¿K-806
.........
----
mm
bK-831
uL UPLKkClUiM
Base
124.5
.......................................
Chll'ILNtA
Placa
..........
.............................
.........
ZüLHLU
*
........................
,.,....,.
*
.
vertical
.................
...........................
.........................
gramos
2büS C
...
25ÜB - C
.. por radiación de a i r e
-
32 -
DISENÜt
Para el cálculo de ios parámetros del'amplificador tales
como voltajes, corrientes y potencia, usaremos las curvas de
corriente constante que están indicadas en la fiyura 1. £1 —
usar las curvas de corriente constante nos facilita
el dise-
ño debido a que tendremos, como hemos dicho, igual forma
de
onüa tanto a la entrada como a la salida.
En el capítulo anterior se deaujeron las expresiones ana
líticas para el diseño del amplificador a partir da las cur—
vas de corriente constante una vez que ha sido trazada sobre
estas la recta de carya; detallaremos aquí la manera de dib_u
jar dicha recta para lo cual se procede de la siguiente mane_
ra t
1.- Lbcogemos un v a i u r de voltaje de polarización de placa,
que esté de acuerdo con los valores especificados por los
fabricantes. Para nuestro casa escogemos 2,5GÜ voltios,
con lo cual estamos por debajo del valor especificaüo.
2.- La corriente UC de placa especificada es una corriente •i
promedio, por lo que la corriente de pico suponemos unas
3 o 4 veces más grande. Con esta consideración, la corrijen
te de placa de pico será de 4 amperios.
3.- Suponemos una variación del vultaje de placa de 2üüU **voltios o lo que es lo mismo, que el voltaje de placa mínimo sea de 5UU voltios, ti punto A de la recta de ca_r
ga se encontrará entonces en la intersección de la curva
de 4 amperios de corriente de placa con la recta que sube desae 5UU voltios de uoltaje de placa.
4.- Con 2. bu U voltios de polarización de placa el tubo se co¿
tara, (corriente dejjlüca U) a -175 voltios de voltaje de
CD
cz
H~
—J
O
U_l
>,
o\L
PLATE CURRENT - AMPERES
GROUNDED CATHODE
CONSTAN! CURREN! CHARAC!ERIS!ICS
-
PLATE VOLTAGE (kV)
CURVE #4145
——GR!D CURREN! - A M P E R E S
SCREEN V O L T A 6 E = 5 0 0 V
- S C R E E N CURREN! - A M P E R E S
CD
CD
o
reja, pero como queremos trabajar en clase C, la polariza —
cían de la reja deberá ser de un valor de voltaje más negat_i
vo que éste.
£1 valor aproximado de voltaje de polarización de reja
viene dado por la expresión»
ECC
m—-
Eco +e**r(max) cos(0p/2)
C
1- cos(0p/2)
En la que»
£cos= Uoltaje de corte de rejilla para el voltaje
de placa de operación = -175 M
ec (max) = Máximo valor positiva de voltaje que
alcanza la reja = 3Ü voltios
U p = Anyulo de conducción üei tubo = 16D grados
Elcc = -
175 + 30 x 0,131
1- 13,131
£CC = —178,93
0,869
m
- 205,7 U.
Si polarizamos la reja con un valor de -2ÜÜ voltios, el
punto Q de la recta de carya estará en la intersección de este
voltaje de reja con 2buü, U de voltaje de placa. La recta de
carga resultará entonces de unir los puntos A y Q.
5*- 5i llamamos cumoXH : el punto de la recta de carga para el
cual la corriente de placa es cero, el ángulo de conducción será entoncesi
8P = 2 eos (HQ/AQ)
8p = 2 cos(l.b/ll.b)
Üp e 165.Ül grados
Este valor del ángulo de conducción está de acuerdo con
el que nosotros supusimos (Ibb grados), de lo que deducimos
que el valor de polarización de reja está
razonable.
-
34 -
Una vez que na sioo trazada la recta de carga, los valjo
res de corriente de placa, corriente de pantalla y corriente
de reja variarán sobre ésta.
Se pueden calcular dichas corrientes usando las expresiones que fueron deducidas mediante el análisis de Fourier
en el capítulo anteriori
Imed = yi2(A/2+B-t-C+ü+E>r+Q)
(l)
Ifun = yi2(A+1.93B+l,73C-t-l,4lÜ+£.+Ülb2F) (2)
fc.n aunüe A, b, C, etc., son valores de corriente leídos
a intervalos de Ib yrdüos de voltaje de excitación de reja.
Estos puntos pueden ser localizados en la recta de caru,a de
la siyuiente manera»
QH = Ü,9b6 QA
LjC = ü,866 UA
gD = U,7U7 QA
Q£; = ü,bÜU QA
Los valores de corriente de placa, corriente de pantalla
y corriente de reja correspondientes a los puntos indicados
se muestran en la siyuiente tabla*
Ib
X-
la
Ig
ft
4,0
U,27
0,15
Ib =s Corriente de placa
B
3,B
U, 23
0,12
Is = Corriente de pantalla
C
2, y
0,13
o,uu
ly a Corriente de reja
U
1,4
0,Ü4
U,UÜ
E
Ü,2
o,uu
ú,uü
r
U,U1
U, 00
Ü,ÜU
Al reemplazar los valores obtenidos en la taola, en las
expresiones (l) y (2) tendremos»
Imed-p * /12(4/2+3,e+2,9+l,4+0,2+0,ül)
Imed-p e= O, 659 Amperios
Imed-s = 1/12(0,27/2+0,23+0,13+0,04)
Imed-s 5= 0,Ü4b Amperios
Imed-y = yi2(0,15/2+0,12)
Imed-g «= O, 016 Amperios .
De acuerdo a las características eléctricas del tubo, tenemos que la corriente Ü.C. de placa es de 1 amperio, miejn
tras que en el diserto se ha obtenido una corriente de 0,659
amperios, estando" entonces dentro
de un margen razonable -
de seguridad*
Los valores de la corriente de pico de la fundamental se encuentran usando la expresión (2)t
Ifun-pa 1/12(4+1,93x3,8+1,73x2,9+1,41x1,4+0,2+0,52x0,01)
Ifun-pa I,b4 Amperios
Ifun-s* 1/12(0, 27+1, 93x0,23+1, 73x0,13+1, 41x0, 04)
Ifun-s~ 0,0b3 Amperios
Ifun-g= yi2(ü,15+1,93x0,12)
Ifun-g= 0,062 Amperios.
Con los valores de la corriente media de pantalla y gr_i
lia, podemos calcular la disipación de potencia en estos ele^c
trodos,
Mdis-s ¡= Imed-s x £s
Pdis-s *= 0,U4b A. x 500 U.
Pdis-s = 22,5 watts
Pdis-g = Imed-g x Ec
Pdis-g = U,U16 A. x 2UU U.
Pdis-g « '¿,2
watts
Se v/e entonces que las potencias disipadas por la pa_n
talla y la reja son menores que las especificadas por el fabricantes 75 y 25 watts respectivamente.
La potencia de salida del amplificador será*»
Psal-rf = ¿EP
Psai-rf =
x Lfun
2
"•
-P
X
2
Psal-rf = 1.5AU watts.
La potencia d.c* de placa es
Pdc-p *= £p (Q) x Imed-p
Pdc-p = 2.5UU ü. x U,b59 Amperios
Pdc-p « 2.147,5 watts
Esta es la potencia que entrega la fuente de alta tensión,
perú como ¡.a la antena salen 1.64U watts, el rendimiento será»
V\, Psal -rf
1
Pdc-p
„ . 1540 I»._
2.147,5 Ui
m Q
Y\ 71, 7>
La potencia de disipación del tubo será iyual a la diferencia de la potencia entregada por la fuente y la potencia r.f. de sálica;
Pdis-p s= 2.147(b watts - 1.54U
watts
Pois— p = 6U7,5 íuatts
Cumo el tubo ea capaz de disipar IbÜU watts en la placa,
la disipación calculada estará centro de un rango bastante
-
-
37 -
aceptable.
La potencia üe excitación del tubo será
pin m
£q x Ifun -q
2
=
230 \i. 0,082 rt
2
Pins= 9, 43 watts
Por último, podemos calcular tanto la impedancia de en
trada como la impedancia de salida del tubo, de la si
te manera*
Zin = Zy « EQ (u)
Ifun-y
«
200 U
Ü,Üd2 A
Zin = 2.439 ohms
Zout = Zp -.
Up
«
2ÜÜO v
1,U A
Ifun^p--- -
Zout = 1,298,7 ohms
ÜISENÜ Ü£L CIRCUITO ÜE ACUPLKM1LNTU ÜE
Para el diseño del circuito de acoplamiento de placa, se usará, como se ha dicho, las curvas de la UrtRTA DE bflITH,
que se indican en la f iyura 2. Lus resultados ootenidos son,
para fines prácticos, muy fiables dentro del margen de exactitud que comunmente es necesario, es decir, dos o tres ci —
f ras exactas .
Usanao la carta, vamos a acoplar la salida del tubo, —t
que tiene una impedancia formada por la resistencia de saljL
da (Zout) calculada, en serie con la capacidad interelect rj5
dica de salida especificada por el fabricante, a la antena que tiene una impeüancia de 5U bhms. Para el efecto se usará
el circuito de la fiyura 1.
-
38
F i y u ra
r
~~\i
1
•u •
C2
~ —* vvyy —
L
^
rn !i
*-*
J-í. •<
_
rCi
35
M t
j
!
i
i....
Para la determinación de los componentes de la red de adaptación se siguen los siguientes pasos»
1.- £1 punto í\e la carta corresponde a la impedancia de sa
litía del tuoo « 1.298,7
ohms.
2,- A la capacidad de salida del tubo se la expresa en térm_i
nos de impedancia a la frecuencia de trabajoi
Xc
2TTfC
Xc = 172 ohms
Como debemos sumar esta impedancia capacitiva en parale
lo con la impedancia de salida, seguimos una curva de R en paralelo constante
en el sentido horario, husta la intersec-
ción de la curua de 172 ohms de 6 constante (punto tí).
Las coordenadas del punto 8 son en consecuencia
172
-
ohms y 5,8 milimohs,
3.- A continuación se debe sumar una bobina en serie. Para —
el efecto se siyue la curva de K en serie constante en
sentido horario nasta el punto C, elegido de tal manera que ios valores de los elementos resulten dentro de un
-
maryen razon¿iule. Las coordenadas del punto C de la tabla
son entonces 7U ohms y 13,B milimohs.
A.- Lueyo sumamos el capacitor (t^) en paralelo, debiendo se
IMPEDANCE COORD1NATES — 50 OHM CHARACTERISTIC IMPEDANCE
AOM1TTANCE CCORD1NATES — 20 MlLUMHO CHARACTER1STIC ADMITTANCE
O
o
¡i
y
wi
*
~iii
TOWAMD GC«£«ATO«
S I
Ó
«
31*
o
i
SS
*-
—
-*
*»
—
d
—
o
«1
RADtALLY
M
o
í
q
3
o
V
q
Q
»
•
_
PARAMETERS
oo
TOWARQ tOAO
o
<•
o
t¡
SCAL EO
*
-i
»
N
^
«•
O
«t
a3
CENTER
O
N
O
b
b
—
IW
b
f»
í 5
p
.
.
o
o
o
«o
o
o
o
_ •o <o• -b * £
O
b
p
0
u
-
=•
b
il»
.
o
o
|*
o
N
o
o
o
*
o
g
b
o
o
o
1*
o
S
o
™
o
S
o £•£ ?
o
-
3
*t
.'J
1Í
¿í '
JifS,;
"4==!
0 8 4 ;
i.1
yuir la curva de H en paralelo constante, en sentido horario, hasta la curva oe H en serie igual a bu ohms, con
lo
que llegamos al punto U de la carta cuyas coordenadas son»
12Ü ohms y 8,b milimhos.
b.- Finalmente, siyuiencio la curva de K-bU ohms en sentido
antihorario (pues hay que sumar un capacitor, C^, en
-
serie), llegamos al punto £, o sea bU + jO)*
Los valores de la bobina y de los capacitores se calculan entonces de la siguiente manerai
La uariacion de la impedancia desde el punto B al C ha
siao de 172 ohms (punto tí más 7U ohms (punto C), o sea, 24?
ohms. Como esta impeaancia es el resultado de sumar la bob_i_
na L, será precisamente la ímpedancia oe dicha oobina;
\~
_
L
1
2TTf
242 ohms
2x7Tx88,l x 1Ü6 Hz
'~
LI)= U,44 /¿H
La uariación de suceptancia desde el punto C al D es 13,8
menos b,b miliiuhus « b,3 milirnhos, entonces:
BC 1
2TTf
1
'!"
5 , 3 x 10
ohrns
2 x 7 7 x ü 8 , l x l u 6 Hz
: =
9,6 pr
F inaImentoz
8,bxlO"3 ohms
2
;0«
2x7Tx8B,lxlU^ Hz
13,3 pF
Debida a que los condensadores y bobinas de la red de
acoplamiento están sujetos a valores de voltajes y corrien
tes elevados, es necesario conocer los valores de dichos voltajes y corrientes, pues de éstos parámetros dependerán
el tipo de elementos a utilizarse y como es lógico suponer,
se poará minimizar el costo de los condensadores así como también se podrá determinar el diámetro del alambre para la
construcción
de la bobina.
Si consideramos el circuito de la figura 3, y suponemos
una potencia de salida de 1,5 Kiuatts, la corriente que circu
lará por la resistencia de carga esi
E
Ir
A ^6A
5,47
2
Corno esta corriente circula también por el condensador
t este elemento será capaz de soportar d.i.cna corriente.
£1 voltaje de pico que tiene.¡el condensador será;
Up = ]/ 2
Figura
(Ic . X
2C2 )= 1Ü1B V p .
3
nrrm
r
U
IL
~\^
i1
I
1
~£o
Gi-*"
_
_
RL ~
M
Para calcular el voltaje en el condensador C,, suponemos un condensador en paralelo (en línea de puntos de la fi
gura 3), cun lo que en la carta de Smith estaremos en el
-
punto ti, cuya impedancia es de 5UU ohms»
1224,7 U
La corriente sobre el capacitor C
Icl
=
U Kl v 1b
ul
XB C 1 ~
será»
. 1 2 2 4 , 7 'V x 5,3xlO' 3 ^VT "
~ '
leí * 4,6 A t
Pare encontrar la corriente que circula por la bobina, determinamos en la carta el punto en que ésta es re',i\io pura, (punto F de 15 ohms).
\J 1500/15'
Resumiendo, y aandu un margen aceptable de seguridad, tenaremos que los elementos G eberán tener las siguientes cara cterísticas i
üs acueroo con esto, se utilizara para la construcción
del amplificador los cipócitores variables
bobina se construirá* con un alambre AU*U
IbA - 11
y
la
No lü.
DISLwÜ DLL CIHCUITU Ut rtCÚPÜAPUtñiTü üt KLJH.Mara el circuito de acoplamiento tíe reja, se usa el cir
-
42 -
Figura 4
•T——n——r
C<
LÍ
1
11
;Rout
1
cuito indicada en la figura 4.
Usando el método anterior y con la tabla de 5mith de la
figura 6 tendremos;
£1 punto A corresponde a la impedancia de entrada, esto
es, 2,5 Kohms. Siguiendo la curva de R paralelo constante i
llegamos al punto 8, que corresponde a la curva de la rsac—
tancia de la capacidad de entradaí 23 ohms, o expresada en términos de suceptancia 43 milimhos, con lo que estamos en el punto B de la carta.
Luego debemos sumar una bobina en serie, para lo cual —
nos movemos a través de la curva de K es paralelo constante
hasta el punto C f teniendo entonces una suceptancia total de 45,6
milimhos o 220 ohms.
Como queremos tener un rango de sintonía, tomamos para
la bobina una impedancia de 180 ohms y para el capacitor 40
ohms.
2TTf
L= Ü,33/¿H
1
2 277fXc
180 ohms
2]7x SB.lxlÜ6 Hz
2TTxB8.1xl06
Hz x 40 "ohms
C2= 4,5 P F
A continuación, desde el punto C y siguiendo la curva de 51) ohms llegamos al punto E» siendo entonces el valor del
condensador C, i
IMMITTANCE CHART
IMPEDANCE COORDINATES — 50 OHM CHARACTERISTIC IMPEDANCE
ADMITTANCE COORDINATES — 20 MILLIMMO CHARACTERISTIC ADMITTANCE
O
O
je
•¡i
• '
.¡r
??
'
*
'
'
? 7.. . . ? . ? . ? . . , . ? , * . ? . 7
i
'
,
RAOIALLY SCALED PARAMETERS
r*
oD
o
o
i1 ' i ' i f ' 1 1
? . ' 7, , .
0
3
;*J
c*
o
n
1*
M
«
-
S í
1¿Í
>'
o
«
o
•
*
o
—
<j
—
op
«t
*
q
«
o
P
*
W
toi —«•
o
o
«
*
—
H
T
—
**)
—
»
o0
IV
V
po
CEN TER
0
N
P
s s
S» ^
0
O n
• °
P
p
o
0
S
*•
O
0
0
3
5
o
o
S
v>
o
S
o
o
S
*
o
M
o
u
o
o
S
o
o
r*
o
* u >
o b
o
o
oSt? ?C
o
<
upe
c
ili
Q S ~
P ° i "£
§?
cl
C, =•
1
2 77 f
2.6 x 1U ohms
277 x 88,lxlU 6 -Hz
Cl = 4,5 pF
El circuito total del amplificador de radio frecuencia
se inaica en la figura 5. En él se han incluido los choques
de radiofrecuencia Ch
y C h , que evitarán que la señal al-
terna pase a la fuente y su valor deberá ser unas 1Q veces mayor que la resistencia
de salida y entrada respectivamente,
a la frecuencia de trabajo. De acuerdo con esto tendremos»
10 Zout
K
ch
Ch
1
12.987 ohms
*Chl
2 Tí f
-
12 - 987
277x 68,1 x 10a
Hz
Y el choque de radio frecuencia de reja será;
1 Chg =
;
=
2
Ch
-
lü zin
24390 ohms
X PK
Lh2
2
2 TT f
Ch2 « 44, 1 MH.
24390 ohms
2T7x 88,1 x lü6 Hz
Se puede ver además en el circuito de la figura 5, el capacitor Cf de desacoplamiento que impedirá que la tensión
continua de pol&Fiización de placa sea aplicada a los capacitores de sintonía, fc.1 valor de su capacidad deberá ser lo sjj
ficientemente grande como para que no resuene con los eleme^n
tos de la red de acoplamiento y deberá tener una capacidad de tensión como para que soporte el voltaje de placa.
FINAL
200 V
MHz
2.5 KJL
F R E C U E N C I A : 88.1
AMPLIFICADOR
OA4 u H
10A
i
—
-rb.01.uF
í.50 V
mA
i
23
'ódí/yn*/'
- .01JLLF
J
1.3 KJL
CH]
2500 V
—
500 pF
5KV
F
~
9.6 pF
IV
NI
íw
^
c
Q
C A P I T U L O
I
I
I
DISEhü U£ LA FUENTE DE. ALlfUNTAClQN
UISEÑÜ D£ LA FUENTE OE ALIMENTACIÓN
Cualquiera que sea su finalidad, todo equipo electrónico necesita de una fuente primaria de alimentación esto; e¿^ da
un dispositivo que convierta la energía de una línea de c*a»
en corriente continua de tensión constante y del valor deseado* Básicamente una fuente de alimentación consta de los bloques indicados en la figura ;!} sin embargo, dependiendo de
-
los usos a que esté destinada, no necesariamente debe constar
de todos ellos pudiendo reducirse de acuerdo a las necesida—
des específicas.
Figura 1
Energía ac. Rectifica
cien
é Filtrado
Regulación
Energía de
Los diversos niveles de tensión de c.c. necesarios para el equipo motivo de esta tesis, serón suministradas por la fujsn
ts primaria a través de un transformador, un rectificador y
una red de filtro utilizados
-
conjuntamente con un dispositvo -
de control y de protección de sobrecargas.
Debido a que los transmisores de potencia requieren de tensiones elevadas de polarización es necesario incluir en el
diseño de la fuente de alimentación un sistema de protección
tanto para los elementos del equipo cuanto para el operador que lo vaya a manipular.
TRANSITUrtlUb uLL LlKCUITü PR1MAKIO.-
- 45 -
Una fuente da alimentación está sujeta por lo general a
transitorios tín los circuitos primarios, que pueden llegar inclusive a los miles da voltios en líneas de 110 o 220.
Es-
tos transitorios pueden dañai % los elementos del transmisor y son provocados principalmente por la conmutación üe alto nivel de cargas industriales o por descargas atmosféricas s_o
bre una reo de eneryía próxima*
Una solución barata para eliminar estos transitorios as
incorporar a la entrada de la línea de c.a. un "supresor
da
transitorios o varistor" (fiyura 2-a), que es una conección
de dos diodos zener en oposición, o simplemente incluir una
red
conectada en paralelo con la red de a ,c. (fiyura 2-b)•
Figura 2
40K
Linea
Línea
(a)
0-1
(b)
S15TU'iH DL ENCENDIDO V PKQTECCIUNES.-
Como se dijo anteriormente, es necesario incorporar en
el diseño de la fuente un sistema de control para proteger
los elementos del equipo y al operador. Un circuito que sati£
face estas necesidades
es al inoicado en la figura 3* Anali-
zando el funcionamiento de este circuito de una manera secuejí
cial, desde la entrada da la tensión, tendremos!
Cuando ha sido activada el protector (breaker) de entra-*-
- 46 -
da, es necesario que los puntos 4 y 5 (partida remota) se
-
cortocircuiten (lo que se puede lograr mediante la utiliza—
ción de contactos de un relay) para que sa enérgica el relay
A, con lo que, su respectivo contacto quedará enclavado, entrando inmediatamente a funcionar el ventilaoor que protegerá de calentamientos excesivos al tubo. La partida remota es
necesaria, debido a que el transmisor está generalmente si—
tuada en una parte l^,.:~r: ^! estuu.-*.^, ¡ es conveniente
que -
exista la posiblidad de poner en marcha al equipo desde dicho luyar.
Con el ventilador funcionando, se activa la espoleta E,
cerrando el circuito y alimentando tensión al primario del
transformador de filamento, con lo que éste empezará a ca—
lentarse* £n caso que el ventilador dejara de funcionar, la
espoleta no actuaría aoriendo el circuito con lo que se dejj,
conectaría el equipo.
Después de un tiempo prudencial, necesario 33ra que el
tubo se caliente, se activará el relay de retardo de tiempo
Rt, enclavándose su respectivo contacto, con lo que, si están cerrados tanto el interruptor de seguridad colocado en
la puerta del transmisor como el interruptor de ALTA T£h—
5IUN, se energisará
B
el contactor B, cerrándose el contacto
que permite el paso de la tensión de 22 U voltios al
—
transformador de alta tensión»
Se ha usado un contacto auxiliar del contactor B en paralelo con el contacto del Rt para evitar posibles rebotes
del contacto del relay de tiempo, asegurando de esta manera
la entrada
de alta tensión.
igura
3
15A
CIKCUITÜ
KeCTlFICMCIüN.-
Para rectificar la tensión alterna se ha escogido el cijr
cuito puente monofásico de onda completa (figura 4), en razón
de que se utilizará un transformador sin toma central, que es
justamente
el tipo ds transformador que se dispone para la
construcción de la fuente,
-
48 -
Figura
4
£1 circuito rectificador puente tiene además las si—
guientes ventajas sobre un rectificador da onda completa con toma central! suministra el doble de tensión de salida
para la misma tensión del transformador; cada rectificador
indiviuual está sometida a la mitad de la tensión de p.ico
inverso para la misma tensiónj a través üe cada rectificador circula sólo el 5Ü/¿ de la corriente total.
Como se puede ver en P la figura 4, el circuito puente consta de cuatro u ni oa des de rectificación que funciona
con una sola fuente de c.a, Durante el semiciclo positivo
de la tensión aplicada, el punto A es positivo con respecto al C y los rectificadores 1 y 3 cunducen. £ n el otro s_e
miciclo, la conducción tiene luyar en los rectificadores 4
y 2 siendo el punto C positivo con respecta al A. Por consiguiente, en un semiciclo los rectificadores 3 y 1 están
en serie con el circuitu de salida y en el otro semiciclo
son los 4 y 2 los que están en serie con el circuito,
FUNCIÜNAFUt-NTÜ
D10DÜ
Debido a que la tensión 'a ser rectificada es alta, la
-
49 -
tensión de pieu inverso que soportarán los rectificadoras están en el crden tía los S.QÜGv, lo que hace necesario utilizar varios diodos en serie, da modo que la tensión de pico inverso se reparta uniformemente an cada rectificador. Las dos técnicas más comunes para asegurar una división unj^
forme da la tensión son el uso de redes compensadoras da r_e
sistencias y capacitancias y la selección de rectificadores
características inversas semejantes.
£n los rectifica dores apilados para alta tensión y cojn
pensados con HC, se Cüiuca un resistor y un capacitor a trja_
vés de cada unidad rectificadora» £stos resistores y capaci
tores obligan ¿ que la tensión inversa se distriüuya en
i-
yual forma a través de cada unidad de la sarie si sus valoras se eligen oe tal manera que, en tudas las condiciones de funcionamiento, sean estos componentes y no los rectifica cores los que controlen la -distribución de la tensión.
-
Los resistores controlan la división oe la tensión durante
ai funcionamiento un c*c. Los capacitores controlan la civ_i
sión de tensión durante el funcionamiento con aita frecuencia o cuando se aplican tensiones transitorias. Durante
el
funcionamiento normal con baja frecuencia, la división ae —
tensión es controlada tanto por los Capacitores como por
los
—
resistores.
La espacioso1 parásita que aparece entre los rectificadores y fíissa tienden a originar una distribución desiyu&l —
üc ifc tensión a troves de ios rectificaaares. Lsts efecto puede ser controlada meaiante el uso de capacitores en para
50
-
lelo, como se indica en figura 5. De un valor más grande qua
esta capacidad parásita.
Los capacitores en paralelo también se usan para igualar
el tiempo de recuperación inversa; la recuperación inversa —
da un rectificador es básicamente el resultado de dos efec—tos« los portauores minoritarios son dispersados por la juntura, y, los portadores minoritarios se recombinan en la zona da la juntura. De estos efectos, el más rápido es la dispersión de portadores minoritarios causados por la corriente
inversa.
£n cualquier serie de rectificadores, el tiempo de recij
peración inversa de las diferentes unidades no es exactamente iyual, de manera que, aquellas unidades que se recuperan
más pronto bloquearán la tensión total que vuelve a aparecer,
o bien dejarán pasar la corriente inversa. Cuando estas unidades se recuperan, detienen la circulación de corriente inversa en torno de los rectificadores recuperados y así a cele
ran la recuperación de los rectificadores más lentos.
Fiyura
f\
5
J
D2
—Jl
Ci
D3
..
Cz
! 1
C3
Cada uniaaü de rectificación del circuito puente está formada por un apilamientu en serie de diodos como se indica
en la fiyura b. Sitando la tensión del secunuario del trans—•
-
51 -
formador de 2.5UU voltios, la tensión de pico inversa que dj»
derá soportar la serie será de 3.535,5 voltios. Para obtener
un margen aceptable de seguridad, suponemos un tensión de p^i
co inverso de tí.Uüü voltios, con lo que, el número de diodos
que se requieren si se usan elementos que tienen una tensión
de pico inverso de l.ÜUÜ voltios es de 8*
ClttÜUlTu Uh. FiLTHU U£. ÜNUULHLIUN.-
Para el filtrado de la tensión rectificada se usará una
red con entrada capacitiva como la indicada en la figura 6.
Los cálculos de los elementos constitutivos de dicho filtro
se facilitan si se usan las curvas dadas por el RAÜ1UTKUN. ..
....... que se encuentran al final de este capítulo.
Figura
6
L
V<
2500
0,7A
o
£1 procedimiento para el cálculo es el siguiente» Prifne
ramente tomamos una sección del filtro anterior, la misma
que está indicada en la figura ?•
Figura 7
-
-
La resistencia R
52 -
será:
I » 2500 U / 0.7 A =* 3571 ohms
Suponemos una ¡resistencia R
o
del secundario del transfar
mador de 1UÜ ohms, con lo que calculamos la relación
R / R . = lüü ohms /3571 ohms = U,Ü28=±># R /R « 2,
.- L
S L
Sí hacemos que el capacitor C 1 sea de 4 A ^
U i C R = 2"H" x 60 x 4 x 1U"6 x 3571
= 5,4
Da las curvas ti a la figura Ib tenemos
/U, - 76,5 >o r=^ EX, » 2bUÜ/ ü,76b
= 3268 U.
231Ü V.
Usando las curvas ae la figura 17
.
«
ü » 1 2 x 25UU
- =
Si queremos que en el punto 2 exista un voltaje da 10
esto es, un rizado total del 0,4 fc tendremos
l
=
X
- 1U U
X
Hacemos C = IQ^./' f
\
- =• *L/ x(
10
X, - X r (3üQ " iü ) ,: 29 X 0
L
L2
lü
C2
= x /
-I
i
v y 9TTf
L. X L /
-
2TTf
3 , 8 x 10
'
.
ohms
- ¿TTx 120 c/s
5 H
La corriente RlvíS que circulará por el secundario del transformador se obtiene a e las curvas de la fíiyura 18, pací
ra lo cual calculamos la relación
§— , en la que la n=2,
RH L
pues se trata ae rectificación ae onda completas
Rs/ nRL =
1,4 V»
= 10,8
I RMS / Idc = 2,6
RMS
2 A
POLMKIZAC10N Ut PMNTHLLM.-
Para 1.1a polarización de la pantalla, se aprovecha la misma fuente da polarización de placa mediante un divisor de tensión, como se indica en la figura 8* Debido a que la
pantalla necesita un voltaje reyulado, se usan los tubos
ÜA2, que en número de tres nos provean de 45U voltios regulaoos para la pantalla.
.Figura
8
2500 V
PLACA
PANT.
-
R
54 -
= 450 U / 5 m A = 9 U K ohms
La potencia disipada
p
>
R» = 100 K ohms
seral
= 1 / 1 = 450 V x 50 m A = 22,5
U
R3
Se ha calcudado esta potencia con 50 mA para preueer un posible daño en uno de los tubos.
La corriente que circula por la pantalla es de 30 mA.
y si consideramos que por los tubos de regulación circulan
15 mA., la corriente que circula por R
será de 5U mA.
da
donde
R = 2UbÜ U / 5ü mA « 41 K ohms
R « 5U K ohms
PQ « U I = 2U50 x 50 = 102,5 U.
R2
PD
R2
= 125 y
El diagrama total de la fuente de alimentación para el
transmisor está indicado en la figura 11. £n dicho circuito
se hen incluido los medidores para controlar tensión de pantalla, tensión de cátodo, corriente de placa y potencia
de
salida.
PULMKI¿ACIUÍM L)L Ht.Jrt.La reja ha sido polarizada medíante una fuente negativa
como se inuica en la fiuura 9. Ll bobinado del transformador
se encuentra conjuntamente con el bobinado del transformador
da filamento y de su diseño nos encargáramos lueyo.
, ^
figura 9
VR
— —'
í.\JU V<t
50 ™ A
1
r:^Ci
r~- ^C 2
1
Para el diseño de la fuente üe reja, usaremos las mismas curvas que se usaron anteriormente, siendo su procedimiento el mismo.
La resistencia de car^a viene dada por la expresión
R
= 2ÜÜ U / 5U mtt
R
= 40ÜÜ ohms
5i suponemos una resistencia del secundario del transformador da 5U omnios, la relación entre la resistencia ue _
carga y dicha resistencia del secundario del transformador será del l,2b >* Consideramos el valor del condensador C, de
SüU microfaría dos, con lo quet
-6
lüCR = 2TTx 6U x 4UÜÜ x büü x 10 = 753,6
ohms
Pdra encontrar el valor del voltaje KíMS necesario en el
secunoario aei transformauor, usamos las curvas correspondían
tes, tomando en cuenta que el circuito a diseñar es un rect_i
ficaaor da media onua.
%
Ldc /EX
B 87 %
L'v ._
2UÜ/U,tí7
E Hh& =
162,5 U.
» 229,8 U
-
£ 1 valor del
como hemos v / i s t o ,
%
56
-
v o l t a j e Hl'ib en el
capacitor C
ae lab c u r v a s de la
UH|Í|S
/
se encuentra,
figura 11.
Edc - ü,23 %
U,.,,
« Ü,UÜ23 x 20Ü *= 0 , 4 6 U
rihíD .
Consideramos, a la salioa de la fuente, un rizado del U,l/í>, valor con el cual nos assguramos de que el punto estático de trabajo dal amplificador no sufra alteraciones da im
porta ncia. Con este valor pedemos calcular el voltaje Kl'ib a
la salida de la fuente.
U U l r = U, OÜ1 x 20Ü = 0,2 U
KPISl.
La corriente que circula por la resistencia podernos ca_l
cularla de la siguiente manera*
Si tomamos para el capacitor C? un valor de 5ÜÜ microfaradios, el valor üa la resistencia se calculará como sigue t
X r •» t / 2TTfc « l/(2TTx 6U x 5UÜ x líf)
C2
H
= 5,3 ohms
= R x I R = H W RMS ^ / X c ^ = U HMS ^ _ v^^
0,2 R / 5,3
R= 6,69 ohms
= U, 26
y 1Ü ohms
Para tener la opción de variar la tensión de polariza —
ción de la reja, se conecta a la sálica un potenciómetro,
que cando entonces el circuito de la fuente
en la
-
como se indica —
figura 10.
£n el diseho da la fuente se han incluido aaemás, como
se puede uer en el esquema general, sistemas de medición de
los distintos parámetros del amplificador, tales como corrían
-
57 -
te de cátodo, tensión de pantalla, tensión de cátodo y potejí
cia de salida.
figura 10
Estos valores no sa toman directamente de los puntas respete
tivos, sino que, con el objeto de que a los instrumentos de
meaida no lleguen valores de tensión o corriente que gene—
raímente son altos, se ha cogido únicamente una muestra mediante ios divisores de tensión formados por las T resisten—
cias dad flohm y 1UÜ Kohm para el caso de la tensión de pantalla y tensión de cátodo. Para medir la corriente de cátodo se usa el divisor de tensión formado por la resistencia
del1 ohm y la resistencia de 1 Kohm. Para detectar la potencia de salida del amplificador se usa un diodo de germanió,
el cual es colocado en el interior de la cavidad, como se puede ver en el diagrama del amplificador.
£1 turnar únicamente una muestra de los diferentes par¿£
metros nos permite además, usar un sólo instrumento de fnedjL
da (un miliamperímetro) para leer la tensión de pantalla, tensión de cátodo y la potencia, mediante un selector que se encontrará al alcance del operador. Caos señalar además,
que se Han colocado en paralelo con los miliamperímetros, capacitores de U,U1 microfaradios, con el ubjetü da que
sean uri cortocircuito para la radio frecuencia existente y
de esta manera evitar que las lecturas sean afectadas por
ésta.
—
jiilP. líLrJj (lihjIíiK; $111! ?1¡
ü ' ü i i t i i i i
i
i
M üi i ! h::í
S lyi^
¡
: ;
I
ül
Step 9. The averagc diodc current i¿ :
;,j = I L for haJf-v,'avc circuits and fuil-wavc voltase doubler circuits,
i¿ = \l L for full-wave circuits.
In th-s example i¿ = 125/2 = 62.5 mA;
Step 10. The peak diodc currcnt, is obtaincd by substituting the valué of id
given by Step 9 in the rcsult of Step 8. In the example
Step 8. From Fig. 30.8 (lowcr) whcre niaCR L = 21.2 wc may obtain
nR
that n = 2 for fuü wave rectification,
1'.76 fiú) TO DETLKMINE Pf-AK AKD AVERAGE DIODE CURRENTS 30¿
J
_
A
.
voltage c ¿ corrcsponding to ¡",, can be fcund.
A
A
A
Thcreíorc r d =•• ¿ j / i j can. be evs'.ua'cd.
A
Step 2. The diodc* peak current id is íentatively assumed to be 6 ; rí . Altsrnatively, íf the output voltaje is known, the current ratio ir.ny be derived from Fig.
30.10A.
Step 3. From Fig. 30.4, and knov/ledge of the valvc typc, the diode peak p!j:e
A
(vi) Frocedure whcn complete published data are not avaiíable
Step 1. To díLcrminc i'j.
id = Ir for halí-wavc circuits and full-\vave voltage doublcr circuits 3
i'd ~ M [ f°r íull-wave circuits.
<aCRL and \ R s \ / f í ¡ 3 Fig. 30.8 (upper curves) \vjll givc the valué of |i, ; í.
Jn thc same example i d ~ 62.5 mA ; n ------ 2 ; taCR L = lü.b.ind \R:\.R. - I2.S°Ó,
so that id\/~i¿ « 2.25 and ¡i u .| = 62.5 x 2.25 - 140 mA.
(v) To determine the traasfornier secondary r.m.s. current \:¿\g the valué of í a - as determine
Stcp 4. Applyim: this valúe to Fig. 30.9 (rete th* -v:ihics shc\vn iri ibc in^cr,
applying to íhc viirious curves), and using the valué of w C K , dctcnniriCd íbovc,
the pcrccntacc of ripplc voltngc tó dircct voltaje ¡s givcn.
\R,\n the cxamplc, -- 1 -- 12.8% (full wave) and a>CR{ ----- 10.6 givinA< /,
ripnlc
voltaje
__l
____
_ •:
-_
^ RO/
dircct voltage
" /0 '
The ripplc voltage \BR\ ripplc pcrcentage X direct vok;;gc.
Step
(iv) To determine ripplc pcrcentage
Havi-ip, determinad the pcak .i:ode curr-.'i1.!, we rr.ay ihcn pnvicJ to
cthcr unkno\ns. The'samo exarr.ple as in (iií) übjve is .iUo usc.1 h¿;^
1 E u
:-SO
r- : ^
;^ b;iü ::;=; r¡!: Í!LÍ: T¡|.H ¡:::¡
:;;:;
i<i O
-o "d
r: LO
o c<i
K E:
fJ t. rj J3 rj
(X íí tJ M •
r
iu
3;
A
Panel de control
Fuente de alta tensión
15A
ALT
B
E!
ESPOLETA
-X*
100.a
II
IS
l/t
ZW
470
'
í
2W
P
3A
'V
PUERTA/
ALTA /
2 500 Y.
PLACA
-
62 -
DISEÑO DLL CHUUUE.Para el diseño del choque usaremos las curvas y tablas
dadas por el KEFEKtNCE ÜATA FüH Rrtulü ENIUNEERS. Este método sirve para calcular choques con entrehierro, paro debido
a la dificultad de oDtener núcleos con estas caracteresti—
cas, calcularemos un choque sin entrehierro pero con
una -
inductancla ligeramente mayor que la requerida en el "cálculo.
Suponemos una inuuctancia de 7 H., con lo quej
L I
3,43
Uisto en la tabla 1, tenemos que el tipo de lámina
-
usarse es la EI-19, y la potencia de esta lámina (de la ta_
bla 2) es de 525 Watts.
Una lámina de estas características conseguible en
-
nuestro mercüao es la indicada en la figura 13, de una potencia de"1! Kilovat. Sus dimensiones están indicadas en di—
Figura 13
cha figura.
^—™
T
I
VM1H-
63
-
volumen del núcleo*
Ü« 178 mm x 165 tnm x 2G mm - 2 ( l 4 4 m m x 38rnm x 20mín)
tf« 5 B 7 4 Ü Q mm 3 - Í73280
mm 3
U« 414120 mm
U« 2 b , 2 7 p u l g 3
largo del camino magnético!
1 - (114+114+178+178) mm
c
1 « 5d4 mm
c
1 c 23 puly
c
íl_
V
= 0,135
Con estos valores y con las curvas de la figura 19 obtenemos
quei
-JÜ - 177
c
En donde N es el número de vueltas
N-
X
23
0.7
N= 5816 vueltas
£1 diámetro del alambre a usarse viene dado por la ex
presión*
= /2
Vl(amp)/J
£n la que*
ÍES Corriente d*c. en amperios
o
Ja Densidad de corriente en amperios/ pulg
(tabla 2)
« 2 \/ü.7/12uü
«Ü.64 mm.
B U , U 2 7 pulg
-
64 -
Ll número de vueltas por capa resultará de dividir el
laryo exterior de la forma (112 mm) restado el espesor de las láminas de cartón que forman el cuerpo del núcleo (9mm),
para el diámetro del alambre. A este valor ss le resta f por
seyuridatí, un
Uueltas/capa=
113mm
"
9mm-
- 10*
U. 64
Vueltas/capa* 147
6616
147
capas
Vueltas/capa
ff Capas- 39
UISPüblülUU UEL
2 capas de cartón
... .................. 2.6 mm
2 capas de mi lar grueso.................0.3 mm
39 capas de $ 22 más 1
capa de mi lar yrueso ........ .......* • 31 .41mm
2 capas de mi lar grueso*.......* ....... 0.3 mm
2 capas de cartulina *.**... .......... *
0.6 rnm
35.41mm
5 %
37.16mm
Porcentaje de la ventana utilizada
* 97,7 >>
Cálculo del peso y resistencia del alambre.Í"1LT = Laryo medio por vuelta
ÍMLT = 2(r+q) + 2(s*J) +
3
a
— Ü . b mm
hLT « 2(bl-t-U.5)mm-+-2t20-*-0.5)mm+3.14x37.16 mm
65
-
MLT ~ 260.68 mm m Ü.855 pies
Longitud total «= N x WuT m 5816 x 0.855 pies *= 4972,68 pies
De la tabla jf 3 obtenemos quei
Qhms/lOÜQ pies (Mlúü #22) *= 16.14
R« 80,23 ohms
Ibs/lUÜÜ pies (MUkL, #22) «1.945
Pesos= 9.b? lluras
2
2
Potencia disipaoa « I R *=(ü.7 A) x 80.23 ohms
Potencia disipada » 39,3 watts.
UI5t.WÜ ÜtL TKHNbFühttriUUrt ÜE. FlLAñENTü.-
Para el calentamiento del filamento del tubo 4EX-18ÜÜ
se requiere, corno sa ha visto en el capítulo anterior, una
tensión alterna de 5 U. con una corriente de 38.5 amperios.
Esto se consigue mediante el transformador indicado en
la
figura 14. £n dicho transformador se ha incluido además un
bobinado (S#2) que nos servirá para, como se ha dicho, para la construcción de la fuente de polarización de reja. Eln dicha figura se indica además, el tipo de lámina a usa_r
se, así como sus dimensiones.
Figura 14
39.5 A
ov
T
0,5A
OV
ov
El diámetro de los alambres para los distintos bobinados se puede determinar de la expresión*
Ó » 1,13
292U -610
log P
De oonde obtenemos
9 p « Ü,Ü337 mm
AUiütflB
s = U,18 mm
2=
Ü.Ü337 mm
numera de vueltas se determina usando la relación
N = 3,75 x 1U
-3
/ Sun
£n donde*
Voltaje del bobinado en voltios
V
5 = Sección del alambre en mm
Se puede entonces, con los valores obtenidos de las
presiones anteriores, construir la siguiente tabla*
.i•».'."•,:] ¡o j.Xjtiri'm \¡;>.'•;:} .KIIÍ :;;;i!i) .'K¡n'mp1 \] -runo
p jo ;,->i:(I-í .',\!tpu:.s\; n¡ -¡if ¡¡IA\A x.vajo^
'ST, ''-'K ;-'f n -!-V\O ;v/ix >---tn:.';n ;;i)l 'o ;>¡qi; j_ MÍO.IJ
J 0¡'}(ií /x ' !: í r { í > K'Oíí •''' K;O:i'ü -i•--•ií/tnt ---íi/'í-nfijo
i--VIST vi
,,,y
^':;:' (.í.'llv)
t ' l ! i - 5/
'•i.i;\l_ -i-ui
qiSiij-] \ [ i T , t
;i^'i..-¡ i:í:..j^.^¡.vj-v^-
;'"' ''- 1 ' .
• i l l i | i ¡ > l . \:
í'l:i.M.i.-.V
• .;• > •
12-:
u
fVJ
<
_i
CD
:/:•
:"•-.-
'- *
c-i
ti .1 ':-:
~\.u
CQ
*
*
**
*
C A P I T U L O
J U
CONSTRUCCIÓN DEL AMPLIFICADOR DE. PUTLNCIA
*
-,
-J
CQN5THUCCJLUN ü£L AMPLIFICADOR DE POTENCIA
El amplificador está construido en una consola como i_n_
dica la fotografía de la figura 1. El conjunto mide 63 cm.
da anchura 58 cm, de profundidad y 180 cm. de altura. En la
parte inferior del conjunto se encuentra el suministro de alta tensión y en la parte superior la sección de radio f r_a
cuencia y sistemas de protección, separadas éstas por una franja de 2 U cm. en la que se encuentra el protector
—
(breaker) de encendido, un voltímetro para medir la tensión
de línea y una luz indicadora de alta tensión.
figura 1
"•""-: *. jr^^rt'rf^íp
.*.-.
- - .
^
^
%
3
^
|
f
í
^
|
l
p
f
',^¿.,-^•^L
^
S
-,::fete.
M
.!t
t-'
-i^
«te
flv
k.i^.
«-*ar-.-_i
«ii«
J
-
72
-
La sección de radio frecuencia es un panel fácilmente desmontable de la consola y atornillado a ésta. En él se ha
incluido todo el sistema de protecciones así como la ventila^
ción del amplificador; está construido de aluminio tratada y
se compone de dos cuerpos independiente, como se puede ver —
en la fotografía de la figura 2«
En la parte inferior, que se encuentra atornillada
al
panel frontal se encuentran, contó se ha dicho, los sistemas
de encendido y protecciones y el ventilador de refrigeración
del tubo*
"Figura 2
Las interconecciones entre el panel de control y la f u_en
te de poder se hace mediante la regleta que se pueda apreciar
en la fotografía,
La disposición de los elementos del panel de control se
puede apreciar en la fotografía de la figura 3. El ventilador
se encuentra atornillado directamente a la pared superior
-
del panel, en la cual se ha hecho una perforación que comuai
-
73
-
ca directamente con el tubo, can lo que se proporciona una muy buena ventilación y con un nivel de ruido bastante bajo.
figura 3
En la pared lateral izquierda se encuentra la fuente de
polarización do reja, montada sobre un circuito impreso y s_e
parada del aluminio por medio de aislantes
de porcelana» El
potenciómetro de la fuente de polarización de reja ha sido montado en el panel frontal (8IAS) de tal manera que pueda ser ajustado fácilmente por el operador.
El relay de tiempo se encuentra también en la pared lateral izquierda. Para variar su tiempo de retardo, sa dabe girar la perilla que se encuentra en IB parte superior riel relay .
En este panel se encuentra además, como puede verse» el
transformador do filamento cuyo tensión es lie u acá al tubo
mediante un cable que atravieza la pared superior y ?s ator—
nillado en un pasa-muro que se encuentra en la cavidad.
La sección de radio frecuencia, o panel de la cavidad,
es una caja de aluminio montada sobre el panel de control,
como se ve en la figura dos. Interiormente se encuentra dividido en dos mediante una placa también de aluminio; en el
cual se encuentra montado el zócalo, Esta disposición de
-
los elementos del amplificador provee una muy buena aisla—
ción electromagnética entre los circuitos de placa y reja.
La parte inferior del panel de la cavioad corresponde
al circuito de reja (figura 4). Todos los terminales del z_ó
calo sa encuentran desacoplados de tierra meaiante capacito
res de ü.l microfaradios, como puede verse en la fotografía.
La radio frecuencia entra por un conector tipo N atornji
liado en la pared lateral izquierda, a las placas fijas del
capacitor variable C, . Eli otro extremo del capacitor, se eji
cuentra unido meuiante un alambre, a la reja del tubo.
Con alambre esmaltado de cobre tf 18, con un diámetro de
1,5 cm, y tíos espiras, se ha construido la bobina L, la cual
se encuentra unida a la reja del tubo y al capacitor C-. La
pplaord'zación de reja es traída desde el pasa-muro a través del Ch
que tiene 9 espiras con ; un^diámetro de 1,5 cm y co—
nectado en la bobina L en un punto en el que la radio fre—
cuencia sea mínima»
Los capacitores de sintonía de reja se encuentran atb_r
nillados directamente sobre la placa de aluminio y tienen —
ejes de prolongación que atraviesan la cavidad hasta el panel frontal.
-
75 -
Figura
4
La sección correspondiente al circuito tíe placa se indica en la fotografía de la figura 5. £n dicha figura se
-
puede observar claramente la disposición de los elementos constitutivos del circuito de placa. Al igual que los capacitores de sintonía de reja, los de placa tienen ejes de
-
prolongación hasta el panel frontal.
La bobina da acoplamiento L está construida con un diá
metro de 3 cm. y dos espiras de alambre ff 6, conectada a la
placa del tubo mediante una
abrazadera da cobre y al capa-
citor de desacoplamiento CR. La tensión de polarización de
placa entra a la cavidad a través de un pasa-muro colocado
en la parte superior izquierda y mediante el Ch
se conecta
a la bobina L, también en un punto en donde la radio frecuencia sea mínima.
La potencia de radio frecuencia sale desde el capaci——
tor C
a través de un cunector tipo N atornillado a la pa—
-
76
-
red de la cavidad»
F i g u ra 5
Como se ha dicho anteriormente, en la parte inferior del amplificador se encuentra la fuente de alta tensión. La
fotografía ae la fiyura b muestra la colocación de los campo
nenies principales de la fuente.
Figura 6
•
ir-
-77 -
El transformador de alta tensión está atornillado direc
tamente a la base de la consola, así como los capacitores
-
y el choque del filtro. £n la parte superior izquierda se eti
cuentran las resistencias de potencia que proveen la tensión
para la pantalla así como los tubos OA2, montados éstos en zócalos que se encuentran sujetos en una plancha de baquelita. Los rectificadores de alta tensión están montados en
la
parte superior derecha sobre una plancha de baquelita 9 como
indica la figura.
Fiyura
LIS. v
7
\A Y AJUSTE: UEL
Para el ajuste inicial de las bobinas tanto de placa co
mo de reja, el procedimiento a seguirse es el siguíente i Con
-
76 -
3l capacitor da salida completamente abierta, y el de entraua en una posición intermedia, se construye una bobina qua resuene a la frecuencia requerida (88.1
Mhz), para lo cual -
se usa un ondametro de absorción o grid-dip-meter. Variando
los capacitores del circuito de acoplamiento, la
resonancia
debe obtenerse en un margen ae por lo menos unos 5 flhz "alr_e
deoor de la frecuencia
da trabajo.
£1 choque de radio frecuencia va conectado directamente
a la bobina de acoplamiento, en un punto en donde la radio —
frecuencia sea cero, oo^ativo que GB logra excitando el circuito y localizando, (a lo largo de la bobina) üicho punto,
para lo cual se usará* un detector de H.f,
Ajuste de la neutralización.-*
Como se vio en el capítulo 1, la neutralización del tubo ss puede hacer mediante una capacidad de reja a pisca que
se logra msoiante una varilla conectada en la reja, que pasa
a través de la lámina de aluminio y cuya distancia a la placa es vari ti ble. Hará obtener el punto de correcta neutralizja
cion se excita al amplificador con una potencia prudencial—
mente baja (unos 5 wats), estando aplicada la tensión de filamento del tubo* La salida del amplificador debe estar c o—
nectüda, y través Oe un medidor de potencia, a una carga artificial de bu olims. Se varía entonces, como se ha dicho, la
distancia de la varilla a la placa, hasta que el detector de
potencio marque la mí n im a lectura.
Una vez qus han sido ajustadas las bobinas de los cir—
cuitos do reja y pleca así como la neutralización se puede -
-
79 -
entonces proceder al encendido total del amplificador para lo cual se debe seguir los siguientes pasosi
;
1.- Se coloca a la salida del amplificador una carga artificial de 50 onms que sea capaz da disipar una potencia
de
por lo menos unos 2 Kwats»
2.- Se activa el breaker de encendido general (figura 8),
-
con lo que el voltímetro debe marcar la tensión de línea
(22Ü voltios) .
3.- Al activar el breaker del panel frontal (línea), el ventilador debe entrar en funcionamiento. Se comprobará entonces que la ventilación a través del tubo no sufra nin
guna obstrucción. Con elfuncionamiento del ventilador djs
b8 activarse la espoleta, con lo que entra la tensión al filamento, encendiéndose.la luz da FlLAIMLNTU del panel frontal.
Se debe medir, en los terminales corres-
pondientes, que la tensión de filamento sea la correcta
(5vJ, pudiéndose variar ésta mediante los taps del trajn
formauor de filamento localizado en la parte interior de la cavidad, £s conveniente entonces comprobar el f u_n
fionamiento de la 1-a espoleta, obstruyendo el aire del
ventilador que hdCe que está se active, con que la tensión de filamento debe ser interrumpiaa, apagándose el
indicador del panel frontal.
4.-
Una vez que la espoleta ha sido activada, el relay de retardo de tiempo inica su funcionamiento enclavándose
us contactos después de 9Ü segundos.
-
6G -
Figura
5.-
8
Al activar el conmutador de ALTrt y si la puerta posterior del amplificador está cerrada, se aplica la tensión a la placa del tubo, así como la tensión corres—
pendiente üe pantalla. Se enciende entonces la luz indicadora de HLIH. Uebe verificarse que los tuDQs regulan ores de tensión (en la fuente de poder) entren
en
funcionamiento,Se ajusta entonces la corriente estática del tubo con el potenciómetro del panel frontal
—
(dihb), hasta que el medidor correspondiente marque uinos 4UÜ mrt. La tensión del cátodo (en el muítímetro )
debe ser de 2UUU y la tensión de pantalla de AbÜ \J.
La potencia de salida debe ser cero en cualquier punto
-
81 -
de los capacitores de sintonía, pues en caso contrario,
debido a que la excitación no ha sido aplicada, el amplificador estaría oscilando.
6,-
Al aplicar la potencia
de excitación se debe a justar -
los capacitores de biwTulMlrt UE HLJh Y b l i M l u w I M DL PLMLA
del panel frontal hasta obtener el máximo de potencia de salida con el mínimo dQ corriente de cátodo.
Una vez o p t i m izadas las sintonías de placa y reja, las
lecturas obtenidas fueron:
TLNbluN bL" LIIMLH: ........ .
...................
19Ü Voltios
MLirt TLÑblUfoi ......... * .................. , 2.300 Voltios
TLNblufo UL PHiMTHLLrt
TL^blüÍ\ ÜL Ktjrtí
.......................
..........
* ............ ...
ÜL FiLAHLlMl'ü* ........... ,
.........
uL LHTuüU ¡ ......................
Ut bHLlUA;
.......................
450 V U L T l U b
18U Voltios
4,8 Voltios
5 bt) miliamperios
900 vatios.
Con loa datos obtenidos experimentalmente, se puede calcular el rendimiento real del amplificador de la siguie_n_
H U c « £p
x
Idc
Pdc = 2,300 V.
Ptíc = 1-265
X 55Ü mA.
vatios
Como la potencia efectiva de solida es de 9ÜU vatios,
rendimiento será;
^
Psal-rf
Pdc
- 82 -
vi -
9ÜÜ
1.265
Ui
= U,711
« 71,1 ;%
Si comparamos con los üatos calculados vemos primeramen
te que el renoirniento del amplificador se ajusta con el va—
lor obtenido en la práctiva, pues en eldiseño se encentró
-
quG el rendimiento sería del 71,1 /b.
En cuanto a Id potencia de salida se esperaban l.bÜQ v_a_
tíos, pero con un consumo de 859 miliamperios y una tensión
en la placa de 2.büÜ voltios. Debido a que la tensión de línea en el luyar de las pruebas es baja, siendo apenas de 19G
voltios, mientras que en el diseño se suponía una tensión tíe
línea de 22U voltios, la tensión
en la placa fue de sólo
—
2.3ÜU voltios llegando el tuüo a consumir b5U miliamperios,
obteniéndose une potencia de salida de 9ÜO vatios. Esto nos
lleva a la conclusión de usar para el funcionamiento del a_m
plificador un regulador de t «n 8 i ón con lo que, i n d e p e ntíi e n tji
mente ael valor tis ia tensión de línea existente en si lugar
rje la i n s lalación del equipo, pudra limentarse a éste con
-
.lor; 2 2 ü V , r e q u e r i d a s *
Se rui f n e d i d o además 1 a corriente alterna total c¡ u e consume el a m p i i í i c a u o r sienüo ésta ue 12,b A. Con esto podemos
determinar el rendimiento total üel equipoi
Potencia entrada por la l£nea -19Ü V. x 12,5 A.
Potencio entreyacja por lu línea *¿ 2.^75 vatios
-
83
-
En consecuencia:
Víaw
9ÜO U
2,375 U
Y\_= 0,379
V\,« 37,9 %
Se debe señalar que en este rendimiento se incluye el
consumo del ventilador, filamento, pantalla, etc., con lo que se puede decir que se ha logrado construir un amplifica^
dor de potencia de radio frecuencia dentro de los márgenes que prácticamente son posibles.
& I 8 L I Q G R A F I *
R o b e r t Ui, t a n d e e - Ü o n o v a n C« O a u i s - A l ü e r t P. A l b r e c h t ,
"Electronic Qesitjners* Handbook 1 1 , He Gr-aw Hill book Compa-
n y , 1971.
- . P a u l n. C h i r l i a n , "Análisis y DiseTio u e C i r c u i t o s
nicos", secunda edición, i*íc G r a u Hill, ^léxico, 1974.
- Jacob i y lilluian -Christos C, H a l k i t i s , "ELlectrcDnica I n t e y r a da", E d i t o r i a l HÍ8pano-£uropea , B a r c e l o n a s 197b.
- Uíilliam I. U r r , "Radio H a n d b o o k 1 1 , ha re a m b o , B a r c e l o n a , 1977,
-
Joe O oh n son, "Salid C i r c u i t s y o u r HF Wouier A m p l i f i e r M e r f o j r
manee, 19770
- Care and F e e d i n y of Moiuer T u b e s , P r e p a r a d by L a b o r a t o r y —
S t a f f , W a r i a n , Litnac División.
-
UHF-FM T r a n s m i t t e r s , rteuista p u b l i c a cía por R o h d s & S c h w a r z ,
L o n d r e s , 197S0