PFC Milagros Galindo Sanchez
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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIEROS DE MINAS Titulación: Ingeniero Geólogo PROYECTO FIN DE CARRERA DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA Y MORFOLOGÍA DEL TERRENO (E.T.S.I. CAMINOS, CANALES Y PUERTOS) MODELIZACIÓN DE ENSAYOS DE CORTE DIRECTO DE ESCOLLERAS EN CAJÓN DE 1X1M2 Mª Milagros Galindo Sánchezfecha:17.XII.2014 Autorizo la presentación del proyecto MODELIZACIÓN DE ENSAYOS DE CORTE DIRECTO DE ESCOLLERAS EN CAJÓN DE 1X1M Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Realizado por Mª Milagros Galindo Sánchez Dirigido por D. José Estaire Gepp Firmado: Prof. José Estaire Gepp Fecha: 17 de Diciembre de 2014 II Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Resumen En el presente proyecto se redacta un estudio sobre la resistencia al corte de escolleras en cajón de 1x1m2.Con este estudio se intentará valores aproximados al ángulo de rozamiento. Estos parámetros se distinguirán en función si las escolleras son directamente vertidas o si han sufrido una previa compactación. Para ello se han realizado una serie de ensayos, con materias traído de varias zonas de España al Laboratorio de Geotecnia de CEDEX. Los datos obtenidos se han interpretado de varias formas. Primero se ha analizado las curvas resultantes de la tensión tangencial en función del desplazamiento. Después se ha aplicado un análisis de la relación entre el ángulo de rozamiento y la tensión normal. Por otra parte se han utilizado dos modelos, uno de hiperbólico y otro modelo rotura. Dentro del modelo de rotura se han tomado dos criterios. Un primer criterio según el criterio de rotura de Morh-Coulomb y un segundo criterio no lineal sino parabólico. Con los resultados obtenidos de las interpretaciones, se ha realizado una comparativa. Por una parte se han comparada con los datos que dieron otros autores y por otra parte con los resultados obtenidos en los ensayos de corte directo en caja de 30x30cm2. Las conclusiones obtenidas, un valor del ángulo de rozamiento sería de 42° para escolleras que no han sido compactadas y de 47° para escolleras que hayan sido compactadas. -1- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m INDICE 1. OBJETIVOS Y ALCANCE ........................................................................... - 7 - 2. DEFINICIÓN DEL PROBLEMA TRATADO ............................................. - 7 - 3. ANTECENDENTES ...................................................................................... - 8 - 4. METODOLOGÍA UTILIZADA .................................................................... - 8 - 5. DESARROLLO DEL PROYECTO: ............................................................. - 9 - 5.1 Conceptos ....................................................................................................... - 9 - 5.1.1 Escolleras ....................................................................................................... - 9 - 5.1.2 Equipo de Ensayo de Corte Directo: ............................................................ - 10 - 5.1.3 Ensayos Realizados ...................................................................................... - 15 - 5.1.3.1 Ensayo de Corte Directo .............................................................................. - 15 5.1.3.2 Otros ensayos ............................................................................................... - 15 5.1.4 Modelos de Interpretación:........................................................................... - 17 - 5.1.4.1 Análisis de las curvas Tensión Tangencia - Desplazamiento Horizontal .... - 17 5.1.4.2 Modelos de Rotura: ...................................................................................... - 20 5.1.4.2.1 Criterio de rotura de Mohr-Coulomb: .......................................................... - 20 5.1.4.2.2 Criterio de rotura no lineal. Interpretación parabólica: ................................ - 20 5.1.4.3 Relación lineal entre la Tensión Normal y el Angulo de Rozamiento: ........ - 21 5.1.4.4 Modelo Hiperbólico: .................................................................................... - 23 5.2 Ensayos Realizados: ..................................................................................... - 27 - 5.3 Interpretación de los Ensayos:...................................................................... - 28 - 5.3.1 Ensayos de Corte Directo: ............................................................................ - 28 - 5.3.1.1 Análisis de las Curvas Desplazamiento Horizontal-Tensión Tangencial: ... - 32 5.3.1.2 Interpretación de los Criterios de rotura de Morh-Coulomb: ....................... - 36 5.3.1.2.1 1ºInterpretación,Morh-Coulomb C≠0: ......................................................... - 36 5.3.1.2.2 2ª Interpretación: Morh-Coulomb C=0 ........................................................ - 40 5.3.1.3 Interpretación Angulo de Fricción y la Tensión Normal: ............................ - 47 -2- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 5.3.1.4 Interpretación Parabólica: ............................................................................ - 48 5.3.1.5 Ajuste Hiperbólico: ...................................................................................... - 51 5.3.2 Ensayos de Corte Directo en caja de 30x30cm2:.......................................... - 55 - 5.4 Análisis de los Resultados ............................................................................ - 56 - 5.4.1 Con los ensayos de corte directo en cajón de 30x30cm2.............................. - 57 - 5.4.2 Con otros autores:......................................................................................... - 57 - 6. CONCLUSIONES ....................................................................................... - 64 - 7. REFERENCIAS .................................................................................................. I 8. ESTUDIO ECONÓMICO................................................................................ IV 9. ANEXOS .......................................................................................................... VI -3- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m INDICES DE FIGURAS Y TABLAS 1. Figuras Figura. 1 Equipo de Corte Directo de cajón 1x1m2.(CEDEX).................................. - 10 Figura. 2 Martillo Kango Modelo 900 k (CEDEX) .................................................. - 11 Figura. 3 Cajón Vaciado después de retirarlo del marco de reacción ...................... - 12 Figura. 4 Pesado de la muestra (CEDEX) ................................................................. - 12 Figura. 5 Introducción de la muestra dentro del cajón .............................................. - 13 Figura. 6 Finalización de montaje del equipo .......................................................... - 13 Figura. 7 Introducción de la caja dentro del marco de reacción de la carga vertical. - 14 Figura. 8. Diagrama del Equipo ................................................................................. - 14 Figura. 9 Granulometría de las escolleras .................................................................. - 17 Figura. 10 Ejemplo de curvas Desplazamiento Horizontal-Tensión Tangencial ....... - 18 Figura. 11 Ejemplo de Curvas de Dilatancia .............................................................. - 18 Figura. 12. Relación entre los puntos de rotura, el desplazamiento horizontal y el desplazamiento vertical .............................................................................................. - 19 Figura. 13 Comparación de las interpretaciones ....................................................... - 21 Figura. 14 Relación entre el Ángulo de Rozamiento con la Tensión Normal ............ - 22 Figura. 15 Ajuste Hiperbólico de las curvas Desplazamiento - Tensión Tangencial . - 26 Figura. 16 Ejemplo de Ajuste Hiperbólico con menor grado de similitud ................. - 26 Figura. 17 Ejemplo de muestra escollera.................................................................... - 27 Figura. 18 Ejemplo de muestra tipo suelo granular .................................................... - 28 Figura. 19 Ejemplo de Curvas de Desplazamiento Horizontal- Tensión Tangencial - 32 Figura. 20. Ejemplo de las curvas de la Dilatancia .................................................... - 33 Figura. 21 Ejemplo de comportamiento de una muestra compactada ........................ - 34 Figura. 22. Ejemplo del comportamiento de una muestra vertida .............................. - 34 Figura. 23 Ejemplo 2 de Escollera Vertida................................................................. - 35 Figura. 24 Ejemplo 2 de Escollera Compactada......................................................... - 35 Figura. 25 Relación entre la tensión normal y la caída de la tensión tangencial ........ - 36 Figura. 26 Gráfica Global de la 1ºInterpretación para escolleras Vertidas ................ - 38 Figura. 27 Gráfica Global de la 1ºInterpretación para escolleras compactadas ......... - 38 Figura. 28 Gráfico de la relación entre el ángulo de rozamiento y la cohesión de las escolleras vertidas y compactadas (Modificada). ....................................................... - 40 -4- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 29. Gráfica Global de 2º Interpretación Escolleras Vertidas ......................... - 42 Figura. 30 Gráfica Global para los Resultados 2ºinterprt, Escolleras Compactadas .. - 42 Figura. 31 Gráfica representativa de los ángulos de rozamiento para c= 0. ............... - 44 Figura. 32 Relación entre Ángulo de rozamiento y cohesión ................................... - 45 Figura. 33 Líneas de Resistencia Intrínseca de Escollera Vertida (Modificada)........ - 46 Figura. 34 Líneas de Resistencia Intrínseca de Escollera Compactada(Modificada). - 46 Figura. 35 Gráfico Tensión Normal Ángulo de Rozamiento (Modificado) ............... - 48 Figura. 36. Parámetros de interpretación de ensayos con expresiones parabólicas ... - 49 Figura. 37 Gráfica de los Resultados globales del Ajuste Parabólico ........................ - 50 Figura. 38. Gráfica de los Resultados Globales del Ajuste Parabólico ..................... - 50 Figura. 39 Ajuste hiperbólico superpuesto a las curvas desplazamiento tensión ....... - 52 Figura. 40 Ejemplo de curvas peor ajustadas ............................................................ - 52 Figura. 41 Interpretación de las curvas tensión-deformación con mod. hiperbólico . - 54 Figura. 42 Representación gráfica de los valores de Rf ............................................. - 54 Figura. 43 Relación del Ángulo de Rozamiento para la cohesión nula...................... - 57 Figura. 44 Resistencia al corte directo en escolleras en ensayos triaxiales. - 58 - Figura. 45 Relación entre la tensión normal y el ángulo de rozamiento .................... - 59 Figura. 46 Relación entre el ángulo de rozamiento y su incremento ......................... - 60 Figura. 47 Evaluación de la relación entre el ángulo de rozamiento y su incremento- 61 Figura. 48 Relación de A y b deducida ...................................................................... - 62 Figura. 49 Relación obtenida del estudio ................................................................... - 62 - 2. Tablas Tabla 1: Granulometría de las muestras ensayadas .................................................... - 16 Tabla 2 Resumen de los Resultados de las Escolleras Vertidas ................................. - 29 Tabla 3 Resumen de los Resultados de las Escolleras Compactadas ......................... - 31 Tabla 4 Resultados Generales de los Resultados para Morh-Coulomb C≠0:............. - 37 Tabla 5 Comparación de los resultados para una cohesión no nula ........................... - 39 Tabla 6 Resultados Generales de Morh-Coulomb para c=0 ....................................... - 41 Tabla 7 Comparación de los resultados globales y calculados (c=0) ......................... - 43 Tabla 8 Resultados de la Relación entre Ángulo de rozamiento y tensión Normal ... - 47 Tabla 9 Resultados Generales Modelo Parabólico ..................................................... - 49 Tabla 10 Resultados Comparativos Modelo Parabólico ............................................ - 51 -5- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 11 Resultados Generales Modelo Hiperbólico ................................................. - 53 Tabla 12 Datos ensayados en equipo de 30x30 .......................................................... - 55 Tabla 13 Resumen de los resultados globales ............................................................ - 56 Tabla 14 Parámetro del modelo hiperbólico para materiales tipo escollera ............... - 63 Tabla 15 Parámetros Globales del ajuste Hiperbólico................................................ - 63 Tabla 16 Estudio Económico.......................................................................................... IV -6- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 1. OBJETIVOS Y ALCANCE El objetivo general y principal del trabajo es obtener unos datos generales de la resistencia al corte de las escolleras. Para obtener estos valores, se han realizado ensayos de laboratorio con el equipo de corte de cajón de 1x1m2. El proyecto se ha realizado desde dos puntos de vista. Un primer punto de vista empírico, realizando los ensayos, y segundo punto de vista teórico. Desde el punto de vista teórico, se han utilizado modelos matemáticos para obtener unos datos aproximados y generales de los datos empíricos y particulares. 2. DEFINICIÓN DEL PROBLEMA TRATADO Las escolleras, como material de construcción, tienen un papel importante para el diseño de las capas exteriores de las presas, diques y para el diseño de taludes. Para obtener un buen diseño de estas estructuras, se tiene que conocer el comportamiento mecánico del material utilizado. El principal impedimento para conocer este comportamiento, es el gran tamaño de los granos. Actualmente, existe equipos en laboratorio de gran tamaño, como el presente que en el Laboratorio de Geotecnia del CEDEX, lugar donde se ha realizado todos los ensayos. Con los datos que se han tomado, se obtiene un marco de referencia claro y amplio sobre las características mecánicas de las escolleras. El material se ha ensayado según dos procedimientos, mediante vertido o mediante una compactación previa. Después de tomar nota de los datos, se ha utilizado 5 tipo de interpretaciones para analizarlos: 1. Análisis de las curvas Desplazamiento Horizontal – Tensión Tangencial. 2. Interpretación a partir de los datos de cohesión y ángulo de rozamiento dado por Morh-Coulomb 3. Interpretación de la relación entre el ángulo de rozamiento con la tensión normal a través de las rectas secantes a dicho puntos -7- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 4. Interpretación parabólica, donde se introduce dos parámetros A y b que relacionan la tensión normal con la tensión tangencial 5. Un modelo de ajuste hiperbólico, que tomando ciertos parámetros ajusta las curvas de desplazamiento horizontal- tensión tangencial, a unas curvas hiperbólicas. 3. ANTECENDENTES El estudio presente, se podría decir que, comienza con la publicación de Leps en 1970, donde se intenta dar un valor a la resistencia al corte de escolleras en cajón de gran tamaño. Su estudio se basa en ensayar varios tipos de materiales y dar, a través de una relación con la tensión normal, un valor al ángulo de rozamiento. Una vez publicado este texto, otros autores empiezan a dar valores al ángulo de rozamiento utilizando diferentes interpretaciones. Van saliendo publicaciones de Wong y Ducan en 1974, donde utilizan elementos finitos para analizar las tensiones y el movimiento de suelos granulares. Por otra parte E.Hoek, utiliza estimaciones del criterio de Morh-Coulomb para dar valores al ángulo de rozamiento y cohesión. Pero lo que sobre todo hay son estudios aplicados a elementos específicos, comoA,Lövoll and K.A Vaskinn En el laboratorio, De Cea y Olalla en 1991 presentan un estudio de la resistencia al corte de escolleras.En el 2006 es ampliado por Olalla y Estaire con el estudio del análisis de resistencia de escollera mediante ensayos de corte directo en caja de 1x1m2. En otros estudios se ha tenido en cuenta cómo se comporta los materiales granulares de gran tamaño en influencia de presiones de confinamiento, estudiado por Charles (1980) o como se deforman las escolleras estudiado por Perucho (2004). 4. METODOLOGÍA UTILIZADA El proyecto se ha realizado en dos partes: • Ensayos de laboratorios, donde se han tomado los datos empíricos y particulares de cada muestra • Interpretación en gabinete de los datos de forma teórica. Los equipos utilizados para hacer los ensayos en la primera parte son: -8- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 1. Equipo de corte directo de 1x1m2 2. Equipo de corte directo de 30x30cm 3. Tamices granulométricos El procedimiento de ensayo comienza por realizar un ensayo granulométrico de cada unas de las muestras. Seguidamente se realiza los ensayos de resistencia al corte. Sólo en algunos casos también se han realizado ensayos en los equipos de corte de 30x30cm. De todos los ensayos se toman los datos, colocándolos en cuadros y en gráficas, que serán pasados a la zona de gabinete para que sean interpretados. En gabinete se analizan con el ordenador, utilizando el Excell del paquete Office de Microsolf y para redactar el proyecto el Word. Utilizando, principalmente, el Excell se ha realizado tablas y gráficos de cada una de las muestras ensayadas. Después se han recogido en un amplio anexo y han sido utilizadas para obtener datos generales de la resistencia al corte de cada interpretaciónes. 5. DESARROLLO DEL PROYECTO: 5.1 Conceptos 5.1.1 Escolleras Al definir escollera se puede hacer por la definición geológica para ingeniería civil: “Bloques de piedra que se vierten para configurar diversos tipos de estructuras y rellenos o que se acoplan para construir muros” (Salinas, 2004). También se puede definir por la norma UNE-EN 13383-1:2002 que define escollera como material granular utilizado en estructuras hidráulicas y otras obras de ingeniería civil. En esta norma, se diferencia las escolleras naturales, artificiales y recicladas., por lo que una definición más general sería: “material granular utilizado en estructuras hidráulicas y otras obras de ingeniería civil, cuya procedencia puede ser: de origen mineral sometido a tratamientos mecánicos, material de origen mineral con tratamientos industriales (térmicos o de otra naturaleza) excluyendo al hormigón y material inorgánico utilizado anteriormente en la construcción” -9- Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Geotécnicamente hablando, las escolleras, además de lo definido, es un material no cohesivo, de partícula gruesa (mayor a 1cm), que tiene un porcentaje de finos menor al 30%, pasado por el tamiz nº4 de la serie ASTM (4,75mm) y con un coeficiente de permeabilidad superior a10-2cm/s por lo que no genera presiones intersticiales al ser compactadas (Perucho, 2004). 5.1.2 Equipo de Ensayo de Corte Directo: Los ensayos presentados en el estudio, se han realizado en la caja de corte directo de grandes dimensiones (Figura. 1), existente en el Laboratorio de Geotecnia (CEDEX) que tiene 1,20 m de altura y un plano de corte de 1 x 1 m2 de superficie. El tamaño máximo de las partículas del material a ensayar se suele establecer en 1/5 de la dimensión menor de la caja, lo que implica un tamaño máximo de 20 cm. Figura. 1 Equipo de Corte Directo de cajón 1x1m2.(CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia La máxima carga vertical que se puede aplicar a las muestras es de 1000 kN, que puede ser mantenida mediante un sistema de retroalimentación electrónica que acciona una servovávula que regula el sentido y el caudal de aceite al cilindro de carga. La carga horizontal, con un máximo de 1000 kN, se puede imponer a velocidad constante, que puede variar entre 0,5 y 45 mm/min y el máximo desplazamiento horizontal que se puede imponer en la caja de ensayo es de 25 cm. - 10 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Con este equipo se puede realizar ensayos con materiales en distintos estado de compactación, desde los simplemente vertidos por medio de una tolva hasta los compactados mediante compactador mecánico tipo pistón, el usado habitualmente es el martillo Kango, que se puede ver en la siguiente fotografía (Figura. 2) Figura. 2 Martillo Kango Modelo 900k (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia En las siguientes imágenes se puede observar el montaje del equipo de corte, y un diagrama del equipo utilizado (Figura. 8). El montaje sigue los siguientes pasos: 1. Se retira primero el cajón del marco de reacción de la carga vertical. 2. Vaciado del cajón total o parcial, dependiendo de si se sigue utilizando la misma muestra o no.(Figura. 3) 3. Pesado de la muestra (Figura. 4) 4. Vaciado por vertido dentro de la muestra. Después si fuera necesario para el ensayo de compactará (Figura. 5) - 11 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 5. A continuación se coloca la tapa para cerrar el cajón y aplicar en ella la carga vertical (Figura. 6) 6. Se introduce el cajón en la estructura del equipo por medio de un sistema mecánico (Figura. 7) Figura. 3 Cajón Vaciado después de retirarlo del marco de reacción de la carga vertical (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia Figura. 4 Pesado de la muestra (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia - 12 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 5 Introducción de la muestra dentro del cajón, en este punto se puede compactar o no. (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia Figura. 6 Finalización de montaje del equipo con la muestra en su interior para su ensayo. (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia - 13 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 7 Introducción de la caja dentro del marco de reacción de la carga vertical. (CEDEX) FUENTE: Elaboración Propia Figura. 8. Diagrama del Equipo Fuerte: Estaire (2008) - 14 - Mª Milagros Galindo Sánchez 5.1.3 Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Ensayos Realizados 5.1.3.1 Ensayo de Corte Directo El ensayo de corte directo se realiza con motivo de poder medir la resistencia al esfuerzo cortante de los suelos y rocas en laboratorio. El aparato de corte directo que utiliza consta de una caja metálica dividida en dos mitades iguales. En los aparatos de corte directo de menos envergadura al estudiado, se introduce, con la muestra en su interior, en otra caja más grande, la cual se puede llenar de agua para cortes en condiciones de saturación. La diferencia más notable entre la caja utilizada y las que son de menor tamaño, radica en la zona de aplicación de la fuerza.En el cajón de 1x1m2 se realiza aplicando una fuerza en la parte inferior de la caja a diferencia de los menor tamaño que se aplica la fuerza en la parte superior de la caja, además del tamaño de grano que se pueda ensayar, que como máximo es el 20% del tamaño de la caja.(250mm) El ensayo comienza aplicando una fuerza normal a la caja y registrando las primeras deformaciones verticales que se producen al aplicar la fuerza normal, antes de poner la fuerza horizontal y que se produzca el desplazamiento horizontal. Hay dos formas de realizar el corte directo: • El primero sería aplicando un esfuerzo horizontal e ir midiendo las deformaciones en ese sentido hasta que hay una estabilización y entonces de nuevo se aplicaría otro esfuerzo horizontal llamado “ensayo con tensión controlada” • El segundo que se llama “tensión con deformación controlada” .Este ensayo toma en cuenta si la muestra está o no preconsolidada. Consiste en medir las tensiones tangenciales en función del desplazamiento y después realizar una curva con la relación. El desplazamiento se realiza de forma controlada y a una velocidad determinada. En los ensayos, del presente estudio, se ha utilizado este segundo modo. 5.1.3.2 Otros ensayos 5.1.3.2.1 Ensayo Granulométrico - 15 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Primeramente se ha realizado un ensayo granulométrico a todas las muestras. Se ha utilizado los tamices que están recogidos dentro de la normalUNE 103101: 1995. Se han utilizado los tamices 100, 50, 20, 5, 2, 0,4 y 0,08 para realizar una tabla (Tabla 1) donde se recogen todos los datos y con esta una gráfica, que se muestran a continuación. Tabla 1: Granulometría de las muestras ensayadas FUENTE: Elaboración Propia - 16 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 9 Granulometría de las escolleras FUENTE: Elaboración Propia En la gráfica (Figura. 9), se puede observar que los datos de la granulometría tiene una media de 39,50% que pasa por un tamiz de UNE20. En general el porcentaje de finos está comprendido entre 0,6% para las muestras más gruesas y 30% para muestras más finas. 5.1.4 Modelos de Interpretación: 5.1.4.1 Análisis de las curvas Tensión Tangencia - Desplazamiento Horizontal Se comienza los ensayos rompiendo, normalmente, 4 pobretas de cada muestra aplicándolas diferentes cargas normales. Seguidamente se analizan los puntos de rotura, a través de las medidas del desplazamiento horizontal y la tensión tangencial que se va produciendo. Con estos datos se realizan unas gráficas de la tensión tangencial en relación con el desplazamiento horizontal. (Figura. 10). - 17 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 10 Ejemplo de curvas Desplazamiento Horizontal-Tensión Tangencial FUENTE: Elaboración Propia Durante el ensayo, además de recoger los datos de desplazamiento y tensión tangencial, se toman los datos del desplazamiento vertical. Con este dato se puede conocer la relación del desplazamiento vertical en función del desplazamiento horizontal, llamado dilatancia (Figura. 11) Figura. 11 Ejemplo de Curvas de Dilatancia FUENTE: Elaboración Propia - 18 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Si se compara estas dos graficas, se puede decir, como regla general, con todas las precauciones posibles debidas a múltiples factores, que los puntos de rotura suelen producirse, para cada tipo de muestra, para un valor similar de desplazamiento horizontal y una vez que se ha pasado el mínimo desplazamiento vertical, que se puede observar en la curva de dilatancia, observable en la siguiente Figura. 12 (Estaire, 2008) Figura. 12. Relación entre los puntos de rotura, el desplazamiento horizontal y el desplazamiento vertical FUENTE: Elaboración Propia - 19 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 5.1.4.2 Modelos de Rotura: 5.1.4.2.1 Criterio de rotura de Mohr-Coulomb: Una forma clásica de interpretar los ensayos de rotura, es utilizando los criterios de rotura de Mohr-Coulomb, mediante la siguiente expresión: 𝜏 = 𝑐 + 𝜎𝑛 𝑡𝑡𝑡 donde: C: cohesión 𝑡𝑡𝑡:tangente del ángulo de fricción Este criterio permite conocer el punto de rotura, asociado a dichos parámetros. Los datos de las muestras se realizan considerando un estado friccional puro, es decir que no hay cohesión, o suponiendo la existencia de una cohesión aparente. Pero al interpretar materiales gruesos mediante este criterio lineal, puede dar ciertos errores como por ejemplo valores anómalos de cohesión que no quiere decir que sean erróneos, sino que varían en mayor medida que utilizando otro criterio. Utilizando este criterio se obtendrá dos parámetro, la cohesión y el ángulo de rozamiento, presentados en el estudio como interpretación 1ª y 2ª. Estás dos interpretaciones darán paso al resto de las interpretaciones. 5.1.4.2.2 Criterio de rotura no lineal. Interpretación parabólica: Con este criterio se interpreta la relación que hay entre la tensión tangencial- tensión normal a través de una parábola dada por la expresión: 𝜏 = 𝐴 ∗ 𝜎𝑏 Los valores A y b son datos obtenidos de la curva, que darán una idea del comportamiento no lineal de la escollera. En la siguiente Figura. 13se muestran las tres interpretaciones conjuntamente. La línea verde será la primera interpretación, la línea amarilla la segunda interpretación y la roja la interpretación parabólica. - 20 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 13 Comparación de las interpretaciones Morh-Coulomb y Ajuste Parabólico FUENTE: Elaboración Propia La línea verde en un principio es el que mejor coeficiente de regresión proporciona, pero también proporciona cohesión, dato anómalo para escolleras. Las líneas roja y amarilla dan una cohesión nula o casi nula y un peor ajuste.Y la línea roja da un ajuste muy aproximado de los datos y no presenta cohesión, siendo una buena interpretación de los datos. Se puede comparar este criterio con el de Morh-Coulomb, en el caso de que el parámetro b sea igual a 1 y la cohesión a 0. En este caso las expresiones quedarían como: 𝜏 = 𝜎 ∗ 𝑡𝑡𝑡 (1) 𝜏 = 𝐴𝜎 (2) Se puede decir que en este caso A sería la tgϕ y la parábola tendería a ser más lineal, que cuando b tiende a 0. 5.1.4.3 Relación lineal entre la Tensión Normal y el Angulo de Rozamiento: Se puede relacionar el ángulo de rozamiento con la tensión normal a través de la siguiente ecuación: - 21 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 𝜑 = 𝜑0 − ∆𝜑 ∗ 𝑙𝑙𝑙(𝜎/𝑃𝑃) Está relación lineal, da por cada punto de tensión normal un ángulo de rozamiento. Con esta ecuación lo que se obtiene es la relación de cada punto, a través de un anglo de rozamiento inicial y un incremento del ángulo de rozamiento. Como se puede ver en la siguiente gráfica (Figura. 14). Figura. 14 Relación entre el Ángulo de Rozamiento con la Tensión Normal FUENTE: Elaboración Propia En este gráfico se pueden ver una serie de líneas secantes a los puntos que relacionan el ángulo de rozamiento con el logaritmo de la tensión normal. Con esta relación se obtiene unos incrementos del ángulo según cómo va aumentando la tensión. Según Leps, con esta interpretación se puede conocer datos por debajo de los 10psi, franja donde antes faltaba de información. Está relación también tiene ciertos inconvenientes: • Solo indica aproximadamente los efectos de la densidad de la partícula, los efectos de la gradación de la nuestra. - 22 - Mª Milagros Galindo Sánchez • Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tampoco da información sobre el efecto de la presión sobre las partículas ni de forma ni de cómo influye la saturación en estás. 5.1.4.4 Modelo Hiperbólico: Otra forma de ajustar las curvas tensión tangencial – desplazamiento horizontal es mediante el modelo expuesto por .Wong y Duncan, mediante una función hiperbólica dada por: (σ 1 − σ 3 ) = ε 1 ε + Ei (σ 1 − σ 3 )ult donde: (σ 1 -σ 3 ): desviador aplicado a la muestra ε:deformación axial de la probeta E i :módulo de deformación tangencial inicial (σ 1 -σ 3 ) ult : valor asintótico de la tensión desviadora. E i nos da la no linealidad del comportamiento del material y su variación con respecto a la tensión σ 3 viene dada por: σ Ei = K . pa . 3 pa n donde: K y n: que son parámetros del modelo Pa: presión atmosférica, para poder tener el resultado en las unidades correctas. - 23 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Por otra parte (σ 1 – σ 3 ) ult viene relacionado con (σ 1 – σ 3 ) final , extraído del criterio de rotura de Mohr-Coulomb, mediante: (𝜎1 − 𝜎3 )𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 = 𝑅𝑓 ∗ (𝜎1 − 𝜎3 )𝑢𝑢𝑢 Que así mismo es igual a: (𝜎1 − 𝜎3 )𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 = 2 ∗ 𝑐 ∗ 𝑐𝑐𝑐𝑐 + 1 ∗ 𝜎3 ∗ 𝑠𝑠𝑠𝑠 = 𝑅𝑓 ∗ (𝜎1 − 𝜎3 )𝑢𝑢𝑢 1 − 𝑠𝑠𝑠𝑠 donde introduce la cohesión y el ángulo de rozamiento de la interpretación de MohrCoulomb. Por tanto para poder ajustar las curvas tensión tangencial – desplazamiento horizontal se necesita 4 parámetros: E i : módulo de deformación tangencial inicial R f : parámetro calculado k y n: parámetros calculados a partir de dos puntos dentro de las curvas Este modelo se utilizaba para interpretar ensayos triaxiales. Hay que modificar para que se pueda utilizar para las curvas provenientes de los ensayos de corte directo. La función hiperbólica que se utiliza para los ensayos de corte directo, viene dada por: 𝜏= 1 𝛾 𝐺𝑖 +𝜏 𝛾 𝑢𝑢𝑢 Si se aplica con la tensión tangencial se introducen unos elementos que han sustituidos a los modulo de deformaciones y al tensor desviador. Siendo: - 24 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 𝜎𝑣 𝐺𝑖 = 𝐾 ∗ ∗ 𝑃𝑎 ∗ � � 𝑃𝑎 𝑛 𝐾 = 𝐾 ∗ ∗ 2 ∗ (1 + 𝑣) 𝜏𝑓 = 𝑐 + 𝜎𝑣 ∗ 𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝑅𝑓 ∗ 𝜏𝑢𝑢𝑢 donde: τ: tensión tangencial aplicada a la muestra, γ: deformación tangencial experimentada por la probeta, Gi :módulo de corte inicial, τ ult : valor asintótico de la tensión tangencial, σ v :tensión vertical aplicada a la muestra durante el ensayo, p a : presión atmosférica, ν: coeficiente de Poisson, τ f :tensión tangencial de rotura de acuerdo al criterio de Mohr-Coulomb definido por la cohesión (c ) y el ángulo de rozamiento (φ), K*, n y R f : parámetros del modelo, definidos anteriormente. Realizando así, los cálculos que darán las curvas modelizadas.Para los cálculos, se tiene en cuenta dos puntos de las curvas desplazamiento horizontal- tensión tangencial, el primero al 70% y el segundo al 95%.Estos puntos sirven para mejorar la hipérbola y que tenga un mejor ajuste a las curvas sin modelizar. En la siguiente Figura. 15, es un ejemplo de la curvas sin modelizar y de las curvas modelizadas unidas: - 25 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 15 Ajuste Hiperbólico de las curvas Desplazamiento Horizontal- Tensión Tangencial FUENTE: Elaboración Propia En esta Figura. 15, se observa un buen ajuste entre el ajuste hiperbólico, líneas discontinuas, se asemeja bastante a la curva sin modelizar. En la siguiente Figura. 16, que se observa que el ajuste entre ellas no es bueno, por lo que en este caso, no se podría utilizar. Figura. 16 Ejemplo de Ajuste Hiperbólico con menor grado de similitud FUENTE: Elaboración Propia - 26 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 5.2 Ensayos Realizados: Para realizar la modelización de los ensayos de corte directo de escolleras en cajón 1x1m2, se han realizado 59 ensayos de material tipo escollera, donde se han roto 257 probetas procedentes de 36 canteras diferentes. Entre los materiales ensayados, hay calizas, pizarras, suelos de grano muy grueso, esquistos filitas. En la fotografía siguiente (Figura. 17) se tiene una muestra del material ensayado tipo escollera y la fotografía siguiente (Figura. 18). Figura. 17 Ejemplo de muestra escollera FUENTE: Elaboración Propia - 27 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 18 Ejemplo de muestra tipo suelo granular FUENTE: Elaboración Propia Los ensayos se han realizado mediante dos procedimientos. El primer procedimiento consistirá en verter el material dentro del cajón y realizar el ensayo. El segundo procedimiento, después de verter la muestra, se compactará. Está compactación se realiza de dos formas: con el mismo cajón o con el martillo Kango 900k. La tensión vertical que se aplica a las muestras, fluctúa desde 25kPa hasta 800kPa. La resistencia de la roca intacta varía en función de estado de la muestra. Si es una escollera directamente vertida su tensión tangencial estará entre los 42kPa hasta los 850kPa, si ha sido compactada variará entre 58kPa hasta los 950kPa. 5.3 Interpretación de los Ensayos: 5.3.1 Ensayos de Corte Directo: Con los datos de los ensayos de corte directo se han confeccionado una serie de tablascon los resultados, para una mejor interpretación, que se describirá a continuación - 28 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 2Resumen de los Resultados de las Escolleras Vertidas - 29 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m - 30 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m FUENTE: Elaboración Propia Tabla 3 Resumen de los Resultados de las Escolleras Compactadas - 31 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m FUENTE: Elaboración Propia 5.3.1.1 Análisis de las Curvas Desplazamiento Horizontal-Tensión Tangencial: Con los datos obtenidos en laboratorio, se realizan curvas para después utilizarlas en las siguientes interpretaciones. Estas curvas se plasman en gráficos que relacionan la tensión tangencial producida al desplazarse el equipo de corte. En gráfica siguiente (Figura. 19), se tiene un ejemplo claro de estas curvas. Figura. 19 Ejemplo de Curvas de Desplazamiento Horizontal- Tensión Tangencial FUENTE: Elaboración Propia En las curvas se obtienen dos elementos, los puntos de rotura y una idea del comportamiento que tiene el material después del punto máximo de rotura. - 32 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Durante en el ensayo también se toma nota del desplazamiento vertical del cajón. Con estos datos y con los datos de desplazamiento se realizan gráficos. Este gráfico muestra la dilatancia que tiene el material ensayado. En la siguiente gráfica (Figura. 20), se puede ver un ejemplo de un gráfico de dilatancia. Figura. 20. Ejemplo de las curvas de la Dilatancia FUENTE: Elaboración Propia Estudiando las curvas de la tensión tangencial en relación con el desplazamiento horizontal, se observa dos comportamientos diferentes de las curvas. Un primer comportamiento donde se observa una estabilidad después del punto de rotura máximo. Y un segundo comportamiento donde se observa una tensión residual después del punto máximo de rotura. Para comentar este detalle, se tiene estas dos figuras, (Figura. 21 , Figura. 22), de un mismo material procedente de la Presa de Mora: En la primera, ( Figura. 21), se puede ver que hay una caída mucho más pronunciada de la tensión tangencial, a partir de los 150 mm. Esta caída es más pronunciada al aumentar la tensión normal. - 33 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 21 Ejemplo de comportamiento de una muestra compactada FUENTE: Elaboración Propia En la segunda gráfica, (Figura. 22), de la misma muestra, pero que no ha tenido compactación, se observa que las una continuidad de la curva y que tiende a estabilizarse. Figura. 22. Ejemplo del comportamiento de una muestra vertida FUENTE: Elaboración Propia Para poder hacer más comparaciones se ha tomado más gráficas de muestras que han sido ensayadas de las dos formas diferentes que se ha comentado. En las siguientes figuras (Figura. 23, Figura. 24), también te puede observar este detalle: - 34 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 23 Ejemplo 2 de Escollera Vertida FUENTE: Elaboración Propia Figura. 24 Ejemplo 2 de Escollera Compactada FUENTE: Elaboración Propia Son de una misma muestra, pero la primera no ha sufrido compactación a diferencia de la segunda que sí. Comparándolas, el punto máximo de rotura en la escollera - 35 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m compactada se da a los 75 mm de desplazamiento. En la escollera vertida el punto máximo se da a los 100 mm de desplazamiento. Para poder cuantificar esta observación, se ha tomado la caída de estas curvas en las escolleras compactadas y se ha obtenido la siguiente gráfica (Figura. 25): Figura. 25 Relación entre la tensión normal y la caída de la tensión tangencial FUENTE: Elaboración Propia Para hallar esta relación se ha calculado a través de: 𝜏 𝑝𝑝𝑝𝑝 − 𝜏 𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 ∗ 100 𝜏 𝑝𝑝𝑝𝑝 Se observa que el porcentaje de caída de la tensión está entre 20% y 40%. 5.3.1.2 Interpretación de los Criterios de rotura de Morh-Coulomb: Utilizando el criterio de rotura de de Morh-Coulomb, con o sin cohesión se tienen los siguientes resultados. 5.3.1.2.1 1ºInterpretación,Morh-Coulomb C≠0: En la siguiente tabla(Tabla 4),se han dispuesto los resultados calculados globales de la primera interpretación, donde la cohesión que se tiene es diferente de 0. - 36 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 4Resultados Generales de los Resultados para Morh-Coulomb C≠0: Valores ESCOLLERA VERTIDA ESCOLLERA COMPACTADA c (kPa) Tanϕ ϕ Coef.Regr c (kPa) Tanϕ ϕ Coef.Regr Máx 105,00 1,20 49,00 1,00 142,00 1,00 48,00 1,00 Media 37,20 0,90 40,70 0,99 63,00 0,93 43,00 0,99 Min 5,60 0,65 33,00 0,97 21,00 0,76 37,00 0,96 FUENTE: Elaboración Propia Al interpretar los datos se tiene que: • En los dos casos el coeficiente de regresión que se tiene valores muy altos cercanos a 1 • En las escolleras vertidas, la cohesión varía entre 5,60kPaa 105,00kPa, con una media de 37kPa, valor anómalo por ser una escollera. Después el ángulo de rozamientotambién varía entre 33° y 49°. En las escolleras vertidas tiene una media de la cohesión de 37kPa y un ángulo de rozamientode 41° • En las escolleras compactadas tanto la cohesión como el ángulo de rozamientoes mayor, siendo la media c=63 y ϕ=43°. La cohesión en las escolleras compactadas varía entre 21-142kPa y el ángulo de rozamientoentre 37°-48°. • Observando la gráfica (Figura. 26) se puede comentar que el hecho de que se produzca una compactación inicial, aumenta las características geotécnicas de la muestra. En las gráficas que están a continuación (Figura. 26,Figura. 27) se unen los datos globales de los ensayos y los datos calculados con un ángulo de rozamiento medio y una cohesión media. Se ha dividido en dos, separando las escolleras vertidas de las compactadas para facilitar su análisis. - 37 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 26 Gráfica Global de la 1ºInterpretación para escolleras Vertidas FUENTE: Elaboración Propia Figura. 27 Gráfica Global de la 1ºInterpretación para escolleras compactadas FUENTE: Elaboración Propia Los datos de cohesión y ángulo de rozamiento se toman a partir de las líneas de tendencia de los puntos.Se recogen en la siguiente tabla.5. De esta manera se puede - 38 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m interpretar más fácilmente los datos globales obtenidos del conjunto de datos y los datos obtenidos de la media calculada. Tabla 5Comparación de los resultados globales y calculados para una cohesión no nula 1ªinterpretación Datos Globales Esc.Compactada Datos Globales Esc.Vertida Datos Calculados E.Vertida Datos Calculados .E.Compactada C (kPa) ϕ 36,49 45,9 16,57 43,4 37,17 40,9 62,97 42,9 FUENTE: Elaboración Propia Cuando la cohesión no es nula, el ángulo de rozamiento es mayor en los datos globales de las escolleras compactadas. En los datos globales de las escolleras vertidas, tiene un ángulo de rozamiento mayor si lo comparamos con la cohesión que tiene. Con esto se puede indicar que globalmente el ángulo de rozamiento que se puede dar es mayor que si se tomara un valor medio de todas las muestras. En la siguiente figura (Figura. 28), se muestra la relación entre el ángulo de rozamiento y la cohesión de todos los resultados obtenidos de los ensayos tanto vertidos como compactados. - 39 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 28 Gráfico de la relación entre el ángulo de rozamiento y la cohesión de las escolleras vertidas y compactadas (Modificada). FUENTE: Estaire (2008) Comentado los resultados obtenidos, se puede decir que: • Los ángulos de rozamiento de las escolleras vertidas están entre los 50-37° principalmente • También se puede indicar que la relación es inversamente proporcional cuanto mayor es la cohesión y menor el ángulo de rozamiento • Por otra parte las escolleras compactadas se concentran principalmente en la primera mitad de la gráfica entre valores de 20-65 kPa de cohesión y 37°-40° de ángulo de rozamiento. Como hay mayor dispersión en los ensayos vertidos no se puede definir una desviación. En los ensayos compactados, el mayor número de puntos se concentran entre 20-65kPa de cohesión y entre 37°-43°.para de ángulo de rozamiento 5.3.1.2.2 2ª Interpretación: Morh-Coulomb C=0 En la siguiente tabla se tiene los datos globales y calculados de todas las probetas para cuando la cohesión es igual a 0. - 40 - Mª Milagros Galindo Sánchez Valores Máx Media Min Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 6Resultados Generales de Morh-Coulomb para c=0 ESCOLLERA VERTIDA ESCOLLERA COMPACTADA c (kPa) Tanϕ ϕ Coef.Regr c (kPa) Tanϕ ϕ Coef.Regr 0,00 1,30 52,00 1,00 0,00 1,30 52,00 1,00 0,00 0,99 44,50 0,96 0,00 1,00 47,00 0,95 0,00 0,80 37,00 0,83 0,00 0,84 40,00 0,86 FUENTE: Elaboración Propia • Los coeficientes de regresión han disminuido, ya más cercanos al 0,99, pero sigue siendo un valor bastante alto. • Por otra los intervalos del ángulo de rozamiento han aumentando respecto a la primera interpretación, estando entre 44°.47°. • EL ángulo de rozamientoen escollera vertida varía 37°-52° y tiene una media de 44,4°. En escollera compactada su variación está entre 40°-53° con una media de 47,2°. • Al compararlos en la figura (Figura. 29,Figura. 30), se puede observar cómo, al igual que con la interpretación primera, la acción de compactar la muestra tiene mejores resultados. Con los datos globales y con los datos calculas de las escolleras, se ha realizado una segunda gráfica con la 2ºinterpretación: - 41 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 29. Gráfica Global de 2º Interpretación Escolleras Vertidas FUENTE: Elaboración Propia Figura. 30 Gráfica Global para los Resultados 2ºinterpretación, Escolleras Compactadas FUENTE: Elaboración Propia - 42 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Y con esta gráfica se ha realizado una tabla con los ángulos de rozamiento obtenidos de las líneas de tendencia, con una cohesión nula: Tabla 7 Comparación de los resultados globales y calculados para Morh-Coulomb c=0 2ªinterpretación C=0 fi° 0,0 47,8 0,0 45,3 0,0 44,6 0,0 47,5 Datos Globales Esc.Compactada Datos Globales Esc.Vertida Datos Calculados .E.Vertida Datos Calculados .E.Compactada FUENTE: Elaboración Propia De esta tabla se puede comentar que los ángulos obtenidos son mayores en las escolleras compactadas que los ángulos obtenidos para las escolleras vertidas. Se observa que los datos entre ellos son muy similares, por lo que los datos calculados se aproximan más a los datos globales. En la siguiente figura (Figura. 31) se muestra los ángulos de rozamiento cuando la cohesión es 0 tanto para ensayos vertidos como compactados. En los ensayos que han sufrido una compactación tiene un intervalo entre 40°-53°. En cambio en los ensayos que no han sufrido compactación, el intervalo se concentra entre 40°-50°. - 43 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 31 Gráfica representativa de los ángulos de rozamiento para una cohesión 0. FUENTE: Elaboración Propia Se puede observar que la dispersión en ambas escolleras tiene un intervalo entre 40°53°.En las escolleras compactada hay más concentración de puntos entre los 45°-53°, a diferencia de las escolleras vertidas que tiene más dispersión en ese intervalo. Por otra parte, para poder comparar fácilmente los ángulos de rozamiento con y sin cohesión, se representa en la siguiente gráfica (Figura. 32). - 44 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 32 Relación entre el Ángulo de rozamiento y la cohesión del modelo de MohrCoulomb FUENTE: Estaire ( 2008) Del gráfico se puede comentar que el ángulo de rozamiento para una cohesión nula esta más definida en un intervalo. Cuando la cohesión no es nula, el ángulo de rozamiento tiene mayor dispersión. En las siguientes figuras (Figura. 33,Figura. 34), se recoge las tres interpretaciones que se han utilizado a partir de las gráficas de tensión normal-tensión tangencial. Estás gráficas se han tomado todo como un mismo material ensayado en diferentes probetas y obtener una abanico de resultados. Para ello se ha comparado los ensayos de escollera vertido y compactados. - 45 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 33 Líneas de Resistencia Intrínsecas de Escollera Vertida(Modificada) FUENTE: Estaire (2008) Figura. 34 Líneas de Resistencia Intrínsecas de Escollera Compactada(Modificada) FUENTE: Estaire (2008) - 46 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Al estudiar los dos abanicos, se puede indicar que cuando la muestra se ensaya como una escollera compactada se tiene una mayor tensión tangencial. 5.3.1.3 Interpretación de la Relación entre el Angulo de Fricción y la Tensión Normal: En este punto se interpretará, la relación entre el ángulo de fricción y la tensión normal. De las muestras ensayadas e interpretadas se obtiene la siguiente tabla (tabla. 8): Tabla 8 Resultados Generales de la Relación entre el Ángulo de rozamiento y la tensión Normal Valores ESCOLLERA VERTIDA ESCOLLERA COMPACTADA ϕ ϕ0 Increm.ϕ Coef.Regr ϕ ϕ0 Increm.ϕ Coef.Regr Máx 64,50 74,00 -3,10 1,00 64,50 63,00 8,10 1,00 Media 47,60 51,00 -13,50 0,90 50,00 55,00 14,00 0,93 Min 36,00 42,00 -32,00 0,50 38,50 44,70 -19,00 0,83 FUENTE: Elaboración Propia • Se observa que los datos de ϕ entre las escolleras vertidas y las escolleras compactadas, no varían mucho, tienen valores aproximados. • Los datos de ϕ 0 varían muy poco entre las escolleras, excepto el máximo que si que hay 13 ptos de diferencia. • Donde se puede ver más diferencia es la parte de los incrementos deϕ, donde en las escolleras vertidas todos los datos son menores de 0 y en cambio en las escolleras compactadas el único que es menor de 0 es el mínimo pero los datos máximos y medios son todo ellos positivos. En la siguiente gráfica (Figura. 35), se ha utilizado todos los datos que se han obtenido de los ángulos de rozamiento y se han relacionado con las tensiones normales. - 47 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 35 Gráfico Tensión Normal Ángulo de Rozamiento (Modificado) FUENTE: Estaire (2008) Se observa que los el mayor número de datos se recogen entre 0kPa a 400kPa. Cuando se tiene unas tensiones entre 0-100kPa, el ángulo de rozamiento varía entre 45°-65°. Si varía entre los 100-200kPa tanto el mínimo como el máximo disminuyen ya que varía entre 35°-58°. Entre los 300-600kPa hay una estabilidad entre los mínimos y los máximos siendo parecidos entre ellos y después a partir de las 600kPahay una disminución considerable del ángulo de rozamiento con un máximo de 50° y un mínimo de 43°. Se puede indicar que cuanto mayor es la tensión normal, el rango que existente del ángulo de rozamiento, se hace cada vez más pequeño. 5.3.1.4 Interpretación Parabólica: Los resultados de los ensayos también se pueden interpretar utilizando expresiones parabólicas de la forma τ = A σb .Los valores obtenidos de los parámetros A y b, se han representado en la figura 33: - 48 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 36. Parámetros deducidos de la interpretación de los resultados de ensayos mediante expresiones parabólicas (Modificado) FUENTE: Estaire (.2008) En este gráfico se ve una acumulación de similares para ambos tipos de ensayos, exceptuando unos valores anómalos. Los valores principales de esta interpretación se han recogido en la tabla siguiente: Valores Tabla 9Resultados Generales Modelo Parabólico ESCOLLERA VERTIDA ESCOLLERA COMPACTADA A(kPa) b Coef. Regr A(kPa) b Coef. Regr Máx 9,50 0,95 1,00 7,00 0,90 1,00 Media 3,30 0,80 0,99 4,50 0,77 0,99 Min 1,40 0,60 0,97 2,00 0,70 1,00 FUENTE: Elaboración Propia • Los valores de A van desde 9,50 como máximo que se tiene en las escolleras vertidas. • Los valores de b el mínimo es de las escolleras vertidas que es de 0,60 Para el modelo parabólico también se han introducido los datos globales de ambas escolleras juntos con los datos calculados con las medias de A y b y se ha realizado la siguiente gráfica (Figura. 38) - 49 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 37 Gráfica de los Resultados globales del Ajuste Parabólico FUENTE: Elaboración Propia Figura. 38. Gráfica de los Resultados Globales del Ajuste Parabólico FUENTE: Elaboración Propia - 50 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 10Resultados Comparativos Modelo Parabólico 4ªinterpretación Datos Globales Esc.Compactada Datos Globales Esc.Vertida Datos Calculados .E.Vertida Datos Calculados E.Compactada A b 2,786 0,848 2,241 0,861 2,225 0,842 3,331 0,806 FUENTE: Elaboración Propia En este caso de los datos obtenidos se puede indicar que: • El valor de A en las escolleras vertidas son similares • El valor de A entre los datos obtenidos como media en las escolleras compactadas y el valor obtenidos de los datos globales, hay una diferencia significante, siendo mayor en los datos obtenidos como media. • Respecto a los datos de b, rondan el 0,86-0,8 lo que hace que hay una diferencia luego en los resultados de la tensión tangencial aumente o disminuya en función de cómo vaya a aumentar este valor b. Se observa que las curvas de las escolleras que se han compactado los parámetros A y b son mayores y va disminuyendo si la escollera es vertida. 5.3.1.5 Ajuste Hiperbólico: El ajuste hiperbólico se utiliza para aproximar las curvas de desplazamiento horizontal relacionado con la tensión tangencial. Con este ajuste se obtiene unas curvas hiperbólicas que se ajustarán en mayor o menor medida. Un ejemplo de esto es la gráfica primera (Figura. 39), que se tiene las curvas de desplazamiento horizontal-tensión tangencial y por el otro las hiperbólicas con aspecto punteado: - 51 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 39 Gráfica del ajuste hiperbólico superpuesto al las curvas desplazamiento horizontal tensión tangencial FUENTE: Elaboración Propia En este ejemplo, ambas curvas, no se diferencian demasiado en un principio, después sí se diferencian, porque hay una caída mínima de la curva obtenida en laboratorio y en las ajustadas, al ser hiperbólica, no se da dicha caída. Otro ejemplo, pero con un mal ajuste hiperbólico sería la siguiente gráfica (Figura. 40): Figura. 40 Ejemplo de curvas peor ajustadas FUENTE: Elaboración Propia - 52 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Se puede observar que las curvas o son demasiado altas a las reales o son bajas a las reales, por lo que tampoco se las puede considerar un buen ajuste. Cuando se calculas estas curvas, se introducen los parámetros k, n y Rf, que se muestra en la tabla siguiente yque detallan los valores globales: Valores Máx Media Min Tabla 11 Resultados Generales Modelo Hiperbólico ESCOLLERA VERTIDA k n Rf 245,00 1,86 0,88 53,61 0,61 0,70 20,42 0,08 0,51 ESCOLLERA COMPACTADA k n Rf 328,78 0,80 0,87 154,88 0,30 0,72 50,23 0,25 0,58 FUENTE: Elaboración Propia Al interpretarlos se tiene que: • Los valores de k son mayores en las escolleras que han sido compactadas que en las que no compactadas, lógico porque en las escolleras compactadas su comportamiento es más rígido. • Los valores de n son mayores, en cambio, en las escolleras vertidas sin que aparezca valores negativos, lo que indica que el comportamiento de deformación del material compactado es menos dependiente de la presión de confinamiento que el material vertido. • Los valores de Rf rondan los 0,88 de máximo, hasta el 0,51 de mínima que ambos datos pertenecen a las escolleras vertidas. En el siguiente gráfico,(Figura. 41), se ha relacionado los parámetros n y log k. Al observar el gráfico se puede indicar que los datos de las escolleras vertidas se localizan entre el 1,3 y el 1,9 del parámetro log K y el intervalo de n estaría entre 0,2 1,2y, teniendo algunos puntos más allá de este intervalo. Por otra parte tenemos los puntos de las escolleras compactadas que varían entre 1,9-2,5 para el parámetro log k y -0,3-0,4 para el parámetro n. En la gráfica se observa, lo antes comentado de los datos de la tabla, cuanto mayor es log k menor es n y viceversa. - 53 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 41Resultados de la interpretación de las curvas tensión-deformación con el modelo hiperbólico FUENTE: Estaire.(2008) En la siguiente gráfica, (Figura. 42), se han representado los valores de Rf de los dosprocedimientos de ensayos que se ha realizado. Se tiene más datos de las escolleras vertidas. Sus datos representados por rombos azules, los valores de Rf está entre 0,50-0,90. Por otra parte se tiene los puntos representados por cuadrados rojos que corresponden a los datos de las escolleras que han sufrido compactación, que tiene un intervalo entre 0,57-0,87. Y están mas concentrados en una franja, con menos dispersión. Figura. 42 Representación gráfica de los valores de Rf FUENTE: Elaboración Propia - 54 - Mª Milagros Galindo Sánchez 5.3.2 Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Ensayos de Corte Directo en caja de 30x30cm2: También se han realizado ensayos de resistencia a corte directo con el equipo de 30x30 cm2, con 4 de los trabajos que se han realizado, con un total de 8 ensayos. En estos ensayos también se han tomado los datos y se hanmodelizado en función de las 5 interpretaciones antes explicadas y los datos se han recogidos en la siguiente tabla (Tabla.12): Tabla 12 Datos ensayados en equipo de 30x30cm2 FUENTE: Elaboración Propia De todos los datos, se toman los datos medios, máximos y mínimos de todas las interpretaciones y se han colocado en la siguiente tabla para comentarlos más fácilmente: - 55 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Tabla 13Resumen de los resultados globales FUENTE: Elaboración Propia • En la primera interpretación considerando que hay cohesión, se tiene que el rango del ángulo de rozamiento está entre 35°-43°. • En la segunda interpretación se tiene un rango del ángulo de rozamiento para una cohesión nula de 37,5°-40°, rango similar a la supuesta de que la cohesión no fuera nula. • El ángulo de rozamiento de la tercera interpretación tiene unos valores comprendidos entre 30°-54°. • En el ajuste parabólico, 4ªinterpretación, se tiene unos valores de b entre 1,130,80, para unos valores comprendidos entre 0,4-8,00 para los valores de A. • Y finalmente en el modelo hiperbólico,los datos de los elementos k, n y Rse que se tiene son:k entre 2,23-99, n entre 0,55-1,87 y los valores de R entre 0,10-1. 5.4 Análisis de los Resultados En este apartado, se compararán los resultados obtenidos. Por una parte con los resultados obtenidos en la caja de 30x30cm2 y por otra parte con los resultados de otros autores. - 56 - Mª Milagros Galindo Sánchez 5.4.1 Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Con los ensayos de corte directo en cajón de 30x30cm2 El objetivo de esta comparación, es poder indicar un valor del ángulo de rozamiento para escolleras sin tener que realizar el ensayo de corte directo en cajón de 1x1m2, sino que solamente realizando el ensayo de 30x30cm2, se obtengan unos datos válidos. Para ello se ha realizado una gráfica (Figura. 43), donde se muestra la relación entre los ángulos de rozamiento sin cohesión, para ambos casos, el ensayo de 30x30cm y los ensayos de 1x1m2: Figura. 43 Relación del Ángulo de Rozamiento para la cohesión nula FUENTE: Elaboración Propia En este caso, el coeficiente de regresión R, que tiene un valor de 0,263.Esto indica que la similitud entre los datos no es muy buena, porque este coeficiente no tiende a 1. Por lo que no se puede indicar que solo con los ensayos de 30x30cm sea suficiente para darles un valor a las escolleras. 5.4.2 Con otros autores: Llegado a este punto, en este apartado se comparará los resultados obtenidos del estudio con los resultados publicados en la literatura técnica: I) Primeramente se ha utilizado para comparar el clásico gráfico de Leps (1970), que el estudió varios tipos de materiales para escolleras. En su gráfico, (Figura. 44), - 57 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m muestra la relación entre el ángulo de rozamiento y la tensión normal dada en unidades de presión. Figura. 44 Resistencia al corte directo en escolleras en ensayos triaxiales. FUENTE: Leps (1970) Se puede ver que el rango de datos utilizados respecto a la presión es mayor que en el estudio realizado dentro del laboratorio del CEDEX, pero se puede deducir que la mayoría de los datos están comprendidos entre los 5-200 psi y que el rango del ángulo de rozamiento se encuentra entre 35°-50°. El gráfico realizado para poder compararlo, se ha introducido los dos tipos de modalidades de ensayo, escollera compactada y vertida, que se ve en el siguiente gráfico (Figura. 45): - 58 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 45 Relación entre la tensión normal y el ángulo de rozamiento FUENTE: Elaboración Propia Al observar los resultados obtenidos se puede decir que el rango de la tensión normal está comprendido entre 5-120 (psi) y que el ángulo de rozamiento está comprendido entre los 35°-65°. Datos situados en la parte superior deducida por Leps que son datos similares a los obtenidos por Duncan (2004) Hoeg realizó siete ensayos de resistencia a escala real en terraplenes que fueron llevados a rotura. La interpretación de sus resultados indica que el ángulo de resistencia al corte de escollera competente y compactada es superior a lo que se supone habitualmente en los cálculos de estabilidad de taludes, tal como indicaba anteriormente Leps (1970). Aunque no se especificaban valores concretos del ángulo de rozamiento del material utilizado en los terraplenes, la conclusión obtenida de los ensayos es similar a la deducida con los resultados de este trabajo. II) Relación ϕ e incremento de ϕ: En las siguientes gráficas, se puede ver la relación entre el ángulo de rozamiento y su incremento. En el primer gráfico (Figura. 46) está realizado con los datos obtenidos de los ensayos realizados dentro de los laboratorios del CEDEX. - 59 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 46 Relación entre el ángulo de rozamiento y su incremento FUENTE: Elaboración Propia Se observa que los ángulos principalmente están situados entre los 40° y 60° para el ángulo de rozamiento y para el incremento están comprendidos entre 0°-25°. Comparándolo con los resultados de gráfico con el siguiente gráfico (Figura. 47) realizado por Veiga Pinto (2007), Aquí, evalúa el ángulo de rozamiento con su incremento, se puede ver que los datos del ángulo de rozamiento se sitúa entre 50° y 60°, similar a los resultados obtenidos en los ensayos. - 60 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 47 Evaluación de la relación entre el ángulo de rozamiento y su incremento FUENTE: Veiga Pinto (2007) III) La interpretación a través del modelo parabólico ha sido utilizada por varios autores. De Mello (1977), al interpretar ensayos realizados por Marsal (1973), obtuvo valores del exponente b de la expresión parabólica entre 0,81 y 0,88. De forma similar, Matsumoto y Wanatabe (1987) ajustaron 49 ensayos triaxiales y obtuvieron valores de b que fluctuaron entre 0,77 y 0,97, con un valor medio de 0,85 (De Cea, 1991). Los valores del estudio realizado, se ha obtenido unos valores del exponente b que fluctúan entre 0,611 y 0,952. Para los valores de exponente b de las escolleras compactadas se puede comprar con el valor que sugirieron Charles y Watts (1980) que está alrededor del 0,75. Para el estudio el valor medio de este exponente es de 0,77, similar a lo sugerido por ellos. La relación entre A y b, para escolleras vertidas y compactadas, se puede comparar a través del gráfico (Figura. 48) de Matsumoto y Wanatabe (1987) y el gráfico obtenido del estudio (Figura. 49) situados a continuación. - 61 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Figura. 48Relación de A y b deducida FUENTE: Matsumoto y Watanabe, (1987) Figura. 49Relación obtenida del estudio FUENTE: Elaboración Propia Comparando los dos gráficos anteriores, los datos obtenidos de la interpretación parabólica, los valores de A y de b son muy similares a los que obtuvieron Matsumoto y Watanabe en 1987. - 62 - Mª Milagros Galindo Sánchez IV) Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Como última comparación se utiliza la siguiente tabla, obtenida del informe técnico de Wong y Duncan, donde se recogen valores típicos de los parámetros del modelo hiperbólico para muy diversos materiales. Tabla 14Parámetro del modelo hiperbólico para materiales tipo escollera D 60 (mm) φ (º) K n Rf 10 50 690 0,57 0,51 10 49 540 0,48 0,65 21 51 690 0,45 0,59 25 53 950 0,52 0,59 47 50 540 0,43 0,64 79 44 210 0,51 0,64 93 46 340 0,28 0,71 Media 49 565 0,46 0,61 Fuente: Estaire (2008) Si se compara con la tabla siguiente realizada a partir de los datos obtenidos de la modelización, anteriormente la expuesta. Tabla 15Parámetros Globales del ajuste Hiperbólico ESCOLLERA VERTIDA Valores ESCOLLERA COMPACTADA k n Rf k n Rf Máx 249,7 1,9 0,9 328,8 0,8 0,9 Media 53,6 0,6 0,7 154,9 0,3 0,7 Min 20,4 0,1 0,5 50,2 0,2 0,6 FUENTE: Elaboración Propia Se indica que: el valor del parámetro K deducido de los ensayos es más pequeño, [hay que tener en cuenta que K = K*.2.(1+ν)], el valor del parámetro n medio de la tabla anterior está comprendido entre los valores deducidos de los ensayos (0,606 para escollera vertida y 0,30 para escollera compactada), el parámetro R f es algo mayor en los ensayos realizados y - 63 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 6. CONCLUSIONES Como se indicó al principio del estudio, el objetivo principal era dar unos valores de cohesión y de ángulo de rozamiento que puedan ser utilizados como guía. Primeramente, los valores de cohesión dados por la primera interpretación de MorhCoulomb, son anómalos para las escolleras, ya que estás no tienen cohesión, pero los valores del ángulo de rozamiento tienen una media de 41° para escolleras vertidas y para escolleras compactadas se tiene una media de 42°. Los valores obtenidos de la segunda interpretación, con una cohesión nula, se tiene por una parte un valor medio del ángulo de rozamiento de 44° para escolleras vertidas, 47° para escolleras compactadas. De la tercera interpretación, donde se relacionaba la tensión normal con los ángulos de rozamiento iníciales y sus incrementos, se tiene que al ángulo de rozamiento es de 47° para escolleras compactadas, 50° para escolleras vertidas. De los otros dos modelos utilizados, el modelo parabólico y el modelo hiperbólico, los datos obtenidos no son referidos a la cohesión ni al ángulo de rozamiento del material, sino a unos parámetros, que nos dan una tensión tangencial. Por tanto para dar un ángulo de rozamiento para las escolleras rondaría un valor entre 40° como mínimo y un máximo de 51°, dependiendo del material con que se esté trabajando. - 64 - Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 7. REFERENCIAS 7.1 Referencias Bibliográficas • Aguilar Bardales. Z, Martínez Vargas. A, Basurto Ravichagua. D (2010). “Diseño e implementación de un equipo de corte directo para suelos gravosos en laboratorio” Lima, Tesis (Ing.) -- Universidad Nacional de Ingeniería, Facultad de Ingeniería Civil. Especialidad de Ingeniería Civil. • Baker.R (May 2000) Nonlinear Mohr envelopes Based on Triaxial Data Journal of Geotechnical and GeoenvironmentalEnigeering©ASCE • Brown E.T (1981). (Ed). Rock Characterization, Testing and Monitoring – ISRM Suggested Methods. Pergamon, Oxford, pp.171-183,1981. • Charles, J.A. & Watts, K.S (1980). The Influence of Confining Pressure on the Shear Strength of Compacted Rockfill.Geotechnique, Vol. 30, No. 4, pp. 353-367,. • De Cea, J.C. y Olalla Marañon, C. (1991). Resistencia al corte de escolleras. Monografía M-18. Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas. • De Mello, V (1977). Reflections on Design Conditions of Practical Significance to Embankment Dams. 17 th Rankine Lecture. Geotechnique, Vol. 27, No. 3, pp. 281-354. • Duncan, J.M. (2004) Friction angles for sand, gravel and rokfill. Kenneth Lee Memorial Seminar. Long Beah (USA). • Estaire. J,(2008) Resistencia de escollera en ensayos de corte de gran tamaño. Jornada: Geotecnia de Presas. SEPREM • Estaire. J, Olalla.C 2006. Análisis de resistencia de escollera mediante ensayos de corte directo en caja de 1x1m2 .Ingenieria Civil,Nº144, Pag 73-79 • Hoek. E (1990).Estimating Mohr-Coulomb Friction and Cohesion. Values from the Hoek-Brown Failure Criterion. Int.J.Rock.Mech.Min.Sci&Geomech. Astr Vol27, nº3, pp 227-229, • Leps. T.M (1970), T.M. Review of shearing strength of rockfill. J. Soil Mech.ans Found. Div. ASCE, Vol. 96, No. SM4, pp. 1159-1170. • Lövoll. A and. Vaskinn K.A (2004) Stability and breaching of embankment dams: field test on 6m high dams K.Höeg, Norwegian Geotechnical Institute (NGI), Norway, Hydropower&Dams, Issue One. Pág. 88-92 I Mª Milagros Galindo Sánchez • Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Marsal, R.J (1973).. Mechanical Properties of Rockfill.Embankment Dam Engineering. Casagrande Volume. J. Wiley & Sons, • Matsumoto , N. &Wanatabe, K (1987). The Shear Strength of Rockfill Materials.Tsuchi-to-Kiso. ISSMFE. 35, No. 12. (in Japanese). • Perucho, A. (2004). Deformabilidad de escolleras. Tesis doctoral. Universidad Politécnica de Madrid. • Veiga Pinto. A (2007) Influence of the Types of rock on Mechanical Properties of Rockfill. 5ªInternational conference on Dam Engineering: 1416February 2007, Lisbon, Portugal. • Wong, K. S. & Duncan, J. M. (1974).Hyperbolic Stress-Strain Parameters for Nonlinear Finite Element Analices of Stresses and Movements in Soil Masses”. Report No. TE-74-3. Dep. of Civil Eng. University of California. Berkeley 7.2 Referencias Normativas: • UNE-13383-1: Escollera. Parte 1: Especificaciones • UNE-13383-2: Escollera. Parte 2: Métodos de ensayo • UNE-103101:1995 Análisis Granulométricos de suelos por tamices II Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en cajón de 1x1m2 DOCUMENTO 2 III Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m 8. ESTUDIO ECONÓMICO Dentro de este punto se dará precio al proyecto. Se realizará en función de cuanto ha sido el coste de ejecución (ensayo en equipo de 1x1m) y su redacción. Si se toma en cuenta que cada punto que se ha ensayado, normalmente 4 por cada muestra cuenta 8000 EUR, se tiene que el gasto total del proyecto, en cuanto a ejecución, es de 205.600 EUR. La tabla que esta a continuación, se reuniera los recursos humanos, utilizados. Tabla 16 Estudio Económico ESTUDIO ECONÓMICO Recursos Humanos (EUR/h) Analisis de datos (EUR/h) Redacción de Datos (EUR/h) Material Precio unitario Unidades EUR horas Subtotal Operario 2 15EUR/h 600 18000 Ingeniero Junior 1 25EUR/h 350 8750 Ingeniero Senior 1 60 EUR/h 400 24000 Operario 1 15 EUR/h 100 1500 Ingeniero Junior 1 25 EUR/h 600 15000 Ingeniero Senior 1 60 EUR/h 700 13000 Operario 1 15 EUR/h 50 750 Ingeniero Junior 1 25 EUR/h 500 12500 Ingeniero Senior 1 60 EUR/h 700 13000 TOTAL 106.500EUR Por tanto teniendo estos dos datos económicos se puede decir que el total sería:312.100EUR IV Mª Milagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m Modelización de ensayos de Corte Directo de Escolleras en Cajón de 1x1m DOCUMENTO 3 ANEXOS V MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m ANEXO I Cada ensayo tiene dos tablas, una de características y otra de resumen de sus datos y sus gráficas, colocadas con el siguiente orden: Gráfica Gráfica Gráfica Gráfica “Desplazamiento Horizontal-Tensión Tangencial” “Dilatancia” “Tensión Normal-Tensión tangencial” “Tensión Tangencial-Desplazamiento” Ajuste Hiperbólico ENSAYOS: ENSAYOS:.........................................................................................................................1 1. PRESA DE CANALES ..................................................................................................3 2. PRESA DE TOUS ..........................................................................................................6 3. PRESA DE MONTEARAGÓN: ..................................................................................30 4. PUERTO DE MÁLAGA: .............................................................................................33 5. PRESA DE YALDE .....................................................................................................36 6. PUERTO DE BARCELONA .......................................................................................41 7. PRESA DE YESA: .......................................................................................................47 8. PUERTO DE CARTAGENA, Dique Bastarreche: ......................................................54 9. PRESA DE ARENOSO ................................................................................................57 10. PRESA DE LA MORA DE RUBIELOS ..................................................................69 11. FIGUERAS PERPIÑAN (Tramo de AVE) ..............................................................85 12. PUERTO DE ALGECIRAS .....................................................................................95 13. PRESA DE GIJÓN: ..................................................................................................97 14. PRESA DE SILES: .................................................................................................104 15. EL CABRIL: ...........................................................................................................108 16. PUERTO DE CADIZ:.............................................................................................111 17. PUERTO DE HUELVA: ........................................................................................114 18. TERRAPLEN DE GORGORACHA: .....................................................................118 19. MUELLE DEL PRAT: ...........................................................................................131 20. PRESA DE YESA (cuerpo de Presa): ....................................................................135 21. ESCOMBRE TREMOR: ........................................................................................142 22. PRESA DE SANTIBAÑEZ: ...................................................................................154 23. PRESA DE SILEX:.................................................................................................158 24. .PRESA DE ALCORLO: ........................................................................................162 25. PRESA DE ARROYO DE LA CUEVA: ................................................................168 1 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 26. MINA DE SERRABAL: .........................................................................................172 27. MUELLE DEL PRAT.............................................................................................196 28. MUELLE DE MULARROYA ...............................................................................203 29. PUERTO DE SAGUNTO: ......................................................................................213 30. PUERTO DE IBIZA, MUELLE DE BOTAFOC: ..................................................217 31. PUERTO DE ALBAGES .......................................................................................224 32. PUERTO DE GRANADILLA: ...............................................................................228 33. PUERTO DE LAS PALMAS: ................................................................................232 2 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 1. PRESA DE CANALES Tabla 1 Características de la muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción Porosidad Comprensión Simple (MPa) Escollera ---------------2,69 0,60 No hay 50,5 Descripción del material Tabla 2 Características del ensayo Ensayo Presa de Canales Observaciones Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial (kPa) 135 Densidad Seca (T/m3) 1,58 Inicial Densidad Seca (T/m3) Despues de la carga 1,66 vertical Desplazamiento en Rotura (mm) Muestra 6442 Fecha XI-1992 200 Trabajo 6931 Vertida 400 600 800 240 475 620 810 1,6 1,62 1,68 1,7 1,66 1,72 1,73 1,78 Tabla 3 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº 54 0,96 43,7 Coef. Regr 0,9938 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi 100 53,47 200 50,19 400 49,9 53,48 -8,73 600 45,94 800 45,36 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,06 46,6 0,9807 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,91 2,5 0,87 0,9978 3 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 5549 11835 14025 62 0,63 0,74 18099 23792 Gráfica 1Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 2 Tensión Normal Tensión Tangencial 4 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 3 Ajuste Hiperbólico 5 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 2. PRESA DE TOUS Nota se han realizado 10 ensayos con dos muestras diferentes 8143 y 8490, con dos tipo de procedimientos, vertido o compactado. Se referirá a ellos como E( ) en cada tabla de Características del ensayo. Tabla 4 Características de la muestras Escollera Caliza Brechoidal 25-70 30 2,73 1,09 No hay ---- Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción Porosidad Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Muestra 8143: Tabla 5 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E2) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 275 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,81 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8143 Vertido 400 600 Fecha VI-1995 800 510 725 850 1,82 1,83 1,85 6 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 6 Resumen de las interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 105 0,97 44,1 0,9829 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,15 48,9 0,9445 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. σ (kPa) Fiº Fi0 º Coef. Regr Fi 200 53,97 400 51,89 57,83 -10,96 0,88 600 50,39 800 46,74 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,45 0,83 0,9946 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 12412 16907 18153 18568 105 0,3 0,75 Gráfica 4 Desplazamiento Horizontal - Tensión Tangencial 7 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 5 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 6 Ajuste Hiperbólico 8 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 7 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E3) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 140 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,74 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8143 Vertido 300 500 Fecha VI-1995 700 350 540 700 1,66 1,66 1,69 Tabla 8 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 59 0,94 43,1 0,9964 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,05 46,3 0,9778 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 54,46 300 49,4 54,55 -10,95 1 500 47,2 700 45 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,06 0,83 0,9999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 6253 15029 17284 19871 67 0,6 0,7 9 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 7 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 8 Tensión Normal- Tensión Tangencial 10 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 9 Ajuste Hiperbólica Tabla 9 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E4) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 110 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,74 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8143 Vertido 300 500 Fecha VI-1995 700 300 484 700 1,76 1,79 1,81 11 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 10 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 8 0,98 44,3 0,9987 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,99 44,8 0,9984 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 47,73 300 45 47,37 -3,81 0,79 500 44,07 700 45 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,42 0,94 0,999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4198 11822 14256 17311 45 0,73 0,76 Gráfica 10 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 12 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 11 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 12 Ajuste Hiperbólico 13 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 11 Características del ensayo Ensayo Presa de Tous (E8) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 230 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,71 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8143 Vertido 400 600 Fecha VI-1995 800 420 640 840 1,75 1,8 1,79 Tabla 12 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 20 1,03 45,7 0,9993 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,06 46,6 0,998 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 48,99 400 46,4 49,8 -4,09 0,74 600 46,85 800 46,4 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,58 0,94 0,9985 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 6700 10915 13592 17182 42 0,67 0,64 14 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 13 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 14 Tensión Normal Tensión Tangencial 15 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 15 Ajuste Hiperbólico Tabla 13 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E9) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 270 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,66 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8143 Vertido 400 600 Fecha VI-1995 800 480 680 845 1,72 1,74 1,78 16 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 14 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 88 0,97 44,1 0,9952 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,11 48,1 0,968 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 53,47 400 50,19 56,9 -11,13 0,99 600 48,58 800 46,57 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,29 0,83 0,999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 7980 13300 15354 16674 58 0,54 0,65 Gráfica 16 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 17 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 17 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 18 Ajuste Hiperbólico 18 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 8490: Tabla 15 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E5) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 300 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,92 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8490 Compactado 400 600 Fecha VI-1995 800 555 800 950 1,96 2 2,05 Tabla 16 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 103 1,1 47,7 0,9872 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 56,31 400 54,22 59,63 -9,66 0,89 600 53,13 800 49,9 TanFi 0 1,27 Fiº 51,7 Coef. Regr 0,9585 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,43 0,85 0,9962 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 27712 27180 30237 38572 225 0,21 0,6 19 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 19 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 20 Tensión Normal Tensión Tangencial 20 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 21 Ajuste Hiperbólico Tabla 17 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E6) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 200 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,05 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8490 Compactado 300 500 Fecha VI-1995 700 425 684 855 1,98 2,08 2,04 21 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 18 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 96 1,11 48 0,9941 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 63,43 300 54,78 63,03 -14,53 0,97 500 53,83 700 50,69 TanFi 0 1,3 Fiº Coef. Regr 52,3 0,9587 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 6,09 0,75 0,9962 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 18979 32834 40424 42539 195 0,43 0,65 Gráfica 22 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 22 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 23 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 24 Ajuste Hiperbólico 23 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 19 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E7) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 195 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,07 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8490 Compactado 300 500 Fecha VI-1995 700 395 685 820 2,08 2,01 1,99 Tabla 20 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 91 1,08 47,3 0,983 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 62,85 300 52,78 62,15 -14,63 0,9 500 53,87 700 49,51 TanFi 0 1,26 Fiº 51,5 Coef. Regr 0,9501 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 5,84 0,76 0,9882 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 32986 27650 37752 40749 303 0,11 0,68 24 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 25 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 26 Tensión Normal Tensión Tangencial 25 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 27 Ajuste Hiperbólico Tabla 21 Características del Ensayo Ensayo Presa de Tous (E10) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 305 (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,98 Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7002 8490 Compactado 400 600 Fecha VI-1995 800 470 688 795 2,02 2,01 2 26 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 22 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 143 0,84 40,1 0,9864 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 56,75 400 49,6 61,98 -18,51 0,95 600 48,91 800 44,82 TanFi 0 1,08 Fiº Coef. Regr 47,2 0,8923 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 7,01 0,71 0,9922 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 34855 30349 30555 36542 329 0,07 0,77 Gráfica 28 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 27 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 29 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 30 Ajuste Hiperbólico Todos los puntos de los ensayos compactados. 28 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 31 Tensión Normal Tensión Tangencial, completo 29 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 3. PRESA DE MONTEARAGÓN: Tabla 23 Características de la muestra -------20 52 --------------- Tipo Geología D50 (mm) Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción Porosidad Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 24Características del ensayo Ensayo Presa de Montearagón Observaciones Tensión Normal (kPa) 100 200 Tensión Tangencial (kPa) 143 257 Trabajo Muestra Fecha 7037 9097 IX-1996 Vertido 300 400 500 600 600 700 800 331 450 529 573 653 722 800 Tabla 25 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 60 0,93 43 0,9897 0 1,04 46,1 0,9741 σ (kPa) 100 200 300 400 500 600 600 700 800 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Fiº Fi0 º Coef. Regr Fi 55,03 52,11 47,81 48,37 46,61 54,81 -11,4 0,89 43,68 47,42 45,89 45 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,19 0,82 0,9944 30 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 12375 11778 17399 22726 20325 112 0,4 0,71 21800 21800 26848 23861 Gráfica 32 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 31 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 33 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 34 Ajuste Hiperbólico 32 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 4. PUERTO DE MÁLAGA: Tabla 26 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Escollera Caliza 5,5 2,8 0,2 0,6 72 Tabla 27 Características del ensayo Ensayo Puerto de Málaga Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 82 (kPa) Desplazamiento en ---Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,46 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,595 Antes de Rotura Trabajo 7107 100 Muestra 297 Vertido 150 Fecha II-1999 300 137 210 370 ---- ---- ---- 1,51 1,51 1,53 1,696 1,74 1,704 33 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 28 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 26 1,16 49,1 0,9969 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 1,28 52,1 0,9803 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 58,63 100 53,87 55,29 -9,2 0,9 150 54,46 300 50,96 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 2,87 0,85 0,9965 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 6563 8149 9686 11175 82 0,3 0,76 Gráfica 35 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 34 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 36 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 37 Ajuste Hiperbólico 35 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 5. PRESA DE YALDE Muestra 2542: Tabla 29 Características de la muestra Suelo Aluvial 20 47,5 Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 30 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yalde Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (t/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7173 2542 Vertida 400 Fecha V-2001 800 370 665 1,78 1,74 2,02 2,1 36 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 31 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 75 0,74 36,4 1 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,85 40,4 0,9741 INTER.3 Tensión Normal INTER.4 Ajuste Parabólico Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Tau=a.sigma^b (Parab.) σ (kPa) 400 800 Fiº Fi0 º 42,77 39,73 48,84 Increm. Fi Coef. Regr a b Coef. Regr -10,08 1 2,32 0,85 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 9289 19624 36 0,78 0,74 Gráfica 38 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 37 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 39 Tensión Normal Tensión Tangencial Muestra 2544: Tabla 32 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Suelo Terraza 20 47,5 Tabla 33 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yalde Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Trabajo 7173 Fecha V-2001 200 200 Muestra 2544 Vertida 400 371 1,62 1,61 1,62 1,83 1,97 2,13 800 628 Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Despues de la carga vertical 38 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 34 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 72 0,7 35,1 0,9944 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,82 39,4 0,9577 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 200 400 800 Fiº Fi0 º Increm. Fi 45 42,85 48,86 38,13 -11,41 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,96 2,56 0,83 0,9979 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 6649 9289 19624 36 0,78 0,95 Gráfica 40 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 39 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 41 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 42 Ajuste Hiperbólico de Ambas Muestras 40 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 6. PUERTO DE BARCELONA Muestra 3425: Tabla 35 Características de la Muestra Escollera Caliza ------------- Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 36 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Barcelona Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 68 (kPa) Desplazamiento en 175 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,47 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,49 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7215 3425 Vertido 100 200 Fecha XII-2002 400 136 240 393 109 190 180 1,49 1,5 1,55 1,54 1,57 1,66 Tabla 37 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 39 0,93 42,8 0,9872 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,07 46,8 0,9529 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 53,67 100 53,67 52,06 -10,3 0,85 200 50,19 400 44,49 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,71 0,84 0,9941 41 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3132 4200 45 0,55 0,76 7051 9493 Gráfica 43 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 42 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 44 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 45 Ajuste Hiperbólico 43 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 3426: Tabla 38 Características de la Muestra Escollera Granítica Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 39 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Barcelona Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 75 (kPa) Desplazamiento en 155 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,63 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,64 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7215 3426 Vertida 100 200 Fecha XII-2002 400 125 203 392 91 98 157 1,54 1,6 1,64 1,61 1,72 1,82 Tabla 40 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 30 0,92 42,5 0,9987 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,03 45,7 0,9773 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 56,31 100 51,34 51,45 -13,81 0,94 200 45,43 400 44,42 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,43 0,79 0,995 44 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2229 4200 6500 12000 40 0,79 0,73 Gráfica 46 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 45 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 47 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 48 Ajuste Hiperbólico 46 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 7. PRESA DE YESA: Muestra 3574: Tabla 41 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 42 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yesa Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 200 Trabajo Muestra 7238 3574 Vertido 400 Fecha 800 191 382 690 1,69 1,56 1,61 1,89 1,85 2,1 Tabla 43 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C TanFi Fiº Coef. Regr (kPa) 32 0,84 39,9 0,9985 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,89 41,7 0,9933 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Increm. Fi Regr 200 43,68 400 43,68 45,62 -4,82 0,75 800 40,78 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,40 0,93 0,9992 47 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 49 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Muestra 3575: Tabla 44 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 45 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yesa Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 200 Trabajo Muestra 7238 3575 Vertida 400 Fecha 800 172 345 655 1,48 1,52 1,58 1,77 1,99 2,13 48 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 46 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C TanFi Fiº Coef. Regr (kPa) 32 0,84 39,9 0,9985 σ (kPa) 200 400 800 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,89 41,7 0,9933 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Coef. Fiº Fi0 º Increm. Fi Regr 40,7 -2,3 0,71 40,78 41,65 39,31 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 0,96 0,98 0,9999 Gráfica 50 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 49 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 3576: Tabla 47 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 48 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yesa Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 200 Trabajo Muestra 7238 3576 Vertida 400 Fecha 800 188 345 660 1,68 1,49 1,65 1,82 1,78 1,9 Tabla 49 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C TanFi Fiº Coef. Regr (kPa) 24 0,8 38,6 1 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,84 39,9 0,9968 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ Coef. Fiº Fi0 º Increm. Fi (kPa) Regr 200 43,23 400 40,78 44,88 -6,16 0,97 800 39,52 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,37 0,92 0,9997 50 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 51 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Global: Tabla 50 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C Coef. (kPa) TanFi ºFi Regres 22 0,81 39,1 0,9934 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi 0 0,85 ºFi Coef. Regr 40,4 0,9907 INTER.4 Ajuste Parabólico INTER.5 Ajuste Hiperbólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Gi=K.sv^n Coef. K n Rf a b Regr Gi(ind)kPa 3757 7512 1,23 0,94 0,9927 18 1,04 0,59 15786 51 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 52 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 53 Tensión Normal Tensión Tangencial 52 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 54 Ajuste Hiperbólico 53 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 8. PUERTO DE CARTAGENA, Dique Bastarreche: Tabla 51 Características del Ensayo Ensayo Dique de Bastarreche Observaciones Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 130 (kPa) Densidad Seca (T/m3) 1,59 Inicial Desplazamiento en Rotura (mm) Trabajo Muestra 7273 4034 Vertida 200 Fecha III-2004 400 208 390 1,6 1,52 Tabla 52 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 39 0,87 41,1 0,9986 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1 45,1 0,9702 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 100,00 200,00 400,00 Fiº Fi0 º Increm. Fi 52,43 46,12 44,27 51,69 -13,55 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,91 3,29 0,79 0,9931 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3829 6295 10416 38 0,72 0,63 54 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 55Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 56 Tensión Normal Tensión Tangencial 55 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 57 Ajuste Hiperbólico 56 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 9. PRESA DE ARENOSO Muestra 4336: Vertida Tabla 53 Características del Ensayo Ensayo Presa del Arenoso Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 50 Trabajo Muestra 7296 4336 Vertido 100 200 Fecha IX-2005 400 55 97 185 324 247 152 172 128 1,59 1,54 1,61 1,52 1,73 1,66 1,76 1,84 Tabla 54 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 21 0,78 38 0,9967 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,86 40,7 0,982 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 47,73 100 44,13 44,77 -9,17 0,97 200 42,72 400 39 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,92 0,86 0,9993 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1303 1855 3963 13493 23 1,12 0,72 57 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 58 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 59 Dilatancia 58 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 60 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 61 Ajuste Hiperbólico 59 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Compactada: Tabla 55 Características del ensayo Ensayo Presa del Arenoso Trabajo 7296 Realización de ensayo Muestra 4336 Fecha IX-2005 Compactado Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 49 89,44 196,1 214,96 102 85 1,81 1,8 1,84 1,89 Tabla 56 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 32 0,91 42,3 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,1 47,8 0,941 1 INTER.3 Tensión Normal INTER.4 Ajuste Parabólico Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Tau=a.sigma^b (Parab.) σ (kPa) Fiº Fi0 º Increm. Fi Coef. Regr a b Coef. Regr 50 200 57,34 47,07 52,2 -17,06 1 4,46 0,73 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 13800 17000 153 0,15 0,84 60 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 62 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 63 Dilatancia 61 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 64 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 65 Ajuste Hiperbólico 62 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 4385: Vertida: Tabla 57 Características del Ensayo Ensayo Presa del Arenoso Trabajo 7296 Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Muestra 4395 Fecha IX-2005 Vertida 50 100 200 400 58 100 181 327 145 153 105 154 1,39 1,43 1,50 1,44 1,46 1,49 1,63 1,61 Tabla 58 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 23 0,78 38 0,999 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,86 40,8 0,9815 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 49,41 100 45,04 45,64 -11,05 0,99 200 42,21 400 39,27 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,26 0,83 0,9995 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1615 3510 4738 6569 29 0,65 0,68 63 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 66 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 67 Dilatancia 64 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 68 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 69 Ajuste Hiperbólico 65 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Compactada: Tabla 59 Características del Ensayo Ensayo Presa del Arenoso Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 86,89 (kPa) Desplazamiento en 41 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,95 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,98 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7296 4395 Compactado 98 196 Fecha IX-2005 392 138,96 202,41 382,17 87 87 75 1,72 1,86 1,78 1,74 1,92 1,91 Tabla 60 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 47 0,85 40,2 0,9959 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,02 45,4 0,9356 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 60,11 100 54,27 53,75 -19,36 0,94 200 45,28 400 43,68 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 5,66 0,7 0,9888 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 11552 10331 9093 12971 98 0,29 0,7 66 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 70 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 71 Dilatancia 67 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 72 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 73 Ajuste Hiperbólico 68 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 10. PRESA DE LA MORA DE RUBIELOS Muestra 4393: Tabla 61 Características de la Muestra Escollera Caliza 40 5 2,7 0,35 0,93 Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 62 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mora de Rubielos Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 80 (kPa) Desplazamiento en 157 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,51 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,53 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7305 4393 Vertido 100 200 Fecha IV-2005 400 150 240 406 119 187 158 1,62 1,57 1,58 1,66 1,64 1,72 69 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 63 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 49 0,92 42,7 0,9926 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,1 47,7 0,9379 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 50 100 200 400 Fiº Fi0 º 57,99 56,31 54,67 50,19 45,43 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Increm. Fi Coef. Regr a b Coef. Regr -14,56 0,96 4,13 0,77 0,9965 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4208 6753 63 0,49 0,82 9649 11659 Gráfica 74 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 70 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 75 Dilatancia Gráfica 76 Tensión Normal Tensión Tangencial 71 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 77 Ajuste Hiperbólico Compactado: Tabla 64 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mora de Rubielos Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 105 (kPa) Desplazamiento en 91 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,76 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,77 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7305 4393 Compactado 100 200 Fecha IV-2005 400 139 265 430 93 105 101 1,54 1,72 1,58 1,59 1,79 1,69 72 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 65 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 57 0,95 43,4 0,9917 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,15 49 0,9238 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 64,54 100 54,27 200 52,96 400 47,07 57,39 -17,84 0,91 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 6,21 0,7 0,98 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 9000 9690 12077 23661 107 0,45 0,79 Gráfica 78Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 73 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 79 Dilatancia Gráfica 80 Tensión Normal Tensión Tangencial 74 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 81 Ajuste Hiperbólico Muestra 4394: Tabla 66 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mora de Rubielos Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 50 (kPa) Desplazamiento en 95 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,70 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,76 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7305 4394 Vertido 100 200 Fecha IV-2005 400 105 186 338 90 102 105 1,65 1,74 1,77 1,78 1,93 2,02 75 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 67 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 18 0,8 38,8 0,9967 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,89 41,7 0,9872 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 45,12 100 46,3 44,55 -6 0,76 200 42,96 400 40,21 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,53 0,91 0,9968 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1534 3198 5266 7603 29 0,76 0,61 Gráfica 82 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 76 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 83 Dilatancia 77 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 84 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 85 Ajuste Hiperbólico Ensayos de 30x30: 1”: Tabla 68 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mora de Rubielos Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 55 (kPa) Trabajo Muestra 7305 4394 Ensayo 30x30, vertido 100 200 99 188 Fecha IV-2005 400 387 78 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 69 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 4 0,95 43,6 0,9992 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,97 44 0,9988 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 47,78 100 44,72 45,59 -4,17 0,68 200 43,29 400 44,07 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,37 0,94 0,9979 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 9632 70676 36898 43686 267 0,56 0,79 79 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 86 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 87 Dilatancia 80 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 88 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 89 Ajuste Hiperbólico 3/8: 81 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 70 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mora de Rubielos Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 49 (kPa) Trabajo Muestra 7305 4394b Ensayo 30x30, vertido 100 200 97 Fecha IV-2005 400 191 363 Tabla 71 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 7 0,89 41,8 0,9995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,92 42,6 0,9982 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 44,71 100 44,2 44,09 -2,63 0,94 200 43,61 400 42,26 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,16 0,96 0,9999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 15363 16690 46411 55505 223 0,88 0,76 82 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 90 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 91 Dilatancia 83 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 92 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 93 Ajuste Hiperbólico 84 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 11. FIGUERAS PERPIÑAN (Tramo de AVE) Tabla 72 Características de la Muestra Tipo Geología D50mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción Porosidad Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Suelo Balastro 32 2,66 0,71 1,85 Vertido: Tabla 73 Características del Ensayo Ensayo Figueras Perpiñan Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 100 Trabajo Muestra 7317 4453 Vertido 200 400 Fecha VII-2005 600 92 185 317 455 102 149 154 158 1,56 1,51 1,51 1,61 1,62 1,69 1,7 1,83 85 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 74 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 31 0,73 36,3 0,9957 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 42,55 200 42,77 43,45 -7,68 0,85 400 38,4 600 37,17 TanFi 0 0,81 Fiº 38,9 Coef. Regr 0,9824 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,63 0,89 0,9961 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3433 4613 6144 9500 33 0,54 0,65 86 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 94 Desplazamiento Horizontal - Tensión Tangencial Gráfica 95. Dilatancia 87 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 96 Tensión Normal- Tensión Tangencial Gráfica 97 Ajuste Hiperbólico 88 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Compactado: Tabla 75 Características del ensayo Trabajo Muestra 7317 4453 Figueras Perpiñan Observaciones Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Densidad Seca (T/m3) "media" Desplazamiento en Rotura (mm) Fecha VII2005 Compactado 200 600 230 589 1,849 1,880 1,912 1,926 Tabla 76 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 50 0,92 42,5 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,02 45,5 0,9845 1 INTER.3 Tensión Normal INTER.4 Ajuste Parabólico Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Tau=a.sigma^b (Parab.) σ (kPa) 200 600 Fiº 48,96 Fi0 º Increm. Fi Coef. Regr a b Coef. Regr 51,79 -9,39 1 2,49 0,86 1 44,48 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa 10862 K n Rf 62 0,8 0,58 26154 89 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 98 Desplazamiento Horizontal - Tensión Tangencial Gráfica 99 Dilatancia 90 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 100 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 101 Ajuste Hiperbólico 91 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 30x30: Tabla 77 Características del Ensayo Ensayo Figueras- Perpiñan Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 62 (kPa) Desplazamiento en ---Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) ----Inicial Densidad Seca (T/m3) ---Antes de Rotura Trabajo Muestra 7317 4453 (30x30) Vertido 100 200 Fecha VII-2005 400 119 231 435 ----- ----- ----- ----- ---- ---- ---- ----- ----- Tabla 78 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 13 1,06 46,7 0,9993 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,11 47,9 0,9966 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 51,32 100 49,91 50,07 -4,15 0,98 200 49,16 400 47,4 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,6 0,94 0,9999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 8255 18858 41036 39051 170 0,87 0,71 92 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 102 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 103 Dilatancia 93 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 104 Tensión Normal - Tensión Tangencial Gráfica 105 Ajuste Hiperbólico 94 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 12. PUERTO DE ALGECIRAS Este ensayo tiene escolleras de muchos tamaños de partículas Gráfica 106 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 107 Tensión Normal Tensión Tangencial 95 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 108 Dilatancia 96 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 13. PRESA DE GIJÓN: Tabla 79 Características de la muestra Tipo Geología D50mm Granulometría %Finos 20mm Peso Específico Absorción Porosidad Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Caliza Negra con Vetas de Calcita Escollera 50 9 2,71 0,2 0,53 61,5 Escollera Grande: Tabla 80 Características del Ensayo Ensayo Presa de Gijón (Escollera Grande) Observaciones Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 185 (kPa) Densidad Seca (T/m3) 1,532 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,557 Antes de Rotura Desplazamiento en 169 Rotura (mm) Trabajo Muestra 7337 4583 Vertida 200 300 Fecha II-2006 500 280 345 540 1,737 1,577 1,608 1,766 1,629 1,748 146 178 178 Tabla 81 Resumen de las Interpretación INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 96 0,89 41,8 0,9955 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,17 49,5 0,8725 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 61,61 100 54,46 61,01 -21,51 0,96 200 48,99 400 47,2 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 9,08 0,65 0,9873 97 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 8500 10978 9549 25036 75 0,58 0,88 Gráfica 109 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 98 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 110 Dilatancia Gráfica 111 Tensión Normal Tensión Tangencial 99 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 112 Ajuste Hiperbólico Escollera Pequeña: Tabla 82 Características del ensayo Ensayo Puerto de Gijón (escollera pequeña) Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 145 (kPa) Desplazamiento en 85 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,58 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,62 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7337 4582 Vertido 200 300 Fecha VII-2005 500 215 330 507 126 125 125 1,61 1,57 1,56 1,67 1,61 1,68 100 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 83 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 45 0,94 43,3 0,9955 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,07 47 0,971 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 55,41 200 47,07 53,93 -13,62 0,82 300 47,73 500 45,4 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,7 0,79 0,9839 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4208 6753 9649 11659 54 0,78 0,69 Gráfica 113 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 101 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 114 Dilatancia Gráfica 115 Tensión Normal Tensión Tangencial 102 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 116 Ajuste Hiperbólico 103 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 14. PRESA DE SILES: Tabla 84Características de la muestra Caliza Margosa Tipo Coluvión Geología 55-60 D50 mm (%) Granulometría 10 Finos 20mm % 2,7 Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 85 Características del ensayo Ensayo Presa de Siles Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo 7340 50 Muestra 4691 Vertida 150 Fecha 300 66 139 250 30 80 125 1,51 1,67 1,60 1,51 1,69 1,63 Tabla 86 Resumen de la Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 30 0,75 36,9 1 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) 0 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 50 150 300 Fiº Fi0 º Increm. Fi 52,85 42,75 47,15 39,77 -17,21 TanFi 0,88 Fiº 41,3 Coef. Regr 0,9596 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,97 3,68 0,74 0,996 104 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1402 21862 9130 48 1,18 0,89 Gráfica 117 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 105 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 118 Dilatancia 106 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 119 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 120 Ajuste Hiperbólico 107 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 15. EL CABRIL: Tabla 87 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Escollera Granito rojo lajoso Tabla 88 Características del Ensayo Ensayo El Cabril Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 100 Trabajo Muestra 7363 4984 Vertida 200 Fecha VII-2006 155 216 410 44 88 86 1,68 1,56 1,64 1,69 1,57 1,66 400 Tabla 89 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 58 0,88 41,5 0,9896 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) 0 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 100 200 400 Fiº Fi0 º Increm. Fi 57,17 47,2 55,76 45,71 -19,04 TanFi 1,08 Fiº 47,2 Coef. Regr 0,9263 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,85 5,9 0,7 0,9675 108 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 22088 42951 39954 250 0,43 0,87 Gráfica 121 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 122 Dilatancia 109 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 123 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 124 Ajuste Hiperbólico 110 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 16. PUERTO DE CADIZ: Tabla 90 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Cadiz Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 50 Trabajo Muestra 7376 5145 Vertida 100 Fecha 200 65 106 175 152 153 156 1,56 1,55 1,55 1,61 1,77 1,77 Tabla 91 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 30 0,75 36,7 0,9977 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,95 43,6 0,8997 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 50 100 200 Fiº Fi0 º Increm. Fi 52,36 46,78 46,8 41,26 -18,43 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 1 3,96 0,72 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 903 2676 4012 21 1,08 0,6 111 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 125 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 126 Dilatancia 112 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 127 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 128 Ajuste Hiperbólico 113 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 17. PUERTO DE HUELVA: Tabla 92 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Escollera Pizarras negras Descripción del material 2,77 0,57 1,55 2,86 0,29 0,82 50,9 Tabla 93 Características del Ensayo Ensayo Pto de Huelva Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 50 Trabajo Muestra 7382 5177 Vertida 100 200 Fecha VI-2007 400 105 147 225 375 124 227 165 166 1,30 1,27 1,29 1,24 1,34 1,39 1,55 1,28 114 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 94 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 69 0,78 38 0,9996 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,03 45,9 0,8461 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 64,56 100 55,77 56,54 -23,84 0,99 200 48,36 400 43,12 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 9,32 0,61 0,9916 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2132 2848 4250 8285 31 0,65 0,67 Gráfica 129 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 115 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 130 Dilatancia Gráfica 131 Tensión Normal Tensión Tangencial 116 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 132 Ajuste Hiperbólico 117 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 18. TERRAPLEN DE GORGORACHA: Muestra 5183: Tabla 95 Características del Material Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Suelo Filitas con Cuarzo 90 20 --------- Tabla 96 Característica del Ensayo Ensayo Terraplen de Gorgoracha Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 43 (kPa) Desplazamiento en 175 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,59 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,73 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7385 5183 Vertida 100 Fecha VI-2007 200 60 110 175 175 1,66 1,66 1,90 2,02 118 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 97 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 18 0,46 24,9 0,9925 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) 0 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 50 100 200 Fiº Fi0 º Increm. Fi 40,7 30,96 33,49 28,81 -19,74 TanFi 0,59 Fiº 30,4 Coef. Regr 0,9034 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,88 2,94 0,68 0,9726 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 671 1724 4429 17 1,36 0,75 Gráfica 133 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 119 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 134 Dilatancia Gráfica 135 Tensión Normal Tensión Tangencial 120 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 136 Ajuste Hiperbólico Muestra 5184: Tabla 98 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Suelo Esquisto con Filita 80 60 Tabla 99 Características del Ensayo Ensayo Terraplenes de Gorgoracha Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 25 Tensión Tangencial 33 (kPa) Desplazamiento en 200 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,63 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,70 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7385 5183 Vertida 50 100 Fecha VI-2007 200 47 82 125 200 175 200 1,55 1,69 1,60 1,69 1,92 1,87 121 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 100 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 22 0,54 28,2 0,9871 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,7 34,9 0,8534 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 25 52,85 50 43,23 38,54 -22,06 0,98 100 39,35 200 32,01 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,9 0,66 0,9934 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 836 1345 1851 4181 22 0,74 0,77 Gráfica 137 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 122 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 138 Dilatancia Gráfica 139 Tensión Normal Tensión Tangencial 123 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 140 Ajuste Hiperbólico Muestra 5497: Tabla 101 Características de la Muestra Tipo Descripción del material Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Suelo Filitas Esquistosas 85 45 124 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 102 Características del Ensayo Ensayo Trabajo Terraplen de Gorgoracha Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 81 (kPa) Desplazamiento en 70 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,04 Inicial Densidad Seca (T/m3) 2,05 Antes de Rotura Muestra 7385 5497 Vertida 250 Fecha VI-2008 500 173 333 59 111 2,24 2,03 2,29 2,10 Tabla 103 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 17 0,64 32,8 0,9999 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,69 34,6 0,9933 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 100 250 500 Fiº Fi0 º Increm. Fi 38,94 34,76 38,6 33,67 -7,7 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,94 1,43 0,88 0,9988 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 5929 34794 13269 86 0,58 0,83 125 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 141 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 142 Dilatancia 126 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 143 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 144 Ajuste Hiperbólico 127 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5498: Tabla 104 Características de la Muestra Suelo Filitas con Cuarzo 67 Tipo Descripción del material Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) 22 Tabla 105 Características del Ensayo Ensayo Terraplenes de Gorgoracha Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 100 Tensión Tangencial 109 (kPa) Desplazamiento en 48 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,01 Inicial Densidad Seca (T/m3) 2,02 Antes de Rotura Trabajo Muestra Fecha 7385 5498 IV-2008 Vertida 250 500 220 451 108 108 2,05 2,14 2,08 2,18 Tabla 106 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 16 0,88 41,3 0,9968 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,92 42,7 0,9936 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ (kPa) 100 250 500 Fiº Fi0 º Increm. Fi 47,53 41,36 46,66 42,06 -8,23 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,73 1,92 0,88 0,9924 128 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 22491 26490 21174 233 0 0,85 Gráfica 145 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 146 Dilatancia 129 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 147 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 148 Ajuste Hiperbólico 130 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 19. MUELLE DEL PRAT: Tabla 107 Características de la Muestra Escollera Granito Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Tabla 108 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Barna, Muelle del Prat Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 58 (kPa) Desplazamiento en 70 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,53 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,56 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7389 5368 Vertida 100 200 Fecha VII-2007 400 106 187 334 78 78 93 1,43 1,37 1,42 1,44 1,44 1,55 Tabla 109 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 25 0,8 38,5 0,9979 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,89 41,5 0,9784 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 49,26 100 46,67 46,32 -10,53 1 200 43,14 400 39,87 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,23 0,84 0,9999 131 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4911 5223 12277 13179 66 0,55 0,76 Gráfica 149 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 132 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 150 Dilatancia Gráfica 151 Tensión Normal Tensión Tangencial 133 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 152 Ajuste Hiperbólico 134 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 20. PRESA DE YESA (cuerpo de Presa): Muestra 5443: Tabla 110 Características de la muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Descripción del material Aluvial-coluvial, calizo Suelo ------------- Tabla 111 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yesa, Cuerpo de Yesa Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial (kPa) 205 Desplazamiento en 67 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,76 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,78 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7404 5443 Vertida 400 600 Fecha II-2008 800 355 522 646 109 112 125 1,73 1,92 1,92 1,76 1,94 2,13 135 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 112 Resumen de las interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 60 0,76 37,2 0,9969 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,86 40,7 0,9755 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 45,7 400 41,62 48,71 -10,68 0,96 600 41,01 800 38,91 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,45 0,84 0,9986 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 24595 15912 17177 22228 81 0,46 0,77 Gráfica 153 Deslazamiento Horizontal Tensión Tangencial 136 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 154 Dilatancia Gráfica 155 Tensión Normal Tensión Tangencial 137 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 156 Ajuste Hiperbólico Muestra 5565: Tabla 113 Características del Ensayo Ensayo Presa de Yesa, Cuerpo de la Presa Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 200 Tensión Tangencial 205 (kPa) Desplazamiento en 129 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,02 Inicial Densidad Seca (T/m3) 2,10 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7404 5565 Vertida 400 600 Fecha II-2008 800 379 551 654 128 126 122 2,04 1,99 2,00 2,11 2,20 2,20 138 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 114 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 68 0,77 37,7 0,9874 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,89 41,6 0,961 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 200 45,77 400 43,44 49,06 -9,76 0,89 600 42,55 800 39,26 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,33 0,85 0,9963 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 6902 20556 21588 29032 39 1 0,84 Gráfica 157 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 139 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 158 Dilatancia Gráfica 159 Tensión Normal Tensión Tangencial 140 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 160 Ajuste Hiperbólico 141 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 21. ESCOMBRE TREMOR: Muestra 5685: Tabla 115 Características del Ensayo Ensayo Escombre Tremor Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 25 Trabajo Muestra 7435 5685 Vertida 50 100 Fecha XII-2008 200 41,68 55,6 98,36 156,81 118 120 130 130 1,46 1,41 1,42 1,46 1,50 1,51 1,58 1,70 Tabla 116 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 26 0,68 34,2 0,9934 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 25 59,04 50 48,04 44,11 -22,04 0,95 100 44,53 200 38,1 TanFi 0 0,86 Fiº 40,8 Coef. Regr 0,8829 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 4,8 0,66 0,9853 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1035 1708 2585 4028 26 0,65 0,68 142 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 161 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 162 Dilatancia 143 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 163 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 164 Ajuste Hiperbólico 144 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5686: Tabla 117 Características del Ensayo Ensayo Escombrera Tremor Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura Trabajo Muestra 7435 5686 Vertida Fecha XII-2008 50 100 60 99 132 135 1,42 1,5 1,46 1,62 Tabla 118 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 22 0,78 38 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,05 46,4 0,87 1 INTER.3 Tensión Normal INTER.4 Ajuste Parabólico Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Tau=a.sigma^b (Parab.) σ (kPa) 50 100 Fi0 º Increm. Fi Coef. Regr a b Coef. Regr 50,29 44,58 44,58 -18,96 1 3,78 0,74 1 Fiº INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1315 4788 48 1,86 0,72 145 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 165 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 166 Dilatancia 146 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 167 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 168 Ajuste Hiperbólico 147 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5650 (30x30): Tabla 119 Características del Ensayo Ensayo Escombrera Tremor Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 30 Tensión Tangencial 30 (kPa) Trabajo Muestra 7435 Vertida (30x30) 60 120 62 Fecha XII-2008 240 109 197 Tabla 120 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 11 0,78 38,1 0,9965 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,85 40,3 0,9862 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 30 44,53 60 45,72 42,52 -6,27 0,77 120 42,21 240 39,41 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,42 0,9 0,9966 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2167 5843 99 1,22 0,77 11680 28949 148 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 169 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 170 Dilatancia 149 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 171 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 172 Ajuste Hiperbólico 150 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5684 (30x30): Tabla 121 Características del Ensayo Ensayo Escombrera Tremor Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 30 Tensión Tangencial 17 (kPa) Trabajo Muestra 7435 5684 Vertida (30x30) 60 120 51 Fecha XII-2008 240 96 189 Tabla 122 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,8 38,6 0,9664 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,79 38,3 0,9962 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 30 29,52 60 40,52 37,3 8,01 0,4 120 38,73 240 38,15 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 0,41 1,13 0,9808 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1007 3590 8473 15290 58 1,3 0,73 151 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 173 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 174 Dilatancia 152 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 175 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 176 Ajuste Hiperbólico 153 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 22. PRESA DE SANTIBAÑEZ: Tabla 123 Características de la Muestra Suelo conglomerados Geología calcareníticos D50 mm (%) 73 Granulometría Finos 20mm 36 % Peso Específico 2,7 Absorción (%) 0,8 Porosidad (%) 2,13 Comprensión Simple (MPa) 84,6 Descripción del material Tipo 2,69 0,63 1,65 52,3 Tabla 124 Características del Ensayo Ensayo Presa de Santibañez Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 89 (kPa) Desplazamiento en 85 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,02 Inicial Densidad Seca (T/m3) 2,03 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7446 5753 Vertida 100 200 Fecha XI-2008 400 125 251 360 52 118 92 1,98 1,91 2,09 1,99 1,92 2,12 154 2,7 0,82 2,16 70,7 2,69 1,04 2,71 41,3 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 125 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 59 0,8 38,7 0,9648 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1,01 45,4 0,8631 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 60,63 100 51,37 54,15 -18,54 0,9 200 51,43 400 42 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 5,47 0,71 0,9806 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 20877 21808 13902 13667 187 -0,25 0,87 Gráfica 177 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 155 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 178 Dilatancia Gráfica 179 Tensión Normal Tensión tangencial 156 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 180 Ajuste Hiperbólico 157 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 23. PRESA DE SILEX: Tabla 126 Características de la Muestra Tipo Descripción del material Suelo Gravas arenos calcáreas 95 Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) 80 Tabla 127 Caracteríticas del Ensayo Ensayo Presa de Siles Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 50 Trabajo Muestra 7451 5784 Compactada 100 200 Fecha II-2009 400 58 95 172 318 31 57 75 108 2,09 2,08 2,08 2,08 2,09 2,09 2,10 2,11 Tabla 128 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 21 0,76 37,2 0,9999 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,84 39,9 0,9843 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 49,22 100 43,6 44,73 -11,65 0,95 200 40,68 400 38,5 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,28 0,82 0,9977 158 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 5206 17649 11994 9437 94 0,2 0,68 Gráfica 181 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 159 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 182 Dilatancia Gráfica 183 Tensión Normal Tensión Tangencial 160 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 184 Ajuste Hiperbólico 161 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 24. .PRESA DE ALCORLO: Tabla 129 Características de la Muestra Descripción del material Tipo Suelo muy grueso Geología caliza D50 mm (%) Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Granulometría 2,66 2,75 6,85 59,8 76,08 29,9 2,72 2,72 1,8 2,15 4,68 5,52 29,1 21,3 2,74 3,04 7,7 20,4 Tabla 130 Características del Ensayo Ensayo Presa de Alcorlo Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial (compactada) Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 100 Trabajo Muestra 7456 5835 Compactada 200 400 Fecha II-2009 800 119 198 370 732 96 122 161 185 1,97 1,75 1,89 2,17 1,71 1,54 1,55 1,74 Tabla 131 Resumen de la Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 25 0,9 41,9 0,9995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,94 43,3 0,9958 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 100 49,95 200 44,7 48,63 -8,11 0,83 400 42,75 800 42,46 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,04 0,88 0,9958 162 2,73 1,49 3,92 42,5 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 11052 10183 97 0,27 0,81 12899 19181 Gráfica 185 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 186 Dilatancia 163 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 187 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 188 Ajuste Hiperbólico 164 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 30x30: Tabla 132 Resumen de Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr -2,286 0,968 44,0683 0,99 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,96 43,831 0,99 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Fi0 º Increm. Fi Coef. Regr σ (kPa) Fiº 100 42,617 200 -1,99 0,946 44,302 42,97 400 43,814 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 0,81 1,03 0,99 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 8165,82 15688,1 30139,8 82 0,94 0,92 Gráfica 189 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 165 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 190 Dilatancia Gráfica 191 Tensión Normal Tensión Tangencial 166 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 192 Ajuste Hiperbólico 167 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 25. PRESA DE ARROYO DE LA CUEVA: Tabla 133 Características de la Muestra Descripción del material Tipo Suelo Geología Calcáreo D50 mm (%) 80 Finos 20mm % 42 Granulometría Tabla 134 Características del Ensayo Ensayo Trabajo Muestra Fecha Presa de Arroyo de la Cuevas 7461 5860 VI-2009 Realización de ensayo Posición estatica en dos capas, a 6kgf/cm2 Tensión Normal (kPa) 49 98 441 588 Tensión Tangencial 73,5 123,11 424,2 509,9 (kPa) Desplazamiento en 83 78 126 128 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 2,01 2,08 2,12 1,82 Inicial Densidad Seca (T/m3) 2,01 2,09 2,17 1,87 Antes de Rotura Tabla 135 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 40 0,82 39,5 0,995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,91 42,3 0,997 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 56,31 98 51,47 74,32 -31,68 0,99 441 43,87 588 40,91 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,34 0,79 0,999 168 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 10721 11332 114 0,08 0,8 12781 13079 Gráfica 193 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 169 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 194 Dilatancia Gráfica 195 Tensión Normal Tensión Tangencial 170 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 196 Ajuste Hiperbólico 171 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 26. MINA DE SERRABAL: Muestra 5896: Tabla 136 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Descripción del material Granulometría Suelo Residuos de mina 73 47 Tabla 137 Características del Ensayo Ensayo Escombrera de Serrabal Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 56 (kPa) Desplazamiento en 133 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,46 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,58 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7470 5896 Vertido 98 196 Fecha VII-2009 294 94 173 267 135 126 140 1,43 1,37 1,56 1,66 1,69 1,89 Tabla 138 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 11 0,85 40,5 0,997 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,91 42,2 0,992 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 49 98 43,93 57,96 -18,52 0,83 196 41,45 294 42,19 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,9 0,86 0,995 172 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1204 2012 3363 4541 20 0,74 0,57 Gráfica 197 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 173 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 198 Dilatancia Gráfica 199 Tensión Normal Tensión Tangencial 174 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 200 Ajuste Hiperbólico 30x30: Tabla 139 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 7,1 0,8 37,4 1 τ (kPa) 45,35 83,63 0,00 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 42,21 100 39,91 -70,1 27,37 0,79 200 0 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,434 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,85 40,36 0,986 0,882 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n 5695,65 83,2 0,548 8329,31 Rf 1 175 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 201 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 202 Dilatancia 176 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 203 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 204 Ajuste Hiperbólico 177 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5927: Tabla 140 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Suelo Residuos de mina 93 79 Tabla 141 Características del Ensayo Ensayo Escombrera de Serrabal Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 60 (kPa) Desplazamiento en 122 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,60 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,73 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7470 5927 Vertido 98 196 Fecha VII-2009 294 106 184 259 137 140 130 1,57 1,54 1,59 1,78 1,85 1,89 178 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 142 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 24 0,81 38,9 0,998 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,92 42,5 0,973 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 50,62 98 47,27 46,93 -12,14 1 196 43,11 294 41,37 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,51 0,82 0,99 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1481 2229 3352 4256 23 0,59 0,53 Gráfica 205 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 179 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 206 Dilatancia Gráfica 207Tensión Normal Tensión Tangencial 180 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 208 Ajuste Hiperbólico 30x30: Tabla 143 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 0,0 τ (kPa) 38,71 152,66 235,36 0,8 38,1 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 37,75 200 37,35 0,185 37,71 0,039 300 38,12 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 0,763 1,0 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 37,8471 0 0,777 0,999 2 1,002 0,99 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4180,349 88,52 1,87 0,99 18687,831 29473,469 181 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 209 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 210 Dilatancia 182 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 211 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 212 Ajuste Hiperbólico 183 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5933: Tabla 144 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Suelo Residuos de mina 87 72 Tabla 145 Características del Ensayo Ensayo Escombrera de Serrabal Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 50 (kPa) Desplazamiento en 117 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,33 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,47 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7470 5933 Vertido 98 196 Fecha VII-2009 294 97 144 216 120 125 136 1,37 1,28 1,17 1,60 1,72 1,39 184 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 146 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 24 0,65 32,9 0,987 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,76 37,1 0,949 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 45,45 98 44,77 42,22 -13,83 0,86 196 36,27 294 36,27 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,42 0,79 0,988 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1523 2245 3310 4154 23 0,56 0,64 Gráfica 213 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 185 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 214 Dilatancia Gráfica 215 Tensión Normal Tensión Tangencial 186 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 216 Ajuste Hiperbólico 30x30: Tabla 147 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 12,19 0,715 35,56 0,999 τ (kPa) 46,44 85,70 226,54 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 42,89 100 40,60 -7,483 40,61 0,999 300 37,06 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,459 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,769 37,56 0,991 0,884 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4972,000 94,4 0,805 0,974 10805,000 21712,000 187 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 217 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 218 Dilatancia 188 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 219 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 220 Ajuste Hiperbólico 189 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 5945: Tabla 148 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Suelo Residuos de mina 83 Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % 63 Tabla 149 Características del Ensayo Ensayo Escombrera de Serrabal Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 55 (kPa) Desplazamiento en 128 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,57 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,69 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7470 5945 Vertido 98 196 Fecha VII-2009 294 98 187 290 135 135 135 1,48 1,53 1,61 1,79 1,84 1,94 190 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 150 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 6 0,95 43,6 0,998 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,98 44,4 0,997 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 48,44 98 45,04 45,98 -5,33 0,74 196 43,57 294 44,54 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 1,5 0,92 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1315 2040 3164 4089 21 0,63 0,51 Gráfica 221 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 191 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 222 Dilatancia Gráfica 223 Tensión Normal Tensión Tangencial 192 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 224 Ajuste Hiperbólico 30x30: Tabla 151 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 0,08 0,769 37,56 0,999 τ (kPa) 39,09 152,17 231,88 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 38,02 200 37,27 -0,624 37,76 0,454 300 37,70 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 0,81 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,769 37,56 0,999 0,99 0,99 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3509,560 73,62 1,09 0,993 14423,130 26466,370 193 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 225 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 226 Dilatancia 194 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 227 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 228 Ajuste Hiperbólico 195 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 27. MUELLE DEL PRAT Muestra 5961 Tabla 152 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Suelo Calizo 29,5 10 Tabla 153 Características del Ensayo Ensayo Muelle del Prat Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 49 Trabajo Muestra 7480 5961 Vertido 98 196 Fecha V-2009 294 63 112 188 284 86 73 109 107 1,34 1,22 1,20 1,33 1,39 1,25 1,27 1,41 196 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 154 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 20 0,89 41,5 0,997 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,98 44,5 0,982 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 51,99 98 48,76 48,38 -11,24 0,95 196 43,84 294 43,99 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 2,49 0,83 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 5023 4485 6124 7470 53 0,24 0,67 Gráfica 229 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 197 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 230 Dilatancia Gráfica 231 Tensión Normal Tensión Tangencial 198 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 232 Ajuste Hiperbólico Muestra 5946 Tabla 155 Características de la Muestra Tipo Descripción del material Granulometría Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Suelo granular artificial Hormigón, ceramicos y asfalto 38 2 199 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 156 Características del Ensayo Ensayo Muelle del Prat Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) Tensión Tangencial (kPa) Desplazamiento en Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 49 Trabajo Muestra 7480 5946 Vertido 98 196 Fecha V-2009 294 64 115 185 250 111 118 138 139 1,01 1,07 1,08 1,15 1,04 1,12 1,13 1,26 Tabla 157 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 43 0,75 36,7 0,992 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,91 42,1 0,93 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 52,34 98 49,44 48,12 -15,87 0,98 196 43,39 294 40,3 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 3,41 0,76 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2489 3459 4808 5829 35 0,48 0,65 200 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 233 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 234 Dilatancia 201 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 235 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 236 Ajuste Hiperbólico 202 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 28. MUELLE DE MULARROYA Muestra 6056: Tabla 158 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Grava Cuarciticas 77,09 55,82 Tabla 159 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mularroya Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 98 Tensión Tangencial 118 (kPa) Desplazamiento en 132 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,97 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,99 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7503 6056 Vertido 196 392 Fecha 2010 686 209 424 744 124 131 130 2,06 2,04 2,06 2,21 2,30 No metido 203 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 160 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 6 1,07 47 0,999 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 1,08 47,3 0,999 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 98 50,24 196 46,79 49,79 -3,08 0,5 392 47,19 686 47,28 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 1,44 0,95 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2459 5432 12013 22799 25 1,15 0,68 Gráfica 237 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 204 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 238 Dilatancia Gráfica 239 Tensión Normal Tensión Tangencial 205 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 240 Ajuste Hiperbólico Muestra 6306 Tabla 161 Características de la muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Escollera Cuarcíticos 30,17 Descripción del material … 2,71 0,24 0,65 44,7 2,71 2,71 2,72 0,23 0,3 0,41 0,62 0,8 1,11 52,6 24,2 28,7 40,8 42,1 206 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 162 Características del Ensayo Ensayo Presa de Mularroya Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 76 (kPa) Desplazamiento en 98 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,60 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,61 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7503 6306 Vertido 98 196 Fecha VI-2010 294 141 214 319 118 104 108 1,46 1,51 1,48 1,49 1,58 1,57 Tabla 163 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 6 1,07 47 0,999 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 1,08 47,3 0,999 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 50,24 98 46,79 49,79 -3,08 0,5 196 47,19 294 47,28 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 1,44 0,95 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2459 5432 25 1,15 0,68 12013 22799 207 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 241 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial Gráfica 242 Dilatancia 208 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 243 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 244 Ajuste Hiperbólico 209 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 6065 (30x30): Tabla 164 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 38 0,71 35,4 0,985 τ(kPa) 104 190 247 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,87 41,2 0,925 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) σ Increm. Fiº Fi0 º (kPa) Fi 100 46,21 200 43,57 -13,62 46,6 300 39,43 Coef. Regr 0,95 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 2,75 0,79 0,994 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 238232 355381 449054 3 0,58 0,1 Gráfica 245 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 210 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 246 Dilatancia Gráfica 247 Tensión Normal Tensión Tangencial 211 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 248 Ajuste Hiperbólico 212 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 29. PUERTO DE SAGUNTO: Tabla 165 Características de la Muestra Tipo Descripción del material Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico suelo granular gravas arenosas variadas 68 43 Tabla 166 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Sagunto Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 72 (kPa) Desplazamiento en 206,5 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,84 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,91 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7534 6522 Vertido 98 196 Fecha II-2011 392 110 197 327 39,5 75 82,3 1,72 1,82 2,06 1,79 1,89 2,14 213 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 167 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 40 0,77 37,7 0,995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 0,88 41,3 0,996 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 55,68 98 48,28 49,63 -16,86 0,98 196 45,14 392 39,82 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 3,91 0,75 0,996 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 2642 3697 5178 7252 37 0,49 0,69 214 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 249. Desplazamiento Horizontal- Desplazamiento Vertical Gráfica 250. Dilatancia 215 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 251. Tensión Normal – Tensión Tangencial *Falta* Gráfica 252. Ajuste Hiperbólico 216 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 30. PUERTO DE IBIZA, MUELLE DE BOTAFOC: Muestra 6607: Tabla 168 Características de la Muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Escollera Calizas 42,74 30 Tabla 169 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Ibiza, Muelle de Botafoc Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 76 (kPa) Desplazamiento en 121 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,34 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,38 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7540 6607 Vertido 98 196 Fecha III-2011 392 126 220 371 167 127 138 1,49 1,45 1,56 1,57 1,60 1,80 217 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 170 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 41 0,85 40,5 0,995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) Coef. C(kPa) TanFi Fiº Regr 0 1 45 0,951 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 56,89 98 52,04 52,24 -14,72 1 196 48,27 392 43,4 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. a b Regr 3,72 0,77 0,999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3242 4430 6061 8294 45 0,45 0,77 Gráfica 253. Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 218 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 254 Dilatancia Gráfica 255249 Tensión Normal Tensión Tangencial 219 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 250 Ajuste Hiperbólico Muestra 6608: Tabla 171 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Escollera Caliza … Descripción del material … 2,71 0,46 1,23 55,2 2,71 0,23 0,63 62,5 2,71 0,21 0,55 64,6 Tabla 172 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Ibiza, Muelles de Botafoc Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 60 (kPa) Desplazamiento en 299 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,48 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,51 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7540 6608 Vertido 98 196 Fecha III-2011 392 135 213 377 146 130 140 1,16 1,62 1,54 1,20 1,71 1,73 220 2,71 0,21 0,57 50,6 2,71 0,42 1,13 66,7 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 173 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 41 0,85 40,5 0,995 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 1 45 0,951 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 56,89 98 52,04 52,24 -14,72 1 196 48,27 392 43,4 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 3,72 0,77 0,999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3242 4430 45 0,45 0,77 6061 8294 Gráfica 257. Desplazamiento Horizontal Desplazamiento Vertical 221 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 258. Dilatancia Gráfica 259. Tensión Normal Tensión Tangencial 222 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 260. Ajuste Hiperbólico 223 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 31. PUERTO DE ALBAGES Tabla 174 Características de la muestra Descripción del material Granulometría Tipo Geología D50 mm (%) Finos 20mm % Suelo Granular Cuarcíticas y Calcáreas 90,08 72,25 Tabla 175 Características del Ensayo Ensayo Presa de Albages Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 58 (kPa) Desplazamiento en 131 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,74 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,75 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7542 6672 Vertido 98 196 Fecha V-2011 392 102 179 319 132 141 132 1,93 1,77 1,78 1,95 1,86 2,02 224 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 176 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 26 0,76 37,1 0,998 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,85 40,3 0,975 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 49,65 98 46,13 45,99 -11,65 1 196 42,45 392 39,14 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,35 0,82 1 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 1356,6 2677,5 5270,1 10374 27 0,98 0,75 Gráfica 262. Desplazamiento Horizontal- Desplazamiento Vertical 225 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 263. Dilatancia Gráfica 264 Tensión Normal Tensión Tangencial 226 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 265. Ajuste Hiperbólico 227 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 32. PUERTO DE GRANADILLA: Tabla 177 Características de la Muestra Escollera Tipo Volcanico Geología D50 mm 29 (%) Granulometría Finos no existe 20mm % 2,56 2,93 3,01 2,59 2,67 2,93 2,88 2,95 2,78 3,03 Peso Específico 2,3 0,62 1,09 2,95 1,8 0,67 0,91 0,76 0,9 0,35 Absorción (%) 5,56 1,78 3,18 7,1 4,59 1,92 2,55 2,18 2,45 1,04 Porosidad (%) Descripción del material Tabla 178 Características del Ensayo Ensayo Puerto de Granadilla Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 50 Tensión Tangencial 66 (kPa) Desplazamiento en 200 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,29 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,32 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7561 6881 Vertido 98 196 Fecha 2012 392 111 202 353 111 200 175 1,20 1,21 1,31 1,31 0,00 1,41 228 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 179 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 29 0,83 39,8 0,997 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,94 43,2 0,973 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 50 52,91 98 48,56 49,03 -11,87 0,99 196 45,84 392 41,98 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 2,66 0,82 0,999 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 8831 10399 12239 14405 104 0,24 0,83 Gráfica 266. Desplazamiento Horizontal Desplazamiento Vertical 229 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 267. Dilatancia Gráfica 268. Tensión Normal Tensión Tangencial 230 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 269. Ajuste Hiperbólico 231 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m 33. PUERTO DE LAS PALMAS: Muestra 7331: Tabla 180 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico 3 3,14 2,97 Absorción (%) 2,58 0,37 0,37 Porosidad (%) 7,18 1,15 1,09 Comprensión Simple 17,8 193 186 (MPa) Escollera Volcánico Descripción del material 16,8 (muestra sin tratar) 2,2 (muestra sin tratar) 2,99 2,92 2,73 3 2,97 2,89 3,08 2,59 2,94 4,22 2,77 1,25 2,42 0,74 7,2 7,92 10,3 7,67 3,58 6,54 2,23 x 12,4 24,5 17,4 92,2 70,4 133 Tabla 181 Características del Ensayo Ensayo Puerto Las Palmas Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 34,52 Tensión Tangencial (kPa) 55 Desplazamiento en 149 Rotura (mm) Muestra 7331 Fecha VII-2013 68,65 Trabajo 7598 Vertido 147,1 294,2 490,33 93 137 274 417 139 136 162 143 Densidad Seca (T/m3) Inicial 1,21 1,35 1,24 1,14 1,42 Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 1,23 1,38 1,34 1,33 1,52 232 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 182 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 31 0,79 38,4 0,996 0 0,88 41,5 0,975 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi 35 57,79 69 53,66 47,88 -23,61 147 43,03 294 42,97 490 40,38 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,95 3,65 0,76 0,989 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3176 4227 49 0,42 0,76 5804 7744 9577 233 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 270. Desplazamiento Horizontal Desplazamiento Vertical Gráfica 271. Dilatancia 234 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 272 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 273 Ajuste Hiperbólico 235 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 7332: Tabla 183 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico 2,75 2,84 2,81 2,8 Absorción (%) 1,95 2,48 2,24 2,38 Porosidad (%) 5,1 6,59 5,9 6,25 Comprensión Simple 20,5 16,2 77,1 22,2 (MPa) Descripción del material Escollera Volcánico 19,8 4,1 2,95 2,69 3,02 2,56 2,83 2,98 2,85 5,42 0,92 3,99 5,4 2,78 7,77 12,7 2,7 9,28 13,3 7,65 17,3 13,6 139 10,8 13,5 11,7 Tabla 184 Características del Ensayo Ensayo Puerto Las Palmas Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 24,5 Tensión Tangencial (kPa) 45 Desplazamiento en 150 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) Inicial Densidad Seca (T/m3) Antes de Rotura 1,47 Muestra 7332 Fecha VII-2013 49 Trabajo 7598 Vertido 98,1 196,1 392 55 120 191 351 152 149 170 158 1,13 1,06 1,13 1,33 1,16 1,13 1,26 1,43 236 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Tabla 185 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C (kPa) TanFi Fiº Coef. Regr C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 25 0,84 40 0,995 0 0,93 42,9 0,973 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi 25 61,43 49 48,09 98 50,73 49,14 -14,29 196 44,25 392 41,84 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) Coef. Regr a b Coef. Regr 0,8 3,31 0,77 0,997 INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 3587 4215 50 0,23 0,74 4954 5822 6843 237 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 274. Desplazamiento Horizontal Desplazamiento Vertical Gráfica 275 Dilatancia 238 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 276 Tensión Normal Tensión Tangencial Gráfica 277 Ajuste Hiperbólico 239 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Muestra 7333: Tabla 186 Características de la Muestra Tipo Geología D50 mm (%) Granulometría Finos 20mm % Peso Específico Absorción (%) Porosidad (%) Comprensión Simple (MPa) Escollera Volcánico Descripción del material 4,8 3,8 3,02 3 3 2,99 3,01 2,51 2,99 2,96 3 2,97 0,87 1,04 0,69 0,73 0,79 1,8 0,8 0,76 0,72 0,96 2,56 3,03 2,04 2,15 2,31 4,31 2,34 2,19 2,12 2,79 176 80,4 211 136 145 88,1 200 128 212 138 Tabla 187 Características del Ensayo Ensayo Puerto de las Plamas Realización de ensayo Tensión Normal (kPa) 49 Tensión Tangencial 75 (kPa) Desplazamiento en 124 Rotura (mm) Densidad Seca (T/m3) 1,48 Inicial Densidad Seca (T/m3) 1,52 Antes de Rotura Trabajo Muestra 7598 7333 Vertido 98 196 Fecha VIII-2013 392 153 213 337 157 149 157 1,25 1,31 1,27 1,31 1,42 1,45 Tabla 188 Resumen de las Interpretaciones INTER.1 Morh-Coulomb c≠0 Tau=c+sigma.Tag(Fi) Coef. C (kPa) TanFi Fiº Regr 63 0,72 35,6 0,97 INTER.2 Mohr-Coulomb c=0 Tau=sigma.Tag(Fi) C(kPa) TanFi Fiº Coef. Regr 0 0,94 43,3 0,826 INTER.3 Tensión Normal Fi= Fi0-Increm.Fi x log(sigma/Pa) Increm. Coef. σ (kPa) Fiº Fi0 º Fi Regr 49 56,73 98 57,33 53,28 -19,36 0,88 196 47,37 392 40,66 INTER.4 Ajuste Parabólico Tau=a.sigma^b (Parab.) a b Coef. Regr 5,39 0,7 0,975 240 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m INTER.5 Ajuste Hiperbólico Gi=K.sv^n Gi(ind)kPa K n Rf 4397 4906 5473 6106 49 0,16 0,7 Gráfica 25178 Desplazamiento Horizontal Tensión Tangencial 241 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 25279 Dilatancia Gráfica 25380 Tensión Normal Tensión Tangencial 242 MªMilagros Galindo Sánchez Modelización de Ensayos de Corte Directo de escollera en cajón de 1x1m Gráfica 25481 Ajuste Hiperbólico 243