Anexos

Instituto Tecnológico
GeoMinero de España
EVALUACION DE LOS PROCESOS DE EVAPORACION E INFILTRACION A PARTIR DEL
ESTUDIO DE LA ZONA NO SATURADA.
PARQUE NACIONAL DE DOÑANA
ANEXOS
MINISTERIO DE INDUSTRIA , COMERCIO Y TURISMO
357j 9
RELACION DE ANEXOS
1.
FUNDAMENTOS TEORICOS. UTILIZACION DE LAS TECNICAS ISOTOPICAS EN
EL ESTUDIO DE LA ZONA NO SATURADA.
2.
DATOS METEOROLOGICOS.
3.
DATOS DE INVENTARIO, PIEZOMETRIA Y TENSIOMETRIA.
4.
ANALISIS GRANULOMETRICOS, MINERALOGICOS Y QUIMICOS DEL SUELO.
5.
ANALISIS QUIMICOS DE AGUAS Y SUELOS.
6.
ANALISIS ISOTOPICOS.
7.
FOTOGRAFIAS.
8.
MODELO DE SIMULACION TEORICA.
ANEXO 1. FUNDAMENTOS TEORICOS. UTILIZACION DE LAS TECNICAS
ISOTOPICAS EN EL ESTUDIO DE LA ZONA NO SATURADA
INDICE
I.- PRINCIPIOS BASICOS DE LA APLICACION DE LAS TECNICAS
ISOTOPICAS AL ESTUDIO DE LA ZONA NO SATURADA
I.I.- Parámetros del suelo
I.II.- Métodos de medida de los parámetros del suelo
I.III.- Ventajas e incovenientes de estos métodos
II.- ESTADO ACTUAL DEL CONOCIMIENTO SOBRE EL MOVIMIENTO DEL
AGUA Y DE LOS SOLUTOS EN LA Z.N.S.
II.I.- Descripción cualitativa
II.II.- Descripción cuantitativa
II.III.- Circulación del agua
II.IV.- Movimiento de solutos en la Z.N.S.
III.- ESTUDIO DE LA Z.N.S. MEDIANTE ISOTOPOS
III.I.- Aplicación de la variación de Tritio
III.II.- Utilización de los isótopos estables
III.III.- Detección de las posiciones del trazador
III.IV.- Estimación de la recarga mediante el trazado
isotópico
IV.- BIBLIOGRAFIA
DE LAS TECNICAS
PRINCIPIOS BASICOS DE APLICACION
SATURADA
AL ESTUDIO DE LA ZONA NO
I.- PRINCIP ALES
PARÁMETROS DEL
SUELO QUE
ISOTOPICAS
CARACTERIZAN
LA
Z.N.S.
como zona vadosa o
La zona no saturada conocida también
del suelo entre el limite
zona de aireación es aquella parte
superficie del suelo .
superior de la franja capilar y la
clo
cien el
Como consecuencia de su especial localización
imporsaturada juega un papel
hidrológico, la zona no
del
agua hacia otros términos
tante en la distribución del
ha
balance. Sin embargo, en muchos estudios hidrogeológicos
sido considerada como una caja negra donde solo se
raban
como globales las entradas (precipitación y
y las salidas
tiva).
(escorrentía,
regadío)
infiltración
evaporación,
Las entradas son fáciles
conside-
de determinar,
efeclas
no así,
salidas.
Conocer el valor de la infiltración de agua a través de
de gran interés para establecer
el
balance hídrico regional puesto que ello permite estimar
la
fracción
el
un suelo no saturado es
de
precipitación
que
recarga
directamente
acuífero.
A diferencia de la zona saturada en que la
conductivi-
tad hidráulica es constante con el tiempo y a veces conocida
uméricamente y en
la cual los
on estrictamente proporcionales
Lente hidráulico, en la
s una
cambios relativos de
a los cambios
zona no saturada la
variable dependiente
del contenido
flujo
en el
conductividad
en humedad
elo y a su vez, el suelo puede cambiar su estructura
derablemente (fisuras,
grietas,etc)
si el
gra-
contenido
del
conde
humedad es demasiado bajo.
Además
,
establecer la
relación
y el contenido en humedad
es
Cuando la distribución de la humedad ha sido medida
de
entre el potencial de humedad
complicado.
intervalos
forma continua o al menos regularmente en cortos
de tiempo, el movimiento del agua puede observarse
directa-
mente.
Existen diversos métodos
Los métodos
rectamente la infiltración .
indi-
directa o
para medir
directos como
los Lisímetros o los infiltrómetros alteran las
naturales de flujo y a menudo son considerados no
condiciones
represen-
tativos. Los métodos indirectos de medida de los cambios
clásicos
perfiles de humedad que usan los métodos
o de
gamma
gravimetría y
sonda
ajustados con
cálculos de
neutrones
son
en
de
necesitan
ser
con
las
la evapotranspiración
consiguientes incertidumbres.
I.I.- Parámetros del suelo.Los principales
parámetros usados
en estudios
de
la
Z.N.S. son los siguientes:
A) Porosidad que viene dada por la relación entre el volumen
total de agua y el volumen de la muestra
n----��a + Va_* 100
Vt
B) Densidad del suelo que se mide en gr/cm3 y que puede
ner diferentes significados:
-densidad del mineral, matriz o solido que es la
densidad de la parte no acuosa del suelo
te-
-densidad seca correspondiente a la relación entre el
peso de la matriz y el volumen total de la muestra
r
Vt
/Ob
-densidad húmeda que es la relación entre la masa
total (matriz y agua) y el volumen total de la muestra
P t=
M S_
X
Vt
C) Contenido de humedad del suelo
-Contenido ponderado de humedad expresado como la
relación entre la masa de agua y la masa total o masa
del solido.
w
M
= __w_
Ms
w = M
°
T.
Mt
-Humedad volumétrica es la relación entre el volumen de
agua y el volumen total de la muestra.
Este parámetro puede ser
determinado por muestreo
in-
alterado de suelos in situ y por secado.
Un método indirecto de calcular la humedad
consiste en la
determinación de
humedad ponderada (Mw o Mw/Mt)
volumétrica
la densidad seca
y de
la
e-=
w
Pb = w x Ms = Mw
Vt
Ms
Vt
= w.Pt=Mwx
Mt
Mt
=Mw
Vt
Vt
-Vía
Vt
-2-11 vw
V.
La humedad volumétrica (Cr) también puede ser determinada de forma directa y no destructiva en el campo mediante
la sonda de neutrones.
Es obvio que todos estos parámetros no son
el movimiento
para explicar
del
agua en
suficientes
el suelo
en
la
Z.N.S..
Con un
mismo valor
contenido total
suelo puede
de agua
ser distinto
de porosidad
global o
el comportamiento
puesto
que se
en
el
tener
en
de agua
han de
igual
con
cuenta también las características de la matriz, a saber:
1) La textura que caracteriza la distribución granulométrica
de las partículas del suelo.
2) La estru ctura definida por agregados, partículas aisladas
o cementadas.
3) La superficie especifica expresada como la relación entre
la superficie de partícula por la unidad de masa. Muy
importante cuando se considera el fenómeno de absorción
superficial de agua y solutos.
4) La composición mineralógica del suelo.
I.II.- Métodos de medida de los parámetros del suelo .-
A) Gravimétrico
El problema de este método
presentativa y
el
cuidado que
es obtener una muestra
debe
tenerse al
tomar
rela
muestra inalterada de suelo,
por lo que
si es posible,
se
aconseja tomar varias muestras . En suelos con alto contenido
en yeso, la temperatura de secado no debe sobrepasar
los
40-50 2C para evitar cambios en la composición del suelo. En
suelos inestables volumetricamente como son las arcillas y
turbas, la densidad seca varia con el contenido en humedad
por lo que es conveniente expresar los resultados como densidad seca real es decir , como el peso de suelo seco por
unidad de suelo saturado.
B) Equipos nucleares
- Sonda de rayos gamma . Se usa para la determinación
directa de la densidad del suelo. Las medidas se
pueden realizar bien mediante la transmisión o
mediante el sistema de disipación. En el primer caso,
se sitúan dos tubos paralelos con una separación de
unos 40 cm. La fuente radiactiva y el detector son
situados abajo al unísono a la misma profundidad. En
el segundo caso la fuente radiactiva y el contador
están contenidos en la misma sonda separados por un
blindaje de plomo para eliminar la radiación directa.
Dado que la absorción de rayos gamma depende de la
composición y tipo de suelo, es esencial disponer de
una curva de calibración precisa para obtener
resultados fiables.
- Sonda de neutrones . Es utilizada para medidas
directas y no destructivas in situ del contenido en
humedad del suelo (ver fotografía en anexo n2 7).
Este método consiste en la introducción de la sonda
en un tubo de acceso de aluminio a una determinada
profundidad de tal forma que los neutrones rápidos
emitidos por la fuente de neutrones (Americio,
Berilio) penetren en el suelo circundante. Estos
neutrones pierden energía por colisión con los átomos
de hidrógeno y el flujo de los neutrones lentos es
medido en un escala de velocidad conectada la
detector de neutrones situado cerca de la fuente. Un
incremento de contenido en humedad del suelo vendrá
dado por un incremento en el conteo de neutrones
lentos. El agua volumétrica se determina por medio de
una curva de calibración:
(y = g x R'
+ c
donde g= pendiente de la curva de calibración, R'=
velocidad de conteo y c= constante de calibración.
Normalmente,
las curvas de calibración vienen con la
sonda aunque es recomendable realizar una
determinación local para obtener una estimación mejor
de la pendiente de la curva de calibración. Para ello
existen diversos métodos:
- Calibración en campo mediante un muestreo cuidadoso
del suelo a diferentes profundidades y la
determinación gravimétrica del contenido
volumétrico de humedad.
- Calibración en laboratorio mediante el envio a
laboratorios especializados de las muestras tomadas
a diferentes profundidades donde se someten a
radiación
neutrónica para diferentes humedades.
- Curva de calibración basada en la composición
química del suelo dada la absorción especifica
de
los neutrones lentos por algunos elementos químicos
como el cloro, hierro o boro.
I.II.- Ventajas e inconvenientes de estos métodos .-
La principal ventaja de estos métodos son su aspecto no
destructivo y repetitivo. No obstante , con estos métodos
obtienen los cambios de humedad
del suelo pero no en
se
valor
absoluto puesto que las
una precisión real .
curvas de calibración no
Además los cambios
necesitan
en los perfiles
de
humedad no indican una dirección de flujo.
Para
obtener
tensiómetros o
mayor
trazadores
información ,
conjuntamente con
deben
la
usarse
sonda
de
neutrones.
En el caso de suelos heterogéneos además de requerir un
mayor
número
de
tubos
de
acceso
para
conseguir
representatividad espacial , al existir diferentes
capacidades de
agua en
el suelo,
la esfera
de influencia
de
la
fuente ( de 10 a 40 cm . dependiendo del contenido de humedad
y de las
características del suelo )
puede integrar varias
capas con diferente contenido de humedad y proporcionar un
conteo global.
II.- ESTADO ACTUAL DEL CONOCIMIENTO SOBRE EL MOVIMIENTO
DEL
AGUA Y DE LOS SOLUTOS EN LA Z.N.S.
II.I.- Descripción cualitativa,
En la literatura se han definido diferentes y
numero-
sos tipos de agua en el suelo que vamos a resumir en:
- Agua gravífica, libre o
cula a través de la
móvil como aquella que
cir-
macroporosidad de la matriz y
que
esta sujeta a la ley de la gravedad. El drenaje de este
tipo de agua correspondería
al estado de la
capacidad
de campo.
- Agua de
retención o
capacidad de
retención que
obtiene cuando todo el agua gravífica es drenada y
puede dividirse en: agua
capilaridad y agua
mantenida por las fuerzas
absorbida ligada
fuertemente a
matriz por fuerzas electrostáticas y atracción
se
que
de
la
molecu-
lar.
- Agua constitutiva la cual
posición química de
esta integrada en la
la matriz y
no es
com-
intercambiable
teóricamente al menos durante el tiempo de percolación.
Es aquel agua que permanece
después de calentar a
105
2C para arcillas y a 60 4C para el yeso.
II.II .- Descripción cuantitativa,
Comprende a su vez los conceptos de energía potencial y
presión hidrostática.
1) Energía gravitacional o gravedad
potencial . Es un
con-
cepto introducido por los físicos del suelo para definir
movimiento de cualquier tipo de agua en el suelo. Es
minado con respecto a un nivel de referencia.
el
deter-
Eg =
= densidad del agua
g = aceleración de la
P wg.z
Pw
gravedad
z = altura respecto al
plano de referencia
Expresada como carga gravitacional sería
H
= z
E
g
g = -pw.9
2) Presión hidrostática . Se
mide con referencia a la
pre-
sión atmosférica de forma que todos los puntos en la superficie del nivel piezométrico de un acuífero confinado tienen
una presión hidrostática igual a 0.
- En la zona saturada la presión es positiva e igual a
P =pw.g.h
siendo h la altura por debajo del nivel piezométrico
y expresado en términos de carga
H
p =
P
h
pw.g
- En la zona no saturada la capilaridad y la absorción
tienden a mantener el agua alrededor de las
partículas del suelo. La fuerza depende de la
distribución de tamaño de grano, de la estructura y
del contenido en humedad. A menor contenido en
humedad mayor fuerza. Este potencial es llamado
succión 4!' y es una presión hidrostática negativa que
puede ser representada por la altura de la columna de
agua que podría equilibrar la succión. Con referencia
a la presión atmosférica este potencial puede ser
expresado como
t
-y
= PW - Po
Pw
.9
donde Pw = presión efectiva del agua y Po = presión
atmosférica.
hidráulico total .
3) Campo potencial
del
agua
es
la
suma
de
los
El estado
potenciales
energético
hidráulico
y
gravitacional
+ H
H = H
g
P
En la zona saturada
el nivel de referencia es la
nivel piezométrico
H = z + h
- En la zona no saturada la referencia es la superficie
del suelo con el eje z orientado en profundidad hacia
el fondo
según esto , en suelos homogéneos para una misma
succión cuanto más profundo es el punto más alto es el
potencial.
El potencial hidráulico puede medirse fácilmente usando
tensiómetros.
II.III.- Circulación del agua,
El agua se
hacia zonas con
mueve de zonas
con energía potencial
energía potencial mas
rencia a través de
la matriz esta
baja. Esta
gobernada por el
porte convectivo de masa y por la dispersión.
alta
transfetrans-
1)
Convección
a) Formulación básica.
- En la zona saturada el desplazamiento del agua
puede
ser expresado por la ley de Darcy
Q = K.A.H/L
donde Q
es el
flujo por
unidad de
superficie, K
la
conductividad hidráulica, H/L el gradiente hidráulico y
A la superficie.
En un modelo unidimensional a
lo largo del eje
ver-
tical la ecuación seria
q = -K
donde q= velocidad de
a H/ a z
Darcy
Si consideramos solo la porosidad cinemática o eficaz
(circulación del
volumen de
definir como velocidad
agua disponible,
efectiva (Vef)
podemos
aquella que
es
más alta que la velocidad de Darcy y que corresponde al
valor medio de la distribución del liquido circulante a
través de la matriz
Vef = V/ni
donde V= velocidad de
Darcy y ni = porosidad
eficaz
Este parámetro solo puede medirse mediante trazadores
químicos o isotópicos.
- En la zona
no saturada la
permeabilidad y la
carga
hidráulica dependen del contenido en humedad. La ley de
Darcy vendrá expresada por
q = -K ( Cr ) aH(0)/ az
si sustituimos H = y'- z
q = -K (e)[ 8 yi(0)/ az
Si consideramos
periodo
un elemento
de tiempo
t,
-1)
(1)
de volumen
durante
un
la variación instantánea de
la
humedad para el tiempo t será igual a la variación del
flujo entre la entrada y la salida al sistema y vendrá
expresada por
B (Y = a q
a z
at
(2)
De la combinación de la ecuación (1) y (2)
a 8'
11 t
FTI
resulta
a K(6'){ a'p(e)
az
Z z
denominada ecuación de Richards que es la básica en la
mayoría de los modelos matemáticos en los experimentos
sobre la zona no saturada.
Para la aplicación de este
modelo se necesita determinar la relación
p (6 ) y K«Y).
b) Determinación de las características hidrodinámicas.
- Curva tyt(@). Se determina normalmente mediante muestras inalteradas sometidas a humidificación y drenaje.
El fenómeno importante de
la histéresis indica que
la
succión no tiene el mismo
valor para la misma
humedad
dependiendo de la humidificación y el drenaje.
- Curva K (@r)
experimentalmente
. Debe ser determinada
puesto que ninguna
formulación da
una estimación
co-
rrecta a partir de los parámetros del suelo . Esto puede
hacerse bien en el laboratorio o en el campo.
dre-
En el laboratorio el experimento consiste en el
naje de la columna de suelo y en el campo en el
método
de drenaje interno mediante el control simultaneo de la
carga junto con el perfil de contenido de humedad
para
estimar la K.
K=q
cr
dH/dz
c) Estimación del movimiento del agua a partir de datos
hidrodinámicos
Se puede estimar la evolución
en el perfil cuando el
agua
de la reserva de
perfil de humedad del suelo
mide de forma continua o al menos en cortos
se
intervalos
de tiempo . Sin embargo en muchas ocasiones no es
posi-
ble saber si la humedad se ha perdido por evaporación o
por drenaje aun en el caso en que el se pueda seguir el
movimiento descendente.
El uso simultaneo de
tensiómetros con la
del plano de flujo nulo ,
definición
permite separar el agua
dre-
moléculas de agua son
sepa-
nada del agua evaporada.
2) Dispersión
Durante la convección las
radas
bien
por
difusión
molecular
o
por
dispersión
cinemática. Este fenómeno
datos hidrodinámicos,
no puede
se necesita
estudiarse usando
además de los
hidráulicos las principales características
zona no saturada.
Las técnicas hidrodinámicas
estimación global
se usan
del movimiento
solo
parámetros
del agua en
la
para obtener
del agua
en el
una
suelo
y
evaluar el flujo de agua evaporada y el volumen de agua que
percola hasta el acuífero, pero no proporcionan información
sobre el tipo de agua afectada por el movimiento.
Esta información solo puede conocerse usando trazadores
químicos y/o isotópicos. Para ello se ha de tener en cuenta
la variación natural de la
tables y del tritio en
composición de los isótopos
es-
la precipitación y la disolución
sales durante la infiltración que
de
junto con el marcado
tural del agua y la inyección artificial de trazadores
naper-
mita seguir el movimiento del agua.
II.IV.- Movimiento de solutos en la Z.N.S.-
1) Transferencia por convección o advención.
Si consideramos una
químico o isotópico
tante en un punto
inyección instantánea de
en condiciones de
A en el periodo
trazador
flujo laminar
cons-
de tiempo t
(figura n°
0
1), en el punto B obtendremos un pico en el tiempo t1. En el
eje Y se ha representado el flujo del trazador, es decir,
la
concentración C multiplicada por la descarga líquida.
La velocidad eficaz para el desplazamiento del
a través del medio poroso viene dada por
V
ef =
-_X
trazador
La relación con la velocidad de Darcy (por ejemplo,
velocidad de
agua
infiltración del
en la
la
superficie
del
suelo) puede expresarse como
Veff
ne = porosidad eficaz
Vdarcyn
e
o cinemática
Si consideramos que todo el agua presente en el perfil
ticipa en el
movimiento general
par-
del agua,
la ecuación
de
masa del
trazador en
un
conservación de la masa quedaría
(C. (1 ) =
at
Según esto,
la
a(q•C)
a z
variación de
elemento del suelo durante la unidad de tiempo corresponde a
la variación del flujo de trazador
a la entrada y a la
sa-
lida del elemento.
2) Dispersión
Se ha comprobado que
existe siempre una atenuación
de
la curva de ruptura con el tiempo y la distancia debido a la
dispersión (figura n4
2).
existe interacción con
la
la superficie de la curva
de
Si no
matriz y perdida de trazador,
ruptura debería ser la misma.
curva que
Para obtener la
representa la
distribución
del tiempo de transito del trazador para un periodo medio de
transito t y una velocidad eficaz media Vef
Vefx
t
La dispersión se debe a dos factores:
- Difusión molecular que afecta incluso a un liquido no
móvil. Esta transferencia es proporcional al gradiente
de concentración y esta descrita por la ley de Fick
donde JZ es el flujo
Jz = - Do
del trazador, Do el
az
coeficiente de difusión
concen-
molecular que depende de la naturaleza y de la
tración de la solución y del tipo de suelo. Se
expresa
en cm2/seg.
A continuación se listan algunos valores de D 0 en
agua expresados en 10 -5 cm2/seg:
el
Concentración en moles
0,01
0,1
1
Li Cl
1,312
1,269
1,302
Na Cl
1,545
1,483
1,484
K Cl
1,917
1, 844
1,892
- Dispersión cinemática debida normalmente a la
combi-
nación de tres factores (figura n2 3):
a) Diferentes velocidades de las partículas de agua en
el mismo poro de línea de corriente. La distribución de
velocidades varia
desde
de
cero cerca
la
partícula
la
dirección
hasta el máximo en el medio del canal.
b) Diferentes tamaños de poros y canales.
c) Desviación
principal
de
de
desde
la trayectoria
flujo
debida
a
la
tortuosidad.
Esto
implica que la velocidad real es más alta que la
media
de la velocidad eficaz calculada a partir del tiempo de
residencia medio del
trazador a lo
dis-
largo de una
tancia x.
La desviación de la
tuarse también por la
acen-
trayectoria directa puede
pre-
variabilidad lateral de la
sión hidráulica.
Durante la infiltración,
la dispersión cinemática
do-
mina sobre la difusión molecular.
La ecuación de la
dispersión se obtiene
introduciendo
un coeficiente de dispersión D en la ecuación de
movimiento
incluyendo la dispersión cinemática y la difusión molecular
a(c. q)
(C.8') = a 8: D ac
at
a z
az
I-
a z
término de
término de
dispersión
convección
En este caso se asume que todo el agua es circulante.
3) Intercambio o mezcla con agua estacionaria
Raramente se considera que todo el agua del suelo
parcuenta
ticipa en el movimiento por lo que se ha de tener en
el agua estacionaria.
Si introducimos los coeficientes
móvil
Dm
y
agua
del
estacionaria
de difusión del
Dim,
agua
ecuación
la
conservativa queda
(Cm.Bm)
a
t
+!-(C
at
¡m
Im
)=á m. Dm .
az
CM) + á
z
az 11i
.Dim-
a z
- a( Cn
j
a
z
Esta ecuación es muy incomoda de calcular y es
difícil
evaluar Dim
Dm.
y
que consideran una
Los modelos con multiceldas
completa en
cada celda
simular mas
pueden
mezcla
fácilmente
el
comportamiento del trazador.
4) Interacción del soluto con la matriz
a) Filtración. Es un proceso físico ligado al
diámetro
hidratado de las moléculas marcadas en comparación
el diámetro de
En un
los poros.
principio, se
con
puede
de la partícula menor
ve-
locidad efectiva o eficaz. Sin embargo, en algunos
ca-
asumir que a mayor diámetro
sos,
se ha
observado lo
contrario; grandes
moléculas
perma-
que no pueden introducirse en la microporosidad
necen en la trayectoria principal mientras que las
queñas como el agua marcada con tritio pueden
pe-
penetrar
entre las partículas de arcilla e intercambiarse con el
agua estacionaria produciendo
un retraso aparente
del
trazado a la salida (figura n° 4).
b) Absorción
física .
La separación
entre
partículas
neutras, positivas y negativas puede tener lugar debido
a las fuerzas electrostáticas de la matriz. Los aniones
son empujados fuera de la matriz en zonas de mayor
po-
rosidad mientras que los cationes son absorbidos.
Este fenómeno
se denomina
ultrafiltración y
puede
ocasionar un retraso en las curvas de restitución entre
trazadores aniónicos e isotópicos.
Esta absorción esta controlada fundamentalmente
por
la esfera de
hi-
el potencial fónico de
los iones Q,
dratación r y la composición mineralógica.
Q _ z/r
c) Absorción
química .
química y física es difícil de
arcilla.
Se
entre
La distinción
hacer en el caso de
la
estudiando
la
la distinción
puede hacer
y la cinemática
posibilidad de desorción
absorción
reac-
de la
ción.
d) Intercambio iónico. Es un
tructura cristalina de
fenómeno ligado a la
es-
de arcilla
que
las partículas
tienen una carga negativa
en superficie. La
capacidad
depende de la
potencial de intercambio iónico
natura-
leza de la arcilla.
5)
Precipitación
Es un fenómeno que ocurre esencialmente en presencia de
materia orgánica en el suelo.
En este caso la capacidad
de
absorción es muy alta.
6)
Interacción entre solutos
Son diversos los procesos químicos que tienen lugar, no
obstante vamos a considerar solamente los dos principales
a
saber:
- precipitación química que depende del factor de
solubilidad
- alteración química que comprende:
• procesos de oxido-reducción
. procesos de formación de complejos
7) Interacción con la biomasa
La presencia de materia orgánica
proliferación
de
microorganismos
puede dar lugar a
como
bacterias,
la
algas
microscópicas u hongos, cuyo metabolismo conlleva la
absor-
ción o destrucción de elementos disueltos.
transferencia en la zona no
8) Expresión general de la
sa-
turada
Para tener en cuenta los procesos de fijación e
inter-
cambio se debe de introducir un término de
concentración del trazador en la matriz. La expresión
ral queda como sigue
á
(Cm.
Bm )
+
az
+ {1 - n}
)
-a C
at
at
at
a
a (C im .
(%im.Dm .a C
a z
)
+
a (8-
9z
D
a
az
m)
-
a (Cm. q)
9z
gene-
III.- ESTUDIO DE LA Z . N.S. MEDIANTE ISOTOPOS.
La humedad del suelo en un plano horizontal puede
ser
isotópico. El criterio básico
seguida con un trazador
para
que un elemento cualquiera pueda ser usado como trazador
que su comportamiento dinámico refleje de forma practica
es
esta asociado dentro de
un
movimiento del material al cual
el
determinado sistema. En el curso del proceso de infiltración
junto con el
el trazador es arrastrado
tanto si se
usa cualquier
agua del suelo
trazador cuya
por
absorción por
suelo sea despreciable bien sea isotópico o químico y a
tervalos de tiempo se
toman muestras destructivas de
medad, la precipitación y
suelo
hu-
la evapotranspiración durante
los isótopos
De todos
periodo de observación.
in-
balance a partir de la
se puede llegar a determinar el
estu-
dios son los de la molécula del agua, Tritio (natural o
Se usa preferentemente
tificial), Deuterio y Oxigeno-18.
tritio desde hace más
de 20 años puesto
el
aplicables,
para este tipo de
los más utilizados como trazadores
el
que puede ser
arel
fá-
cilmente medible mediante un contador de centelleo liquido y
además su aplicación es sencilla y esta muy desarrollada.
III.I.- Aplicación de la variación de tritio.El tritio
masa 3 que,
es un
isótopo radiactivo
al ser inestable,
diaciones beta
negativas
del hidrógeno
se desintegra emitiendo
de baja
energía,
y
de
ra-
produciendo
helio-3 como elemento estable según la reacción:
3
1
H
zHe
o
/�
+_1
/3
desintegración de este isótopo
es
muy pequeña, aproximadamente de 5 KeW, siendo su periodo
± 0,004 años, por lo que
semidesintegración de 12,262
de
La energía media de
es
posible su aplicación,
al estudio de todos aquellos
fenóme-
nos hídricos cuya edad aparente se sitúe entre 0 y 50
La unidad de medida empleada es la unidad de tritio
que corresponde a un átomo de tritio por cada 10
hidrógeno
(1 U.T.
Su presencia
años.
(U.T.),
átomos
de
= 3,2 pCi/1).
en las
precipitaciones
se debe
a
tres
causas:
a) Emisión directa por el sol
b) Reacciones nucleares originadas por interacción de
los rayos cósmicos con los gases de la atmósfera,
principalmente,
el nitrógeno.
producción es permanente,
Esta fuente de
y da lugar a
concentraciones en las precipitaciones que oscilan
entre 0,2 y 10 U.T.
dependiendo de la situación
geográfica y época del año.
c) Explosiones termonucleares efectuadas a partir del
año 1952 que han liberado en la atmósfera enormes
cantidades de tritio,
que han hecho aumentar su
concentración en las precipitaciones hasta,
aproximadamente,
La presencia de
como consecuencia,
1.000 veces.
tritio en
el
las precipitaciones,
marcado del agua
tiene
en todas las
fases
del ciclo hidrológico. El tritio presenta variaciones en
concentración anuales, variaciones estaciones y
su
variaciones
geográficas puesto que su producción no es constante.
En climas áridos
y semiáridos
donde la
precipitación
media es del orden de 10 mm/año, el tritio medioambiental ha
sido usado
ampliamente
recarga local. Aunque el
para estimar
cuantitativamente
tiempo transcurrido desde las
la
ex-
plosiones nucleares es tal que a menudo se encontraría ya en
la zona saturada,
los perfiles de tritio pueden aun
cionar una estimación fiable de la recarga local. El
propormétodo
aireación es bastante potente,
coeficiente de infiltración
la precipitación es baja y el
es bajo, es
posible e
incluso
recomendable utilizar el tritio natural para obtener la
formación deseada. En áreas de baja recarga y donde la
no saturada es tan
profunda que el pico
canzado el nivel freático,
zona
de 1963 no ha
al-
la determinación de la posición z
del pico de 1963 en un tiempo t nos proporciona la
de agua infiltrada
in-
durante el periodo
cantidad
t suponiendo que
la
transferencia es por flujo de pistón,
z
(idz
R
donde (Y
zi
didad zi.
es el contenido volumétrico de suelo a la
profun-
de pistón considera que
La transferencia por flujo
infiltración eficaz anual x + 1 se acumula a la del año
terior x.
pequeña,
Bajo estas
circunstancias y
con una
la
an-
dispersión
el agua almacenada entre la superficie del suelo
y
el pico de 1963 representa la infiltración eficaz durante el
periodo 1963 - t
es necesario
(ver figura n°
medir el
5).
contenido
Para esta
determinación
volumétrico de
agua.
La
precipitación total durante el mismo periodo proporciona
la
media del coeficiente de infiltración eficaz.
Si el contenido volumétrico se corresponde con una
pacidad retentiva homogénea
a lo largo del perfil,
1c
tonces la recarga vendrá dada directamente por
R =0
c
x z
y la velocidad del agua por
Vef = z/t
caen-
de localización del pico o máximo de tritio puede ser
si la precipitación en la zona se distribuye
usado
uniformemente.
Cuando los suelos solo pueden transmitir bajas cantidades de
agua ( bien como recarga o descarga), los perfiles de
tritio
deben ser usados con precaución debido a que la difusión del
una concentración
vapor de agua
atmosférico con
mente alta de
tritio puede distorsionar
relativa-
y deformar el
ba-
También ha sido usado el marcado de agua del suelo
con
con resultados
sa-
lance global de tritio.
tritio artificial de
forma extensiva y
tisfactorios en climas áridos
y semiáridos para estimar
recarga local y
los parámetros
para evaluar
agua en el suelo y otros
de flujo
parámetros a utilizar en la
ción del balance e incluso puede ser utilizado para
del
ecua-
estimar
la evapotranspiración en áreas de regadío. No obstante,
que señalar
método solo
que este
la
hay
información
proporciona
inyec-
durante el intervalo de tiempo transcurrido desde la
ción hasta el muestreo.
aplica-
A continuación se revisan las posibilidades de
ción de las técnicas isotópicas en el estudio de la Z.N.S..
a) Principio básico
estudio de la zona no
La aplicación del tritio al
sa-
turada se basa en la variación de concentración observada en
la función de entrada (precipitación)
ción en la Z . N.S.. La
supuesta su
conserva-
estimación de la recarga natural
diante trazadores medioambientales fundamentalmente se
damenta en la localización del
de la zona no
casos, el
saturada . Actualmente, en
efecto de
apagan la señal
pico nuclear de 1963
la dispersión
antes de alcanzar
y de
fundentro
la mayoría de
los
me-
los
intercambios
el nivel freático.
Como
muchos casos,
el
método de trazado artificial . No obstante cuando la zona
de
consecuencia , actualmente se
prefiere en
b) Trazado artificial
El trazador puede
ser extendido
simplemente sobre
la
superficie del suelo para que más tarde sea arrastrado en la
infiltración por la
lluvia o
por riego
artificial. En
el
caso del agua tritiada, es preferible aplicar el trazador
una profundidad dada para
evitar las perdidas por
ción directa que ocurren muy rápido según se ha
Si se pretende medir la
recarga de las aguas
a
evapora-
comprobado.
subterráneas,
se debe aplicar preferentemente el trazador por debajo de la
zona radicular. Para la elección del lugar de inyección,
se
deben de tener en cuenta los siguientes criterios:
-el suelo debe ser homogéneo sin lentejones
impermeables someros
-para medidas de recarga por precipitación directa, el
lugar debe estar no cultivado y no sometido a regadío
-el terreno debe ser llano para evitar la formación de
estanques en las cercanías del lugar de inyección
-el lugar debe estar alejado de cualquier curso de agua
superficial, canal, embalse , tanque o balsa de
almacenamiento que pueda alterar las condiciones
locales de humedad.
El mejor método de inyección de agua tritiada
consiste
en una jeringa utilizando una malla reticular separados cada
nodo uno de otro de 10 a 15 cm o en un frente lineal de 10 o
20 puntos de inyección conservando la separación
(ver fotografías en anexo n4
mencionada
7). La difusión molecular
hace
que se produzca la mezcla del trazador con el agua del suelo
observandose
uniforme
después
horizontal .
de
varias
La
semanas
cantidad
de
una
línea
trazador
casi
y
su
concentración dependerá del contenido en humedad del suelo a
la profundidad
estudios
de
publicados
inyección en
varía
el
entre
lugar del
2
y
ensayo.
10
concentraciones que van de 10-2 a 10 microcurios/l.
ml
En
con
Las medidas de la bomba de tritio realizadas en Alemaindican que la
nia en muestras mensuales de un lisímetro
respuesta del tritio tiene un retraso medio de 5 meses en el
caso de un lisímetro de arena y de 2,5 años en un lisímetro
de marga arenosa . Aplicando un modelo HETP con una capacidad
de campo variable en combinación con un balance de evaporación/infiltración basado en datos meteorológicos se ha comprobado que concuerda con las concentraciones de tritio
ob-
servadas y previstas con el lisímetro.
se
En estudios de campo llevados a cabo en Inglaterra,
determinó el valor del flujo de pistón intersticial a partir
tritio en
nuclear de
del pico
de la posición
formaciones
varios lugares de Inglaterra.
yesiferas no saturadas en
La
baja infiltración correspondiente a la velocidad de desplazamiento del pico sugiere la existencia de infiltración
adicional debida a las macro fisuras de la formación.
En zonas
como las
áridas
Saudita (Dincer,
de tritio fue
localización del pico
valor relativamente
precipitación en
la recarga
1972),
de Dahna
dunas
alto comparado
en
Arabia
estimada en
base a
la
de 23 mm/a
que es
un
60-70 mm/a
de
con los
demostraron
estudios
Riyadu. Posteriores
que el pico observado en 1972 había desaparecido. Un
modelo
de infiltración/evaporación desarrollado por Sontag producía
los mismos valores de recarga calculados por Dincer.
Se
ha
demostrado
medioambiental es
que
muy eficaz
como en regiones áridas y
señalar, que actualmente y
desde el pico nuclear
método
el
tanto en
tritio
del
regiones
oceánicas
semiáridas. No obstante, hay
a pesar del tiempo
de tritio en
niendo en cuenta los procesos
que
transcurrido
la precipitación y
de dispersión, que el
te-
método
del tritio natural puede ser usado todavía eficazmente.
III.II.- Utilización de los isótopos estables.-
Como es sabido, el oxígeno natural está formado por
mezcla de tres isótopos estables que de el existen en
la
la
naturaleza:
Número de masa
Isótopo
16
Abundancia isotópica
0
16
99,7590
no
17
0,0374
I80
18
0,2039
Igualmente,
el hidrógeno natural es mezcla de dos
isó-
topos estables:
Isótopo
Número de masa
1H
1
ZH(Deuterio)
2
Abundancia isotópica
99,985
0,01492
Como es natural, la especie molecular más abundante del
agua, está formada por dos átomos de isótopo de hidrógeno de
número de masa 1, y un
mero de masa
16. Pero,
átomo del isótopo de oxígeno de
junto con
tienen interés para nosotros
esta especie
nú-
molecular,
aquellas especies más
pesadas
que incorporan un átomo de deuterio o de oxígeno-18.
Para la medida del
de agua se
ha definido
contenido isotópico en una
la relación isotópica
R que
muestra
viene
expresado como el cociente ente el número de moléculas de la
especie pesada y de la especie ligera correspondiente a una
muestra cualquiera de agua, es decir:
Rp = n° de moléculas del tipo 1HD 160
n° de moléculas del tipo
H. 0
Rie = n° de moléculas del tipo 4H,.
Ó
n2 de moléculas del tipo 1H2 16O
son variables. Para
poder
las variaciones de tales
rela-
agua, que componen la hidrosfera,
expresar de forma homogénea,
co-
definir un agua patrón,
ciones isotópicas, fue preciso
nocida con las siglas de
de
tipos
los distintos
isotópicas de
Las relaciones
Water),
SMOW (Standard Mean Ocean
correspondiente a la mezcla de 19 muestras de océanos
dife-
rentes a profundidades entre 500 y 2.000 m.
Las variaciones
de
isotópica
la relación
referentes
tanto al deuterio como al oxigeno-18, con respecto al patrón
son expresadas como desmedio de agua del océano o SMOW,
por medio de la siguiente igualdad:
viaciones c5
S
Rmuestra
R
- R
smow
x 10
3
smow
dadas
son las relaciones isotópicas
Rmuestra y Rsmow
por las ecuaciones anteriores.
donde
Por definición,
se tiene un valor
isotópica que
según que
el SMOW.
puede ser
el valor de
SMOW. Para un agua diferente,
sitivo o negativo
S =0 (o/oo) para
tenga mayor
positivo
Un
el
po-
relación
o menor
indica, por
tanto,
mayor concentración que el SMOW de los isótopos pesados D
ú
0-18.
En
definitiva,
isotópica de
puede
decirse
cualquier muestra
de
que
composición
sobre
el
iniciada en
el
agua, tomada
continente, depende de su historia anterior,
1
la
mar, es decir, de
momento de salir del
los procesos a
los
que ha sido sometida antes de ser muestreada, a saber:
- formación de la nube (conlleva evaporación, que
más negativo en la nube),
origina un
- precipitación (evaporación e intercambio con el vapor
atmosférico)
- cambios en superficie (evaporación y mezcla con otras
aguas), y
- cambios en el subsuelo (mezcla y cambio geotérmico).
Como es obvio, cuando el agua experimenta un cambio
de
estado el fraccionamiento isotópico se produce paralelamente
coeficien-
para el D y 0-18
de acuerdo con sus respectivos
tes. No obstante,
la mayor parte de las precipitaciones
ocurren sobre
la superficie
que
se producen
terrestre, no
lo que hace que se ajusten más
condiciones de equilibrio,
en
o
menos a una línea que obedece a la ecuación:
SD =
8 *8'8o+ lo
Dicha línea se denomina
que
Línea Meteórica Global ya
representa la composición isotópica media de las
precipita-
ciones a lo largo de todo el mundo.
Las desviaciones
S
0-18 y 8 D de una masa de agua
que
experimenta evaporación, en condiciones de no equilibrio,
modifican a lo
largo de
una línea recta
llamada línea
se
de
evaporación , que tiene un coeficiente angular menor de 8,
y
una ordenada en el origen menor de 10. En la figura ns 6
se
representan la línea meteórica global y las distintas líneas
de evaporación para diversos
coeficiente angular
de estas
tipos de aguas meteóricas.
lineas de
evaporación
oscilar, en la mayoría de los casos, entre 4 y 6.
El
suele
Además
de
lo expuesto
factores que influyen
en la
otros
existen
anteriormente,
composición isotópica
inicial
del agua de mar a lo largo del ciclo hidrológico que son:
- Efecto de altitud. Se ha comprobado que las
precipitaciones del globo, muestran una tendencia a
ser más ligeras a media que aumenta la altitud. Ello
se debe a que el fraccionamiento isotópico producido
durante los cambios de estado, aumenta con la
disminución de la temperatura.
- Variaciones estacionales . Están relacionadas
igualmente con la temperatura,
latitud, continentalidad y clima. Siendo las
precipitaciones en cualquier región de la tierra, más
ligeras en invierno, que en verano.
- Efecto de continentalidad o distancia al mar. Se ha
observado, que las precipitaciones se hacen más
ligeras a medida que nos alejamos del mar, en el
sentido de desplazamiento de las nubes.
a) Método basado en las variaciones estacionales
En regiones templadas donde la infiltración tiene lugar
durante la mayor parte del año, la variación estacional de
los contenidos
en
isótopos estables
en
la
precipitación
puede servir como un indicador de los diferentes valores
de
conser-
infiltración durante el año si estas variaciones se
van dentro de la zona no saturada.
En el caso de recarga
didas de desplazamiento del
ción a
la
línea
meteórica
local de valores bajos,
Oxigeno-18 y Deuterio en
local
semicuantitativa de la recarga.
pueda
dar
Los perfiles de
para estimar recarga de valor bajo.
merela-
información
concentra-
ción de cloruros en el agua del suelo también pueden
II
las
usarse
Los estudios de infiltración
mediante estas
Pelat permitieron
junto con la
en las dunas de arena
variaciones
estimar la recarga a través de
estacionales
de tritio
el perfil
comparación con
de
natural
estas dunas con un valor
de
800 mm casi el total de la precipitación.
En regiones áridas y semiáridas donde la recarga de los
acuíferos tiene lugar
pro-
tales que no es
año, las variaciones estacionales son
del
pequeño periodo
solo durante un
bable encontrarlas en la zona no saturada. Sin embargo,
valores de
estables muy
isótopos
episodios cortos
de lluvia
negativos
o tormentas
los
relativos
a
útiles
pueden ser
pre-
para estimar el limite inferior de la intensidad de la
cipitación. Puede producirse una recarga directa y rápida en
los lechos de los waddi de forma que no se produzcan cambios
en la composición isotópica.
En zonas de
sedimentos finos tales
arenas, el agua que se
como las dunas
infiltra esta sometida a una
de
evapo-
ración parcial que modifica su composición isotópica.
Para la identificación de las trayectorias
preferentes
de recarga así como los mecanismos de recarga que operan
un medio árido son de
nales del contenido de
gran utilidad las variaciones
isótopos estables en las
en
regio-
precipita-
ciones.
b) El trazado debido a la evaporación
Como ya ha sido mencionado , la evaporación del agua del
suelo durante la
larga estación seca
en regiones áridas
y
semiáridas produce un enriquecimiento isotópico del agua por
debajo del
frente de
dentes repetitivos
evaporación . Desplazamientos
descen-
nuevas infiltraciones
durante
debido a
las estaciones de lluvias podrían producir una secuencia
picos de
c
isótopos
pesados individualmente
encerrando
de
una
la
cierta cantidad de agua equivalente a la contribución de
recarga de años individuales.
Estos picos de enriquecimiento
pueden ser usados
como
in-
trazado natural del movimiento del agua durante futuras
filtraciones debidas a la siguiente estación lluviosa.
1) Procesos de enriquecimiento del agua del suelo.estacionarias,
En condiciones
humedad proporcionado por la
flujo
capilaridad es igual al
por la evaporación. En estas
de vapor de agua perdido
de
flujo ascendente
el
con-
diciones , el frente de evaporación (o interfase seco/húmedo)
donde el agua
una posición fija
isotópico en el
en vapor permanece
liquida es convertida
bajo la
superficie del
depende de
miento isotópico ocurre
valor
suelo. El
donde el
frente de evaporación
en
fracciona-
los siguientes
paráme-
tros:
- Temperatura de la atmósfera (se supone igual a la del
agua)
- Fraccionamiento isotópico en condiciones de
equilibrio entre el liquido y el vapor
- Déficit de humedad en la atmósfera
- Contenido isotópico del vapor atmosférico
- Fraccionamiento cinético en la capa seca de suelo por
encima del frente de evaporación
- Contenido isotópico del almacén de agua por debajo de
la franja capilar.
En condiciones
a
la
misma composición isotópica que
el
estacionarias el
atmósfera debe tener la
vapor liberado
agua original del suelo en el almacén.
Por debajo del frente de evaporación donde predomina la
transferencia superior
0
de
liquido,
los
isótopos
pesados
concentrados por los
procesos de
evaporación descienden
y
pasan a la fase liquida dando una relación exponencial entre
la concentración isotópica y la profundidad . En una
gráfica
que representa la relación 0-18/D el agua intersticial en la
liquida se
zona de transferencia
evaporación con una pendiente que
sitúa sobre
de
la línea
depen-
varia entre 5 y 2
diendo de la intensidad de la evaporación.
Los experimentos de laboratorio
Uni-
realizados en la
versidad de Heidelberg con columnas de arena con
diferentes
tamaños de grano indican que:
- La pendiente de la recta se incrementa cuando se
incrementa la humedad en la cámara climatizada
- La pendiente de la recta se incrementa cuando se
incrementa el tamaño de grano.
2) Picos
de
enriquecimiento
como
usados
indicadores
de
recarga.
Suponiendo que los
titivos del pico de
repe-
desplazamientos descendentes
enriquecimiento durante las
estaciones
isóto-
de lluvias pueden producir una secuencia de picos de
en la zona
pos pesados conservados
al,
(1985)
llevaron a
cabo un
no saturada,
experimento en
Sontag
el
laboratorio
para simular la infiltración en condiciones semiáridas.
Es-
tos experimentos no produjeron los picos de isótopos pesados
esperados dado que la cantidad de agua del suelo enriquecida
en el frente de evaporación era demasiado pequeña para
pro-
ducir un pico persistente de trazador. La dispersión borraba
los picos y
daba lugar a
que el agua
del suelo
estuviera
ligeramente enriquecida en su totalidad . Sin embargo , Sontag
estimaba que el enriquecimiento
global permitía la
ción del balance local de precipitación/evaporación.
1
estima-
Allison and al,
(1984) estudiaron un efecto similar
en
la parte árida de Australia llegando a explicar el desvío de
la composición isotópica de
locales
las aguas subterráneas
la
meteórica como el resultado de
en relación con la línea
agua de precipitación no
mezcla de agua evaporada con
eva-
porada que alcanzaba directamente las aguas subterráneas. En
base a
isotópicas respectivas
sus composiciones
se
puede
establecer el balance entre estas dos fuentes.
c) Estimación de la evaporación a part ir de perfiles de
isótopos estables
Allison and Barnes
(1985) han
desarrollado un
modelo
matemático para describir la forma de los perfiles de 0-18 y
D resultantes de la evaporación del agua a partir del
seco en condiciones casi
aire,
suelo
del
estacionarias. La temperatura
la humedad relativa y las composiciones isotópicas
la atmósfera tienen
un efecto sobre
los procesos de
enri-
quecimiento en isótopos estables. Otro factor que tiene
fluencia sobre los procesos
de enriquecimiento es el
cionamiento cinemático(9rl )
debido a
entre el valor al cual se
pequeñas
infrac-
diferencias
produce la difusión de las
rentes especies isotópicas
de
dife-
a partir de
la
la concentración isotópica varia desde
un
en la atmósfera
superficie de evaporación.
Normalmente,
mínimo en la superficie del suelo hasta un máximo justo
debajo de la superficie y
después decrece de forma
por
aproxi-
madamente exponencial hasta una concentración constante
rrespondiente a la del almacén de agua (ver figura n2
primera parte, entre el pico de enriquecimiento y la
ficie del suelo corresponde a
transferencia de vapor.
co7).La
super-
la zona donde tiene lugar
Por debajo del
pico se supone
domina la transferencia liquida.
- Zona de trasporte de vapor. El contenido isotópico
la
que
del agua intersticial a la profundidad z vendrá dada
por la ecuación:
)+(��es
oca { áA-t-E�i-C'���1+b s
i
vio.-z
donde
i = es el tipo de isótopo (0-18 o D)
a
= factor de fraccionamiento isotópico en
equilibrio a una temperatura dada
£
8i
= enriquecimiento en equilibrio = 1 -<y i
= contenido isotópico del vapor
atmosférico
8
= contenido isotópico del almacén del
suelo
exceso de la relación de difusión donde
�
D�
Y
Dv = difusividad del vapor de agua
normal en el aire
. D i = difusividad del vapor de agua con
el isótopo i
n = exponente aproximadamente igual a
1 en condiciones estáticas
h
a
= humedad relativa de la atmósfera donde
ha = 1 - Zef/Z
siendo Zef = profundidad del frente de
evaporación (pico de enriquecimiento)
Z = profundidad de penetración siendo
Z =
Nsat'
Dv/,p E
densidad del vapor de agua a
Nsat =
una temperatura dada
.JO = densidad del agua
. E = flujo de evaporación
. Dv = difusividad actual del vapor en
el perfil ligado a la
difusividad del vapor de agua
en el aire Dv por la relación:
Dv =
(p - 0 )TDv
donde p = porosidad total
9= contenido volumétrico de
agua
T = tortuosidad
- Zona de movimiento en fase liquida. La evolución de
la composición isotópica a lo largo del perfil se
describe con la ecuación:
res )
_
(�i -g
(�ef
_
Sres )
exp[-f (z)/zi
los símbolos tienen el mismo significado precedente,
y;
f(z) es la función de profundidad que integra la
variación del contenido de agua volumétrico
f(z) = B
dz/&
ze�
donde
es el contenido de agua volumétrico
medio a lo largo del perfil
zi llamada profundidad de penetración que
caracteriza el perfil y definida por la fórmula
zi =
zD1
/E
donde De es la difusividad isotópica en la fase
liquida.
La determinación de zi se puede hacer
gráficamente dado que la función
in[ (ai - syes)/(a ef _ gres ) ] vs f(z)
es lineal con una pendiente igual a -1/zi.
Esto proporciona dos métodos independientes de
evaluar
el flujo de evaporación a través del perfil.
d) Trazado artificial con isótopos estables
Se aplican los
mismos métodos expuestos
pico de
artificial. El
para el tritio
igualmente seguido en
anteriormente
isótopo estable
del
el caso
como en
su propagación
es
tritio o de cualquier trazador químico.
los isótopos estables sobre
el
necesita una cantidad muy pequeña
de
Una de las ventajas de
tritio es que solo se
agua para la medida. Además,
tables no existe
ocurre en el
en las medidas de isótopos
un limite inferior
tritio por debajo
escomo
de concentración
del cual no
es posible
an-
interpretación. Las variaciones isotópicas por debajo y
tes de la llegada del frente de trazado pueden
información valiosa
sobre la
transferencia de
la
proporcionar
agua en
la
el mismo
al
zona no saturada.
Sin embargo,
siendo el
descrito anteriormente para el
principio básico
tritio, se debe hacer
espe-
cial énfasis en la interpretación del marcado natural basado
en las composiciones de
isótopos estables del agua
ticial. Estas variaciones se deben
cionamiento isotópico derivado de
sación en el ciclo global del agua.
a los procesos de
la evaporación y
intersfracconden-
III.III.- Detección del las posiciones del trazador.
La detección de
las posiciones
del trazador
general-
mente se hace muestreando el agua intersticial o en caso
de
mediante
el
usar trazadores
con emisión
de
rayos gamma ,
conteo directo en el tubo de acceso.
a) Muestreo de Agua
del
extracción de la humedad
- Sondeos destructivos y
suelo
se toman con taladros
Las muestras de suelo
les. A veces es posible alcanzar los 20 m de
manua-
profundi-
dad pero a menudo es difícil debido a la existencia
cantos o arcillas.
En el caso
secas se debe utilizar
de arenas no
un taladro especial y
de
cohesivas
proceder
al entubado.
si-
Cada muestra de suelo debe ser pesada (mejor in
tu) e
inmediatamente se
deben
almacenar en
cajas
bolsas de plástico sobre las que se debe anotar el
tervalo de suelo muestreado
y cualquier dato de
o
in-
inte-
rés.
Las medidas de la humedad del suelo deben llevarse a
so-
cabo en laboratorio mediante métodos gravimétricos
bre una alícuota del suelo. Si es posible,
se
realiza-
ran medidas comparativas usando la sonda de
neutrones.
en laboratorio los
parámetros
Además, se determinaran
granulométricos y mineralógicos.
Para realizar
los análisis
completamente la humedad
isotópicos se
del suelo
quier fraccionamiento isotópico.
extraerá
para evitar
cual-
Cualquier perdida
de
agua durante la extracción o dejada en el suelo, podría
remanente.
enriquecimiento del agua
el sistema de
al
contenido isotópico debido
afectar acusadamente al
comúnmente
Se usa
destilación al vacío.
Las muestras
son
calentadas lentamente hasta los 80 °C y el agua
evapo-
(ver
figura
fríos al vacio
rada es enfriada en viales
ns
8).
El agua del suelo puede ser extraída también a
tir de las
mediante la
muestras de suelo
par-
destilación
azeotrópica con tolueno.
para análisis químico son
Las muestras de agua
tenidas por el método
de elusión o hidrosolubles
con-
la muestra de suelo,
pos-
de
agua
sistente en el prepesado de
terior disgregación
conocido
un volumen
en
constante
alcanzar un valor
destilada y agitado hasta
de conductividad.
ob-
Los resultados químicos así obtenidos
relacio-
son corregidos mediante un factor de dilución
profun-
nado con el contenido volumétrico medido a una
didad data.
- Extracción directa de humedad mediante cápsulas
cerámicas porosas.
Si la succión no es muy alta (menos de 0 ,7
ras) se
puede realizar
un
destructivo usando cápsulas
el suelo a diferentes
y
no
cerámicas introducidas
en
muestreo repetitivo
profundidades. La esfera de
fluencia de la depresión aplicada
treo depende
de las
en el tubo de
características
normalmente alrededor de
10 cm.
cápsulas deberán instalarse al
de 20 cm una de
atmósfe-
del suelo
En consecuencia,
menos de una
otra. Aunque se observe la
de absorción iónica por
inmuesy
es
las
distancia
ocurrencia
la cápsula cerámica que
pueda
afectar al contenido químico del agua, el agua recogida
por este sistema se considera totalmente representativa
desde el punto de vista isotópico.
b) Muestreo directo del vapor de agua del suelo
Se instala una sonda de succión a la profundidad
ada. El vapor de agua del
probeta y atrapado en
9). La humedad
dese-
suelo es bombeado a través de
la
criba molecular (ver figurar
n°
una
el laboratorio
es reextraída en
mente mediante el calentamiento a
400 °C
posterior-
en un sistema
de
vacío.
c) Conteo directo de radiactividad
son
el
Co-60 del K2Co(CN)6 han sido usados en diversos estudios
en
emisores de
Los trazadores
inyecta alrededor del tubo de
la India. El trazador se
ceso (ver
figura n°
gamma como
rayos
ventajas del
10). Las
método son
aplicación in situ y su no alteración del medio. El
zamiento del
seguirse directamente
trazador puede
acsu
desplacon
un
equipo de testificación de rayos gamma en el tubo de acceso.
Este mismo
acceso puede
tubo de
ser usado
para medir
el
contenido en humedad del suelo con la sonda de neutrones. El
Co-60 usado conjuntamente con el
ferenciar el transporte en
tritio puede ayudar a
fase vapor (mediante el
del transporte en fase liquida especialmente en
di-
tritio)
condiciones
áridas.
III.IV.-
Estimación
de
la
recarga
mediante
el
trazado
isotópico.
El contenido
puede ser estudiado
cial. Las
en humedad
del suelo
mediante el trazado
entradas son
seguidas en
de una
capa
natural o
el tiempo
dada
artifi-
durante
su
desplazamiento a través de la zona no saturada . El perfil de
concentración a lo largo de la vertical en un tiempo t o
la
variación de concentración con el tiempo a una profundidad z
contenido
con la evolución del
se puede obtener y comparar
en humedad del suelo.
a) Modelo de Flujo de Pistón
de que el trazador se
En base a la hipótesis
como un todo con el agua del suelo,
mueve
se puede considerar
que la posición z del pico del trazador en un tiempo
es el resultado
movimientos descendentes
de los
filtración) y ascendente
riodo de tiempo
(in-
(evaporación) durante un
t-t0 siendo to
pe-
el tiempo inicial.
volumen de agua almacenada en una sección de suelo
tre z y zo representa
El
en-
pérdida
la recarga actual (o la
esta por encima de la
actual por evaporación si z
t
po-
sición inicial z0). Aunque el modelo de flujo de pistón
ha sido considerado muy simple,
se ha demostrado que en
muchos estudios de la zona no saturada puede ser
apli-
cado con éxito.
b) Modelo HETP
En el
modelo unidimensional
equipotenciales
HETP
(Height
simple de
multiceldas
Equivalent
Theoretical
Plates) la zona no saturada se describe como una
serie de
capas en
mezcla del agua
estos modelos es
internamente existe
las que
del suelo. El
la potencia
buena
principal parámetro
en la
de la capa
placa
equipotencial teórica que controla la simulación de
dispersión longitudinal
presentado en la
agua se
del trazador
figura n2 7
supone constante
. En
el
a la
la
modelo
el contenido inicial
e igual
de
capacidad
de
de
campo a lo largo del perfil del suelo. En otros modelos
HETP,
se considera para cada placa las variaciones
contenido inicial de agua. En cualquier caso,
del
se supone
que la mezcla
con agua
nueva es
total e
instantánea
para los cálculos numéricos.
En un modelo HETP con contenido fijo de agua en
el
porción I mm de agua
en
suelo,
la infiltración de una
la capa mas superficial se mezcla con el agua
estacio-
naria de contenido Cl de trazador y produce una nueva
concentración de trazador en la primera celda que vendrá dada por:
C1'
_
(Cl .w)
+
( C0.I)
I + w
donde Co = concentración inicial
en el agua de
infil-
siendo (f = contenido de agua
tración y w = &f x H
en
el suelo o capacidad de campo.
Posteriormente el
agua
alcanza
la
segunda
celda
donde tiene lugar de nuevo la misma mezcla resultando:
+ (C 2 .w)
(Cl.',)
I + w
C2
y así sucesivamente hasta la última celda
Cn'
=
(C n- l'.1)
+ (C n.w)
I + w
Se ha demostrado que
movimiento de un
este modelo puede predecir
trazador en
condiciones naturales.
la zona
no saturada
el
en
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These ,
Algerie.
climat
de
Pris-Sud, Orsay, France, November 1984.
ZACHMANN ,
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of
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ZOUARI,
K., ARANYOSSY ,
isotopique
et
geochimique
l'evolution des
sous
climat
Coordinated
J.F., MAMOU, A .,
des
solutions de
semi - aride
Research
FONTES,
mouvements
la zone
( Sud
Programme
J.C.
et
aeree des
Tunisien).
for
Etude
de
sois
IAEA/GSF
studying
the
physical and isotopic behaviour of soil moisture in the
zone of aeration.
TEC DOC Series ,
IAEA Vienna 1985.
A
CC-
•-•
y
laminar Fiour
L =
ti
FIGURA NQ1.- Convección
E
o advención
tS �tat =
p oi-e siz.e
.tr.p * r
nt
Y1�
C�Mmktic
Paras
Eortuocity
t••.x."•).I
FIGURA NQ2.- Dispersión
FIGURA NQ3.-
Factores que controlan la
dispersión cinemática.
1.00
0.801-
0.60
0.20F0,0
d
100
300
200
V - VOLUME
a
400
500 ' 600
THROUGH-PUT, LITERS
700
700
600
500
400
300
200
V - VOLUME THROUGH-PUT, LITERS
100
800
800
b t restitution á trovero une argile sableuse (Polo)
restitution á trovero du sable (Onkley)
1.00
1.00
080F0 80
l
1
1,
0.60}1
1
0.60
1
t
0.40
co
t
0 .4 0
rLUORESCEIN
0.20
b
100
200
300
V - VOLUME
C
:
400
500
600
700 '
0.20
L
1 it
1
-
i 1
\1
800
0
THROUGH-PUT, LITERS
restitution dtravera une argile sableuse
'
t
NUN 1 - 1 1
t1
la
-
t-- AUN 2
t
1
1!
40
0
( llespéria)
d
:
120
80
V -VOLUME
160
200
THROUGH-PUT,
240
ml
200
restLtt.ttion i► travers une nrgile sablease
FIGURA NQ4.- Comparación de la recuperación de distintos
medios litológicos (Aranyossy, 1978)
trazadores en diferentes
320
(Yola)
vaeM C~vnan (T111
200
0
S00
400
$
1
10
••
•i ►. M..OT11161
ppr. I w. S.. 1570
1s
20
r
1
--- +ar+aa .e.. a
$77
1
FIGURA NQ5.-
FIGURA N46.-
Aplicación del tritio
zona no saturada.
ambiental
al estudio de
Relación de las líneas de evaporación.
la
FIGURA NQ7 .- Modelo HETP
soil surface
infiltration (time step)
I C, +
( Munnich,
box
No.
1983)
tracer concentration
ci
1
2
tracer displacement
a
d
i
e
FIGURA NQ8.- Equipo de destilación al vacío para la extracción
del agua de los perfiles de suelo (Sajjad et al
1985)
rk
k,/
U
Ltv2 traps
Heater
Vocuum pump
ti
9.- Esquema del aparato de campo para succión del
aire del suelo (Saxena anda Dressie, 1984)
FIGURA NQ
Oute• sube
11
"ondee
1-1
Ii
�)
r
Imane, tube
a.�
i {
I
M
Ve Io $teO eno
v
FIGURA NQ 10.- Estudio del movimiento del agua del suelo con
trazadores radioactivos (Nair et al; 1980)
C08ALT • 60 ME THOD
TRACER -
KS Co (CHi6 COMPLEX OR
Co- EDTA COMPLEX
•
Lobethng of wcter loyer cround o bore
hole wtth trocer ot desired depth
•
In -situ
detectton of trocer
seintillation
detector
position with
ANEXO 2 . DATOS METEOROLOGICOS
Precipitaciones
- Temperaturas
PRECIPITACIONES EN a■
ESTACION 6
ESTACION 4
ESTACIONES 5
ESTACIONES 3
ESTACIONES 2
ESTACION 1
Aznalcazar
Mazagbn Matalascañas Acebuche El Bocio Miabrales Cabezudos La Cañada Sevilla
Aloonte
5834A
787
853E
853
856 1
860G
8561
859U
848
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------109,1
01101/88
109.1
31/01/88
19.4
01/02188
19,4
28/02 / 88
01/03/88
3,2
3.2
31/03/88
7,7
01/04/88
7.7
30104188
89.9
01/05/88
89.9
31/05/88
31.5
01/06/88
31.5
30/06/88
2.3
01107/88
2.3
31/07188
0
01/08/88
0
31/08/88
0
01/09/88
30/09/88
0
135.7
01/10/88
135.7
31/10/88
160.8
01/11/88
48.00
29.00
63.00
30/11/88
63.50
160.8
0
10
0.00
6
0
01/12/88
10.00
0.00
0.00
0
6.00
31/12/88
34.7
39
52
50.3
55.30
35
25
01101/89
34.70
39
25.00
52,00
50.3
31/01/89
55.3
35.00
45.5
51.16
20
61
58
50.4
01/02/89
44,50
59
45.5
44.5
59.00
51.16
20
61.00
58
50.40
28102/89
15
19.8
6
01/03/89
17.10
13.5
18,25
7.6
11.2
6
7.6
15.00
19.8
11.20
31/03/89
17.1
13.50
18.25
120.5
85.50
82.5
99.95
100.1
118
80.5
35.5
01/04/89
118.00
35.50
120.5
30/04189
85.5
82.50
99.95
100.1
80.5
01/05/89
18.30
8.5
7.88
7.8
29
38.1
23.3
15
31/05/89
18.3
8.50
7.88
7.8
29.00
38.1
23.30
15
0
0
2
0
0
0
01/06/89
0.00
0
0.00
0
0
0.00
0.00
0
2.00
0
30/06/89
0
0
0
0
01/07/89
0.00
0
0
0
0.00
0
0.00
0.00
31/07/89
0
0.00
0.9
11.5
0
1.30
0
0
01/08/89
12
0,00
11.50
0
0.00
0.9
12.00
31108/89
1.3
23
93
8.5
41
13.9
01/09/89
31.40
34
23.00
93
41.00
13,9
34.00
8,50
30109189
31.4
FECHA
PRECIPITACIONES EN ta
BSTACION 4
ESTACION 6
ESTACIONES 5
ESTACIONES 3
ESTACIONES 2
ESTACION 1
Aznalcasar
Nazagdn Natalascañas Acebuche El Bocio Niabrales Cabezudos La Cañada Sevilla
Almonte
5834A
787
853B
853
8561
8561
860G
8590
848
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------93
109.4
135.4
216
75.7
75.9
65
71,00
01/10/89
93
109.40
135.4
216.00
75.7
75.90
65.00
71
31/10/89
293.5
300.3
287.5
258 . 5
241
258 . 40
01/11/89
293.5
300.30
287 . 5
258.5
241.00
258 . 4
30111/89
371
264.2
416
342.9
290
315.60
01/12/89
371
264.20
342.9
416.00
290
315.6
31/12/89
86
101.5
12
57.9
56
62 . 6
77.90
01/01190
86
101.5
12.00
57.9
56
62.60
77.9
31/01/90
4.5
0
0
0
0
0
0,00
01/02/90
4.5
0
0.00
0.00
0
0.00
0
28/02/90
6.5
12.4
24
40
59.1
01/03/90
33.8
6,5
12.4
24.00
40.00
59.10
33.80
31/03190
106
74
84
55.2
61,5
56.3
97.7
01/04/90
106
74
55.2
84
61.5
56.3
97.7
30/04/90
0
3
0
8
2
2
9
01/05/90
0
3
8
0
2
2
9
31/05190
0
0
0
0
0
01106/90
0
0
0
0
0
0
0
30/06/90
0
0
0
0
0
0
01/07190
0
0
0
0
0
0
31/07/90
0
0
0
0
0
0
01/08/90
0
0
0
0
0
0
31/08/90
0
5.8
5
5
01/09/90
1.5
5.8
0
5
5
30/09190
1.5
114
109,5
146
89
74.3
01/10/90
114
109.5
146
89
74.3
31/10/90
43.5
277.5
41.5
35
01/11/90
11
277.5
43.5
41.5
35
11
30111190
20.6
63
58
01112/90
60
20.6
63
58
31/12/90
60
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FECHA
PRECIPITACIONES DIARIAS EN:
MAZAGON : HASTA NOV - 89 INC.
ALMONTE : DIC-89
KATALASCARAS : ENE. I FEB 90
EL ACEBUCHE : MAR. 90 EN ADELANTE
FECHA
P(Ro)
----------------------------------11/11/88
6
4
20/11/88
23/11/88
24/11188
15.5
0.5
25/11/88
28
26/11/88
5.5
30/11/88
1112/88
611/89
4
6
3.5
9/1/89
9.5
10/1/89
11/1189
25/1/89
2611/89
9/2/89
10/2189
20/2189
21/2189
22/2/89
23/2/89
24/2189
14/3/89
27/3/89
2813/89
3013/89
214189
3/4/89
4/4189
714/89
8/4189
9/4/89
10/4/89
19/4/89
24/4/89
25/4/89
7
1
12
2
12
10.5
3
14
5.5
3
11
2,5
3
4.5
3.5
4
1
4
2,5
36
4
0.5
6
18,5
6
22/5189
4
1.5
2415/89
2515189
0.5
2,5
29/5/89
29/8/89
12
4/9/89
1
519/89
12.5
13.5
6/9/89
-----------------------------------
-----------------P(u)
FECHA
----------------------------------7/9/89
7
13110/89
33.5
14/10/89
17,5
14
27110/89
13
12/11/89
7
13111189
59
16/11/89
17/11/89
13
24.5
18/11/89
24
19111/89
20/11/89
39
4.5
21111/89
18
22/11/89
7
23/11/89
24/11/89
6
25/11/89
11
7
26/11/89
29/11/89
8
50
3/12189
31.1
4/12/89
60
6/12/89
60
10/12/89
12/12/89
14
5
14/12/89
20
17/12/89
4.5
18/12/89
64
25/12/89
27/12/89
3
28/12/89
1
16.4
1/1190
30,6
2/1/90
27/1/90
12.4
28/1/90
3.2
7
3/3190
0.5
4/3/90
9/3/90
4
36
12/3/90
13/3/90
2
30/3/90
1
9
31/3/90
1/4190
8.5
6/4/90
9
5
8/4/90
-----------------------------------
------------------
FECHA
P(n)
----------------------------------12.5
9/4/90
0.8
10/4190
2
27/4/90
13
28/4/90
2914/90
1.5
3014/90
4
2
115/90
1
13/10/90
15/10/90
21
17/10/90
31
11
19/10190
3
21110190
16
22110/90
6
24/10/90
16
7/11/90
3
8/11/90
9
21/11/90
1
24/11/90
6
25/11/90
2/12/90
1
17
4/12/90
5112/90
4.5
8112/90
9
18/12190
7.5
14
19/12/90
5
26/12/90
TEMPERATURAS EN GRADOS CBNTIGRADOS
----------------------------------------------------------------------MIMBRALES
LA CAÑADA
DOÑANA
8561
8538
858
Ta Haz. Ta Min.MEDIA Ta Max , Ta Min.MBDIA Ta Max . Ta MinMEDIA
----------------------------------------------------------------------01/01/88
17,1
6,8 11.95 15.00 6 .7 10.85
15101/88
16.4 4.5 10.45
15/02/88
23,7
5.3 14.5 20.40 4.6 12.5
15/03/88
5.8 15.2 21.1 7.7 14.4
24 , 60
15/04/88
25.3
11,2 18.25 23.00 10.4 16.7
15/05188
15/06/88 27.7 13.7 20.7 28.00 14.1 21,05 24.8 13 ,9 19.35
17 26.7 35.2 16.1 25.65 36.20 15 .9 26.05
15/07/88 36.4
36.00 14 .7 25.35 36.1 14.7 24.9
15/08/88
32.20 11.9 22.05
15/09/88
26 11.9 18.95
15/10188 25.9 12.2 19.05
20.40 10.2 15.3
15/11/88
9.2
16.8 1.6
15/12/88
1.8
1.8 15.90 2.8 9.35
15101/89
6 17.8 5.3 11.55
6
6 .2 12.15
15/02/89 18.1
6.2 20.90 6.7 13.8
6.2
10 15.5
21
15/03/89
8.1 19.4 7.7 13.55
8.1
7.4 14.05
15/04/89 20 .7
11.1 11,1 25.60 10.2 17.9
15/05/89 29 .8 12.4 21.1
13.5 13.5 29.4 17.5 23.45
15/06/89
16.7 34.30 16.1 25.2
16. 7
15/07/89
32.4 16.2
17.3
15/08/89
14.1
15/09189
13.5
15110/89
10.8
10,2 10.2
15/11/89
21.6
15/12/89 21.6
-----------------------------------------------------------------------
ANEXO 3. DATOS DE INVENTARIO, PIEZOMETRIA Y TENSIOMETRIA.
- Mapa de ocupación del suelo
- Fichas de inventario
- Nivelación tensiómetros
- Piezometría
- Tensiometría
1� .... r..r. r .¢i
r ..e..e
Cultivo . 6...c.n.
al
J.,_ --
Coordenadas geogroficas
Y
X-
°
N de registro ............... .
INSTITUTO 6EO1061CO
r MINERO DE ESPAAA
- ►RCHIVO DE PUNTOS
ACUIFEROS
e•nn+,ia ncotar�o o mapa detallado
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17
24
Cuenca hidrogrofica
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Bibliografia del punto ocuifero ....
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125
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Naturaleza
Naturaleza
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Capacidad .. ......
Potencia
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Bibliografia del punto acuifero
101
62
Documentos intercalados
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1-172
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Entidad que contrato y/o ejecuto la obra.....
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DESCRIPCION DE 105 AC UIFEROS ATRAVESADOS
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ZONA III-EUCALIPTAL
ZONA II-LA ROCINA
ZONA I-DUNAS
S-2
8-1
8-2
3-1
8-2
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3-2
S-1
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S2-tubo3,25
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6,37 a S1-tubo38,4 a S2-tubo2,75 a S1-tubo 44 a 32-tubo 3,5 a S1-tubo40,4 ■
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04-nov-88 5 . 35 5.02 5.97 5.62 1.55 1.26 1.58 1,25 2 . 50 2.05 2.54 2.15 0.85 0.41 1 . 12 0.66
16-nov-88 6.04 5.71 6.35 6.00 1.59 1.30 1.62 1.29 2.13 1.68 2.16 1.77 0 . 85 0.41 1.12 0.66
21-dic-88 5.58 5.25 6.31 5.96 1 . 65 1.36 1,68 1,35 2.02 1.51 2.09 1.69 0.99 0.55 1.36 0.90
10-ene-89 5.58 5.25 6.31 5.96 1.65 1.36 1.68 1 . 35 2.00 1 . 55 2.07 1.67 0 . 80 0.36 1.20 0.74
02-feb-89 6.05 5,72 6.39 6 . 04 1.62 1.33 1,65 1.32 1.97 1.52 2.00 1.61 0.94 0.50 1.29 0.83
06-■ar-89 6 . 10 5.77 6.40 6.05 1 . 67 1.38 1.70 1.37 1.91 1.52 2.00 1.61 0.98 0.54 1.39 0.93
1.67 1.38 1.70 1.37 2 . 16 1.71 2.18 1.79 1.09 0.65 1.53 1.07
04-abr-89 6.14 5.81 6.46 6.11
03-aay - 89 6.15 5.82 6.47 6.12 1.61 1.32 1.64 1.31 2.08 1.63 2.11 1,71 0.99 0.55 1,46 1.00
1.70 1.37 2.41 1.96 2.44 2.05 1 . 31 0.87 1.73 1.27
01-jun-89 6 . 15 5.82 6.52 6.17 1.66 1.37
16-jun-89 6 . 19 5.86 6.55 6.20 1.73 1.44 1.89 1,56 2.55 2.10 2.58 2.19 1.39 0.95 1,89 1.43
1.48 1.84 1.51 2.73 2.27 2.75 2 . 35 1.46 1,02 1.86 1.39
04-jul-89 6.22 5.89 6 . 60 6.25 1.77
1.50
1.87 1.54 2.80 2.35 2.83 2.44 1.44 1.00 1.88 1.42
18-jul-89 6.28 5 . 95 6.65 6.30 1.79
02-ago-89 6.30 5.97 6 . 70 6.34 1.83 1.54 1 , 91 1.58 2.90 2.45 2.93 2.54 1.43 0.99 1.89 1.43
1.41 0.97 1.78 1.32
6 . 80 6.45 1.87 1.58 1.96 1.63
04-sep - 89 seco
1.37 0.93 1.71 1.25
2.64
3.03
2.96
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51
1.94
1.61
1
.
56
6.45
1.85
6 . 80
18-sep-89 seco
1.38
0.94 1.73 1.27
2.65
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seco
1.91
1.58
1.52
82
6.47
1,81
6.
04-oct-89 seco
1.01
0.60 1.47
1.04
2.37
2.83
2
.
44
1.36
2,82
1,30
1.69
6.51
1.59
6.86
17-oct-89 seco
0.89
0.50
1.35
0.94
2.63
2
.
24
2.63
2.18
1.70
1.37
1.34
6.85
6.50
1.63
07-nov-89 seco
6.85 6.50 1.09 0 , 80 1,16 0.83
30-nov-89 seco
1.10 0.65 1.12 0.73 0 . 71 0.27 1.12 0.66
seco
01-dic-89
0.13 0,61 0.21 0.68 0 . 24 0.91 0.44
0.65
0.58
0.90
0.61
0.98
6.18
5.83
11-dic-89 5.65 5.32
10-ene-90 5.17 4.84 5.88 5.53 1.14 0.85 1.19 0 . 86 0.65 0.20 0 . 66 0.27 0.61 0.17 0.84 0.38
01-feb-90 4.77 4.44 5,04 4.69 1.25 0 . 96 1.28 0.95 0 . 84 0.39 0.84 0.44 0.16 0,32 1.07 0.61
12-feb-90 4.84 4.51 5.09 4.74 1.30 1.01 1.34 1.01 0.91 0.46 0.91 0.52 0.91 0.47 1.24 0.78
05-aar-90 4.90 4.57 5.15 4.80 1.46 1.17 1,48 1.15 1 . 05 0.60 1 . 05 0.66 1.00 0.56 1.35 0.89
03-abr-90 4.96 4.63 5.22 4.87 1.48 1.19 1.52 1.19 1.19 0.74 1.20 0. 80 1.04 0.60 1.42 0.96
5.3 4.95 1.49 1.20 1.52 1,19 1 . 18 0.73 1.18 0.78 1 . 09 0.65 1.49 1.03
02-aay-90 5.04 4.71
1.7 1.37
1 . 71 1.26 1.13 1.34 1.46 1.02 1.84 1.38
11-jun-90
5.1 4,77 5 . 42 5.07 1.68 1.39
1 . 6 1.16 1.95 1.49
1.97
1.52 1.98 1,59
05-jul-90 5.16 4.83 5.48 5.13 1.74 1.45 1.84 1.51
1.61
1.58 2 . 35 1.90 2.36 1.96 1.73 1.29 2.07
1.79 1.50 1.91
03-ago-90 5.22 4.89 5.56 5.21
2.1 1.66 2.47 2.01
01-oct-90 5.37 5.04 5.72 5.37
2 1.71 2.13 1.80 2.73 2.28 2.74 2.35
1.77 1.44 2.42 1.97 2 . 42 2.03 1.84 1.40 2.18 1.72
05-nov-90 5 . 44 5.11 5.81 5.46 1.66 1 . 37
1.8 1.36 2.15 1.69
1.37 1.16 1.43 2.29 1.84 2.28 1.88
06-dic-90 5.51 5.18
5.9 5.55 1.66
1.7 1.26 2.05 1.59
2.1 1.71
1.66
1,7 1.37 2.11
15-ene-91 5.59 5.26 5.87 5.52 1.62 1.33
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
fecha
medida
RESULTADOS DE TENSIOMETROS EN LA ZONA NO SATURADA
-------------------------------------PROFUNDIDAD
DENOMINACION
1.95
1.80
1.20
0.90
0.75
0 . 30
0.45
FECHA
PARCELA
--------------------------------------------------------------------------------------28
26
20
17
14
10
10
22 / 05/89
I-DUNAS
27
26
21
12
16
12
10
01106/89
28.5
26
17
21
14
10
20/06/89
11
29
26
20
18
14
12
03/07/89
11
29
27
21
18
15
11
11
18/07/89
27.5
27
21.5
18
14
11.5
12
03/08/89
28
26
22
18
15
13
12
19/09189
29
27
21
19
15
14
12
04/10/89
27
26
16
21
16
12
19/10/89
14
26
24
19
15
14
10
07111/89
12
25
25
16
20
13
10
12
30/11/89
26
25
22
14
26
10
11
12/12/89
22
25
19
15
14
11
10/01/90
12
30
22
27
19
18
14
01/02/90 12.5
28.5
26.5
22
18
17
12
12
12/02/90
28
26.5
17
21
15
11
06103/90
11
29
20
26
16
18
13
04/04/90
12
26.5
20
26
16
18.5
13
02/05 / 90 12.5
26
27
21
18
16
11/06190
14
13
26.5
26.5
20
16
18
18.5
05/07/90
34
27
27
20
16
18
18
03/08 / 90
14
27
26
17.5
20
10
15
19
01/10190
27
21
20
15
18
17
14 . 5
03/10/90
26
17
14
18
14
06/11190
11
11
24
19
24
14
14
06/12/90
10
8.5
23
19.5
23
14
15
11
15/01/91
12.5
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
RESULTADOS DE TENSIOMETROS EN LA ZONA NO SATURADA
-----------------PROFUNDIDAD (al
DENONINACION
1.20
0.90
0.45 0,60 0 . 75
0.30
FECHA
PARCELA
--------------------------------------------------------------------14
12
14
5
6
II-BOCINA
24/04/89
14
12
6
14
7
04/05/89
14
14
13
15
22/05/89
13
14
14
12
13
01/06/89
12
16
15
14
14.5
03/07/89 12 . 5
16
17
15.5
15
14
18/07189
17
16
15.5
15
16.5
03/08189
6
8
1
01/12/89
0
4
2
12/12/89
0
8
1
10/01/90
8
3
01/02/90
0
10
6
12/02/90
0
12
8
06/03/90
1
9
12
03104/90
10
8
8
12
02/05/90
12
11
14
08/06/90
13
15.5
02/07/90 11 . 5
11.5
15
8
02/08190
10
16
01/10/90
10
10
14
16
06/11/90
7
13
04/12/90
11
6.5
13.5
17/01191
16.5
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
RESULTADOS DE TENSIONETROS EN LA ZONA NO SATURADA
PROFUNDIDAD (■)
DENOMINACION
1.95
1.80
1.20
0.90
0.45 0 , 75
FECHA
0. 30
PARCELA
--------------------------------------------------------------------------------20
18
8
3
12
15
9
III-EUCALIPTAL 24/04/89
20
8
20
10
3
04/05/89
14
10
21
19
18
0
30
22/05189
56
72
21
20
24
18
30
01/06/89
74
75
24
26
70
21
03107 / 89
72
31.5
25
80
78
28
72
30
18107189
64
26/26
80/76
80
28
/
26
80
/
03/08/89 78 / 66 56146 32131
25/28
37/28
-/42
05/09/89 -/ 42 58/38 35/32 73/64
28
36
68
76
35
79
55
19109/89
30
79
74
38
37
04110/89
74
56
26
36
76
60
35
14
19/10189
12
24
24
18
18
15
15
15
07/11189
8
10
10
10
9
11
30/11/89
9
4
4
4
6
4
4
5
12/12/89
2
2
3
2
4
2
10/01/90
4
4,5
4
4
5
6.5
5.5
5.5
01/02/90
1
6
8.5
6
7
6.5
12/02/90
6
8
8
8
10
8
8
06/03 / 90
8
10
10.5
10
10
12.5
10
10
03104/90
11
9
10
11.5
03/05/90
10
11 10.5
15
16
13.5
78 15 . 5
16.5
12/06/90
18
18
16.5
18
75
18
19
03107/90
18
18
18
19
16.5
04/07/90
18
58
18
20.5
20
28 18 ,5
20
19.5
01/08/90
15
26
21
24
01/10/90
24
52
23
22
22
21
23.5
25
05/10/90
38
56
23
22
17
21
14
14
16
05/11/90
13
19
16
16.5
18.5
05/12/90
10
14
14
17
18
16
17
14
14
14
16/01/91
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
RESULTADOS DE TENSIOMETROS EN LA ZONA NO SATURADA
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PROFUNDIDAD (,}
DENOMINACION
0,30
0.90
1.20
PARCELA
FECHA
0 . 45 0.75
10
5
8
4
24/04/89
8
6
9
11
8
10
04/05/89
12
9
22/05/89
30
16
11
34
13
12
10
01/06/89
51
10
03/07/89 71.5
73
70
56
11
18/07/89
63
73
70
72
70
76
12
03/08/89
64
71.5
10
68
64
66
05/09/89
65
67
64
16
10
19/09/89
58
14
10
67
74
64
04/10/89
7
10
11
60
11
19/10/89
7
6
07/11/89
9
7
5
3
4
2
3
2
01/12/89
2
2
4
1
2
12/12/89
3
10/01/90
6
2
3
2
3
4
3
01/02/90
5
2
5
5
6.5
5
12/02/90
8
10
6
06/03/90
10
8.5
7
10
10.5
05/04/90 11.5
9
10
12
8
04/05/90
15
12
86
20
13
07/06/90
6
90
13.5
69 72.5
59
06/07/90
4
72
74
62
15
02/08/90
3
0
0
0
16.5
01/10/90
0
40
36
16.5
03/10/90
38
46
8
14
07/11/90
10
8
12
6
8
12
07/12/90
8.5
6.5
7
7
11
8.5
8
16/01/91
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
IV-FRUTAS
ANEXO 4 . ANALISIS GRANULOMETRICOS, MINERALOGICOS Y QUIMICOS
DEL SUELO
- Análisis granulométricos
- Análisis mineralógicos y químicos matriz sólida
Instituto Tecnológico
GeoMinero de España
Sección de Mineralúrgia
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO VIA HUMEDA CON
DETERMINACIONES DE HUMEDAD Y DENSIDAD APARENTE DE SIETE MUESTRAS DE SUELOS-ARENAS CORRESPONDIENTES AL
"PROYECTO DE COTO DE DOÑANA"
(A PETICION DEL SERVI-
CIO DE AGUAS SUBTERRANEAS DEL INSTITUTO TECNOLOGICO
GEOMINERO DE ESPAÑA.-
Novimebre
-
1989
Mod 9
14
la
ffi k
MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
® '1>
Instituto Tecnológico
GeoMinero de España
Fecha
23-Noviembre-1989
Referencia
INFORME
INFORME SOBRE ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO VIA HÚMEDA
CON DETERMINACIONES DE HUMEDAD Y DENSIDAD APARENTE DE SIETE MUESTRAS DE SUELOS -ARENAS CORRESPONDIENTES AL "PROYECTO DEL COTO DE DOÑANA " ( A PETICION DEL SERVICIO DE AGUAS SUBTERRANEAS
DEL ITGE).--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1.- OBJETIVOS
Los objetivos del presente trabajo han sido la clasificación granulométrica.
2.- MUESTRAS
Las muestras recibidas vienen en bolsas de plástico debidamente referenciadas y presentadas por Dá María Gómez Martos.
3.- TRABAJO A REALIZAR
El proceso de trabajo con cada una de las muestras es el
siguiente:
1.- Pesado de muestras para sus determinaciones de humedad y
densidades aparentes
1
Mod. 7
MUESTRAS DE SUELO CORRESPONDIENTES AL COTO DE DOÑANA,
PARCELA II
(ARROYO LA ROCINA).-
CODIGO
PROFUNDIDAD
HUMEDAD %
DENSIDAD APARENTE
HUMEDA
SECA
1
0.15
35.81
1.468
1.667
2
0.30
25.64
1.468
1.655
3
0.45
21.80
1.505
1.670
4
0.60
24.85
1.504
1.690
5
0.75
21.75
1.490
1.707
6
0.90
27.58
1.488
1.725
7
1.05
28.79
1.502
1.714
2.- Cuarteando se toma una muestra representativa del todo-uno para el análisis
de Rayos X- Químico.
El resto de las muestras son sumergidas en agua para la limpieza de partículas.
3.- Análisis granulométrico en húmedo , utilizando tamices de la serie ASTM hasta fracción..de 0.062 mm.
4.- RESULTADOS OBTENIDOS
En los cuadros adjuntos se acompañan los resultados expresados en mm.
y porcentajes.
Madrid,
23 de Noviembre de 1989
EL JEFE DEL SERVICIO DE MINERALURGIA
Y ENSAYOS
i
1-
Código=l
1
Profundidad=0.15
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
C6digo=2
Y%PESO
0.41
11.18
52.89
26.95
5.44
3.12
AC.
0.41
11.59
64.48
91.44
96.88
100.00
Profundidad=0.30
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
C6digo=3
Y.PESO
%PESO
Y.PESO AC.
0.39
11.43
54.59
25.82
5.36
2.41
0.39
11.81
66.41
92.23
97.59
100.00
Profundidad=0.45
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
Y.PESO
0.44
12.46
55.89
24.91
4.34
1.97
Y.PESO
AC.
0.44
12.90
68.79
93.69
98.03
100.00
C6digo=4
1
Profundidad=0.60
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
Y.PESO
%PESO
0.38
12.49
56.04
23.30
4.51
3.28
AC.
0.38
12.87
68.91
92.20
96.72
100.00
f
Código=5
1
Profundidad=0.75
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
C6digo=6
%PESO
0.34
12.48
55.20
23.00
4.13
4.85
%PESO
AC.
0.34
12.83
68.02
91.02
95.15
100.00
Profundidad=0.90
GRANULOMETRIA
(mm)
+1.000
+0.500
+0.250
+0.125
+0.062
-0.062
%PESO
0.22
10.39
53.43
24.76
5.37
5.82
Y.PESO
AC.
0.22
10.61
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96.62 1.21 0.819 0.038 0.543 0.015 0.232 0.094 0.000 0.42
96.76 1.10 0.732 0.037 0.471 0.013 0.233 0.094 0.000 0.55
96 .74 1.05 0.661 0.033 0.393 0.009 0.216 0.404 0.000 0.49
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1/2
STL.-5260
Resultados de los siguientes ensayos,
muestras:
realizados sobre 22
- Determinación del % de humedad mediante secado en estufa
(UNE 7-328 / 75) (NLT - 102/72 ) ( ASTM D-2216-66)
granulométrico
por
tamizado
Análisis
gr«nulométrica) ( UNE 7-376 / 75) (NLT-104/72)
- Obtención del
Bernard ( NLT-116/72)
contenido
en
carbonatos
con
(con
curva
calcímetro
- Determinación del contenido en materia orgánica, mediante
agua oxigenada ( UNE 7-368 / 77) (NLT-117/72)
Solicitado por AGUAS SUBTERRANEAS
( M° Gómez Martos)
DETERMINACION DEL % DE HUMEDAD
% HUMEDAD
MUESTRA
DUNAS 0.00-0.25
DUNAS 0.25-0.50
DUNAS 0.50-0.75
DUNAS 0.75-1.00
DUNAS 1.00-1.25
DUNAS 1.25-1.50
DUNAS 1.50-1.75
DUNAS 1.75-2.00
EUCAL 0.00-0.25
EUCAL 0.25-0.50
EUCAL 0.50-0.75
EUCAL 0.75-1.00
EUCAL 1.00-1.25
EUCAL 1.25-1.50
EU�A_L 1.50-1.75
FRUTAS 0.00-0.25
FRUTAS 0.25-0.50
FRUTAS 0.50-0.75
FRUTAS 0.75-1.00
FRUTAS 1.00-1.25
FRUTAS 1.65
ROCINA SUPERFICIAL
Ríos Rosas, 23
3.41
3.24
2.76
3.11
3.24
3.24
3.51
4.03
4.14
4.66
3.94
3.95
5.74
17.01
20.19 _
10.64
11.30
14.35
10.78
23.89
20.96
2.95
Tel 441 65 00 - Fax 442 62 16 - Telex 480541 T GE E - 28003 MADRID
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Instituto Tecnológico
GeoMinero de España
2/2
GRANULOMETRIAS
Se adjuntan 22 curvas granulométricas
CONTENIDO EN CARBONATOS
De las 22 muestras analizadas,
presencia de carbonatos solubles.
ninguna
ha
CONTENIDO EN MATERIA ORGANICA
% MATERIA ORGANICA
NQ MUESTRA
DUNAS 0.00-0.25
DUNAS 0.25-0.50
DUNAS 0.50-0.75
DUNAS 0.75-1.00
DUNAS 1.00-1.25
DUNAS 1.25-1.50
DUNAS 1.50-1.75
DUNAS 1.75-2.00
EUCAL 0.00-0.25
EUCAL 0.25-0.50
EUCAL 0.50-0.75
EUCAL 0.75-1.00
EUCAL 1.00-1.25
EUCAL 1.25-1.50
EUCAL 1.50-1.75
FRUTAS b :00�:2 5--- - ----- _
FRUTAS 0.25-0.50
FRUTAS 0.50-0.75
FRUTAS 0.75-1.00
FRUTAS 1.00-1.25
FRUTAS 1.65
ROCINA SUPERFICIAL
Madrid,
- --- -
0.OS5
0.15
0.09
0.05
0.17
0.085
0.125
0.09
0.8
0.455
0.17
0.15
0.155
0.105
0.055
1:92-0.67
0.095
0.29
1.555
0.855
12 de Abril de 1.991
Juan Menduiña
JEFE DE LA SECCION DE ENSAYOS DE ROCAS
Y MINERALES INDUSTRIALES.
Ríos Rosas, 23 . Te¡ 441 65 00 Fax 442 62 16 - Telex 48054 1 TGE E - 28003
MADRID
reflejado
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Sección de
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Marzo-1997.
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Instituto Tecnológico
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Fecha
Marzo-91
Referencia
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DE
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22
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SOLICITADOS
MARTOS)
ACCESORIOS-Y-TRAZAS
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0,25-0,50
CUARZO
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0,50-0,75
CUARZO
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0,75-1,00
CUARZO
FELDESPATOS
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1,00-1,12
CUARZO
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7.,25-1,50
CUARZO
FELDESPATOS
1,50-175
CUARZO
FELDESPATOS
1,75-2,00
CUARZO
0-0,25
CUARZO
FELDESPATO
0,25-0,50
CUARZO
FELDESPATO
0,50-0,75
CUARZO
FELDESPATO
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0,75-1,00
CUARZO
FELDESPATO
POTASICO,ANDALUCITA
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CUARZO
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POTTASICO
ANEXO 5. ANALISIS QUIMICOS DE AGUAS Y SUELOS
- Precipitaciones
- Muestreo previo sondeos
- Muestreo parcelas experimentales
- Análisis en pasta saturada
Métodos analíticos
Resultados
ANALISIS QUIMICOS DE LAS PRECIPITACIONES
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ca Conduct.
DENOMINACION
FECHA
pH
Cl
Br
304
BC03 N03 Na+E Mg
( ag/1) (ag / 1) (ag/1(ag / 1) (ag/1)(ag / 1)(ag/1)(ag / 1) (µ3/en)
DE TOMA
28/02/89
31/03/89
30/04/89
31/05/89
31/10/89
30/11/89
31/12/89
31/01 1 90
28/02 / 90
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6.4
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7.3
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6.5
6.1
6.4
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8
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12.15
0.04
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20
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57
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66
37
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31/05/89
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31/10/89
30/11/89
B.M.Matalascañas 31/12/89
31/01/90
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5.7
6.4
6.4
6.2
6.2
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6,1
7
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15
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11
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1
9
1
5
3
1
2
2
4
10
1
4
10
17
15
10
7
13
5
0
0
8
0
2
1
1
0
0
0
2
2
4
4
3
2
1
3
3
4
1
0
1
1
2
0
0
0
1
1
3
1
6
2
3
4
2
2
2
2
34
24
66
28
52
38
19
34
33
42
B.M.Alaonte
B.M.Mazagbn
B.M.Cabesudos
420
122
69
70
46
64
211
21
38
30
73
4
5
29 192
28/02189
5,8
9
0.25 38
52
0
3
6
5 155
31103/89
5.7
8 14 , 10 18
0
16
18
12
25 378
30/04 / 89
6.1
21 21.09 62
48
24
37
31/05/89
5
13
0 23
11
14
6
12 181
7.5
23
56 485
30/06/89
25
105
134
50
23
31/10/89
7.2
30
25
111
10
11
35 254
1
30/11/89
6.6
11
38
68
8
6
35 213
15
25
0
1
7
85
31/12/89
6.4
4
8
4
47
31/01/90
6.3
3
4
13
1
5
0
2
17
5
2
19 125
28102 / 90
6.3
6
40
0
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
B.M.Sevilla
ANALISIS QUIMICOS REALIZADOS EN MUESTRAS DE SONDEOS (CAMPAÑA INICIAL)
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Na+B
Ca
Conduct.
Mg
304
HCO3
N03
FECHA
PROF.
pH
C1
No
(ag/1)
)
INVENTARIO
DE TOMA
( a)
(ag/1) (ag / 1) (ag/1) (ag / 1)
(ag/1
(lag/1) (µ3/cn)
(IRYDA II-10-3)
(IRYDA II-10-7)
(IRYDA II-10-17)
3-111-12-9
(IRYDA IV-1-3)
(IRYDA IV-1-4)
(IRYDA IV-1-5)
(IRYDA IV-2-2)
(IRYDA IV-2-3)
(IRYDA IV-2-6)
1142-1030
1042-8012
1042-8014
(IRYDA IV-5-1)
1042-4033
(IRYDA IV-5-6)
(IRYDA IV-5-7)
(IRYDA IV-7-1)
(IRYDA IV-7-4)
1142-1072
1142-1072
1142-1073
(IRYDA IV-8-3)
(IRYDA IV-8-4)
(IRYDA IV-8-5)
(IRYDA IV-8-6)
14/03/8?
14/03187
14/03/87
25/02/88
26/02/88
26/02/88
26/02/88
25/02/88
24/02188
24/02/88
12/11/87
22/10/87
22/10/87
23/02/88
04/11/87
23/02/88
23/02/88
01/03188
01103/88
06/11/87
06/ 11/87
05/11/87
02/03/88
02/03/88
02/03/88
02/03/88
71
67
107.3
141.5
136.0
107,0
102.7
69.3
120.5
64.9
71.5
114.0
129.0
97.3
5.9
6,1
6.1
6,4
7.3
6.7
7.0
6.7
6.7
6.9
7.9
7.1
6,7
7.3
7.5
7.4
6.6
7.6
7.0
8.1
8.2
7.5
7.4
7,4
6.6
7.3
56
57
45
75
25
41
43
24
27
22
40
49
31
49
50
46
12
30
24
37
37
26
28
42
44
32
10
12
8
40
9
6
2
2
3
2
8
7
6
7
11
14
3
8
2
3
3
4
6
2
2
3
0
61
6
4
5
11
8
6
6
11
120
32
29
71
133
60
6
92
6
82
85
51
85
48
0
52
44
15
13
0
4
6
0
0
1
0
0
4
4
3
0
30
26
0
0
0
0
0
0
0
0
0
32
38
27
40
18
24
23
15
16
15
26
32
26
38
42
32
10
23
15
26
27
20
22
26
29
27
6
6
3
6
2
3
2
1
1
1
5
4
2
3
6
7
2
3
1
4
4
1
3
2
0
1
13
16
9
19
3
7
7
2
4
4
32
9
7
20
31
27
7
28
3
19
20
15
25
17
1
14
280
310
218
368
149
192
182
123
129
125
318
225
182
317
375
344
113
280
114
236
237
180
269
239
156
209
PARCELA I-DUNAS
RESULTADOS ANÁLISIS QUIMICOS
Mg Ca COND
304 HCO3 N03 Na K
agll ag/1 agll agll agllag / 1 11 g11 NS/ca
pH Cl
Br
PROF
agll agll
(a)
-------------------------------0.22 8.8 18
03105/89
0.98 8 . 2 15
03/05/89
1.88 8.8 16
03/05/89
FECHA
9
4
9
230
146
301
19
19
20
8
11
14
2
1
1
25
15
38
44
35
64
487
330
597
0.42
0,6
7
7
10
13
8
8
9
7
1
1
2
2
3
44
80
75
120
146
118
0.7
0.32
14
5
8
7
9
7
15
11
42
23
25
24
8
6
14
10
11
16
7
8
5
2
2
2
3
1
18
18
13
31
2
2
35
28
37
68
5
3
329
298
594
90
81
0
2
9
5
118
335
132
34
24
15
13
13
9
2
2
1
13
29
9
26
89
30
295
612
252
0,36
9
7
6
11
1
2
3
97
01/06/89
01/06/89
6.37
38.4
6.5
6.3
10
8
04/07/89
04/07 / 89
04/07/ 89
04/07/89
04/07/89
04/07/89
0.37
0.47
0.98
1 . 88
6.37
38.4
7,6
8.2
8.9
6.2
6
25
20
17
14
8
9
01/08189
01/08/89
01/08/89
0 . 98 7.6
2.08 8.6
5 . 08 7,6
18
04/09/89
38.4
6.1
14
03/10/89
03/10/89
5.08 7.4
38,4 7,2
32
13
20
9
101
11
34
7
13
12
2
1
10
1
40
3
301
97
07/11189
07/11/89
5 . 08
7
38.4 6,6
11
14
9
11
85
9
22
5
8
12
1
1
7
1
28
3
200
102
11/12/89
11/12/89
11/12189
11/12/89
0.98 7 . 3
5.08
7
6.37 6 . 6
38 . 4 6.4
17
7
14
12
6
7
7
7
59
10
10
11
21
8
10
10
8
5
9
9
1
1
1
1
9
2
2
1
22
4
5
8
237
75
102
86
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
0.22
0 . 98
1.88
5.08
6.37
38.4
15
10
13
8
28
14
7
5
5
7
4
5
193
85
295
13
21
10
16
13
20
12
7
10
14
8
16
6
13
9
2
1
1
1
2
1
18
9
39
16
3
3
3
6
9
4
406
202
509
96
150
94
8. 5
8,1
8.7
7.1
6.9
6.7
6
80
2
5
8
13
8
6 1
5.08 6.7
8
01/02/90
86
7
9 1
2
3
8
10
6 . 37 6.4 13
01102/90
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
PARCELA II-BOCINA
RESULTADOS ANALISIS QUINICOS
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Br 804 HCO3 N03 Ha E Kg Ca COLAD
FECHA PROFUN pH Cl
(n)
ag/1 ag / 1 ag/1 agll ag/1 ag/lag/l ag/1 ag /1 uS/c■
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------7 3
1
4 16 119
6 0.33
8
52
02/02/89 1.28 7.6
38
8 3
1
5 11 134
5 0.15 11
02/02/89 1.88 9.0
08/03 / 89
08/03/89
1.28
1.88
6.7
8.8
3
5
2.82
1.25
6
9
31
33
4
11
3
3
1
1
3
6
7
12
87
134
05/04/89
05/04/89
1.28
1.88
7.5
8.9
3
5
0,28
0.32
5
10
25
35
7
12
2
3
1
1
3
5
6
10
76
131
03/05/89
03/05/89
03/05/89
03/05/89
0.78
0 . 98
1.28
1 . 88
8.9
8.4
7.6
9.4
5
9
4
4
7
5
4
8
216
143
27
31
19
19
7
12
4
7
2
3
0
1
1
1
23
9
4
7
46 430
33 200
5 74
10 129
01/06/89
01/06/89
01/06/89
0.98
1.28
1.88
8.3
7.5
9.3
11
4
4
0.03
4
3
8
109
25
24
20
7
13
5
2
2
1
1
1
9
4
6
26 114
4 70
10 123
03/07/89
03/07/89
03/07/89
03/07/89
0,98
1.28
1.88
44
7.5
7.3
9.3
6.1
11
6
4
51
0.34
0
0.1
0.77
8
3
4
9
51
18
20
13
21
9
11
14
4
3
4
32
1
2
1
2
4
3
4
4
21 164
4 71
8 119
6 237
01/08/89 0.78
01/08189 0.98
01/08/89 1 . 28
01/08/89 1.88
8.8
7.5
7.1
8.8
9
11
6
5
0
8
0
0 . 27
0 . 42
8
3
4
227
59
19
32
25
24
9
12
6
4
3
4
1
1
2
1
24
6
3
5
53 451
23 180
4 75
8 122
04/09 / 89 0.98
04/09/89 1.28
04/09/89 1.88
04/09/89 2.75
04/09/89
44
7.8
7.5
8.2
6.7
6.5
7
5
5
31
48
0.2
5
0.2
4
0.2
9
0.2 750
0.46
8
44
18
61
330
13
34 4
9 3
13 3
0 480
11 32
1
2
1
7
2
7
3
2
2
3
15 161
4 75
5 116
38 1642
5 230
03110189 0.78
03/10/89 0 , 98
03/10/89 1 . 28
03/10/89 1.88
03/10/89
44
8
7.3
7.9
7.8
7.3
10
9
6
5
58
8
4
3
8
9
128
48
24
32
15
33 6
30 4
10 3
10 3
9 30
2
1
2
1
2
14
5
3
4
4
34 399
15 159
3 78
9 117
8 240
07/11/89 0,47
07/11189 0 . 78
07/11/89 0,98
07111/89 1,28
07/11/89 1.88
07/11/89
44
7.2
7.9
7.1
7.8
7.9
6.5
9
10
9
6
5
56
10
6
3
3
9
10
124
162
19
24
35
14
60 10
38 6
45 6
13 3
11 3
7 28
2
1
2
2
1
2
18
18
4
4
4
4
30 324
34 358
13 154
4 81
11 119
7 231
11/12/89 0.22
11/12/89 0.37
11/12/89 0.47
7.2
8.4
7.7
10
7
6
15
4
6
46
38
36
7
4
3
1
0
1
5
4
3
21 182
10 112
8 100
35
4
5
PARCELA II- ROCINA
RESULTADOS ANALISIS QUINICOS
------------------------------------------------------------------------Br 304 BC03 N03 Na R Kg Ca COND
FECHA PROFUN pB Cl
(a)
ag/1 ag / 1 ag/l ag / 1 ag/l agllag / 1 ag/l 2 g / 1 uS/ca
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3
7 93
13
3 3
1
11/12/89 0.78 9.2
5
6
3
9 103
5
20 23 4
1
6
11/12189 0,98 6.9
5
3 80
5
4
20 14 4
2
11/12/89 1.28
8
5
8 122
5
8
23 11 4
1
11/12/89 1.88 8,5
4 12
0
0
3 71
4
11
18
11/12/89
44 6.9
0.22
0.37
0.47
0 . 78
0.98
1.28
1.88
2.75
44
7.4
9.3
6.9
8.3
7.7
6.6
8.6
6.9
7.7
19
5
5
5
5
5
4
5
5
6
2
3
6
4
3
7
7
9
45
26
28
28
18
12
44
10
11
7
1
3
3
16
10
10
5
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8
4
3
4
4
3
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7
10
0
0
1
1
1
1
1
1
1
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4
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2
4
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1
01102/90 0.47
01/02/90 0.98
01/02/90 1.28
6.8
6,6
6.4
5
8
4
4
5
5
38
15
12
4
10
7
4
3
3
1
1
1
4
2
2
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
20 172
6 85
5 80
9 100
7 92
4 69
8 116
2 63
2 73
6
6
3
88
80
57
PARCELA III-BUCALIPTAL
RESULTADOS ANÁLISIS QUINICOS
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Mg Ca COND
Br
S04 HC03 H03 Ha K
fecha prof pH Cl
agll 2 g/1 agll ag/1 sg/1 agll agll u8/es
ag/1 sg/1
(a)
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------9
0.00
16
92 15
2
6 31 245
02/02/89 0 . 22 6.8 19
9 27.00
10
20 13
5
2
3
8 117
02/02/89 1,88 6.6
02/02/89 2.08 6.4
0.40
7
12 28
4
1
3
9 85
5
9
5
1
3
9 124
02/02/89 2,55 6.5
9
0.19
9
24
08/03/89 1.88 8.0
08/03/89 2.08 7.0
08/03/89 2 . 55 7.1
7
6
9
2.17
0.98
1.95
9
7
10
30
12
44
12
27
6
6
5
6
2
1
1
4
3
4
04/04/89
04/04/89
1.88 7,0
2,08 6.8
8
5
0.37
0.45
10
6
24
12
16
31
5
4
2
1
4
3
03/05/89
03/05/89
03/05/89
03/05/89
03105/89
03105/89
0.22
0.37
0.78
1.88
2.08
2.55
6.6
7.9
7.7
7.3
7
7.7
9
14
11
7
5
8
0.06
0.11
0.08
0.09
9
11
7
7
4
6
23
143
113
23
7
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2
0
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15
26
5
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6
5
5
4
5
0
0
0
1
1
1
4
11
7
4
3
5
01/06189
01/06/89
01/06/89
1. 88 7,4
2.08 6 . 8
2.55 7.6
7
6
7
0.03
0.25
0
6
4
6
24
11
34
17
25
5
4
4
4
1
1
1
5
4
4
03/07/89 2.08 5.5
03/07/89 40,4 6.7
6
50
0.44
0.78
5
6
12
56
6
0
5
25
2
2
2
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8 125
8 101
12 134
8
9
120
95
6 88
34 300
28 237
7 107
5 82
7 114
6
5
7
103
79
108
3 63
20 267
01/08/89
2.55
7
6
0
6
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6
6
1
2
5
88
04/09/89
04/09189
2,55 7.1
40.4 6.7
6
51
0.2
0.49
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6
26
1
3
3
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9 261
03/10/89
03/10/89
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7
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26
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2
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5 89
18 261
07/11/89
07/11/89
07/11/89
2.08 4.3
2.55 6.8
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6
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1
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2
7
2
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5
17
247
90
250
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
11/12/89
0.37
0.47
0.78
0.98
1.28
1.88
2.08
2.55
3.5
40.4
8.8
7,4
6.9
6.7
6.9
4.8
4.5
6.4
5.5
6.4
2
6
7
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10
24
27
8
5
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10
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0
0
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0
0
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0
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0
0
2
12
10
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3
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14
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0
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2
19
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4
10
2
3
5
11
12
55
194
63
83
133
236
196
92
78
204
10/01/90
0.37
6.4
4
3
15
1
4
0
2
2
53
PARCELA III-EUCALIPTAL
RESULTADOS ANALISIS QUIMICOS
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Kg Ca COND
Br
304 BC03 NO3 Ha E
fecha prof pH Cl
ag/l agll
ag/1 ag/1 agll ag / 1 ag/1 ag / 1 ag/1 uS/ca
(a)
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0
21 211
7 102
1
4
10/01/90 0 . 47 7.1
4
0
4 68
6
5
15
2
5
2
10/01/90 0.78 6.4
6 12
8
0
6
1
1
4
4 70
10/01/90 0.98
5 12 148
10/01/90 1.28 8.2
8
5
41
6
4
1
20
23
1 16
6
4
3 181
10/01/90 1. 88 5.4 20
0
2
4
6 165
10/01/90 2 , 08 4,4 29
25
0 14
17
6
1
2
4 92
8
4
5
10101/90 2.55 6.6
6
7
3
2
5 89
10/01/90 3.5 5.8
9
8 15
3
8
33 17 15
4 11 178
10/01/90 40.4 6.5 22
3
0
7
3
9
1
2
2 45
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7
49
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1
5 10 140
01/02/90 1.28 7.3
8
0
0 13
2
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19
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4
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6
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2
4 89
01/02/90 2.55 6 . 7
45
0 14
3
3 11 157
01/02/90 40.4 6.5 21
8
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
PARCELA IV-FRUTAS
RESULTADOS ANALISIS QUIMICOS
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ca COND
Na
K
Mg
FECEA PROF pB
Cl
Br 804 BC03 N03
(n�
agll ng / 1 ag/1 ag / 1 ng/1 ag l l ag/1 ag / 1 ng/1 u3/es
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------02/02 / 89 0.37 7.5 1122 0 . 00 498 187
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02/02/89 0.78 6 . 6 1253 2,22 594
95
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5 130 120 4620
75 3890
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83
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1 100
0
18 1230
02/02/89 1,28 6.1 267 1.20 149
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08/03/89
08/03/89
08/03/89
08/03/89
08/03/89
0 , 22
0 . 37
0.47
0.78
0 . 98
1 , 28
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6.3
6.5
6.0
1239 26 . 50
944 2 . 01
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1265 1.20
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272 0 . 97
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545
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132
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0
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0
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144
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217
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3810
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4390
4220
1225
04/04/89
04/04/89
04/04/89
04/04/89
04/04/89
04/04 / 89
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0 . 37
0.47
0 . 78
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7.1
7.1
6.7
6.4
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0
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0
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5
0
0
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5210
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4540
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03105/89
03105/89
03/05/89
03/05/89
03105/89
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0
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3
0
0
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4110
4250
1266
01/06/89
01/06/89
01/06/89
01/06/89
01106/89
0 . 37
0.47
0.78
0.98
1 . 28
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7.4 2100
6.9 1060
7.1 1085
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0.77
0.3
2.32
2.25
0.89
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1020
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127
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211
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1110
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2.5
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1
230
0
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29
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4260
4700
1294
515
244
01/08/89 0 , 98 7.4
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0
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03/07 / 89 40.9
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03/10/89 3.25
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7.1 767
7.4
79
PARCELA IV-FRUTAS
RESULTADOS ANALISIS QUIMICOS
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FECHA PROF pH
Cl
Br S04 HCO3 N03
Ha
9
99
Ca COND
(a)
ag/l ag / 1 agll ag/l ag / 1 agll agll agll 11g /1 uS/ca
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------03/10/89 40.9
7
52
9
3
241
20
23
23
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14
07/11/89
07/11/89
07/11/89
07/11/89
07/11/89
07111/89
07/11189
07/11/89
7 . 3 1123
7 550
7,1 2303
6.8 1288
7 1076
6.7 294
6 . 6 108
6.7
73
687
233
1336
770
507
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60
174
278
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38
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1
6
2
0
1
15
1
700
279
1504
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52
243
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0
0
11
0
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41
9
4930
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4250
1396
581
1396
11/12/89 0.22 7.3 1062
11/12/89 0.37 7 , 1 567
11/12/89 0.47 7.1 1168
11/12/89 0,78 6 . 8 1284
11/12/89 0,98 7.1 1361
11/12/89 1.28 6.9 303
11/12/89 3.25 6.6
38
33
11/12/89 40.9 6.9
720
329
736
676
717
167
8
10
266
126
105
64
70
60
52
78
19
1
8
1
1
1
17
6
658
388
761
868
953
263
22
20
26
18
15
13
1
0
3
3
121
52
113
114
107
16
6
7
215
80
142
102
81
9
15
20
4580
2620
4800
5160
5390
1483
237
253
10/01/90 0.22
10/01/90 0.37
10/01/90 0,47
10/01/90 0.78
10/01/90 0 . 98
10/01/90 1.28
10/01/90 3.25
10/01/90 40.9
230
99
540
599
698
174
9
7
340
257
140
84
45
51
72
24
3
2
30
3
5
1
12
25
278
176
642
822
926
281
27
23
12
7
8
12
1
0
4
3
43
19
105
109
98
17
9
6
87
40
133
105
80
11
28
13
1840
1098
4190
5000
5200
1618
337
247
0.22
0.37
0.47
0.78
0.98
1.28
3.25
40.9
7.5
7.3
7.1
6.7
6.8
6.6
6.7
6.6
313
169
966
1200
1221
350
61
50
72 1354
01/02/90 0 . 22 7.3 200
159 365
1 218 10
24
742
01/02/90 0.37 7.3
80
65 278
1
88
6
21
48
01/02/90 0 . 47
7 1061
699 160
36 636
7 112 199 4430
759
90
2 825 12 118 131 4940
01102/90 0,78 6.6 1276
01/02/90 0 . 98 6.7 1295
782
97
4 877
2 117 100 5200
01/02/90 1.28 6.4 424
190
77
1 296
0
20
19 1714
1
30
5
11
33
392
01/02/90 3,25 6.7
57
15 122
30
236
01/02190 40.9 6.4
54
10
24
1
1
5
6
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1. Pasta S:=tarada del Suelo y Separación del Extracto:
�1étc'fao_
Oficiales
de
Análisis
(Suelos
.`.,guas)
y
de!
Ministerio
de
Agricultura Pesca y Alimentación: n.13(a). Anexo. 1
Observaciones:
Tiempo de interacción: 1 día
Extra c:i-::: _on bomba de vacio de aceite. La extrae=__ián cesa cuando pasan
15 segundos sin que caiga ninguna gota.
Filtración con Whatman n. 1 después de la extracción.
2. Medida de pH
Directamente sobre el extracto recientemente obtenido con un pHmetro
Orion EA902 provisto de electrodo de vidrio.
3. Cc'rtdttctiuidcarl
Dirr.c��.:i!ente
sobre
el
extracto
con
un
conducti':ímetro
tletrhon
posteric_ m .ltiplicación por la constan te del aparato.
Resultados expresados en mS-cm
mmhos -cm
4. Carbonatos y Bicarbonatos
M.O.A.-M.A.P.A. N. 18. Anexo :2
Observaciones:
Ve':-aten de extracto utilizado: generalmente 10 ml.
±O,O_
a':.�
.
le
nil,
equivalente
c..
±ü,O2
itie<1
de.
1boriatos
}ii� �a r��•� n atc,.
Observaciones:
• Volumen de extracto utilizado: generalmente 10 nil, procedente de la
determinación de Car bonatos y Bicarbonatos.
• Exactitud microbureta ±0,01 ml, equivalente a ±0,00,5 nieq / l de Cloruros.
� c t:•r:::i ...t.
i...�<. s, i : to_,
tur , aiwé.f., ico (tt_
l',n f—,:
i ...
L.
Observaciones:
Se parte de 2 ::l de muestra, y se utiliza 0,5 11:1 de HCl lid, 2nm1 de
ractivo de Lachica y se enrasa en matraces de 25 ml.
1, 2,
La recta patrón se prepara con
5,
10,
15
y 20 ml
de una
disolución de 1 rneq/ l y enrasada a 25 ml.
En las car:di::io=_:es ensayadas una
•
diferencia de 0.002 ttnid:.3clt__•
de
absorbancia representan 0.05 meq/1.
7.
.Ni t ratos
Los nitratos se han determinado por colorimetría automatizada Technicon.
El método incluye una reducción del nitrato a nitrito en una columna de C d
y posterior determinación del nitrito por colorimetría. En caso de existencia
previa de nitritos en las muestras este también sería determinado.
Observaciones:
(°:O
• En las condiciones empleadas, utilizando patrón de. 5 ppni de
la resolución: es de
meq/1
Cationes
Todos los cationes
han sido determinados
por espectrofotometría
de
absorción ( Ca y Mg ) o emisión (Na y K ) atómica. lml del extracto es tratado,
al
igual
que
los
patrones
con
10
m1
de
tina
disolución
eliminadora
de
interferencias de matriz, química y de ionización (HCI 2%, La 0.5% y- Cs
LÍ
0.1%).
100 ppm. 1=4-. 1=42^_.: nm. ?imite 0.01 n.,eq,'!
10 y `20 L;pm, 1= 4 ...
Ca:
,7atror_e e ie - . ,
Mg:
_ atror _._ d-
1:.
a:
rones d�
10
Y :tror,rs de 20, 50 y IOC? pprr.
En emisión el límite esta en función deel
aparato.
'c;,
25-
A= 56;. 5r:m. Límite 1_1.005 '..necí,
patrón con el que
se ajuste
el
13(a).--PASTA SATURADA DEL SUELO Y SEPARACION DEL EXTRACTO
13(a).1. - Principio
l a conductividad eléctrica del extracto de saturación del suelo es un buen
indice para t.stimar el ef(,e.to de las sales sobre el crecimiento de las plantas.
En J presente método - , prepara la pasta saturada de suelo añadiendo agua
destilada y agitando hasta .;ue se alcanza un punto de humedad característico.
La pasta se coloca en un filtro y se aplica succión para extraer una cantidad
suficiente de solución para analizar.
Los datos analíticos del extracto saturado de suelo pueden ser directamente
utilizados para estimar el efecto de las sales sobre el crecimiento de las plantas.
13(a).2. - Material y aparatos
13(a)2.1. - Recipientes para conservar extractos, tales como tubos de ensayo
o frascos de 50 mi.
13(x).2 2. -Recipientes de 250 mi. de c.::pacidad como mínimo, tal como un
vaso de aluminio o de vidrio grueso.
13(a).2.3.-Embudo Büchner de unos 20 cm. de diámetro.
13(a)2.4.-Matraz Kitasato.
13(a).2.5.- Bomba o trompa de vacío.
13(a).3. - Procedimiento
Preparación de la pasta.--Colocar en el recipiente una cantidad de suelo variable de acuerdo con las determinaciones que se vayan a efectuar. Con un peso
de 250 g. la pasta proporciona el suficiente extracto acuoso para un análisis
completo. Añadir agua destiiac'.a y mezclar con la espátula hasta que se alcance
la saturación. De cuando en cuando, golpear el recipiente sobre la mesa del laboratorio. En el punto de saturación la pasta es brillante a la luz, fluye lentamente
cuando el recipiente s., inclina y se desliza sobre la espátula sin dejar marcha
excep:.o en los suelos mu.. arcillosos.
1 a mezcla se deja en reposo durante una hora o más y entonces debe de comproba,se la saturación y rectificarse si es necesario. Si la pasta se i-3 mdurecido o perdido su brillantez, mezclar con más agua para conseguir la c.:a:sistencia
anterior. Como los suelos se embarran cuando se trabajan con el agua necesaria
para llevarlos a la llamada «capacidad de campo., se debe de añadir más agua
inmediatamente hasta lograr el punto de saturación. La pasta con exceso de
agua se corrige añadiéndole suelo seco.
Separación del extracto.-Transferir la pasta del suelo saturado al embudo
Büchner vertiéndola sobre el papel de filtro colocado en el embudo y aplicar
vacío. Recoger el extracto en el recipiente correspondiente (Kitasato) o bien
Métcdos de Análisis de Suelos y Aguas
SS
sobre un tubo de cu:,ayo en el interior del Kitasato y que se apoye sobre la salida del embudo. No utilizar material pyrex si se va a determinar cl boro. Si la
primera porción Jul filtrado sale turbia, debe filtrarse nuevamente o desecharse.
Si se desean hacer determinaciones de carbonatos o bicarbonatos debe añadirse
una solución de hexametafosfato sódico de 1.000 p.p.m.. a razón de una gota por
cada 25 ml. del extracto, antes de guardarlo y taparlo para evitar así la precipitación de carbonato cálcico.
Para apreciar la salinidad de los suelos , generalmente la extracción puede
hacerse a los pocos minutos de haber preparado la pasta . Sin embargo , cuando
el suelo contiene yeso, la conductividad del extracto saturado puede aumentar
de 1 a 2 mmhos /cm. después de un período de reposo . Por tanto , en suelos yesosos , debe dejarse la pasta saturada en reposo durante varias horas antes de
proceder a la extracción . En cualquier caso ,- si además de la conductividad eléctrica del extracto saturado se va a analizar la composición química de las sales
disueltas , la pasta saturada debe de dejarse en reposo de 4 a 16 horas antes
de extraer la solución.
13(a).4 . - Observaciones
Para determinaciones en serie , en suelos de textura uniforme . se puede ganar
tiempu determinando la humedad de saturación de una muestra representativa
según se describe en el método 40. Las otras muestras se saturarán añadiendo
el suficiente volumen de agua a pesos conocidos de suelos.
Las pastas saturadas de suelos turbosos deben de dejarse en reposo durante
toda una noche para comprobar la saturación.
En los suelos de textura fina para reducir la tendencia a adquirir consistencia
de barro , y obtener un punto final más definido . el agua debe de añadirse a estos
suelos con un mínima operación de movimiento, especialmente al principio.
En los suelos de textura gruesa la pasta puede ser preparada en la misma
forma que para los de textura fina. No obstante , se recomienda hacer el extracto
a un diferente contenido de humedad para la determinación de salinidad [método 13(b)].
13(a).5 . - Referencia
1.-United States Salinity Laboratory Staff : - Diagnosis and improvement of
Salive and Alkali Soiis., 1954.
56
Métodos de Análisis de Suelos y Aguas
18.- CAM30N ESTOS Y t? CAf [ONATOS
N t::: + ítACTOS DE SUELO
18.1. -- Pr; ncipio
182.
Matcr ial y aparatos
18.2.1. -- ,'vlicrolbureta de 10 ml.
18.3. - ,io2G}ivos
18.3.1. - Fenolfta leína al 1 por 13, jn etanol al 60 por 100.
18.3.2.----Anaranjado de metii _i, 0,01 por 100 en agua.
18.3.3.-Acido sulfúrico, aproximadamente 0,01 N, de titulo exacto conocido.
18.4. -- Procedimiento
i
Transferir una alícuota de la solución problema que contenga 0,005 a 0,04
rneq/l. de cloruro en un crisol de porcelana -le boca ancha y 15 mI. de capacidad.
Se especifica la cantidad de cloruros porque la misma muestra se usa para
determinar posteriormente los cloruros (método 19(a) ó 19(b). Añadir una gota
de fenolftaleina. Si la solución toma color rosa, añadir el ácido sulfúrico usando
una microbureta de 10 ml. gota a gota y a intervalos de cinco segundos, hasta
que desaparezca el color. Añadir dos gotas de anaranjado de metilo y valorar
con ácido hasta que aparezca el primer color anaranjado. Conservar. la muestra
si se van a analizar cloruros.
Para corregir por la posible alcalinidad de los indicadores, valorar una muestra en blanco de agua destilada y hervida, a la que se añaden las mismas cantidades de indicadores que a la solución problema. Restar las lecturas obtenidas
si no son despreciables de las correspondientes al problema. La luz debe ser
adecuada para apreciar los cambios de colores. Conviene tener a la vista soluciones de colores representativos de los puntos de viraje de las valoraciones.
18.5. - Cálcul.3
Calcular el contenido en carbonatos y bicarbonatos expresados en me/l.
2.V.N
Carbonatos =
meq/l.
1.000 --
V"
(V'-2V)N
Bicarbonatos = 1.000 -V"
meq/l.
N
normalidad de SO4H2.
V = volumen en nml. de SO4H2 utilizado para desaparición de color rosa.
Métodos de Análisis de Suelos y Aguas
71
V' _ volumen en ml. rre S 1411 , r,tili7:ncio ¡para
primitivo.
V"
¡uu iciiín de 'r.r,lur r,ri,�r.anj.,cl„
volurneü en rnl. de la alícuota de solución problema.
18.6. - Referencla
1. - United States Salinity Laboratory Staff. -Diagnosis and Improvement of
Salive and Alkall Soiis .: p. 98. 1954.
72
Métodos de Análisis ' de Suelos y Aguas
19(a).—CLORUROS
(lndicador)
1;.!(a).1. - Principio
Los procedimientos clásicos para c'::term¡nación de cloruros se basan en la
formación de una sal de plata r elativamente i nsoluble.
En la práctica de análisis agrícolas se llevan a cabo determinaciones volumétricas más que gravimétricas . El punto de viraje de la valoración de cloruros
con nitrato de plata puede ser detectado de diversas maneras , tal como por la
aparición de un precipitado rojo de Cr O, Ag, (valoración de Mohr), o midiendo
el potencial que se desarrolla en la solución mediante una combinación apropiada de electrodos (Kolthoff y Kuroda . 1951). Se proponen ambas variantes del
método.
19(a).2. --Material y aparatos
19(a).2.1. - Microbureta de 10 ml.
19(a).3. - Reactivos
19(a).3 .1. - Solución al 5 por 100 de cromato potásico . Disolver 5 g. de cromato potásico en 50 ml. de agua y añadir nitrato de plata 1 N gota a gota
hasta que se forme un precipitado rojo claro permanente . Filtrar y diluir hasta
100 ml.
19(a).3 .2. - Nitrato de plata, 0.005 N. Disolver 0 .8495 9. de secado en estufa
de nitrato de plata en agua y diluir exactamente en un litro. Almacenar la solución en un frasco color topacio para protegerla de la luz.
19(a),4. -- Procedimiento
Tomar una alícuota de la solución problema y valorar con ácido sulfúrico
hasta el punto de viraje con naranja de metilo (método 18). Se usará una solución patrón dei ácido en caso de que interese determinar carbonatos y bicarb, - .`� $.
Añadir cuatro gotas de reactivo 19(a).3.1 a la muestra guardada después
de la determinación de carbonatos-bicarbonatos. Valorar, agitando al mismo tiempo bajo luz brillante, con el re:;,.:tivo 19(a).3.2, usando una microbureta de 10 ml..
hasta que aparezca el primer color rojo (pardo rojizo) permanente. Las correcciones del ensayo en blanco varían con el volumen de la muestra en el punto
de vir:j--. y generalmente aumenta regularmente entre 0 ,03 a 0 ,20 mi., según
aumenta el volumen de 2 a 12 mi.
19(a).5. - Cálculo
Calcular la concentración de cloruros en meq/l.
Métodos de AnMsts de suelos y Aguas
73
V-V'
C!o:uros
0 , 005 X 1.000
V,.
V -- volumen en nml. de NO 3 Ag utilit, dos en la valoración de la solución
problema.
V.
V"
r
volumen en ml. die NO3Ag utilizados en la valoración en blanco.
volumen en mi. de alícuota de s<,Aición problema.
19(a).6. -Observaciones
los ácidos minerales que disuelven los cromatos de plata deben de estar
ausentt: s. Por tanto , la cantidad de ácido añadida debe ser la estrictamente
necesaria para hacer la solución débilmente ácida , evitándose la adición en exceso . Los loduros , bromuros y bicarbonatos forman precipitados con nitrato de
plata y deben estar ausentes de la muestra . Generalmente , los fosf$tos no interfieren pero también deben de evit .wrse cantidades altas de fosfato . �Los materiales orgánicos también deben de eliminarse por su tendencia a reducir el nitrato
de plata en soluciones neutras. El hierro normalmente reacciona con el cromato
potásico produciendo un cromato Insoluble , pero la cantidad de hierro que generalmente se encuentra en las muestras no Interfiere . En caso! de que se
crea que la cantidad de hierro es alta, añadir unas cuantas gotas más de indicador para asegurar el exceso de cromato.
1 9(a).7. - Referencias
1. - Chapman , H. D., y Pratt, P. F. •Methods of Analysis for SoiIS , Plants and
Waters , 98-100, 1961.'
2.- Reitmeier, R. F. •Se imicroanalysis of salive soil solutions,. Indus. and
Engin . Chem . Analyt. Ed. 15: 393-402. 1943.
3. - Stout, P. R., y Johnson ,, C. M. • Methods of Soil Analysis
American Society of Agronomy, 1965.
74
Part. 2: 1.125-1.126.
Métodos de Análisis de Suelos y Aguas
. ~
SuLVATos
PRINCIPIO
A
Ur1. MFTUIR)
Se 1irecipitan los SO4 = -con reactivo de Cl=13a, II &tteniéudose el
precipitado en suspensión con un agente tensioartivo para medir la
turbidez en un esim!ctnsfotónit.,tí-t> de absorción.
Si la cantidad de Ca presente en la savia es superiur , !.'- 00 m1jl., conviene de terminarl os dtt ta ne Itc eit fásavia, puco vil la prectpltacton
dpruteiuas puede haber alguna pérdida en tor,u/t de SO1C:t, obteniéndose valores por defecto en la suluciótl de aniou&h.
MATERIAL 1'' REACrIVOS
MaL'aces atorados de 50 ntl.
"Tubos de 20 rol. de capacidad.
Bureta de 50 ntl.
Espectrofuu ntetro de absorriúlt.
Reactivo de p recipitdciútl según Lichica: l0 tul. de ;Moción de
C1.11a al 10 %_(10 g. (le Cl.lia. 2 11,0 en 100 ml. de solución) más
Dobr U ;t Zarur e utie u,w )' bija dial Je,puí•s de au L,I.I üdCióla.
r
•\.
d.►i t.ir,it
y
tihio;d.J1,i
wMLauuua ►,t: n-<ÁL,5►a 1ul. 1A 11 r a,+, aw,►n
48
20 tul. de Tween 80 (lwliuaíetitert-sorl► itan rno►roleato, enarca Sigma U.S.A.).
Solución madre de ref ú rticia L 5,435.1 g. de SO,K/l., que corro-pollde- a 1.000 µg/mnll* de S(SO4�--).
Solución de traba'ci: Suluciúra cuadre 100 ocres diluida rtsultando
l0 µt %ii,T.`icéSCsC °
C activo libt-c de sulfatos.
Solución de C11 16 N.
MFTO!►4
o1•rtcA�•oato
¡
t
^
{
(\
1
Si el contenido deCa en la savia es menor que la cauiidad anuos
indicada, se tuinai► 25 tul . de sulucióii ale araioue, eu matraz de 50 rail.
se agre6a 1 ml. de f:UN.
En caso coulrario e tuna 1. cut. de savia pura y se diluye con uuuh
10 in¡. de agua desilutízada. Se asead:: 1 iul. de CIH N y 5u ntg. de C ac'
tivo. Se agita y de•.puós de unos minutos ce filtra por papel de filirai
Albet 2-12, evitando el laasu del C activo al filtrado. Se lava el filtro y eÍ
tubo con aguo ligeralilaettte acidulada cuu C11.1 sobre el ratat,az dú
50 ml. hasta unos • 4) oil.
A continuación se procede, para tus dos casos iucticadus, de la forma
siguiente:
Sea añuden 4 tul. die reactivo de precipitación r ar. cuidado de nys!
formar esptuna, para 1 `rúaTse haca: deslizar lEittt< ut:eutt- el rea.aivo'
por las paredes del matraz.
Se enrasa
después
w para houtogesieizaar. No se debe agitar
antes de enrasar, pues las e•l,unta nu pr,anit;ria as¡ curase correcto.
A los veinte_ minut_>q.. ,!>>siii4 14 ..ltarliia(j.;6 en el espet rufuti.aneucf,
agitando el lttatrac antes de la medidaa.
Se emplea filtro 405 111 11 y cubeta de 2 cros. para un espec'rofutónftetro Eppendorf.
La7ítfica► >í+trón se rea+li7a ron 5, 10, 15, 20 y 25 ml. de la solución
de 10 lag S/ntl. y se añade t mr►l. de 0111 N aretes del enrase. I,iita>Ly
cA .col os
ing S(S0,-)/litro
tsgS(SO.=), calculados en la gráfica patrón.
COI.P1C1t NTE Dr•. VAtt1ACION
6,8 % error de preparación de muestran y auialitico.
8,0 % error total experimental.
a
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:1
Dunas
:
.00-
Análisis correspondientes al entracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
Colduct ividad ( mS cm
ANIONES
.
.
.
.
.
.
.
6,62
.
.
.
.
0,095
CATIONES
( meq/1 )
no detectable
Carbonatos
Bicarbonato
.
0,24
Cloruros
.
.
0,21
Sulfatos
.
.
,0,63
Nitratos
.
.
0,040
1. 1Z
.
Ca`
( meq/1)
. 0,32
0,16
Ii
.
.
.
0,067
Na
.
.
.
0,57
1. I Il
.25
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S / REF
:
D unas
.
.�3 -
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
Ca'�
.
.
0,31
.
.
0,16
.
.
0,042
.
0,31
*íg"
Cloruros
.
0,29
K'
0,29
Na
Sulfatos
Nitrato-
( meq/1)
no detectable
Bicarbonato
.
6,777
0,086
(mS cm -':
Coductividad
ANIONES
.
0.002,
o.? n
.
0
'0
0
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:3
:
Lunas
.30-
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
P11:
.
.
.
.
.
.
.
.
.
( mS cm-!':
Coductividad
.
.
.
.
.
.
6,84
.
.
.
.
0,098
CATIONES ( meq/1)
ANIONES (meq/1 )
no detectable
Ca
0,28
Mg'
Cloruros
0,24
K'
Sulfatos
0,48
Nao
Nitratos
0,002
Carbonatos
Bicarbonato
.
1 .00
.
.
0,31
.
.
0,17
.
.
0,019
.
0, 33
0.22
.75
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:4
hunas
:
. 75-1.00
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pl-i .
.
.
.
.
.
.
.
.
(mS cm`` :
Coductividad
ANIONES
.
.
.
.
.
.
.
-,03
.
.
.
.
0,135
CATIONES
( meq/1)
Carbonatos
no detectable
Ca�j
(meq/1)
.
0,32
.
.
0,17
Bicarbonato
.
0,31
Mg`�
Cloruros
.
.
0,25
I
.
.
.
0,025
Sulfatos
.
.
0,67
Na'
.
.
.
0,55
Nitratos
.
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N .
S/REF
:5
Dunas 1.00-1.25
:
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Coductividad' ( mS cm - 1 :
.
.
.
.
.
.
.
.
6,94
.
0,083
CATIONES
ANIONES ( meq/1 )
Carbonatos
( meq/1)
no detectable
CaLt
.
.
0,29
.
.
0,13
Bicarbonato
.
0,35
Mg
Cloruros
.
.
0,22
F:
.
.
. 0,019
Sulfatos
.
.
0,15
N- a'
.
.
.
Nitratos
.
.
<0.00,2
0,22
ANALISIS DE SUELOS
:6
MUESTRA N.
S/RES'
:
,unas
1.. ' 3-1 . 5
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH .
.
.
.
.
.
Coduct.ividad
ANIONES
.
.
.
.
(mS cm-':
.
.
.
.
.
.
6,72
.
.
.
.
0,089
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
no detectable
Ca�t
.
.
0,27
.
.
0,15
.
0,026
.
0,26
Bicarbonato
.
0,24
Mg'�
Cloruros
.
.
0,21
k
Sulfato--
.
.
0,20
Na
\itratos
(meq/1)
:0.002
.
.
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:7
Dunas
:
1.50-1.75
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH:
.
.
.
.
.
Coductividad
.
.
.
( mS cm:
.
.
.
.
.
.
6,93
.
.
.
.
0,094
CATIONES
ANIONES ( meq/1 )
Carbonatos
( meq/1)
no detectable
Cal'
.
.
0,22
.
.
0,12
Bicarbonato
.
0,35
Mg''
Cloruros
.
0,19
ii'
.
.
.
0,035
Na
.
.
.
0,35
Sulfatos
.
.
0,15
Nitratos
.
.
0,027
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:8
:
1,t.unas
1.75-21.00
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH .
.
.
.
.
.
.
.
.
.
(mS cm ¡ :
Coductividad
.
.
.
.
.
.
6,78
.
.
.
.
0,068
CATIONES ( meq/1)
ANIONES ( meq/1 )
------------------------------------------------------------------------------------------------------------Carbonatos
no detectable
Ca
Mg
Bicarbonato
.
0,24
Cloruros
.
.
0,16
Sulfatos
.
.
0,10
.
0,007
itrato,_-3
Ná
.
.
0,15
0,12
.
.
.
0,016
.
.
.
0,22
ANALISIS DE SUELOS
S/REF
: 9
MUESTRA N .
Rocina su perficial
:
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH:
.
.
.
.
.
.
tmS crn
Coductividad
ANIONES
.
.
.
:
.
.
.
.
.
6,66
.
.
.
.
0,144
CATIONES ( meq/1)
( meq/I )
no detectable
Carbonatos
Ca'`
2+
.
. 0,50
.
.
0,30
Bicarbonato
.
0,40
Mg
Cloruros
.
.
0,24
k�
.
.
.
0,071
Sulfatos
.
.
0,40
Na`
.
.
.
0,26
Nitratos
.
.
0,308
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N .
S/REF
: 10
yucal
:
.00-
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pli :
.
.
.
.
.
.
...
( mS cm `' :
Coductividad
ANIONES
.
.
.
.
.
.
.
6,52
.
.
.
.
' 0,446
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
Bicarbonato
.
Cloruros
( meq/1)
no detectable
Ca"1
.
.
1,53
1,48
\íg " �
.
.
0,86
0,92
ti
Nao
Sulfatos
.
.
1,79
Nitratos
.
.
0,533
0,338
.
.
.
1,30
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S / REF .
:11
Eucal
.25-
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Coductividad í. mS cm `' :
.
.
.
.
.
.
.
3
.
.
.
.
0,116
CATIONES
ANIONES (meq/1 )
(meq/1)
Carbonatos
no detectable
Ca''
.
.
0,33
Bicarbonato .
0,35
Mg!-
.
.
0,21
Cloruros
.
.
0,38
I:
.
.
.
0,067
Sulfatos
.
.
0,53
Na'
.
.
.
0,57
Nitratos
.
.
0,178
.7,0
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N.
S/RE F
:12
Análisis correspondientes
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
1:
( mS cm
Coductividad
ANIONES
.
.
.
al extracto de pasta saturada
.
.
.
.
S, 42
.
.
.
.
0,133
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
no detectable
Ca
5+
.
( meq/1)
.
0,42
.
0,12
Bicarbonato
.
0,24
Mg"'
Cloruros
.
.
0,34
IL
.
.
.
0,08
Sulfatos
.
.
0,58
Na
.
.
.
0.
Nitrar. S
.
.
3,
`,
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N .
: 13
S/RE F
Eucal
:
.75-1.00
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Coductividad ( mS cm i i :
ANIONES
.
.
.
.
.
.
6,20
.
.
.
.
0 , 0 73
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
no detectable
CaL�
( meq/1)
.
0,24
.
.
0,11
.
0,027
Bicarbonato
.
0,15
Kg2 '
Cloruros
.
.
0,25
Ii'
.
.
Sulfatos
.
.
0,38
Nao
.
.
Nitratos
.
.
0,025
0,30
ANALISIS DE. SUELOS
MUESTRA N .
: 1 4
.
.
.
.
.
E
.
.
( mS cm
Coductividad
ANIONES
.
.
.
:
.
.
.
.
.
8,68
.
.
.
.
0,092
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
i.: ii-
extracto de pasta saturada
Análisis correspondientes al
pH .
Eucal
:
S/REF
( meq/1)
0,17
Ca`'
.
.
0,54
.
.
0,15
Bicarbonato
.
0,34
Mg2
Cloruros
.
.
0,20
Ii,
.
.
.
0,097
Sulfatos
.
.
0,n
Na'
.
.
.
0,'26
Nitratos
.
.
0,01'
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA N .
S/REF
: 15
:
yucal
1.25-1.30
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
p }i :
.
.
.
.
.
Coductividad
ANIONES
.
.
.
. .
( mS cm .1):
.
.
.
.
.
4,30
.
.
.
.
0,097
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
no detectable
Cal}
.
( meq/1)
. 0,23
.
0,07
Bicarbonato
.
0,00
Mg "`
Cloruros
.
.
0,23
H`
.
.
. 0,029
Sulfatos
.
.
0,27
Na'
.
.
. 0,20
Nitratos
.
.
0,018
ANAL I S I S DE SUELOS
MUESTRA N.
S/R F
:16
Frutas
.
.0Ü-
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
P11:
.
.
.
.
.
Coductin-idad
ANIONES
.
.
...
( mS cm
.
.
.
.
.
.
.1
.
.
.
.
0,178
CATIONES
( meq/1 )
Carbonatos
(meq/1)
no detectable
ea'.
.
0,41
.
.
0,18
Bicarbonato
.
0,00
Mg
Cloruros
.
.
0,70
Ii'
.
.
.
0,099
tiulfatos
.
.
C`,O
: a
.
.
.
`s,61
:Vltra'O_
J
5''J
.25
ANAL I S I S DE SUELOS
MUESTRA N.
S/REF
:1 7
Frutas
:
.25-
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
.
.
.
.
.
Coductividad
ANIONES
.
.
.
( mS cm
.
.
:
.
.
.
.
.
7,73
.
.
.
.
0,382
CATIONES
(meq/1 )
Carbonatos
( meq/1)
no detectable
Ca`�
.
.
1,53
Bicarbonato
.
1,98
Mg�'
.
.
0,96
Cloruros
.
.
1,00
Fi
.
.
0,196
Sulfatos
.
.
0,96
Ya
.
.
0,91
,;i tratos
';x,031
.
.50
ANALIS T S
MUESTRA
?4.
DE
SII
s .:flS
.... �
S/RE F
.
.
�a:;
.
_
i.
Análisis corre spondiei-,tes al extracto de pasta saturad:.
pH .
.
.
.
.
.
Coduct.iv.-idad
.
.
.
t mS c m
.
.
.
.
.
.
.
,á:
.
.
.
.
0, 26-1
ANIONES - (meq/1)
Carbonatos
Bicarbonato
Cloruros
Sulfatos
�...t2 :a
G-
.
CATIONES
t meq/ ? i
no detectable
Ca
0,77
0,75
Mg
0,43
0, 7
I:
095
ANALISIS DE SUELOS
MUESTRA
. Ui
S/RL
!._ut :as
:
. ..;-?...,ti
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
pH :
.
.
.
.
.
{=oducti•id ad
ANIONES
.
.
(mS cm
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Bicarbonato
.
C�, J1
-(-o
CATIONES
(méq/l)
Carbonatos
oreaos
.
no detectable
Ca`'
0,59
Mg
17,34
K
.
.
(rie /lj
3,77
4,82
.
.
.
0,299
ANA? LISIS DE SUELOS
MU'EST' RA N .
correspondientes
Análisis
.
.
.
.
.
Coduct ividad
ANIONES
i" _1r
.
.
cm
.
.
extracto
al
.
.
.
.
.
.
.
.
t ,ru
.
de pasta
.
no detectable
Ca
0,12
Mg'
T;.
i
-
saturada
, $i5
CATIONES
12 , 0 5
a^
. , rtiv
(meq/1)
Bicarbonato
Nit
.
.
( mS
Carbonatos
C l o _-u r o s
S/ it1:1�
'i)
.
(meq/1
.
0,73
.
1,84
...
0, 0 18
ANAL I S I S DE SUELOS
MUES`T'RA
S/REF
N
F-4.t4 _..�
.
Análisis correspondientes al extracto de pasta saturada
.
Coduct
.
.
ivi
ANIONES
.
.
dad
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
1,356
(mS cm
CATIONES
(meq/1)
( rneq/1)
Carbonatos
no detectable
Ca*
.
.
0,63
Bicarbonato
0,12
M g ''
.
.
0,93
1oruros
.
,
7,66
Ii
.
.
.
0, 535
S�.1.f__:t�._
.
.
7,83
Na,
.
.
.
11,48
A.NA.LISIS D E SUELOS
MUESTRA N.
S/1 E F
.2`_
.
.
.
.
.
Coducti.- idad
ANION ES
.
.
.
( mS cm
.
.
.
.
.
.
.
3, 8=
.
.
.
.
0,440
CATIONES
(meq / l)
Carbonatcs
( meq/l)
no detectabie
ea `
.
0,39
.
0,49
.
0,013
Bicarbonato
.
0,12
Mg'
Cloruros
.
2,20
E'
Sulfatos
2,02
Ya
Nitratos
0,010.
.
1.5G-l. 7
extracto de pasta saturada
Análisis correspondientes al
I>tt :
-rutas
.
.
.
3,Oe
ANEXO 6 . ANALISIS ISOTOPICOS
- Precipitaciones
- Muestreo previo sondeos
- Muestreo parcelas experimentales
. Lisímetros
. Sondeos destructivos
ANALISIS ISOTOPICOS DE LAS PRECIPITACIONES
9-2 TRITIO
0-18
FECHA
(U.T.)
(o/oo)
(o/oo)
DE TOMA
------------------------------------------------ --------
DENOMINACION
B.M.Alionte
20/11/87
-6.68
-43.2 8,8+0,6
01/04/88
-3.72
-21.5
28/02/89
31/03/89
-5.64
-5. 66
-33.2 5,7 + 0,3(V)
-30.6
30/04/89
31105/89
-4.36
-2.33
-33.4
-20.4
30/06/89
1.70
6.0
31/10/89
-5.61
-32.5
30/11/89
-6.98
-45.8
31/12/89
-5.82
-39.8
31/01/90
-6.42
29+4
28/02/90
-3.12
-------------------------------------------------------B.M.Masagdn
20/11/87
01/04/88
28/02/89
31/03/89
30/04/89
31/05/89
30/06/89
B.M.Matalascañas
31/10/89
30/11/89
31/12/89
31/01/90
28/02/90
-5.61
-2.82
-6.33
-35.7 9,5+0,6
22+4
-14.5
-33.4 5,2+0,3(V)
-2.92
-19.8
-4.24
-29.7
-2.30
3.09
-17.7
10.7
3.20
8.2
-6.73
-44.1
-4.92
-5.86
-3.83
-27.5
-31.5 6,6+0,5
20/11/87
-5.61
-3.06
-17.8 6,5+0,5
01/04/88
-28.5 5,4+0,3(V)
28/02/89
-5.00
-0.75
-3.1
31/03/89
-5.19
-34.2
30/04/89
-3.47
-28.4
31/05/89
4.86
21.2
30/06/89
-4.73
-31.9
31/10/89
-7.07
-48.3
30/11/89
-37.0
31/12/89
-5.82
31/01/90
-6.19
-4.21
Ctjo Los Miabrales28 1 02/90
--------------------------------------------------------
B.M.El Bocio
ANALISIS ISOTOPICOS DE LAS PRECIPITACIONES
(CONTINUACION)
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------H-2 TRITIO
FECHA
0-18
DENOMINACION
(o / oo)
(U.T.)
DE TOMA
( 0100)
--------------------------------------------------------6.09
-31,2 6,5+0,5
E.M.Cabesudos
20111/87
23 + 4
-18.8
01/04/88
- 3.18
-6 . 35
-37.8
31/03/89
-5.16
-26.1
30/04/89
- 4.48
-35.8
30/06/89
31/10/89
30/11/89
-1.52
- 6.42
-6.64
-13.7
-44.3
-46.3
31/12/89
-5 . 90
-38.2
31/01/90
28/02 / 90
-7.22
-3.47
30/11/88
5,4 + 0,3(V)
28102189
-21.6
31/05/89
E.M.Sevilla
MUESTRA VAPOR
ATMOSF$RICO
17+3
20/11/87
-6 . 46
-42.1
01/04188
28/02/89
31/03189
-5.46
-4 . 75
-2 . 36
28+4
- 37.1
-31.7 6,8 + 0,4(V)
-14.6
30/04/89
-2 . 51
-22.0
31/05189
-3.19
-27.7
31/10/89
-2.07
-20.4
30111/89
31/12/89
31/01/90
28/02/90
-5.45
-6.37
-6.83
-4.52
-38.2
-39.7
Zona I-Dnna9b30 tO 28oC
C-132
0-18
R-2
-12.20
38.80
-9.00
-56.3
-9.00
-56.3
ANALISIS ISOTOPICOS REALIZADOS EN MUESTRAS DE SONDEOS (CAMPAÑA INICIAL)
----------------------------------------------------------------------------------0-18
9-2 TRITIO ACTIV. C C-13
PROF.
0-18
FECHA
No
(o/oo) (U.T.)
DE TOMA
( a)
(o/oo )
INVENTARIO
(pez) (o/oo) (o/oo)C02
:<11 99,77 + 1,-20 . 01
-14.76
14/03/87
14103 /87
-4. 86
-4.52
-29 . 9
- 31.0
(IRYDA II-10-17) 14/03/ 87
-5.06
- 29.9
25/ 02/88
- 5.05
-29 . 8
=(11 91,20 + 0,-17.28
-7.35
IV-1-3)
IV-1-4)
IV-1-5)
IV-2-2)
26/02 1 88
26/02188
26/02/ 88
25/ 02/88
71 -4 . 87
61 - 4.92
-4.99
-5.00
-30 . 2
-30 . 0
- 28.6
-29 . 3
19+3 118,28+2-21 . 07
= 0 1 105,05+0-21,92
:(11 109 , 53+1 3.83
:(11 97,74+1,-13.94
-9.94
-14.24
-5.61
-7.62
(IRYDA IV-2-3)
24/02/ 88
-4.89
- 29.4
= 0 1 92 , 36+1,-20 . 43
-13.53
(IRYDA IV-2-6)
24/02/ 88
-5.13
- 30.0
=(11 84 , 03+1,-17.13
1142-1030
12/11/87
-4.93
- 29.3
1042-8012
1042-8014
22/10/87
26/01/88
141.5 - 5.00
136 . 00 -4.70
-29 . 1
-29.9
(IRYDA IV-5-1)
1042-4033
(IRYDA IV-5-6)
23/02/ 88
04/11/87
23/ 02/88
107.00
102.70
(IRYDA IV-5-7)
23/02/ 88
(IRYDA 11-10-3)
(IRYDA II-10-7)
3-111-12-9
(IRYDA
(IRYDA
(IRYDA
(IRYDA
(IRYDA IV-7-1)
(IRYDA IV-7-4)
1142-1072
1142-1072
1142-1073
(IRYDA IV-8-3)
(IRYDA IV-8-4)
(IRYDA IV-8-5)
01/03 /88
01/03/88
06 / 11/87
06/ 11/87
05/ 11/87
02/ 03/88
02/03/ 88
02/03/88
107.3
=(11
22+4
45,09 + 2,-14.88
-9.37
-3.38
=(11 86,90 + 1,-19.47
40 + 5 93,00+1 ,-21.42
-8.32
-12.88
- 4.82
- 4.87
-4 . 71
-29 . 0
= 0 1 35,90+0,-15.74
-30.5 2 , 6+0,522 , 47+1,-12.31
:(11 66 , 14+1,-14.12
-29.3
-5.21
-4.21
-6.94
-5.45
-32 . 4
30+4 Insufici-19.93
-29 . 4
-30 . 6
-29 . 4
-29 . 3
=(11 58,36+1,-14 .27
:(11 101,60+1 -7.08
2,9+0,549,78+_0,-13.62
1,5 + 0,5
67 , 47+1,-13.35
-29.0
-29 . 0
-26.7
:(11 64,85+0,-17.84
:(11 34,51+0 ,- 14.43
:(11 Insufici - 11.45
69.30 - 4.78
- 5.05
120.50 -4 . 83
-4.62
64.85
71.45 - 4.72
114.00 - 4.86
129.00 - 4.58
-5.59
-4.16
-4.68
-3.82
-4.34
-3.50
-6.27
=(11
-28.1
97.30 -4.81
(IRYDA IV-8-6)
02/03/ 88
-----------------------------------------------------------------------------------
DATOS ISOTOPICOS DE LISIMBTRO8 DE SUCCION
PARCELA I-DUNAS
--------------------------------------------------------------------------9-2
PROF
0-18
FECHA
(o/o)
(o/oo)
(0100)
-----------------------------------0-18
9-2
FECHA
PROF
(o/o)
(o/oo )
( o/oo)
---------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------31
1.88
-4.43
04/10/89
-4.49
-30.3
04/10/89
2 . 08
08103 / 89
0.22
-4 . 59
-28.8
08/03/89
0,78
-5.07
-28.2
04/10/89
5 . 08
-3.84
-25.7
05/04/89
05/04/89
0.22
0.78
-3 . 39
-5.23
-25.7
-33
04/10/89
38 . 4
-4.56
-27.1
05/04/89
1.88
-4.65
-29.7
07/11189
07/11/89
0.37
0 . 47
- 5.04
-5.82
-36.4
-38.6
03/05/89
0.22
-4 . 62
-33.3
07/11/89
0 . 78
-6.56
-46.6
03/05/89
03/05/89
0.37
0.98
-4.31
-4.02
-26.7
-28.9
1.88
-4.41
-29.5
0,98
1.28
1.88
-4 . 88
-3.65
-4.36
-35.5
03/05/89
07/11/89
07/11/89
07/11/89
0 . 78
1.28
2.08
5.08
-3.9
-4.46
-4.44
-3.7
-26
-29.5
-29.9
-27.4
07/11/89
07/11/89
2 . 08
5,08
-4.61
-3.57
-32
01/06/89
01/06/89
01/06/89
01106/89
07/11/89
38 . 4
-4.41
-26.9
12/12/89
0.22
-5.59
12/12/89
0.37
-6.26
04/07/89
04107/89
04/07 / 89
04/07/89
0.22
0.37
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0.98
1.83
-3.38
-4 . 82
-4.37
-13.4
-28.1
-31.5
-29
12/12/89
0.41
-6.33
12/12/89
12/12/89
12112/89
0 . 78
0.98
1.28
-6.23
-5.46
-6.09
04/07/89
04/07/89
04/07/89
04/07/89
04/07/89
1.28
1.88
2.08
6 . 37
38.4
-4.52
-4.07
-4.15
-3.42
-3.89
-28
-28.6
-27.7
-22.2
-21.4
12/12/89
1 . 88
-5.3
12/12/89
2 . 08
-4.12
12/12189
12/12/89
12/12/89
5 . 08
6 . 31
38.40
-4.82
-4.43
-4.23
02/08189
0.37
-1.86
-23.6
10/01/90
0 . 22
-5.5
02/08189
02108 / 89
02/08/89
02/08 / 89
02/08 / 89
0 . 47
0.78
0.98
1.88
2.08
-2,78
-4 . 33
-4.2
- 4.19
- 4.32
-28.5
-26.3
-27.1
-27.5
-27.8
10/01/90
0 . 37
-6.65
10/01/90
10/01/90
0 . 47
0 . 78
-5.95
-7.14
10/01/90
10/01/90
0.98
1 . 28
-6.67
-6.99
02/08 / 89
5.08
-3.58
-26.5
10/01/90
10101/90
1 . 88
5 . 08
-5.52
-4.85
05/09 / 89
05/09 / 89
05/09 / 89
0.37
0.47
0.78
0 . 52
- 1.24
- 3.89
-15.3
-12.9
-27.8
10/01/90
10/01/90
6 . 31
38 . 40
-3.96
-5.05
05/09 / 89
05/09 / 89
05/09/89
05/09 / 89
0.98
1.28
2 . 08
5.08
- 4,36
- 4.46
-4.63
- 3.73
-26.8
-28.8
-27.8
-25
01/02/90
0 . 22
-6.52
01/02/90
01/02/90
0 . 31
0 . 41
-5.94
-5.65
01/02/90
0 . 78
-6.02
05/09/89
38 . 4
-4.45
-26.8
01/02/90
1 . 28
-6.26
01102/90
2 . 08
-7.1
01/02/90
5,08
-4.47
04/10/89
0 . 37
0.18
-20.6
04/10/89
0 . 47
-1.44
-25.4
01/02/90
6 . 37
-4.54
04/10/89
0.78
-3.91
-27.1
01/02/90
38 . 4
-5.35
04/10/89
04/10189
0.98
1,28
-4.39
-4.69
-31.6
-28.2
DATOS ISOTOPICOS LISIHETBOS DE SUCCION
PARCELA II-BOCINA
--------------------------------------------------------------H-2
FECHA
PROF 0-18
(e)
(oloo) (oloo)
---------------------------------------------------------------25.1
02/02/89 1.28 -4.80
-25.2
02102189 1.88 -4.33
H-2
0-18
PROF
(o/oo)
(s)
(o/oo)
------------------------------------------------------------------------------0,37
-1.01
-20.8
04/10189
FECHA
04/10/89
0,47
-0.70
-23.0
04/10/89
04/10/89
04/10/89
0,78
0.98
1.28
-3.72
-4.75
-4.41
-26.5
-30.3
-29.3
08103/89 0.47
08/03189 0.78
-4.99
-4.87
-26.2
-22.2
08/03/89
08103189
1.28
1.88
-4.60
-4.40
-21.1
-24.3
04/10/89
1.88
-3. 94
-28.1
04/10/89
44.00
-4.82
-30.0
05/04/89
0.78
-4.58
-27.7
07/11/89
0.37
-6.09
-42.4
05104/89 0.98
05104189 1.28
-4.43
-4.57
-26.4
-29.5
07111/89
07/11/89
0.47
0.78
-5.93
-6.39
-41.8
-46.1
05/04/89
1,88
-3.87
-25.6
-3.82
-4.01
-3.59
-4.81
-30.5
-29.5
03/05/89
0.98
1.28
1.88
44.00
0.18
-4.38
-27.1
03/05/89 0.98
-4.54
-28,4
07/11/89
01/11/89
07/11/89
01/11189
1.28
1.88
-4.63
-3.94
-29.9
-25.6
12112/89
0.22
-5.53
12/12/89
12/12/89
0.37
0.47
-5.44
-5.3
03/05189
03105/89
01/06/89 0.98
01/06/89 1,28
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1.82
-10.8
04/07/89 0.37
04/07189 0.47
-2.61
-3.48
-21.0
-28.2
04107/89 0.78
04/07/89 0.98
04/07/89 1.28
04/07189 1.88
04107/89 44.00
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-4.43
-4.33
-4.18
-4.97
-28.5
-27.6
-28.0
-24.4
-30.8
0.47
0.78
0.98
1.28
1.88
-1.92
-4,26
-4.77
-4.23
-4.09
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-34.3
-28.4
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05/09/89 0.37
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05/09189 0.78
05/09/89 0.98
-4.16
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1.28
1.88
2.75
44.00
-4.53
-2.03
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-4.72
-25.5
-25.5
-27.1
-26.2
02/08/89
02108/89
02/08189
02/08/89
02/08189
05/09/89
05/09/89
05/09/89
05/09/89
12/12/89
0.78
-5.79
12/12/89
0.98
-5.27
12/12/89
12/12/89
1.28
1.88
-5.03
-4.23
12/12/89
44.00
-6.39
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0,22
-6.22
10101/90
10101/90
10/01/90
0.37
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-6.23
-6.72
-5.78
10/01/90
0,98
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10/01/90
10/01/90
10/01/90
1.28
1.88
44.00
-5.37
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-6.19
01/02/90
01/02/90
01/02/90
01/02/90
0.22
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-4.08
-6.06
-6.32
-6.01
01/02/90
01/02/90
0.98
1.28
01/01/90
01/02/90
1. 88
44.00
-5.67
-6.22
-4.87
-4.29
-32.7
DATOS ISOTOPICOS LISINBTROS DE SUCCION
PARCELA III-BUCALIPTAL
----------------------------------------------------------------------------------5-2
PROF
0-18
FBCHA
(o/oo)
(E)
(oloo)
-----------------------------------------5-2
0-18
FBCHA
PROF
(o/oo)
(o/oo)
(e)
-----------------------------------------------------------------------------------26.2
0.22
- 4.78
02/02 / 89
-26.9
-3.89
0 . 78
02102189
-4,70
-30.2
02102189
2 . 55
-----------------------------------------------------------------------------------30.2
2 . 55
04/10/89
08103/89
0.22
-4. 59
-25.5
-30.5
04/10/89
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07/11189
07/11/89
07/11/89
2 . 08
2. 55
40.40
-4.01
-4.50
- 4.61
08/03/89
0,47
-4.91
-31.3
08/03189
08/03 / 89
0.78
1,28
-4.64
- 4.19
-25.4
-23.5
12/12/89
0.37
-6.91
08/03/ 89
1.88
-4.74
-25.5
12/12/89
0 . 41
-4.65
08/03/89
2 . 08
-4.02
-24.0
08/03/89
2.55
-5.03
-26.9
05/04/89
0 . 78
-4.28
-26.9
05/04/89
1.88
-4.35
-25.6
12/12189
12/12/89
12/12/89
12/12/89
12/12/89
0 . 18
0 . 98
1.28
1.88
2 . 08
-5.07
-5.2
-5.28
-5.87
-4.88
05104/89
2.08
-4.10
-26.6
12/12/89
2 . 55
-5.13
12/12/89
3 .5
-5.47
12/12189
40.40
-4.78
10/01/90
10101190
0.47
0 . 78
-6.1
-5.43
10/01/90
10/01/90
0 . 98
1.28
-4.96
-5.34
10/01/90
10/01/90
10/01190
10/01/90
1.88
2 . 08
2 . 55
40.40
-5.17
-4.73
-4.64
-5,2
0.22
0.37
0.47
0.78
0.98
- 4.99
-5.45
-5.23
- 4.70
-4.92
-32.4
-32.1
-33.2
-27.8
-29.7
03/05/89
1.28
-3.99
-23.6
03105 / 89
1.88
-4 . 47
-27.6
03/05 / 89
03105/89
03105/89
03/05 / 89
03/05/89
03/05/89
2 . 08
-3.14
-25.4
03105189
2 .55
-4.76
-30.1
01/06/89
1.28
-4.41
-27.4
01/06/89
1.88
-4.32
01/02/90
0.37
-5.71
01/02/90
0 . 47
-5.86
0 . 18
-5.13
01/06/89
01/06/89
2,08
2.55
-4.38
-4.65
-28.9
01/02/90
01/06/89
3.5
-4.08
-16.9
01/02/90
0 . 98
-5.41
-5.9
01/02/90
1 . 88
-5.82
01/02/90
01/02/90
2.55
40.40
-4.39
-4.95
01/06/89
40.40
- 4.29
04/07/89
04/07/89
04/07/89
1.28
2.08
2.55
-3.76
- 3.97
-4.69
-28,6
-26.3
-29.7
02/08 / 89
2.55
-4.28
-27.8
05/09189
05/09/89
2.55
40.40
-4.47
-4.26
-27.0
-26.1
-21.3
-28.8
-35.6
-----------------------------------------------------------------------------------
DATOS ISOTOPICOS LISIMBTROS DE SUCCION
PARCELA IV-FRUTAS
------------------------------------------------------------------------------FECHA
PROF
0-18
8-2
(e)
(o/oo)
(o/oo)
---------------------------------------02/02/ 89
02/02/89
02/02/89
02/02189
02/02189
0.22
0.37
0.47
0.78
0.98
- 3.62
-4. 13
-4.17
- 4.09
-4.69
-19.6
-21.1
-22.3
-25.5
-27.1
02/02/ 89
1.28
- 5.62
------------------------------------------------------------------------------FECHA
PROF
0-18
8-2
(o/oo)
(o/oo)
(•)
---------------------------------------04/10/89
0.22
-4 , 46
-31.4
04/10/89
0 .37
-6.11
-38.7
04/10/89
04/10/89
04/10/89
0 , 98
1.28
3 .25
-5.05
-5.29
-3.51
-30.3
-31.6
-27.5
-34.7
04/10/89
40.90
-4.61
-33.4
07/11/89
07/11/89
0,22
0 . 37
-6. 00
-6.96
-42.1
-45.7
07/11/89
07/11/89
0.47
0.78
-6.17
- 5.55
-43.5
-37.9
08/03/89
0.22
-3.21
-19.9
08/03/89
08/03/89
08/03/89
08/03/89
08/03/89
0.37
0.47
0.78
0.98
1.28
-3.35
-3.85
-3.95
-4.31
-5,30
-19.5
-21.5
-21.3
-26.0
-25.9
05/04/89
05/04/89
0.22
0.37
-3.16
-3.27
-23.0
-23.0
05/04/89
0.47
-3.94
-24.3
05/04/89
05/04/89
05/04/89
0 .18
0.98
1.28
-4.22
-4 . 30
- 5.46
-27.0
-23.6
-35.8
03/05/89
03/05/89
03/05/89
0.22
0.31
0.47
-4.14
-3.62
-3.11
-28.4
-25.6
-25.1
03/05/89
0.78
-4.26
-29.3
03/05/89
03/05/89
0 . 98
1.28
-5.11
-28.6
-35.3
01/06/89
01/06/89
01/06/89
0.22
0.47
0.78
-4.61
-3.70
-4,31
-28.4
-24.5
-28.6
01/06/89
0.98
-4.76
-31.5
01/06/89
1.28
-5.44
-34.9
04/07/89
04/07/89
0.78
0.98
-4.34
-4 .71
-30.3
-31.7
04/07/89
1.28
- 5.43
-36.4
04/07/89
04/07/89
3 . 25
40.90
-4.42
-5.02
-25.9
-31.1
02/08/ 89
02/08 / 89
0.98
1.28
-4.54
- 4.90
-27.1
-31.0
05/09 / 89
0.98
- 4.78
-27.0
05/09/89
1.28
-5.47
-32.8
05/09/89
3 . 25
-4.22
-27.9
05/09/ 89
40.90
-4 . 58
-27.6
----------------------------------------
01/11/89
0 . 98
-5.64
-33.6
07/11/89
07/11/89
07/11/89
1.28
3 . 25
40.90
-5.42
-4.70
-4.58
-36.4
-32.3
-32.7
12/12/89
12/12 1 89
0 .22
0 .37
-6.07
-5.97
12/12/89
12/12/89
12/12 1 89
12/12/89
12/12/89
0.47
0 . 78
0 . 98
1,28
3 . 25
-6.35
-5.71
-5.47
-5.11
-5.26
12/12/89
40.90
-4.54
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
10/01/90
0 . 37
0 . 47
0 . 98
1 . 28
3.25
-5.31
-6.01
-5.5
-5.11
-5.47
10/01/90
40.90
-4.72
01/02/90
0 . 22
-4.61
01/02/90
0 .37
-4.76
01/02/90
0.47
-5.86
01/02/90
01/02/90
0 . 18
0.98
-6.09
-4.96
01/02/90
01/02/90
01/02/90
1.28
3 . 25
40.90
-5.23
-5.31
-5.37
----------------------------------------
PERFILES DESTRUCTIVOS
PARCELA I-DUNAS
----------------------------------PROF
HOY-88
(ca)
HUMEDAD
0-18
9-2
( o/o)
(o/oo )
( o/oo)
----------------------------------5
3.5
10
15
20
25
3.8
3.9
-3.27
-3.13
-12.1
-24.5
3.8
30
35
40
45
50
55
60
70
75
80
90
100
----------- -- ------------------------------------3UN-89
HUMEDAD
0-18
8-2
(o/o)
(o/oo)
(o/oo)
-------------------------0.25
-56.3
0.3
1.2
1.8
4.95
2.45
-32.4
-15.6
-23.6
2.2
2.6
0.12
-1.9
-28.2
-30.4
3.3
-8.19
-61.9
2.8
-3.62
-38.4
3.1
-7.41
-56.2
2.75
2.75
2.7
-4.19
-4.38
-4.35
-33.8
-38.9
-36.4
2.75
-4.25
-32.5
3.0
-6 . 95
-54.2
2.35
2.6
-4.37
-4.68
-36.1
-29.2
3,1
-5.33
-39.1
2.7
-4.38
-34.1
2.55
-4.24
-4.17
-28.3
-28.5
105
110
120
135
140
150
170
2.6
-3.74
-26.2
2.8
-4
-27.9
2.95
-3.69
-32,6
3,5
-4.07
-29.9
4.2
-4.63
-34.4
4.9
-4.82
-28.2
4.5
-4.61
-28.1
3.4
-4.3
-35.3
3.1
4.5
-4.54
-25.4
3.1
3
-3.4
-29.4
4.1
-3.51
-29.2
2.9
4.77
-10.4
4.1
5.1
-2.97
-3.16
-19.4
-23.2
13.4
12.9
14.8
-3.42
-3.71
-3.99
-21.3
-26.1
-24.6
-4.28
-4.29
-26.4
-25
360
390
420
440
445
450
490
540
580
3.3
-5.01
620
670
-43.9
3.1
-8,08
-49.5
3.3
-6.69
-47.3
3.2
-6.05
-47.9
3.3
-6.63
-51.2
3.1
-5.77
-50.0
3.2
-6.61
-52.4
3.1
3.0
-7.61
-6.37
-56.2
-57.5
3.4
-9.04
-67.6
3.7
-8.67
-69.4
4.1
-7.63
-58.7
4.1
-7.17
-49.7
4.1
-6,59
-46.1
1.8
3.8
10.03
-5.47
-8.2
-40.0
2.3
3.3
3.6
4,3
-3.77
-6.71
-20.9
-42.3
-48.5
3.9
-6.38
-44,7
-33.6
5.0
590
610
660
-5.1?
3.1
270
290
300
330
340
2.6
3.1
180
210
230
240
250
260
--------------------------ENE-90
HUMEDAD
0-18
H-2
(o/o)
(o/oo) (o/oo)
15.5
-4 . 25
-22.4
16.6
SATURACI
PERFILES DESTR UCTIVOS
PARCELA II-ROC INA
-----------=----------------- - -------------------------------------------PROF
HOY-88
(co)
HUMEDAD
0-18
8-2
(o/o) (o/oo ) ( o/oo)
-------------------------------------5
3.4
10
2.8
15
20
25
2.7
2.6
2.4
-3.44
- 6.43
-7,62
-29.6
-52.5
-66.2
30
35
40
2,6
-7.33
-55.6
----------------------------------------------------JUN-89
HUMEDAD
0-18
8-2
(o/o)
(o/oo )
( o/oo)
---------------------------
0.3
-4.9
1.7
-0.11
-21.3
1.9
-2.38
-18.5
2.2
-2.61
-22.9
2.1
-2.19
-27.1
2.1
-1.75
-23.5
2.4
-2.57
-23,8
4.3
3.8
-3.3
-29.9
5,4
4.4
-3.33
-21.9
5.9
-3.69
-27.9
11.1
-4.27
-32.4
13.1
11.6
-4.56
-4.07
- 4.23
-29
-25.2
-19.6
45
50
2.6
55
60
65
70
75
2.4
-6.06
-38.9
2.6
3.1
-5.02
-30.3
80
85
90
95
100
105
5.2
110
120
125
130
135
140
145
150
160
165
170
6.5
-2.87
1,1
11.6
14.5
-3.78
-20.9
--------------------------------------
AGUA
---------------------------
PERFILES DESTRUCTIVOS
PARCELA III-EUCALIPTAL
------------------------------------------------------------------------PROF
HOY-88
(ca)
HUMEDAD
0-18
H-2
(o/o)
(o/oo )
( o/oo)
----------------------------------------------------JUM-89
HUMEDAD
0-18
9-2
(o/o)
------------------------------------5
3.4
10
2.8
2.7
-3.44
15
-29.6
20
2.6
- 6.43
-52.5
25
30
2.4
- 7.62
-66.2
35
40
2.6
-7.33
-55.6
45
2.6
0.3
50
55
60
2.4
65
2.6
70
75
85
95
3.1
4.3
5.4
105
5.2
-6.06
-5.02
130
145
150
160
165
6.5
-2.87
( o/oo)
-4.9
1,7
-0.11
-21.3
1.9
-2.38
-18.5
2.2
-2.61
-22.9
2.1
-2.19
-27.1
2.1
-1.75
-23.5
2.4
-2.57
-23.8
3.8
4.4
-3.3
-3.33
-29.9
-27.9
5.9
-3.69
-27.9
11.1
-4.27
-32.4
13.1
11.6
-4.56
-4.07
- 4.23
-29
-25.2
-19.6
-38,9
-30.3
110
125
(o/oo )
1.1
11.6
14.5
-3.78
-20.9
-------------------------------------------------------------------------
AGUA
PERFILES DESTRUCTIVOS
PARCELA IV-FRUTAS
------------------------------------------------------------------------PROF NOV-88
(es)
HUMEDAD
0-18
H-2
(o/o)
(o/oo)
(o/oo)
----------- ------------------------5
9,5
10
8,7
15
8.0
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10,2
-5.04
-28.3
25
11.0
30
35
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45
50
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60
10.2
10,5
11.5
13.0
15,9
----------------------------------------------------JUN-89
HUMEDAD
0-18
H-2
(o/o)
(o/oo )
( o/oo)
--------------------------0.9
1.15
-0.55
16.9
-31.6
-4.74
-26.1
1.35
1.8
-3.92
-3.14
-29.9
-25.4
-5.53
-28.6
-4.00
-25.5
2.2
2.5
2.8
-1.61
-1.9
-1.99
-16.7
-21.9
-21.7
3,2
-1.78
-24.3
65
3.4
-2.08
-18.9
70
75
3.6
-2.08
-23,9
7.1
-3.88
-28.3
16.33
-4.69
-32.5
20.3
-5 . 29
-36.3
15.8
-3.81
-25
80
85
90
95
100
105
110
120
125
130
135
140
145
150
-3.58
-19.9
160
-------------------------------------
---------------------------
ANEXO 7. FOTOGRAFIAS
RELACION DE FOTOGRAFIAS
1.- Vista general de las marismas en las inmediaciones de El Rocío. Abril de 1988.
2.- Vista general de las marismas en las inmediaciones de El Rocío . Septiembre de 1989.
3.- Vista general de las marismas en las inmediaciones de El Rocío . Mayo de 1990.
4.- Vistas generales de las marismas y vegetación típica. Mayo de 1990.
5.- Vistas generales de las marismas y vegetación típica. Mayo de 1990.
6.- Muestreo de aguas subterráneas para análisis de carbono- 14 (4C).
7.- Instrumental instalado en la parcela experimental 1-Dunas . Tensiómetros , lisímetros y
sondeos.
8.- Aplicación de vacío mediante succión en las cápsulas tomamuestras.
9.- Medida y puesta a cero en los manónetros de los tensiómetros.
10.- Extracción de testigos inalterados con barrenas manuales . Parcela III-Eucaliptal.
11.- Proceso de extracción de testigos sólidos inalterados con barrenas manuales.
12.- Detalle de la cabeza del taladro manual para sondeos de suelos.
13.- Sondeos destructivos de suelos en la parcela I-Dunas (El Acebuche).
14.- Sellado de los testigos para envío al laboratorio.
15.- Vistas generales de la zona del arroyo de La Rocina (parcela II-Rocina).
16.- Vistas generales de la parcela experimental II-Rocina.
17.- Medidas de niveles en los sondeos de la parcela II-Rocina.
18.- Instrumental instalado en la parcela experimental II-Rocina. Tensiómetros y lisímetros.
19.- Bomba manual de succión y detalle de un tensiómetro.
20.- Instrumental instalado en la parcela experimental III-Eucaliptal. Tensiómetros y
lisímetros.
21.- Detalle de las cápsulas tomamuestras de la parcela III-Eucaliptal.
22.- Operaciones de muestreo de las cápsulas de succión.
23.- Instalación y medida de humedad en el suelo con sonda de neutrones.
24.- Preparación del agua tritiada utilizada como trazador. Parcela III-Eucaliptal.
25.- Inyección el trazador según mallado uniforme.
26.- Jeringa utilizada en la inyección del trazador.
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I
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1
I
9Z
ANEXO 8. MODELO DE SIMULACION TEORICA
INFORME SOBRE LA ESTIMACION DE LA
EVAPOTRANSPIRACION EN SUELOS NO SATURADOS
MEDIANTE LA INTERPRETACION DE PERFILES
DE ISOTOPOS
A. ALVAREZ
F.J.ELORZA
E.T.S.Ingenieros de Minas
MADRID, DICIEMBRE DE 1991
INDICE
0.
PARAMETROS Y VARIABLES UTILIZADAS
2
1 °.
BASES TEORICAS DE LA METODOLOGIA
4
2°.
DESCRIPCION DE LA METODOLOGIA DESARROLLADA
8
3Q.
APUCACION DE METODOS DE ESTIMACION DE
PARÁMETROS DE ECUACIONES NO LINEALES
19
4°.
APLICACION AL CALCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION
EN EL PARQUE NACIONAL DE DOÑANA
23
5°.
CONCLUSIONES
62
6Q.
BIBLIOGRAFIA
64
ANEXO 1.
LISTADO DEL PROGRAMA TRO1.FOR
65
ANEXO 2.
DATOS DE ENTRADA DEL EJEMPLO SC3
82
ANEXO 3.
RESULTADOS DEL EJEMPLO SC3
84
ANEXO 4.
FICHERO DE RESULTADOS DEL EJEMPLO BARNES
90
ANEXO S.
FICHERO DE RESULTADOS DE PERFILES DESTRUCTIVOS DE
LA PARCELA 1 DUNAS, DEL MES DE JUNIO 89
94
ANEXO 6.
FICHERO DE RESULTADOS DE LA PARTE SUPERIOR DE LOS
PERFILES DESTRUCTIVOS DE LA PARCELA 1 DUNAS, DEL MES
99
DE JUNIO 89
ANEXO 7.
FICHERO DE RESULTADOS DE LOS PERFILES DESTRUCTIVOS
DE LA PARCELA 1 DUNAS DEL MES DE ENERO 90
104
FICHERO DE RESULTADOS DE LA PARTE SUPERIOR DE LOS
PERFILES DESTRUCTIVOS DE LA PARCELA 1 DUNAS, DEL
MES DE ENERO 90
108
ANEXO 8.
1
0.
PARAMETROS Y VARIABLES UTILIZADAS
Intersección con el eje de ordenadas de la recta isotópica en la región de
transporte de la fase vapor
Pendiente de la recta isotópica en la región de transporte en la fase vapor
Coeficiente de difusión en la fase líquida del isótopo i
DY D`"`
Coeficiente de difusión en la fase vapor
h, ha, hj , ho , het , hg
Humedades relativas
N, Nsat
Concentración del vapor de agua
p
Porosidad
z
Profundidad
z
Profundidad de penetración
zi
Profundidad de decrecimiento para el isótopo i
al
Factor de fraccionamiento isotópico del isótopo i
Sien,
Si, 8!,
sif
si,
Valores isotópicos del isótopo i
rli
Exceso en el ratio de difusión
0
Contenido en agua volumétrico
P
Densidad del agua líquida
ti, z,
To rtuosidad
R
Ratio isotópico en el agua líquida
Rres
Ratio isotópico en el agua de alimentación
2
Ro
Ratio isotópico en el agua en la cota
z=0
R*
Ratio isotópico en el agua estandar
z1 i
Relación de difusión en la fase líquida para el isótopo i
S0
Valor de delta en la cota z = 0
Ei
Coeficiente de enriquecimiento isotópico del isótopo i
E
Tasa de evaporación
3
1.
BASES TEORICAS 11EL6 METODOLOGIA
El objetivo principal de esta técnica consiste en la estimación de la evapotranspiración tanto
en suelos saturados como en sue los no saturados , a partir de la interpretación de los perfiles de dos
isótopos estables del agua: oxígeno- 18 y deuterio.
El compo rtamiento isotópico del agua, mientras transcurre la evaporación , fue analizado por
Craig y Gordon ( 1965), mediante la aplicación de la ley de Fick de la difusión, al movimiento de los
isótopos estables, en la fase líquida y la fase vapor, y en la interfase aire/agua . Posteriormente Barnes
y Allison ( 1983), comprobaron que la temperatura del aire , la humedad relativa y la composición
isotópica del agua de la atmósfera tienen una marcada influencia en la concentración isotópica dei
agua en el subsuelo.
Zimmermann el al. (1967), observaron que el enriquecimiento del deuterio en el agua
contenida en una columna de suelo saturada, decrecía exponencialmente con la profundidad,
siendo este decrecimiento proporcional a la evaporación. Esto se observó también en suelos no
saturados, de forma que, bajo el frente de evaporación, los perfiles isotópicos tenían una forma similar
a la de los suelos saturados.
1.1.
Evaporación en suelos saturados
La forma exponencial obse rvada en los perfiles isotópicos , puede ser explicada como la
resultante del equilibrio entre lo s flujos difusivos y convectivos:
Dl*
= E (R - Rres)
Donde D 1* es la difusividad efectiva dei isótopo en el agua líquida , E es la evaporación,
Rres es el ratio isotópico dei agua de alimentación del pe rfil y R es el ratio isotópico en el agua
líquida.
La solución de esta ecuación diferencial es:
R=Rres+(R°-Rres)exp(- z/z1)
(1)
donde:
Z1 = D1 *
E
siendo D 1 * constante , lo que sólo ocurrirá si la porosidad es homogénea con la profundidad.
Midiendo las concentraciones isotópicas como desviaciones relativas con respecto al
contenido isotópico medio del agua del mar (SMOW), multiplicadas por 1000 , la ecuación (1 ),
quedaría de la forma:
S=
Sres + (
b0 - Sri) exp (-z / zi)
donde 8 está definido por :
8 =(R/R* -1 ) x 1000 (o%o)
4
1.2.
Evaporación en suelos no saturados
Si el nivel piezométrico desciende se formará en la parte superior del terreno una zona no
saturada, en la que tendrán lugar tanto el transpo rte en la fase líquida como en la fase vapor. Como
primera aproximación , en un sistema isotérmico , se considera que la zona en la que se producen
ambos transpo rtes a la vez es muy pequeña, por lo que el modelo consistirá en una capa de suelo en
la que sólo existe transpo rte en vapor, sobre una capa no saturada , en la que sólo hay transporte en
líquido . Esta simplificación puede ser válida para materiales permeables como arenas , pero puede no
ser admisible para las arcillas.
1.2.1. Región de transpo rt e en fase vapor
A partir de la ley de Fick, en estado estacionario , la humedad relativa por encima del frente de
evaporación del suelo , variará linealmente con la profundidad. Esto se deduce de que siendo N la
concentración de vapor de agua en fase gaseosa contenida en el suelo y E la evaporación
(constante) en el equilibrio , se tiene:
D"* (dN/dz) = pE
siendo ( Bames , Allison (1983) ):
D"* = ti' D° (p - 8)
La humedad relativa h, se puede definir como:
h=N/Nsat
Nsat la concentración de vapor de agua en saturación a una determinada temperatura. La
humedad relativa en el sue lo, a una determinada profundidad es:
siendo
h=ha+z/z
(2)
donde z es la profundidad de penetración y viene dada por:
Í = Nsat . D`'*/ p . E
Inmediatamente encima del frente de evaporación , la humedad relativa hef será muy
cercana a la unidad , mientras que si esta región del sue lo, la de transpo rte de vapor, es lo
suficientemente potente, la humedad relativa en la superficie del suelo hs será igual a la humedad
relativa del aire atmosférico ha, por lo tanto, la profundidad del frente de evaporación vendrá dada
por:
Zef=
(hf-hs)Z_(1 -h .) z
(3)
En esta zona el perfil isotópico cumplirá
relación (para el isótopo i ):
lar
8 i=al-1 (Si+ c +(TI¡(1+I¡')+(c;"-Sie)).(z /(z+ha ))J
((
Si Si es conocido , dibujando
recta , con término independiente.
a l = al
(1l i (1 +
sir-S)
t i-
+ (o eS - Sa
))
(¿;a
:
+ ei) / al
1
en función de z-1 , nos dará una
5
y cuya pendiente será :
bi=haz. al
(4)
z -1, se podrá hacer una estimación de la evaporación E, debido a su
A partir de
proporcionalidad.
1.2.2. Región de transporte en fase líquida
Si el contenido en agua varía con la profundidad, la relación de equilibrio entre los
transportes convectivos y dispersivos , quedará:
(S, -01 )= (S; -S;e s ). eXp.(- f (Z) / Zi )
(5)
desde f (z) es una función de la profundidad , que tiene en cuenta el efecto de la variación de
contenido en agua en el sue lo y su Influencia en la difusión isotópica :
z
dz'/9
f(Z)=8
L
In (( 8i - Síes) / ( ief - S;`s)) en función de f (z), se obtendrá una recta, cuya
pendiente será - 1 / zi , a partir de la cual , se podrá obtener una estimación de la evaporación por la
Si se dibuja
fórmula:
zi=D;`/E
(6)
1.2.3. Combinación
Combinando las dos regiones, se obtendrá la forma general de los perfiles isotópicos. Los
valores S aumentarán rápidamente desde la superficie hasta alcanzar un máximo al final de la región
de transporte en vapor decreciendo exponencialmente a partir de este punto , hasta alcanzar un valor
constante a grandes profundidades . La posición del máximo índice indica la profundidad en el perfil a
partir de la cual se produce el movimiento en fase líquida . La anchura de este pico nos indicará la
extensión de la región en la que tiene lugar tanto el movimiento en líquido, como en vapor. Cuanto
más ancha sea esta región , menos agudo será el máximo, y menor será este.
En el caso de que el perfil de humedades relativas presente todos sus valores cercanos a la
unidad , no aparecerá ningún máximo en el perfil, creciendo este desde el valo r alcanzado en la
res
superficie hasta Si
1.3.
Estimación O_C ]a evarl
En función de los anteriores comentarios, en un caso general será posible hace r tres
estimaciones independientes de la evaporación.
[si
- (8i + Fi*) / al 1 en función de z-1 para la región
19) A pa rt ir de la relación lineal entre
de transpo rte de vapor. A partir de las ecuaciones (2) y (4), se obtendrá una estimación de E.
6
2Q)
El segundo método consiste en dibujar la recta
in « Si - S;") / ( Sif - S;"
» en
función de f (z), obteniéndose una estimación de E por (6).
3Q) El tercer método consiste en estimar E a partir de la posición del frente de evaporación,
según la ecuación (3). Para esto es necesario tomar un gran núme ro de muestras en la zona en la
que aparece el máximo de perfil isotópico.
Para perfiles isotérmicos y estáticos , el segundo método será el más preciso, sin embargo
en situaciones complicadas donde no se puede hablar de equilibrio , y donde tenga lugar la
transpiración , pierde validez.
La estimación a partir de la profundidad del frente de evaporación es más ro busta, ya que
esta no se ve afectada por la transpiración.
El primer método presenta los inconvenientes de que la zona de transporte de vapor es
relativamente estrecha, y el contenido de agua es muy bajo , lo que dificulta las medidas en esta zona.
1.4.
Tiempo característico para el desarrollo de un perfil isotó pio0
El tiempo característico para el desarrollo de un perfil isotópico viene dado por la expresión:
i=D*/E2
Se puede determinar a partir de la evaporación de un suelo saturado o no saturado, en
ausencia de difusión de vapor y en régimen permanente , ( Bames y Allison , 1983).
La forma del perfil isotópico reflejará (Barnes 1984) las condiciones de suelo y atmosféricas
durante un periodo de tiempo , que será función de la evaporación . Para evaporaciones bajas, este
tiempo puede ser muy largo , pero para evaporaciones del orden de 10 mmd1, el perfil só lo será
válido para un par de días.
Esto implica que la hipótesis de régimen permanente no puede ser aplicada si las
condiciones no son razonablemente constantes durante el periodo en estudio , en particular, la
infiltración proveniente de precipitaciones durante este periodo invalidará esta hipótesis.
Si se considera exclusivamente la zona de transpo rte en vapor, se pede definir un tiempo
característico , que suele ser notablemente más co rto que el necesario para aplicar el régimen
permanente al perfil completo ( Fontes et al., 1986).
En el caso de régimen variable , Barnes y Walker ( 1988) demostraron que para un suelo
hipotético el tiempo característico para régimen transitorio es uno o dos órdenes de magnitud menor
que el correspondiente al régimen permanente.
7
2.
DESCRIPCION j
L,8 METODOLOGIA DESARROLLADA
Para la aplicación de esta técnica, se ha desarrollado un programa en lenguaje FORTRAN,
en sistema operativo VMS, que ha sido utilizado en miniordenadores VAX8300, pe ro que podrá ser
adaptado fácilmente a microordenadores.
2.1.
Descripción
del agrama
Las operaciones que realiza este programa son las siguientes:
2.1.1. Determinación del contenido en ox ígeno- 18 y deuterio del agua de alimentación
A partir de los datos de 8,8 y 82 del pe rfil, se hallará la recta de regresión de la forma :
82=
a.818+b
Si se tienen datos del agua meteórica , se hallará la recta de regresión análoga, si no se
tomará la expresión universal : 82 = 8 . 818 + 10 (Kaczala , 1986).
A continuación se halla el punto de intersección de ambas rectas, que nos dará el contenido
res S2res•
en oxígeno-18, y deute rio del agua de alime ntación : 6l8 y
2.1.2. Cálculo de la evaporación
2.1.2.1 . Región de transpo rte en fase vapor
En primer lugar, se hallará la regresión lineal entre los valo res de 16i - (8; + ) / oc; -1 y
(Z-1), a partir de la pendie nte, y según se ha visto en el epígrafe 1.2.1. se obtendrá una situación de
la evaporación . Esta operación se realizará para cada perfil isotópico.
En segundo lugar, en esta región la evaporación se hallará en cada punto del perfil
correspondiente a la fase vapor, a partir de la expresión:
E_ (h-ha)•Nsat.ti.D°.(p-0) (
m.s 1)
p.z
En el caso en el que no se tengan valores de h a lo largo del perfil, esta expresión se puede
aplicar únicamente en el punto correspondiente al frente de evaporación (zef):
E
1-ha).NSat.ti.D".(p-e)
(m.S-
P.Zef
Se consideran condiciones isotérmicas , aplicando la temperatura media anual , por lo que el
resultado será la tasa de evaporación media anual que co rresponda a las condiciones del pe rfil
analizado.
8
2.1.2.2 . Zona de transpo rt e en fase líquida
2.1.2.2 . 1. Zona saturada
En esta zona se aplica la relación:
Si -
Sires =
(S !
- sires)
exp (- z / z1 i )
Donde Si es el valor isotópico en el nivel piezométrioo.
La evaporación será igual a :
E=
zli.
La evaporación se calcula en m / s y se pasa posteriormente a mm / a.
2.2.2.2 . Zona no saturada
Se halla la siguiente relación ( Kaczala, 1986):
6i
8
--
In
res
ef
si
res
I=
- Si
ef
donde
Si
es el valor delta del
evaporación. En ella :
f(z)=0.
. f (z)
zi
isótopo
i
en el punto del perfil correspondiente al frente de
dz
9 + Nsat . D; . (p - 6)
P -di
Si esta relación es lineal, a partir de la pendiente
evaporación:
zi
, obtendríamos el valor de la
8 z D1
2.1.3.
Ecuaciónes de los perfiles de lo s isótopos
Una vez calculada la evaporación podrán calcularse y dibujarse los pe rf iles isotópicos
teóricos correspondientes a la misma, pudiendo compararse con los perf ¡les reales.
9
2.1.3.1. Zona de transporte en fase vapor
En este caso , los valores Si del perfil se hallarán a partir de la expresión (Bames y A lison,
1983) :
8 i=ai*-1
8
. [ i +Ei* + (�i•
(i + 4-")+ (8 i
cs
-8a
)) . z 1 (z + h. .Z))]
donde:
Nsat.D°*
p.E
2.1.3.2 .
Zona de transporte en fase líquida
2.1.3.2 .1. Zona no saturada
En este caso los va lo res delta de los perfiles , se obtendrán a partir de la ecuación (Kaczala,
1986) :
Si
=tres + (Sl f
Sres)
-
.exp (- f (z) / Zi)
NOTA: Conviene recordar que para todas estas expresiones se ha considerado aceptable la
hipótesis isoterma.
2.1.3.2.2. Zona saturada
En este caso, los valores de los perfiles isotópicos vendrán dados por la expresión:
Si = Sres + (Sl - S¡") exp (- Z / Z 1 i )
NOTA: Al final el programa calcula un valor de la varianza del error cometido en todos los perfiles, lo
que nos da una idea de la aproximación conseguida con esta metodología.
2.1.4.
Cálculo de los tiempos característicos
El programa realiza el cálculo del tiempo característico en cada una de las tres zonas
principales del pe rfil , la zona de transporte de vapor, la zona no saturada, con transporte de líquido y
la zona saturada. A su vez lo calcula para cada perfil isotópico . Para ello utiliza la relación:
t = D* / E2 ( segundos)
El programa hace la conversión de este tiempo a días.
10
2.2.
Salidas gráficas
El programa prepara unas salidas de datos para que sean utilizadas directamente por el
programa CODEBK. FOR realizado con paquete gráfico DISSPLA.
Estos programas gráficos representan los pe rfiles isotópicos medidos en el campo y los
perfiles calculados por el programa , pudiéndose comparar y comprobar el grado de ap roximación
conseguido con el p rograma.
2.3.
Obtención de perf ¡les definidos por el usuario
El programa muestra al final en pantalla los valores de evaporación según los perfiles en la
fase líquida no saturada , y los valores isotópicos del agua de alimentación, y da también la opción de
variarlos y hallar nuevos perfiles con los valores escogidos por el usuario , con esto se pueden probar
de forma "manual" nuevas aproximaciones a los perfiles isotópicos.
11
2.4.
Organigrama
lean de data
Cálalo Mempo caz ~sáco
Impresión de la
data
Cálalo rectas de represión
entre el Deulario y el Oxigeno 18
Cálalo recta
tq
Se aaisidera
recta toca
Cálaub D2RES
y D18fS
Impremón kheros
salda práica
Cálalo de la evaporación
por el mébdo de regresión
1md
Cálalo de evaporación por
el métalo del (renta de
evaporación
Cálculo tiempo aracterístico
Cálalo evaporación en zara ra saturada en tase liquida
12
2.5.
Manual dei usuario
El programa informático desar ro llado se llama TR01 , y su listado se adjunta en el ANEXO 1.
Para ejecutar este programa se deberá confeccionar previame nte un fichero de datos, cuya
extensión será . DAT. En este fiche ro de datos se int roduce primero, el número de puntos de los
que constan los perfiles, y a continuación , se escriben los datos correspondie ntes a estos perf¡les, en
forma de columnas. La primera columna serán las distintas profundidades a las que se han tomado las
muestras, la segunda será el perfil del contenido en agua líquida en el suelo, la tercera será el perfil
de humedades relativas en el suelo, la cuarta y la quinta se referirán a los contenidos en deuterio y
oxígeno-18 del agua , expresados en oteo con respecto al SMOW. La siguiente columna es el perfil de
temperaturas a las que se han tomado las muestras , y la última es el perfil de porosidades.
A continuación se especifican los parámetros que son. el frente de evaporación que dividirá
el pe rfil en las zonas de transpo rt e en la fase vapor, y de transpo rte en la fase líquida , nivel
piezométrico , para el caso en el que se considere también la zona saturada , temperatura media del
aire, tortuosidad del suelo, densidad del agua, humedad relativa del aire, contenidos isotópicos del
mismo, expone nte del exceso del ratio de difusión, que reflejará las condiciones atmosféricas, en lo
que a vie ntos se refiere , y por último , se darán los datos isotópicos del agua de lluvia , en caso de
que los hubiere ; si no es así, se tomará la recta de regresión universal e nt re el deuterio y el oxígeno18. En caso de que se conociesen , también existe la posibilidad de introducir directamente los
contenidos isotópicos del agua de alimentación.
Una vez leidos los datos , pasa al cálcu lo de la evaporación según los tres métodos descritos
a nt er io rme nte para el perf il de deuterio y el perfil de oxígeno-18. En primer lugar da el resultado de la
evaporación en la zona de transporte en la fase vapor, para el deuterio y para el oxígeno- 18, con los
consiguientes coeficie ntes de regresión , que nos darán una idea sobre la bondad del ajuste.
Después se hace el cálculo de la evaporación a partir del frente de evaporación y el tiempo
característico calculado a partir de este resu ltado.
Después se procederá al cálcu lo de la evaporación en la zona de transpo rte en la fase
líquida para los dos perfiles . En primer lugar dará una tabla con los valores calculados en cada punto.
Después halla la recta de regresión que explicamos en anteriores epígrafes, a partir de la cual se
obtiene el valor de la evaporación. El coeficiente de regresión de esta nos servirá para tener una idea
sobre la precisión de los resultados de evaporación obtenidos . A continuación se calcula de nuevo el
tiempo característico del perfil, de acuerdo con los nuevos datos obtenidos.
Si existieran datos dentro de la zona saturada, se seguiría el mismo proceso que en el caso
de zona no saturada con transpo rte líquido . Por último , a partir de los resultados obtenidos del
programa, se hallan los pe rfiles del deuterio y el oxígeno - 18 que corresponderían , tanto para la zona
de transpo rte en la fase vapor , como para la zona de transpo rte en la fase líquida.
Al final de estos perfiles se dan medidas estadísticas sobre el ajuste de lo s mismos con los
datos de entrada al programa.
El programa también confecciona unos fiche ros en los que se almacenan los datos de los
perfiles calculados y medidos del deuterio y del oxígeno -18, preparados para ser utilizados por
programas gráficos que los permitan representar.
13
2.6.
Verificación del drama
Para comprobar el correcto funcionamiento del programa, éste fue aplicado a distintos
ejemplos presentados en la bibliografía.
2.6.1. Ejemplo SC3 ( Kaczala. 1986)
En el ANEXO 2 se encuentran los datos de entrada de este ejemplo, y en el ANEXO 3 los
resultados obtenidos , a continuación se hace un somero Comentario de los mismos.
En primer lugar en el listado aparecen de nuevo los datos de entrada al p ro grama .
Los datos correspondientes a la fase vapor son muy Irregulares e incompletos , por lo que
resultados
que se obtienen según esta técnica son cualitativamente malos.
los
En cambio los datos correspondientes al frente de evaporación y a la zona de transporte en
mejores y por lo tanto los resultados obtenidos se ajustan bien a los obtenidos por
son
líquido
Kaczala en su Tesis, esto también se observa a part ir de los coeficientes de regresión de las
correspondientes rectas.
A continuación se presentan las gráficas de los perf¡les isotópicos y en ellos se comprueba
cómo el ajuste que se obtiene por debajo del frente de evaporación es bueno , mientras que el que
se obtiene en la zona de transporte de la fase vapor es peor, por los problemas que ya antes se
indicaron.
14
Fig. 1. Pe rf iles expe ri mental ( verde ) y calculado (rojo) del deuterio y del oxígeno- 18
correspondientes al ejemplo SC3.
15
2.6.2. Ejemplo de Bames ( Bames y Allison. 1983)
El fiche ro de resultados de este ejemplo se adjunta en el ANEXO 4. En este caso se carecía
de datos de oxígeno- 18, por lo que todos los resultados obtenidos a part ir de este perfil carecen de
valo r. En la figura siguiente , se observa el buen ajuste obtenido en el pe rfil del deuterio . También se
puede comprobar que los resultados de evaporación obtenidos son aceptables a pesar de no
disponer de valores de perfiles de humedad relativa , temperatura y porosidad y haber trabajado con
valores aconsejados por la experiencia.
16
PERFIL ISOTOPICO DEL DEUTERIO
o
r
X0.0
1iD.0
-10.0
- .M .0
0.0
CONCENTRFICIDN 10/O0.}
DATOS CC RESF
Al. DICHERO:
8RRI€S
Fig. 2. Perfil isotópico del deuterio, experimental (rojo) y calculado (verde), correspondientes
al ejemplo BARNES
17
2.6.3. Consideraciones sobre las verificaciones
Los resultados obtenidos en los cálcu los de evaporación y perfiles isotópicos, a partir del
programa desarrollado , se pueden considerar aceptables en los dos casos en los que se ha aplicado,
si bien, hay que reseñar, que ningún ejemplo encontrado en la bibliografía , contenía todos los datos
necesarios para completar la entrada al programa , por lo que en todos los casos , se han tenido que
estimar los valo res de algunos datos , de aquí, las divergencias , en cualquier caso pequeñas,
observables entre lo s resultados del programa desarrollado y los resultados ofrecidos en la
bibliografía.
Se deben señalar cie rtas características en los resultados dei programa . Entre las
estimaciones de la evapotranspiración determinadas a partir de los tres métodos descritos en
anteriores apartados , es el correspondiente al método basado en el perfil isotópico de la zona de
transpo rte de vapor el que da resultados más dispares . Esto es debido principalmente a la mala
calidad de los datos en esta zona. Según los otros dos métodos, los resultados son más parecidos, si
bien el método del perfil isotópico de la zona de transporte líquido da los resultados más fiables , ya
que el número de datos que se tiene en esa zona es mayor.
En cuanto a los distintos pe rfiles del deuterio , y el oxígeno- 18, se observa que el primero ,
se ajusta más al modelo de curva exponencial . Esto se pone de manifiesto al comparar los perfiles
calculados por el programa y los medidos en el campo . Se puede ver que se ajusta mejor el perf il dei
deuterio, que el del oxígeno.
18
3.
APLICACION DE METODOS DI ESTIMACION DE PARAMETROS DE ECUACIONES MQ
LINEAL ES
3.1.
Introducción
A partir de las consideraciones comentadas anteriormente , se decidió analizar los perfiles
isotópicos mediante técnicas numéricas de determinación de parámet ros , las cuales permiten
obtener aproximaciones al pe rf il isotópico , a partir de una ecuación general , lo grándose los
parámetros de la misma que proporcionan una mejor aproximación al perfil . Entre estas técnicas hay
que destacar las basadas en el ajuste por mínimos cuadrados no lineales. En este caso se trata de
convertir nuestro problema de ajuste de curvas, en un problema de minimizar una función cuadrática.
Esta función será de la forma:
m
f(B)= y, ri (B)=rTr
(1)
i=1
Siendo r los residuos, es decir, la diferencia entre el valor de la función calculado y el valor
medido , es decir:
r(i,B)=z(y(i,2),y(i,3),..•,B) - Y(i,1)
son los j datos que co rresponden al punto i , y B es el
donde z es la función calculada , y (i,
vector de parámetros que definen la función. Vemos que r (i, B) es función del punto i del perfil,
y del conjunto de parámet ros
que hayamos escogido para definir nuestra función.
Entonces nuestro problema consistirá en hallar un conjunto de parámetros B que minimice
la función ( 1). Las principales ventajas que tienen los métodos de mínimos cuadrados con respecto a
otros métodos es que la función objetivo f (B) es continua , y son continuas sus dos primeras
derivadas con respecto a los residuos . Es el método más comunmente usado y del que se
encuentran más referencias bibliográficas . Para el lo habrá que resolver la ecuación:
m
gi (B) = 0 = 2
Vj = 1, ... n2 de parámetros
Ji j ri (B)
i =1
Donde la matriz J (m x n) es el jacobiano formado por las derivadas parciales del residuo
Ti (B) con respecto a los parámetros B (j ).
Para resolver esta ecuación se aplica el método de Newton . Este método se utiliza para la
resolución de un conjunto de ecuaciones no lineales de la forma:
(B) = 0
(2)
en el que las incógnitas serán el conjunto de parámet ros B . Si se considera el conjunto de
ecuaciones g (B) como el gradiente de una función f (B), entonces las ecuaciones (2)
representan las condiciones necesarias de primer orden para un mínimo , o para un máximo local.
Habrá e ntonces que determinar las segundas derivadas de f (B ), o lo que es lo mismo , las derivadas
de g (B ) con respecto a los parámetros lí, es decir el Hessiano H, para hallar el mínimo de f (B).
19
A partir de H, el método de Newton resue lve el siguiente sistema de ecuaciones:
H.t=-g(X)
y determina
t , que será la dirección de búsqueda para hallar el siguiente conjunto de parámetros:
X'=X+t
con el que realiza la siguiente iteración . Por lo tanto , para aplicar el método de N ewton,
necesitaremos el Hessiano H, cuyos elementos H k j vendrán dados por la derivada de g j (B) con
respecto a Bk :
m
(JijJik+ri(B)Qijk)
Hkj=2
(3)
i=1
Donde Q i j k es la derivada parcial de J i j con respecto a Bk , o lo que es lo mismo, la
segunda derivada parcial de Fi (B) con respecto a Bj y Bk. El segundo término de la ecuación (3) se
puede despreciar ya que se trata de segundas derivadas multiplicadas por residuos, por lo que su
va lo r será en general muy pequeño por lo que la ecuación (3) se aproximara por:
H - JTJ=H'
Por lo tanto , la ecuacion de Newton quedaría de la forma:
JTJt= - JTr
donde t es la dirección de búsqueda de nuestro conjunto de parámet ro s. Hay que hacer notar,
que para que exista una solución satisfactoria , la matriz H ' = jT . J , que es la aproximación del
Hessiano , calculada con nuestro método de aproximación , ha de ser definida positiva, es decir, que
las columnas del Jacobiano , deben ser linealme nte independie ntes.
De entre los disti ntos métodos de mínimos cuadrados , se ha escogido como principal
técnica, el método de Marquardt , con la varia nte de Nash ( 1987) , por haber demostrado ser un
método muy eficaz en un rango muy amplio de problemas no lineales de mínimos cuadrados . Este
método prese nta buenos resu ltados en funciones con valores de parámetros muy dispares, y si se
trata de problemas con parámetros dentro de un mismo rango de valores y con una buena
aproximación inicial, este método se ha mostrado como muy eficaz.
También hemos utilizado para nuest ro problema , otro tipo de métodos numéricos de
optimización . Estos métodos son: Hooke and Jeeves , Potítopo Nelder-Mead , método del gradie nte
conjugado , método de Newton truncado , método de métrica variable.
3.2.
Aplicación a las ecuaciones del transpo rte de isótopos
La función original de nuest ro problema para el deuterio es : (fórmula (5) apartado 1.2.2.)
res
S2 = S2
+
ef
(S 2 -
S2es ) . ex p - f (z) . E
ti.D12.0
20
haciendo:
y=62
B1
_ Sres
�2.
ef
B2=S2
B3 =E
z=f(z)
i=0'67
D12 = 12'8
0 = 0'43
y esta función la transformamos en:
y = B1 + 10 . (B2 - B1) exp
-z.B3
'
067. 128.043
donde B 1, B2 y B3 serán el conjunto de parámetros a estimar, a partir de los valo res que toma la
variable zi en los puntos yi.
3.3.
Verificación de los programas de ajuste
Se analizaron los distintos algoritmos de optimización, a partir de lo s resultados que se
obtuvieron al aplicar las técnicas isotópicas , en el ejemplo práctico SC3 , descrito en el epígrafe 2.
Los rangos de variación de los parámet ros , aconsejados por otro tipo de información de que
se dispone , son los siguientes:
B1 E (-6, -5)
B2 E (-2, -1)
B3 E (.5,5)
Se han aplicado todos los métodos de optimización con dos conjuntos de parámetros
iniciales al ejemplo SC3 (ver apartado 2 .6.1.). Un primer conjunto con valores muy ajustados a lo s
reales y un segundo conjunto con valo res alejados de los verdade ros . Los resu ltados obtenidos han
sido los siguientes:
21
Método
HJ
NM
CG
VM
TN
MRT
Parámetros
Iniciales
B
(1)
-
5.89 -
5.674
-
5.673 -
5.860 -
5.8
-
5.795 -
5.64
B
(2)
-
1.77 -
1.712
-
1.712 -
1.731 -
1.77
-
1.725 -
1.71
B
(3)
. 276
. 45
. 283
. 303
B
(1)
- 5
-
5 . 567
-
5.
-
5.53
-
5 . 14
-
5.45
-
5.65
B
(2)
-
-
1 .70
-
1.
-
1. 695 -
1 . 62
-
1.663 -
1.71
B
(3)
. 396
. 396
. 332
. 302
. 45
1
2
. 299
.
313
. 299
. 560
Tabla 1: Resultados de los distintos métodos de optimización.
En la mayoría de los métodos se necesita un gran núme ro de iteraciones hasta llegar a la
convergencia. El que menos tiempo utiliza es el método de Nelder-Mead (NM), si bien, los resu ltados
que da son los peores . Los mejores métodos en cuanto a aproximación a los parámetros, son los
métodos de Newton truncado (TN) y el de Marquardt (MRT). El método de Newton es el mejor en el
caso de que los valores iniciales de los parámetros sean buenos , sin embargo , en caso de que estos
valores iniciales sean malos , no da resu ltados satisfactorios , siendo el método de Marquardt el mejor
en este caso.
22
4.
APLICACION J. CALCULO WJ.A EVAPOTRANSPIRACION j ELPARQUE NACIONAL
pE DOÑANA.
4.1.
Introducción
El objetivo del desarrol lo de esta técnica es el estudio de su posible aplicación práctica a la
determinación de la evapotranspiración en el sistema acuífe ro Almonte-Marismas, n° 27 del mapa de
síntesis de sistemas acuífe ros del Instituto Tecnológico Geomine ro de España . En este acuífe ro se
localiza el Parque Nacional de Doñana.
Los datos que se han utilizado provienen de un estudio más amplio que está desarrollando
la Dirección de Aguas Subterráneas del ITGE.
En este estudio se han instalado cuatro parcelas experimentales en la zona, a saber : Dunas,
Rocina , Eucaliptal y Cultivo, cuya localización se da en la figura 3..
En cada una de las parcelas se han tomado muestras del agua del suelo a distintas
profundidades (a intervalos de 5 y 10 cm.), determinándose en ellos el 0-18 y el H-2. Paralelamente
y con la misma periocidad se han muestreado las precipitaciones en las estaciones marcadas así
como las aguas subterráneas.
Además de estas muestras periódicas se han realizado regularmente perf iles destruct ivos
en época seca y húmeda, para muestreo del agua del sue lo .
En cada parcela se tomaron además medidas tensiométricas , de humedad relativa, y de
niveles piezométricos , mediante la realización de dos sondeos a diferentes profundidades en cada
parce la . A partir de datos meteo rológicos e isotópicos del agua de lluvia, tomados en las estaciones
meteo rológicas de Almonte, Cabezudos, El Rocío , M azagón , Sevilla ( Fig.4), se hallaron las rectas de
regresión entre el óxigeno - 18 y el deuterio contenidos en el agua meteórica (figs., 5 ,6 y 7), así como
en la prueba de evaporación en dominio libre que se realizó en Borde Marisma (fig. 8). Las rectas con
asteriscos corresponden a la relación universal entre el 0-18 y el H-2.
A partir de todo ello se han dibujado los distintos perfiles isotópicos correspondientes a la
zona saturada y no saturada. Se ha observado que los perfiles correspondientes al oxígeno-18 son
más regulares que los correspondientes al deuterio (figs. 9 a 25) . En estas figuras se ha optado por
escoger las mismas escalas vertical y horizontal para todas con el fin de que se puedan comparar
mejor los pe rfiles de distintas fechas y los de distintas parcelas . Estos valo res corresponden a los
análisis destructivos de isótopos , y se han dibujado para distintas épocas del año.
Los perf¡les isotópicos sólo muestran tener la forma exponencial en las temporadas de estío,
en las que ha transcurrido un largo período de tiempo sin lluvias . Esto se puede comprobar a partir de
la evolución de los niveles piezométricos en las distintas parcelas . El nivel piezométrico es poco
profundo y está muy relacionado con la precipitación , por lo que subidas de nivel piezométrico
corresponden a lluvias, con un lapso de tiempo muy corto. Esto se observa en las figuras 26 y 27 en
las que se representan niveles piezométricos obtenidos con dos sondeos de distinta profundidad en
cada parcela, siendo los sondeos 11 más profundos que los sondeos 1.
Los perfiles correspondientes a los meses de julio , son los que presentan el típico pe rfil
isotópico descrito en anteriores epígrafes . Debido a esto , la técnica aquí descrita parece ser só lo
aplicable a la interpretación de perfiles isotópicos correspondientes . a fechas entre Junio y
Septiembre , ya que en cualquier otra época del año , la existencia de precipitaciones frecuentes anula
totalmente la forma general del perfil isotópico.
No se tienen datos de perfiles de temperatura ni perfiles de porosidad que como se ha visto,
son factores de gran importancia a la hora de estimar la evapotranspiración.
23
DUNAS
PARCELAS
EXPERIMENTALES
LIMITE DEL PARQUE
NACIONAL
---
SANLUCAR DE
BARRAMEDA
0
ESCALA GRAFICA
10 15 20 km
5
RIOS Y ARROYOS
Fig. 3. Situación de las cuat ro parcelas expe rimentales estudiadas
24
HUELVA
W-rAl
%
E ST ACIONES
AÑAS
CADIZ
kWZA~0N
Fig. 4. Localización geográfica de las estaciones meteorológicas
consideradas en el estudio
25
ESTACION ROCIO (11-87, 12-89)
70
-8
-7
-6
-5
-4
-3
DELTA (0-18)
-2
-1
0
ESTACION SEVILLA (11-87, 12-89)
-7 0
-8
-7
-6
-5
-3
-4
DELTA (0-18)
Fig. S. Rectas de regresión entre 8 O - 18
-2
0
1
y 8 D del agua meteórica y recta universal
26
ESTACION ALMONTE ( 11-87,3-90)
--
-70
-8
-7
-6
-5
-4
-3
DELTA (0-18)
-2
-1
ESTACION MAZAGON (11-87,12-89)
-70
-8
-- r--�
-7
-6
r
-5
-4
-3
DELTA (0-18)
Fig. 6. Rectas de regresión entre 8 0 - 18
-2
-1
0
y 8 D del agua meteórica y recta universal
27
ESTACION CABEZUDOS (11-87, 12-89)
-708
-7
i
-5
-3
-4
DELTA (0-18)
Fig. 7. Rectas de regresión entre 8 O - 18
-2
-1
y 8 D del agua meteórica y recta universal
28
AGUA BORDE MARISMA ( 1-88,2-90)
-701
1
-7
-6
-5
-3
-4
DELTA (0-18)
-2
-1
Fig. 8. Rectas de regresión entre el O -18 y el deuterio del agua de Borde Marisma y recta universal
29
DUNAS ACEBUCHE - NOV/88
-3
-4.
-7 ,
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
i
0
-20
-10
0
DUNAS ACEBUCHE - NOV/88
-71
-100
1
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
-30
Fig. 9. Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Dunas, Noviembre - 88.
30
DUNAS ACEBUCHE - JUN/89
o
o
ó
o
z
U0
a-
-2-1
-a
-4-5-i
-6�
-7.
-10
-9
-8
-7
-4
-5
-6
(0-18)
DELTA
-3
-2
-1
-20
-10
DUNAS ACEBUCHE - JUN/89
-7
-100
-90
-80
-70
-50
-40
-60
DELTA (H2)
-30
Fig. 10. Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Dunas . Junio - 89.
31
0
DUNAS ACEBUCHE - ENE/90
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
-20
-10
DUNAS ACEBUCHE - ENE/90
100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H2)
-30
0
Fig. 11 . Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Dunas . Enero - 90.
32
LA ROCINA - NOV/88
o
-1
i
-3,
-4 i
-5.
- -10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
-30
-20
-10
0
LA ROCINA - NOV/88
o
-5.
100
-9o
-8o
-70
-40
-5o
-6o
DELTA (H2)
0
Fig. 12. Perfiles isotópicos destructivos en la parcela de La Rocina . Noviembre - 88
33
LA ROCINA - JUN/89
-4.
-5.
-7:
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
-30
-20
-10
1
0
LA ROCINA - JUN/89
o
o
z
-4.
O
Q
a
-5-
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 13 . Perfiles isotópicos destructivos en la parcela de La Rocina . Junio -89.
34
EUCALIPTAL - NOV/88
-3.
-5-
-71
-9
-8
-7
-3
-2
-1
-30
-20
-10
-4
-5
-6
DELTA (0-18)
EUCALIPTAL - NOV/88
-4-51
100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
0
Fig. 14. Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Eucaliptal . Noviembre - 88
35
EUCALIPTAL - JUN/89
o
7
-1 0
1
-9
,
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
-30
-20
-10
EUCALIPTAL - JUN/89
-3.
-4i
-5.
-7 .
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 15 . Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Eucaliptal . Junio - 89.
36
0
CULTIVO - NOV/88
0
-2-
-4-�
-5.
-710
-9
-8
-7
-4
-5
-6
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
-30
-20
-10
0
CULTIVO - NOV/88
0
0
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0
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:)
-4.1
0
Q
a-
-5-i
-7
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 16. Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Cultivo . Noviembre - 88.
37
CULTIVO - JUN/89
o
¡Sr
-11
-2E
0
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z
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O
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7
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1
T
1
-9
-8
-7
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-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
-30
-20
-10
0
CULTIVO - JUN/89
o
o
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o
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O
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-5.
-6
-7
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 17 . Perfiles isotópicos destructivos en la parcela Cultivo . Junio - 89.
38
DUNAS ACEBUCHE JUL./89
o
É
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o
o
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-4-
0
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G-
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- -10
-9
-8
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-4
-5
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(0-18)
DELTA
-3
0
-2
-1
-20
-10
DUNAS ACEBUCHE JUL./89
o
o
<
-3;
0
z
LL
O
o-
-4�
-5�
-6-71
1
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
-30
Fig. 18 . Perfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela Dunas. Julio - 89.
39
DUNAS ACEBUCHE OCT./89
Z
-8
T
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
DUNAS ACEBUCHE OCT./89
-71
-100
-90
-80
-70
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i
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
-30
1
-20
-10
0
Fig. 19 . Perfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela Dunas.
Octubre - 89.
40
LA ROCINA - JUU89
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
-30
-20
-10
0
LA ROCINA - JUU89
o
o
o
-3;
o
Z
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O
a
-5-
-71
-100
-90
-80
-70
0
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
0
Fig. 20 . Pe rfiles isotópicos procedentes de los lisímet ros de' succión de la parcela La Rocina.
Julio - 89.
41
LA ROCINA - OCT/89
o
-V
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E
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0
z
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-3.
-4.
-6i
-7
-10
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-7
-4
-5
-6
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
-30
-20
-10
0
LA ROCINA - OCT/89
o
-1.
-2
-3
-4i
-5.
-71
-100
1
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 21. Perfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela La Rocina.
Octubre - 89.
42
EUCALIPTAL - MAY/89
0
-1
i
--1o
-9
-8
-7
-3
-2
-1
-30
-20
-10
-5
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DELTA (0-18)
EUCALIPTAL - MAY/89
0
-2�
o
0
o
Z
-3.
-4.
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
0
Fig. 22 . Pe rfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela Eucaliptal.
Mayo - 89.
43
EUCALIPTAL - DIC/89
0
4
-V
4
-3a
-4-
-71
-10
1
-9
8
-7
-5
-4
-6
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
Fig. 23 . Perfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela Eucaliptal.
Diciembre - 89.
44
CULTIVO - JUN/89
0
-6�
-7
-10
9
-8
-7
-4
-5
-6
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
-30
-20
-10
0
CULTIVO - JUN/89
0
100
-90
-80
-70
-50
-40
-60
DELTA (H-2)
Fig. 24. Perfiles isotópicos de los lisímetros de succión de la parcela Cultivo . Jun io - 89.
45
CULTIVO - NOV/89
o
-11
-6�
-7
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
DELTA (0-18)
-3
-2
-1
0
-30
-20
-10
0
CULTIVO - NOV/89
o
-V
-2-I
o
<
-3�
o
Z
LL
O
-4-
a:
a
-5�
-7
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
DELTA (H-2)
Fig. 25. Pe rfiles isotópicos procedentes de los lisímetros de succión de la parcela Cultivo.
Noviembre - 89.
46
Fig. 26. Evolución de los niveles piezométricos en las distintas parcelas,
desde 4 - 11 - 88 ( día 309 ) , hasta el 3 - 4 - 90 ( día 824).
47
NWEI.ES REZOP& TRIGOS ZONA 11 EUCALFTAL (88-89-90)
IP
6m.a
70•.0
e00.0
IIQPO [dbas)
SOMEO I t ROJO, SONDEA IIt VENCE
Fig. 27. Evolución de los niveles piezomét ri cos en las distintas parcelas,
desde 4 - 11 - 88 ( día 309 ) , hasta el 3 - 4 - 90 (día 824).
48
4.2.
i�:T:�
:C7F7�r•7L T•�;•
Ca •; •,• r. u. 1:0
Parque de Donana
Se ha hecho correr el programa con los distintos datos isotópicos correspondientes a las
parce las experimentales situadas en el Parque de Dofíana tanto con los perfiles destructivos, como
con los pe rfiles obtenidos mediante los lisímetros de succión.
Se presentan primero los resultados correspondientes a los perfiles destructivos de la
parcela ¡-Dunas , en las fechas de Junio - 89 y Ene ro - 90. que son los que resultan inicialmente más
coherentes con la técnica desarrollada.
En la figura 28 se han dibujado los perfiles reales (verde) y calculados ( rojo) del deuterio y
del oxígeno- 18 para el mes de Junio de 1989. En primer lugar se observa que el ajuste obtenido es
malo, debido a la i rregularidad que presentan los datos isotópicos , además se puede ver que los
pe rfiles no presentan la forma exponencial sobre la que se basa esta técnica . Esto queda de
manifiesto en el fiche ro de resu ltados obtenidos , y que se adjunta en el ANEXO 5. En la tabla 2 se
puede apreciar cómo el coeficiente de regresión que se obtiene para la zona de transporte líquido,
tanto del deuterio (r2) como dei oxígeno-18 (r3 ) son muy bajos . Por esto , los valores de
evaporación obtenidos con esta zona no son buenos.
En cambio , el valo r obtenido El a part ir de la posición del frente de evaporación ya es más
lógico, lo que confirma lo que se había comentado en el apartado correspondiente a la teoría sobre la
mayor robustez de este método . Se ha considerado que el frente de evaporación está muy ce rcano a
la superficie . Al observar los perfiles isotópicos se observa como a unos cuatro met ros de profundidad
aparece un máximo muy pronunciado , por lo que se volvió a correr el programa con únicamente la
parte superior del perfil esperando mejorar los resu ltados , pero como se observa en la figura ..., esto
no fue así. Sólo se mejoró la aproximación en el pe rfil del oxígeno 18. Los resultados de este caso se
adjuntan en el ANEXO 6.
A continuación se trabajó con los datos isotópicos correspondientes a Enero - 90 en la
misma parcela . Los pe rf iles experimentales y calculados se presentan en la figura 30 y los resu lt ados
se adjuntan en el ANEXO 7.
Se pueden repetir los mismos comentarios que en el caso anterior sobre lo s resu lt ados
obtenidos en la zona de transpo rte líquido . Los pe rfiles no muestran una forma exponencial por lo
que lo s coeficientes de regresión calculados son muy bajos , y en consecuencia , el valo r calculado de
la evaporación es malo . De nuevo el valor de la evaporación obtenido a partir de la p rofundidad del
frente de evaporación , es el más fiable.
Al igual que se hizo con el caso co rrespondiente a Junio - 89 y por los mismos motivos, se
corrió de nuevo el programa sólo con la parte superior de los perfiles del deuterio y oxígeno - 18.
Los resu lt ados se muestran en la figura 31 y en el ANEXO 8 . En ellos se puede observar como ha
mejorado el perfil co rrespondiente al deuterio hasta llegar a un coeficiente de regresión de 0'7, por lo
que la evaporación calculada sería algo más realista que en el caso anterior.
Todos estos resultados se resumen en la tabla presentada a continuación , donde en vertical
se representan los cuat ro casos comentados , y en horizontal , los datos de entrada más característicos
y los resu ltados obtenidos.
49
Temperatura
C
Frente
Humedad
relativa aire % Evaporación (M)
E1
mm/a
E 2
mm/a
r
E 3
mm/a
2
r3
JN
25
35
0 ,01
391. 85
2,46
0 ,22
0,42
0,006
JN2
25
35
0, 01
391,85
2,68
0 ,07
3,26
0,1
EN
10
45
0 ,01
75
0, 59
0,05
0,72
0,09
EN2
10
45
0 ,01
75
6,26
0,7
3,2
0,22
Tabla 2: Resultados para el Perfil DUNAS I.
(JN: Junio - 89, EN : Enero - 90)
Donde El es la evaporación determinada según la posición del frente de evaporación, E2
es la evaporación a partir de la zona de transpo rte líquido para el deuterio, r2 es el coeficiente de
regresión y E3 es la evaporación a partir de la zona de transpo rte líquido para el oxígeno - 18, siendo
r3 su coeficiente de regresión.
También se ha hecho co rrer el programa con los datos de isótopos correspondientes a otras
parcelas . En las figuras 32 a 34 se presentan los pe rfiles isotópicos experimentales (en verde), y el
pe rfil exponencial calculado por el programa TRO1 ( en rojo). Se han escogido los pe rf iles
correspondientes al mes de Junio , debido a que de los tres periodos de los que disponíamos de
datos , Noviembre de 1988 , junio de 1989 y Ene ro del 90 , el mes de Junio es el que presenta en
principio mejores condiciones para la aplicación de esta técnica , debido a causas que ya explicamos
en el apartado co rrespondiente a los aspectos teóricos . Como se observa en las figuras , en la parcela
de la Rocina, la cu rva exponencial del modelo se ajusta bastante bien a los perfiles isotópicos. En la
parcela el Eucaliptal , el ajuste en el oxígeno - 18 es aceptable , si bien en caso del deuterio , la forma
errática del perfil hace que sea imposible el ajustar la curva exponencial . En la parcela Cultivo el ajuste
es aceptable en la zona de transporte líquido , mientras que por encima del frente de evaporación
supuesto , no existe paridad entre el perfil experimental y teórico. Esto puede ser consecuencia de
de los problemas que tenía la interpretación de los perfiles de la fase de transporte de vapor y que ya
comentamos en otros apartados.
También se han realizado las interpretaciones co rrespondientes a los perfiles isotópicos de
los lisímet ros de succión en las parcelas de Dunas y Cultivo en el mes de Junio - 89.
En el caso de los pe rf iles de la parce la de Dunas , fig 35, se observa que estos no siguen en
absoluto la forma exponencial , por lo tanto , el ajuste obtenido con esta técnica es muy malo .
50
En los perfiles de la parcela de Cu lt ivo , fig. 36, el ajuste de la curva exponencial es mejor, si
bien los pocos datos de los que se dispone no permiten sacar unas conclusiones claras.
A continuación se presenta una tabla resumen de las distintas parcelas ensayadas , con los
resultados de evaporación obtenidos en ellos y los datos de entrada más característicos.
zef (m)
25
35
0, 01
391 ,85
2,46
0,22
0,42
0,006
Rodna
25
35
0,01
387,8
4,17
0 ,39
14,1
0,78
Eucaliptal
25
35
0,01
229,71
0,71
0,03
9,88
0,73
Cultivo
25
35
0,35
3 ,94
11,37
0,33
22,45
0,46
Tipo
T«W~ C
Dunas
Destructivo
m laE 1
ta
E 2
r 2
Hu %
Parcela
naVa 3
r 3
Dunas
Usímetro
25
25
0, 05
46 , 77
2,34
0,08
0,31
0,004
Cultivo
'
25
15
0,47
6,22
6,12
0 ,99
8,29
0,99
Tabla 3 . Resumen de los cálculos realizados. (Junio - 89)
Donde El es la evaporación en mm/año a partir de la profundidad del frente de evaporación,
E2 es la evaporación en mm/año a partir del perfil del deuterio en la región de transpo rte líquido, r2 es
su coeficiente de regresión, E3 es la evaporación en mm/año a partir del perfil del oxígeno -18 en la
región de transpo rte líquido , siendo r3 su coeficiente de regresión.
En ella se puede obse rvar que los valores de evaporación calculados a partir de la situación
del frente de evaporación en los perfiles destru ctivos son bastante aproximados a los valores de
evapotranspiración calculados a partir de fórmulas empíricas , como Thomwaite, que dan valores de
evapotranspiración real media anual del orden de 400-450 mm/año para la zona en estudio . El resto
de los valores de evaporación calculados son muchos más bajos de lo que cabría esperar. Se ve que
los coeficientes de regresión son en general muy bajos. El mejor es el correspondiente al perf il del
oxigeno-18 de la parcela de la Rocina, con un valor de 0,78 y en este caso se da una evaporación de
14,1 mm/año.
51
Por otro lado los resultados co rrespondientes a los pe rf iles isotópicos de los lisímetros de
succión son malos . Los altos valores de los coeficientes de regresión obtenidos en la parcela Cultivo
hay que tomarlos con mucha precaución, ya que se producen gracias a que solo existen cuatro datos
en la zona de transporte en la fase líquida.
En general los valores tan bajos de evaporación obtenidos son debidos a que no se han
cumplido las condiciones de régimen permanente y de condiciones isotérmicas que exige esta
técnica para que sus resultados sean válidos. Cualquier perturbación que sufra la zona no saturada ,
como puede ser una precipitación reciente, dentro del tiempo característico del perfil, se traduce en
un aporte de agua nueva al medio , con menores rat ios de contenido isotópico , lo que bajaría el S
isotópico dei agua que existiera en el suelo, lo que se traduciría en una "aparente reducción" de la
evaporación , que es el fenómeno que se observa en todos los perfiles aquí analizados.
52
PERFIL ISOTOPICO DEL OXIGENO-18
3.75
-1. 35
-2'W
¿M
CONO NTR1
DFfTl7S
-Í
ESP
EN
(.'E
7.30
3 . 76
S-W
) 0/00.)
FL FICHERO:
PERFIL
Fig. 28: Perfiles correspondientes a los perfiles isotópicos destructivos de la parcela 1
Junio - 89.
53
Dunas.
Fig. 29 : Pe rf iles correspondientes a la pa rt e superior de los pe rf iles isotópicos destructivos de la
parcela 1 Dunas , de Junio - 89.
54
PERF L ISOTOPICO DE OXIGENO-18
sn
-7 ,0
la
CON
-I:5
NTRI ION '0/QQ.)
OffTDS Cf"PW-
AL FICS£ Rü.
-¡¿m
-&. »
¿m
PEREH
Fig. 30. Perfiles corrspondientes a los perfiles isotópicos destructivos de la parcela 1 Dunas, de
Enero - 90.
55
PERFIL ISOTORCO DEL OXIGENO-18
i.36
CO$i
iW
-LIS
)4TÍ
CIOW (0100.1
rwrns fxHf,U3
a PICS4F D:
-2
1
�1.E
FE?DQ
Fig. 31: Perfiles correspondientes a la parte superior de los perfiles isotópicos destructivos de la
parcela 1 Dunas, de Enero - 90.
56
PERFIL tSOTOPICO DEL DEUTERIO
-jí.v
- .o
CONCENTWI ON (O4O. )
OA70S CORflE3P . AL FICHERO: ro}
PERFIL ISOTOPCO DEL OXIGENO--18
o,
i.0
-4A
- 3.0
CONC�NIR
OrYtCS COP.RESP.
-7A
ION ( O/O0.f
RL FICHERO: ro)..
Fig. 32 : Pe rf iles expe ri mentales y teóricos correspondientes a los pe rf iles destructivos en la parcela
de La Rocina , Junio - 89.
57
PERAL ISOTOPICO DEL DEUTEJ O
2
0
y
T
L
s.i
Ea0
-V. m
COWEN1131iDIQN (000.)
$.7S
CK!GS CORPESP. RL FICHEFQI: EU.N
PERFIL tSOTOPICO ca OQL
-s.0
cII
C0*
riflfS CiÍP
P.
O-18
(0/00. )
RL FICHERO: Ei.lr
Fig. 33 : Pe rf iles expe ri mentales y teóricos co rr espondientes a los pe rf iles destructivos en la parcela
El Eucaliptal , Junio - 89.
58
Fig. 34 : Pe rf iles experimentales y teóricos correspondientes a los pe rfiles destructivos en la parcela
Cultivo Junio - 89.
59
Fig. 35: Perfiles experimentales y teóricos correspondientes a los perfiles de los lisímetros de
succión en la parcela Dunas, Junio - 89.
60
Ffi?FL oi
DEL DEuTEW
2
C
ig
-t!A
-70.4
-7s4
4i.D
-
GOMCDf1 Ti1011 (OIGO. )
Dms OFK..ESf
Fi FIí €?Ü:
ROCIHR
PERFL 1 OT~ DE O ÍSEM --
GOR�Ei1Ti�r IUFJ ( O 00.)
DRms CE1
IESF
411 FICHEF.L:
RDCi9
Fig. 36 ; Pe rf iles experimentales y teóricos correspondientes a los pe rf iles de los lisímetros de succión
en la parcela Cultivo, Junio - 89.
61
S.
CONCLUSIONES
La aplicación de la técnica de estimación de la evapotranspiración a partir de los perfiles
isotópicos del deuterio y del oxígeno- 18 resulta ser muy dif ícil de aplicar en la práctica , debido
principalmente a la gran cantidad de datos y mediciones en campo que precisa, y de lo complicados y
caros que son de obtener. A su vez , la forma exponencial de perfil isotópico, que se necesita para su
aplicación , se da bajo circunstancias muy especiales , ya que ésta puede verse alterada por cualquier
apo rte externo de agua . Por lo tanto , esta técnica sólo podrá ser empleada con datos
correspondientes a las temporadas de estío, en las que hay ausencia de precipitaciones . También
hay que hacer notar que la técnica descrita está desarrollada para régimen permanente, y para perfiles
isotérmicos, condiciones que en la realidad no se dan casi nunca. Las ecuaciones correspondientes
a régimen variable son muy complicadas y todavía no se ha hallado una solución satisfactoria de las
mismas.
La principal dif icultad que se ha encontrado en su aplicación al Parque Nacional de Doñana
es que la forma exponencial típica de un perfil isotópico sólo aparece si se han mantenido unas
condiciones meteoro lógicas estables durante un largo periodo de tiempo , ya que una precipitación
puede modificar la distribución isotópica del te rreno , pro vocando un perfil totalmente irregular que en
absoluto tiene la forma exponencial que supone esta técnica . De hecho , hasta el momento , toda la
bibliografía encontrada sobre esta técnica se refiere a zonas áridas o semiáridas , en las que los
periodos entre lluvias son largos, y la evaporación se mantiene sin grandes variaciones . En cl imas con
mayor abundancia de precipitaciones , se limitaría el uso de esta técnica a los pe riodos de estío en los
que las precipitaciones son escasas . En este sentido , es muy impo rtante el tiempo característico que
se calcula en el programa. Si el valor de la evaporación es pequeño, el tiempo característico será muy
grande y por lo tanto , el periodo de tiempo durante el cual no puede haber ninguna afección externa
(precipitaciones ), para que la interpretación del perfil isotópico sea posible , es largo . Si el va lor de la
evaporación es grande , el tiempo característico será co rto , el tiempo necesario para que se forme el
perfil será pequeño, pero también la evaporación calculada corresponderá a un periodo de tiempo
corto.
De los tres métodos de estimación de la evapotranspiración descritos en la teoría, sólo el
que se refiere a la interpretación de la sección del perfil correspondiente a la zona de transpo rte en
fase líquida da unos resultados relativamente ajustados , ya que la zona de transpo rte en fase vapor
es muy estrecha , debido a que el frente de evaporación aparece muy cercano a la superficie, y no ha
quedado bien delimitada por los pe rfiles de campo , porque es prácticamente imposible el tomar las
muestras con intervalos lo suficientemente estrechos como para definir el pe rf il en esta zona.
En el caso de que en una zona tenga lugar además la transpira ci ón, la evapotranspiración en
el terreno será mayor, y el fraccionamiento isotópico será menor, por lo que lo s valores del perfil del
deuterio y del oxígeno - 18, serán menores que los que corresponderían , si sólo se tuviese en cuenta
la evaporación. Además este proceso implica que la evapotranspiración será función de la
profundidad, lo que complica las expresiones que relacio nan los valo res del deuterio y oxígeno-18
con el valor de la evapotranspiración. En este caso con la técnica aquí desarrollada sólo se aplica la
estimación de la evapotranspiración a partir de la profundidad del frente de evaporación, ya que si
bien en este punto el contenido isotópico es menor que el que le correspondería sin transpiración
por las plantas , su relación con la evapotranspiración se mantiene . En cualquier caso esta
metodología no permite determinar la transpiración de una forma explícita.
62
Debido a todo esto, se ha empezado a desarrollar una aplicación de métodos numéricos de
estimación de parámetros en ecuaciones no lineales , como es el caso de la ecuación que rige los
perfiles isotópicos . Mediante estas técnicas se ha trabajado ya con casos prácticos , sacados de la
bibliografía , en concreto de la tesis doctoral de la Dra. Colin Kaczala, 1986, y se han empleado para la
estimación del contenido isotópico del deuterio en el agua de alimentación, dei contenido isotópico
del deuterio en el agua en el frente de evaporación , y la evaporación. El método que mostró ser más
eficaz . para distintos valores Iniciales de éstos parámet ros fue el método de Marquardt , basado en la
minimización de una función de sumas che cuadrados . El núme ro de iteraciones que necesita hasta
llegar a una solución aceptable es grande (>300), y el tiempo de ordenador consumido es mucho,
pero en todo caso , los resultados obtenidos son buenos . Sin embargo todavía las he rramientas
desarrolladas están a un nivel de prototipo, esperándose tenerlas completamente desa rrolladas en
un futuro próximo.
Como líneas de investigación futuras que podrán ayudar a mejorar los resultados obtenidos
con esta técnica, se pueden citar los siguientes:
- Simulación de transporte de isótopos en la zona no saturada basado en formulaciones
dependientes del tiempo, por ejemplo utilizando el código SUTRA.
- Mejora e integración en el programa TRO1 de los algoritmos de calibración automática ya
experimentados.
- Desa rrollo de formulaciones dependientes del tiempo basadas en las propuestas por
Bames.
Por lo tanto, se concluye que para una adecuada interpretación de los perfiles isotópicos, la
determinación de la evapotranspiración deberá estar apoyada en técnicas numéricas que solventen
en cie rta forma la falta de datos y mala calidad de los mismos en muchos casos.
63
6.
BIBLIOGRAFIA
ALLISON, G.B. ; BARNES , C.J. ; HUGHES, M.W., (1983) : "The distribution of deute ri um and
180 in dry soils. 2.- Experimental". Joumal of Hydrology, 64. The Netherlands . Pág.: 377397.
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ZIMMERMANN , D.; EHHALT, D.; MUNNICH , W.O. (1967). "Soil - water movement and
evapotranspiration : Charges in the isotopic composition of the water". Proc. IAEA Symp. Isot.
Hydrol. Viena.
64
ANEXO 1.
LISTADO DEL PROGRAMA TRO1.FOR.
65
C234567 ALFONSO ALVAREZ RODRIGUEZ
C
PROGRAMA PARA LA 1NTERPRETAC1ON DE PERFILES DE ISOTOPOS ESTABLES
C
OXIGENO-18 Y DEUTERIO. CALCULO DE LA EVAPORACION.
C
_C
EN ESTA VERSION SE CALCULAN DOS RECTAS DE REGRESION PARA
LA FASE LIQUIDA Y PARA LA FASE VAPOR. SE SUPONE QUE NO TENEMOS
C
EL PERFIL DE HUMEDADES RELATIVAS.
C
C
PARÁMETROS UTILIZADOS EN ESTE PROGRAMA:
C
C
Z(1)
: COTA DEL PUNTO (M)
C
W(I)
: CONTENIDO EN AGUA EN Z(I)
C
H(1)
: HUMEDAD RELATIVA EN Z(I)
C
112(I,J)
: VALOR DELTA DE DEUTERIO EN EL AGUA EN Z(I)
C
D18(I)
VALOR DELTA DE OXIGENO-18 EN EL AGUA EN Z(I)
C
: TEMPERATURA EN Z (I) (K)
T (I)
C
VSAT(1)
: DENSIDAD DEL VAPOR DE AGUA EN SATURACION
C
D2L (1)
: COEFICIENTE DE D IFUS ION DEL DEUTERIO EN AGUA (M2/S )
C
DL(1)
: COEFICIENTE DE DIFUS10N MOLECULAR DEL AGUA (M2/S)
C
D2M(1)
: VALOR DELTA DEL DEUTERIO EN EL AGUA METEORICA
C
D18M(1)
VALOR DELTA DEL OXIGENO-18 EN EL AGUA METEORICA
C
COEFICIENTE DE D IFUS ION MOLECULAR DEL VAPOR DE AGUA (i4'2/S )
DV ( I)
C
ZEF(1)
: COTA DEL FRENTE DE EVAPURACION (M)
C
02RES
: VALOR DELTA DEL DEUTERIO EN EL AGUA DE AL IMENTAC ION
C
VALOR DELTA DEL OXIGENO-18 EN EL AGUA DE AL1MENTACION
11I8RES
C
EVAPORACION (M/S)
E(I,J)
C;
TUk
: TORTUOSIDAD
C:
POROSIDAD
POR (1)
DENSIDAD DEL AGUA (KG/M3)
DENW
C
: HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE
HAIRE
C
D2AIRE
VALOR DELTA DEL DEUTERIO EN EL AIRE
C
ENE
EXPONENTE QUE AFECTA AL ETA(I)
DOUBL.E PRECISION VSAT, E,
CHARACTERA15 F IEN, F ISAL,
1
2
3
4
5
6
7
8
DV
F IGRA2,
f IGRA18
DIMENSION Z(100),W(I00),H(100),11'2(100),ZRAYA(I00),ZL1B(100),
D18(100), T(100), VSAT(100), D2L(100), 018L(100),ZL2(100),
DL(100), D2M(100), 1118M(100), DV(I00), E(100), E2SAT(I00),
ZV(100), ZL(100), GRADT (100), PUNX2(100), D2CAL(10,100),
FUAUX(100), FUNZ2(100), FUNZS(100), FUNZ1(100), COTA(100),
PUNX18(100), E2(100), E18(100),POR(100),D18CAL(10;100),
RECX2(100),RECX18(100),RECY2(100),RECY18(100),E18SAT(100),
XXX2(100),YYY2(100),XXX18(100),YYY18(100>,EVAPOR2(100),
EVAPOR18(100)
C
C
WRITE(6,*)'DAME EL FICHERO DE ENTRADA'
READ(5,100) FIEN
WRITE(6,*) 'DAME EL FICHERO DE SALIDA'
READ(5,100) FISAL
WRITE(6,Á) 'DAME EL FICHERO DE SALIDA GRAFICA DEL DEUTERIO'
READ(5,100) FIGRA2
WR1TE(6,*) 'DAME EL FICHERO TSE SALIDA GRAFiCA DEL OXIGENO-I8'
READ(5,100) FIGRA18
C
OPEN(2O,FILE=FIEN,STATUS='OLD')
OPEN(40,FILE=FISAL,STATUS='NEW')
OYEN(FILE=FIGRA2,UNIT=60,STATUS-'NEW')
OPEN(FILE=F IGRA18,UNIT=80,SIATUS='NEW' )
66
C
C
LINEAS DE FORMATOS
FORMAT (A8)
FORMAT (3X,'02 = ',F6.2,' + ',F5.2,' X Li38'/)
FORMAT ( 3X,'REG = ',E7.4/)
EORMAT ( 3X,'D2M = ',EG.2,' + ',FS.2,' X D18M'/)
FORMAT ( 3X,'REGM = ',F7.41)
=' ,F6.2/3X,'D18RES =',F6.2/)
FURMAT ( 3X,'D2RES
2/S)',3X,' E (M/S)')
<M>',5X,'VSAT',4X,'DV(M
FORMAT <4X,'COTA
(2X,'--------------------------------------FORMAT
1--------------------------')
850 FURMAT (5X,F5.2,6X,E5.4,3X,E8.2,3X,E8.2)
950 FORMAT (3X,' EVAPORAC ION = ',E8.2,' MIS',/)
990 FORMAT (3X,'EVAPORACION = ',F10.4,' MM/A',/)
125 FURMAT (3X,'COTA( M)',3X'LN (--)',3X,' F(Z) ',SX,'ZI',6X,'E (M/S)')
225 FORMAT (3X,E5.2,3X,E7.3,3X,F7.3,3X,F7.3,3X,E8.2)
325 FORMAT (3X,'C. REG. =
425 FORMAT (3X,'EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES: ',I2)
POR')
T(°C)
U-18
GEUT.
H
W(%)
525 FORMAT (3X,'Z(M)
(3X,E4.2,X,F5.4,X,F3.2,X,F7.2,X,F7.2,2X,F5.2,3X,F3.2)
625 FURMAT
725 fORMAT (' FRENTE DE EVAPORACION: ',F4.2,' M'/'NIVEL PIEZOMETRICO:
1 ' , F7.2,' M/' TEMPERATURA: ',F5.2,
2 ' °C'/ ' TORTUOSIDAD: ',E3.2/' DENSIDAD GEL
3 AGUA: ',E6.1,' KG/Mci'/' HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: ',F3.2/)
0-18')
825 FORMAT (3X,'DEUT.
925 FURMAT (3X,E5.2,X,F5.2)
135 FURMAT (3X,'LOG(-) = ',F7.4,' + ',F9.4,' * F(Z)')
100
150
250
350
450
550
650
750
C
C
C
C
C
C
ENTRADA DE DATOS:
LEE EL NUMERO DE PUNTOS DE CADA PERFIL
READ(20,*) M
DO J=1,M
READ(20,*) Z(3),W(3),H(,]},D2(J),D18(:I),T(�),PUk(3)
END DO
READ(20,*) 'LEF
REA11(20,*) PIEZ
R£AD(20,*) TEMP
LEE OTROS PARÁMETROS GENERALES
READ(20,*) TOR
READ(20,*) DENW
READ(20,*) HAIRE
READ(20,*) D2AIRE
READ<20,*) DISAIRE
READ(20,*) ENE
AVERIGUA SI HAY DATOS DEL AGUA METEORICA, Y SI LOS HAY LOS LEE
READ(20,*) DATOS
IF (DATOS.EQ.1)
C
C
C
THEN
LEE EL NUMERO DE DATOS
READ(20,*) DAT
DO I=1,DAT
READ(20,*) D2M(1), D18M(I)
END DO
ELSE IF (DATOS.EC1.2) THEN
READ (20,*) D2RES,D18RES
ELSE
CONTINUE
END IF
IMPRESION DE LOS DATOS EN EL FICHERO DE SALIDA
67
C
C
WRITE(40,*) 'EJEMPLO ',FIEN,' A PARTIR DEL PROGRAMA. TRNUEVO1'
WRITE ( 40,*)'DATOS DE ENTRADA EN EL PROGRAMA'
WRITE(40,750)
WRITE (40, 425) M.
WRITE ( 40,525)
WRITE (40,750)
DO J=1,M
WRITE (40,625) Z(J),W(J),H(J),D2(J),D18(J),1(J),POR(J)
END DO
WRITE(40,*)
WRITE(40,725) ZEE, PIEZ, TEMP, TOR, DENW, HAIRE
WRITE (40,*)'DELTA D-2 EN EL AIRE : ', D2AIRE
WRITE(40,*)'DELTA 0-18 EN EL AIRE: ',D18AIRE
WRITE ( 40,*) 'EXPONENTE DEL EXCESO DEL RATIO DE DIEUSION: ',ENE
IF (DATOS.EL.1) THEN
WRITE(40,*) 'LOS VALORES DELTA DEL DEUTER10 Y DEL OXIGENO-18'
WRITE (40,*) 'EN EL AGUA METEORICA SON LOS SIGUIENTES:'
WRITE (40,825)
WRITE(40,750)
DO 1=1,DAT
WRITE(40,925) 112M(1), DIBM(I)
END DO
ELSE
WRITE(40,*)'NO HAY DATOS DEL AGUA METEORICA'
D18'
WRITE(40,*) 'SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL: D2= 10 + 8
END IF
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)
E2TOT=O
E18TOT=0
CALCULO LEE LOS COEE IC 1ENT ES LEE D 1EUS 10N EN EL AGUA L 1C4U 1DA
Ii0 I=1,M
DL(1)_(1.3'2778+0.011I111*T(I)+0.001111111*'1'(1)**2')*0.000000001
D2L(I)=(1.08756+0.040179*T(1)+0.000255*T(1)**2
+0.00000131626*T(1)**3)*0.000000001
1
D18L(I)=(1.11556+0.040179*T<I)+0.000255*I(I)**2
+0.00000131626AI<I)**3)*0.000000001
1
END DO
CALCULO DE LOS SUBINDICES SUB2 Y SUB18 CORRESPONDIENTES A ZEE'
DO I=1,M
IF ((Z(I)-ZEF).LE.O) THEN
SUB2=M+1
SUB18=M+1
CONTINUE
ELSE
SUB2=I
SUB18=I
GO TO 50
END IF
END DO
50
CONTINUE
CALCULO DE LOS SUBIND1CES NP1EZ CORRESPONDIENTES A PIEZ
DO I=SUD2,M
IF ((Z(1)-PIEZ).LE.0)
NPÍEZ=M
CONT1NUE
ELSE
NP IEZ= I
GO TO GO
THEN
68
60
C
C
C
C
C
END IF
END DO
CONTINUE
--
CALCULO DE LA RECTA DE REGRES10N ENTRE EL VALOR DELTA DEL DEUTERIO
Y EL VALOR DELTA DEL OXIGENO-18 EN LA FASE VAPOR.
ESTA RECTA ES DE LA FORMA : D2 = COEPI + COEF2*D18
N1=1
NSUB2=SUB2
CALL REGRE(D2,D18 , Nl,NSUB2 , COEPI,COEP2,REO)
SALIDA DE LOS DATOS DE ESTA RECTA DE REGRESION
WRITE ( 40,*) 'LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL
1 DEUTERIO Y EL OXIGENO-18 '
WRITE ( 40,*)'EN LA PASE VAPOR ES LA SIGUIENTE'
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,150 ) COEF1,COEF2
WRITE ( 40,*) 'EL CGEP1C1ENTE DE REGRESIUN DE ESTA RECTA ES:'
WRITE ( 40,250) REG
C
C
C
C
CALCULO DE LA RECTA DE REGRESION ENTRE EL VALOR DELTA DEL DEUTERIO
Y EL VALOR DELTA DEL OXIGENO - 18 EN LA FASE L1 Ui-DA.
ESTA RECTA ES DE LA DORNA : D2 = COPE1 + COEF2*D18
C
IF
C
C
(M.GT.SUB2) THEN
Nl=SUB2
CALL REGRE ( Ll2,D18 , N1,M,COEPI , CUEE2,REG)
COI=COEF1
C02=COEF2
SALIDA DE LOS DATOS DE ESTA RECTA DE REGRESION
WRITE(40,*) 'LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL
1
DEUTER10 Y EL OXIGENO-l8 '
WRITE(40,*)'EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE'
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,150 ) C01,C02
WRITE ( 40,*) 'EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:'
WRITE ( 40,250) REG
ELSE
CONTINUE
END IF
CALCULO DE LA RECTA DE REGRESION DEL AGUA METEORICA
ESTA RECTA ES DE LA FORMA: D2 = COEF1 + COEt2*D18
IF (DATOS.EÜ. 1) THEN
N1=1
CALL REGRE <11 2M,D1SM , N1,DAT , COEPI,COEF 2 ,REG)
COEFIM=COEF1
COEP2M = COEF2
ELSE IF ( DATOS. E0.2) THEN
60 TO 10
ELSE
COEF]M=10
COEF2M=8
REG=1
END IF
SALIDA DE LOS RESULTADOS DE ESTA RECTA DE REGRESION
WRITE ( 40,*) 'LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL
1 DEUTERIO Y EL OXIGENO-18'
WRITE ( 40,*) 'EN EL AGUA METEORICA ES LA SIGUIENTE'
69
WRITE(40, )
WRITE ( 40,350 ) COEFIM,COEF2M
WRITE ( 40,* ) ' EL COEFICIENTE DE REGRES10N DE ESTA RECTA ES:'
WRITE ( 40,450) REG
C
C
C
C
CALCULO DE LOS VALORES DE D2RES Y D18RES,
DE AMBAS RECTAS DE REGRESION -
10
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
A PARTIR DE LA
1NTERSECCIOT
Ii18RES =( COEFIM - CO1)/(C02-CGEE2M)
D2RES=COl + C02*018RES
WR1TE ( 40,*) 'LOS VALORES DELTA DEL DEUTEYIG Y DEL OXIGENO-18'
NRITE ( 40,Á )' EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:'
WRITE(40,*)
WRITE (40,550) D¿RES , I18RES
CALCULO DE LA EVAPORAC10N MEDIANTE LA RELACION PAYA LA FASE VAPOR
CALCULO DE ZEF ( DE MOMENTO SE DAMA COMO DATO)
DMAX=100
DO I=1,M
IF (DMAX2.LT.D2 (I)) THEN
DMAX2=02 (I )
SUB2=I
ELSE
CONTINUÉ
END IF
END DO
DO I=1,M
1F (DMAX18.LE.D18( 1)) THEN
DMAX18=018 (I )
SUB18=]:
ELSE
CONT INUF
END IF
E N D DO
ZEF=( Z(SUB2) + Z(SUB18))/2
CALCULO DEL VALOR MEDIO DEL CONTENIDO EN AGUA EN EL PERFIL
IP (M.GT .SUB2) THEN
DO 1=SUB2+1, M
SUMTETA = SUMTETA+W(I)
CONTA =CONTA+1
END 110
TETAMED=SUMTETA/CONTA
ELSE
CONTINUE
END IF
CALCULO DE LA TEMPERATURA ( DE MOMENTO SE RARA COMO DATO)
DO I=1,M-1
GRADT ( 1)=ABS ( T(I)-T(I+1 ))/( Z(1)-Z(1+I))
END DO
DO 1=1,M-2
IP (GRADTMIN . LE.GRADT ( I)) THEN
SUBT=I+1
GRADTM1N=GRADT(I)
ELSE
CONTINUE
END IF
END DO
TEMP =T (SUBT )
70
CALCULO DE VSAT A PARTIR DEL PERFIL DE TEMPERATURAS.
C
110
I=1,M
VSAT(1)=0.0057+0.000248*1(1)+0.0000115*T(1)**2
1 +0.000000255*T(I)**3
END DO
C
C
C
CALCULO DEL COEFICIENTE DE IIIFUS1ON DEL VAPOR LEE AGUA,
Y EVAP ORACION
DO
I=1,M
DV(I)=0.217*((T(I)+273)/273)**I.88,0.0001
END DO
C
C
C
C
CALCULO LEE LA EVAPORAC1ON SEGUN EL PERFIL EN LA ZONA NO SATURADA
DE VAPOR.
PERFIL DE VAPOR DEL DEUTERIO
IF (Z(1 ).£11.0) THEN
Z(1)=0.001
ELSE
CONTINUE
END IF
DO 1=1,SUB2-1
XXX2(1)=I/(I'2< 1)-(L'2AIRE+0.073)/0.927 )
YYY2(I)=1/Z(I)
END DO
N1V2=1
N2V2=SUB2-1
CALL REGRE(XXX:2,YYY2,N1V2,N2V2,CUEFIV2,COEF2V2,REGV2)
ZRAYA2=COEF 2 V2/ (COEFIV2*HA IRE )
EVASUM2=0
DO I=1 , SUB2-1
EVAYUR2(I)=(VSAT(1)ADV(1)*TOR*(POR(1)-W(1)))/(DENWÁZRAYA2)
EVASUM2=EVASUM2+EVAPOR2(I)
END DO
ZEFCAL2=(1-HA1RE)*ZRAYA2
EVAPORDEUT=EVASUM2/(SUB2-1)
EVAPORL'EUTMM = EVAPORDEUT*31536EG
PERFIL DE VAPOR DEL OXIGENO-18
DO I=1,SUB2-1
XXX18(1)=1/(U18(1)-(Ia18A1RE+0.009)/0.991)
YYY18( I)=1/'L( 1)
END DO
N1V18=1
N2V18=SUB2-I
CALL REGRE(XXXIB,YYYI8, NIV18 , N2V18 ,COEFXV18,COEF2VI8,REGV18)
ZRAYA18 = COEF2V18 /( COEF1V18 * HAIRE)
EVASUM18=0
DO I=1,SUB2-1
EVAPORIB(I)=(VSAT(I)ADV<1)*TOR*(POR(1)-W(1)))/(LiENW*ZRAYA18)
EVASUM18 = EVASUMIS + EVAPORI8(I)
END DO
EVAPOROXIG= EVASUMI8/(SUB2-1)
EVAPOROXIGMM = EVAPOROXIG * 3153GEG
ZEFCAL 1 8= (1-HA 1RE ) * ZRAYA18
WRITE (40,750)
WRITE ( 40,,)'LAS EVAPORACIONES CALCULADAS EN EL PERFIL DE VAPOR
1 SON LAS SIGUIENTES'
WRITE ( 40,*)'PARA EL PERFIL DEL DEUTERIO:'
WRITE (40,950) EVAPORDEUT
WRITE ( 40,990)EVAPORDEUTMM
WRITE ( 40,*)'EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :',REGV2
71
WRITE ( 40,*)'EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :',ZEFCAL2
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,*)'PARA EL PERFIL DEL OXIGENO-1B:'
WRITE ( 40,950)EVAPOROXIG
WRITE ( 40,990 ) EVAPOROXIGMM
WRITE ( 40,*)'EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :',REGV1S
WRITE ( 40,*)'EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :',ZEECALIG
WRITE ( 40,750)
CALCULO DE LA EVAPORACION A PARTIR DEL FRENTE DE EVAPORAC1ON
ESTO ES PARA EL CASO EN EL QUE TENGAMOS EL PERFIL DE HUM.
RELATIVAS.
DO I=1 , SUB2-1
E(1)=(H(1 )- HAiRE )* VSAT ( 1)*TOR*DV ( 1)*(POR ( 1)-W(1))/(DENW*Z(1))
COTA ( I)=Z(I+1)-Z(I)
END DO
DO I=1 , SUR2-1
SUMEVA = SUMEVA + E(I)*COTA(I)
END DO
EVAP = SUMEVA /( Z(SUB2 )- Z(1))
EVAMM = EVAP * 3153GEG
WR1TE(40,650)
WRITE (40,750)
DO I=1,SUR2-1
WRITE(40,850) Z(1), VSAT(1), DV(1), E(I)
END DO
WR1TE (40,750)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,950) EVAP
WR 1TE (40, 990) EVAMM
C
41
C
r
C
C
ESTO ES PARA EL CASO EN EL OUE NO TENGAMOS
RELATIVAS
EL PERFIL DE HUM.
r.
EVAP=(1-HAiRE)*VSAT( SUD2--1 )*TOR*DV(SUB2-1)*(POR(SU12-1)W(SUB'2-1))/(DENW-ZEF)
EVAMM=EVAP *31536EG
WRITE(40,*) 'LOS RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORAC10N
WRITE ( 40,*)' EN M / S EN LA ZONA DE £ASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES'
WRITE(40,*)
WRITE(40,Á) 'LA EVAPORAC1ON RESULTANTE EN EL PERFIL ES LA
1 SIGUIENTE:'
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,950) EVAP
WR ITE ( 40, 990) EVAMM
TAU=DV ( SUB2-1 )* TOR*(POR ( SUD2 - 1)-W(SUD2-1 ))/EVAP
TAU=TAU /( G0*G0*24)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)'EL TIEMPO CARACTER1ST1CO DEL PERFIL ES:',TAU ,' D1AS'
1
C
CALCULO DE LA EVAPORAC10N EN M/S EN LA
DEL DEUTERIO
ZUNA DE FASE LIQUIDA A PARTIR
CALCULO DEL TERMINO DEL LN.
D2EE = D2(SUB2-1)
DO I=SUB2, NP IEZ
IE (D2RES.GE . 102(1))
FIN=I-1
GO TO 66
THEN
72
ELSE
PUNX2 ( 1)=ALUG (( D2(1)-D2RES )/( D2EF-D2RES))
END ir
ENU DO
FIN=NPIEZ
C
C
C
CALCULO DE LA
66
INTEGRAL
FUAUX ( SUR2-1 )= 1/<W(SUB2 - 1)+VSAT (SUR2-1)*DV(SUB2-1)*(POR(SUB2-1)1 W(SUR2 - 1))/(UENW * DL(SUB2- 1)A1.079»
FUNZ2 ( SUB2-1)=0
IF (M.GT.SUB2) T REN
DO I=SUR2, FIN
FUAUX ( 1)=1/(W(1 )+VSAT(1)*DV(1)*(PUR(1)- W(I))/
(DENW*IIL (I)*1.079))
FUNZS ( 1)=FUAUX ( 1)*(Z(1)-Z (1-1))*TETAMED
FUNZI ( I)=FUAUX (I-1)*(Z(I)-Z(I-1))*TETAMED
FUNZ2( I)=FUNZ2 ( I-1)+(FUN ZS(1)+FUNZ1(1) )/2
END DO
NS12=SUB2
NFIN=FIN
CALL REGRE(PUNX2,FUNZ2, NS12,NI'iN,COEF1,COEF2,REG)
Z12=-1/COEF2
VAR2=REG
DO I=SUR2, F IN
CC=CC+1
E2(i)=TOR*D2L(1)*TETAMED/ZI2
END DO
DO I=SUB2JIN
SUME2=SUME2+E2(I)
ENID DO
EVAP02=SUME2/CC
EVA2MM=EVAP02*31536EG
WRITE(40,*)
WRIT£(40,750)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*) 'RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN'
WRITE ( 40,*)'LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO'
WR ITE (40, * )
WRITE(40,125)
WRITE(40,750)
DO I=SUR2, F IN
WRITE (40,225) Z(I),PUNX2(1), EUNZ2(1), 212, E2(I)
ENU DO
WRITE(40,*)
WRITE (40,*) 'LA RECTA QUE RESULTA ES:'
WRITE (40,135) COE-F1,COEF2
WRITE (40,*) 'EL COEFICIENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA ES:'
WRITE ( 40,325) VAR2
WRITE ( 40,*) 'LA . EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:'
WRITE(40,950 ) EVAP02
WRITE ( 40,*) 'EVAPORACION =',EVA2MM ,'MM/A'
WRITE(40,*)
TAU2 =DEL(SUR2)*POR(SUB2)*TOR/(EVAP02**2)
TAU2 = TAU2 /( G0*G0*24)
WRITE (40,*) 'EL TIEMPO CARACTERIS T1CO DEL PERFIL ES:',TAU2,
OIAS'
1
WRITE(40,*)
WRITE (40,750)
WRITE (40,*)
73
C
C
C
C.
C
C
CALCULO DE LA EVAPORAC1ON EN M/S EN LA ZONA DE FASE LIQUIDA A PARTIR
DEL OXIGENO-18
CALCULO
77
DEL TERMINO DEL LN.
D18EF = D18(SUB18-1)
DO I=SUB18,NPIEZ
IF (DIBRES . GE.DI8 ( 1)) THEN
FIN=I-1
GO TO -77
ELSE
PUNXIE<1)=ALOG((DIB(1)-DIERES)/(D18(SUBiB-1)-Di8RES))
END Ir
END DO
FIN=NP IEZ
NS18=SUB18
NF IN=FIN
CALL REGRE(PUNXIB,FUNZ2,N518,NFIN,COEFI,CGEF2,REG)
ZI18=-1/COEF2
VAR18=REG
DO I=SUB18,FIN
DD=DD+1
E18( I) =TORÁLi 18L (1) ikTEIAMELi/Z 118
END DO
DO I=SUB18, FIN
SUMEC=SUMEC+E18(I)
I.ND DO
EVAPG18=SUMEC/DD
EVA18MM=EVAP018Á3153GE 6
WRITE(40,,k)
WRITE(40,750)
WR ITE (40,,&-)
WRITE(40,,k) 'RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
1
EN LA ZONA'
WRITE(40,*) 'DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-18'
WRITE(40,A)
WRITE(40,125)
WRITE(40,750)
DO 1=SUBI8, F IN
WRITE(40,225) Z(1),PUNX1B(I), FUNZ2(I), 2118, E18(I)
END DO
WRITE(40,A)
WRITE(40,*) 'LA RECTA RESULTANTE ES LA SIGUIENTE:'
WRITE(40,135)COEEI,COEF2
WRITE(40,ik)
WRITE(40,A) 'EL COEFICIENTE DE REGRES10N ES:'
WRITE ( 40,325) VAR18
WRITE(40,rk ) ' LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:'
WRITE (40,950 ) EVAPO18
WRITE ( 40,Á) 'EVAPORACION =',EVAISMM,' MM/A'
WRITE<40,*)
WRITE (40,750)
WRITE(40,A)
TAU18 = 1118L ( SUB2 )* POR(SUB2 ) ATOR /( EVAPO18A,2)
TAU18=TAU18/ (GOÁG0 A 24)
WRITE(40,A) 'EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:',TAU18,
1 ' BIAS'
ELSE
CONTINUE
74
ENIi
IF
c
C
CALCULO DE LA EVAPORAC1ON POR DEBAJO DEL NIVEL PIEZOMETR1CO
IE (Z(M).LE.PIEZ) THEN
GOTO 70
ELSE
DO 1=NPIEZ,M
E2SAT (1)=-POR( I)*1OR *D2L(1)*ALOG((D2(1)-D2}ES)/(Ll2(PIEZ)1
D2RES)l/Z(I)
E18SAT(I)=-POk( 1)*TOk *1'18L(1)*ALOE;((U2(1)-1'2}ES)/(D2(PIEZ)1
D18RES))/Z(I)
END DO
DO I=NPIEZ,M
E2TOT=E2T01+E2SAT(I)
E18TOT=E18TOT+E18SAT(I)
END DO
E2MED1A=E2TOT/( M-NPIEZ+1)
E18MEDIA = E18TOT/(M-PIEZ+1)
E2SATMM=E2MEDIA*31536EG
E18SATMM =EIBMEDIA*31536EG
WRITE(40,*)
WRITE(40,750)
WRIIE(40,*)
WRIIE(40,*) 'LA EVAPORAC10N MEDIA RESULTANTE EN
1
LA ZONA SATURADA DEL DEUTERIO ES:'
WRITE(40,950) E2MEDIA
WRITE(40,*) 'EVAPORACION =',E2SATMM,' NM/A'
WRITE(40,*)
WRITE(40,750)
WRITE(40,k)
TAUSAI2=Li2L(NPIEZ)*POR(NPIEZ)*TOR/(E2MEDiA**2)
TAUSAT2=TAUSAT2/(G0*G0*24)
WRITE(40,*) 'EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:',TAUSAI2,
1
' DIAS'
WR ITE (40, *) 'LA EVAPORAC 10N MEDIA RESULTANTE EN
1
LA ZONA SATURADA DEL OXIGENO-18 ES:'
WRITE(40,950) E18MEDIA
WRITE (40,*) 'EVAPORACION =',E18SATMM,'MM/A'
WRITE(40,*)
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)
TAUSAT18=D18L(NPIEZ)* TOk*POR (NPIEZ)/(E18MEDIA**2)
TAUSAT18=TAUSAT18/(G0*G0*24)
WRITE (40,*) 'EL TIEMPO CARACIERISTICO DEL PERFIL ES:',TAUSAT18,
1 ' OIAS'
END IF
CALCULO DE LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES A LOS PERFILES-DE ISOTOPOS
C
C
CALCULO DE LOS PERFILES CORRESPONDIENTES A LA TASE VAPOR
C
CALCULO DEL PERFIL DEL DEUTERIO
C
70
J=1
DO
1=1,SUB2-1
D2CAL(J,I)=1.079*(D2AIRE+0.0732+(ENE*0.0251*(I+D2kES)+(D2RES1
D2AIRE)l*(Z(I)/(Z(I)+HAIRE*VSAT(I)*TOk*UV(I)*(POR(I)-W(I))
2
/0ENW*EVAPOR2(1)))))
END DO
CALCULO DEL PERFIL" DEL OXIGENO-18
75
WRITE (40,750)
DO I=1,SUB2-1
D18CAL ( J,I)=1.0092 *( D18AIRE+0 . 0091+ ( ENE*0.0285 *( 1+D18RES)+
1
(D18RES-D18AIREl ) Á(Z(I)/(Z(I )+ HAIRE*VSAT ( I),i TOR*DV(I),
2
(POR ( I)-W(I))/(DENW )k EVAPORIS ( I)))))
END DO
N1=1
N2=SUB2-1
CALL COMPARAR ( D2,D2CAL , J,NI,N2 , PIT2V ,VZA2V)
CALL COMPARAR (D18,D18CAL , J,N1,N2 , FIT18V,VZA18V)
WRITE ( 40,*)'LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN FASE VAPOR SON:'
WRITE ( 40,*)'
COTA ','
OXIGENO-18'
DEUTERIO ','
WRITE(40,750)
DO I=1,SUB2-1
WRITE(40,*)Z<I),D2CAL(J,I),D18CAL(J,I)
END DO
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,*)' EL ERROR MEDIO Y LA VARIAN Z A DEL ERROR
1COMETIDO EN LOS PERFILES ES :'
WRITE ( 40,*)' EN LA FASE VAPOR :'
WRITE ( 40,*)' EN E L DEUTERIO : ', EIT2V, '
EN EL OXIGENO-18: ',
1FIT18V
WRITE(40,*)' VARIANZA DEUTER10: ',VZA2V,' VARIANZA 0-18: ',
1VZA18V
WRITE (40,750)
IF (M.GT. SUB2)
C
C
C.
THEN
CALCULO DE LOS PERFILES EN LA FASE L10U1DA
DO
1
1
C
C
I=SUB2-1,M
D2CAL (J, I) =Ii'2RES+ (D2EF- D2RES ) *EXP (-FUNZ2 (1) /Z 12 )
D18CAL(J,I)=D18R£S+(D18EE-D18RES)*EXP(-FUNZ'2(I)/Z118)
END DO
N1=SUB2
N2=NPIEZ
CALL COMPARAR ( 11 2, 1( 2CAL,J,N1,N2,F1T2L,VZA2L)
CALL COMPARAR ( D18,D18CAL , J,N1,'N2,FIT18L , VZA18L)
WRITE ( 40,*)'LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN FASE L19UIDA SON:'
WRITE(40,*)
WRITE ( 40,*)'
COTA ','
DEUTERIO ','
OXIGENO-18'
WRITE(40,750)
DO I=SUB2 - 1,NPIEZ
WRITE ( 40,*)Z(I ), D2CAL ( J,I),DIBCAL(J,I)
END DO
WRITE ( 40,*)' EN LA FASE LIQUIDA :'
WRITE ( 40,*)' EN EL DEUTERIO : ',EIT2L,'
EN EL OXIGENO-18: 'y
F1T18L
WRITE ( 40,*)' VARIANZA DEUTER10 : ',VZAZL,' VARIANZA 0-18: ',
VZA18L
CALCULO DE LOS PERFILES EN LA ZONA SATURADA
IF
(M.GT . NPIEZ) THEN
DO I=NPIEZ,M
ZL2(1)= POR(I )* TOR*D2L ( 1)/E2SAT(I)
ZL18<I )= POR(I )* TOR*D18L ( I)/E18SAT(I)
D2CAL ( J,I)=D2RES +( D2(NPlEZ )-Ii2RES)*EXP(-Z(1)/ZL2(I))
76
D18CAL(J,I)=D18RES+(D18<NPIEL)-D18RES)*EXP
(-Z(1)/ZL18(I))
END DO
N1=NPIEZ
N2=M
CALL COMPARAR (Li2,D2CAL,J,N1,N2,FJT2SAT,VZA2SAT)
CA-EL COMPARAR ( D18, 0 18CAL ,J,N1,N2,FIT18SAT,VZA18SAT)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)'LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN LA ZONA SATURADA
SON:'
OXIGENO-18'
DEUTERIO','
WRITE (40,*)'
COTA','
I=NPIEZ,M
DO
WRITE(40,*)Z(1),D2CAL(J,1),L18CAL(J,I)
END DO
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)' EL ERROR MED10 Y LA VARIANZA DEL ERROR
COMETIDO EN LOS PERFILES ES :'
WRITE(40,*)' EN LA ZONA SATURADA :'
EN EL
WRITE (40,*)' EN EL DEUTERIO : ',FIT2SAT,'
OXIGENO-18: ',F1T18SAT
WRITE (40,*)' VARIANZA DEUTERIO: ',VZA2SAT,' VARIANZA 0-18: ',
VZA18SAT
ELSE
CONTINUE
END IF
N1=1
N2=M
CALL COMPARAR (L+2,U2CAL,J,N1,N2,E1T2T,VZA2T)
CALL COMPARAR (D18,D18CAL,J,N1,N2,EIT18T,VZAIBT)
WRITE(40,*)' EN EL PERFIL TOTAL :'
EN EL OXIGENO-18: ',
WRITE(40,*)' EN EL DEUTERIO : ',FIT2T,'
E1T18T
WRITE(40,*)' VAR1ANZA DEUTERIO: ',VZA2T,' VAR1ANZA 0-18: ',
VZA18T
c
111
1
WRITE(6,*)'LAS EVAPORAC10NES RESULTANTES SON :',EVAP02,
' Y ',EVAPO18
WRITE(6,*)'LOS VALORES DELTA DEL AGUA DE AL1MENTAC10N SON:'
WRITE(6,*)'II2RES= ',D2RES,'D18RES= ',Ii18RES
WRITE(6,*)'OU1ERES CAMBIAR ALGUNO DE ESTOS
PARAMETROS (0,1,2,3)?'
1 ... EVAI'ORACION'
WRITE(6,*)'0 .......... NINGUNO,
3 ......... AMBOS'
WRITE (6,*)'2 ... D2RES Y D18RES ,
READ (5, *) CUR
IF (CUR.EQ.1) THEN
WRITE(6,*)'DAME LA NUEVA EVAPORACION'
READ(5,*) PEN
Z 1N2=PEN*Z I2/EVAP02
ZIN18=PEN*ZI18/EVAPO18
CALL CURVA (D2RES,D2EE,EUNZ2,ZIN2,D18RES,D1.8EF,ZIN18,
SUB2,M,J,D2CAL,D18CAL)
N1=SUB2-1
N2=M
CALL COMPARAR (D2,D2CAL,J, NI,N2 ,F1T2L,VZA2L)
CALL COMPARAR (D18,D18CAL,J,N1,N2,FIT18L,VZA2L)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)'SE HAN HALLADO UNOS NUEVOS PERFILES CON UN'
WRITE(40,*)'VALOR DE EVAPORACION = ',PEN*3153GE6,'MM/A'
WRITE(40,*)'LOS PERFILES SON LOS SIGUIENTES'
77
WRITE(40,*)'
OXIGENO-18'
COTA','
DEUTERIO','
WRITE(40,750)
DO I=SUR2-1,M
WRITE(40,*)Z(I),D2CAL(J,1),D18CAL(J,I)
END DO
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)' EL ERROR MED10 COMETIDO EN LOS PERFILES ES :'
WRITE(40,*)' EN LA FASE LIQUIDA :'
WRITE(40,*)' EN EL DEUTER10 : ',FIT2L,'
EN EL OXIGENO-18:
f
EIT18L
WRITE(40,*)' VARIANZA DEUTERIO: ',VZA2L,' VARIANZA 0-18: ',
VZA18L
GOTO 111
ELSE IE (CUR.EÜ.2) THEN
WRITE(G,*)'DAME LOS NUEVOS VALORES (112RES, D18RES)'
READ(5,*) F'2RES,PIBRES
CALL CURVA (P2RES,D2EF,FUN'L2,ZI2,P18RES,D'18EF,2118,
SUB2,M,J, 0 2CAL,D18CAL)
Ni=SUB'2-1
N2=M
CALL COMPARAR (D2, 11 2CAL,J,Ni,N2,1=iT2L,VZA2L)
CALL COMPARAR (018,D18CAL,J,N1,N2,EIT18L,VZA2L)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)'SE HAN HALLADO UNOS NUEVOS PERFILES CON LOS'
WRITE(40,*)'VALORES D2RES Y D18RES SIGUIENTES:'
WRITE(40,*)'D2RES =',P2RES,'
D18RES =',PIRRES
WRITE(40,*)'LOS PERFILES SON LOS SIGUIENTES'
WR1TE(40,*)'
COTA','
DEUTERIO','
OXIGENO-18'
WRITE(40,750)
DO i=SUB2-1,M
WRITE(40,*)Z(1),D2CAL(,],1),1118CAL(J,I)
ENE, DO
WRITE(40,750).
WRITE(40,*)' EL ERROR MEDIO COMETIDO EN LOS PERFILES ES :'
WRITE(40,*)' EN LA FASE LIQUIDA :'
WRITE(40,*)' EN EL DEUTERiO : ',FIT2L,'
EN EL OXIGENO-18:
y
FIT18L
WRITE(40,*)' VARIANZA DEUTERIO: ',VZA2L,' VARIANZA 0-18: ',
VZA18L
GOTO 111
ELSE IF (CUR.E 9 .3) THEN
WRITE(G,*)'DAME LA NUEVA EVAPORACION'
READ(5,*) PEN
ZIN2=PEN*Z12/EVAPO2
ZIN18=PEN*ZI18/EVAPO18
WRITE(G,*)'DAME LOS NUEVOS VALORES (D2RES, D18RES)'
REA9(5,*) P2RES,P18RES
CALL CURVA (P2RES,D2EF,FUNZ2,ZIN2,P18RES,DIBEF,Z1N18,
SUB2,M,J,D2CAL,DI8CAL)
N1=SUB2-1
N2=M
CALL COMPARAR (D2,D2CAL,J,Ni,N2,p1T2L,VZA2L)
CALL COMPARAR (D18,D18CAL,J,N1,N2,FIT18L,VZA1BL)
WRITE(40,*)
WRITE(40,*)'SE HAN HALLADO UNOS NUEVOS PERFILES CON UN'
WRITE(40,*)'VALOR DE EVAPORACION = ',PEN*3153 6 EG,'MM/A'
WRITE(40,*)'Y CON LOS VALORES D2RES Y DiBRES SIGUIENTES:'
WRITE(40,*)'D2RES =',P2RES,"
D18RES =',P18RES
WRITE(40,*)'LOS PERFILES SON LOS SIGUIENTES'
WRITE(40,*)'
COTA','
DEUTERIO','
OXI13ENO-18'
78
WRITE(40,750)
DO I=SUB2-1,M
WRITE(40,*)Z(1),D2CAL(J,1),1118CAL(J,1)
EHD DO
WRITE(40,750)
WRITE(40,*)' EL ERROR MED10 COMETIDO EN LOS PERFILES ES :'
WRITE(40,*)' EN LA FASE LIQUIDA :'
WRITE(40,*)' EN EL DEUTER10 : ',F1T2L,'
EN EL OXIGENO-19:
1
t IT18L
WRITE(40,*)' VARIANZA DEUTERIO: ',VZA2L,' VARIANZA 0-18: ',
1
VZA18L
GOTO 111
ELSE
CONTINÚE
END IF
ELSE
CONTINUE
END IF
C
C
C
c
e
c
c
c
c
c
c
c
c
e
c
c
e
c
c
e
,
CREACION DE LOS FICHEROS DE PUNTOS PARA LA REPRESENTACION GRAFICA
WRITE(G0,*) J+1
WRITE(G0,*) M-SUB2+2
WR1TE(60,*) (02(1),1=SUB2-1,M)
WRITE(GO,*) (Z(I), I=SUB2-1,M)
DO L=1,J
WRITE(G0,*) M-SUB2+2
WRITE(60,*) (112CAL(L,I),I=SUB2-1,M)
WR1TE(6O,*) (Z(i),1=SUB2-1,M)
END DO
WRITE(80,*) J+1
WRITE(80,*) M-SUB2+2
WRiTE(80,*) (018(1),1-SUB2-1,M)
WRITE(80,*) (L(I), I=SUB2-1,M)
1,0 L=1,J
WRITE(80,*) M-SUB2+2
WRITE(80,*) (D18CAL(L,1),I=SUD2-1,M)
WRITE(50,*) (Z(1), 1=SUB'2-1,M)
END DO
NUG=M
L=1
WRITE(60,*)'PERFIL ISOTOPICO DEL DEUTERIO'
WRITE (G0,*)'DATOS CORRESP. AL FICHERO: ',SIEN
WRITE(60,*) M,M
DO I = 1,M
WRITE(GO,*) 112(I)
END DO
DO 1 = 1,M
WRITE (GO,*)-Z(I)
END DO
DO I = 1,M
WRITE(60,*) D2CAL(L,I)
END DO
DO I = 1,M
WRITE(GO,*) -Z(I)
END DO
WRITE (80,*)'PERFIL 1SOTOPICO DEL OXIGENO-18'
WRITE ( 80,*)'DATOS CORRESP . AL FICHERO: ', FIEN
WRITE( 80,*) M,M
Li0 1 = 1,M
79
WRITE(80,*)U18(I)
END DO
DO 1 = l,M
WRITE ( 80,*) -Z(I)
END DO
DO 1 = 1,M
WRITE ( 80,*) D18CAL(L,I)
END DO
DO I = 1,M
WRITE ( 80,*) -2(I)
END DO
CLOSE ( UNIT=20)
CLOSE ( UNIT=40)
CLOSE ( UNIT= 6 0)
CLOSE ( UNIT=80)
STOP
END
C
SUBROUTINE REGRE (Y,X,Nl , N2,CÜEFI ,COEF2,REG)
DIMENSION X(100 ),Y(100)
SUMY=O
SUMX=0
PROD=O
SUMC18=0
SUMCY=O
SUMCX=O
RESMED=O
RESTOT=O
CANT = N2-N1+1
DO I=N1,N2
SUMY=SUMY+Y(1)
SUMX = SUMX+X(I)
PROD = PROD +Y(1)*X(I)
SUMCX=SUMCX +X(I)**2
SUMCY=SUMCY +Y(1)**2
END DO
DYMEDIA = SUMY/CANT
UXMEDIA=SUMX/CANT
BO=DYMEDIA
B1=(PROD - SUMY * SUMX / CANT )/( SUMCX-(SUMX **2)/ CANT)
COEFI=BO-B1*DXMEDIA
COEF2=Bl
DO I=N1,N2
RESMEII = RESMEII + ( Y (I) -DYMED IA) *>k2
RESTOT = RESTOT +( ABS ( Y(I)-(COEEI+COEF2 *X(I))))**2
END DO
REG=(RESMED -RESTOT )/RESMED
RETURN
END
SUBROUTINE COMPARAR ( D,DCAL , J,N1,N2 , Flt,VZA)
DIMENSION D(100 ), DCAL ( 10,100 ), VALOR(l00)
SUMA=0
VZA2=0
DO I=N1,N2
VALOR(1)=ABS ( DCAL 0 ,I)-D(I))
SUMA = SUMA+VALUR(1)
END DO
FIT=SUMA /( N2-Nl+1)
DO I=N1,N2
80
VZA2=VZA2+( ANS(VALOR (1)-FIT)),kÁ2
END DO
VZA=SÜRT (VZA2/( N2-N1+1))
RETURN
END
C
1
SURROU T1NÉ CURVA ( D2RES ,D2EF,FUNZ2,Z12,Dl8RES,D18EF,Z118,
SUb2,M,J,O2CAL,D18CAL)
DIt1ENS1ON FUNZ2(100), D2CAL(10,100), L'18CAL(10,100)
J=J+1
DO I=SUB2-1, t1
D2CAL(J,I)=D2RES+(D2EF-D2RES)*EXP(-FUNZ2(1)/212)
D18CAL(J, I)=U18RES+(D18EF-O18RES)ÁEXP(-FUNZ2(1)/Z118)
END DO
RETURN
END
81
ANEXO 2.
DATOS DE ENTRADA DEL EJEMPLO SC3.
82
29
0.05 0.0220
0.10 0.0220
0.20 0.0220
0.30 0.0220
0.50 0.0220
0.65 0.0220
0.80 0.0220
1.00 0.0220
1.20 0.0430
1.30 0.0430
1.35 0.0430
1.40 0.0430
1.42 0.0430
1.55 0.0430
1.57 0.0430
1.70 0.0430
1.85 0.0430
2.00 0.0430
2.30 0.0430
2.45 0.0430
2.70 0.0430
3.00 0.0430
3.30 0.0430
3.60 0.0430
4.00 0.0430
4.45 0.0430
4.70 0.0430
5.15 0.0430
5.45 0.0430
1.0
6.0
25.0
0.67
1000.0
0.35
-112.6
-15.1
0.67
0
0.35
0.35
0.35
0. 75
0.75
0.85
0.85
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
-59.40
-36.50
-33.00
-53 .10
-38.90
-22.40
-20.00
-17.70
-19.40
-19.60
-13.20
-18.00
-24.90
-20.20
-21.70
-21.40
- 2 1.70
-23.60
-25.50
- 2 7.80
-30.40
-34.90
-32.90
-35.60
-40.00
-36.80
-43.20
-44.70
-45.10
-7.40
3.90
4.70
-0.40
7.20
13.30
13.80
14.10
12.30
11.90
13.20
11.50
9. 80
10.70
9.70
9.80
8.50
8.90
7.10
6.00
4.80
3.30
3.10
1.80
0.60
1.80
0.30
-0.50
-0.40
11.0
11.0
13.0
15.0
17.0
18.0
18.0
20.0
21.0
23.5
24.0
23.5
24.5
24.5
24.0
24.0
24.5
25.0
25.0
25.0
26.0
25.5
25.0
25.5
2 5.0
23.5
23.5
24.0
2 5.0
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.35
0.3`;
83
ANEXO
.
RESULTADOS DEL EJEMPLO SC3
84
EJEMPLO SC3
A PARTIR DEL PROGRAMA TRNUEV01
DATOS DE ENTRADA EN EL PROGRAMA
----------------------------------------------------------------EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES: 29
Z(M)
W(% )
H
DEUT.
l(00
POR
0-18
--------------------------------------------------------.35
-7.40
11.00
-59.40
0.05 .0220 .35
.35
11.00
3.90
-36.50
0.10 .0220 .35
13.00
.35
4.70
.35
-33.00
0.20 .0220
.35
15.00
-0.40
0.30 .0220 .75
-53.10
7.20
.35
17.00
-38.90
0.50 .0220 .75
18.00
.35
13.30
- 22.40
0.65 .0220 .8 5
.35
18.00
13.80
0.80 .0220 . 85
-20.00
.35
20.00
14.10
1.00 .0220 .99
-17.70
.35
21.00
12.30
1.20 .0430 . 99
-19.40
.35
23.50
11.90
1.30 .0430 . 99
-19.60
.35
24.00
1.35 .0430 . 99
-13.20
13.20
.35
1.40 .0430 . 99
11.50
23.50
-18.00
1.42 .0430 . 99
9.80
24.50
.35
-24.90
.35
1.55 .0430 . 99
-20.20
10.70
24.50
24.00
1.57 .0430 . 99
9.70
.3 5
-21.70
24.00
.35
1.70 .0430 .99
9.80
-21.40
.35
1.85 .0430 .99
8.50 24.50
-2 1.70
.35
2.00 .0430 . 99
8.90
25.00
-23.60
.35
2.30 .0430 .99
7.10
25.00
-25.50
25.00
.35
2.45 .0430 . 99
6.00
-27.80
.35
2.70 .0430 . 99
26.00
-30.40
4.80
3.00 .0430 . 99
25.50
.35
3.30
-34.90
3.30 .0430 . 99
.35
-32.90
3.10
25.00
3.60 .0430 .99
1.80
.35
-35.60
25.50
4.00 .0430 .99
.35
0.60
25.00
-40.00
.35
4.45 .0430 .99
1.80
23.50
-36.80
4.70 .0430 . 99
.35
-43.20
0.30
23.50
5.15 .0430 . 99
24.00
.35
-44.70
-0.50
5.45
.0430
. 99
25.00
- 45 . 10
-0.40
.35
FRENTE DE EVAPORACION: 1.00 M
IVEL PIEZOMETRICO:
6.00 M
TEMPERATURA: 25.00 °C
TORTUOSIDAD: .67
DENSIDAD DEL
AGUA: 1000.0 KG/M3
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .35
DELTA D-2 EN EL AIRE
-112.6000
DELTA 0-18 EN EL AIRE:
-15.10000
EXPONENTE DEL EXCESO DEL RAT10 DE DIFUSION:
0.6700000
NO HAY DATOS DEL AGUA METEORICA
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL: D2= 10 + 8 A D18
----------------------------------------------------------------LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL DEUTER10 Y EL OX1GENO- 0
EN LA FASE.VAPOR ES LA SIGUIENTE
D2 = -46.91
+
1.98 X D18
85
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
0.9370
REG =
LA RECTA DE REGRES10N ENTRE LOS VALORES DELTA
EN LA FASE L ~TflA RS LA SIGUIENTE
DEL
DEUTER10 Y EL OXIGENO-
D2 = -41.53 +
2.02 X D18
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
REG =
0.9623
LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y EL OXIGENOEN EL AGUA METEORICA ES LA SIGUIENTE
D2M =
10.00 +
8.00 X D18M
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
REGM =
1.0000
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-18
EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:
D2RES
D18RES
=-58.97
= -8.62
----------------------------------------------------------------LAS EVAPORACIONES CALCULADAS EN EL PERFIL DE VAPOR SON LAS SIGUIENTES
PARA EL PERF1L DEL DEUTERIO:
EVAPORACION = 0.98E-09 M/S
EVAPORACION =
30.8949 MM/A
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :
0.5583353
EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :
4.7166765E-02
PARA EL PERFIL DEL OXIGENO-18:
EVAPORACION = 0.18E-09 M/S
EVAPORACION =
5.7064 MM/A
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :
0.8378780
EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :
0.2553652
-----------------------------------------------------------------LOS RESULTADOS D EL CALCULO DE LA EVAPORACION
EN M/S EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
LA EVAPORACION RESULTANTE EN EL PERFIL ES LA
SIGUIENTE:
EVAPORACION = 0.61E-10 M/S
EVAPORACION =
1.9335 MM/A
EL TIEMPO CARACTERISTICO
DEL PERFIL ES:
1.028235
DIAS
----------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN
LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO
COTA(M)
LN (--)
F(Z)
ZI
E (M/S)
------------------------------ ----------------------------------1.20
-0.042
0.090
1.442
0.41E-10
1.30
-0.047
0.129
1.442
0.44E-10
86
1.35
0.103
0.148
1.442
0.44E-10
1.40
1.42
1.55
1.57
1.70
1.85
2.00
2.30
2.45
2.70
3.00
3.30
3.60
4.00
4.45
4.70
5.15
5.45
-0 .007
-0 . 192
-0 . 062
-0 . 102
-0 . 094
-0 . 102
-0 . 154
-0 . 209
-0. 281
-0 . 368
-0.539
-0.459
-0 . 569
-0 .777
-0.621
-0 . 962
-1.062
-1. 090
1. 442
1.44 2
1.442
1.442
1 . 4421 . 442
1 . 442
1.442
1 . 442
1 . 442
1.442
1.442
1 . 442
1.442
1.442
1.44 2
1.442
1 . 442
0.167
0.175
0.223
0 . 231
0.280
0.337
0.392
0 . 504
0 . 559
0 . 651
0.760
0 . 871
0.981
1.129
1 . 298
1.394
1 .565
1 . 678
0.44E-10
0.45E-10
0.45E-10
0.44E-10
0.44E-10
0.45E-10
0 . 45E-10
0.45E-10
0.45E-10
0.46E-10
0.468-10
0.45E-10
0.46E-10
0.45E-10
0.44E-10
0.44E-10
0.44E-10
0.45E-10
LA RECTA QUE RESULTA ES:
LOG(-) =
0.0841 +
-0.6933 * F(Z)
EL COEFICIENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
C. REG . = 0.95422
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:
EVAPORACION = 0.45E-10 M/S
EVAPORACION =
1.409058
MM/A
EL TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL ES:
2795117.
RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORAC10N
DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-18
COTA<M)
LN
(--)
P(Z)
Z1
D IAS
EN LA ZONA
E
(M/S)
1.20
1.30
1.35
1.40
1.42
1.55
1.57
1.70
1.85
2.00
2.30
2.45
2.70
3.00
3.30
-0.083
-0.102
-0.040
-0.122
-0.210
-0.162
-0.215
-0.210
-0.283
-0.260
-0.368
-0.441
-0.526
-0 . 645
-0.662
0.090
0.129
0.148
0.167
0.175
0.223
0.231
0.280
0.337
0.392
0 . 504
0.559
0.651
0 . 760
0.871
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1.558
1 . 558
1.558
3.60
-0 .779
0.981
1. 558
0.43E-10
0.43E-10
4.00
4.45
4.70
-0.902
-0.779
-0.935
1.129
1.298
1.394
1.558
1.558
1.558
0.43E-10
0.41E-10
0.41E-10
0.39E-10
0.41E-10
0.42E-10
0.418-10
0.42E-10
0.42E-10
0.42E-10
0.42E-10
0.42E-10
0.43E-10
0 . 43E-10
0. 43E-10
0.44E-10
0 . 43E-10
87
5.15
5.45
-1.023
-1.017
1.565
1.678
1.558
1.558
0.42E-10
0.43E-10-
LA RECTA RESULTANTE ES LA SIGUIENTE:
LOG(-) = -0.0508 +
-0.6418 * F(Z)
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES:
C. REG. = 0.96079
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:
EVAPORACION = 0.42£-10 M/S
EVAPORAC10N =
1.320621
MM/A
----------------------------------------------------------------DIAS
3225344.
EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
----------------------------------------------------------------LOS PU N TOS CORRESPONDIENTES EN FASE VAPOR SON:
COTA
DEUTERIO
OX1GENO-18
----------------------------------------------------------------5.0000001E - 02
-83.7392 2
-13.52536
0.1000000
- 76.10323
- 12.53861
0.2000000
-11.44220
- 71.00297
0.3000000
-69.03557
- 10.84701
0.5000000
- 67.3475 2
-10.21680
0.6500000
- GG.73756
- 9.954207
0.8000000
- 66.34930
-9 .775646
1.000000
-66 . 00832
-9 . 610820
EL ERROR MEDIO Y LA VARIANZA DEL ERROR COMETIDO EN LOS PEREILES ES
EN LA FASE VAPOR :
EN EL DEUTERIO :
35.66609
17 . 13883
EN EL OXIGENO - 18:
6.017260
VARIAN Z A DEUTERIO :
10.83889
VARIAN Z A 0-18:
----------------------------------------------------------------LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN FASE L1UUIDA SON:
COTA
1.000000
1.200000
1.300000
1.350000
1.400000
1.420000
1.550000
1.570000
1.700000
1.850000
2.000000
2.300000
2.450000
2.700000
3.000000
3.300000
3.600000
4.000000
4.450000
4.700000
DEUTER 10
-17.70000
-20.18615
-21.22937
-21.72407
-22.21229
-22.40476
-23.61861
-23.80273
-24.98248
-26.28781
-27.52996
-29.86245
-30.96297
-32.68784
-34.60815
-36.40635
-38.07182
-40.10280
-42.19451
-43.27105
OX 1GENO-18
14.10000
12.83011
12.29546
12.04154
11.79070
11.69175
11.06677
10.-)7184
10.36265
9.686776
9.041745
7.825334
7.248912
6.342057
5.327211
4.371494
3.481261
2.388436
1.253730
0.6656885
88
5.150000
- 45.02887
- 0.3010559
5.450000
- 46.07382
-0 . 8799944
EN LA FASE L IGU IDA :
EN EL DEUTER10 :
2.772526
EN EL OXIGENO-18:
VARIANZA DEUTERIO :
2.033581
VARIAN Z A 0-18:
EN EL PERFIL TOTAL :
EN EL TEUTERIO :
10.18081
EN EL OXIGENO - 18:
VARIANZA DEUTERIO :
14.41404
VARIANZA 0-18:
0.9367554
0. 59 47989
4.588680
7.174204
' 89
ANEXO 4
FICHERO DE RESULTADOS DEL EJEMPLO BARNES.
90
EJEMPLO BARNES
A PARTIR DEL PROGRAMA TRNUEVO1
DATOS DE ENTRADA EN EL PROGRAMA
----- -----------------------------------------------------------EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES: 21
W(%)
Z(M)
H
DEUT.
0-18
T(°C)
POR
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
.0500 .15
.0500 .25
.0510 .99
.0520 .99
.0530 .99
.0540 .99
.0550 .99
.0560 .99
.0570 .99
.0580 .99
.0590 .99
.0600 .99
.0610 .99
.0620 .99
.0630 .99
.0640 .99
.0650 .99
.0660 .99
.0670 .99
.0680 .99
.0690 .99
-20.00
40.00
59.00
37.00
20.00
4.00
-2.00
-8.00
-12.00
-15.00
-17.00
-18.00
-18.50
-19.00
-19.50
-19.55
-19.57
-19.62
-19.70
-19.75
-19.85
-7.40
3.90
4.70
-0.40
7.20
13.30
13.80
14.10
12.30
11.90
13.20
11.50
9.80
10.70
9.70
9.80
8.50
8.90
7.10
6.50
6.00
14.00
14.00
15.00
15.00
15.00
16.00
16.00
16.00
16.00
17.00
17.00
17.00
17.00
18.00
18.00
18.00
18.00
19.00
19.00
19.00
20.00
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
.35
FRENTE DE EVAPORACION: 0.10 M
IVEL PIEZOMETRICO:
0.75 M
TEMPERATURA: 20.00 °C
TORTUOSIDAD: .67
DENSIDAD DEL
AGUA: 1000.0 KG/M3
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .35
DELTA D
EN EL AIRE :
-100.0000
DELTA 0-18 EN EL AIRE:
-14.00000
EXPONENTE DEL EXCESO DEL RATIO DE D1FUS1ON:
1.000000
NO HAY DATOS DEL AGUA METEORICA
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL: D2= 10 + 8 A D18
--------------------------------------------------------------LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL DEUTERiO Y EL OXIGENO-18
EN LA FASE VAPOR ES LA SIGUIENTE
D2 =
27.82 +
5.90 X D18
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
REG =
0.9198
LA RECTA DE REGRES1ON ENTRE LOS VALORES DELTA
EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE
D2 =
DEL
DEUTER10 Y EL OXIGENO-11
7.89 + -1.89 X D18
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
REG =
0.1799
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-18
EN EL AGUA DE AL IMENTAC ION SON LOS S I+3U IENTES :
91
D2RES
=-20.00
D18RES = -4.00
----------------------------------------------------------------LAS EVAPORACIONES CALCULADAS EN EL PERFIL DE VAPOR SON LAS SIGUIENTES
PARA EL PERFIL DEL DEUTERIO:
EVAPORACION = 0.26E-07 M/S
EVAPORACION =
811.0048 MM/A
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :
0.9847825
EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :
1.5001976E-03
PARA EL PERFIL DEL OXIGENO-18:
EVAPORACION = O.IIE-07 M/S
EVAPORACION =
MM/A
360.9104
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES :
0.9998356
3.3711072E-03
EL FRENTE DE EVAPORACION CALCULADO ES :
LOS RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
EN M/S EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
LA EVAPORACION RESULTANTE
EN EL PERFIL ES LA
SIGUIENTE:
EVAPORACION = 0.40E-10 M/S
EVAPORACION
=
1.2681
MM/A
EL ' T IEMPO CARACTER IST 1CO DEL PERFIL ES:
1 . 38361 2
LI lAS
----------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN
LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO
COTA(M)
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80
LN
(--)
-0.326
-0.681
-1.191
-1.479
-1.885
-2.290
-2.760
-3.271
-3.676
-3.964
-4 . 369
-5.063
-5.168
-5.213
F(Z)
0.030
0.060
0.090
0.119
0.148
0.177
0.205
0.232
0.260
0.287
0.314
0.340
0.366
0.392
Zi
0.069
O.OG9
0.069
0.069
0.069
0.069
0.069
0.069
0.069
0 . 069
0.069
0.069
0.069
0.069
E
(M/S)
0.10E-0€3
0.10E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
0.11E-08
LA RECTA 1UE RESULTA ES:
LOG(-) =
0.1680 +
- 14.4609 A F(Z)
EL COEFICIENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
C. REG. = 0.99383
92
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:
EVAPORACION = 0.11E-08 M/S
EVAPORACION =
34.23571
MM/A
EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
4034.905
BIAS
-----------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-18
EN LA ZONA
COTA(M)
LN (--)
E(Z)
Z1
E (M/S)
----------------------------------------------------------------0.15
-0.882
0 . 030
-0.887
- .62E-10
0.20
0 . 253
O.OGO
- 0.887
-.82E-10
0.25
0.687
0 . 090
-0.887
- . 84E-10
0.30
0.716
0 . 119
-0.887
- . 84E-10
0.35
0 . 733
0 . 148
-0.887
-.84E-10
0.40
0 . 628
0 . 177
-0.887
- . 84E-10
0.45
0 . 603
0.205
-0 . 887
-.87E-10
0.50
0 . 682
0.232
-0 . 887
-.87E-10
0.55
0 .576
0.260
-0.88 7
-. 87E-10
0.60
0 . 461
0 . 287
-0.887
- . 87E-10
0.65
0 . 525
0.314
- 0.887
- . 89L-10
0.70'
0 . 454
0.340
-0.887
- . 89E-10
0.75
0 . 461
0 . 366
-0 . 887
-.89E-10
0.80
0 . 362
-0.887
-. 898-10
0.392
LA RECTA RESULTANTE ES LA SIGUIENTE:
LOG(-) =
0.2039 +
1.1272 A F(Z)
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES:
C. REG . = 0.10367
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL
EVAPORACION = -.86E-10 M/S
EVAPORAC 10N =
-2.70919 1
ES:
MM/A
----------------------------------------------------------------EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
654633.6
DIAS
----------------------------------------------------------------LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN
EVAPORACION = 0.22E-08 M/S
EVAPORACION =
68.24728
LA ZONA SATURADA DEL DEUTERIO ES:
MM/A
----------------------------------------------------------------EL TIEMPO CARACTERÍSTICO DEL PERFIL ES:
1101.721
DIAS
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN
LA ZONA SATURADA DEL OXIGENO-18 ES:
EVAPORACION = 0.32E-09 M/S
93
ANEXO
FICHERO DE RESULTADOS DE LOS PERFILES
DESTRUCTIVOS DE LA PARCELA 1 DUNAS,
DEL MES DE JUNIO - 89.
94
EJEMPLO PERFIL
A PARTIR DEL PROGRAMA TRNUEVO1.
DATOS DE ENTRADA EN EL PROGRAMA
-----------------------------------------------------------------EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES: 32
Z(M)
W(%)
H
DEUT.
0-18
T (° C)
POR
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.44
0.45
0.50
0.55
0.60
0.70
0.80
0.90
00
l W
1.20
1.40
1.70
2.10
2.30
2.50
2.70
2.90
3.40
3.90
4.45
4.90
5.40
5.80
5.90
6.10
6.60
6.70
.0100
.0130
.0330
.0550
.0770
.1300
.1300
.1500
.1500
.1500
.1700
.1700
.1700
.1700
.1800
.1800
.1900
. 1 900
.1900
.2000
.2000
.2000
.2000
.2100
.2100
.2100
.2100
.2100
.2100
.2100
.2100
.2300
.99
.99
.99
.99
919
.99
.99
.99
.99
.99
.99
.99
. 99
.99
.99
.99
.99
. 99
.99
.99
.99
.99
.99
. 99
.99
.99
.99
.99
.99
.99
.99
.99
-15.60
-23.60
-28.20
-30.40
-38.40
-33.80
-38.90
-36.40
-32.50
-36.10
-29.20
-34.10
-28.30
-28.50
-26.20
-27.90
-32.60
-29.90
-34.40
- 2 8.20
-28.10
-35.30
-29 .40
-29.20
-10.40
-19.40
-23.20
-21.30
-26.10
-24.60
-26.40
-25.00
4.95
45
0.12
-1 .90
-3.62
-4.19
-4.38
-4.35
-4.25
-4.37
-4.68
-4.38
-4.24
-4.17
-3.74
-4.00
-3.69
-4.07
-4.63
-4.82
-4.61
-4.30
2.
-3.40
- 3 .51
-4.77
-2 . 97
-3.16
-3.42
-3.71
-3.99
-4.28
-4.29
2;. 00
2 5. 100
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
2b. 00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
2 5 . 00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.3()
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
. 30
.30
.30
.30
FRENTE DE EVAPORACION:
0.01 M
NIVEL PIEZOMETRICO:
15.00 M
TEMPERATURA: 25.00 °t:,
TORTUOSIDAD: .67
DENSIDAD DEL
AGUA: 1000.0 KG/MS
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .35
DELTA D-2 EN EL AIRE :
-21.20000
DELTA 0-18 EN EL AIRE:
-4.860000
EXPONENTE DEL EXCESO DEL RATIO DE DIFUSION:
1.000000
NO HAY DATOS DEL AGUA METEORICA
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL : D2= 10 + 8 * DIS
LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES
EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE
D2 = -24.52 +
DELTA
DEL
DEUTERIU Y EL OXIGENO-:
1.17 X D18
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA ES:
REG =
0.1537
95
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-l8
EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:
J)2RES
=-39.00
D18RES = -4.85
LOS RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAI-'OI?AC ION
EN M / S EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
LA EVAPORACION RESULTANTE EN EL PERE IL ES LA
EVAPORACION
= 0.12E-07
EVAPGRACION =
S IGU lENT E:
M/S
391.8547
MM/A
37 2 668.6
E L TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL ES:
DIAS
RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN
LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO
COTA(M )
0.20
0.25
0.30
0.35
0.44
0.45
0.50
0.55
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.20
1.40
1.70
2.10
2.30
2.50
2.70
2.90
3.40
3.90
4.45
4.90
5.40
5.80
5.90
6.10
6.60
6.70
LN
(--)
-0.418
-0.773
-1.001
-3. 664
-1 . 504
-5.455
-2.197
-1 . 2 81
-2.088
-0.870
-1 .564
-0 . 782
--0.80 1
--0.603
-0 . 746
-1.296
-0.944
-1. 627
-0.773
-0.764
-1.844
-0 . 891
--0 . 870
0 . 201
--0.177
-0.393
-0 .279
-0. 596
-0 . 486
-0.619
-0 .514
F(Z )
ZI
0.105
0.200
0.28].
0.350
0 . 453
0.46Y
0.510
0. 5 5 5
0.600
0.687
0. 771
0.854
0.938
1 . 102
1 .2 63
1.501
1.812
1.967
2.120
2.270
2.420
2.795
3 . 165
3.564
3.891
4.254
4.544
4.617
4.762
5.125
5.195
-3.284
-3 .2 84
-3.284
- 3.284
-3.284
-3 .284
-3.2 84
-3 .2 84
-3.284
-3.284
-3.284
- 3.284
-3.2 84
-3.284
-3.284
-3.284
-3 .2 84
- 3.284
-3 . 284
-3.284
-3.284
- 3.284
-3 .2 84
- 3.284
- 3.284
- 3.284
-3.2 84
-3 .2 84
- 3. 2 84
--3.284
-3.284
LA RECTA QUE RESULTA ES:
L.OG (-) = -1.7692 +
0.3045 1
F (Z)
E
(M/S)
0.78E-10
0.78E- 1 0
0.18E-10
0 .78E-10
0.78E-1 0
0. 78E-10
0.78E-10
0.78E-1()
0.78E-10
0.78E-10
0.713E-10
0.78L-10
0.78E-10
0.78E- 1 0
0.78E-10
0.753E-1()
0.78E-10
0.78E-10
0.75E-10
0.78E-].0
0.78E-10
0 . 7GE- 1 0
0.78E-10
0 . 78E-10
0 . 713E-10
0 . 78E-10
0 . 713E- 1 0
0.78E-].0
0.713E-10
0. 78E-10
0.78E-10
96
EI.. COEF IC IENTEDE REGRESION
C. REG. = 0.22296
DE ESTA
RECIA ES:
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PE RFIL ES::
EVAPORACION = 0.78E-10 M/S
EVAPORACION =
2.455992
MM/A
871456.5
EL TIEMPO CARACTER IS T ICO DEL PERFIL ES:
D IAS
--------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------EN LA ZONA
RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-18
COTA(M)
0.20
0.25
0.30
0.35
0.44
0.45
0.50
0«55
0.60
0.70
0.80
0,90
1.00
1.20
1.40
1.70
2.10
2.30
2.50
2.70
2.90
3.40
3.90
4.45
4.90
5.40
5.80
5.90
6.10
6.60
6.70
LN
(--)
-0.295
-0.679
-1.201
-2.075
-2.698
-3.037
-2.976
-2.793
-3.016
-4.054
-3 . 0 3 7
-2.777
-2.668
-2.178
-2.445
-2.134
-2.531
-3.797
-5.789
-3.709
-2.880
-1.911
-1.990
-4,8(:8
-1.651
-1.758
-1.925
-2.151
-2.433
-2.845
-2.862
F(Z)
ZI
0.105
0.200
0.281
0.350
0.453
0.462
0.510
0.555
0.600
0.687
0.771
0.854
0.938
1.102
1.263
1.501
1.812
1.967
2.120
2.270
2.420
2.795
3.165
3.564
3.891
4.254
4.544
4.617
4.762
5.125
5.195
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19 . 500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
19.500
E
(M/S)
0.13E-1()
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
5.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E-10
0.13E- 1 0
0.13E-10
0.13E- 1 0
0.13E-10
0.13E-10
LA RECTA RESULTANTE ES LA SIGUIENTE:
-0.0513 1 F(Z)
LOG(-) = -2.5118 +
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES:
C. REG. = 0.00628
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL
EVAPORACION = 0.13E-10 M/S
ES:
97
EVAF' ORAC ION
=
0 .4186719
MM/A
----------------------------------------------------------------EL TIEMPO CARAC.T ER IST ICO DEL PERF IL ES:
3.0357872E+07 U LAS
------------------------------------------------------------------LOS PUNTOS CORRESPOND IENTES EN FASE LIQUIDA SON:
COTA
DEUTERIO
OXIGENO-1O
0.1500000
-15.60000
0.0000000E+00
0.2000000
--16.33542
-2.6009560E-02
0.2500000
-16.98306
-4.9502850E- 0 2
0.3000000
-17.51687
-6.9302559E-02
0.3500000
-17.96597
--8.6280346E-0 ?
0.4400000
-18.61233
-0.1112518
0.4500000
-18.67344
-0.113646 5
0.5000000
-18.96390
-0.1251125
0.5500000
-19.23804
-0.1360607
0.6000000
-19.50843
-0.1469841
0.7000000
-20.01833
-0.1679311.
0.8000000
'0.49556
-0.1879640
0.9000000
-20.96080
-0.2079115
1.000000
-21.41433
-0.:3:.'77732
1.200000
2.27192
-0.2665243
1.400000
-23.07288
-0.3042383
1.700000
--24.18376
-0.3592477
2.100000
-25.52209
-0.4302716
2.300000
26.14521
-.0.46536 1 1.
2 . 500000
-26.72963
-0.4995818
2.700000
--?7.:7804
-0.5329494
2.900000
-27 . 801 94
-0.5660610
3.400000
91.01152
-0.6477337
3.900000
-30.07366
-0.7265420
4.450000
-•31.09568
-0.8101172
4.900000
-31.84422
-0.8772352
5.400000
-32.59309
-0.9505036
5.800000
-33.13536
-1.008144
5.900000
-33.26360
-1.02242:1.
6.100000
-33.51171
-1.050815
6.600000
-34.08608
-1.120882
6.700000
-1.134312
-34.19024
EN LA FASE L IL U ILIA
EN EL DEUTERIO :
9.673877
EN EL OXIGENO-18:
VARIANZA DEUTERIO :
5.599600
VAR I:ANZA 0-18:
EN EL PERFIL TOTAL :
EN EL DEUTERIO :
9.371568
EN EL ÜX16ENO-18:
VARIANZA DEUTERIO:
5.762704
VARIANZA 0-18:
3.360721
0.9430427
3.410396
0.9685054
98
ANEXO 6.
FICHERO DE RESULTADOS DE LA PARTE SUPERIOR
DE LOS PERFILES DESTRUCTIVOS DE LA PARCELA
1 DUNAS, DEL MES DE JUNIO - 89.
99
EJEMPLO PERJN2
DATOS DE ENTRADA
A PATA II'' DEL PROGRAMA TRNUEV01.
EN EL PROGRAMA
EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES:
Z(M)
W(I)
H
DEUT .
0-18
00L)
0.15 .0100
0.20 .0130
0.25 .0330
0.30 .0 5 50
0.35 .0770
0.44 .1300
0.45 .1300
0.50 .1500
0.55 .1500
0.60 .1500
0.70 .1700
0.80 .1700
0.90 .1700
1.00 .1700
1.20 .1800
1.40 .1800
1.70 .1900
2.10 .1900
2.30 .1900
2.50 .2000
2.70 .2000
2.90 .2000
3.40 . 2 000
3.90 .2100
. 99
.99
.99
.99
. 99
.99
.99
. 99
.99
.99
. 99
.99
.99
. 99
.99
. 99
. 99
.99
.9 9
. 99
. 99
. 99
.99
. 99
-15.60
- 2 3.60
- 28.20
-30.40
-38.40
-33.80
-38.90
-36.40
-32.50
-36.10
-29.20
-3 4.10
-28.30
-28.50
--26.20
-27.90
-32.60
-29.90
-34.40
-28.20
-28.10
-35.30
- 29. 40
-29. 2 0
4.95
2.45
0.12
-1.90
-3.62
-4.19
-4.38
-4.35
-4.25
-4.37
-4.68
-4.38
-4.24
-4.17
-3.74
-4.00
-3.69
-4.07
-4.63
-4.82
-4.61
-4.30
-3.40
-3 . 5 1
_^_ __..
24
POR
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
25.00
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
FRENTE DE EVAPORACION:
0.01 M
NIVEL I' IEZOMETR ICCi :
1 . 00 M
TEMPERATURA : 25.00 °t:,'
TORTUOSIDAD: .67
DENSIDAD DEL
AGUA: 1000 . 0 f /M 3
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .35
DELTA D-2 EN EL AIRE
-21.20000
DELTA 0-18 EN EL AIRE :
- 4.860000
EXPONENTE DEL EXCESO DEL PATIO DE D IFUS 1LiN :
1.000000
NO HAY DATOS DEL AGUA METEORICA
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL: D2= 10 + 8 * D18
----------------------------------------------------------------LA RECTA DE REGRESION ENTRE LOS VALORES
EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE
D2 = -25.82 +
DELTA
DEL
DEUTERIO
Y EL OXIGENO--
1.48 X D18
EL COEFICIENTE DE REGRESION
REG =
0.4930
DE ESTA RECTA ES:
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-18
EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:
D2RES
=-39,00
D 18RES = - 4.85
LOS RESULTADOS
DEL CALCULO DE LA EVAD O?ACION
100
EN M/S
EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
SIGUIENTE:
LA EVAPORACION RESULTANTE EN EL PERFIL ES LA
EVAPORACION = 0.12E-07 M/S
EVAPORACION =
391.8547 MM/A
EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
372668.6
UTAS
--A-----------------------------------------------------------------
RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAFORACION EN
LA ZONA DE FASE LI9UIDA SEGUN EL DEUTERIO
E (M/S)
Z1
F(Z )
LN (--)
COTA( M)
-_--------------------------------------------------------------0 . 85E-10
-2.726
0.095
0.20
-0.418
0.85E- 1 0
-2
.
726
182
0
.
-0.773
0.25
0.85E-10
-2.72
6
0.255
-1.001
0.30
0.85E-10
-2.726
.318
0
-3. 664
0.35
0.85E-10
.411
-2.726
0
-1.504
0.44
0 . 85E-1()
-2.726
.420
0
-5.455
0.45
0.8SE-10
-2.726
463
0.
-2.197
0.50
0.85E-10
-2.726
0.504
0.55
-1. 281
0.85E-10
-2.726
0.545
-2.088
0.60
0.85E-10
-2.726
0.624
-0.870
0.70
0.85E-10
-2.726
0.700
-1.564
0.80
0.85E-10
.726
0.776
2
0.90
-0.782
0.85E-10
-2.726
0.852
-0.801
1.00
0.85E-10
-2.726
1 .001
1.20
-0.603
0. 85E-10
1.147
-2.726
--0.746
1.40
0.85E-].0
-2.726
1.362
-1.296
1.70
0.135E-10
-2.726
1.645
-0.944
2.10
0.85E-10
-2.726
1.786
-1.627
2.30
0.85E-10
-2.72 6
1.925
2.50
-0.773
0.85E-1.0
-2.726
2.061
-0.764
2.70
0.85E-10
-2.726
2.197
-1.844
2.90
0.85E-10
-2.726
2.538
-0.891
3.40
0. 85E-10
2.873
- 2.726
3.90
-0. 870
LA RECTA QUE RESULTA ES",
0.3669 Á F(Z)
LOG(-) = -1.8179 +
EL COEF I.C IENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA
C. REG. = 0.06983
ES:
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PEREIL ES::
EVAPORACION = 0.85E-10 M/S
EVAPORACION =
2.686163
MM/A
EL TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL ES:
728508.7
U IAS
--------------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO
DE LA
EVAPORAC IÜN
EN LA ZONA
101
E FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-18
COTA (M)
0.20
0.25
0.30
0.35
0.44
0.45
0.50
0. 55
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.20
1.40
1.70
2.10
2.30
2.50
2.70
2.90
3.40
3.90
E (MIS)
ZI
F(Z)
LN (--)
----------------------- - ----------------- -------------0.10E-09
2.269
0 . 095
-0.295
0.10E-09
2.2 69
0.182
-0.679
0.10E-09
2.269
0.255
.201
-1
0 . 10E-09
2. 2 69
0 . 318
-2 . 075
2.269
0 . 10E-09
0.411
-2 . 698
0. 10E-09
2.269
0.420
-3 . 037
0.10E-09
2.269
0.463
-2.976
0 . 10E-09
2.269
0 . 504
-2.793
0.10E-09
2. 269
0 .545
-3 . 016
0.10E-09
2.269
0 . 624
-4.054
0 . 10E-09
2.269
0 . 700
-3 . 037
0 . 10E-09
2. 2 69
0.776
-2.777
0.10E-09
2.269
-2.668
0 . 852
0.10E-09
2.269
1.001
178
-2 .
0 . 10E-09
2.269
1.147
-2.445
0.10E-09
2.269
1.362
-2 . 134
0.10E-09
2.269
1.645
-2.531
0.10E-09
2.269
1.786
-3.797
0 . 10E-09
2.269
1.925
-5.789
0.10E-09
2.269
2.061
-3 . 709
0 . 10E-09
2 . 269
2.197
-2.880
0.10E-09
2.269
2.538
-1.911
0.10E-09
2.269
2 . 873
-1.990
RESULTAN TE ES LA SIG UIENTE:
-0.4407 1 F(Z)
= -2.1650 +
LA
RECTA
LOG(-)
EL
COEFIC IENTE DE REGRESION
C. REG . = 0.10020
ES:
-A EVAPÜRAC ION MEDIA R ESULTANTE EN ESTE
EVAPORACION = 0.10E-09 MIS
VAPORAC ION =
3.266696
PERFIL EW
MM/ A
I+ IAS
498656.6
zL TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL ES:
-------------------------------------------------------------------OS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN FASE LIQUIDA SON:
OXIGENO-18
DEUTERIO
COTA
-----------------------------------------------------------------0.0000000E+00
-15.60000
0.1500000
-0.1992779
-16.40314
0.2000000
-0.3730998
-17.10841
0.2500000
-0.5151691
-17.68826
0.3000000
-0.6338415
-].8. 17505
--0.3500000
-0.8032441
-18.87395
0.4400000
-0.8191733
-18.93992
0.4500000
--0.8946826
-19.25322
0.5000000
-0.9656348
-19.54853
0.5500000
-1.035314
-19.83943
0.6000000
-1.165890
-20.38697
0.7000000
-1.287106
-20.89818
0.8000000
102
-1.404335
-21.39535
0.9000000
-1.517706
-21.87887
1.000000
-1.729568
-22.78994
1.200000
-1.924385
-23.63690
1.400000
-2.189513
-24.80497
1.700000
-2.500691
-26.20123
2.100000
-2.642353
-26.84698
2.300000
-2.773274
-27.44998
2.500000
-28.01337
-2.894362
2.700000
-3.008389
-28.54928
2.900000
-3.265211
-29.77747
3.400000
-3.482841
-30.84454
3.900000
EN LA FASE LIQUIDA :
EN EL OXIGENO-18:
8.88435 2
EN EL DEUTERIO :
VAR IANZA 0 - 1 8 :
6.011334
VARIANZA DEUTER IO :
EN EL PERFIL TOTAL :
EN EL OXIGENO - 18:
8.514171
EN EL DEUTERIO :
VARIANZA 0-18:
6.146727
VARIANZA DEUTERIO :
2.216944
1.060695
2.33082 1
1 .173227
103
ANEXO 7
FICHEROS DE RESULTADOS DE LOS PERFILES DESTRUCTIVOS
DE LA PARCELA 1 DUNAS, DEL MES DE ENERO - 90.
104
_..,ra
iA PARTIR DEL PROGRAMA 7?NUEV03.
DATOS DE ENTRADA EN EL PROGRAMA
------------------------------------------------------------------EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES: 18
T(%)
POR
0-18
Z(M)
W()
DEUT .
H
----------------------------------------------------------------10.00
.30
-5.1?
-43.90
0.15 .0100 .99
.30
10.00
-8.08
-49.50
0.30 .0700 .99
.30
10.00
-6.69
-47.30
0.45 .1500 .99
.30
10.00
-6.05
-47.90
0.60 .1700 .99
10.00
.30
-6. G3
-51.20
0.75 .1900 .99
.30
10.00
-5.17
-50.00
0.90 .1900 .99
.3C?
10.00
-6.61
-52.40
1.05 .1900 .19
.30
10.00
-7.71
-56.20
1.20 .2000 .99
10.00
.30
-6.3?
- 5 7.50
1.35 .2000 .99
.30
10.00
-9.04
-67 . 60
1.50 .2000 .99
10.00
.30
-8.67
-69 . 40
1.80 .2000 .99
.30
10.00
-7.63
-58.70
2.10 .2100 .99
.30
10.00
-49.70
-7.17
2.40 .2100 .99
.30
10.00
-6.59
-46.10
2.70 .2200 .99
^0
-5.47
10.00
-40.00
3.30 .2200 .99
.30
10.00
-3.77
-42.30
3.90 .2300 .99
.3 0
10.00
-6.71
4.20 .2300 .99
-48.50
.30
10.00
-6.38
-44.70
4.50 .2400 .99
.J
0.0 1 vi
FRENTE DE EVAPORAC ION :
15.00 M
NIVEL PIEZOMETRICO:
TEMPERATURA: 10.00 °C:
TORTUOSIDAD: .67
AGUA: 1000.0 KG/0;
DENSIDAD DEL
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .45
-33.20000
DELTA D - 2 EN EL AIRE :
- 5.780000
DELTA 0-18 EN EL AIRE :
1 .00000()
EXPONENTE DEL EXCESO DEL RAT 10 DE D IFUS ION:
ICA
NO HAY DATOS DEL AGUA ME TEOR
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL : D2= 10 + 8 1 D 1 8
LA RECTA DE REGPESION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL
EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE
D2 = -17.48 +
DEUTERIO Y EL OX-1GENÜ--
5.05 X D113
EL COEFICIENTE DE REGRESION DE ESTA RECTA
0.6397
REG =
ES:
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-18
EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:
=-75.00
D2RES
D18RES =-10.00
LOS RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
EN M/S EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
LA EVAPORACION RESULTANTE EN EL PERFIL ES LA
EVAPORACION = 0.24E-08
SIGUIENTE:
M/S
105
EVAPÚRAC ION =
EL TIEMPO
75.0009 MM/ A
CARACTERISTICO
DEL PERFIL
ES:
9231481.
UTAS
-------------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN
LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO
E (M/S)
ZI
F(Z)
COTA(M)
LN (--)
---------------------------------------------------------------------0.19E-10
-10.493
0.447
0.30
-0.199
0.19E-].0
-10.493
0.679
0.45
-0.116
0.19E-10
0.843
-10.493
0.60
-0.138
0.19E- 1 0
--10.493
0.993
0.75
-0.268
0.19E-10
-10.493
1.136
-0.218
0.90
0.19E-10
-10.493
1.279
-0.319
1 .05
0.19E-10
-10.493
1.420
1.20
-0.503
0.19E-10
-10.493
-0.575
1.557
1.35
0.11E-10
-10.493
1.694
-1.436
1.50
0.19E-10
1.969
-10.493
-1.714
1.80
0.19E-10
-10.493
2.238
-0.646
2.10
0.19E-10
-10.4 93
2.502
2.40
-0.206
0.19E-10
2.761
-10.493
2.70
-0.073
0.19E-10
-10.493
3.269
3.30
0.118
0.19E-10
3.768
--10.493
3.90
0.050
0.19E-10
4.013
-0.160
-10.493
4.20
0.1 9 E-10
-10.493
4.253
4.50
-0.026
LA RECTA PUE RESULTA ES;;
0.0953 1 F(Z)
LOG(-) = -0.5734 +
EL COEFICIENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA
C. REG. = 0.05310
ES:
EN ESTE
PERFIL ES:
EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
9866638.
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE
EVAPORACION = 0.19E-10 M/S
EVAPORACION =
0.5962613
MM/A
DIAS
-----------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO--18
EN LA ZONA
F(Z)
E (M/S)
ZI
COTA(M)
LN (--)
------------------------------------------------------------- ----8.763
0.23E-10
-0.923
0.447
0.30
-8.763
0.23E-10
0.679
-0.378
0.45
-8.763
0.23E-10
0.843
-0.201
0.60
-8.763
0.23E-10
0.993
-0.360
0.75
0.23E-10
-8.763
1.136
-0.133
0.90
-8.763
0.23E-10
1.279
-0.354
1.05
0.23E-10
-8.763
1.420
1.20
-0.74G
0.23E-10
-8.763
1.557
-0.286
1.35
106
1..50
-1.616
1.80
2.10
2.40
2.70
3„30
3.90
4.20
4.50
-1.290
-0.712
-0.535
-0.348
-0.064
0.255
-0.384
-0.288
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
-8.763
1.694
1.969
2.238
2.502
2.761
3.269
3.768
4.013
4.253
0.23E-10
0.23E-10
0.23E-1.0
0.23E-10
0.23E-10
0.23E-10
0.23E-10
0.23E-10
0.23E- 1 0
LA RECTA RESULTANTE ES LA SIGUIENTE:
0.1141 1 F(Z)
LOG(-i = -0.7256 +
EL COEFICIENTE DE REGRESION
C. REO. = 0.09069
ES:
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES::
EVAPORACION = 0.23E-10 M/S
EVAPORACION =
0.7271135
MM/A
DIAS
6757486.
EL TIEMPO CARACTER IST II=O DEL PERFIL ES:
------------------------------------------------------------------LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES EN FASE LIQUIDA SON:
COTA
DEUTERIO
OXIGENO-101
0.1500000
0 . 0000000E+00
- 43.90000
--0 .4973335
0.3000000
- 45.19719
-0.7453G5:1.
0.4500000
-45 . 84828
- 0.9173470
0.6000000
-46 . 3014 3
-1 . 071265
0.7500000
- 46.70818
-1.2 15936
-47.09155
0.9000000
-4 7 .46972
-I.=82Y.3
1.050000
- 1.495461
1.200000
- 47.83524
-1.627702
1.350000
-48.18847
- 1.757886
1.500000
- 48.53711
2 . 01221 3
1.800000
-49.22085
-2. 2 53954
2.100000
-49 . 87408
2. 483779
-5 0.49824
2 .400000
-2 . 702656
2.700000
- 51.09560
3.300000
-3. 113683
-52.22545
3.900000
-3 . 49 4731.
-53 . 28286
-3.673953
4.200000
-53 . 78371
4.500000
-3 .845232
- 54.26455
EN LA FASE LIQUIDA :
7.604607
EN EL OXIGENO-18:
EN EL DEUTERIO :
5.494640
VARIANZA 0-18:
VARIANZA DEUTERIO:
EN EL PERFIL TOTAL :
EN EL OXIGENO-18:
7.182129
EN EL DEUTERIO :
VARIANZA 0-18:
5.616767
VARIANZA DEUTERIO:
4.769014
1.838634
4.791291.
1.789191
107
NEX
$s
FICHERO DE RESULTADOS DE LA PARTE SUPERIOR
DE LOS PERFILES DESTRUCTIVOS DE LA PARCELA
1 DUNAS, DEL MES DE ENERO - 90.
108
EJEMPLO PEREN2
DATOS DE ENTRADA
A PARTIR DEL PROGRAMA
EN EL PROGRAMA
EL NUMERO DE DATOS EN ESTE PERFIL ES:
Z(M)
W(%)
DEUT.
0-18
H
00C)
0.15 .0100 .99
0.30 .0700 .99
0.45 .1500 .99
0.60 .1700 .99
0.75 .1900 .99
0.90 .1900 .99
1.05 .1900 .99
1.20 .2000 .99
1.35 .2000 .99
1.50 .2000 .99
1.80 .2000 .99
-43.90
-49.50
-47.30
-47.90
-51.20
-50.00
-52.40
-56.20
-57.50
-67.60
-69.40
-5.17
-8.08
-6.69
-6.05
-6.63
-5.77
-6.61
-7.71
-6.37
-9.04
-8.67
TPNUEVO1.
11
POR
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
.30
0.01 M
FRENTE DE EVAPORACION:
15.00 M
NIVEL FIEZOMETRICO:
TEMPERATURA: 10.00 °C
TORTUOSIDAD: .67
AGUA: 1000.0 KG/ME
DENSIDAD DEL
HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE: .45
-33 .20000
DELTA D-2 EN EL AIRE :
-5.780000
DELTA 0-18 EN EL AIRE:
1.000000
EXPONENTE DEL EXCESO DEL. RAT 10 DE D 1FUS ION :
METEORICA
AGUA
NO HAY DATOS DEL
SE TOMARA LA RELACION UNIVERSAL: D2= 10 + 8 1 DIB
--------------------------------------------------------------------
LA RECTA DE REGLES ION ENTRE LOS VALORES DELTA DEL
EN LA FASE LIQUIDA ES LA SIGUIENTE
D2 = -16.67 +
b.33
DEUTER IO Y EL 0XIGENU
X D 1 13
DE ESTA RECTA ES:
EL COEFICIENTE DE REGRESION
0.6439
REG =
LOS VALORES DELTA DEL DEUTERIO Y DEL OXIGENO-1.13
EN EL AGUA DE ALIMENTACION SON LOS SIGUIENTES:
=-75.00
D2RES
D18RES =-10.00
LOS RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EV'APORACION
EN M/S EN LA ZONA DE FASE VAPOR SON LOS SIGUIENTES
LA EVAPORACION RESULTANTE EN EL PERFIL ES LA
SIGUIENTE:
EVAPORACION = 0.24E -08 M/S
EVAPORACION
=
75.0009
MM/A
EL TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL ES:
9 2 31481.
D IAS
-----------------------------------------------------------------109
----------------------------------------------------------------- EL TIEMPO CARACTERISTICO DEL PERFIL ES:
LOS PUNTOS CORRESPONDIENTES
343852.4
EN FASE LIQUIDA
DIAS
SON:
COTA
DEUTERIO
OXIGENO-18
------------------------------------ ----------------------------0.1500000
0.0000000E+00
- 43.90000
-2.023967
0.3000000
- 55.11609
0.4500000
-2.906385
- 59.23162
0.6000000
- 61.62310
-3.472404
0.7500000
-3.948720
- 63.48485
0.9000000
-4.371443
-65.02155
1.050000
-4.764637
- 66.35316
-5.123191
1.200000
-67.48524
-5.450500
1.350000
- 68.45007
-5.755841
1.500000
- 69.29102
-6.306419
1.800000
-70.66287
EN LA FASE LIQUIDA :
2.749651)
EN EL OXIGENO-18 :
9.771959
EN EL DEUTERIO :
9759
1.35
0-18
:
4.798815
VARIANZA
VARIANZA D EUTERIO :
PERFIL
TOTAL
EN EL
:
2.969662
EN EL OXIGENO -18:
8.883599
EN EL DEUTERIO :
0-18:
1.471393
VARIANZA
5.369073
VARIANZA DEUTERIO :
110
RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION EN
LA ZONA DE FASE LIQUIDA SEGUN EL DEUTERIO
COTA ( M)
LN (--)
F ( Z)
ZI
E (M/S)
---------------------------------------- ---- ---------------------..0.30
-0.199
0.403
0.901
0.20E--09
0.45
-0.116
0.612
0.901
0.20E-09
0.60
-0 . 138
0 . 760
0.901
0.20E-09
0.75
-0.268
0.895
0.901
0.20E-09
0.90
-0.218
1.024
0.901
0.20E-09
1.05
-0.319
1.153
0.901
0.20E-09
1.20
-0.503
1.279
0.901
0. 20E-09
1.35
-0.575
1.403
0.901
0.20E-09
1.50
-1.436
1.527
0.901
0.20E-09
1.80
-1.714
1.774
0.901
0.20E-09
LA RECTA QUE RESULTA ES:
LOG(-) =
0.6538 +
-1.1103 A F(Z)
EL COEFICIENTEDE REGRESION DE ESTA RECTA
C. REO. = 0.70854
ES:
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE EN ESTE PERFIL ES:
EVAPORACION = 0.20E-09 M/S
EVAPORACION =
6.2599721
MM/A
F.I. TIEMPO CARACTER IST ICO DEL PERFIL
ES:
89515.'38
D IAS
----------------------------------------------- ------------- ---------- -
-----------------------------------------------------------------------RESULTADOS DEL CALCULO DE LA EVAPORACION
DE FASE LIQUIDA SEGUN EL OXIGENO-113
EN LA ZONA
COTA(M)
LN (--)
F (Z)
ZI
E <M/S)
-------------------------------------------------------------0.30
-0.923
0.403
1 . 7 81
0.10E-09
0.45
-0.378
0.612
1.781
0.10E-09
0.60
-0.201
0.760
1.781
0.10E-09
0.75
-0.360
0.895
1.781
0.10E-09
0.90
-0.133
1.024
1.781
0.10E-09
1..05
-0.354
1.153
1.781
0.10E-09
1.20
-0.746
1.279
1.781
0.10E-09
1.35
-0.286
1.403
1.781
0.10E-09
1.50
-1.616
1 . 527
1.781
0.10E-09
1.80
-1.2.90
1.774
1.781
0.10E-09
LA RECTA RESULTANTE ES
LOG(-) = -0.0206 +
LA SIGUIENTE:
-0.5613 A F(Z)
EL COEFICIENTE DE REGRESION ES:
C. REG. = 0.22902
LA EVAPORACION MEDIA RESULTANTE
EVAPORACION = 0.10E-09 M/S
EVAPORACION =
3.223360
MM/A
EN ESTE PERFIL ES:
111