CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ANEJO Nº 4 ESTUDIO HIDRÁULICO Documento nº 1. Anejo nº 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1 2. ESTUDIO HIDRÁULICO .....................................................................................................2 3. DIMENSIONAMIENTO DE LA ESCOLLERA .....................................................................4 3.1. 3.2. 3.3. DIÁMETRO DE LA ESCOLLERA ..............................................................................4 ESPESOR DEL MANTO DE ESCOLLERA...............................................................5 DISPOSICIÓN DE LA ESCOLLERA .........................................................................6 Documento nº 1. Anejo nº 4 I CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. INTRODUCCIÓN El río Carrión inmediatamente aguas arriba de Carrión de los Condes presenta una llanura de inundación extensa por sus dos márgenes ocupadas en parte por plantaciones de chopos. Cuando el río alcanza el núcleo urbano, la llanura de inundación se estrecha, siendo la llanura relativamente amplia en su margen derecha y con un escarpe de unos 30 metros de altura en su margen izquierda. Sobre este escarpe se ubica el propio municipio y la ermita de Belén. En la zona bajo el escarpe, el río presenta un meandro que ha ido variando su forma y que hace que en la actualidad el cauce se encuentre dividido a su vez en otros dos cauces, generando una isla inundable en medio de ambos. A unos 150 metros aguas abajo de la ermita de Belén hay un puente de la época medieval que produce un estrechamiento en el cauce del río. Este estrechamiento hace que se produzca cierto remanso en el meandro que se encuentra al pie de la ladera de la ermita de Belén. El río Carrión realiza un giro de 90º bajo la ubicación de la Ermita de Belén, lo cual va generando erosiones en la base de la ladera, especialmente cuando se dan avenidas importantes. La ladera presenta además problemas de inestabilidad geotécnica, lo cual ha ido produciendo desprendimientos en la misma. Cuando se producen avenidas importantes, tanto el propio talud como los desprendimientos se van erosionando y generando arrastres, y en consecuencia el frente de la ladera va retrocediendo acercándose a la ermita; este retroceso puede estar afectando a la estabilidad estructural de la misma. Se propone la colocación de una escollera que servirá tanto para aumentar la estabilidad geotécnica de la ladera como para protegerla de la erosión producida por el río Carrión. Además esta escollera también eliminará la erosión del pie de la ladera que actualmente está produciendo la escorrentía superficial sobre la ladera en episodios de lluvia intensa. El muro de escollera deberá colocarse de forma que su cimentación se encuentre bajo la cota de arrastre y socavación del río, y su coronación deberá superar la cota de las máximas avenidas registradas en el río. El río Carrión habitualmente no alcanza con sus aguas el pie de la ladera; solamente en caudales del entorno de la avenida correspondiente al periodo de retorno de los 500 años hay riesgo de que el agua afecte directamente a la ladera. Por este motivo, desde el punto de vista hidráulico, el tamaño de escollera necesario que garantiza que no será arrastrada es muy pequeño. Se va a adoptar un tamaño de escollera que aporte estabilidad geotécnica a la ladera y se verificará que la escollera no va a ser arrastrada para las avenidas del periodo de retorno de 500 años. Los datos del río Carrión se han tomado del “Estudio de zonas inundables y delimitación del dominio público hidráulico de los ríos Carrión, Ucieza, Valdeginate y Retortillo”, que ha sido redactado por la empresa “AMBISAT, INGENIERÍA AMBIENTAL S.L” para la Confederación Hidrográfica del Duero en los años 2009 y 2010. En este estudio se han realizado modelos hidrológicos e hidráulicos en el río Carrión, y además el municipio de Carrión de los Condes es precisamente uno de los puntos en los que el estudio presenta una mayor profundidad de investigación. Adicionalmente, a modo de contraste, se han comparado los datos de dicho estudio con los que dispone la Confederación Hidrográfica del Duero en las estaciones de aforo de Celadilla del Río y de Villoldo. Estas estaciones de aforos son las más cercanas a Carrión de los Condes; la de Celadilla del Río se encuentra a unos 40 kilómetros aguas arriba de Carrión de los Condes, y la de Villoldo a unos 15 kilómetros aguas abajo. Documento nº 1. Anejo nº 4 1 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Para el estudio de la socavación se han seguido las recomendaciones de la publicación Control de la erosión fluvial en puentes (MOPU 29. 1988). En esta publicación se recogen fórmulas para estimar los valores de erosión local y general. A partir de estos valores se dimensionan las protecciones necesarias para evitar que la socavación comprometa la estabilidad de la infraestructura. Tanto la socavación como las protecciones se han estudiado para la avenida de 500 años de periodo de retorno. 2. ESTUDIO HIDRÁULICO Para determinar las propiedades hidráulicas del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes para una avenida de 500 años se han adoptado los datos incluidos en el anteriormente mencionado “Estudio de zonas inundables y delimitación del dominio público hidráulico de los ríos Carrión, Ucieza, Valdeginate y Retortillo”. Para ello se han tomado todos los parámetros disponibles en el perfil disponible más cercano a la ubicación de la ermita. El perfil más cercano se encuentra a solamente 100 metros aguas abajo de la ubicación de la ermita, y la geometría del cauce es prácticamente idéntica a la que tiene en la zona del emplazamiento de la ermita, por lo que los datos entre ambas ubicaciones son perfectamente extrapolables. La imagen siguiente representa el perfil adoptado para los cálculos y está extraída del “Estudio de zonas inundables y delimitación del dominio público hidráulico de los ríos Carrión, Ucieza, Valdeginate y Retortillo”. Documento nº 1. Anejo nº 4 2 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) En este perfil, los datos disponibles en el estudio son los siguientes: PERIODO DE RETORNO 3 CAUDAL (m /s) CALADO MÁXIMO(m) COTA MÁXIMA DEL RÍO (msnm) VELOCIDAD (m/s) 2 ÁREA MOJADA (m ) PERÍMETRO MOJADO (m) RADIO HIDRÁULICO (m) ANCHURA INUNDADA(m) NÚMERO DE FROUDE T50 205 2,91 818,67 0,8883 230,06 141,78 1,6226 136,93 0,219 T100 240 3,08 818,84 0,9376 255,93 142,89 1,7911 137,87 0,22 T500 360 3,29 819,05 1,2683 283,84 144,31 1,9668 139,07 0,22 En la imagen siguiente, también extraída del estudio existente, se puede comprobar que tal y como se ha descrito anteriormente, la mancha de inundación de la avenida de 500 años apenas alcanza el pie del talud a proteger, por lo que el tamaño que requerirá la escollera no está condicionado desde un punto de vista hidráulico. ± ERMITA DE BELÉN CARRIÓN DE LOS CONDES TRAZADO DE DPH Y LÍNEAS DE INUNDACIÓN DPH T100 T500 0 0,05 0,1 0,2 km Documento nº 1. Anejo nº 4 3 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La escollera se dimensiona de forma que se garantice la protección frente a arrastres y erosiones del pie de la ladera, pero adicionalmente aportará cierta estabilidad estructural al pie de la ladera. 3. DIMENSIONAMIENTO DE LA ESCOLLERA 3.1. DIÁMETRO DE LA ESCOLLERA El tamaño de los elementos de la escollera, este debe ser tal que la corriente sea incapaz de arrastrarlos. La condición de comienzo de arrastre del material del lecho en un tramo normal de río sin obstáculos puede expresarse con la siguiente fórmula: v0 s 1,5 K g d R d 1 6 Siendo: Vo = Velocidad media de comienzo de arrastre en la vertical del punto. R = Radio hidráulico (m), que es el cociente de la sección hidráulica entre el perímetro mojado. K = Factor adimensional. Se adopta el valor de 0,85 ya que se trata de una protección aislada, según el criterio de la publicación del MOPU. d = Diámetro de la esfera de igual volumen que el elemento representativo del material del fondo (m) 3 γs = Peso específico del material (se adopta un valor de 2.4 t/m ) 3 γ = Peso específico del fluido (1 t/m ) Como ya se ha comentado anteriormente, los problemas de arrastre que presentará la escollera serán mínimos, ya que raramente el río alcanza el pie del talud, y además se da la circunstancia de que la velocidad del agua en el río Carrión en ese punto es relativamente baja. Por ello se tantea una escollera mínima con un peso de 500 Kg., la cual es suficiente desde el punto de vista de estabilidad geotécnica de la ladera. Si se considera un peso específico del material de 2.4 t/m3, este peso se corresponde con una escollera de diámetro 72 cm. Con objeto de estar del lado de la seguridad, se adopta finalmente una escollera de diámetro 75 cm., que se corresponde con un peso de la escollera de unos 530 kg. Con este tamaño de escollera se calculará la velocidad para la que comienza el arrastre en las condiciones presentes en el río Carrión, y si la velocidad calculada es superior a la de la avenida de los 500 años (1,2683 m/s), se garantiza de esta forma que el tamaño de la escollera es suficiente como para no ser arrastrada. Documento nº 1. Anejo nº 4 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Los parámetros adoptados para la avenida del periodo de retorno de 500 años son los siguientes: Vo R K d γs γ Valor a calcular 1,9668 m 0,85 0,75 m 3 2,4 1 t/m 3 1 t/m Resolviendo el sistema de ecuaciones, resulta una Vo de 4,8 m/s, valor muy superior a los 1,2 m/s que presenta el río en la avenida de los 500 años, con lo que se cumple holgadamente con la condición de no arrastre de la escollera proyectada de diámetro 75 centímetros. 3.2. ESPESOR DEL MANTO DE ESCOLLERA Para que los mantos de escollera puedan considerarse protecciones, es preciso que consten al menos de dos capas. La publicación del MOPU hace referencia a espesores, pero en este caso en concreto, al ser el talud semivertical, realmente el valor que se obtiene es el de la altura de escollera. Si la escollera fuese esférica e uniforme, esta condición equivaldría a un espesor de 1,8d, siendo d el diámetro de la esfera equivalente. En la práctica, se ha comprobado que la forma de la escollera natural se asemeja más a un elipsoide de revolución de volumen V 4 3 d 3 , y ejes 0,8d, 0,8d y 1,6d. Se propone, con un cierto coeficiente de seguridad que supla los reajustes y deficiencias derivadas de los desplazamientos del manto, un valor para el espesor de las capas de escollera (εo) igual a dos veces el diámetro de la esfera equivalente: 0 0 2 d 2 d 2 0,75 1,5 Pero los elementos de escollera disponibles no tendrán todos la misma dimensión, sino que presentarán una curva granulométrica más o menos abierta. Se concretará cuáles son las condiciones que ha de satisfacer la curva granulométrica para ser aceptable. Se asume como admisible una cierta pérdida de material por arrastre de los elementos más ligeros, pero para estar del lado de la seguridad, se aumenta el espesor antes calculado en base a la expresión: c 0 1 c 100 1,5 1 50 100 2,25 m Siendo c el tanto por ciento de elementos con peso inferior al de cálculo P. Se asume un valor de c máximo de 50 (el 50% de los bloques tienen un tamaño inferior a 75 cm de diámetro equivalente). Por tanto, en el caso que nos ocupa tendremos una altura mínima para cada capa de escollera de 2,25 m. Documento nº 1. Anejo nº 4 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Puesto que se deben instalar dos capas de escollera como mínimo, la altura total de las protecciones de escollera proyectadas es de al menos 4.5 m, por lo que para estar del lado de la seguridad se adopta una altura del muro de escollera de 5 metros. Los taludes a ser protegidos por la escollera deberán presentar una superficie regular, y estar libres de materiales blandos, restos vegetales y otros materiales indeseados, para lo cual se requiere hacer un saneo previo de la ladera para eliminar los desprendimientos que se han ido produciendo. Por tanto, se colocará la escollera en un muro de 5 metros de altura para protección del talud, con un diámetro equivalente de la escollera de 0,75 m. Para estar del lado de la seguridad, el talud adoptado para el muro será de 3V:1H. Se dispondrán al menos dos filas de bloques de escollera, siendo el espesor mínimo de dicho muro de 1,5 a 2 metros. Si bien el agua no alcanzará de forma habitual a la ladera, la ejecución de la obra se deberá realizar en épocas en las que el río Carrión presente caudales bajos. Adicionalmente, para garantizar la no socavación de la escollera se requiere empotrarla al menos en una profundidad de 1 metro. Para evitar que el material de la ladera se introduzca entre los intersticios del muro de escollera, se colocará un relleno granular de al menos 1 metro de espesor y un geotextil de 200 2 g/m entre la escollera y estos elementos drenantes. 3.3. DISPOSICIÓN DE LA ESCOLLERA La escollera se dispondrá de forma que su cota de cimentación se encuentre bajo la cota de arrastre y socavación del río, y su cota máxima mantenga cierto resguardo con respecto a la cota del río alcanzada por la avenida de 500 años del río Carrión. La escollera se colocará abarcando el giro completo de 90º que efectúa el río Carrión en la zona de la ladera a estabilizar. En cualquier caso, siguiendo las indicaciones de la publicación del MOPU, se comprueba que como mínimo, la extensión del manto debe ser superior a 4d, siendo d el diámetro de la esfera equivalente a los elementos de escollera. En este caso en concreto, la protección de escollera tiene una longitud de más de 100 metros, con lo que se cumple sobradamente esa condición. Documento nº 1. Anejo nº 4 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ANEJO Nº 5 ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA Documento nº 1. Anejo nº 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. MEDIDAS CONSTRUCTIVAS PARA ESTABILIZAR LA LADERA ..................................1 1.1. 1.2. 1.3. 1.4. 1.5. 1.6. 2. COLOCACION DE ESCOLLERA DE PIE DE TALUD .....................................................19 2.1. 2.2. 3. SECCIÓN TIPO MURO DE GAVIONES .................................................................23 CÁLCULOS DE ESTABILIDAD ...............................................................................24 MEJORA DEL DRENAJE .................................................................................................26 4.1. 4.2. 5. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA ESCOLLERA..........................................................19 DISEÑO GEOTÉCNICO DE LA ESCOLLERA........................................................19 2.2.1. Parámetros geotécnicos utilizados .............................................................19 2.2.2. Cálculos de estabilidad ...............................................................................20 2.2.3. Disposiciones constructivas ........................................................................23 COLOCACION DE UN MURO DE GAVIONES EN EL FRENTE DE LA LADERA .........23 3.1. 3.2. 4. TIPOLOGÍA PROPUESTA POR EL CEDEX ............................................................1 NUEVA TIPOLOGÍA PROPUESTA ...........................................................................2 CÁLCULOS DE ESTABILIDAD .................................................................................3 SOLUCIÓN CONSTRUCTIVA...................................................................................7 1.4.1. Dimensionamiento del claveteado ................................................................7 1.4.2. Dimensionamiento de los anclajes ...............................................................9 1.4.3. Dimensionamiento de las vigas de atado ...................................................11 1.4.4. Zonas de esquina .......................................................................................15 1.4.5. Solución constructiva según la altura de la ladera .....................................17 INSTRUMENTACIÓN DE LA LADERA ...................................................................18 OTRAS ACTUACIONES .........................................................................................18 MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA ERMITA .........26 4.1.1. Introducción ................................................................................................26 4.1.2. Datos pluviométricos...................................................................................27 4.1.3. Cálculo de caudales a partir de los datos pluviométricos ...........................28 4.1.4. Obras de drenaje superficial .......................................................................30 4.1.5. Drenaje superficial estabilización ladera ....................................................32 4.1.6. Drenaje longitudinal de la senda fluvial ......................................................38 MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE DE LA LADERA Y ESCOLLERAS .........41 PROCESOS CONSTRUCTIVOS ......................................................................................41 5.1. 5.2. 5.3. 5.4. 5.5. 5.6. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS ..........................................................41 ADECUACION DE ACCESOS A OBRA LOCALIZACIÓN DE INSTALACIONES AUXILIARES ..............................................................................43 5.2.1. Adecuación de accesos a obra ...................................................................43 5.2.2. Instalaciones de obra ..................................................................................45 PREPARACIÓN DE LAS PLATAFORMAS DE TRABAJO .....................................47 5.3.1. Cálculos de estabilidad de las plataformas ................................................47 SANEO DE LA LADERA .........................................................................................49 SOSTENIMIENTO DE LA LADERA ........................................................................50 5.5.1. Maquinaria propuesta para la colocación del sostenimiento ......................52 COLOCACIÓN DE LOS GAVIONES ......................................................................54 Documento nº 1. Anejo nº 5 I CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 5.7. 5.8. RELLENO CON TIERRAS SOBRANTES .............................................................. 55 ADECUACIÓN PAISAJÍSTICA ............................................................................... 55 APÉNDICES APÉNDICE Nº1: SALIDAS GRÁFICAS DE LOS CÁLCULOS DE ESTABILIDAD APÉNDICE Nº2: LISTADO DE CÁLCULOS, VIGA DE ATADO Documento nº 1. Anejo nº 5 II CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. MEDIDAS CONSTRUCTIVAS PARA ESTABILIZAR LA LADERA En este apartado se presenta la solución constructiva propuesta para la estabilización de la ladera y los cálculos justificativos correspondientes. En el apartado 5 “Procesos constructivos” se describe cómo realizar las obras propuestas así como las medidas y trabajos previos que conlleva la solución constructiva que se presenta en este anejo. 1.1. TIPOLOGÍA PROPUESTA POR EL CEDEX A continuación se reproduce parcialmente lo referente a la tipología propuesta por el CEDEX en su informe: “Cualquier alternativa que se plantee como solución al problema de inestabilidad de la ladera debe contemplar los dos aspectos siguientes: Por una parte, debe evitar que se siga produciendo en un futuro la socavación de la ladera por la acción del río, protegiéndola de alguna forma del mismo y, por otra, debe mejorar el coeficiente de seguridad frente al deslizamiento de la ladera actual, que se estima que en las condiciones actuales está, a medio plazo, cercano a la unidad. Cualquiera de las soluciones estudiadas debería ir acompañada de un drenaje de la ladera, mediante drenes profundos o drenes californianos, que contribuiría a mejorar la estabilidad, al producir un rebajamiento del nivel freático. A continuación se indican las posibles alternativas consideradas: Una posible solución al problema de inestabilidad de la ladera podría ser la ejecución de un muro de contención convenientemente apoyado en la base del talud. Esta es la solución que se recomienda en la Memoria Valorada realizada por D. José Mª Santos Martín (“Contención de talud junto a iglesia Ntra. Sra. de Belén”, de fecha febrero de 2008) en la que se propone que el muro pueda ser o bien de escollera o bien de hormigón armado prefabricado, quedando a unos 10 m de la parte superior del talud y relleno de tierras en dicha parte, con pendiente hasta la zona superior. Otra solución posible sería la de realizar un “soil nailing”, también denominado “claveteado” o “cosido del terreno”, junto con un murete de escollera en el pie, que actuaría de protección frente a la socavación del río. El denominado “soil nailing” o “claveteado” es una técnica de refuerzo de taludes mediante la cual se clavan en el terreno numerosas barras o “clavos” a modo de “cosido”, de forma similar al bulonado que se realiza en medios rocosos. Estas barras pueden ser de acero corrugado, carriles de vía o tuberías inyectadas por medio de perforaciones. El método mejora la resistencia al corte global del suelo, a lo largo de las superficies de deslizamiento potenciales. Es conveniente aumentar la rigidez del conjunto uniendo las cabezas de los “clavos”, así como proteger superficialmente todo el frente del talud. Dicha rigidez se puede aumentar mediante vigas de atado que unan las cabezas de los “clavos” o bien mediante cables. Asimismo, se puede proceder a gunitar todo el frente de la ladera, o bien se puede colocar una malla metálica que solidarice las cabezas de los “clavos” y que, además, sirva de protección de la superficie. Otra posible alternativa sería la ejecución de inyecciones desde la parte superior, dispuestas en abanicos, para mejorar las características resistentes del terreno. Estas inyecciones se deberían ejecutar en la zona comprendida entre el mirador y la iglesia, en toda la profundidad del escarpe. Esta solución también debería complementarse con un murete de escollera en el pie, para proteger de la socavación del río. Documento nº 1. Anejo nº 5 1 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) De las tres alternativas consideradas se ha estudiado la de “soil nailing”, por parecer la más idónea debido a que es una solución que “cose” las grietas de tracción verticales que existen en el terreno y, además, se trata de un terreno adecuado a este tipo de solución. Adicionalmente, presenta otras ventajas como las siguientes: se puede adaptar muy bien a la forma del terreno en planta y no requiere de gran espacio para su ejecución, pues se puede llevar a cabo colgándose el equipo desde la parte superior del talud. Algunas de estas ventajas también las presenta la ejecución de inyecciones desde la parte superior del terreno. Sin embargo, este último método presenta las desventajas de no “coser” las grietas verticales y de ser especialmente sensible al método de ejecución, requiriendo de personal muy experto y cualificado para su buena realización. Por otra parte, la solución de construir un muro de contención parece la menos adecuada de las tres, debido a la dificultad de ejecutar de forma adecuada el relleno del trasdós, de forma que se realice una contención efectiva del talud impidiendo su deformación. En especial parece poco adecuado para la contención de los bloques que tienden a desprenderse, ya que el relleno sería deformable. Por otra parte, en la citada Memoria Valorada realizada por D. José Mª Santos Martín se menciona también una solución planteada anteriormente, mediante una pantalla de pilotes. Dicha solución ha sido descartada, por no parecer adecuada desde el punto de vista económico ya que, entre otras razones, requeriría de unos pilotes de grandes dimensiones (unos 35 m de longitud). En base a esas reflexiones, en el informe del CEDEX, se estudia la solución de Soil nailing, proponiendo el siguiente sostenimiento: “Soil nailing” a base de “clavos”, colocados a modo de bulones, formados por una barra de acero corrugado de 32 mm de diámetro, instalada en el terreno en una perforación inyectada de lechada de cemento. El claveteado se colocará en una malla de 2,0 x 2,5 m (distancias horizontal y vertical, respectivamente). La longitud de los “clavos” será de 18 m. En las filas de la zona próxima a la esquina, con el fin de facilitar la construcción, la longitud se podrá reducir hasta 15 m. La inclinación con respecto a la horizontal de los “clavos” será de 15º. Se eliminan los depósitos de ladera existentes en la parte inferior del talud. Se colocan unos drenes profundos o drenes californianos, de forma que se adopta para el cálculo un nivel freático rebajado. Se debe colocar un muro de escollera de protección de la base del talud 1.2. NUEVA TIPOLOGÍA PROPUESTA De las distintas tipologías posibles y comentadas por el CEDEX en su informe (extracto reproducido en el apartado anterior) se considera que el soil-nailing es la solución más adecuada. Se va por lo tanto a adoptar la misma solución adaptándola al modo de rotura expuesto en el Anejo 3. Además, se considera beneficioso introducir dos filas de anclajes activos en sustitución de algunos de los elementos de claveteado con el fin de aportar un sostenimiento activo (además del sostenimiento pasivo representado por el claveteado). Así pues, el sostenimiento propuesto es: Claveteado con bulones de 12 metros de longitud, de 32 mm de diámetro, acero con límite elástico 500 MPa dispuestos en malla de 2 * 3 metros 2 filas de anclajes de 4 cables de 0,6” de 11 metros de longitud libre y 7 m de bulbo. Espaciado longitudinal entre anclajes 2,5 m. Documento nº 1. Anejo nº 5 2 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Hormigón proyectado (H/MP/30) de 25 cm de espesor Malla 150*150*6 mm Muro de gaviones de 7 a 10 m de altura en parte inferior del talud para proteger la ladera Drenes californianos de 12 m de longitud mínima en malla de 4*5 metros En las figuras presentadas a continuación se muestra gráficamente el sostenimiento propuesto así cómo quedara la ladera una vez colocado el muro de gaviones. Vista tipo de la ladera sostenida Perfil de la ladera con sostenimiento y muro de gaviones 1.3. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD Con los parámetros expuestos en el Anejo nº 3 y la presencia o no de grieta de tracción, los factores de seguridad de la ladera son del orden de 1 (parámetros geotécnicos considerados para obtener este resultado). En las figuras siguientes se muestran dichos resultados. Documento nº 1. Anejo nº 5 3 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Documento nº 1. Anejo nº 5 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) A continuación se muestra los factores de seguridad obtenidos con la solución constructiva propuesta (claveteado y anclajes). En el Apéndice nº1, se muestran los listados de los cálculos. Documento nº 1. Anejo nº 5 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Es preciso señalar que en el caso de la rotura a favor de la grieta ha sido necesario “forzar” el modelo ya que, por la manera en la que se define la grieta, ésta no se considera como superficie de rotura y por lo tanto los bulones situados en la zona de grieta no colaboran en el cálculo. Para solventar esta limitación del programa, en los cálculos de rotura por la grieta, se ha concentrado la fuerza resistente de todos los bulones situados en la grieta en el bulón situado inmediatamente por debajo de ésta. Las características de los anclajes utilizados en los cálculos son las siguientes: Inclinación: 15º Longitud: 18m Longitud bulbo: 4m Diámetro bulbo: 150 mm Resistencia del acero: 250 kN 2 Rozamiento lechada/terreno: 200 kN/m Las características de los bulones de claveteado utilizados en los cálculos son las siguientes: Documento nº 1. Anejo nº 5 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Inclinación: 15º Longitud: 12m Diámetro de perforación: 100 mm Resistencia del acero: 200 kN 2 Rozamiento lechada/terreno: 120 kN/m Con esos valores (que se justifican en el apartado siguiente de dimensionamiento) se obtiene entonces unos factores de seguridad de 1,5 frente a todos los tipos de rotura. Se puede observar que el hormigón proyectado y el muro de gaviones en pie de ladera no se han introducido en el cálculo, se pueden entonces considerar como factores de seguridad adicionales. En el caso de alturas menores a la del cálculo presentado anteriormente, se irá disminuyendo el número de bulones situados por encima de las dos filas de anclajes. 1.4. SOLUCIÓN CONSTRUCTIVA 1.4.1. Dimensionamiento del claveteado Se propone la colocación de bulones de 12 metros de longitud, de 32 mm de diámetro, acero con límite elástico 500 MPa dispuestos en malla de 2 * 3 metros (cuando éstos no coincidan con una de las dos filas de anclajes). A continuación se verificará la estabilidad local del claveteado (la estabilidad global ha sido calculada en el apartado anterior) según lo indicado en la “Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera” del Ministerio de Fomento. Las verificaciones que se tienen que realizar consisten en: comprobación de la tensión admisible del acero comprobación deslizamiento acero-lechada comprobación deslizamiento bulbo-terreno El acero de los bulones es de tipo 500/550. Para la determinación de la adherencia límite se consideró una inyección única. De acuerdo con la Guía de anclajes, para una arcilla limosa de 0,4MPa de resistencia a compresión simple, suponiendo inyección única, se puede estimar una adherencia límite igual a: a lím = 0,18 MPa. A continuación se muestra la hoja de cálculo con las comprobaciones mencionadas. Documento nº 1. Anejo nº 5 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CARRIÓN DE LOS CONDES CLAVETEADO BULONES 32 CÁLCULO DE ANCLAJES MAYORACIÓN DE LAS CARGAS ACTUANTES Carga nominal del anclaje: PN = 20,00 TIPO= 1 F1 = 1,50 PNd = F1·PN = 30,00 Límite de rotura del acero del tirante (en cables): fpk = 550 MPa Límite elástico del acero del tirante (en cables): fyk = 500 MPa Tipo de anclaje: (1: PERMANENTE; 2: PROVISIONAL) Coeficiente de mayoración Carga nominal mayorada: t t TENSIÓN ADMISIBLE DEL ACERO DEL TIRANTE Minoración de la tensión admisible en el tirante, cumpliendo simultáneamente las siguientes condiciones: 1 ANCLAJES PERMANENTES 2 ANCLAJES PROVISIONALES 1. PNd / AT < fpk / 1,30 2. PNd / AT < fyk / 1,15 1. PNd / AT < fpk / 1,25 2. PNd / AT < fyk / 1,10 Carga nominal mayorada de cada anclaje: PNd = 30,00 Límite de rotura del acero del tirante (en cables): fpk = 0,055 t t/mm2 Límite elástico del acero del tirante (en cables): fyk = 0,050 t/mm2 Sección del tirante (Condición 1): Sección del tirante (Condición 2): AT > AT > 709 690 mm2 mm2 Sección del tirante AT = mm2 804 1 nominal 32 mm DESLIZAMIENTO DEL TIRANTE EN LA LECHADA Minoración de la adherencia límite entre el tirante y la lechada que lo rodea en el bulbo, para la comprobación de la seguridad frente al deslizamiento del tirante en la lechada: PNd / (Lb · pT) < lim / 1,2 Carga nominal mayorada de cada anclaje: Perímetro nominal del tirante ( pT = 2·( ·AT)1/2 ): Adherencia límite entre tirante y lechada ( lim = 6,9·(( fck / 22,5 )2/3 ): Resistencia característica del hormigón (Art. 39.1., EHE): Longitud de cálculo del bulbo: PNd = 30,00 t pT = 0,101 m lim = fck = 6,379 MPa 20 MPa Lb > 0,56 m El exceso de longitud del bulbo por encima de 14 metros se minorará por el coeficiente de 0,70. ARRANCAMIENTO DEL BULBO Minoración de la adherencia límite del terreno que rodea al bulbo del anclaje, para obtener la adherencia admisible; para la comprobación de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo: PNd / ( · DN · Lb) < aadm Carga nominal mayorada de cada anclaje: Diámetro nominal de bulbo: Adherencia límite del terreno (Ábaco 3.4): Coeficiente de minoración de la adherencia: Adherencia admisible frente al arrancamiento (a adm=alim/F3): Longitud de cálculo del bulbo: LONGITUD DEL ANCLAJE Longitud libre: Longitud de bulbo: Longitud total Documento nº 1. Anejo nº 5 PNd = DN = alim = F3 = aadm = 30,00 t 0,1 18 1,65 10,91 m t/m2 Lb > 8,75 m Ll = Lb = LT = 0 12 12 m m m t/m2 8 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1.4.2. Dimensionamiento de los anclajes Se propone la colocación de 2 filas de anclajes de 4 cables de 0,6” (acero 1570/1770) de 11 metros de longitud libre y 7 m de bulbo. El espaciado longitudinal entre anclajes será de 2,5 m. A continuación se verificará la estabilidad local de los anclajes (la estabilidad global ha sido calculada en el apartado “cálculos de estabilidad”) según lo indicado en la “Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera” del Ministerio de Fomento. Las verificaciones que se tienen que realizar consisten en: comprobación de la tensión admisible del acero comprobación deslizamiento acero-lechada comprobación deslizamiento bulbo-terreno El acero de los cables de anclaje es de tipo 1570/1770. Para la determinación de la adherencia límite se consideró una inyección repetitiva (IR). De acuerdo con la Guía de anclajes, para una arcilla limosa de 0,4MPa de resistencia a compresión simple se puede estimar una adherencia límite igual a: alím = 0,3 MPa. La carga nominal del anclaje es de 40 toneladas. A continuación se muestra la hoja de cálculo con las comprobaciones mencionadas: Documento nº 1. Anejo nº 5 9 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CARRIÓN DE LOS CONDES ANCLAJES DE CABLE CÁLCULO DE ANCLAJES MAYORACIÓN DE LAS CARGAS ACTUANTES Carga nominal del anclaje: PN = 40,00 TIPO= 1 F1 = 1,50 PNd = F1·PN = 60,00 t Límite de rotura del acero del tirante (en cables): fpk = 1.770 MPa Límite elástico del acero del tirante (en cables): fyk = 1.570 MPa Tipo de anclaje: (1: PERMANENTE; 2: PROVISIONAL) Coeficiente de mayoración Carga nominal mayorada: t TENSIÓN ADMISIBLE DEL ACERO DEL TIRANTE Minoración de la tensión admisible en el tirante, cumpliendo simultáneamente las siguientes condiciones: 1 ANCLAJES PERMANENTES 2 ANCLAJES PROVISIONALES 1. PNd / AT < fpk / 1,30 2. PNd / AT < fyk / 1,15 1. PNd / AT < fpk / 1,25 2. PNd / AT < fyk / 1,10 Carga nominal mayorada de cada anclaje: PNd = 60,00 Límite de rotura del acero del tirante (en cables): fpk = 0,177 t t/mm2 Límite elástico del acero del tirante (en cables): fyk = 0,157 t/mm2 Sección del tirante (Condición 1): Sección del tirante (Condición 2): AT > AT > 441 439 mm2 mm2 Sección del tirante Nº haces CABLES 0,6" nominal 15,24 4 AT = mm2 560 4 DESLIZAMIENTO DEL TIRANTE EN LA LECHADA Minoración de la adherencia límite entre el tirante y la lechada que lo rodea en el bulbo, para la comprobación de la seguridad frente al deslizamiento del tirante en la lechada: PNd / (Lb · pT) < lim / 1,2 Carga nominal mayorada de cada anclaje: PNd = 60,00 t pT = 0,084 m lim = fck = 6,379 MPa Resistencia característica del hormigón (Art. 39.1., EHE): 20 MPa Longitud de cálculo del bulbo: Lb > 1,35 Perímetro nominal del tirante ( pT = 2·( ·AT)1/2 ): Adherencia límite entre tirante y lechada ( lim = 6,9·(( fck / 22,5 )2/3 ): m El exceso de longitud del bulbo por encima de 14 metros se minorará por el coeficiente de 0,70. ARRANCAMIENTO DEL BULBO Minoración de la adherencia límite del terreno que rodea al bulbo del anclaje, para obtener la adherencia admisible; para la comprobación de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo: PNd / ( · DN · Lb) < aadm Carga nominal mayorada de cada anclaje: Diámetro nominal de bulbo: Adherencia límite del terreno (Ábaco 3.4): Coeficiente de minoración de la adherencia: Adherencia admisible frente al arrancamiento (a adm=alim/F3): Longitud de cálculo del bulbo: LONGITUD DEL ANCLAJE Longitud libre: Longitud de bulbo: Longitud total Documento nº 1. Anejo nº 5 PNd = DN = alim = F3 = aadm = 60,00 t 0,15 30 1,65 18,18 m t/m2 Lb > 7,00 m Ll = Lb = LT = 11 7 18 m m m t/m2 10 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1.4.3. Dimensionamiento de las vigas de atado Descripción Se ha diseñado una viga de atado para cada una de las 2 filas de anclajes de 4 cables de 0.6” de 12 m de longitud libre y 7 m de bulbo, espaciados longitudinalmente 2,50 m. La viga tiene 0,80 m de ancho, 0,60 m de canto y una longitud aproximada de 57,50 m. Se han previsto juntas de dilatación cada 15 m, siendo el ultimo tramo de 12,50 m. Criterios de diseño Todas las comprobaciones se han realizado siguiendo la Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-08, por lo que los criterios de comprobación, coeficientes de mayoración de las acciones y materiales, combinación de acciones, criterios de durabilidad y niveles de control, son los recogidos en dicha normativa. De forma resumida, se describen a continuación los criterios de diseño tenidos en cuenta. La comprobación de la estructura se ha planteado de acuerdo con la teoría de los Estados Límites. Estados Límites de Servicio (de fisuración) y Estados Límites Últimos (de equilibrio y de agotamiento frente a solicitaciones normales). Los elementos estructurales que son objeto de análisis se sitúan en una zona con clase de exposición IIa. Los hormigones a emplear en los distintos elementos son HA-30/B/20/IIa. El acero a emplear en armaduras pasivas es el acero B-500 S. Los niveles de control establecidos son control estadístico para el hormigón, control normal para el acero y control intenso para la ejecución. Los recubrimientos nominales de las armaduras para los elementos hormigonados in situ son de 30 mm. La apertura máxima de fisura es de 0.30 mm. Los coeficientes de seguridad adoptados para los materiales y las acciones son los siguientes. Hormigón: Acero: s c = 1.50 = 1.15 Acciones permanentes: Acciones variables: Q,i G,j = 1.35 = 1.50 Las combinaciones consideradas en el cálculo son las indicadas en la Instrucción EHE08. ELU Situaciones persistentes o transitorias: G ,i · Gk , j j 1 G*, j ·G * k, j Q ,1 · Qk ,1 j 1 Q ,i · 0 ,i · Qk ,i i 1 ELU Situaciones accidentales sin sismo: G ,i · Gk , j j 1 G*, j ·G * k, j A Ak Q ,1 1,1 · Qk ,1 j 1 Q ,i · 2 ,i · Qk ,i i 1 ELU Situaciones accidentales con sismo: G ,i j 1 · Gk , j G*, j j 1 ·G * k, j A AE , k Q, j · 2, i · Qk ,i i 1 Documento nº 1. Anejo nº 5 11 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ELS Combinación característica (poco probable o rara): G ,i · Gk ,i i 1 G*,· j ·G * k, j Q ,1 · Qk ,1 Q ,i j 1 · 0,i · Qk ,i i 1 ELS Combinación cuasipermanente: G ,i i 1 · Gk ,i G*, j j 1 ·G * k, j Q ,i · 2,1 · Qk ,i i 1 Modelo El modelo de cálculo se ha definido con GTSTRUDL, programa muy conocido de cálculo de estructuras desarrollado por el Departamento de Ingeniería Civil del Massachussetts Institute of Technology y posteriormente potenciado por el Georgia Institute of Technology (Atlanta). Se ha considerado una viga con una luz de cálculo de 15 m. De cara al cálculo, no se contabilizará la capacidad mecánica de los 20 cm de la capa superior, donde se coloca la placa y cabeza de anclaje. De esta forma, la sección de hormigón analizada tendrá solamente 40 cm de canto. Se ha discretizado la longitud de la viga en 30 elementos tipo barra, de forma que cada una de las barras posee unas características geométricas y mecánicas correspondientes a la sección que representa. Se esquematiza el modelo empleado en el cálculo, numerando los nodos y barras del modelo y representando las condiciones de contorno. Nodos Barras Condiciones de contorno Los nodos de la viga se encuentran apoyados sobre el terreno. Para simular este apoyo, se aplican unos muelles no lineales sobre estos nodos, que cuando la viga sube no trabajan y cuando la viga baja actúan con una constante de rigidez equivalente al coeficiente de balasto 3 del terreno 10440,85kN/m , multiplicado por la superficie de influencia de cada nodo. Se ha considerado 400 kN de carga transmitida por los anclajes colocados estos cada 2.50 m. Se ha tomado un coeficiente de mayoración de cargas igual a γQ = 1,50. Documento nº 1. Anejo nº 5 12 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Carga anclaje En el Apéndice nº2 se adjunta el listado introducido en el programa así como el listado de los esfuerzos obtenidos. Cálculo de las armaduras Se incluye a continuación el dimensionamiento de la viga. Se realiza el cálculo a flexión y las comprobaciones tanto a cortante como de fisuración. Los esfuerzos utilizados son los obtenidos del modelo, es decir en estado límite último para flexión y cortante y en estado límite de servicio (combinación cuasi-permanente) para la comprobación a fisuración. Con los momentos mencionados se comprueba que la sección dada es válida y se obtiene la armadura necesaria para resistir los esfuerzos de tracción, armadura que aparece en los planos correspondientes. ARMADURA INFERIOR Materiales Hormigón fck = Coeficientes 30 MPa Sección = c= cc VIGA 0.850 b= 0.800 m 1.500 fcd = 17.00 MPa h= 0.400 m fct,m = 2.90 MPa c= 0.030 m fct,m,fl = 3.48 MPa d= 0.358 m fct,k = 2.03 MPa 0.043 m f1cd = 10.20 MPa d' = = fcv = 30.00 MPa Ac = fct,d = 1.35 MPa I= Acero fyk = 500 MPa S= z= fyd = 434.78 MPa Es = 200000 MPa s= 1.150 A min geo= 1.748 m 2 0.320 m 0.004 m 4 3 0.016 m 0.322 m 2 8.96 cm ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE FLEXIÓN Esfuerzos de cálculo Md = 184 mkN Nd = 0.00 kN (Nd > 0 -> compresión) U0 0.375·U0·d Md (mkN) 184.00 (kN) 4862.00 (mkN) 651.81 => FLEXIÓN SIMPLE Us1 (kN) 545.26 Us2 (kN) 0.00 Documento nº 1. Anejo nº 5 As1 As1 min 2 (cm ) 12.54 1.000 (cm2) 5.00 13 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE CORTANTE Vrd apoyo Vrd canto (Nd > 0: compresión) Nd Mfis,d Md cotg A's (kN) (kN) (kN) (mkN) (mkN) 316.63 288.77 0.00 105.34 28.84 Comprobación de agotamiento por compresión oblicua en el alma lbpt lx p l (mm) (mm) (N/mm2) (mm) 0 0.0 0 0 1.00 Comprobación de agotamiento por tracción en el alma Caso 1: Sin armadura de cortante Pieza fisurada a flexión As+Ap Vu2 (cm2) 0.00 1.000 'cd K Vu1 1.000 (kN) 1458.60 (N/mm2) 0.000 Armadura longitudinal T sd 2 (cm ) (kN) 19.63 0.0069 181.01 Caso 2: Con armadura de cortante cotg e Vcu 1.00 1.000 (kN) (m) 316.63 0.322 Armadura longitudinal T sd Necesita armadura de cortante (kN) 137.03 Vsu Válido A Max. st (cm2/m) (m) 10.85 0.215 Armadura mínima A min = 7.11 cm2/m (kN) 151.73 (kN) 240.77 (m) 0.245 ESTADO LÍMITE DE SERVICIO DE FISURACIÓN. Sección rectangular sm = 2c + 0,2s + 0,4k1·( ·Ac,eficaz)/As sm = 2 s/Es·(1-k2·( sr/ s) ) wk = ·sm· viga Tipo sección : plana, muro, 2 losa sm > 0,4· s/Es viga viga plana, muro, losa Mfis Mk As (mkN) 61.79 sm (m) 0.111 (mkN) 122.80 (cm ) 19.63 Armadura no barras 2 s sr (MPa) 218.67 (MPa) 110.04 4 k2 0.5 (mm) 25 sm 0.00095 s Ac,eficaz (m) (m ) 0.0800 k1 2 1.7 wmax (mm) 0.30 wk (mm) 0.18 0.125 O.K. ARMADURA SUPERIOR ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE FLEXIÓN Esfuerzos de cálculo Md = 123 mkN Nd = 0.00 kN (Nd > 0 -> compresión) U0 0.375·U0·d Md (mkN) 123.00 (kN) 4896.00 (mkN) 660.96 => FLEXIÓN SIMPLE Us1 Us2 As1 (kN) 354.50 (kN) 0.00 (cm ) 8.15 As1 min 2 2 1.000 (cm ) 5.00 ESTADO LÍMITE DE SERVICIO DE FISURACIÓN. Sección rectangular sm = 2c + 0,2s + 0,4k1·( ·Ac,eficaz)/As sm = 2 s/Es·(1-k2·( sr/ s) ) wk = ·sm· viga viga plana, muro, losa Mfis Mk As (mkN) 61.79 sm (m) 0.124 (mkN) 47.95 (cm ) 12.57 s (MPa) 132.50 viga Tipo sección : plana, muro, 2 losa sm > 0,4· s/Es Armadura no barras 2 sr (MPa) 170.74 4 k2 0.5 (mm) 20 sm 0.00027 s Ac,eficaz (m) (m ) 0.0800 wk (mm) 0.06 Documento nº 1. Anejo nº 5 k1 2 1.7 wmax (mm) 0.30 0.125 O.K. 14 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ARMADURA PARA CARGAS CONCENTRADAS fck = fyk = 30 MPa 500 MPa fcd = fyd = 20.00 MPa 400.00 MPa Materiales: Nd = Carga máxima del apoyo: c s = = 1.50 1.15 400.00 kN 2 Superficie de apoyo: b1long = a1trans = 0.40 m 0.40 m Ac1 = 0.16 m Superficie de hormigón: b long = a trans = 0.80 m 0.80 m Ac = 2 0.64 m Fuerza máxima admisible: f3cd = Nd max = Profundidad de armaduras: zg = Ángulo bielas: along = atrans = Armaduras horizontales: Tlong d = Armadura dispuesta: 2 40.00 N/mm 6400 kN 0.18 m 51.34 º 51.34 º Aslong = Ttrans d = 250.00 kN 2 6.25 cm 250.00 kN Astrans = 2 6.25 cm Ø (mm) 10 O.K. nº barras 8 RESUMEN ARMADURA Armadura 1.4.4. inferior 4Φ25 superior 4Φ20 de cortante 1cΦ12/0.20 concentrada 8Φ10 Zonas de esquina En el ángulo suroeste de la ladera existe una esquina con aristas a 90º la una de la otra. En esta zona es necesario modificar el sostenimiento en ambos lados para evitar interferencias. Así pues, en la ladera oeste (la principal) se dejará el sostenimiento general hasta 10 metros de la esquina. En esos diez últimos metros no se colocarán anclajes activos sino únicamente bulones de soil nailing con la misma densidad definida anteriormente y una longitud de 6 metros. Los drenes californianos previstos en los 10 metros más cercanos a la esquina también tendrán una longitud de 6 metros. Se ajustará el espaciado lateral entre bulones de manera que la última columna vertical de bulones esté situada a 3 metros de la esquina. En el lado sur de la ladera, no se colocarán anclajes activos. En los 8 metros más cercanos a la esquina se colocarán bulones de soil-nailing de 6 metros de longitud con la densidad definida anteriormente pero teniendo cuidado de colocar las filas de bulones a media altura entre las filas situadas en la ladera oeste con el fin de evitar interferencia entre los sostenimientos colocados en cada lado de la ladera. En el lado sur de la ladera, cuando la distancia a la esquina sea superior a 10 metros, se colocarán bulones de soil nailing de 12 metros de longitud con la densidad definida anteriormente. Los drenes californianos previstos en los 10 metros más cercanos a la esquina Documento nº 1. Anejo nº 5 15 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) también tendrán una longitud de 6 metros. Se ajustará el espaciado lateral entre bulones de manera que la última fila vertical de bulones esté situada a 3 metros de la esquina En el documento “Planos” se resume gráficamente la colocación del sostenimiento en la zona próxima a la esquina. A continuación se muestran las salidas gráficas de los cálculos de comprobación de la ladera sur. En este cálculo no se introdujo el sobrepeso de la iglesia ya que según un perfil perpendicular a esta ladera no se intersecta la iglesia. Se ha considerado un modelo reproduciendo el perfil 2 (ver documento “Planos”), con únicamente bulones de claveteado de 12 metros de longitud en malla de 2*3 metros. Se conservaron los mismos parámetros geotécnicos que en cálculos anteriores. El factor de seguridad frente a la rotura global es superior a 2. Si se considera una rotura a favor de una grieta se obtiene también un factor de seguridad de 2,5. Documento nº 1. Anejo nº 5 16 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) No se realiza cálculo de estabilidad en la propia zona de esquina (bulonado de 6 metros de longitud) por ser un problema de estabilidad claramente tridimensional. Se considera que no habrá problema de estabilidad en esa zona puntual con el sostenimiento propuesto. 1.4.5. Solución constructiva según la altura de la ladera La altura real de la ladera no es conocida con precisión ya que se debe realizar el saneo y retirar los derrumbes en pie de ladera. En los perfiles constructivos presentados en el documento “Planos” se ha realizado una estimación de la forma y altura de la ladera después del saneo. Dicha altura varía entre 16 y 20 metros en la ladera oeste y es inferior a 15 metros del lado sur. En función de eso, el número de bulones va a variar acorde con la densidad definida en planos. En todos los casos, en la ladera oeste, se colocarán las dos filas de anclajes a las cotas indicadas en planos. En función de la altura de la ladera el número de filas de bulones por encima de la fila superior de anclajes podrá variar (entre 2 y 5 filas). Documento nº 1. Anejo nº 5 17 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1.5. INSTRUMENTACIÓN DE LA LADERA A continuación se detalla la instrumentación a colocar en la ladera e iglesia para el seguimiento y control durante la obra y posterior seguimiento a largo plazo. Se realizarán 3 sondeos de 25 metros de longitud. Dichos sondeos estarán ubicados en la ladera oeste a proximidad del nuevo muro de vallado, tal y como se muestra en el documento “Planos”. Dos de ellos serán instrumentados con inclinómetros mientras que el tercero servirá para la realización del control piezométrico mediante piezómetro de cuerda vibrante. La finalidad de dicha instrumentación es comprobar la ausencia de movimientos en profundidad en la ladera oeste que podría anticipar la apertura de nuevas grietas y el control de rebaje del nivel freático. En efecto, los cálculos se han realizado con las hipótesis de un nivel rebajado, lo cual deberá ser verificado en obra. Por otra parte el seguimiento de este piezómetro permitirá verificar el correcto funcionamiento del sistema de drenaje profundo de la ladera y un aumento del nivel podría poner en evidencia una obturación de los drenes. Por otra parte, se instalarán 20 clavos de referencia para nivelación de precisión (protegidos con arquetas). 13 de ellos estarán repartidos por el contorno de la zona ajardinada y las inmediaciones de la iglesia y 7 se colocarán al pie de la ladera a lo largo del paseo cerca de los muros de gaviones. Se prevé igualmente la colocación de hasta 15 regletas para el control de grietas en edificios a instalar en las grietas que se observen en la iglesia. Por último, para comprobar el buen funcionamiento del sostenimiento colocado se instrumentarán dos anclajes en cada fila para poder realizar un seguimiento de la tensión en los anclajes. Por otra parte se instrumentarán 10 bulones (repartidos de manera uniforme a lo largo de la actuación) con el fin de conocer la carga de trabajo de dichos bulones. En el documento “Planos” se muestra la ubicación aproximada de la instrumentación a colocar. 1.6. OTRAS ACTUACIONES El sostenimiento previsto se completará con la colocación de un mallazo de 150x150x6 mm en toda la superficie tratada y la proyección de un espesor de 25 cm de hormigón proyectado H/MP/30. Este hormigón será coloreado con un tono marrón-ocre lo más parecido posible al color natural de la ladera. Se cubrirán las vigas de atado de los anclajes con un espesor mínimo de hormigón proyectado coloreado con el fin de obtener un acabado un poco más rugoso y un color uniforme. Por último, para asegurar un correcto drenaje del muro se colocarán drenes californianos con tubos ranurados de 50 mm de diámetro. La longitud de los drenes será de 12 metros repartidos en malla de 4 x 5 metros. En el documento “Planos” se muestra la ubicación aproximada de los drenes. Documento nº 1. Anejo nº 5 18 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2. COLOCACION DE ESCOLLERA DE PIE DE TALUD Se colocará una escollera con doble finalidad, por un lado permitir la realización el camino de acceso sur a la ladera oeste sin que el derrame de éste alcance el río y en segundo lugar, proteger la ladera del río Carrión. En el Documento Planos se muestra la ubicación de la escollera. La cota de coronación de la escollera será +823 y la cota inferior del cimiento de la escollera será +817 2.1. DISEÑO HIDRÁULICO DE LA ESCOLLERA El dimensionamiento hidráulico de la escollera se ha incluido en el Anejo nº 4. Estudio hidráulico. 2.2. DISEÑO GEOTÉCNICO DE LA ESCOLLERA El ancho de coronación de la escollera será de 1,5 m mientras que el ancho de la base será variable en función de la altura de la escollera. La pendiente de la escollera será 1H:3V para la cara externa y de 1H:5V para la cara interna. 2.2.1. Parámetros geotécnicos utilizados Para el cálculo de la estabilidad de la escollera se ha considerado que el relleno de la plataforma tendría las mismas propiedades mecánicas que las arenas y gravas depositadas en pie de ladera, lo cual es una hipótesis muy conservadora ya que el terreno utilizado para la realización de la plataforma procederá de gravera (terreno adecuado) y será compactado. Los parámetros geotécnicos de la escollera se estimaron suponiendo que ésta se haría con roca de tipo arenisca (canteras de Aguilar de Campoo). Documento nº 1. Anejo nº 5 19 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3 Se ha considerado un peso específico aparente de 18 kN/m , un ángulo de rozamiento básico de 38º, con un aumento de 1º por la colocación de la escollera y una disminución de 7º como resultado de la tensión normal (altura de escollera igual a 6 m). Así pues, se obtiene un ángulo de rozamiento interno de cálculo de 32º. Para el terreno de trasdós, se consideraron los parámetros de las gravas y arenas sin 3 compactar, es decir una cohesión de 1 kN/m , un ángulo de rozamiento de 30º y un peso 3 específico de 21,5 kN/m . A continuación se muestra una imagen del modelo de cálculo. 2.2.2. Cálculos de estabilidad Se realizó primero un cálculo de estabilidad global, obteniendo un factor de seguridad de 1,6 tal y como se muestra en la siguiente figura: Documento nº 1. Anejo nº 5 20 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) A posteriori se verificó la estabilidad local de la escollera, obteniendo un factor de seguridad de 1,5 para los círculos de rotura paralelos a la inclinación de la hileras, tal y como lo recoge la Guía para el proyecto y la ejecución de muros de escollera en obras de carretera del Ministerio de Fomento. Por último, se verificó la estabilidad de la escollera frente al vuelco y deslizamiento, obteniendo factores de seguridad de 1,5 y 2,7 tal y como se muestra a continuación. Documento nº 1. Anejo nº 5 21 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) MURO DE ESCOLLERA MURO DE CONTENCION DATOS Talud n (H):10 (V) n = Angulo = Angulo = Rozamiento Rozamiento terreno-trasdos Rozamiento terreno-zapata = = tz = 2 -11,31 (º) 0 (º) A 32 (º) 10,67 (º) 32 (º) n+1 Altura H = Altura Z = Ancho coronacion A = Ancho base B = Talon delantero x = Altura total Ht = 6,00 1,40 1,50 1,75 0,50 8,40 m m m m m m H 10 10 n 1.00 EMPUJES Z 1 Coeficiente de empuje Ka = Peso especifico tierra T = 3 0,214 x 2,15 t/m3 Empuje total Ea = 16,21 t/m Empuje tangencial Et = 15,44 t/m Empuje normal En = 4,95 t/m B PESO DEL MURO Peso especifico escollera = 1,80 t/m3 W1 = 9,72 t/m 16,20 t/m X1 = 6,48 t/m 4,68 t/m X3 = 3,65 t/m 1,11 t/m X5 = E W2 = W3 = W4 = W5 = W6 = Peso total W = 26,66 t/m X2 = X4 = X6 = 1,70 m 3,05 m M1 = 16,52 mt/m M2 = 49,41 mt/m 3,40 m 1,30 m M3 = 22,03 mt/m M4 = 6,08 mt/m 1,73 m 2,44 m M5 = 6,33 mt/m M6 = 2,70 mt/m Momento total M = 53,61 mt/m d1 = 2,011 m d2 = 2,142 m Peso tangencial W t = 8,43 t/m d3 = -0,025 m Peso normal W n = 25,30 t/m d4 = 0,701 m SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO Fd = 2,70 SEGURIDAD AL VUELCO Momento estabilizador Me = 53,61 mt/m Momento volcador Mv = 34,72 mt/m Fv = 1,54 Documento nº 1. Anejo nº 5 22 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2.2.3. Disposiciones constructivas Como norma general se seguirá lo indicado en la Guía para el proyecto y la ejecución de muros de escollera en obras de carretera del Ministerio de Fomento. A continuación se muestra la sección tipo propuesta por dicha guía. El material de trasdós deberá ser un terreno granular de tipo adecuado o seleccionado. Si se realiza la plataforma de trabajo con material de aportación de ese mismo tipo se podrá considerar dicha plataforma como el propio trasdós y sólo será necesaria la colocación del drenaje longitudinal. Se colocará la lámina impermeable si existe riesgo de contaminación de la zona de drenaje por la zona de relleno, es decir si la zona de relleno se hace con material de la propia ladera. Si se utiliza material de gravera de tipo adecuado o seleccionado no se considera necesaria la lámina ya que no existiría riesgo de contaminación. 3. COLOCACION DE UN MURO DE GAVIONES EN EL FRENTE DE LA LADERA Por razones estéticas y no constructivas (no se ha tenido en cuenta en los cálculos presentados anteriormente) se colocará un muro de gaviones entre el sendero peatonal y la ladera tratada. La altura del muro de gaviones será de 7 metros. En el lado sur de la ladera, se adaptará la altura del muro de gaviones en función de la pared semi-vertical resultante del saneo y desescombro y de la plataforma horizontal disponible. En ese lado sur, al estar éste inclinado, se realizará un cajeado para colocar los gaviones sobre una superficie horizontal. 3.1. SECCIÓN TIPO MURO DE GAVIONES La altura de cada caja de gaviones será de 1 metro, el ancho será variable ( 0,5 ó 1 metro) según la posición en el muro. La longitud de cada caja podrá ser elegida en obra, si bien ésta no deberá ser demasiado grande en las zonas donde la ladera no sea recta con el fin de adaptarse de la mejor manera a las irregularidades de la ladera. Así, en zonas irregulares no se utilizarán longitudes de caja superiores a 2 metros. Documento nº 1. Anejo nº 5 23 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) El desfase entre dos niveles de caja será de 50 cm por lo que cada nivel tendrá una anchura 50 cm inferior a la caja situada por debajo. Para un muro de 7 metros de altura y de 4 metros de base, la anchura de la caja superior será de 1 metro. Para asegurar la conexión entre la ladera y el muro de gaviones se colocarán horquillas de unión ancladas en la ladera hasta los gaviones. El trasdós del muro de gaviones será vertical. Entre la ladera y el muro se dejará un espacio de 1 metro con el fin de colocar un tubo dren para recoger el agua de los drenes. Dicho espacio se rellenará con material granular con una granulometría gruesa con el fin que el material de relleno no se infiltre en los gaviones. Se realizará una protección en hormigón en la cara superior de las vigas de atado de los anclajes con el fin de evitar acumulaciones de agua en esos puntos. Por último, en la base de los muros de gaviones se colocará 30 cm de zahorra para asegurar un apoyo correcto. En el documento “Planos” se muestra la sección tipo de los muros y su ubicación. 3.2. CÁLCULOS DE ESTABILIDAD Dada la peculiar función del muro de gaviones (colocado por temas estético y no estructural) no se considera necesario realizar cálculo de estabilidad global incluyendo la ladera. De la misma manera, al tratarse de un muro con paramento de trasdós vertical, no se puede producir ni deslizamiento ni vuelco del muro. Así pues, la única comprobación necesaria es verificar la presión transmitida por el muro sobre el terreno. 3 Dada la sección propuesta el volumen de gaviones por metro lineal de muro es de 17 m . Si se 3 considera un peso específico de la estructura de gaviones de 1,75 tm/m se obtiene que la 2 presión transmitida por el muro de gaviones sobre la plataforma es de 3 kg/cm . Si se consideran los parámetros de suelos compactados propuestos por la NAVFAC, 1971, se puede asignar los siguientes parámetros geotécnicos para el terreno procedente de la excavación de la ladera (menores características que el terreno de gravera): C=8,8 tm/m2 = 28º 3 Se puede considerar un peso de 2 tm/m . Se puede calcular la carga de hundimiento del terreno mediante la fórmula de Brinch-Hansen: Pvh q Nq dq i q s q t q rq c Nc dc i c s c t c rc 1 2 B* N d i s t r En donde: Pvh = Presión vertical de hundimiento (kPa) c = Cohesión de cálculo (kPa) Nc, Nq, N = Factores de capacidad de carga, adimensionales y dependientes del ángulo de rozamiento interno. Documento nº 1. Anejo nº 5 24 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) sc, sq, s Coeficientes de forma que permiten tener en cuenta en el cálculo las dimensiones de las cimentaciones (función de y de las dimensiones, en planta, de las cimentaciones). dc, dq, d = Coeficientes de profundidad que permiten tener en cuenta la resistencia al corte del terreno situado por encima del plano de cimentación (función de , de la altura de terreno situado por encima del plano de cimentación y de las dimensiones de la cimentación) ic, iq, i = Coeficientes de inclinación que permiten tener en cuenta la proporción de carga horizontal (H) con respeto a la carga vertical (V) y es una función de: , ancho y longitud efectiva de la zapata B y L y de la cohesión del terreno. rc, rq, r = Coeficientes que corrigen el efecto de la inclinación del plano de apoyo. tc, tq, t = Coeficientes que consideran el efecto de proximidad de la cimentación a un talud. Dependen de la inclinación del terreno, donde el terreno se inclina hacia fuera de la zapata y es una función de , donde es la inclinación del terreno en radianes. q = Sobrecarga actuante al nivel del plano de cimentación, en el entorno del cimiento (kPa) B* = Anchura equivalente del cimiento (m) 3 ’ = Peso específico del terreno (kN/m ) A continuación, se incluye la formulación para calcular los coeficientes que intervienen en la fórmula, en el caso considerado (no se detallan los que no se usan en este caso). Los factores de capacidad de carga, dependientes del ángulo de rozamiento , se calcularán según las siguientes expresiones: Nq 1 sen e 1 sen tg Nc Nq 1 N tg 2 Nq 1 tg Los factores de profundidad que tienen en cuenta la resistencia al corte del terreno sobre el plano de apoyo, (factores d) son iguales a 1 en este caso particular al ser una carga aplicada en superficie. Para los factores s, los coeficientes para la corrección por la forma de la cimentación, se utilizará: sq L* = sc 1 B * Nq L * Nc s 1 0,3 B* L* Longitud equivalente del cimiento (m) Si se considera una longitud de la cimentación de 100 metros y un ancho de 5 metros, se obtiene los siguientes valores: Nq=14,7 Nc=25,8 N =15,6 Sq=sc=1,02 s =0,985 2 Se obtiene un valor de presión de hundimiento de 30 kg/cm . Considerando un factor de 2 seguridad de 3, la presión admisible resultante es de 10 kg/cm , valor muy superior a la presión transmitida por los gaviones. Documento nº 1. Anejo nº 5 25 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Se puede calcular el asiento del muro de gaviones considerándolo como una cimentación flexible. Para eso es necesario estimar el módulo de deformación de la plataforma. Eso se puede hacer utilizando los valores de módulo de deformación de las explanadas propuestos en el PG-3. Si se considera una explanada tipo E1 (la de menor calidad) el módulo de deformación propuesto es de 60 MPa. A continuación se calcula el asiento resultante. ESTIMACIÓN DE LOS ASIENTOS ELÁSTICOS (Guía de cimentaciones) Se calculan los asientos con el módulo de deformación sobre una profundidad de 2B por debajo de la cota de cimentación, descomponiendo el terreno en capas de módulo homogéneo: Metodología: E = (S( i*hi))/S ( i*hi/Ei) para las distintas capas i : Δσ es el incremento de presión vertical en el centro del estrato i creado por la carga = p * (1-cos3 ) p = presión media transmitida por la cimentación = arctg (a/z) (en rad) a=(A/ )1/2 A = área de apoyo de la cimentación z=profundidad del punto bajo el plano de apoyo del cimiento Cálculo de asientos : Cimentación Flexible: Cimentación Rígida: Para s = 2 * R * p*(1- 2)/ E s = V (1- 2) /(1,25E (BL)1/2) R= B arg sh(L/B) +L arg sh (B/L) V=p B L = 0,3 1 con E/pl≈ p elegido (kPa) 300,00 Epmedio * Emedio (MPa) 60,00 (MPa) 60,00 cimentación flexible cimentación rígida selástico s largoplazo selástico s largoplazo K h = (p/s) K h = (p/s) R 23,45 (cm) 6,8 (cm) 8,1 (cm) 8,1 (cm) 9,8 (kN/m3) (t/m3) 4417,45 441,74 Así pues, se obtendría un asiento elástico de unos 7 cm y de 8 cm a largo plazo, valores que se consideran admisibles para una estructura flexible tan larga. 4. MEJORA DEL DRENAJE 4.1. MEJORA DEL SISTEMA DE DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA ERMITA 4.1.1. Introducción El drenaje superficial existente en la ermita en la actualidad recoge las aguas y las infiltra directamente al terreno, afectando negativamente a la estabilidad estructural de la cimentación de la ermita. Por ello se ha diseñado una red de drenaje, que recoja el agua procedente de la ermita y que evite que las aguas de escorrentía superficial procedentes de la parcela de jardín se infiltren al terreno pudiendo afectar negativamente a la estabilidad de la ladera, conectándola con la red de saneamiento municipal de Carrión de los Condes. La solución adoptada para la mejora del drenaje superficial en el mirador de la ermita consiste en una red que recoge el agua de escorrentía procedente de la ermita mediante colectores en zanja de PVC y el agua procedente del jardín y del parque colindante mediante tubos dren Documento nº 1. Anejo nº 5 26 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) situados sobre una lámina impermeable de EPDM que recoge el agua infiltrada procedente de la lluvia o de riego del jardín eliminando por completo las posibles infiltraciones al terreno. Estos tubos dren, junto con los colectores restantes, evacuarán sus aguas a la red de saneamiento municipal, por lo que se proyecta también la conexión con la misma. Sobre esta capa de gravas, se colocará una nueva capa de geotextil que evitará la contaminación de finos de la propia capa de gravas. Mediante este sistema se evita la infiltración de agua al terreno, consistente en una capa drenante vinculada al sistema de drenaje ya mencionado. 4.1.2. Datos pluviométricos Para el cálculo de las precipitaciones máximas en diversos períodos de retorno, se utilizarán los datos que se reflejan en la publicación del Ministerio de Fomento “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular” (Madrid, 2001). De la observación del mapa de isolíneas de la zona obtenemos para cada zona un valor medio Pm de la máxima precipitación diaria anual y un coeficiente de variación Cv. Para cada periodo de retorno T y con el valor Cv, entrando en la tabla adjunta al mapa, obtenemos un factor de amplificación Kt. La precipitación diaria máxima para el periodo de retorno deseado Pt resulta de multiplicar K por Pm. Plano Isolíneas del Ministerio de Fomento. Zona de proyecto Por tanto, los valores de precipitación máxima diaria para cada periodo de retorno que se van a utilizar se muestran en la tabla siguiente: Documento nº 1. Anejo nº 5 27 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Precipitaciones máximas de 24 horas en mm para distintos períodos de retorno según Planos Isolíneas del Ministerio de Fomento. Precipitación de cálculo (mm) T=2 T=5 T=10 T=25 T=50 T=100 T=300 T=500 35 45 52 62 70 78 93 99 4.1.3. Cálculo de caudales a partir de los datos pluviométricos Para el cálculo del caudal de referencia “Q”, asociado a los diferentes períodos de retorno, se aplican los métodos hidrometeorológicos contenidos en la Instrucción 5.2.I.C. Drenaje superficial y las mejoras al método publicadas en el XXIV Congreso Internacional de la IAHR por su autor, J.R. Témez. El caudal de referencia, “Q”, en el punto donde desagua una cuenca o superficie, o en una sección de paso de la misma, se obtiene mediante fórmula: Q C.I . A xk 3,6 en donde, C= Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie drenada. A= Área de la cuenca o superficie drenada, en km . I= Intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración en mm/h. k= Coeficiente que tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal del aguacero. 2 La expresión utilizada para determinar el valor de k es función del tiempo de concentración, Tc, de la cuenca (fórmula de J.R. Témez): k 1 Tc 1,25 Tc 1,25 14 El cálculo de I se efectúa a través del siguiente proceso: Siendo I1, la intensidad horaria de precipitación correspondiente al período de retorno considerado e Id la intensidad media diaria de precipitación, se determina el valor de I1/Id a partir del plano de isolíneas incluido en la Instrucción 5.2.I.C. La relación I1/Id para la zona en estudio se fija en 10, valor tomado de la Instrucción 5.2.I.C. Documento nº 1. Anejo nº 5 28 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Se calcula el tiempo de concentración: 0 , 76 Tc 0,3 L 1 J4 Siendo: L = longitud del cauce principal, en km. J = pendiente media del curso principal, en tanto por uno. Tc debe ser mayor de 10 minutos (0,167 horas), por lo que se adopta este valor Con estos valores se obtiene. I Id I1 Id 280 ,1 Tc 0 ,1 0, 4 De todo ello resulta: I Id I1 Id 280 ,1 0 ,167 0 ,1 0, 4 25,022 Para Tc = 10 minutos Para el período de retorno deseado, se deduce I, multiplicando I/I d por la correspondiente Id = Pd/24, en donde Pd es la máxima precipitación diaria previsible obtenida a partir de los datos de lluvias. Documento nº 1. Anejo nº 5 29 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) El coeficiente de escorrentía se determina mediante la fórmula: Pd * Po Pd * 23Po C Pd * 11Po 2 siendo: Pd * : precipitación diaria para el período de retorno considerado (mm). P0 : umbral de escorrentía (mm). En el caso de estudio consideramos un coeficiente de escorrentía igual a 1 quedando del lado de la seguridad. De esta manera y siguiendo el procedimiento expuesto se calculan los parámetros hidrológicos de las distintas superficies con el fin de obtener el caudal de avenida para el período de retorno de 500 años que se usará para el dimensionamiento de las obras de drenaje necesaria. Las superficies a drenar son: ERMITA: Superficie = 554.7056 m2 PARCELA JARDÍN: Superficie = 1186.1851 m2 El caudal de escorrentía total a desaguar calculado para el período de 500 años, mediante las fórmulas anteriores, resulta: ERMITA: Q (500) = 0,016 m3/s PARCELA JARDÍN: Q (500) = 0,034 m3/s Por lo que el caudal a desaguar en la conexión a la red de saneamiento corresponde al caudal procedente de ambas parcelas: Qtotal= 0.05 m3/s 4.1.4. Obras de drenaje superficial La solución adoptada para la mejora del drenaje superficial en el mirador de la ermita consiste en una red que recoge el agua procedente de la ermita y el procedente de la parcela del jardín para evitar que las aguas de escorrentía superficial se infiltren al terreno pudiendo afectar negativamente a la estabilidad de la ladera, y posteriormente conectándola con la red de saneamiento municipal de Carrión de los Condes. En el plano de planta y detalles de drenaje queda reflejada la conexión y disposición de la red proyectada. El esquema general es un colector de 300 mm de diámetro que rodea la iglesia perimetralmente, recogiendo mediante conexiones con arquetas los distintos caudales que le llegan de las bajantes de la iglesia y de los tubos drenantes situados en el jardín. Documento nº 1. Anejo nº 5 30 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 4.1.4.1. Ermita Para recoger el agua de escorrentía procedente de la ermita es necesario colocar nuevas arquetas en las bajantes ya existentes para conectarlas mediante colectores de 200 mm a la red de drenaje. Se recoge el agua de escorrentía procedente de la ermita mediante colectores en zanja de PVC de 200 mm conectando con el colector que rodea la iglesia perimetralmente El caudal de diseño de los colectores es el correspondiente al período de retorno de 500 años de 0,016 m3/s y sus características hidráulicas son las siguientes. Colector: Caudal procedente de la ermita Diámetro (mm) Pendiente (Tanto por uno) Aportación total a desaguar 3 (m /s) Grado de llenado (%) Calado (m) Sección mojada (m2) V(m/s) 200.00 0.005 0.016 67.410 0.13 0.39 0.71 4.1.4.2. Parcela jardín El drenaje de las aguas procedentes de las filtraciones del jardín está formado por tubos dren (Ø125 mm de PVC ranurados) situados sobre una lámina impermeable de EPDM que recoge el agua infiltrada procedente de la lluvia o de riego del jardín eliminando por completo las posibles infiltraciones al terreno, según se refleja en los planos de planta de forma que se recoja el agua infiltrada de toda la superficie. En la parcela colindante a la ermita Se coloca un tubo principal y el resto ortogonales a él, equiespaciados aproximadamente 10 metros, Estos tubos se conectarán a los tubos perimetrales de la iglesia mediante arquetas, para poder canalizar el agua al exterior de la ermita mediante una conexión con la red de saneamiento existente. Primeramente se excavará el terreno natural en 1 metro de espesor. El sistema de impermeabilización y drenaje consiste en la colocación de una impermeabilización completa 2 mediante una primera capa de geotextil de 300 gr/m en contacto con el terreno y una segunda capa de lámina de EPDM de 1.5 mm de espesor, seguida de otra capa de geotextil. La capa de EPDM recubrirá la tierra vegetal en el entorno de la iglesia una altura mínima de 0,50 metros. Sobre esta lámina se colocará una capa de gravas drenantes de aproximadamente de 0,30 metros de espesor, entre las cuales se colocan los tubos dren que permitirán la evacuación del agua que se recoja. Estos tubos dren, se colocarán en disposición de espina de pez y, junto con los colectores restantes, evacuarán sus aguas a la red de saneamiento municipal, por lo que se proyecta también la conexión con la misma. Sobre esta capa de gravas, se colocará una nueva capa de geotextil que evitará la contaminación de finos de la propia capa de gravas. Mediante este sistema se evita la infiltración de agua al terreno, consistente en una capa drenante vinculada al sistema de drenaje ya mencionado. Documento nº 1. Anejo nº 5 31 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 4.1.4.3. Conexión red sanitaria municipal El caudal total recogido por la red de drenaje para 500 años de período de retorno es de 0.05 m3/s, ERMITA: Q (500) = 0,016 m3/s PARCELA JARDÍN: Q (500) = 0,034 m3/s Por lo que será necesario un colector perimetral de 300 mm de diámetro para recoger todo el caudal de escorrentía generado en la parcela de proyecto, y que tal como se deduce de los planos tendrán una longitud de 61,2 m y las características que se presentan a continuación: Diámetro (mm) Pendiente (Tanto por uno) 300.00 0.005 4.1.5. Tubo perimetral: Ermita+Parcela jardín Aportación total a desaguar Grado de Calado Sección 3 (m /s) llenado (%) (m) mojada (m2) 0.050 70.420 0.21 V(m/s) 0.60 0.94 Drenaje superficial estabilización ladera Debido a las obras proyectadas para la estabilización de la ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes es necesario diseñar el drenaje en el trasdós de los gaviones y el relleno de material al pie de la ladera restaurada, así como el drenaje longitudinal en el pie de terraplén de la plataforma norte. 4.1.5.1. Drenaje longitudinal al pie de la ladera El trasdós de los gaviones y el relleno de material granular se drenará mediante un tubo longitudinal situado al pie de la ladera restaurada, que conducirá el caudal de escorrentía procedente de la superficie sobre la que se sitúan los gaviones y que recoge el agua infiltrada a través de los mismos y el procedente del relleno granular existente entre la ladera y los gaviones. Dicha superficie tiene una longitud total de 87,30 metros y el ancho es de 6,60 metros, teniendo en cuenta que los gaviones miden 1 metro. Adoptamos un ancho de 10 metros quedando del lado de la seguridad. Mediante el método anteriormente citado se calcula el caudal a desaguar por el tubo: Tubo de drenaje al pie ladera restaurada: Caudal a desaguar Longitu d (m) 87.3 Pendient e (Tanto por uno) 0.005 Anchur a del terreno (m) 10 Coeficient eK 1.008 Coeficient e de escorrentí a 0.8 Intensida Aportació n lineal d de lluvia 3 (m /s·m) (mm) 36.53 0.000082 Aportació n total a desaguar 3 (m /s) 0.007 Para desaguar el caudal obtenido de 0,007 m3/s se necesita un tubo de 200 mm de diámetro y pendiente mínima de 0,5%, obteniendo las siguientes características hidráulicas: Documento nº 1. Anejo nº 5 32 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Tubo de drenaje pie ladera restaurada: Características hidráulicas Diámetro (mm) 200 Pendiente (Tanto por uno) 0.005 Aportación total a desaguar 3 (m /s) 0.007 Grado de llenado (%) 40.73 Calado (m) 0.08 Sección mojada (m2) 0.01 V(m/s) 0.58 Debido a la existencia de un punto bajo en el trazado del tubo es necesario introducir una obra transversal de drenaje longitudinal para desaguar el caudal de dicho tubo. Las coordenadas UTM de del punto bajo son: X=36762.3960 Y=4688905.4272 Para las obras transversales de drenaje longitudinal tomamos como dimensión mínima 400 mm de diámetro y pendiente mínima de 0,5%. La evacuación del tubo se resuelve vertiendo directamente al terreno, en este caso, debido a la colocación de la escollera de protección, vierte directamente al río Carrión. Las características hidráulicas con las siguientes: Tubo de desagüe punto desde punto bajo de la ladera Pendiente (Tanto por uno) 0.005 4.1.5.2. Aportación total a desaguar 3 (m /s) 0.007 Diámetro (mm) 400.00 Grado de llenado (%) Calado (m) 15.900 0.06 Secc mojada (m2) 0.01 V(m/s) 0.54 Drenaje longitudinal al pie del terraplén de la plataforma norte Durante la estabilización de la ladera se construye una plataforma auxiliar que posteriormente se dejará, la plataforma Norte. El drenaje longitudinal está constituido por cunetas de pie de terraplén con desagüe en régimen libre directamente al terreno. La evacuación de las mismas se resuelve vertiendo directamente al terreno, por medio de obras transversales de drenaje longitudinal. Se colocan dos tramos de cunetas de pie de terraplén, a los lados del acceso a la plataforma Norte: TRAMO 1: Este tramo incluye la zona de camino comprendida entre la bifurcación del camino hasta el acceso a la plataforma Sur. Se detecta un punto bajo en la cuneta en la zona del camino donde comienza la escollera de protección de la plataforma sur, por lo que es necesario realizar un obra transversal de drenaje longitudinal en ese punto. El caudal a desaguar es el correspondiente al área de terreno vertiente a cada tramo de cuneta del camino de acceso, con las siguientes características físicas: Documento nº 1. Anejo nº 5 33 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Área vertiente A (km2) L (km) COTA MAX COTA J MIN (m/m) A1: Tramo comprendido entre la bifurcación y el punto bajo 0,000065 0,007 823 818,5 0,64 A2: Tramo comprendido entre el punto bajo y la 0,000403 plataforma sur 0,014 825 818,5 0,46 El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años, como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC Área vertiente Pd (prec. diaria máxima) (mm/día) Ka Pda Id (mm/día) (mm/h) I1/Id I C A Q(25 años) Q(25 años) (km2) (m /s) 3 (l/s) K (mm/h) A1 62.00 1.00 62.00 2.583 10 64.70 0.60 1.008 0,000065 0,00076 0,76 A2 62.00 1.00 62.00 2.583 10 64.70 0.60 1.008 0,000403 0,00438 4,38 La cuneta de pie de terraplén diseñada es triangular, de 0,60 m de ancho superior y 0,30 m de profundidad con taludes laterales 1H/1V y sin revestir. A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la pendiente y del grado de llenado de la cuneta sin revestir: CUNETA TRIANGULAR CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO Vertical Horizontal 1H:1V 1 1 0.3000 0.00 0.00 0.022 Profundidad Resguardo Base Int Manning 1H:1V 1 1 0.60 0.30 Calado Am Pm Rh Ancho Sup 1H:1V 12.50% 0.04 0.0014 0.1061 0.0133 0.08 25.00% 0.08 0.0056 0.2121 0.0265 0.15 1H:1V 37.50% 50.00% 0.11 0.15 0.0127 0.0225 0.3182 0.4243 0.0398 0.0530 0.23 0.30 Documento nº 1. Anejo nº 5 62.50% 75.00% 0.19 0.23 0.0352 0.0506 0.5303 0.6364 0.0663 0.0795 0.38 0.45 87.50% 0.26 0.0689 0.7425 0.0928 0.53 100.00% 0.30 0.0900 0.8485 0.1061 0.60 34 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CAUDAL Q (l/s) Grado de llenado Pendiente 0.50% 1.50% 2.50% 3.50% 4.50% 5.50% 6.50% 7.50% 8.50% 9.50% 10.50% 11.50% 12.50% 13.50% 14.50% 15.50% 16.50% 17.50% Grado de llenado Pendiente 0.50% 1.50% 2.50% 3.50% 4.50% 5.50% 6.50% 7.50% 8.50% 9.50% 10.50% 11.50% 12.50% 13.50% 14.50% 15.50% 16.50% 17.50% 12.5 % 25 % 37.5 % 0.25 0.44 0.57 0.67 0.76 0.84 0.91 0.98 1.04 1.10 1.16 1.21 1.27 1.32 1.36 1.41 1.45 1.50 1.61 2.78 3.59 4.25 4.82 5.33 5.80 6.23 6.63 7.01 7.37 7.71 8.04 8.35 8.66 8.95 9.24 9.51 12.5 % 0.18 0.31 0.40 0.48 0.54 0.60 0.65 0.70 0.74 0.78 0.83 0.86 0.90 0.94 0.97 1.00 1.03 1.07 50 % 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 4.74 10.21 8.21 17.68 10.60 22.83 12.54 27.01 14.22 30.62 15.72 33.86 17.09 36.81 18.36 39.54 19.54 42.09 20.66 44.50 21.72 46.78 22.73 48.96 23.70 51.04 24.63 53.04 25.53 54.97 26.39 56.84 27.23 58.64 28.04 60.39 VELOCIDAD (m/s) 18.51 32.06 41.39 48.97 55.53 61.39 66.73 71.68 76.31 80.68 84.82 88.76 92.54 96.17 99.67 103.05 106.32 109.50 30.10 52.13 67.30 79.63 90.29 99.82 108.52 116.56 124.09 131.19 137.92 144.34 150.48 156.39 162.08 167.57 172.89 178.05 45.40 78.63 101.51 120.11 136.20 150.57 163.69 175.83 187.18 197.89 208.04 217.72 226.99 235.90 244.48 252.77 260.80 268.58 64.82 112.27 144.94 171.49 194.45 214.97 233.70 251.04 267.25 282.53 297.03 310.85 324.09 336.80 349.05 360.89 372.35 383.46 25 % 37.5 % 50 % 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 0.29 0.50 0.64 0.76 0.86 0.95 1.03 1.11 1.18 1.25 1.31 1.37 1.43 1.49 1.54 1.59 1.64 1.69 0.37 0.65 0.84 0.99 1.12 1.24 1.35 1.45 1.54 1.63 1.72 1.80 1.87 1.95 2.02 2.09 2.15 2.22 0.45 0.79 1.01 1.20 1.36 1.50 1.64 1.76 1.87 1.98 2.08 2.18 2.27 2.36 2.44 2.53 2.61 2.68 0.53 0.91 1.18 1.39 1.58 1.75 1.90 2.04 2.17 2.29 2.41 2.52 2.63 2.74 2.84 2.93 3.02 3.11 0.59 1.03 1.33 1.57 1.78 1.97 2.14 2.30 2.45 2.59 2.72 2.85 2.97 3.09 3.20 3.31 3.42 3.52 0.66 1.14 1.47 1.74 1.98 2.19 2.38 2.55 2.72 2.87 3.02 3.16 3.29 3.42 3.55 3.67 3.78 3.90 0.72 1.25 1.61 1.91 2.16 2.39 2.60 2.79 2.97 3.14 3.30 3.45 3.60 3.74 3.88 4.01 4.14 4.26 Desde la bifurcación hasta el punto bajo, la cuneta deberá desaguar el caudal acumulado en el área de escorrentía A1. Será paralela a las curvas de nivel, y tendrá una longitud de 18 m por lo que será necesario darle la pendiente mínima que permita desaguar el caudal de cálculo. Tal Documento nº 1. Anejo nº 5 35 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) como se observa en la tabla, para una pendiente 0,5% el caudal de cálculo 0,76 l/s, podrá ser desaguado por la cuneta que alcanzará un grado de llenado comprendido entre el 12,5 y el 25%, circulando el agua con una velocidad entre 0,18 m/s y 0,29 m/s. Desde la bifurcación hasta la plataforma sur la cuneta deberá desaguar el caudal de escorrentía del área A2. Tendrá una longitud de 24 m, y salva un desnivel de 4 m, por lo que la pendiente de este tramo de cuneta será de 16,67%. Tal como se observa en la tabla, con dicha pendiente el caudal de cálculo hará que el grado de llenado de la cuneta sea inferior al 25% y la velocidad de circulación del agua inferior a 1,69 m/s, con lo que la cuneta nunca llegará a agotarse y la velocidad máxima no erosionará la cuneta. Por último el colector ubicado en el punto bajo deberá desaguar el caudal procedente de las dos cunetas, con lo que el caudal a desaguar será 5,14 l/s. Pendiente (Tanto por uno) 0.005 Colector punto bajo Aportación total a Grado de desaguar Diámetro llenado 3 (m /s) (mm) (%) 0.005 400.00 13.52 Secc mojada (m2) 0.01 Calado (m) 0.05 V(m/s) 0.49 TRAMO 2: Al otro lado del camino de acceso a la plataforma Norte existía antiguamente un cauce de arroyo, cuyas aguas han sido desviadas para regadío. Para estar del lado de la seguridad en este tramo se revestirá la cuneta de pie de terraplén y se desaguará en una OTDL de 600 mm de diámetro. El caudal a desaguar es el correspondiente al área de terreno vertiente a la cuneta, con las siguientes características físicas: Área vertiente A (km2) L (km) COTA MAX Pie de terraplén de la plataforma norte hasta bifurcación del camino de acceso 0,000451 0,018 825 COTA J MIN (m/m) 818,5 0,36 El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años, como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC Área vertiente A Pd (prec. diaria máxima) (mm/día) 62.00 Ka 1.00 Pda Id (mm/día) (mm/h) 62.00 2.583 I1/Id I (mm/h) 10 64.70 C K A Q(25 años) Q(25 años) (km2) (m /s) 3 (l/s) 0,0049 4,902 0.60 1.008 0,000451 Por tanto, la cuneta de pie de terraplén diseñada es triangular, de 0,60 m de ancho superior y 0,30 m de profundidad con taludes laterales 1H/1V y revestida. A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la pendiente y del grado de llenado de la cuneta: Documento nº 1. Anejo nº 5 36 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CUNETA TRIANGULAR CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO Vertical Horizontal 1H:1V 1 1 0.3000 0.00 0.00 0.022 Profundidad Resguardo Base Int Manning 1H:1V 1 1 0.60 0.30 1H:1V Calado Am Pm Rh Ancho Sup Grado de llenado Pendiente 0.50% 1.50% 2.50% 3.50% 4.50% 5.50% 6.50% 7.50% 8.50% 9.50% 10.50% 11.50% 12.50% 13.50% 14.50% 15.50% 16.50% 17.50% 1H:1V 12.50% 0.04 0.0014 0.1061 0.0133 0.08 25.00% 0.08 0.0056 0.2121 0.0265 0.15 37.50% 50.00% 62.50% 75.00% 0.11 0.15 0.19 0.23 0.0127 0.0225 0.0352 0.0506 0.3182 0.4243 0.5303 0.6364 0.0398 0.0530 0.0663 0.0795 0.23 0.30 0.38 0.45 CAUDAL Q (l/s) 87.50% 0.26 0.0689 0.7425 0.0928 0.53 100.00% 0.30 0.0900 0.8485 0.1061 0.60 12.5 % 25 % 37.5 % 50 % 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 0.37 0.64 0.83 0.98 1.11 1.23 1.34 1.44 1.53 1.62 1.70 1.78 1.86 1.93 2.00 2.07 2.13 2.20 2.36 4.08 5.27 6.24 7.07 7.82 8.50 9.13 9.72 10.28 10.81 11.31 11.79 12.25 12.70 13.13 13.55 13.95 6.95 12.04 15.54 18.39 20.86 23.06 25.07 26.92 28.66 30.30 31.86 33.34 34.76 36.12 37.44 38.71 39.94 41.13 14.97 25.93 33.48 39.61 44.92 49.66 53.98 57.99 61.73 65.26 68.61 71.80 74.86 77.80 80.63 83.36 86.01 88.57 27.15 47.02 60.70 71.82 81.44 90.03 97.88 105.13 111.92 118.33 124.40 130.19 135.73 141.05 146.18 151.14 155.94 160.60 44.14 76.46 98.70 116.79 132.43 146.40 159.16 170.96 182.00 192.41 202.28 211.70 220.71 229.37 237.71 245.77 253.58 261.15 66.58 115.33 148.89 176.17 199.75 220.84 240.07 257.88 274.54 290.24 305.13 319.33 332.92 345.98 358.57 370.73 382.50 393.92 95.06 164.66 212.57 251.52 285.19 315.29 342.76 368.18 391.96 414.38 435.64 455.92 475.32 493.97 511.94 529.30 546.11 562.41 Documento nº 1. Anejo nº 5 37 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) VELOCIDAD (m/s) Grado de llenado Pendiente 0.50% 1.50% 2.50% 3.50% 4.50% 5.50% 6.50% 7.50% 8.50% 9.50% 10.50% 11.50% 12.50% 13.50% 14.50% 15.50% 16.50% 17.50% 12.5 % 25 % 37.5 % 50 % 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 0.26 0.46 0.59 0.70 0.79 0.88 0.95 1.02 1.09 1.15 1.21 1.27 1.32 1.37 1.42 1.47 1.52 1.56 0.42 0.73 0.94 1.11 1.26 1.39 1.51 1.62 1.73 1.83 1.92 2.01 2.10 2.18 2.26 2.33 2.41 2.48 0.55 0.95 1.23 1.45 1.65 1.82 1.98 2.13 2.26 2.39 2.52 2.63 2.75 2.85 2.96 3.06 3.16 3.25 0.67 1.15 1.49 1.76 2.00 2.21 2.40 2.58 2.74 2.90 3.05 3.19 3.33 3.46 3.58 3.70 3.82 3.94 0.77 1.34 1.73 2.04 2.32 2.56 2.78 2.99 3.18 3.37 3.54 3.70 3.86 4.01 4.16 4.30 4.44 4.57 0.87 1.51 1.95 2.31 2.62 2.89 3.14 3.38 3.60 3.80 4.00 4.18 4.36 4.53 4.70 4.85 5.01 5.16 0.97 1.67 2.16 2.56 2.90 3.20 3.48 3.74 3.98 4.21 4.43 4.63 4.83 5.02 5.20 5.38 5.55 5.72 1.06 1.83 2.36 2.79 3.17 3.50 3.81 4.09 4.36 4.60 4.84 5.07 5.28 5.49 5.69 5.88 6.07 6.25 La cuneta deberá desaguar un caudal de 4,902 m3/s. Será paralela a las curvas de nivel, y tendrá una longitud de 38,4 m por lo que será necesario darle la pendiente mínima que permita desaguar el caudal de cálculo. Tal como se observa en la tabla, para una pendiente 0,5% el caudal de cálculo podrá ser desaguado por la cuneta que alcanzará un grado de llenado comprendido entre el 25% y el 37,5%, circulando el agua con una velocidad entre 0,42 m/s y 0,55 m/s. Por último la OTDL que cruza el camino deberá desaguar un caudal de 4,902 l/s. Colector punto bajo Pendiente (Tanto por uno) 0.005 4.1.6. Aportación total a desaguar 3 (m /s) 0.0049 Diámetro (mm) 600 Grado de llenado (%) 7,99 Calado (m) 0.05 Secc mojada (m2) 0.01 V(m/s) 0.46 Drenaje longitudinal de la senda fluvial Para aprovechar el camino de acceso que habrá que acondicionar hasta la zona de trabajo, una vez finalizados los trabajos, se acondicionará el acceso de manera que resulte una senda que llegará hasta la orilla del río Carrión. El drenaje longitudinal está constituido por cunetas de pie de desmonte con desagüe en régimen libre directamente al terreno. La cuneta de la margen izquierda recoge el caudal del área de escorrentía encerrada entre el eje del camino, el muro de gaviones y la parcela ajardinada de la ermita para los que se ha diseñado su propio drenaje. Documento nº 1. Anejo nº 5 38 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La cuneta de la margen derecha recoge el caudal del área de escorrentía encerrada entre el eje del camino y el límite con la población Carrión de los Condes, que dispone de su propia red de saneamiento. Las características físicas de las áreas de escorrentía descritas son: Área vertiente A (km2) L (km) COTA MAX COTA J MIN (m/m) MI: Margen izquierda del camino 0,000673 0,026 837 826 0,42 MD: Margen derecha del camino 0,000746 0,025 839 831,5 0,30 El drenaje longitudinal se ha proyectado en general para un período de retorno de 25 años, como indica la Norma de Drenaje Superficial 5.2-IC Área vertiente Pd (prec. diaria máxima) (mm/día) Ka Pda Id (mm/día) (mm/h) I1/Id I C A Q(25 años) Q(25 años) (km2) (m /s) 3 (l/s) K (mm/h) MI 62.00 1.00 62.00 2.583 10 64.70 0.60 1.008 0,000673 0,0073 7,3 MD 62.00 1.00 62.00 2.583 10 64.70 0.60 1.008 0,000746 0,0081 8,11 La cuneta de pie de desmonte diseñada es triangular, de 0,30 m de ancho superior y 0,15m de profundidad con taludes laterales 1H/1V e irá revestida. A continuación se adjunta un cuadro de capacidad de la cuneta proyectada en función de la pendiente y del grado de llenado de la cuneta revestida: CUNETA TRIANGULAR CUNETA TRIANGULAR DE 0.6 m DE ANCHO SUPERIOR Y 0.3 m DE CALADO MÁXIMO 1H:1V 1 1 Vertical Horizontal Profundidad Resguardo Base Int Manning 1H:1V 1 1 0.15 0.00 0.00 0.015 0.30 0.15 1H:1V Calado Am Pm Rh Ancho Sup 12.50% 0.02 0.0004 0.0530 0.0066 0.04 1H:1V 25.00% 0.04 0.0014 0.1061 0.0133 0.08 37.50% 0.06 0.0032 0.1591 0.0199 0.11 50.00% 0.08 0.0056 0.2121 0.0265 0.15 Documento nº 1. Anejo nº 5 62.50% 0.09 0.0088 0.2652 0.0331 0.19 75.00% 0.11 0.0127 0.3182 0.0398 0.23 87.50% 100.00% 0.13 0.15 0.0172 0.0225 0.3712 0.4243 0.0464 0.0530 0.26 0.30 39 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CAUDAL Q (l/s) Grado de llenado 12.5 % Pendiente 0.50% 1.00% 2.00% 3.00% 4.00% 5.00% 6.00% 7.00% 8.00% 9.00% 10.00% 11.00% 12.00% 13.00% 14.00% 15.00% 16.00% 17.00% 18.00% 19.00% 20.00% 0.06 0.08 0.12 0.14 0.17 0.18 0.20 0.22 0.23 0.25 0.26 0.27 0.29 0.30 0.31 0.32 0.33 0.34 0.35 0.36 0.37 25 % 37.5 % 50 % 0.37 1.09 2.36 0.53 1.55 3.33 0.74 2.19 4.72 0.91 2.68 5.78 1.05 3.10 6.67 1.17 3.46 7.46 1.29 3.79 8.17 1.39 4.10 8.82 1.49 4.38 9.43 1.58 4.65 10.00 1.66 4.90 10.54 1.74 5.14 11.06 1.82 5.36 11.55 1.89 5.58 12.02 1.96 5.79 12.48 2.03 6.00 12.91 2.10 6.19 13.34 2.17 6.38 13.75 2.23 6.57 14.15 2.29 6.75 14.54 2.35 6.92 14.91 VELOCIDAD (m/s) 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 4.28 6.05 8.55 10.47 12.09 13.52 14.81 16.00 17.10 18.14 19.12 20.05 20.94 21.80 22.62 23.42 24.18 24.93 25.65 26.35 27.04 6.95 9.83 13.90 17.03 19.66 21.98 24.08 26.01 27.81 29.49 31.09 32.61 34.06 35.45 36.79 38.08 39.33 40.54 41.71 42.85 43.97 10.49 14.83 20.97 25.69 29.66 33.16 36.33 39.24 41.95 44.49 46.90 49.19 51.37 53.47 55.49 57.44 59.32 61.15 62.92 64.64 66.32 14.97 21.17 29.94 36.67 42.35 47.34 51.86 56.02 59.89 63.52 66.96 70.22 73.35 76.34 79.22 82.00 84.69 87.30 89.83 92.29 94.69 Grado de llenado Pendiente 0.50% 1.00% 2.00% 3.00% 4.00% 5.00% 6.00% 7.00% 8.00% 9.00% 10.00% 11.00% 12.00% 13.00% 14.00% 15.00% 16.00% 17.00% 18.00% 19.00% 20.00% 12.5 % 25 % 37.5 % 50 % 62.5 % 75 % 87.5 % 100 % 0.17 0.24 0.33 0.41 0.47 0.53 0.58 0.62 0.67 0.71 0.74 0.78 0.81 0.85 0.88 0.91 0.94 0.97 1.00 1.03 1.05 0.26 0.37 0.53 0.65 0.75 0.84 0.91 0.99 1.06 1.12 1.18 1.24 1.29 1.35 1.40 1.45 1.49 1.54 1.58 1.63 1.67 0.35 0.49 0.69 0.85 0.98 1.09 1.20 1.29 1.38 1.47 1.55 1.62 1.70 1.76 1.83 1.90 1.96 2.02 2.08 2.13 2.19 0.42 0.59 0.84 1.03 1.19 1.33 1.45 1.57 1.68 1.78 1.87 1.97 2.05 2.14 2.22 2.30 2.37 2.44 2.52 2.58 2.65 0.49 0.69 0.97 1.19 1.38 1.54 1.69 1.82 1.95 2.06 2.18 2.28 2.38 2.48 2.57 2.66 2.75 2.84 2.92 3.00 3.08 0.55 0.78 1.10 1.35 1.55 1.74 1.90 2.06 2.20 2.33 2.46 2.58 2.69 2.80 2.91 3.01 3.11 3.20 3.30 3.39 3.47 0.61 0.86 1.22 1.49 1.72 1.92 2.11 2.28 2.43 2.58 2.72 2.86 2.98 3.10 3.22 3.33 3.44 3.55 3.65 3.75 3.85 0.67 0.94 1.33 1.63 1.88 2.10 2.31 2.49 2.66 2.82 2.98 3.12 3.26 3.39 3.52 3.64 3.76 3.88 3.99 4.10 4.21 Documento nº 1. Anejo nº 5 40 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La cuneta de la margen izquierda está dividida en dos tramos. El primer tramo de cuneta discurre paralelo a la línea de máxima pendiente por lo que el caudal que discurrirá por ella será mínimo. Este tramo desagua al terreno natural donde comienza el terraplén, al final del cual se ubica el segundo tramo de cuneta. El segundo tramo de cuneta recogerá el caudal de escorrentía del área descrita anteriormente en una longitud de 41 m, en la que salvará un desnivel de 8,5 m, teniendo por tanto una pendiente media de 20 %. Tal como se observa en la tabla, con esta pendiente y para el caudal calculado, 7,3 l/s, la cuneta tendrá un grado de llenado algo superior al 37,5% y el agua discurrirá por ella con una velocidad máxima comprendida entre 2,65 m/s y 2,19 m/s, inferior al valor límite de 6m/s. por lo que no habrá problemas de erosión de cunetas. La cuneta de la margen derecha comienza al final del camino en el punto más alto y finaliza en el punto de inicio del terraplén, donde desagua al terreno natural. Esta cuneta recogerá el caudal de escorrentía del área descrita anteriormente en una longitud de 43 m, en la que salvará un desnivel de 6 m, teniendo por tanto una pendiente media de 14 %. Tal como se observa en la tabla, con esta pendiente y para el caudal calculado, 8,1 l/s, la cuneta tendrá un grado de llenado próximo entre el 37,5 y el 50 % y el agua discurrirá por ella con una velocidad inferior a 2,22m/s, inferior al valor límite de 6m/s. por lo que no habrá problemas de erosión de cunetas. 4.2. MEJORA DEL ESCOLLERAS SISTEMA DE DRENAJE DE LA LADERA Y La mejora del sistema de drenaje de la ladera se hará mediante la colocación de drenes californianos de 6 a 12 m de longitud según la sección considerada, con una inclinación ascendente de 10º con respecto a la horizontal. En el trasdós del muro de gaviones se colocará un material granular que permita filtrar el agua recogida por los drenes hacia la parte inferior donde se colocará un drenaje longitudinal similar al que se coloca en el trasdós de la escollera. 5. PROCESOS CONSTRUCTIVOS En este apartado se define la secuencia de trabajos que constituirá la obra en sí, definiendo tanto la manera de realizar cada tarea, y la maquinaria que se puede utilizar para ello, como la secuencia temporal de dichas tareas. 5.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS A continuación, se listan las distintas fases de trabajos que constituirán la obra objeto del presente proyecto. También se adjunta en apéndice documentación técnica de la maquinaria que se podría utilizar. Esta información se facilita únicamente a título informativo con el objetivo de justificar la factibilidad de las obras y procesos propuestos. La empresa constructora que ejecute el presente Proyecto de Construcción deberá proponer la maquinaria que le parezca más adecuada, comprobando que los procesos constructivos propuestos en el presente proyecto siguen siendo válidos o presentar, en su caso, las adaptaciones necesarias debido a la maquinaria propuesta. Replanteo Los trabajos de replanteo y señalización tienen por objeto la delimitación física de las superficies de ejecución de las distintas actuaciones, con carácter previo al inicio de las obras. Documento nº 1. Anejo nº 5 41 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Incluyen la delimitación sobre el terreno de las zonas de acceso y estancia de los materiales y maquinaria a emplear y de los lugares en los que deban ser acumulados los residuos recogidos a la espera de su carga y transporte a vertedero, así como de todas las zonas de actuación del proyecto. Estos últimos deberán situarse allí donde los camiones puedan acceder y maniobrar con facilidad. El replanteo incluirá la señalización de los terrenos afectados, dentro de los cuales se ejecutan todas las obras descritas en este Proyecto. El marcado se realizará mediante estaquillas de madera con la parte superior coloreada. La separación entre las misma no será superior a 100 metros, y siempre se procurará que desde la posición de una estaquilla se vean la anterior y la siguiente. Si se considerase necesaria una delimitación más visible por motivos de protección o de seguridad, en lugar de las estaquillas se utilizarán jalones y cinta reflectante o mallado de PVC de color naranja de seguridad. La localización de los puntos de replanteo queda definida en el correspondiente Anejo nº 2 de Topografía y replanteo. Ejecución La primera fase corresponderá en la adecuación de los caminos de acceso. A continuación, se realizará un camino de obra hacia la parte sur de la ladera con un ancho de 3,5 metros para permitir el paso de la maquinaria y con una plataforma de 7 m de ancho para el trabajo de la grúa. Seguidamente, se procederá al saneo de esa parte de la ladera. Para eso una retroexcavadora empezará desde la plataforma para grúa situada a la cota 823. En las zonas que no estén al alcance de la maquinaria se utilizará la grúa y una jaula. Desde esta plataforma la grúa podrá cubrir el tramo de ladera sur y la parte de ladera oeste situada al sur del actual saliente de la ladera (ver documento “Planos”). Desde dicha plataforma la retroexcavadora empezará a sanear el saliente actual de la ladera oeste de manera que quede alineado con el resto de la ladera oeste. Para ello se irá excavando por bataches (por ejemplo de 4 metros de altura y 5 de anchura para así cubrir el área de 2-4 bulones de claveteado). Una vez saneado el batache, se colocarán los bulones, drenes y el mallazo, así como una primera capa de hormigón. La última capa de hormigón se colocará una vez acabados los trabajos de sostenimiento de la ladera con el propósito de obtener un color uniforme en toda la ladera y no rectángulos con tonos distintos debido a diferencias de fraguado. Si se observa que la estabilidad en la zona excavada es buena se podrá colocar el sostenimiento con la maquinaria situada al pie de la zona recientemente excavada, es decir sobre el terreno in situ del saliente todavía por excavar. Se utilizará siempre la grúa para la colocación del sostenimiento cuando exista una mínima duda sobre la estabilidad de los depósitos o a juicio de la Dirección de Obra Esta operación de saneo y sostenimiento por bataches se repetirá a medida que se vaya abriendo otros bataches en la zona del saliente central. Dada la ubicación de las dos filas de anclajes se considera que éstos, así como la viga de reparto, se podrán hacer de manera convencional sin la ayuda de la grúa. Utilizando las tierras excavadas en el saliente central se podrá ir ejecutando el camino de acceso y la plataforma de 22*7m situada al norte del saliente. Desde esa plataforma se podrá abrir otro frente de trabajo en la zona situada al norte del saliente de la ladera oeste. El proceso será parecido, utilizando una retroexcavadora para quitar el material derruido. En los perfiles con el saneo se puede observar que desde la plataforma la retroexcavadora no alcanza la parte de saneo situada más arriba. Para eso se deberá valorar en obra si la retroexcavadora Documento nº 1. Anejo nº 5 42 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) puede realizar un escalón que le permita alcanzar la parte superior de la ladera o será necesario hacer el saneo utilizando la grúa y la cesta. Este se haría bien manualmente o utilizando una mini-excavadora (por ejemplo como la 301.6C de Carterpillar con un peso de 1700 kg por lo que puede ser elevada con una grúa móvil de 40 tm tal y como se propone, ver apéndice). Una vez acabado el sostenimiento de la ladera, se colocará la capa final de hormigón proyectado. A continuación, se acondicionará la zona situada al pie de la ladera que albergará el camino peatonal, los árboles y el muro de gaviones. Una vez realizada la plataforma definitiva se colocarán el muro de gaviones y el sistema de drenaje correspondiente. En paralelo se realizarán las obras de mejora del drenaje en la plataforma situada alrededor de la iglesia. Finalmente, se realizarán las labores de adecuación de las sendas peatonales y las zonas de esparcimiento, y las actuaciones de adecuación de la zona de ribera. 5.2. 5.2.1. ADECUACION DE ACCESOS INSTALACIONES AUXILIARES A OBRA LOCALIZACIÓN DE Adecuación de accesos a obra Para el acceso a los lugares de obra está prevista la utilización de un único camino de acceso que discurrirá sobre un camino existente que cruza la chopera municipal y que tiene su origen junto la depósito de agua, iniciándose en la Calle Sancho IV, que parte de la carretera local P241, también denominada calle del Arzobispo Cantero. La bajada desde el depósito de aguas hasta la llanura correspondiente al río es pronunciada pero está hormigonada. Sin embargo, será necesario ensanchar dicho camino para llegar a un ancho mínimo de 3,5 metros que permita el tránsito de camiones. Este recrecido se podrá Documento nº 1. Anejo nº 5 43 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) hacer del lado izquierdo según se baja o bien del lado derecho retranqueando un poco el talud cuando no se pueda hacer por el otro lado (existencia de un poste de luz) Será necesario estabilizar el camino para su empleo por parte de los vehículos pesados que transiten por él durante las obras. En el plano 3.1 de “Localización de instalaciones auxiliares y camino de acceso a obra” queda representado el camino a utilizar, con una longitud total de 484 m. El acceso hasta la propia ladera se hará por un camino situado entre dos filas de árboles., cuyo acondicionamiento requiere las siguientes actuaciones: Corta y retirada de ejemplares arbóreos existentes junto al sendero actual. Desbroce de la vegetación existente en un ancho de 3,5 m Excavación y saneo del terreno Extendido y compactado de 0,30 m de zahorra artificial, compactada al 98% PM. Documento nº 1. Anejo nº 5 44 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 5.2.2. Instalaciones de obra Al final de dicho camino se habilitará una zona para instalaciones de obra y acopio de 2 maquinaria y material de aproximadamente 250 m y una zona de acopio temporal de tierras de 2 700 m . Esto conllevará el talado de los árboles situados en esta zona. Es preciso notar, que se propone la realización de las obras en temporada seca para que no exista riesgo de crecidas del río Carrión ya que las instalaciones de obra y zonas de acopio temporal están situadas en zonas inundables. Camino de acceso Árboles a talar La selección de la zona de instalaciones auxiliares y camino de acceso a la obra se ha basado en los condicionantes ambientales que se exponen a continuación: Fácil acceso y cercanía a las obras. Lejanía respecto a líneas de drenaje natural del terreno, en la medida que la amplitud de la zona de actuación lo permita. Ausencia de valores ecológicos o culturales destacables. Con el fin de no tener que realizar ocupaciones temporales las instalaciones de obra se ubicarán en terrenos propiedad del Ayuntamiento de Carrión de los Condes (ver Anejo nº 10 de Disponibilidad de terreno). Constará de los elementos necesarios para permitir el correcto desarrollo de las obras: vestuarios, aseos, almacén, zona de acopio, etc. En el plano nº 3.1. Localización de instalaciones auxiliares y camino de acceso a obra se indica la ubicación de la zona propuesta como área de instalaciones auxiliares y el acceso a las Documento nº 1. Anejo nº 5 45 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2 actuaciones planteadas. Se utilizará una superficie total de 965 m situados las oficinas y aparcamientos a la derecha del camino y el parque de materiales y maquinaria y el acopio temporal de tierras a la izquierda del camino al pie del talud tratado. Estas tres áreas tiene en la actualidad una plantación de Populus sp. Instalación auxiliar Polígono 501 Parcela 5001 Superficie 965 m 2 Observaciones En la zona de actuación actualmente existe vegetación arbórea (Populus sp.) que será necesario eliminar. Total 47 pies. Foto 1: Parcela de localización de Instalaciones auxiliares de obra Para la preparación del terreno de instalaciones auxiliares de obra y el acceso del personal a las labores definidas de cada actuación es necesaria la tala de ejemplares de arbolado existentes en la zona, un total de 47 pies, todos ellos del género Populus sp., plantados por el propio Ayuntamiento. De esta forma, en la zona seleccionada como área de instalaciones auxiliares del plano 3.1, se llevará a cabo la tala arbórea y el desbroce del terreno. La tierra vegetal retirada será acopiada en los bordes de la parcela, protegida de cualquier actuación, para su posterior reutilización en la restauración. Tras la adecuación del terreno se llevará a cabo un extendido de zahorra (un mínimo de 20 cm sobre subbase de 10 cm, compactación 98% Próctor Modificado) y la colocación de las correspondientes casetas de obra y material necesario. Documento nº 1. Anejo nº 5 46 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Todo el material vegetal extraído será tronzado y apilado en un área de esta zona para su posterior carga y transporte a vertedero. El terreno será protegido de posibles vertidos accidentales mediante la impermeabilización de la zona de acopios. En el plano 3.2 y en el correspondiente Anejo 19 (Estudio de Gestión de Residuos de construcción y Demolición) queda definida la impermeabilización a realizar 5.3. PREPARACIÓN DE LAS PLATAFORMAS DE TRABAJO Previamente a la colocación del sostenimiento previsto será necesario realizar un saneo de la ladera para retirar todo el terreno afectado por grietas ya abiertas y dejar un frente lo suficientemente homogéneo como para poder colocar dicho sostenimiento. Se realizarán unos caminos de obra a lo largo de la zona a tratar con un ancho de 3,5 metros para permitir el paso de la maquinaria. Se habilitarán dos plataformas de 22x7 y 16x7 metros a las cotas +823 y +825 aproximadamente para el trabajo de la grúa y acceso de la maquinaria y material para sostenimiento. La ubicación de las plataformas y el alcance de las grúas desde éstas se muestran en el Documento “Planos”. La primera plataforma se ubicará al altura del muro de vallado caído en la ladera oeste, mientras que la otra plataforma de 16x7 metros para la colocación de la grúa se ubicará en la parte más al sur de la ladera oeste para así poder cubrir el tramo de ladera sur y la parte de ladera oeste situada al sur del actual saliente de la ladera. A priori no se prevé conectar las dos plataformas, sin embargo, si la empresa constructora lo desea, eso se podría realizar una vez completado el saneo y sostenimiento de la zona del saliente central. 5.3.1. Cálculos de estabilidad de las plataformas En el caso de la plataforma situada más al sur se colocará una escollera de sostenimiento para evitar que dicha plataforma invada el cauce del río. El cálculo de estabilidad del conjunto escollera + plataforma se realizó en el apartado de dimensionamiento de la escollera. En el caso de los caminos de accesos y de la plataforma norte los derrames de rellenos tendrán una pendiente de 1,5H:1V. A continuación se muestran los resultados de un cálculo de estabilidad para la plataforma norte considerando que los parámetros geotécnicos de dicha plataforma sean idénticos a los de las gravas y arenas depositados en pie de ladera (hipótesis conservadora ya que el terreno se habrá compactado). Documento nº 1. Anejo nº 5 47 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Como se puede comprobar los coeficientes de seguridad obtenidos son de 1,5 para la estabilidad global incluyendo la ladera y de 2,5 para roturas por la propia plataforma. Obviamente es importante cuidar el apoyo de la plataforma, realizando un correcto desbrozado del terreno natural, quitando la tierra vegetal y compactando el fondo de excavación antes de proceder al relleno de la plataforma. Documento nº 1. Anejo nº 5 48 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 5.4. SANEO DE LA LADERA Para realizar el saneo se considera que una retroexcavadora de poco peso es suficiente, ya que en este caso no se necesita potencia de arranque sino alcance con el brazo de la excavadora. Esa distancia da alcance es relativamente homogénea y se puede considerar del orden de 7 a 10 metros en altura y hasta 5 a 9 metros en horizontal. En la siguiente figura se muestran los radios de alcance de la retroexcavadora de Carterpillar 313D (9,5 metros en altura y 8,5 metros en horizontal y un peso del orden de 14 tm como se muestra en la siguiente figura). En algunos puntos (perfiles 4, 5 y 8) la retroexcavadora no alcanza la parte superior de la ladera desde la prolongación de la plataforma donde estará ubicada la grúa. En esos casos será necesario realizar una parte (pequeña) del saneo desde la cesta con la ayuda de la grúa. Esto se podrá hacer manualmente o bien subiendo una mini-excavadora (de menos de 2.000 kg) en la cesta. Se prevé realizar el sostenimiento por bataches por lo que el saneo también irá por bataches. En el documento “Planos” se muestran las distintas fases de saneo en las tres zonas de la Documento nº 1. Anejo nº 5 49 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ladera oeste así como en la ladera sur. También se muestran las zonas que se podrán tratar desde la plataforma y las que deberán ser saneadas con grúa. Para ello se ha considerado un alcance de la retroexcavadora igual a 9 metros. Los bataches serán de aproximadamente de 5 metros de ancho por 4 metros de alto. La pendiente final de la ladera deberá ser (dentro de lo posible) del orden de 10-15º con respecto a la vertical. El saneo deberá realizarse bajo la supervisión de la Dirección de Obra con el fin de evitar desacuerdos. En el documento “Planos” se indica una posible línea de saneo que se ha estimado en función de las observaciones realizadas en campo, presencia de grietas, etc. El objetivo del saneo es de dejar una superficie de ladera relativamente homogénea para que se pueda aplicar el sostenimiento y quitar todo el terreno afectado por la alteración o descompresión del terreno. 5.5. SOSTENIMIENTO DE LA LADERA El sostenimiento se realizará por bataches a la par con el saneo. En una misma zona de actuación se deberá colocar todo el sostenimiento (menos una fina capa de hormigón proyectado que se colocará una vez finalizado el sostenimiento de toda la ladera para obtener un coloreado uniforme). En el Documento “Planos” se muestra la colocación del sostenimiento en planta y perfiles. En la ladera oeste el sostenimiento se colocará hasta la cota +823 ó +825 (según si se está al norte o al sur del saliente) mientras que en la ladera sur el sostenimiento se colocará hasta la cota +828 en las inmediaciones de la esquina, aumentando hasta la cota +830,5 en el eje 1 (punto más alejado de la esquina en la ladera sur). Para la realización de los anclajes y de la viga de atado correspondiente, la colocación del sostenimiento por bataches obligará a dejar el último metro de la viga en un extremo del batache sin hormigonar para poder unirla con el tramo de viga que se realizará en el batache adyacente. Del mismo modo, debido a la diferencia de cota del sostenimiento a ambos lados del saliente) la viga de atado en la ladera oeste tendrá un ajuste en la zona del saliente para unir las dos zonas situadas a ambos lados. Como se puede observar en los planos ciertos bataches estarán situados a una altura superior a 5 metros con respecto a las plataformas por lo que, en esos casos, el sostenimiento deberá ser colocado desde la cesta con la ayuda de la grúa. En el documento “Planos” se muestran además del sostenimiento las zonas que se podrán tratar desde la plataforma y las que deberán ser sostenidas con grúa. Para ello se ha considerado un alcance de: 8 metros para el robot gunitador 3 metros para la colocación de los bulones y anclajes 4 metros para el mallazo En el Apéndice nº 3 se muestran fichas de maquinaria para la perforación de los taladros para el claveteado y la proyección del hormigón, compatibles con la capacidad de carga de la grúa, lo que justifica la factibilidad del proceso constructivo propuesto. A continuación se muestran algunas imágenes de trabajos similares. Documento nº 1. Anejo nº 5 50 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) En el caso del tramo de ladera sur, el uso de la grúa será un poco más complicado ya que si bien ésta alcanza la zona de trabajo el operario de la grúa no tiene visión directa del frente de trabajo. Si bien, como se puede observar en los perfiles con el sostenimiento ese caso será muy aislado y afectará a una fila de bulones y drenes sobre 15 metros de ladera lo que significa 5 a 6 bulones y drenes. En este caso también, el hormigón que se utilizará será coloreado con pigmentos de color ocre de manera a obtener un color lo más parecido posible con el de la propia ladera. Documento nº 1. Anejo nº 5 51 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 5.5.1. Maquinaria propuesta para la colocación del sostenimiento En este apartado se describe la posible maquinaria para la colocación del sostenimiento. Obviamente cada empresa podrá proponer la maquinaria que le parezca más oportuna siempre y cuando garantice que dicha maquinaria permita la realización de los trabajos tanto desde las plataformas de obra como desde la grúa. Para la proyección del hormigón desde la plataforma se propone utilizar un robot gunitador de pequeño tamaño que tiene la ventaja de tener un brazo con un alcance importante y, por lo tanto, reducir al mínimo la colocación de hormigón proyectado desde la cesta de la grúa. A título de ejemplo se puede citar el robot “Meyco Poca” con un peso de 7 tm y un alcance de 8 metros como se muestra en la siguiente figura. Documento nº 1. Anejo nº 5 52 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Para las zonas donde se deba gunitar desde la jaula con la ayuda de la grúa, se deberá utilizar un compresor y una manguera para el bombeo. Para la colocación de bulones, anclajes y drenes se necesitará una unidad de perforación que no sea demasiado pesada para ser utilizada tanto desde la plataforma como desde la jaula de la grúa. En el Apéndice nº3 se muestra la ficha técnica de la máquina Beretta T43, con un peso de 1700 kg, por lo tanto apta para su uso desde la jaula de la grúa. Se podría aumentar la cantidad de bulones ejecutables desde la plataforma utilizando un jumbo similar a los utilizados en túneles, sin embargo el escaso espacio disponible en las plataformas de trabajo complicaría mucho el proceso constructivo, teniendo en cuenta la obligatoria presencia de la grúa. Por último, para la realización de los trabajos en altura se ha considerado necesario la presencia de una grúa móvil. Se propone la utilización de una grúa de 40 tm. por considerarse un compromiso interesante entre las posibilidades de carga en altura y distancia y el espacio ocupado por la grúa en la plataforma. A título de ejemplo se muestra la grúa Liebherr de 40 t LTM 1040-2.1 que permite levantar cargas de 3 t a 20 metros de distancia horizontal y 20 metros de altura (distancia necesaria para alcanzar el extremo sur de la ladera). Documento nº 1. Anejo nº 5 53 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Dicha grúa tiene un peso de 24 t. y un ancho de 2,5 m en circulación y de 6 metros cuando los gatos estabilizadores están desplegados (ver figura a continuación). Esas características hacen factible el acceso de la maquinaria hasta la obra y su utilización en las plataformas de obra. En el Apéndice nº3, se adjuntan las fichas técnicas de la maquinaria mencionada a título de ejemplo. 5.6. COLOCACIÓN DE LOS GAVIONES La colocación de los gaviones se hará una vez acabadas las tareas de sostenimiento de la ladera. En el documento “planos” se indica la ubicación de los gaviones. En la zona de la ladera sur será necesario realizar un cajeado del terreno para asegurar un buen apoyo del muro de gaviones ya que la pendiente natural es muy elevada. En todos los casos se deberá Documento nº 1. Anejo nº 5 54 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) tener cuidar la zona de apoyo, compactando el terreno y sustituyendo los 30 cm más superficiales si fuese necesario. Se podrá utilizar la grúa para la colocación de los gaviones situados a mayor altura. Para asegurar una buena estabilidad de los gaviones se introducirán unos conectores que unirán los gaviones y el terreno. 5.7. RELLENO CON TIERRAS SOBRANTES Una vez acabadas todas las tareas de obra civil, se emplearán las tierras sobrantes acopiadas temporalmente en la obra para rellenar el espacio situado entre los dos caminos de accesos a las plataformas de obra así como el espacio entre las propias plataformas. En el documento Planos se muestra el relleno propuesto que será una transición entre los dos caminos de acceso cuya altura es distinta ya que ambas plataformas están ubicadas a cotas distintas. Teniendo en cuenta que ambos caminos empiezan en el mismo punto la pendiente del relleno entre ambos será variable, inicialmente igual a 1,5H:1V y disminuyendo hasta 7H:1V en la unión entre las dos plataformas al pie de la ladera. Por otra parte, para utilizar todas las tierras disponibles así como para asegurar una pendiente más estable a largo plazo, el derrame norte del camino de acceso a la plataforma norte será recrecido, pasando su pendiente de 1,5H:1V a 2H:1V. 5.8. ADECUACIÓN PAISAJÍSTICA Finalizada la adecuación topográfica de las zonas de trabajo, será necesario realizar una adecuación paisajística de las mismas mediante la plantación de especies autóctonas, tanto arbóreas como arbustivas que cubran y estabilicen el nuevo talud, integrándolo en el entorno. Todas las actividades necesarias para la adecuación paisajística del entorno de trabajo se han descrito de manera pormenorizada en el Anejo nº 6. Actuaciones sobre la vegetación. Documento nº 1. Anejo nº 5 55 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE Nº1: SALIDAS GRÁFICAS DE LOS CÁLCULOS DE ESTABILIDAD IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SIN SOSTENIMIENTO, ROTURA GLOBAL IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 3 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:57:17 File Name: seccion ef parametros80 ROTURA GLOBAL.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:57:27 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐12.967526, 70.813272) m Lower Left: (6.185282, 46.779939) m Lower Right: (45.495087, 70.295998) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (11.942134, 27.3216) m Upper Right Coordinate: (56.779916, 55.450335) m Lower Left Coordinate: (24.495468, 14.674933) m Lower Right Coordinate: (66.075468, 39.2216) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 135 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 45 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) 0 17 25 28 32.206667 55 Y (m) 20 23 26 32 40 40 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) 44 55 Y (m) 51 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Tension Crack Line X (m) 29.718998 42.700975 43.514309 Y (m) 38.016495 38.947359 47.160692 Regions Region 1 Region 2 Region 3 Material tierra de Campos gravas y arenas rellenos Points 1,2,4,5,7,23,8,22,21,16,20,19,17,9,13,14,12 2,3,5,4 9,13,14,11,10 Area (m²) 1747.1856 27 110.5 Points Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5 Point 6 Point 7 Point 8 Point 9 Point 10 Point 11 Point 12 Point 13 Point 14 Point 15 Point 16 Point 17 Point 18 Point 19 Point 20 Point 21 Point 22 Point 23 X (m) 0 0 0 9 17 21 25 28 32 34 55 55 38 55 44 29.718998 31.273475 40.134309 30.599773 29.938345 29.291074 28.593715 26.812472 Y (m) 0 17 20 20 23 26 26 32 46 47 47 0 42 41 47 38.016495 43.619859 47.067359 41.191391 38.807164 36.518759 34.078004 29.624944 Critical Slip Surfaces Slip Surface FOS 1 398 0.861 2 519 0.861 Center (m) (12.232, 61.045) (10.317, 63.448) (8.402, Radius (m) 30.195 33.248 Entry (m) Exit (m) (31.9503, 45.8372) (31.9197, 45.7369) (29.1531, 36.0359) (29.1582, 36.0538) (31.8882, (29.164, 3 640 0.864 4 277 0.865 5 1256 0.867 6 761 0.869 7 156 0.874 8 1135 0.874 9 882 0.875 10 1014 0.882 11 1003 0.883 12 893 0.890 13 1124 0.891 14 772 0.899 15 1245 0.901 16 651 0.909 17 530 0.921 18 409 0.934 19 1235 0.934 20 1225 0.935 21 993 0.941 22 288 0.949 23 167 0.969 24 984 0.981 25 621 0.981 26 742 0.981 27 863 0.982 28 1105 0.982 65.851) (14.148, 58.641) (2.756, 80.22) (6.487, 68.255) (16.063, 56.238) (4.672, 77.816) (4.571, 70.658) (6.587, 75.413) (2.656, 73.061) (8.502, 73.01) (0.741, 75.465) (10.418, 70.606) (‐1.175, 77.868) (12.333, 68.203) (14.248, 65.8) (16.163, 63.396) (‐5.106, 75.516) (‐9.037, 73.165) (‐1.275, 70.71) (18.079, 60.993) (19.994, 58.59) (‐5.206, 68.358) (0.54, 61.148) (‐1.375, 63.552) (‐3.291, 65.955) (‐7.121, 70.762) 36.301 27.142 51.48 39.354 24.09 48.427 42.407 45.374 45.459 42.321 48.512 39.268 51.565 36.215 33.163 30.11 53.414 55.237 47.31 27.057 24.004 45.6338) (31.9798, 45.9338) (32.5214, 46.2607) (31.8561, 45.5284) (32.0077, 46.0039) (32.5507, 46.2753) (31.8233, 45.4213) (32.5789, 46.2895) (31.7902, 45.3127) (32.606, 46.303) (31.7567, 45.203) (32.6315, 46.3157) (31.7229, 45.0923) (32.655, 46.3275) (32.6758, 46.3379) (32.6932, 46.3466) (33.1739, 46.587) (33.8159, 46.9079) (33.1552, 46.5776) (32.7056, 46.3528) (32.7107, 46.3553) 50.885 (35.9721, 47) 41.735 (35.5523, 47) 44.785 (35.7107, 47) 47.835 (35.8497, 47) 53.935 (36.0803, 47) 36.0741) (29.1489, 36.0212) (29.1486, 36.0202) (29.1704, 36.0963) (29.1459, 36.0108) (29.1523, 36.0331) (29.1772, 36.1201) (29.1575, 36.0511) (29.1843, 36.1452) (29.1644, 36.0754) (29.1918, 36.1713) (29.1734, 36.107) (29.1995, 36.1982) (29.185, 36.1475) (29.1997, 36.199) (29.2183, 36.2641) (28.5925, 34.0739) (28.0707, 32.2476) (28.5723, 34.0031) (29.2418, 36.3464) (29.2718, 36.4512) (26.1358, 28.2715) (26.0645, 28.129) (26.0881, 28.1762) (26.1119, 28.2237) (26.1598, 28.3196) 29 1226 0.982 30 269 0.990 31 390 0.990 32 148 0.991 33 873 0.991 34 752 0.991 35 511 0.991 36 994 0.991 37 631 38 (‐9.037, 73.165) (10.217, 56.29) (8.301, 58.693) (12.132, 53.886) (26.1839, 28.3679) (25.8898, 27.7796) (25.8758, 27.7515) (25.9097, 27.8193) (27.4496, 30.8992) (27.4326, 30.8652) (25.8665, 27.7329) (27.4674, 30.9347) (27.4165, 30.833) (27.4858, 30.9716) (27.4015, 30.803) (27.5048, 31.0095) (25.9368, 27.8737) (27.3879, 30.7758) (25.861, 27.7221) 56.985 (36.176, 47) 32.534 (37.5051, 47) 35.584 (37.6603, 47) 29.484 (37.3206, 47) 46.022 (35.657, 47) 42.971 (35.6043, 47) 38.634 (37.7917, 47) (‐1.275, 70.71) 49.073 (35.7005, 47) 0.992 (4.471, 63.5) 39.92 (35.5405, 47) 1115 0.992 (‐3.19, 73.113) 52.124 (35.736, 47) 39 510 0.992 36.869 (35.4636, 47) 40 1236 0.992 55.175 (35.7647, 47) 41 27 0.993 26.434 (37.0992, 47) 42 389 0.993 33.818 (35.3706, 47) 43 632 0.993 41.684 (37.9036, 47) 44 268 0.994 30.767 (35.258, 47) (27.376, 30.752) 45 46 0.994 20.951 (32.7046, 46.3523) 46 753 0.995 44.734 (37.9993, 47) 47 1246 0.995 53.34 (34.675, 47) 48 874 0.997 47.784 (38.0813, 47) 49 147 0.998 27.716 (35.1206, 47) 50 1215 0.999 57.035 (33.9041, 46.952) 51 1125 0.999 50.288 (34.6984, 47) 52 1004 1.003 47.236 (34.72, 47) 53 883 1.007 44.184 (34.7397, 47) (29.3103, 36.586) (25.8589, 27.7178) (28.4275, 33.4962) (25.8595, 27.7191) (27.3663, 30.7325) (27.1227, 30.2453) (28.4234, 33.4821) (28.4201, 33.4703) (28.4176, 33.4614) 54 762 1.011 41.132 (34.757, 47) (0.64, 68.306) (2.556, 65.903) (6.386, 61.096) (6.386, 61.096) (‐5.106, 75.516) (14.047, 51.483) (8.301, 58.693) (4.471, 63.5) (10.217, 56.29) (21.909, 56.186) (2.556, 65.903) (‐1.175, 77.868) (0.64, 68.306) (12.132, 53.886) (‐12.968, 70.813) (0.741, 75.465) (2.656, 73.061) (4.571, 70.658) (6.487, 68.255) (28.416, 33.456) 55 641 1.016 (8.402, 65.851) 38.08 (34.7715, 47) (28.4156, 33.4546 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SIN SOSTENIMIENTO, ROTURA LOCALIZADA IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 0 Date: 07/06/2010 Time: 14:44:37 File Name: seccion ef parametros80.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\ Last Solved Date: 07/06/2010 Last Solved Time: 14:44:44 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (25, 26) m Left‐Zone Right Coordinate: (29.428571, 37) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (34, 47) m Right‐Zone Right Coordinate: (43, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 10 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) 0 17 25 28 32.206667 55 Y (m) 20 23 26 32 40 40 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) 44 55 Y (m) 51 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Tension Crack Line X (m) 29.718998 42.700975 43.514309 Y (m) 38.016495 38.947359 47.160692 Regions Region 1 Material tierra de Campos Points 1,2,4,5,7,36,8,35,34,27,33,32,28,9,13,14,12 Area (m²) 1747.1856 Region 2 Region 3 gravas y arenas rellenos 2,3,5,4 9,13,14,11,10 27 110.5 Points X (m) Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5 Point 6 Point 7 Point 8 Point 9 Point 10 Point 11 Point 12 Point 13 Point 14 Point 15 Point 16 Point 17 Point 18 Point 19 Point 20 Point 21 Point 22 Point 23 Point 24 Point 25 Point 26 Point 27 Point 28 Point 29 Point 30 Point 31 Point 32 Point 33 Point 34 Point 35 Point 36 Y (m) 0 0 0 9 17 21 25 28 32 34 55 55 38 55 0 17 20 20 23 26 26 32 46 47 47 0 42 41 44 47 29.718998 31.273475 40.134309 38.016495 43.619859 47.067359 30.599773 29.938345 29.291074 28.593715 26.812472 41.191391 38.807164 36.518759 34.078004 29.624944 Critical Slip Surfaces Slip Surface FOS Center (m) Radius (m) Entry (m) (37.3109, Exit (m) 1 40 0.949 (7.213, 55.747) (‐156.744, 227.106) 34.659 47) 2 155 0.950 268.954 (34.883, 47) 3 39 0.950 (2.25, 59.469) 40.469 4 41 0.953 (10.903, 52.979) 30.44 5 211 0.957 (‐15.333, 97.777) 77.337 6 32 0.958 (12.291, 49.009) 26.286 7 49 0.958 (0.181, 65.487) 46.639 8 38 0.958 (‐4.822, 64.773) 48.915 9 48 0.958 (‐9.729, 73.982) 59.231 10 33 0.961 (14.399, 47.654) 24.11 11 12 42 50 0.962 0.964 (13.768, 50.83) (6.587, 59.997) 27.253 38.663 13 47 0.966 (‐27.258, 89.007) 81.858 14 37 0.974 (‐15.784, 72.994) 62.223 15 43 0.975 (16.066, 49.107) 24.774 16 147 0.976 (0.888, 66.982) 44.59 17 51 0.976 (11.091, 56.136) 33.191 18 156 0.977 (‐33.072, 106.094) 96.328 19 202 0.981 (9.801, 64.049) 35.334 20 46 0.983 (‐67.1, 123.157) 133.873 21 92 0.984 (‐7.348, 69.982) 53.307 22 93 0.984 (1.882, 62.725) 41.929 23 101 0.989 (‐49.791, 114.603) 114.805 24 94 0.990 (7.84, 58.04) 34.712 25 139 0.991 (12.518, 53.38) 26.754 26 102 0.993 (‐16.486, 84.328) 70.228 27 44 0.993 (17.959, 47.687) 22.802 (36.8808, 47) (37.7278, 47) (34.1393, 47) (36.3821, 47) (38.3133, 47) (36.4373, 47) (37.7688, 47) (36.7107, 47) (38.132, 47) (38.836, 47) (37.2027, 47) (35.9804, 47) (38.5237, 47) (35.1157, 47) (39.3372, 47) (35.4894, 47) (34.0248, 47) (36.6157, 47) (35.6251, 47) (36.0849, 47) (36.1463, 47) (36.5339, 47) (34.6652, 47) (36.7457, 47) (38.9038, 47) (25, 26) (27.6628, 31.3256) (25, 26) (25, 26) (28.6107, 34.1375) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (25, 26) (27.6628, 31.3256) (25, 26) (27.6628, 31.3256) (28.6107, 34.1375) (25, 26) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (27.6628, 31.3256) (26.3314, 28.6628) (25, 26) 28 52 0.993 (14.45, 53.257) 29.228 29 100 0.995 (‐202.418, 253.342) 320.636 30 148 1.000 (8.429, 60.685) 35.098 31 95 1.002 (12.024, 54.75) 29.753 32 103 1.003 (‐1.825, 71.002) 50.847 33 87 1.007 (15.931, 48.77) 22.638 34 140 1.009 (15.445, 51.356) 23.463 35 157 1.010 (‐6.074, 79.677) 58.958 36 45 1.011 (‐249.745, 279.71) 373.97 37 53 1.015 (17.064, 51.016) 26.245 38 104 1.019 (6.469, 63.462) 40.069 39 88 1.019 (17.73, 47.577) 20.778 40 96 1.019 (15.139, 52.301) 26.154 41 149 1.028 (13.302, 56.617) 29.084 42 141 1.030 (17.714, 49.788) 20.973 43 89 1.033 (‐231.318, 246.09) 337.132 44 97 1.039 (17.559, 50.398) 23.439 45 105 1.040 (11.835, 58.585) 33.249 46 212 1.040 (4.886, 75.158) 47.387 47 54 1.042 (19.168, 49.213) 23.935 48 203 1.046 (15.467, 58.702) 27.86 49 158 1.047 (5.818, 68.041) 42.722 50 142 1.057 (19.53, 48.532) 19.031 51 150 1.061 (16.727, 53.757) 24.955 52 195 1.063 (20.39, 50.691) 18.483 53 98 1.065 (19.502, 48.87) 21.33 (39.8178, 47) (35.5344, 47) (35.5753, 47) (36.9714, 47) (37.3291, 47) (36.092, 47) (35.0032, 47) (36.0963, 47) (36.0095, 47) (40.2787, 47) (37.8938, 47) (36.4191, 47) (37.3967, 47) (36.0294, 47) (35.3375, 47) (34.1941, 47) (37.8098, 47) (38.4384, 47) (34.7659, 47) (40.7212, 47) (34.5026, 47) (36.6976, 47) (35.6676, 47) (36.4758, 47) (34.1333, 47) (38.2108, 47) (25, 26) (26.3314, 28.6628) (27.6628, 31.3256) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (27.6628, 31.3256) (27.6628, 31.3256) (25, 26) (25, 26) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (27.6628, 31.3256) (27.6628, 31.3256) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (26.3314, 28.6628) (28.6107, 34.1375) (25, 26) (28.6107, 34.1375) (27.6628, 31.3256) (27.6628, 31.3256) (27.6628, 31.3256) (28.6107, 34.1375) (26.3314, 28.6628) 54 106 1.066 (15.612, 55.151) 28.575 55 55 1.074 (20.906, 47.723) 22.106 (38.9619, 47) (41.1465, 47) (26.3314, 28.6628) (25, 26) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA CON SOSTENIMIENTO, ROTURA GLOBAL IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:20:00 File Name: solucion constructiva 1 bulon entre anclajes separacion 3 metros.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:20:22 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐2.000859, 65.586606) m Lower Left: (17.151949, 41.553273) m Lower Right: (56.461754, 65.069332) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (22.2088, 22.608267) m Upper Right Coordinate: (67.046582, 50.737002) m Lower Left Coordinate: (34.762134, 9.9616) m Lower Right Coordinate: (76.342134, 34.508267) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (33.91, 30.414) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 73.896 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 5.8804 m Required Bond Length: 5.8804 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (37.492, 34.479) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 46.757 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 3.7208 m Required Bond Length: 3.7208 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (35.745, 32.27) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (31.429, 28.432) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region 1 tierra de Campos 1,2,4,5,7,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,12 1747.1927 Region 2 gravas y arenas 2,3,5,4 27 Region 3 rellenos 9,13,14,11,10 110.5 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 254 1.418 (17.252, 48.712) 24.746 (37.9335, 47) (19.9749, 24.1156) 2 375 1.459 (15.337, 51.115) 27.8 (38.0749, 47) (18.2473, 23.4677) 3 510 1.500 (17.353, 55.87) 36.065 (52.3099, 47) (7.18504, 21.2679) Center (m) Entry (m) Exit (m) 4 389 1.501 (19.268, 53.466) 33.014 (51.6424, 47) (10.0332, 21.7706) 5 511 1.502 (17.353, 55.87) 37.831 (54.1291, 47) (3.58602, 20.6328) 6 390 1.503 (19.268, 53.466) 34.781 (53.4424, 47) (6.44233, 21.1369) 7 631 1.507 (15.438, 58.273) 39.116 (52.8937, 47) (4.33722, 20.7654) 8 632 1.509 (15.438, 58.273) 40.881 (54.7333, 47) (0.73137, 20.1291) 9 268 1.512 (21.183, 51.063) 29.963 (50.8694, 47) (12.8819, 22.2733) 10 509 1.513 (17.353, 55.87) 34.297 (50.4831, 47) (11.6335, 22.053) 11 269 1.514 (21.183, 51.063) 31.731 (52.6529, 47) (9.30075, 21.6413) 12 388 1.515 (19.268, 53.466) 31.245 (49.8368, 47) (14.5864, 22.5741) 13 270 1.518 (21.183, 51.063) 33.497 (54.4329, 47) (6.21486, 21.0967) 14 630 1.520 (15.438, 58.273) 37.349 (51.0446, 47) (8.70432, 21.5361) 15 752 1.520 (13.522, 60.676) 42.167 (53.4095, 47) (1.48967, 20.2629) 16 267 1.528 (21.183, 51.063) 28.193 (49.0822, 47) (17.351, 23.1316) 17 751 1.533 (13.522, 60.676) 40.401 (51.5379, 47) (5.79157, 21.022) 18 148 1.537 (23.099, 48.66) 28.681 (51.7313, 47) (12.1618, 22.1462) 19 147 1.539 (23.099, 48.66) 26.912 (49.9592, 47) (15.7312, 22.7761) 20 149 1.540 (23.099, 48.66) 30.448 (53.5012, 47) (9.12142, 21.6097) 21 257 1.540 (17.252, 48.712) 30.025 (47.2286, 47) (5.68652, 21.0035) 22 258 1.545 (17.252, 48.712) 31.781 (48.9872, 47) (2.67341, 20.4718) 23 762 1.545 (17.453, 63.028) 40.327 (54.4581, 47) (15.5588, 22.7457) 24 378 1.547 (15.337, 33.076 (48.1562, (2.82185, 51.115) 47) 20.498) 25 883 1.547 (15.538, 65.431) 43.379 (54.8064, 47) (12.3118, 22.1727) 26 872 1.551 (11.607, 63.08) 43.453 (51.9752, 47) (2.89061, 20.5101) 27 641 1.551 (19.368, 60.625) 37.275 (54.0642, 47) (17.9997, 23.3749) 28 761 1.555 (17.453, 63.028) 38.548 (52.5107, 47) (21.5218, 24.6957) 29 640 1.556 (19.368, 60.625) 35.495 (52.1443, 47) (23.2461, 25.3423) 30 146 1.557 (23.099, 48.66) 25.141 (48.1851, 47) (19.1956, 23.8234) 31 400 1.561 (23.199, 55.818) 32.952 (54.9489, 47) (17.8218, 23.3082) 32 882 1.562 (15.538, 65.431) 41.601 (52.8326, 47) (19.7991, 24.0497) 33 519 1.565 (21.284, 58.221) 32.442 (51.7233, 47) (24.9727, 25.9898) 34 520 1.565 (21.284, 58.221) 34.223 (53.6148, 47) (19.7535, 24.0326) 35 1003 1.572 (13.623, 67.835) 44.653 (53.1175, 47) (18.0777, 23.4041) 36 1124 1.585 (11.707, 70.238) 47.706 (53.3712, 47) (14.9864, 22.6447) 37 399 1.590 (23.199, 55.818) 31.171 (53.0969, 47) (21.5135, 24.6926) 38 279 1.601 (25.114, 53.415) 29.901 (54.3187, 47) (19.6927, 24.0098) 39 1245 1.602 (9.792, 72.641) 50.759 (53.5985, 47) (10.714, 21.8907) 40 398 1.630 (23.199, 55.818) 29.389 (51.2342, 47) (25.2503, 26.5005) 41 278 1.632 (25.114, 53.415) 28.119 (52.4921, 47) (23.281, 25.3554) 42 158 1.667 (27.03, 51.011) 26.85 (53.5779, 47) (21.5855, 24.7195) 43 365 1.681 (11.406, 48.763) 29.646 (37.729, 47) (2.59288, 20.4576) 44 157 1.706 (27.03, 51.011) 25.067 (51.7738, 47) (25.0127, 26.0254) 45 277 1.721 (25.114, 53.415) 26.336 (50.6576, 47) (25.5409, 27.0818) 46 38 1.735 (28.945, 48.608) 25.58 (54.4748, 47) (20.7073, 24.3903) 47 37 1.771 (28.945, 48.608) 23.799 (52.6891, 47) (23.5053, 25.4395) 48 364 1.806 (11.406, 48.763) 27.897 (35.7589, 47) (6.94451, 21.2255) 49 651 1.809 (23.299, 62.976) 35.409 (54.8997, 47) (25.8287, 27.6575) 50 485 1.851 (9.491, 51.167) 30.951 (35.9761, 47) (4.0031, 20.7064) 51 156 1.854 (27.03, 51.011) 23.284 (49.965, 47) (25.8782, 27.7564) 52 36 1.878 (28.945, 48.608) 22.015 (50.9014, 47) (25.437, 26.874) 53 606 1.907 (7.576, 53.57) 34.004 (36.1582, 47) (1.08335, 20.1912) 54 530 1.907 32.356 (54.5867, 47) (26.1145, 28.2291) 55 409 2.038 (27.13, 58.17) 29.304 (54.2214, 47) (26.4371, 28.8743) (25.215, 60.573) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA CON SOSTENIMIENTO, ROTURA LOCALIZADA IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 10 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 11:23:52 File Name: solucion constructiva 1 bulon anclajes separacion 3 metros rotura grieta.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 11:24:02 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐2.000859, 65.586606) m Lower Left: (17.151949, 41.553273) m Lower Right: (56.461754, 65.069332) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (22.2088, 22.608267) m Upper Right Coordinate: (67.046582, 50.737002) m Lower Left Coordinate: (34.762134, 9.9616) m Lower Right Coordinate: (76.342134, 34.508267) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (40.883, 28.543) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (49.118, 38.83) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (50.247, 41.104) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (47.796, 36.59) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (46.312, 34.418) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 76.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 76.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (44.907, 32.634) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 600 kPa Bond Resistance: 62.831853 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 1150 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 383.33333 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 383.33333 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 62.832 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (42.924, 30.456) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 106.36 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 3.1035 m Required Bond Length: 3.1035 m Governing Component: Bond Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (38.435, 26.621) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region 1 tierra de Campos 1,2,4,5,7,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,12 1747.1927 Region 2 gravas y arenas 2,3,5,4 27 Region 3 rellenos 9,13,14,11,10 110.5 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 510 1.500 (17.353, 55.87) 36.065 (52.3099, 47) (7.18504, 21.2679) 2 254 1.501 (17.252, 48.712) 24.746 (37.9335, 47) (19.9749, 24.1156) 3 389 1.501 (19.268, 53.466) 33.014 (51.6424, 47) (10.0332, 21.7706) Center (m) Entry (m) Exit (m) 4 511 1.502 (17.353, 55.87) 37.831 (54.1291, 47) (3.58602, 20.6328) 5 390 1.503 (19.268, 53.466) 34.781 (53.4424, 47) (6.44233, 21.1369) 6 631 1.507 (15.438, 58.273) 39.116 (52.8937, 47) (4.33722, 20.7654) 7 632 1.509 (15.438, 58.273) 40.881 (54.7333, 47) (0.73137, 20.1291) 8 268 1.512 (21.183, 51.063) 29.963 (50.8694, 47) (12.8819, 22.2733) 9 509 1.513 (17.353, 55.87) 34.297 (50.4831, 47) (11.6335, 22.053) 10 269 1.514 (21.183, 51.063) 31.731 (52.6529, 47) (9.30075, 21.6413) 11 388 1.515 (19.268, 53.466) 31.245 (49.8368, 47) (14.5864, 22.5741) 12 270 1.518 (21.183, 51.063) 33.497 (54.4329, 47) (6.21486, 21.0967) 13 630 1.520 (15.438, 58.273) 37.349 (51.0446, 47) (8.70432, 21.5361) 14 752 1.520 (13.522, 60.676) 42.167 (53.4095, 47) (1.48967, 20.2629) 15 267 1.528 (21.183, 51.063) 28.193 (49.0822, 47) (17.351, 23.1316) 16 751 1.533 (13.522, 60.676) 40.401 (51.5379, 47) (5.79157, 21.022) 17 148 1.537 (23.099, 48.66) 28.681 (51.7313, 47) (12.1618, 22.1462) 18 147 1.539 (23.099, 48.66) 26.912 (49.9592, 47) (15.7312, 22.7761) 19 149 1.540 (23.099, 48.66) 30.448 (53.5012, 47) (9.12142, 21.6097) 20 257 1.540 (17.252, 48.712) 30.025 (47.2286, 47) (5.68652, 21.0035) 21 375 1.542 (15.337, 51.115) 27.8 (38.0749, 47) (18.2473, 23.4677) 22 258 1.545 (17.252, 48.712) 31.781 (48.9872, 47) (2.67341, 20.4718) 23 762 1.545 (17.453, 63.028) 40.327 (54.4581, 47) (15.5588, 22.7457) 24 378 1.547 (15.337, 33.076 (48.1562, (2.82185, 51.115) 47) 20.498) 25 883 1.547 (15.538, 65.431) 43.379 (54.8064, 47) (12.3118, 22.1727) 26 872 1.551 (11.607, 63.08) 43.453 (51.9752, 47) (2.89061, 20.5101) 27 641 1.551 (19.368, 60.625) 37.275 (54.0642, 47) (17.9997, 23.3749) 28 761 1.555 (17.453, 63.028) 38.548 (52.5107, 47) (21.5218, 24.6957) 29 640 1.556 (19.368, 60.625) 35.495 (52.1443, 47) (23.2461, 25.3423) 30 146 1.557 (23.099, 48.66) 25.141 (48.1851, 47) (19.1956, 23.8234) 31 400 1.561 (23.199, 55.818) 32.952 (54.9489, 47) (17.8218, 23.3082) 32 882 1.562 (15.538, 65.431) 41.601 (52.8326, 47) (19.7991, 24.0497) 33 519 1.565 (21.284, 58.221) 32.442 (51.7233, 47) (24.9727, 25.9898) 34 520 1.565 (21.284, 58.221) 34.223 (53.6148, 47) (19.7535, 24.0326) 35 1003 1.572 (13.623, 67.835) 44.653 (53.1175, 47) (18.0777, 23.4041) 36 1124 1.585 (11.707, 70.238) 47.706 (53.3712, 47) (14.9864, 22.6447) 37 399 1.590 (23.199, 55.818) 31.171 (53.0969, 47) (21.5135, 24.6926) 38 279 1.601 (25.114, 53.415) 29.901 (54.3187, 47) (19.6927, 24.0098) 39 1245 1.602 (9.792, 72.641) 50.759 (53.5985, 47) (10.714, 21.8907) 40 398 1.630 (23.199, 55.818) 29.389 (51.2342, 47) (25.2503, 26.5005) 41 278 1.632 (25.114, 53.415) 28.119 (52.4921, 47) (23.281, 25.3554) 42 158 1.667 (27.03, 51.011) 26.85 (53.5779, 47) (21.5855, 24.7195) 43 157 1.706 (27.03, 51.011) 25.067 (51.7738, 47) (25.0127, 26.0254) 44 277 1.721 (25.114, 53.415) 26.336 (50.6576, 47) (25.5409, 27.0818) 45 365 1.734 (11.406, 48.763) 29.646 (37.729, 47) (2.59288, 20.4576) 46 38 1.735 (28.945, 48.608) 25.58 (54.4748, 47) (20.7073, 24.3903) 47 37 1.771 (28.945, 48.608) 23.799 (52.6891, 47) (23.5053, 25.4395) 48 651 1.809 (23.299, 62.976) 35.409 (54.8997, 47) (25.8287, 27.6575) 49 156 1.854 (27.03, 51.011) 23.284 (49.965, 47) (25.8782, 27.7564) 50 36 1.878 (28.945, 48.608) 22.015 (50.9014, 47) (25.437, 26.874) 51 530 1.907 (25.215, 60.573) 32.356 (54.5867, 47) (26.1145, 28.2291) 52 364 1.937 (11.406, 48.763) 27.897 (35.7589, 47) (6.94451, 21.2255) 53 485 1.983 (9.491, 51.167) 30.951 (35.9761, 47) (4.0031, 20.7064) 54 409 2.038 (27.13, 58.17) 29.304 (54.2214, 47) (26.4371, 28.8743) 55 606 2.039 (7.576, 53.57) 34.004 (36.1582, 47) (1.08335, 20.1912) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SUR, ROTURA GLOBAL IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 4 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 03/01/2011 Time: 9:52:37 File Name: solucion constructiva ladera sur espaciado 3m.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 03/01/2011 Last Solved Time: 9:52:44 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (1.727966, 28.875211) m Left‐Zone Right Coordinate: (25.973855, 32.068353) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (33.981751, 46.990875) m Right‐Zone Right Coordinate: (55, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 20 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 0) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) 0.065142 7.572642 11.877642 25.965142 32.247642 54.962642 Y (m) 28.820692 29.328192 29.555692 32.023192 34.980692 42.365692 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (25.965142, 32.023192) m Inside Point: (37.56, 28.92) m Slip Surface Intersection: (29.34, 31.12) m Total Length: 12.002938 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 18.849556 kN/m Nail Spacing: 2 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 100 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 100 kN Nail Load Used: 100 kN Resisting Force Used: 18.85 kN/m Available Bond Length: 8.5089 m Required Bond Length: 5.3052 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (30.077642, 43.625692) m Inside Point: (41.67, 40.52) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.00117 m Reinforcement Direction: 165 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.46, 42.9) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.871883 m Reinforcement Direction: 164.86 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (28.817642, 41.280692) m Inside Point: (40.42, 38.18) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.009538 m Reinforcement Direction: 165.04 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (27.032642, 38.865692) m Inside Point: (38.63, 35.76) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.006 m Reinforcement Direction: 165.01 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (26.387784, 34.213884) m Inside Point: (37.99, 31.1) m Slip Surface Intersection: (31.842, 32.75) m Total Length: 12.012814 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 66.667 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 6.3657 m Required Bond Length: 5.3052 m Governing Component: Bar Reinforcement 7 Type: Nail Outside Point: (26.770142, 36.643192) m Inside Point: (38.37, 33.54) m Slip Surface Intersection: (34.017, 34.705) m Total Length: 12.007769 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 56.627 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 4.5062 m Required Bond Length: 4.5062 m Governing Component: Bond Tension Crack Line X (m) 26.507642 41.872642 42.047642 Y (m) 35.365692 35.050692 47.195692 Regions Region 1 Region 2 Material tierra de Campos rellenos Points 1,2,3,4,6,22,7,21,15,20,19,18,16,8,12,13,11 8,12,13,10,9 Points Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5 Point 6 Point 7 Point 8 Point 9 Point 10 Point 11 Point 12 Point 13 Point 14 Point 15 Point 16 Point 17 Point 18 X (m) Y (m) 0 0.065142 2.200142 7.572642 21 11.877642 25.965142 32 34 55 55 38 55 44 26.507642 30.077642 40.134309 28.817642 0 28.820692 28.890692 29.328192 26 29.555692 32.023192 46 47 47 0 42 41 47 35.365692 43.625692 47.067359 41.280692 Area (m²) 1997.4643 110.5 Point 19 Point 20 Point 21 Point 22 27.032642 26.770142 26.387784 13.907642 38.865692 36.643192 34.213884 29.888192 Critical Slip Surfaces Slip Surface FOS 1 252 2.228 2 184 2.237 3 290 2.239 4 289 2.239 5 185 2.241 6 186 2.250 7 288 2.252 8 183 2.253 9 291 2.257 10 251 2.262 11 187 2.276 12 292 2.276 13 203 2.289 14 204 2.298 15 202 2.302 16 293 2.307 17 188 2.310 18 79 2.311 19 80 2.311 20 78 2.319 21 205 2.320 Center (m) (20.265, 47.795) (21.744, 54.899) (25.109, 52.539) (24.441, 53.938) (22.412, 53.314) (23.021, 51.869) (23.7, 55.487) (21.005, 56.652) (25.716, 51.267) (19.741, 48.569) (23.579, 50.543) (26.273, 50.101) (23.338, 59.758) (24.139, 57.618) (22.435, 62.168) (26.787, 49.027) (24.096, 49.317) (18.968, 55.868) (19.638, 54.095) (18.229, 57.826) (24.858, Radius (m) 18.987 29.094 25.251 26.238 28.053 27.164 27.393 30.318 24.404 19.557 26.404 23.676 Entry (m) (34.4747, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (34.0252, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (55, 47) (7.84001, 34.136 (55, 47) 32.637 (55, 47) 35.924 (55, 47) 23.047 25.754 32.029 30.932 33.323 31.372 Exit (m) 22 98 2.323 23 201 2.329 24 97 2.331 25 81 2.331 26 99 2.331 27 308 2.331 28 307 2.338 29 309 2.338 30 100 2.348 31 206 2.348 32 189 2.349 33 294 2.350 34 306 2.356 35 82 2.359 36 96 2.364 37 310 2.367 38 101 2.376 39 207 2.385 40 200 2.386 41 83 2.395 42 305 43 55.698) (20.459, 61.172) (21.406, 64.915) (19.553, 63.835) (20.248, 52.477) (21.265, 58.804) (26.178, 58.349) (25.279, 60.506) (26.974, 56.436) (21.988, 56.677) (25.509, 53.959) (24.576, 48.178) (27.263, 48.029) (24.253, 62.969) 37.335 (55, 47) 38.072 (55, 47) 39.241 (55, 47) 30.001 (49.7449, 47) 35.741 (55, 47) 30.976 (55, 47) 32.646 (55, 47) 29.572 (55, 47) 34.401 (55, 47) 30.301 (55, 47) 25.197 22.505 (49.7449, 47) (49.7449, 47) 34.647 (55, 47) 29.208 (49.7449, 47) 41.538 (55, 47) 28.383 (55, 47) 33.271 (55, 47) 29.392 (55, 47) 40.678 (55, 47) (21.33, 49.611) 28.535 (49.7449, 47) 2.400 (23.065, 65.82) 37.068 (55, 47) 394 2.406 (27.334, 52.95) 23.187 (49.7449, 47) 44 311 2.408 27.372 (55, 47) 45 102 2.412 32.315 (55, 47) 46 395 2.416 22.273 (49.7449, 47) (20.81, 50.988) (18.521, 66.867) (27.688, 54.723) (22.644, 54.749) (26.103, 52.372) (20.217, 68.091) (28.334, 53.173) (23.244, 52.986) (27.983, 51.745) 29.3423) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (19.9739, 30.9623) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (19.9739, 30.9623) 47 147 2.418 (18.045, 47.936) 21.21 (34.9997, 47) 48 95 2.425 (17.33, 70.367) 44.329 (55, 47) 49 208 2.430 28.619 (55, 47) 50 396 2.432 51 84 2.438 52 304 2.449 53 312 2.452 54 103 2.458 55 397 2.458 (26.649, 50.913) (28.573, 50.651) (21.814, 48.329) (21.668, 69.173) (28.922, 51.761) (23.796, 51.363) (29.111, 49.651) 21.485 27.962 (49.7449, 47) (49.7449, 47) 40.033 (55, 47) 26.509 (55, 47) 31.507 (55, 47) 20.803 (49.7449, 47) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (19.9739, 30.9623) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (19.9739, 30.9623) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, LADERA SUR, ROTURA LOCALIZADA IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 03/01/2011 Time: 9:59:11 File Name: solucion constructiva ladera sur espaciado 3m Un bulon más fuerte grieta.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\ Last Solved Date: 03/01/2011 Last Solved Time: 9:59:18 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Entry and Exit Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Entry and Exit Left Projection: Range Left‐Zone Left Coordinate: (1.727966, 28.875211) m Left‐Zone Right Coordinate: (25.973855, 32.068353) m Left‐Zone Increment: 4 Right Projection: Range Right‐Zone Left Coordinate: (33.981751, 46.990875) m Right‐Zone Right Coordinate: (55, 47) m Right‐Zone Increment: 4 Radius Increments: 20 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 0) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) 0.065142 7.572642 11.877642 25.965142 32.247642 54.962642 Y (m) 28.820692 29.328192 29.555692 32.023192 34.980692 42.365692 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (25.965142, 32.023192) m Inside Point: (37.56, 28.92) m Slip Surface Intersection: (35.746, 29.406) m Total Length: 12.002938 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 18.849556 kN/m Nail Spacing: 2 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 100 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 100 kN Nail Load Used: 35.406 kN Resisting Force Used: 18.85 kN/m Available Bond Length: 1.8784 m Required Bond Length: 1.8784 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (30.077642, 43.625692) m Inside Point: (41.67, 40.52) m Slip Surface Intersection: (46.276, 39.286) m Total Length: 12.00117 m Reinforcement Direction: 165 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.46, 42.9) m Slip Surface Intersection: (47.685, 41.757) m Total Length: 11.871883 m Reinforcement Direction: 164.86 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (28.817642, 41.280692) m Inside Point: (40.42, 38.18) m Slip Surface Intersection: (44.689, 37.039) m Total Length: 12.009538 m Reinforcement Direction: 165.04 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (27.032642, 38.865692) m Inside Point: (38.63, 35.76) m Slip Surface Intersection: (42.647, 34.684) m Total Length: 12.006 m Reinforcement Direction: 165.01 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (26.387784, 34.213884) m Inside Point: (37.99, 31.1) m Slip Surface Intersection: (38.331, 31.008) m Total Length: 12.012814 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 12.566371 kN/m Nail Spacing: 3 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 66.666667 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 66.666667 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 12.566 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Nail Outside Point: (26.770142, 36.643192) m Inside Point: (38.37, 33.54) m Slip Surface Intersection: (40.776, 32.896) m Total Length: 12.007769 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 62.831853 kN/m Nail Spacing: 0.6 m Bar Capacity: 200 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 333.33333 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 333.33333 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 62.832 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Tension Crack Line X (m) 26.507642 41.872642 42.047642 Y (m) 35.365692 35.050692 47.195692 Regions Region 1 Region 2 Material tierra de Campos rellenos Points 1,2,3,4,6,22,7,21,15,20,19,18,16,8,12,13,11 8,12,13,10,9 Points Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5 Point 6 Point 7 Point 8 Point 9 Point 10 Point 11 Point 12 Point 13 Point 14 Point 15 Point 16 Point 17 Point 18 X (m) Y (m) 0 0.065142 2.200142 7.572642 21 11.877642 25.965142 32 34 55 55 38 55 44 26.507642 30.077642 40.134309 28.817642 0 28.820692 28.890692 29.328192 26 29.555692 32.023192 46 47 47 0 42 41 47 35.365692 43.625692 47.067359 41.280692 Area (m²) 1997.4643 110.5 Point 19 Point 20 Point 21 Point 22 27.032642 26.770142 26.387784 13.907642 38.865692 36.643192 34.213884 29.888192 Critical Slip Surfaces Slip Surface FOS 1 184 2.237 2 290 2.239 3 289 2.239 4 185 2.241 5 186 2.250 6 288 2.252 7 183 2.253 8 291 2.257 9 187 2.276 10 292 2.276 11 203 2.289 12 204 2.298 13 202 2.302 14 293 2.307 15 188 2.310 16 79 2.311 17 80 2.311 18 78 2.319 19 205 2.320 20 98 2.323 21 201 2.329 Center (m) (21.744, 54.899) (25.109, 52.539) (24.441, 53.938) (22.412, 53.314) (23.021, 51.869) (23.7, 55.487) (21.005, 56.652) (25.716, 51.267) (23.579, 50.543) (26.273, 50.101) (23.338, 59.758) (24.139, 57.618) (22.435, 62.168) (26.787, 49.027) (24.096, 49.317) (18.968, 55.868) (19.638, 54.095) (18.229, 57.826) (24.858, 55.698) (20.459, 61.172) (21.406, Radius (m) 29.094 25.251 26.238 28.053 27.164 27.393 30.318 24.404 26.404 23.676 Entry (m) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) 34.136 (55, 47) 32.637 (55, 47) 35.924 (55, 47) 23.047 25.754 32.029 30.932 33.323 (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) (49.7449, 47) 31.372 (55, 47) 37.335 (55, 47) 38.072 (55, 47) Exit (m) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 22 97 2.331 23 81 2.331 24 99 2.331 25 308 2.331 26 307 2.338 27 309 2.338 28 100 2.348 29 206 2.348 30 189 2.349 31 294 2.350 32 306 2.356 33 82 2.359 34 96 2.364 35 310 2.367 36 101 2.376 37 207 2.385 38 200 2.386 39 83 2.395 40 305 41 64.915) (19.553, 63.835) (20.248, 52.477) (21.265, 58.804) (26.178, 58.349) (25.279, 60.506) (26.974, 56.436) (21.988, 56.677) (25.509, 53.959) (24.576, 48.178) (27.263, 48.029) (24.253, 62.969) 39.241 (55, 47) 30.001 (49.7449, 47) 35.741 (55, 47) 30.976 (55, 47) 32.646 (55, 47) 29.572 (55, 47) 34.401 (55, 47) 30.301 (55, 47) 25.197 22.505 (49.7449, 47) (49.7449, 47) 34.647 (55, 47) 29.208 (49.7449, 47) 41.538 (55, 47) 28.383 (55, 47) 33.271 (55, 47) 29.392 (55, 47) 40.678 (55, 47) (21.33, 49.611) 28.535 (49.7449, 47) 2.400 (23.065, 65.82) 37.068 (55, 47) 394 2.406 (27.334, 52.95) 23.187 (49.7449, 47) 42 311 2.408 27.372 (55, 47) 43 102 2.412 32.315 (55, 47) 44 395 2.416 22.273 (49.7449, 47) 45 95 2.425 (17.33, 70.367) 44.329 (55, 47) 46 208 2.430 (26.649, 50.913) 28.619 (55, 47) (20.81, 50.988) (18.521, 66.867) (27.688, 54.723) (22.644, 54.749) (26.103, 52.372) (20.217, 68.091) (28.334, 53.173) (23.244, 52.986) (27.983, 51.745) 29.3423) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) (7.84001, 29.3423) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (19.9739, 30.9623) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (19.9739, 30.9623) (1.72797, 28.8752) (7.84001, 29.3423) 47 396 2.432 48 84 2.438 49 304 2.449 50 312 2.452 51 103 2.458 52 397 2.458 53 199 2.469 54 77 2.472 55 209 2.480 (28.573, 50.651) (21.814, 48.329) (21.668, 69.173) (28.922, 51.761) (23.796, 51.363) (29.111, 49.651) (18.82, 71.822) (17.405, 60.009) (27.155, 49.562) 21.485 27.962 (49.7449, 47) (49.7449, 47) (19.9739, 30.9623) (1.72797, 28.8752) (13.9373, 29.8935) (13.9373, 29.8935) (1.72797, 28.8752) (19.9739, 30.9623) (7.84001, 29.3423) 40.033 (55, 47) 26.509 (55, 47) 31.507 (55, 47) 20.803 (49.7449, 47) 43.876 (55, 47) 34.858 (41.8745, 47) (41.7424, 47) 27.962 (55, 47) (7.84001, 29.3423) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, ESCOLLERA, ROTURA GLOBAL IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 3 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 10/12/2010 Time: 13:03:16 File Name: escollera.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\escollera\ Last Solved Date: 10/12/2010 Last Solved Time: 13:03:34 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° escollera Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 32 ° Phi‐B: 0 ° Slip Surface Grid Upper Left: (‐21.717339, 55.063086) m Lower Left: (‐2.564531, 31.029753) m Lower Right: (36.745274, 54.545812) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (3.39952, 10.270347) m Upper Right Coordinate: (48.237302, 38.399082) m Lower Left Coordinate: (15.952854, ‐2.37632) m Lower Right Coordinate: (57.532854, 22.170347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (41.682, 28.329) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (50.522, 38.454) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (51.841, 40.676) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (49.05, 36.254) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (47.415, 34.123) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (45.906, 32.386) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (43.808, 30.233) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 75.1 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 2.1913 m Required Bond Length: 2.1913 m Governing Component: Bond Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (39.226, 26.417) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 6.2036 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region tierra de 1 Campos 1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12 1745.9569 Region gravas y 2 arenas 2,3,33,27,28,29,4 23.036236 Region rellenos 3 9,13,14,11,10 110.5 Region escollera 4 Region gravas y 5 arenas Region gravas y 6 arenas 25,26,33,27,28,29,30,31,32 5,31,32 24,7,5,32,25 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 13.32446 2.0096096 42.345258 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Point 24 25.743805 27.5 Point 25 14 27.5 Point 26 12.5 27.5 Point 27 10.5 21.5 Point 28 10 21.5 Point 29 10 20.5 Point 30 12 19.9 Point 31 12.358866 21.263692 Point 32 12.611647 22.22426 Point 33 10.633854 22.026024 Point 34 32.131917 33.971273 Point 35 55 40.023356 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 807 1.603 (13.461, 61.911) 43.876 (54.7255, 47) (0.29582, 20.0564) 2 686 1.610 (15.376, 59.508) 40.825 (54.238, 47) (3.06283, 20.5835) 3 685 1.620 (15.376, 59.508) 38.999 (52.3148, 47) (7.2087, 21.3734) 4 927 1.626 (11.545, 64.314) 45.103 (53.1925, 47) (1.6403, 20.3125) 5 565 1.627 (17.291, 57.104) 37.774 (53.6889, 47) (5.8301, 21.1108) 6 806 1.627 (13.461, 61.911) 42.051 (52.7791, 47) (4.42308, 20.8427) 7 445 1.632 (19.206, 54.701) 36.551 (54.9367, 47) (5.11727, 20.975) 8 433 1.640 (15.276, 52.349) 34.785 (49.6472, 47) (1.69743, 20.3234) 9 1047 46.331 (51.5555, 47) (3.89907, 20.7429) 10 444 1.645 (19.206, 54.701) 34.723 (53.065, 47) (8.59769, 21.6381) 11 324 1.649 (21.122, 52.298) 33.501 (54.2009, 47) (7.91837, 21.5086) Center (m) 1.640 (9.63, 66.718) Entry (m) Exit (m) 12 553 1.652 (13.36, 54.753) 36.021 (48.5371, 47) (2.36536, 20.4507) 13 313 1.654 (17.191, 49.946) 33.551 (50.6121, 47) (1.50638, 20.287) 14 926 1.659 (11.545, 64.314) 43.278 (51.2087, 47) (6.80641, 21.2968) 15 312 1.665 (17.191, 49.946) 31.734 (48.7882, 47) (4.50363, 20.8581) 16 564 1.665 (17.291, 57.104) 35.947 (51.789, 47) (9.99803, 21.9049) 17 432 1.666 (15.276, 52.349) 32.969 (47.8078, 47) (5.13523, 20.9784) 18 1168 1.673 (7.715, 69.121) 49.383 (51.8667, 47) (1.01729, 20.1938) 19 311 1.675 (17.191, 49.946) 29.917 (46.9626, 47) (7.90559, 21.5062) 20 805 1.677 (13.461, 61.911) 40.225 (50.8198, 47) (9.74981, 21.8576) 21 300 1.677 (13.26, 47.594) 29.991 (40.5168, 47) (1.05169, 20.2004) 22 193 1.683 (19.106, 47.543) 32.317 (51.4189, 47) (1.68728, 20.3215) 23 684 1.692 (15.376, 59.508) 37.172 (50.3805, 47) (10.8343, 22.614) 24 192 1.693 (19.106, 47.543) 30.501 (49.6021, 47) (4.3771, 20.834) 25 1300 1.693 (9.731, 73.876) 52.351 (54.6558, 47) (8.13333, 21.5496) 26 188 1.695 (19.106, 47.543) 23.227 (38.7254, 47) (11.8148, 25.4901) 27 453 1.695 (23.137, 57.053) 30.981 (52.442, 47) (13.8393, 27.5) 28 1179 1.697 (11.646, 71.473) 49.298 (54.4403, 47) (10.6877, 22.1841) 29 309 1.697 (17.191, 49.946) 26.28 (38.8817, 47) (11.4121, 24.3088) 30 1058 1.704 (13.561, 69.069) 46.245 (54.2003, 47) (10.9315, 22.8991) 31 443 1.705 (19.206, 54.701) 32.895 (51.1875, 47) (10.9204, 22.8666) 32 574 1.708 (21.222, 34.034 (52.8946, (12.2062, 59.456) 47) 26.6382) 33 563 1.710 (17.291, 57.104) 34.119 (49.88, 47) (11.1507, 23.5422) 34 937 1.710 (15.476, 66.666) 43.192 (53.9317, 47) (11.1998, 23.686) 35 323 1.712 (21.122, 52.298) 31.672 (52.3478, 47) (10.7516, 22.3713) 36 191 1.713 (19.106, 47.543) 28.683 (47.7844, 47) (7.31679, 21.394) 37 816 1.715 (17.392, 64.263) 40.139 (53.6293, 47) (11.4972, 24.5584) 38 695 1.715 (19.307, 61.859) 37.087 (53.2865, 47) (11.8299, 25.5343) 39 420 1.716 (11.345, 49.998) 31.238 (38.8058, 47) (1.62724, 20.31) 40 299 1.720 (13.26, 47.594) 28.185 (38.5304, 47) (4.4002, 20.8383) 41 442 1.726 (19.206, 54.701) 31.066 (49.3033, 47) (11.5122, 24.6025) 42 79 1.728 (24.952, 47.491) 21.908 (46.8547, 47) (15.9904, 27.5) 43 1189 1.733 (15.577, 73.824) 47.365 (54.6145, 47) (25.7793, 27.5706) 44 332 1.734 (25.053, 54.649) 27.928 (51.9128, 47) (18.5037, 27.5) 45 575 1.738 (21.222, 59.456) 35.873 (54.8633, 47) (11.6116, 24.8942) 46 200 1.740 (23.037, 49.894) 24.961 (47.8294, 47) (12.4314, 27.2988) 47 321 1.742 (21.122, 52.298) 28.014 (48.6299, 47) (11.9321, 25.8343) 48 203 1.744 (23.037, 49.894) 30.451 (53.3498, 47) (10.6511, 22.0766) 49 322 1.747 (21.122, 52.298) 29.843 (50.491, 47) (11.3417, 24.1025) 50 454 1.755 (23.137, 57.053) 32.821 (54.3812, 47) (12.0442, 26.163) 51 333 1.758 (25.053, 54.649) 29.769 (53.8224, 47) (12.8412, 27.5) 52 1310 1.758 (13.661, 76.228) 50.419 (54.7448, 47) (11.9334, 25.838) 53 190 1.763 (19.106, 47.543) 26.865 (45.9659, 47) (10.6407, 22.0461) 54 419 1.765 (11.345, 49.998) 29.431 (36.7501, 47) (5.77027, 21.0994) 55 212 1.767 (26.968, 52.246) 26.717 (53.1652, 47) (16.8958, 27.5) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, ESCOLLERA, ROTURA LOCALIZADA IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 7 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 10/12/2010 Time: 13:11:07 File Name: escollera routra localizada.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\nueva solucion constructiva\escollera\ Last Solved Date: 10/12/2010 Last Solved Time: 13:11:14 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° escollera Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 18 kN/m³ Cohesion: 0 kPa Phi: 32 ° Phi‐B: 0 ° Slip Surface Grid Upper Left: (‐26.908539, 42.009486) m Lower Left: (‐7.755731, 17.976153) m Lower Right: (31.554074, 41.492212) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (‐5.21888, 8.506347) m Upper Right Coordinate: (39.618902, 36.635082) m Lower Left Coordinate: (7.334454, ‐4.14032) m Lower Right Coordinate: (48.914454, 20.406347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 20 17 23 25 26 28 32 32.206667 34 40 55 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) Y (m) 44 51 55 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (33.286, 30.582) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 92 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 6.5272 m Required Bond Length: 6.1009 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (37.474, 34.483) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 56.387 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 3.7393 m Required Bond Length: 3.7393 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (35.423, 32.352) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (30.362, 28.708) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) Y (m) 28.929205 35.258505 42.677642 35.050692 43.514309 47.160692 Regions Material Points Area (m²) Region tierra de 1 Campos 1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12 1745.9569 Region gravas y 2 arenas 2,3,33,27,28,29,4 23.036236 Region rellenos 3 9,13,14,11,10 110.5 Region escollera 4 Region gravas y 5 arenas Region gravas y 6 arenas 25,26,33,27,28,29,30,31,32 5,31,32 24,7,5,32,25 Points X (m) Y (m) Point 1 0 0 Point 2 0 17 Point 3 0 20 Point 4 9 20 Point 5 17 23 Point 6 21 26 Point 7 25 26 Point 8 28 32 Point 9 32 46 Point 10 34 47 Point 11 55 47 Point 12 55 0 Point 13 38 42 Point 14 55 41 Point 15 44 47 Point 16 28.929205 35.258505 Point 17 31.273475 43.619859 Point 18 40.134309 47.067359 Point 19 30.599773 41.191391 Point 20 29.938345 38.807164 Point 21 29.291074 36.518759 13.32446 2.0096096 42.345258 Point 22 28.593715 34.078004 Point 23 26.812472 29.624944 Point 24 25.743805 27.5 Point 25 14 27.5 Point 26 12.5 27.5 Point 27 10.5 21.5 Point 28 10 21.5 Point 29 10 20.5 Point 30 12 19.9 Point 31 12.358866 21.263692 Point 32 12.611647 22.22426 Point 33 10.633854 22.026024 Point 34 32.131917 33.971273 Point 35 55 40.023356 Critical Slip Surfaces Radius (m) Slip Surface FOS 1 1101 0.292 (‐21.062, 41.958) 36.756 (12.7314, 27.5) (11.8492, 25.591) 2 1222 0.334 (‐22.978, 44.361) 39.81 (13.0856, 27.5) (11.4099, 24.3024) 3 1068 1.381 (12.301, 58.367) 32.927 (35.6559, 47) (26.2727, 28.5516) 4 947 1.404 (14.216, 55.964) 29.873 (35.6516, 47) (26.3245, 28.6546) 5 826 1.432 (16.131, 53.561) 26.82 (35.6403, 47) (26.3873, 28.7794) 6 705 1.473 (18.047, 51.157) 23.766 (35.6199, 47) (26.464, 28.9319) 7 585 1.521 (19.962, 48.754) 22.556 (37.9325, 47) (12.4904, 27.4717) 8 584 1.531 (19.962, 48.754) 20.712 (35.587, 47) (26.5587, 29.1204) 9 706 1.532 (18.047, 51.157) 25.608 (38.0126, 47) (12.0755, 26.2547) 10 1325 1.616 (12.401, 65.526) 46.334 (54.871, 47) (1.9826, 20.3777) 11 1083 1.620 (16.232, 60.719) 40.234 (54.055, 47) (7.53529, 21.4357) Center (m) Entry (m) Exit (m) 12 1204 1.622 (14.317, 63.122) 43.284 (54.4863, 47) (4.75788, 20.9065) 13 831 1.626 (16.131, 53.561) 36.025 (51.5537, 47) (2.0686, 20.3941) 14 1072 1.627 (12.301, 58.367) 40.285 (50.9483, 47) (0.0131122, 20.0025) 15 951 1.632 (14.216, 55.964) 37.235 (50.3555, 47) (2.779, 20.5295) 16 711 1.639 (18.047, 51.157) 34.816 (52.614, 47) (1.82931, 20.3485) 17 950 1.646 (14.216, 55.964) 35.395 (48.4571, 47) (6.94701, 21.3236) 18 830 1.647 (16.131, 53.561) 34.184 (49.6805, 47) (5.54534, 21.0565) 19 1324 1.650 (12.401, 65.526) 44.486 (52.846, 47) (7.11357, 21.3553) 20 710 1.651 (18.047, 51.157) 32.976 (50.7593, 47) (4.87123, 20.9281) 21 842 1.655 (20.062, 55.912) 35.987 (54.9281, 47) (8.90927, 21.6975) 22 1071 1.658 (12.301, 58.367) 38.446 (49.0278, 47) (4.16158, 20.7929) 23 1192 1.660 (10.386, 60.771) 41.497 (49.5309, 47) (1.37957, 20.2628) 24 709 1.662 (18.047, 51.157) 31.134 (48.9024, 47) (8.31225, 21.5837) 25 697 1.662 (14.116, 48.806) 29.355 (40.0696, 47) (4.90217, 20.934) 26 589 1.665 (19.962, 48.754) 29.927 (49.8372, 47) (7.68066, 21.4634) 27 962 1.665 (18.147, 58.316) 37.184 (53.5679, 47) (10.3154, 21.9654) 28 1203 1.671 (14.317, 63.122) 41.435 (52.4859, 47) (10.0265, 21.9103) 29 590 1.677 (19.962, 48.754) 31.768 (51.682, 47) (4.69483, 20.8945) 30 591 1.679 (19.962, 48.754) 33.61 (53.5259, 47) (1.9581, 20.3731) 31 817 1.684 (12.2, 51.209) 30.577 (38.201, 47) (6.31712, 21.2036) 32 1082 1.689 (16.232, 38.384 (52.08, 47) (10.8677, 60.719) 22.7119) 33 841 1.704 (20.062, 55.912) 34.134 (53.0127, 47) (10.9697, 23.0113) 34 961 1.709 (18.147, 58.316) 35.333 (51.6188, 47) (11.1955, 23.6735) 35 938 1.714 (10.285, 53.612) 33.629 (38.3702, 47) (3.52122, 20.6709) 36 721 1.721 (21.978, 53.509) 32.938 (54.2658, 47) (10.8038, 22.5244) 37 840 1.727 (20.062, 55.912) 32.282 (51.0894, 47) (11.5687, 24.768) 38 477 1.740 (25.808, 48.702) 23.129 (48.8741, 47) (16.5671, 27.5) 39 588 1.742 (19.962, 48.754) 28.084 (47.9916, 47) (10.7063, 22.2385) 40 598 1.742 (23.893, 51.106) 26.18 (49.7486, 47) (12.5726, 27.5) 41 696 1.744 (14.116, 48.806) 27.525 (37.9979, 47) (9.12104, 21.7378) 42 719 1.744 (21.978, 53.509) 29.231 (50.4744, 47) (12.0002, 26.0338) 43 720 1.748 (21.978, 53.509) 31.084 (52.3728, 47) (11.4019, 24.279) 44 474 1.782 (25.808, 48.702) 17.561 (36.9614, 47) (27.6171, 31.2341) 45 599 1.788 (23.893, 51.106) 28.034 (51.6249, 47) (11.9077, 25.7625) 46 600 1.788 (23.893, 51.106) 29.889 (53.4983, 47) (11.3057, 23.9966) 47 478 1.813 (25.808, 48.702) 24.984 (50.7344, 47) (12.5917, 27.5) 48 1179 1.831 (6.455, 58.419) 37.905 (36.3743, 47) (3.35978, 20.6401) 49 937 1.839 (10.285, 53.612) 31.8 (36.1758, 47) (9.55732, 21.8209) 50 816 1.839 (12.2, 51.209) 28.747 (36.0442, 47) (10.7943, 22.4965) 51 695 1.847 (14.116, 48.806) 25.694 (35.8827, 47) (11.0659, 23.2932) 52 480 1.850 (25.808, 48.702) 28.695 (54.4527, 47) (11.2901, 23.951) 53 1300 1.853 (4.539, 60.822) 40.958 (36.4493, 47) (0.39165, 20.0746) 54 1058 1.854 (8.37, 56.016) 34.853 (36.2843, 47) (6.39769, 21.2189) 55 479 1.856 (25.808, 48.702) 26.84 (52.5939, 47) (11.902, 25.746) Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) CÁLCULOS DE ESTABILIDAD, PLATAFORMA NORTE, ROTURA GLOBAL Y LOCALIZADA IBERINSA IBERICA DE ESTUDIOS E INGENIERIA,S.A. Documento nº 1. Anejo nº 5 SLOPE/W Report generated using GeoStudio 2007, version 7.15. Copyright © 1991‐2009 GEO‐SLOPE International Ltd. File Information Revision Number: 8 Last Edited By: Peral Alvaro, Francisco Date: 13/12/2010 Time: 9:30:15 File Name: plataforma norte.gsz Directory: G:\pry210062_Acondicionamiento río Duero Carrión de los Condes\Proyecto Constructivo\Slopes\escollera\ Last Solved Date: 13/12/2010 Last Solved Time: 9:30:36 Project Settings Length(L) Units: meters Time(t) Units: Seconds Force(F) Units: kN Pressure(p) Units: kPa Strength Units: kPa Unit Weight of Water: 9.807 kN/m³ View: 2D Analysis Settings SLOPE/W Kind: SLOPE/W Method: Morgenstern‐Price Settings Apply Phreatic Correction: No Side Function Interslice force function option: Half‐Sine PWP Conditions Source: Piezometric Line Use Staged Rapid Drawdown: No SlipSurface Direction of movement: Right to Left Use Passive Mode: No Slip Surface Option: Grid and Radius Critical slip surfaces saved: 55 Optimize Critical Slip Surface Location: No Tension Crack Tension Crack Option: Tension Crack Line Percentage Wet: 1 Tension Crack Fluid Unit Weight: 9.807 kN/m³ FOS Distribution FOS Calculation Option: Constant Advanced Number of Slices: 30 Optimization Tolerance: 0.01 Minimum Slip Surface Depth: 0.1 m Optimization Maximum Iterations: 2000 Optimization Convergence Tolerance: 1e‐007 Starting Optimization Points: 8 Ending Optimization Points: 16 Complete Passes per Insertion: 1 Driving Side Maximum Convex Angle: 5 ° Resisting Side Maximum Convex Angle: 1 ° Materials tierra de Campos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 80 kPa Phi: 28 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 gravas y arenas Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 21.5 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 30 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 rellenos Model: Mohr‐Coulomb Unit Weight: 20 kN/m³ Cohesion: 1 kPa Phi: 20 ° Phi‐B: 0 ° Pore Water Pressure Piezometric Line: 1 Slip Surface Grid Upper Left: (‐26.908539, 42.009486) m Lower Left: (‐7.755731, 17.976153) m Lower Right: (31.554074, 41.492212) m Grid Horizontal Increment: 10 Grid Vertical Increment: 10 Left Projection Angle: 0 ° Right Projection Angle: 0 ° Slip Surface Radius Upper Left Coordinate: (‐5.21888, 8.506347) m Upper Right Coordinate: (39.618902, 36.635082) m Lower Left Coordinate: (7.334454, ‐4.14032) m Lower Right Coordinate: (48.914454, 20.406347) m Number of Increments: 10 Left Projection: No Left Projection Angle: 0 ° Right Projection: No Right Projection Angle: 0 ° UsePoints: 0 Slip Surface Limits Left Coordinate: (0, 20) m Right Coordinate: (55, 47) m Piezometric Lines Piezometric Line 1 Coordinates X (m) Y (m) 0 6.438611 13.551633 25.743805 28 32.131917 55 20 21.341633 25.796206 27.5 32 33.971273 40.023356 Surcharge Loads Surcharge Load 1 Surcharge (Unit Weight): 9.807 kN/m³ Direction: Vertical Coordinates X (m) 44 55 Y (m) 51 51 Seismic Loads Horz Seismic Load: 0 Vert Seismic Load: 0 Reinforcements Reinforcement 1 Type: Nail Outside Point: (28, 32) m Inside Point: (39.59, 28.89) m Slip Surface Intersection: (30.927, 31.215) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 92 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 8.9699 m Required Bond Length: 6.1009 m Governing Component: Bar Reinforcement 2 Type: Nail Outside Point: (31.273475, 43.619859) m Inside Point: (42.86, 40.51) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.996616 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 3 Type: Nail Outside Point: (32, 46) m Inside Point: (43.59, 42.89) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000008 m Reinforcement Direction: 164.98 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 4 Type: Nail Outside Point: (30.599773, 41.191391) m Inside Point: (42.19, 38.09) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 11.997999 m Reinforcement Direction: 165.02 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 5 Type: Nail Outside Point: (29.938345, 38.807164) m Inside Point: (41.53, 35.7) m Slip Surface Intersection: (0, 0) m Total Length: 12.000872 m Reinforcement Direction: 164.99 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 0 kN Resisting Force Used: 0 kN/m Available Bond Length: 0 m Required Bond Length: 0 m Governing Component: Bond Reinforcement 6 Type: Nail Outside Point: (29.291074, 36.518759) m Inside Point: (41.102642, 33.580692) m Slip Surface Intersection: (35.477, 34.98) m Total Length: 12.171499 m Reinforcement Direction: 166.03 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Diameter: 0.1 m Bond Safety Factor: 1 Bond Skin Friction: 120 kPa Bond Resistance: 15.079645 kN/m Nail Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 230 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 92 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 92 kN Nail Load Used: 87.41 kN Resisting Force Used: 15.08 kN/m Available Bond Length: 5.7966 m Required Bond Length: 5.7966 m Governing Component: Bond Reinforcement 7 Type: Anchor Outside Point: (28.593715, 34.078004) m Inside Point: (45.932642, 29.695692) m Slip Surface Intersection: (33.191, 32.916) m Total Length: 17.884156 m Reinforcement Direction: 165.82 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Reinforcement 8 Type: Anchor Outside Point: (26.812472, 29.624944) m Inside Point: (45.232312, 24.864679) m Slip Surface Intersection: (27.867, 29.352) m Total Length: 19.025 m Reinforcement Direction: 165.51 ° Applied Load Option: Variable F of S Dependent: No Bond Length: 7 m Bond Diameter: 0.15 m Bond Safety Factor: 1.65 Bond Skin Friction: 300 kPa Bond Resistance: 34.27192 kN/m Anchor Spacing: 2.5 m Bar Capacity: 400 kN Bar Safety Factor: 1 Bar Load: 160 kN Load Distribution: Conc. in 1 slice Shear Capacity: 0 kN Shear Safety Factor: 1 Shear Option: Parallel to Slip Shear Load: 0 kN Applied Load: 160 kN Anchor Load Used: 160 kN Resisting Force Used: 34.272 kN/m Available Bond Length: 7 m Required Bond Length: 4.6685 m Governing Component: Bar Tension Crack Line X (m) 28.929205 42.677642 43.514309 Y (m) 35.258505 35.050692 47.160692 Regions Region 1 Region 2 Region 3 Region 4 Region 5 Region 6 Material tierra de Campos gravas y arenas rellenos gravas y arenas gravas y arenas gravas y arenas Points Area (m²) 1,2,4,29,30,31,5,7,24,23,8,22,16,21,20,19,17,9,13,14,35,12 1747.693 2,3,33,27,28,29,4 16.835282 9,13,14,11,10 110.5 25,26,33,27,28,29,30,31,32 29.244025 5,31,32 2.0096096 24,7,5,32,25 42.345258 Points Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5 Point 6 X (m) Y (m) 0 0 0 6.658388 17 21 0 17 20 19.25104 23 26 Point 7 Point 8 Point 9 Point 10 Point 11 Point 12 Point 13 Point 14 Point 15 Point 16 Point 17 Point 18 Point 19 Point 20 Point 21 Point 22 Point 23 Point 24 Point 25 Point 26 Point 27 Point 28 Point 29 Point 30 Point 31 Point 32 Point 33 Point 34 Point 35 25 28 32 34 55 55 38 55 44 28.929205 31.273475 40.134309 30.599773 29.938345 29.291074 28.593715 26.812472 25.743805 14 12.5 6.039757 6.454891 7.17934 11.290957 12.358866 12.611647 6.438611 32.131917 55 26 32 46 47 47 0 42 41 47 35.258505 43.619859 47.067359 41.191391 38.807164 36.518759 34.078004 29.624944 27.5 27.5 27.5 20.885799 20.275308 19.44504 20.919661 21.263692 22.22426 21.341633 33.971273 40.023356 Critical Slip Surfaces Slip Surface FOS 1 1068 1.381 2 947 1.403 3 826 1.433 4 705 1.474 5 585 1.506 6 706 1.509 7 584 1.532 8 1325 1.609 Center (m) (12.301, 58.367) (14.216, 55.964) (16.131, 53.561) (18.047, 51.157) (19.962, 48.754) (18.047, 51.157) (19.962, 48.754) (12.401, Radius (m) Entry (m) Exit (m) 32.927 (35.6559, 47) (26.2727, 28.5516) 29.873 (35.6516, 47) (26.3245, 28.6546) 26.82 (35.6403, 47) (26.3873, 28.7794) 23.766 (35.6199, 47) (26.464, 28.9319) 22.556 (37.9325, 47) (12.4769, 27.4765) 25.608 (38.0126, 47) (11.4343, 26.4172) 20.712 (35.587, 47) (26.5587, 29.1204) 46.334 (54.871, 47) (1.90219, 20.3964) 9 1072 1.619 10 1204 1.620 11 831 1.631 12 951 1.631 13 1083 1.639 14 1192 1.646 15 1324 1.649 16 711 1.649 17 1071 1.654 18 830 1.656 19 1203 1.659 20 962 1.664 21 710 1.665 22 697 1.670 23 950 1.671 24 1082 1.673 25 842 1.678 26 961 1.688 27 591 1.695 28 841 1.695 29 709 1.697 30 590 1.697 31 840 1.702 32 938 1.706 33 817 1.716 34 719 1.717 65.526) (12.301, 58.367) (14.317, 63.122) (16.131, 53.561) (14.216, 55.964) (16.232, 60.719) (10.386, 60.771) (12.401, 65.526) (18.047, 51.157) (12.301, 58.367) (16.131, 53.561) (14.317, 63.122) (18.147, 58.316) (18.047, 51.157) (14.116, 48.806) (14.216, 55.964) (16.232, 60.719) (20.062, 55.912) (18.147, 58.316) (19.962, 48.754) (20.062, 55.912) (18.047, 51.157) (19.962, 48.754) (20.062, 55.912) (10.285, 53.612) (12.2, 51.209) (21.978, 53.509) 40.285 (50.9483, 47) (0.0126696, 20.0026) 43.284 (54.4863, 47) (4.56367, 20.9509) 36.025 (51.5537, 47) (2.01031, 20.4189) 37.235 (50.3555, 47) (2.68587, 20.5597) 40.234 (54.055, 47) (6.71805, 21.6256) 41.497 (49.5309, 47) (1.3225, 20.2756) 44.486 (52.846, 47) (6.52531, 21.4297) 34.816 (52.614, 47) (1.78493, 20.3719) 38.446 (49.0278, 47) (3.98781, 20.831) 34.184 (49.6805, 47) (5.36111, 21.1171) 41.435 (52.4859, 47) (7.35831, 22.2761) 37.184 (53.5679, 47) (7.70442, 22.6277) 32.976 (50.7593, 47) (4.73684, 20.987) 29.355 (40.0696, 47) (4.7408, 20.9879) 35.395 (48.4571, 47) (6.51324, 21.4174) 38.384 (52.08, 47) (8.24377, 23.1757) 35.987 (54.9281, 47) (7.33425, 22.2516) 35.333 (51.6188, 47) (9.19008, 24.1371) 33.61 (53.5259, 47) (1.91668, 20.3994) 34.134 (53.0127, 47) (8.7624, 23.7026) 31.134 (48.9024, 47) (7.09788, 22.0115) 31.768 (51.682, 47) (4.58443, 20.9553) 32.282 (51.0894, 47) (10.2081, 25.1714) 33.629 (38.3702, 47) (3.37019, 20.7023) 30.577 (38.201, 47) (6.04162, 21.2589) 29.231 (50.4744, 47) (11.3124, 26.2934) 35 598 1.718 36 721 1.722 37 589 1.723 38 477 1.725 39 720 1.727 40 696 1.741 41 588 1.749 42 599 1.759 43 600 1.772 44 474 1.782 45 478 1.784 46 937 1.796 47 48 1058 816 1.797 1.799 49 695 1.807 50 1179 1.817 51 479 1.827 52 480 1.837 53 1300 1.840 54 926 2.141 55 805 2.188 (23.893, 51.106) (21.978, 53.509) (19.962, 48.754) (25.808, 48.702) (21.978, 53.509) (14.116, 48.806) (19.962, 48.754) (23.893, 51.106) (23.893, 51.106) (25.808, 48.702) (25.808, 48.702) (10.285, 53.612) (8.37, 56.016) (12.2, 51.209) (14.116, 48.806) (6.455, 58.419) (25.808, 48.702) (25.808, 48.702) (4.539, 60.822) (6.354, 51.261) (8.269, 48.857) 26.18 (49.7486, 47) (12.5726, 27.5) 32.938 (54.2658, 47) (8.51288, 23.4491) 29.927 (49.8372, 47) (6.91191, 21.8225) 23.129 (48.8741, 47) (16.5671, 27.5) 31.084 (52.3728, 47) (9.90594, 24.8644) 27.525 (37.9979, 47) (7.23811, 22.1539) 28.084 (47.9916, 47) (8.2813, 23.2138) 28.034 (51.6249, 47) (11.1542, 26.1327) 29.889 (53.4983, 47) (9.7943, 24.751) 17.561 (36.9614, 47) (27.6171, 31.2341) 24.984 (50.7344, 47) (12.5917, 27.5) 31.8 (36.1758, 47) (7.06321, 21.9762) 34.853 28.747 (36.2843, 47) (36.0442, 47) (5.97655, 21.2453) (7.86504, 22.7909) 25.694 (35.8827, 47) (8.74032, 23.6802) 37.905 (36.3743, 47) (3.15515, 20.6575) 26.84 (52.5939, 47) (11.2043, 26.1835) 28.695 (54.4527, 47) (9.87757, 24.8356) 40.958 (36.4493, 47) 31.885 28.833 (33.8896, 46.9448) (33.6552, 46.8276) (0.369134, 20.0769) (0.036323, 20.0076) (2.71311, 20.5653) Commercial Software Rights Legend Any use, duplication or disclosure of this software by or for the U.S. Government shall be restricted to the terms of a license agreement in accordance with the 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This computer software is an unpublished work containing valuable trade secrets owned by the Georgia Tech Research Corporation (GTRC). No access, use, transfer, duplication or disclosure thereof may be made except under a license agreement executed by GTRC or its authorized representatives and no right, title or interest thereto is conveyed or granted herein, notwithstanding receipt or possession hereof. Decompilation of the object code is strictly prohibited. Georgia Tech Research Corporation Georgia Institute of Technology Atlanta, Georgia 30332 U.S.A. Copyright (c) 2006 GTRC ALL RIGHTS RESERVED. # Mon Dec 13 12:41:59 2010 1GTICES/C-NP 2.5.0 MD-NT 2.0, January 1995. Proprietary to Georgia Tech Research Corporation, U.S.A. Reading password file J:\Gtst29\29.dat CI-i-audfile, Command AUDIT file FILE1241.aud has been activated. *** G T S T R U D L *** RELEASE DATE December 2006 **** ACTIVE UNITS **** ASSUMED TO BE { { { { { { { { 1} 2} 3} 4} 5} 6} 7} 8} > > > > > > > > $ $ $ $ VERSION 29.0 LENGTH INCH COMPLETION NO. 4855 WEIGHT POUND ANGLE RADIAN TEMPERATURE FAHRENHEIT TIME SECOND -----------------------------------------------------------------------------This is the Common Startup Macro; put your company-wide startup commands here. You can edit this file from Tools -- Macros. Click "Startup" and then "Edit". -----------------------------------------------------------------------------$ $ MODELO LONGITUDINAL $ STRUDL 'Viga de atado' ******************************************************************** * * * ****** G T S T R U D L * * ******** * * ** ** * * ** ***** ****** ***** ** ** ***** ** * * ** ********** ****** ****** ****** ** ** ****** ** * * ** ********** ** ** ** ** ** ** ** ** ** * * ** **** ***** ** ****** ** ** ** ** ** * * ********** ***** ** ***** ** ** ** ** ** * * ****** ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** * * ** ****** ** ** ** ****** ****** ****** * * ** ***** ** ** ** **** ***** ****** * * ** * * ** OWNED BY AND PROPRIETARY TO THE * * ** GEORGIA TECH RESEARCH CORPORATION * * * * RELEASE DATE VERSION COMPLETION NO. * * December 2006 29.0 4855 * * * ******************************************************************** **** ACTIVE UNITS **** ASSUMED TO BE { { { { { { { { { { { 9} 10} 11} 12} 13} 14} 15} 16} 17} 18} 19} > > > > > > > > > > > /------JOINT 1 2 3 LENGTH INCH WEIGHT POUND ANGLE RADIAN TEMPERATURE FAHRENHEIT TIME SECOND $ UNITS MET KN DEG CENTIG SEC $ $ DEFINICION DEL MODELO $ $ Vamos a hacer el modelo de una viga de 1 vano apoyada en el terreno de luz $ L = 15.000 m Se discretiza en 30 barras $ $ Nodos $ GENERATE 31 JOINTS ID 1,1 X 0.000 0.50000 CARTESIAN COORDINATES FREE, GLOBAL -------/ X Y Z 0.000 0.500 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 { { { { { { { { { { { { { { 20} 21} 22} 23} 24} 25} 26} 27} 28} 29} 30} 31} 32} 33} > > > > > > > > > > > > > > 1.500 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 4.500 5.000 5.500 6.000 6.500 7.000 7.500 8.000 8.500 9.000 9.500 10.000 10.500 11.000 11.500 12.000 12.500 13.000 13.500 14.000 14.500 15.000 MEMBER { { { { { { { { { { { { { { { { { { { 34} 35} 36} 37} 38} 39} 40} 41} 42} 43} 44} 45} 46} 47} 48} 49} 50} 51} 52} > > > > > > > > > > > > > > > > > > > 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 $ Condiciones de contorno $ $ Muelles no lineales Kv = 10440.845 STATUS SUPPORT JOINTS 1 TO 31 JOINT RELEASES 1 FOR X MOM Z KFY 2088.169 31 MOM Z KFY 2088.169 2 TO 30 FOR X MOM Z KFY 4176.338 $ $ Tipo de barra utilizado y su conectividad $ TYPE PLANE FRAME XY $ GENERATE 30 MEMBERS ID 1,1 FROM 1,1 TO 2,1 /----------------- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 kN/m3 MEMBER INCIDENCES -----------------/ INCIDENCES 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 $ $ Caracteristicas mecanicas de las barras $ $ Tomamos el modelo por metro de ancho, luego la seccion es $ b(m) = 0.800 h(m) = 0.400 $ MEMBER DIMENSION 1 TO 30 RECTANGLE B 0.800 H 0.400 $ CONSTANTS BETA 0.000000 ALL $ $ Caracteristicas del material $ $ Hormigon HA-30 $ E= Modulo de elasticidad= 8500*(fcm,28)^(1/3) $ G= Modulo de elasticidad transversal= E/(2*(1+POI)) $ CTE= Coeficiente de dilatacion trrmica = 1.000E-05 $ POI= Modulo de Poisson = 0.200 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { 53} 54} 55} 56} 57} 58} 59} 60} 61} 62} 63} 64} 65} 66} 67} 68} 69} 70} 71} 72} 73} 74} 75} 76} 77} 78} 79} > > > > > > > > > > > > > > > > >_ > > > > > > > > > > $ DEN= Densidad del hormigon = 25.000 kN/m3 $ CONSTANTS E 2.858E+07 G 1.191E+07 CTE 1.000E-05 POI 0.200 DEN 25 $ $ DEFINICION DE LAS ACCIONES $ $ ACCIONES PERMANENTES $ $ Peso propio de la losa $ SELF WEIGHT 'PP' 'PESO PROPIO' DIRECTION -Y FACTOR 1.000 ALL MEMBERS $ $ ACCIONES VARIABLES $ $ Carga anclaje $ LOADING 'CA' 'CARGA ANCLAJE' MEMBER LOAD 3 8 13 18 23 28 FOR Y GLO CONC FR P -400.000 L $ STIFFNESS ANALISYS 0.500 BANDWIDTH INFORMATION BEFORE RENUMBERING. THE MAXIMUM BANDWIDTH IS 1 AND OCCURS AT JOINT 2 THE AVERAGE BANDWIDTH IS 0.968 THE STANDARD DEVIATION OF THE BANDWIDTH IS 0.177 ---------1.144 ========== 0BANDWIDTH REDUCTION HAS FAILED TO PRODUCE A BETTER NUMBERING. ORIGINAL NUMBERING WILL BE USED. TIME TO RECOMPUTE 1 SELF WEIGHT LOADING 0.00 SECONDS TIME FOR CONSISTENCY CHECKS FOR 30 MEMBERS 0.00 SECONDS TIME FOR BANDWIDTH REDUCTION 0.00 SECONDS TIME TO GENERATE 30 ELEMENT STIF. MATRICES 0.00 SECONDS TIME TO PROCESS 36 MEMBER LOADS 0.00 SECONDS TIME TO ASSEMBLE THE STIFFNESS MATRIX 0.00 SECONDS TIME TO PROCESS 31 JOINTS 0.00 SECONDS TIME TO SOLVE WITH 3 PARTITIONS 0.00 SECONDS TIME TO PROCESS 31 JOINT DISPLACEMENTS 0.00 SECONDS TIME TO PROCESS 30 ELEMENT DISTORTIONS 0.00 SECONDS TIME FOR STATICS CHECK 0.00 SECONDS { 80} > $ { 81} > LOAD LIST ALL { 82} > $ { 83} > $ COMBINACIONES DE CARGA { 84} > $ { 85} > $ CALCULO EN ESTADO LIMITE ULTIMO { 86} > $ { 87} > $ CONTROL DE EJECUCIàN Intenso { 88} > $ { 89} > LOAD COMB 'ELU' COMB 'PP' 1.35 'CA' 1.50 { 90} > $ { 91} > $ CALCULO EN ESTADO LIMITE DE SERVICIO { 92} > $ { 93} > $ Combinacion cuasipermanente { 94} > $ { 95} > LOAD COMB 'ELS' COMB 'PP' 1.00 'CA' 1.00 { 96} > $ { 97} > $ Transformacion de combinaciones a cargas independientes para el analisis no lineal { 98} > $ { 99} > COMBINE 'ELU' { 100} > COMBINE 'ELS' { 101} > $ SALIDA DE RESULTADOS { 102} > $ { 103} > $ ELU { 104} > LOAD LIST 'ELU' { 105} > LIST SEC FOR MAX AND COR FOR FY MZ MEMBERS EXISTING 1 TO 30 SECTION FR DS { 106} >_0.0 0.5 **************************** *RESULTS OF LATEST ANALYSES* **************************** PROBLEM - Viga de ACTIVE UNITS M TITLE - NONE GIVEN KN DEG DEGC SEC INTERNAL MEMBER RESULTS ----------------------MEMBER SECTION FORCES g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 1 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 -58.06019 -55.36019 -52.66019 ------------------/ Z BENDING -0.1355387E-10 14.17755 27.68009 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 1 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -52.66019 ELU 1.0000 Min FY: -58.06019 ELU 0.0000 Max MZ: 27.68009 ELU 1.0000 Min MZ: -0.1355387E-10 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -52.66019 Min FY 0.0000000E+00 -58.06019 Max MZ 0.0000000E+00 -52.66019 Min MZ 0.0000000E+00 -58.06019 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 27.68009 -0.1355387E-10 27.68009 -0.1355387E-10 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 2 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -171.9509 -169.2509 -166.5509 27.68009 70.33033 112.3056 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 2 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -166.5509 ELU 1.0000 Min FY: -171.9509 ELU 0.0000 Max MZ: 112.3056 ELU 1.0000 Min MZ: 27.68009 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -166.5509 Min FY 0.0000000E+00 -171.9509 Max MZ 0.0000000E+00 -166.5509 Min MZ 0.0000000E+00 -171.9509 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 112.3056 27.68009 112.3056 27.68009 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 3 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -288.7667 -286.0667 316.6333 112.3056 184.1597 105.3389 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 3 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 316.6333 ELU 1.0000 Min FY: -288.7667 ELU 0.0000 Max MZ: 184.1597 ELU 0.5000 Min MZ: 105.3389 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 316.6333 Min FY 0.0000000E+00 -288.7667 Max MZ 0.0000000E+00 -286.0667 Min MZ 0.0000000E+00 316.6333 ----------------------------------------------------------------------------------------------- g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice 105.3389 112.3056 184.1597 105.3389 proyecto y -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 4 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 192.6063 195.3063 198.0063 105.3389 56.84985 7.685782 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 4 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 198.0063 ELU 1.0000 Min FY: 192.6063 ELU 0.0000 Max MZ: 105.3389 ELU 0.0000 Min MZ: 7.685782 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 198.0063 Min FY 0.0000000E+00 192.6063 Max MZ 0.0000000E+00 192.6063 Min MZ 0.0000000E+00 198.0063 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 7.685782 105.3389 105.3389 7.685782 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 73.22221 75.92221 78.62221 7.685787 -10.95726 -30.27531 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 5 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 78.62221 ELU 1.0000 Min FY: 73.22221 ELU 0.0000 Max MZ: 7.685787 ELU 0.0000 Min MZ: -30.27531 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 78.62221 Min FY 0.0000000E+00 73.22221 Max MZ 0.0000000E+00 73.22221 Min MZ 0.0000000E+00 78.62221 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -30.27531 7.685787 7.685787 -30.27531 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 6 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -46.84444 -44.14445 -41.44445 -30.27531 -18.90170 -8.203093 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 6 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -41.44445 ELU 1.0000 Min FY: -46.84444 ELU 0.0000 Max MZ: -8.203093 ELU 1.0000 Min MZ: -30.27531 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -41.44445 Min FY 0.0000000E+00 -46.84444 Max MZ 0.0000000E+00 -41.44445 Min MZ 0.0000000E+00 -46.84444 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -8.203093 -30.27531 -8.203093 -30.27531 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y --MEMBER 7 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -167.8443 -165.1443 -162.4443 -8.203094 33.42048 74.36904 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 7 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -162.4443 ELU 1.0000 Min FY: -167.8443 ELU 0.0000 Max MZ: 74.36904 ELU 1.0000 Min MZ: -8.203094 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -162.4443 Min FY 0.0000000E+00 -167.8443 Max MZ 0.0000000E+00 -162.4443 Min MZ 0.0000000E+00 -167.8443 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 74.36904 -8.203094 74.36904 -8.203094 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 8 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -289.8388 -287.1388 315.5612 74.36904 146.4912 67.93842 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 8 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 315.5612 ELU 1.0000 Min FY: -289.8388 ELU 0.0000 Max MZ: 146.4912 ELU 0.5000 Min MZ: 67.93842 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 315.5612 Min FY 0.0000000E+00 -289.8388 Max MZ 0.0000000E+00 -287.1388 Min MZ 0.0000000E+00 315.5612 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 67.93842 74.36904 146.4912 67.93842 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 9 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 187.9613 190.6613 193.3613 67.93843 20.61061 -27.39220 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 9 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 193.3613 ELU 1.0000 Min FY: 187.9613 ELU 0.0000 Max MZ: 67.93843 ELU 0.0000 Min MZ: -27.39220 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 193.3613 Min FY 0.0000000E+00 187.9613 Max MZ 0.0000000E+00 187.9613 Min MZ 0.0000000E+00 193.3613 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -27.39220 67.93843 67.93843 -27.39220 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 10 --- g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 66.29007 68.99007 71.69008 -27.39220 -44.30222 -61.88724 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 10 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 71.69008 ELU 1.0000 Min FY: 66.29007 ELU 0.0000 Max MZ: -27.39220 ELU 0.0000 Min MZ: -61.88724 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 71.69008 Min FY 0.0000000E+00 66.29007 Max MZ 0.0000000E+00 66.29007 Min MZ 0.0000000E+00 71.69008 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -61.88724 -27.39220 -27.39220 -61.88724 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 11 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -55.07814 -52.37815 -49.67815 -61.88724 -48.45520 -35.69816 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 11 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -49.67815 ELU 1.0000 Min FY: -55.07814 ELU 0.0000 Max MZ: -35.69816 ELU 1.0000 Min MZ: -61.88724 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -49.67815 Min FY 0.0000000E+00 -55.07814 Max MZ 0.0000000E+00 -49.67815 Min MZ 0.0000000E+00 -55.07814 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -35.69816 -61.88724 -35.69816 -61.88724 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 12 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -176.6645 -173.9646 -171.2646 -35.69816 8.130473 51.28411 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 12 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -171.2646 ELU 1.0000 Min FY: -176.6645 ELU 0.0000 Max MZ: 51.28411 ELU 1.0000 Min MZ: -35.69816 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -171.2646 Min FY 0.0000000E+00 -176.6645 Max MZ 0.0000000E+00 -171.2646 Min MZ 0.0000000E+00 -176.6645 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 51.28411 -35.69816 51.28411 -35.69816 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 13 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -298.7661 -296.0660 306.6339 51.28411 125.6381 49.31715 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 13 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 306.6339 ELU 1.0000 Min FY: -298.7661 ELU 0.0000 Max MZ: 125.6381 ELU 0.5000 Min MZ: 49.31715 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 306.6339 Min FY 0.0000000E+00 -298.7661 Max MZ 0.0000000E+00 -296.0660 Min MZ 0.0000000E+00 306.6339 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 49.31715 51.28411 125.6381 49.31715 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 14 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 179.2089 181.9089 184.6089 49.31715 4.177426 -41.63730 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 14 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 184.6089 ELU 1.0000 Min FY: 179.2089 ELU 0.0000 Max MZ: 49.31715 ELU 0.0000 Min MZ: -41.63730 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 184.6089 Min FY 0.0000000E+00 179.2089 Max MZ 0.0000000E+00 179.2089 Min MZ 0.0000000E+00 184.6089 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -41.63730 49.31715 49.31715 -41.63730 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 15 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 57.83515 60.53515 63.23515 -41.63730 -56.43359 -71.90487 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 15 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 63.23515 ELU 1.0000 Min FY: 57.83515 ELU 0.0000 Max MZ: -41.63730 ELU 0.0000 Min MZ: -71.90487 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 63.23515 Min FY 0.0000000E+00 57.83515 Max MZ 0.0000000E+00 57.83515 Min MZ 0.0000000E+00 63.23515 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -71.90487 -41.63730 -41.63730 -71.90487 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 16 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -63.23514 -60.53514 -57.83514 -71.90487 -56.43359 -41.63731 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 16 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -57.83514 ELU 1.0000 Min FY: -63.23514 ELU 0.0000 Max MZ: -41.63731 ELU 1.0000 Min MZ: -71.90487 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -57.83514 Min FY 0.0000000E+00 -63.23514 Max MZ 0.0000000E+00 -57.83514 Min MZ 0.0000000E+00 -63.23514 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -41.63731 -71.90487 -41.63731 -71.90487 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 17 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -184.6089 -181.9089 -179.2089 -41.63730 4.177424 49.31715 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 17 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -179.2089 ELU 1.0000 Min FY: -184.6089 ELU 0.0000 Max MZ: 49.31715 ELU 1.0000 Min MZ: -41.63730 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -179.2089 Min FY 0.0000000E+00 -184.6089 Max MZ 0.0000000E+00 -179.2089 Min MZ 0.0000000E+00 -184.6089 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 49.31715 -41.63730 49.31715 -41.63730 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 18 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -306.6339 -303.9340 298.7661 49.31715 125.6381 51.28411 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 18 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 298.7661 ELU 1.0000 Min FY: -306.6339 ELU 0.0000 Max MZ: 125.6381 ELU 0.5000 Min MZ: 49.31715 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 298.7661 Min FY 0.0000000E+00 -306.6339 Max MZ 0.0000000E+00 -303.9340 Min MZ 0.0000000E+00 -306.6339 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 51.28411 49.31715 125.6381 49.31715 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 19 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING ELU g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 171.2646 173.9646 176.6646 51.28411 8.130477 -35.69816 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 19 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 176.6646 ELU 1.0000 Min FY: 171.2646 ELU 0.0000 Max MZ: 51.28411 ELU 0.0000 Min MZ: -35.69816 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 176.6646 Min FY 0.0000000E+00 171.2646 Max MZ 0.0000000E+00 171.2646 Min MZ 0.0000000E+00 176.6646 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -35.69816 51.28411 51.28411 -35.69816 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 20 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 49.67815 52.37815 55.07815 -35.69816 -48.45520 -61.88724 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 20 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 55.07815 ELU 1.0000 Min FY: 49.67815 ELU 0.0000 Max MZ: -35.69816 ELU 0.0000 Min MZ: -61.88724 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 55.07815 Min FY 0.0000000E+00 49.67815 Max MZ 0.0000000E+00 49.67815 Min MZ 0.0000000E+00 55.07815 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -61.88724 -35.69816 -35.69816 -61.88724 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 21 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -71.69006 -68.99007 -66.29007 -61.88724 -44.30222 -27.39220 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 21 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -66.29007 ELU 1.0000 Min FY: -71.69006 ELU 0.0000 Max MZ: -27.39220 ELU 1.0000 Min MZ: -61.88724 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -66.29007 Min FY 0.0000000E+00 -71.69006 Max MZ 0.0000000E+00 -66.29007 Min MZ 0.0000000E+00 -71.69006 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -27.39220 -61.88724 -27.39220 -61.88724 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 22 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto ------------------/ Z BENDING constructivo\indice proyecto y 0.000 0.500 1.000 FR 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 -193.3613 -190.6613 -187.9613 -27.39220 20.61061 67.93842 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 22 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -187.9613 ELU 1.0000 Min FY: -193.3613 ELU 0.0000 Max MZ: 67.93842 ELU 1.0000 Min MZ: -27.39220 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -187.9613 Min FY 0.0000000E+00 -193.3613 Max MZ 0.0000000E+00 -187.9613 Min MZ 0.0000000E+00 -193.3613 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 67.93842 -27.39220 67.93842 -27.39220 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 23 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -315.5612 -312.8612 289.8388 67.93842 146.4912 74.36903 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 23 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 289.8388 ELU 1.0000 Min FY: -315.5612 ELU 0.0000 Max MZ: 146.4912 ELU 0.5000 Min MZ: 67.93842 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 289.8388 Min FY 0.0000000E+00 -315.5612 Max MZ 0.0000000E+00 -312.8612 Min MZ 0.0000000E+00 -315.5612 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 74.36903 67.93842 146.4912 67.93842 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 24 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 162.4443 165.1443 167.8443 74.36904 33.42048 -8.203094 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 24 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 167.8443 ELU 1.0000 Min FY: 162.4443 ELU 0.0000 Max MZ: 74.36904 ELU 0.0000 Min MZ: -8.203094 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 167.8443 Min FY 0.0000000E+00 162.4443 Max MZ 0.0000000E+00 162.4443 Min MZ 0.0000000E+00 167.8443 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -8.203094 74.36904 74.36904 -8.203094 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 25 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río ------------------/ Z BENDING 41.44445 duero carrión -8.203094 de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y 0.500 1.000 0.0000000E+00 0.0000000E+00 44.14445 46.84445 -18.90171 -30.27532 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 25 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 46.84445 ELU 1.0000 Min FY: 41.44445 ELU 0.0000 Max MZ: -8.203094 ELU 0.0000 Min MZ: -30.27532 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 46.84445 Min FY 0.0000000E+00 41.44445 Max MZ 0.0000000E+00 41.44445 Min MZ 0.0000000E+00 46.84445 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -30.27532 -8.203094 -8.203094 -30.27532 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 26 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -78.62220 -75.92220 -73.22220 -30.27532 -10.95727 7.685781 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 26 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -73.22220 ELU 1.0000 Min FY: -78.62220 ELU 0.0000 Max MZ: 7.685781 ELU 1.0000 Min MZ: -30.27532 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -73.22220 Min FY 0.0000000E+00 -78.62220 Max MZ 0.0000000E+00 -73.22220 Min MZ 0.0000000E+00 -78.62220 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 7.685781 -30.27532 7.685781 -30.27532 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 27 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -198.0063 -195.3063 -192.6063 7.685781 56.84985 105.3389 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 27 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: -192.6063 ELU 1.0000 Min FY: -198.0063 ELU 0.0000 Max MZ: 105.3389 ELU 1.0000 Min MZ: 7.685781 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 -192.6063 Min FY 0.0000000E+00 -198.0063 Max MZ 0.0000000E+00 -192.6063 Min MZ 0.0000000E+00 -198.0063 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 105.3389 7.685781 105.3389 7.685781 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 28 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río ------------------/ Z BENDING -316.6333 -313.9333 288.7667 duero carrión 105.3389 184.1597 112.3056 de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 28 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 288.7667 ELU 1.0000 Min FY: -316.6333 ELU 0.0000 Max MZ: 184.1597 ELU 0.5000 Min MZ: 105.3389 ELU 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 288.7667 Min FY 0.0000000E+00 -316.6333 Max MZ 0.0000000E+00 -313.9333 Min MZ 0.0000000E+00 -316.6333 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 112.3056 105.3389 184.1597 105.3389 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 29 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING FR 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 166.5509 169.2509 171.9509 112.3056 70.33033 27.68010 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 29 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 171.9509 ELU 1.0000 Min FY: 166.5509 ELU 0.0000 Max MZ: 112.3056 ELU 0.0000 Min MZ: 27.68010 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 171.9509 Min FY 0.0000000E+00 166.5509 Max MZ 0.0000000E+00 166.5509 Min MZ 0.0000000E+00 171.9509 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 27.68010 112.3056 112.3056 27.68010 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 30 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 ELU /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING FR 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 52.66020 55.36020 58.06020 ------------------/ Z BENDING 27.68010 14.17755 -0.1393259E-06 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 30 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELU 1.0000 Max FY: 58.06020 ELU 1.0000 Min FY: 52.66020 ELU 0.0000 Max MZ: 27.68010 ELU 0.0000 Min MZ: -0.1393259E-06 ELU 1.0000 Corresponding Forces for FY MZ Max FY 0.0000000E+00 58.06020 Min FY 0.0000000E+00 52.66020 Max MZ 0.0000000E+00 52.66020 Min MZ 0.0000000E+00 58.06020 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -0.1393259E-06 27.68010 27.68010 -0.1393259E-06 ====================================================================== Max/Min Section Forces for all requested members Units: M KN Value Member Load Location ------------- -------- -------- ---------Max FX: 0.0000000E+00 30 ELU 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 30 ELU 1.0000 Max FY: Min FY: 316.6333 -316.6333 3 28 ELU ELU 1.0000 0.0000 Max MZ: Min MZ: 184.1597 -71.90487 28 16 ELU ELU 0.5000 0.0000 Corresponding Forces for FY MZ AXIAL Max FY 0.0000000E+00 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río Y SHEAR 316.6333 duero carrión Z SHEAR de los TORSION condes\proyecto Y BENDING constructivo\indice Z BENDING 105.3389 proyecto y Min FY 0.0000000E+00 -316.6333 Max MZ 0.0000000E+00 -313.9333 Min MZ 0.0000000E+00 -63.23514 ====================================================================== { { { { 107} 108} 109} 110} 105.3389 184.1597 -71.90487 > $ ELS > LOAD LIST 'ELS' > LIST SEC FOR MAX AND COR FOR MZ MEMBERS EXISTING 1 TO 30 SECTION FR DS 0.0 >_0.5 - **************************** *RESULTS OF LATEST ANALYSES* **************************** PROBLEM - Viga de ACTIVE UNITS M TITLE - NONE GIVEN KN DEG DEGC SEC INTERNAL MEMBER RESULTS ----------------------MEMBER SECTION FORCES -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 1 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 -38.90570 -36.90570 -34.90570 ------------------/ Z BENDING -0.9048299E-11 9.476427 18.45285 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 1 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -34.90570 ELS 1.0000 Min FY: -38.90570 ELS 0.0000 Max MZ: 18.45285 ELS 1.0000 Min MZ: -0.9048299E-11 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -34.90570 Min MZ 0.0000000E+00 -38.90570 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 18.45285 -0.9048299E-11 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 2 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -114.8314 -112.8314 -110.8314 18.45285 46.91070 74.86855 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 2 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -110.8314 ELS 1.0000 Min FY: -114.8314 ELS 0.0000 Max MZ: 74.86855 ELS 1.0000 Min MZ: 18.45285 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -110.8314 Min MZ 0.0000000E+00 -114.8314 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 74.86855 18.45285 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 3 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE ELS /------------------- g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río FORCE duero -------------------//------------------ carrión de los condes\proyecto MOMENT ------------------/ constructivo\indice proyecto y FROM START AXIAL 0.000 0.500 1.000 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 FR Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING Z BENDING -192.7077 -190.7077 211.2923 74.86855 122.7955 70.22240 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 3 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 211.2923 ELS 1.0000 Min FY: -192.7077 ELS 0.0000 Max MZ: 122.7955 ELS 0.5000 Min MZ: 70.22240 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -190.7077 Min MZ 0.0000000E+00 211.2923 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 122.7955 70.22240 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 4 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 128.2081 130.2081 132.2081 70.22240 37.92039 5.118378 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 4 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 132.2081 ELS 1.0000 Min FY: 128.2081 ELS 0.0000 Max MZ: 70.22240 ELS 0.0000 Min MZ: 5.118378 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 128.2081 Min MZ 0.0000000E+00 132.2081 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 70.22240 5.118378 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 48.61879 50.61879 52.61879 5.118381 -7.286317 -20.19102 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 5 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 52.61879 ELS 1.0000 Min FY: 48.61879 ELS 0.0000 Max MZ: 5.118381 ELS 0.0000 Min MZ: -20.19102 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 48.61879 Min MZ 0.0000000E+00 52.61879 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 5.118381 -20.19102 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 6 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -31.42578 -29.42578 -27.42578 -20.19101 -12.58457 -5.478126 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 6 , locations are fractional. g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y Max FX: Max FY: Max MZ: Value ------------0.0000000E+00 -27.42578 -5.478126 Load -------ELS ELS ELS Location -------1.0000 1.0000 1.0000 Min FX: Min FY: Min MZ: Value ------------0.0000000E+00 -31.42578 -20.19101 Load -------ELS ELS ELS Location -------1.0000 0.0000 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -27.42578 Min MZ 0.0000000E+00 -31.42578 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -5.478126 -20.19101 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 7 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -112.0926 -110.0926 -108.0926 -5.478126 22.29503 49.56818 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 7 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -108.0926 ELS 1.0000 Min FY: -112.0926 ELS 0.0000 Max MZ: 49.56818 ELS 1.0000 Min MZ: -5.478126 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -108.0926 Min MZ 0.0000000E+00 -112.0926 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 49.56818 -5.478126 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 8 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -193.4227 -191.4227 210.5773 49.56818 97.67385 45.27952 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 8 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 210.5773 ELS 1.0000 Min FY: -193.4227 ELS 0.0000 Max MZ: 97.67385 ELS 0.5000 Min MZ: 45.27952 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -191.4227 Min MZ 0.0000000E+00 210.5773 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 97.67385 45.27952 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 9 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 125.1102 127.1102 129.1102 45.27952 13.75196 -18.27560 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 9 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 129.1102 ELS 1.0000 Min FY: 125.1102 ELS 0.0000 Max MZ: 45.27952 ELS 0.0000 Min MZ: -18.27560 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río 125.1102 duero carrión 45.27952 de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y Min MZ 0.0000000E+00 129.1102 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -18.27560 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 10 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 43.99566 45.99566 47.99566 -18.27560 -29.52451 -41.27343 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 10 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 47.99566 ELS 1.0000 Min FY: 43.99566 ELS 0.0000 Max MZ: -18.27560 ELS 0.0000 Min MZ: -41.27343 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 43.99566 Min MZ 0.0000000E+00 47.99566 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -18.27560 -41.27343 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 11 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -36.91694 -34.91694 -32.91694 -41.27343 -32.29419 -23.81496 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 11 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -32.91694 ELS 1.0000 Min FY: -36.91694 ELS 0.0000 Max MZ: -23.81496 ELS 1.0000 Min MZ: -41.27343 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -32.91694 Min MZ 0.0000000E+00 -36.91694 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -23.81496 -41.27343 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 12 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -117.9750 -115.9750 -113.9750 -23.81496 5.428788 34.17253 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 12 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -113.9750 ELS 1.0000 Min FY: -117.9750 ELS 0.0000 Max MZ: 34.17253 ELS 1.0000 Min MZ: -23.81496 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -113.9750 Min MZ 0.0000000E+00 -117.9750 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 34.17253 -23.81496 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 13 --- g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -199.3764 -197.3764 204.6236 34.17253 83.76663 32.86074 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 13 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 204.6236 ELS 1.0000 Min FY: -199.3764 ELS 0.0000 Max MZ: 83.76663 ELS 0.5000 Min MZ: 32.86074 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -197.3764 Min MZ 0.0000000E+00 204.6236 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 83.76663 32.86074 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 14 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 119.2732 121.2732 123.2732 32.86074 2.792447 -27.77585 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 14 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 123.2732 ELS 1.0000 Min FY: 119.2732 ELS 0.0000 Max MZ: 32.86074 ELS 0.0000 Min MZ: -27.77585 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 119.2732 Min MZ 0.0000000E+00 123.2732 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 32.86074 -27.77585 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 15 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 38.35695 40.35696 42.35695 -27.77585 -37.61508 -47.95432 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 15 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 42.35695 ELS 1.0000 Min FY: 38.35695 ELS 0.0000 Max MZ: -27.77585 ELS 0.0000 Min MZ: -47.95432 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 38.35695 Min MZ 0.0000000E+00 42.35695 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -27.77585 -47.95432 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 16 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto ------------------/ Z BENDING constructivo\indice proyecto y 0.000 0.500 1.000 FR 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 -42.35695 -40.35695 -38.35695 -47.95432 -37.61509 -27.77585 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 16 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -38.35695 ELS 1.0000 Min FY: -42.35695 ELS 0.0000 Max MZ: -27.77585 ELS 1.0000 Min MZ: -47.95432 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -38.35695 Min MZ 0.0000000E+00 -42.35695 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -27.77585 -47.95432 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 17 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -123.2732 -121.2732 -119.2732 -27.77585 2.792446 32.86074 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 17 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -119.2732 ELS 1.0000 Min FY: -123.2732 ELS 0.0000 Max MZ: 32.86074 ELS 1.0000 Min MZ: -27.77585 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -119.2732 Min MZ 0.0000000E+00 -123.2732 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 32.86074 -27.77585 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 18 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -204.6236 -202.6236 199.3764 32.86074 83.76664 34.17254 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 18 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 199.3764 ELS 1.0000 Min FY: -204.6236 ELS 0.0000 Max MZ: 83.76664 ELS 0.5000 Min MZ: 32.86074 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -202.6236 Min MZ 0.0000000E+00 -204.6236 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 83.76664 32.86074 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 19 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 113.9750 115.9750 117.9750 34.17254 5.428790 -23.81496 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 19 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río duero carrión de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y Max FX: Max FY: Max MZ: ------------0.0000000E+00 117.9750 34.17254 -------ELS ELS ELS -------1.0000 1.0000 0.0000 Min FX: Min FY: Min MZ: ------------0.0000000E+00 113.9750 -23.81496 -------ELS ELS ELS -------1.0000 0.0000 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 113.9750 Min MZ 0.0000000E+00 117.9750 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 34.17254 -23.81496 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 20 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING 32.91694 34.91694 36.91694 -23.81496 -32.29419 -41.27343 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 20 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: 36.91694 ELS 1.0000 Min FY: 32.91694 ELS 0.0000 Max MZ: -23.81496 ELS 0.0000 Min MZ: -41.27343 ELS 1.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 32.91694 Min MZ 0.0000000E+00 36.91694 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -23.81496 -41.27343 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 21 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -47.99566 -45.99566 -43.99565 -41.27343 -29.52451 -18.27560 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 21 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -43.99565 ELS 1.0000 Min FY: -47.99566 ELS 0.0000 Max MZ: -18.27560 ELS 1.0000 Min MZ: -41.27343 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 -43.99565 Min MZ 0.0000000E+00 -47.99566 ----------------------------------------------------------------------------------------------- -18.27560 -41.27343 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 22 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -129.1102 -127.1102 -125.1102 -18.27560 13.75196 45.27952 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 22 , locations are fractional. Value Load Location Value Load Location ------------- --------------------------- --------------Max FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Min FX: 0.0000000E+00 ELS 1.0000 Max FY: -125.1102 ELS 1.0000 Min FY: -129.1102 ELS 0.0000 Max MZ: 45.27952 ELS 1.0000 Min MZ: -18.27560 ELS 0.0000 Corresponding Forces for MZ Max MZ 0.0000000E+00 Min MZ 0.0000000E+00 g:\pry210062_acondicionamiento modelos\apéndice 2 anejo 5.doc río -125.1102 -129.1102 duero carrión 45.27952 -18.27560 de los condes\proyecto constructivo\indice proyecto y ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MEMBER 23 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ LOADING DISTANCE FROM START 0.000 0.500 1.000 FR ELS /------------------- FORCE -------------------//------------------ MOMENT AXIAL Y SHEAR Z SHEAR TORSION Y BENDING 0.0000000E+00 0.0000000E+00 0.0000000E+00 ------------------/ Z BENDING -210.5773 -208.5773 193.4227 45.27952 97.67385 49.56818 ----------------------------------------------------------------------------------------------Max/min Section Forces for member 23 , locations are fractional. 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Anejo nº 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1 2. TRATAMIENTOS SELVÍCOLAS EN LA VEGETACIÓN DE RIBERA...............................1 2.1. 2.2. 2.3. 3. LIMPIEZA DE ORILLAS ............................................................................................1 TRATAMIENTOS SELVICOLAS DE LA VEGETACION DE RIBERA ......................2 DESBROCES SELECTIVOS Y PODAS ...................................................................3 RESTAURACION DE LA CUBIERTA VEGETAL MEDIANTE PLANTACION DE ESPECIES AUTOCTONAS .................................................................................................4 3.1. 3.2. 3.3. 3.4. 3.5. 3.6. 3.7. FINALIDAD Y CRITERIOS DE ACTUACION ............................................................4 PLANTACIONES EN RIBERAS ................................................................................5 PLANTACIONES EN ESCOLLERA ..........................................................................8 PLANTACIÓN DE OCULTACIÓN DEL MURO DE GAVIONES ...............................9 PLANTACIÓN DE RECUPERACIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO (INSTALACIONES AUXILIARES Y PLATAFORMAS DE TRABAJO) ......................9 PLANTACIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMINO DE SANTIAGO .........................10 ELIMINACIÓN Y GESTIÓN DE RESIDUOS VEGETALES ....................................11 Documento nº 1. Anejo nº 6 I CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. INTRODUCCIÓN En el presente anejo se describen únicamente aquellas obras que implican actuaciones sobre la vegetación, incluyendo la restauración de las zonas afectadas por el proyecto (revegetación del muro de gaviones o de la zanja de drenaje en el mirador, etc). El resto de las actuaciones que contempla el proyecto se describen bien en el Anejo nº 5. Estabilización de la ladera, o en el Anejo nº 7. Actuaciones de uso público y señalización. Las actuaciones propuestas son de dos tipos, por un lado aquellas que buscan mejorar el estado fitosanitario de la vegetación existente, mediante distintos tipos de tratamientos selvícolas (desbroces, clareos o podas) y aquellas que tratan de restaurar la cubierta vegetal mediante plantaciones de distinto tipo. Tratamientos selvícolas o Limpieza de orillas o Tratamiento silvícola de orillas o Desbroce selectivo de matorral y podas Restauración de la cubierta vegetal o Plantaciones en riberas o Plantaciones en escollera o Plantación de ocultación del muro de gaviones o Plantación para recuperación de las zonas de trabajo o Plantación de adecuación del Camino de Santiago Las plantaciones en las áreas de esparcimiento y en el mirador de la iglesia se describen en el Anejo nº 7. Adecuación para uso público y señalización. 2. TRATAMIENTOS SELVÍCOLAS EN LA VEGETACIÓN DE RIBERA Estos trabajos contemplan realizar una limpieza de la vegetación caída que dificulte el normal curso del río, o impida el crecimiento de la vegetación de ribera además de la retirada de la vegetación que presente mal estado o, en su caso, una densidad excesiva. 2.1. LIMPIEZA DE ORILLAS Esta actuación incluya la retirada de restos vegetales localizados en ambas orillas del río: árboles caídos, ramas y restos vegetales arrastrados por la corriente, etc. (ver plano 2.2) Aunque la presencia de basuras es muy escasa, a la par que se realizan las cortas de policía o limpieza, se recogerán las basuras presentes en la zona y los escombros para ser gestionados según se indica en el apartado 3.7 de Eliminación de residuos vegetales. Una vez apeados los ejemplares o retirados los troncos de mayor tamaño resultantes de la limpieza, se realizará el corte de los troncos en trozas para ser transportadas finalmente a vertedero junto con los residuos acopiados. La longitud sobre la que se actuará es de 1.307 m, repartidos en ambas márgenes del río, desde el área de esparcimiento nº 2 hasta el puente de la carretera de Sahagún. En el plano nº 5.1 “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” queda representada la zona de actuación. Documento nº 1. Anejo nº 6 1 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2.2. TRATAMIENTOS SELVICOLAS DE LA VEGETACION DE RIBERA Este tratamiento se realizará a lo largo de las dos márgenes del río Carrión, desde el puente de Sahagún hasta el área de esparcimiento 2, situada aguas arriba del citado puente, (ver plano 5.2). El tratamiento se ejecutará en una franja de 4 metros de anchura, inmediatamente 2 después de la limpieza de las orillas. La superficie total sobre la que se actuará es de 5.228 m , correspondiente a una longitud de 1.307 m. Se eliminarán en primer lugar todos los ejemplares arbóreos muertos o en mal estado fitosanitario. Posteriormente se eliminarán los ejemplares que se encuentren ahogados y dominados. Por último, se realizará la entresaca de los ejemplares necesarios para permitir la entrada de luz y disminuir la densidad de vegetación evitando la formación de estrechamientos o tapones. Los tratamientos de entresaca dan origen a una masa irregular en la que quedan mezclados árboles de todas las edades presentes en ella y que proporciona mayor espacio físico para el desarrollo de los ejemplares que queden en pie. En total, la entresaca o clareo afectará a un 5% de los brotes o pies presentes, sin contar con los muertos, elegidos prioritariamente entre los ahogados y dominados, torcidos, etc. Este trabajo incluirá el tronzado y apilado de las partes de diámetro medio superior a 70 mm para su carga y traslado a vertedero. Las operaciones de corta comprenden el apeo del árbol en pie, su medición para determinar el tamaño idóneo de las trozas, el desramado y el tronzado del tronco (y a veces también de las ramas más grandes) en trozas. En las operaciones de apeo de ejemplares arbóreos se deben emplear todas las técnicas disponibles para evitar daños. Estas operaciones, si no se tiene cuidado, pueden provocar accidentes, ya que la caída de ejemplares grandes puede aplastar o arrancar árboles contiguos. Sus ramas pueden despedazarse y salir despedidas en cualquier dirección. Además, los troncos pueden rodar hasta llegar al río, provocando áreas de obstrucción, y por tanto, mermando los objetivos del Plan de Riberas y del presente proyecto. La corta de ejemplares ha de ser siempre dirigida, nunca incontrolada, para evitar así accidentes y daños al medio. Es conveniente dirigir el árbol que se está talando hacia la copa de otro árbol que ya ha sido apeado, para así amortiguar el impacto, reducir la zona dañada. Cuando se aplica el método de corta por entresaca, los ejemplares a talar deben señalarse previamente. Para ello será necesario, en primer lugar realizar una fase de planificación en la que se estudien y se decidan los ejemplares que han de ser apeados. Los árboles seleccionados deberán ser marcados, y la cuadrilla encargada del apeo deberá contar con esta información para los trabajos de campo. Una vez apeados los ejemplares o retirados los troncos de mayor tamaño resultantes de la limpieza, se realizará el corte de los troncos en trozas para ser transportadas finalmente a vertedero junto con los residuos acopiados. Al igual que en el caso de la limpieza de basuras y restos de podas y desbroces, una vez finalizados los trabajos anteriores se procederá a una última limpieza general de la zona, recogiéndose los materiales empleados para el replanteo y los residuos producidos durante el desarrollo de los trabajos y su amontonado en las zonas delimitadas para carga y traslado a vertedero. Las operaciones de clareo de vegetación arbórea deberán realizarse por una cuadrilla de forestales (formadas por un oficial de 1ª y peones forestales) que irán dotados del material imprescindible para la realización de las tareas (motosierra, sierra tronzadora, herramientas Documento nº 1. Anejo nº 6 2 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) manuales, etc). La necesidad de que la cuadrilla esté dotada de la formación correspondiente (al menos la cabeza de cada equipo) resulta imprescindible para decidir las ramas y ejemplares a podar o talar, sin dañar a la vegetación aledaña, así como por los conocimientos en las operaciones de apeo a realizar en cuestión de seguridad para los ejemplares aledaños y para las propias personas que lo realizan. 2.3. DESBROCES SELECTIVOS Y PODAS Este tratamiento se realizará en el tramo de río inmediatamente anterior al puente de la carretera de Sahagún, en la parte de terreno donde no existe plantación de choperas. Se trata 2 2 de dos parcelas de 7.241 m y 5.172 m ,. En los planos 2.1 de “Definición de actuaciones” y 5.1 “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” queda representada la zona de actuación. El trabajo consiste en un tratamiento selectivo y manual para mejorar las condiciones morfológicas, fisiológicas y sanitarias de las especies vegetales, favoreciendo así el correcto desarrollo del ecosistema ripario. Los desbroces selectivos consisten en la eliminación de la vegetación de tipo herbáceo y matorral bajo. Se realizará este tratamiento en aquellas áreas en las que existe una elevada densidad de matorral que está influyendo en el adecuado crecimiento de la vegetación arbórea. Las podas se realizarán sobre ejemplares arbóreos que presenten ramas secas y en aquellos casos en los que suponga una mejora del desarrollo de su porte, como en el caso de los numerosos alisos de la zona (ver fotografía contigua). Las operaciones de poda y desbroce de los restos vegetales existentes (árboles caídos, secos, ramas muertas o secas, etc) se realizará por una cuadrilla, dirigida por un oficial de 1ª forestal, que entrará en la zona replanteada eliminando los restos vegetales que supongan un impedimento para el desarrollo de la vegetación. Se eliminarán también los restos acumulados en el cauce del río, acercándose a ellos con traje de vadeo y las herramientas necesarias. Se eliminarán igualmente los ejemplares que se encuentren en mal estado fitosanitario o muertos y las ramas secas de ejemplares vivos hasta una altura de 2 metros. Documento nº 1. Anejo nº 6 3 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3. RESTAURACION DE LA CUBIERTA PLANTACION DE ESPECIES AUTOCTONAS VEGETAL MEDIANTE 3.1. FINALIDAD Y CRITERIOS DE ACTUACION Esta actuación se realizará de forma combinada con la actuación anterior, para así poder conseguir una masa vegetal madura y equilibrada. Las zonas en las que se realizarán plantaciones se encuentran definidas en el plano 5.1 de “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General”. La plantación de especies autóctonas persigue un doble objetivo: 1) Introducción de especies de vegetación serial ausentes en la actualidad y evitar la propagación de especies alóctonas o invasoras 2) Protección de las riberas del cauce de la erosión El éxito de las plantaciones como medida de protección y de restauración ambiental depende fundamentalmente de la adecuada selección de especies en función de las características ecológicas de la zona. Así, las especies elegidas para llevar a cabo la revegetación deberán cumplir las siguientes condiciones: Adaptación al entorno ecológico de la zona, con objeto de garantizar su adecuado arraigo y desarrollo, con labores de mantenimiento mínimas. Compatibilidad con las características topográficas de cada superficie a revegetar. Adaptación de sus características físicas en cuanto a porte, densidad de plantación, distribución, etc, para garantizar el cumplimiento de las funciones asignadas en cada área. Resistencia a fitófagos y hongos, una alta capacidad de reproducción, resistencia a la competición interespecífica, capacidad de adaptación a las oscilaciones ambientales. Cumplimiento del Real Decreto 1512/2005, de 22 de diciembre, por el que se modifica el Real Decreto 1201/1999, de 9 de julio, por el que se establece el programa nacional de erradicación y control del fuego bacteriano de las rosáceas. Cumplimiento del Real Decreto 54/2007, de 24 de mayo, por el que se regula la comercialización de los materiales forestales de reproducción en la Comunidad de Castilla y León y el Real Decreto 289/2003, de 7 de marzo, sobre comercialización de los materiales forestales de reproducción. Disponibilidad en los viveros de la zona. La selección de las especies se ha basado en la composición florística propia de las comunidades de las riberas presentes en el río Carrión, imitando a la vegetación natural de los tramos mejor conservados del mismo. Estas comunidades vegetales se caracterizan por estar compuestas por alisedas mesotrofas submediterráneas. La característica principal de estas formaciones es la presencia de especies que marcan la transición entre las alisedas oceánicas y las estrictamente continentales. En la zona de actuación dominan los sauces (Salix fragilis y Salix alba), álamos (Populus nigra), alisos (Alnus glutinosa), junto con zarzas (Rubus sp.), majuelo (Crataegus monogyna), etc. Además se seleccionan especies que sean beneficiosas para la fauna, como es el caso de la rosa, ya que sirven de alimento y refugio para aves y mamíferos. Las especies seleccionadas para la plantación y restauración son: Especies arbóreas Fraxinus angustifolia Alnus glutinosa Acer monspesulamum Fresno Aliso Arce Arce Documento nº 1. Anejo nº 6 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Ulmus minor Pinus pinaster Populus alba Olmo o negrillo pino resinero Álamo blanco Especies arbustivas Salix fragilis Salix salviifolia Cornus sanguinea Frangula alnus Rosa canina Rosmarinum officinalis Origanum vulgare Mentha spicata Lavandula stoechas Mimbrera Barda Cornejo Arraclán Rosa Romero Orégano Hierbabuena Cantueso Especies subarbustivas- lianoides Humulus lupulus Rubus ulmifolius Lonicera periclymenum Hedera helix Smilax aspera Espárrago de rio Zarza Madreselva Hiedra Zarzaparrilla En función del objetivo principal se han considerado diversos módulos de plantación: Módulo 1 para las plantaciones de ribera propiamente dichas y módulo 2 para las plantaciones en escollera. 3.2. PLANTACIONES EN RIBERAS El tratamiento consistirá en la plantación de diversas especies arbóreas y arbustivas en las superficies definidas en los planos 5.1 de “Actuaciones sobre la vegetación. Planta General” y 5.2 “Detalle 1 y 2”. Las plantaciones se realizarán en las parcelas del cuadro siguiente, todas ellas pertenecientes al Ayuntamiento de Carrión de los Condes. 2 Polígono Parcela Superficie ocupada (m ) 501 5001 1.388 501 5002 1.453 523 5008 74 Polígono 501 parcela 5002 Las especies y densidades serán las definidas en la tabla siguiente y plano nº 5.2, detalle 1 de Plantaciones de ribera (módulo 1). Se realizará una primera banda de plantación (módulo 1.1) con anchura variable entre 1 y 3 metros, según la zona de actuación en la que dominarán las especies arbustivas y subarbustivas, dejando bandas alternas de 4 metros de anchura sin plantación para la formación de pequeños bosquetes, con densidades en las bandas con plantación de 3.000 ud/ha. Documento nº 1. Anejo nº 6 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La combinación corresponderá a especies arbustivas y subarbustivas en proporciones de 2 ejemplares de subarbustivas por cada 3 ejemplares de arbustivas, en los porcentajes indicados en la tabla siguiente. En la segunda banda de plantación (módulo 1.2) se plantarán especies de porte arbóreo y arbustivas de tipo salicáceas, dejando igualmente bandas de 4 metros de ancho entre módulo y módulo, con densidades totales de 1.300 ud/ha en los módulos plantados. La separación entre ejemplares arbóreos será de 4 metros, y la separación entre ejemplares de salicáceas y árboles de 3 m en la proporción de dos ejemplares arbóreos cada tres arbustivos de tipo salicáceas, formando pequeños bosquetes. 2 La parcela para realizar la plantación de ribera tiene una superficie de 1.453 m , y una longitud a lo largo del río de 68 m. Módulo de plantación M-1: Plantación de ribera 2 Superficie plantación real total (m ): 108 Densidad total de plantación (ud/ha): 646 polígono 501 parcela 5002 3.000 1300 Módulo M-1.1 Plantaciones en primera línea Nombre científico Densidad (ud/ha) Total: Arbustos Cornus sanguinea Frangula alnus Rosa canina Subarbustos Porcentaje Número ejemplares 3.000 Presentación 32 750 300 750 25% 10% 25% 8 3 8 A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 10-30 cm Humulus lupulus 300 10% 3 A.F. <400cc, altura 20-40 cm Rubus ulmifolius Lonicera periclymenum 450 15% 5 A.F. <400cc, altura 10-40 cm 450 15% 5 A.F. <300cc, altura 20-40 cm Módulo M-1.2 Nombre científico Densidad total: Árboles Plantaciones en segunda línea Densidad (ud/ha) 1.300 Porcentaje Número ejemplares 84 Presentación Fraxinus angustifolia 260 20% 17 A.F. <400cc, altura 50-60 cm Alnus glutinosa 260 20% 17 A.F. <400cc Salix salviifolia 520 40% 34 A.F. <400cc, altura 50-60 cm Salix fragilis 260 20% 16 A.F. < 400 cc, altura 10-30 cm Arbustos Documento nº 1. Anejo nº 6 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Polígono 501 parcela 5001 En la zona aledaña al área de esparcimiento nº 1, tras la talanquera de protección se plantarán 2 únicamente ejemplares del módulo 1.1 con una superficie total de 1.388 m y una longitud de 2. 142,5 m. Como la plantación se hace en franjas de 4 m alternas, realmente se planta 694 m La densidad será de 3.000 ud/ha, lo que en esta superficie se corresponde con 208 plantas en total. Como en la parcela anterior, se dejarán bandas alternas de 4m de anchura sin plantar en las que de forma espontánea crezca vegetación. La combinación corresponderá a especies arbustivas y subarbustivas en proporciones de 2 ejemplares de subarbustivas por cada 3 ejemplares de arbustivas, en los porcentajes indicados en la tabla siguiente. Módulo de plantación M-1. Plantación de ribera 2 Superficie plantación total (m ): Densidad total de plantación (ud/ha): 1388 plantación real 694 3.000 Módulo M-1.1 Plantaciones en primera línea Nombre científico Densidad (ud/ha) Total: Arbustos Cornus sanguinea Frangula alnus Rosa canina Subarbustos polígono 501 parcela 5001 Porcentaje 3.000 Número ejemplares Presentación 208 750 300 750 25% 10% 25% 52 21 52 A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 10-30 cm Humulus lupulus 300 10% 21 A.F. <400cc, altura 20-40 cm Rubus ulmifolius Lonicera periclymenum 450 15% 31 A.F. <400cc, altura 10-40 cm 450 15% 31 A.F. <300cc, altura 20-40 cm S ha optado por planta de pequeño tamaño para asegurar su arraigo en el terreno, seleccionando bandejas de alvéolos forestales de 400 cc, con lo que la realización de los hoyos de plantación se hará de forma manual, con una profundidad mínima de 30 cm. Sobre cada unidad de plantación arbórea se colocará un tutor de bambú de 120cm altura y 1012 mm de diámetro para guía y protección de las especies plantadas. Para todas las unidades se realizará un riego de implantación de 8 litros/unidad. Plantación en el polígono 523 parcela5008 Se trata de una parcela de 28m de longitud y variable en anchura, pero como máximo de 3m, en la que se realizará una plantación de tipo módulo 1.1. Documento nº 1. Anejo nº 6 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Módulo de plantación M-1: Plantación de ribera 2 Superficie plantación total (m ): plantación real 40 74 Densidad total de plantación (ud/ha): 3.000 Módulo M-1.1 Plantaciones en primera línea Nombre científico Densidad (ud/ha) Total: Arbustos Cornus sanguinea Frangula alnus Rosa canina Subarbustos polígono 523 parcela 5008 Número ejemplares Porcentaje 3.000 Presentación 12 750 300 750 25% 3 10% 1 25% 3 A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 10-30 cm Humulus lupulus 300 10% 1 A.F. <400cc, altura 20-40 cm Rubus ulmifolius Lonicera periclymenum 450 15% 2 A.F. <400cc, altura 10-40 cm 450 15% 2 A.F. <300cc, altura 20-40 cm 3.3. PLANTACIONES EN ESCOLLERA Con objeto de ocultar y naturalizar la escollera proyectada en la margen izquierda del río se plantarán estaquillas o ramas de especies propias de ribera intercaladas con los bloques de escollera. Su ejecución, tal y como se detalla en el correspondiente apartado del pliego, se realizará de forma simultánea la colocación de la escollera y la plantación de los esquejes y ramas, intercaladas con tierra vegetal enmendada propia de la obra. La plantación se realizará con ramas vivas en parada vegetativa, con una densidad total de 2 2 esquejes/m de salicáceas. En el plano 5.2 Detalle 2 queda definida la plantación a realizar en la escollera. Módulo de plantación M-2: Plantación en escollera Superficie plantación total: 102 m 2 Densidad total de plantación (ud/m ): Nombre científico Densidad 2 (ud/m ) 2 2 Porcentaje (%) Número ejemplares Presentación Arbustos 2 203 Salix fragilis 1 50% 102 Esqueje Salix salviifolia 1 50% 101- Esqueje Documento nº 1. Anejo nº 6 8 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3.4. PLANTACIÓN DE OCULTACIÓN DEL MURO DE GAVIONES Para la ocultación del muro de gaviones previsto para la estabilización de la ladera se llevará a cabo la plantación de ejemplares subarbustivos, tipo lianoide o trepador en las zonas horizontales del talud. La plantación de matas subarbustivas se realizará a lo largo de toda la longitud del muro con 2 una densidad de 1 ud/m y adición previa de tierra vegetal con espesor de 25 cm. La plantación se realizará tras el vertido de la tierra vegetal en la zona horizontal del gavión, tal y como queda definido en el plano 5.2. Detalle 3. Las plantaciones se realizarán de forma alterna en cada fila. Módulo de plantación M-3: Plantación de ocultación de muro de gaviones 2 Superficie plantación total (m ): 445.19 2 Densidad total de plantación (ud/m ): 1 Densidad 2 (ud/m ) Porcentaje (%) Número ejemplares Hedera helix 0,5 50% 222 Esqueje Smilax aspera 0,5 50% 223 Esqueje Nombre científico Presentación Subarbustos 3.5. PLANTACIÓN DE RECUPERACIÓN DE LA ZONA DE TRABAJO (INSTALACIONES AUXILIARES Y PLATAFORMAS DE TRABAJO) Toda la zona en la que se localizarán las instalaciones auxiliares de obra (ver plano 3.1) y en la que se ha procedido a la tala de ejemplares arbóreos y acondicionamiento del terreno, será recuperado totalmente tras su uso hasta devolverlo a su situación actual. Como para la estabilización de la ladera se han tenido que realizar unas plataformas de trabajo y un gran movimiento de tierras, se ha decidido mantener estas plataformas haciendo una explanación del terreno con las tierras sobrantes que permitan unos perfiles más suaves. Para la restauración se ha previsto la retirada de todos los elementos de obra, la descompactación de las plataformas mediante dos pases de subsolador y el suavizado de formas mediante extendido de tierras. Por último se extenderá una capa de tierra vegetal de 25 cm con lo que quedará el terreno preparado para realizar la plantación. La plantación consistirá en una franja de Populus alba pegada al muro de gaviones y el resto del terreno una reforestación con Pinus pinaster (especie presente en esta ladera del río). La plantación de Populus alba se realizará en una franja de dos filas todo a lo largo del muro de gaviones. Las distancias entre ejemplares en la fila serán como mínimo 6 metros y la separación entre las dos filas será de 1,5 m, según la descripción del plano nº 5.2 Detalle 3 La plantación de ejemplares de Pinus pinaster, se realizará en el resto de la superficie con una densidad de 1.111 árboles/ha lo que se corresponde con un marco de plantación de 3 x 3 m. Como sotobosque se plantarán fresnos (Fraxinus angustifolia), Rosa canina y avellanos (Corylus avellana) en una proporción de 482 plantas por hectárea a partes iguales. Documento nº 1. Anejo nº 6 9 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Árboles Populus alba Pinus pinaster Arbustos: nombre científico Fraxinus angustifolia, Rosa canina, Corylus avellana, Nº de ejemplares 21 142 Presentación alveolo forestal menor de 400 cc, altura 30-50 cm alveolo forestal menor de 400 cc altura 15-30 cm 21 21 21 alveolo forestal menor de 400 cc, altura 50-60 cm alveolo forestal menor de 400 cc, altura 10-30 cm alveolo forestal menor de 400 cc, altura 30-40 cm Para todas las unidades se realizará un riego de implantación de 8 litros/unidad. 3.6. PLANTACIÓN DE ADECUACIÓN DEL CAMINO DE SANTIAGO Para la adecuación de la zona del Camino de Santiago, se actuará sobre la parcela del catastro pol 523 parcela 5036 que discurre tras el cruce del Puente de Sahagún por la propia carretera principal que atraviesa el núcleo de Carrión de los Condes, junto al Monasterio de San Zoilo,en la que actualmente existe un parterre ajardinado, desde el citado puente hasta el área de información y descanso del Camino de Santiago existente frente al Monasterio de San Zoilo. En la zona seleccionada ya existen dos pequeñas zonas delimitadas por bordillos de madera en el que hay plantadas especies arbustivas de bajo porte y algunos ejemplares arbóreos. Para completar el ajardinamiento de dicha zona se realizarán plantaciones de ejemplares arbóreos de las especies Ulmus minor y Acer monspesulanum, respetando las plantaciones existentes y dejando distancias mínimas entre ejemplar y ejemplar arbóreo de 3 metros. Los dos pequeños parterres existentes de arbustivas se completarán con sendas formaciones de geometría triangular, bordeadas con bordillo de madera tratada, con ejemplares de 2 aromáticas (romero y lavanda) en densidad 2 ud/m . En el plano 5.1 se define el área destinada a dicha plantación, y en la tabla siguiente y plano 5.2 Detalle 4 quedan representadas las especies, densidad y plantación de las mismas. Módulo de plantación M-4: Plantación de adecuación del Camino de Santiago 2 32 m (16 + 16) 2818 parcela parterres aromáticas 2 Superficie plantación total (m ): 2 Densidad total de plantación (ud/m ): Nombre científico Densidad 2 (ud/m ) sin definir 2 Porcentaje Número ejemplares Presentación Árboles Ulmus minor -- 49% 8 C 3,50L altura 100-170 cm Acer monspessulanum -- 51% 9 C 10L altura 100-125 cm Subarbustos Rosmarinum officinalis 1,0 50% 16 Lavandula stoechas 1,0 50% 16 Documento nº 1. Anejo nº 6 A.F.<200 cc altura 15-20 cm A.F. < 200 cc altura 10-15 cm 10 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3.7. ELIMINACIÓN Y GESTIÓN DE RESIDUOS VEGETALES Tras la realización de las podas y cortas, los residuos serán recogidos y colocados formando pilas en los puntos de fácil acceso previamente seleccionados para el medio de transporte que se encargará de su traslado a vertedero (inertes, plantas de compostaje, etc) tal y como se define en el Anejo nº 19. Si la zona de actuación concreta no fuera accesible a camiones y fuera necesario realizar la saca de la madera a un punto de acopio sí accesible, se tendrá especial cuidado de respetar la estructura del suelo y la vegetacion existente. El tiempo que debe transcurrir entre el apilado y la eliminación será el minimo posible para evitar riesgos de incendios y ataques de plagas. Tras la carga se procederá al acondicionado del punto de retirada de residuos, bien por medios mecánicos bien manuales, para recuperar en lo posible un aspecto natural si lo hubiera perdido. Documento nº 1. Anejo nº 6 11 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ANEJO Nº 7 ADECUACIÓN PARA USO PÚBLICO Y SEÑALIZACIÓN Documento nº 1. Anejo nº 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................................1 2. ACTUACIONES PARA LA ADECUACIÓN DE USO PÚBLICO ........................................1 2.1. 2.2. 2.3. 3. CREACIÓN DE ZONAS DE ESPARCIMIENTO .......................................................1 SENDA FLUVIAL DE USO PEATONAL ....................................................................4 RESTAURACIÓN DEL NUEVO MIRADOR DE LA IGLESIA ....................................5 SEÑALIZACIÓN ..................................................................................................................7 3.1. 3.2. 3.3. 3.4. INSTALACIÓN PLACA EXPLICATIVA PERMANENTE ...........................................7 INSTALACIÓN DE SEÑALIZACIÓN FEDER ............................................................7 PANELES INFORMATIVOS AMBIENTALES ...........................................................7 FOLLETOS INFORMATIVOS....................................................................................8 APENDICE 1 DISEÑO DE LA RED DE RIEGO DEL MIRADOR Documento nº 1. Anejo nº 7 I CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. INTRODUCCIÓN En el presente anejo se describen únicamente aquellas obras que implican actuaciones destinadas al aprovechamiento del rio para el uso lúdico de los habitantes de la zona. El resto de las actuaciones que comprende el proyecto se describen en sus correspondientes anejos de geología y geotecnia y solución adoptada para la estabilización de la ladera (anejos 3 y 5), estudio hidráulico (anejo 4, donde se definen las actuaciones de mejora del sistema de drenaje en el mirador y colocación de escollera) y actuaciones sobre la vegetación (anejo 6). Las actuaciones destinadas a la creación de espacios para uso público y señalización comprenden varias líneas de acción con actuaciones independientes en cuanto a ejecución se refiere: Actuaciones para la adecuación de uso público: - Creación de zonas de esparcimiento y mobiliario urbano: Zona de uso público 1 Zona de uso público 2 - Senda fluvial de uso peatonal: Senda de bajada al río Acondicionamiento de la senda fluvial paralela al río - Acondicionamiento del nuevo mirador de la Iglesia Señalización - Paneles informativos ambientales - Paneles informativos de fondos FEDER - Folletos informativos A continuación se incluye la descripción de las tareas y actuaciones que comprende cada una de las definidas anteriormente. 2. ACTUACIONES PARA LA ADECUACIÓN DE USO PÚBLICO 2.1. CREACIÓN DE ZONAS DE ESPARCIMIENTO Actualmente existe un camino paralelo al río que ofrece a los ciudadanos la posibilidad de acercarse al río Carrión y disfrutar de él, si bien el acceso al mismo se encuentra en un estado poco adecuado para el uso público debido a las irregularidades del mismo y a la falta de conexión con el río. Además existen en la zona varias áreas que podrían ser acondicionadas para el descanso y disfrute de la población a la par que se informa sobre aspectos culturales y ambientales del propio río, acercando así el rio a la población. Para la creación de zonas de esparcimiento se utilizarán dos pequeños claros existentes en las inmediaciones del río que permiten al observador disfrutar del paisaje fluvial. Ambas zonas quedan reflejadas en el plano 6.1 de “Adecuación para uso público y señalización. Planta General”. Zona de esparcimiento ZE-1 La zona de esparcimiento ZE-1 se encuentra próxima a la explanada utilizada en la zona de 2 obras, y cuenta con una superficie total de 1.115,14m . Como este área es prácticamente coincidente con la superficie utilizada como área de acopio temporal de materiales, la adecuación como zona de esparcimiento se realizará a partir de su vaciado y explanación definitiva, tras finalizar la estabilización de la ladera objeto de este proyecto. Después se realizará la plantación de las especies arbóreas y arbustivas, la colocación de los bancos y carteles informativos. Documento nº 1. Anejo nº 7 1 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) El diseño y los marcos de plantación previstos son específicos para cada una de las áreas de esparcimiento (dependiendo de su localización y de los ejemplares arbóreos existentes en la zona) y quedan definidos en las tablas siguientes, en la descripción realizada en este anejo y en el plano 6.2. Módulo de plantación ZE-1: Plantación en zona de esparcimiento 1 2 Superficie plantación total (m ): 1.115,14 Densidad total de plantación arbórea (ud/ha): según diseño Porcentaje Número ejemplares 1 ud/m 100% 24 1 ud/m 100% 17 1 ud/m 100% Cornus sanguinea 0.5ud/m 50% 9 Salix fragilis 0.5ud/m 50% 15 Árboles 276arb/ha 100% Alnus glutinosa 184arb/ha 80% 12 Populus nigra 92arb/ha 20% 3 Nombre científico Arbustos (ocultación) Cornus sanguinea (plantación lineal) Rosa canina (plantación lineal) Arbustos Densidad Presentación A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 10-30 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 10-30 cm A.F. <400cc A.F. <400cc, altura 35-50 cm La primera actuación a realizar es la delimitación del área de la zona de esparcimiento. El recinto será cerrado por una talanquera y dispondrá de dos entradas según consta en el plano 6.2. Al lado de dichas entradas se colocarán los carteles informativos. En cuanto a las plantaciones, se agrupan en tres tipos: plantaciones de ocultación, plantaciones de arbustos y plantaciones de árboles. Las plantaciones de ocultación se realizarán en la linde con los huertos. Consiste en una plantación de Cornus sanguinea, separados los pies un metro y a continuación una plantación de Rosa canina también con una separación de un metro entre pies. En el lateral de la parcela que linda con el río, entre entrada y entrada, se alternan pies de Cornus sanguinea y Salix fragilis con una separación de pies de 1 m. En el espacio que queda libre, se realizará una plantación de Alnus glutinosa y Populus nigra con marco de plantación 6 x 6 m en una proporción de 80% Alnus glutinosa y 20% Populus nigra, distribuidos en el terreno según plano 6.2. Las plantaciones arbóreas llevarán además la colocación del correspondiente entutorado, así como un riego de implantación de 8 litros por cada unidad, tanto para arbóreas como arbustivas. En la zona más ancha de la parcela, se dispondrán 5 bancos de madera en forma de círculo de radio 12 m. Documento nº 1. Anejo nº 7 2 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Se colocará además, una talanquera en la zona de ocupación prevista por la escollera, hasta coincidir con la de delimitación del propio área de esparcimiento, tal y como se indica en el plano 6.1. La longitud total de de talanquera en esta zona es de 164 metros. Zona de esparcimiento ZE-2 La zona de esparcimiento ZE-2 se encuentra al final de la senda fluvial en lo que es en la actualidad una plantación de chopos, lindando prácticamente con el río. Cuenta con una 2 superficie total de 472,54m . Dado su estado actual, no será necesario realizar ningún acondicionamiento específico, salvo la plantación de algunas especies arbóreas y arbustivas que transforme un poco la plantación en algo más diversificado y en otra zona cercana a este área la ocultación ciertos elementos existentes que desvirtúan el paisaje. Además se colocarán algunos bancos desde los que contemplar el paisaje y carteles informativos. Módulo de plantación ZE-2: Plantación en zona de esparcimiento 2 Superficie plantación total: 472,54 Densidad total de plantación arbórea (ud/ha): Nombre científico Arbustos (ocultación) Cornus sanguinea (plantación lineal) Densidad 1 ud/m según diseño Porcentaje Número ejemplares 100% 13 Arbustos cerca oeste 1 ud/ 3m 100% Cornus sanguinea 60% 5 Frangula alnus 40% 4 1 ud/ 6m 100% 3 árboles existentes 100% Presentación A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm A.F. <400cc, altura 20-40 cm Arbustos cerca este Frangula alnus A.F. <400cc, altura 20-40 cm Árboles Populus sp. existentes Como la “Zona de Esparcimiento 2” se va a realizar junto a una chopera de producción, todos los árboles de este tipo que queden en el interior de la zona se conservaran como arbolado. En el limite este de la parcela, entre los chopos existentes, con una separación de 6 m entre si, se plantarán arbustos de Frangula alnus, para romper la linealidad de la plantación productiva. Además se colocarán dos bancos, todo ello como se describe en el detalle 1 del plano 6.2. Existe otra alineación central de chopos de producción, entre las que se colocaran dos bancos, retranqueados un metro de la alineación para aprovechar mejor la sombra de los árboles a media tarde. La distancia entre los ejemplares arbóreos a plantar y existentes y el mobiliario urbano a colocar variará entre 1 y 2 metros. Las plantaciones arbóreas llevarán además la colocación del correspondiente entutorado, así como el riego de implantación de 8 litros por cada unidad, tanto arbórea como arbustiva. Documento nº 1. Anejo nº 7 3 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) En el limite oeste de la parcela se realizará una plantación de Cornus sanguinea y Frangula alnus de forma intercalada y separados cada pie 3 m. Para ocultar un bombeo existente en la zona, se llevará a cabo la plantación lineal de ejemplares de Cornus sanguinea con separación de 1 m, dejando libre el acceso a la zona de bombeo. Todo el área de esparcimiento irá con un cerramiento de madera, dejando dos entradas según se disponen la planta del plano 6.2. La longitud de talanquera en esta zona es de 98 metros. Al lado de cada entrada, tal y como se indica en el apartado correspondiente a la “Señalización” se instalarán dos paneles informativos ambientales en cada una de las áreas de esparcimiento para ofrecer al usuario información sobre la geología, hidrología y geomorfología, vegetación, fauna y funcionamiento del paisaje fluvial observado. Los bancos serán de madera, de tipo rústico, de 2 metros de longitud, con dos tablones de asiento y uno de respaldo, sujetos al suelo mediante cimentación y pletina de acero, tal y como se define en el plano 6.2 Detalle 2. En esta ZE-2 se colocarán 6 bancos. 2.2. SENDA FLUVIAL DE USO PEATONAL Aprovechando el sendero existente en la zona, se realizará una senda fluvial que permita la conexión de la población de Carrión de los Condes con el propio río Carrión. Se diferencias dos claras zonas de senda según la tipología de adecuación. En el plano 6.1 queda representada la localización de la senda fluvial según su tipología de adecuación: senda de bajada al río senda fluvial Senda de bajada al río Actualmente existe un acceso al río desde el núcleo de Carrión de los Condes que parte de la explanada próxima al campo de fútbol y mirador de la Iglesia de Nuestra Señora de Belén, pero se encuentra en un estado muy deteriorado que incluso en condiciones meteorológicas óptimas resulta peligroso para los viandantes. Además, recientemente ha sido colocada una valla de cierre para evitar el paso. Con objeto de acercar el patrimonio fluvial a la población se acondicionará este acceso al rio, dando conexión a la población con la senda fluvial que une las áreas de esparcimiento. En el plano 6.3 Detalle 3 queda reflejado el acceso previsto, así como el perfil longitudinal y transversal del camino previsto y su acondicionamiento. La diferencia de cota a salvar es de catorce metros, desde la cota 838 hasta la 824 msnm. El diseño de la senda se ha hecho de tal manera que la pendiente nunca supere 1H/4V (25%), resultando una longitud de aproximadamente 70 m. Para que la senda resulte más accesible, se colocarán traviesas de madera a modo de escalones según se vea la necesidad, pero respetando una huella mínima de 0,3 m, para facilitar la bajada. Las traviesas se fijarán al suelo mediante anclaje con dos pernos de acero inoxidable de 30 cm de altura hincados en el terreno, rellenándose los huecos hasta nivelación con tierras de la propia senda de bajada. Además se dispondrá una fina capa de 2 cm con gravas o zahorra de bajo diámetro para evitar erosiones. Las traviesas de madera serán de 22 cm de anchura en su parte basal y 16 cm en la parte superior, con canto romo en la zona de contrahuella. La longitud de las traviesas será variable según la necesidad de la zona siendo el máximo de anchura de 1,8 m, colocándose un total de 68. Documento nº 1. Anejo nº 7 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Por seguridad y para facilitar el uso por parte de los ciudadanos de cualquier edad, se instalarán además talanqueras de madera en el lado de la senda que presente terraplén, del mismo tipo que las definidas para las áreas de esparcimiento (ver plano 6.2 hoja 2). - Senda fluvial Desde la Zona de Esparcimiento ZE-1 hasta la zona de esparcimiento ZE-2 existe en la actualidad un camino que discurre entre el río y la chopera. Este camino se acondicionará para su uso peatonal mediante la estabilización del firme y la colocación de bancos que permitan el descanso de los paseantes. Esta senda dará acceso desde la senda de bajada al río a las áreas de esparcimiento. Su adecuación consiste en primeramente realizar una caja de 20 cm (tras la limpieza de la zona de hojas caídas y restos de ramas), posteriormente se compactará y estabilizará con una capa de 20 cm de zahorra compactada (95% Próctor modificado). El camino diseñado presentará una anchura máxima de 1,80 metros y una longitud total de 416 metros. 2.3. RESTAURACIÓN DEL NUEVO MIRADOR DE LA IGLESIA Con objeto de acondicionar el área actual existente aledaña a la iglesia, se ajardinarán nuevas zonas en forma de pequeñas formaciones de aromáticas intercaladas con pavimento terrizo para favorecer el paseo del público, además se reparará el muro desplomado en la actualidad en el mirador. Las operaciones a realizar son las siguientes: Retirada del césped, arbolado (3 pequeños) y pavimento existente en el actual mirador. El pavimento será demolido y trasportado a vertedero para su gestión. El césped será levantado, eliminado y trasportado a vertedero. Retirada de luminarias (5 pequeñas y 2 grandes), almacenamiento para su posterior recolocación. Adecuación del muro del mirador mediante la reconstrucción de lo dañado y el retranqueo necesario generado por la necesidad de estabilización de la ladera. El muro reconstruido se hará de mampostería de piedra calcárea recibido con mortero de cemento y sobre una base de hormigón en masas, según plano 6.4 detalle 6. Excavación del terreno natural del mirador de la ermita una profundidad de 0,8 metros y acopio en parcela aledaña para su uso posterior. Colocación del sistema de drenaje en toda la superficie tratada que desagüe convenientemente las pluviales. Instalación de la red primaria y secundaria del sistema de riego por goteo en los parterres vegetados Realización de canaletas replanteo ubicación luminarias y cableado de su restitución. Colocación de una acera que rodeará el área afectada de la iglesia, según se describe en el plano 6.4. detalle 5. La acera estará construida en adoquín sobre capa de arena y una base de zahorra compactada, con un ancho variable entre 1,7 m y 5 metros en la zona más ancha. Realización de un relleno de tierra compactada sobre la que se le realizará un recebo de grava blanca en el resto de la superficie del mirador que no va ni adoquinada ni ajardinada según planos (plano 6.4 detalle 5) y definición en el correspondiente apartado del pliego. Extendido de tierra vegetal (con espesor de 25 cm) y plantación manual de especies arbustivas aromáticas y tapizantes en las áreas previstas para ello, rodeadas de un bordillo de madera tratada. En el Plano 6.4 detalle 6, quedan definidas las áreas y el marco de plantación a realizar en estas zonas. Documento nº 1. Anejo nº 7 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Colocación de las líneas portagoteros en zonas ajardinadas y prueba de funcionamiento. Colocación de luminarias en su ubicación definitiva y prueba de funcionamiento. Tras la retirada del césped y pavimento existente, se replanteará el nuevo perfil del muro y la acera pavimentada. Se realizará la zanja de 40 cm de profundidad y 90 cm de ancho para la cimentación del muro. Esta zanja se rellenará de hormigón HM20. Sobre este cimiento se levantará el muro de mampostería de piedra caliza careada a una cara vista de longitud 37,5 m ancho de 0,6 m y alto de 1,20m sobre el terreno. A continuación se realizará la adecuación del drenaje de la zona del mirador que se describe en el Anejo nº 5. Estabilización de la ladera. Posteriormente se replanteará el diseño de las áreas ajardinadas y se realizará la instalación de las tuberías de riego enterradas, según se describe en el Apéndice 1, excepto las líneas portagoteros que se instalarán una vez hecha la plantación. Se realiza la canalización y replanteo de ubicación de luminarias previo a la realización de la superficie adoquinada. Terminada la instalación de la red de riego de las tuberías primarias y secundarias, se realizará la acera pavimentada según el diseño previsto en el plano 5.2 detalle 5. Lo primero es colocar el bordillo de hormigón delimitando lo que es el área pavimentada, se colocará sobre una capa de hormigón HNE-15/P. Las dimensiones del bordillo son 1 x 0,10 x 0,20 La pavimentación con los adoquines de hormigón seguirá la siguiente configuración de capas de abajo a arriba: Explanación del terreno natural Zahorra compactada 0,17 m Capa de arena 5 cm. Adoquín de hormigón de 0,8 m de grosor recebo de arena Colocación de las luminarias en su ubicación definitiva, siguiendo especificaciones del pliego de condiciones. La última actividad será la realización de la plantación de las áreas ajardinadas que comenzará con la colocación de un bordillo de rollizo de madera de pino, la extensión de la tierra vegetal, y posterior plantación y colocación de las líneas portagoteros. El ajardinamiento consistirá en la plantación de matas subarbustivas, en agrupaciones de parterres de aromáticas intercaladas según el diseño especificado en el Plano 6.4. Hoja 1 detalle 5, con diferentes formas geométricas y separación mínimas entre plantas de 0,5 m. 2 En total la superficie plantada es de 219 m con un total de 326 unidades de arbustos Nombre científico Porcentaje Arbusto Número ejemplares 326 Presentación Origanum vulgare 24% 79 A. F. 200 cc altura 15-20 cm Mentha spicata 17% 56 A. F. 200 cc altura 10-15 cm Rosmarinum officinalis 26% 85 A. F. 200 cc altura 15-20 cm Lavandula stoechas 35% 106 A. F. 200 cc altura 10-15 cm Documento nº 1. Anejo nº 7 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3. SEÑALIZACIÓN Con objeto de que la población, no sólo del propio núcleo de Carrión de los Condes sino también el turismo que allí acuda, este informada de las obras, las características de la misma, el funcionamiento del rio y el paisaje fluvial, se colocarán diversos carteles por la zona y se repartirán folletos informativos. Por ello, además de la señalización correspondiente y propia de las obras, se colocarán paneles informativos para la población, tanto a nivel ambiental y de funcionamiento de los ecosistemas aledaños al rio como de la financiación del proyecto por los fondos FEDER. 3.1. INSTALACIÓN PLACA EXPLICATIVA PERMANENTE Se instalará una placa explicativa permanente tipo monolito prismático de base triangular equilátera al inicio del sendero fluvial de bajada al río, según se indica en el plano 6.1. Se trata de una zona totalmente visible, dentro del casco urbano, que además sirve de delimitación e indicación del inicio del sendero fluvial que da acceso a las actuaciones realizadas dentro del proyecto. Las características estructurales del monolito se definen en el correspondiente apartado del pliego y en el plano de detalle 6.5 Detalle 4, siendo básicamente los siguientes: - 3.2. estructura prismática de base triangular equilátera de 2,0 m de altura y 0,40 m de ancho de cara, realizada en acero corten. Tres paneles soporte de explotación en placas de laminado de alta presión HPL con acabado traslúcido. INSTALACIÓN DE SEÑALIZACIÓN FEDER Siguiendo las indicaciones establecidas en el Reglamento (CE) 621/2004 de la Comisión por el que se establecen las disposiciones de aplicación del reglamento CE 1164/94 del Consejo, en lo que respecta a las medidas de información y de publicidad referentes a las actividades del Fondo de Cohesión, se colocará un (1) cartel informativo de obras en los que se indique que la procedencia de los fondos. El panel de señalización FEDER se colocará justo antes de la zona de esparcimiento nº 1. En el plano nº 6.1 queda definida su localización y en el plano 6.5 Detalle 5 se definen sus dimensiones, así como en el correspondiente apartado del pliego. 3.3. PANELES INFORMATIVOS AMBIENTALES Uno de los objetivos marcados en el II Plan de Restauración de Riberas de la Cuenca del Duero, es la aproximación del río a los habitantes de la zona, promoviendo el disfrute del medio fluvial, e incrementando la concienciación de los habitantes y visitantes acerca de los valores naturales del área. Una de las vías mediante las que se puede conseguir este objetivo es instalando paneles informativos a lo largo del río. Estos paneles estarán construidos en madera tratada para exterior de dimensiones, con dos postes de sujeción con su correspondiente zapata de cimentación hincados en terreno (40x40x60 cm), en los que irá anclado el panel informativo de una altura total de 245 cm desde Documento nº 1. Anejo nº 7 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) el suelo, quedando todo el conjunto protegido con una estructura en forma de tejadillo a dos aguas, que permitirá la protección del panel frente a la lluvia y la luz solar. En el plano 6.1 se indican los seis (6) puntos en donde se ubicarán los paneles. Las zonas seleccionadas son fácilmente accesibles a los visitantes: - Dos paneles informativos en cada una de las áreas de esparcimiento - Un panel informativo en el nuevo mirador de la Iglesia de Nuestra Señora de Belén - Un panel informativo al inicio de la senda fluvial marcando el camino de descenso al río En el plano nº 6.5. Detalle 6 se incluyen las dimensiones y características de estos paneles. El contenido de los paneles será será competencia del Contratista adjudicatario de las obras y deberá contar con la aprobación previa del Director de Obra, debiendo aportar información referente al comportamiento hidráulico del río Carrión, su flora y fauna asociada, y las ventajas que las obras realizadas le suponen tanto al río como a las comunidades vegetales y animales, así como a los habitantes de la zona. El cartel será impreso a vinilo a 4 tintas sobre chapa de aluminio y protegido con metacrilato (4 cm de espesor). 3.4. FOLLETOS INFORMATIVOS Para informar a la población se repartirán un total de 1000 folletos informativos tipo “tríptico” de 21 x 21 cm en el que se desarrollarán, en lenguaje comprensible para todos los públicos, las actividades desarrolladas en el proyecto, su financiación con fondos FEDER y los objetivos perseguidos con el proyecto. El diseño del contenido de los folletos será competencia del Contratista adjudicatario de las obras y deberá contar con la aprobación previa del Director de Obra. Documento nº 1. Anejo nº 7 8 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APENDICE 1 DISEÑO DE LA RED DE RIEGO DEL MIRADOR Documento nº 1. Anejo nº 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) DISEÑO DEL RIEGO POR GOTEO EN LA TERRAZA DEL MIRADOR DE LA IGLESIA DE NUESTRA SRA DE BELEN 1. Zonas de riego por goteo. Portagoteros Datos de partida: - Tubería con gotero integrado de 16 mm de diámetro exterior de polietileno PE Suelo de textura media Presión de trabajo entre 1bar y 2 bar máximo Q (l/h) variable según presión entre 2 l/h y 3,10 l/h Necesidades de riego de las aromáticas 1,8l/h con coeficiente de uniformidad del 90% Por lo tanto los goteros tendrán que aportar 1,8/0,9= 2 l/h Área mojada por cada emisor: Según las características técnicas del gotero, el radio mojado por cada emisor es de 0.33m, por tanto la superficie mojada es: r2 0,34m 2 Separación entre emisores integrados Separación entre emisores= diámetro mojado – (radio mojado x % solapamiento) Por lo tanto la separación entre emisores para un solapamiento del 15 % será 0,66 – (0,33x0,15)= 0,66-0,049= 0,611m Según las características técnicas de los goteros las longitudes máximas de las tuberías portagoteros podrían ir desde 93 m a 1 bar hasta 158 m a 2 bar de presión. Longitudes muy superiores a las que se necesitan en este proyecto, dado que las superficies de riego son pequeñas. Para tantear la disposición de laterales y emisores se consulta la guía de estimación del porcentaje de suelo mojado (P) desarrollada por Keller y Karmeli (1974). Según la tabla de Karmeli y Keller se elige la separación entre las líneas de los portagoteros para que el suelo mojado a 30 cm esté comprendido entre el 80 al 100%, la distancia adecuada está entre 0,8 y 1 m. Documento nº 1. Anejo nº 7 1 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) A. Necesidades en las circunferencias de aromáticas de 4 m diámetro Tuberías portagoteros Radio de separación: el primer radio es 0,8m y el segundo 1,5m 2 (0,8) 5,026 2 (1,5) 9,42 que hace un total de 14,44 m de tubería portagotero 14,44m potagoteros /0.6m entre goteros= 24 goteros en esta circunferencia de aromáticas Turno de riego: Sabiendo que la dosis de riego en arbustos o plantas autóctonas como las aromáticas pude 2 ser de 1,8 l/m 2 El número de goteros por m es el resultado de dividir el número de goteros totales entre la superficie de la circunferencia de aromáticas: 2 2 Nº de goteros /m = 24got/12,56m = 1,9 got/m 2 El turno de riego será igual a: Documento nº 1. Anejo nº 7 2 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Tr dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 1,8l / m 2 2l / hx1,9 got / m 2 0,47 h got Podemos decir 0,47h es semejante a media hora de riego. Luego serán necesarios turnos de media hora de riego. B. Necesidades de riego en las áreas cuadradas En los cuadrados de 2 x 2 m situamos los portagoteros a una separación de 0,5 - 1 y 0,5 Longitud total de portagoteros es 4m (2 + 2) con goteros situados cada 0,6 m da un total de 6 a 7 goteros. 2 el nº de goteros por m será: 6/2x2= 1,5 got/m Tr 2 dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 1,8l / m 2 2l / hx1,5 got / m 2 0,6 h got lo que supone 36 min de riego en las aromáticas en los cuadrados C. Necesidades de riego en las áreas triangulares Se integra el portagoteros en el interior del área del triángulo equilátero de lado 2m, en forma de circunferencia de radio 0,5m. La circunferencia de radio 0,5 tiene una longitud de 3,14m por lo que con una separación de 0,6m habrá 5 goteros. 2 El número de goteros por m será Nº goteros total / área del triángulo= 5/1,73 = 2,89 got/m 2 Por lo tanto el turno de riego: Documento nº 1. Anejo nº 7 3 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) dosis / m2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m2 Tr 1,8l / m2 2l / hx2,9 got / m2 0,31h got Que corresponden a un turno de riego de 17 minutos D. Necesidades de riego en los laterales rectangulares Se dispondrá una tubería portagoteros en forma sinuoide de semicircunferencias de diámetro 0,70 m (ya que el ancho del rectángulo es de 1m y el radio mojado por cada gotero es de 0,33). onda de radio 0,35 - Rectángulo de 26 m de largo 26/0,7=37,14 semicirculos es decir 18,57 circunferencias completas 18,57 x2 (0.35) 40,84 m de portagotero Rectángulo de 26 m de largo suponen 40,84 m de portagoteros (68 goteros) turno de riego: 2 nº goteros por m = 68/26=2,6got/m 2 dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 Tr 1,8l / m 2 2l / hx2,6 got / m 2 0,34 h got Que se corresponde con un turno de riego de 20 min. - Rectángulo de 10 m 10/0,7= 14,28 semicirculos que se redondea a 7 circunferencias 7x2 (0.35) 15 .39 m de portagotero Rectángulo de 10 m de largo suponen 15,4 m de portagoteros (25,65 goteros) Turno de riego: 2 nº goteros por m = 25,65/10=2,6got/m 2 Documento nº 1. Anejo nº 7 4 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 Tr 1,8l / m 2 2l / hx2,6 got / m 2 0,34 h got Que se corresponde con un turno de riego de 20 min. - Rectángulo de 18 m de largo 18/0,7=25,7 semicírculos lo que suponen 13 circunferencias completas 13x2 (0.35) 28,6 m de portagotero Los rectángulos de 18 m de largo suponen 28,6m de portagoteros (47,7 goteros) Turno de riego: 2 nº goteros por m = 47.7/18=2,6got/m dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 Tr 2 1,8l / m 2 2l / hx2,6 got / m 2 0,34 h got Que se corresponde con un turno de riego de 20 min. - rectángulo de 5m 5/0,7=7,14 semicírculos lo que suponen 3,5 circunferencias completas 3,5x2 (0,35) 7,7 m de portagotero Los rectángulos de 5 m de largo suponen 7,7m de portagoteros (12,8 goteros) Turno de riego: 2 nº goteros por m = 13/5=2,6got/m Tr 2 dosis / m 2 Qgot(l / h) xN º goteros/ m 2 1,8l / m 2 2l / hx2,6 got / m 2 0,34 h got Que se corresponde con un turno de riego de 20 min. Tabla resumen zonas ajardinadas rectangulares de la izquierda ancho rectángulos nº de rectángulos longitud goteros total portagoteros 26 1 40,84 68 5 1 7,7 13 18 1 28,6 47,7 10 2 15,4x2 51,3 Tabla resumen zonas ajardinadas rectangulares de la derecha ancho rectángulos nº de rectángulos longitud goteros total portagoteros 18 2 28,6 x 2 95 Documento nº 1. Anejo nº 7 turno riego 20 20 20 20 turno riego 20 5 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2. Diseño de la red de riego Una vez finalizada la distribución de goteros, en las distintas zonas a regar, se pasa a diseñar la red de tuberías que debe alimentar a todos los portagoteros. Considerando la posibilidad de que hubiera una avería en la red principal del riego, se dispone una red de bocas de riego paralela e independiente, de tubería de 40 mm de diámetro, de la cual se derivan las bocas de riego. En el diseño se tratar de reducir al máximo el número de zanjas que se tengan que abrir, haciendo pasar el máximo número de tuberías en la misma zanja. A ser posible se realizan las zanjas por el perímetro de la finca. Se trazan las tuberías rectas y paralelas unas con otras o perpendiculares, evitando ángulos agudos u obtusos. En el diseño de la tubería principal se intenta uniformizar un solo diámetro para que el montaje sea más rápido y simplificar la piecería necesaria, forzando la pérdida de carga y la velocidad, pero respetando que el rozamiento más el desnivel no sobrepasen el 20% de la presión de trabajo del portagotero. La "tubería principal", se timbrará en función de la "presión estática", eligiéndose normalmente tubería de 10 atmósferas. A partir del origen del sector, la tubería que alimentará a los aparatos de riego, será de 6 atmósferas, ya que soportan la presión dinámica. Si la presión de suministro de agua fuese aquí superior a 6 kg/cm2, se instalará un reductor de presión. Se va a estudiar la posibilidad de regar en dos sectores, uno el propiamente detrás de la Iglesia y otro a la derecha de la iglesia. Sector detrás de la Iglesia (izquierda): El caudal total que es necesario aportar en este sector es: Los goteros tienen que suministrar 2l/h Goteros en triángulos: 4 x 5got/triangulo Goteros en círculo: 24 goteros en 1 circulo Goteros en cuadrados: 2 x 7 got/cuadrado Goteros en rectángulos: 68 +13 +48 +51 = 180 2l / h 4 x5 2 x7 24 180 2 x238 476l / h o lo que es lo mismo 0,476 m3/h Como partimos de la premisa que la presión estática estará en un orden de 10 Atm. se selecciona, en función del caudal necesario, el diámetro de la tubería principal, de tal forma que 3 no se supere una velocidad de 1.5 m /h Documento nº 1. Anejo nº 7 6 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Se podría utilizar una tubería de PE de baja densidad de 20mm de diámetro ya que se observa 3 3 que para una tubería de 20 mm es de 0,7 m /h, por lo que los 0,476 m /h que debe soportar este tramo circularían sin dificultad, observamos en la tabla de pérdidas de carga de PE de baja densidad diametro 20 mm, oscilando entre Documento nº 1. Anejo nº 7 7 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La perdida de carga la calculamos haciendo una relación entre la perdida de carga con un 3 3 caudal de 0,54 m /h es del 8,5 % y para un caudal de 0,36 m /h con una pérdida de carga de 4,05%. 0,54 0,36 8,5 4,05 x 0,54 0,476 8,5 x 6,9% Como los goteros funcionan a una presión nominal de 2atm habrá que disponer de un reductor de presión antes de las salidas de cada área de riego, comprobando la pérdida de carga es menor a menor presión. El turno de riego, como se ha calculado que varia entre media hora y 20 minutos, se estima será de 25 minutos, pero como será manual la apertura se deja al criterio del jardinero cuando hay que dar un riego más largo o más corto, dependiendo de la climatología del momento. Sector derecho de la iglesia El caudal total que es necesario aportar en este sector es: Los goteros tienen que suministrar 2l/h Goteros en triángulos: 2 x 5got/triangulo Goteros en círculo: 24 goteros en 2 circulo Goteros en rectángulos = 95 Documento nº 1. Anejo nº 7 8 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2l / h 10 48 95 2 x153 306l / h o lo que es lo mismo 0,306 m3/h Como partimos de la premisa que la presión estática estará en un orden de 10 Atm. se selecciona, en función del caudal necesario, el diámetro de la tubería principal, de tal forma que 3 no se supere una velocidad de 1.5 m /h Se podría utilizar una tubería de PE de baja densidad de 16mm de diámetro ya que se observa 3 3 que para una tubería de 16 mm es de 0,6 m /h, a 6 atm ó 0,8 m /h a 3 atm por lo que los 0,306 3 m /h que debe soportar este tramo circularían sin dificultad, observamos en la tabla de pérdidas de carga de PE de baja densidad diámetro 16 mm, oscilando entre 3,18% Documento nº 1. Anejo nº 7 9 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) La pérdida de carga del origen al final será 3,18% Como los goteros funcionan a una presión nominal de 2atm se ubicará un reductor de presión antes a la salida de este sector de riego. El turno de riego, como en el otro sector varia entre media hora y 20 minutos, por lo que se estima será de 25 minutos, pero se deja al criterio del jardinero cuando hay que dar un riego más largo o más corto, dependiendo de la climatología del momento. 3. Esquema del sistema de riego: Documento nº 1. Anejo nº 7 10 CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Documento nº 1. Anejo nº 7 11 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ANEJO Nº 8 TRAMITACIÓN AMBIENTAL Documento nº 1. Anejo nº 8 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................................. 1 APENDICE 1 DOCUMENTO AMBIENTAL APENDICE 2 REPERCUSION DEL PROYECTO SOBRE RED NATURA APENDICE 3 RESOLUCION DE NO SOMETIMIENTO DE LA DGCEA APENDICE 4 ESCRITO A COMISIÓN TERRITORIAL DE PATRIMONIO CULTURAL APÉNDICE 5. RESOLUCIÓN CULTURAL DE LA COMISIÓN TERRITORIAL Documento nº 1. Anejo nº 8 DE PATRIMONIO I Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. INTRODUCCIÓN Las obras propuestas dentro del proyecto de estabilización de una ladera sobre el río Carrión en Carrión de los Condes (Palencia) no se encuentran incluidas en ninguno de los supuestos contemplados en los anexos I y II de la legislación vigente en materia de medio ambiente, Ley 6/2010 de 24 de marzo de modificación del texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental de proyectos, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2008, de 11 de enero. Las actuaciones referidas tampoco se encuentran comprendidas entre los supuestos recogidos en la normativa autonómica regulada por la Ley 11/2003, de 8 de abril, de Prevención Ambiental de Castilla y León. Por otro lado, el tramo de río donde se proponen las actuaciones se encuentra fuera del LIC ES4140077 “Riberas del río Carrión”, por lo que no se prevé en ningún caso afección a los espacios Red Natura 2000. Sin embargo, el organismo de Cuenca, Confederación Hidrográfica del Duero, consideró preciso seguir el procedimiento que marcan los artículos 16 y 17 del Real Decreto Legislativo 1/2008 de Evaluación de Impacto Ambiental, para lo que presentó con fecha 1 de octubre de 2010 ante la Dirección General de Prevención Ambiental y Ordenación de Territorio de la Junta de Castilla y León y ante la Dirección General de Calidad y Evaluación Ambiental del Ministerio de Medio Ambiente, Medio Rural y Marino, el Documento Ambiental del proyecto, solicitando informe sobre la necesidad de sometimiento o no a Evaluación de Impacto Ambiental. El Documento Ambiental se encuentra recogido como apéndice 1 del presente Anejo. Con fecha 13 de octubre de 2010, la Dirección General de Medio Natural de la Junta de Castilla y León, remitió a la Confederación Hidrográfica del Duero el Informe relativo a la repercusión del proyecto sobre la Red Natura 2000., en el que se certifica que las actuaciones proyectadas no se encuentran dentro del ámbito de ninguna figura de protección ambiental. Se incluye como apéndice 2 Con fecha 15 de marzo de 2011 la DGCEA emitió la resolución en la que establece que el proyecto no tiene que ser sometido al trámite de evaluación de impacto ambiental. En el apéndice 3 se incluye copia del documento. Con fecha 4 de mayo de 2011, la Confederación Hidrográfica del Duero solicita a la Comisión Territorial de Patrimonio Cultural, la preceptiva autorización para la realizar las obras incluidas en el zona de protección del Camino de Santiago, según con consta en el documento que se incluye como Apéndice 4. La resolución de dicho Organismo autorizando las obras tiene fecha de 21 de junio y se incluye como Apéndice 5. Documento nº 1. Anejo nº 8 1 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE 1 DOCUMENTO AMBIENTAL Documento nº 1. Anejo nº 8 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) PROYECTO DE ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA SITUADA JUNTO AL RÍO CARRIÓN A SU PASO POR CARRIÓN DE LOS CONDES (PALENCIA) DOCUMENTO AMBIENTAL Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) DOCUMENTO AMBIENTAL ORGANISMO CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL DUERO CLAVE F2.428-217/2111 TITULO DEL PROYECTO “PROYECTO DE ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA SITUADA JUNTO AL RÍO CARRIÓN A SU PASO POR CARRIÓN DE LOS CONDES (PALENCIA)” 1. DATOS GENERALES DE LA ACTUACION 1.1. PLAN O PROGRAMA EN EL QUE SE ENMARCA. El Proyecto está incluido en el II Plan de Restauración de Riberas de la cuenca del Duero 2009-2015, cuyo protocolo se firmó con la Junta de Castilla y León, con fecha 16 de noviembre de 2009, en el marco que desarrolla el programa operativo FEDER. Dicho Plan tiene como objetivos la regeneración medioambiental de los ríos y sus riberas, la recuperación y defensa de estos espacios de gran valor natural para el uso y disfrute de los ciudadanos, así como la defensa frente a avenidas e inundaciones. El Proyecto de estabilización de la ladera junto al río Carrión, en el término municipal de Carrión de los Condes (Palencia) pretende lograr una adecuada integración ambiental y paisajística del entorno del río en las inmediaciones de la Iglesia de Belén, a través de las labores de restauración y estabilización de la ladera. En este sentido, sus objetivos concuerdan con los objetivos del Plan de Restauración de Riberas de la cuenca del Duero, mencionados anteriormente, por lo que se justifica su inclusión en el citado plan en el que se enmarca el proyecto. 1.2. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA El tramo de río objeto del proyecto se localiza en la provincia de Palencia, dentro del término municipal de Carrión de los Condes, a su paso por el núcleo urbano del mismo nombre. Concretamente el ámbito de actuación se localiza en la margen izquierda del río Carrión en las inmediaciones de la iglesia de Belén al noreste del núcleo urbano. 1.3. MOTIVACIÓN DE LA ACTUACIÓN La ladera objeto de proyecto, situada en la margen izquierda del río Carrión, a su paso por la localidad de Carrión de los Condes (Palencia), presenta un comportamiento inestable con graves problemas de desprendimientos y deslizamientos sobre el río Carrión, debido fundamentalmente a la acción y el papel del río Carrión sobre el terreno en este entorno. Sus crecidas y modelados constantes del terreno sobre el que se inscribe, han dado lugar a la paulatina y aún hoy constante degradación de la misma. Esta degradación se ha visto favorecida por los problemas de drenaje interno que presenta la ladera, sobre la que se asienta la ermita de Belén. A su vez dicha ermita se Página 1 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) está viendo afectada por la inestabilidad de la ladera. El río Carrión inmediatamente aguas arriba de Carrión de los Condes presenta una llanura de inundación extensa por sus dos márgenes ocupadas en parte por plantaciones de chopos. Cuando el río alcanza el núcleo urbano, la llanura de inundación se estrecha, siendo la llanura relativamente amplia en su margen derecha y con un escarpe de unos 30 metros de altura en su margen izquierda. Sobre este escarpe se ubica el propio municipio y la ermita de Belén. En la zona bajo el escarpe, el río presenta un meandro que ha ido variando su forma y que hace que en la actualidad el cauce se encuentre dividido a su vez en dos cauces, generando una isla inundable en medio de ambos. El río Carrión realiza un giro de 90º bajo la ubicación de la Ermita de Belén, lo cual va generando erosiones en la base de la ladera, especialmente cuando se dan avenidas importantes. La ladera presenta además problemas de inestabilidad geotécnica, lo cual ha venido generando desprendimientos en la misma. Cuando se producen avenidas, tanto el propio talud como los desprendimientos se van erosionando y generando arrastres, y en consecuencia el frente de la ladera va retrocediendo acercándose a la ermita. Este retroceso puede estar afectando a la estabilidad estructural de la misma En junio de 2008 la Confederación Hidrográfica del Duero solicitó al Laboratorio de geotecnia del CEDEX asesoramiento geotécnico para resolver el problema de estabilidad de la iglesia de Nuestra Señora de Belén, en Carrión de los Condes. De los reconocimientos y las investigaciones se concluía que la iglesia Nuestra Señora de Belén estaba posiblemente cimentada en unos rellenos antrópicos de pobre calidad geotécnica (lo que podía explicar parte de los desperfectos) y que la inestabilidad de la ladera agravaba dichos problemas de cimentación posiblemente defectuosa. En todo caso se concluía que la estabilización de la ladera era una condición necesaria (aunque posiblemente no suficiente) para parar los movimientos y aperturas de grietas en la iglesia. 1.4. OBJETIVOS DEL PROYECTO El objetivo del proyecto es lograr la estabilización de la ladera existente en la margen izquierda del río Carrión, además de mejorar el estado de la vegetación de ribera, afectada por los desprendimientos y deslizamientos de materiales que se han producido sobre el río Carrión, mediante la realización de actuaciones específicas en la misma, así como la consecución de una adecuada integración ambiental y paisajística de las márgenes y riberas que revalorice esta zona del río Carrión. En definitiva, se persigue una mejora ambiental del entono fluvial del río Carrión en las inmediaciones de la iglesia de Belén, con los siguientes objetivos específicos. Estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Mejora del drenaje de la Ermita. Mejora del estado de la vegetación de ribera en la zona afectada por los desprendimientos de material y en el tramo de río colindante. Tratamiento de limpieza y plantaciones. Adecuar para el uso público algunas zonas inmediatas al cauce así como el vial de acceso a la zona de trabajo Plantaciones de especies propias de la ribera del río Carrión Página 2 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 2. LEGISLACIÓN LEGISLACIÓN DE IMPACTO AMBIENTAL DE ÁMBITO ESTATAL De acuerdo con la legislación vigente en materia de impacto ambiental, las actuaciones propuestas no se encuentran incluidas en ninguno de los supuestos contemplados en los anexos I y II del texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental de Proyectos, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2008 de 11 de enero, modificado por la Ley 6/2010 de 24 de marzo. LEGISLACIÓN DE IMPACTO AMBIENTAL DE ÁMBITO AUTONÓMICO Según la normativa ambiental vigente en la Comunidad Autónoma de Castilla y León, y en particular la Ley 11/2003, de Prevención Ambiental de Castilla y León, la actuación no se incluye en ninguno de los Anexos de la misma. OTRA LEGISLACIÓN AMBIENTAL APLICABLE No existe otra legislación ambiental aplicable a este proyecto 3. ACTUACIÓN 3.1. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS La actuación de estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión a su paso por la localidad de Carrión de los Condes (Palencia) en si misma, no admite alternativas puesto que es la única alternativa viable que contempla el estudio previo realizado por el CEDEX. Por lo tanto, y respecto a este apartado, como alternativas de actuación únicamente cabe contemplar los distintos métodos o tipos de actuaciones que se estudian para conseguir estabilizar dicha ladera. En particular, y teniendo en cuenta la propuesta de actuaciones recogidas en dicho estudio, las alternativas posibles se refieren al método de ocultación del hormigón proyectado (gunita), para lo cual se han analizado las siguientes alternativas: - Colocación de un muro ecológico. Se trata de un sistema de malla tridimensional reforzada que se ancla al terreno y se va rellenando con las tierras procedentes del saneo del talud. Posteriormente se realiza una hidrosiembra con semillas de herbáceas. Presenta como inconveniente la necesidad de disponer de una gran superficie, ya que el ancho en la base es prácticamente el mismo que la altura deseada, por lo que para una altura de 10 m, la anchura mínima requerida en la base es de 10 m. - Colocación de un muro gaviones vegetado. Se propone construir un muro a base de gaviones de 1x1x1 m, hasta alcanzar una altura de 10 m, siendo la anchura necesaria en la base de 7 m. El material de relleno de los gaviones procederá de préstamos. Se opta finalmente por la solución a base de gaviones, ya que a la mayor facilidad constructiva se une el condicionante del espacio en la zona más próxima al río . La solución incluye dos alturas distintas de muro, en la zona más cercana al río será de 7 m, para luego elevarse hasta 10 m en la zona con mayores problemas. Esta solución es mejor que la colocación del muro ecológico, como se infiere de los inconvenientes señalados, por cuánto supone una menor ocupación de suelo y por tanto una menor ocupación de superficie de ribera. Es la única solución de las barajadas que permite alcanzar la altura requerida con la menor superficie de ocupación y que sea compatible con tratamiento vegetal. Página 3 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3.2. DESCRIPCIÓN DE LA ACTUACIÓN A continuación se describen las actuaciones contempladas, y que se han recogido en el plano correspondiente. ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA Adecuación de accesos temporales y zona de trabajo: • • Adecuación de accesos temporales y zona de trabajo incluyendo el desbroce del terreno, la tala y retirada de árboles, el extendido y compactación de zahorra natural, el fresado del terreno, el levantado del firme con base granular, así como la restauración y plantación de las zonas afectadas con especies autóctonas, incluyendo apertura de hoyos y riego manual, en una superficie aproximada de 2.270 m2. Acondicionamiento del pie de la ladera. Entre el talud sur y oeste, se realizará una plataforma mediante escollera o tablestacas para aprovechar los 7-8 metros de terreno disponibles. Estabilización de la ladera. • • • • • • Saneo del talud de la ladera con retroexcavadora de gran dimensión y acopio temporal de material caído para su reutilización posterior. Acondicionamiento de la plataforma de trabajo al pie de la ladera, incluyendo el nivelado del terreno utilizando material de desprendimiento o escollera según necesidad. Claveteado de bulones de acero de 12 metros de longitud y 32 mm de diámetro, dispuestos en malla de 2 x 2,5 m, a lo largo de una longitud de ladera a estabilizar (aproximadamente 2.176 m). Colocación de drenes californianos de 12 m de longitud mínima y 65 mm de diámetro en malla de 4x5 m, a lo largo de una longitud de 51 m. Colocación de mallazo de triple torsión en la ladera para evitar desprendimientos, en una superficie de 1.020 m2. 2 Gunitado del talud de la ladera en una superficie aproximada de 204 m . Colocación de un muro de gaviones al pie de la ladera • • Colocación de muro de gaviones de entre 7 y 10 metros de altura, para ocultar la pared gunitada de la ladera , incluyendo: malla de geotextil y capa drenante en la unión con el muro, colector para la recogida de aguas procedentes del talud y anclajes, ocupando una superficie de unos 2.505 m2. Colocación de tierra vegetal y plantación de matas subarbustivas, sobre el paramento horizontal y parterres de los gaviones, estimando un volumen de 81 m 3 de tierra vegetal y 405 plantas. Instrumentación de la ladera • Se movilizará un equipo de perforación para el emplazamiento de 3 equipos mecánicos para sondeos y la realización de 75 m de perforación. Se instalarán 50 ml de tuberías para inclinómetro en aluminio anonizado y 2 piezómetos de cuerda vibrante así como 15 escalas graduadas para control de grietas en edificios. Se necesitará para ello 10 inclinómetos durante la ejecución de la obra. Colocación de escollera de protección de cauce • Colocación de muro de escollera en taludes de protección del cauce, con escollera de 500 kg en capas de 1 m ocupando un volumen de 1.000 m3. Incluye la excavación de zanja 3 para empotramiento de la escollera con una estimación de unos 200 m de tierras excavadas. Página 4 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) MEJORA DEL DRENAJE EN EL MIRADOR DE LA ERMITA Y SUSTITUCIÓN DEL PAVIMENTO • • • Extendido de tierra vegetal y plantación en parterres del Mirador, estimando un volumen de 150m3 de tierra vegetal y 2.400 plantas subarbustivas. Mejora del drenaje y sustitución del césped y pavimento actual del mirador de la iglesia de Belén. Se mejora el drenaje de esta zona mediante la instalación de un sistema compuesto por una lámina impermeable de PEAD protegida arriba y abajo por geotextil y ello bajo 0,5 m de gravas drenantes, entre las que se dispondrán tubos dren de evacuación que conectarán con red de saneamiento municipal y un nuevo geotextil en la parte superior para evitar la contaminación de finos. Todo ello se desarrolla en un área aproximada de 2 4.600 m . Colocación de pavimento de árido compactado compuesto por material reciclado, tipo “aripac” o similar como sustitución del pavimento actual del mirador de la Ermita con una superficie de 840 m2. ACTUACIONES SOBRE LA VEGETACIÓN DE RIBERA Tratamientos selvícolas: • • • Desbroce selectivo de la vegetación en aquellas zonas en las que sea necesario, eliminando vegetación herbácea y de matorral que pueda impedir el desarrollo de la vegetación arbórea. Igualmente se eliminarán los pies de especies alóctonas identificados. Poda de vegetación arbórea para favorecer su desarrollo mejorando el porte y estado fitosanitario de los pies tratados. Claras en las zonas en las que predomine el estrato arbóreo. Se cortarán los pies muertos, ahogados y dominados junto con los ejemplares que contribuyan a crear estructura trabada en las copas. Plantación de especies autóctonas • Plantación de especies autóctonas de ribera en las zonas en las está más pobremente representada y delante del muro de gaviones, con el fin de introducir especies de vegetación actualmente ausentes en los inventarios de vegetación y proteger las riberas del cauce de la erosión evitando además la propagación de especies alóctonas. ADECUACIÓN PARA USO PÚBLICO • • Creación de una senda fluvial y dos zonas de esparcimiento debidamente señalizadas. Para la adecuación de los 550 m de senda fluvial al uso público peatonal, se realizarán plantaciones de especies arbóreas de sombra y se adecuará la bajada al río desde la iglesia mediante la colocación de traviesas de madera en la ladera, tal y como se ha recogido en el plano correspondiente. Colocación de paneles informativos. El plazo estimado para la realización de las obras se estima en doce meses. Entre los condicionantes de la obra que influyen en su ejecución se encuentran: Las actuaciones para la estabilización de la ladera se deben realizar durante el periodo estival Los trabajos de poda, limpieza de vegetación y plantaciones se realizarán entre noviembre y febrero El cronograma para las actuaciones definidas es el siguiente: Página 5 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 3.3. PERSISTENCIA Se estima que las actuaciones propuestas tendrán una persistencia a largo plazo, dado que se centran en la estabilización de la ladera situada sobre el río Carrión a su paso por la localidad de Carrión de los Condes, así como la mejora ambiental del entorno de dicho tramo del citado río. 3.4. EFECTIVIDAD Se estima que la efectividad del conjunto de actuaciones será alta o muy alta, ya que las soluciones planteadas eliminan los problemas de estabilidad que presenta la ladera objeto del proyecto. Al mismo tiempo se conseguirá la mejora ambiental de todo el entorno, al proteger el cauce y mejorar el estado fitosanitario de la vegetación. 3.5. UNIDADES DE OBRA PRINCIPALES UNIDADES DE OBRA MEDICIÓN UNIDADES Adecuación de accesos temporales y zona de trabajo 2.270 m Tala y retirada de árboles incluyendo fraccionamiento del tronco y transporte a vertedero. 44 ud Saneo de talud con retroexcavadora de gran dimensión y acopio de material caído para su reutilización posterior. 1 ud Acondicionamiento de plataforma de trabajo al pie de la ladera, incluyendo el nivelado de terreno. 1 ud 2.176 m Dren californiano de 65 mm 51 m Hormigón proyectado (gunitado) 204 m3 Bulones de entre 4-12 m de longitud 2 Página 6 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Malla triple torsión para desprendimientos 1.020 m2 Colocación de muro de gaviones de entre 710 m de altura 2.505 m Tierra vegetal 81 m3 Plantación de matas subarbustivas en parterres con diferentes densidades. 405 ud Instrumentación de ladera incluyendo tuberías para inclinómetro en aluminio anonizado, piezómetros de cuerda vibrante y escalas graduadas para control de grietas. . 1 ud Excavación en zanja para empotramiento de la escollera, carga y transporte. 200 m 3 Muro de escollera en taludes de protección de cauce con escollera de 500 kg 1.000 m 3 180 m Demolición de pavimento y zona de césped con transporte a vertedero. 1.168 m 2 Acera de 2 m de ancho formando perímetro de iglesia. 133 m 2 Sistema de drenaje en el mirador de la Ermita 4.600 m2 Pavimento de árido compactado compuesto de material reciclado tipo “aripac” o similar. 840 m Bordillo de adoquín de piedra granítica 800 m Suministro de frondosas en contenedor para plantación de ribera, incluyendo carga o descarga manual, apertura de hoyo, transporte a 10 km, distribución, plantación, colocación de tubos invernadero protectores biodegradables y riego manual de implantación. 4.940 ud Adecuación de senda fluvial para uso peatonal mediante consolidación de camino existente 550 m Adecuación de zonas de esparcimiento 200 m Pantalla drenante 2 2 2 Página 7 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Plantación de especies arbóreas de sombra 60 ud Banco rústico de madera 8 ud Panel informativo de madera 6 ud 120 m 2 ud Adecuación de bajada al río mediante la colocación de traviesas de madera en ladera Señalización informativa permanente PRESUPUESTO ESTIMADO 1.469.767,20 € 4. DESCRIPCIÓN DEL MEDIO 4.1. INVENTARIO DEL MEDIO FÍSICO El clima en la zona de estudio es de tipo Mediterráneo con cierto carácter continental. La precipitación media anual se aproxima a los 500 mm, siendo los meses más lluviosos los invernales, junto con abril y mayo. Desde el punto de vista fitoclimático la zona se localiza en el piso Subhúmedo. Geológicamente, la zona de estudio, está representada por materiales de ambientes fluviales, con mayoría de fangos con paleocanales arenosos (Facies Tierra de Campos), y los mismos sedimentos pero con niveles calcáreos producto de un cambio lateral de facies (Fácies La Serna).Todos estos depósitos, presentan una estratificación subhorizontal, basculando ligeramente hacia el SO. El río Carrión nace en el paraje denominado “Fuentes Carrionas” en el término municipal de Vidrieros, y después de recorrer 178 km desemboca en el río Pisuerga, a la altura del municipio de San Martín de Dueñas. Desde el término municipal de Velilla, el río Carrión pasa de ser un simple arroyo que desciende desde su nacimiento, a ser un río al recibir a su paso las aguas de los numerosos arroyos y cursos fluviales que nacen en las zonas altas de la cuenca, como los ríos Cardaño, Arauz y Besandino, y los arroyos de Aviaos o Mazobres. Además, es retenido en dos embalses construidos en su cauce: el Embalse de Camporredondo y el Embalse de Compuerto. 2 La cuenca del río Carrión tiene una extensión de 3.351 km y una aportación media de 586 3 hm /año La Unidad Hidrogeológica del río Carrión se compone por grandes extensiones de tierras cerealistas que pueden considerarse como una estepa artificial o antrópica. En ellas predominan las llanuras cultivadas sin apenas arbolado entre las que aparecen, coincidiendo con pequeñas lomas y zonas de pendientes irregulares, pequeños bosquetes de quercíneas que antiguamente se distriburían por toda la región, y que en la actualidad han quedado reducidas a pequeños enclaves aislados unos de otros. En cuanto a la vegetación de ribera en el río Carrión, ésta responde a lo establecido en la clasificación realizada por el CEDEX en la publicación “La vegetación de ribera en la mitad norte de española”. Según dicha publicación la zona de estudio se encuentra ocupada por alisedas mesotrofas submediterráneas. La característica principal de estas formaciones es la presencia de especies que marcan la transición entre las alisedas oceánicas y las estrictamente continentales. Entre las especies arbóreas dominantes destaca, junto con el aliso (Alnus glutinosa), el sauce Página 8 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) blanco (Salix alba). Entre las arbustivas y arborescentes hay que mencionar Salix salviifolia y Rubus ulmifolius. El talud que hay que tratar se localiza dentro del casco urbano, colindante con el río Carrión. En esta zona el río destaca por la frondosidad de la vegetación de ribera, en la que predominan sauces (Salix fragilis y Salix alba), álamos (Populus nigra), alisos (Alnus glutinosa), junto con zarzas (Rubus sp), majuelo (Crataegus monogyna), etc. Hay que hacer mención a las choperas existentes en la parte inferior del talud, en las que algunos árboles se han visto afectados por las caídas de material procedentes del talud. La zona en la que se localizan las actuaciones no se incluye dentro de ningún espacio protegido, ya que el LIC “Riberas del río Carrión” (ES4140077) presenta una interrupción a su paso por la localidad de Carrión de los Condes según se puede ver en el plano correspondiente: Dado que el tramo de río que será objeto del proyecto se encuentra junto al casco urbano de Carrión de los Condes, el LIC “Riberas del río Carrión” no se verá afectado de manera directa por las actuaciones definidas. 4.2. USOS DEL SUELO 4.2.1. Usos del suelo en la zona de actuación El uso del suelo, en la zona de la actuación se clasifica principalmente en - Dominio Público Hidráulico: constituido por el río Carrión a su paso por Carrión de los Condes. - Urbano: correspondiente a las inmediaciones del citado río a su paso por el municipio de Carrión de los Condes en la zona de estudio. - : Terrenos de regadío ocupados por plantaciones de choperas para producción de madera 4.2.2. Usos del suelo en el entorno Los usos del suelo más frecuentes en las zonas colindantes a la actuación son urbano, de infraestructuras, forestal (masas arboreas y arbustivas de vegetación natural y agrícola, correspondientes al núcleo urbano del municipio de Carrión de los Condes y su entorno. Según clasificación del Corine Land Cover, los usos del suelo del entorno de la de zona de actuación son los siguientes: - Bosques de frondosas - Tejido urbano continuo - Terreno regado permanentemente 4.3. UNIDADES AMBIENTALES AFECTADAS En la zona de proyecto se han identificado cuatro áreas homogéneas que guardan características comunes en cuanto a su geomorfología, organización territorial de los usos del suelo, composición específica del elemento biótico, paisaje y aprovechamientos o usos del suelo. • Cauce y riberas del río Carrión: Esta unidad comprende el cauce del río y sus riberas. Constituye una unidad diferenciada del resto tanto por la vegetación asociada como por su característica disposición geomorfológica encajonada en el terreno. En este sentido, el terreno donde se sitúan las actuaciones, se caracteriza por pendientes suaves con suelos húmedos asociados a la ribera. La vegetación característica está compuesta por especies herbáceas y arbustivas de ribera (zarzas – Rubus sp -, majuelo – Crataegus Página 9 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) monogyna fundamentalmente) acompañadas de ejemplares arbóreos típicos también de este tipo de ambientes ribereños: sauces- (Salix. fragilis y Salix alba), álamos (Populus nigra), alisos (Alnus glutinosa) y abedules principalmente. Paisajísticamente la unidad está definida por una textura de gran grueso con una cuenca visual semiabierta y alta fragilidad visual, en donde la lámina de agua constituye un elemento valioso diferenciado. Esta unidad presenta actualmente un grado de conservación medio-alto. Se prevé que con las medidas adoptadas en el cauce del río, a su paso por Carrión de los Condes, mejore tanto su estado de conservación como su capacidad de regeneración. • Laderas de la margen izquierda del río Carrión: Se compone por las laderas vertientes del páramo o altiplanicie sobre la que se asienta el municipio de Carrión de los Condes a la margen izquierda del río Carrión. Están conformadas por material terroso y fuertes pendientes. En algunos casos presentan vegetación en el talud, compuesta mayoritariamente por especies arbustivas. Paisajísticamente presenta una textura predominantemente homogénea, sólo alterada por los desprendimientos en algunas zonas. Su fragilidad visual es media-alta. Actualmente su estado de conservación muestra un apreciable estado de deterioro con motivo de la desestabilización de parte de la unidad, si bien se prevé una mejora de las condiciones de conservación con las actuaciones previstas en el proyecto. • Asentamiento urbano: Esta unidad se corresponde con el núcleo urbano de Carrión de los Condes. Paisajísticamente, está compuesta por una textura urbana predominantemente heterogénea y considerable fragilidad visual. El uso del suelo es eminentemente urbano y la vegetación que puede encontrarse, ornamental. Geomorfológicamente, el terreno sobre el que se localiza el pueblo se sitúa en una altiplanicie o pequeña paramera que ha sido alterada para la construcción del asentamiento. Se encuentra dentro del ámbito territorial del proyecto, ya que éste se extiende no sólo al dominio público hidráulico sino a determinadas áreas dentro del núcleo urbano de Carrión de los Condes sobre las que se han previsto realizar actuaciones (como por ejemplo el entorno donde se ubica la ermita de Belén). • Zonas llanas de cultivos: Esta unidad se extiende por todo el entorno e inmediaciones del río Carrión. Paisajísticamente, se compone de grandes superficies de cultivos, en algunos casos de choperas, aunque en general se trata de gramíneas que representan amplias cuencas visuales con elementos agrícolas y naturales (ejemplares arbóreos) dispersos. Geomorfológicamente, son terrenos llanos y el aprovechamiento que presentan es agrícola alternando las herbáceas con los cultivos forestales. Se encuentran dentro del ámbito territorial de la zona del proyecto. 4.4. PATRIMONIO NATURAL. 4.4.1. Coincidencia territorial con espacios Red Natura 2000. No existe coincidencia territorial con ningún espacio de la Red Natura 2000 en el ámbito del proyecto. 4.4.2. Identificación de hábitats y taxones Se ha constatado la presencia de un hábitat de Interés comunitario incluido en el anexo I de la Directiva 92/43/43CEE, en al ámbito de actuación. Se trata del hábitat “Bosques de galería de Salix alba y Populus alba (código 92A0)”, coincidente en superficie con las márgenes del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes. En este caso, una parte de la actuación se desarrolla sobre el hábitat referido, que en ningún caso es prioritario. Se trata de las actuaciones de mejora de la vegetación de ribera. La superficie afectada de dicho hábitat se cuantifica en 2 2 unos 1.700 m , como máximo, sobre un total de 132.000 m calculados de superficie total del mismo. Página 10 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Se trata fundamentalmente de bosques de galería de los márgenes de los ríos, dominados por especies de chopo o álamo (Populus sp), sauce (Salix sp) y olmo (Ulmus sp). Este hábitat se desarrolla en las riberas de ríos y lagos, o en lugares con suelo al menos temporalmente encharcado o húmedo, siempre en altitudes basales o medias. En los cursos de agua, la vegetación forma bandas paralelas al cauce según el gradiente de humedad del suelo. De forma ideal en el borde del agua crecerían saucedas arbustivas en las que se mezclan varias especies del género Salix (Salix atrocinerea, Salix triandra, Salix .purpurea), con Salix salviifolia preferentemente en sustratos silíceos y Salix eleagnus en sustratos básicos. La segunda banda la formarían alamedas y choperas, con especies del genero Populus sp. (Populus. alba, Populus nigra), sauces arbóreos (Salix alba, Salix fragilis), fresnos (Fraxinus sp.), alisos (Alnus glutinosa), etc. En las vegas más anchas y en la posición más alejada del cauce, ya en contacto con el bosque climatófilo, crecería la olmeda (Ulmus minor). En los ríos del norte peninsular la vegetación de ribera suele quedar reducida a la sauceda arbustiva, con especies semejantes a las citadas y alguna propia, si bien a veces se presenta una segunda banda de aliseda, chopera negra o fresneda. El sotobosque de estas formaciones lleva arbustos generalmente espinosos, sobre todo en los claros (Rubus sp., Rosa sp., Crataegus sp., Prunus sp., Sambucus sp., Cornus sp., etc), herbáceas nemorales (Arum sp., Urtica sp., Ranunculus ficaria, Geum urbanum, etc) y numerosas lianas (Humulus lupulus, Bryonia dioica, Cynanchum acutum, Vitis vinifera, Clematis sp., etc.). A continuación, se relacionan los principales taxones identificados en la zona de actuación, incluidos en el anexo II de la Directiva 92/43/CEE (Especies de animales y vegetales de interés comunitario por cuya conservación es necesario designar zonas especiales de conservación). Genéricamente, se encuentran fundamentalmente asociados a la presencia de cursos fluviales, siendo en este caso el río Carrión. Los taxones de fauna incluidos en el Anexo II, de la Directiva 92/43/CEE dentro del ámbito de afección del proyecto, corresponden únicamente a ciprínidos del río Carrión: Nombre científico Nombre común Chondrostoma polylepis Boga de río Rutilus arcasii Bermejuela Tabla 1. Inventario de peces incluidos en la Directiva 92/43/CEE presentes en la zona de estudio. No existen taxones de plantas o especies vegetales incluidas en el Anexo II de la Directiva 92/43/CEE dentro del ámbito de afección del proyecto. No existen taxones de mamíferos incluidos en el Anexo II de la Directiva 92/43/CEE dentro del ámbito de afección del proyecto. No existen taxones de anfibios o reptiles incluidos en el Anexo II de la Directiva 92/43/CEE dentro del ámbito de afección del proyecto. 4.4.3. Coincidencia territorial con espacios calificados con otras figuras de protección. No se ha constatado coincidencia territorial con ninguna otra figura de protección de las recogidas en la legislación estatal o autonómica. Página 11 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 4.4.4. Catálogo de Especies Amenazadas. No se tiene constancia de la existencia en el área de actuación del proyecto, de especies incluidas dentro del Catálogo Nacional de Especies Amenazadas o en el Listado de Especies en Régimen de Protección Especial. 4.5. PATRIMONIO CULTURAL 4.5.1. Coincidencia territorial con Patrimonio Cultural. Consultado el Catálogo de Bienes Culturales Protegidos aprobado por la Ley 12/2002 de Patrimonio Cultural de Castilla y León, así como la base de datos de Inmuebles Protegidos del Ministerio de Cultura, no se han encontrado Bienes o Inmuebles clasificados como de Interés Cultural que puedan ser afectados por la actuación. En el resto del municipio de Carrión de los Condes, destacan los siguientes Bienes o Elementos de Interés Patrimonial clasificados en ambas bases de datos consultadas: - Monasterio de San Zoilo: Declarado el entorno de protección por el Decreto 7/2000. de 13 de enero (B.O.C y L de 19-01-00). Se incoa nuevo expediente para completar y revisar la declaración de este Bien, por resolución de 18 de junio de 2008. Fecha de declaración: 03/06/1931. - Iglesia de Santiago: Decreto 91/2000, de 27 de abril, declarando la delimitación de entorno de protección (B.O.C y L. 03/05/00), antes que L/85. Fecha de declaración: 04/06/1931. - Iglesia de Santa María: Decreto 90/2000, de 27 de abril, declarando Monumento, el entorno de protección (B.O.C y L de 03/05/00) con fecha de Declaración 03/06/1931. - Camino de Santiago: Protegido por el Decreto 324/1999, de 23 de diciembre, por el que se delimita la zona afectada por la Declaración del conjunto histórico del Camino de Santiago (Camino Francés). Una de las áreas en las que se realizarán plantaciones de especies de ribera se encuentra dentro del perímetro de protección del Camino de Santiago, establecido en 100 m. Estos Bienes o Inmuebles no se encuentran dentro del ámbito del proyecto, y por tanto en ningún caso se verán afectados por las obras proyectadas. 5. AFECCIÓN AMBIENTAL 5.1. RESIDUOS GENERADOS A continuación se realiza la previsión de generación de residuos como consecuencia de las diferentes actuaciones, tanto en la fase de construcción como en la fase de explotación Fase de construcción: - Escombros y residuos retirados del cauce y ribera del río Carrión - Restos de tierras derivados del perfilado del talud de la ladera con retroexcavadora. El material acopiado tanto por su caída como por el saneo del talud, será reutilizado en la medida de los posible. El material no utilizado será tratado por un gestor autorizado. - Restos vegetales procedentes de los desbroces y limpiezas efectuadas. Página 12 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) - Restos de excavación en zanja para empotramiento de la escollera, carga y transporte. - Restos de hormigón y de otros materiales de construcción. - Residuos de aceite y de combustibles líquidos, derivados de la maquinaria empleada (retroexcavadora, motosierra, camión, etc.) - Residuos derivados de la construcción del muro y de la estabilización de la margen del río (restos de escollera, gaviones y otros materiales) - Residuos de envase producidos en las plantaciones de ribera efectuadas, así como envases absorbentes y materiales generados principalmente en el mantenimiento de la maquinaria auxiliar. - Residuos de fin de obra, como son: carteles, papel, madera y otros materiales de desecho. Fase de explotación: - No se generarán residuos durante esta fase. Si bien en las zonas para uso público creadas se producirán residuos no peligrosos asimilables a urbanos (restos orgánicos, papel, cartón, plástico, etc.) que se depositarán en las correspondientes zonas habilitadas para ello y serán recogidos por el servicio municipal, para su traslado al vertedero de RSU (residuos sólidos urbanos). Por lo tanto se estima que la mayor parte de los residuos generados serán residuos sólidos no peligrosos, si bien también podrían producirse residuos líquidos y peligrosos (aunque en menor cuantía). El proyecto contendrá un Estudio de Gestión de Residuos de Obra de acuerdo con el RD 105/2008, por el que se regula la producción y gestión de residuos de construcción y demolición. En este documento se clasificarán y caracterizaran cuantitativamente los residuos generados en obra, estableciendo medidas preventivas para evitar la afección al entorno. 5.2. IMPACTO GENERADO POR LAS ACTUACIONES SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO A continuación, se analizan los impactos generados sobre los factores del medio en cada fase y en cada actuación. FASE DE EJECUCION Actuación 1: Estabilización de la ladera - Efectos sobre la vegetación: Las labores de estabilización conllevan la desaparición de las formaciones vegetales existentes tanto en la propia ladera como en la zona donde se instalará la escollera, si bien dadas las características de la vegetación afectada, y la magnitud de la actuación, no puede considerarse un efecto significativo. - Efectos sobre la fauna Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de obra así como por los ruidos generados durante las labores de limpieza y protección del cauce. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta teniendo en cuenta que no se puede asegurar la presencia de las especies señaladas en el ámbito del proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre el entorno resulta leve, al tratarse de una zona con amplia disponibilidad de hábitat. - Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos relevantes sobre el medio hídrico dado que sólo se trabaja en la ladera de la margen izquierda del río Carrión y no se modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río de ninguna forma. Únicamente podría producirse un aumento temporal de la turbidez aguas abajo de la zona en la que se plantea la excavación para empotramiento de la escollera como Página 13 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) consecuencia de posibles derrames accidentales de tierras al río - Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie de la ladera que se pretende estabilizar y sobre la zona del cauce y margen del río en la que se prevé la zanja para empotramiento de la escollera. - Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y discontinua, como consecuencia de la remoción y movimiento de tierras de la ladera en la está que esta proyectada su estabilización, por la presencia de maquinaria. - Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de tierras. En cualquier caso, no existen efectos significativos negativos sobre el paisaje como consecuencia de la estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión en el ámbito del proyecto objeto de estudio. - Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que la ladera objeto de las actuaciones se encuentra a distancia suficiente del Camino de Santiago. En cualquier caso, deberán tomarse cuántas medidas de precaución y protección del Camino sean necesarias. Además, se preverán medidas de prevención y protección del Patrimonio Cultural en el caso de afectar a algún yacimiento no inventariado durante las labores relativas a la estabilización de la ladera. - Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes. Actuación 2: Mejora del drenaje en el mirador de la Ermita de Belén - Efectos sobre la vegetación: No se generarán efectos sobre la vegetación como consecuencia de la mejora del drenaje y sustitución de pavimento en el mirador de la Ermita de Belén. - Efectos sobre la fauna: Podrían producirse molestias sobre la fauna presente en el ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de obra así como por los ruidos generados durante las labores mejora del drenaje y cambio de pavimento. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta dado el carácter urbano de las posibles especies presentes en esta área y la escasa incidencia de las actuaciones sobre el entorno en una zona con amplia disponibilidad de hábitat. - Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico. Si bien las actuaciones previstas afectan al drenaje de la ladera, que actualmente vierte al cauce del Carrión, las actuaciones previstas no van a alterar significativamente el caudal de agua circulante por el río, por lo que puede considerarse que esta actuación no ocasiona efectos negativos sobre el medio hídrico. - Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie en la que se pretende realizar la mejora del drenaje y sustitución del mirador de la Ermita de Belén. - Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y discontinua, como consecuencia de la remoción y desbroce de los terrenos del mirador de la Ermita de Belén, por la presencia de maquinaria. - Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de escombros. En cualquier caso, no existen efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia Página 14 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) de la mejora del drenaje del terreno sobre el que se localiza el mirador de la Ermita. - Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que la actuación se realizan alejada del Camino de Santiago. Además, se preverán medidas de seguimiento de los movimientos de tierra y comunicación al Organismo de Cultura pertinente en el caso de afectar a algún yacimiento no inventariado durante el movimiento de tierras. - Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes. Actuación 3: Actuaciones sobre la vegetación de ribera - Efectos sobre la vegetación: las actuaciones en el cauce y sus márgenes implican la mejora de la vegetación existente. El efecto sobre la misma durante la fase de ejecución será positivo. - Efectos sobre la fauna: Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de obra así como por los ruidos generados durante las plantaciones de la vegetación. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta teniendo en cuenta que no se puede asegurar la presencia de las especies señaladas en el ámbito del proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre el entorno resulta leve en zona con amplia disponibilidad de hábitat. - Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico dado que no se modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río Carrión con las actuaciones proyectadas. - Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y geomorfológico se producirán principalmente como consecuencia de las excavaciones necesarias para la apertura de hoyos de plantación. - Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y discontinua, como consecuencia de la remoción de los terrenos de las márgenes del río en los que esta prevista esta actuación y por la presencia de maquinaria. - Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio temporal de tierras. En cualquier caso, no existen efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia de las actuaciones sobre la vegetación de ribera. - Efectos sobre el medio cultural: Una de las zonas de plantación discurre paralela a un tramo del Camino de Santiago a lo largo de unos 300 metros, y dentro del perímetro de protección del mismo. A pesar de ello se considera que no se producirá ninguna afección durante la ejecución de las plantaciones, ya que éstas se realizan a suficiente distancia como para garantizar la integridad de esta vía. En cualquier caso, deberán tomarse las medidas de precaución y protección pertinentes de este Camino. Además, se preverán medidas de seguimiento de los movimientos de tierra y comunicación al Organismo de Cultura pertinente en el caso de afectar a algún yacimiento no inventariado durante los movimientos de tierras. - Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes. Actuación 4: Actuaciones de adecuación para el uso público - Efectos sobre la vegetación: las actuaciones de adecuación para el uso público suponen efectos de desbroce de la vegetación durante los trabajos de apertura de la senda fluvial. No obstante, no supone éste un impacto significativo sobre la vegetación Página 15 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) de ribera debido a la amplia disponibilidad de la misma en el entorno del ámbito de proyecto y la escasa superficie afectada. - Efectos sobre la fauna: Pueden producirse molestias sobre la fauna presente en el ámbito de proyecto y su entorno, debido a la presencia de personal y maquinaria de obra así como por los ruidos generados durante las labores de apertura de la senda fluvial y adecuación de áreas para el uso público. Estas molestias sobre la fauna se pueden traducir en desplazamientos de la misma a otras zonas. No obstante, estos efectos se consideran poco significativos o de probabilidad incierta teniendo en cuenta que no se puede asegurar la presencia de las especies señaladas en el ámbito del proyecto y la incidencia de las actuaciones sobre el entorno resulta leve en una zona con amplia disponibilidad de hábitat. - Efectos sobre el medio hídrico: no se prevén efectos sobre el medio hídrico dado que no se modifican los cursos, caudales y calidades del agua del río Carrión mediante la creación de la senda fluvial y acondicionamiento de áreas para el uso público. - Efectos sobre el medio geomorfológico: los efectos sobre el medio edáfico y geomorfológico se producirán principalmente sobre la superficie de la senda fluvial y áreas de uso público que se pretenden acondicionar. - Efectos sobre la atmósfera: posible aparición de polvo y ruido, de manera temporal y discontinua, como consecuencia de la remoción de los terrenos en los que está prevista esta actuación, por la presencia de maquinaria. - Efectos sobre el paisaje: Se genera una leve disminución temporal y reversible de la calidad del paisaje durante la ejecución de la actuación, como consecuencia de la presencia del equipo de trabajo y las zonas de acopio de tierras derivadas del acondicionamiento de las áreas para uso público. En cualquier caso, no existen efectos negativos significativos sobre el paisaje como consecuencia del acondicionamiento de las áreas de uso público en el ámbito de actuación del proyecto. - Efectos sobre el medio cultural: no se prevén efectos sobre el Patrimonio HistóricoArtístico dado que las actuaciones de adecuación para uso público se encuentran alejadas de los elementos inventariados. Además, se preverán medidas de seguimiento de los movimientos de tierra y comunicación al Organismo de Cultura pertinente en el caso de afectar a algún yacimiento no inventariado durante el movimiento de tierras. - Efectos sobre la población: se puede producir alguna molestia de carácter menor por la ejecución de los trabajos cerca del entorno urbano de Carrión de los Condes. FASE DE EXPLOTACIÓN Actuación 1: Estabilización de la ladera - Efectos sobre la flora: Las actuaciones realizadas favorecerán la conservación de la vegetación en la margen izquierda del río, al eliminar los desprendimientos que en la actualidad están provocando la eliminación de las formaciones vegetales. Asimismo las actuaciones previstas conllevan la realización de plantaciones con especies autóctonas en los gaviones, lo que supone un impacto positivo sobre la vegetación en su conjunto. - Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna derivados de la estabilización de ladera en fase de explotación. - Efectos sobre el medio hídrico: Con la estabilización de la ladera se frenarán los desprendimientos y por lo tanto se eliminarán los vertidos de materiales sobre el río, lo que se considera un efecto positivo sobre el medio hídrico. - Efectos sobre el medio geomorfológico: se prevé un efecto positivo sobre el medio geomorfológico como consecuencia de la estabilización de la ladera de la margen Página 16 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) izquierda del río Carrión y la disminución de su proceso erosivo, - Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su ladera al verse mejorado su aspecto. - Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado y protegido su entorno. - Efectos sobre el Patrimonio Cultural: La estabilización de la ladera permitirá frenar los efectos que los actuales deslizamientos están provocando sobre la estructura de la ermita de Belén, y que se han dejado sentir en forma de grietas y movimientos. Por lo tanto se considera que esta actuación tendrá un efecto positivo sobre el patrimonio cultural. Actuación 2: Mejora del drenaje en el mirador de la Ermita de Belén - Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo, como consecuencia de los trabajos de mejora del drenaje y acondicionamiento del pavimento del mirador de la Ermita de Belén, por cuanto supondrán la plantación de matas subarbustivas en parterres. - Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna. Las matas subarbustivas de nueva plantación no suponen un hábitat significativo para la fauna. - Efectos sobre el medio hídrico: no existen efectos sobre el medio hídrico. - Efectos sobre el medio geomorfológico: se prevé un efecto positivo sobre el medio edáfico y geomorfológico como consecuencia de la mejora del drenaje del mirador de la Ermita de Belén ya que el actual pavimento contribuye de manera negativa a fomentar los procesos erosivos de la ladera. - Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen de entorno al verse mejorado el pavimento del mirador de la Ermita y aumentar así el valor perceptual del entorno. - Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado el entorno fluvial y dispondrá de nuevos lugares acondicionados que facilitarán el acceso al entorno del río para el disfrute de los ciudadanos. - Efectos sobre el Patrimonio Cultural: : La estabilización de la ladera permitirá frenar los efectos que los actuales deslizamientos están provocando sobre la estructura de la ermita de Belén, y que se han dejado sentir en forma de grietas y movimientos. Por lo tanto se considera que esta actuación tendrá un efecto positivo sobre el patrimonio cultural. Actuación 3: Actuaciones sobre la vegetación de ribera - Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo, como consecuencia de los trabajos de mejora de la vegetación existente y las nuevas plantaciones. - Efectos sobre la fauna: se espera un efecto positivo para la fauna como consecuencia de la mejora que implican las actuaciones evaluadas como labores previas al establecimiento y desarrollo de un hábitat ribereño mejorado. - Efectos sobre el medio hídrico: la realización de plantaciones en la ribera colaborarán a la estabilización del cauce y a la mejora de las condiciones ecológicas del mismo, lo que puede considerarse un efecto positivo, - Efectos sobre el medio geomorfológico: No existen efectos sobre el medio geomorfológico en esta fase del proyecto. Página 17 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) - Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su entorno al verse mejorada tanto su funcionalidad como su papel ecológico integrado en el municipio dotándolo perceptualmente de un valor y calidad ambiental notoria. - Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un impacto positivo sobre la ciudadanía, durante la fase de explotación, dado que ésta verá mejorado el entorno fluvial que podrá ser observado y disfrutado desde las sendas y nuevos lugares acondicionados al uso público que facilitarán el acceso al río. - Efectos sobre el Patrimonio Cultural: las plantaciones propuestas contribuirían a embellecer el tramo del Camino de Santiago junto al puente de Sahún, por lo que durante esta fase, se producirá un impacto positivo sobre el Patrimonio Cultural. Actuación 4: Actuaciones de adecuación para el uso público - Efectos sobre la flora: se prevé un efecto positivo sobre la vegetación, como consecuencia de la adecuación e integración ambiental de las áreas destinadas al uso público por cuanto supondrá la plantación de especies arbóreas de sombra propias de ribera. - Efectos sobre la fauna: no se prevén efectos sobre la fauna en esta fase por esta actuación. - Efectos sobre el medio hídrico: no existen efectos sobre el medio hídrico en esta fase por esta actuación. - Efectos sobre el medio geomorfológico: no se prevén efectos o impactos sobre el medio edáfico o geomorfológico como consecuencia de la adecuación de áreas para el uso público en fase de explotación. - Efectos sobre el paisaje: se producirá un efecto positivo sobre la imagen del río y su entorno al verse mejorada tanto su funcionalidad y su papel integrado en el municipio como la calidad ambiental y perceptual de su entorno. la disponibilidad de áreas que hagan accesible el río a los ciudadanos permitirá un aumento de observadores y la revalorización perceptual del entorno fluvial mejorado. - Efectos sobre el medio socioeconómico: se producirá un efecto positivo sobre la ciudadanía, durante la fase de explotación, que verá mejorado el entorno fluvial y dispondrá de nuevos lugares acondicionados al uso público y sendas peatonales que facilitarán el acceso al río para el disfrute de los ciudadanos. - Efectos sobre el Patrimonio Cultural: No se producen efecto sobre el Patrimonio Cultural en esta fase por esta actuación. 5.3. MEDIDAS PREVENTIVAS Y CORRECTORAS Con el fin de disminuir o evitar el impacto previsto durante la ejecución de los trabajos, a continuación, se describen las medidas preventivas y correctoras que se adoptarán para cada uno de los factores descritos, susceptibles de recibir impacto. Medidas de protección de la vegetación y la fauna. - Se empleará la maquinaria idónea para la ejecución de los trabajos, de forma que no se vea alterada la vegetación existente que deba conservarse. - De manera previa al inicio de los trabajos, se procederá al jalonado de la zona de actuación, restringiendo así el ámbito de trabajo a la zona estrictamente necesaria, de modo que se garantice la ausencia de impactos fuera del entorno señalado y, en caso de tener que actuar para corregir el impacto, éste se encuentre perfectamente delimitado. Página 18 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) - En las plantaciones se emplearán especies autóctonas adaptadas a las condiciones climatológicas de la zona y conforme a lo establecido al Decreto 54/2007, de 24 de mayo, por el que se regula la comercialización de los materiales forestales de reproducción en la comunidad de Castilla y León. En este sentido se exigirá el Certificado de Material Forestal de Reproducción. - Antes de que comiencen las obras se procederá a la identificación y señalización tanto de los individuos arbóreos como arbustivos que deban ser eliminados para el desarrollo de las obras, así como de aquellos que deban ser respetados, sobre todo los que por razón de su proximidad al perímetro de las obras, de las zonas de tránsito de maquinaria o puntos de actuación, deban ser objeto de protección específica durante las obras. Medidas de protección de la geomorfología y los suelos - Las medidas de estabilización de la ladera de la margen izquierda del río Carrión en el ámbito del proyecto constituyen una garantía suficiente de reducción del proceso de desestabilización de la misma. Los residuos de tierras generadas por el perfilado del talud serán reutilizados en la medida de lo posible y las tierras de excavación de la zanja necesaria para el empotramiento de la escollera serán tratadas por un gestor autorizado. - Se procederá al jalonado de la zona de actuación restringiendo el ámbito de trabajo a la zona estrictamente necesaria, de modo que se garantice la ausencia de impactos fuera del entorno señalado. - Se realizará la gestión de todos los residuos generados durante las obras. Medidas de protección del medio hídrico - Se verificará que el Contratista disponga de la preceptiva autorización emitida por la Confederación Hidrográfica del Duero para realizar los trabajos previstos. - Se colocarán barreras de retención de sedimentos, balsas de decantación, zanjas de infiltración u otros dispositivos análogos con el fin de evitar arrastre de tierra al cauce en las zonas en que se ejecuten trabajos cerca del mismo. Por ejemplo, en la excavación de la zanja para empotramiento de escollera. - Se realizará una inspección visual del estado del río y se llevarán a cabo analíticas de la calidad de las aguas de forma periódica. Medidas de protección sobre el paisaje y el medio cultural - Se señalizará convenientemente la zona de obras con el fin de que la población cercana afectada por las molestias temporales derivadas de los trabajos, conozcan en todo momento el alcance, duración y características de los trabajos realizados en el río y su entorno. - Si durante la fase de construcción y ejecución de los trabajos señalados apareciese algún elemento de interés cultural, se seguirá lo indicado por la administración competente. - Se acondicionarán y restaurarán las superficies destinadas al acopio y, en su caso, al parque de maquinaria, de manera que se integren con el entorno y no supongan elementos visuales de un contraste significativo respecto al medio ambiente en el que se enmarcan. Medidas de protección sobre la población - Se evitará la realización de trabajos nocturnos Página 19 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 5.4. SEGUIMIENTO DE LAS MEDIDAS ADOPTADAS A continuación, se establece el procedimiento que garantiza la correcta ejecución y cumplimiento de las medidas protectoras y correctoras previstas. Este seguimiento persigue además prevenir y corregir posteriores disfunciones de las medidas propuestas o la aparición de efectos ambientales no previstos. El programa aquí descrito incluye el control de los siguientes aspectos básicos: - Control de la gravedad real de los impactos y, por tanto, de la eficacia de las medidas protectoras y correctoras adoptadas. - Control de la correcta aplicación de las medidas protectoras y correctoras propuestas y de la evolución de los distintos elementos del proyecto, mediante el seguimiento de su evolución en el tiempo y el cumplimiento de los parámetros de seguimiento. - Controlar y vigilar la aparición de impactos no previstos ó de difícil estimación en fase de proyecto pero con riesgo de aparición durante las obras o después. - Detección, control y vigilancia de los impactos residuales cuya total corrección, no sea posible, con riesgo de manifestarse como efectos sobre el medio ambiente. - Emisión de informes de seguimiento. Durante esta etapa de seguimiento y control se comprobará el funcionamiento de las medidas correctoras en relación con los impactos previstos, para lo que se especificarán los efectos causa-efecto detectados, los indicadores de impacto a controlar y las campañas de medidas a realizar, determinándose la periodicidad de estas últimas y la metodología a seguir. Seguimiento y control en la fase de construcción : Desde la fecha del acta de replanteo hasta la firma del acta de recepción, el calendario de trabajo y los últimos puntos de inspección vienen determinados por el programa de trabajo de la obra, adecuándose y reestructurándose según se vaya desarrollando la misma. A continuación, se describe una lista de los principales parámetros ambientales a controlar y la forma de actuar en cada uno de ellos: - Calidad atmosférica: se realizarán inspecciones visuales periódicas a la zona de obras, analizando especialmente, las nubes de polvo que pudieran producirse, la acumulación de partículas sobre la vegetación existente y los humos procedentes de los tubos de escape de la maquinaria de obra. - Niveles sonoros: se verificará la no realización de trabajos nocturnos así como la no superación de los niveles sonoros permitidos establecidos. - Medio hídrico: se realizarán inspecciones visuales del cauce del río Carrión así como del entorno de los trabajos próximos al río. Se supervisará la ausencia de vertidos de aceites o lubricantes en las márgenes y curso del río, así como la ausencia de sedimentos como consecuencia de la labores de excavación de la zanja de empotramiento de la escollera y las tierra generadas por el perfilado y saneamiento del talud existente, aguas abajo de las zonas de actuación. Además, se velará por garantizar que la colocación de las zonas auxiliares, zonas de acopio y parque de maquinaria, se encuentren alejadas del curso de agua permanente. Se controlará que se realicen los análisis de calidad de las aguas de forma periódica y que la Confederación Hidrográfica del Duero, tenga constancia de los trabajos realizados en el entorno del río Carrión. - Geomorfología y suelos: se comprobará, antes del inicio de las obras, que se ha realizado el jalonamiento de la zona de ocupación estricta, con el fin de separarla de aquellas zonas donde no se podrá realizar ningún tipo de actividad auxiliar. De esta Página 20 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) manera, se controla la minimización de la ocupación y afección al suelo, así como la correcta ubicación de las zonas de instalaciones auxiliares y caminos de acceso para que la circulación de personal y maquinaria se restrinja a la zona acotada. Asimismo, se verificará que los acopios temporales cumplen las características fijadas en el proyecto. - Vegetación y fauna: Antes del inicio de la obras se comprobará que se ha delimitado el área de actuación según las zonas previstas y se han señalizado convenientemente aquellas áreas donde se prevé la eliminación de la cubierta vegetal (ejemplares concretos). Asimismo, se realizará un reconocimiento previo del terreno en el que se determinará la posible presencia de especies o comunidades de flora y fauna singulares, no inventariadas previamente de forma que la vigilancia y las medidas a aplicar, sean más exigentes en estas zonas. Finalmente, se comprobará que se siguen todas las recomendaciones dadas a la hora de realizar las labores de limpieza y aplicación del resto de las actuaciones previstas. - Medio socioeconómico: se verificará la continuidad de los caminos, bien por su mínimo trazado bien por desvíos suficientemente señalizados. Además se verificará la señalización de la zona de obras y el control de la restricción de trabajos nocturnos. - Recursos culturales: se verificará, si fuese necesario o aparecieran elementos de interés cultural, que durante la fase de construcción, se cumplen todas las prescripciones indicadas por la Administración competente. - Paisaje: comprobación visual de la correcta ejecución de las medidas de integración ambiental y paisajística de las márgenes del río Carrión en las zonas de actuación. Adicionalmente se verificará la retirada de instalaciones auxiliares y material de obra. Se vigilará la aparición de residuos o escombros dispersos por la obra. 5.5. VALORACIÓN DEL IMPACTO GENERADO Factor del Medio Valoración del Impacto generado considerando las medidas preventivas y correctoras descritas Vegetación Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre la vegetación es compatible y puntual, siendo la actuación más agresiva para la flora, el desbroce de la vegetación para la consecución de las actuaciones previstas. Fauna Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre la fauna es compatible. Medio Hídrico Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre el medio hídrico es compatible . Medio Edáfico Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre el medio edáfico es compatible. y Paisaje Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre el paisaje es compatible. Página 21 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Medio sociocultural Teniendo en cuenta todas las actuaciones a ejecutar y las correspondientes medidas preventivas y correctoras anteriormente descritas, se puede concluir que el impacto generado sobre el medio sociocultural es positivo ya que permitirá a la población el uso y difrute de los valores naturales del entorno del río de una manera más segura y ordenada. Valoración Global del impacto COMPATIBLE 6. ACEPTACIÓN SOCIAL 6.1. ACEPTACIÓN SOCIAL DE LA ACTUACIÓN Dado que el proyecto se ha basado en las propuestas del Ayuntamiento de Carrión de los Condes, se considera que la aceptación en el entorno social local y municipal afectado, es muy alta. Asimismo, se han realizado consultas al Ayuntamiento para conocer la problemática y necesidades del municipio y se han tenido en cuenta sus propuestas en la elaboración del proyecto. 6.2. OBSERVACIONES No se tiene constancia de la existencia de otros proyectos que puedan interaccionar con el Presente. Página 22 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 7. REFERENCIAS Mª Antonia Valero Sin D.N.I.: 7.467.726-V Autor/es Ingeniero Agrónomo Jesús Contreras Gonzalez-Rosell D.N.I: 51.078.460-Z Licenciado en Ciencias Ambientales Director del proyecto Jose Ignacio Díaz-Caneja Rodríguez Jefe de Área de Proyectos y Obras (CHD). Fecha de elaboración Septiembre de 2010 Ayuntamiento de Carrión de los Condes. (Palencia) Fuentes de información Cartografía del Banco de Datos de la Biodiversidad perteneciente al Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino. Atlas y Libro Rojo de los Anfibios y reptiles de España (2002) Parques Naturales. Secretaría General de Medio Ambiente. Ministerio de Medio Ambiente. Atlas de los Mamíferos terrestres de España. (2002) Parques Naturales. Secretaría General de Medio Ambiente. Ministerio de Medio Ambiente. Atlas y libro rojo de los peces continentales de España. (2001) Dirección General de Conservación de la Naturaleza. Ministerio de Medio Ambiente. La vegetación de ribera en la mitad norte de española, (CEDEX) Tipos Hábitat de Interés Comunitario en España (2005) Dirección General para la Biodiversidad (Secretaría General para el Territorio y la Biodiversidad) Catálogo Nacional de Especies Amenazadas Catálogo de Bienes Culturales Instituto Nacional de Estadística Corine Land Cover 2006 Página 23 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 8. CONSIDERACIONES GENERALES PLANOS Los planos que se adjuntan son: Plano de situación. Plano de localización de las actuaciones. Plano de actuaciones. Plano de localización de RED NATURA 2000. ANEJO FOTOGRÁFICO A continuación, se adjunta una breve serie de fotografías del entorno del río Carrión en el ámbito de Proyecto, en las que se refleja la necesidad de la actuación. Talud al pie del mirador de Carrión de los condes. Afloramiento de fangos ocres. Desprendimiento de fangos ocres en el talud oeste del mirador. Se observa el nivel orgánico bien desarrollado, así como la tipología de rotura de los materiales Vegetación de ribera del río Carrión al pie del talud de la ermita de Belén y chopera situada al pie de la ladera Página 24 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de la ladera situada junto al río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) Detalle de las roturas observadas durante la visita, a favor de grietas que se abrían ya sea por la acción del agua y alteración del material o por descompresión horizontal del terreno. Detalle de la ladera objeto de estabilización con presencia de vegetación herbácea. Página 25 de 25 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE 2 INFORME DE NO AFECCION A RED NATURA 2000 Documento nº 1. Anejo nº 8 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE 3 RESOLUCIÓN DE NO SOMETIMIENTO A EIA Documento nº 1. Anejo nº 8 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE 4 ESCRITO A COMISIÓN TERRITORIAL PATRIMONIO CULTURAL Documento nº 1. Anejo nº 8 MARZO2012 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) APÉNDICE 5 RESOLUCIÓN DE LA COMISIÓN TERRITORIAL DE PATRIMONIO CULTURAL Documento nº 1. Anejo nº 8 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) ANEJO Nº 9 COORDINACIÓN CON OTROS ORGANISMOS Documento nº 1. Anejo nº 9 Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) INDICE 1. COORDINACION CON OTROS ORGANISMOS ...............................................................1 Documento nº 1. Anejo nº 9 I Confederación Hidrográfica del Duero Proyecto de estabilización de una ladera en la margen izquierda del río Carrión a su paso por Carrión de los Condes (Palencia) 1. COORDINACION CON OTROS ORGANISMOS Durante la redacción del proyecto se ha mantenido contacto con el Ayuntamiento de Carrión de los Condes, en relación con los siguientes aspectos de mismo: Actuaciones que se van a llevar a cabo en el municipio Disponibilidad de los terrenos Servicios existentes en la zona de actuación. Se adjunta a continuación la información recibida. Documento nº 1. Anejo nº 9 1