Cálculo de estructuras II

ANEJO Nº 9
CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA
1 de 11
AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
APÉNDICE Nº 2 PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA
APÉNDICE Nº 2
PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA
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AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
APÉNDICE Nº 2
6.2.1.1.
Fluencia .................................................................................................. 6
6.2.1.2.
Retracción .............................................................................................. 6
6.2.2.
Acciones debidas al terreno ................................................................. 7
6.2.2.1.
Acciones sobre los elementos de la estructura .................................. 7
6.2.2.2.
Acciones correspondientes a movimientos de tierras bajo
cimentaciones........................................................................................ 7
6.3.
ACCIONES VARIABLES .........................................................................7
6.3.1.
Sobrecargas de uso............................................................................... 7
6.3.1.1.
Tren de cargas verticales ...................................................................... 7
6.3.1.2.
Frenado y arranque ............................................................................... 7
6.3.1.3.
Fuerza centrífuga................................................................................... 7
6.3.2.
Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente ............................. 8
6.3.3.
Acciones climáticas............................................................................... 8
6.3.3.1.
Viento...................................................................................................... 8
6.3.3.2.
Acciones térmicas ................................................................................. 8
6.4.
ACCIONES ACCIDENTALES ..................................................................8
6.4.1.
Acciones sísmicas................................................................................. 8
PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE
GIMENO
INDICE
1.
INTRODUCCIÓN ........................................................................................... 5
2.
DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS .................................................................. 5
3.
NORMATIVA UTILIZADA ............................................................................. 5
4.
MATERIALES................................................................................................ 5
5.
BASES DE CÁLCULO .................................................................................. 5
6.
BASES DE CÁLCULO .................................................................................. 6
7.
6.1.
ACCIONES PERMANENTES .................................................................. 6
6.1.1.
Peso propio.............................................................................................6
6.1.2.
Cargas muertas ......................................................................................6
6.2.
ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE .................. 6
6.2.1.
Acciones reológicas...............................................................................6
COMBINACIONES DE ACCIONES .............................................................. 9
7.1.
ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS.................................................................9
7.1.1.
Situaciones persistentes o transitorias ............................................... 9
7.2.
ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO..........................................................9
7.2.1.
Situaciones persistentes o transitorias. Combinación poco
probable. ................................................................................................ 9
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7.2.2.
8.
Situaciones
persistentes
o
transitorias.
Combinación
cuasipermanente. ................................................................................ 10
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
SUBAPÉNDICES
ANÁLISIS ESTRUCTURAL......................................................................... 10
SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES
8.1.
TABLERO ..............................................................................................10
SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO
8.1.1.
Descripción del cálculo realizado....................................................... 10
SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS
8.1.2.
Modelización de la geometría y características de la estructura...... 10
8.2.
APARATOS DE APOYO ........................................................................10
8.2.1.
Descripción del cálculo realizado....................................................... 10
8.3.
ESTRIBOS .............................................................................................11
8.3.1.
Descripción del cálculo realizado....................................................... 11
8.3.2.
Modelización de la geometría y características de la estructura...... 11
8.3.3.
Dimensionamiento ............................................................................... 11
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA
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1. INTRODUCCIÓN
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
4. MATERIALES
El objeto del presente documento es el cálculo y dimensionamiento de la estructura
Los materiales empleados para la ejecución de la estructura, con la denominación establecida
“PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO”.
en la normativa utilizada, son los siguientes:
2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
MATERIAL
DESIGNACIÓN
ESTRIBOS
El “PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO” está formado por un
único vano de longitud 25,00 m y 26,80 m de ancho. El tablero consiste en 12 vigas
Hormigón armado
HA-30/P/20/IIIa
prefabricadas isostáticas de 0,90m de canto separadas 2,40 m y unidas por una losa
Acero pasivo
B 500-SD
TABLERO
de compresión de 0,25m.
Hormigón losa compresión HA-35/P/20/IIIa
Los estribos, cerrados con aletas laterales en voladizo, son de hormigón armado
ejecutado in situ. Los muros frontales de ambos estribos tienen un canto de 0,95 m y
las aletas tienen un canto de 0,60m. La cimentación de los estribo está formada por
encepado de 1,20 m de canto y pilotes de 0,60 m de diámetro, dispuestos en dos
Hormigón vigas
HP-45/P/20/IIIa
Acero pasivo
B 500-SD
Acero activo
Y 1860 S7
líneas y separados 2,40 El trasdós de los muros se tratará con pintura
impermeabilizante y se rellenará con material filtrante envuelto por una lámina de
5. BASES DE CÁLCULO
geotextil para asegurar así el drenaje.
Siguiendo las indicaciones de la normativa utilizada se han fijado para el cálculo las siguientes
3. NORMATIVA UTILIZADA
La normativa utilizada en el cálculo es la siguiente:
-
Instrucción de Hormigón Estructural EHE
-
Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de
carretera IAP-98
-
Norma NCSE-02: Norma de construcción sismorresistente
-
Eurocódigos 2, 3 y 4
-
Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos
hipótesis de partida:
Tipo IIIa en estribos:
Recubrimiento nominal:
35 mm + 10 mm
Abertura admisible de fisura característica:
0,20 mm
Los cálculos estructurales se han realizado suponiendo un nivel de control en la ejecución
normal, un control de acero normal y un control estadístico de hormigón.
elastoméricos para puentes de carretera. MOPU
-
Nota técnica para aparatos de apoyo para puentes de carretera.
MOPTMA
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6.2.
6. BASES DE CÁLCULO
Las acciones consideradas en el cálculo son las establecidas en la Instrucción sobre
ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE
6.2.1. Acciones reológicas
las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP-98.
El valor característico de las acciones reológicas se ha obtenido a partir de los valores
6.1.
característicos de las deformaciones provocadas por la retracción y la fluencia.
ACCIONES PERMANENTES
Las acciones permanentes son producidas por el peso de los distintos elementos que
forman parte del puente. Se clasifican en peso propio y cargas muertas.
6.2.1.1. Fluencia
La deformación debida a la fluencia del hormigón bajo carga constante es proporcional a la
deformación elástica instantánea según un coeficiente de proporcionalidad ϕ . Este coeficiente
6.1.1. Peso propio
varía a lo largo del tiempo en función de la historia de las cargas del elemento de hormigón
Esta acción es la que corresponde al peso de los elementos estructurales. Los pesos
específicos utilizados son los siguientes:
-
considerado, de la humedad relativa del ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza,
de la composición del hormigón, etc. Su valor en el instante “t” en el que se evalúa la fluencia,
Peso específico del hormigón armado:
25 kN/m3.
6.1.2. Cargas muertas
se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE.
La deformación evaluada por fluencia es la siguiente:
Son las debidas al peso de los elementos no estructurales que graviten sobre los
Fluencia (evaluada según la E.H.E.):
ε = -1,532 x 10-3 m/m
estructurales. Los pesos considerados son los siguientes:
6.2.1.2. Retracción
-
Peso de las barreras:
7 kN/m
La deformación debida a la retracción del hormigón es función de la humedad relativa del
Capa de rodadura:
ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza, de la cuantía de armadura, de la
-
Valor inferior (8 cm):
1,84 kN/m2
-
Valor superior (12 cm):
2,76 kN/m2
composición del hormigón, del tiempo transcurrido desde su puesta en obra, etc.
El valor de la deformación unitaria εt por retracción en el instante “t”, en el que se evalua
evaluar la retracción, se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón
Estructural EHE.
La deformación evaluada por retracción es la siguiente:
Retracción (evaluada según la E.H.E.):
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ε = -0,403 x 10-3 m/m
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6.2.2. Acciones debidas al terreno
6.2.2.1. Acciones sobre los elementos de la estructura
La acción sobre la estructura tiene dos componentes: el peso sobre elementos
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6.3.
ACCIONES VARIABLES
6.3.1. Sobrecargas de uso
6.3.1.1. Tren de cargas verticales
horizontales (zapatas, encepados, etc.) y el empuje sobre elementos verticales
Se considera una sobrecarga uniforme extendida en toda la plataforma del tablero o en parte
(muro, aletas, etc.)
de ella, según sea más desfavorable para el elemento en estudio, y/o en toda la superficie o
El peso se determina aplicando al volumen de terreno que gravite sobre la superficie
del elemento horizontal, el peso específico del relleno vertido y compactado.
El empuje se determinará, de acuerdo con los conceptos geotécnicos, en función de
parte de ella de aceras, pistas para ciclistas o ciclomotores, zonas reservadas a paso de
animales y medianas que están físicamente separadas de la plataforma del tablero.
Los valores del tren de cargas vertical son los siguientes:
las características del terreno y de la interacción terreno-estructura.
Sobrecarga uniforme:
4 kN/m2
En ningún caso en que su actuación sea desfavorable para el efecto estudiado, el
Vehículo:
600 kN (100 kN en cada rueda)
valor del empuje será inferior al equivalente empuje hidrostático de un fluido de peso
específico igual a 5 kN/m3
6.2.2.2. Acciones correspondientes a movimientos de tierras
bajo cimentaciones
6.3.1.2. Frenado y arranque
El frenado, arranque o cambio de velocidad de los vehículos, dar lugar a una acción cuyo valor
se estimará en un veinteavo (1/20) del tren de cargas verticales, siendo este valor de 185 kN.
En el caso de asientos del terreno, sus valores se deducen de los parámetros o
Se adopta como valores mínimo y máximo para esta acción del frenado y arranque que puede
condiciones establecidas en el preceptivo estudio geotécnico, teniendo en cuenta las
actuar sobre todo el puente, los siguientes:
características del terreno, la tipología y geometría de la cimentación, y las cargas
transmitidas.
Valor mínimo (kN):
20.b = 536 kN ≥ 140 kN
Valor máximo (kN):
60.b = 1608 kN ≤ 720 kN
La fuerza de frenado y arranque adoptada es:
Fuerza frenado y arranque =
536 kN
La acción del frenado y arranque se considera aplicada en la dirección del eje de la plataforma
del tablero y actuando a nivel de la superficie del pavimento.
6.3.1.3. Fuerza centrífuga
Al ser el puente de planta recta no se considera esta fuerza.
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6.3.2. Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente
∆T = k ⋅ z a ⋅ h b ⋅ s c
A efectos del cálculo del empuje del terreno sobre elementos de la estructura en
contacto con él, se considera actuando en la parte superior del terraplén, en la zona
por donde pueda discurrir el tráfico, una sobrecarga uniforme de 10 kN/m2.
donde:
z = número árabe que corresponde al número romano que designa a la zona climática
Esta sobrecarga se tiene en cuenta únicamente en los casos en que las cargas
producidas por el tráfico actúen a una distancia, medida en horizontal desde la parte
h = canto del tablero (m), hmin ≤ h ≤ hmax
superior de la estructura, menor o igual a la mitad de la altura del elemento de la
s = separación entre ejes de vigas (m) para tableros de vigas de hormigón; 1,5 m ≤ s ≤ 3,5 m.
estructura sobre la que actúe el empuje.
En otro caso s=1.
En su caso, deberán tenerse en cuenta los empujes locales debidos a la actuación
de un eje del vehículo pesado del tren de cargas.
Las constantes k,a,b,c y hmin y hmax dependen de la tipología transversal del tablero.
6.3.3. Acciones climáticas
Se supone que la máxima variación térmica respecto a la temperatura de montaje es de dos
6.3.3.1. Viento
tercios del valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero.
En puentes con luces máximas de vano inferiores a 40 m de luz (medida a ejes de
apoyos) y de menos de 20 m de altura máxima de pilas, se puede analizar el efecto
La variación uniforme tomada es la siguiente:
del viento considerando exclusivamente la dirección transversal.
∆T = 38,9 ºC
El valor del empuje tomados para un tipo de entorno III y velocidad de referencia de
28 m/s son:
Empuje sobre el tablero:
6.4.
1,71 kN/m2
6.3.3.2. Acciones térmicas
ACCIONES ACCIDENTALES
6.4.1. Acciones sísmicas
Las acciones sísmicas en puentes se considera únicamente cuando el valor de la aceleración
de cálculo sea superior o igual a seis centésimas de g (≥ 0,06g), siendo g la aceleración de la
Al considerar estas acciones se tiene en cuenta tanto la componente de variación
gravedad.
uniforme de temperatura que experimenta el elemento, asociada fundamentalmente
al rango anual de la temperatura ambiente en el lugar de su emplazamiento, como la
Dado que la aceleración sísmica básica de la zona es menor de 0,04g, no se considera esta
de los gradientes térmicos en las secciones transversales, asociados a variaciones
acción.
diarias.
El valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero, ∆T,
diferencia entre los valores medios mínimos y máximos a lo largo del año de la
temperatura media en sus secciones transversales, se obtiene en el caso de tableros
de hormigón y metálicos, a partir de la siguiente expresión:
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7.2.
7. COMBINACIONES DE ACCIONES
7.1.
7.2.1. Situaciones
ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS
∑ G k , j × γ G, j + ∑ G
j ≥1
k, j
o
transitorias.
Combinación
poco
La combinación de acciones es:
La combinación de acciones es:
j ≥1
persistentes
probable.
7.1.1. Situaciones persistentes o transitorias
*
ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO
× γ G * , j + γ P × Pk + Q k ,1 × γ Q,1 + ∑ Q k ,i × γ Q,i ×ψ 0,i
i >1
*
∑ G k , j × γ G , j + ∑ G k , j × γ G * , j + γ P × Pk + Q k ,1 × γ Q,1 + ∑ Q k ,i × γ Q,i ×ψ 0,i
j ≥1
j ≥1
i >1
Gk,j – Valor característico de las acciones permanentes.
Gk,j - Valor característico de las acciones permanentes.
G*k,j – Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.
G*k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.
Pk- Valor característico de la acción de pretensado
Pk- Valor característico de la acción de pretensado
Qk,1- Valor característico de la acción variable determinante.
Qk,1- Valor característico de la acción variable determinante.
ψ 0,i x Qk,i – Valor representativo de combinación de las acciones variables
ψ 0,i x Qk,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables
concomitantes con la acción determinante.
concomitantes con la acción determinante.
γG,j; γQ,i; γP; γG*,i – Coeficientes de combinación
γG,j; γQ,i; γP; γG*,i – Coeficientes de seguridad.
Los coeficientes de combinación (γi) empleados son:
Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son:
COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS.
COMBINACIÓN POCO PROBABLE
COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS
Coeficiente de
combinación
Acciones
Coeficiente de
combinación
Acciones
Carga permanente de
valor constante
Coeficiente de seguridad
Peso propio
-
1,00
1,5
Carga muerta
-
1,00
1,5
Sobrecarga de uso
0,7
0
1,6
Temperatura
0,6
0
±1,6
Viento
0,6
0
±1,6
Nieve
0,6
0
1,6
Carga permanente de
valor constante
Carga permanente de
valor no constante
Peso propio
-
1,00
1,00
Carga muerta
-
1,00
1,00
Terreno
-
0
1,00
-
0,95
1,05
Sobrecarga de uso
0,7
0
1,00
Temperatura
0,6
0
±1,00
Viento
0,6
0
±1,00
Nieve
0,6
0
1,00
Pretensado
Carga variable
Coeficiente de seguridad
Carga variable
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7.2.2. Situaciones
persistentes
o
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transitorias.
Combinación
cuasipermanente.
A continuación se comenta la modelización estructural de cada una de las subestructuras del
puente y la obtención de los esfuerzos con lo que se dimensiona.
La combinación de acciones es:
*
∑ G k , j × γ G , j + ∑ G k , j × γ G*, j + γ
j ≥1
8. ANÁLISIS ESTRUCTURAL
j ≥1
P
× Pk + ∑ Q k ,i × γ Q ,i × ψ 2 ,i
i ≥1
8.1.
TABLERO
8.1.1. Descripción del cálculo realizado
El tablero se ha modelizado únicamente frente acciones horizontales, obteniendo las
Gk,j - Valor característico de las acciones permanentes.
reacciones con las que poder estimar los aparatos de apoyo necesarios. A su vez, estas
G*k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.
reacciones son las que se han tomado como acciones para el cálculo de los estribos.
8.1.2. Modelización de la geometría y características de la estructura
Pk- Valor característico de la acción de pretensado
La modelización del tablero para las solicitaciones horizontales se ha efectuado según un
ψ 2,i x Qk,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables.
modelo de barra rígida sobre apoyos elásticos. En este modelo se ha considerado que la
rigidez de los estribos es infinita y se ha tenido en cuenta la rigidez de los neoprenos para
γG,j; γQ,i; γP; γG*,i – Coeficientes de seguridad.
obtener la distribución de los esfuerzos horizontales sobre cada apoyo.
Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son:
8.2.
COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS.
COMBINACIÓN CUASIPERMANENTE
APARATOS DE APOYO
8.2.1. Descripción del cálculo realizado
A partir de las acciones horizontales obtenidas, se han dimensionado los aparatos de apoyo.
Coeficiente de
combinación
Acciones
Coeficiente de seguridad
Las comprobaciones realizadas para el dimensionamiento de los aparatos de apoyo han sido
Carga permanente de
valor constante
Peso propio
-
1,00
1,00
Carga muerta
-
1,00
1,00
Sobrecarga de uso
0,6
0
1,00
Temperatura
0,0
0
±1,00
Viento
0,0
0
±1,00
Nieve
0,0
0
1,00
Carga variable
las siguientes:
1. Compresión máxima
2. Compresión mínima
3. Distorsión máxima por movimientos impuestos
4. Distorsión total (movimientos impuestos + esfuerzos horizontales)
5. Estabilidad
6. Capacidad de giro
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7. Espesor mínimo de las placas de acero.
Estas comprobaciones se recogen en el subapéndice nº2.
Los aparatos de apoyo estimados son 200 x 400 x 85 x 61.
8.3.
ESTRIBOS
8.3.1. Descripción del cálculo realizado
Los estribos se han modelizado frente acciones horizontales y verticales transmitidas
por el tablero y frente a las acciones debidas al empuje de tierras y sobrecarga en el
trasdós, obteniendo los esfuerzos y las reacciones sobre su cimentación.
La cimentación se ha modelizado obteniendo las tensiones sobre el terreno y a partir
de éstas, los esfuerzos en la estructura de cimentación.
8.3.2. Modelización de la geometría y características de la
8.3.3. Dimensionamiento
estructura
Para el dimensionamiento de las secciones transversales del alzado de los muros y de la
Se ha realizado un modelo en tres dimensiones del estribo y su cimentación,
zapata, es decir, comprobación de la resistencia del hormigón y dimensionamiento del armado,
mediante elementos finitos tipo placa, con el programa de cálculo SAP 2000, para así
a partir de los esfuerzos obtenidos, se ha utilizado el método de cálculo denominado por la
poder obtener los esfuerzos que producen tanto las acciones longitudinales como
Norma como de los “Estados Límites”. Se han efectuado las siguientes comprobaciones con el
transversales. Se ha considerado un comportamiento elástico y lineal. Las
“Prontuario Informático del Hormigón Estructural 3.0”:
condiciones de contorno impuestas son de empotramiento de los muros en el
encepado. El encepado se considera flexible, con apoyos puntuales fijos que
representan los pilotes.
Con el modelo empleado se han obtenido los desplazamientos de todos los nudos, y
1. Comprobación del estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales
(Artículo 42.º de la EHE).
Se comprueban a rotura las barras sometidas a flexión y axil debidos a las cargas mayoradas.
a partir de éstos, los esfuerzos en todas las placas.
2. Estado límite último de inestabilidad (Articulo 43º de la EHE) en las pilas. Se ha
realizado mediante el método aproximado de la excentricidad ficticia.
Comprobación del estado límite de agotamiento frente a cortante (Artículo 44.º de la EHE).
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3. Se comprueba la resistencia del hormigón, las armaduras longitudinales y las
transversales frente a las solicitaciones tangenciales de cortante producidas
por las cargas mayoradas.
4. Comprobación del estado limite de agotamiento frente a esfuerzo torsor en el
ESFUERZOS Y ARMADURAS
Mfis
SECCIÓ
N
Mxd
(kN.m)
Myd
(kN.m)
Vdx
(kN)
Vdv
(kN)
Asv (cm )
Ash (cm )
Mux
(kN.m)
Muy
(kN.m)
Mqp
(kN.m)
(kN.m)
w
(mm)
MURO
-938
-420
200
275
Φ20/15+ r
Φ20 /15
(L=2,50 m)
Φ20/15
1562
795
-575
483
0,14
ALETA
-415
-360
150
235
Φ20/15+ r
Φ16 /15
(L=2,00 m)
Φ20/15+ r
Φ16 /15
(L=1,50 m)
771
771
-260
200
0,18
LOSA
929
727
118
210
Φ20/15
Φ20/15
1020
1020
675
599
No
fisura
2
2
dintel. (Articulo 45º de la EHE)
5. Comprobación del estado límite de fisuración (Artículo 49.º de la EHE).
Se calcula la máxima fisura de las barras, sometidas a las combinaciones
cuasipermanentes de las cargas introducidas en las distintas hipótesis. Para todas
las estructuras analizadas, se ha adoptado una abertura de fisura máxima wmáx=0,20
mm.
Por otra parte, las longitudes de anclaje y de solapo de armaduras pasivas se han
calculado según los criterios indicados en el Artículo 66.º de la EHE.
En el apéndice se detallan todos los cálculos realizados.
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SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES
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SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO
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Reaccion
Reaccion
Reaccion
Reaccion
Reaccion -X
Reaccion -X
Reaccion -X
Reaccion -X
H total
m
H1 total
m
H total
H1 total
m
H total
H1 total
m
m
H total
H1 total
m
m
m
H total
H1 total
COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO
COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO
m
m
H total
H1 total
AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA
17 de 17
Table: Element Forces - Area Shells
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Características mecánicas de las secciones
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación de secciones a flexión simple
1
Datos
2
Comprobación
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación del Estado Límite de Servicio de fisuración debido a solicitaciones
normales
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Características mecánicas de las secciones
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación de secciones a flexión simple
1
Datos
2
Comprobación
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Cálculo de secciones a cortante
Características mecánicas de las secciones
1
Datos
2
Comprobación
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación de secciones a flexión simple
1
Datos
2
Comprobación
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación del Estado Límite de Servicio de fisuración debido a solicitaciones
normales
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Cálculo de secciones a cortante
1
Datos
2
Comprobación
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Características mecánicas de las secciones
1
Datos
2
Resultados
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Comprobación de secciones a flexión simple
1
Datos
2
Comprobación
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0
Cálculo de secciones a cortante
1
Datos
2
Comprobación