T-1677. Paseo de la Habana, 83-85. Madrid

ESTUDIO GEOTÉCNICO PREVIO T – 1677
PROYECTO DE EJECUCIÓN: HOSPITAL FRATERNIDAD
DIRECCIÓN: PASEO DE LA HABANA, 83-85.
MADRID. MADRID
PETICIONARIO: FRATERNIDAD MUPRESPA
MARZO 2011
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29-06-2007. D.O.C.M. 154). Áreas Técnicas de Acreditación:
(GTC) Área de sondeos, toma de muestras y ensayos in situ para reconocimientos geotécnicos.
- (GTL) Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO 9001:2000. Certificado de Registro de Empresa con
nº ER-0101/2005 de fecha 20-01-2005. Certificado IQNet.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO PREVIO
REF.: T-1677
PROYECTO DE EJECUCIÓN:
HOSPITAL FRATERNIDAD
PASEO DE LA HABANA, 83-85.
MADRID
MADRID
PETICIONARIO: FRATERNIDAD MUPRESPA.
MARZO 2011
Estudio Geotécnico T-1677 para proyecto de Hospital en:
Paseo de la Habana, 83-85. Madrid. Madrid.
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ÍNDICE
1.
ANTECEDENTES ................................................................................................................. 3
2.
CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS DE LA ZONA............................................................ 6
3.
4.
5.
2.1.
ESTRATIGRAFÍA. COLUMNA DE LOS SONDEOS .........................................................8
2.2.
REPORTAJE FOTOGRÁFICO ...........................................................................................12
2.3.
SISMICIDAD..........................................................................................................................15
CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LA ZONA........................................................ 16
3.1.
TRABAJOS DE CAMPO ......................................................................................................16
3.2.
DESCRIPCIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES.................................................17
3.3.
PERFILES DEL TERRENO.................................................................................................20
3.4.
RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN..........................................................21
PLANOS .............................................................................................................................. 37
4.1.
CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS ..............................................................37
4.2.
MAPA GEOLÓGICO (ESCALA 1 / 1.000.000)..................................................................38
ANEJO I .............................................................................................................................. 39
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1. ANTECEDENTES
El presente trabajo ha sido llevado a cabo por encargo de la empresa
FRATERNIDAD MUPRESPA.
Se realiza un análisis geotécnico del terreno para un mejor conocimiento
del subsuelo en la zona de estudio, localizada en el Paseo de la Habana, 83-85,
en el municipio de Madrid, Madrid, por medio de la realización de 2 sondeos
mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo, acompañados de los
correspondientes ensayos de laboratorio, cuyo resumen y conclusiones se
presentan en el siguiente documento.
La realización de la investigación comprende:
•
Trabajos de campo.
-
Sondeos mecánicos a rotación.
•
Trabajos de laboratorio.
•
Estudio, interpretación de resultados e informe final.
Por tanto, se procede en el siguiente informe a la caracterización
geológica y geotécnica del terreno para la correcta ejecución de edificio
hospitalario con dos o tres plantas bajo rasante (aun por determinar) y
cinco plantas sobre rasante, tipo de construcción C-2, en:
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Resumen de los datos de la edificación:
Superficie de la parcela: ≈ 3500 m2.
Huella de la edificación ≈ 1200m2
Tipo de construcción: C-2. (construcción entre 4 y 10 plantas).
Tipo de terreno: T-3. (Terrenos expansivos).
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Para la definición del parámetro geológico, se ha procedido a un
detallado reconocimiento estratigráfico de campo.
En el reconocimiento geológico de campo, se han tomado datos sobre
las características texturales y estructurales de las diferentes unidades
geológicas reconocidas.
Una vez completado el reconocimiento de campo, se ha procedido a la
realización de una campaña de investigaciones “in situ”, consistente en la
realización de dos sondeos mecánicos a rotación con recuperación de
testigo continuo que han permitido determinar las características geotécnicas
básicas de los materiales existentes en la zona.
Finalmente, se ha procedido a la redacción de la memoria, la cual
pretende dar respuesta a los interrogantes que sobre la geología y la geotecnia
plantea un estudio de esta naturaleza.
Para dicho fin se ha estructurado dicha memoria en los siguientes
apartados:
-
Marco geológico general.
-
Características geológicas de la zona de estudio.
-
Geología de detalle.
-
Sismicidad.
-
Características geotécnicas de los materiales.
-
Parámetros geotécnicos básicos.
-
Recomendaciones para la cimentación.
Así mismo, la localización de la zona de estudio ha sido plasmada en los
siguientes planos:
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•
A escala regional, la parcela estudiada se incluye en un mapa geológico
regional a partir del Mapa Geológico de España a escala 1 / 1.000.000
realizado por el I. G. M. E.
•
A escala de detalle, se realiza un croquis de la parcela en donde se incluye
la ubicación de los ensayos de campo efectuados, las cotas aproximadas
del terreno, así como la disposición de los perfiles del terreno realizados.
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2. CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS DE LA ZONA
ENCUADRE GEOLÓGICO. ESTRATIGRAFÍA Y PETROLOGÍA (*)
La zona de estudio forma parte del área centro-septentrional de la
Cuenca del Tajo, en el borde norte de la Meseta Sur (Submeseta Central),
separada del Sistema Central colindante, por medio de una gran zona de
fractura que ha funcionado durante largo tiempo, condicionando la evolución de
ambas unidades. La Submeseta Central se ha formado por colmatación de la
fosa tectónica del Tajo, a partir de la sucesión de acontecimientos geológicos
recientes
que
han
dado
lugar
a
las
características
litológicas
o
morfoestructurales del entorno madrileño actual, que desde este punto de vista,
deben ser consideradas siempre dentro de su contexto regional, y no como
fenómenos puntuales.
La estructura tectónica presente en esta zona, separa a partir de la zona
transcurrente mencionada, el Sistema Central como bloque levantado y área
fuente de sedimentos detríticos, de la Cuenca del Tajo como zona de
hundimiento y receptora de éstos sedimentos. Este fenómeno se da a partir del
Terciario inferior, a consecuencia de la reactivación generada por el
plegamiento Alpino, sobre las fracturas producidas durante los últimos
episodios tectónicos del plegamiento Hercínico.
El relleno sedimentario de edad Terciario que actualmente jalona la fosa
tectónica del Tajo en la ciudad de Madrid y poblaciones adyacentes,
básicamente esta compuesto por tres tipos diferentes de materiales, divisibles
por origen, forma, morfología y funcionamiento geomecánico.
En primer lugar destacan los depósitos clásticos inmaduros (arcosas),
arcilla y carbonatos con sílex y sepiolita, yesos y margas yesíferas con niveles
salinos, que afloran hacia el interior de la fosa, de acuerdo con el esquema
clásico de distribución horizontal de facies «de borde», «intermedias» y
«centrales» en una cuenca continental endorreica árida.
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Si tenemos en cuenta los límites de transgresión-progradación de los
cursos habituales sedimentarios, la deposición vertical de dichos materiales se
complica a favor de distintos episodios separados por discontinuidades
internas, generando cambios de facies en la vertical. Estos materiales
actualmente están presentes mayoritariamente en toda la zona Sur-Suroeste
de la ciudad de Madrid.
A
continuación,
y
tras
una
reactivación
tectónica
importante,
acompañada de un cambio climático que tiende hacia el actual clima
peninsular, comienza el depósito de los materiales denominados intermedios
compuestos por arcillas gris-verdosas laminadas a partir de medios pantanosos
salobres o lacustres someros que pasan lateralmente a arcillas con carbonatos,
margas con sílex, y arenas micáceas. Al mismo tiempo, se produce un cambio
lateral hacia el N de estas facies a arenas arcósicas pardas arcillosas que
alternan con arcillas pardas o limos que culminan en paleosuelos de exposición
subaérea oxidados en tonos rojizos.
Por último, como tercer depósito más representativo y moderno,
aparecen las denominadas “arenas de miga” y “arenas tosquizas” de Madrid,
generadas a partir de la denudación de la sierra de Guadarrama, tras una gran
reactivación tectónica, que aporta relieves importantes, acompañados de un
clima similar al actual, conformando una morfología de gran energía, capaz de
erosionar y transportar los materiales arcósicos gruesos, de carácter masivo
con niveles de cantos de rocas plutónicas y filonianas, depositándolos a partir
de abanicos aluviales coalescentes, en facies proximales e intermedias, de
forma transgresiva, generando una discordancia erosiva con los materiales
inmediatamente anteriores.
Por último, la red fluvial se encaja progresivamente en sucesivos
episodios de incisión, ensanche y relleno, dando lugar a un conjunto de
terrazas escalonadas y glacis, a partir de materiales gruesos a finos en función
de la energía del medio, conformando el relieve actual.
* Fuente Bibliográfica: Mapa Geológico de España. Instituto Geológico y Minero de España. Primera Edición
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2.1.
ESTRATIGRAFÍA. COLUMNA DE LOS SONDEOS
El objeto del presente estudio obliga a centrar la atención en el
parámetro geológico, relegando a un segundo término el parámetro cronoestratigráfico, el cual ha sido tomado de la bibliografía consultada.
El sustrato de la parcela estudiada, está constituido por facies arcillosas
de edad mioceno, cubiertas por rellenos antrópicos, reconociéndose los
siguientes tipos de materiales:
Sondeos S-1, S-2
Nivel 1. Relleno antrópico
Aparece en los sondeos S-1, S-2 desde 0,00 m hasta 1,40 y 1,20 m de
profundidad respectivamente, constituyendo la cobertera superficial de la
parcela.
El nivel está compuesto por relleno antrópico de solera y restos
cerámicos.
Nivel 2. Arenas arcillosas
Aparecen en los sondeos S-1 y S-2 desde 1,40 y 1,20 m hasta 20.00 m
de profundidad respectivamente. Fin del sondeo.
El nivel está compuesto por arena gruesa - media cuarzo feldespática,
subangulosa de baja esfericidad con presencia de dos micas. Estrato clasto
soportado con matriz arcillosa de color pardo. Entre 6,50 y 12,00 metros en el
S-1 y entre 5,50 y 7,00 metros en el S-2 hay menos finos por presencia de
agua. Además tenemos intercalaciones arcillosas en S-1 entre 12,00 y 14,00
metros y en S-2 entre 16,00 y 18,00 metros.
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Por otra parte, el nivel freático se detectó en los sondeos S-1 y S-2 a una
profundidad de 12,10 y 14,00 m, respectivamente pero con la particularidad
que encontramos aguas colgadas a 6,00 metros tanto en el S-1 como en el S-2
respecto de la superficie de la parcela, en últimas mediciones realizadas el día
15 y 16 de Marzo de 2011.
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DIRECCIÓN:
PASEO DE LA HABANA 83-85. MADRID
Nº TRABAJO:
FECHA DE
REALIZACIÓN:
PETICIONARIO: FRATERNIDAD MUPRESPA
1
101
1,00
m
Litología
RSW
Recuperación
%
Ø
Potencia
m
Tipo
Profundidad
SONDEO Nº:
Perforación
PROFUNDIDAD
ALCANZADA:
Muestras
Prof.
Tipo
20,00
NIVEL FREÁTICO:
12,10
LOCALIZACIÓN:
T-1677
15/03/2011
SEGÚN CROQUIS
Ensayos de Laboratorio
N30
USCS
WL
IP
CS
PH
gravas
SO4 %
finos %
kg/cm² kg/cm²
%
Naturaleza del Terreno
RELLENO ANTRÓPICO FORMADO POR SOLERA Y RELLENO
ARENOSO CON RESTOS CERÁMICOS.
1,4
1,40 M
2,00
3,00
3,05
4,00
SPTc
3,50
4,00
41
TS
5,00
SC
32,8
17,1
0,00
4,02
41,54
SC
30,1
11,8
0,00
32,03
18,12
6,00
6,05
7,00
6,50
8,00
7,00
SPTc
73
TS
9,00
9,05
10,00
RSW
86
11,00
SPTc
9,50
72
ARENAS ARCILLOSAS.ARENAS GRUESAS- MEDIAS DE BAJA
ESFERICIDAD CON PRESENCIA DE 2 MICAS .ENTRE 6,50 Y
12,00 METROS MENOS FINOS POR PRESENCIA DE
AGUA.INTERCALACIONES DE NIVELES MAS ARCILLOSOS DE
12,00 A 14,00 METROS.
18,6
12,00
12,05
SPTc
12,50
13,00
12,70
TP
13,00
14,00
57
CL
43,3
25,1
4,48
0,44
0,00
0,47
72,82
15,00
15,05
16,00
15,20
SPTc
R
SPTc
85
SPTc
87
17,00
17,55
18,00
18,00
19,00
19,55
20,00
20,00
FIN DEL SONDEO A 20,00 M DE PROFUNDIDAD.
21,00
SE DETECTA EL NIVEL FREÁTICO 12,1 M DE PROFUNDIDAD,
EN MEDICIONES REALIZADAS EL DÍA 15/03/2011.
22,00
23,00
24,00
25,00
26,00
27,00
28,00
29,00
30,00
Leyenda
P: Percusión
B: Barrena helicoidal
RS: Rotación batería simple
perforación
S: Seco
A: Agua
W: Corona widia
RD: Rotación bateria doble
D: Corona diamante
Leyenda
MA: Muestra Alterada
MI: Muestra Inalterada
TP: Testigo Parafinado
TS: Testigo de Sondeo
muestras
SPT: Ensayo de Penetración Stándard
SPTc: SPT Punta Ciega
: Nivel Freático
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DIRECCIÓN:
PASEO DE LA HABANA, 83-85. MADRID
Nº TRABAJO:
FECHA DE
REALIZACIÓN:
PETICIONARIO: FRATERNIDAD MUPRESPA
101
1,00
m
Litología
RSW
Recuperación
%
Ø
Potencia
m
Tipo
Profundidad
Perforación
PROFUNDIDAD
ALCANZADA:
2
SONDEO Nº:
Muestras
Prof.
Tipo
20,00
NIVEL FREÁTICO:
14,00
LOCALIZACIÓN:
T-1677
16/03/2011
SEGÚN CROQUIS
Ensayos de Laboratorio
N30
USCS
WL
IP
CS
PH
gravas
SO4 %
finos %
kg/cm² kg/cm²
%
1,2
Naturaleza del Terreno
RELLENO ANTRÓPICO CON SOLERA Y RESTOS CERÁMICOS
1,20 M
2,00
3,00
3,55
4,00
4,00
5,00
4,50
SPTc
36
TP
SC
38,9
12,7
0,00
8,16
39,63
CL
36,4
21,4
0,00
0,92
51,36
SC
25,8
10,8
0,00
12,78
28,75
CL
41,3
23,5
0,00
1,40
68,91
6,00
6,55
7,00
7,00
8,00
7,50
SPTc
47
TP
9,00
9,55
10,00
RSW
86
11,00
SPTc
10,00
18,8
74
MA
10,50
12,00
1,55
12,70
13,00
SPTc
R
SPTc
65
ARENAS ARCILLOSAS.ARENAS GRUESAS- MEDIAS DE BAJA
ESFERICIDAD CON PRESENCIA DE 2 MICAS .ENTRE 5,50 Y
7,00 METROS MENOS FINOS POR PRESENCIA DE
AGUA.INTERCALACIONES DE NIVELES MAS ARCILLOSOS DE
16,00 A 18,00 METROS.
14,00
15,00
15,55
16,00
16,00
16,20
TP
16,60
17,00
4,44
0,87
18,00
19,00
19,55
SPTc
20,00
20,00
59
FIN DEL SONDEO A 20,00 M DE PROFUNDIDAD.
21,00
SE DETECTA EL NIVEL FREÁTICO 14 M DE PROFUNDIDAD, EN
MEDICIONES REALIZADAS EL DÍA 16/03/2011.
22,00
23,00
24,00
25,00
26,00
27,00
28,00
29,00
30,00
Leyenda
P: Percusión
B: Barrena helicoidal
RS: Rotación batería simple
perforación
S: Seco
A: Agua
W: Corona widia
RD: Rotación bateria doble
D: Corona diamante
Leyenda
MA: Muestra Alterada
MI: Muestra Inalterada
TP: Testigo Parafinado
TS: Testigo de Sondeo
muestras
SPT: Ensayo de Penetración Stándard
SPTc: SPT Punta Ciega
: Nivel Freático
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2.2.
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
Sondeo S-1
Sondeo S-1
Sondeo S-2
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Sondeo S-1. Caja 1. de 0,00 a 3,00 m
Sondeo S-1. Caja 3. de 6,50 a 9,70 m
Sondeo S-1. Caja 5. de 13,00 a 16,00 m
Sondeo S-1. Caja 2. de 3,00 a 6,50 m
Sondeo S-1. Caja 4. de 9,70 a 13,00 m
Sondeo S-1. Caja 6. de 16,00 a 20,00 m
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Sondeo S-2. Caja 1. de 0,00 a 3,00 m
Sondeo S-2. Caja 2. de 3,00 a 6,50 m
Sondeo S-2. Caja 3. de 6,50 a 10,00 m
Sondeo S-2. Caja 4. de 10,00 a 13,00 m
Sondeo S-2. Caja 5. de 13,00 a 16,20 m
Sondeo S-2. Caja 6. de 16,20 a 20,00 m
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2.3.
SISMICIDAD
Para la redacción del presente apartado se han seguido las indicaciones
de la Norma de Construcción Sismorresistente Española NCSE-02 (publicada
en Octubre de 2002), la cual, según su párrafo de introducción, tiene como
objeto, proporcionar los criterios que han de seguirse dentro del territorio
español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto,
construcción, reforma y conservación de obras de especial importancia.
Siguiendo el criterio de la norma y a la vista del Mapa de Peligrosidad
sísmica, la zona de estudio presenta una aceleración sísmica básica ab/g
menor a 0,04, expresada en relación al valor de la gravedad (un valor
característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno
correspondiente a un período de retorno de 500 años).
Asimismo, la zona de estudio presentaría un valor de Coeficiente de
contribución K de 1,30 y un valor de Coeficiente de suelo C de 1,30, por
tratarse de terrenos Tipo II (suelo granular de compacidad densa o cohesivo de
consistencia dura), con velocidad de propagación de las ondas sísmicas
transversales o de cizalla (Vs), 750 m/s ≥ Vs > 400 m/s.
Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. BOE 11/10/2002
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3. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LA ZONA
3.1.
TRABAJOS DE CAMPO
Los trabajos de campo han permitido reconocer el terreno de la parcela
donde se ubicará la futura edificación.
Durante la presente investigación, se ha procedido a la realización de:
•
Campaña de sondeos
Los días 15 y 16 de Marzo de 2011 se procedió a la ejecución de dos
sondeos mecánicos de reconocimiento geológico-geotécnico a partir de la
extracción de terreno en forma de testigo continuo, efectuando durante el
transcurso de la perforación, ensayos de carácter geomecánico como son los
ensayos de penetración estándar (SPT).
Los sondeos se efectuaron por medio de una sonda tipo TP-30 montada
sobre Land Rover. La perforación, realizada a rotación, se ejecutó con
diámetros de 101 y 86 mm, y no fue necesario el revestimiento de la misma
dada la estabilidad de las paredes del sondeo. La longitud total perforada fue
de 40 m.
Los ensayos SPT se realizan con la cuchara normalizada, o con la
puntaza ciega, en función del material atravesado, según la normativa
correspondiente a este tipo de ensayos.
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3.2.
DESCRIPCIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES
Para la determinación de las diferentes unidades geotécnicas, se ha
seguido un criterio eminentemente práctico, y por ello, aunque se han utilizado
las técnicas clásicas de observación directa, interpolación y correlación lateral
de datos, las unidades diferenciadas lo han sido en base a la previsión y
constatación de comportamientos geotécnicos determinados.
Según esto, se describen a continuación cada una de las unidades
geotécnicas definidas a partir de los trabajos efectuados.
UG-1. Relleno antrópico
Aparece en los sondeos S-1, S-2 desde 0,00 m hasta 1,40 y 1,20 m de
profundidad respectivamente, constituyendo la cobertera superficial de la
parcela.
El nivel está compuesto por relleno antrópico de solera y restos
cerámicos.
Los materiales caracterizados como terrenos removilizados, rellenos
antrópicos y/o suelos vegetales, nunca deben servir de apoyo para la
cimentación, por su constitución heterogénea, elevado contenido en materia
orgánica, alta compresibilidad, tendencia a la descomposición, nula-baja
capacidad portante, etc...
UG-2. Arenas arcillosas
Aparecen en los sondeos S-1 y S-2 desde 1,40 y 1,20 m hasta 20.00 m
de profundidad respectivamente. Fin del sondeo.
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El nivel está compuesto por arena gruesa - media cuarzo feldespática,
subangulosa de baja esfericidad con presencia de dos micas. Estrato clasto
soportado con matriz arcillosa de color pardo. Entre 6,50 y 12,00 metros en el
S-1 y entre 5,50 y 7,00 metros en el S-2 hay menos finos por presencia de
agua. Además tenemos intercalaciones arcillosas en S-1 entre 12,00 y 14,00
metros y en S-2 entre 16,00 y 18,00 metros.
Según la clasificación modificada de Casagrande, las muestras
ensayadas se clasifican como SC (arena arcillosa) y CL (Arcilla media de
plasticidad arenosa), mientras que según la clasificación matizada del C.T.E.
nos encontraríamos ante arena con grava bastante arcillosa a algo arcillosa y
también arcillas arenosas según contenido de finos fundamentalmente.
En cuanto al contenido de sulfatos solubles en suelo, en base a los
ensayos de laboratorio realizados, se determina que los materiales de la unidad
UG-2 presentan un contenido que de 0 mg/kg.
Los parámetros internos, en base a los ensayos realizados de Corte
Directo, de los materiales de la unidad UG-2, serían para S-1 de 36º para el
ángulo de rozamiento y de 25 kPa para la cohesión y para S-2 se realizaron
dos ensayos y serian de entre 27º y 34º para el ángulo de rozamiento y de
entre 80 y 110 Kpa para la cohesión desde la muestra más somera a la
muestra más profunda.
Debido a la elevada fracción de finos que presenta el nivel, se han
realizado dos ensayos sobre muestras a diferentes cotas para la determinación
de la presión de hinchamiento en edómetro, obteniéndose unos resultados de
0,44 -0,87 kg/cm2 para S-1 y S-2 respectivamente y a las cotas que muestran los
ensayos con lo que se considera que el terreno tiene un potencial expansivo
medio.
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Por otro lado, la principal característica geotécnica de este nivel serían
los elevados golpeos obtenidos en los ensayos SPT, con índice de golpeo NSPT
de entre 36 el mínimo y Rechazo el máximo, indicadores de un terreno de
compacidad densa a muy densa.
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3.3.
PERFILES DEL TERRENO
PERFIL A-A'
COTA
1,00
S-2
0,00
PASEO DE LA HABNA
-1,00
??
-2,00
-3,00
-4,00
UG-2
ARENAS ARCILLOSAS
-5,00
S-1
RAMPA
UG-1 RELLENO
ANTRÓPICO
-6,00
-7,00
-8,00
-9,00
COTA DE CIMENTACIÓN DOS
PLANTAS B/R: -7,80 M
-10,00
UG-2
ARENAS ARCILLOSAS
-11,00
-12,00
COTA DE CIMENTACIÓN TRES
PLANTAS B/R: -10,80 M
-13,00
-14,00
-15,00
-16,00
-17,00
-18,00
-19,00
-20,00
-21,00
-22,00
-23,00
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3.4.
RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN
Las características morfológicas de la parcela objeto de estudio se detallan
a continuación:
-
La parcela presenta una morfología rectangular, lindando al frente con el
Paseo de la Habana y por la parte posterior del Hospital con la calle
Federico García Sanchiz y edificaciones por los lados restantes. Ocupa
una superficie de 3500 m2.
-
La superficie de la parcela es subhorizontal y en el momento de la
realización de los ensayos está ocupada por el Hospital central Fraternidad
Muprespa y se ha realizado el sondeo S-1 en la parte posterior del Hospital
en la parte inferior de la rampa de acceso, mientras que el S-2 se ha
realizado en la parte principal del edificio pegada a una pequeña rotonda.
Los sondeos se han realizado a diferente cota siento esta de S-1 a S-2 de
unos -3,00 metros de desnivel.
-
La edificación prevista contará con dos o tres plantas bajo rasante (aun por
determinar por parte de la propiedad) y cinco plantas sobre-rasante. La
superficie total construida sobre rasante y bajo rasante estará entre aún no
esta determinada (tipo de construcción C-2).
-
Por debajo del terreno vegetal, el subsuelo de la parcela está compuesto
por arenas arcillosas a arcillas arenosas de consistencia muy firme y de
expansividad media, siendo considerados estos materiales como terreno
desfavorable – grupo de terreno T-3.
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Considerando que para la realización de las plantas bajo rasante se
ejecutará un vaciado de entre 7 y 10 m de profundidad, y dado que a la cota de
fondo de vaciado se espera la presencia de un terreno principalmente arcillo
arenoso muy consistente (unidad UG-2 ),se considera como la solución más
adecuada, el empleo de una cimentación superficial a partir de zapatas corridas
y/o estructurales, empotradas al menos 0,80 m por debajo de la cota de fondo
de vaciado, con lo que el apoyo de la cimentación se produciría
aproximadamente a partir de 7,80 o 10,80 m de profundidad respecto de la
superficie de la parcela.
El terreno donde se prevé el apoyo de la cimentación, ha sido
considerado con un potencial expansivo medio, en función del resultado
obtenido en los ensayos para la determinación de la presión máxima de
hinchamiento.
Todo terreno expansivo se considera activo siempre que se encuentre
sometido a variaciones de su contenido de humedad (los suelos se secan y se
contraen con el clima árido, hinchándose al humedecerse de nuevo con la
lluvia, con aguas de escorrentía o por el ascenso capilar de agua subterránea).
El apoyo de la cimentación se producirá por debajo de la capa activa,
considerando como capa activa al tramo del terreno que interacciona con la
atmósfera (estimándose como tal en la Península Ibérica, los 3,00-4,00
primeros metros de profundidad), por lo cual se minimizaría la posibilidad de
que se dieran variaciones en la condiciones de humedad del terreno arcilloso
que pudieran dar lugar a cambios volumétricos importantes, de todas maneras
se recomienda no utilizar cargas de trabajo menores de 0.87 kg/cm2.
Sin embargo, las excavaciones previstas para alcanzar la cota de solera
y los niveles de empotramiento, ocasionalmente podrían provocar variaciones
en el estado de humedad de los materiales, que afectarían, por tanto, a las
cimentaciones descritas. Por tanto, habrá que cuidar que dichas condiciones de
humedad no se modifiquen durante la fase constructiva o posteriormente.
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A continuación se detallan algunas recomendaciones que se consideran
adecuadas adoptar en nuestro caso:
•
Empotramiento suficiente de la cimentación en el terreno arcilloso,
con objeto de limitar los posibles cambios en su humedad y reducir
los efectos de una posible expansividad.
•
Las soleras no deben apoyar directamente sobre el suelo arcilloso;
Debe realizarse un forjado sobre cámara bufa o construir la solera
sobre una capa de material granular con pocos finos y debidamente
compactado.
•
Las conducciones de agua, tanto las de abastecimiento como las de
saneamiento se deberán realizar disponiendo tuberías flexibles y
arquetas rígidas.
•
Se recomienda la ejecución de un acerado alrededor de las
edificaciones, con el fin de evitar filtraciones de agua hacia los
cimientos. Al mismo tiempo, se desaconsejan las superficies
ajardinadas.
•
Las excavaciones previstas para alcanzar la cota de solera y los
niveles
de
empotramiento,
ocasionalmente
podrían
provocar
variaciones en el estado de humedad de los materiales, que
afectarían, por tanto, a las cimentaciones descritas. Por tanto, habrá
que cuidar que dichas condiciones de humedad no se modifiquen
durante la fase constructiva o posteriormente.
Al objeto de no provocar cambios de humedad en el fondo de las zanjas
para las zapatas y/o pozos de cimentación, bien se protegerán con una capa
de hormigón pobre inmediatamente después de excavadas, bien se dejarán los
últimos 20 centímetros sin excavar, hasta momentos antes del hormigonado.
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Dado que, independientemente a que se ejecuten tres o cuatro plantas
bajo rasante, el apoyo de la cimentación se realizará en un sustrato con las
mismas características geomecánicas y su tensión admisible estará limitada
por la carga de hundimiento de las arcillas infrayacentes, el siguiente calculo se
considera valido para ambas opciones siempre que se respeten los valores de
empotramiento a partir del vaciado finalmente alcanzado.
Dado que a las profundidades propuestas para el apoyo de la
cimentación el terreno será fundamentalmente arcilloso, con una consistencia
muy firme, realizaremos una comprobación para hipótesis de terreno cohesivo.
En este caso, la hipótesis de cálculo que aquí se adopta, corresponde a
cimentación superficial sobre la cara superior del semiespacio equivalente; así
cualquier empotramiento que tengan los elementos de cimentación reales,
originará unas condiciones, tanto respecto a la consideración de hundimiento
como a la de los asientos, mejores que las aquí estimadas a los efectos de
obtención de las cargas admisibles.
Las características geomecánicas aquí consideradas representan las
condiciones medias del terreno supuesto, material cohesivo arcilloso.
Bajo las señaladas condiciones, la carga admisible por consideración de
hundimiento (resistencia) viene dada aproximadamente por el valor de la
resistencia a compresión simple, para el caso de carga en faja.
Considerando como premisas que el asiento diferencial máximo sea de
1,00-1,25 cm, y que el asiento diferencial puede alcanzar el valor de 2/3 del
asiento total, tenemos por tanto que el asiento total máximo estará limitado a
2,00 cm.
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Carga admisible frente al hundimiento
Atendiendo al valor medio obtenido en los ensayos realizados, se puede
considerar un valor de resistencia a la compresión simple de las arcillas de qu =
3,00 kg/cm2. Por tanto, los valores de carga de hundimiento (qh) y de carga
admisible del terreno (qadm), para un empotramiento de las zapatas (D) de 0,80
m son las siguientes:
Siendo:
qh = 1,20 x Cu x Nc + (γ´ x D)
Cu = 15,00 T/m2
Nc = 5,14 (según Terzaghi o Caquot)
γ´ = 2,00 g/cm3
D = 0,80 m
Tomando valores, tenemos:
qh = 1,20 x 15,00 x 5,14 + (2,00 x 0,80) = 94,12 T/m2
Siendo F un factor de seguridad igual a 3, tenemos:
q adm =
qh
= 31,37 T/m2
F
3,14 kg/cm2
Del mismo modo, si consideráramos la presencia de un nivel de agua
(nivel freático no detectado, fuga de conducción, etc.), afectando al bulbo de
tensiones de la zapata, Terzaghi y Peck recomiendan aplicar a las tensiones
admisibles un coeficiente de sumersión que alcanzaría un valor de 0,50 para el
caso de bulbo totalmente sumergido.
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Asientos
Para la estimación de asientos para la cimentación mediante zapatas se
supone un terreno elástico semi-indefinido con un módulo de deformación
equivalente para el sustrato de apoyo. De esta manera se emplea la fórmula
clásica del método elastico:
Calculando el asiento (s) por métodos elásticos, según la fórmula:
s=
b×p
[1 − υ 2] K0
E'
Siendo:
s = Asiento Total
p = Carga de trabajo = 2,64 kp/cm2
b = Ancho de zapata estimado = 3,00 m = 300 cm
ψ = coeficiente de Poisson = 0,15 (arcillas duras)
E’ = Módulo de deformación estimado = 400,35
Ko = 1,12
Obtenemos: s = 2,17 cm
Por tanto, la cimentación podrá realizarse mediante zapatas de hasta
3,00 m de ancho, arriostradas en las dos direcciones principales de la
estructura, para una tensión admisible de hasta 2,64 kg/cm2 y con un
empotramiento mínimo de 0,80 m a partir de la cota de fondo de vaciado,
estimándose asientos del orden de 2 cm.
La utilización de mayores cargas de trabajo o zapatas mayores para el
cálculo de la estructura, modificarían los resultados de los asientos previsibles
obtenidos en el presente informe de forma teórica.
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Además, debemos considerar además el hecho de la probable variación
zonal en la gradación de los materiales; esto es, resulta probable la situación de
zapatas próximas en terrenos competentes pero con diferencia en la naturaleza
de los finos; ello podría implicar un diferente comportamiento frente a los
asientos, que en un caso podrían ser más rápidos y en el otro, más lentos.
Por este motivo, se estima importante la realización de una cimentación
homogénea que busque un apoyo directo sobre materiales similares y con un
funcionamiento geotécnico común, evitando así este tipo de asientos
diferenciales, por lo que se recomienda el arriostramiento de la cimentación en las
dos direcciones principales, perpendicularmente entre ellas.
Cabe destacar que no sería adecuado el uso de cargas inferiores a
0.87 kg/cm2, para tratar de minimizar el potencial expansivo de esta unidad
geotécnica, sobre todo en estructuras secundarias que no se apoyen bajo la
capa activa del terreno.
Por último, y en cualquiera de los casos contemplados, se considera muy
importante el seguimiento de las excavaciones resultantes por parte de la
Dirección de Obra, de tal manera que si al llevarlas a cabo se encontrase un
terreno con diferencias notables a las descripciones y clasificaciones definidas
en este documento, determinándose que el substrato no es similar al descrito,
o con zonaciones de distintos materiales, presencia inesperada de cavidades,
existencia de blandones, mayores espesores de los previstos de rellenos
antrópicos, suelo vegetal o terreno removilizado, etc., se deberán adoptar las
medidas oportunas para conseguir una correcta ejecución de la cimentación,
de acuerdo con las soluciones que llegado el caso Geotecam propondría.
Importante: Cuando se realice el proyecto y la demolición del Edificio se
realizaran el resto de los ensayos previstos en el terreno in situ donde irá
la Edificación.
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Excavaciones y elementos perimetrales
Dado que la excavación prevista presentará taludes verticales del orden
de entre 7,00 y 10,00 m de altura, se considera imprescindible recurrir a la
ejecución de elementos de cierre o perimetrales que eviten descalces o vuelcos
en los viales anexos, cimentaciones adyacentes o el propio hundimiento de los
taludes realizados, recomendándose la ejecución de un apantallamiento
pilotado, a partir de la ejecución de pilotes “in situ” o la realización de un muro
por bataches a medida que se ejecuta la excavación debidamente anclados al
terreno una vez endurecido el hormigón.
OPCIÓN A
Así pues, se considera una pantalla de pilotes que deberían trabajar a
compresión por punta en el apoyo de cargas estructurales verticales. Al mismo
tiempo, se establece que dichos pilotes deberán trabajar a flexión colaborando
en el equilibrio de empujes sometido sobre la pantalla, de esa forma será
imprescindible la utilización de anclajes a cabeza y a la mitad de la longitud del
pilote, arriostrando así dicho elemento contra empujes del terreno.
Los anclajes serán anulados una vez que la ejecución de los forjados
colabore en el equilibrio de fuerzas. En la ejecución de los anclajes, deben
evitarse acciones secundarias sobre las cimentaciones de los edificios anexos.
Una vez determinada la presencia del nivel freático, será necesario que los
pilotes sean secantes entre sí, por lo que la pantalla deberá efectuarse
mediante pilotes perforados o aplicar otras técnicas de tratamiento del terreno
entre pilotes.
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Cálculos del pilotaje
Los diámetros mínimos de pilotes a contemplar son del orden de los 450650 mm (como diámetros nominales comerciales habituales), dadas las
condiciones de esbeltez requeridas por este tipo de cimentaciones y las
características de los materiales analizados. Se recomienda la adopción de los
mayores diámetros que puedan emplearse, en función de las posibilidades de
la obra.
El empotramiento en el substrato anteriormente descrito como UG-2,
debe ser como mínimo el equivalente a unas 8-11 veces el diámetro de los
pilotes, o un mínimo de 4-5 metros. En el caso presente debe tenerse en
cuenta el empotramiento por debajo de la cota de solera establecida, que se
situará aproximadamente 7,00 m o 10,00 por debajo de la superficie actual.
Dicho empotramiento vendrá condicionado por una consideración de carga
puntual y del empuje del terreno.
El terreno es fundamentalmente arcilloso, por lo que el apoyo de los
pilotes se produciría previsiblemente en terreno cohesivo. De este modo, se
estima que podría adoptarse para el cálculo de resistencia por punta un valor
de Ru de 5 en función de los ensayos de compresión simple realizados, para el
apoyo de la punta de los pilotes.
Para el caso de pilotes “in situ”, la resistencia por punta P(t), según la
norma NTE-CPI, para empotramiento en el sustrato, se recoge en el cuadro
adjunto, en función del diámetro del pilotaje y del terreno atravesado.
Ru
5
Diámetro del pilote (mm)
450
550
650
35.7
53.4
74.60
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En cuanto a la adherencia, se adoptan los valores recogidos en la NTECPI.
Resistencia por fuste F (t/m) de un pilote
Diámetro del pilote (mm)
MATERIAL
450
550
650
UG- 1
Relleno antrópico
0,00
0,00
0,00
UG-2
Arenas arcillosas
12,0
14,7
17,3
No se considera como nivel favorable a la resistencia por fuste la
colaboración debida de los terrenos que componen UG-1, terreno removilizado,
los cuales aparecen desde la superficie de la parcela hasta 2,50 m de
profundidad.
Sí se considera como nivel favorable a la resistencia por fuste el material
correspondiente a UG-2, aunque para el tramo que aparece por debajo del
terreno removilizado hasta el nivel de solera de planta inferior, es decir desde
2,50 m hasta 7,00 o 10,00 m de profundidad dependiendo del número de
plantas bajo rasante, debe considerarse únicamente la mitad de dichos valores,
ya que los pilotes trabajarán por fuste en la mitad de su sección, quedando al
descubierto la otra mitad.
Como Resistencia estructural del pilote, se consideran las siguientes:
Tipo de
hormigonado
En seco
En agua
Diámetro del pilote (mm)
450
550
650
63,60
55,70
95,00
83,20
132,70
116,10
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Realizados los cálculos correspondientes para un diámetro de 45 cm, y
aplicando a la resistencia total un coeficiente de seguridad de 3, y contando
con la mitad del valor de resistencia de fuste hasta una profundidad de 7,00 m,
en el caso de realizar tres plantas bajo rasante, será necesario empotrar 11,00
m por debajo de la cota de solera de la planta inferior, por lo que se
contemplarán pilotes de 18 m de longitud total, si se realizan cuatro plantas
bajo rasante, contando con la mitad del valor de resistencia de fuste hasta una
profundidad de 10,00 m, será necesario empotrar 9,00 m por debajo de la cota
de solera de la planta inferior por lo que se contemplarán pilotes de 19 m de
longitud total.
De este modo se asegura el empleo de la pantalla de pilotes
perimetrales para el apoyo de cargas estructurales. En este caso, se
recomienda la ejecución de encepados de grupos de al menos tres pilotes,
garantizando así el arriostramiento de dos direcciones perpendiculares.
Será necesario el empleo de anclajes que colaboren en la resistencia de
dicho momento flector generado en los pilotes; en la ejecución de los anclajes,
deben evitarse acciones secundarias sobre las cimentaciones de las
estructuras aledañas. Los anclajes serían anulados una vez ejecutados los
forjados.
En cualquier caso, se considera recomendable un seguimiento de los
materiales extraídos en la ejecución de los pilotes, y el seguimiento a su vez de
la presencia del nivel freático.
Las longitudes de empotramiento podrían ser menores, no obstante con
menores diámetros de pilotes, adaptando el diseño de la obra a las nuevas
condiciones de cálculo.
Cualquier otra elección de diámetro de pilotes podrá evaluarse con
respecto al esquema de cálculo seguido y los parámetros geomecánicos del
terreno, optimizándose las cargas a transmitir al terreno.
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No obstante, se incide en recordar aspectos como el cálculo de los
asientos, en función del tipo de estructura y de la modulación a definir por la
dirección facultativa de la obra. Al mismo tiempo se recomienda un cálculo
exhaustivo que estará ligado a los resultados geotécnicos obtenidos en el
presente informe, y se realizará ajustando el modelo de acción a las
características estructurales de la obra, de una forma individual, y no genérica,
como se ha llevado a cabo en el presente informe.
La realización del pilotaje debe representar el inicio de la obra, ya que no
se recomienda la ejecución de un vaciado previo. Para la realización de dicho
vaciado se podrá emplear maquinaria convencional al tratarse de terreno de
excavabilidad fácil/poco difícil.
Para el acceso al fondo del vaciado para la ejecución de obra, cabe la
posibilidad de dejar el lado de la fachada sin pilotar, disponiendo un talud
conservador con la relación 2H:1V y respetando las distancias de seguridad. El
elemento de contención en ese lado sería un muro a dos caras,
suficientemente empotrado y anclado, realizado por bataches.
OPCIÓN B
Los muros realizados por bataches, a medida que se ejecuta la excavación,
estarán constituidos por placas, de hormigón armado, de unos 3 X 3 m de
longitud y altura como máximo, y un espesor mínimo de 300 mm,
hormigonados contra el terreno, cada una de las cuales se ancla al terreno una
vez endurecido el hormigón. Los bataches se ejecutaran a medida que se
efectúa la excavación, sin iniciar la apertura de un batache en tanto que la
placa superior no se encuentre anclada y se solaparán para dar continuidad a
las armaduras, tanto en sentido vertical como horizontal, formando módulos en
general con al menos tres anclajes. Si no se empotran en el nivel de
excavación, su estabilidad se logrará exclusivamente por medio de los
anclajes, por lo que dichos anclajes deberán ser testificados mediante pruebas
de carga, realizando ensayos de aceptación, adecuación y de investigación, tal
y como se indica en el capítulo 9 del Documento Básico SE-C del C.T.E.
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Para el análisis y dimensionamiento del muro serán necesarioslos
parámetros internos, en base a los ensayos realizados de Corte Directo, de los
materiales de la unidad UG-2, serían para S-1 de 36º para el ángulo de
rozamiento y de 25 kPa para la cohesión y para S-2 se realizaron dos ensayos
y serian de entre 27º y 34º para el ángulo de rozamiento y de entre 80 y 110
Kpa para la cohesión desde la muestra más somera a la muestra más
profunda.
.
Los materiales de la unidad UG-1 (suelo vegetal y terreno removilizado)
presentarían unos valores teóricos de 25-30º para el ángulo de rozamiento y de
0 kPa para la cohesión.
Habrá que tener en cuenta también la posible expansividad del terreno,
para lo que se han realizado dos ensayos para la determinación de la presión
de hinchamiento en edómetro, obteniéndose unos resultados máximos de 0,87
kg/cm2, que deberán ser tenidos en cuenta para el cálculo del empuje del
terreno, así como la posible aparición del nivel freático, que se testificará en
obra al realizarse la excavación por tramos, así como los posibles procesos de
reptación que se producen en este tipo de suelos.
Una vez ejecutados los forjados, actuarán como elementos de
arriostramiento transversales. En este tipo de muro los efectos derivados de la
contención pueden ser secundarios una vez finalizada la obra, siendo por esto
la fase crítica la construcción del muro, por lo que habrá que ser especialmente
cauteloso durante ésta fase.
Para el acceso al fondo del vaciado para la ejecución de obra, cabe la
posibilidad de dejar el lado de la fachada sin contención, disponiendo un talud
conservador con la relación 2H:1V, para intervalos cortos de tiempo se puede
considerar estables taludes con una relación 1H:1V debido a la cohesión que
presentan estos materiales, incluso llegando a una relación 1H:2V, dada la
experiencia en la zona, protegiendo el talud de fenómenos externos y
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controlando tanto durante la ejecución como durante la vida útil del mismo los
posibles fenómenos de deformación elástica que se producen antes del
deslizamiento en estos materiales cohesivos.
En caso de aparecer se reducirá inmediatamente el ángulo del talud,
respetando las distancias de seguridad, eligiendo para limitar la altura de dicho
talud, el lado de la parcela que , debido al desnivel de la misma, presentara
menor excavación hasta la cota de solera.
Dado que existen numerosos tipos y variantes de construcción y
desconocemos las dimensiones del mismo, condicionantes exteriores, de
funcionalidad o estéticas en cada caso, se podrá realizar siempre que
garanticen la seguridad en obra y un transcurso correcto en la ejecución de la
cimentación, cumpliendo las condiciones del Apartado 6 de Elementos de
Contención del Documento Básico SE-C Cimientos del C.T.E. (2007), es decir,
siempre que se garantice la estabilidad de los taludes excavados, la seguridad
de la obra, la estabilidad de los edificios, viales u otras estructuras adyacentes,
Habrá que ser extremadamente prudentes, dado el peligro de
corrimientos o desprendimientos por fenómenos difícilmente previsibles en obra
(desecación, humectación, sobrecargas superiores, vibraciones provocadas por
la maquinaria o el tráfico, etc), adoptando las medidas oportunas para
garantizar totalmente y en todo momento, la seguridad del personal, de la obra
y de las edificaciones e infraestructuras aledañas.
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Nivel freático y agresividad del terreno
El nivel freático se detecto en los dos sondeos realizados, a una
profundidad de 12,10 m en el sondeo S-1 y a 14,00 m de profundidad en el
sondeo S-2 respecto de la superficie de la parcela, en últimas mediciones
realizadas el día 15 y 16 de Marzo de 2011.
En función de los materiales encontrados en la parcela objeto de
estudio, se consideraría una permeabilidad del terreno de:
Mezcla de arenas, limos y arcillas → Permeabilidad kz (m/s): 10-5 − 10-9.
Arcillas → Permeabilidad kz (m/s): < 10-9.
Tabla D. 28 del Documento Básico SE-C Cimientos (CTE-2007)
En cuanto al contenido de sulfatos solubles en suelo, en base a los
ensayos de laboratorio realizados, se determina que el terreno presenta un
contenido de 0 mg/kg.
En cuanto a la agresividad del agua, los análisis para la determinación
del contenido en sulfatos solubles de las muestras de agua tomadas de los
sondeos S-1 y S-2, han dado como resultado unos contenidos de 85.20 y 83.03
mg/l, tipo de exposición Qa, ataque débil.
La normativa EHE recomienda el empleo de cementos que posean
resistencia adicional a los sulfatos a partir de una exposición tipo Qb, es decir,
siempre que el contenido en sulfatos del terreno sea igual o mayor a 3000
mg/kg (SO42- en suelos ≥ 3000 mg/kg) y de 600 mg/l en el agua freática (SO42en aguas ≥ 600 mg/l), por lo que no sera necesario el uso de hormigones
sulforresistentes en obra.
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Todas las consideraciones incluidas en este estudio se basan en una
interpretación razonable de los reconocimientos efectuados, por lo que dado el
carácter puntual de los mismos, resultaría interesante comprobar durante la
ejecución de los trabajos constructivos que los resultados son generalizables al
conjunto de los terrenos afectados por la edificación.
No son descartables por tanto, variaciones respecto a las hipótesis aquí
consideradas, por lo que se estima necesaria la supervisión de las obras por un
técnico competente, que corrobore o adapte las conclusiones aquí incluidas.
Deberá garantizarse la seguridad del personal y de la obra, adoptando
en cada situación las medidas oportunas.
En Casarrubios del Monte (Toledo), a 31 de Marzo de 2011
Redactó el presente Estudio Geotécnico:
Fdo: Julián Cazorla García
Geólogo Colegiado nº: 4513
Si se desea consultar aspectos sobre el presente Estudio, contactar con Dpto. de Edificación
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4. PLANOS
4.1.
CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS
A
S-1
S-2
A´
ESCALA E: 1/450
Fuente: Dirección General del Catastro
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4.2.
MAPA GEOLÓGICO (ESCALA 1 / 1.000.000)
Fuente Bibliográfica: Mapa Geológico de España. Instituto Geológico y Minero de España. Primera Edición
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5. ANEJO I
ENSAYOS DE LABORATORIO
GEOTECNIA, CALIDAD Y MEDIOAMBIENTE, S. L.
LABORATORIO DE CONTROL
INFORME DE IDENTIFICACIÓN
El presente Anejo consta de 16 páginas
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Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09409
Nº de Acta
A-08132. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-1. Cota: de 3,50 m a 4,00 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
100
95,98
67,76
60,20
51,32
41,54
Humedad natural (%)
12,63
Tamaño de las partículas en mm
32,8
15,7
17,1
Gravas
4,02%
Finos
41,54%
Arenas
54,44%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arena arcillosa
SC
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arcilla arenosa
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
0,00
Media
0,00
Fina
4,02
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
28,22
Media
16,44
Fina
9,78
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09410
Nº de Acta
A-08133. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Muestra Alterada tomada de S-1. Cota: de 6,50 m a 7,00 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
89
86
67,97
37,82
31,56
24,64
18,12
Humedad natural (%)
8,70
Tamaño de las partículas en mm
30,1
18,3
11,8
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arena arcillosa
SC
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arena con grava algo arcillosa
Finos
18,12%
Gravas
32,03%
Arenas
49,85%
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
Media
2,78
Fina
17,96
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
30,15
Media
13,18
Fina
6,52
11,29
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09411
Nº de Acta
A-08134. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo Parafinado tomado de S-1. Cota: de 12,70 m a 13,00 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
100
99,53
89,30
85,33
80,62
72,82
Humedad natural (%)
6,32
Tamaño de las partículas en mm
43,3
18,2
25,1
Gravas
0,47%
Arenas
26,71%
Finos
72,82%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arcilla media plasticidad con arena
CL
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arcilla arenosa
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
0,00
Media
0,00
Fina
0,47
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
10,23
Media
8,68
Fina
7,80
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09412
Nº de Acta
A-08135. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-2. Cota: de 4,00 m a 4,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
99
91,84
67,39
60,67
51,31
39,63
Humedad natural (%)
11,48
Tamaño de las partículas en mm
38,9
18,2
20,7
Gravas
8,16%
Finos
39,63%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arenas
52,21%
Arena arcillosa
SC
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arcilla arenosa
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
0,00
Media
0,88
Fina
7,28
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
24,45
Media
16,08
Fina
11,68
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09413
Nº de Acta
A-08136. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-2. Cota: de 7,00 m a 7,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
100
99,08
86,90
80,58
67,76
51,36
Humedad natural (%)
11,84
Tamaño de las partículas en mm
36,4
15,0
21,4
Gravas
0,92%
Finos
51,36%
Arenas
47,72%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arcilla media plasticidad arenosa
CL
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arcilla arenosa
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
0,00
Media
0,00
Fina
0,92
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
12,18
Media
19,14
Fina
16,40
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09414
Nº de Acta
A-08137. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Muestra Alterada tomada de S-2. Cota: de 10,00 m a 10,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
99
87,22
54,04
46,06
37,50
28,75
Humedad natural (%)
6,60
Tamaño de las partículas en mm
25,8
15,0
10,8
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arenas
58,47%
Arena arcillosa
SC
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arena con grava bastante arcillosa
Gravas
12,78%
Finos
28,75%
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
Media
1,33
Fina
11,45
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
33,18
Media
16,54
Fina
8,75
0,00
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09415
Nº de Acta
A-08138. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg y contenido en
sulfatos solubles de un suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.101:1995, UNE 103.103:1994, UNE 103.104:1993, UNE 103.202:1995
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo Parafinado tomado de S-2. Cota: de 16,20 m a 16,60 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
GRAVAS
ARENAS
FINOS
Cantidad ensayada (g)
100,00
100
90
80
% que pasa
70
60
50
40
30
20
10
0
100
10
1
0,1
0,01
Tamices
U.N.E.
% que pasa
63
40
31,5
20
5
2
0,63
0,4
0,2
0,08
100
100
100
100
100
98,60
88,09
85,20
80,52
68,91
Humedad natural (%)
5,23
Tamaño de las partículas en mm
41,3
17,8
23,5
Gravas
1,40%
Arenas
29,69%
Finos
68,91%
CLASIFICACIÓN U.S.C.S.
Arcilla media plasticidad arenosa
CL
DENOMINACIÓN MATIZADA
Arcilla arenosa
% Grava
LÍMITE LÍQUIDO:
LÍMITE PLÁSTICO:
ÍNDICE DE PLASTICIDAD:
GRANULOMETRÍA
Gruesa
0,00
Media
0,00
Fina
1,40
% Arena
LÍMITES DE ATTERBERG
Gruesa
10,51
Media
7,57
Fina
11,61
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cualitativo de la muestra)
NO CONTIENE
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
EHF
Área de control de hormigón fresco.
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-25 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09409
Nº de Acta
A-08139. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Determinación de los parámetros resistentes al esfuerzo cortante de una
muestra de suelo en la caja de corte directo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.401:1998
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid.
Madrid.
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-1. Cota: de 4,00 m a 4,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
Tensiones tangenciales (kPa)
Probeta 1
Probeta 2
Probeta 3
108,67
221,01
333,39
114,83
167,31
280,43
10,92
11,23
11,03
10,79
10,99
10,92
2,00
2,02
2,04
1,80
1,81
1,84
19,63 cm² / 39,26 cm³
1,20 mm/min
NO CONSOLIDADO / NO DRENADO
Tensión Normal (kPa)
Tensión Tangencial (kPa)
Humedad Inicial (%)
Humedad Final (%)
Densidad Aparente (g/cm³)
Densidad Seca (g/cm³)
Área / Volumen de la Pastilla
Velocidad
Gráfica de Tensiones
500
400
300
200
100
0
0
100
200
300
400
¢ Cohesión (kPa / kg/cm2)
φ Ángulo Rozamiento (º)
500
Tensiones normales (kPa)
25 / 0,3
36
γ Densidad Aparente (g/cm³)
δ Densidad Seca (g/cm³)
2,02
1,82
Gráfica Tensión / Desplazamiento
500
Tensiones Tangenciales (kPa)
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5 10
Desplazamiento (mm)
1 kPa
2 kPa
3 kPa
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-28 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09412
Nº de Acta
A-08140. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Determinación de los parámetros resistentes al esfuerzo cortante de una
muestra de suelo en la caja de corte directo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.401:1998
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid.
Madrid.
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-2. Cota: de 4,00 m a 4,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
Tensiones tangenciales (kPa)
Probeta 1
Probeta 2
Probeta 3
105,18
214,96
335,29
130,61
194,14
248,19
13,41
11,89
11,80
-100,00
11,75
11,67
2,02
2,01
2,01
1,78
1,80
1,80
19,63 cm² / 39,26 cm³
1,20 mm/min
NO CONSOLIDADO / NO DRENADO
Tensión Normal (kPa)
Tensión Tangencial (kPa)
Humedad Inicial (%)
Humedad Final (%)
Densidad Aparente (g/cm³)
Densidad Seca (g/cm³)
Área / Volumen de la Pastilla
Velocidad
Gráfica de Tensiones
500
400
300
200
100
0
0
100
200
300
400
¢ Cohesión (kPa / kg/cm2)
φ Ángulo Rozamiento (º)
500
Tensiones normales (kPa)
80 / 0,8
27
γ Densidad Aparente (g/cm³)
δ Densidad Seca (g/cm³)
2,01
1,79
Gráfica Tensión / Desplazamiento
500
Tensiones Tangenciales (kPa)
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5 10
Desplazamiento (mm)
1 kPa
2 kPa
3 kPa
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-28 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09413
Nº de Acta
A-08141. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Determinación de los parámetros resistentes al esfuerzo cortante de una
muestra de suelo en la caja de corte directo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.401:1998
OBRA
OPERADOR
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid.
Madrid.
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-2. Cota: de 7,00 m a 7,50 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
Tensiones tangenciales (kPa)
Probeta 1
Probeta 2
Probeta 3
107,48
209,23
317,24
182,85
254,55
325,83
12,18
12,74
12,91
12,02
12,61
12,61
2,02
2,00
2,04
1,80
1,77
1,81
19,63 cm² / 39,26 cm³
1,20 mm/min
NO CONSOLIDADO / NO DRENADO
Tensión Normal (kPa)
Tensión Tangencial (kPa)
Humedad Inicial (%)
Humedad Final (%)
Densidad Aparente (g/cm³)
Densidad Seca (g/cm³)
Área / Volumen de la Pastilla
Velocidad
Gráfica de Tensiones
500
400
300
200
100
0
0
100
200
300
400
¢ Cohesión (kPa / kg/cm2)
φ Ángulo Rozamiento (º)
500
Tensiones normales (kPa)
110 / 1,1
34
γ Densidad Aparente (g/cm³)
δ Densidad Seca (g/cm³)
2,02
1,79
Gráfica Tensión / Desplazamiento
500
Tensiones Tangenciales (kPa)
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5 10
Desplazamiento (mm)
1 kPa
2 kPa
3 kPa
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-28 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09411
Nº de Acta
A-08142. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.400:1993
OBRA
OPERADOR
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo Parafinado tomado de S-1. Cota: de 12,70 m a 13,00 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
Diagrama Tensión - Deformación
ROTURA DE LA PROBETA
2
Carga de Rotura (kg/cm )
5,00
4,00
3,00
2,00
1,00
0,00
0,00
Ángulo de Rotura: 70º
0,04
0,08
0,12
0,16
0,20
0,24
0,28
Deformación unitaria
DENSIDAD
DATOS DEL ENSAYO
3
Densidad aparente (g/cm )
3
Densidad seca (g/cm )
2,18
1,89
HUMEDAD
Humedad zona de rotura (%)
14,73
Humedad de la probeta (%)
15,27
1,50
14,20
7,30
41,85
Velocidad de rotura (mm/min)
Altura de la probeta (cm)
Diámetro de la probeta (cm)
Sección de la probeta (cm²)
Volumen (cm³)
594,32
RESULTADOS DEL ENSAYO
203,24
Carga (Kp)
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
2
4,48
7,64
Resistencia a la compresión simple (kg/cm )
Deformación en rotura (%)
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-29 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09415
Nº de Acta
A-08143. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.400:1993
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Testigo Parafinado tomado de S-2. Cota: de 16,20 m a 16,60 m.
RESULTADO DEL ENSAYO
Diagrama Tensión - Deformación
ROTURA DE LA PROBETA
2
Carga de Rotura (kg/cm )
5,00
4,00
3,00
2,00
1,00
0,00
0,00
Ángulo de Rotura: 70º
0,04
0,08
0,12
0,16
0,20
0,24
0,28
Deformación unitaria
DENSIDAD
DATOS DEL ENSAYO
3
Densidad aparente (g/cm )
3
Densidad seca (g/cm )
2,14
1,86
HUMEDAD
Humedad zona de rotura (%)
14,95
Humedad de la probeta (%)
15,10
1,50
12,50
6,30
31,17
Velocidad de rotura (mm/min)
Altura de la probeta (cm)
Diámetro de la probeta (cm)
Sección de la probeta (cm²)
Volumen (cm³)
389,66
RESULTADOS DEL ENSAYO
150,44
Carga (Kp)
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
2
4,44
8,03
Resistencia a la compresión simple (kg/cm )
Deformación en rotura (%)
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-29 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09411
Nº de Acta
A-08144. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Ensayo para calcular la presión de hinchamiento de un suelo en edómetro.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.602:1996
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid.
Madrid.
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-1. Cota: de 12,70 m a 13,00 m.
PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
0,44 kg/cm²
OBSERVACIONES
Se ha utilizado para el ensayo una probeta cilíndrica de 7,00 cm de diámetro y de 2,00 cm de altura.
Humedad Inicial: 12,59 %
Densidad Seca: 1,97 g/cm³
Humedad Final: 15,19 %
Densidad Aparente: 2,22 g/cm³
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-31 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09415
Nº de Acta
A-08145. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
TIPO DE ENSAYO
Ensayo para calcular la presión de hinchamiento de un suelo en edómetro.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
UNE 103.602:1996
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid.
Madrid.
TIPO DE MUESTRA
Testigo de Sondeo tomado de S-2. Cota: de 16,20 m a 16,60 m.
PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
0,87 kg/cm²
OBSERVACIONES
Se ha utilizado para el ensayo una probeta cilíndrica de 5,00 cm de diámetro y de 2,00 cm de altura.
Humedad Inicial: 14,81 %
Densidad Seca: 1,83 g/cm³
Humedad Final: 17,24 %
Densidad Aparente: 2,10 g/cm³
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-31 Rev. 1
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09416
Nº de Acta
A-08146. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
Métodos de ensayo para determinar la agresividad de aguas al hormigón.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
Anejo 5 de la EHE.
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Muestra de Agua tomada de S-1. Cota: -12,50 m.
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cuantitativo de la muestra )
85,20 mg/l
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-27 Rev. 2
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio
Nº de Trabajo
T-1677
Nº de Muestra
M-09417
Nº de Acta
A-08147. Rev 0
Fecha de Acta
30/03/2011
Nº de Hoja
1 de 1
Métodos de ensayo para determinar la agresividad de aguas al hormigón.
Avda. del Monte Boyal, 61. Pol. Ind. "Monte Boyal".
45950. Casarrubios del Monte. Toledo.
Telf.: 91 812 01 03 - Fax: 91 279 90 42
PETICIONARIO
Anejo 5 de la EHE.
OPERADOR
OBRA
Ángel Luis Muñoz
FRATERNIDAD MUPRESPA
Edificación en:
Paseo de la Habana, 83-85.
Madrid
Madrid
TIPO DE MUESTRA
Muestra de Agua tomada de S-2. Cota: -14,00 m.
CONTENIDO EN SULFATOS
(Se ha llevado a cabo un análisis cuantitativo de la muestra )
83,03 mg/l
ACREDITACIONES
Laboratorio oficialmente acreditado por la Consejería de
Ordenación del Territorio y Vivienda. J.C.C.M.
(Resolución del 29/06/2007. D.O.C.M. 154)
GTC
Área de trabajos de campo de geotecnia.
GTL
Área de ensayos de laboratorio de geotecnia.
Sistema de Gestión de la Calidad bajo UNE-EN ISO
9001:2000. Certificado IQNet. ER-0101/2005 (20/01/2005)
Los resultados de esta acta sólo afectan a la muestra ensayada.
IT 01-27 Rev. 2
S. Fernández
J. Cazorla
Jefe de Área de GTL
Vº Bº Director del Laboratorio