MECANISMOS DE FALLA EN POSTES DE FIBRA DE VIDRIO

MECANISMOS DE FALLA EN POSTES DE FIBRA DE VIDRIO
D. Medina(1), A. Kaplan(2), M. Avalos(3)
(1)
Facultad de Odontología. Universidad Nacional de Rosario
Facultad de Odontología. Universidad de Buenos Aires
(3)
Laboratorio de Metalurgia Física- .Instituto de Física de Rosario. IFIR. CONICET
27 de Febrero 210 bis (B2900LWH) Rosario, Argentina.
E-mail [email protected]:
(2)
PALABRAS CLAVES: Adhesión, Postes de fibra
RESUMEN
La utilización de los postes de base orgánica para la rehabilitación de un diente tratado endodónticamente ha
tenido mucha difusión en los últimos tiempos. Se les adjudica una serie de ventajas como funcionar
estructuralmente más parecido a la dentina, poder ser adheridos y reforzar mecánicamente el remanente
dentario así como mejorar aspectos ópticos y biológicos de la rehabilitación. Dentro del grupo de postes de
base orgánica se encuentra, entre otros, el poste de fibra de vidrio, que son básicamente resinas compuestas
reforzadas con fibra de vidrio. Estos postes se insertan pasivamente y necesitan de una fijación adhesiva.
Cuando se utiliza el mecanismo de adhesión para fijar un poste, la magnitud de la adhesión necesaria para
garantizar su éxito clínico corresponde a un valor denominado “resistencia de unión adhesiva” que se define
a partir de la tensión máxima necesaria para producir el desprendimiento de dicho poste. Estos valores
deberán ser superiores a la tensión máxima que puede llegar a ser generada sobre la interfase dentina – resina.
En la literatura específica se registra una gran discrepancia de resultados con respecto a los valores de la
resistencia adhesiva. Distintos estudios científicos vinculan la capacidad adhesiva con la calidad de la
interfase dentina-resina. Una interfase poco homogénea o discontinua, con defectos y huecos vacíos estaría
asociada a una mala adhesión. Desde este punto de vista se ha considerado de gran interés estudiar la
capacidad adhesiva de un sistema adhesivo en combinación con su respectivo cemento resinoso analizando en
forma simultánea aspectos mecánicos y morfológicos.
La determinación de la resistencia de unión adhesiva dentina radicular – poste de fibra de vidrio implica
la falla total del sistema. Esto significa la separación total del conjunto integrado dentina - resina – poste. La
fuerza necesaria para producir esta falla es la que permite definir numéricamente el valor de la resistencia
adhesiva. Sin embargo se propone que la estructura interna de este conjunto integrado biomecánicamente
sufre modificaciones morfológicas aún bajo la aplicación de fuerzas de corte de magnitud menor al valor de
resistencia de unión adhesiva durante todo el proceso de carga. A partir de estos cambios en la morfología
interna se podría definir una historia de la interfase que sería previa a la ruptura. Conocer aspectos de esta
historia previa que se desarrolla durante el proceso de carga permitiría estudiar cuales son los
mecanismos previos a la falla y su influencia en la misma.
Los objetivos de este trabajo son
Evaluar aspectos morfológicos y mecánicos de los mecanismos de falla en la adhesión a dentina radicular de
postes de fibra de vidrio, utilizando un primer autoacondicionante en combinación con un cemento adhesivo
autopolimerizable.
Determinar la resistencia de la unión adhesiva, dentina radicular-poste de fibra de vidrio, alcanzada por un
sistema adhesivo de autograbado en combinación con su respectivo cemento resinoso, utilizado para fijar
postes de fibra de vidrio.
Evaluar microscópicamente las características morfológicas de la falla producida en la adhesión a dentina de
los postes de fibra, en su etapa final de decohesión total.
Evaluar microscópicamente las características morfológicas de la falla producida en la adhesión a dentina de
los postes de fibra, en una etapa previa a la decohesión total, con un estado intermedio de carga, menor al
valor determinado para la resistencia de unión adhesiva.
Analizar la presencia de vacíos o burbujas en las muestras que fueron sometidas a los diferentes ensayos,
utilizando Microscopia electrónica de barrido ambiental (ESEM).
1.
INTRODUCCION
En términos ingenieriles, Bertoldi Hepburn [1], hace
referencia a que la estructura de un diente sano es
hueca, laminada y pretensada. La denomina
laminada porque las cargas fluyen por todos lados
por igual y pretensada porque después de deformarse
recupera su posición y forma original, y tiene
capacidad de deformación tridimensional ante las
cargas, acortándose en sentido apico-oclusal y
abombándose en sentido mesi-distal. Un diente
íntegro tiene una deformación cuspídea de hasta un
micrón. En una pieza sana, el diseño de la estructura
dentaria genera las vías de transferencia para que las
fuerzas que recaen sobre la superficie oclusal sean
conducidas y se disipen en las áreas de soporte,
básicamente ligamento periodontal y tejido óseo.
El diente con tratamiento de conducto deja de tener
estas características, ya que al perder el techo
cameral las cúspides se separan más, y tienen una
deformación de hasta 17 micrones pudiendo
producirse deflexión [2]. La ubicación y la magnitud
del tejido dentario perdido imposibilitan la
transmisión de las fuerzas a las áreas de soporte
dando como resultado concentración de fuerzas en la
corona dentaria, la deformación elástica exagerada y
la consecuente fractura [1].
Durante mucho tiempo se aceptó la teoría de que
toda pieza endodonciada debía llevar un perno
muñón en su interior con el fin de aumentar su
resistencia. Sin embargo numerosas investigaciones
[3 4] han demostrado que el verdadero refuerzo en
una pieza desvitalizada lo constituyen sus propios
tejidos y estructuras anatómicas, por lo tanto, para su
rehabilitación serán de elección aquellos
procedimientos que aseguren la retención de la
restauración pero con un criterio más conservador
que implique una mayor economía de los tejidos
dentarios. La elección de la técnica para rehabilitar
la estructura coronaria está vinculada directamente
con la cantidad de remanente dental. En los casos en
que el remanente no tiene la altura y el volumen
suficientes se indicaría la colocación de un perno. La
elección de los materiales utilizados para la
rehabilitación de un diente tratado endodónticamente
ha cambiado del uso exclusivo de materiales rígidos
al uso de materiales con características mecánicas
que se asemejan más a la dentina. En este sentido,
los postes de fibra constituyen la última solución
propuesta para la rehabilitación de un diente
endodonticamente tratado.
El desarrollo de los pernos de fibra se debe
principalmente a Duret, quien en 1988 introdujo los
pernos de resina reforzados con fibras de carbono
usando como modelo de comparación las
propiedades mecánicas de la dentina. Este
investigador estableció un nuevo concepto, propuso
que los diferentes componentes de la reconstrucción
(perno, cemento, material de reconstrucción y
dentina) posean características biomecánicas
similares para constituir un complejo estructural y
mecánicamente homogéneo [5 6]. Esta característica
le daría la posibilidad (adhesión mediante) de
funcionar como un todo con la porción radicular, ya
que las cargas funcionales serían absorbidas y
transmitidas en forma homogénea sobre los tejidos
de soporte de la misma forma que sucede en un
diente íntegro [7].
El cementado del perno de fibra en el espacio
endodóntico tiene como fin la estabilización del
perno en el interior de la estructura radicular y el
sellado del espacio endodóntico [8]. Una
característica de los postes de fibra de vidrio, es que
su fijación es indispensable que sea adhesiva. De
esta forma sería posible lograr su integración a la
estructura dentaria para mejorar el comportamiento
biomecánico del complejo poste-diente y además
elevar los valores de retención para compensar su
inserción pasiva. En general, la cementación
adhesiva se realiza con cementos resinosos en
combinación con sistemas adhesivos. Las
propiedades de los diferentes materiales disponibles
para la adhesión, así como las características
histológicas de la dentina del conducto radicular de
un diente tratado endodónticamente, hacen de la
cementación adhesiva de los postes de fibra un
procedimiento adhesivo único.
El principal objetivo de esta investigación es evaluar
aspectos morfológicos y mecánicos de los
mecanismos de falla en la adhesión a dentina
radicular de postes de fibra de vidrio, utilizando un
primer autoacondicionante en combinación con un
cemento adhesivo autopolimerizable. Para esto se
propone
• Determinar la resistencia de la unión
adhesiva, dentina radicular-poste de fibra de
vidrio, alcanzada por un sistema adhesivo
de autograbado en combinación con su
respectivo cemento resinoso, utilizado para
fijar postes de fibra de vidrio.
• Evaluar
microscópicamente
las
características morfológicas de la falla
producida en la adhesión a dentina de los
postes de fibra, en su etapa final de
decohesión total.
• Evaluar
microscópicamente
las
características morfológicas de la falla
producida en la adhesión a dentina de los
postes de fibra, en una etapa previa a la
decohesión total, con un estado intermedio
de carga, menor al valor determinado para
la resistencia de unión adhesiva.
• Analizar la presencia de vacíos o burbujas
en las muestras que fueron sometidas a los
diferentes ensayos, utilizando Microscopia
electrónica de barrido ambiental (ESEM).
2.
DESARROLLO EXPERIMENTAL
Para este estudio se seleccionaron de forma aleatoria
30 premolares inferiores unirradiculares, de similar
estructura anatómica y una longitud total media de
22 ± 2 mm, los cuáles fueron donados por pacientes
que requerían la exodoncia de dichas piezas por
causas ortodónticas. Las piezas dentarias extraídas
fueron conservadas a 37ºC en solución isotónica
estéril al 0.90 % P/V de cloruro de sodio agua, para
mantener su hidratación. El detritus de la superficie
externa fue removido con un cavitador ultrasónico.
Se tomaron radiovisiografías bucolinguales y
mesiodistales de todos los dientes para evaluar su
integridad radicular y las características del
conducto.
Los premolares de ambos grupos fueron tratados
endodónticamente y rehabilitados con postes de fibra
de vidrio (FRC Postec, Ivoclar- Vivadent AG,
Schaan Liechtenstein) que se cementaron mediante
la técnica adhesiva con un primer
autoacondicionante (Multilink Primer A/B, IvoclarVivadent AG, Schaan Liechtenstein) en combinación
con un cemento resinoso autopolimerizable
(Multilink, Ivoclar- Vivadent AG, Schaan
Liechtenstein)
Los ensayos mecánicos se realizaron con una
máquina electromecánica Instron modelo 1362. La
máquina fue operada en modo tracción y la
velocidad de aplicación de la carga fue de 0,5
mm/min = 0,0083 min/S.
Para realizar los ensayos mecánicos se incluyó cada
pieza en resina acrílica autopolimerizable
transparente.
Los ensayos de tracción en postes de fibra de vidrio
presentan limitaciones desde el punto de vista
experimental debido a su condición de material
compuesto, que hace muy complejo extraer dichos
postes del conducto radicular sin destruirlos. Por tal
motivo, fue necesario trabajar en el diseño de un
dispositivo para la máquina Instron que permitiera
realizar los ensayos en estos postes. Para el presente
estudio se confeccionaron dos piezas, una inferior de
forma cilíndrica donde se incluyó la muestra y una
superior con la cuál se sujetó el poste. (Figura 1).
Figura 1 a) Dispositivo experimental ubicado en la
Máquina Instron y preparado para comenzar el
ensayo mecánico de una muestra. (b) Poste de fibra
con un arrollamiento de alambre de cobre en la zona
donde será tomado por el soporte.
En los especimenes del grupo A se determinó la
carga de decohesión total para estimar el valor de
“Resistencia de Unión Adhesiva” (RUA) del sistema
de fijación adhesivo utilizado y definida como el
valor de carga máxima a partir del cual se inicia la
separación del poste del conducto radicular (falla
total).En los especimenes del grupo B se realizaron
ensayos con valores de carga menores,
aproximadamente un 65% del valor de la RUA
media, de acuerdo los datos obtenidos en ensayos
previos propios. Se conservó la misma velocidad de
carga que en la primera serie de ensayos (falla
intermedia).Los dos especimenes del grupo control
no fueron ensayados.
Los ensayos mecánicos se complementaron mediante
observaciones con lupa y con microscopía
electrónica de barrido. Para dicho fin, todos los
especimenes ensayados fueron cortados
longitudinalmente mediante una cortadora (Isomet
1000 Buehler, USA) equipada con un disco de
diamante (Diamonal Wafeing Blade 6”dia x 0,020”,
Buehler, USA) a baja velocidad. Se seleccionó la
mitad de cada muestra que presentó mejores
características para la observación de la interfase
dentina-resina-poste. Se estableció el área a observar,
ésta corresponde a todo el espesor de la interfase
dentina-resina-poste que se extiende desde el límite
coronal de la muestra hasta 1mm por debajo de la
terminación del poste.
Con respecto al tipo de falla se estableció el
siguiente criterio:
La fractura adhesiva se encuentra definida en el
Glossary of Prosthodontic Terms [9], como la
disyunción entre dos materiales dentales diferentes
debida a fuerzas de tracción o de cizalla. La fractura
cohesiva se define como la rotura de una unión en el
interior de un material dental por fuerzas de tracción
o de cizalla [9].
En este estudio se consideró falla adhesiva o falla
interfacial a la que se origina en la interfase resina-
dentina o en la interfase resina-poste y la falla
cohesiva a la que se produce en el interior de un
mismo material, sea en la dentina, en el espesor del
sistema adhesivo o en el poste. También se definió
como falla mixta cuando la fractura viaja a través del
adhesivo hasta el sustrato. En este caso se observarán
zonas de falla adhesiva a nivel de la dentina y del
poste y zonas de falla cohesiva a nivel del adhesivo.
Con respecto a las muestras del grupo B (Falla
Intermedia) se evaluaron los siguientes aspectos:
• La presencia o ausencia de vacíos o
burbujas: dentro del sistema de fijación,
entre el adhesivo y el poste, entre adhesivo
y la dentina.
• La presencia o ausencia de falla producida
durante el ensayo, en una etapa previa a la
decohesión total.
• Cuando se observó la presencia de falla,
características morfológicas de la misma:
ubicación, si es longitudinal o transversal,
como se propaga.
Para el análisis de los datos se utilizaron estadísticas
descriptivas para la variable cuantitativa “resistencia
de unión adhesiva” como: media, desvío estándar,
mínimo y máximo. Asimismo, se utilizaron gráficos
como histograma y diagrama de cajas.
Para estudiar la asociación entre las variables
categóricas “tipo de curva” y “tipo de falla” se
utilizó el test exacto de Fisher (test no paramétrico
adecuado en los casos en que se presentan tamaños
muestrales pequeños).
Asimismo se empleó el test no paramétrico de
Wilcoxon, equivalente al t-test, para comparar las
medias de la resistencia a la unión adhesiva en dos
grupos dados por el tipo de falla y el tipo de curva.
Para todos los tests de hipótesis se empleó un nivel
de significación del 10%.
3.
RESULTADOS
3.1 Analisis de las curvas experimentales
El análisis de las curvas experimentales fuerzadesplazamiento correspondiente a los ensayos del
Grupo A muestra básicamente dos tipos de curvas.
En el primer tipo de curva puede observarse una
etapa inicial en la cual los valores de fuerza son muy
bajos. Esta etapa muestra la acomodación de todo el
conjunto experimental soporte-muestra. Una segunda
etapa exhibe mayores valores de carga que ponen en
evidencia el inicio y propagación de daño o fisura.
La magnitud de la fuerza crece hasta alcanzar un
valor máximo de fuerza que se ha definido como
Resistencia de Unión Adhesiva (RUA). A partir de
este valor se inicia la separación del poste del
conducto radicular. Posteriormente tiene lugar una
etapa en la cual la fuerza cae abruptamente y que
corresponde al desplazamiento del poste dentro del
conducto, movimiento que tiene lugar para valores
mínimos de fuerza aplicada. En este trabajo, a este
tipo de curvas se las denominó “curvas de
desprendimiento total catastrófico”. En la Figura 2
puede observarse una curva típica de esta condición.
Figura 2. Forma típica de una curva experimental
de desprendimiento total catastrófico (RUA=
resistencia de unión adhesiva)
En la Figura 3 se muestra otro tipo de curva, de
características similares a la curva anterior en la
primera etapa, hasta que alcanza el valor de máxima
resistencia (RUA). A partir de este valor se inicia la
separación del poste del conducto radicular y se
registra una caída abrupta de la curva, de menor
magnitud que la observada en esta etapa para las
curvas del primer tipo. A partir de este punto, es
evidente la diferencia en la respuesta del sistema
adhesivo, ya que continúa una etapa que comprende
la aplicación de valores de fuerza intermedia para
lograr el desplazamiento del poste dentro del
conducto y que en este trabajo se interpreta como
una separación paulatina del poste con respecto al
conducto radicular. A este tipo de curvas se las
denominó “curvas de desprendimiento total
paulatino”.
Para el análisis estadístico de los datos no se
diferenció entre falla adhesiva a nivel de la interfase
resina-dentina y falla adhesiva a nivel de la interfase
resina-poste a fin de cumplir con los requerimientos
de las técnicas utilizadas respecto al tamaño de la
muestra. Asimismo, se puede agregar que el 57.1%
de las fallas adhesivas ocurrieron en la interfase
resina-dentina y el 42.9% de las fallas adhesivas
ocurrieron en la interfase resina-poste.
(b)
Figura 3. Forma típica de una curva experimental
de desprendimiento total paulatino (RUA=
resistencia de unión adhesiva)
Basándonos en los métodos tradicionales de análisis
de fractura se observaron las muestras del grupo A
(Falla Total) con lupa a bajo aumento (40X) para
determinar la naturaleza de la falla. En este trabajo se
caracterizó morfológicamente el modo de falla de la
siguiente manera:
• Falla adhesiva o interfacial cuando no se
observan restos del sistema adhesivo en la
dentina o en el perno. Si la dentina se
observa limpia y el adhesivo se encuentra
en el poste se la considera como falla
adhesiva a nivel interfase dentina-resina. Si
el poste se observa limpio a nivel óptico, y
la resina queda en la superficie dentinaria
se la considera como falla adhesiva a nivel
de la interfase resina-poste.
• Falla cohesiva: a nivel del adhesivo,
cuando se observan restos de adhesivo
cubriendo completamente ambos sustratos,
perno y dentina. A nivel del poste o de la
dentina si la fractura se localiza en el
interior del poste o de la dentina
respectivamente.
• Falla mixta: cuando se observa a nivel
óptico, parte del adhesivo en la superficie
dentinaria y parte en el poste.
En la siguiente figura puede observarse una imagen
representativa de cada modo de falla.
(a)
(c)
Figura 4. Superficie del poste y de la dentina del
interior del conducto radicular en los tres modos de
falla. Falla a nivel de la interfase dentina-resina (a), a
nivel de la interfase poste-resina (b) y falla mixta
(Micrografía 40X).
3.2 Análisis estadístico de los resultados
Tabla I. Asociación entre el tipo de curva
de falla:
Tipo de falla
Tipo de curva
Mixta
Adhesiva
Despr.
total
10
3
catastrófico (C)
Despr. total
1
4
paulatino (P)
Total
11
7
y el tipo
Total
13
5
18
Existe asociación estadísticamente significativa entre
el tipo de curva y el tipo de falla (Test exacto de
Fisher, p=0.047). Es decir, que cuando se presenta
una curva de desprendimiento total catastrófico, la
falla tiende a ser de tipo mixta, mientras que para
curvas de desprendimiento total paulatino las fallas
tienden a ser de tipo adhesiva.
3.3 Estudio de la resistencia de unión adhesiva
Tabla II: Estadísticas descriptivas de la resistencia a
la unión adhesiva
Estadística
Valor
18
n
181.1
Media
40.4
Desvío Estándar
106
Mínimo
256
Máximo
considerablemente menor que la variabilidad
presentada en las muestras con curvas de
desprendimiento total catastrófico.
Estadísticamente existen diferencias entre la media
de la resistencia de unión adhesiva de aquellas
muestras que presentaron una curva de
desprendimiento total catastrófico y las que
presentaron una curva de desprendimiento total
paulatino (Test de Wilcoxon, p-asociada= 0.075).
Distribución de la resistencia de unión adhesiva (RUA)
5
Frecuencia
4
3
2
1
Tabla IV: Estadísticas descriptivas de la resistencia
de unión adhesiva según el tipo de falla
0
100
150
200
250
300
RUA
Gráfico 1: Histograma de la resistencia de unión
adhesiva
En promedio, las 18 muestras estudiadas,
presentaron una resistencia de unión adhesiva de
181N y éstas se alejaron de la media, en promedio,
en 40.4 unidades.
Míni
mo
Máxi
mo
30.2
144
239
55.5
106
256
n
Me
dia
SD
Mixta
11
183.6
Adhesiva
7
177.1
4
Tipo de
Falla
300
Tabla III: Estadísticas descriptivas de la resistencia
de unión adhesiva según el tipo de curva
Tipo Curva
Despr. total
catastrófico
Despr. total
paulatino
n
Media
SD
Mín
Máx
13
191.46
37.6
137
256
Distribución de la resistencia de unión adhesiva según el tipo de falla
250
RUA
200
150
5
154.2
38.0
106
211
100
FA
FM
TIPO DE FALLA
Distribución de la resistencia de unión adhesiva según tipo de curva
300
Gráfico 3: Diagrama de cajas de la resistencia de
unión adhesiva respecto al tipo de falla
RUA
250
200
150
100
Gráfico 2: Diagrama de cajas de la resistencia de
unión adhesiva respecto al tipo de curva
La tabla III y el gráfico 2 revelan que las muestras
con una curva de desprendimiento total catastrófico
poseen una resistencia media de unión adhesiva
mayor que las muestras con una curva de
desprendimiento total paulatino. Del conjunto de las
muestras que presentaron desprendimiento total
paulatino se encontraron dos valores extremos para
la RUA correspondientes a las muestras Nº 2 y 13.
Se corroboró que estos valores atípicos no se
debieron a errores cometidos durante el proceso de
medición. Exceptuando los dos valores antes
mencionados, la variabilidad que se observa es
El gráfico 3 y la tabla IV muestran que los
especímenes con falla mixta presentaron una medida
de posición central levemente mayor que el grupo
que manifestó una falla adhesiva.
No existen diferencias estadísticamente significativas
entre los promedios de la resistencia de unión
adhesiva de las muestras que presentaron una falla
mixta y las que presentaron una falla adhesiva (Test
de Wilcoxon, p-asociada= 0.60).
4. DISCUSION
4.1 Ensayos mecánicos
Las curvas obtenidas en los ensayos mecánicos en el
marco de esta investigación ponen en evidencia la
contribución de la fricción. La diferencia que se
observa entre las curvas de desprendimiento total
paulatino y las de desprendimiento total catastrófico
podría ser el resultado de un incremento en la fuerza
de fricción para el caso de las curvas de
desprendimiento paulatino. Esto se puede explicar
por la asociación estadísticamente significativa que
existe entre el tipo de curva y el tipo de falla. Se
observó una tendencia que indica que cuando las
curvas son de desprendimiento total paulatino las
fallas son de tipo adhesiva. Un análisis más profundo
muestra que la falla adhesiva se presentó a nivel de
la interfase dentina-resina. En estos casos en que
gran cantidad de resina queda sobre la superficie del
poste, existe una hipotética relación entre la aspereza
de la superficie del poste cubierto con abundante
resina y la mayor fuerza de fricción. Por lo tanto y en
coincidencia con Goracci y col. [10], al interpretar
los resultados de fuerza máxima definida como RUA
y medida con la prueba de desalojo, se debería
considerar que este valor resulta de la combinación
de la unión micromecánica, adhesión química y
fricción rasante interfacial.
La resistencia de la unión adhesiva promedio
alcanzada por el sistema adhesivo de autograbado en
combinación con su respectivo cemento resinoso fue
de 181,1N con un desvío estándar de 40,4. Este valor
de desvío estándar es confiable ya que, según
Nakabayashi y Pashley [11], afirman que debido a
que las uniones dentina-resina son demasiado
frágiles, tienden a fallar en un rango amplio de
tensiones. Por lo tanto, es común obtener desvíos
estándar entre un 30 y 40% alrededor de valor
medio. Estos valores están aceptados por la norma
ISO TC106, la cual se encuentra en la guía publicada
para medir fuerzas adhesivas en sustratos dentarios
(TR11405, 1994).
Con respecto al tipo de falla, según los gráficos y los
cálculos realizados no se encontraron diferencias
estadísticamente significativas entre los promedios
de la resistencia de unión adhesiva de las muestras
que presentaron una falla mixta y las que presentaron
una falla adhesiva. Sin embargo, en las
observaciones experimentales se observó una
tendencia marcada a que la interfase adhesiva
dentina-resina-poste de las muestras que mostraron
fallas mixtas resistiera más que las que presentaron
una falla adhesiva. El hecho de que la diferencia
entre ambos promedios no llegue a ser sustentable
estadísticamente puede deberse a la mayor
variabilidad en los valores obtenidos para las
muestras que presentaron falla adhesiva.
Probablemente se deba a que por más que intente
estandarizarse el sustrato para la adhesión, no hay
forma de que todos los conductos sean iguales,
mientras que todos los pernos son fabricados con
cierta estandarización. De esta manera, la interfase
que puede obtenerse no es igual en todos y por eso se
registran valores con variabilidad relativamente
elevada. Estos resultados indican que, si bien la
adhesión a la dentina radicular constituye un
verdadero desafío por la variabilidad y complejidad
del sustrato adhesivo, la resistencia de unión
adhesiva del conjunto poste-resina-dentina evaluado
en este trabajo sería suficiente para asegurar un buen
resultado clínico.
4.2 Caracterización de la microestructura
La evaluación microscópica tanto a menor como a
mayor magnificación reveló tres patrones de falla
diferentes en los especimenes del grupo de falla
total, a saber: fallas adhesivas a nivel de la interfase
dentina-resina, fallas adhesivas a nivel de la interfase
poste-resina y fallas mixtas. No se observaron fallas
cohesivas. El 61,1% de los especimenes mostraron
falla mixta, el 22,2% presentaron falla adhesiva a
nivel de la interfase dentina-resina mientras que el
resto de las muestras (16,7%) presento falla adhesiva
a nivel de la interfase poste-resina. Esto coincide con
los resultados obtenidos por Balbosh y col. [12] que
también utilizaron muestras enteras. Ellos
encontraron gran cantidad de fallas mixtas, en
particular en aquellos postes que fueron previamente
abrasionados.
Las observaciones de las muestras ensayadas con
carga intermedia revelaron la presencia de huecos o
burbujas, la mayoría ubicados dentro del sistema de
fijación. Solo en una de las muestras, las burbujas se
localizaron en la interfase resina-dentina. La
cantidad y las dimensiones de estas burbujas o
huecos se relacionaron con el espesor de película del
cemento resinoso interpuesto entre la superficie
dentinaria del conducto y el poste mismo. Las
observaciones a menor magnificación (40X),
mostraron una tendencia a que las burbujas de mayor
tamaño se registraran con frecuencias más altas para
capas de cemento de fijación de mayor espesor. Lo
mismo sucedió con la cantidad de burbujas. Para
espesores de película mayores se observó un número
más elevado de huecos o burbujas. Así, en presencia
de espesores menores de cemento, se redujo el
número y las dimensiones de los huecos. Según
Nakabayashi y Pashley [11], algunos autores
relacionan los valores bajos de RUA en las pruebas
de adhesión a estos defectos presentes en la interfase
adhesiva. Estos defectos corresponden a las burbujas
de aire, ampollas de agua o zonas de separación ente
la fase solvente-resina que podrían actuar como
concentradores de tensiones durante las pruebas. Así
se podrían generar tensiones locales que exceden la
fuerza cohesiva de uno de los componentes de la
interfase adhesiva (resina adhesiva-superficie de la
capa híbrida, resina infiltrada-colágeno, poste-resina,
etc.), dando como resultado el desarrollo de una
grieta que pueda propagarse rápidamente hasta
causar una falla catastrófica. A pesar de la existencia
de los huecos que constituyen inhomogeneidades que
podrían alterar la distribución de tensiones en el
sistema de fijación pensado como un continuo; los
resultados presentados en este estudio, no han
aportado evidencia sobre una asociación entre las
inhomogeneidades y fallas. Finalmente se evaluó la
presencia de daño en la totalidad de los especimenes
ensayados a un valor de carga intermedia. Se
observó en todos la presencia fisuras. Esto indica que
para valores de carga menores a los correspondientes
a la RUA (aproximadamente un 65% de este valor)
ya existe evidencia de daño en el conjunto. Los
resultados reportados en el presente trabajo indican
que, un 60% de las fisuras se ubicó a nivel de la
interfase dentina resina, mientras que el resto (40%)
se observó dentro de los huecos o burbujas de mayor
tamaño o en relación a ellos. Esto contrasta con los
resultados observados en el grupo de falla total,
donde la falla adhesiva en la interfase dentina-resina
es de un 22,2%. Estos resultados permiten inferir que
gran parte de las fallas mixtas están comenzando en
la interfase dentina-resina pero que el sistema de
fijación favorece la propagación de las fisuras. De
esta manera, gran parte de la energía entregada al
conjunto durante la tracción del poste, se consume en
la propagación de las fisuras. Así se disminuiría la
ocurrencia de fallas exclusivas en una u otra interfase
y se protegería la integridad del poste y del tejido
dentinario.
6. CONCLUSIONES
La resistencia de la unión adhesiva promedio
alcanzada por el primer autoacondicionante en
combinación con el cemento resinoso
autopolimerizable evaluado fue de 181,1N con un
desvío estándar de 40,4.
Los resultados obtenidos en ensayos
mecánicos utilizando la prueba de desalojo (pull-out)
sobre el poste entero cementado en un conducto
radicular intacto, presentan una dispersión que se
encuentra dentro de los márgenes aceptados por la
norma ISO TC106.
Al interpretar el resultados de fuerza
máxima definidos como resistencia de la unión
adhesiva (RUA) y medidos con la prueba de
desalojo, se debería considerar que estos valores
involucran la fricción rasante interfacial.
Si bien la adhesión a la dentina radicular
constituye un verdadero desafío por la variabilidad y
complejidad del sustrato adhesivo, la resistencia de
unión adhesiva del conjunto poste-resina-dentina
evaluado en este trabajo sería suficiente para
asegurar un buen resultado clínico.
Se observaron tres patrones de falla
diferentes en los especimenes del grupo de falla
total, a saber: fallas adhesivas a nivel de la interfase
dentina-resina, fallas adhesivas a nivel de la interfase
poste-resina y fallas mixtas. No se observaron fallas
cohesivas.
Se observó una tendencia marcada a que la
interfase adhesiva dentina-resina-poste de las
muestras que mostraron fallas mixtas presentara
valores más altos de RUA que las que presentaron
una falla adhesiva.
Los resultados obtenidos en el presente
estudio aportan evidencia con respecto al excelente
desempeño biomecánico de los postes de fibra de
vidrio utilizados. Esta característica mejoraría el
pronóstico de la raíz rehabilitada ya que fue evidente
que el poste cedió antes de que se produjera daño en
el tejido dentario.
Los resultados permiten inferir que gran
parte de las fallas mixtas están comenzando en la
interfase dentina-resina y que el sistema de fijación
favorecería la propagación de las fisuras. Esto
disminuiría la ocurrencia de fallas exclusivas en una
u otra interfase y protegería la integridad del poste y
del tejido dentinario.
7- BIBLIOGRAFIA
1.
Bertoldi Hepburn, A. Rev Asoc Odontol Argent
Sep/Oct/Nov 2002; 90 (4): 266-275.
2.
Panitvisai P, Messer HH. J Endod. 1995 Feb;
21(2):57-61.
3.
Tjan AH, Whang SB. J Prosthet Dent.1985 Apr;
53(4):496-500.
4.
Hunter AJ, Feiglin B, William J.. J Prosthet
Dent. 1989 Aug; 62(2):166-72.
5.
Duret B, Reynaud M, Duret F. Chir Dent Fr.
1990 Nov 22; 60(540):131-41 contd.
6.
Duret B, Reynaud M, Duret F. Chir Dent Fr.
1990 Dec 6; 60(542):69-77.
7.
Bertoldi Hepburn. Rev Asoc Odontol Argent
Enero/Mar 2005; 93 (1): 65-73.
8.
Scotti R., Ferrari M. Pernos de Fibra, bases
teóricas y aplicaciones clínicas. M a s s o n .
Barcelona. España, Masson, 2004. 67p.
9.
The glossary of prosthodontic terms. J Prosthet
Dent. 2005 Jul; 94(1):10-92.
10. Goracci C, Sadek FT, Fabianelli A, Tay FR,
Ferrari M. Oper Dent. 2005 Sep-Oct; 30(5):62735.
11. Nakabayashi N, Pashley D. Hybridization of
dental hard tissues. Quintessence Publishing Co,
Ltd. Tokio, Japan. Sun Art Printing Co, 1998.
68p.
12. Balbosh A, Kern M. J Prosthet Dent. 2006 Mar;
95(3):218-23.